RELAZIONE TECNICA INTEGRATIVA

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1 PROPRIETA Setti Gian Claudio PneuSetti srl TIPOLOGIA DELL INTERVENTO COSTRUZIONE DI EDIFICIO PER AMPLIAMENTO DI ATTIVITA PRODUTTIVA PRESSO LA SIRENA NORD (ART. 8 DEL DPR 16/21) OGGETTO DELL ELABORATO LOCALIZZAZIONE ITALIA REGIONE: EMILIA ROMAGNA PROVINCIA DI MODENA COMUNE DI VALSAMOGGIA LOC. BAZZANO VIA MORETTO RELAZIONE TECNICA INTEGRATIVA CODIFICA GENERALE ELABORATO CODICE INTERNO LOTTO SETTORE DI ATTIVITA AREA DI PROGETTAZIONE TIPO DOCUMENTO N. ELABORATO 3381 C A REL 1 VERSIONE DATA OGGETTO 3/5/214 1 EMISSIONE 1 17/1/214 INTEGRAZIONI DATI PROGETTISTI Dott. Geol. Giorgio Masotti Via di Mezzo, Vignola (MO) VISTI Il Progettista Strutturale Il Responsabile Tecnico Il Direttore dei Lavori Strutturali

2 IN DICE PREMESSA... 3 RISPOSTA SISMICA LOCALE TERZO LIVELLO DI APPROFONDIMENTO MASW MODELLO GEOLOGICO INPUT SISMICO DI RIFERIMENTO MASW SPETTRO DI RISPOSTA REALE - PARAMETRI GENERALI MASW CALCOLO SPETTRO DI RIPOSTA AL P.D.C. MASW RISPOSTA SISMICA LOCALE TERZO LIVELLO DI APPROFONDIMENTO MASW MODELLO GEOLOGICO INPUT SISMICO DI RIFERIMENTO MASW SPETTRO DI RISPOSTA REALE - PARAMETRI GENERALI MASW CALCOLO SPETTRO DI RIPOSTA AL P.D.C. MASW CONCLUSIONI INDICE DEGLI ALLEGATI FIGURA1:SPETTRIDIRISPOSTASUSUOLODITIPOA(PERIODO DI RITORNO 475 ANNI CON SMORZAMENTO PARI A 5%) 9 FIGURA2:ACCELEROGRAMMATERREMOTORIFERIMENTO46XA_374BAZZANO.TXT... 9 FIGURA3:ACCELEROGRAMMATERREMOTORIFERIMENTO126XA_374BAZZANO.TXT... 9 FIGURA4:ACCELEROGRAMMATERREMOTORIFERIMENTO354XA_374BAZZANO.TXT... 1 FIGURA5:VARIAZIONEDIGED-ARGILLA-(VUCETIC P.I.5)... 1 FIGURA6:VARIAZIONEDIGED-SABBIE-(SEED&IDRIS-MEDIA)... 1 FIGURA7:VARIAZIONEDIGED-GHIAIE-(ROLLINSEDALII 1998)... 1 FIGURA 8: RISULTATI DERIVANTI DALLO STUDIO DI RISPOSTA SISMICA LOCALE RIFERITA AL PIANO DI CAMPAGNA MASW FIGURA9:SPETTRIDIRISPOSTASUSUOLODITIPOA(PERIODO DI RITORNO 475 ANNI CON SMORZAMENTO PARI A 5%) FIGURA1:ACCELEROGRAMMATERREMOTORIFERIMENTO46XA_374BAZZANO.TXT FIGURA11:ACCELEROGRAMMATERREMOTORIFERIMENTO126XA_374BAZZANO.TXT FIGURA12:ACCELEROGRAMMATERREMOTORIFERIMENTO354XA_374BAZZANO.TXT FIGURA13:VARIAZIONEDIGED-ARGILLA-(VUCETIC P.I.5) FIGURA14:VARIAZIONEDIGED-SABBIE-(SEED&IDRIS-MEDIA) FIGURA15:VARIAZIONEDIGED-GHIAIE-(ROLLINSEDALII 1998) FIGURA 16: RISULTATI DERIVANTI DALLO STUDIO DI RISPOSTA SISMICA LOCALE RIFERITA AL PIANO DI CAMPAGNA MASW FIGURA17:CARTADEIFATTORIDIAMPLIFICAZIONE(FAPGA FA,1-,5 SEC FA,5-1, SEC) di 18

3 1 PREMESSA In riferimento alla Richiesta di Integrazioni inviata dalla Unione dei Comuni Valli del Reno, Lavino e Samoggia Pratica 649/14 e relativa all esito della Conferenza dei Servizi (allegato in copia), è stata redatta la presente relazione tecnica integrativa relativa alla caratterizzazione sismica secondo quanto previsto dalla Delibera dell Assemblea legislativa della R.E.R. N 112 del 2 maggio 27. Tale relazione tecnica va pertanto ad integrare la precedente relazione redatta in data 3/5/214 a firma del sottoscritto e relativa all intervento edificatorio sito in Via Moretto in Loc. Bazzano - Comune di Valsamoggia (BO). In particolare in tale relazione le azioni sismiche erano state calcolate facendo riferimento alle NTC 28, a partire dalla caratterizzazione geofisica dell area realizzata mediante l esecuzione di n 2 rilievi sismici a rifrazione con determinazione sperimentale mediante inversione (Metodo MASW) del valore di Vs3. In tale relazione integrativa è riportata la definizione dell Azione sismica mediante l elaborazione di N 2 Studi di Risposta Sismica Locale (III livello di approfondimento) sulla base delle specifiche tecniche riportate al Capitolo 4.2 della Delibera dell Assemblea legislativa della R.E.R. N 112 del 2 maggio 27. Tali Studi, i cui risultati sono riportati nei capitoli successivi, sono stato eseguiti utilizzando i risultati delle due indagini geofisiche (MASW1 e MASW2). 3 di 18

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8 2 RISPOSTA SISMICA LOCALE TERZO LIVELLO DI APPROFONDIMENTO MASW1 2.1 MODELLO GEOLOGICO L indagine sismica effettuata mediante metodo MASW (MASW1) ha permesso di ricostruire un profilo delle velocità delle onde di taglio in profondità sino ad una profondità di circa 43,4 m che non hanno consentito di individuare la collocazione del bedrock convenzionale, caratterizzato da velocità superiori a 8 m/sec. Si è proceduto pertanto all interpolazione lineare delle velocità rilevate al fine di determinare la profondità del bedrock sismico convenzionale. In termini stratigrafici, dai risultati delle indagini geognostiche e geofisiche eseguite sul lotto integrate in profondità da stratigrafie di pozzi per acqua presenti in zona e ricavate da bibliografia, è stato possibile assumere la seguente situazione in profondità: da, a 5,6 m depositi costituiti prevalentemente da argille e limi da 5,6 a 14,4 m depositi costituiti prevalentemente da sabbie e ghiaie da 14,4 a 26,4 m depositi costituiti prevalentemente da ghiaie da 26,4 a 32,7 m depositi costituiti prevalentemente da argille e limi da 32,7 a 47, m depositi costituiti prevalentemente da ghiaie da 47, a 62, m depositi costituiti prevalentemente da sabbie e ghiaie da 62, a 7, m depositi costituiti prevalentemente da ghiaie da 7, a 92, m depositi costituiti prevalentemente da sabbie e ghiaie a 92, m si attesta il bedrock convenzionale 8 di 18

9 2.2 INPUT SISMICO DI RIFERIMENTO MASW1 In base a quanto stabilito dal Cap. 4.2 della Delibera dell Assemblea legislativa della R.E.R. N 112 del 2 maggio 27, lo Studio di Risposta Sismica Locale (III Livello di Approfondimento analisi approfondita) è stato eseguito inserendo come segnale di input n 3 terremoti forniti dalla Regione Emilia-Romagna per il Comune di Bazzano (BO) (Allegato 4 della Delibera dell Assemblea legislativa della R.E.R. N 112 del 2 maggio 27), spettrocompatibili con lo spettro di risposta normalizzato (Tr = 475 anni) per l Emilia Romagna definito nell Allegato 4 della Delibera stessa, provvedendo al taglio delle frequenze superiori ai 25 Hz e scalati sulla base di un valore di accelerazione massima orizzontale di picco (PGA) su un suolo di riferimento di tipo A, per T=, espressa in frazione dell accelerazione di gravità (arefg - 1% di probabilità di superamento in 5 anni), definito dalla D.A.l 112/27 e pari a.163 g. Figura 1: SPETTRI DI RISPOSTA SU SUOLO DI TIPO A (Periodo di ritorno 475 anni con smorzamento pari a 5%) Di seguito si riportano gli accelerogrammi dei 5 terremoti relativi al sito in esame. Figura 2: ACCELEROGRAMMA TERREMOTO RIFERIMENTO 46xa_374Bazzano.txt Figura 3: ACCELEROGRAMMA TERREMOTO RIFERIMENTO 126xa_374Bazzano.txt 9 di 18

10 Figura 4: ACCELEROGRAMMA TERREMOTO RIFERIMENTO 354xa_374Bazzano.txt L analisi è stata effettuata inoltre a partire da curve di variazione del modulo di rigidezza a taglio G e del fattore di smorzamento D (damping ratio) in funzione della deformazione per le diverse tipologie di materiali tratte da Gruppo di lavoro MS, 28 - Indirizzi e criteri per la microzonazione sismica - Conferenza delle Regioni e delle Province autonome - Dipartimento della protezione civile, Roma, 3 vol. e Dvd e riportate nelle figure seguenti. Figura 5: VARIAZIONE DI G E D - ARGILLA - (VUCETIC P.I. 5) 1 16 G/Gmax Shear Modulus Damping Ratio Damping Ratio (%) Shear Strain (%) Figura 6: VARIAZIONE DI G E D - SABBIE - (SEED & IDRIS - MEDIA) G/Gmax.6.4 Shear Modulus Damping Ratio Damping Ratio (%) Shear Strain (%) Figura 7: VARIAZIONE DI G E D - GHIAIE - (ROLLINS ED ALII 1998) G/Gmax Shear Modulus 1 Damping Ratio Shear Strain (%) Damping Ratio (%) 1 di 18

11 2.3 SPETTRO DI RISPOSTA REALE - PARAMETRI GENERALI MASW1 Tra i diversi programmi di calcolo per eseguire modellazioni numeriche ai fini della valutazione della risposta sismica locale, si è utilizzato il programma EERA (Equivalent-linear Earthquake site Response Analisys of Layered Soil Deposits), basato sul codice SHAKE per quanto concerne le soluzioni relative alle propagazioni delle onde di taglio. Si tratta di un modello monodimensionale applicabile al sito in esame, in cui le cause principali di amplificazione del moto sismico sono il fenomeno di intrappolamento di onde S all interno del deposito, favorito dal contrasto di impedenza fra terreno e basamento roccioso e la risonanza, determinata dalla prossimità tra le frequenze del moto al substrato e quelle naturali di vibrazione del deposito. L analisi è di tipo lineare equivalente che consiste nell esecuzione di una sequenza di analisi lineari complete con aggiornamento successivo dei parametri di rigidezza e smorzamento fino al soddisfacimento di un prefissato criterio di convergenza. Il calcolo è stato eseguito inserendo come input il terremoto risultante dalla media dei 5 terremoti di riferimento, provvedendo al taglio delle frequenze superiori ai 25 Hz. Si è quindi inserito il profilo del terreno sino alla profondità di 92, m, che corrisponde al substrato sismico individuato, secondo lo schema riportato di seguito: Fundamental period (s) =.64 Average shear wave velocity (m/sec ) = Total number of sublayers = 13 Layer Number Soil Material Type Number of sublayers in layer Thickness of layer (m) Maximum shear modulus G max (MPa) Initial critical damping ratio (%) Total unit weight (kn/m 3 ) Shear wave velocity (m/sec) Location and type of earthquake input motion Location of water table Depth at middle of layer (m) Vertical effective stress (kpa) Surface W Bedrock Outcrop Sono stati pertanto definiti gli spettri di risposta al sito in accelerazione per la componente orizzontale per i cinque input sismici di riferimento e riportati in precedenza, considerando un valore di smorzamento critico pari al 5%. 2.4 CALCOLO SPETTRO DI RIPOSTA AL P.D.C. MASW1 Di seguito vengono riportate pertanto le forme spettrali ottenute, e la loro media, che ha portato ad un valore di PGA al sito (1 OUTCROP) pari a,271 g a partire da un valore pari a,163 g relativo all accelerazione di ancoraggio prevista dalla DAL112/27 per il Comune di Bazzano portando ad un valore del Fattore di Amplificazione (FA) della PGA pari a 1,66. Come richiesto dalla DAL 112/27 vengono inoltre riporte: 1) la funzione di amplificazione locale come rapporto tra ampiezza degli spettri al suolo (1 OUTCROP) e quello in corrispondenza dell affioramento della formazione rocciosa (13 OUTCROP) per un valore di smorzamento critico pari al 5% e 2) i coefficienti di amplificazione sismica espressi come rapporto di Intensità di Housner (SI/SIo) negli intervalli di tempo,1 < To <,5 sec e,5 < To < 1, sec ricavati dallo spettro delle pseudovelocità mediato sui cinque terremoti di riferimento utilizzati, i quali hanno permesso di calcolare i coefficienti di amplificazione sismica espressi in termini di SI/SIo che risultano essere pari a 1,76 per l intervallo di tempo,1,5 sec e 1,5 per l intervallo di tempo,5 1, sec. 11 di 18

12 Figura 8: RISULTATI DERIVANTI DALLO STUDIO DI RISPOSTA SISMICA LOCALE RIFERITA AL PIANO DI CAMPAGNA MASW1 Spettro medio di Spettro medio di T (periodo) riferimento a 1 riferimento a 13 RISPOSTA SISMICA LOCALE - Spettri di risposta (Periodo di ritorno di 475 anni con smorzamento pari a 5%) Outcrop Outcrop Spettro medio di riferimento a 1 Outcrop Spettro medio di riferimento a 13 Outcrop Spettro terremoto rif.46xa_374bazzano.txt Spettro terremoto rif.126xa_374bazzano.txt Spettro terremoto rif.354xa_374bazzano.txt Periodo T(s) AMPLIFICAZIONE 1 Outcrop - 13 Outcrop Valore mediato sui terremoti Frequenza (Hz) SPETTRI IN PSEUDOVELOCITA' -(Periodo di ritorno di 475 anni con smorzamento pari al 5%) Periodo T (s) INTENSITA' DI HOUSNER (tra.1 e.5 sec) (tra.5 e 1. sec) Spettro mediato sui terremoti su suolo di riferimento 13 Outcrop SI [cm] 6.11 SI [cm] Spettro mediato sui terremoti su suolo di riferimento 1 Outcrop SI [cm] 1.76 SI [cm] SI/SI 1.76 SI/SI TABELLA RIASSUNTIVA PARAMETRI DI RISPOSTA SISMICA LOCALE Valore della PGA di riferimento Valore della PGA rilevata sul sito in esame Fattore di Amplificazione (FA) della PGA Coefficiente di amplificazione in termini di SI/SI intervallo di frequenza,1,5s Coefficiente di amplificazione in termini di SI/SI intervallo di frequenza,5 1,s 1.5 Accelerazione spettrale Sa (g) Amplification Ratio Spectral relative Velocity (cm/s) 12 di 18

13 3 RISPOSTA SISMICA LOCALE TERZO LIVELLO DI APPROFONDIMENTO MASW2 3.1 MODELLO GEOLOGICO L indagine sismica effettuata mediante metodo MASW (MASW2) ha permesso di ricostruire un profilo delle velocità delle onde di taglio in profondità sino ad una profondità di circa 42,3 m che non hanno consentito di individuare la collocazione del bedrock convenzionale, caratterizzato da velocità superiori a 8 m/sec. Si è proceduto pertanto all interpolazione lineare delle velocità rilevate al fine di determinare la profondità del bedrock sismico convenzionale. In termini stratigrafici, dai risultati delle indagini geognostiche e geofisiche eseguite sul lotto integrate in profondità da stratigrafie di pozzi per acqua presenti in zona e ricavate da bibliografia, è stato possibile assumere la seguente situazione in profondità: da, a 5,3 m depositi costituiti prevalentemente da argille e limi da 5,3 a 14,2 m depositi costituiti prevalentemente da sabbie e ghiaie da 14,2 a 19,2 m depositi costituiti prevalentemente da ghiaie da 19,2 a 31,7 m depositi costituiti prevalentemente da argille e limi da 31,7 a 47, m depositi costituiti prevalentemente da ghiaie da 47, a 62, m depositi costituiti prevalentemente da sabbie e ghiaie da 62, a 7, m depositi costituiti prevalentemente da ghiaie da 7, a 98, m depositi costituiti prevalentemente da sabbie e ghiaie a 98, m si attesta il bedrock convenzionale 13 di 18

14 3.2 INPUT SISMICO DI RIFERIMENTO MASW2 In base a quanto stabilito dal Cap. 4.2 della Delibera dell Assemblea legislativa della R.E.R. N 112 del 2 maggio 27, lo Studio di Risposta Sismica Locale (III Livello di Approfondimento analisi approfondita) è stato eseguito inserendo come segnale di input n 3 terremoti forniti dalla Regione Emilia-Romagna per il Comune di Bazzano (BO) (Allegato 4 della Delibera dell Assemblea legislativa della R.E.R. N 112 del 2 maggio 27), spettrocompatibili con lo spettro di risposta normalizzato (Tr = 475 anni) per l Emilia Romagna definito nell Allegato 4 della Delibera stessa, provvedendo al taglio delle frequenze superiori ai 25 Hz e scalati sulla base di un valore di accelerazione massima orizzontale di picco (PGA) su un suolo di riferimento di tipo A, per T=, espressa in frazione dell accelerazione di gravità (arefg - 1% di probabilità di superamento in 5 anni), definito dalla D.A.l 112/27 e pari a.163 g. Figura 9: SPETTRI DI RISPOSTA SU SUOLO DI TIPO A (Periodo di ritorno 475 anni con smorzamento pari a 5%) Di seguito si riportano gli accelerogrammi dei 5 terremoti relativi al sito in esame. Figura 1: ACCELEROGRAMMA TERREMOTO RIFERIMENTO 46xa_374Bazzano.txt Figura 11: ACCELEROGRAMMA TERREMOTO RIFERIMENTO 126xa_374Bazzano.txt 14 di 18

15 Figura 12: ACCELEROGRAMMA TERREMOTO RIFERIMENTO 354xa_374Bazzano.txt L analisi è stata effettuata inoltre a partire da curve di variazione del modulo di rigidezza a taglio G e del fattore di smorzamento D (damping ratio) in funzione della deformazione per le diverse tipologie di materiali tratte da Gruppo di lavoro MS, 28 - Indirizzi e criteri per la microzonazione sismica - Conferenza delle Regioni e delle Province autonome - Dipartimento della protezione civile, Roma, 3 vol. e Dvd e riportate nelle figure seguenti. Figura 13: VARIAZIONE DI G E D - ARGILLA - (VUCETIC P.I. 5) 1 16 G/Gmax Shear Modulus Damping Ratio Damping Ratio (%) Shear Strain (%) Figura 14: VARIAZIONE DI G E D - SABBIE - (SEED & IDRIS - MEDIA) G/Gmax.6.4 Shear Modulus Damping Ratio Damping Ratio (%) Shear Strain (%) Figura 15: VARIAZIONE DI G E D - GHIAIE - (ROLLINS ED ALII 1998) G/Gmax Shear Modulus 1 Damping Ratio Shear Strain (%) Damping Ratio (%) 15 di 18

16 3.3 SPETTRO DI RISPOSTA REALE - PARAMETRI GENERALI MASW2 Tra i diversi programmi di calcolo per eseguire modellazioni numeriche ai fini della valutazione della risposta sismica locale, si è utilizzato il programma EERA (Equivalent-linear Earthquake site Response Analisys of Layered Soil Deposits), basato sul codice SHAKE per quanto concerne le soluzioni relative alle propagazioni delle onde di taglio. Si tratta di un modello monodimensionale applicabile al sito in esame, in cui le cause principali di amplificazione del moto sismico sono il fenomeno di intrappolamento di onde S all interno del deposito, favorito dal contrasto di impedenza fra terreno e basamento roccioso e la risonanza, determinata dalla prossimità tra le frequenze del moto al substrato e quelle naturali di vibrazione del deposito. L analisi è di tipo lineare equivalente che consiste nell esecuzione di una sequenza di analisi lineari complete con aggiornamento successivo dei parametri di rigidezza e smorzamento fino al soddisfacimento di un prefissato criterio di convergenza. Il calcolo è stato eseguito inserendo come input il terremoto risultante dalla media dei 5 terremoti di riferimento, provvedendo al taglio delle frequenze superiori ai 25 Hz. Si è quindi inserito il profilo del terreno sino alla profondità di 98, m, che corrisponde al substrato sismico individuato, secondo lo schema riportato di seguito: Fundamental period (s) =.69 Average shear wave velocity (m/sec ) = Total number of sublayers = 13 Layer Number Soil Material Type Number of sublayers in layer Thickness of layer (m) Maximum shear modulus G max (MPa) Initial critical damping ratio (%) Total unit weight (kn/m 3 ) Shear wave velocity (m/sec) Location and type of earthquake input motion Location of water table Depth at middle of layer (m) Vertical effective stress (kpa) Surface W Bedrock Outcrop Sono stati pertanto definiti gli spettri di risposta al sito in accelerazione per la componente orizzontale per i cinque input sismici di riferimento e riportati in precedenza, considerando un valore di smorzamento critico pari al 5%. 3.4 CALCOLO SPETTRO DI RIPOSTA AL P.D.C. MASW2 Di seguito vengono riportate pertanto le forme spettrali ottenute, e la loro media, che ha portato ad un valore di PGA al sito (1 OUTCROP) pari a,271 g a partire da un valore pari a,163 g relativo all accelerazione di ancoraggio prevista dalla DAL112/27 per il Comune di Bazzano portando ad un valore del Fattore di Amplificazione (FA) della PGA pari a 1,66. Come richiesto dalla DAL 112/27 vengono inoltre riporte: 1) la funzione di amplificazione locale come rapporto tra ampiezza degli spettri al suolo (1 OUTCROP) e quello in corrispondenza dell affioramento della formazione rocciosa (13 OUTCROP) per un valore di smorzamento critico pari al 5% e 2) i coefficienti di amplificazione sismica espressi come rapporto di Intensità di Housner (SI/SIo) negli intervalli di tempo,1 < To <,5 sec e,5 < To < 1, sec ricavati dallo spettro delle pseudovelocità mediato sui cinque terremoti di riferimento utilizzati, i quali hanno permesso di calcolare i coefficienti di amplificazione sismica espressi in termini di SI/SIo che risultano essere pari a 1,69 per l intervallo di tempo,1,5 sec e 1,54 per l intervallo di tempo,5 1, sec. 16 di 18

17 Figura 16: RISULTATI DERIVANTI DALLO STUDIO DI RISPOSTA SISMICA LOCALE RIFERITA AL PIANO DI CAMPAGNA MASW2 Spettro medio di Spettro medio di T (periodo) riferimento a 1 riferimento a 13 RISPOSTA SISMICA LOCALE - Spettri di risposta (Periodo di ritorno di 475 anni con smorzamento pari a 5%) Outcrop Outcrop Spettro medio di riferimento a 1 Outcrop Spettro medio di riferimento a 13 Outcrop Spettro terremoto rif.46xa_374bazzano.txt Spettro terremoto rif.126xa_374bazzano.txt Spettro terremoto rif.354xa_374bazzano.txt Periodo T(s) AMPLIFICAZIONE 1 Outcrop - 13 Outcrop Valore mediato sui terremoti Frequenza (Hz) SPETTRI IN PSEUDOVELOCITA' -(Periodo di ritorno di 475 anni con smorzamento pari al 5%) Periodo T (s) INTENSITA' DI HOUSNER (tra.1 e.5 sec) (tra.5 e 1. sec) Spettro mediato sui terremoti su suolo di riferimento 13 Outcrop SI [cm] 6.11 SI [cm] Spettro mediato sui terremoti su suolo di riferimento 1 Outcrop SI [cm] 1.34 SI [cm] SI/SI 1.69 SI/SI TABELLA RIASSUNTIVA PARAMETRI DI RISPOSTA SISMICA LOCALE Valore della PGA di riferimento Valore della PGA rilevata sul sito in esame Fattore di Amplificazione (FA) della PGA Coefficiente di amplificazione in termini di SI/SI intervallo di frequenza,1,5s Coefficiente di amplificazione in termini di SI/SI intervallo di frequenza,5 1,s 1.54 Accelerazione spettrale Sa (g) Amplification Ratio Spectral relative Velocity (cm/s) 17 di 18

18 4 CONCLUSIONI Sulla base delle elaborazioni riportate in precedenza ed eseguite per il sito in esame nel rispetto di quanto stabilito dalla Delibera dell Assemblea legislativa della R.E.R. N 112 del 2 maggio 27, gli Studi di Risposta Sismica Locale hanno portato alla definizione di Fattori di Amplificazione (FA) della PGA uguali e pari a 1.66, con un valore di PGA al sito (1 OUTCROP) pari a,271 g a partire da un valore pari a,163 g relativo all accelerazione di ancoraggio prevista dalla DAL112/27 per il Comune di Bazzano. Valori similari sono stati calcolati per i le due elaborazioni (RSL MASW1 e RSL MASW2) anche per quel che concerne i coefficienti di amplificazione sismica espressi come rapporto di Intensità di Housner (SI/SIo) negli intervalli di tempo,1 < To <,5 sec e,5 < To < 1, sec ricavati dallo spettro delle pseudovelocità mediato sui cinque terremoti di riferimento utilizzati, i quali hanno permesso di calcolare i coefficienti di amplificazione sismica espressi in termini di SI/SIo che risultano essere variabili da 1,69 (RSL-MASW2) a 1,76 (RSL-MASW1) per l intervallo di tempo,1,5 sec e variabili da 1,5 (RSL-MASW1) a 1,54 (RSL-MASW2) per l intervallo di tempo,5 1, sec. Sulla base dei dati ottenuti dall elaborazione di Risposta Sismica Locale è stata pertanto elaborata la carta tematica riportante i Fattori di amplificazione (FA PGA FA,1-,5 sec FA,5-1, sec): Figura 17: CARTA DEI FATTORI DI AMPLIFICAZIONE (FAPGA FA,1-,5 sec FA,5-1, sec) LOTTO IN ESAME FAPGA = 1,66 1,69<FA,1-,5 sec <1,76 1,5<FA,5-1, sec <1,54 A Vs. disposizione per ogni chiarimento e/o informazione si porgono distinti saluti. Vignola, 17/1/214 (Dott. Geol. Giorgio Masotti) 18 di 18