RELAZIONE DI CALCOLO DELLE STRUTTURE TABULATI DI CALCOLO SINTESI GRAFICA DEI RISULTATI

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1 Dott. Ing. Giovanni Losi Comune di Cremona Provincia di Cremona RELAZIONE DI CALCOLO DELLE STRUTTURE TABULATI DI CALCOLO SINTESI GRAFICA DEI RISULTATI OGGETTO: Progetto esecutivo per gli interventi di consolidamento statico degli orizzontamenti di alcune scuole primarie e secondarie di 1 grado a Cremona.SCUOLA PRIMARIA BIANCA MARIA VISCONTI - VIA GIUSEPPINA N SOLETTA NERVATA MENSA PICCOLA - 1 SOLAIO BM Visconti - Soletta nervata 1 solaio mensa piccola COMMITTENTE: Comune di Cremona Soresina, 27/12/2016 Il Progettista delle Strutture (Dott. Ing. Giovanni Losi) Dott. Ing. Giovanni Losi Viale Foscolo n Soresina (CR) progetti.losi@gmail.com Progetto esecutivo per gli interventi di consolidamento statico degli orizzontamenti di alcune scuole primarie e secondarie di 1 grado a Cremona.SCUOLA PRIMARIA BIANCA MARIA VISCONTI - VIA GIUSEPPINA N SOLETTA NERVATA MENSA PICCOLA - 1 SOLAIO pag. 1

2 Dott. Ing. Giovanni Losi 1 - DESCRIZIONE GENERALE DELL OPERA Il presente documento si riferisce all immobile posto in Comune di Cremona Via Giuseppina n. 29, destinato alla Scuola Primaria Bianca Maria Visconti. In modo particolare si fa riferimento agli interventi necessari al consolidamento statico dell orizzontamento esistente nel locale mensa piccola al piano terra (solaio tra piano terra e piano primo, solaio Saggio 5), costituito da una soletta piena in cemento armato dello spessore di cm. 12, nervata da n. travette ribassate sempre in cemento armato delle dimensioni complessive di cm. 1x30H (18+12). In precedenza, nell ambito delle indagini eseguite, si era potuto constatare che la soletta in esame non garantisce i livelli di sicurezza della normativa attuale che prescrive per i locali delle scuole un carico variabile pari a 3,00 kn/mq. Tra l altro si era riscontrato che una porzione dell allora presente controsoffitto costituito da tavelloni in cotto era disconnessa e si ravvisava pertanto un potenziale pericolo per gli utilizzatori (del solo locale mensa piccola).in considerazione di quanto sopra esposto, sono state fatte diverse simulazioni riguardanti altrettante modalità di intervento atte a raggiungere i prescritti livelli di sicurezza imposti dalla normativa, sia per quanto riguarda le azioni sulla struttura (carichi variabili, permanenti strutturali e non strutturali), sia per quanto attiene ai materiali (esistenti e di nuovo utilizzo). In considerazione della situazione in loco, delle carenze strutturali riscontrate che riguardano in modo particolare le armature (carenti sia a flessione che a taglio), della buona qualità del calcestruzzo esistente, si è ritenuto di intervenire con l applicazione, sia all intradosso che all estradosso della soletta nervata, di fibre al carbonio (FRP) costituite da nastri di tessuto unidirezionale che hanno lo scopo di: - garantire i prescritti livelli di sicurezza delle solette intermedie a flessione; - garantire i prescritti livelli di sicurezza delle travi di nervatura a taglio. In questo modo il carico d esercizio viene quindi portato al valore di normativa attuale pari a 3,00 kn/mq. In luogo del rimosso tavellonato inferiore pericolante, viene posizionato un controsoffitto in cartongesso. Per poter eliminare completamente le zone con coefficiente di sicurezza < 1,00, è stato necessario prevedere applicazioni di FRP all estradosso della soletta che presuppongono la rimozione del soprastante pavimento e sottofondo. Vengono riportate di seguito due viste assonometriche contrapposte, allo scopo di consentire una migliore comprensione della struttura oggetto della presente relazione: Vista Anteriore La direzione di visualizzazione (bisettrice del cono ottico), relativamente al sistema di riferimento globale 0,X,Y, Z, ha versore (1;1;-1) Progetto esecutivo per gli interventi di consolidamento statico degli orizzontamenti di alcune scuole primarie e secondarie di 1 grado a Cremona.SCUOLA PRIMARIA BIANCA MARIA VISCONTI - VIA GIUSEPPINA N SOLETTA NERVATA MENSA PICCOLA - 1 SOLAIO pag. 2

3 Vista Posteriore La direzione di visualizzazione (bisettrice del cono ottico), relativamente al sistema di riferimento globale 0,X,Y, Z, ha versore (-1;-1;-1) Dott. Ing. Giovanni Losi 2 - NORMATIVA DI RIFERIMENTO Le fasi di analisi e verifica della struttura sono state condotte in accordo alle seguenti disposizioni normative, per quanto applicabili in relazione al criterio di calcolo adottato dal progettista, evidenziato nel prosieguo della presente relazione: Legge 5 novembre 1971 n (G. U. 21 dicembre 1971 n. 321) Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato, normale e precompresso ed a struttura metallica. Legge 2 febbraio 197 n. 6 (G. U. 21 marzo 197 n. 76) Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. Indicazioni progettive per le nuove costruzioni in zone sismiche a cura del Ministero per la Ricerca scientifica - Roma D. M. Infrastrutture Trasporti 1 gennaio 2008 (G.U. febbraio 2008 n Suppl. Ord.) Norme tecniche per le Costruzioni. Inoltre, in mancanza di specifiche indicazioni, ad integrazione della norma precedente e per quanto con esse non in contrasto, sono state utilizzate le indicazioni contenute nella: Circolare 2 febbraio 2009 n. 617 del Ministero delle Infrastrutture e dei Trasporti (G.U. 26 febbraio 2009 n. 27 Suppl. Ord.) Istruzioni per l'applicazione delle 'Norme Tecniche delle Costruzioni' di cui al D.M. 1 gennaio CNR-DT 200 R1/2013 Istruzioni per la Progettazione, l Esecuzione ed il Controllo di Interventi di Consolidamento Statico mediante l utilizzo di Compositi Fibrorinforzati Materiali, strutture di c.a. e di c.a.p., strutture murarie. 3 - MATERIALI IMPIEGATI E RESISTENZE DI CALCOLO Per la realizzazione dell opera in oggetto saranno impiegati i seguenti materiali: Progetto esecutivo per gli interventi di consolidamento statico degli orizzontamenti di alcune scuole primarie e secondarie di 1 grado a Cremona.SCUOLA PRIMARIA BIANCA MARIA VISCONTI - VIA GIUSEPPINA N SOLETTA NERVATA MENSA PICCOLA - 1 SOLAIO pag. 3

4 Dott. Ing. Giovanni Losi MATERIALI CALCESTRUZZO ARMATO Caratteristiche calcestruzzo armato Nid g k a T, i E G CErid Stz Rck Rcm %Rck g c fcd fctd fcfm N n Ac [N/m 3 ] [1/ C] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [%] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] Cls C28/35 + FeB (C28/35) , F 35,00-0,85 1,50 13,72 1,10 2, Cls C28/35 + A (C28/35) , F 35,00-0,85 1,50 13,72 1,10 2, LEGENDA: Nid Numero identificativo del materiale, nella relativa tabella dei materiali. g k Peso specifico. a T, i Coefficiente di dilatazione termica. E Modulo elastico normale. G Modulo elastico tangenziale. CErid Coefficiente di riduzione del Modulo elastico normale per Analisi Sismica [Esisma = E cerid ]. Stz Tipo di situazione: [F] = di Fatto (Esistente); [P] = di Progetto (Nuovo). Rck Resistenza caratteristica cubica. Rcm Resistenza media cubica. %Rck Percentuale di riduzione della Rck g c Coefficiente parziale di sicurezza del materiale. fcd Resistenza di calcolo a compressione. fctd Resistenza di calcolo a trazione. fcfm Resistenza media a trazione per flessione. n Ac Identificativo, nella relativa tabella materiali, dell'acciaio utilizzato: [-] = parametro NON significativo per il materiale. Nid g k a T, i E G Stz MATERIALI ACCIAIO fyk,1/ fyk,2 ftk,1/ ftk,2 fyd,1/ fyd,2 [N/m 3 ] [1/ C] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] Acciaio FeB (B50C) , F 220,00 191, Acciaio A (B50C) , F 380,00 330, LEGENDA: Caratteristiche acciaio g M7 ftd g s g M1 g M2 g M3,SLV g M3,SLE NCn Cnt t - 1, , Nid Numero identificativo del materiale, nella relativa tabella dei materiali. g k Peso specifico. a T, i Coefficiente di dilatazione termica. E Modulo elastico normale. G Modulo elastico tangenziale. Stz Tipo di situazione: [F] = di Fatto (Esistente); [P] = di Progetto (Nuovo). ftk,1 Resistenza caratteristica a Rottura (per profili 0 mm). ftk,2 Resistenza caratteristica a Rottura (per profili 0 mm < t 80 mm). ftd Resistenza di calcolo a Rottura (Bulloni). g s Coefficiente parziale di sicurezza allo SLV del materiale. g M1 Coefficiente parziale di sicurezza per instabilità. g M2 Coefficiente parziale di sicurezza per sezioni tese indebolite. g M3,SLV Coefficiente parziale di sicurezza per scorrimento allo SLV (Bulloni). g M3,SLE Coefficiente parziale di sicurezza per scorrimento allo SLE (Bulloni). g M7 Coefficiente parziale di sicurezza precarico di bulloni ad alta resistenza (Bulloni - NCnt = con serraggio NON controllato; Cnt = con serraggio controllato). [-] = parametro NON significativo per il materiale. fyk,2 Resistenza caratteristica allo snervamento (per profili con 0 mm < t 80 mm). fyd,1 Resistenza di calcolo (per profili con t 0 mm). fyd,2 Resistenza di calcolo (per profili con 0 mm < t 80 mm). NOTE [-] = Parametro non significativo per il materiale. ALTRI MATERIALI Caratteristiche altri materiali Nid g k a T, i E G CErid ffk g Rd hl h a,1 h a,2 h a,3 TAC [N/m 3 ] [1/ C] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [%] [N/mm 2 ] FRP tessuto MAPEWRAP C UNI-AX - (FRP) , ,00 1,20 0,80 0,95 0,85 0,85 A LEGENDA: Nid g k a T, i Numero identificativo del materiale, nella relativa tabella dei materiali. Peso specifico. Coefficiente di dilatazione termica. Progetto esecutivo per gli interventi di consolidamento statico degli orizzontamenti di alcune scuole primarie e secondarie di 1 grado a Cremona.SCUOLA PRIMARIA BIANCA MARIA VISCONTI - VIA GIUSEPPINA N SOLETTA NERVATA MENSA PICCOLA - 1 SOLAIO pag.

5 Dott. Ing. Giovanni Losi Caratteristiche altri materiali Nid g k a T, i E G CErid ffk g Rd hl h a,1 h a,2 h a,3 TAC [N/m 3 ] [1/ C] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [%] [N/mm 2 ] E Modulo elastico normale. G Modulo elastico tangenziale. CErid Coefficiente di riduzione del Modulo elastico normale per Analisi Sismica [Esisma = E cerid ]. ffk Resistenza caratteristica a rottura. g Rd Coefficiente parziale di modello per taglio-torsione. hl Fattore di conversione per effetti di lunga durata. h a,1 Fattore di conversione ambientale per esposizione Interno. h a,2 Fattore di conversione ambientale per esposizione Esterno. h a,3 Fattore di conversione ambientale per esposizione Ambiente Aggressivo. TAC Tipologia di Applicazione del Composito: [A] = Tipo A; [B] = Tipo B; [-] = materiale generico. TENSIONI AMMISSIBILI ALLO SLE DEI VARI MATERIALI Tensioni ammissibili allo SLE dei vari materiali Materiale SL Tensione di verifica s d,amm [N/mm 2 ] Cls C28/35 + FeB Caratteristica(RARA) Compressione Calcestruzzo 1,53 Quasi permanente Compressione Calcestruzzo 10,89 Acciaio FeB Caratteristica(RARA) Trazione Acciaio 16,67 Cls C28/35 + A Caratteristica(RARA) Compressione Calcestruzzo 1,53 Quasi permanente Compressione Calcestruzzo 10,89 Acciaio A Caratteristica(RARA) Trazione Acciaio 253,33 FRP tessuto MAPEWRAP C UNI-AX Quasi permanente Trazione FRP LEGENDA: SL s d,amm Stato limite di esercizio per cui si esegue la verifica. Tensione ammissibile per la verifica. I valori dei parametri caratteristici dei suddetti materiali sono riportati anche nei tabulati di calcolo, nella relativa sezione. Tutti i materiali impiegati dovranno essere comunque verificati con opportune prove di laboratorio secondo le prescrizioni della vigente Normativa. I diagrammi costitutivi degli elementi in calcestruzzo sono stati adottati in conformità alle indicazioni riportate al par del D.M. 1/01/2008; in particolare per le verifiche effettuate a pressoflessione retta e pressoflessione deviata è adottato il modello riportato in fig. (a). Diagrammi di calcolo tensione/deformazione del calcestruzzo. I valori di deformazione assunti sono: ec2 = 0,0020; ecu2 = 0,0035. I diagrammi costitutivi dell acciaio sono stati adottati in conformità alle indicazioni riportate al par del D.M. 1/01/2008; in particolare è adottato il modello elastico perfettamente plastico rappresentato in fig. (b). Progetto esecutivo per gli interventi di consolidamento statico degli orizzontamenti di alcune scuole primarie e secondarie di 1 grado a Cremona.SCUOLA PRIMARIA BIANCA MARIA VISCONTI - VIA GIUSEPPINA N SOLETTA NERVATA MENSA PICCOLA - 1 SOLAIO pag. 5

6 Dott. Ing. Giovanni Losi La resistenza di calcolo è data da fyk/g f. Il coefficiente di sicurezza g f si assume pari a 1,15. Per il calcolo della capacità di elementi/meccanismi duttili o fragili si impiegano le proprietà dei materiali esistenti (resistenze medie ottenute dalle prove in situ e da informazioni aggiuntive) divise per i fattori di confidenza in relazione al livello di conoscenza raggiunto. Per il calcolo della capacità di resistenza degli elementi fragili primari, le resistenze dei materiali (resistenze medie ottenute dalle prove in situ e da informazioni aggiuntive) si dividono per i corrispondenti coefficienti parziali e per i fattori di confidenza in relazione al livello di conoscenza raggiunto. Per i materiali nuovi o aggiunti si impiegano le proprietà nominali. - LIVELLI DI CONOSCENZA E FATTORI DI CONFIDENZA Sulla base delle informazioni acquisite: sulla GEOMETRIA (par. C8.A.1.A.1 - Circolare n. 617); sui DETTAGLI COSTRUTTIVI (par. C8.A.1.A.2 - Circolare n. 617); sulle PROPRIETA DEI MATERIALI (par. C8.A.1.A.3 - Circolare n. 617); con riferimento alla Tabella C8A.1.1 (Circolare n. 617) sono stati acquisiti il LIVELLO DI CONOSCENZA (LC - par. C8.A.1.A. - Circolare n. 617) ed il FATTORE DI CONFIDENZA (FC - par. C8.A.1.A. - Circolare n. 617) seguenti: Livello di conoscenza Livello di conoscenza e fattore di confidenza Fattore di confidenza LC LEGENDA: Livello di conoscenza e fattore di confidenza Livello di conoscenza Fattore di confidenza [LC1] = Conoscenza Limitata - [LC2] = Conoscenza Adeguata - [LC3] = Conoscenza Accurata. Fattore di confidenza applicato alle proprietà dei materiali..1 Procedure per la valutazione della sicurezza e la redazione dei progetti Per edifici esistenti l analisi storico-critica ed il rilievo geometrico-strutturale devono evidenziare i seguenti aspetti: la costruzione riflette lo stato delle conoscenze al tempo della sua realizzazione; possono essere insiti e non palesi difetti di impostazione e di realizzazione; la costruzione può essere stata soggetta ad azioni, anche eccezionali, i cui effetti non siano completamente manifesti; le strutture possono presentare degrado e/o modificazioni significative rispetto alla situazione originaria. Nella definizione dei modelli strutturali, si dovrà, inoltre, tenere conto che: la geometria e i dettagli costruttivi sono definiti e la loro conoscenza dipende solo dalla documentazione disponibile e dal livello di approfondimento delle indagini conoscitive; la conoscenza delle proprietà meccaniche dei materiali non risente delle incertezze legate alla produzione Progetto esecutivo per gli interventi di consolidamento statico degli orizzontamenti di alcune scuole primarie e secondarie di 1 grado a Cremona.SCUOLA PRIMARIA BIANCA MARIA VISCONTI - VIA GIUSEPPINA N SOLETTA NERVATA MENSA PICCOLA - 1 SOLAIO pag. 6

7 Dott. Ing. Giovanni Losi e posa in opera ma solo della omogeneità dei materiali stessi all interno della costruzione, del livello di approfondimento delle indagini conoscitive e dell affidabilità delle stesse; i carichi permanenti sono definiti e la loro conoscenza dipende dal livello di approfondimento delle indagini conoscitive. Analisi storico-critica Ai fini di una corretta individuazione del sistema strutturale esistente e del suo stato di sollecitazione è stato importante ricostruire il processo di realizzazione e le successive modificazioni subite nel tempo dal manufatto, nonché gli eventi che lo hanno interessato. Rilievo geometrico-strutturale Il rilievo geometrico-strutturale è stato riferito sia alla geometria complessiva dell organismo che a quella degli elementi costruttivi, comprendendo i rapporti con le eventuali strutture in aderenza. Nel rilievo sono state rappresentate le modificazioni intervenute nel tempo, come desunte dall analisi storico-critica. Il rilievo ha avuto come fine l'individuazione dell organismo resistente della costruzione, tenendo anche presente la qualità e lo stato di conservazione dei materiali e degli elementi costitutivi. Sono stati rilevati anche gli eventuali dissesti, in atto o stabilizzati, ponendo particolare attenzione all individuazione dei quadri fessurativi e dei meccanismi di danno. Caratterizzazione meccanica dei materiali Per conseguire un adeguata conoscenza delle caratteristiche dei materiali e del loro degrado, ci si è basati sulla documentazione disponibile, su verifiche visive in situ e su indagini in loco. I valori delle resistenze meccaniche dei materiali sono state valutate sulla base delle prove effettuate sulla struttura. 5 - TERRENO DI FONDAZIONE Sezione non pertinente. 6 - ANALISI DEI CARICHI Un accurata valutazione dei carichi è un requisito imprescindibile di una corretta progettazione, in particolare per le costruzioni realizzate in zona sismica. Essa, infatti, è fondamentale ai fini della determinazione delle forze sismiche, in quanto incide sulla valutazione delle masse e dei periodi propri della struttura dai quali dipendono i valori delle accelerazioni (ordinate degli spettri di progetto). La valutazione dei carichi e dei sovraccarichi è stata effettuata in accordo con le disposizioni del Decreto Ministero Infrastrutture Trasporti 1 gennaio 2008 (G. U. febbraio 2008, n Suppl.Ord.) Norme tecniche per le Costruzioni. La valutazione dei carichi permanenti è effettuata sulle dimensioni definitive. Le analisi effettuate, corredate da dettagliate descrizioni, oltre che nei tabulati di calcolo nella relativa sezione, sono di seguito riportate: Nid T. C. 001 S Descrizione del Carico Soletta scuole consolidamento Tipologie di Carico Scuole ANALISI CARICHI Analisi carichi Permanente NON Peso Proprio Sovraccarico Accidentale Caric Strutturale o Descrizione PP Descrizione PNS Descrizione SA Neve *vedi le relative tabelle dei carichi - Pavimento e sottofondo, controsoffitto in cartongesso spess. 12,5 mm. 960 Scuole (Cat. C1 Tab. 3.1.II - DM ) [N/m 2 ] Progetto esecutivo per gli interventi di consolidamento statico degli orizzontamenti di alcune scuole primarie e secondarie di 1 grado a Cremona.SCUOLA PRIMARIA BIANCA MARIA VISCONTI - VIA GIUSEPPINA N SOLETTA NERVATA MENSA PICCOLA - 1 SOLAIO pag. 7

8 Nid T. C. LEGENDA: Descrizione del Carico Tipologie di Carico Dott. Ing. Giovanni Losi Analisi carichi Permanente NON Peso Proprio Sovraccarico Accidentale Caric Strutturale o Descrizione PP Descrizione PNS Descrizione SA Neve Nid Numero identificativo dell'analisi di carico. T. C. Identificativo del tipo di carico: [S] = Superficiale - [L] = Lineare - [C] = Concentrato. PP, PNS, Valori, rispettivamente, del Peso Proprio, del Sovraccarico Permanente NON strutturale, del Sovraccarico Accidentale. Secondo il SA tipo di carico indicato nella colonna ''T.C.'' (''S'' - ''L'' - ''C''), i valori riportati nelle colonne ''PP'', ''PNS'' e ''SA'', sono espressi in [N/m 2 ] per carichi Superficiali, [N/m] per carichi Lineari, [N] per carichi Concentrati. [N/m 2 ] 7 - AZIONI SULLA STRUTTURA I calcoli e le verifiche sono condotti con il metodo semiprobabilistico degli stati limite secondo le indicazioni del D.M. 1/01/2008. I carichi agenti sui solai, derivanti dall analisi dei carichi, vengono ripartiti dal programma di calcolo in modo automatico sulle membrature (travi, pilastri, pareti, solette, platee, ecc.). I carichi dovuti ai tamponamenti, sia sulle travi di fondazione che su quelle di piano, sono schematizzati come carichi lineari agenti esclusivamente sulle aste. Su tutti gli elementi strutturali è inoltre possibile applicare direttamente ulteriori azioni concentrate e/o distribuite (variabili con legge lineare ed agenti lungo tutta l asta o su tratti limitati di essa). Le azioni introdotte direttamente sono combinate con le altre (carichi permanenti, accidentali e sisma) mediante le combinazioni di carico di seguito descritte; da esse si ottengono i valori probabilistici da impiegare successivamente nelle verifiche. 7.1 Stato Limite di Salvaguardia della Vita Le azioni sulla costruzione sono state cumulate in modo da determinare condizioni di carico tali da risultare più sfavorevoli ai fini delle singole verifiche, tenendo conto della probabilità ridotta di intervento simultaneo di tutte le azioni con i rispettivi valori più sfavorevoli, come consentito dalle norme vigenti. Per gli stati limite ultimi sono state adottate le combinazioni del tipo: dove: G1 G2 P Q Qki g g, g q, g y 0i g G1 G 1+ g G2 G 2+ g pp+ g Q1 Q K1+ g Q2 y02 Q K2+ g Q3 y03 Q K3+ (1) rappresenta il peso proprio di tutti gli elementi strutturali; peso proprio del terreno, quando pertinente; forze indotte dal terreno (esclusi gli effetti di carichi variabili applicati al terreno); forze risultanti dalla pressione dell acqua (quando si configurino costanti nel tempo); rappresenta il peso proprio di tutti gli elementi non strutturali; rappresenta l'azione di pretensione e/o precompressione; azioni sulla struttura o sull elemento strutturale con valori istantanei che possono risultare sensibilmente diversi fra loro nel tempo: - di lunga durata: agiscono con un intensità significativa, anche non continuativamente, per un tempo non trascurabile rispetto alla vita nominale della struttura; - di breve durata: azioni che agiscono per un periodo di tempo breve rispetto alla vita nominale della struttura; rappresenta il valore caratteristico della i-esima azione variabile; p coefficienti parziali come definiti nella Tab. 2.6.I del D.M. 1/01/2008; sono i coefficienti di combinazione per tenere conto della ridotta probabilità di concomitanza delle azioni variabili con i rispettivi valori caratteristici. Le combinazioni risultanti sono state costruite a partire dalle sollecitazioni caratteristiche calcolate per ogni condizione di carico elementare: ciascuna condizione di carico accidentale, a rotazione, è stata considerata sollecitazione di base (Qk1 nella formula precedente). I coefficienti relativi a tali combinazioni di carico sono riportati negli allegati tabulati di calcolo. Si è quindi provveduto a progettare le armature di ogni elemento strutturale per ciascuno dei valori ottenuti secondo le modalità precedentemente illustrate. Nella sezione relativa alle verifiche dei Tabulati di calcolo Progetto esecutivo per gli interventi di consolidamento statico degli orizzontamenti di alcune scuole primarie e secondarie di 1 grado a Cremona.SCUOLA PRIMARIA BIANCA MARIA VISCONTI - VIA GIUSEPPINA N SOLETTA NERVATA MENSA PICCOLA - 1 SOLAIO pag. 8

9 Dott. Ing. Giovanni Losi in allegato sono riportati, per brevità, i valori della sollecitazione relativi alla combinazione cui corrisponde il minimo valore del coefficiente di sicurezza. 7.2 Stati Limite di Esercizio Allo Stato Limite di Esercizio le sollecitazioni con cui sono state semiprogettate le aste in c.a. sono state ricavate applicando le formule riportate nel D.M. 1/01/2008 al par Per le verifiche agli stati limite di esercizio, a seconda dei casi, si fa riferimento alle seguenti combinazioni di carico: å j³ 1 dove: Gkj Pkh Qkl Qki y 0i y 1i y 2i G kj + P + Q rara frequente quasi permanente k1 + å i> 1 y 0 i Q ki å j³ 1 G kj + P + y 11 Q k1 + å i> 1 y 2i Q ki å j³ 1 G kj + P + valore caratteristico della j-esima azione permanente; valore caratteristico della h-esima deformazione impressa; valore caratteristico dell azione variabile di base di ogni combinazione; valore caratteristico della i-esima azione variabile; coefficiente atto a definire i valori delle azioni ammissibili di durata breve ma ancora significativi nei riguardi della possibile concomitanza con altre azioni variabili; coefficiente atto a definire i valori delle azioni ammissibili ai frattili di ordine 0,95 delle distribuzioni dei valori istantanei; coefficiente atto a definire i valori quasi permanenti delle azioni ammissibili ai valori medi delle distribuzioni dei valori istantanei. Ai coefficienti y 0i, y 1i, y2i sono attribuiti i seguenti valori: å i> 1 y 2i Q Azione y 0i y 1i y 2i Categoria A Ambienti ad uso residenziale 0,7 0,5 0,3 Categoria B Uffici 0,7 0,5 0,3 Categoria C Ambienti suscettibili di affollamento 0,7 0,7 0,6 Categoria D Ambienti ad uso commerciale 0,7 0,7 0,6 Categoria E Biblioteche, archivi, magazzini e ambienti ad uso industriale 1,0 0,9 0,8 Categoria F Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso 30 kn) 0,7 0,7 0,6 Categoria G Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso > 30 kn) 0,7 0,5 0,3 Categoria H Coperture 0,0 0,0 0,0 Vento 0,6 0,2 0,0 Neve (a quota 1000 m s.l.m.) 0,5 0,2 0,0 Neve (a quota > 1000 m s.l.m.) 0,7 0,5 0,2 Variazioni termiche 0,6 0,5 0,0 In maniera analoga a quanto illustrato nel caso dello SLU le combinazioni risultanti sono state costruite a partire dalle sollecitazioni caratteristiche calcolate per ogni condizione di carico; a turno ogni condizione di carico accidentale è stata considerata sollecitazione di base [Qk1 nella formula (1)], con ciò dando origine a tanti valori combinati. Per ognuna delle combinazioni ottenute, in funzione dell elemento (trave, pilastro, etc...) sono state effettuate le verifiche allo SLE (tensioni, deformazioni e fessurazione). Negli allegati tabulati di calcolo sono riportanti i coefficienti relativi alle combinazioni di calcolo generate relativamente alle combinazioni di azioni "Quasi Permanente" (1), "Frequente" (1) e "Rara" (1). Nelle sezioni relative alle verifiche allo SLE dei citati tabulati, inoltre, sono riportati i valori delle sollecitazioni relativi alle combinazioni che hanno originato i risultati più gravosi. ki 8 - CODICE DI CALCOLO IMPIEGATO 8.1 Denominazione Nome del Software EdiLus Progetto esecutivo per gli interventi di consolidamento statico degli orizzontamenti di alcune scuole primarie e secondarie di 1 grado a Cremona.SCUOLA PRIMARIA BIANCA MARIA VISCONTI - VIA GIUSEPPINA N SOLETTA NERVATA MENSA PICCOLA - 1 SOLAIO pag. 9

10 Versione 32.00d Caratteristiche del Software Numero di serie Intestatario Licenza Produzione e Distribuzione Dott. Ing. Giovanni Losi Software per il calcolo di strutture agli elementi finiti per Windows LOSI ing. GIOVANNI ANTONIO ACCA software S.p.A. 8.2 Sintesi delle funzionalità generali Via Michelangelo Cianciulli 8308 Montella (AV) Tel. 0827/6950 r.a. - Fax 0827/ info@acca.it - Internet: Il pacchetto consente di modellare la struttura, di effettuare il dimensionamento e le verifiche di tutti gli elementi strutturali e di generare gli elaborati grafici esecutivi. È una procedura integrata dotata di tutte le funzionalità necessarie per consentire il calcolo completo di una struttura mediante il metodo degli elementi finiti (FEM); la modellazione della struttura è realizzata tramite elementi Beam (travi e pilastri) e Shell (platee, pareti, solette, setti, travi-parete). L input della struttura avviene per oggetti (travi, pilastri, solai, solette, pareti, etc.) in un ambiente grafico integrato; il modello di calcolo agli elementi finiti, che può essere visualizzato in qualsiasi momento in una apposita finestra, viene generato dinamicamente dal software. Apposite funzioni consentono la creazione e la manutenzione di archivi Sezioni, Materiali e Carichi; tali archivi sono generali, nel senso che sono creati una tantum e sono pronti per ogni calcolo, potendoli comunque integrare/modificare in ogni momento. L'utente non può modificare il codice ma soltanto eseguire delle scelte come: definire i vincoli di estremità per ciascuna asta (vincoli interni) e gli eventuali vincoli nei nodi (vincoli esterni); modificare i parametri necessari alla definizione dell azione sismica; definire condizioni di carico; definire gli impalcati come rigidi o meno. Il programma è dotato di un manuale tecnico ed operativo. L'assistenza è effettuata direttamente dalla casa produttrice, mediante linea telefonica o . Il calcolo si basa sul solutore agli elementi finiti MICROSAP prodotto dalla società TESYS srl. La scelta di tale codice è motivata dall elevata affidabilità dimostrata e dall ampia documentazione a disposizione, dalla quale risulta la sostanziale uniformità dei risultati ottenuti su strutture standard con i risultati internazionalmente accettati ed utilizzati come riferimento. Tutti i risultati del calcolo sono forniti, oltre che in formato numerico, anche in formato grafico permettendo così di evidenziare agevolmente eventuali incongruenze. Il programma consente la stampa di tutti i dati di input, dei dati del modello strutturale utilizzato, dei risultati del calcolo e delle verifiche dei diagrammi delle sollecitazioni e delle deformate. 8.3 Sistemi di Riferimento Riferimento globale Il sistema di riferimento globale, rispetto al quale va riferita l'intera struttura, è costituito da una terna di assi cartesiani sinistrorsa O, X, Y, Z (X, Y, e Z sono disposti e orientati rispettivamente secondo il pollice, l'indice ed il medio della mano destra, una volta posizionati questi ultimi a 90 tra loro). Progetto esecutivo per gli interventi di consolidamento statico degli orizzontamenti di alcune scuole primarie e secondarie di 1 grado a Cremona.SCUOLA PRIMARIA BIANCA MARIA VISCONTI - VIA GIUSEPPINA N SOLETTA NERVATA MENSA PICCOLA - 1 SOLAIO pag. 10

11 8.3.2 Riferimento locale per travi Dott. Ing. Giovanni Losi j 1 T2 T2 j T1 1 M2 j M1 1 i i i T1 T3 3 3 T3 3 M3 L'elemento Trave è un classico elemento strutturale in grado di ricevere Carichi distribuiti e Carichi Nodali applicati ai due nodi di estremità; per effetto di tali carichi nascono, negli estremi, sollecitazioni di taglio, sforzo normale, momenti flettenti e torcenti. Definiti i e j (nodi iniziale e finale della Trave) viene individuato un sistema di assi cartesiani locale all'elemento, con origine nel Nodo i così composto: asse 1 orientato dal nodo i al nodo j; assi 2 e 3 appartenenti alla sezione dell elemento e coincidenti con gli assi principali d inerzia della sezione stessa. Le sollecitazioni verranno fornite in riferimento a tale sistema di riferimento: 1. Sollecitazione di Trazione o Compressione T1 (agente nella direzione i-j); 2. Sollecitazioni taglianti T2 e T3, agenti nei due piani 1-2 e 1-3, rispettivamente secondo l'asse 2 e l'asse 3; 3. Sollecitazioni che inducono flessione nei piani 1-3 e 1-2 (M2 e M3);. Sollecitazione torcente M Riferimento locale per pilastri T1 M1 j T3 j j T2 i 3 T3 T2 i 3 M2 i M3 3 T1 2 2 Definiti i e j come i due nodi iniziale e finale del pilastro, viene individuato un sistema di assi cartesiani locale all'elemento, con origine nel Nodo i così composto: asse 1 orientato dal nodo i al nodo j; asse 2 perpendicolare all' asse 1, parallelo e discorde all'asse globale Y; asse 3 che completa la terna destrorsa, parallelo e concorde all'asse globale X. Tale sistema di riferimento è valido per Pilastri con angolo di rotazione pari a '0' gradi; una rotazione del pilastro nel piano XY ha l'effetto di ruotare anche tale sistema (ad es. una rotazione di '90' gradi porterebbe l'asse 2 a essere parallelo e concorde all asse X, mentre l'asse 3 sarebbe parallelo e concorde all'asse globale Y). La rotazione non ha alcun effetto sull'asse 1 che coinciderà sempre e comunque con l'asse globale Z. Per quanto riguarda le sollecitazioni si ha: una forza di trazione o compressione T1, agente lungo l asse locale 1; due forze taglianti T2 e T3 agenti lungo i due assi locali 2 e 3; due vettori momento (flettente) M2 e M3 agenti lungo i due assi locali 2 e 3; un vettore momento (torcente) M1 agente lungo l asse locale nel piano 1. Progetto esecutivo per gli interventi di consolidamento statico degli orizzontamenti di alcune scuole primarie e secondarie di 1 grado a Cremona.SCUOLA PRIMARIA BIANCA MARIA VISCONTI - VIA GIUSEPPINA N SOLETTA NERVATA MENSA PICCOLA - 1 SOLAIO pag. 11 2

12 Dott. Ing. Giovanni Losi 8.3. Riferimento locale per pareti Una parete è costituita da una sequenza di setti; ciascun setto è caratterizzato da un sistema di riferimento locale così individuato: asse 1, coincidente con l asse globale Z; asse 2, parallelo e discorde alla linea d asse della traccia del setto in pianta; asse 3, ortogonale al piano della parete, che completa la terna levogira. Su ciascun setto l utente ha la possibilità di applicare uno o più carichi uniformemente distribuiti comunque orientati nello spazio; le componenti di tali carichi possono essere fornite, a discrezione dell utente, rispetto al riferimento globale X,Y,Z oppure rispetto al riferimento locale 1,2,3 appena definito. Si rende necessario, a questo punto, meglio precisare le modalità con cui EdiLus restituisce i risultati di calcolo. Nel modello di calcolo agli elementi finiti ciascun setto è discretizzato in una serie di elementi tipo shell interconnessi; il solutore agli elementi finiti integrato nel programma EdiLus, definisce un riferimento locale per ciascun elemento shell e restituisce i valori delle tensioni esclusivamente rispetto a tali riferimenti. Il software EdiLus provvede ad omogeneizzare tutti i valori riferendoli alla terna Tale operazione consente, in fase di input, di ridurre al mimino gli errori dovuti alla complessità d immissione dei dati stessi ed allo stesso tempo di restituire all utente dei risultati facilmente interpretabili. Tutti i dati cioè, sia in fase di input che in fase di output, sono organizzati secondo un criterio razionale vicino al modo di operare del tecnico e svincolato dal procedimento seguito dall elaboratore elettronico. In tal modo ad esempio, il significato dei valori delle tensioni può essere compreso con immediatezza non solo dal progettista che ha operato con il programma ma anche da un tecnico terzo non coinvolto nell elaborazione; entrambi, così, potranno controllare con facilità dal tabulato di calcolo, la congruità dei valori riportati. Un'ultima notazione deve essere riservata alla modalità con cui il programma fornisce le armature delle pareti, con riferimento alla faccia anteriore e posteriore. La faccia anteriore è quella di normale uscente concorde all'asse 3 come prima definito o, identicamente, quella posta alla destra dell'osservatore che percorresse il bordo superiore della parete concordemente al verso di tracciamento Riferimento locale per solette e platee Ciascuna soletta e platea è caratterizzata da un sistema di riferimento locale 1,2,3 così definito: asse 1, coincidente con la direzione principale di armatura; asse 2, coincidente con la direzione secondaria di armatura; asse 3, ortogonale al piano della parete, che completa la terna levogira. 8. Modello di Calcolo Il modello della struttura viene creato automaticamente dal codice di calcolo, individuando i vari elementi strutturali e fornendo le loro caratteristiche geometriche e meccaniche. Viene definita un opportuna numerazione degli elementi (nodi, aste, shell) costituenti il modello, al fine di individuare celermente ed univocamente ciascun elemento nei tabulati di calcolo. Qui di seguito è fornita una rappresentazione grafica dettagliata della discretizzazione operata con evidenziazione dei nodi e degli elementi. Progetto esecutivo per gli interventi di consolidamento statico degli orizzontamenti di alcune scuole primarie e secondarie di 1 grado a Cremona.SCUOLA PRIMARIA BIANCA MARIA VISCONTI - VIA GIUSEPPINA N SOLETTA NERVATA MENSA PICCOLA - 1 SOLAIO pag. 12

13 Vista Anteriore Dott. Ing. Giovanni Losi Vista Posteriore Dalle illustrazioni precedenti si evince come le aste, sia travi che pilastri, siano schematizzate con un tratto flessibile centrale e da due tratti (braccetti) rigidi alle estremità. I nodi vengono posizionati sull asse verticale dei pilastri, in corrispondenza dell estradosso della trave più alta che in esso si collega. Tramite i braccetti i tratti flessibili sono quindi collegati ad esso. In questa maniera il nodo risulta perfettamente aderente alla realtà poiché vengono presi in conto tutti gli eventuali disassamenti degli elementi con gli effetti che si possono determinare, quali momenti flettenti/torcenti aggiuntivi. Le sollecitazioni vengono determinate, com è corretto, solo per il tratto flessibile. Sui tratti rigidi, infatti, essendo (teoricamente) nulle le deformazioni le sollecitazioni risultano indeterminate. Questa schematizzazione dei nodi viene automaticamente realizzata dal programma anche quando il nodo sia determinato dall incontro di più travi senza il pilastro, o all attacco di travi/pilastri con elementi shell. Progetto esecutivo per gli interventi di consolidamento statico degli orizzontamenti di alcune scuole primarie e secondarie di 1 grado a Cremona.SCUOLA PRIMARIA BIANCA MARIA VISCONTI - VIA GIUSEPPINA N SOLETTA NERVATA MENSA PICCOLA - 1 SOLAIO pag. 13

14 Dott. Ing. Giovanni Losi 9 PROGETTO E VERIFICA DEGLI ELEMENTI STRUTTURALI La verifica degli elementi allo SLU avviene col seguente procedimento: si costruiscono le combinazioni non sismiche in base al D.M. 1/01/2008, ottenendo un insieme di sollecitazioni; si combinano tali sollecitazioni con quelle dovute all'azione del sisma secondo quanto indicato nel par , relazione (2.5.5) del D.M. 1/01/2008; per sollecitazioni semplici (flessione retta, taglio, etc.) si individuano i valori minimo e massimo con cui progettare o verificare l elemento considerato; per sollecitazioni composte (pressoflessione retta/deviata) vengono eseguite le verifiche per tutte le possibili combinazioni e solo a seguito di ciò si individua quella che ha originato il minimo coefficiente di sicurezza. 9.1 Verifiche di Resistenza Elementi in C.A. Illustriamo, in dettaglio, il procedimento seguito in presenza di pressoflessione deviata (pilastri e trave di sezione generica): per tutte le terne Mx, My, N, individuate secondo la modalità precedentemente illustrata, si calcola il coefficiente di sicurezza in base alla formula.1.10 del D.M. 1/01/2008, effettuando due verifiche a pressoflessione retta con la seguente formula: dove: æ M ç è M a a Ex ö Ey ö Rx Ry ø æ M + ç è M MEx, MEy sono i valori di calcolo delle due componenti di flessione retta dell azione attorno agli assi di flessione X ed Y del sistema di riferimento locale; MRx, MRy sono i valori di calcolo dei momenti resistenti di pressoflessione retta corrispondenti allo sforzo assiale NEd valutati separatamente attorno agli assi di flessione. L esponente a può dedursi in funzione della geometria della sezione, della percentuale meccanica dell armatura e della sollecitazione di sforzo normale agente. se per almeno una di queste terne la relazione.1.10 non è rispettata, si incrementa l armatura variando il diametro delle barre utilizzate e/o il numero delle stesse in maniera iterativa fino a quando la suddetta relazione è rispettata per tutte le terne considerate. Sempre quanto concerne il progetto degli elementi in c.a. illustriamo in dettaglio il procedimento seguito per le travi verificate/semiprogettate a pressoflessione retta: per tutte le coppie Mx, N, individuate secondo la modalità precedentemente illustrata, si calcola il coefficiente di sicurezza in base all'armatura adottata; se per almeno una di queste coppie esso è inferiore all'unità, si incrementa l armatura variando il diametro delle barre utilizzate e/o il numero delle stesse in maniera iterativa fino a quando il coefficiente di sicurezza risulta maggiore o al più uguale all unità per tutte le coppie considerate. Nei Tabulati di calcolo, per brevità, non potendo riportare una così grossa mole di dati, si riporta la terna Mx, My, N, o la coppia Mx, N che ha dato luogo al minimo coefficiente di sicurezza. Una volta semiprogettate le armature allo SLU, si procede alla verifica delle sezioni allo Stato Limite di Esercizio con le sollecitazioni derivanti dalle combinazioni rare, frequenti e quasi permanenti; se necessario, le armature vengono integrate per far rientrare le tensioni entro i massimi valori previsti. Successivamente si procede alle verifiche alla deformazione, quando richiesto, ed alla fessurazione che, come è noto, sono tese ad assicurare la durabilità dell opera nel tempo Elementi in C.A. esistenti (Criteri e tipi d intervento di rinforzo) Per quanto attiene agli elementi esistenti (di Fatto ), ai fini delle verifiche di sicurezza, gli elementi strutturali Progetto esecutivo per gli interventi di consolidamento statico degli orizzontamenti di alcune scuole primarie e secondarie di 1 grado a Cremona.SCUOLA PRIMARIA BIANCA MARIA VISCONTI - VIA GIUSEPPINA N SOLETTA NERVATA MENSA PICCOLA - 1 SOLAIO pag. 1 ø 1

15 Dott. Ing. Giovanni Losi vengono distinti in duttili e fragili. La classificazione degli elementi/meccanismi nelle due categorie è di seguito riportata: duttili: travi, pilastri e pareti/setti inflesse con e senza sforzo normale; fragili: meccanismi di taglio in travi, pilastri, pareti/setti e nodi. Nel caso di uso del fattore di struttura, tutti gli elementi strutturali duttili devono soddisfare la condizione che la sollecitazione indotta dall azione sismica, ridotta del fattore di struttura q, sia inferiore o uguale alla corrispondente resistenza. Tutti gli elementi strutturali fragili devono, invece, soddisfare la condizione che la sollecitazione indotta dall azione sismica, ridotta per q = 1.5, sia inferiore o uguale alla corrispondente resistenza. Per gli elementi fragili, la resistenza a taglio si valuta come nel caso di situazioni non sismiche. Per i nodi, la verifica di resistenza viene eseguita secondo quanto indicato nel par. C della succitata Circolare verificando sia la resistenza a trazione diagonale [relazione ( )] che quella a compressione diagonale [relazione ( )]. Per quanto concerne gli elementi strutturali di nuova realizzazione (di Progetto ), la progettazione e verifica di tali elementi segue le stesse regole previste per le strutture di nuova edificazione. Di seguito si riporta un elenco dei possibili interventi di rinforzo previsti dal software di calcolo per i vari elementi strutturali in cemento armato: Travi Pilastri Nodi Placcaggio con FRP per Flessione - Cerchiatura con FRP (per taglio) - Confinamento del Nodo con Placcaggio con FRP per Taglio - Cerchiatura Acciaio fasciature in FRP Incamiciatura in c.a. - Incamiciatura in c.a. Incremento di altezza Pareti in C.A. Fondazioni orzo con Betoncino Armato - Sottofondazione (per carico limite) orzo con FRP Placcaggio e fasciature in materiali compositi (FRP) L uso di idonei materiali compositi (o altri materiali resistenti a trazione) nel rinforzo sismico di elementi in c.a. è finalizzato agli obiettivi seguenti: incrementare la resistenza a flessione semplice o a pressoflessione di pilastri, travi e pareti mediante l applicazione di compositi con fibre disposte nella direzione dell asse dell elemento e, in aggiunta, anche in altre direzioni; incrementare la resistenza a taglio di pilastri, travi e pareti mediante applicazione di FRP con le fibre disposte ortogonalmente all asse dell elemento (disposte secondo la direzione delle staffe) e, in aggiunta, anche in altre direzioni; incrementare la duttilità di travi, pilastri e pareti mediante fasciatura con fibre continue disposte lungo il perimetro; migliorare l efficienza delle giunzioni per sovrapposizione, mediante fasciatura con fibre continue disposte lungo il perimetro. impedire lo svergolamento delle barre longitudinali soggette a compressione mediante fasciatura con FRP a fibre continue disposte lungo il perimetro; incrementare la resistenza a trazione dei pannelli dei nodi trave-pilastro mediante applicazione di fasce di FRP con le fibre disposte secondo le isostatiche di trazione. Ai fini delle verifiche di sicurezza degli elementi rafforzati con FRP si sono adottate le Istruzioni per la Progettazione, l Esecuzione ed il Controllo di Interventi di Consolidamento Statico mediante l utilizzo di Compositi Fibrorinforzati - Materiali, strutture di c.a. e di c.a.p., strutture murarie (CNR-DT 200 R1/2013) TABULATI DI CALCOLO E SINTESI GRAFICA DEI RISULTATI Per quanto non espressamente sopra riportato, ed in particolar modo per ciò che concerne i dati numerici di calcolo, si rimanda all'allegato Tabulati di calcolo costituente parte integrante della presente relazione; per la loro immediata comprensione vengono anche rappresentati in sintesi grafica. Progetto esecutivo per gli interventi di consolidamento statico degli orizzontamenti di alcune scuole primarie e secondarie di 1 grado a Cremona.SCUOLA PRIMARIA BIANCA MARIA VISCONTI - VIA GIUSEPPINA N SOLETTA NERVATA MENSA PICCOLA - 1 SOLAIO pag. 15

16 Comune di Cremona Provincia di Cremona TABULATI DI CALCOLO OGGETTO: Progetto esecutivo per gli interventi di consolidamento statico degli orizzontamenti di alcune scuole primarie e secondarie di 1 grado a Cremona.SCUOLA PRIMARIA BIANCA MARIA VISCONTI - VIA GIUSEPPINA N SOLETTA NERVATA MENSA PICCOLA - 1 SOLAIO BM Visconti - Soletta nervata 1 solaio mensa piccola COMMITTENTE: Comune di Cremona Soresina, 27/12/2016 Il Progettista delle strutture (Dott. Ing. Giovanni Losi) Dott. Ing. Giovanni Losi Viale Foscolo n Soresina (CR) progetti.losi@gmail.com pag. 1

17 INFORMAZIONI GENERALI Edificio Cemento Armato Costruzione Esistente Situazione di Progetto Intervento Adeguamento Comune Cremona Provincia Provincia di Cremona Progetto esecutivo per gli interventi di consolidamento statico degli orizzontamenti di alcune scuole primarie e secondarie di 1 grado a Oggetto Cremona. SCUOLA PRIMARIA BIANCA MARIA VISCONTI - VIA GIUSEPPINA N SOLETTA NERVATA MENSA PICCOLA - 1 SOLAIO Parte d'opera BM Visconti - Soletta nervata 1 solaio mensa piccola Normativa di riferimento D.M. 1/01/2008 Zona sismica - Analisi sismica Nessuna LIVELLO DI CONOSCENZA E FATTORE DI CONFIDENZA Livello di Conoscenza e Fattore di Confidenza LC FC LC2 1,2 LEGENDA: LC [LC1] = Conoscenza Limitata - [LC2] = Conoscenza Adeguata - [LC3] = Conoscenza Accurata. FC Fattore di confidenza applicato alle proprietà dei materiali. MATERIALI CALCESTRUZZO ARMATO Caratteristiche calcestruzzo armato Nid g k a T, i E G CErid Stz Rck Rcm %Rck g c fcd fctd fcfm N n Ac [N/m 3 ] [1/ C] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [%] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] Cls C28/35 + FeB (C28/35) , F 35,00-0,85 1,50 13,72 1,10 2, Cls C28/35 + A (C28/35) , F 35,00-0,85 1,50 13,72 1,10 2, LEGENDA: Nid Numero identificativo del materiale, nella relativa tabella dei materiali. g k Peso specifico. a T, i Coefficiente di dilatazione termica. E Modulo elastico normale. G Modulo elastico tangenziale. CErid Coefficiente di riduzione del Modulo elastico normale per Analisi Sismica [Esisma = E cerid ]. Stz Tipo di situazione: [F] = di Fatto (Esistente); [P] = di Progetto (Nuovo). Rck Resistenza caratteristica cubica. Rcm Resistenza media cubica. %Rck Percentuale di riduzione della Rck g c Coefficiente parziale di sicurezza del materiale. fcd Resistenza di calcolo a compressione. fctd Resistenza di calcolo a trazione. fcfm Resistenza media a trazione per flessione. n Ac Identificativo, nella relativa tabella materiali, dell'acciaio utilizzato: [-] = parametro NON significativo per il materiale. Nid g k a T, i E G Stz fyk,1/ MATERIALI ACCIAIO ftk,1/ fyk,2 ftk,2 [N/m 3 ] [1/ C] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] Acciaio FeB (B50C) , F Acciaio A (B50C) , F LEGENDA: 220,00 191, ,00 330, Caratteristiche acciaio g fyd,1/ fyd,2 ftd g s g M1 g M2 g M3,SLV g M3,SLE M7 NCnt Cnt - 1, , Nid Numero identificativo del materiale, nella relativa tabella dei materiali. g k Peso specifico. a T, i Coefficiente di dilatazione termica. E Modulo elastico normale. G Modulo elastico tangenziale. Stz Tipo di situazione: [F] = di Fatto (Esistente); [P] = di Progetto (Nuovo). ftk,1 Resistenza caratteristica a Rottura (per profili 0 mm). ftk,2 Resistenza caratteristica a Rottura (per profili 0 mm < t 80 mm). ftd Resistenza di calcolo a Rottura (Bulloni). g s Coefficiente parziale di sicurezza allo SLV del materiale. g M1 Coefficiente parziale di sicurezza per instabilità. g M2 Coefficiente parziale di sicurezza per sezioni tese indebolite. g M3,SLV Coefficiente parziale di sicurezza per scorrimento allo SLV (Bulloni). g M3,SLE Coefficiente parziale di sicurezza per scorrimento allo SLE (Bulloni). g M7 Coefficiente parziale di sicurezza precarico di bulloni ad alta resistenza (Bulloni - NCnt = con serraggio NON controllato; Cnt = con serraggio controllato). [-] = parametro NON significativo per il materiale. fyk,2 Resistenza caratteristica allo snervamento (per profili con 0 mm < t 80 mm). pag. 2

18 fyk,1/ ftk,1/ Caratteristiche acciaio Nid g k a T, i E G Stz fyk,2 ftk,2 g fyd,1/ fyd,2 ftd g s g M1 g M2 g M3,SLV g M3,SLE M7 NCnt Cnt [N/m 3 ] [1/ C] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] fyd,1 Resistenza di calcolo (per profili con t 0 mm). fyd,2 Resistenza di calcolo (per profili con 0 mm < t 80 mm). NOTE [-] = Parametro non significativo per il materiale. ALTRI MATERIALI Caratteristiche altri materiali Nid g k a T, i E G CErid ffk g Rd hl h a,1 h a,2 h a,3 TAC [N/m 3 ] [1/ C] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [%] [N/mm 2 ] FRP tessuto MAPEWRAP C UNI-AX - (FRP) , ,00 1,20 0,80 0,95 0,85 0,85 A LEGENDA: Nid Numero identificativo del materiale, nella relativa tabella dei materiali. g k Peso specifico. a T, i Coefficiente di dilatazione termica. E Modulo elastico normale. G Modulo elastico tangenziale. CErid Coefficiente di riduzione del Modulo elastico normale per Analisi Sismica [Esisma = E cerid ]. ffk Resistenza caratteristica a rottura. g Rd Coefficiente parziale di modello per taglio-torsione. hl Fattore di conversione per effetti di lunga durata. h a,1 Fattore di conversione ambientale per esposizione Interno. h a,2 Fattore di conversione ambientale per esposizione Esterno. h a,3 Fattore di conversione ambientale per esposizione Ambiente Aggressivo. TAC Tipologia di Applicazione del Composito: [A] = Tipo A; [B] = Tipo B; [-] = materiale generico. TENSIONI AMMISSIBILI ALLO SLE DEI VARI MATERIALI Tensioni ammissibili allo SLE dei vari materiali Materiale SL Tensione di verifica s d,amm [N/mm 2 ] Cls C28/35 + FeB Caratteristica(RARA) Compressione Calcestruzzo 1,53 Quasi permanente Compressione Calcestruzzo 10,89 Acciaio FeB Caratteristica(RARA) Trazione Acciaio 16,67 Cls C28/35 + A Caratteristica(RARA) Compressione Calcestruzzo 1,53 Quasi permanente Compressione Calcestruzzo 10,89 Acciaio A Caratteristica(RARA) Trazione Acciaio 253,33 FRP tessuto MAPEWRAP C UNI-AX Quasi permanente Trazione FRP LEGENDA: SL s d,amm Stato limite di esercizio per cui si esegue la verifica. Tensione ammissibile per la verifica. SEZIONI ASTE Sezioni aste Nid Tp Label Dimensioni Area per Taglio Inerzia v A B H Spw Lw Spf,0 Lf,0 Spf,1 Lf,1 Lf,2 Lf,3 AX,T AY,T IX IT IY IXY DQIpr [cm] [cm] [cm] [cm] [cm] [cm] [cm] [cm] [cm] [cm] [cm 2 ] [cm 2 ] [cm 2 ] [cm ] [cm ] [cm ] [cm ] [ ] 001! 1x ,00 002! 25x12(*) ,00 LEGENDA: Nid Numero identificativo della sezione. Tp Tipo di sezione. Label Identificativo della sezione come indicato nelle carpenterie. B Base/Diametro/Raggio. H Altezza/Lato/Altezza di colmo. Spw Spessore anima. Lw Lunghezza anima. Spf,0 Spessore ala 0. Lf,0 Lunghezza ala 0. Spf,1 Spessore ala 1. Lf,1 Lunghezza ala 1. Lf,2 Lunghezza ala 2. Lf,3 Lunghezza ala 3. v Nel caso di sezioni poligonali, indica il numero dei vertici della sezione. A Area della sezione. DQIpr Rotazione degli assi principali d'inerzia rispetto agli assi X, Y, espresse in gradi sessadecimali. Inerzia Inerzie della sezione rispetto agli assi. (*) discretizzazione delle solette esistenti Nid T. C. 001 S Descrizione del Carico Soletta scuole consolidamento Tipologie di Carico Scuole ANALISI CARICHI Analisi carichi Peso Proprio Permanente NON Strutturale Sovraccarico Accidentale Carico Descrizione PP Descrizione PNS Descrizione SA Neve [N/m 2 ] Pavimento e sottofondo, Scuole *vedi le relative tabelle dei controsoffitto in (Cat. C1 Tab. 3.1.II - DM carichi cartongesso spess. 12, ) mm pag. 3

19 Nid T. C. LEGENDA: Descrizione del Carico Tipologie di Carico Analisi carichi Peso Proprio Permanente NON Strutturale Sovraccarico Accidentale Carico Descrizione PP Descrizione PNS Descrizione SA Neve [N/m 2 ] Nid Numero identificativo dell'analisi di carico. T. C. Identificativo del tipo di carico: [S] = Superficiale - [L] = Lineare - [C] = Concentrato. PP, PNS, SA Valori, rispettivamente, del Peso Proprio, del Sovraccarico Permanente NON strutturale, del Sovraccarico Accidentale. Secondo il tipo di carico indicato nella colonna ''T.C.'' (''S'' - ''L'' - ''C''), i valori riportati nelle colonne ''PP'', ''PNS'' e ''SA'', sono espressi in [N/m 2 ] per carichi Superficiali, [N/m] per carichi Lineari, [N] per carichi Concentrati. TIPOLOGIE DI CARICO Tipologie di carico Nid Descrizione F+E +/- F CDC y 0 y 1 y Carico Permanente - NO Permanente 1,00 1,00 1, Permanenti NON Strutturali - NO Permanente 1,00 1,00 1, Scuole - NO Media 0,70 0,70 0,60 LEGENDA: Nid Numero identificativo della Tipologia di Carico. F+E Indica se la tipologia di carico considerata è AGENTE con il sisma. +/- F Indica se la tipologia di carico è ALTERNATA (cioè considerata due volte con segno opposto) o meno. CDC Indica la classe di durata del carico. NOTA: dato significativo solo per elementi in materiale legnoso. y 0 Coefficiente riduttivo dei carichi allo SLU e SLE (carichi rari). y 1 Coefficiente riduttivo dei carichi allo SLE (carichi frequenti). Coefficiente riduttivo dei carichi allo SLE (carichi frequenti e quasi permanenti). y 2 SLU: Non Sismica - Strutturale senza azioni geotecniche SLU: Non Sismica - Strutturale senza azioni geotecniche CC 01 CC 02 CC 03 Carico Permanente Permanenti NON Scuole Strutturali 01 1,00 1,00 0, ,00 1,00 1, ,30 1,30 0,00 0 1,30 1,30 1,50 IdComb LEGENDA: IdComb CC IdComb Numero identificativo della Combinazione di Carico. Identificativo della tipologia di carico nella relativa tabella. CC 01= Carico Permanente CC 02= Permanenti NON Strutturali CC 03= Scuole SERVIZIO(SLE): Caratteristica(RARA) CC 01 Carico Permanente SERVIZIO(SLE): Caratteristica(RARA) CC 02 CC 03 Permanenti NON Scuole Strutturali 01 1,00 1,00 1,00 LEGENDA: IdComb CC IdComb Numero identificativo della Combinazione di Carico. Identificativo della tipologia di carico nella relativa tabella. CC 01= Carico Permanente CC 02= Permanenti NON Strutturali CC 03= Scuole SERVIZIO(SLE): Frequente CC 01 Carico Permanente SERVIZIO(SLE): Frequente CC 02 CC 03 Permanenti NON Scuole Strutturali 01 1,00 1,00 0,70 LEGENDA: IdComb CC Numero identificativo della Combinazione di Carico. Identificativo della tipologia di carico nella relativa tabella. CC 01= Carico Permanente CC 02= Permanenti NON Strutturali CC 03= Scuole IdComb SERVIZIO(SLE): Quasi permanente CC 01 Carico Permanente SERVIZIO(SLE): Quasi permanente CC 02 CC 03 Permanenti NON Scuole Strutturali pag.

20 IdComb CC 01 Carico Permanente SERVIZIO(SLE): Quasi permanente CC 02 CC 03 Permanenti NON Scuole Strutturali 01 1,00 1,00 0,60 LEGENDA: IdComb CC Numero identificativo della Combinazione di Carico. Identificativo della tipologia di carico nella relativa tabella. CC 01= Carico Permanente CC 02= Permanenti NON Strutturali CC 03= Scuole PLACCAGGIO CON FRP PER FLESSIONE Placcaggio con FRP per Flessione Idrf Nelemento Mtrl bf ts nf EA DFb Anc Dis iniziale finale [mm] [mm] [m] [m] 0009 Trave 13a-1a ,00 1,000 1 Interna superiore SI 0,00 0, Trave 1a-15a ,00 1,000 1 Interna inferiore SI 0,00 0, Trave 17a-18a ,00 1,000 1 Interna inferiore SI 0,00 0, Trave 18a-19a ,00 1,000 1 Interna superiore SI 0,00 0, Trave 20a-21a ,00 1,000 1 Interna superiore SI 0,00 0, Trave 21a-22a ,00 1,000 1 Interna inferiore SI 0,00 0, Trave 22a-23a ,00 1,000 1 Interna inferiore SI 0,00 0, Trave 23a-2a ,00 1,000 1 Interna inferiore SI 0,00 0, Trave 2a-25a ,00 1,000 1 Interna inferiore SI 0,00 0, Trave 25a-26a ,00 1,000 1 Interna superiore SI 0,00 0, Trave 11a-12a ,00 1,000 1 Interna superiore SI 0,00 0, Trave 10a-11a ,00 1,000 1 Interna inferiore SI 0,00 0, Trave 9a-10a ,00 1,000 1 Interna inferiore SI 0,00 0, Trave 8a-9a ,00 1,000 1 Interna inferiore SI 0,00 0, Trave 7a-8a ,00 1,000 1 Interna inferiore SI 0,00 0, Trave 6a-7a ,00 1,000 1 Interna superiore SI 0,00 0, Trave 23a-29a ,00 1,000 1 Interna superiore SI 0,00 0, Trave 3a-9a ,00 1,000 1 Interna superiore SI 0,00 0, Trave 15a-16a ,00 1,000 1 Interna entrambe SI 0,00 0, Trave 16a-17a ,00 1,000 1 Interna entrambe SI 0,00 0, Trave 16a-23a ,00 1,000 1 Interna inferiore SI 0,00 0, Trave 9a-16a ,00 1,000 1 Interna inferiore SI 0,00 0,00 LEGENDA: Idrf Nelemento Mtrl bf ts nf EA DFb Anc Dis Identificativo dell'intervento. Identificativo dell elemento interessato dall intervento. Identificativo del materiale. Larghezza strato/lamina. Spessore strato/lamina. Numero strati/lamine. Esposizione Ambientale. Disposizione delle fibre. Ancoraggio garantito da dispositivi meccanici. Distanza del rinforzo dagli estremi dell'elemento. PLACCAGGIO FRP PER TAGLIO Placcaggio FRP per Taglio Idrf Nelemento Mtrl bf ts nf EA DFb r Dis netta iniziale finale [mm] [mm] [mm] [mm] [m] [m] 001 Trave 22a-28a ,00 1,000 1 Interna U 20,0 150,00 0,00 0, Trave 15a-22a ,00 1,000 1 Interna U 20,0 150,00 0,00 0, Trave 8a-15a ,00 1,000 1 Interna U 20,0 150,00 0,00 0, Trave 2a-8a ,00 1,000 1 Interna U 20,0 150,00 0,00 0, Trave 21a-27a ,00 1,000 1 Interna U 20,0 150,00 0,00 0, Trave 1a-21a ,00 1,000 1 Interna U 20,0 150,00 0,00 0, Trave 7a-1a ,00 1,000 1 Interna U 20,0 150,00 0,00 0, Trave 1a-7a ,00 1,000 1 Interna U 20,0 150,00 0,00 0, Trave 2a-30a ,00 1,000 1 Interna U 20,0 150,00 0,00 0, Trave 17a-2a ,00 1,000 1 Interna U 20,0 150,00 0,00 0, Trave 10a-17a ,00 1,000 1 Interna U 20,0 150,00 0,00 0, Trave a-10a ,00 1,000 1 Interna U 20,0 150,00 0,00 0, Trave 5a-11a ,00 1,000 1 Interna U 20,0 150,00 0,00 0, Trave 11a-18a ,00 1,000 1 Interna U 20,0 150,00 0,00 0, Trave 18a-25a ,00 1,000 1 Interna U 20,0 150,00 0,00 0, Trave 25a-31a ,00 1,000 1 Interna U 20,0 150,00 0,00 0,00 LEGENDA: Idrf Nelemento Mtrl bf ts nf EA DFb r Identificativo dell'intervento. Identificativo dell elemento interessato dall intervento. Identificativo del materiale. Larghezza strato/lamina. Spessore strato/lamina. Numero strati/lamine. Esposizione Ambientale. Disposizione delle fibre. Raggio di curvatura. pag. 5

21 Placcaggio FRP per Taglio Idrf Nelemento Mtrl bf ts nf EA DFb r Dis netta iniziale finale [mm] [mm] [mm] [mm] [m] [m] Dis Distanza del rinforzo: [iniziale] - estremo iniziale dell'elemento, [finale] - estremo finale dell'elemento, [netta] - distanza netta tra le strisce. IdTr TRAVI - SOLLECITAZIONI PER CONDIZIONI DI CARICO NON SISMICHE CC Estr. Inz. Travi - Sollecitazioni per condizioni di carico non sismiche Estr. Fin. M1 M2 M3 N T2 T3 M1 M2 M3 N T2 T3 [N m] [N m] [N m] [N] [N] [N] [N m] [N m] [N m] [N] [N] [N] Travata: Trave 6a-7a-8a-9a-10a-11a-12a Trave 6a-7a Trave 7a-8a Trave 8a-9a Trave 9a-10a Trave 10a-11a Trave 11a-12a Travata: Trave 20a-21a-22a-23a-2a-25a-26a Trave 20a-21a Trave 21a-22a Trave 22a-23a Trave 23a-2a Trave 2a-25a Trave 25a-26a Travata: Trave 13a-1a-15a-16a-17a-18a-19a Trave 13a-1a Trave 1a-15a Trave 15a-16a Trave 16a-17a Trave 17a-18a Trave 18a-19a Travata: Trave 5a-11a-18a-25a-31a Trave 5a-11a Trave 11a-18a Trave 18a-25a Trave 25a-31a Travata: Trave 2a-8a-15a-22a-28a Trave 2a-8a Trave 8a-15a pag. 6

22 Travi - Sollecitazioni per condizioni di carico non sismiche IdTr CC Estr. Inz. Estr. Fin. M1 M2 M3 N T2 T3 M1 M2 M3 N T2 T3 [N m] [N m] [N m] [N] [N] [N] [N m] [N m] [N m] [N] [N] [N] Trave 15a-22a Trave 22a-28a Travata: Trave 3a-9a-16a-23a-29a Trave 3a-9a Trave 9a-16a Trave 16a-23a Trave 23a-29a Travata: Trave 1a-7a-1a-21a-27a Trave 1a-7a Trave 7a-1a Trave 1a-21a Trave 21a-27a Travata: Trave a-10a-17a-2a-30a Trave a-10a Trave 10a-17a Trave 17a-2a Trave 2a-30a LEGENDA: IdTr CC Estr. Inz./Fin. Identificativo della trave. L'eventuale lettera tra parentesi distingue i diversi tratti della travata al livello considerato. Identificativo della tipologia di carico nella relativa tabella. Sollecitazione caratteristiche relative al sistema di riferimento locale 1, 2, 3 (N > 0: compressione). TRAVI (CA) - VERIFICHE PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU (Elevazione) Travi (CA) - Verifiche pressoflessione retta allo SLU IdTr %LLI NEd,s MEd,3,s NEd,i MEd,3,i As,s As,i CSs (X/d)s CSi (X/d)i Rf [%] [N] [N m] [N] [N m] [cm 2 ] [cm 2 ] Travata: Trave 6a-7a-8a-9a-10a-11a-12a Trave 6a-7a ,25 0,25 3,50 0,17-0,0 SI ,25 0,25 6,25 0,17-0,0 SI ,25 0,25 9,78 0,1-0,0 SI ,25 0,25 11,68 0,11-0,0 SI ,25 0,25 19,29 0,11-0,0 SI ,25 0,25 2,78 0,09-0,0 SI ,25 0,25 52,10 0,06-0,0 SI ,25 0,25 NS 0,0-0,0 SI ,25 0,25-0,0 8,01 0,0 SI Trave 7a-8a ,25 0,25 NS 0,0 NS 0,03 SI ,25 0,25-0,0 1,23 0,03 SI ,25 0,25-0,0 29,5 0,02 SI ,25 0,25-0,0 21,60 0,00 SI ,25 0,25-0,0 16,32 0,00 SI ,25 0,25-0,0 1,85 0,00 SI ,25 0,25-0,0 13,99 0,00 SI ,25 0,25-0,0 13,78 0,00 SI ,25 0,25-0,0 13,53 0,00 SI Trave 8a-9a ,25 0,25-0,0 1,85 0,00 SI ,25 0,25-0,0 13,72 0,00 SI ,25 0,25-0,0 12,72 0,00 SI ,25 0,25-0,0 12,63 0,00 SI ,25 0,25-0,0 12,07 0,00 SI ,25 0,25-0,0 11,61 0,00 SI ,25 0,25-0,0 11,0 0,00 SI pag. 7

23 Travi (CA) - Verifiche pressoflessione retta allo SLU IdTr %LLI NEd,s MEd,3,s NEd,i MEd,3,i As,s As,i CSs (X/d)s CSi (X/d)i Rf [%] [N] [N m] [N] [N m] [cm 2 ] [cm 2 ] ,25 0,25-0,0 11,16 0,00 SI ,25 0,25-0,0 10,97 0,00 SI Trave 9a-10a ,25 0,25-0,0 10,99 0,00 SI ,25 0,25-0,0 11,03 0,00 SI ,25 0,25-0,0 11,12 0,00 SI ,25 0,25-0,0 11,07 0,00 SI ,25 0,25-0,0 11,9 0,00 SI ,25 0,25-0,0 12,21 0,00 SI ,25 0,25-0,0 12,3 0,00 SI ,25 0,25-0,0 13,05 0,00 SI ,25 0,25-0,0 13,8 0,00 SI Trave 10a-11a ,25 0,25-0,0 12,96 0,00 SI ,25 0,25-0,0 13,06 0,00 SI ,25 0,25-0,0 12,98 0,00 SI ,25 0,25-0,0 13,53 0,00 SI ,25 0,25-0,0 15,52 0,00 SI ,25 0,25-0,0 18,13 0,00 SI ,25 0,25-0,0 22,72 0,01 SI ,25 0,25-0,0 29,0 0,03 SI ,25 0,25-0,0 73,29 0,03 SI Trave 11a-12a ,25 0,25-0,0 3,90 0,0 SI ,25 0,25-0,0 10,0 0,0 SI ,25 0,25 NS 0,05 NS 0,05 SI ,25 0,25 39,8 0,07-0,0 SI ,25 0,25 18,88 0,07-0,0 SI ,25 0,25 13,12 0,10-0,0 SI ,25 0,25 10,66 0,13-0,0 SI ,25 0,25 8,1 0,17-0,0 SI ,25 0,25 3,53 0,17-0,0 SI Travata: Trave 20a-21a-22a-23a-2a-25a-26a Trave 20a-21a ,25 0,25 3,9 0,18-0,0 SI ,25 0,25 6,18 0,18-0,0 SI ,25 0,25 9,59 0,1-0,0 SI ,25 0,25 12,12 0,11-0,0 SI ,25 0,25 19,0 0,11-0,0 SI ,25 0,25 25,33 0,08-0,0 SI ,25 0,25 50,60 0,06-0,0 SI ,25 0,25 NS 0,0-0,0 SI ,25 0,25-0,0 6,7 0,0 SI Trave 21a-22a ,25 0,25 NS 0,0 NS 0,03 SI ,25 0,25-0,0 3,11 0,03 SI ,25 0,25-0,0 29,3 0,02 SI ,25 0,25-0,0 21,18 0,00 SI ,25 0,25-0,0 16,29 0,00 SI ,25 0,25-0,0 1,9 0,00 SI ,25 0,25-0,0 13,86 0,00 SI ,25 0,25-0,0 13,72 0,00 SI ,25 0,25-0,0 13,5 0,00 SI Trave 22a-23a ,25 0,25-0,0 1,92 0,00 SI ,25 0,25-0,0 1,07 0,00 SI ,25 0,25-0,0 13,36 0,00 SI ,25 0,25-0,0 12,82 0,00 SI ,25 0,25-0,0 12,0 0,00 SI ,25 0,25-0,0 11,3 0,00 SI ,25 0,25-0,0 11,28 0,00 SI ,25 0,25-0,0 10,98 0,00 SI ,25 0,25-0,0 10,79 0,00 SI Trave 23a-2a ,25 0,25-0,0 10,79 0,00 SI ,25 0,25-0,0 10,93 0,00 SI ,25 0,25-0,0 11,08 0,00 SI ,25 0,25-0,0 11,29 0,00 SI ,25 0,25-0,0 11,70 0,00 SI ,25 0,25-0,0 12,39 0,00 SI ,25 0,25-0,0 12, 0,00 SI ,25 0,25-0,0 13,06 0,00 SI ,25 0,25-0,0 1,03 0,00 SI Trave 2a-25a ,25 0,25-0,0 12,96 0,00 SI ,25 0,25-0,0 13,06 0,00 SI ,25 0,25-0,0 12,95 0,00 SI ,25 0,25-0,0 13,33 0,00 SI ,25 0,25-0,0 15,7 0,00 SI ,25 0,25-0,0 18,02 0,00 SI ,25 0,25-0,0 22,75 0,01 SI ,25 0,25-0,0 30,6 0,03 SI ,25 0,25-0,0 7,80 0,03 SI Trave 25a-26a ,25 0,25-0,0 3,98 0,0 SI ,25 0,25-0,0 10,0 0,0 SI ,25 0,25 NS 0,05 NS 0,05 SI ,25 0,25 39,86 0,07-0,0 SI ,25 0,25 18,85 0,07-0,0 SI ,25 0,25 12,97 0,10-0,0 SI ,25 0,25 10,67 0,13-0,0 SI ,25 0,25 7,9 0,17-0,0 SI ,25 0,25 3,50 0,17-0,0 SI Travata: Trave 13a-1a-15a-16a-17a-18a-19a Trave 13a-1a ,25 0,25 2,36 0,2-0,0 SI pag. 8

24 Travi (CA) - Verifiche pressoflessione retta allo SLU IdTr %LLI NEd,s MEd,3,s NEd,i MEd,3,i As,s As,i CSs (X/d)s CSi (X/d)i Rf [%] [N] [N m] [N] [N m] [cm 2 ] [cm 2 ] ,25 0,25,29 0,2-0,0 SI ,25 0,25 6,67 0,19-0,0 SI ,25 0,25 8,3 0,1-0,0 SI ,25 0,25 12,79 0,1-0,0 SI ,25 0,25 16,8 0,10-0,0 SI ,25 0,25 30,13 0,07-0,0 SI ,25 0,25 80,5 0,0-0,0 SI ,25 0,25-0,0,1 0,0 SI Trave 1a-15a ,25 0,25 19,61 0,03 NS 0,03 SI ,25 0,25-0,0 3,6 0,03 SI ,25 0,25-0,0 23,21 0,01 SI ,25 0,25-0,0 15,71 0,00 SI ,25 0,25-0,0 11,26 0,00 SI ,25 0,25-0,0 9,52 0,00 SI ,25 0,25-0,0 8,39 0,00 SI ,25 0,25-0,0 7,83 0,00 SI ,25 0,25-0,0 7,23 0,00 SI Trave 15a-16a ,25 0,25-0,0 8,06 0,00 SI ,25 0,25-0,0 7,72 0,00 SI ,25 0,25-0,0 7, 0,00 SI ,25 0,25-0,0 7,31 0,00 SI ,25 0,25-0,0 7,0 0,00 SI ,25 0,25-0,0 6,78 0,00 SI ,25 0,25-0,0 6,7 0,00 SI ,25 0,25-0,0 6,63 0,00 SI ,25 0,25-0,0 6,5 0,00 SI Trave 16a-17a ,25 0,25-0,0 6,56 0,00 SI ,25 0,25-0,0 6,58 0,00 SI ,25 0,25-0,0 6,66 0,00 SI ,25 0,25-0,0 6,73 0,00 SI ,25 0,25-0,0 6,89 0,00 SI ,25 0,25-0,0 7,15 0,00 SI ,25 0,25-0,0 7,15 0,00 SI ,25 0,25-0,0 7,35 0,00 SI ,25 0,25-0,0 7,66 0,00 SI Trave 17a-18a ,25 0,25-0,0 7,07 0,00 SI ,25 0,25-0,0 7,5 0,00 SI ,25 0,25-0,0 7,78 0,00 SI ,25 0,25-0,0 8,59 0,00 SI ,25 0,25-0,0 10,53 0,00 SI ,25 0,25-0,0 12,57 0,00 SI ,25 0,25-0,0 16,20 0,00 SI ,25 0,25-0,0 21,08 0,02 SI ,25 0,25-0,0 51,03 0,02 SI Trave 18a-19a ,25 0,25-0,0 1,91 0,03 SI ,25 0,25-0,0,81 0,03 SI ,25 0,25 70,98 0,05 83,53 0,05 SI ,25 0,25 2,9 0,09-0,0 SI ,25 0,25 12,28 0,09-0,0 SI ,25 0,25 8,85 0,13-0,0 SI ,25 0,25 7,35 0,18-0,0 SI ,25 0,25 5,58 0,2-0,0 SI ,25 0,25 2,36 0,2-0,0 SI Travata: Trave 5a-11a-18a-25a-31a Trave 5a-11a ,57 3,08 1,81 0,11-0,10 NO ,57 3,08 2,72 0,11-0,10 NO ,57 3,08 3,0 0,11-0,10 NO ,57 3,08,02 0,11-0,10 NO ,57 3,08 6,29 0,10 NS 0,11 NO ,57 3,08 15,11 0,10 32,2 0,10 NO ,57 3,08-0,10 18,28 0,10 NO ,57 3,08-0,10 13,51 0,09 NO ,57 3,08-0,10 11,20 0,09 NO Trave 11a-18a ,57 3,08-0,10 8,8 0,08 NO ,57 3,08-0,10 7,35 0,08 NO ,57 3,08-0,10 6,7 0,07 NO ,57 3,08-0,10 5,91 0,07 NO ,57 3,08-0,10 5,65 0,07 NO ,57 3,08-0,10 5,65 0,06 NO ,57 3,08-0,10 5,69 0,06 NO ,57 3,08-0,10 5,80 0,06 NO ,57 3,08-0,10 6,16 0,07 NO Trave 18a-25a ,57 3,08-0,10 6,07 0,07 NO ,57 3,08-0,10 5,76 0,06 NO ,57 3,08-0,10 5,68 0,06 NO ,57 3,08-0,10 5,63 0,06 NO ,57 3,08-0,10 5,66 0,07 NO ,57 3,08-0,10 5,9 0,07 NO ,57 3,08-0,10 6,1 0,07 NO ,57 3,08-0,10 7,35 0,08 NO ,57 3,08-0,10 9,03 0,08 NO Trave 25a-31a ,57 3,08-0,10 11,9 0,09 NO ,57 3,08-0,10 13,50 0,09 NO ,57 3,08-0,10 20,6 0,10 NO ,57 3,08 25,0 0,10 23,82 0,11 NO ,57 3,08 5,8 0,10 NS 0,11 NO pag. 9

25 Travi (CA) - Verifiche pressoflessione retta allo SLU IdTr %LLI NEd,s MEd,3,s NEd,i MEd,3,i As,s As,i CSs (X/d)s CSi (X/d)i Rf [%] [N] [N m] [N] [N m] [cm 2 ] [cm 2 ] ,57 3,08,12 0,10-0,10 NO ,57 3,08 3,10 0,11-0,10 NO ,57 3,08 2,73 0,11-0,10 NO ,57 3,08 1,79 0,11-0,10 NO Travata: Trave 2a-8a-15a-22a-28a Trave 2a-8a ,57 3,08 1,60 0,12-0,10 NO ,57 3,08 2,1 0,12-0,10 NO ,57 3,08 2,20 0,11-0,10 NO ,57 3,08 2,57 0,11-0,10 NO ,57 3,08 3,2 0,10-0,10 NO ,57 3,08 5,20 0,10 22,75 0,11 NO ,57 3,08 27,88 0,09 10,03 0,09 NO ,57 3,08-0,10 6,51 0,08 NO ,57 3,08-0,10,95 0,07 NO Trave 8a-15a ,57 3,08-0,10,00 0,06 NO ,57 3,08-0,10 3,29 0,05 NO ,57 3,08-0,10 2,73 0,0 NO ,57 3,08-0,10 2,39 0,03 NO ,57 3,08-0,10 2,1 0,03 NO ,57 3,08-0,10 1,99 0,02 NO ,57 3,08-0,10 1,88 0,02 NO ,57 3,08-0,10 1,8 0,02 NO ,57 3,08-0,10 1,83 0,02 NO Trave 15a-22a ,57 3,08-0,10 1,83 0,02 NO ,57 3,08-0,10 1,83 0,02 NO ,57 3,08-0,10 1,89 0,02 NO ,57 3,08-0,10 1,98 0,02 NO ,57 3,08-0,10 2,13 0,03 NO ,57 3,08-0,10 2,1 0,03 NO ,57 3,08-0,10 2,73 0,0 NO ,57 3,08-0,10 3,2 0,05 NO ,57 3,08-0,10,00 0,06 NO Trave 22a-28a ,57 3,08-0,10 5,03 0,07 NO ,57 3,08-0,10 6,55 0,08 NO ,57 3,08 NS 0,09 10,86 0,09 NO ,57 3,08,95 0,10 19,32 0,11 NO ,57 3,08 3,00 0,10-0,10 NO ,57 3,08 2,63 0,11-0,10 NO ,57 3,08 2,32 0,11-0,10 NO ,57 3,08 2,09 0,12-0,10 NO ,57 3,08 1,59 0,12-0,10 NO Travata: Trave 3a-9a-16a-23a-29a Trave 3a-9a ,25 0,25 3,3 0,1-0,0 SI ,25 0,25 9,12 0,10-0,0 SI ,25 0,25 16,05 0,07-0,0 SI ,25 0,25 30,9 0,06-0,0 SI ,25 0,25 85,20 0,05-0,0 SI ,25 0,25-0,0 12,68 0,0 SI ,25 0,25-0,0,6 0,03 SI ,25 0,25-0,0 2,8 0,03 SI ,25 0,25-0,0 2,09 0,03 SI Trave 9a-16a ,25 0,25-0,0 32,35 0,03 SI ,25 0,25-0,0 25,16 0,03 SI ,25 0,25-0,0 20,32 0,02 SI ,25 0,25-0,0 18,08 0,02 SI ,25 0,25-0,0 16,68 0,02 SI ,25 0,25-0,0 15,92 0,02 SI ,25 0,25-0,0 15,39 0,02 SI ,25 0,25-0,0 15,9 0,02 SI ,25 0,25-0,0 16,09 0,02 SI Trave 16a-23a ,25 0,25-0,0 16,03 0,02 SI ,25 0,25-0,0 15,59 0,02 SI ,25 0,25-0,0 15,38 0,02 SI ,25 0,25-0,0 16,02 0,02 SI ,25 0,25-0,0 16,57 0,02 SI ,25 0,25-0,0 17,99 0,02 SI ,25 0,25-0,0 20,62 0,02 SI ,25 0,25-0,0 2, 0,03 SI ,25 0,25-0,0 33,8 0,03 SI Trave 23a-29a ,25 0,25-0,0 2,1 0,03 SI ,25 0,25-0,0 2,70 0,03 SI ,25 0,25-0,0,65 0,03 SI ,25 0,25-0,0 12,50 0,0 SI ,25 0,25 NS 0,05-0,0 SI ,25 0,25 32,37 0,06-0,0 SI ,25 0,25 16,11 0,07-0,0 SI ,25 0,25 9,76 0,10-0,0 SI ,25 0,25 3,33 0,1-0,0 SI Travata: Trave 1a-7a-1a-21a-27a Trave 1a-7a ,57 3,08 2,23 0,11-0,10 NO ,57 3,08 3,08 0,11-0,10 NO ,57 3,08 3,36 0,11-0,10 NO ,57 3,08 5,50 0,10-0,10 NO ,57 3,08 8,50 0,10 87,86 0,11 NO ,57 3,08 33,3 0,10 32,2 0,10 NO ,57 3,08-0,10 2,97 0,10 NO pag.10

26 Travi (CA) - Verifiche pressoflessione retta allo SLU IdTr %LLI NEd,s MEd,3,s NEd,i MEd,3,i As,s As,i CSs (X/d)s CSi (X/d)i Rf [%] [N] [N m] [N] [N m] [cm 2 ] [cm 2 ] ,57 3,08-0,10 16,3 0,10 NO ,57 3,08-0,10 12,78 0,09 NO Trave 7a-1a ,57 3,08-0,10 11,50 0,08 NO ,57 3,08-0,10 8,28 0,08 NO ,57 3,08-0,10 7,65 0,08 NO ,57 3,08-0,10 7,03 0,07 NO ,57 3,08-0,10 6,77 0,07 NO ,57 3,08-0,10 6,71 0,07 NO ,57 3,08-0,10 6,89 0,07 NO ,57 3,08-0,10 7,11 0,07 NO ,57 3,08-0,10 7,71 0,07 NO Trave 1a-21a ,57 3,08-0,10 7,97 0,07 NO ,57 3,08-0,10 6,72 0,07 NO ,57 3,08-0,10 6,81 0,07 NO ,57 3,08-0,10 6,78 0,07 NO ,57 3,08-0,10 6,80 0,07 NO ,57 3,08-0,10 6,95 0,07 NO ,57 3,08-0,10 7,53 0,08 NO ,57 3,08-0,10 8,71 0,08 NO ,57 3,08-0,10 11,10 0,08 NO Trave 21a-27a ,57 3,08-0,10 13,05 0,09 NO ,57 3,08-0,10 17,36 0,09 NO ,57 3,08-0,10 22,63 0,10 NO ,57 3,08 0,08 0,10 28,5 0,10 NO ,57 3,08 7,2 0,10 95,11 0,11 NO ,57 3,08 5,10 0,10-0,10 NO ,57 3,08 3,67 0,11-0,10 NO ,57 3,08 3,08 0,11-0,10 NO ,57 3,08 2,18 0,11-0,10 NO Travata: Trave a-10a-17a-2a-30a Trave a-10a ,57 3,08 1,60 0,12-0,10 NO ,57 3,08 2,13 0,12-0,10 NO ,57 3,08 2,19 0,11-0,10 NO ,57 3,08 2,56 0,11-0,10 NO ,57 3,08 3,21 0,10-0,10 NO ,57 3,08 5,10 0,10 22,61 0,11 NO ,57 3,08 26,00 0,09 9,8 0,09 NO ,57 3,08-0,10 6,36 0,08 NO ,57 3,08-0,10,82 0,07 NO Trave 10a-17a ,57 3,08-0,10 3,87 0,05 NO ,57 3,08-0,10 3,16 0,05 NO ,57 3,08-0,10 2,61 0,0 NO ,57 3,08-0,10 2,27 0,03 NO ,57 3,08-0,10 2,02 0,02 NO ,57 3,08-0,10 1,87 0,02 NO ,57 3,08-0,10 1,76 0,02 NO ,57 3,08-0,10 1,71 0,01 NO ,57 3,08-0,10 1,70 0,01 NO Trave 17a-2a ,57 3,08-0,10 1,70 0,01 NO ,57 3,08-0,10 1,71 0,01 NO ,57 3,08-0,10 1,77 0,02 NO ,57 3,08-0,10 1,86 0,02 NO ,57 3,08-0,10 2,02 0,02 NO ,57 3,08-0,10 2,29 0,03 NO ,57 3,08-0,10 2,61 0,0 NO ,57 3,08-0,10 3,11 0,05 NO ,57 3,08-0,10 3,88 0,05 NO Trave 2a-30a ,57 3,08-0,10,89 0,07 NO ,57 3,08-0,10 6,2 0,08 NO ,57 3,08 NS 0,10 10,65 0,09 NO ,57 3,08,83 0,10 19,27 0,11 NO ,57 3,08 2,96 0,10-0,10 NO ,57 3,08 2,61 0,11-0,10 NO ,57 3,08 2,31 0,11-0,10 NO ,57 3,08 2,08 0,12-0,10 NO ,57 3,08 1,59 0,12-0,10 NO LEGENDA: IdTr %LLI NEd,s, MEd,3,s NEd,i, MEd,3,i As,s, As,i (X/d)s (X/d)i CSsup, CSinf Rf Identificativo della trave. L'eventuale lettera tra parentesi distingue i diversi tratti della travata al livello considerato. Posizione della sezione per la quale vengono forniti i valori di verifica, valutata come % della lunghezza libera d inflessione (LLI), a partire dall'estremo iniziale. Sollecitazioni di progetto per armatura superiore. Sollecitazioni di progetto per armatura inferiore. Armatura a flessione superiore e inferiore. Indice di duttilità superiore (VNR = Verifica non richiesta). Indice di duttilità inferiore (VNR = Verifica non richiesta). Coefficiente di sicurezza relativo alle sollecitazioni che tendono le fibre superiori e inferiori ([NS] = Non Significativo per valori di CS >= 100; [VNR]= Verifica Non Richiesta). [SI] = elemento con presenza di rinforzo; [NO] = elemento senza rinforzo. pag.11

27 TRAVI (CA) - VERIFICHE A TAGLIO PER PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU (Elevazione) IdTr Travi (CA) - Verifiche a taglio per pressoflessione retta allo SLU +/ VEd,2 CS VRcd VRsd,s NEd VRsd,p VR1 Vfd - CtgQ Asw Asw,p As,Dg Rf [%] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [cm 2 /cm] [cm 2 ] [cm 2 ] %LLI Travata: Trave 5a-11a-18a-25a-31a Trave 5a-11a , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI Trave 11a-18a , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI NS ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI + 16 NS ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI NS ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI NS ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI NS ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI Trave 18a-25a NS ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI NS ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI NS ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI NS ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI NS ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI NS ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI Trave 25a-31a ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI Travata: Trave 2a-8a-15a-22a-28a Trave 2a-8a , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI pag.12

28 Travi (CA) - Verifiche a taglio per pressoflessione retta allo SLU IdTr %LLI +/ - VEd,2 CS VRcd VRsd,s NEd VRsd,p VR1 Vfd CtgQ Asw Asw,p As,Dg Rf [%] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [cm 2 /cm] [cm 2 ] [cm 2 ] ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI Trave 8a-15a , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI NS ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI NS ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI NS ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI Trave 15a-22a + 60 NS ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI NS ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI NS ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI Trave 22a-28a ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI Travata: Trave 1a-7a-1a-21a-27a Trave 1a-7a , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI pag.13

29 Travi (CA) - Verifiche a taglio per pressoflessione retta allo SLU IdTr %LLI +/ - VEd,2 CS VRcd VRsd,s NEd VRsd,p VR1 Vfd CtgQ Asw Asw,p As,Dg Rf [%] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [cm 2 /cm] [cm 2 ] [cm 2 ] , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI Trave 7a-1a , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI NS ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI NS ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI NS ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI NS ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI NS ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI NS ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI Trave 1a-21a NS ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI NS ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI NS ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI NS ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI NS ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI Trave 21a-27a ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI Travata: Trave a-10a-17a-2a-30a Trave a-10a , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI Trave 10a-17a , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI pag.1

30 Travi (CA) - Verifiche a taglio per pressoflessione retta allo SLU IdTr %LLI +/ - VEd,2 CS VRcd VRsd,s NEd VRsd,p VR1 Vfd CtgQ Asw Asw,p As,Dg Rf [%] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [cm 2 /cm] [cm 2 ] [cm 2 ] , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI NS ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI NS ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI Trave 17a-2a + 19 NS ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI NS ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI NS ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI Trave 2a-30a ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI , ,50 0,0000 0,0000 0,0000 SI LEGENDA: IdTr Identificativo della trave. L'eventuale lettera tra parentesi distingue i diversi tratti della travata al livello considerato. %LLI Posizione della sezione per la quale vengono forniti i valori di verifica, valutata come % della lunghezza libera d inflessione (LLI), a partire dall'estremo iniziale. +/- [+] = sollecitazione massima; [-] = sollecitazione minima. VEd,2 Taglio di progetto in direzione 2. CS Coefficiente di sicurezza ([NS] = Non Significativo per valori di CS >= 100; [VNR]= Verifica Non Richiesta). VRcd Resistenza a taglio compressione del calcestruzzo. VRsd,s Resistenza a taglio trazione delle staffe. NEd Sforzo Normale medio nella sezione di verifica. VRsd,p Resistenza a taglio trazione dei ferri piegati. VR1 Resistenza a taglio in assenza di armatura incrociata. Vfd Resistenza a taglio dovuta al rinforzo FRP. CtgQ Cotangente dell'angolo Q utilizzata nella verifica. Asw Area delle staffe per unità di lunghezza. Asw,p Area dei ferri piegati. As,Dg Area di ferri incrociati nelle zone critiche. Rf [SI] = elemento con presenza di rinforzo; [NO] = elemento senza rinforzo. Travi - VERIFICHE DELLE TENSIONI DI ESERCIZIO (Elevazione) Travi - verifiche delle tensioni di esercizio %LLI Compressione calcestruzzo Compressione calcestruzzo rinforzo Trazione acciaio Trazione acciaio/frp rinforzo Tprnf Verific Verific IdCmb s cc s cd,amm NEd MEd,3 MEd,2 CS IdCmb s ato s td,amm NEd MEd,3 MEd,2 CS ato [%] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N] [N m] [N m] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N] [N m] [N m] Travata: Trave 6a-7a-8a-9a-10a-11a-12a Trave: Trave 6a-7a FRC=0,03 cm RAR,35 1, ,3 SI RAR 5, , ,08 SI QPR 3,7 10, ,91 SI QPR 1, NS SI pag.15

31 Travi - verifiche delle tensioni di esercizio %LLI Compressione calcestruzzo Compressione calcestruzzo rinforzo Trazione acciaio Trazione acciaio/frp rinforzo Tprnf Verific Verific IdCmb s cc s cd,amm NEd MEd,3 MEd,2 CS IdCmb s ato s td,amm NEd MEd,3 MEd,2 CS ato [%] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N] [N m] [N m] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N] [N m] [N m] RAR 1,838 1, ,90 SI RAR 0, , SI QPR 1,58 10, ,88 SI QPR 1, NS SI 5 RAR 1,06 1, ,89 SI RAR 0, , SI QPR 0,90 10, ,05 SI 5 QPR 0, SI RAR 0,293 1, ,65 SI RAR 0, , SI QPR 0,253 10, ,01 SI QPR 0, SI 10 RAR 0,12 1, NS SI RAR 1, , NS SI QPR 0,106 10, NS SI 10 QPR 0, SI Trave: Trave 7a-8a FRC=0,06 cm RAR 0,000 1, SI RAR 1, , NS SI QPR 0,000 10, SI QPR 0, SI RAR 0,058 1, NS SI RAR 5, , ,33 SI QPR 0,09 10, NS SI QPR 3, NS SI 5 RAR 0,188 1, ,11 SI RAR 8, , ,1 SI QPR 0,161 10, ,67 SI 5 QPR 6, NS SI RAR 0,10 1, NS SI RAR 11, , ,81 SI QPR 0,089 10, NS SI QPR 7, NS SI 10 RAR 0,091 1, NS SI RAR 12,29 253, ,61 SI QPR 0,080 10, NS SI 10 QPR 8, NS SI Trave: Trave 8a-9a FRC=0,07 cm RAR 0,002 1, NS SI RAR 12, , ,09 SI QPR 0,001 10, NS SI QPR 7, NS SI RAR 0,098 1, NS SI RAR 12, , ,89 SI QPR 0,085 10, NS SI QPR 8, NS SI 5 RAR 0,087 1, NS SI RAR 13, , ,67 SI QPR 0,075 10, NS SI 5 QPR 9, NS SI RAR 0,096 1, NS SI RAR 1, , ,75 SI QPR 0,08 10, NS SI QPR 9, NS SI 10 RAR 0,131 1, NS SI RAR 1, , , SI QPR 0,113 10, ,23 SI 10 QPR 9, NS SI Trave: Trave 9a-10a FRC=0,06 cm RAR 0,120 1, NS SI RAR 1, , ,3 SI QPR 0,10 10, NS SI QPR 9, NS SI RAR 0,110 1, NS SI RAR 1, , ,2 SI QPR 0,096 10, NS SI QPR 9, NS SI pag.16

32 Travi - verifiche delle tensioni di esercizio %LLI Compressione calcestruzzo Compressione calcestruzzo rinforzo Trazione acciaio Trazione acciaio/frp rinforzo Tprnf Verific Verific IdCmb s cc s cd,amm NEd MEd,3 MEd,2 CS IdCmb s ato s td,amm NEd MEd,3 MEd,2 CS ato [%] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N] [N m] [N m] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N] [N m] [N m] 5 RAR 0,102 1, NS SI RAR 1, , ,09 SI QPR 0,089 10, NS SI 5 QPR 9, NS SI RAR 0,095 1, NS SI RAR 13, , ,32 SI QPR 0,083 10, NS SI QPR 8, NS SI 10 RAR 0,021 1, NS SI RAR 12, , ,17 SI QPR 0,017 10, NS SI 10 QPR 8, NS SI Trave: Trave 10a-11a FRC=0,03 cm RAR 0,089 1, NS SI RAR 12, , ,7 SI QPR 0,078 10, NS SI QPR 8, NS SI RAR 0,11 1, NS SI RAR 12, , ,5 SI QPR 0,098 10, NS SI QPR 8, NS SI 5 RAR 0,053 1, NS SI RAR 10, , ,2 SI QPR 0,0 10, NS SI 5 QPR 7, NS SI RAR 0,086 1, NS SI RAR 6, , ,21 SI QPR 0,073 10, NS SI QPR, NS SI 10 RAR 0,000 1, SI RAR 2,98 253, ,90 SI QPR 0,000 10, SI 10 QPR 1, NS SI Trave: Trave 11a-12a FRC=0,00 cm RAR 0,162 1, ,69 SI RAR 2, , ,06 SI QPR 0,138 10, ,71 SI QPR 0, SI RAR 0,109 1, NS SI RAR 0, , SI QPR 0,097 10, NS SI QPR 0, SI 5 RAR 0,761 1, ,09 SI RAR 0, , SI QPR 0,658 10, ,5 SI 5 QPR 1, NS SI RAR 1,709 1, ,50 SI RAR 0, , SI QPR 1,73 10, ,0 SI QPR 0, NS SI 10 RAR,150 1, ,50 SI RAR,58 253, ,26 SI QPR 3,568 10, ,05 SI 10 QPR 13, NS SI Travata: Trave 20a-21a-22a-23a-2a-25a-26a Trave: Trave 20a-21a FRC=0,03 cm RAR,396 1, ,30 SI RAR 5,12 253, , SI QPR 3,781 10, ,88 SI QPR 13, NS SI RAR 1,912 1, ,60 SI RAR 0, , SI QPR 1,68 10, ,61 SI QPR 1, NS SI 5 RAR 1,06 1, ,65 SI RAR 0, , SI QPR 0,918 10, ,86 SI 5 QPR 0, SI pag.17

33 Travi - verifiche delle tensioni di esercizio %LLI Compressione calcestruzzo Compressione calcestruzzo rinforzo Trazione acciaio Trazione acciaio/frp rinforzo Tprnf Verific Verific IdCmb s cc s cd,amm NEd MEd,3 MEd,2 CS IdCmb s ato s td,amm NEd MEd,3 MEd,2 CS ato [%] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N] [N m] [N m] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N] [N m] [N m] RAR 0,30 1, ,71 SI RAR 0, , SI QPR 0,26 10, ,28 SI QPR 0, SI 10 RAR 0,12 1, NS SI RAR 1, , NS SI QPR 0,106 10, NS SI 10 QPR 0, SI Trave: Trave 21a-22a FRC=0,06 cm RAR 0,000 1, SI RAR 1, , NS SI QPR 0,000 10, SI QPR 0, SI RAR 0,061 1, NS SI RAR 5,08 253, ,83 SI QPR 0,052 10, NS SI QPR 3, NS SI 5 RAR 0,182 1, ,79 SI RAR 9, , ,11 SI QPR 0,155 10, ,06 SI 5 QPR 6, NS SI RAR 0,099 1, NS SI RAR 11, , ,0 SI QPR 0,086 10, NS SI QPR 7, NS SI 10 RAR 0,092 1, NS SI RAR 12,38 253, ,52 SI QPR 0,080 10, NS SI 10 QPR 8, NS SI Trave: Trave 22a-23a FRC=0,07 cm RAR 0,01 1, NS SI RAR 11, , ,35 SI QPR 0,012 10, NS SI QPR 7, NS SI RAR 0,083 1, NS SI RAR 12, , ,6 SI QPR 0,071 10, NS SI QPR 8, NS SI 5 RAR 0,085 1, NS SI RAR 13, , ,69 SI QPR 0,07 10, NS SI 5 QPR 9, NS SI RAR 0,098 1, NS SI RAR 1, , ,6 SI QPR 0,08 10, NS SI QPR 9, NS SI 10 RAR 0,138 1, NS SI RAR 1, , ,27 SI QPR 0,120 10, ,88 SI 10 QPR 9, NS SI Trave: Trave 23a-2a FRC=0,06 cm RAR 0,133 1, NS SI RAR 1, , ,21 SI QPR 0,11 10, ,17 SI QPR 9, NS SI RAR 0,110 1, NS SI RAR 1, , ,1 SI QPR 0,095 10, NS SI QPR 9, NS SI 5 RAR 0,09 1, NS SI RAR 13, , ,32 SI QPR 0,082 10, NS SI 5 QPR 9, NS SI RAR 0,099 1, NS SI RAR 13,05 253, ,1 SI QPR 0,086 10, NS SI QPR 8, NS SI pag.18

34 Travi - verifiche delle tensioni di esercizio %LLI Compressione calcestruzzo Compressione calcestruzzo rinforzo Trazione acciaio Trazione acciaio/frp rinforzo Tprnf Verific Verific IdCmb s cc s cd,amm NEd MEd,3 MEd,2 CS IdCmb s ato s td,amm NEd MEd,3 MEd,2 CS ato [%] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N] [N m] [N m] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N] [N m] [N m] 10 RAR 0,022 1, NS SI RAR 12,77 253, ,30 SI QPR 0,019 10, NS SI 10 QPR 8, NS SI Trave: Trave 2a-25a FRC=0,03 cm RAR 0,089 1, NS SI RAR 12, , ,73 SI QPR 0,078 10, NS SI QPR 8, NS SI RAR 0,105 1, NS SI RAR 12, , ,2 SI QPR 0,091 10, NS SI QPR 8, NS SI 5 RAR 0,05 1, NS SI RAR 10, , ,51 SI QPR 0,037 10, NS SI 5 QPR 7, NS SI RAR 0,090 1, NS SI RAR 6, , ,60 SI QPR 0,077 10, NS SI QPR, NS SI 10 RAR 0,000 1, SI RAR 2,95 253, ,03 SI QPR 0,000 10, SI 10 QPR 1, NS SI Trave: Trave 25a-26a FRC=0,00 cm RAR 0,163 1, ,9 SI RAR 2, , NS SI QPR 0,11 10, ,6 SI QPR 0, SI RAR 0,112 1, NS SI RAR 0, , SI QPR 0,100 10, NS SI QPR 0, SI 5 RAR 0,767 1, ,9 SI RAR 0, , SI QPR 0,66 10, ,1 SI 5 QPR 1, NS SI RAR 1,703 1, ,53 SI RAR 0, , SI QPR 1,67 10, ,3 SI QPR 0, NS SI 10 RAR,192 1, ,6 SI RAR, , ,1 SI QPR 3,603 10, ,02 SI 10 QPR 13, NS SI Travata: Trave 13a-1a-15a-16a-17a-18a-19a Trave: Trave 13a-1a FRC=0,0 cm RAR 9,130 1, ,59 SI RAR 8, , ,00 SI QPR 7,855 10, ,39 SI QPR 76, ,63 SI RAR 2,903 1, ,00 SI RAR 0, , SI QPR 2,501 10, ,36 SI QPR 1, NS SI 5 RAR 1,69 1, ,81 SI RAR 0, , SI QPR 1,23 10, ,66 SI 5 QPR 0, SI RAR 0,8 1, ,0 SI RAR 0, , SI QPR 0,19 10, ,98 SI QPR 0, SI 10 RAR 0,198 1, ,31 SI RAR 1, , NS SI QPR 0,170 10, ,91 SI pag.19

35 Travi - verifiche delle tensioni di esercizio %LLI Compressione calcestruzzo Compressione calcestruzzo rinforzo Trazione acciaio Trazione acciaio/frp rinforzo Tprnf Verific Verific IdCmb s cc s cd,amm NEd MEd,3 MEd,2 CS IdCmb s ato s td,amm NEd MEd,3 MEd,2 CS ato [%] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N] [N m] [N m] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N] [N m] [N m] 10 QPR 0, SI Trave: Trave 1a-15a FRC=0,09 cm RAR 0,000 1, SI RAR 2,0 253, NS SI QPR 0,000 10, SI QPR 0, SI RAR 0,030 1, NS SI RAR 6, , ,09 SI QPR 0,025 10, NS SI QPR, NS SI 5 RAR 0,232 1, ,59 SI RAR 12, , ,70 SI QPR 0,199 10, ,66 SI 5 QPR 8, NS SI RAR 0,102 1, NS SI RAR 18, , ,78 SI QPR 0,088 10, NS SI QPR 12, NS SI 10 RAR 0,167 1, ,79 SI RAR 20,60 253, ,30 SI QPR 0,15 10, ,30 SI 10 QPR 13, NS SI Trave: Trave 15a-16a FRC=0,10 cm RAR 0,000 1, SI RAR 19,56 253, ,02 SI QPR 0,000 10, SI QPR 12, NS SI RAR 0,030 1, NS SI RAR 20,01 253, ,6 SI QPR 0,027 10, NS SI QPR 13, NS SI 5 RAR 0,012 1, NS SI RAR 21,12 253, ,98 SI QPR 0,011 10, NS SI 5 QPR 13, NS SI RAR 0,015 1, NS SI RAR 21, , ,58 SI QPR 0,012 10, NS SI QPR 1, NS SI 10 RAR 0,051 1, NS SI RAR 22, , ,2 SI QPR 0,05 10, NS SI 10 QPR 1, NS SI Trave: Trave 16a-17a FRC=0,10 cm RAR 0,01 1, NS SI RAR 22, , ,39 SI QPR 0,036 10, NS SI QPR 1, NS SI RAR 0,02 1, NS SI RAR 22, , ,6 SI QPR 0,021 10, NS SI QPR 1, NS SI 5 RAR 0,016 1, NS SI RAR 21,53 253, ,81 SI QPR 0,01 10, NS SI 5 QPR 1, NS SI RAR 0,035 1, NS SI RAR 20, , ,23 SI QPR 0,031 10, NS SI QPR 13, NS SI 10 RAR 0,000 1, SI RAR 20, , ,56 SI QPR 0,000 10, SI 10 QPR 13, NS SI Trave: Trave 17a-18a FRC=0,05 cm RAR 0,15 1, ,3 SI RAR 21, , ,9 SI pag.20

36 Travi - verifiche delle tensioni di esercizio %LLI Compressione calcestruzzo Compressione calcestruzzo rinforzo Trazione acciaio Trazione acciaio/frp rinforzo Tprnf Verific Verific IdCmb s cc s cd,amm NEd MEd,3 MEd,2 CS IdCmb s ato s td,amm NEd MEd,3 MEd,2 CS ato [%] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N] [N m] [N m] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N] [N m] [N m] QPR 0,13 10, ,23 SI QPR 1, NS SI RAR 0,119 1, NS SI RAR 19, , ,98 SI QPR 0,103 10, NS SI QPR 12, NS SI 5 RAR 0,000 1, SI RAR 16, , ,78 SI QPR 0,000 10, SI 5 QPR 10, NS SI RAR 0,080 1, NS SI RAR 9, , ,6 SI QPR 0,068 10, NS SI QPR 6, NS SI 10 RAR 0,000 1, SI RAR,90 253, ,2 SI QPR 0,000 10, SI 10 QPR 2, NS SI Trave: Trave 18a-19a FRC=-0,01 cm RAR 0,258 1, ,36 SI RAR,67 253, ,52 SI QPR 0,222 10, ,18 SI QPR 0, SI RAR 0,156 1, ,98 SI RAR 0, , SI QPR 0,138 10, ,90 SI QPR 0, SI 5 RAR 1,202 1, ,08 SI RAR 0, , SI QPR 1,00 10, ,7 SI 5 QPR 2, NS SI RAR 2,60 1, ,50 SI RAR 0, , SI QPR 2,275 10, ,79 SI QPR 1, NS SI 10 RAR 8,66 1, ,68 SI RAR 75,99 253, ,3 SI QPR 7,50 10, ,6 SI 10 QPR 70, ,86 SI Travata: Trave 5a-11a-18a-25a-31a Trave: Trave 5a-11a FRC=0,03 cm RAR 1,856 1, ,82 SI RAR 7,697 16, ,05 SI QPR 1,59 10, ,83 SI RAR 0,82 1, ,26 SI RAR 1,362 16, NS SI QPR 0,725 10, ,02 SI 5 RAR 0,200 1, ,52 SI RAR 0,000 16, SI QPR 0,17 10, ,53 SI RAR 0,106 1, NS SI RAR 2,865 16, ,20 SI QPR 0,091 10, NS SI 10 RAR 0,16 1, ,67 SI RAR 6,379 16, ,99 SI QPR 0,12 10, ,92 SI Trave: Trave 11a-18a FRC=0,05 cm RAR 0,031 1, NS SI RAR 6,616 16, ,17 SI QPR 0,027 10, NS SI RAR 0,121 1, NS SI RAR 9,877 16, ,85 SI QPR 0,10 10, NS SI 5 RAR 0,176 1, ,50 SI RAR 11,791 16, , SI QPR 0,151 10, ,05 SI RAR 0,168 1, ,3 SI RAR 12,05 16, ,17 SI QPR 0,15 10, ,25 SI 10 RAR 0,119 1, NS SI RAR 11,329 16, ,95 SI QPR 0,103 10, NS SI Trave: Trave 18a-25a FRC=0,03 cm RAR 0,118 1, NS SI RAR 11,332 16, ,9 SI QPR 0,102 10, NS SI RAR 0,169 1, ,12 SI RAR 12,11 16, ,08 SI QPR 0,15 10, ,99 SI 5 RAR 0,175 1, ,11 SI RAR 11,883 16, ,3 SI QPR 0,150 10, ,59 SI RAR 0,131 1, NS SI RAR 9,822 16, ,93 SI QPR 0,113 10, ,7 SI 10 RAR 0,020 1, NS SI RAR 6,537 16, , SI pag.21

37 Travi - verifiche delle tensioni di esercizio %LLI Compressione calcestruzzo Compressione calcestruzzo rinforzo Trazione acciaio Trazione acciaio/frp rinforzo Tprnf Verific Verific IdCmb s cc s cd,amm NEd MEd,3 MEd,2 CS IdCmb s ato s td,amm NEd MEd,3 MEd,2 CS ato [%] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N] [N m] [N m] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N] [N m] [N m] QPR 0,018 10, NS SI Trave: Trave 25a-31a FRC=0,00 cm RAR 0,156 1, ,37 SI RAR 6,295 16, ,30 SI QPR 0,135 10, ,9 SI RAR 0,103 1, NS SI RAR 2,685 16, ,62 SI QPR 0,089 10, NS SI 5 RAR 0,203 1, ,62 SI RAR 0,000 16, SI QPR 0,177 10, ,53 SI RAR 0,833 1, , SI RAR 0,939 16, NS SI QPR 0,718 10, ,17 SI 10 RAR 1,859 1, ,81 SI RAR 7,899 16, ,57 SI QPR 1,597 10, ,82 SI Travata: Trave 2a-8a-15a-22a-28a Trave: Trave 2a-8a FRC=0,06 cm RAR 2,891 1, ,02 SI RAR 10,72 16, ,65 SI QPR 2,91 10, ,37 SI RAR 1,555 1, ,3 SI RAR 3,011 16, ,71 SI QPR 1,31 10, ,12 SI 5 RAR 0,71 1, ,82 SI RAR 0,000 16, SI QPR 0,07 10, ,7 SI RAR 0,157 1, ,63 SI RAR,83 16, ,28 SI QPR 0,135 10, ,60 SI 10 RAR 0,316 1, ,93 SI RAR 12,731 16, ,52 SI QPR 0,273 10, ,91 SI Trave: Trave 8a-15a FRC=0,09 cm RAR 0,06 1, NS SI RAR 12,98 16, ,33 SI QPR 0,056 10, NS SI RAR 0,179 1, ,20 SI RAR 18,270 16, ,03 SI QPR 0,15 10, ,59 SI 5 RAR 0,268 1, ,15 SI RAR 22,099 16, ,6 SI QPR 0,231 10, ,1 SI RAR 0,285 1, ,97 SI RAR 2,15 16, ,07 SI QPR 0,25 10, ,38 SI 10 RAR 0,261 1, ,67 SI RAR 2,598 16, ,96 SI QPR 0,225 10, ,33 SI Trave: Trave 15a-22a FRC=0,06 cm RAR 0,261 1, ,59 SI RAR 2,603 16, ,96 SI QPR 0,225 10, ,3 SI RAR 0,286 1, ,76 SI RAR 2,17 16, ,07 SI QPR 0,27 10, ,19 SI 5 RAR 0,269 1, ,06 SI RAR 22,208 16, ,60 SI QPR 0,231 10, ,11 SI RAR 0,192 1, ,7 SI RAR 18,22 16, ,0 SI QPR 0,166 10, ,81 SI 10 RAR 0,05 1, NS SI RAR 12,893 16, ,38 SI QPR 0,039 10, NS SI Trave: Trave 22a-28a FRC=0,00 cm RAR 0,296 1, ,0 SI RAR 12,679 16, ,57 SI QPR 0,256 10, ,59 SI RAR 0,177 1, ,28 SI RAR,765 16, ,78 SI QPR 0,153 10, ,3 SI 5 RAR 0,62 1, ,2 SI RAR 0,000 16, SI QPR 0,00 10, ,2 SI RAR 1,505 1, ,65 SI RAR 2,058 16, ,26 SI QPR 1,298 10, ,39 SI 10 RAR 2,887 1, ,03 SI RAR 10,836 16, ,53 SI QPR 2,88 10, ,38 SI Travata: Trave 3a-9a-16a-23a-29a Trave: Trave 3a-9a FRC=0,07 cm RAR,009 1, ,62 SI RAR 9, , ,83 SI QPR 3,56 10, ,15 SI QPR 16, NS SI RAR 0,806 1, ,03 SI RAR 0, , SI QPR 0,695 10, ,67 SI QPR 1, NS SI 5 RAR 0,131 1, NS SI RAR 0, , SI QPR 0,11 10, ,79 SI 5 QPR 0, NS SI RAR 0,092 1, NS SI RAR 2,68 253, NS SI QPR 0,079 10, NS SI QPR 0, SI 10 RAR 0,156 1, ,29 SI RAR,53 253, ,77 SI QPR 0,135 10, ,90 SI 10 QPR 0, SI pag.22

38 Travi - verifiche delle tensioni di esercizio %LLI Compressione calcestruzzo Compressione calcestruzzo rinforzo Trazione acciaio Trazione acciaio/frp rinforzo Tprnf Verific Verific IdCmb s cc s cd,amm NEd MEd,3 MEd,2 CS IdCmb s ato s td,amm NEd MEd,3 MEd,2 CS ato [%] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N] [N m] [N m] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N] [N m] [N m] Trave: Trave 9a-16a FRC=0,10 cm RAR 0,17 1, ,06 SI RAR 3, , ,78 SI QPR 0,127 10, ,72 SI QPR 2, NS SI RAR 0,250 1, ,06 SI RAR 5,96 253, ,8 SI QPR 0,216 10, ,37 SI QPR, NS SI 5 RAR 0,317 1, ,85 SI RAR 7, , ,50 SI QPR 0,273 10, ,97 SI 5 QPR 5, NS SI RAR 0,337 1, ,0 SI RAR 7,78 253, ,55 SI QPR 0,291 10, ,3 SI QPR 5, NS SI 10 RAR 0,307 1, ,31 SI RAR 7, , ,79 SI QPR 0,26 10, ,2 SI 10 QPR 5, NS SI Trave: Trave 16a-23a FRC=0,07 cm RAR 0,309 1, ,93 SI RAR 7, , ,79 SI QPR 0,267 10, ,87 SI QPR 5, NS SI RAR 0,338 1, ,96 SI RAR 7, , ,3 SI QPR 0,292 10, ,33 SI QPR 5, NS SI 5 RAR 0,319 1, ,60 SI RAR 7,18 253, ,26 SI QPR 0,275 10, ,68 SI 5 QPR 5, NS SI RAR 0,252 1, ,6 SI RAR 5, , ,21 SI QPR 0,217 10, ,10 SI QPR, NS SI 10 RAR 0,135 1, NS SI RAR 3, , ,68 SI QPR 0,116 10, ,80 SI 10 QPR 2, NS SI Trave: Trave 23a-29a FRC=0,00 cm RAR 0,150 1, ,82 SI RAR,91 253, ,0 SI QPR 0,129 10, ,7 SI QPR 0, SI RAR 0,093 1, NS SI RAR 2, , NS SI QPR 0,080 10, NS SI QPR 0, SI 5 RAR 0,095 1, NS SI RAR 0, , SI QPR 0,082 10, NS SI 5 QPR 0, NS SI RAR 0,821 1, ,70 SI RAR 0, , SI QPR 0,708 10, ,38 SI QPR 1, NS SI 10 RAR 3,996 1, ,63 SI RAR 9, , ,60 SI QPR 3,5 10, ,16 SI 10 QPR 16, NS SI Travata: Trave 1a-7a-1a-21a-27a Trave: Trave 1a-7a FRC=0,03 cm RAR 1,06 1, ,33 SI RAR,827 16, ,38 SI QPR 1,208 10, ,02 SI pag.23

39 Travi - verifiche delle tensioni di esercizio %LLI Compressione calcestruzzo Compressione calcestruzzo rinforzo Trazione acciaio Trazione acciaio/frp rinforzo Tprnf Verific Verific IdCmb s cc s cd,amm NEd MEd,3 MEd,2 CS IdCmb s ato s td,amm NEd MEd,3 MEd,2 CS ato [%] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N] [N m] [N m] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N] [N m] [N m] RAR 0,67 1, ,55 SI RAR 1,361 16, NS SI QPR 0,582 10, ,73 SI 5 RAR 0,121 1, NS SI RAR 0,000 16, SI QPR 0,106 10, NS SI RAR 0,055 1, NS SI RAR 2,69 16, ,39 SI QPR 0,07 10, NS SI 10 RAR 0,168 1, ,67 SI RAR 5,29 16, ,01 SI QPR 0,15 10, ,26 SI Trave: Trave 7a-1a FRC=0,0 cm RAR 0,007 1, NS SI RAR 5,9 16, ,70 SI QPR 0,006 10, NS SI RAR 0,115 1, NS SI RAR 8,552 16, ,15 SI QPR 0,099 10, NS SI 5 RAR 0,169 1, ,99 SI RAR 10,206 16, ,37 SI QPR 0,15 10, ,09 SI RAR 0,156 1, ,97 SI RAR 10,178 16, ,1 SI QPR 0,135 10, ,97 SI 10 RAR 0,108 1, NS SI RAR 9,275 16, ,81 SI QPR 0,09 10, NS SI Trave: Trave 1a-21a FRC=0,03 cm RAR 0,111 1, NS SI RAR 9,272 16, ,82 SI QPR 0,096 10, NS SI RAR 0,153 1, ,10 SI RAR 10,262 16, ,29 SI QPR 0,131 10, ,95 SI 5 RAR 0,159 1, ,31 SI RAR 10,271 16, ,28 SI QPR 0,137 10, ,79 SI RAR 0,133 1, NS SI RAR 8,52 16, ,21 SI QPR 0,11 10, ,28 SI 10 RAR 0,00 1, NS SI RAR 5,81 16, ,76 SI QPR 0,00 10, NS SI Trave: Trave 21a-27a FRC=0,00 cm RAR 0,160 1, ,59 SI RAR 5,382 16, ,25 SI QPR 0,138 10, ,68 SI RAR 0,098 1, NS SI RAR 2,556 16, ,37 SI QPR 0,08 10, NS SI 5 RAR 0,121 1, NS SI RAR 0,000 16, SI QPR 0,107 10, NS SI RAR 0,639 1, ,73 SI RAR 0,609 16, NS SI QPR 0,551 10, ,76 SI 10 RAR 1,09 1, ,31 SI RAR 5,088 16, ,83 SI QPR 1,210 10, ,00 SI Travata: Trave a-10a-17a-2a-30a Trave: Trave a-10a FRC=0,07 cm RAR 2,81 1, ,11 SI RAR 10,793 16, ,59 SI QPR 2,8 10, ,5 SI RAR 1,52 1, ,2 SI RAR 3,120 16, ,01 SI QPR 1,330 10, ,19 SI 5 RAR 0,66 1, ,1 SI RAR 0,000 16, SI QPR 0,03 10, ,01 SI RAR 0,153 1, ,73 SI RAR,978 16, ,6 SI QPR 0,132 10, ,0 SI 10 RAR 0,316 1, ,91 SI RAR 13,020 16, ,27 SI QPR 0,273 10, ,90 SI Trave: Trave 10a-17a FRC=0,10 cm RAR 0,061 1, NS SI RAR 13,262 16, ,06 SI QPR 0,053 10, NS SI RAR 0,179 1, ,0 SI RAR 18,752 16, ,82 SI QPR 0,15 10, ,51 SI 5 RAR 0,273 1, ,29 SI RAR 22,730 16, ,5 SI QPR 0,235 10, ,3 SI RAR 0,292 1, ,80 SI RAR 2,905 16, ,89 SI QPR 0,251 10, ,32 SI 10 RAR 0,270 1, ,71 SI RAR 25,10 16, ,77 SI QPR 0,233 10, ,72 SI Trave: Trave 17a-2a FRC=0,07 cm RAR 0,271 1, ,6 SI RAR 25,15 16, ,77 SI QPR 0,23 10, ,65 SI RAR 0,29 1, ,7 SI RAR 2,886 16, ,89 SI QPR 0,253 10, ,09 SI 5 RAR 0,272 1, ,32 SI RAR 22,826 16, ,3 SI QPR 0,235 10, ,5 SI RAR 0,193 1, ,36 SI RAR 18,716 16, ,8 SI QPR 0,166 10, ,55 SI 10 RAR 0,0 1, NS SI RAR 13,22 16, ,09 SI QPR 0,038 10, NS SI Trave: Trave 2a-30a FRC=0,00 cm RAR 0,299 1, ,63 SI RAR 12,973 16, ,31 SI QPR 0,258 10, ,26 SI RAR 0,17 1, ,37 SI RAR,91 16, ,8 SI QPR 0,150 10, ,8 SI 5 RAR 0,59 1, ,67 SI RAR 0,098 16, NS SI QPR 0,397 10, , SI RAR 1,92 1, ,73 SI RAR 2,161 16, ,88 SI pag.2

40 Travi - verifiche delle tensioni di esercizio %LLI Compressione calcestruzzo Compressione calcestruzzo rinforzo Trazione acciaio Trazione acciaio/frp rinforzo Tprnf Verific Verific IdCmb s cc s cd,amm NEd MEd,3 MEd,2 CS IdCmb s ato s td,amm NEd MEd,3 MEd,2 CS ato [%] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N] [N m] [N m] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N] [N m] [N m] QPR 1,287 10, ,6 SI 10 RAR 2,837 1, ,12 SI RAR 10,881 16, ,8 SI QPR 2, 10, ,6 SI LEGENDA: %LLI. FRC IdCmb s cc s cd,amm NEd, MEd,3, MEd,2 s at s td,amm Posizione della sezione per la quale vengono forniti i valori di verifica, valutata come % della lunghezza libera d inflessione (LLI), a partire dall'estremo iniziale. Indica la presenza del rinforzo sulla sezione di verifica. Spostamento massimo (freccia) dell elemento, valutata in combinazione Caratteristica (RARA). Identificativo della Combinazione di Azione: [QPR] = Quasi Permanente - [FRQ] = Frequente - [RAR] = Rara. Tensione massima di compressione nel calcestruzzo. Tensione ammissibile per la verifica a compressione del calcestruzzo. Sollecitazioni di progetto. Tensione massima di trazione nell'acciaio della Trave/orzo o nel FRP. Tensione ammissibile per la verifica a trazione dell'acciaio/rinforzo. CS Coefficiente di Sicurezza (= s cd, amm/ s cc ; s td, amm/ sat). [NS] = Non Significativo (CS 100). Verificato [SI] = La verifica è soddisfatta (s cc s cd,amm ; s at s td,amm). [NO] = La verifica NON è soddisfatta ( s cc> s cd,amm; s at> s td,amm ). Travi - VERIFICA ALLO STATO LIMITE DI FESSURAZIONE (Elevazione) Travi - verifica allo stato limite di fessurazione %LLI IdCmb NEd MEd,3 MEd,2 s ct,f s t e sm Ae D sm Wd Wamm CS Verificat o [%] [N] [N m] [N m] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [cm 2 ] [mm] [mm] [mm] Travata: Trave 6a-7a-8a-9a-10a-11a-12a Trave: Trave 6a-7a FRC=0,03 cm AA= PCA FRQ ,73 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,66 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,22 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,22 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,13 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,13 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,17 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,16 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 5 FRQ ,12 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,11 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,0 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,0 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,02 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,02 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,0 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,03 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 10 FRQ ,11 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,11 2,36 0 E ,000 0,300 - SI Trave: Trave 7a-8a FRC=0,06 cm AA= PCA FRQ ,08 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,08 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,25 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,2 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,2 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,1 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,63 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,60 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 5 FRQ ,76 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,73 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,88 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,8 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,95 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,92 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,99 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,95 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 10 FRQ ,01 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,97 2,36 0 E ,000 0,300 - SI Trave: Trave 8a-9a FRC=0,07 cm AA= PCA FRQ ,96 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,92 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,00 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,97 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,05 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,01 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,09 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,05 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 5 FRQ ,11 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,07 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,1 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,10 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,17 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,13 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,19 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,1 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 10 FRQ ,20 2,36 0 E ,000 0,00 - SI pag.25

41 Travi - verifica allo stato limite di fessurazione %LLI IdCmb NEd MEd,3 MEd,2 s ct,f s t e sm Ae D sm Wd Wamm CS Verificat o [%] [N] [N m] [N m] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [cm 2 ] [mm] [mm] [mm] QPR ,16 2,36 0 E ,000 0,300 - SI Trave: Trave 9a-10a FRC=0,06 cm AA= PCA FRQ ,20 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,16 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,20 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,16 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,20 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,15 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,18 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,13 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 5 FRQ ,15 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,11 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,11 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,07 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,08 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,0 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,05 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,01 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 10 FRQ ,01 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,97 2,36 0 E ,000 0,300 - SI Trave: Trave 10a-11a FRC=0,03 cm AA= PCA FRQ ,05 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,01 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,0 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,00 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,02 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,98 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,96 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,92 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 5 FRQ ,88 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,85 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,7 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,71 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,55 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,53 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,38 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,37 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 10 FRQ ,22 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,21 2,36 0 E ,000 0,300 - SI Trave: Trave 11a-12a FRC=0,00 cm AA= PCA FRQ ,25 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,2 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,09 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,09 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,0 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,0 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,09 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,09 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 5 FRQ ,16 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,15 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,1 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,13 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,08 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,08 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,09 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,09 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 10 FRQ ,60 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,5 2,36 0 E ,000 0,300 - SI Travata: Trave 20a-21a-22a-23a-2a-25a-26a Trave: Trave 20a-21a FRC=0,03 cm AA= PCA FRQ ,72 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,65 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,23 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,22 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,13 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,12 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,1 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,13 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 5 FRQ ,12 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,11 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,03 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,03 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,03 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,03 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,05 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,05 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 10 FRQ ,1 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,1 2,36 0 E ,000 0,300 - SI Trave: Trave 21a-22a FRC=0,06 cm AA= PCA FRQ ,08 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,08 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,2 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,23 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,2 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,0 2,36 0 E ,000 0,300 - SI pag.26

42 Travi - verifica allo stato limite di fessurazione %LLI IdCmb NEd MEd,3 MEd,2 s ct,f s t e sm Ae D sm Wd Wamm CS Verificat o [%] [N] [N m] [N m] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [cm 2 ] [mm] [mm] [mm] FRQ ,6 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,61 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 5 FRQ ,77 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,7 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,89 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,85 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,97 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,93 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,99 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,96 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 10 FRQ ,01 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,97 2,36 0 E ,000 0,300 - SI Trave: Trave 22a-23a FRC=0,07 cm AA= PCA FRQ ,95 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,92 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,99 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,95 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,01 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,98 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,07 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,03 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 5 FRQ ,11 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,07 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,15 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,11 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,18 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,13 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,20 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,15 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 10 FRQ ,21 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,17 2,36 0 E ,000 0,300 - SI Trave: Trave 23a-2a FRC=0,06 cm AA= PCA FRQ ,22 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,17 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,21 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,16 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,20 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,15 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,16 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,12 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 5 FRQ ,13 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,09 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,10 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,06 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,07 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,03 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,0 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,01 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 10 FRQ ,00 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,97 2,36 0 E ,000 0,300 - SI Trave: Trave 2a-25a FRC=0,03 cm AA= PCA FRQ ,05 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,01 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,0 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,01 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,03 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,99 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,96 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,92 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 5 FRQ ,87 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,83 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,7 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,71 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,55 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,52 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,37 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,36 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 10 FRQ ,21 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,21 2,36 0 E ,000 0,300 - SI Trave: Trave 25a-26a FRC=0,00 cm AA= PCA FRQ ,25 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,2 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,09 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,09 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,0 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,0 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,09 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,09 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 5 FRQ ,16 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,15 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,1 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,13 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,07 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,07 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,08 2,36 0 E ,000 0,00 - SI pag.27

43 Travi - verifica allo stato limite di fessurazione %LLI IdCmb NEd MEd,3 MEd,2 s ct,f s t e sm Ae D sm Wd Wamm CS Verificat o [%] [N] [N m] [N m] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [cm 2 ] [mm] [mm] [mm] QPR ,07 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 10 FRQ ,61 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,55 2,36 0 E ,000 0,300 - SI Travata: Trave 13a-1a-15a-16a-17a-18a-19a Trave: Trave 13a-1a FRC=0,0 cm AA= PCA FRQ ,79 2,36 2,1539 E ,17 0,00 2,29 SI QPR ,68 2,36 2,0702 E ,168 0,300 1,79 SI FRQ ,36 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,35 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,22 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,21 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,2 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,23 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 5 FRQ ,1 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,1 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,03 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,02 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,00 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,00 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,06 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,06 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 10 FRQ ,21 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,20 2,36 0 E ,000 0,300 - SI Trave: Trave 1a-15a FRC=0,09 cm AA= PCA FRQ ,1 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,1 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,30 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,29 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,55 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,53 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,87 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,8 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 5 FRQ ,09 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,05 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,30 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,25 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,50 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR , 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,61 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,55 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 10 FRQ ,69 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,63 2,36 0 E ,000 0,300 - SI Trave: Trave 15a-16a FRC=0,10 cm AA= PCA FRQ ,5 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,8 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,58 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,52 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,61 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,55 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,66 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,60 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 5 FRQ ,69 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,63 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,73 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,67 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,75 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,69 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,77 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,70 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 10 FRQ ,79 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,72 2,36 0 E ,000 0,300 - SI Trave: Trave 16a-17a FRC=0,10 cm AA= PCA FRQ ,79 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,72 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,78 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,72 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,77 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,71 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,7 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,68 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 5 FRQ ,72 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,65 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,68 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,62 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,67 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,60 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,6 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,57 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 10 FRQ ,60 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,5 2,36 0 E ,000 0,300 - SI Trave: Trave 17a-18a FRC=0,05 cm AA= PCA FRQ ,7 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,67 2,36 0 E ,000 0,300 - SI pag.28

44 Travi - verifica allo stato limite di fessurazione %LLI IdCmb NEd MEd,3 MEd,2 s ct,f s t e sm Ae D sm Wd Wamm CS Verificat o [%] [N] [N m] [N m] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [cm 2 ] [mm] [mm] [mm] FRQ ,68 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,61 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,59 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,53 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,3 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,37 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 5 FRQ ,27 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,22 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,06 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,02 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,78 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,75 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,55 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,52 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 10 FRQ ,32 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,31 2,36 0 E ,000 0,300 - SI Trave: Trave 18a-19a FRC=-0,01 cm AA= PCA FRQ , 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,3 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,18 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,17 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,0 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,0 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,11 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,11 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 5 FRQ ,27 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,26 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,23 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,22 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,15 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,15 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,13 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,13 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 10 FRQ ,61 2,36 1,9396 E ,157 0,00 2,55 SI QPR ,51 2,36 1,8635 E ,151 0,300 1,99 SI Travata: Trave 5a-11a-18a-25a-31a Trave: Trave 5a-11a FRC=0,03 cm AA= PCA FRQ ,72 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,69 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,27 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,26 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,18 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,18 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,06 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,06 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 5 FRQ ,02 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,01 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,03 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,02 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,20 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,20 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,3 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,32 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 10 FRQ ,5 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,3 2,36 0 E ,000 0,300 - SI Trave: Trave 11a-18a FRC=0,05 cm AA= PCA FRQ ,5 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,3 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,56 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,5 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,68 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,65 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,75 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,73 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 5 FRQ ,81 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,78 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,8 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,80 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,83 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,80 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,81 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,78 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 10 FRQ ,77 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,75 2,36 0 E ,000 0,300 - SI Trave: Trave 18a-25a FRC=0,03 cm AA= PCA FRQ ,78 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,75 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,81 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,78 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,83 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,80 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,8 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,81 2,36 0 E ,000 0,300 - SI pag.29

45 Travi - verifica allo stato limite di fessurazione %LLI IdCmb NEd MEd,3 MEd,2 s ct,f s t e sm Ae D sm Wd Wamm CS Verificat o [%] [N] [N m] [N m] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [cm 2 ] [mm] [mm] [mm] 5 FRQ ,82 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,78 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,76 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,73 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,67 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,65 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,57 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,55 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 10 FRQ , 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,3 2,36 0 E ,000 0,300 - SI Trave: Trave 25a-31a FRC=0,00 cm AA= PCA FRQ , 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,2 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,35 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,33 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,19 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,18 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,06 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,05 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 5 FRQ ,01 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,01 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,05 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,05 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,16 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,15 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,2 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,23 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 10 FRQ ,73 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,70 2,36 0 E ,000 0,300 - SI Travata: Trave 2a-8a-15a-22a-28a Trave: Trave 2a-8a FRC=0,06 cm AA= PCA FRQ ,0 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,00 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,9 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,7 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,37 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,36 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,18 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,17 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 5 FRQ ,0 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,0 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,03 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,03 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,3 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,33 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,6 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,61 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 10 FRQ ,89 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,86 2,36 0 E ,000 0,300 - SI Trave: Trave 8a-15a FRC=0,09 cm AA= PCA FRQ ,88 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,8 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,06 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,02 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,25 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,20 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,0 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,3 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 5 FRQ ,51 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,6 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,60 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,5 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,65 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,59 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,68 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,61 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 10 FRQ ,68 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,62 2,36 0 E ,000 0,300 - SI Trave: Trave 15a-22a FRC=0,06 cm AA= PCA FRQ ,68 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,62 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,68 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,62 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,65 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,59 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,61 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,5 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 5 FRQ ,52 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,6 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,0 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,35 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,25 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,20 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,07 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,03 2,36 0 E ,000 0,300 - SI pag.30

46 Travi - verifica allo stato limite di fessurazione %LLI IdCmb NEd MEd,3 MEd,2 s ct,f s t e sm Ae D sm Wd Wamm CS Verificat o [%] [N] [N m] [N m] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [cm 2 ] [mm] [mm] [mm] 10 FRQ ,87 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,8 2,36 0 E ,000 0,300 - SI Trave: Trave 22a-28a FRC=0,00 cm AA= PCA FRQ ,89 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,85 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,66 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,63 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,3 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,33 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,00 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,00 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 5 FRQ ,05 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,05 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,15 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,15 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,31 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,29 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,8 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,7 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 10 FRQ ,05 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,01 2,36 0 E ,000 0,300 - SI Travata: Trave 3a-9a-16a-23a-29a Trave: Trave 3a-9a FRC=0,07 cm AA= PCA FRQ ,98 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,90 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,2 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,0 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,23 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,22 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,10 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,10 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 5 FRQ ,03 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,03 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,08 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,07 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,22 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,21 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,33 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,32 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 10 FRQ ,1 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,39 2,36 0 E ,000 0,300 - SI Trave: Trave 9a-16a FRC=0,10 cm AA= PCA FRQ ,36 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,3 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,5 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR , 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,55 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,53 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,61 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,59 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 5 FRQ ,66 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,6 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,70 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,67 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,72 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,69 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,72 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,70 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 10 FRQ ,71 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,68 2,36 0 E ,000 0,300 - SI Trave: Trave 16a-23a FRC=0,07 cm AA= PCA FRQ ,71 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,68 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,72 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,70 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,72 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,70 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,70 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,67 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 5 FRQ ,67 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,6 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,62 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,59 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,5 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,52 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,6 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR , 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 10 FRQ ,35 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,3 2,36 0 E ,000 0,300 - SI Trave: Trave 23a-29a FRC=0,00 cm AA= PCA FRQ ,0 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,39 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,3 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,33 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,22 2,36 0 E ,000 0,00 - SI pag.31

47 Travi - verifica allo stato limite di fessurazione %LLI IdCmb NEd MEd,3 MEd,2 s ct,f s t e sm Ae D sm Wd Wamm CS Verificat o [%] [N] [N m] [N m] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [cm 2 ] [mm] [mm] [mm] QPR ,21 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,08 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,07 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 5 FRQ ,02 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,02 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,09 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,09 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,21 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,21 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,36 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,35 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 10 FRQ ,98 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,91 2,36 0 E ,000 0,300 - SI Travata: Trave 1a-7a-1a-21a-27a Trave: Trave 1a-7a FRC=0,03 cm AA= PCA FRQ ,8 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,6 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,21 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,20 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,17 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,16 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,02 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,02 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 5 FRQ ,02 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,02 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,05 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,05 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,17 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,16 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,29 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,28 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 10 FRQ ,38 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,37 2,36 0 E ,000 0,300 - SI Trave: Trave 7a-1a FRC=0,0 cm AA= PCA FRQ ,37 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,36 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,50 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,8 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,59 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,56 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,66 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,63 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 5 FRQ ,70 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,68 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,73 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,70 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,70 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,67 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,67 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,65 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 10 FRQ ,6 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,61 2,36 0 E ,000 0,300 - SI Trave: Trave 1a-21a FRC=0,03 cm AA= PCA FRQ ,6 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,61 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,68 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,66 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,71 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,68 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,72 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,70 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 5 FRQ ,71 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,68 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,67 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,6 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,59 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,56 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,9 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,7 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 10 FRQ ,37 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,36 2,36 0 E ,000 0,300 - SI Trave: Trave 21a-27a FRC=0,00 cm AA= PCA FRQ ,38 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,37 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,29 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,28 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,18 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,17 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,07 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,06 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 5 FRQ ,00 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,00 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,03 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,03 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,11 2,36 0 E ,000 0,00 - SI pag.32

48 Travi - verifica allo stato limite di fessurazione %LLI IdCmb NEd MEd,3 MEd,2 s ct,f s t e sm Ae D sm Wd Wamm CS Verificat o [%] [N] [N m] [N m] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [cm 2 ] [mm] [mm] [mm] QPR ,11 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,19 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,18 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 10 FRQ ,50 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,8 2,36 0 E ,000 0,300 - SI Travata: Trave a-10a-17a-2a-30a Trave: Trave a-10a FRC=0,07 cm AA= PCA FRQ ,0 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,00 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,50 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,8 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,38 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,37 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,19 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,18 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 5 FRQ ,05 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,0 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,02 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,02 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,35 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,3 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,65 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,63 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 10 FRQ ,91 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,88 2,36 0 E ,000 0,300 - SI Trave: Trave 10a-17a FRC=0,10 cm AA= PCA FRQ ,90 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,86 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,08 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,0 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,28 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,23 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,3 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,38 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 5 FRQ ,56 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,50 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,65 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,58 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,70 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,6 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,73 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,67 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 10 FRQ ,7 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,67 2,36 0 E ,000 0,300 - SI Trave: Trave 17a-2a FRC=0,07 cm AA= PCA FRQ ,7 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,67 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,73 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,67 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,70 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,6 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,65 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,59 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 5 FRQ ,56 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,50 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ , 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,38 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,28 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,23 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,10 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,06 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 10 FRQ ,89 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,86 2,36 0 E ,000 0,300 - SI Trave: Trave 2a-30a FRC=0,00 cm AA= PCA FRQ ,91 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,87 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,67 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,65 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,35 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,3 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,00 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,00 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 5 FRQ ,06 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,06 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,16 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,16 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,31 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,30 2,36 0 E ,000 0,300 - SI FRQ ,9 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,7 2,36 0 E ,000 0,300 - SI 10 FRQ ,0 2,36 0 E ,000 0,00 - SI QPR ,00 2,36 0 E ,000 0,300 - SI LEGENDA: IdTr Identificativo della trave. L'eventuale lettera tra parentesi distingue i diversi tratti della travata al livello considerato. pag.33

49 Travi - verifica allo stato limite di fessurazione %LLI IdCmb NEd MEd,3 MEd,2 s ct,f s t e sm Ae D sm Wd Wamm CS Verificat o [%] [N] [N m] [N m] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [cm 2 ] [mm] [mm] [mm] %LLI Posizione della sezione per la quale vengono forniti i valori di verifica, valutata come % della lunghezza libera d inflessione (LLI), a partire dall'estremo iniziale. FRC Spostamento massimo (freccia) dell elemento, valutata in combinazione Caratteristica (RARA). AA Identificativo dell'aggressività dell'ambiente: [PCA] = Ordinarie (Poco aggressivo) - [MDA] = Aggressive (Moderatamente aggressivo) - [MLA] = Molto aggressive. IdCmb Identificativo della Combinazione di Azione: [QPR] = Quasi Permanente - [FRQ] = Frequente - [RAR] = Rara. NEd, MEd,3, Sollecitazioni di progetto. MEd,2 s ct,f Tensione massima di trazione nel calcestruzzo per la fessurazione, calcolata nell ipotesi di calcestruzzo resistente a trazione. Se tale valore è maggiore di s t la sezione è soggetta a fessurazione. N.B. I valori negativi indicano una sezione interamente compressa. In tal caso le sollecitazioni forniscono il minimo valore di compressione. st Tensione massima di trazione nel calcestruzzo relativa allo stato limite di formazione delle fessure [relazione (.1.37) del del DM 2008]. e sm Deformazione media nel calcestruzzo. Ae Area efficace del calcestruzzo teso. D sm Distanza media tra le fessure. Wd Valore di calcolo di apertura massima delle fessure. Wamm Valore ammissibile di apertura delle fessure. CS Coefficiente di Sicurezza (=Wd / Wamm ). [NS] = Non Significativo (CS 100). [-] = Fessurazioni nulle (Wd = 0). Verificato [SI] = Wd Wamm ; [NO] = Wd > Wamm PLACCAGGIO CON FRP PER FLESSIONE - DATI DI VERIFICA Placcaggio con FRP per Flessione - Dati di Verifica Idrf %LLI Kb G Fk G Fd ffdd ffdd2 e fu e f,max s fd fck fctm DFb [%] [mm] [N/mm] [N/mm] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] Trave 13a-1a ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore Trave 1a-15a ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore Trave 17a-18a ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore Trave 18a-19a 001 1,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore 001 1,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore 001 1,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore 001 1,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore 001 1,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore 001 1,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore 001 1,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore Trave 20a-21a ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore Trave 21a-22a ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore pag.3

50 Placcaggio con FRP per Flessione - Dati di Verifica Idrf %LLI Kb G Fk G Fd ffdd ffdd2 e fu e f,max s fd fck fctm DFb [%] [mm] [N/mm] [N/mm] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] Trave 22a-23a ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore Trave 23a-2a ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore Trave 2a-25a ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore Trave 25a-26a ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore Trave 11a-12a ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore Trave 10a-11a ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore Trave 9a-10a ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore Trave 8a-9a 000 1,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore 000 1,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore 000 1,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore 000 1,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore 000 1,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore 000 1,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore 000 1,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore Trave 7a-8a ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore pag.35

51 Placcaggio con FRP per Flessione - Dati di Verifica Idrf %LLI Kb G Fk G Fd ffdd ffdd2 e fu e f,max s fd fck fctm DFb [%] [mm] [N/mm] [N/mm] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore Trave 6a-7a ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore Trave 23a-29a ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore Trave 3a-9a ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 superiore Trave 15a-16a ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 entrambe ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 entrambe ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 entrambe ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 entrambe ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 entrambe ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 entrambe ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 entrambe ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 entrambe ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 entrambe Trave 16a-17a ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 entrambe ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 entrambe ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 entrambe ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 entrambe ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 entrambe ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 entrambe ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 entrambe ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 entrambe ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 entrambe Trave 16a-23a ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore Trave 9a-16a ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore ,07 0,0000 0, ,68 702,1 0,0150 0, ,1 29,05 2,83 inferiore LEGENDA: Idrf Identificativo dell'intervento. %LLI Posizione della sezione per la quale vengono forniti i valori di verifica, valutata come % della lunghezza libera d inflessione (LLI), a partire dall'estremo iniziale. Kb Fattore di tipo geometrico. G Fk Energia specifica di frattura caratteristica. G Fd Energia specifica di frattura di progetto. ffdd Resistenza di progetto alla delaminazione modalità 1 (delaminazione di estremità). ffdd2 Resistenza di progetto alla delaminazione modalità 2 (delaminazione in corrispondenza di fessure da flessione). e fu Deformazione ultima del rinforzo. ef,max Deformazione limite per delaminazione intermedia (modalità 2). Tensione massima di calcolo nel rinforzo FRP. s fd pag.36

52 fck fctm DFb Placcaggio con FRP per Flessione - Dati di Verifica Idrf %LLI Kb G Fk G Fd ffdd ffdd2 e fu e f,max s fd fck fctm DFb [%] [mm] [N/mm] [N/mm] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] Resistenza cilindrica del calcestruzzo. Resistenza media a trazione del calcestruzzo. Disposizione delle fibre. PLACCAGGIO CON FRP PER TAGLIO - DATI DI VERIFICA Caratteristiche generiche di verifica Idrf Nelm nlv fck fctm %LLI [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [%] 001 Trave 22a-28a 29,05 2,83 ~ Trave 15a-22a 29,05 2,83 ~ Trave 8a-15a 29,05 2,83 ~ Trave 2a-8a 29,05 2,83 ~ Trave 21a-27a 29,05 2,83 ~ Trave 1a-21a 29,05 2,83 ~ Trave 7a-1a 29,05 2,83 ~ Trave 1a-7a 29,05 2,83 ~ Trave 2a-30a 29,05 2,83 ~ Trave 17a-2a 29,05 2,83 ~ Trave 10a-17a 29,05 2,83 ~ Trave a-10a 29,05 2,83 ~ Trave 5a-11a 29,05 2,83 ~ Trave 11a-18a 29,05 2,83 ~ Trave 18a-25a 29,05 2,83 ~ Trave 25a-31a 29,05 2,83 ~10 Verifica a Taglio Idrf Kb G Fk G Fd ffdd ffd Le ffed [mm] [N/mm] [N/mm] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [m] [N/mm 2 ] 001 1,07 0,0000 0, ,68 227,50 0, , ,07 0,0000 0, ,68 227,50 0, , ,07 0,0000 0, ,68 227,50 0, , ,07 0,0000 0, ,68 227,50 0, , ,07 0,0000 0, ,68 227,50 0, , ,07 0,0000 0, ,68 227,50 0, , ,07 0,0000 0, ,68 227,50 0, , ,07 0,0000 0, ,68 227,50 0, , ,07 0,0000 0, ,68 227,50 0, , ,07 0,0000 0, ,68 227,50 0, , ,07 0,0000 0, ,68 227,50 0, , ,07 0,0000 0, ,68 227,50 0, , ,07 0,0000 0, ,68 227,50 0, , ,07 0,0000 0, ,68 227,50 0, , ,07 0,0000 0, ,68 227,50 0, , ,07 0,0000 0, ,68 227,50 0, ,71 Effetto del Confinamento Idrf e fd,rid Aarrt r f f1 K^ K// f1,eff fccd e ccu Tavv [m 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] 001 0,0000 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,0000 U ,0000 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,0000 U ,0000 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,0000 U ,0000 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,0000 U ,0000 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,0000 U ,0000 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,0000 U ,0000 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,0000 U ,0000 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,0000 U ,0000 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,0000 U ,0000 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,0000 U ,0000 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,0000 U ,0000 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,0000 U 000 0,0000 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,0000 U ,0000 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,0000 U ,0000 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,0000 U ,0000 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,0000 U LEGENDA: Idrf Identificativo dell'intervento. e fd,rid Deformazione ridotta di calcolo del composito. Aarrt Area della sezione trasversale arrotondata. r f Percentuale geometrica di rinforzo. f1 Pressione di confinamento. K^ Coefficiente di efficienza, in direzione ortogonale all asse longitudinale della trave. K// Coefficiente di efficienza, in direzione parallela all asse longitudinale della trave. f1,eff Pressione efficace di confinamento. fccd Resistenza di progetto del calcestruzzo confinato. e ccu Deformazione ultima del calcestruzzo confinato. Tavv Tipo di avvolgimento: [C] = In avvolgimento completo; [U] = ad U. Nelemento Identificativo dell elemento interessato dall intervento. nlv Identificativo del livello a cui appartiene l elemento interessato dall intervento. fck Resistenza cilindrica del calcestruzzo. fctm Resistenza media a trazione del calcestruzzo. %LLI Posizione della sezione per la quale vengono forniti i valori di verifica, valutata come % della lunghezza libera d inflessione (LLI), a partire dall'estremo iniziale. Kb Fattore di tipo geometrico. G Fk Energia specifica di frattura caratteristica. Energia specifica di frattura di progetto. G Fd pag.37

53 ffdd ffd Le ffed Caratteristiche generiche di verifica Idrf Nelm nlv fck fctm %LLI [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [%] Resistenza di progetto alla delaminazione modalità 1 (delaminazione di estremità). Resistenza di progetto. Lunghezza ottimale di ancoraggio. Resistenza efficace del rinforzo. pag.38

54 Progetto esecutivo per gli interventi di consolidamento statico degli orizzontamenti di alcune scuole primarie e secondarie di 1 grado a Cremona. SCUOLA PRIMARIA BIANCA MARIA VISCONTI - VIA GIUSEPPINA N. 29. SOLETTA NERVATA MENSA PICCOLA - 1 SOLAIO SINTESI GRAFICA DEI RISULTATI DI CALCOLO pag.39

55 RELAZIONE DI CALCOLO DELLE STRUTTURE Risultati sintetici in forma grafica Committente: COMUNE DI CREMONA Via Aselli n. 13/A Cremona SCUOLA PRIMARIA BIANCA MARIA VISCONTI - Via Giuseppina n. 29 Cremona VISCONTI SAGGIO 5 1 SOLAIO LOCALE MENSA PICCOLA P.T. - TIPO U 1 Esistente deformata coi carichi di normativa attuale 3,00 kn/mq Studio di Ingegneria Dott. Ing. GIOVANNI LOSI Viale Foscolo n Soresina (CR) progetti.losi@gmail.com

56 RELAZIONE DI CALCOLO DELLE STRUTTURE Risultati sintetici in forma grafica Committente: COMUNE DI CREMONA Via Aselli n. 13/A Cremona SCUOLA PRIMARIA BIANCA MARIA VISCONTI - Via Giuseppina n. 29 Cremona VISCONTI SAGGIO 5 1 SOLAIO LOCALE MENSA PICCOLA P.T. - TIPO U 1 Esistente tensioni shell nella dir. X coi carichi di normativa attuale 3,00 kn/mq Studio di Ingegneria Dott. Ing. GIOVANNI LOSI Viale Foscolo n Soresina (CR) progetti.losi@gmail.com

57 RELAZIONE DI CALCOLO DELLE STRUTTURE Risultati sintetici in forma grafica Committente: COMUNE DI CREMONA Via Aselli n. 13/A Cremona SCUOLA PRIMARIA BIANCA MARIA VISCONTI - Via Giuseppina n. 29 Cremona VISCONTI SAGGIO 5 1 SOLAIO LOCALE MENSA PICCOLA P.T. - TIPO U 1 Esistente tensioni shell nella dir. Y coi carichi di normativa attuale 3,00 kn/mq Studio di Ingegneria Dott. Ing. GIOVANNI LOSI Viale Foscolo n Soresina (CR) progetti.losi@gmail.com

58 RELAZIONE DI CALCOLO DELLE STRUTTURE Risultati sintetici in forma grafica Committente: COMUNE DI CREMONA Via Aselli n. 13/A Cremona SCUOLA PRIMARIA BIANCA MARIA VISCONTI - Via Giuseppina n. 29 Cremona VISCONTI SAGGIO 5 1 SOLAIO LOCALE MENSA PICCOLA P.T. - TIPO U 1 Esistente cofficiente di sicurezza a flessione SLU < 1,00 coi carichi di normativa attuale 3,00 kn/mq Studio di Ingegneria Dott. Ing. GIOVANNI LOSI Viale Foscolo n Soresina (CR) progetti.losi@gmail.com

59 RELAZIONE DI CALCOLO DELLE STRUTTURE Risultati sintetici in forma grafica Committente: COMUNE DI CREMONA Via Aselli n. 13/A Cremona SCUOLA PRIMARIA BIANCA MARIA VISCONTI - Via Giuseppina n. 29 Cremona VISCONTI SAGGIO 5 1 SOLAIO LOCALE MENSA PICCOLA P.T. - TIPO U 1 Esistente cofficiente di sicurezza delle tensioni d esercizio < 1,00 coi carichi di normativa attuale 3,00 kn/mq Studio di Ingegneria Dott. Ing. GIOVANNI LOSI Viale Foscolo n Soresina (CR) progetti.losi@gmail.com

60 RELAZIONE DI CALCOLO DELLE STRUTTURE Risultati sintetici in forma grafica Committente: COMUNE DI CREMONA Via Aselli n. 13/A Cremona SCUOLA PRIMARIA BIANCA MARIA VISCONTI - Via Giuseppina n. 29 Cremona VISCONTI SAGGIO 5 1 SOLAIO LOCALE MENSA PICCOLA P.T. - TIPO U 1 Esistente cofficiente di sicurezza a fessurazione < 1,00 coi carichi di normativa attuale 3,00 kn/mq Studio di Ingegneria Dott. Ing. GIOVANNI LOSI Viale Foscolo n Soresina (CR) progetti.losi@gmail.com

61 RELAZIONE DI CALCOLO DELLE STRUTTURE Risultati sintetici in forma grafica Committente: COMUNE DI CREMONA Via Aselli n. 13/A Cremona SCUOLA PRIMARIA BIANCA MARIA VISCONTI - Via Giuseppina n. 29 Cremona VISCONTI SAGGIO 5 1 SOLAIO LOCALE MENSA PICCOLA P.T. - TIPO U 1 (rappresentata solo la suddivisione in travette elementari) Consolidamento con FRP: deformata coi carichi di normativa attuale 3,00 kn/mq Studio di Ingegneria Dott. Ing. GIOVANNI LOSI Viale Foscolo n Soresina (CR) progetti.losi@gmail.com

62 RELAZIONE DI CALCOLO DELLE STRUTTURE Risultati sintetici in forma grafica Committente: COMUNE DI CREMONA Via Aselli n. 13/A Cremona SCUOLA PRIMARIA BIANCA MARIA VISCONTI - Via Giuseppina n. 29 Cremona VISCONTI SAGGIO 5 1 SOLAIO LOCALE MENSA PICCOLA P.T. - TIPO U 1 (rappresentata solo la suddivisione in travette elementari) Consolidamento con FRP: coefficienti di sicurezza alla flessione SLU >1,00 coi carichi di normativa attuale 3,00 kn/mq Studio di Ingegneria Dott. Ing. GIOVANNI LOSI Viale Foscolo n Soresina (CR) progetti.losi@gmail.com

63 RELAZIONE DI CALCOLO DELLE STRUTTURE Risultati sintetici in forma grafica Committente: COMUNE DI CREMONA Via Aselli n. 13/A Cremona SCUOLA PRIMARIA BIANCA MARIA VISCONTI - Via Giuseppina n. 29 Cremona VISCONTI SAGGIO 5 1 SOLAIO LOCALE MENSA PICCOLA P.T. - TIPO U 1 (rappresentata solo la suddivisione in travette elementari) Consolidamento con FRP: coefficienti di sicurezza alle tensioni d esercizio >1,00 coi carichi di normativa attuale 3,00 kn/mq Studio di Ingegneria Dott. Ing. GIOVANNI LOSI Viale Foscolo n Soresina (CR) progetti.losi@gmail.com

64 RELAZIONE DI CALCOLO DELLE STRUTTURE Risultati sintetici in forma grafica Committente: COMUNE DI CREMONA Via Aselli n. 13/A Cremona SCUOLA PRIMARIA BIANCA MARIA VISCONTI - Via Giuseppina n. 29 Cremona VISCONTI SAGGIO 5 1 SOLAIO LOCALE MENSA PICCOLA P.T. - TIPO U 1 (rappresentata solo la suddivisione in travette elementari) Consolidamento con FRP: coefficienti di sicurezza alla fessurazione >1,00 coi carichi di normativa attuale 3,00 kn/mq Studio di Ingegneria Dott. Ing. GIOVANNI LOSI Viale Foscolo n Soresina (CR) progetti.losi@gmail.com