RELAZIONE GEOLOGICO-TECNICA (redatto ai sensi dell art. 26 del D.P.R. 207/2010)

Transcript

1 CITTÀ DI VENEZIA Direzione LL.PP. Servizio Edilizia Scolastica S. Marco Venezia C.I R.U.P.: arch. Franco Gazzarri telefono Oggetto Fase Progetto Documento Scala Lavori di AMPLIAMENTO DELLA SCUOLA ELEMENTARE POVOLEDO DI ASSEGGIANO - C.I DEFINITIVO RELAZIONE GEOLOGICO-TECNICA (redatto ai sensi dell art. 26 del D.P.R. 207/2010) Elaborazione Tecnico Geologo Dott. Geol. Sergio Drago Verifica R. U. P. arch. Franco Gazzarri Validazione R. U. P. arch. Franco Gazzarri

2 PROVINCIA DI VENEZIA COMUNE DI VENEZIA RELAZIONE GEOLOGICO-TECNICA SULLE CARATTERISTICHE MECCANICHE DEI TERRENI DELL AREA INTERESSATA DAL PROGETTO DI AMPLIAMENTO DELL EDIFICIO SCOLASTICO IVANO POVOLEDO COMMITTENTE: COMUNE DI VENEZIA n documento 093/2013/P Data 28/10/2013

3 INDICE Capitolo Pagina 1. PREMESSA 2 2.SITUAZIONE GEOLOGICO-STRATIGRAFICA GENERALE E LOCALE 4 3. INQUADRAMENTO SISMICO DELL AREA INDAGINE GEOFISICA E DETERMINAZIONE DELLA RISPOSTA SISMICA LOCALE 5. DETERMINAZIONE DELLE CARATTERISTICHE MECCANICHE DEI TERRENI CONCLUSIONI 29 1

4 1. PREMESSA Per incarico e su indicazione del Comune di Venezia si redige la presente relazione geologico-tecnica destinata alla determinazione delle caratteristiche meccaniche dei terreni dell area interessata dal progetto di ampliamento dell edificio scolastico I. Povoledo sito in via Asseggiano nella frazione di Asseggiano, Comune di Venezia (VE). La presente ricerca si basa sui dati forniti dall esecuzione di due prove penetrometriche statiche di tipo meccanico eseguite da parte della società GEORICERCHE S.r.l., mediante l utilizzo di penetrometro statico Van der Berg, da 20 tonnellate di spinta, che hanno consentito di analizzare le caratteristiche geotecniche dei terreni presenti nel sottosuolo fino alla profondità massima di m metri da p.c., profondità alla quale è stato raggiunto un substrato compatto che ha portato a rifiuto strumentale il sistema di spinta del penetrometro. L indagine è stata inoltre svolta in ottemperanza a quanto disposto dal Decreto Ministeriale 14/01/2008, integrato dalla Circolare Ministeriale n 617 del 02/02/2009, recante: Nuove norme tecniche per le costruzioni e relative istruzioni per la sua applicazione. Per gli aspetti di sismicità dell area si è fatto riferimento alle Ordinanze della Presidenza del Consiglio dei Ministri n 3274 del 2 0/ e n 3519 del 28/04/

5 Si è inoltre fatto riferimento alla Delibera di Giunta Regione Veneto n 3308 del 04/11/2008: Applicazione delle nuove norme tecniche sulle costruzioni in zona sismica. Indicazioni per la redazione e verifica della pianificazione urbanistica. Le prove di campagna sono invece state svolte secondo le norme A.G.I. (1977) relative all esecuzione delle indagini geotecniche. Alla presente relazione sono allegate: una planimetria con l ubicazione dei sondaggi (cert. n. 094/2013/P-PL); certificati relativi alle prove penetrometriche eseguite, riportanti il diagramma che illustra l andamento dei valori di resistenza alla punta (Qc) e di attrito laterale locale (Fs) (cert. n. 094/2013/P-CPTx); due tabelle (Tabb. B) recanti i dati rilevati durante l esecuzione dei sondaggi, i valori di Rp ed Rl e le interpretazioni stratigrafiche; due tabelle (Tabb. C) contenenti il diagramma che illustra l andamento del rapporto Rp/Rl in funzione della profondità; due tabelle (Tabb. D) contenenti alcune grandezze geomeccaniche calcolate in relazione ai dati prodotti dalle prove penetrometriche; due tabelle (Tabb. E) contenenti i principali parametri geotecnici in funzione della profondità. 3

6 2. DESCRIZIONE GEOMORFOLOGICA GEOLOGICA ED IDROGEOLOGICA DEL SITO Come detto, l area di indagine si colloca in via Asseggiano ad una quota di circa 4 metri s.l.m., nel centro abitato di Asseggiano, (vedi figura 1). Figura 1: Ripresa aerea con ubicazione dell area (Google Earth) Dal punto di vista geologico, l area si inserisce nella porzione di Pianura Padana definita come Bassa Pianura, ossia quella porzione di pianura caratterizzata dalla presenza di sedimenti a granulometria più fine e dal progressivo innalzamento della superficie piezometrica della falda freatica. L origine dei sedimenti deriva principalmente dalla deposizione delle alluvioni del fiume Brenta. La successione stratigrafica del primo sottosuolo è quindi 4

7 contraddistinta da una successione di materiali aventi una composizione granulometrica variabile, compresa tra le sabbie e le argille (fig. 2-3). Fig. 2 Estratto dalla pubblicazione: Le unità geologiche della Provincia di Venezia Provincia di Venezia e Università di Padova,2008 5

8 Figura 3 Sezione tipo della Pianura Veneta Essendo tale sistema deposizionale molto complesso e legato alle proprietà ed alla geometria di ciascun corso d acqua ed di ciascun evento deposizionale, si possono trovare zone di ristagno caratterizzate da sedimenti argillosi adiacenti a zone ad elevata energia di trasporto caratterizzate invece da sedimenti più grossolani di tipo sabbioso, per cui tali sedimenti si alternano e si intercalano formando banchi e lenti più o meno estesi e potenti, con una forte eterogeneità deposizionale sia orizzontale e verticale. Laddove il fiume stabiliva per un lungo periodo il proprio corso avveniva la deposizione prevalente di sabbie (paleoalvei), un volta che il corso d acqua migrava verso altre aree, restavano quindi lunghe e strette fasce di territorio interessate dalla presenza di materiali relativamente più grossolani di quelli deposti nei bacini interfluviali e nelle depressioni lacustri. Il costipamento naturale del sottosuolo, associato a quello derivante dal prosciugamento dovuto alla recente bonifica e arginatura dei corsi d acqua, comportò infine un abbassamento differenziale del livello del piano campagna: 6

9 maggiore per i terreni torbosi ed a tessitura fine, minore per le sabbie, con la conseguente frequente messa in rilievo dei paleoalvei (dosso fluviale). Dal punto geomorfologico (fig. 4), l area di indagine si colloca in una zona caratterizzata dalla presenza di tracce dei paleoalvei, cioè quelle strutture morfologiche che identificano, per le loro caratteristiche di tessitura dei terreni, gli antichi percorsi fluviali ed i corrispondenti alvei naturalmente arginati da dossi. Rispetto alla pianura circostante i paleoalvei possono presentare quote pari a piano campagna o inferiori. Altre strutture ricorrenti in queste porzioni di territorio sono i dossi fluviale che, come visto, sono caratterizzate da quote leggermente più elevate rispetto alla campagna circostante e dalla presenza di terreni di natura sabbiosa. Storicamente queste strutture, per la loro minore propensione ad essere sommersi, rappresentavano siti ideali per gli insediamenti e per le relative vie di comunicazione. L opera di arginazione artificiale dei corsi d acqua, operata dall uomo durante gli ultimi secoli, ha reso stabili i loro alvei impedendone la divagazione che causava temporanee inondazioni di aree abitate. L azione antropica si è rivelata particolarmente incisiva nel corso degli ultimi anni con lo sviluppo delle attività agricole e, successivamente, di nuove aree residenziali che hanno mascherato i caratteri superficiali del preesistente ambiente naturale. 7

10 Fig. 4 Carta geomorfologica della provincia di Venezia, scala 1: Provincia di Venezia 8

11 Dal punto di vista idrogeologico, nella Bassa Pianura risulta presente una falda acquifera superficiale il cui livello si pone a debole profondità rispetto al p.c., con direzione di deflusso NO-SE, comune a quella della Pianura Veneta (figura 5-6). Altre falde acquifere più profonde risultano contenute entro livelli sabbiosi confinati al letto e al tetto da strati continui di materiale argilloso impermeabile per cui risultano di tipo artesiano (in pressione). La permeabilità dei terreni risulta in genere piuttosto bassa, con l eccezione di limitate aree di paleoalveo sabbioso in cui la permeabilità più essere media. In tal senso la vulnerabilità degli acquiferi risulta bassa per le falde acquifere profonde in pressione, protette da potenti banchi a bassa permeabilità verso la superficie. Fig. 5 Sezione idrogeologica tipo della Pianura Veneta 9

12 Fig. 6 Estratto della Carta Idrogeologica della Pianura 1: Tav. 1.4 P.R.A.C. Facendo riferimento ad eventuali vincoli di carattere urbanistico si è fatto riferimento alla Carta delle Fragilità del Piano di Assetto del Territorio (P.A.T.) del Comune di Venezia (fig. 7) e si osserva che l area oggetto di indagine si inserisce in un area idonea a condizione F-esondabile o a ristagno idrico in riferimento all articolo 15 e 10

13 16 delle Norme Tecniche di Attuazione, l opera in progetto si può comunque ritenere del tutto compatibile al contesto in cui si inserisce. Fig. 7 Estratto della Carta dei Vincoli- PAT Comune di Mirano 11

14 3. INQUADRAMENTO SISMICO DELL AREA Secondo la classificazione sismica dei comuni italiani riportata nel P.C.M del 28 aprile 2006, il Comune di Venezia ricade in zona n 4 con valori di accelerazione orizzontale inferiori a 0.05g. In base al DM 14/01/2008 le verifiche del terreno di fondazione devono essere eseguite tenendo conto delle massime sollecitazioni che la struttura trasmette al terreno. Sulla base delle mappe interattive dell I.N.G.V., richiamate dal suddetto decreto, l area di indagine è invece inseribile nella fascia distinta da un valore di accelerazione sismica orizzontale ag, riferito a suoli rigidi caratterizzati da Vs,30 > 800 m/s (Classe A), compreso tra 0.075g e 0.100g (valori riferiti ad una probabilità di superamento del 10% in 50 anni). Fig. 8 Mappa di pericolosità sismica 12

15 Poiché il sito non presenta le suddette condizioni, nel paragrafo 4, si è provveduto a stimare la categoria di suolo di fondazione mediante la stima del parametro Vs30 ed il coefficiente di amplificazione topografica valutano così l incremento sull azione sismica e definendo l accelerazione massima attesa (Ag max). La stima dei parametri spettrali necessari per la definizione dell azione sismica di progetto verrà effettuata calcolandoli direttamente per il sito in esame, utilizzando come riferimento le informazioni disponibili nel reticolo di riferimento (riportato nella tabella 1 nell Allegato B del D.M. 14 gennaio 2008). Si sono quindi ricercati i terremoti storici ed i risultati ottenuti sono riportati nella figura di seguito riportata che comprende gli eventi principali ( 4 grado scala MCS) dall anno 1000, come si può osservare il territorio in esame è stato direttamente interessato da eventi sismici rilevanti. Fig. 9 Database Macrosismico Italiano

16 4. INDAGINE GEOFISICA E DETERMINAZIONE DELLA RISPOSTA SISMICA LOCALE Come accennato in premessa, nell ambito della presente indagine è stata eseguita un indagine geofisica con la scopo di elaborare un modello geofisico per il corpo investigato, con la ricostruzione di un profilo sismo-stratigrafico e Vs 30 conforme OPCM 3274 del 2003 e smi, ordinanza 3519 del 28/04/2006, DM 14/09/2005 DM 14/01/2008 ed Eurocodice 7-8 e UNI9916 o DIN4150. Le misure di campagna sono state eseguite il 15 ottobre 2013 con una registrazione di rumore sismico della durata di 20 circa, in corrispondenza del sedime del futuro fabbricato Tutte le registrazioni del rumore sismico e vibrazioni sono state effettuate con il tromografo digitale TROMINO, progettato specificatamente per l acquisizione del rumore sismico ambientale e/o vibrazioni indotte. Si tratta di un apparecchio portatile tutto-in-uno di 10 x 7 x 14 cm e 1 kg di peso dotato di tre sensori elettrodinamici (velocimetri) orientati N-S, E-W e verticalmente, alimentato da 2 batterie AA da 1.5 V, fornito di GPS interno e senza cavi esterno. 14

17 La durata di acquisizione pari a 20 minuti di campionamento è stata eseguita al fine di verificare il rumore sismico ambientale sui terreni in cui verranno eseguite le opere in progetto. ELABORAZIONE PROVA ASSEGGIANO Instrument: TRZ-0017/01-09 Trace length: 0h20'00''. Analyzed 78% trace (manual window selection) Sampling rate: 128 Hz Window size: 20 s Smoothing type: Triangular window Smoothing: 10% HORIZONTAL TO VERTICAL SPECTRAL RATIO H/V TIME HISTORY DIRECTIONAL H/V 15

18 SINGLE COMPONENT SPECTRA EXPERIMENTAL vs. SYNTHETIC H/V Depth at the bottom of the layer [m] Thickness [m] Vs [m/s] Poisson ratio inf. inf Vs( )=302 m/s SUOLO DI TIPO C 16

19 17

20 Sismo stratigrafia HVSR Il profilo Tromografico registra 5 principali intervalli sismici principali: 1. Il primo intervallo ha velocità imputabili ad un terreno superficiale limososabbioso di medio-alta compattezza con velocità comprese tra m/s fino ad una profondità di 11,10 m p.c. 2. Il secondo intervallo ha fatto registrare velocità pari a 355 m/s con una profondità di 30,10 m p.c. Livello compatto superficiale, composto principalmente da sabbie e livelli di ghiaie. 3. Il terzo intervallo ha fatto registrare velocità comprese tra m/s con una profondità di 115,10 m p.c. Substrato, composto principalmente da sabbie compatte e ghiaie. 4. Il quarto intervallo ha fatto registrare velocità comprese tra m/s con una profondità di 250,10 m p.c. Probabilmente il substrato sopra descritto subisce un aumento del materiale costipato e di densità. 5. Il quinto intervallo ha fatto registrare velocità di 1080 m/s e coincide con la base dello strato assunto come infinito sino ad una profondità di oltre 250,10 m p.c. Probabilmente il substrato sopra descritto subisce un aumento del materiale costipato e di densità. La dicitura infinito indica che è stata raggiunta la profondità massima di indagine, mentre con il programma Deepsoil v. 3.5 dell Università dell Illinois è stato calcolato il bedrock o meglio il bedrock-like (700 m/s). Esso risulta rilevante ai fini degli effetti di sito, perché tale strato presenta forti contrasti di impedenza rispetto ai terreni sovrastanti, potendo così determinare in questi ultimi 18

21 l intrappolamento delle onde sismiche e dunque l amplificazione del moto del suolo in caso di terremoto. Le frequenze di risonanza del sito sono risultate pari a: Max. H/V at 0.78 ± 0.04 Hz (in the range Hz). Nel caso che una sollecitazione si prolunghi nel tempo essa può diventare particolarmente pericolosa per l edificio, progettato come elastico, quando il terreno trasmette una componente del segnale sismico cha abbia la stessa frequenza di oscillazione della struttura: Frequenza di oscillazione del terreno < Fn frequenza naturale di oscillazione della struttura i danni sono limitati Frequenza di oscillazione del terreno = Fn frequenza naturale di oscillazione della struttura i danni sono illimitati. Dal punto di vista empirico, è noto che la frequenza di risonanza di un edificio è governata principalmente dall altezza e può essere pertanto calcolata, in prima approssimazione, secondo la formula (cfr. Es. Pratt): freq. Naturale edificio 10 Hz / numero piani E la coincidenza di risonanza tra terreno e struttura ad essere particolarmente pericolosa, poiché da luogo alla massima amplificazione e deve quindi essere oggetto di studi approfonditi. freq. naturale edificio freq. fondamentale di risonanza del sito 19

22 Parametri sismici Categoria sottosuolo: C Categoria topografica: T1 Periodo di riferimento: 150 anni Coefficiente cu: 1,5 STATO LIMITE Prob. Superamento [%] T R [anni] SLO ,047 2,524 0,290 SLD ,058 2,563 0,311 SLV ,134 2,590 0,376 SLC ,164 2,581 0,386 ag [g] Fo [-] Tc* [s] Coefficienti sismici: STATO Ss LIMITE [-] Cc [-] St [-] Kh [-] Kv [-] Ag max [g] Beta [-] SLO SLD SLV SLC

23 Per la valutazione della suscettibilità alla liquefazione in fase sismica si fa riferimento alla verifica alla liquefazione dei suoli incoerenti (sabbiosi e sabbiosolimosi) Metodo Robertson e Wride 1997 calcolata con un accelerazione massima di g La verifica è stata fatta sul profilo stratigrafico di una delle prove eseguite. La liquefazione è: assente per Fs >= 1,25 possibile per Fs=1,0-1,25 molto probabile per Fs < 1 Liquefazione - Accelerazione sismica massima (g)=0,195 Tensione Prof. Strato (m) qc (Kg/cm²) fs (Kg/cm²) litostatica totale (Kg/cm²) Tensione litostatica efficace (Kg/cm²) Fattore di sicurezza a liquefazione 1,20 70,19 0,91 0,17 0,17 7,092 1,40 110,28 0,73 0,25 0,25 10,821 5,20 62,26 0,9 0,98 0,98 6,939 6,00 91,83 1,8 1,17 1,17 17,948 6,60 130,3 1,29 1,25 1,25 20,182 6,80 94,97 1,33 1,33 1,33 13,498 7,20 125,54 1,53 1,39 1,39 21,291 8,40 173,42 2,35 1,59 1,59 48,074 8,80 136,24 1,53 1,74 1,74 24,547 9,00 76,24 0,33 1,78 1,78 2,026 9,80 152,38 1,6 1,92 1,92 31,179 11,00 227,92 2,11 2,09 2,09 79,665 Come si può vedere dalla tabella, in generale, la suscettibilità alla liquefazione dei terreni granulari presenti nei primi 11.0 metri da p.c. può considerarsi bassa con un valore medio di Fs >

24 5. DETERMINAZIONE DELLE CARATTERISTICHE MECCANICHE DEI TERRENI Come accennato in premessa, in data 15 ottobre 2013, la società GEORICERCHE S.r.l., in accordo con la Committenza, ha effettuato, nell area riportata nella planimetria allegata, due sondaggi spinti fino alla profondità di: CPT1: metri da p.c. CPT2: metri da p.c. Le prove, inizialmente previste alla profondità di 20.0 metri da p.c., sono state interrotte, alle quote sopra indicate, al raggiungimento di uno strato particolarmente consistente (sabbie compatte) che ha portato lo strumento a valori di rifiuto strumentale. Nel corso delle prove sono stati misurati, con intervalli di 20 cm, i valori di resistenza alla punta (Rp) e resistenza per attrito laterale (Rl), i quali sono stati successivamente diagrammati nelle tabelle A, dove vengono graficamente evidenziate le caratteristiche dei terreni rinvenuti, consentendo anche una visione globale degli stessi. La penetrazione viene effettuata tramite un dispositivo di spinta (martinetto idraulico) che agisce su una batteria doppia di aste (aste coassiali esterne cave e interne piene), alla cui estremità è collegata la punta. Lo sforzo necessario per l'infissione è misurato per mezzo di manometri, collegati al martinetto mediante una testa di misura idraulica. La punta conica è dotata di un manicotto sovrastante, per la misura dell'attrito laterale: punta tipo "Begemann". 22

25 Le dimensioni della punta sono standardizzate: o diametro Punta Conica meccanica 35,7 mm o area di punta 10 cm 2 o angolo di apertura del cono 60 o superficie laterale del manicotto 150 cm 2 Poiché alla lettura un diagramma penetrometrico può presentare delle indeterminazioni circa le suddivisioni in cui un profilo può essere scomposto secondo strati con caratteristiche facilmente individuabili a fini pratici, si è ritenuto di dover schematizzare i diagrammi degli andamenti dei valori di Rp elencandoli nelle tabelle di seguito riportate: CPT 1 Strato n Profondità m da-a p.c Rp medio Kg/ cm Strato n. 4 5 Profondità m da-a Rp medio Kg/ cm CPT 2 Strato n Profondità m da-a p.c Rp medio Kg/ cm

26 Strato n. 4 5 Profondità m da-a Rp medio Kg/ cm Il sottosuolo dell area di indagine è caratterizzato, fino alla profondità di metri da p.c., dalla presenza di terreni di natura prevalentemente granulare a consistenza media (strato 1) seguiti da terreni di natura coesiva a bassa consistenza (strato 2), rilevati fino a 4.40 metri da p.c. Al di sotto di trovano terreni di natura nuovamente granulare a media ed elevata consistenza fino alla termine delle prove eseguite (strati 3 e 5), intercalati a 9.2 metri da p.c. da un sottile passaggio coesivo a bassa consistenza (strato 4). Le prove in generale mostrano una buona omogeneità nella distribuzione orizzontale degli strati rinvenuti. Le potenze delle formazioni attraversate possono essere facilmente esaminate nelle tabelle B che illustrano le interpretazioni granulometriche, definite in base ai valori di Rp ed in base al rapporto Rp/Rl (Tabb. C). Le caratteristiche meccaniche degli strati (Tabb. D ed E) possono essere così riassunte: strato n Natura granulare coesiva granulare Ang. di attrito Cu Kg/cm M Kg/cm >250 24

27 strato n. 4 5 Natura coesiva granulare Ang. di attrito - 40 Cu Kg/cm M Kg/cm 2 35 >250 L attribuzione degli specifici parametri è stata eseguita confrontando i valori ottenuti dalle prove eseguite. Considerata la sostanziale omogeneità dei terreni, pur considerando le leggere differenze emerse dall analisi dei profili, si ritiene possibile sintetizzare le caratteristiche dell area con un profilo di riferimento. Il modulo M è da considerarsi quale modulo di deformazione, e cioè edometrico per gli strati coesivi ed elastico per quelli a comportamento attritivo. Per la determinazione della pressione litostatica efficace, che compare nel calcolo di alcuni parametri geotecnici, si è posto il livello della falda pari a 3.00 m da piano campagna. Per la tipologia fondazionale prevista è stata determinata la resistenza disponibile per unità di superficie in riferimento agli stati limite ultimi. La verifica consiste nella determinazione della resistenza del terreno, espressa in resistenza per unità di superficie, all azione del carico esercitato dal fabbricato (peso) e da fattori esterni, che, nel complesso, prendono il nome di Azioni. Deve essere verificata la diseguaglianza Ed Rd dove Ed è il valore di progetto dell effetto delle azioni e Rd la resistenza di progetto. Di pertinenza del presente 25

28 documento è la determinazione della resistenza dei terreni di fondazione (GEO). Questo tipo di verifica si interessa appunto della condizione di collasso o di eccessiva deformazione dei terreni. Per una valutazione delle pressioni di sicurezza delle fondazioni sono stati utilizzati due metodi distinti a seconda della litologia. Per i terreni granulari si è utilizzato un abaco proposto da Meyerhof che offre una stima approssimativa delle pressioni ammissibili in funzione della larghezza B delle fondazioni e del rapporto D/B dove D rappresenta la profondità. Per quanto riguarda i terreni coesivi, sia che si tratti di fondazioni continue che di tipo a plinto, si è utilizzata la formula di Terzaghi-Buismann, particolarizzandola con coefficienti e fattori di forma tratti dalla bibliografia a seconda della litologia e del tipo di fondazione. Il valore di resistenza di calcolo da inserire poi nelle verifiche agli stati limite viene fornito per la tipologia fondazionale sotto riportata e in base all Approccio 2 del DM 14/01/2008 tenendo conto dei valori di coefficienti parziali riportati nelle Tabb e del medesimo decreto: Larghezza B fondazione m Lunghezza L fondazione m Profondità D fondazione m Coeff. parziale R3 Rd Kg/cm 2 (Approccio 2) Per il calcolo dei cedimenti è stato utilizzato il metodo di Schmertmann riferito ai terreni granulari, mentre per quelli coesivi si è applicata la formula edometrica in cui 26

29 le pressioni verticali sono determinate con sufficiente cura applicando il metodo di Boussinesq, con l ipotesi di terreno omogeneo, isotropo ed elastico. La tabella sottostante è relativa ai cedimenti totali calcolati con un carico pari a quello di stimato progetto: Lato B m Lato L m Prof. D m Pressione amm. Kg/cm 2 Ced. Tot. Cm Si consiglia di contenere i carichi applicati entro quelli utilizzati per il calcolo dei cedimenti al fine di evitare eccessive tensioni nelle strutture. Si ricorda che le portate ed i cedimenti calcolati si riferiscono unicamente alla tipologia di fondazione sopradescritta, si raccomanda perciò in fase di definizione dei calcoli strutturali di valutare attentamente le interazioni terreno-fondazione in relazione alle reali pressioni di esercizio, ponendo particolare attenzione alla presenza di materiale superficiale molto comprimibile. Poiché il progetto oggetto di indagine prevede l ampliamento del fabbricato preesistente si raccomanda inoltre di valutare attentamente le possibili interazioni tra i due tipi fondazionali, fondazione esistente e nuova fondazione di ampliamento. I dati sopra riportati sono basati su prove di tipo indiretto e puntuale, si suggerisce pertanto, in fase di scavo, la verifica della continuità laterale degli orizzonti stratigrafici su cui poggerà la struttura ed una distribuzione omogenea dei carichi di 27

30 fondazione al fine di evitare cedimenti differenziali che potrebbero interessare il fabbricato in progetto. 28

31 6. CONCLUSIONI In base ai risultati delle prove penetrometriche statiche è possibile stabilire: - Il sottosuolo dell area di indagine è caratterizzato, fino alla profondità di metri da p.c., dalla presenza di terreni di natura prevalentemente granulare a consistenza media (strato 1) seguiti da terreni di natura coesiva a bassa consistenza (strato 2), rilevati fino a 4.40 metri da p.c. Al di sotto di trovano terreni di natura nuovamente granulare a media ed elevata consistenza fino alla termine delle prove eseguite (strati 3 e 5), intercalati a 9.2 metri da p.c. da un sottile passaggio coesivo a bassa consistenza (strato 4). - La categoria di sottosuolo è di tipo C - Il piano di appoggio delle fondazioni, supposte di tipo a platea (12.5x13.0 m), è stato ipotizzato a m 0.6 di profondità e quindi la resistenza di calcolo, determinata usando i dati ricavati dalla prova penetrometrica, è risultata in base all Approccio 2 del DM 14/01/2008 pari a 0.78 Kg/cm 2 - I relativi cedimenti totali, con un carico di progetto stimato in 0.4 Kg/cm 2, in corrispondenza della CPT1, sono risultati pari a 4.0 cm e pari a 3.6 cm in corrispondenza della CPT2. Va infine ricordato che, al momento della misura, è stata rilevata la presenza di falda alla profondità di 3.0 metri da p.c. Due Carrare, 28 ottobre

32 PLANIMETRIE

33 CPT1 CPT2 PROVINCIA DI VENEZIA COMUNE DI VENEZIA (VE) - ASSEGGIANO ESTRATTO DI PLANIMETRIA DI PROGETTO CON UBICAZIONE DEI SONDAGGI PENETROMETRICI pag 1 di 1 verbale di accettazione 094/2013/P-V commessa 094/2013/P certificato n. 094/2013/P-PL del 28/10/2013 IL TECNICO Dott. Geol. Sergio Drago IL DIRETTORE DI LABORATORIO Ing. Alessandro Stella MR Q

34 RAPPORTI DI PROVA CPT

35 PROVA PROVA PENETROMETRICA STATICA CPT - PUNTA MECCANICA (UNI EN ISO :2009) Committente: Comune di Venezia Decreto autorizzativo n del 24/05/2011 per il rilascio dei certificati relativi alle prove geotecniche in sito sui terreni ai sensi dell'art. 59 del D.P.R. n. 38/01 Località: Asseggiano (VE) Progetto: Ampliamento edificio scolastico "Ivano Povoledo" Data prova: 15/10/2013 Prova : 1 Penetrometro tipo Van Der Berg (200 kn) - punta meccanica tipo Begemann Superficie manicotto (cm 2 ) 150,00 Diametro base punta (cm) 37,50 Apertura punta ( ) 60 Quota inizio prova p.c. Profondità falda da p.c. (m): 3,00 Profondità Lettura punta Lettura laterale qc fs qc/fs fs/qcx100 (m) (Kg/cm²) (Kg/cm²) (Kg/cm²) (Kg/cm²) Begemann (Schmertmann) 0, ,14 1,07 0,13 773,19 0, ,14 1,33 28,61 3,5 0, ,14 0,73 34,29 2,92 0, ,14 1,73 27,2 3, ,14 1,13 69,85 1,43 1, ,28 1,8 51,82 1,93 1, ,28 1,2 44,4 2,25 1, ,28 1,13 17,9 5,59 1, ,28 0,6 27,13 3, ,28 0,93 18,52 5,4 2, ,41 0,73 18,3 5,46 2, ,41 0,87 20,09 4,98 2, ,41 0,6 19,02 5,26 2, ,41 0,47 20,16 4, ,41 0,6 15,69 6,37 3, ,55 0,87 12,17 8,22 3, ,55 0,47 50,43 1,98 3, ,55 0,8 30,69 3,26 3, ,55 0,4 36,38 2, ,55 0,47 33,3 3 4, ,69 0,53 36,94 2,71 4, ,69 1,13 14,73 6,79 4, ,69 1,13 55,33 1,81 4, ,69 2,33 20,87 4, ,69 1,33 38,03 2,63 5, ,83 0,8 117,29 0,85 5, ,83 0,8 97,29 1,03 5, ,83 1,07 71,07 1,41 5, ,83 0,73 96,63 1, , ,83 2,33 6, ,97 1,73 29,41 3,4 6, ,97 1,67 62,37 1,6 6, , ,97 1,24 6, ,97 1,07 86,19 1, ,97 1,13 92,64 1,08 7, ,1 1,2 142,59 0,7 7, ,1 1,6 75,69 1,32 7, ,1 0,6 148,51 0,67 7, , ,1 0, ,1 1,8 103,39 0,97 8, ,24 1,67 103,92 0,96 8, ,24 2,07 46,56 2,15 8, ,24 1,07 148,31 0,67 8, ,24 1,07 76,14 1, ,24 0,4 33,11 3,02 9, ,38 0,4 23,45 4,26 9, ,38 0,13 85,56 1,17 9, ,38 0,2 46,9 2,13 9, ,38 1,13 4,75 21, ,38 0,87 174,6 0,57 Note e osservazioni: Accettazione n. 093/2013/P-V Certificato n. 093/2013/P-CPT1 del 22/10/2013 Commessa 093/2013/P pag. 1 di 3 MR N IL TECNICO Dott. Geol. Sergio Drago IL DIRETTORE DI LABORATORIO Ing. Alessandro Stella

36 PROVA PROVA PENETROMETRICA STATICA CPT - PUNTA MECCANICA (UNI EN ISO :2009) Committente: Comune di Venezia Decreto autorizzativo n del 24/05/2011 per il rilascio dei certificati relativi alle prove geotecniche in sito sui terreni ai sensi dell'art. 59 del D.P.R. n. 38/01 Località: Asseggiano (VE) Progetto: Ampliamento edificio scolastico "Ivano Povoledo" Data prova: 15/10/2013 Prova : 1 Penetrometro tipo Van Der Berg (200 kn) - punta meccanica tipo Begemann Superficie manicotto (cm 2 ) 150,00 Diametro base punta (cm) 37,50 Apertura punta ( ) 60 Quota inizio prova p.c. Profondità falda da p.c. (m): 3,00 Profondità Lettura punta Lettura laterale qc fs qc/fs fs/qcx100 (m) (Kg/cm²) (Kg/cm²) (Kg/cm²) (Kg/cm²) Begemann (Schmertmann) 10, ,52 3,33 19,96 5,01 10, ,52 1,73 87,43 1,14 10, ,52 3,6 75,42 1,33 10, ,52 1,73 158,41 0, , ,52 0,33 11, , Note e osservazioni: Accettazione n. 094/2013/P-V Certificato n. 094/2013/P-CPT1 del 22/10/2013 Commessa 094/2013/P pag. 2 di 3 MR N IL TECNICO Dott. Geol. Sergio Drago IL DIRETTORE DI LABORATORIO Ing. Alessandro Stella

37 PROVA PROVA PENETROMETRICA STATICA CPT - PUNTA MECCANICA (UNI EN ISO :2009) Committente: Comune di Venezia Decreto autorizzativo n del 24/05/2011 per il rilascio dei certificati relativi alle prove geotecniche in sito sui terreni ai sensi dell'art. 59 del D.P.R. n. 38/01 Località: Asseggiano (VE) Progetto: Ampliamento edificio scolastico "Ivano Povoledo" Data prova: 15/10/2013 Prova : 1 3,00 Note e osservazioni: Accettazione n. 094/2013/P-V Certificato n. 094/2013/P-CPT1 del 22/10/2013 Commessa 094/2013/P pag. 3 di 3 MR N IL TECNICO Dott. Geol. Sergio Drago IL DIRETTORE DI LABORATORIO Ing. Alessandro Stella

38 PROVA PROVA PENETROMETRICA STATICA CPT - PUNTA MECCANICA (UNI EN ISO :2009) Committente: Comune di Venezia Decreto autorizzativo n del 24/05/2011 per il rilascio dei certificati relativi alle prove geotecniche in sito sui terreni ai sensi dell'art. 59 del D.P.R. n. 38/01 Località: Asseggiano (VE) Progetto: Ampliamento edificio scolastico "Ivano Povoledo" Data prova: 15/10/2013 Prova : 2 Penetrometro tipo Van Der Berg (200 kn) - punta meccanica tipo Begemann Superficie manicotto (cm 2 ) 150,00 Diametro base punta (cm) 37,50 Apertura punta ( ) 60 Quota inizio prova p.c. Profondità falda da p.c. (m): 3,00 Profondità Lettura punta Lettura laterale qc fs qc/fs fs/qcx100 (m) (Kg/cm²) (Kg/cm²) (Kg/cm²) (Kg/cm²) Begemann (Schmertmann) 0, ,14 0,8 0,17 579,71 0, ,14 1,67 27,08 3,69 0, ,14 1,8 29,52 3,39 0, ,14 0,93 75,17 1, ,14 1,13 53,96 1,85 1, ,28 0,67 118,85 0,84 1, ,28 0,73 150,44 0,66 1, ,28 1,53 29,53 3,39 1, ,28 1,13 17,01 5, ,28 1,13 16,13 6,2 2, ,41 0,47 37,29 2,68 2, ,41 0,93 19,74 5,07 2, ,41 0,6 29,02 3,45 2, ,41 0,93 21,88 4, ,41 0,87 25,85 3,87 3, ,55 0,93 16,67 6 3, ,55 0,8 23,19 4,31 3, ,55 0,8 21,94 4,56 3, ,55 0,8 14,44 6, ,55 0,47 26,88 3,72 4, ,69 0,8 18,36 5,45 4, ,69 1,07 27,83 3,59 4, ,69 1,4 39,06 2,56 4, ,69 1,47 46,14 2, ,69 0,93 65,05 1,54 5, ,83 0,87 73,62 1,36 5, ,83 1,67 32,29 3,1 5, ,83 1,67 45,49 2,2 5, ,83 1,93 41,81 2, ,83 1,8 51,02 1,96 6, ,97 1,2 109,97 0,91 6, ,97 1,67 70,77 1,41 6, , ,97 0,71 6, ,97 1,33 71,24 1, ,97 1,93 70,86 1,41 7, ,1 1,13 100,71 0,99 7, ,1 2,47 20,72 4,83 7, ,1 2,07 39,72 2,52 7, ,1 1,87 84,15 1, ,1 2,87 60,38 1,66 8, ,24 2,2 80,11 1,25 8, ,24 2,47 75,9 1,32 8, ,24 1,4 37,32 2,68 8, ,24 1,53 88,87 1, ,24 0,33 228,95 0,44 9, ,38 0,33 22,16 4,51 9, ,38 0,4 15,95 6,27 9, ,38 2,53 7,65 13,07 9, ,38 1,6 95,24 1, ,38 1,87 29,13 3,43 Note e osservazioni: Accettazione n. 093/2013/P-V Certificato n. 093/2013/P-CPT2 del 22/10/2013 Commessa 093/2013/P pag. 1 di 3 MR N IL TECNICO Dott. Geol. Sergio Drago IL DIRETTORE DI LABORATORIO Ing. Alessandro Stella

39 PROVA PROVA PENETROMETRICA STATICA CPT - PUNTA MECCANICA (UNI EN ISO :2009) Committente: Comune di Venezia Decreto autorizzativo n del 24/05/2011 per il rilascio dei certificati relativi alle prove geotecniche in sito sui terreni ai sensi dell'art. 59 del D.P.R. n. 38/01 Località: Asseggiano (VE) Progetto: Ampliamento edificio scolastico "Ivano Povoledo" Data prova: 15/10/2013 Prova : 2 Penetrometro tipo Van Der Berg (200 kn) - punta meccanica tipo Begemann Superficie manicotto (cm 2 ) 150,00 Diametro base punta (cm) 37,50 Apertura punta ( ) 60 Quota inizio prova p.c. Profondità falda da p.c. (m): 3,00 Profondità Lettura punta Lettura laterale qc fs qc/fs fs/qcx100 (m) (Kg/cm²) (Kg/cm²) (Kg/cm²) (Kg/cm²) Begemann (Schmertmann) 10, ,52 2,07 54,44 1,84 10, ,52 2,2 86,6 1,15 10, ,52 3,2 69,85 1,43 10, ,52 3,07 98,31 1, , Note e osservazioni: Accettazione n. 094/2013/P-V Certificato n. 093/2013/P-CPT2 del 22/10/2013 Commessa 094/2013/P pag. 2 di 3 MR N IL TECNICO Dott. Geol. Sergio Drago IL DIRETTORE DI LABORATORIO Ing. Alessandro Stella

40 PROVA PROVA PENETROMETRICA STATICA CPT - PUNTA MECCANICA (UNI EN ISO :2009) Committente: Comune di Venezia Decreto autorizzativo n del 24/05/2011 per il rilascio dei certificati relativi alle prove geotecniche in sito sui terreni ai sensi dell'art. 59 del D.P.R. n. 38/01 Località: Asseggiano (VE) Progetto: Ampliamento edificio scolastico "Ivano Povoledo" Data prova: 15/10/2013 Prova : 2 3,00 Note e osservazioni: Accettazione n. 094/2013/P-V Certificato n. 093/2013/P-CPT2 del 22/10/2013 Commessa 094/2013/P pag. 3 di 3 MR N IL TECNICO Dott. Geol. Sergio Drago IL DIRETTORE DI LABORATORIO Ing. Alessandro Stella

41 ELABORAZIONE PROVE CPT

42 Località: Georicerche s.a.s. TABELLA DATI E STIMA STRATIGRAFICA (TAB. B) Asseggiano (VE) Data: 15/10/2013 CPT 1 Profondità falda (m): 3,00 Quota inizio: p.c. Penetrometro statico tipo A.P. Van den Berg da 20 t (con anello allargatore); Punta meccanica tipo "Begemann": Diametro = 35,7 mm; Angolo di apertura = 60 ; Ap=10 cm 2 ;At=10 cm 2 ;Am=150 cm 2 ; Velocità di avanzamento = 2 cm/s. Prof. (m) lettura di punta lettura tot. Rp (Kg/cm 2 ) Rl (Kg/cm 2 ) Rp/Rl Litologia secondo Begemann, (Raccomandazioni AGI, 1977) Prof. falda Stratigrafia 0,20 0,00 1,07 0,00 torbe ed argille organiche 0,40 38,00 54,00 38,00 1,33 28,50 limi ed argille 0,60 25,00 45,00 25,00 0,73 34,09 limi sabbiosi e sabbie limose 0,80 47,00 58,00 47,00 1,73 27,12 limi ed argille 1,00 79,00 105,00 79,00 1,13 69,71 sabbie e sabbie con ghiaia 1,20 93,00 110,00 93,00 1,80 51,67 limi sabbiosi e sabbie limose 1,40 53,00 80,00 53,00 1,20 44,17 limi sabbiosi e sabbie limose 1,60 20,00 38,00 20,00 1,13 17,65 limi ed argille 1,80 16,00 33,00 16,00 0,60 26,67 limi ed argille 2,00 17,00 26,00 17,00 0,93 18,21 limi ed argille 2,20 13,00 27,00 13,00 0,73 17,73 limi ed argille 2,40 17,00 28,00 17,00 0,87 19,62 limi ed argille 2,60 11,00 24,00 11,00 0,60 18,33 limi ed argille 2,80 9,00 18,00 9,00 0,47 19,29 limi ed argille 3,00 9,00 16,00 9,00 0,60 15,00 torbe ed argille organiche 3,20 10,00 19,00 10,00 0,87 11,54 torbe ed argille organiche 3,40 23,00 36,00 23,00 0,47 49,29 limi sabbiosi e sabbie limose 3,60 24,00 31,00 24,00 0,80 30,00 limi ed argille 3,80 14,00 26,00 14,00 0,40 35,00 limi sabbiosi e sabbie limose 4,00 15,00 21,00 15,00 0,47 32,14 limi sabbiosi e sabbie limose 4,20 19,00 26,00 19,00 0,53 35,63 limi sabbiosi e sabbie limose 4,40 16,00 24,00 16,00 1,13 14,12 torbe ed argille organiche 4,60 62,00 79,00 62,00 1,13 54,71 limi sabbiosi e sabbie limose 4,80 48,00 65,00 48,00 2,33 20,57 limi ed argille 5,00 50,00 85,00 50,00 1,33 37,50 limi sabbiosi e sabbie limose 5,20 93,00 113,00 93,00 0,80 116,25 sabbie e sabbie con ghiaia 5,40 77,00 89,00 77,00 0,80 96,25 sabbie e sabbie con ghiaia 5,60 75,00 87,00 75,00 1,07 70,31 sabbie e sabbie con ghiaia 5,80 70,00 86,00 70,00 0,73 95,45 sabbie e sabbie con ghiaia 6,00 42,00 53,00 42,00 1,00 42,00 limi sabbiosi e sabbie limose 6,20 50,00 65,00 50,00 1,73 28,85 limi ed argille 6,40 103,00 129,00 103,00 1,67 61,80 sabbie e sabbie con ghiaia 6,60 80,00 105,00 80,00 1,00 80,00 sabbie e sabbie con ghiaia 6,80 91,00 106,00 91,00 1,07 85,31 sabbie e sabbie con ghiaia 7,00 104,00 120,00 104,00 1,13 91,76 sabbie e sabbie con ghiaia 7,20 170,00 187,00 170,00 1,20 141,67 sabbie e sabbie con ghiaia 7,40 120,00 138,00 120,00 1,60 75,00 sabbie e sabbie con ghiaia 7,60 88,00 112,00 88,00 0,60 146,67 sabbie e sabbie con ghiaia 7,80 148,00 157,00 148,00 1,00 148,00 sabbie e sabbie con ghiaia 8,00 185,00 200,00 185,00 1,80 102,78 sabbie e sabbie con ghiaia 8,20 172,00 199,00 172,00 1,67 103,20 sabbie e sabbie con ghiaia 8,40 95,00 120,00 95,00 2,07 45,97 limi sabbiosi e sabbie limose 8,60 157,00 188,00 157,00 1,07 147,19 sabbie e sabbie con ghiaia 8,80 80,00 96,00 80,00 1,07 75,00 sabbie e sabbie con ghiaia 9,00 12,00 28,00 12,00 0,40 30,00 limi ed argille 9,20 8,00 14,00 8,00 0,40 20,00 limi ed argille 9,40 10,00 16,00 10,00 0,13 75,00 sabbie e sabbie con ghiaia 9,60 8,00 10,00 8,00 0,20 40,00 limi sabbiosi e sabbie limose 9,80 4,00 7,00 4,00 1,13 3,53 torbe ed argille organiche 10,00 150,00 167,00 150,00 0,87 173,08 sabbie e sabbie con ghiaia 10,20 65,00 78,00 65,00 3,33 19,50 limi ed argille 10,40 150,00 200,00 150,00 1,73 86,54 sabbie e sabbie con ghiaia 10,60 270,00 296,00 270,00 3,60 75,00 sabbie e sabbie con ghiaia 10,80 273,00 327,00 273,00 1,73 157,50 sabbie e sabbie con ghiaia 11,00 300,00 326,00 300,00 1,00 300,00 sabbie e sabbie con ghiaia 11,20 275,00 290, non rilevato H 2O Prof. (m) lettura di punta lettura tot. Rp (Kg/cm 2 ) Rl (Kg/cm 2 ) Rp/Rl Litologia secondo Begemann, (Raccomandazioni AGI, 1977)

43 Località : Georicerche s.a.s. DIAGRAMMA Rp / Rl - Profondità. (TAB. C) Asseggiano (VE) Data: 15/10/2013 CPT 1 Profondità falda (m): 3 Quota inizio: p.c. Rp/Rl Litologia (Raccomandazioni AGI '77) 0-15 Torbe ed argille organiche Limi ed argille Limi sabbiosi e sabbie limose >60 Sabbie e sabbie e ghiaie Rp/Rl ,20 P 0,40 0,60 r 0,80 o 1 1,00 f 1,20 1,40 m ,60 1,80 2,00 2,20 2,40 2,60 2,80 3,00 3,20 3,40 3,60 3,80 4,00 4,20 4,40 4,60 4,80 5,00 5,20 5,40 5,60 5,80 6,00 6,20 6,40 6,60 6,80 7,00 7,20 7,40 7,60 7,80 8,00 8,20 8,40 8,60 8,80 9,00 9,20 9,40 9,60 9,80 10,00 10,20 10,40 10,60 10,80 11,00

44 Georicerche s.a.s. PARAMETRI GEOTECNICI (TAB. D) Località: Asseggiano (VE) Data: 15/10/2013 CPT 1 Profondità falda (m): 3 Quota inizio: p.c. Prof. (m) Rp Kg/cm 2 Rl Kg/cm 2 Rp/Rl Litologia secondo Schmertmann Natura y' (t/m 3 ) tens. eff. (Kg/cm 2 ) C u (Kg/cm 2 ) φ Mo (Kg/cm 2 ) OCR 0,20 0,00 1,07 0,00 non rilevato 0,40 38,00 1,33 28,50 argilla sabbiosa e limosa coesiva 1,85 0,04 1, ,4 0,60 25,00 0,73 34,09 sabbia e limo arg. granulare 1,85 0, ,80 47,00 1,73 27,12 argilla sabbiosa e limosa coesiva 1,85 0,11 1, ,8 1,00 79,00 1,13 69,71 sabbia granulare 1,85 0, ,20 93,00 1,80 51,67 sabbia granulare 1,85 0, ,40 53,00 1,20 44,17 sabbia e limo arg. granulare 1,85 0, ,60 20,00 1,13 17,65 argilla inorg. molto compatta coesiva 1,85 0,26 1, ,8 1,80 16,00 0,60 26,67 argilla sabbiosa e limosa coesiva 1,85 0,30 0, ,5 2,00 17,00 0,93 18,21 argilla inorg. compatta coesiva 1,85 0,33 0, ,1 2,20 13,00 0,73 17,73 argilla inorg. compatta coesiva 1,85 0,37 0, ,1 2,40 17,00 0,87 19,62 argilla inorg. compatta coesiva 1,85 0,41 0, ,3 2,60 11,00 0,60 18,33 argilla inorg. compatta coesiva 1,85 0,44 0, ,3 2,80 9,00 0,47 19,29 argilla inorg. media coesiva 1,85 0,48 0, ,3 3,00 9,00 0,60 15,00 argilla organica e terreni misti coesiva 0,88 0,50 0, ,0 3,20 10,00 0,87 11,54 argilla organica e terreni misti coesiva 0,90 0,52 0, ,4 3,40 23,00 0,47 49,29 sabbia granulare 0,87 0, ,60 24,00 0,80 30,00 argilla sabbiosa e limosa coesiva 0,94 0,55 1, ,2 3,80 14,00 0,40 35,00 sabbia e limo arg. granulare 0,85 0, ,00 15,00 0,47 32,14 argilla sabbiosa e limosa coesiva 0,91 0,59 0, ,3 4,20 19,00 0,53 35,63 sabbia e limo arg. granulare 0,86 0, ,40 16,00 1,13 14,12 argilla organica e terreni misti coesiva 0,91 0,62 0, ,3 4,60 62,00 1,13 54,71 sabbia granulare 0,94 0, ,80 48,00 2,33 20,57 argilla sabbiosa e limosa coesiva 1,04 0,66 2, ,4 5,00 50,00 1,33 37,50 sabbia e limo arg. granulare 0,92 0, ,20 93,00 0,80 116,25 sabbia granulare 0,99 0, ,40 77,00 0,80 96,25 sabbia granulare 0,96 0, ,60 75,00 1,07 70,31 sabbia granulare 0,96 0, ,80 70,00 0,73 95,45 sabbia granulare 0,95 0, ,00 42,00 1,00 42,00 sabbia e limo arg. granulare 0,90 0, ,20 50,00 1,73 28,85 sabbia e limo arg. granulare 0,92 0, ,40 103,00 1,67 61,80 sabbia densa o compatta granulare 1,01 0, ,60 80,00 1,00 80,00 sabbia granulare 0,97 0, ,80 91,00 1,07 85,31 sabbia granulare 0,99 0, ,00 104,00 1,13 91,76 sabbia densa o compatta granulare 1,01 0, ,20 170,00 1,20 141,67 sabbia densa o compatta granulare 1,14 0, ,40 120,00 1,60 75,00 sabbia densa o compatta granulare 1,04 0, ,60 88,00 0,60 146,67 sabbia granulare 0,98 0, ,80 148,00 1,00 148,00 sabbia densa o compatta granulare 1,10 0, ,00 185,00 1,80 102,78 sabbia densa o compatta granulare 1,17 0, ,20 172,00 1,67 103,20 sabbia densa o compatta granulare 1,14 1, ,40 95,00 2,07 45,97 sabbia e limo arg. granulare 0,99 1, ,60 157,00 1,07 147,19 sabbia densa o compatta granulare 1,11 1, ,80 80,00 1,07 75,00 sabbia granulare 0,97 1, ,00 12,00 0,40 30,00 argilla sabbiosa e limosa coesiva 0,90 1,08 0, ,6 9,20 8,00 0,40 20,00 argilla inorg. media coesiva 0,86 1,10 0, ,6 9,40 10,00 0,13 75,00 sabbia sciolta granulare 0,84 1, ,60 8,00 0,20 40,00 sabbia e limo arg. granulare 0,84 1, ,80 4,00 1,13 3,53 argilla organica e terreni misti coesiva 0,25 1,14 0,23-6 0,7 10,00 150,00 0,87 173,08 sabbia densa o compatta granulare 1,10 1, ,20 65,00 3,33 19,50 argilla sabbiosa e limosa coesiva 1,04 1,18 2, ,5 10,40 150,00 1,73 86,54 sabbia densa o compatta granulare 1,10 1, ,60 270,00 3,60 75,00 sabbia densa o compatta granulare 1,20 1, ,80 273,00 1,73 157,50 sabbia densa o compatta granulare 1,20 1, ,00 300,00 1,00 300,00 sabbia densa o compatta granulare 1,20 1, , non rilevato - 1, Prof. (m) Rp Kg/cm 2 Rl Kg/cm 2 Rp/Rl Litologia secondo Schmertmann Natura y' (t/m 3 ) tens. eff. (Kg/cm 2 ) C u (Kg/cm 2 ) φ Mo (Kg/cm 2 ) OCR

45 Georicerche s.a.s. Visualizzazione parametri geotecnici. (TAB. E) Località: Asseggiano (VE) Data: 15/10/2013 CPT 1 Profondità falda (m): 3 Quota inizio: p.c. 0 Φ (gradi) Mo (Kg/cm 2 ) Grado di consolidazione OCR 0,0 2,0 4,0 6,0 NC LC SC 0 P r o f m Φ Cu Φ Cu 0,0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 Cu (Kg/cm 2 )

46 Località: Georicerche s.a.s. TABELLA DATI E STIMA STRATIGRAFICA (TAB. B) Asseggiano (VE) Data: 15/10/2013 CPT 2 Profondità falda (m): 3,00 Quota inizio: p.c. Penetrometro statico tipo A.P. Van den Berg da 20 t (con anello allargatore); Punta meccanica tipo "Begemann": Diametro = 35,7 mm; Angolo di apertura = 60 ; Ap=10 cm 2 ;At=10 cm 2 ;Am=150 cm 2 ; Velocità di avanzamento = 2 cm/s. Prof. (m) lettura di punta lettura tot. Rp (Kg/cm 2 ) Rl (Kg/cm 2 ) Rp/Rl Litologia secondo Begemann, (Raccomandazioni AGI, 1977) Prof. falda Stratigrafia 0,20 0,00 0,80 0,00 torbe ed argille organiche 0,40 45,00 57,00 45,00 1,67 27,00 limi ed argille 0,60 53,00 78,00 53,00 1,80 29,44 limi ed argille 0,80 70,00 97,00 70,00 0,93 75,00 sabbie e sabbie con ghiaia 1,00 61,00 75,00 61,00 1,13 53,82 limi sabbiosi e sabbie limose 1,20 79,00 96,00 79,00 0,67 118,50 sabbie e sabbie con ghiaia 1,40 110,00 120,00 110,00 0,73 150,00 sabbie e sabbie con ghiaia 1,60 45,00 56,00 45,00 1,53 29,35 limi ed argille 1,80 19,00 42,00 19,00 1,13 16,76 limi ed argille 2,00 18,00 35,00 18,00 1,13 15,88 limi ed argille 2,20 17,00 34,00 17,00 0,47 36,43 limi sabbiosi e sabbie limose 2,40 18,00 25,00 18,00 0,93 19,29 limi ed argille 2,60 17,00 31,00 17,00 0,60 28,33 limi ed argille 2,80 20,00 29,00 20,00 0,93 21,43 limi ed argille 3,00 22,00 36,00 22,00 0,87 25,38 limi ed argille 3,20 15,00 28,00 15,00 0,93 16,07 limi ed argille 3,40 18,00 32,00 18,00 0,80 22,50 limi ed argille 3,60 17,00 29,00 17,00 0,80 21,25 limi ed argille 3,80 11,00 23,00 11,00 0,80 13,75 torbe ed argille organiche 4,00 12,00 24,00 12,00 0,47 25,71 limi ed argille 4,20 14,00 21,00 14,00 0,80 17,50 limi ed argille 4,40 29,00 41,00 29,00 1,07 27,19 limi ed argille 4,60 54,00 70,00 54,00 1,40 38,57 limi sabbiosi e sabbie limose 4,80 67,00 88,00 67,00 1,47 45,68 limi sabbiosi e sabbie limose 5,00 60,00 82,00 60,00 0,93 64,29 sabbie e sabbie con ghiaia 5,20 63,00 77,00 63,00 0,87 72,69 sabbie e sabbie con ghiaia 5,40 53,00 66,00 53,00 1,67 31,80 limi sabbiosi e sabbie limose 5,60 75,00 100,00 75,00 1,67 45,00 limi sabbiosi e sabbie limose 5,80 80,00 105,00 80,00 1,93 41,38 limi sabbiosi e sabbie limose 6,00 91,00 120,00 91,00 1,80 50,56 limi sabbiosi e sabbie limose 6,20 131,00 158,00 131,00 1,20 109,17 sabbie e sabbie con ghiaia 6,40 117,00 135,00 117,00 1,67 70,20 sabbie e sabbie con ghiaia 6,60 140,00 165,00 140,00 1,00 140,00 sabbie e sabbie con ghiaia 6,80 94,00 109,00 94,00 1,33 70,50 sabbie e sabbie con ghiaia 7,00 136,00 156,00 136,00 1,93 70,34 sabbie e sabbie con ghiaia 7,20 113,00 142,00 113,00 1,13 99,71 sabbie e sabbie con ghiaia 7,40 50,00 67,00 50,00 2,47 20,27 limi ed argille 7,60 81,00 118,00 81,00 2,07 39,19 limi sabbiosi e sabbie limose 7,80 156,00 187,00 156,00 1,87 83,57 sabbie e sabbie con ghiaia 8,00 172,00 200,00 172,00 2,87 60,00 limi sabbiosi e sabbie limose 8,20 175,00 218,00 175,00 2,20 79,55 sabbie e sabbie con ghiaia 8,40 186,00 219,00 186,00 2,47 75,41 sabbie e sabbie con ghiaia 8,60 51,00 88,00 51,00 1,40 36,43 limi sabbiosi e sabbie limose 8,80 135,00 156,00 135,00 1,53 88,04 sabbie e sabbie con ghiaia 9,00 75,00 98,00 75,00 0,33 225,00 sabbie e sabbie con ghiaia 9,20 6,00 11,00 6,00 0,33 18,00 limi ed argille 9,40 5,00 10,00 5,00 0,40 12,50 torbe ed argille organiche 9,60 18,00 24,00 18,00 2,53 7,11 torbe ed argille organiche 9,80 151,00 189,00 151,00 1,60 94,38 sabbie e sabbie con ghiaia 10,00 53,00 77,00 53,00 1,87 28,39 limi ed argille 10,20 111,00 139,00 111,00 2,07 53,71 limi sabbiosi e sabbie limose 10,40 189,00 220,00 189,00 2,20 85,91 sabbie e sabbie con ghiaia 10,60 222,00 255,00 222,00 3,20 69,38 sabbie e sabbie con ghiaia 10,80 300,00 348,00 300,00 3,07 97,83 sabbie e sabbie con ghiaia 11,00 310,00 356, non rilevato H 2O Prof. (m) lettura di punta lettura tot. Rp (Kg/cm 2 ) Rl (Kg/cm 2 ) Rp/Rl Litologia secondo Begemann, (Raccomandazioni AGI, 1977)

47 Località : Georicerche s.a.s. DIAGRAMMA Rp / Rl - Profondità. (TAB. C) Asseggiano (VE) Data: 15/10/2013 CPT 2 Profondità falda (m): 3 Quota inizio: p.c. Rp/Rl Litologia (Raccomandazioni AGI '77) 0-15 Torbe ed argille organiche Limi ed argille Limi sabbiosi e sabbie limose >60 Sabbie e sabbie e ghiaie Rp/Rl ,20 P 0,40 0,60 r 0,80 o 1 1,00 f 1,20 1,40 m ,60 1,80 2,00 2,20 2,40 2,60 2,80 3,00 3,20 3,40 3,60 3,80 4,00 4,20 4,40 4,60 4,80 5,00 5,20 5,40 5,60 5,80 6,00 6,20 6,40 6,60 6,80 7,00 7,20 7,40 7,60 7,80 8,00 8,20 8,40 8,60 8,80 9,00 9,20 9,40 9,60 9,80 10,00 10,20 10,40 10,60 10,80 11,00

48 Georicerche s.a.s. PARAMETRI GEOTECNICI (TAB. D) Località: Asseggiano (VE) Data: 15/10/2013 CPT 2 Profondità falda (m): 3 Quota inizio: p.c. Prof. (m) Rp Kg/cm 2 Rl Kg/cm 2 Rp/Rl Litologia secondo Schmertmann Natura y' (t/m 3 ) tens. eff. (Kg/cm 2 ) C u (Kg/cm 2 ) φ Mo (Kg/cm 2 ) OCR 0,20 0,00 0,80 0,00 non rilevato 0,40 45,00 1,67 27,00 argilla sabbiosa e limosa coesiva 1,85 0,04 1, ,7 0,60 53,00 1,80 29,44 sabbia e limo arg. granulare 1,85 0, ,80 70,00 0,93 75,00 sabbia granulare 1,85 0, ,00 61,00 1,13 53,82 sabbia granulare 1,85 0, ,20 79,00 0,67 118,50 sabbia granulare 1,85 0, ,40 110,00 0,73 150,00 sabbia densa o compatta granulare 1,85 0, ,60 45,00 1,53 29,35 sabbia e limo arg. granulare 1,85 0, ,80 19,00 1,13 16,76 argilla inorg. molto compatta coesiva 1,85 0,30 0, ,3 2,00 18,00 1,13 15,88 argilla inorg. molto compatta coesiva 1,85 0,33 0, ,1 2,20 17,00 0,47 36,43 sabbia e limo arg. granulare 1,85 0, ,40 18,00 0,93 19,29 argilla inorg. compatta coesiva 1,85 0,41 0, ,1 2,60 17,00 0,60 28,33 argilla sabbiosa e limosa coesiva 1,85 0,44 0, ,9 2,80 20,00 0,93 21,43 argilla inorg. compatta coesiva 1,85 0,48 1, ,8 3,00 22,00 0,87 25,38 argilla sabbiosa e limosa coesiva 0,93 0,50 1, ,5 3,20 15,00 0,93 16,07 argilla inorg. molto compatta coesiva 0,91 0,52 0, ,6 3,40 18,00 0,80 22,50 argilla inorg. compatta coesiva 0,92 0,54 0, ,0 3,60 17,00 0,80 21,25 argilla inorg. compatta coesiva 0,91 0,55 0, ,0 3,80 11,00 0,80 13,75 argilla organica e terreni misti coesiva 0,90 0,57 0, ,3 4,00 12,00 0,47 25,71 argilla inorg. media coesiva 0,90 0,59 0, ,7 4,20 14,00 0,80 17,50 argilla inorg. compatta coesiva 0,91 0,61 0, ,5 4,40 29,00 1,07 27,19 argilla sabbiosa e limosa coesiva 0,97 0,63 1, ,0 4,60 54,00 1,40 38,57 sabbia e limo arg. granulare 0,92 0, ,80 67,00 1,47 45,68 sabbia e limo arg. granulare 0,95 0, ,00 60,00 0,93 64,29 sabbia granulare 0,93 0, ,20 63,00 0,87 72,69 sabbia granulare 0,94 0, ,40 53,00 1,67 31,80 sabbia e limo arg. granulare 0,92 0, ,60 75,00 1,67 45,00 sabbia e limo arg. granulare 0,96 0, ,80 80,00 1,93 41,38 sabbia e limo arg. granulare 0,97 0, ,00 91,00 1,80 50,56 sabbia granulare 0,99 0, ,20 131,00 1,20 109,17 sabbia densa o compatta granulare 1,06 0, ,40 117,00 1,67 70,20 sabbia densa o compatta granulare 1,03 0, ,60 140,00 1,00 140,00 sabbia densa o compatta granulare 1,08 0, ,80 94,00 1,33 70,50 sabbia granulare 0,99 0, ,00 136,00 1,93 70,34 sabbia densa o compatta granulare 1,07 0, ,20 113,00 1,13 99,71 sabbia densa o compatta granulare 1,03 0, ,40 50,00 2,47 20,27 argilla sabbiosa e limosa coesiva 1,04 0,93 2, ,2 7,60 81,00 2,07 39,19 sabbia e limo arg. granulare 0,97 0, ,80 156,00 1,87 83,57 sabbia densa o compatta granulare 1,11 0, ,00 172,00 2,87 60,00 sabbia densa o compatta granulare 1,14 0, ,20 175,00 2,20 79,55 sabbia densa o compatta granulare 1,15 1, ,40 186,00 2,47 75,41 sabbia densa o compatta granulare 1,17 1, ,60 51,00 1,40 36,43 sabbia e limo arg. granulare 0,92 1, ,80 135,00 1,53 88,04 sabbia densa o compatta granulare 1,07 1, ,00 75,00 0,33 225,00 sabbia granulare 0,96 1, ,20 6,00 0,33 18,00 argilla organica e terreni misti coesiva 0,82 1,11 0, ,1 9,40 5,00 0,40 12,50 argilla organica e terreni misti coesiva 0,25 1,12 0,28-8 0,9 9,60 18,00 2,53 7,11 argilla organica e terreni misti coesiva 0,92 1,14 0, ,9 9,80 151,00 1,60 94,38 sabbia densa o compatta granulare 1,10 1, ,00 53,00 1,87 28,39 sabbia e limo arg. granulare 0,92 1, ,20 111,00 2,07 53,71 sabbia densa o compatta granulare 1,02 1, ,40 189,00 2,20 85,91 sabbia densa o compatta granulare 1,18 1, ,60 222,00 3,20 69,38 sabbia densa o compatta granulare 1,20 1, ,80 300,00 3,07 97,83 sabbia densa o compatta granulare 1,20 1, , non rilevato - 1, Prof. (m) Rp Kg/cm 2 Rl Kg/cm 2 Rp/Rl Litologia secondo Schmertmann Natura y' (t/m 3 ) tens. eff. (Kg/cm 2 ) C u (Kg/cm 2 ) φ Mo (Kg/cm 2 ) OCR