Separatore idrodinamico

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1 SISTEMI DI TRATTAMENTO DELLE ACQUE METEORICHE DI DILAVAMENTO Separatore idrodinamico

2 1. Acque meteoriche di dilavamento Secondo un rapporto del National Water Quality Inventory (U.S. EPA 1990) almeno il 30 % dei casi identificati di degrado dei corpi idrici è attribuibile allo scarico, diretto o attraverso fognature, delle acque meteoriche di dilavamento delle superfici scoperte. Ciò spiega il proliferare, sia in Italia che all estero, di campagne di monitoraggio e relativi studi intesi a valutarne grado di inquinamento. Quasi tutti questi lavori sono dedicati alle acque meteoriche di dilavamento delle strade urbane ed extra urbane e delle relative pertinenze (aree di servizio con annesse stazioni di rifornimento, aree di parcheggio, ecc.) per via della loro rilevanza quantitativa rispetto alle acque di altra natura. 1.1 Fonti di inquinamento Le principali fonti di inquinamento delle acque meteoriche di dilavamento, con particolare riguardo alle infrastrutture viarie, sono: a) l interazione dell acqua piovana con gli inquinanti di origine naturale e antropica presenti nell atmosfera; b) il dilavamento delle sostanze inquinanti depositate sulla superficie scolante durante il tempo asciutto; c) il trascinamento di sedimenti accumulati nelle condotte fognarie ove esistenti. Il risultato di tale inquinamento è sintetizzato nella tabella 1. Tabella 1 - Fonti di emissione degli inquinanti Agenti inquinanti Sedimenti Azoto e fosforo Idrocarburi Zinco Piombo Rame Ferro Cadmio Cromo Nichel Manganese Bromo Cloruri/solfati Gomma/amianto Principali fonti di emissione Deposizione atmosferica, usura pavimentazione stradale e opere di manutenzione. Deposizione atmosferica, fertilizzanti usati in terreni circostanti. Sversamenti/perdite oli lubrificanti o benzina/petrolio, bitume. Usura gomme, corrosione strutture metalliche zincate (guard-rail, tettoie, grondaie, ecc.). Gas di scarico, consumo freni, perdite oli lubrificanti e grassi, consumo cuscinetti. Usura freni, carrozzeria e componenti motore, insetticidi e pesticidi usati in terreni circostanti. Rilascio ruggine da carrozzerie veicoli e strutture metalliche (guard-rail, segnaletiche, ecc.). Usura pneumatici. Usura carrozzeria veicoli, consumo freni e frizione. Rilascio gas di scarico veicoli, perdite oli lubrificanti, consumo freni, deterioramento asfalto. Usura componenti motore. Rilascio gas di scarico veicoli. Prodotti antigelo. Consumo pneumatici, freni e frizione. 2

3 1.2 Parametri di inquinamento In un rapporto dell EPA (Fundamentals of Urban Runoff Management Technical and Institutional Issues ) sono riportati i dati di 10 anni di monitoraggio effettuati presso 200 municipalità americane sui parametri di inquinamento delle acque meteoriche di dilavamento delle superfici scoperte urbane ed extra urbane nell ambito del progetto National Stormwater Quality Database. Questi dati sono riportati nella tabella 2 unitamente ai limiti di emissione disposti dall allegato 5 alla parte terza del D.Lgs n. 152/2006 relativamente allo scarico delle acque reflue industriali in corpo idrico superficiale (tabella 3) e sul suolo (tabella 4). Tabella 2 - Concentrazioni e limiti normativi di emissione delle acque meteoriche di dilavamento Concentrazioni (mg/l) Limiti di scarico (mg/l) Inquinanti zone residenziali zone commerciali sedi stradali aree industriali spazi aperti in corpo idrico sul suolo Solidi sospesi BOD Azoto 1,4 1,6 2 1,4 0,6-15 Fosforo 0,3 0,2 0,25 0,3 0, Oli minerali (1) 3,9 4, ,3 5 assente Zinco 0,07 0,15 0,2 0,2 0,04 0,5 0,5 Piombo 0,01 0,02 0,025 0,025 0,005 0,2 0,1 Rame 0,01 0,02 0,035 0,02 0,005 0,1 0,1 (1) Concentrazioni maggiori degli idrocarburi sono stati rilevati nei parcheggi (15 mg/l) e nelle stazioni di servizio (22 mg/l). Confrontando le concentrazioni degli inquinanti ai relativi limiti di emissione si evince quanto segue. Sostanze organiche e nutrienti I valori del BOD 5 e delle concentrazioni di azoto e fosforo nelle acque meteoriche di dilavamento sono ampiamente ricompresi nei limiti normativi di emissione per cui l inquinamento da tali sostanze può ritenersi irrilevante. Solidi sospesi La concentrazione dei solidi sospesi nelle acque meteoriche di dilavamento delle aree urbanizzate e delle strade extra urbane dipende prevalentemente dai rifiuti che si accumulano sulle superfici impermeabili nei periodi di tempo secco, che poi contribuiscono alla formazione dei solidi sospesi presenti nelle acque, e quindi dalla entità delle attività antropiche che interessano le dette superfici. 3

4 Sorprende quindi che l inquinamento da solidi sospesi è maggiore nelle strade extraurbane rispetto alle aree urbanizzate. La spiegazione è che quest ultime sono sottoposte a pulizia periodica che riduce notevolmente la quantità di rifiuti presenti sulla sede stradale all atto dell evento meteorico. In inverno, per l utilizzo di sostanze antigelo, nelle strade extraurbane si può registrare un aumento dei solidi sospesi, dovuto alla corrosione del manto stradale, e alte concentrazioni di cloruri e solfati. Le Autorità americane prescrivono normalmente una rimozione dei solidi sospesi non inferiore all 80% che, stante la legislazione italiana rappresentata nella tabella 2, consentirebbe di rientrare nei limiti normativi di emissione anche per lo scarico delle acque sul suolo. Idrocarburi Il punto 2.1dell allegato 5 alla parte terza del D.Lgs n. 152/2006 dispone il divieto di scarico sul suolo e nel sottosuolo di una serie di inquinanti fra cui gli oli minerali persistenti e idrocarburi di origine petrolifera persistenti, precisando che tali sostanze devono risultare assenti ossia in concentrazioni non superiori ai limiti di rilevabilità delle attuali metodiche di analisi. Pertanto, stanti le concentrazioni degli oli minerali riportate nella tabella 2, lo scarico sul suolo delle acque meteoriche di dilavamento è ammesso, quale che sia la loro provenienza, solo se le acque vengono trattate fino alla completa rimozione degli oli. Nel caso di scarico in corpo idrico superficiale, si rende comunque necessario un trattamento di disoleazione dell acqua in grado di operare, almeno nelle situazioni di maggior carico (parcheggi, stazioni di servizio), una rimozione degli oli minerali non inferiore all 80 %. Metalli pesanti Come si evince dalla tabella 1, le concentrazioni dei metalli pesanti, fra tutti zinco, piombo e rame, presenti nelle acque meteoriche di dilavamento, dipendono dal rilascio dei gas di scarico e dall usura gomme e freni risultanti dal traffico veicolare nonché dalla corrosione delle strutture metalliche presenti in zona con particolare riguardo a quelle zincate. Le strade urbane sono interessate da un traffico veicolare decisamente superiore rispetto a quelle extraurbane, pur tuttavia le concentrazioni rilevate di piombo e rame nelle acque meteoriche di dilavamento sono all incirca le stesse. Il motivo è che, come nel caso dei solidi sospesi, le aree urbanizzate sono sottoposte a pulizia periodica che, per quanto non particolarmente efficace nella rimozione delle particelle fini quali sono i metalli pesanti, riesce in qualche modo a contenere la loro concentrazione nelle acque meteoriche di dilavamento. Per quanto riguarda lo zinco, si può ritenere che la quantità di materiale rilasciato da tettoie e grondaie nelle zone urbanizzate sia comparabile a quella derivante dai guard-rail nelle strade extraurbane. In ogni caso, le concentrazioni dei metalli pesanti presenti nelle acque meteoriche di dilavamento sono dello stesso ordine di grandezza in tutte le possibili situazioni e sono abbastanza inferiori ai limiti normativi di emissione sia per lo scarico delle acque in corpo idrico superficiale sia per lo scarico sul suolo. Pertanto, a meno di situazioni del tutto particolari, il problema della rimozione dei metalli pesanti dalle acque meteoriche di dilavamento non sussiste. 4

5 1.3 Portata di progetto La portata di afflusso delle acque meteoriche di dilavamento alla postazione dell impianto di trattamento varia durante l evento meteorico con un andamento (idrogramma) che cresce con il tempo fino ad un valore di picco che rappresenta la portata di progetto dell impianto di trattamento. L idrogramma che viene preso a riferimento per il calcolo della portata di picco si basa sull ipotesi che la durata dell evento meteorico sia uguale al tempo di corrivazione intendendo con tale termine l intervallo di tempo impiegato dalla particella liquida più lontana per arrivare alla postazione dell impianto. Tale intervallo può essere calcolato mediante la formula di Kirpich: dove: l 0,77 t c = 0, p 0,385 (1) t c è il tempo di corrivazione in h; l è la lunghezza del tratto percorso della particella d acqua più lontana dall impianto in m; p è la pendenza media del suddetto tratto in m/m. La portata di picco si calcola tramite la relazione (4) della norma UNI EN di seguito riportata: dove: Q r A ψ Q r = ψ A i (2) è la portata di picco dell acqua meteorica di dilavamento in l/s; è l area che raccoglie le precipitazioni (superficie scolante) misurata orizzontalmente in ha; è un coefficiente di afflusso dimensionale che dipende dalle condizioni di deflusso superficiale della superficie scolante (si assume 1 per le superfici impermeabili e 0,3 per lo stabilizzato); i è l intensità della pioggia di progetto in l/s x ha che, stante il punto della UNI EN 858-2, deve essere determinata in conformità ai regolamenti locali. In ottemperanza alla suddetta norma, l intensità della pioggia di progetto viene calcolata tramite la curva di probabilità pluviometrica espressa dalla seguente relazione: i = 2,78 a δ n-1 (3) dove δ = t c è la durata della pioggia espressa in ore e i parametri a ed n dipendono dalla zona geografica di installazione dell impianto e dal tempo di ritorno t r inteso come l intervallo di tempo, espresso in anni, nel quale l evento meteorico viene mediamente eguagliato o superato. Se si assume un tempo di ritorno t r = 5 anni, valore ragionevole se impiegato per il dimensionamento dell impianto di trattamento, i parametri a ed n usualmente adottati su tutto il territorio nazionale per piogge di durata inferiore a 1 h sono: a = 37,23 mm/h n ; n = 0,423 (4) Tramite le relazioni (1) - (4) è quindi possibile calcolare la portata di picco delle acque meteoriche di dilavamento addotte all impianto di trattamento che viene assunta come portata di progetto. 5

6 Può succedere però che, prima del termine della pioggia di progetto, all impianto sia pervenuta una quantità di acqua piovana complessivamente pari a quella classificata come prima pioggia 1. Nel qual caso è lecito parzializzare il flusso entrante nell impianto di trattamento mediante l installazione a monte di uno sfioratore. Questa situazione si può verificare laddove il tempo di corrivazione è molto elevato come ad esempio nel caso delle sedi stradali. Ipotizzando come da letteratura (Rational Method Runoff Hydrographs) che la portata addotta all impianto di trattamento cresca linearmente da zero al valore di picco, la portata del flusso passante nello sfioratore Q 1p può essere calcolata mediante la sottostante relazione risultante dal bilancio della massa entrante nell impianto. Q 1p = 20 h 1p A Q r 3,6 δ (5) dove: Q 1p è la portata massima dell acqua piovana in l/s corrispondente al trattamento completo delle acque di prima pioggia; h 1p è la massima altezza di precipitazione in mm (in genere 5 mm). Nelle situazioni in cui risulta Q 1p < Q r la portata di progetto dell impianto di trattamento può essere assunta pari a Q 1p. In tal caso, la differenza Q r - Q 1p rappresenta la portata dell eccesso di flusso che viene sfiorato e scaricato tal quale nella condotta di piena collegata allo sfioratore. 2. Separatore idrodinamico La separazione idrodinamica è una tecnica di rimozione delle sostanze inquinanti dalle acque meteoriche di dilavamento delle superfici scoperte che, per quanto sviluppata da poco tempo, si sta diffondendo rapidamente soprattutto negli Stati Uniti dove una diecina di aziende hanno già immesso sul mercato questo tipo di impianto. In Italia, stanti le norme europee UNI EN e 2, il trattamento delle acque meteoriche di dilavamento viene operato mediante la separazione statica. La differenza sostanziale fra la tecnica europea e quella americana è che gli impianti statici rimuovono le sostanze inquinanti (tipicamente fanghiglia e oli) ad opera della sola gravità naturale (sedimentazione delle sospensioni pesanti e flottazione di quelle leggere) mentre quelli idrodinamici accelerano i processi separativi a spese dell energia cinetica dell acqua entrante. Ne consegue che, a parità di condizioni del carico gravante sull impianto, il relativo volume e quindi il costo di costruzione si riducono drasticamente. 1 Le acque di prima pioggia sono definite come le prime acque meteoriche di dilavamento fino ad una certa altezza massima di precipitazione (in genere 5 mm), uniformemente distribuiti sull intera superficie scolante, relativamente ad ogni evento meteorico preceduto da un certo intervallo di tempo asciutto (in genere almeno 48 ore). Tali acque contengono le sostanze inquinanti trascinate nel dilavamento della superficie scolante e quindi devono essere separate dalle successive (seconda pioggia) e, ove non recapitate in fognatura nera, devono essere assoggettate a particolare trattamento prima del loro scarico. 6

7 2.1 Configurazione costruttiva La configurazione costruttiva del separatore idrodinamico è raffigurata nello schema sottostante. Il separatore è contenuto in una vasca monoblocco prefabbricata in cemento armato vibrato a pianta circolare (1) al cui interno è posizionato un deflettore cilindrico disassato (2), anch esso realizzato in cemento, che delimita la camera a vortice nonché vano di raccolta del fango flottato (3). La condotta di entrata dell acqua inquinata (4) è innestata a filo con la parete perimetrale del deflettore per cui si immette tangenzialmente nella camera a vortice che si affaccia direttamente sul fondo della vasca adibito a deposito fanghi (7). Il meato periferico di uscita dell acqua trattata (5), delimitato dalla vasca di contenimento e dal deflettore, comunica con la camera a vortice attraverso il bordo inferiore del deflettore ed è collegato con la condotta di scarico dell acqua trattata (6). Quest ultima, che determina il livello dell acqua nell impianto, è ribassata rispetto al bordo superiore del deflettore in modo da scongiurare ogni possibile tracimazione del fango flottato nel meato periferico e da questo nella condotta di scarico. La vasca, che è normalmente interrata, viene sopraelevata fino al piano di campagna mediante una struttura di rialzo e copertura (8), carrabile o pedonale, provvista di apertura con relativo chiusino in ghisa di classe adeguata che consente l ispezionamento e lo spurgo/pulizia dell interno vasca. 2.2 Funzionamento Così conformato, il separatore idrodinamico opera come segue. Le acque meteoriche di dilavamento entrano direttamente nella camera a vortice attraverso la condotta ad innesto tangenziale. Nella camera si instaura un moto rotatorio a spirale che trascina con un prolungato percorso le particelle solide (inquinanti) verso il centro della camera dove si forma una zona di relativa calma. Questa favorisce l azione delle forze di gravità per cui le particelle pesanti (tipicamente la fanghiglia) tendono a depositarsi sul fondo della vasca mentre quelle leggere (tipicamente gli oli) risalgono in superficie. L acqua depurata dalle particelle inquinanti lambisce il bordo inferiore del deflettore e risale lungo il meato anulare fino a imboccare la condotta di scarico. Questo scenario si verifica durante un evento meteorico. Nell intervallo fra due precipitazioni successive, le particelle solide residue migrano per gravità naturale verso lo strato di fango 7

8 sedimentato e quello dell olio galleggiante. Periodicamente, ogni qualvolta che lo spessore di tali strati diventa eccessivo, è necessario svuotare l intera vasca tramite autospurgo. 2.3 Prestazioni I separatori idrodinamici immessi sul mercato americano dalle varie aziende produttrici sono tutti configurati e funzionano come sopra descritto differenziandosi esclusivamente per le modalità costruttive della camera a vortice. Fra questi si evidenzia l impianto prodotto dalla Aqua-Swirl Stormwater Treatment System che è il più prossimo, dal punto di vista funzionale, al separatore idrodinamico descritto nella presente relazione. Gli impianti immessi sul mercato americano sono stati certificati, mediante prove di laboratorio e in campo, da organismi pubblici di verifica tecnologica, operanti nei diversi Stati, che hanno stabilito limiti e procedure di BMP (Best Management Practice) a cui i costruttori devono attenersi nelle specifiche applicazioni dei loro separatori. Fra i lavori reperibili in letteratura spiccano, per la mole degli accertamenti eseguiti, quelli del NJCAT (New Jersey Corporation for Advanced Technology). Una recente indagine del NJCAT sulle prestazioni dei separatori idrodinamici oggi reperibili sul mercato americano ha fornito i risultati illustrati nel diagramma sottostante. Il diagramma illustra, per ogni impianto, l andamento della efficienza di rimozione dei solidi sospesi in funzione del carico idraulico rapportato all area della sezione della camera a vortice. Nel caso specifico di Aqua-Swirl, si riscontra una rimozione dell 80 % (limite richiesto dalle norme americane) ad un carico idraulico unitario di 30 gpm/sqft pari a 20 l/s x mq. 3. Modello SI/60 Il modello SI/60, già disponibile sul mercato, è un separatore idrodinamico in grado di trattare le acque meteoriche di dilavamento con una portata fino a 60 l/s. 3.1 Caratteristiche costruttive Il contenitore dell impianto è una vasca monoblocco prefabbricata in cemento armato vibrato a pianta circolare di diametro esterno 2,5 m e altezza 2,7 m. Il deflettore delimitante la camera a vortice, anch esso realizzato in cemento, ha un diametro interno di 2,04 m ed una altezza di 1,1 m. Il vano sottostante il deflettore ha una altezza utile di 1,52 m. Le condotte di entrata e uscita dell acqua, ribassate rispettivamente di 20 e 25 cm dal bordo superiore della vasca, sono costituite da tubi in PVC DN 315 a meno di diversa richiesta da parte del committente. Stanti tali dimensioni, 8

9 l area della sezione della camera a vortice vale 3,27 m 2 e il volume del vano di accumulo del fango sedimentato è pari a 6,5 m 3. Questi sono i dati di calcolo delle prestazioni del separatore. I principali elementi costruttivi del modello SI/60, attualmente in produzione, sono raffigurati nella sottostante composizione fotografica e nel contestuale elaborato grafico. Condotta di entrata Condotta di uscita Modello SI/60 Camera a vortice 3.2 Prestazioni Il su riportato diagramma NJCAT sulla efficienza di rimozione dei solidi sospesi 9

10 operata dall impianto Aqua-Swirl può essere integralmente estrapolato alle prestazioni del modello SI/60 visto che le caratteristiche di funzionamento sono sostanzialmente identiche. Esplicitando i carichi idraulici unitari all area della sezione della camera a vortice di SI/60 (3,27 m 2 ), si ottiene il diagramma delle efficienze di rimozione dei solidi sospesi operate da SI/60 alle diverse portate. Come si evince dal diagramma, il separatore è in grado di rimuovere l 80 % dei solidi sospesi presenti nelle acque meteoriche di dilavamento con una portata di adduzione di 60 l/s, da cui la denominazione del modello. In generale, la rimozione operata dal separatore deve essere determinata mediante il suddetto diagramma in funzione della portata di progetto calcolata con la metodologia esplicata nel paragrafo 1.3. La concentrazione dei solidi sospesi e di tutti gli altri parametri di inquinamento riportati nella tabella 2 devono rientrare entro i limiti di emissione disposti dalle norme specificati nella stessa tabella. 3.3 Verifica di funzionamento In fase di progetto, il funzionamento del separatore idrodinamico SI/60 per ogni specifica applicazione deve essere verificato come segue. l - Concentrazioni degli inquinanti Le concentrazioni delle sostanze inquinanti presenti nelle acque meteoriche di dilavamento, in particolare i solidi sospesi e gli oli minerali, si possono determinare mediante la tabella 2 nota che sia la destinazione dell area ricompresa nell invaso. La stessa tabella consente di individuare i relativi limiti normativi di emissione per lo scarico dell acqua trattata nello specifico corpo recettore. ll - Portata di progetto La metodologia di calcolo della portata di progetto illustrata nel paragrafo 1.3 (equazioni 1-5) permette di calcolare la portata di progetto dell impianto di trattamento delle acque meteoriche di dilavamento una volta noti l area della superficie scolante, la lunghezza del tratto percorso dalla particella d acqua più lontana dall impianto, la pendenza media del detto tratto, gli elementi di identificazione del coefficiente di afflusso, le costanti della curva di probabilità pluviometrica relativi alla zona geografica in cui l impianto viene installato. lll - Efficienza di rimozione degli inquinanti Calcolata la portata di progetto, è possibile determinare la rimozione dei solidi sospesi operata dal separatore idrodinamico SI/60 per la specifica applicazione mediante il diagramma sopra riportato. 10

11 Applicando tale rimozione alla concentrazione dei solidi sospesi presenti nell acqua tal quale, si ottiene il valore residuo dell acqua trattata che deve risultare inferiore al limite normativo di emissione dello scarico nello specifico corpo recettore indicato nella stessa tabella 2. lv - Adempimenti gestionali La sola esigenza di gestione del separatore idrodinamico consiste nello spurgo periodico della vasca di contenimento dell impianto tramite autospurgo al fine di estrarre i solidi sospesi sedimentati (fanghiglia) e quelli flottati (oli) da conferire ad un apposito centro terzo di trattamento. Per determinare la frequenza di tali spurghi è necessario valutare il volume di fango da estrarre nell arco di un anno in rapporto all accumulo disponibile (6,5 m 3) ). Il valore di tale volume è dato dal prodotto fra la precipitazione annua nella località di installazione dell impianto, l area della superficie scolante e la concentrazione dei solidi sospesi sedimentati sul fondo del vano e ispessiti per effetto della compressione degli strati inferiori soprattutto negli intervalli di tempo secco (tale concentrazione può essere assunta pari al %). La precipitazione meteorica può essere stimata tramite una cartina pluviometrica del tipo di quella riportata a lato. 4. Conclusioni Il separatore idrodinamico è un impianto innovativo che rivoluziona completamente la tecnica della separazione statica attualmente praticata in Italia per la rimozione delle sostanze inquinanti (tipicamente fanghiglia e oli) dalle acque meteoriche di dilavamento. Realizzando un vortice all interno di una apposita camera, il separatore idrodinamico riesce ad utilizzare l energia cinetica dell acqua entrante amplificando i processi separativi dovuti alla differenza di peso fra le sostanze inquinanti e l acqua. Ne consegue che, rispetto al separatore statico, presenta i seguenti vantaggi: a) richiede un costo di costruzione e quindi di acquisto di gran lunga inferiore in quanto viene alloggiato in una vasca di capacità circa 4 volte minore (peraltro circolare in luogo di quella rettangolare) e non richiede attrezzature interne come ad esempio il filtro a coalescenza e il contenitore dell olio separato; b) la sua gestione è limitata allo spurgo periodico della vasca e non richiede operazioni complesse come la pulizia del filtro e il travaso dell olio nel contenitore; d) fornisce migliori prestazioni e maggiore affidabilità di funzionamento. A conforto di quest ultima osservazione si riportano in quanto segue i risultati di uno studio effettuato nel contesto della presente relazione al fine di confrontare le prestazioni di un separatore idrodinamico rispetto a quello statico nella rimozione dei solidi sospesi dalle acque meteoriche di dilavamento delle superfici scoperte con particolare riguardo alle sedi stradali e relative pertinenze. 11

12 Nella sottostante figura, le rimozioni dei solidi sospesi operate dalle due tipologie di separatori sono diagrammate in funzione del rapporto fra la portata di adduzione delle acque meteoriche di dilavamento e l area della superficie di sedimentazione del separatore. Stante la portata di progetto del modello SI/60 (60 l/s) e l area della sezione della camera a vortice (3,27 m 2 ) risulta una portata unitaria di operazione del separatore di 18,3 l/s x m 2. In tali condizioni di carico idraulico, il modello SI/60 rimuove l 80 % dei solidi sospesi mentre la rimozione operata da un separatore statico avente la stessa area di sedimentazione è inferiore al 40 %. Una resa del separatore statico così esigua non deve meravigliare se si considera che le norme emanate dai vari Stati USA in materia di trattamento delle acque meteoriche di dilavamento assegnano al sistema oil-grit gravity separator una efficienza di rimozione dei solidi sospesi del % che non sarebbe sufficiente a conseguire i limiti di emissione di scarico imposti in Italia. In realtà, nella versione in lingua inglese della norma UNI EN 858-1, il comparto preposto alla separazione e accumulo dei materiali pesanti è denominato sludge trap ossia trappola del fango che non ha niente a che vedere con il termine sedimentatore riportato dal punto 3.3 della versione italiana per il quale sarebbero necessari ben altri volumi rispetto a quello, 100 l per ogni l/s di portata, stabilito dal punto 4.4 della UNI EN Pertanto, a conclusione di quanto sopra esposto, non è eccessivo affermare che il separatore statico, così come regolamentato dalle norme UNI EN e 2, non è una tecnologia adatta al trattamento delle acque meteoriche di dilavamento di superfici scoperte quali piazzali, strade, ecc. 12