Relazione di calcolo RELAZIONE GENERALE 2 DESCRIZIONE INTERVENTO 3 NORMATIVA DI RIFERIMENTO 4 RELAZIONE DI CALCOLO DELLE STRUTTURE 5

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3 INDICE 1 RELAZIONE GENERALE DESCRIZIONE INTERVENTO 3 NORMATIVA DI RIFERIMENTO 4 2 RELAZIONE DI CALCOLO DELLE STRUTTURE IPOTESI DI CARICO TUBOLARE IN C.A. 6 IPOTESI DI CARICO MURO DI SOSTEGNO 6 IPOTESI DI CARICO ATTRAVERSAMENTO CARRABILE 7 AZIONE SISMICA 7 MODELLAZIONE DELLA STRUTTURA E CRITERI DI CALCOLO 9 CLASSIFICAZIONE DELL INTERVENTO RELAZIONE SUI MATERIALI 10 FASCICOLO DI CALCOLO TUBOLARE PREFABBRICATO 13 OPERE DI SOSTEGNO AL TUBOLARE 18 MURO DI SOSTEGNO 28 IMPALCATO ATTRAVERSAMENTO CARRABILE TRAVE PRINCIPALE IN PARETE PIENA TRAVE SECONDARIA COLLABORANTE VERIFICA PALIFICATA RILEVATO IN TERRA ARMATA 46 1

4 1 RELAZIONE GENERALE 2

5 1.1 DESCRIZIONE INTERVENTO La presente relazione riguarda i calcoli preliminari e il dimensionamento di massima delle opere strutturali relative agli interventi da realizzare per la messa in sicurezza del bacino del borro della Dogana in corrispondenza della cassa di espansione Scrafana nel Comune di Montevarchi. Gli interventi previsti sono la realizzazione di un muro controterra fondato su pali, la realizzazione di una tubazione scatolare in c.a. e delle opere in c.a. necessarie per il sostegno di quest ultima. Inoltre, ancora in prossimità del borro della Dogana è prevista la realizzazione di un attraversamento carrabile del borro stesso con la realizzazione di un rilevato in terra armata. Si riportano nelle immagini seguenti delle foto aeree che individuano l area di intervento. 3

6 1.2 NORMATIVA DI RIFERIMENTO La progettazione e i calcoli delle strutture sono stati svolti in conformità alle disposizioni delle normative e delle istruzioni di seguito richiamate: D.M. 14/01/08 'Norme tecniche per le costruzioni' (e relativa circolare illustrativa). 4

7 2 RELAZIONE DI CALCOLO DELLE STRUTTURE 5

8 2.1 IPOTESI DI CARICO TUBOLARE IN C.A. CARATTERISTICHE TERRENO AZIONE SISMICA COEFFICIENTI DI SPINTA 19 kn/m 3 a g g k SAT 21 kn/m 3 S S k a c' 2 kpa S T 1 - k p ' 27 a MAX 0.15 g k h [sis] m k v [sis] SPINTA A RIPOSO SPINTA ATTIVA SPINTA PASSIVA SPINTA SISMICA Z [m] spinta [kn/m 2 ] Z [m] spinta [kn/m 2 ] Z [m] spinta [kn/m 2 ] Z [m] spinta [kn/m 2 ] IPOTESI DI CARICO MURO DI SOSTEGNO SPINTE DEL TERRENO kn/m 3 h 4.6 m a g g S S S T 1 - m k a k h V 87.4 kn/m 2 spinta attiva kn/m spinta sismica 9.05 kn/m 6

9 2.3 IPOTESI DI CARICO ATTRAVERSAMENTO CARRABILE Si elencano di seguito i carichi presenti sull impalcato in oggetto. IPOTESI DI CARICO IMPALCATO Carico permanente strutturale [dan/mq] 500 Carico permanente non strutturale [dan/mq] 200 Carico distribuito corsia 1 [dan/mq] 900 Carico distribuito corsia 2 [dan/mq] 250 Carico distribuito area carrabile rimanente [dan/mq] 250 Carico tandem totale corsia 1 [dan] Carico tandem totale corsia 2 [dan] Carico folla [dan/mq] AZIONE SISMICA Il valore dell azione sismica è stata valutata utilizzando uno spettro di risposta conforme alla normativa vigente. Coefficiente d uso C u =1. Si riportano di seguito i dati utilizzati per il calcolo: 7

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11 2.5 MODELLAZIONE DELLA STRUTTURA E CRITERI DI CALCOLO La struttura è stata calcolata utilizzando modellazioni agli elementi finiti. I materiali costituenti la struttura sono considerati elastici e con comportamento lineare. Le singole combinazioni di carico sono sovrapposte in modo da ottenere combinazioni di carico in cui sono rappresentati i massimi effetti delle sollecitazioni. Tali valori delle sollecitazioni sono utilizzati successivamente nella fase di dimensionamento e di verifica. Le verifiche di resistenza e stabilità delle sezioni vengono eseguite con riferimento al metodo agli stati limite. Il modello strutturale è stato sviluppato sul codice di calcolo DolmenWin vers (licenza n. T898LQRMaUcB intestata a Becherucci Alessandro) e sul codice di calcolo Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2013(numero di serie e licenza n.bdsadv_f_s intestata a Open Ingegneria). L' affidabilita' del codice di calcolo e' garantita dall'esistenza di un ampia documentazione di supporto. La presenza di un modulo CAD per l'introduzione di dati permette la visualizzazione dettagliata degli elementi introdotti. E' possibile inoltre ottenere rappresentazioni grafiche di deformate e sollecitazioni della struttura. Per quanto riguarda il codice di calcolo DolmenWin Al termine dell'elaborazione viene inoltre valutata la qualita' della soluzione, in base all'uguaglianza del lavoro esterno e dell'energia di deformazione. Ulteriore attendibilità dei risultati è stata data dal fatto che i risultati, dei modelli eseguiti con i due diversi codici di calcolo, sono stati della stessa entità. Il modello di calcolo adottato e' da ritenersi appropriato in quanto non sono state riscontrate labilita', le reazioni vincolari equilibrano i carichi applicati, la simmetria di carichi e struttura da' origine a sollecitazioni simmetriche. L'analisi critica dei risultati e dei parametri di controllo nonche' il confronto con calcolazioni di massima eseguite manualmente porta ad confermare la validita' dei risultati. 2.6 CLASSIFICAZIONE DELL INTERVENTO Come specificato in precedenza, mantenendo la nuova struttura giuntata da quella esistente l intervento in oggetto è una: NUOVA STRUTTURA 9

12 3 RELAZIONE SUI MATERIALI

13 Per i materiali utilizzati nelle opere in oggetto si può fare riferimento al seguente elenco. Calcestruzzo di classe C 25/30 R ck = 30 N/mm 2 f ck = N/mm 2 Acciaio da c.a. B450C f y,nom = 450 N/mm 2 f t,nom = 540 N/mm 2 Acciaio da carpenteria S355 f yk = 355 N/mmq f tk = 510 N/mmq E = N/mmq G = N/mmq = 0.3 w = kn /mc Viti di classe 8.8 f yb = 649 N/mm2 f tb = 800 N/mm 2 Dadi di classe 8 11

14 4 FASCICOLO DI CALCOLO

15 4.1 TUBOLARE PREFABBRICATO Si procede alla verifica di un concio di tubolare prefabbricato effettuate tramite un modello agli elementi finiti. Modello FEM tensioni allo SLU VERIFICA GUSCIO INFERIORE MACROGUSCIO BASE VERIFICA ARMATURE EFFETTIVE (EFFETTO MEMBRANA + PIASTRA) unità di misura: lunghezze : [cm] - forze : [dan] momenti : [dancm/cm]- tensioni : [dan/cm2] pesi specifici: [dan/cm3] - angoli : [gradi] armature : [cm2] CASI DI CARICO: Nome Descrizione 1 SLU 1 2 SLU 2 3 SLU 3 DATI: tensione di snervamento acciaio (fyk): 4500 dan/cm2 coefficiente sicurezza acciaio : 1.15 deformazione ultima acciaio : 67.5 per mille deformazione ultima cls : 3.5 per mille rapporto rottura/snervamento (k): 1.15 resistenza cilindrica cls (fck): 332 dan/cm2 coefficiente sicurezza cls : 1.5 coefficiente riduttivo (alfa): 0.85 copriferro inferiore (asse armatura): 3 cm copriferro superiore (asse armatura): 3 cm moltiplicatore sollecitazioni : 1 13

16 INFERIORE ORIZZONTALE INFERIORE VERTICALE GUSCI spess Af Afc Mom Nor epsc epsf Af Afc Mom Nor epsc epsf SUPERIORE ORIZZONTALE SUPERIORE VERTICALE GUSCI spess Af Afc Mom Nor epsc epsf Af Afc Mom Nor epsc epsf **************** TAGLIO PERPENDICOLARE GUSCI taux tauy taut GUSCI taux tauy taut GUSCI taux tauy taut

17 VERIFICA GUSCIO VERTICALE MACROGUSCIO VERTICALE_1 VERIFICA ARMATURE EFFETTIVE (EFFETTO MEMBRANA + PIASTRA) unità di misura: lunghezze : [cm] - forze : [dan] momenti : [dancm/cm]- tensioni : [dan/cm2] pesi specifici: [dan/cm3] - angoli : [gradi] armature : [cm2] CASI DI CARICO: Nome Descrizione 1 SLU 1 2 SLU 2 3 SLU 3 DATI: tensione di snervamento acciaio (fyk): 4500 dan/cm2 coefficiente sicurezza acciaio : 1.15 deformazione ultima acciaio : 67.5 per mille deformazione ultima cls : 3.5 per mille rapporto rottura/snervamento (k): 1.15 resistenza cilindrica cls (fck): 332 dan/cm2 coefficiente sicurezza cls : 1.5 coefficiente riduttivo (alfa): 0.85 copriferro inferiore (asse armatura): 3 cm copriferro superiore (asse armatura): 3 cm moltiplicatore sollecitazioni : 1 INFERIORE ORIZZONTALE INFERIORE VERTICALE GUSCI spess Af Afc Mom Nor epsc epsf Af Afc Mom Nor epsc epsf

18 SUPERIORE ORIZZONTALE SUPERIORE VERTICALE GUSCI spess Af Afc Mom Nor epsc epsf Af Afc Mom Nor epsc epsf **************** TAGLIO PERPENDICOLARE GUSCI taux tauy taut GUSCI taux tauy taut GUSCI taux tauy taut VERIFICA GUSCIO SUPERIORE MACROGUSCIO TOP VERIFICA ARMATURE EFFETTIVE (EFFETTO MEMBRANA + PIASTRA) unità di misura: lunghezze : [cm] - forze : [dan] momenti : [dancm/cm]- tensioni : [dan/cm2] pesi specifici: [dan/cm3] - angoli : [gradi] armature : [cm2] CASI DI CARICO: Nome Descrizione 1 SLU 1 2 SLU 2 3 SLU 3 DATI: tensione di snervamento acciaio (fyk): 4500 dan/cm2 16

19 coefficiente sicurezza acciaio : 1.15 deformazione ultima acciaio : 67.5 per mille deformazione ultima cls : 3.5 per mille rapporto rottura/snervamento (k): 1.15 resistenza cilindrica cls (fck): 332 dan/cm2 coefficiente sicurezza cls : 1.5 coefficiente riduttivo (alfa): 0.85 copriferro inferiore (asse armatura): 3 cm copriferro superiore (asse armatura): 3 cm moltiplicatore sollecitazioni : 1 INFERIORE ORIZZONTALE INFERIORE VERTICALE GUSCI spess Af Afc Mom Nor epsc epsf Af Afc Mom Nor epsc epsf SUPERIORE ORIZZONTALE SUPERIORE VERTICALE GUSCI spess Af Afc Mom Nor epsc epsf Af Afc Mom Nor epsc epsf

20 **************** TAGLIO PERPENDICOLARE GUSCI taux tauy taut GUSCI taux tauy taut GUSCI taux tauy taut OPERE DI SOSTEGNO AL TUBOLARE Si procede alla verifica dell opera di sostegno al tubolare nel punto in cui il terreno sottostante è caratterizzato da un affossamento. Anch esso è stato verificato con l ausilio di un modello agli elementi finiti. Modello FEM VERIFICA PLATEA MACROGUSCIO platea VERIFICA ARMATURE EFFETTIVE (EFFETTO MEMBRANA + PIASTRA) CASI DI CARICO: Nome Descrizione 1 SLU DATI: tensione di snervamento acciaio (fyk): 4500 dan/cm2 coefficiente sicurezza acciaio : 1.15 deformazione ultima acciaio : 67.5 per mille deformazione ultima cls : 3.5 per mille rapporto rottura/snervamento (k): 1.15 resistenza cilindrica cls (fck): 249 dan/cm2 coefficiente sicurezza cls : 1.5 coefficiente riduttivo (alfa): 0.85 copriferro inferiore (asse armatura): 4 cm 18

21 copriferro superiore (asse armatura): 4 moltiplicatore sollecitazioni : 1 cm LEGENDA: spess = spessore guscio. Verifica effettuata su sezione BxH, con B=1 cm e H="spess" cm Af = area disposta al lembo teso, in cm2 al metro Afc = area disposta al lembo compresso, in cm2 al metro Mom = momento flettente [dancm/cm] Nor = sforzo normale [dan] epsc = deformazione cls [per mille] epsf = deformazione acciaio [per mille] L'armatura è sufficiente se le deformazioni dei materiali sono ovunque minori delle corrispondenti deformazioni ultime. INFERIORE ORIZZONTALE INFERIORE VERTICALE GUSCI spess Af Afc Mom Nor epsc epsf Af Afc Mom Nor epsc epsf

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23 SUPERIORE ORIZZONTALE SUPERIORE VERTICALE GUSCI spess Af Afc Mom Nor epsc epsf Af Afc Mom Nor epsc epsf

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25 VERIFICA PARETE MACROGUSCIO parete VERIFICA ARMATURE EFFETTIVE (EFFETTO MEMBRANA + PIASTRA) CASI DI CARICO: Nome Descrizione 1 SLU DATI: tensione di snervamento acciaio (fyk): 4500 dan/cm2 coefficiente sicurezza acciaio : 1.15 deformazione ultima acciaio : 67.5 per mille deformazione ultima cls : 3.5 per mille rapporto rottura/snervamento (k): 1.15 resistenza cilindrica cls (fck): 249 dan/cm2 coefficiente sicurezza cls : 1.5 coefficiente riduttivo (alfa): 0.85 copriferro inferiore (asse armatura): 4 cm copriferro superiore (asse armatura): 4 cm 23

26 moltiplicatore sollecitazioni : 1 LEGENDA: spess = spessore guscio. Verifica effettuata su sezione BxH, con B=1 cm e H="spess" cm Af = area disposta al lembo teso, in cm2 al metro Afc = area disposta al lembo compresso, in cm2 al metro Mom = momento flettente [dancm/cm] Nor = sforzo normale [dan] epsc = deformazione cls [per mille] epsf = deformazione acciaio [per mille] L'armatura è sufficiente se le deformazioni dei materiali sono ovunque minori delle corrispondenti deformazioni ultime. INFERIORE ORIZZONTALE INFERIORE VERTICALE GUSCI spess Af Afc Mom Nor epsc epsf Af Afc Mom Nor epsc epsf SUPERIORE ORIZZONTALE SUPERIORE VERTICALE GUSCI spess Af Afc Mom Nor epsc epsf Af Afc Mom Nor epsc epsf

27 VERIFICA SOLETTA MACROGUSCIO soletta VERIFICA ARMATURE EFFETTIVE (EFFETTO MEMBRANA + PIASTRA) CASI DI CARICO: Nome Descrizione 1 SLU DATI: tensione di snervamento acciaio (fyk): 4500 dan/cm2 coefficiente sicurezza acciaio : 1.15 deformazione ultima acciaio : 67.5 per mille deformazione ultima cls : 3.5 per mille rapporto rottura/snervamento (k): 1.15 resistenza cilindrica cls (fck): 249 dan/cm2 coefficiente sicurezza cls : 1.5 coefficiente riduttivo (alfa): 0.85 copriferro inferiore (asse armatura): 4 cm copriferro superiore (asse armatura): 4 cm moltiplicatore sollecitazioni : 1 LEGENDA: spess = spessore guscio. Verifica effettuata su sezione BxH, con B=1 cm e H="spess" cm Af = area disposta al lembo teso, in cm2 al metro Afc = area disposta al lembo compresso, in cm2 al metro Mom = momento flettente [dancm/cm] Nor = sforzo normale [dan] epsc = deformazione cls [per mille] epsf = deformazione acciaio [per mille] L'armatura è sufficiente se le deformazioni dei materiali sono ovunque minori delle corrispondenti deformazioni ultime. INFERIORE ORIZZONTALE INFERIORE VERTICALE GUSCI spess Af Afc Mom Nor epsc epsf Af Afc Mom Nor epsc epsf

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29 SUPERIORE ORIZZONTALE SUPERIORE VERTICALE GUSCI spess Af Afc Mom Nor epsc epsf Af Afc Mom Nor epsc epsf

30 MURO DI SOSTEGNO Si procede alla verifica del muro di sostegno, le verifiche geotecniche di stabilità sono garantite dalla presenza della palificata. Si riportano di seguito le verifiche sul muro. 28

31 VERIFICA A FLESSIONE SEZIONE DI BASE DEL MURO VERIFICA A TAGLIO SEZIONE DI BASE DEL MURO VERIFICA V RD SENZA ARMATURE RESISTENTI A TAGLIO SECONDO D.M. Gennaio '08 (NTC) V ED 85 kn R CK 30 N/mm 2 f CK 24.9 N/mm 2 M,CLS f CD N/mm 2 f yk 450 N/mm 2 M,S f yd N/mm 2 h sez 300 mm b sez 1000 mm copriferro 50 mm d 250 mm armatura

32 tesa [mm 2 ] 20 N 0 kn CP 0 N/mm 2 k v MIN N/mm2 V RD kn VERIFICATO VERIFICA PALIFICATA AZIONI VERTICALI Analysis Options Design method Design resistance Shaft resistance factor Base resistance factor Limiting pile material stress at working load 0.0 MPa Calculation profile Single Base depth of pile m Effective stress profile Calculated Pile Geometry Pile type Pile cross-section Underream Shaft diameter Solid Circular No m General material properties Material Material Type Bulk unit Material factor Contribute to No. description weight for soil strength negative skin (Cu or tan Delta) friction [kn/m³] 1 Layer 1 Effective No Stress Effective stress - Friction data S.No. Material Skin-Friction Beta Delta Horz. eff. Coeff. of earth Limiting description computation stress profile pressure K value method [Deg] [N/mm²] 1 Layer 1 Earth pressure NA Calculated Effective stress - End Bearing Data S.No. Material Nq Nq Phi' Phicv' Ir Limiting Nq-Phi description computation value Curves method [Deg] [Deg] [N/mm²] 1 Layer 1 Berzezantzev * NA NA 0.0 Berezantzev Ak Bk Curves * - Will be calculated by the program. Nq-Phi curve data 30

33 Curve 1 : Nq-Phi Curve 3 Nq Phi' [Deg] Material layers S.No. Level Material description [m] Layer 1 Stress profiles Depth Density Undrained Total Porewater Effective Effective Cohesion vertical pressure vertical horizontal stress stress stress* [m] [kn/m³] [N/mm²] [N/mm²] [N/mm²] [N/mm²] [N/mm²] * Effective horizontal stress not calculated for "Total Stress" materials and for Beta Method. Results - Compression NOTE: The "Berezantzev Ak Bk Curves" is a beta feature of Pile. The results produced by this feature should be carefully checked. Depth Ultimate Cumulative Negative Ultimate Design base external skin capacity capacity capacity Friction friction [m] [kn] [kn] [kn] [kn] [kn] Results - Tension Depth Cumulative Ultimate Design external capacity capacity Friction [m] [kn] [kn] [kn] VERIFICA PALIFICATA AZIONI ORIZZONTALI General Data Number of increments = 1 Increment applied loads only Geometry and Initial state Node Level Soil EI Diameter Water Soil Pressure Disp [m] [knm2] [m] [kn/m²] [mm]

34 Soil Properties Elastic-plastic soils Factor on soil E value: No. Top E Unit Phi Kq Kc c(top) dc/dz node wt. [kn/m²] [kn/m³] [deg] [kn/m²] [kn/m²/m] Calculated K q and K c Values Node Z/D Kq Kc Restraints No. Node Lateral Rotational Stiffness Stiffness [kn/m] [knm/rad] E+6 Loads No. Node Force Moment [kn] [knm] Convergence Control Maximum number of iterations = 300 Maximum displacement error [mm] = Maximum pressure error [kn/m²] = Damping coefficient = Maximum incremental deflection [m] = Output for load increment 1 Iteration Max at Disp Pressure Inc node error error Disp [mm] [mm] [kn/m²] Node Level Defl Rotation Soil Pressure Bending Shear [m] [mm] [rad] [kn/m²] [knm] [kn] E P

35 E E E E E E E E E E The letter "P" next to a result indicates that the effective earth pressure is greater than 0.99 times the passive limit, but within the convergence pressure limit. EXTREME values so far:- Deflections Rotations Moments Shears Min Max Min Max Min Max Min Max [mm] [mm] [rad] [rad] [knm] [knm] [kn] [kn] E RESTRAINT FORCES No. Node Lateral Moment force [kn] [knm] VERIFICHE DI RESISTENZA SEZIONE PALO 33

36 4.4 IMPALCATO ATTRAVERSAMENTO CARRABILE Si procede alla verifica dell impalcato metallico TRAVE PRINCIPALE IN PARETE PIENA NORMA: UNI-EN :2005/NA:2007/AC:2009, Eurocode 3: Design of steel structures. TIPO DI ANALISI: Verifica delle barre GRUPPO: BARRA: 1 Trave_1 PUNTO: 3 COORDINATA: x = 0.50 L = 7.00 m CARICHI: Condizione di carico decisiva: 4 COMBO SLU (1+3)*1.35+2* MATERIALE: 34

37 S 355 ( S 355 ) fy = MPa PARAMETRI DELLA SEZIONE: I-SIM_1 h=170.0 cm gm0=1.05 gm1=1.05 b=40.0 cm Ay= cm2 Az= cm2 Ax= cm2 tw=2.0 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix= cm4 tf=3.0 cm Wply= cm3 Wplz= cm3 Wply,eff= cm AZIONI INTERNE E CARICO LIMITE: My,Ed = kn*m My,pl,Rd = kn*m My,c,Rd = kn*m Vz,Ed = kn Vz,T,Rd = kn Mb,Rd = kn*m Tt,Ed = 0.00 kn*m Classe della sezione = PARAMETRI D'INSTABILITA' FLESSO-TORSIONALE: z = 1.00 Mcr = kn*m Curva,LT - d XLT = 0.17 Lcr,upp=14.00 m Lam_LT = 2.06 fi,lt = 3.33 XLT,mod = PARAMETRI DI SVERGOLAMENTO: rispetto all'asse y: rispetto all'asse z: FORMULE DI VERIFICA: Controllo di resistenza della sezione: My,Ed/My,c,Rd = 0.17 < 1.00 (6.2.5.(1)) Vz,Ed/Vz,T,Rd = 0.01 < 1.00 ( ) Tau,ty,Ed/(fy/(sqrt(3)*gM0)) = 0.00 < 1.00 (6.2.6) Tau,tz,Ed/(fy/(sqrt(3)*gM0)) = 0.00 < 1.00 (6.2.6) Controllo della stabilità globale della barra: My,Ed/Mb,Rd = 0.99 < 1.00 ( (1)) SPOSTAMENTI LIMITE Flessioni uy = 0.0 cm < uy max = L/ = 7.0 cm Condizione di carico decisiva: 5 COMBO RARA (1+2+3)*1.00 uz = 0.5 cm < uz max = L/ = 7.0 cm Condizione di carico decisiva: 5 COMBO RARA (1+2+3)*1.00 Verifica effettuata Verifica effettuata Spostamenti Analisi non effettuata Profilato corretto!!! 35

38 4.4.2 TRAVE SECONDARIA COLLABORANTE 36

39 37

40 38

41 39

42 40

43 4.4.3 VERIFICA PALIFICATA VERIFICA PALIFICATA AZIONI VERTICALI Analysis Options Design method Design resistance Shaft resistance factor Base resistance factor Limiting pile material stress at working load 0.0 MPa Calculation profile Single Base depth of pile m Effective stress profile Calculated Pile Geometry Pile type Pile cross-section Underream Shaft diameter Solid Circular No m General material properties Material Material Type Bulk unit Material factor Contribute to No. description weight for soil strength negative skin (Cu or tan Delta) friction [kn/m³] 1 Layer 01 Effective No Stress 2 Layer 02 Effective No Stress 3 Layer 03 Effective No Stress 4 Layer 04 Effective No Stress 5 Layer 05 Effective No Stress Effective stress - Friction data S.No. Material Skin-Friction Beta Delta Horz. eff. Coeff. of earth Limiting description computation stress profile pressure K value method [Deg] [N/mm²] 1 Layer 01 Earth pressure NA Calculated Layer 02 Earth pressure NA Calculated Layer 03 Earth pressure NA Calculated Layer 04 Earth pressure NA Calculated Layer 05 Earth pressure NA Calculated Effective stress - End Bearing Data S.No. Material Nq Nq Phi' Phicv' Ir Limiting Nq-Phi description computation value Curves method [Deg] [Deg] [N/mm²] 1 Layer 01 Berzezantzev * NA NA 0.0 Berezantzev Ak Bk Curves 2 Layer 02 Berzezantzev * NA NA 0.0 Berezantzev 41

44 Ak Bk Curves 3 Layer 03 Berzezantzev * NA NA 0.0 Berezantzev Ak Bk Curves 4 Layer 04 Berzezantzev * NA NA 0.0 Berezantzev Ak Bk Curves 5 Layer 05 Berzezantzev * NA NA 0.0 Berezantzev Ak Bk Curves * - Will be calculated by the program. Material layers S.No. Level Material description [m] Layer Layer Layer Layer Layer 05 Stress profiles Depth Density Undrained Total Porewater Effective Effective Cohesion vertical pressure vertical horizontal stress stress stress* [m] [kn/m³] [N/mm²] [N/mm²] [N/mm²] [N/mm²] [N/mm²] * Effective horizontal stress not calculated for "Total Stress" materials and for Beta Method. Results - Compression NOTE: The "Berezantzev Ak Bk Curves" is a beta feature of Pile. The results produced by this feature should be carefully checked. Depth Ultimate Cumulative Negative Ultimate Design base external skin capacity capacity capacity Friction friction [m] [kn] [kn] [kn] [kn] [kn] Results - Tension Depth Cumulative Ultimate Design external capacity capacity Friction [m] [kn] [kn] [kn]

45 VERIFICA PALIFICATA AZIONI ORIZZONALI General Data Number of increments = 1 Increment applied loads only Geometry and Initial state Node Level Soil EI Diameter Water Soil Pressure Disp [m] [knm2] [m] [kn/m²] [mm] Soil Properties Elastic-plastic soils Factor on soil E value: No. Top E Unit Phi Kq Kc c(top) dc/dz node wt. [kn/m²] [kn/m³] [deg] [kn/m²] [kn/m²/m] Calculated K q and K c Values Node Z/D Kq Kc Restraints No. Node Lateral Rotational Stiffness Stiffness [kn/m] [knm/rad] E+6 Loads No. Node Force Moment [kn] [knm] Convergence Control Maximum number of iterations =

46 Maximum displacement error [mm] = Maximum pressure error [kn/m²] = Damping coefficient = Maximum incremental deflection [m] = Output for load increment 1 Iteration Max at Disp Pressure Inc node error error Disp [mm] [mm] [kn/m²] Node Level Defl Rotation Soil Pressure Bending Shear [m] [mm] [rad] [kn/m²] [knm] [kn] E P E E E E E E E E E E The letter "P" next to a result indicates that the effective earth pressure is greater than 0.99 times the passive limit, but within the convergence pressure limit. EXTREME values so far:- Deflections Rotations Moments Shears Min Max Min Max Min Max Min Max [mm] [mm] [rad] [rad] [knm] [knm] [kn] [kn] E RESTRAINT FORCES No. Node Lateral Moment force I [kn] [knm]

47 VERIFICHE DI RESISTENZA SEZIONE PALO 45

48 4.5 RILEVATO IN TERRA ARMATA 46

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50 48

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