Ditta Rossi Domenico & C. Sas. Via Orme Martignana (FI) ELABORATO: PIANO DI GESTIONE DELLE ACQUE METEORICHE PROGETTISTA :

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1 Ditta Rossi Domenico & C. Sas Via Orme Martignana (FI) CAVA DI ARGILLA "S. MARIA OLTRORME" RICHIESTA NUOVA AUTORIZZAZIONE IN PROSEGUIMENTO DELL'AUTORIZZAZIONE SUAP N. 59/2013 DEL 25/06/2013 Verifica di Assoggettabilità a VIA ELABORATO: PIANO DI GESTIONE DELLE ACQUE METEORICHE PROGETTISTA : ING. LETIZIA MORANDI PROGETTISTA E DLL : GEOL. FABIO MONTAGNANI DATA: REV: POSIZIONE ARCHIVIO: RESPONSABILE DELLA COMMESSA: Aprile /P/RSS/2018 Dott. Geol. Fabio Montagnani

2 INDICE PREMESSA PIANO DI GESTIONE DELLE ACQUE METEORICHE Caratteristiche del trattamento Drenaggi superficiali

3 PREMESSA Su incarico della Ditta Rossi di Martignana (Empoli) è stata redatta la presente relazione riferita al ai sensi del DPGRT 46/R/08 e smi. 1. PIANO DI GESTIONE DELLE ACQUE METEORICHE La cava in oggetto dispone di un area impianti che è stata realizzata immediatamente dopo l accesso all area estrattiva ospitante l area di stoccaggio del materiale cavato ed è costituita sostanzialmente da un piazzale pseudo pianeggiante. Nelle tavole allegata è stata presentata la disposizione della rete di drenaggio superficiale che interessa l area impianti della cava. Tale rete determina una superficie di scolo dell intera area impianti le cui acque abbisognano della gestione descritta nel presente paragrafo. L area complessiva scolante di interesse è di circa 8540 m 2, che comprende l area impianti e la viabilità al suo servizio. Nella tavola allegata si riporta lo schema dei drenaggi in progetto. 1.1 Caratteristiche del trattamento E stato deciso di trattare tutte le AMD attraverso la realizzazione di due vasche di sedimentazione per il contenimento del trasporto solido. Poiché il progetto prevede l assenza di attività che possa determinare la presenza di sostanze inquinanti nelle AMPP all interno dell area servizi non si prevede nessun sistema per la disolea tura delle AMPP. La dissabbiatura si rende invece necessaria per privare le acque della frazione limoso sabbiosa che possono avere a seguito del dilavamento del piazzale in terra battuta. 2

4 A parte eventi di natura accidentale non si prevede il rischio di contaminazione delle acque da parte di oli sintetici e carburanti: Tutti gli interventi di manutenzione anche ordinaria dei mezzi meccanici verranno effettuati da autofficina autorizzata. Come definito nel precedente progetto Viene eliminato il pozzetto per il trattamento delle AMPP anche in considerazione della natura granulare e permeabile del fondo del piazzale della cava, che di fatto non rende possibile lo scolo di eventuali idrocarburi ed oli sversati nell area. Nel caso di sversamento accidentale di oli e/o carburanti sul piazzale si procederà a segnalare l area e a procedere con l intervento di piccola bonifica secondo quanto disposto dalla normativa vigente. I due corpi recettori dello scarico delle due vasche di sedimentazione sono i due corsi d acqua posti immediatamente a Nord ed a Est dell area di cava. ricettore finale ricettore finale vasca vasca 3

5 1.2 Non è stato previsto il trattamento delle AMD delle aree di coltivazione attiva, così come definite dall Art. 40 comma 2 lettera a) del DPGR46/R/2008. Pur non presentando nessuna richiesta per il trattamento delle AMD relativamente alle aree adibite a cava e pertanto soggette ai disposti dell Art. 40, si procede seguendo le norme generali indicate all Art. 38, dove al comma 1 lettera a) si indica che la gestione delle AMD deve perseguire la prevenzione del trasporto di sostanze solide sospese. Nell area di cava si prevede di realizzare due vasche di sedimentazione, ognuna con un proprio bacino di afferenza. I due bacini sono di mq e di mq: come vasca dimensionante prendiamo quella che sottende al bacino più grande. Si procede al dimensionamento della vasca di sedimentazione da porre in sito a valle di un sistema di drenaggio che raccolga le acque dilavanti provenienti dalle aree Sud ed Ovest di coltivazione attiva. Dai dati pubblicati dall Ufficio Idrografico di Firenze si è proceduto all elaborazione statistica degli eventi piovosi massimi per durate di 5, 15, 30, 1h, 3h, 6h, 12h e 24h. Dopo aver determinato per le varie durate degli eventi piovosi i parametri caratteristici della distribuzione Gaussiana, quali la media e la deviazione standard, si è proceduto ad un analisi statistica utilizzando la legge di distribuzione del valore estremo (di Gumbel o EV1). Si è infine proceduto alla costruzione delle curve di possibilità pluviometrica per più tempi di ritorno (10 e 20 anni), mediante diagrammazione su grafico bi logaritmico. Le funzioni ottenute che interpolano i valori hanno tutte la seguente forma: dove: -h altezza di poggia in mm; -t durata della precipitazione; h a t n 4

6 -a e n parametri della curva di possibilità pluviometrica. Le curve di possibilità pluviometrica sono pertanto necessarie per la determinazione della altezza critica di pioggia per il dimensionamento del volume della vasca di sedimentazione. Le funzioni ottenute sono le seguenti, considerando durate di piogge di un ora: h = t per Tr= 10 anni h = t per Tr= 20 anni L intensità di precipitazione massima adottata per il dimensionamento della vasca di sedimentazione è pari all altezza critica per la durata di una ora con tempo di ritorno di 10 anni. mm/h. Da quanto detto si ottiene una intensità di precipitazione di progetto pari a Considerando che la superficie scolante è m 2, che il coefficiente di deflusso è 0.3, con l intensità di precipitazione calcolata otteniamo una portata oraria massima di 261 m 3 /h. La sedimentazione all interno della vasca avviene solamente per gravità, senza l uso di flocculanti o coagulanti, pertanto per il suo dimensionamento è necessario garantire che la velocità di sedimentazione delle particelle sia maggiore della velocità di sedimentazione critica della vasca. Il calcolo della velocità di sedimentazione delle particelle viene condotto secondo la legge di Stokes. La velocità critica di sedimentazione è data da: Q v c A dove: Q = portata volumetrica dell effluente; A = superficie orizzontale del bacino di sedimentazione 5

7 La vasca di sedimentazione deve essere sufficientemente profonda in modo da garantire che le particelle aventi velocità di sedimentazione maggiore o uguale a quella critica possano raggiungere il fondo. Il legame fra profondità del bacino, velocità critica e tempo di residenza critico è dato dalla relazione: c profondità _ del _ bacino v c Applicando la legge di Stokes in regime laminare: v sed g 18 sg 1 d 2 p p Dove: sg p = densità relativa della particella (2.65) d p = diametro della particella (2.5*10-5 m, 5.0*10-5 m, 1.0*10-4 m) = viscosità cinematica del liquido (1.003*10-6 m 2 /s) g = accelerazione di gravità (9.81 m/s 2 ) = fattore di forma (0.75) Da quanto sopra riportato si ottengono i seguenti valori di velocità di sedimentazione effettiva: Particella Velocità di sedimentazione effettiva m/h m/h m/h Con i dati sopra riportati si propone di verificare l adeguatezza di una vasca scavata in terra impermeabilizzata a forma tronco piramidale retta con basi quadrate delle seguenti dimensioni: 6

8 Lato base maggiore 15.5 m Lato base minore 10.0 m Profondità 2.0 m Superficie m 2 Volume m 3 A vantaggio della sicurezza viene considerato che sul fondo della vasca siano presenti mediamente 50 cm di sedimento e che pertanto l altezza utile di sedimentazione sia ridotta a 1.5 m. Le dimensioni di verifica della vasca diventano pertanto: Lato base maggiore 15.5 m Lato base minore 11.4 m Profondità 1.5 m Superficie m 2 Volume m 3 Nella tabella seguente sono riassunte le grandezze critiche del problema: velocità critica di sedimentazione tempo critico di sedimentazione 1.09 m/h 1.38 h I tempi effettivi di sedimentazione delle particelle sono: Particella tempo di sedimentazione effettiva h h h Dato che i tempi di sedimentazione effettivi sono minori del tempo critico si ritiene che la vasca permetta la completa sedimentazione delle particelle. Nella planimetria allegata si osserva il sistema di drenaggio e la vasca di sedimentazione. Nell immagine successiva viene rappresentata la vasca di sedimentazione dell area sud 7

9 Stessa soluzione viene adottata anche per il recapito a Nord, che drena un area di circa mq, di poco minore rispetto a quella della soluzione esplicitata. 1.3 Drenaggi superficiali La rete di drenaggio superficiale si sviluppa nella parte perimetrale del piazzale dell area servizi e dei cumuli in modo da intercettare completamente le acque meteoriche ed evitare che queste defluiscano liberamente a valle. La rete di drenaggio recapita nelle vasche di raccolta delle acque meteoriche sopra-dimensionate. La lunghezza complessiva dei drenaggi superficiali che portano le acque al sistema di trattamento delle AMD è di circa 210 m. I drenaggi, realizzati direttamente in scavo senza l utilizzo di elementi prefabbricati di cemento o di plastica, hanno una sezione trapezia con base minore di 30 cm, altezza di 30 cm, inclinazione delle sponde di 45 e base maggiore di 90 cm. 8