vento 2.00+n/ n/31 D 8.50+n/ n/31

Transcript

1 Istituto Statale Istruzione Superiore G. M. Devilla Sassari Istituto Tecnico, Settore: Tecnologico, Indirizzo: Costruzioni Ambiente e Territorio ANNO SCOLASTICO 2017/2018 MATERIA COMPITO IN CLASSE DATA CLASSE ALLIEVO N N.4 PROGETTAZIONE, COSTRUZIONI E IMPIANTI ANALISI CARICHI IVª B Determinare i carichi permanenti (propri e portati) del solaio in figura 1; Determinare l azione della neve sulla copertura dell edificio in figura 2, posto che si debba edificare in nella Zona Geografia con as= m; Determinare l azione del vento sull edificio in figura. 2, posto che si debba edificare nella Zona Geografia con as= m; pavimento ceramica sottofondo malta cementizia (3cm,?=21.00kN/m³)) guaina isolamento acustico (6mm,?=0.30kN/m³) strato di cls con argilla espansa (8cm,?=14.00kN/m³) soletta in CA (4cm,?=25.00kN/m³) tavolato in pino (ly=3cm;?=6.00kn/m³) membrana impermeabile e traspirante (ly=3mm;?=0.20kn/m³) travi in legno (lx=16cm, ly=20cm, lz=100cm,?=6kn/m³) 0.50 Figura 1 B 8.50+n/ n/31 C 4.30+n/31 D vento n/31 A' E' A E Figura 2

2 Griglia di valutazione INDICATORI DESCRITTORI non svolto scarso Insufficiente. Sufficiente discreto ottimo n.01-30/% n.02-40/% n.02-40/% Tot Conoscenze dei contenuti Padronanza nell uso delle corrette procedure di calcolo Correttezza e completezza delle soluzione proposte

3 x z Analisi carichi Solaio Solaio in Legno y ix Es Analisi Carichi Permanenti Solaio in Legno lz = iz =1.00m Carichi permanenti g lx ly ix kn/m 3 m m m kn/m 2 1, strutturali 5 soletta in c.a. armata con rete elettro-saldata Ø5, maglia 20x20 cm γ lx/ix ly lz/iz = 25 x 0.04/1 x 1.00/ membrana protettiva (guaina cartone catramato) γ lx/ix ly lz/iz = 0.3 x 0.006/1 x 1.00/ tavolato in pino γ lx/ix ly lz/iz = 6 x 0.03/1 x 1.00/ travi in pino γ lx/ix ly lz/iz = 6 x 0.2/0.16 x 1.00/1.00 Totale carichi permanenti strutturali , non strutturali 1 pavimento in laterizio o ceramica il carico è già assegnato a metro quadro 2 sottofondo in malta bastarda (di calce o cemento) γ lx/ix ly lz/iz = 21 x 0.03/1 x 1.00/ guaina fono assorbente densita 30kg/m³ s=6mm γ lx/ix ly lz/iz = 0.3 x 0.006/1 x 1.00/ massetto riempimento canalizzazioni in cls alleggerito γ lx/ix ly lz/iz = 14 x 0.08/1 x 1.00/1.00 c. incidenza per elementi divisori 2,00 < G2k 3,,00 kn/m Totale carichi permanenti NON STRUTTURALI

4 Es Analisi Carichi Permanenti Solaio in Legno supponendo le partizioni realizzate con mattoni forrati di 8 cm di spessore, intonacate su entami i lati con intonaco civile da 1 cm di spessore (trascurando il peso dei giunti di malta fra i mattoni forati la muratura risulta avere un peso di mattoni forati da γ lx/ix ly lz/iz = 8 x 1/0.08 x 1.00/1.00 INTONACO FORATO IN LATERIZIO 8x20x30 INTONACO intonaco di malta di calce-cemento γ lx/ix ly lz/iz = 18 x 1/0.01 x 1.00/1.00 intonaco di malta di calce-cemento γ lx/ix ly lz/iz = 18 x 1/0.01 x 1.00/1.00 peso tolale partizione supponendo, ancora, che la partizione abbia una altezza (tra pavimento e soffitto) pari a m il peso della partizione risulta: G2k = 1.00kN/m² 2.80m = 2.80 kn/m

5 Azione della Neve per tetto a due falde "punto 3.4. ntc". comune di.. as = 380 m prov, di Cremona Zona I Mediterranea Topografia Normale Falda n 1 Falda n 2 l h p a a l h p a a m m % rad deg m m % rad deg % % 54% < α = < α = μ1(α1) = μ1(α2) = 0.8 (60-α)/30 = 0.8 ( )/30 = qsk = 1,35 [1+(as/602)²] = 1,35x[1+(380/602)²] = 1.89 kn/m² C E = 1.00 Caso I Per il caso di carico da neve senza vento si deve considerare la condizione "Caso I" Fig C t = 1.00 qs = μi(α1) qsk CE Ct = 0.80x1.89x1x1 = 1.51 kn/m² qs = μi(α2) qsk CE Ct = 0.77x1.89x1x1 = kn/m² Caso II Per il caso di carico da neve con vento si deve considerare la peggiore tra le condizioni Caso II e Caso III Fig qs = 0.5 μi(α1) qsk CE Ct = 0.5x0.80x1.89x1x1 = kn/m² qs = μi(α2) qsk CE Ct = 0.77x1.89x1x1 = kn/m² Caso III Per il caso di carico da neve con vento si deve considerare la peggiore tra le condizioni " Caso II e Caso III" Fig qs = μi(α1) qsk CE Ct = 0.00x1.89x1x1 = 1.51 kn/m² qs = 0.50 μi(α2) qsk CE Ct = 0.50x0.77x1.89x1x1 = kn/m² Tabella 3.4.II Valori del coefficiente di forma 0 < α < α 60 α > 60 μ (60-α)/30 0

6 Riepilogo dati AZIONE STATICA del VENTO punto 3.3 DM 14/01/2008 NormeTecniche per le Costruzioni Comune di:. Zona Geografica 1 p = q b c e c p c d dove: Edifici a pianta rettangolare con coperture piane, a falde, inclinate, curve altezza suolo as = 370 m q b è la di cui al 3.3.6; Classe di Rugosità B c e è il coefficiente di esposizione di cui al 3.3.7; distanza costa (km) 55 km c p è il coefficiente di forma (o coefficiente aerodinamico), funzione della tipologia e della categoria d'esposizion IV c d è il coefficiente dinamico con cui si tiene conto degli effetti riduttivi associati alla non c vertici edificio Superficie A-B a = deg punto x z sopravento qb z ce cpe cpi cp=cpe+cpi cd A A B B C D pa = qb ce cp cd = x 1.63 x (1.00) x 1.00 = N/mm² E pb = qb ce cp cd = x 1.69 x (1.00) x 1.00 = N/mm² A 0 0 Superficie B-C a = deg direzione vento sopravento qb z ce cpe cpi cp=cpe+cpi cd B C D pb = qb ce cp cd = x 1.69 x (-0.60) x 1.00 = pc = qb ce cp cd = x 1.89 x (-0.60) x 1.00 = N/mm² N/mm² B D Superficie C-D a = deg sottovento qb z ce cpe cpi cp=cpe+cpi cd C D A' D' pc = qb ce cp cd = x 1.89 x (-0.40) x 1.00 = pd = qb ce cp cd = x 1.69 x (-0.40) x 1.00 = N/mm² N/mm² z min A E Superficie C-D a = deg sottovento qb z ce cpe cpi cp=cpe+cpi cd D E pd = qb ce cp cd = x 1.69 x (-0.40) x 1.00 = pe = qb ce cp cd = x 1.63 x (-0.40) x 1.00 = N/m² N/m²

7 Vb.0 a0 ka pressione cinetica di riferimento m/s m 1/s as a0 vb = Vb,o = 25,00 m/s qb = 1/2 ρ vb² = 1/2x1,25x25.00² = N/m² Zona 1 Valle d Aosta, Piemonte, Lombardia, Trentino Alto. altezza suolo as = 370 m Classe di Rugosità = B distanza costa = 55 km kr = 0.22 categoria d'esposizione IV z0 = 0.3 zmin = 8 P x z A 0 0 ce (zmin) = kr² ct ln(zmin/z0) [7+ ct ln(zmin/z0)] = 0.22² x1xln(8.00/0.30)x [7+ 1xln(8.00/0.30)] = 1.63 B ce (zb) = kr² ct ln(zb/z0) [7+ ct ln(zb/z0)] = 0.22² x1xln(8.70/0.30)x [7+ 1xln(8.70/0.30)] = 1.69 C ce (zc) = kr² ct ln(zc/z0) [7+ ct ln(zc/z0)] = 0.22² x1xln(11.70/0.30)x [7+ 1xln(11.70/0.30)] = 1.89 D ce (zd) = kr² ct ln(zd/z0) [7+ ct ln(zd/z0)] = 0.22² x1xln(8.70/0.30)x [7+ 1xln(8.70/0.30)] = 1.69 E 15 0 ce (zmin) = kr² ct ln(zmin/z0) [7+ ct ln(zmin/z0)] = 0.22² x1xln(8.00/0.30)x [7+ 1xln(8.00/0.30)] = 1.63