1 GENERALITA E DESCRIZIONE DELLE OPERE STRUTTURALI

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1 INDICE GENERALITA E DESCRIZIONE DELLE OPERE STRUTTURALI NORMATIVE MATERIALI Valori limite delle tensioni Coefficienti di combinazione dei carichi... 4 ANALISI DEI CARICHI... 5 TRAVI Trave di copertura (Pil ) Trave di copertura (Pil ) Trave di copertura del deposito materiale a quota.4 m Trave principale in legno lamellare di copertura della zona del palco e della platea CRITERI SISMICI Calcolo della forza sismica PILASTRI Pilastro Pilastro Pilastro Setto FONDAZIONI...5. Travi di fondazione Verifiche agli S.L.U. e S.L.E per sollecitazioni che provocano tensioni normali (flessione semplice) Verifiche allo S.L.U. per sollecitazioni taglianti Travi di fondazione Verifiche agli S.L.U. e S.L.E per sollecitazioni che provocano tensioni normali (flessione semplice) Verifiche allo S.L.U. per sollecitazioni taglianti Fondazione continua in corrispondenza della zona caldaia...66

2 2 di 67 GENERALITA E DESCRIZIONE DELLE OPERE STRUTTURALI La presente relazione concerne il progetto di un edificio ad uso pubblico polivalente in Largo XXV Aprile nel comune di Calvenzano (BG). La superficie coperta delle strutture è di circa m 2 e sarà suddivisa in modo da potere prevedere le seguenti destinazioni d uso: a) un salone multiuso da destinare principalmente ad auditorio e sala convegno. Il salone sarà costituito da una platea, da un palco e da un atrio. L altezza di interpiano nella zona della platea è 5.3 m mentre in corrispondenza dell atrio è 3.4 m. Il solaio del palco, con pendenza di circa 4%, è rialzato di circa.5 m rispetto al piano finito della platea a quota +.5m. Nella zona sottostante il palco a quota.4 m è previsto un locale per il deposito del materiale di arredo del salone. b) zona da destinata ad ospitare servizi di ambulatori medici. apposito locale destinata alla centrale termica di altezza 4. m circa. I locali ad uso pubblico saranno ubicati tutti al piano terra a quota +.5 m. Le fondazioni saranno costituite da travi rovesce con sezione a T rovescia di altezza totale di cm, e saranno impostate a quota intradosso. m rispetto al piano campagna. La struttura in elevazione sarà costituita da elementi in c.a. Il solaio di copertura della zona del palco e della platea sarà costituito da una struttura in legno in pendenza del 6% costituita da travi principali in legno lamellare di sezione rettangolare ad altezza variabile appoggiate ai pilastri in c.a. La struttura secondaria sarà costituita da pannelli prefabbricati con travetti e assito in legno, caldana in calcestruzzo. Il solaio di copertura del locale della centrale termica è realizzato in soletta piena in c.a. di spessore 24 cm. Il solaio di copertura della zona dell atrio e dei locali complementari al salone è costituito in latero-cemento di altezza totale pari a 24 cm (2+4 cm).

3 3 di 67 Il solaio di copertura della zona degli ambulatori medici è costituito in laterocemento di altezza totale pari a 32 cm (2+4 cm). Il solaio intermedio a quota.4 m sottostante alla zona deposito materiale è costituito in lastre di predalles di altezza totale pari a 24 cm (4+6+4 cm). Il calcolo degli elementi, è stato condotto con il metodo degli Stati Limite conformemente alla nuova Ordinanza P.C.M (e s.m.i.) Le verifiche sono state condotte utilizzando i limiti tensionali indicati nel paragrafo 3.. Il calcolo del graticcio di fondazioni rovesce è stato effettuato componendo il graticcio stesso nelle varie travi che lo costituiscono trattando separatamente le une dalle altre. Si è assunto una tensione ammissibile del terreno pari a. dan/cm 2 ed una costante elastica di Winkler di. dan/cm 3. Le strutture in oggetto sono progettate in zona sismica di categoria 4 in conformità all'ordinanza Ministeriale nr.3274 del e successiva modifica ed integrazione nr.336 del La struttura è verificata nei confronti dell'evento sismico di progetto con un'analisi statica equivalente, con una bassa classe di duttilità (livello CD B )

4 4 di 67 2 NORMATIVE I calcoli sono stati eseguiti in base alle seguenti normative, avendo adottato il metodo degli stati limite: Legge 5//97 n 6 "Norme per le discipline delle opere di conglomerato cementizio armato normale e precompresso ed a struttura metallica D.M. 9//996 "Norme tecniche per il calcolo, l'esecuzione e il collaudo delle strutture in cemento armato, normale e precompresso e per le strutture metalliche". Circolare Ministero LL.PP del 5//996 n 252 "Istruzioni per l'applicazione delle norme tecniche per il calcolo, l'esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato, normale e precompresso e per le strutture metalliche di cui al D.M. 9//996". D.M. 6//996 "Norme tecniche relative ai criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi". Circolare Ministero LL.PP del 4/7/996 n 56 AA.GG/STC "Istruzioni per l'applicazione delle norme tecniche relative ai criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi di cui al D.M. 6 Gennaio 996". D.M. /3/9 Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la

5 5 di 67 progettazione, l esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. Ordinanza P.C.M. 2 Marzo 23, n 3274 Primi elementi in materia di criteri generali per la classificazione sismica del territorio nazionale e di normative tecniche per le costruzioni in zona sismica. Delibera della Regione Lombardia 7//23 n 4964 Disposizioni preliminari per l attuazione dell Ordinanza P.C.M. n 3274 del 2 marzo 23 Primi elementi in materia di criteri generali per la classificazione sismica del territorio nazionale e di normative tecniche per le costruzioni in zona sismica. Decreto della Regione Lombardia 2//23 n 994 Approvazione elenco tipologie degli edifici e opere infrastrutturali e programma temporale delle verifiche di cui all articolo 2, commi 3 e 4 dell Ordinanza P.C.M. n 3274 del 2 marzo 23, in attuazione della D.G.R. n 4964 del 7 novembre 23. Norme Tecniche CNR 24/6 Analisi delle strutture mediante elaboratore: impostazione e redazione delle relazioni di calcolo. Norme Tecniche UNI 952/2 "Procedimento analitico per valutare la resistenza al fuoco degli elementi costruttivi di conglomerato cementizio armato, normale e precompresso.

6 6 di 67 3 MATERIALI Saranno utilizzati materiali con le seguenti caratteristiche: Calcestruzzo magro di sottofondazione: Tipo di cemento Portland (UNI EN 97-) Classe di resistenza a compressione minima C2/5 Calcestruzzo per struttura in c.a. in fondazioni e muri controterra: Conformi alla norma UNI EN 26- (UNI 4) Classe minima di consistenza S3 Tipo di cemento Portland (UNI EN 97-) Diametro nominale massima degli aggregati 6 mm Classe di resistenza a compressione minima C2/25 Copriferro minimo (strutture di fondazione) 4 mm Calcestruzzo per struttura in c.a. in elevazione: Conformi alla norma UNI EN 26- (UNI 4) Classe minima di consistenza S3 Tipo di cemento Portland (UNI EN 97-) Diametro nominale massima degli aggregati 6 mm Classe di resistenza a compressione minima C25/3 Copriferro minimo (strutture in elevazione) 3 mm Acciaio ordinario per c.a. : Fe B 44 k Legno lamellare di abete Classe BS4 secondo DIN 52 Tensioni ammissibili: σ f amm = 4 MPa (flessione) τ amm =.2 MPa (taglio trasversale) σ P, amm = 2.5 MPa (pressione trasversale)

7 7 di 67 Modulo di elasticità normale = 2 MPa Modulo di elasticità tangenziale = 55 MPa Peso proprio = 5. kn/m 3

8 di Valori limite delle tensioni Calcestruzzo per c.a. Rck 25 N/mm 2 Resistenza caratteristica cubica R ck = 25. N/mm 2 Resistenza a compressione cilindrica f ck =.3 R ck = 2.75 N/mm 2 Modulo elastico E c /2 = 57 R ck = 25 N/mm 2 Fattore di sicurezza cls (S.L.U.) γ c =.6 Resistenza a compressione di calcolo f cd = f ck / γ c = 2.97 N/mm 2 (S.L.U.) Resistenza a trazione media f ctm 2/3 =.27 R ck = 2.3 N/mm 2 Resistenza a trazione per flessione f ctk =.7 f ctm =.62 N/mm 2 Resistenza a trazione di calcolo f ctd = f ctk / γ c =. N/mm 2 Ambiente moderatamente aggressivo Tensione limite di esercizio comb. RARA Tensione limite di esercizio comb. QUASI PERMANENTE σcd = fck.6 = 2.45 N/mm 2 σcd = fck.45 = 9.34 N/mm 2 Calcestruzzo per c.a. Rck 3 N/mm 2 Resistenza caratteristica cubica R ck = 3. N/mm 2 Resistenza a compressione cilindrica f ck =.3 R ck = 24.9 N/mm 2 Modulo elastico E c /2 = 57 R ck = 322 N/mm 2 Fattore di sicurezza cls (S.L.U.) γ c =.6 Resistenza a compressione di calcolo f cd = f ck / γ c = 5.56 N/mm 2 (S.L.U.) Resistenza a trazione media f ctm 2/3 =.27 R ck = 2.6 N/mm 2 Resistenza a trazione per flessione f ctk =.7 f ctm =.2 N/mm 2 Resistenza a trazione di calcolo f ctd = f ctk / γ c =.4 N/mm 2 Ambiente moderatamente aggressivo Tensione limite di esercizio comb. RARA Tensione limite di esercizio comb. QUASI PERMANENTE σcd = fck.6 = 4.94 N/mm 2 σcd = fck.45 =.2 N/mm 2

9 9 di 67 Acciaio ordinario Fe B 44 k per c.a. Barre ad aderenza migliorata con diametro: 5 26 mm Tensione caratteristica di snervamento f yk 43. N/mm 2 Tensione caratteristica di rottura f tk 54. N/mm 2 Tensione limite di esercizio comb. RARA σsd = fyk.7 = 3. N/mm 2

10 di Coefficienti di combinazione dei carichi Nelle verifiche riportate nella presente relazione sono impiegati i seguenti coefficienti di combinazione dei carichi: Stato Limite Ultimo γ g =,4 per le azioni permanenti (γ g =, se il contributo è a favore di sicurezza); γ q =,5 per le azioni variabili (γ q = se il loro contributo è a favore di sicurezza). Stato Limite di Esercizio Combinazione RARA γg = γ q =,; Combinazione QUASI PERMANENTE ψ 2 = per solai di copertura. Combinazione QUASI PERMANENTE ψ 2 =.3 per solai di uffici e negozi.

11 di 67 4 ANALISI DEI CARICHI Le strutture sono soggette ai seguenti sovraccarichi: SOLAIO DI COPERTURA DELLA ZONA DELL ATRIO E DEI LOCALI COMPLEMENTARI AL SALONE Il solaio in oggetto è costituito in latero-cemento di altezza totale pari a 24 cm (2+4 cm). Si hanno i seguenti carichi caratteristici: Carichi accidentali Neve.3 kn/m 2 Carichi permanenti.2 kn/m 2 Pesi propri Latero-cemento H=24cm (2+4) 3. kn/m 2 SOLAIO DI COPERTURA DELLA ZONA DEGLI AMBULATORI MEDICI Il solaio in oggetto è costituito in latero-cemento di altezza totale pari a 32 cm (2+4 cm). Si hanno i seguenti carichi caratteristici: Carichi accidentali Neve.3 kn/m 2 Carichi permanenti.2 kn/m 2 Pesi propri Latero-cemento H=32cm (2+4) 4. kn/m 2

12 2 di 67 SOLAIO DI COPERTURA DEL LOCALE DELLA CENTRALE TERMICA Il solaio in oggetto è realizzato in soletta piena in c.a. di spessore 5 cm. Si hanno i seguenti carichi caratteristici: Carichi accidentali Neve.3 kn/m 2 Carichi permanenti 6.2 kn/m 2 Pesi propri Soletta piena in c.a. H=24 cm 6. kn/m 2 SOLAIO DI COPERTURA DEL DEPOSITO MATERIALE A QUOTA.4 m Il solaio in oggetto è costituito in lastre di predalles di altezza totale pari a 24 cm (4+6+4 cm). Si hanno i seguenti carichi caratteristici: Carichi accidentali Ambiente suscettibile di grande affollamento 4. kn/m 2 Carichi permanenti 2.5 kn/m 2 Pesi propri Lastre di predalles H=24cm (4+6+4) 3.45 kn/m 2

13 3 di 67 SOLAIO DI COPERTURA DELLA ZONA DEL PALCO E DELLA PLATEA Il solaio di copertura della zona del palco e della platea sarà costituita da una struttura in legno in pendenza del 6% costituita da travi principali in legno lamellare di sezione rettangolare ad altezza variabile appoggiate ai pilastri in c.a. La struttura secondaria sarà costituita da pannelli prefabbricati con travetti e assito in legno, caldana in calcestruzzo. Si hanno i seguenti carichi caratteristici: Carichi accidentali Neve.3 kn/m 2 Carichi permanenti Pesi propri Trave principale H=54 34 cm; B=26 cm; L=34 cm. kn/m kn

14 4 di 67 5 TRAVI A titolo esemplificativo si riporta il calcolo delle travi più impegnate. 5. Trave di copertura (Pil ) Lo schema di calcolo è illustrato in figura. dove: App Pil. 9 App2 Pil. 2 App3 Pil. 3 App4 Pil. 4 App5 Pil. 5 App6 Pil. 6 App7 Pil. 7 L = 4 cm; L 2 = 4 cm; L 3 = 4 cm; L 4 = 37 cm; L 5 = 37 cm; L 6 = 245 cm. Sezione: B x H = 7 x 24 cm

15 5 di 67 Analisi dei carichi Carico Q Δ P.P. trave =.7 ( ) = 2. kn/m Perm solaio (2+4) = 2.34 kn/m Acc solaio = 5.5 kn/m Totale = kn/m VERIFICA A FLESSIONE Sezione all appoggio Pil. 2 : Sezione rettangolare H 24 cm B 7 cm area superiore 4 φ φ 6 = 2.57 cm 2 ; cop. = 4.5 cm area inferiore 5 φ 2 = 5.65 cm 2 ; cop. = 4.5 cm STATI LIMITE DI ESERCIZIO CONDIZIONE RARA momento minimo = 4.27 kn m sigma f. sup. = MPa sigma c. inf. = 9.65 MPa STATO LIMITE ULTIMO MSd min. = 7.6 kn m; MRd min. = 79.7 kn m x/du =.2 ; εcu =.35 ; εsu =.9

16 6 di 67 Sezione in campata Pil. 4-5 : Sezione rettangolare H 24 cm B 7 cm area superiore 4 φ 2 = 4.52 cm 2 ; cop. = 4.5 cm area inferiore 5 φ 6 =.5 cm 2 ; cop. = 4.5 cm STATI LIMITE DI ESERCIZIO CONDIZIONE RARA momento massimo = kn m sigma f. inf. = 26.6 MPa sigma c. sup. =. MPa STATO LIMITE ULTIMO MSd max. = 55.2 kn m; MRd max. = 65.9 kn m x/du =.25 ; εcu =.33 ; εsu =. VERIFICA A TAGLIO Sezione a sinistra del Pil. 2 : Sezione rettangolare H 24 B 7 Staffe = φ /5 a 4 br. Area staffe 3.4 cmq/m Vrd2 = kn Vsd max = 9.72 kn Vrd3 positivo = kn (Vcd pos. = kn)

17 7 di 67 DIMENSIONAMENTO DELLE MOIETTE Si considera inoltre come schema statico una mensola di luce a soggetta ad un carico uniformemente distribuito pari a: R Pil, q = B Si ottiene il seguente momento flettente massimo allo s.l.u.: slu M d q a = 2 2 Si disporrà un armatura pari a: Per la trave in oggetto si ha: A s, inf = M d.9 d f yk γ s Trave 5 B a d Gk Qk Rsd qsd Msd As, min n. bracci n. staffe φ staffe min Pilastri [m] [m] [m] [kn] [kn] [kn] [kn/m] [kn m] [mm] [mm] 2,7,4,95,5 5 26,76 2,3 26,4 4 2,4 33, ,7,4,95 7,46 25,44 6,6 229,4,35 267, ,7,4,95 6,97 24,95 59, 227,4,9 264, ,7,4,95 3,43 23,5 52, 27,3 7,39 253,24 2 3

18 di 67 6,7,4,95 76,97 2,99 39, ,9 2 5,9 23,73 2 3

19 9 di Trave di copertura (Pil ) Lo schema di calcolo è illustrato in figura. dove: App Pil. 34 App2 Pil. 43 App3 Pil. 44 App4 Pil. 45 App5 Pil. 46 App6 Pil. 23 L = 23 cm; L 2 = 35 cm; L 3 = 32 cm; L 4 = 32 cm; L 5 = 365 cm Sezione: B x H = x 32 cm Analisi dei carichi Carico Q Δ P.P. trave =. ( ) = 3.2 kn/m Perm solaio (2+4) = 3.69 kn/m Acc solaio = 7.9 kn/m Totale = 35. kn/m

20 2 di 67 VERIFICA A FLESSIONE Sezione all appoggio Pil. 46 : Sezione rettangolare H 32 B area superiore 4 φ φ 2 =. cm 2 ; cop. = 4.5 cm area inferiore 4 φ 2 = 4.52 cm 2 ; cop. = 4.5 cm STATI LIMITE DI ESERCIZIO CONDIZIONE RARA momento minimo = kn m sigma f. sup. = 27.5 MPa sigma c. inf. = 5.94 MPa STATO LIMITE ULTIMO MSd min. = 3.2 kn m ; MRd min. = 2.7 kn m x/du =.7 ; ecu =.2 ; esu =.

21 2 di 67 Sezione in campata Pil : Sezione rettangolare H = 32 cm B = cm area superiore 4 φ 2 = 4.52 cm 2 ; cop. = 4.5 cm area inferiore 4 φ 6 =.4 cm 2 ; cop. = 4.5 cm STATI LIMITE DI ESERCIZIO CONDIZIONE RARA momento massimo = kn m sigma f. inf. = MPa sigma c. sup. = 5.9 MPa STATO LIMITE ULTIMO MSd max. = 7.2 kn m; MRd max. = 7.26 kn m x/du =.4 ; εcu =.7 ; εsu =. VERIFICA A TAGLIO Sezione a destra del Pil. 46 : Sezione rettangolare H = 32 cm; B = cm Staffe = φ /5 a 4 br. Area staffe 3.4 cmq/m Vrd2 = 24.7 kn Vsd positivo.2 kn Vrd3 positivo kn (Vcd pos. 5. kn)

22 22 di 67 DIMENSIONAMENTO DELLE MOIETTE Si considera inoltre come schema statico una mensola di luce a soggetta ad un carico uniformemente distribuito pari a: R Pil, q = B Si ottiene il seguente momento flettente massimo allo s.l.u.: slu M d q a = 2 2 Si disporrà un armatura pari a: A s, inf.9 d γ s Per la trave in oggetto si ha: Trave B a d Gk Qk Rsd qsd Msd As, min n. bracci n. staffe φ staffe min Moiette Pilastri [m] [m] [m] [kn] [kn] [kn] [kn/m] [kn m] [mm] [mm] 34,,25,275 2,93,6 53,52 66,9 2,9 2, φ 43,,25,275 4,5 26,32 5, 232,2 7,26 74, φ ,,25,275 4,3 29,39 24, 255, 7,97 2,33 2 φ ,,25,275 3,4 29,2,6 235,7 7,37 76, 2 7 φ ,,25,275 3,4 33,37 243,9 3 34,9 9,53 9,39 2 φ = M d f yk

23 23 di 67 23,,25,275 5, 2,67 9,55 3, 3,54 36, φ

24 24 di Trave di copertura del deposito materiale a quota.4 m Lo schema di calcolo è illustrato in figura. dove: App Setto B App2 Setto C App3 Setto D App4 Setto E L = 375 cm; L 2 = 36 cm; L 3 = 375 cm; Sezione: B x H = 33 x 4 cm Analisi dei carichi Carico Q Δ P.P. trave =.33 ( ) = 2.6 kn/m Perm solaio (4+6+4) = 4.44 kn/m Acc solaio (4+6+4) = 27. kn/m Totale = 69.7 kn/m VERIFICA A FLESSIONE

25 25 di 67 Sezione all appoggio Setto C : Sezione rettangolare H = 4 cm B = 33 cm area superiore 3 φ φ = 3.67 cm 2 ; cop. = 4.6 cm area inferiore 3 φ 6 = 6.3 cm 2 ; cop. 4.6 cm STATI LIMITE DI ESERCIZIO CONDIZIONE RARA momento minimo =. kn m sigma f. sup. = 24.3 MPa sigma c. inf. =.6 MPa CONDIZIONE QUASI PERMANENTE momento minimo = 7.2 kn m sigma f. sup. = 69.4 MPa sigma c. inf. = 7.75 MPa STATO LIMITE ULTIMO MSd min. = 49.4 kn m ; MRd min. = 6.2 kn m x/du =.25 ; εcu =.3 ; εsu =. Sezione in campata Setti B-C :

26 26 di 67 Sezione rettangolare H = 4 cm; B = 33 cm area superiore 3 φ 6 = 6.3 cm 2 ; cop. = 4.6 cm area inferiore 5 φ = 2.72 cm 2 ; cop. = 4.7 cm STATI LIMITE DI ESERCIZIO CONDIZIONE RARA momento massimo = 6.93 kn m sigma f. inf. = 222. MPa sigma c. sup. = 9.74 MPa CONDIZIONE QUASI PERMANENTE momento massimo = 7.55 kn m sigma f. inf. = 3.46 MPa sigma c. sup. =. MPa STATO LIMITE ULTIMO MSd max kn m; MRd max kn m x/du =.24 ; εcu =.32 ; εsu =. VERIFICA A TAGLIO Sezione a sinistra del Setto C : Sezione rettangolare H = 4 cm; B = 33 cm Staffe = φ / a 2 br. Area staffe = 2.57 cmq/m Vrd2 = kn Vsd negativo = kn Vrd3 negativo = kn (Vcd neg. = 79. kn)

27 27 di Trave principale in legno lamellare di copertura della zona del palco e della platea La trave in oggetto ha sezione rettangolare ad altezza variabile appoggiate ai pilastri in c.a. La struttura secondaria sarà costituita invece da travetti, assito e caldana in calcestruzzo. Lo schema di calcolo è quello di trave semplicemente appoggiata soggetta ad un carico uniformante distribuito Q. Le dimensioni geometriche risultano diverse da quelle riportate negli elaborati grafici a favore della sicurezza in quanto le forometrie potrebbero variare in corso d opera. Analisi dei carichi Carico Q P.P. medio-trave = [( ) 3.4 / ] / 3.4 = = 5.7 / 3.4 =.2 kn/m Perm travetti, assito, caldana cls, controsoffitto = =.9 kn/m Acc solaio = = 6.44 kn/m Totale = 6.47 kn/m VERIFICA A FLESSIONE Sezione in campata (x = 9.4 m dall appoggio sinistro): Sezione rettangolare H = 73 cm; B = 26 cm Modulo di resistenza W = 2392 cm 3 σ L, max = M max / W = / ( ) = = 3.4 MPa < σ f, amm = 4. MPa

28 2 di 67 VERIFICA A TAGLIO Sezione appoggio destro : Sezione rettangolare H = 53 cm; B = 26 cm τ L, max =.5 V max / (B H) = / (26 53) = =.2 MPa ~ τ amm =.2 MPa VERIFICA DEFORMAZIONI La freccia dovuta al momento flettente si può calcolare mediante la formula seguente : f f = 5 Q L 4 / (34 E I ) K m = = / ( ).64 = = 2.92 cm dove K m = (H /H 2 ) 3 / (.5+.5 (H /H 2 )) = = (53/2) 3 / (.5+.5 (53/2)) =.64 La freccia dovuto al taglio può essere calcolata con la seguente formula : f t =.2 Q L 2 /( G A ) K t = = /( 55 37).2659 =.74 cm dove K t = 2 / (+ (H /H 2 ) 2/3 ) = 2 / (+ (53/2) 2/3 ) =.2659 La freccia totale sarà data da f = f f + f t = = 3.66 cm = L / 366 < L / 2 VERIFICA A COMPRESSIONE TRASVERSALE σ = V max / ( B l app ) =.35 3 / ( 26 2 ) =

29 29 di 67 = 2.2 MPa < σ P, amm = 2.5 MPa

30 3 di 67 6 CRITERI SISMICI Si esegue un calcolo statico equivalente. Gli elementi sismoresistenti sono costituiti dai pilastri o setti (mensole). Le azioni sismiche sono distribuite tra i vari pilastri attraverso i rispettivi solai di copertura (diaframma orizzontale). Le verifiche di sicurezza sono state effettuate in modo indipendente nelle due direzioni, allo stato limite ultimo. Per la determinazione della massa sismica si ha: -coefficiente moltiplicativo dei carichi variabili su copertura: ψ 2i =,2 La forza sismica da assegnare agli elementi sismoresistenti si valuta in funzione del peso sismico totale secondo la relazione: F h = S d (T ) W λ γ I dove: S d (T ) =,5 per edificio in zona 4 λ =, (edificio con meno di tre piani) γ I =, (fattore di importanza per edifici ordinari) Per la ripartizione dell azione globale sismica tra i singoli pilastri o setti si opera come di seguito descritto: vengono valutate le rigidezze dei singoli elementi nelle due direzioni x e y e se ne calcola il baricentro (ovvero il centro di taglio della struttura di controvento); vengono valutate, per ciascuna direzione, le eccentricità fra centro di taglio e centro di massa; si considera una eccentricità variabile aggiuntiva (in senso assoluto) spostando il centro di massa, in ogni direzione, di una distanza pari al 5% della dimensione massima del piano perpendicolare all azione sismica.

31 3 di 67 per ogni direzione di applicazione del carico sismico (sisma x e sisma y) si valuta per ogni singolo pilastro o setto la massima azione di taglio eseguendo una ripartizione proporzionale alle rispettive inerzie; Si ricavano quindi le sollecitazioni - tagli e momenti flettenti agenti alla base di ogni pilastro o setto.

32 32 di Calcolo della forza sismica W = G k + Ψ E Q k = = 462. kn dove: G k = P.P. + Perm + Inc Travi + Inc Pil + Inc Setti = = ( ) 55.7 = kn Q k = = 2.4 kn Ψ E = ψ 2 ϕ =.2. =.2 F = S d (T ) W λ γ I = = 23.6 kn Di seguito sono riassunti i calcoli descritti.

33 Schema di calcolo

34 34 di 67 CALCOLO CENTRO MASSA - COPERTURA solaio x y A Massa Massa * x Massa * y cm cm m 2 Kg Kg * cm Kg * cm COPERTURA IN LEGNO LAMELLARE 33,93 376,34 3, 39,59 2,546E+6 2,532E+6 COPERTURA IN LATERO CEMENTO 2+4 = 32 cm 3293,64 64,2 29,5 59,55 5,235E+6,2E+6 COPERTURA IN LATERO CEMENTO 2+4 = 24 cm 43,4 247,4 235,9 54,5 2,27E+6 3,6E+6 COPERTURA IN SOLETTA PIENA C.A. sp. = 5 cm 22,6 3257, 3,24 57,6,463E+5,66E+6,E+,E+,E+,E+,E+,E+,E+,E+,E+,E+,E+,E+ 55,66 547,24,4E+7 9,44E+6 BARICENTRO : X = 2 cm Y = 56 cm X cm 49 cm Y cm 64 cm

35 COPERTURA LEGNO LAMELLARE Superficie : 3. m 2 PESI PROPRI :.4 kn / m 2 PERMANENTI :.7 kn / m 2 ACCIDENTALI :.3 kn / m 2 INCIDENZA TRAVI :.6 kn / m 2 INCIDENZA PILASTRI :.4 kn / m 2 Totale : ( ) 3. = kn COPERTURA IN LATERO CEMENTO 2+4=32 cm Superficie : 29.5 m 2 PESI PROPRI : 4. kn / m 2 PERMANENTI :.2 kn / m 2 ACCIDENTALI :.3 kn / m 2 INCIDENZA TRAVI :. kn / m 2 INCIDENZA PILASTRI :.3 kn / m 2 Totale : ( ) 29.5= kn COPERTURA IN LATERO CEMENTO 2+4=24 cm Superficie : m 2 PESI PROPRI : 3. kn / m 2 PERMANENTI :.2 kn / m 2 ACCIDENTALI :.3 kn / m 2 INCIDENZA TRAVI :.75 kn / m 2 INCIDENZA PILASTRI :.3 kn / m 2 Totale : ( ) 235.9= kn

36 36 di 67 COPERTURA IN SOLETTA PIENA C.A. ZONA CALDAIA Superficie : 3.24 m 2 PESI PROPRI : 3.75 kn / m 2 PERMANENTI : 6.2 kn / m 2 ACCIDENTALI :.3 kn / m 2 SETTI : 66.5 kn Totale : ( ) = 57.6 kn INCIDENZA TOTALE COPERTURA : A tot = = m 2 PESI PROPRI TOTALI / = 2.76 kn / m 2 PERMANENTI TOTALI / =.6 kn / m 2 ACCIDENTALI TOTALI =.3 kn / m 2 INCIDENZA TRAVI TOTALI / =.69 kn / m 2 INCIDENZA PILASTRI TOTALI / =.33 kn / m 2 INCIDENZA SETTI TOTALI 66.5 / =.9 kn / m 2 Nelle seguenti tabelle sono riassunti i calcoli descritti.

37 COPERTURA Pilastri x y h A J xx J yy J xx * x J yy * y x i y i d i J xx * x 2 J yy * y 2 cm cm cm cm 2 cm 4 cm 4 cm 4 * cm cm 4 * cm cm cm cm cm 4 * cm 2 cm 4 * cm 2 Pil 949,6 3525,3 44, 9 675, 675, 6,4E+ 7 2,3E+ -53,5 649,7 667,6,592E+ 9 2,49E+ Pil 2 44,6 3525,3 44, 2 9, 6,,264E+ 5,64E+ 3,42 649,7 76,2,77E+ 9 6,754E+ Pil 3 949,6 3264, 44, 9 675, 675, 6,4E+ 7 2,24E+ -53,5 39,2 4,4,592E+ 9,22E+ Pil 4 49,6 3,3 44, 2 6, 9, 2,255E+ 2,62E+ 36,42 34,7 432,3,52E+,356E+ 9 Pil 5 2, 299,3 44, 9 675, 675,,424E+ 6 2,E+ -2, 4,7, 5 7,94E+,E+ Pil 6 539, 2993, 44, , 25664, 6,775E+ 7 3,762E+ -564,,2 576,33 3,99E+,756E+ 9 Pil 7 949,6 3, 44, 9 675, 675, 6,4E+ 7 2,26E+ -53,5 25,2 9,5,592E+ 9,5E+ 9 Pil 2, 2727, 44, , 4593, 2,6E+ 6,35E+ 9-2, -47, 92, 3,449E+ 9,6E+ 9 Pil 9 49,6 23,3 44, 2 6, 9, 2,255E+ 2,547E+ 36,42-45,3 39,75,52E+,47E+ Pil 55,35 259, 6 75, 2 25, 25, 6,92E+ 7 3,5E+ -55,3-355,74 656,56 3,6E+,52E+ Pil 2, 246,3 44, 9 675, 675,,424E+ 6,66E+ -2, -45,3 59, 4 7,94E+,64E+

38 3 di 67 Pil 2 63,4 2543, 6 44, 2 25, 25, 2,4E+ 3,E+ 5,22-33,74 66,36 4,2E+,376E+ Pil 3 966, ,3 44, 2 25, 25, 2,459E+ 2,25E+ 63,77-65,29 6,5 9,326E+ 4,732E+ Pil 4 225,5 976,7 6 44, 2 25, 25, 2,3E+ 2,47E+ 47,32-9,4 457,4,645E+,E+ Pil 5 253,5 4 73,7 44, 2 25, 25, 3,42E+ 2,42E+ 4,36-6,9 27,3 2 2,46E+,67E+ Pil ,3 449,9 6 44, 2 25, 25, 3,472E+,2E+ 674,2-425,64 29, 9 3,53E+ 2,54E+ Pil ,4 6 23, 44, 2 9, 6, 2,66E+ 2,54E+ 53,2-59, 2443, 4 3,9E+ 4,54E+ Pil 335,4 6 23, 44, 2 9, 6, 3,23E+ 2,54E+ 2255,2-59, 276,4 5 4,57E+ 4,54E+ Pil 9 355,6 44,7 4 44, 2 675, 675, 2,366E+ 9,42E ,43-47,6 26,9 3 3,96E+,46E+ Pil 2 364, 23, 44, 2 9, 6, 3,277E+ 2,54E+ 2537,92-59, 2995, 5,797E+ 4,54E+ Pil 2 43, 23, 44, 2 9, 6, 3,62E+ 2,54E+ 2927,92-59, 3332,6 4 7,75E+ 4,54E+ Pilastri x y h A J xx J yy J xx * x J yy * y x i y i d i J xx * x 2 J yy * y 2 cm cm cm cm 2 cm 4 cm 4 cm 4 * cm cm 4 * cm cm cm cm cm 4 * cm 2 cm 4 * cm 2 Pil , 92,3 44, 2 6, 9, 6,45E+,3E ,92-93,3 354,5 5,376E+ 2 3,54E+ Pil , 496,3 44, 2 6, 9, 6,45E+ 4,467E , ,3 3776,6 5,376E+ 2 5,95E+ Pil 24 4,6 2,3 44, , 53533, 7,666E+ 3,27E+ 295,42-254,3 472,,64E+,25E+

39 39 di Pil , 2,3 44, 2 9, 6, 3,6E+ 3,4E ,92-254,3 3633,2 4,54E+,34E+ 2 Pil , 2,3 44, 2 9, 6, 2,447E+ 3,4E+ 6 65,92-254,3 3279,9 7 2,35E+,34E+ 2 Pil ,3 2,3 44, 2 9, 6, 2,9E+ 3,4E+ 6 33,2-254,3 349,4 3,595E+,34E+ 2 Pil 2 79,6 2732,2 7 75, , ,,52E+ 9,539E+ -223,32-43,33 265,36,66E+,5E+ 2 Pil , ,7 75, , 4646, 5,59E+ 9,93E+ 222,2-499,9 547, 2,57E+,4E+ Pil 3 675,4 225,6 9 75, , 4646, 6,977E+,435E+ 572,3-49,9 24,6 3,364E+ 3,E+ Pil 3 225,5 675,6 7 75, , 4646,,434E+ 6,97E+ 922,32-99,93 53,4 4 3,542E+ 5,996E+ Pil ,5 325,6 6 75, , 4646, 9,92E+ 5,52E+ 272,33-549,94 25,2 7 6,74E+,E+ 2 Pil , 74,66 75, , , 2,54E+ 2,5E ,92-2, ,5,993E+ 4 9,33E+ 2 Pil , 4 499,93 75, 2 25, 25, 3,E+ 6,249E+ 7 34, , ,7 4 2,397E+ 7,55E+ Pil ,3 27,46 75, 2 25, 25, 2,24E+ 3,393E+ 7 56,2-264,4 249,2 7,67E+,477E+ Pil 36 9, 3 26,9 74, , 67774, 3,374E+ 9,25E+ 9 76,95-24,7 2955,4,5E+ 2 5,5E+ 4 Pil ,7 34,5 74, , 4646, 5,974E+,63E+ 33,53-249,75 252,7 2 4,577E+ 2,53E+ 2

40 4 di 67 Pil 3 4, ,7 74, , 4646, 4,57E+ 3,6E+ -,49-24,73 24,,424E+,9E+ 2 Pil ,67 4, 9 74, , 4646, 3,59E+ 4,5E+ -36,5-79,7 2,2 3 5,655E+,335E+ 2 Pil 4 34,65 434,9 74, , 4646,,62E+ 5,975E+ -7,53-44,7 69,9 4 2,5E+,643E+ Pil 4 27,,5 2 74, , 724,,49E+ 9 3,235E+ 9-76, -995, 465,6 7 6,375E+ 3,74E+ 2 Pil 42 29,4 2259,6 4 75, 2 25, 25, 3,639E+ 7 2,25E+ -2,4-65,96 9,2 2,243E+ 4,743E+ Pil , 495,3 44, 9 675, 675,,34E+ 3,343E+ 7 63,92-23,3 275, 6,75E+ 3,24E+ Pil , 495,3 44, 9 675, 675, 2,47E+ 3,343E+ 7 92,92-23,3 363,7 5 2,5E+ 3,24E+ Pilastri x y h A J xx J yy J xx * x J yy * y x i y i d i J xx * x 2 J yy * y 2 cm cm cm cm 2 cm 4 cm 4 cm 4 * cm cm 4 * cm cm cm cm cm 4 * cm 2 cm 4 * cm 2 Pil , 495,3 44, 9 675, 675, 2,262E+ 3,343E ,92-23,3 3273,9 3,4E+ 3,24E+ Pil , 495,3 44, 9 675, 675, 2,477E+ 3,343E ,92-23,3 35,7 4,44E+ 3,24E+ Setto A 6, 3432, 49, , 43333, 2,667E+ 4,92E+ -7, 557,2 22,5 7,957E+ 3 4,45E+ Setto B 22,6 353,3 49, , , 9,665E+ 7 7,944E+ -2,5 654,7 49,7 6 2,33E+ 9,645E+ 3 Setto C 549, 335,3 49, , , 5,22E+,47E+ -554, 474,7 729,62 2,E+ 3 5,79E+ Setto D 272,6 37,3 49, , , 9,66E+,E+ -3,5 294,7,32 2,45E+ 2,92E+

41 4 di , , , 2,75E+,76E+ 2 3,246E+ 4 7,32E+ 4 X ct Y ct CENTRO RIGIDEZZA 3 cm 276 cm BARICENTRO X g 2,4 cm 4 Y g 56, cm 3 CENTRO MASSA 5 % X mg 49, cm e x 746 cm Bx 3549, m 77,4 cm 5 Y mg 64, cm e y 22 cm By 46, m 23 cm T x e y max M max e y min M min SISMA X kn cm knm cm knm 23, , ,7

42 42 di PILASTRI F x F y F x F y F x max F y max F copertura T M sisma x Mx My N kn kn kn kn kn kn kn kn knm knm knm kn Pil,39,3,35,2,39,3,39,39,73,73, 9,9 Pil 2,93,9,4,6,93,9,93,93,49,49, 3,2 Pil 3,34,3,3,2,34,3,34,34,4,4, 9,9 Pil 4,42,6,4,,42,6,42,42,7,7, 3,2 Pil 5,2,23,27,7,2,23,2,2,22,22, 9,9 Pil 6,52,23,5,6,52,23,52,52,22,22, 3,27 Pil 7,2,3,27,2,2,3,2,2,23,23, 9,9 Pil,36,43,42,3,42,43,42,42,625,625,,5 Pil 9,32,6,33,,33,6,33,33,44,44, 3,2 Pil,33,22,37,6,37,22,37,37,263,6,6 2,45 Pil,6,23,9,7,9,23,23,23,2,2, 9,9 Pil 2,34,23,37,7,37,23,37,37,65,6,6 3,2 Pil 3,22,34,29,25,29,34,34,34,5,7,7 3,2 Pil 4,,46,2,33,2,46,46,46,2,42,42 3,2 PILASTRI F x F y F x F y F x max F y max F copertura T M sisma x Mx My N kn kn kn kn kn kn kn kn knm knm knm kn Pil 5,,56,4,4,4,56,56,56,247,74,74 3,2 Pil 6,,67,6,4,,67,67,67,293,27,27 3,2

43 43 di 67 Pil 7,2,53,2,3,2,53,53,53,233,233, 3,2 Pil,2,65,2,46,2,65,65,65,24,24, 3,2 Pil 9,6,52,3,37,6,52,52,52,227,6,6 3,2 Pil 2,2,73,2,52,2,73,73,73,39,39, 3,2 Pil 2,2,4,2,6,2,4,4,4,369,369, 3,2 Pil 22,23,49,7,7,23,49,49,49,656,656, 3,2 Pil 23,34,49,5,7,34,49,49,49,656,656, 3,2 Pil 24,7,77,422,27,7,77,7,7 3,596 3,596, 2,5 Pil 25,5,64,44,46,5,64,5,5,375,375, 3,2 Pil 26,5,46,44,33,5,46,5,5,375,375, 3,2 Pil 27,5,3,44,27,5,3,5,5,375,375, 3,2 Pil 2,563,23 9,292, 9,292,23 9,292 9,292 37,935 37,93, 55, Pil 29,9,29,9,2,9,29,9,9,77,55,55 34,56 Pil 3,44,76,76,54,76,76,76,76,542,33,33 34,56 Pil 3,3,22,42,7,42,22,22,22,73,67,67 34,56 Pil 32,49,6,9,2,49,6,6,6,24,52,52 34,56 Pil 33,62 3,93,9 27,7,62 3,93 3,93 3,93 27,22 27,22, 7,94 Pil 34,4,55,2,39,4,55,55,55,393,27,27 2,45 Pil 35,57,46,27,33,57,46,57,57,45,26,26 2,45 Pil 36 36,4,447,569,32 36,4,447 36,4 36,4 266,53 266,5, 7, Pil 37,74,44,,3,74,44,74,74,24,9,9 36,75 PILASTRI F x F y F x F y F x max F y max F copertura T M sisma x Mx My N kn kn kn kn kn kn kn kn knm knm knm kn

44 44 di 67 Pil 3,27,2,47,2,27,2,27,27,94,666,666 36,75 Pil 39,,49,4,35,,49,,,599,423,423 36,75 Pil 4,35,95,2,6,35,95,95,95,74,49,49 36,75 Pil 4,,33,255 3,49,255,33,33,33 39,367 39,36, 6, Pil 42,22,32,29,23,29,32,32,32,23,63,63 2,45 Pil 43,26,35,,25,26,35,35,35,52,52, 9,9 Pil 44,26,4,,3,26,4,4,4,2,2, 9,9 Pil 45,26,4,,35,26,4,4,4,22,22, 9,9 Pil 46,26,55,,39,26,55,55,55,242,242, 9,9 Setto A,79 5,724,72 4,,79 5,724 5,724 5,724 2,4 2,4, 52,675 Setto B 3,2,9 7,92,64 3,2,9 3,23 3,2 642, ,94, 25, Setto C,33 6,9,22,537,33 6,9 6,9 6,9 7,932 7,932, 93, Setto D,2,94,57,67,2,94,24,2 579, ,59, 3,

45 45 di 67 T y e x max M max e x min M min SISMA Y kn cm knm cm knm 23, , ,6 6 PILASTRI F x F y F x F y F x max F y max F copertura T M sisma y Mx My N kn kn kn kn kn kn kn kn knm knm knm kn Pil,9,6,6,6,9,6,6,6,269,,269 9,9 Pil 2,2,9,3,7,2,9,9,9,39,,39 3,2 Pil 3,5,6,3,6,5,6,6,6,269,,269 9,9 Pil 4,6,5,3,54,6,5,5,5,695,,695 3,2 Pil 5,2,47,,53,2,53,53,53,234,,234 9,9 Pil 6,3,2,2,7,3,7,7,7,472,,472 3,27 Pil 7,2,6,,6,2,6,6,6,269,,269 9,9 Pil,3,7,,9,3,9,9,9,429,,429,5 Pil 9,,5,,54,,5,5,5,695,,695 3,2 Pil,9,,6,7,9,7,7,7,764,54,54 2,45 Pil,6,47,4,53,6,53,53,53,234,,234 9,9 Pil 2,9,3,5,25,9,3,3,3,574,46,46 3,2 Pil 3,6,3,,29,6,3,3,3,66,429,429 3,2 Pil 4,23,45,4,34,23,45,45,45,63,45,45 3,2 Pil 5,3,52,,3,3,52,52,52,66,472,472 3,2 Pil 6,37,59,23,42,37,59,59,59,697,493,493 3,2 Pil 7,52,7,32,4,52,7,7,7,57,,57 3,2 PILASTRI F x F y F x F y F x max F y max F copertura T M sisma y Mx My N kn kn kn kn kn kn kn kn knm knm knm kn

46 46 di 67 Pil,52,25,32,9,52,25,25,25,549,,549 3,2 Pil 9,2,96,3,3,2,96,96,96,42,29,29 3,2 Pil 2,52,3,32,2,52,3,3,3,572,,572 3,2 Pil 2,52,37,32,6,52,37,37,37,64,,64 3,2 Pil 22,37,244,23,27,37,244,244,244,75,,75 3,2 Pil 23,44,244,27,27,44,244,244,244,75,,75 3,2 Pil 24,99,29,553,247,99,29,99,99 3,956, 3,956 2,5 Pil 25,94,25,5,9,94,25,25,25,549,,549 3,2 Pil 26,94,3,5,2,94,3,3,3,497,,497 3,2 Pil 27,94,,5,9,94,,,,474,,474 3,2 Pil 2,657,5,2,549,657,549,657,657,46,,46 55,95 9 Pil 29,43,44,26,397,43,44,44,44 2,9 2,43 2,43 34,56 Pil 3,73,434,45,45,73,434,434,434 3,2 2,94 2,94 34,56 Pil 3,3,464,63,434,3,464,464,464 3,36 2,345 2,345 34,56 Pil 32,32,494,2,452,32,494,494,494 3,53 2,496 2,496 34,56 Pil 33,962 94,637,592 4,93,962 94, ,637 94, ,652, 676,65 2 7,94 Pil 34,6,5,3,37,6,5,5,5,,764,764 2,45 Pil 35,67,45,4,34,67,45,45,45,3,734,734 2,45 Pil 36 39,67,93 24,42,2 39,67,93 39,67 39,67 293,56, 293,56 7,23 6 Pil 37,23,43,3,42,23,43,43,43 3,59 2,63 2,63 36,75 Pil 3,3,33,3,34,3,34,34,34 2,42 2,9 2,9 36,75 Pil 39,53,354,94,366,53,366,366,366 2,76,93,93 36,75 Pil 4,23,324,76,347,23,347,347,347 2,569,7,7 36,75

47 47 di 67 PILASTRI F x F y F x F y F x max F y max F copertura T M sisma y Mx My N kn kn kn kn kn kn kn kn knm knm knm kn Pil 4,35 3,749,26 43,42,35 43,42 43,42 43,42 32,33, 32,3 3 6,24 7 Pil 42,6,95,,3,6,3,3,3,735,52,52 2,45 Pil 43,33,5,2,76,33,5,5,5,373,,373 9,9 Pil 44,33,9,2,79,33,9,9,9,392,,392 9,9 Pil 45,33,94,2,2,33,94,94,94,42,,42 9,9 Pil 46,33,9,2,4,33,9,9,9,43,,43 9,9 Setto A,6,62, 3,4,6 3,4 3,4 3,4 63,9, 63,9 52,675 Setto B 3,22 3,259,6 5,2 3,22 3,2 3,223 3,22 3 4,92, 4,9 2 25,6 5 Setto C,25 74,6,5 7,5,25 7,5 7,5 7,5 32,972, 32,97 93, Setto D 5,25,26 9,393,29 5,25,29 5,25 5, ,765, 74,765 3,5 5

48 4/67 7 PILASTRI Le azioni normali caratteristici agenti su ciascun pilastro, in condizioni statiche, sono riassunte nella seguente tabella: Pilastro Gk tot Qk tot Nsd tot [kn] [kn] [kn] 62,66 9,29,66 2 4,4 7,7 69,5 3,96 65,3 253,4 4 72,33 7,9 2, 5 55,95,9 9, ,6 93,62 57, 7 56,27 3,6 35,7 2,4,9 42,79 9 2,55 3, 22,74 2,2 2,32 322,65 76, 6,5 3,4 2,55 26,76 2,3 3 7,46 25,44 6,6 4 6,97 24,95 59, 5 3,43 23,5 52,7 6 76,97 2,99 39, ,95 35,4 253,35 32,5 34,2 236,43 9,,, 2 27,6 33,62 229,43 2 7,76 5,95 34, ,97 5,27 7, ,66 2,55 259, ,4,9, ,9 32,42 296,4 26 3,5 24,2 95, ,77,93 2,67 2 2,2 39,99 22, 29,7 57,37 339,5 3 67, 56,9 39, , 56,9 39,27 32,7 57,37 339,5 33 3,7 4,79 257, 34 25,42 2,7 25, ,7 23,7 244, ,3 2,5 2, ,55 43,5 254,5

49 49/67 Pilastro Gk tot Qk tot Nsd tot [kn] [kn] [kn] 3 26,49 43,5 24, 39 26,49 43,5 24, 4 35,55 43,5 254,5 4 57,3 2,5 2, ,95 4,2 29, ,74 46,7 32, ,32 29,39 24, ,29 56,5 45,6 46 3,4 33,37 243,93 K K P P Si riporta la verifica dei pilastri più sollecitati.

50 5/67 7. Pilastro 45 carpenteria : 3 x 3 cm armatura: φ2 I carichi verticali gravanti sul pilastro allo SLU sono: G k = kn Q k = 56.5 kn N sd,45 = G k.4 + Q k.5 = = = 45.6 kn Si prende in considerazione un eccentricità pari a: e * = max ( h/3 ; 2 mm) = max ( 3/3 ; 2 mm) = 2 mm M sd = N sd, slu e * = =.3 kn m

51 5/67 Il dominio di rottura per (N sd,slu, M sd ) è il seguente: MRd C N [KN] Risultano verificate le seguenti prescrizioni: N sd,slu N u = A c f cd + A s f yd 45.6 kn (3 3) ( / 2) = = 2943 dan = kn A sl >,5 N sd,slu / f yd A s =φ2 = 9.4 cm 2 > / 3739 =.67 cm 2.3 % A sl / A c 6 % A sl / A c = 9.4 / (3 3) =. %

52 52/ Pilastro carpenteria : 3 x 4 cm armatura: φ6 I carichi verticali gravanti sul pilastro allo SLU sono: G k = 2.2 kn Q k = 2.32 kn N sd, = G k.4 + Q k.5 = = = kn Si prende in considerazione un eccentricità pari a: e * = max ( h/3 ; 2 mm) = max ( 4/3 ; 2 mm) = 2 mm M sd = N sd, slu e * = = 6.45 kn m

53 53/67 Il dominio di rottura per (N sd,slu, M sd ) è il seguente: MRd C N [KN] Risultano verificate le seguenti prescrizioni: N sd,slu N u = A c f cd + A s f yd kn (3 4) ( / 2) = = 73 dan = 7.3 kn A sl >,5 N sd,slu / f yd A s =φ6 = 6. cm 2 > / 3739 =.29 cm 2.3 % A sl / A c 6 % A sl / A c = 6. / (3 4) =.34 %

54 54/ Pilastro 29 carpenteria : 3 x 65 cm armatura: φ6 I carichi verticali gravanti sul pilastro allo SLU sono: G k =.7 kn Q k = kn N sd, = G k.4 + Q k.5 = = = kn Si prende in considerazione un eccentricità pari a: e * = max ( h/3 ; 2 mm) = max ( 65/3 ; 2 mm) = 22 mm M sd = N sd, slu e * = = 7.46 kn m

55 55/67 Il dominio di rottura per (N sd,slu, M sd ) è il seguente: MRd C N [KN] Risultano verificate le seguenti prescrizioni: N sd,slu N u = A c f cd + A s f yd kn (3 65) ( / 2) = = 255 dan = 25.5 kn A sl >,5 N sd,slu / f yd A s =φ6 = 2. cm 2 > / 3739 =.36 cm 2.3 % A sl / A c 6 % A sl / A c = 2. / (3 65) =.3 %

56 56/ Setto 33 carpenteria : armatura: φ6/5 I carichi verticali gravanti sul setto 33 sotto SISMA sono: M sd = knm N = 7.94 kn

57 57/67

58 5/67 FONDAZIONI Si verificano le fondazioni più significative ai fini delle verifiche.. Travi di fondazione Lo schema di calcolo è illustrato in figura. dove: L = 5 cm; L 2 = 23 cm; L 3 = 35 cm; L 4 = 32 cm; L 5 = 32 cm; L 6 = 37 cm; L 7 = 5cm; K =. dan/cm 3

59 59/67 Si hanno i seguenti carichi caratteristici: P = Pilastro 34 / 2 = / / 2 = 72. kn P 2 = Pilastro 43 = = 23.6 kn P 3 = Pilastro 44 = = 43.7 kn P 4 = Pilastro 45 = = kn P 5 = Pilastro 46 = = 7.5 kn P 6 = Pilastro 23 / 2 = / / 2 = kn.. Verifiche agli S.L.U. e S.L.E per sollecitazioni che provocano tensioni normali (flessione semplice). Sezione alla campata 46-26: Unità di misura : dan - cm sezione a T rovescio Htot Hala 3 Bala Banima 4 area superiore 3.39 cop. 5.4 area inferiore 5.65 cop. 5.4 STATI LIMITE DI ESERCIZIO CONDIZIONE RARA momento minimo sigma f. sup. 4. sigma c. inf. 3.6 CONDIZIONE FREQUENTE momento minimo sigma f. sup sigma c. inf. 3.2 CONDIZIONE QUASI PERMANENTE momento minimo sigma f. sup sigma c. inf. 3.2 PRESSIONI SUL TERRENO

60 6/67 cedimento max..5 sigma t..5 cedimento min..4 sigma t..4 STATO LIMITE ULTIMO MSd min MRd min x/du.4 ecu.4 esu. Sezione all appoggio Pilastro 45: Unità di misura : dan - cm sezione a T rovescio Htot Hala 3 Bala Banima 4 area superiore 3.39 cop. 5.4 area inferiore 3.29 cop STATI LIMITE DI ESERCIZIO CONDIZIONE RARA momento massimo 93 sigma f. inf sigma c. sup CONDIZIONE FREQUENTE momento massimo sigma f. inf sigma c. sup..3 CONDIZIONE QUASI PERMANENTE momento massimo sigma f. inf sigma c. sup..3 PRESSIONI SUL TERRENO cedimento max..65 sigma t..65

61 6/67 cedimento min..52 sigma t..52 STATO LIMITE ULTIMO MSd max MRd max x/du.4 ecu.6 esu...2 Verifiche allo S.L.U. per sollecitazioni taglianti. Sezione a sinistra dell appoggio Pilastro 45: Unità di misura : dan - cm sezione a T rovescio Htot Hala 3 Bala Banima 4 Area staffe 6.7 cmq/m Vrd Vsd positivo 297 Vrd3 positivo (Vcd pos. 22)

62 62/67.2 Travi di fondazione Lo schema di calcolo è illustrato in figura. dove: L = 5 cm; L 2 = 39 cm; L 3 = 4 cm; L 4 = 4 cm; L 5 = 37 cm; L 6 = 37 cm; L 7 = 24 cm; L = 5 cm; K =. dan/cm 3

63 63/67 Si hanno i seguenti carichi caratteristici: P = Pilastro 9 / 2 = 2.55 / / 2 = 7.33 kn P 2 = Pilastro 2 = = 2.3 kn P 3 = Pilastro 3 = = 2.9 kn P 4 = Pilastro 4 = =.92 kn P 5 = Pilastro 5 = = 7. kn P 6 = Pilastro 6 = = kn P 7 = Pilastro 7 / 2 = / / 2 = 9.22 kn.2. Verifiche agli S.L.U. e S.L.E per sollecitazioni che provocano tensioni normali (flessione semplice). Sezione alla campata 5-6: Unità di misura : dan - cm sezione a T rovescio Htot Hala 3 Bala Banima 4 area superiore 3.39 cop. 5.4 area inferiore 5.65 cop. 5.4 STATI LIMITE DI ESERCIZIO CONDIZIONE RARA momento minimo sigma f. sup. 35 sigma c. inf. 5. CONDIZIONE FREQUENTE momento minimo sigma f. sup. 6. sigma c. inf. 4.6 CONDIZIONE QUASI PERMANENTE momento minimo sigma f. sup. 6.

64 64/67 sigma c. inf. 4.6 PRESSIONI SUL TERRENO cedimento max..43 sigma t..43 cedimento min..36 sigma t..36 STATO LIMITE ULTIMO MSd min MRd min x/du.4 ecu.4 esu. Sezione all appoggio Pilastro 2: Unità di misura : dan - cm sezione a T rovescio Htot Hala 3 Bala Banima 4 area superiore 3.39 cop. 5.4 area inferiore 5.65 cop. 5.4 STATI LIMITE DI ESERCIZIO CONDIZIONE RARA momento massimo 492 sigma f. inf sigma c. sup. 4. CONDIZIONE FREQUENTE momento massimo sigma f. inf. 3.6 sigma c. sup. 4 CONDIZIONE QUASI PERMANENTE momento massimo sigma f. inf. 3.6 sigma c. sup. 4

65 65/67 PRESSIONI SUL TERRENO cedimento max..39 sigma t..39 cedimento min..33 sigma t..33 STATO LIMITE ULTIMO MSd max MRd max x/du. ecu.9 esu..2.2 Verifiche allo S.L.U. per sollecitazioni taglianti. Sezione a sinistra dell appoggio Pilastro 2: Unità di misura : dan - cm sezione a T rovescio Htot Hala 3 Bala Banima 4 Area staffe 6.7 cmq/m Vrd Vsd positivo 472 Vrd3 positivo 4267 (Vcd pos. 2293)

66 66/67.3 Fondazione continua in corrispondenza della zona caldaia Analisi dei carichi: Copertura zona caldaia : [( ) +.3] 5.35 / 2 = = 36.2 kn / m Peso proprio muro = 2 kn / m Peso solaio piano a quota.3 m : [( ) + 4.] 2.25 / 2 = = 9.73 kn / m Peso solaio copertura in latero-camento della zona adiacente alla zona caldaia: [(3. +.2) +.3] 4. / 2 = =.2 kn / m Peso proprio fondazione : = 6.75 kn / m Totale : perm + acc = = 9. kn La pressione media del terreno è pari a : σ t,max = N / A = 9. 2 / ( 9 ) =.2 dan/cm 2

67 67/67 Per la verifica si considera il seguente schema di calcolo: Q2 Q L =.45 m Q,slu = σ t max = 44 dan / cm = 44 dan / m Q 2,slu = = 5 dan/m M max,slu = (Q,slu Q 2,slu ) L 2 / 2 = (44-5).45 2 / 2 = 352 dan m / m B = cm; H = 3 cm; d = 5.5 cm ; d = 24.5 cm ; As = A s = φ/2 = 25 mm 2 M Sdu [danm/m ] SLU M Rdu [danm/m ] def. a rottura ε c ε s