In riferimento alla nota in oggetto con la presente si trasmettono le relative integrazioni richieste: ANTE OPERAM

STUDIO TECNICO DI INGEGNERIA Ing. PASQUALE SUCCURRO Via Roma 179 c.a.p. 87055 San Giovanni in Fiore-CS Tel 0984/ 999969 Cell 3296231597 C.F. SCCPQL61C07D123X P.IVA n 01613810785 INGEGNERE CIVILE STRUTTURALE OGGETTO: Lavori di completamento dell adeguamento strutturale ed antisismico ed efficientamento energetico della scuola elementare Dante Alighieri. Chiarimenti relativi alla nota del RUP Geom. Antonio Cantisani del 31/05/2018, prot. N. 9985. In riferimento alla nota in oggetto con la presente si trasmettono le relative integrazioni richieste: 1. EDIFICIO IN MURATURA CORPO A Integrazioni Calcolo strutturale Tav. 8- Tav.9 ANTE OPERAM Dal modello di calcolo sono stati desunti i parametri al fine di evidenziare le richieste e precisamente, il tipo di analisi svolta, i principali risultati dell analisi ottenuta modello di calcolo, principali spostamenti della struttura, verifica delle murature ed altri parametri necessari. Dall analisi è emerso che alcuni setti murari necessitano di interventi di rinforzo solo al piano terra. Tipo di analisi : Sismica dinamica lineare- masse eccitate dal modello di calcolo lx = 80.72% ed ly =80.74%

Verifica delle murature : in rosso i setti non verificati. Pertanto data una situazione diffusa di non verifica dei setti murari si è proceduto ad intervenire sugli stessi per fasi successive iniziando a rinforzare i setti dal piano terra e verificandoli per fasi successive fino al raggiungimento della soluzione finale adottata e riportata nella situazione post operam. RELAZIONE DI CALCOLO ANTE OPERAM Vedasi Tabulato Tavola n 9

POST OPERAM Dal modello di calcolo sono stati desunti i parametri al fine di evidenziare le richieste e precisamente, il tipo di analisi svolta, i principali risultati dell analisi ottenuta modello di calcolo, principali spostamenti della struttura, verifica delle murature ed altri parametri necessari. Sono stati progettati gli interventi di rinforzo, consistenti nella realizzazione di paretine in c.a. in corrispondenza dei setti individuati precedentemente e secondo una ottimale disposizione ai fini della verifica di calcolo. Tipo di analisi : Analisi statica non lineare- pushover- masse eccitate dal modello di calcolo lx = 80.35% ed ly =80.20% Dal modello di calcolo sono stati desunti i parametri al fine di evidenziare le richieste e precisamente lo spostamento max, nelle due direzioni principali, dei maschi murari è pari a 15 mm. Si veda immagine allegata.

Verifica della struttura mediante il controllo delle curve pushover per tutte le condizioni di carico Si riportano le tabelle riepilogative con curve:

Dall analisi pushover si è verificata la struttura dal punto di vista globale. Ai sensi della normativa D.M. 2008 sono stati controllati anche i cinematismi locali che hanno dato esito di verifica positiva. Inoltre al punto richiesto sulla applicabilità dell analisi pushover si esplicita quanto segue: Il programma di calcolo utilizzato SuperSap della 2SI con sede in Ferrara, con licenza regolarmente registrata, considera per la muratura i seguenti meccanismi: - pressoflessione nel piano (par. 7.8.2.2.1 DM 14/1/2008) - taglio (par. 7.8.2.2.2 DM 14/1/2008) - pressoflessione fuori dal piano (par. 7.8.2.2.3 DM 14/1/2008). Il programma di calcolo considera, inoltre, gli spostamenti ultimi dei pannelli murari pari a: - 0.8% dell altezza del pannello murario nel caso di pressoflessione (per edifici nuovi) (par 7.8.2.2.1 DM 14/1/2008) - 0.6% dell altezza del pannello murario nel caso di pressoflessione (per edifici esistenti) (par C8.7.1.4) - 0.4% dell altezza del pannello murario nel caso di taglio (par. C8.7.1.4). Nel caso venga superato il limite di spostamento il programma azzera la capacità dell elemento strutturale (l elemento viene considerato come una biella). Nel caso lo sforzo normale sia di trazione il programma azzera la capacità dell elemento strutturale (l elemento viene considerato come una biella). In relazione alla verifica di applicabilità dell analisi pushover par. 7.3.4.1- NTC 2008 questa è soddisfatta e rientra in quanto specificato nel paragrafo della circolare esplicativa C7.8.1.5.1 e C8.7.1.4 Inoltre il programma in automatico verifica q*<3, ( nel caso in esame q*= 0.10 nella combinazione n 38 della relazione di calcolo approvata dal Genio Civile di Cosenza) bloccando la prosecuzione dell analisi di calcolo. Inoltre per come richiesto dalla norma al capo 7.3.4.1 sono state considerate le distribuzioni principali e secondarie previste. RELAZIONE- TABULATO POST OPERAM: Vedasi Allegato Tav. 9

FONDAZIONI Ai sensi del capo C.8.A.5.11 non si è ritenuto necessario intervenire sulle fondazioni in quanto sono contemporaneamente presenti tutte le condizioni del capo medesimo. E stato previsto ai sensi del capo 4.5.4 NT2008 un cordolo di fondazione quale elemento integrativo. Tale cordolo di fondazione può essere tranquillamente omesso. GIUNTO TRA EDIFICI IN MURATURA Capo 7.2.2 NT2008 Il giunto esistente tra i due edifici in muratura è di ca. 3 cm. Nella esecuzione dell analisti statica non lineare dell edificio, in fase post operam, e tenuto conto della simmetria degli edifici, si è potuto verificare che lo spostamento massimo è di 1.5 mm, pertanto è scongiurato il fenomeno di martellamento. GIUNTO TRA EDIFICIO IN MURATURA E PALETRA Capo 7.2.2 NT2008 Il giunto esistente tra l edificio in muratura e la palestra in c.a. è di ca. cm 16. Nella esecuzione dell analisti statica non lineare dell edificio palestra, in fase post operam si è potuto verificare che lo spostamento massimo della palestra è di cm 2.51 che sommato a quello della muratura portano ad uno spostamento massimo di 2,66 cm., pertanto è scongiurato il fenomeno di martellamento. 2. EDIFICIO PALESTRA Integrazioni Calcolo strutturale Tav. 10 - Tav. 11 ANTE OPERAM Dal modello di calcolo sono stati desunti i parametri al fine di evidenziare le richieste e precisamente, il tipo di analisi svolta, i principali risultati dell analisi ottenuta modello di calcolo, principali spostamenti della struttura, verifica degli elementi strutturali in c.a. ( travi e pilastri ) ed altri parametri necessari. Dall analisi è emerso che alcuni elementi strutturali necessitano di interventi di rinforzo. Tipo di analisi : Sismica dinamica lineare - masse eccitate dal modello di calcolo lx = 99.62% ed ly = 99.16% come da tabulato a pag. 138 della Tav. 10. Si veda il grafico sottostante allegato.

Pilastri ante-operam, in rosso non verificati

Travi ante-operam, in rosso non verificate RELAZIONE DI CALCOLO ANTE OPERAM : VEDASI ALLEGATO N 10 POST OPERAM Dal modello di calcolo sono stati desunti i parametri al fine di evidenziare le richieste e precisamente, il tipo di analisi svolta, i principali risultati dell analisi ottenuta modello di calcolo, principali spostamenti della struttura, elementi strutturali in c.a. ( travi e pilastri ) ed altri parametri necessari. Sono stati progettati gli interventi di rinforzo, consistenti nella realizzazione di incamiciatura in c.a. di alcuni pilastri e di alcune travi per come riportate nelle tavole di progetto. Tipo di analisi : Analisi statica non lineare- pushover- masse eccitate dinamiche = 75.81 %. Vedasi grafico sottostante allegato.

Dall analisi svolta è emerso che lo spostamento max della struttura è pari a cm 2.51 vedasi grafico sottostante allegato.

Verifica della struttura mediante il controllo delle curve pushover per tutte le condizioni di carico Si riportano le tabelle riepilogative con curve:

VEDASI RELAZIONE E TABULATO POST OPERAM - TAV. 10-11 FONDAZIONI Ai sensi del capo C.8.A.5.11 non si è ritenuto necessario intervenire sulle fondazioni in quanto sono contemporaneamente presenti tutte le condizioni del capo medesimo. Dalle indagini geologiche è emerso che in corrispondenza del lato valle, il terreno fondale, per uno strato di circa 2,5 m, ha caratteristiche fisico- meccaniche scadenti. Inoltre il muro di sostegno a valle della palestra è del tipo in muratura di pietrame, e presenta diversi segni deformativi. Pertanto si è ritenuto necessario, senza intervenire sulle fondazioni esistenti, realizzare una paratia di micropali per trasferire in profondità gli scarichi fondali della palestra in modo da eliminare la spinta sul muro in pietrame. Vedasi relazione di calcolo PARATIA MICROPALI (allegato 1). SOLAIO CON TRAVE ROMPITRATTA Si riporta il grafico che evidenzia le deformate del solaio a pieno carico sia in ante operam che in post operam al fine di determinare la freccia max di collaudo. SOLAIO POST OPERAM : deformata max sotto sisma e a pieno carico, valore massimo 0. cm. Vedasi grafico sottostante allegato.

Deformazioni solaio ante operam in caso di sisma ed a pieno carico la freccia max raggiunge 33.53 cm. Vedasi grafico sottostante allegato. San Giovanni in Fiore, lì 07/06/2018 Il Progettista Ing. Pasquale Succurro

Allegato 1_Paratia micropali Sommario Sommario... 13 1 Caratteristiche inerziali principali sezioni in acciaio... 14 2 Micropali... 14 3 Pali... 14 3.1 Pali di piano... 14 4 Cedimenti... 16 4.1 Cedimenti pali estremi... 16 5 Verifiche pali... 17 pali "Micropalo D1" gruppo 1... 17 Lista dei pali coinvolti... 17 Caratteristiche geometriche... 18 Caratteristiche dei materiali... 18 Verifiche secondo DM08... 18 Verifica di capacità per la famiglia di combinazioni SLU... Verifica di capacità portante verticale riferita al palo singolo... Verifica di capacità per la famiglia di combinazioni SLV fondazioni... Verifica di capacità portante verticale riferita al palo singolo... 7 Sondaggi in pianta... 26

1 Caratteristiche inerziali principali sezioni in acciaio Descrizione: descrizione o nome assegnato all'elemento. Xg: coordinata X del baricentro. [cm] Yg: coordinata Y del baricentro. [cm] Area: area inerziale nel sistema geometrico centrato nel baricentro. [cm²] Jx: momento d'inerzia attorno all'asse orizzontale baricentrico di definizione della sezione. [cm4] Jy: momento d'inerzia attorno all'asse verticale baricentrico di definizione della sezione. [cm4] Jxy: momento centrifugo rispetto al sistema di riferimento baricentrico di definizione della sezione. [cm4] Jm: momento d'inerzia attorno all'asse baricentrico principale M. [cm4] Jn: momento d'inerzia attorno all'asse baricentrico principale N. [cm4] α X su M: angolo tra gli assi del sistema di riferimento geometrico di definizione e quelli del sistema di riferimento principale. [deg] Jt: momento d'inerzia torsionale corretto con il fattore di forma. [cm4] Descrizione Xg Yg Area Jx Jy Jxy Jm Jn α X su M Jt UNI109 1x10 10.55 10.55 63.15 3196.85 3196.85 0 3196.85 3196.85 0 6393.69 2 Micropali Descrizione: descrizione o nome assegnato all'elemento. Calcestruzzo: calcestruzzo iniettato. Acciaio: materiale del tubo. Tubo in acciaio circolare: sezione del tubo definito nel database delle sezioni in acciaio. Diametro perforazione: diametro di perforazione. [cm] Descrizione Calcestruzzo Acciaio Tubo in acciaio circolare Diametro perforazione Micropalo D1 C/30 S355 UNI109 1x10 34 3 Pali 3.1 Pali di piano Palo: riferimento ad una definizione di palo. Liv.: quota di inserimento espressa con notazione breve esprimibile come livello, falda, piano orizzontale alla Z specificata. [cm] Punto: punto di inserimento. X: coordinata X. [cm] Y: coordinata Y. [cm] Estr.: distanza dalla quota di inserimento misurata in direzione ortogonale al piano della quota e con verso positivo verso l'alto. [cm] Lungh.: lunghezza del palo. [cm] Coll. testa: tipo di collegamento fra la testa del palo e l'eventuale sovrastruttura. Capacita portante palo: capacità portante ultima palo singolo, somma di quella laterale e quella alla punta; ciascuna delle due capacità può essere calcolata in automatico con formule statiche oppure può esserne specificato direttamente il valore numerico. Fond.: riferimento alla fondazione sottostante l'elemento. Palo Liv. Punto Estr. Lungh. Coll. testa Capacita portante palo X Y Micropalo D1 L2 18.2 2-110 1200 Incastro Micropalo D1 L2 18.2 134-110 1200 Incastro Micropalo D1 L2 18.2 16-110 1200 Incastro Fond.

Palo Liv. Punto Estr. Lungh. Coll. testa Capacita portante palo X Y Micropalo D1 L2 18.2 606-110 1200 Incastro Micropalo D1 L2 18.2 488-110 1200 Incastro Micropalo D1 L2 18.2 0-110 1200 Incastro Micropalo D1 L2 18.2-6 -110 1200 Incastro Micropalo D1 L2 18.2-574 -110 1200 Incastro Micropalo D1 L2 18.2-692 -110 1200 Incastro Micropalo D1 L2 18.2-102 -110 1200 Incastro Micropalo D1 L2 18.2-220 -110 1200 Incastro Micropalo D1 L2 18.2-338 -110 1200 Incastro Micropalo D1 L2 18.2 724-110 1200 Incastro Micropalo D1 L2 1200.2-750 -110 1200 Incastro Micropalo D1 L2 1040.2-750 -110 1200 Incastro Micropalo D1 L2 18.2 960-110 1200 Incastro Micropalo D1 L2 1680.2-750 -110 1200 Incastro Micropalo D1 L2 1520.2-750 -110 1200 Incastro Micropalo D1 L2 1360.2-750 -110 1200 Incastro Micropalo D1 L2 1226.7 1060-110 1200 Incastro Micropalo D1 L2 1066.7 1060-110 1200 Incastro Fond.

Palo Liv. Punto Estr. Lungh. Coll. testa Capacita portante palo X Y Micropalo D1 L2 18.2 842-110 1200 Incastro Micropalo D1 L2 1706.7 1060-110 1200 Incastro Micropalo D1 L2 1546.7 1060-110 1200 Incastro Micropalo D1 L2 1386.7 1060-110 1200 Incastro Fond. 4 Cedimenti 4.1 Cedimenti pali estremi Nodo: Nodo del palo a cui si riferisce il cedimento. Ind.: indice del nodo. Cont.: Contesto a cui si riferisce il cedimento. N.br.: nome breve della condizione o combinazione di carico. Componenti: Componenti del cedimento. Totale: Cedimento totale, ottenuto dalla sommatoria di tutti i contributi. Valori positivi indicano abbassamento. Da carico laterale: Cedimento indotto sul terreno dal carico laterale. Valori positivi indicano abbassamento. Da carico punta: Cedimento indotto sul terreno dal carico alla punta. Valori positivi indicano abbassamento. Da accorciamento: Cedimento da accorciamento assiale del palo. Valori positivi indicano abbassamento. Verifiche condotte sui cedimenti assoluti/differenziali estremi Cedimento medio dei pali 0, cm in SLE RA 9, cedimento medio ammissibile 5,00 cm. Cedimento assoluto massimo 0,28 cm al Nodo 203 in SLE RA 9, cedimento assoluto ammissibile 5,00 cm. Cedimento differenziale massimo 0,11 cm in SLE RA 9, cedimento differenziale ammissibile 5,00 cm. Rotazione massima 1/5698 in SLE RA 9 tra nodi a distanza 118 cm, rotazione ammissibile 1/300. Cedimenti pali minimi Vengono mostrati i soli 5 cedimenti di pali estremi. Nodo Cont. Componenti Ind. N.br. Totale Da carico laterale Da carico punta Da accorciamento 226 SLE RA 1 0.16032 0.14036 0.00285 0.01711 4 SLE RA 1 0.16347 0.14824 0.00351 0.01172 5 SLE RA 1 0.16635 0.14756 0.00327 0.01552 2 SLE RA 1 0.16726 0.147 0.00286 0.02023 222 SLE RA 1 0.16759 0.12671 0.00223 0.03865

Cedimenti pali massimi Vengono mostrati i soli 5 cedimenti di pali estremi. Nodo Cont. Componenti Ind. N.br. Totale Da carico laterale Da carico punta Da accorciamento 203 SLE RA 9 0.28101 0.222 0.00346 0.05534 202 SLE RA 9 0.28007 0.20698 0.00314 0.06995 204 SLE RA 9 0.27102 0.22082 0.00356 0.04663 205 SLE RA 9 0.838 0.558 0.00369 0.03912 206 SLE RA 9 0.24302 0.20469 0.00363 0.03469 5 Verifiche pali Quota: quota sezione [cm] Filo: eventuale numero del filo Indice: indice del palo Xp: coordinata x del palo che ha prodotto la verifica peggiore [cm] Yp: coordinata y del palo che ha prodotto la verifica peggiore [cm] Tx: taglio Tx [dan] Ty: taglio Ty [dan] Mt: momento torcente [dan*cm] Comb.: combinazione peggiore a taglio torsione Coeff.: inverso del coefficiente di sicurezza minimo Mx: momento Mx [dan*cm] My: momento My [dan*cm] N: sforzo normale [dan] Comb.: combinazione peggiore a pressoflessione Id.: indice del palo γ laterale: coefficiente parziale di sicurezza sulla resistenza laterale (solo DM 2008) γ punta: coefficiente parziale di sicurezza sulla resistenza alla punta (solo DM 2008) γ globale: coefficiente di sicurezza globale applicato sulla resistenza (solo per norme diverse dal DM 2008) Por.l.: portanza laterale di progetto [dan] Por.p.: portanza di punta di progetto [dan] Def.vol.: deformazione volumetrica (usata per formula portanza punta secondo Vesic) Comb.: combinazione peggiore Cond.: condizione peggiore a breve o lungo termine Ed: carico totale di progetto [dan] Rd: resistenza totale di progetto [dan] Coeff.s.: coefficiente di sicurezza Verifica: stato di verifica Le unità di misura delle verifiche elencate nel capitolo sono in [cm, dan] ove non espressamente specificato. pali "Micropalo D1" gruppo 1 Verifiche condotte secondo D.M. 14-01-08 (N.T.C.) Lista dei pali coinvolti Palo a coordinate 18,-692 Palo a coordinate 1040,-750 Palo a coordinate 1200,-750 Palo a coordinate 18,-338 Palo a coordinate 18,-6 Palo a coordinate 18,-574 Palo a coordinate 1067,1060 Palo a coordinate 1227,1060

Palo a coordinate 18,960 Palo a coordinate 1360,-750 Palo a coordinate 1520,-750 Palo a coordinate 1680,-750 Palo a coordinate 18,-220 Palo a coordinate 18,842 Palo a coordinate 18,724 Palo a coordinate 18,606 Palo a coordinate 1707,1060 Palo a coordinate 1547,1060 Palo a coordinate 1387,1060 Palo a coordinate 18,134 Palo a coordinate 18,16 Palo a coordinate 18,-102 Palo a coordinate 18,488 Palo a coordinate 18,0 Palo a coordinate 18,2 Caratteristiche geometriche Tubo in acciaio UNI109 1x10 Diametro tubo mm Spessore tubo mm Lunghezza 1200 cm Caratteristiche dei materiali Calcestruzzo C/30 Acciaio S355 Verifiche secondo DM08 Quota Filo Indice Xp Yp Tx Ty Mt Comb. Coeff. Mx My N Comb. Coeff. 0 - - 18. 2-169 -503 2 SLU 36 0.007 72775-24420 -8835 SLU 36 0.059 0 - - 18. 960 2 435-1 SLU 36 0.007-606 32730-11731 SLU 36 0.055 0 - - 1546.72 1060 303 117-3 SLU 36 0.004-17176 44744-12034 SLU 36 0.0 0 - - 1226.72 1060 487 355-1 SLU 36 0.008-51729 71659-18765 SLU 36 0.068 0 - - 18. 606 435-84 0 SLU 36 0.006 11732 618-17207 SLU 36 0.05 0 - - 1386.72 1060 399 738-2 SLU 36 0.011-107701 58690-15171 SLU 36 0.094 0 - - 1360. -750 395-939 -1 SLU 28 0.014 136199 58573-22435 SLU 28 0.114 0 - - 18. -338-165 3-3 SLU 36 0.006-67189 -23522-9144 SLU 36 0.055 0 - - 18. 842-52 326-1 SLU 36 0.004-48197 -7100-14054 SLU 36 0.0 0 - - 1200. -750 740-246 -1 SLU 36 0.01 34711 109160-30473 SLU 36 0.088

Quota Filo Indice Xp Yp Tx Ty Mt Comb. Coeff. Mx My N Comb. Coeff. 0 - - 18. 16-106 -130 0 SLU 36 0.002 18230-15326 -54 SLU 36 0.018 0 - - 18. 0-207 -583 2 SLU 36 0.008 820-29812 -12028 SLU 36 0.069 0 - - 18. 488-152 -488 2 SLU 36 0.007 70609-618 -15264 SLU 36 0.057 0 - - 18. 724 486 9-1 SLU 36 0.007-38380 71515-161 SLU 36 0.062 0 - - 18. -102-107 86-2 SLU 28 0.002-13189 -15550-5336 SLU 28 0.016 0 - - 1706.72 1060 153 93-3 SLU 36 0.002-14033 22766-10044 SLU 36 0.02 0 - - 18. -692-101 8 0 SLU 27 0.006-62067 -14000-15133 SLU 27 0.049 0 - - 1680. -750 140-7 1 SLU 28 0.002 195 297-165 SLU 28 0.016 0 - - 1520. -750 404-128 1 SLU 36 0.006 17429 59969-464 SLU 36 0.048 0 - - 18. -574 115 474-1 SLU 27 0.007-70246 17580-12273 SLU 27 0.055 0 - - 18. -6-152 5-3 SLU 36 0.007-77734 -483-12435 SLU 36 0.062 0 - - 1040. -750 1093 44-2 SLU 36 0.015-7446 160766-38588 SLU 36 0.126 0 - - 18. -220-131 288-3 SLU 36 0.004-43029 -18752-6634 SLU 36 0.036 0 - - 18. 134-128 -335 1 SLU 36 0.005 48202-18566 -6444 SLU 36 0.04 0 - - 1066.72 1060 728 5-1 SLU 36 0.01-31180 106878-23943 SLU 36 0.085 0 - - 18. 2-297 -3284 56 SLV FO 9 0.044 409799-20540 -87 SLV FO 9 0.314 0 - - 18. 960-4 2052-56 SLV FO 0.028-233852 -31481-17936 SLV FO 0.181 0 - - 1546.72 1060 1869 6 57 SLV FO 0.026-7663 2629-204 SLV FO 0.173 0 - - 1226.72 1060 64 658 61 SLV FO 0.03-56297 2684-266 SLV FO 0. 0 - - 18. 606 163-84 17 SLV FO 0.029 0151 35789-17657 SLV FO 0.194 0 - - 1386.72 1060 1978 1195 58 SLV FO 0.031-1304 2002-19849 SLV FO 0. 0 - - 1360. -750 3152-427 73 SLV FO 0.042 36227 381408-15765 SLV FO 0.294 0 - - 18. -338-122 3048-13 SLV FO 0.0-6392 -39405-11246 SLV FO 0.29 0 - - 18. 842-266 33-58 SLV FO 0.029-244016 -18382-15199 SLV FO 0.188 0 - - 1200. -750 3612-99 79 SLV FO 0.048 33607 449262-18591 SLV FO 0.3 0 - - 18. 16-51 -3092 15 SLV FO 9 0.0 381723-103 -3672 SLV FO 9 0.293 0 - - 18. 0-2 -3209 23 SLV FO 0.043 398772-36815 -13668 SLV FO 0.307 0 - - 18. 488-205 -2888 22 SLV FO 0.039 352088-29104 -16539 SLV FO 0.271 0 - - 18. 724-85 27-54 SLV FO 0.028-243081 20677-13368 SLV FO 0.187 0 - - 18. -102-92 3042-14 SLV FO 0.0-5399 -27635-5939 SLV FO 0.288 0 - - 1706.72 1060 17 262 80 SLV FO 0.023 9443 207274-15174 SLV FO 0.159 0 - - 18. -692 2659 1756 57 SLV FO 0.043-201031 311438-18173 SLV FO 0.284 0 - - 1680. -750 2875 196 81 SLV FO 0.038-17185 340879-535 SLV FO 0.262 0 - - 1520. -750 3096 16 78 SLV FO 0.0 15660 32-22066 SLV FO 0.286 0 - - 18. -574 685 2279-11 SLV FO 0.032-2651 59090-10117 SLV FO 0.208 0 - - 18. -6-131 2807-12 SLV FO 0.038-3357 -12855-13508 SLV FO 0.262 0 - - 1040. -750 3873-231 79 SLV FO 0.052 3389 488722-23505 SLV FO 0.5 0 - - 18. -220-101 3099-14 SLV FO 0.0-383814 -34295-8498 SLV FO 0.295 0 - - 18. 134-249 -3223 55 SLV FO 9 0.043 400872-14963 -5973 SLV FO 9 0.307 0 - - 1066.72 1060 20 440 61 SLV FO 0.033-26335 3056-12790 SLV FO 0.235-132 - - 1546.72 1060 99 38-1 SLU 36 0.001-4482 11733-9755 SLU 36 0.012-132 - - 18. 488-46 -153 1 SLU 36 0.002 17754-5230 -12395 SLU 36 0.018-132 - - 18. -220-40 96-1 SLU 36 0.001-11610 -4604-5340 SLU 36 0.012-132 - - 18. 842-14 106 0 SLU 36 0.001-12710 -1528-11406 SLU 36 0.013-132 - - 18. -102-34 30-1 SLU 28 0.001-77 -3968-4279 SLU 28 0.005-132 - - 1706.72 1060 51 31-1 SLU 36 0.001-3826 6076-8128 SLU 36 0.007-132 - - 1520. -750 133-35 0 SLU 36 0.002 36 15985-17464 SLU 36 0.016-132 - - 18. -574 40 156 0 SLU 27 0.002-18615 49-9950 SLU 27 0.019-132 - - 18. 606 1-24 0 SLU 36 0.002 2660 16827-13983 SLU 36 0.017-132 - - 1226.72 1060 157 113 0 SLU 36 0.003-13169 18664-157 SLU 36 0.023-132 - - 1680. -750 48 1 0 SLU 28 0.001-464 59-13303 SLU 28 0.006-132 - - 1200. -750 2-73 0 SLU 36 0.003 82 28636-24829 SLU 36 0.03-132 - - 18. 724 157 85 0 SLU 36 0.002-10197 18686-13096 SLU 36 0.0-132 - - 18. -6-172 -1 SLU 36 0.002-20586 -5068-10083 SLU 36 0.0-132 - - 18. 0-64 -183 1 SLU 36 0.003 301-79 -9750 SLU 36 0.022-132 - - 1040. -750 353 19-1 SLU 36 0.005-39 895-31463 SLU 36 0.042-132 - - 18. -338-50 149-1 SLU 36 0.002-17847 -5713-7392 SLU 36 0.019-132 - - 18. 960 72 1-1 SLU 36 0.002-16784 8672-9507 SLU 36 0.019-132 - - 1360. -750 130-295 0 SLU 28 0.004 34404 15535-188 SLU 28 0.038-132 - - 1066.72 1060 234 68 0 SLU 36 0.003-7848 27718-19491 SLU 36 0.029-132 - - 18. 134-40 -104 0 SLU 36 0.001 11916-4672 -5185 SLU 36 0.013-132 - - 18. 16-33 -38 0 SLU 36 0.001 87-3849 -79 SLU 36 0.006-132 - - 1386.72 1060 129 235-1 SLU 36 0.004-27602 153-12319 SLU 36 0.031-132 - - 18. -692-29 138 0 SLU 27 0.002-16528 -3158-12288 SLU 27 0.017-132 - - 18. 2-53 -157 1 SLU 36 0.002 186-6120 -7140 SLU 36 0.019-132 - - 1546.72 1060 393-85 23 SLV FO 0.005 36703 27330-19275 SLV FO 0.043-132 - - 18. 488-1 -618 9 SLV FO 0.008 46526-35693 -187 SLV FO 0.059-132 - - 18. -220-151 689-6 SLV FO 0.009-52863 -471-6959 SLV FO 0.069-132 - - 18. 842-66 391-23 SLV FO 0.005-28161 7-424 SLV FO 5 0.036-132 - - 18. -102-132 670-6 SLV FO 0.009-55633 -26609-4791 SLV FO 0.065-132 - - 1706.72 1060 365-9 32 SLV FO 0.005-27860 111 3895 SLV FO 0.036-132 - - 1520. -750 644-59 32 SLV FO 0.009 11877 49496-17976 SLV FO 0.056-132 - - 18. -574 55 4-5 SLV FO 0.006-248 -22929-167 SLV FO 0.042-132 - - 18. 606 109-399 7 SLV FO 0.006-24483 918-29 SLV FO 5 0.036-132 - - 1226.72 1060 486 20 SLV FO 0.006 22300 420-243 SLV FO 0.048-132 - - 1680. -750 573-91 24 SLV FO 0.008 28398 195-12942 SLV FO 0.053-132 - - 1200. -750 812-72 32 SLV FO 0.011 10694 69714-15134 SLV FO 0.076

Quota Filo Indice Xp Yp Tx Ty Mt Comb. Coeff. Mx My N Comb. Coeff. -132 - - 18. 724 78 389-22 SLV FO 0.005-28030 26960-77 SLV FO 5 0.039-132 - - 18. -6-192 573 33 SLV FO 0.008-48857 -402-12866 SLV FO 0.064-132 - - 18. 0-140 -719 9 SLV FO 0.01 61239-27293 -11110 SLV FO 0.07-132 - - 1040. -750 903-11 32 SLV FO 0.012 2812 81402-19152 SLV FO 0.086-132 - - 18. -338-169 673-5 SLV FO 0.009-54035 -38869-9850 SLV FO 0.073-132 - - 18. 960 132 363-33 SLV FO 5 0.005-30504 29299 9069 SLV FO 1 0.0-132 - - 1360. -750 662-247 30 SLV FO 0.009 46919 424-6673 SLV FO 0.065-132 - - 1066.72 1060 586-51 -6 SLV FO 0.008 919 57190-24393 SLV FO 0.062-132 - - 18. 134-46 -724 22 SLV FO 9 0.01 61547-7639 -4819 SLV FO 9 0.067-132 - - 18. 16-43 -682 6 SLV FO 9 0.009 56615-7186 -29 SLV FO 9 0.062-132 - - 1386.72 1060 4 113 23 SLV FO 0.006-4854 35601-16163 SLV FO 0.039-132 - - 18. -692 514 324 23 SLV FO 0.008-14796 35187-14793 SLV FO 0.044-132 - - 18. 2-54 -743 23 SLV FO 9 0.01 63908-9 -8152 SLV FO 0.072-264 - - 1546.72 1060 99 38-1 SLU 36 0.001 512-1306 -9963 SLU 36 0.012-264 - - 18. 488-46 -153 1 SLU 36 0.002-22 857-12604 SLU 36 0.018-264 - - 18. -220-40 96-1 SLU 36 0.001 1087 708-5548 SLU 36 0.012-264 - - 18. 842-14 106 0 SLU 36 0.001 10 9-11614 SLU 36 0.013-264 - - 18. -102-34 30-1 SLU 28 0.001 2 510-4487 SLU 28 0.005-264 - - 1706.72 1060 51 31-1 SLU 36 0.001 334-610 -8336 SLU 36 0.007-264 - - 1520. -750 133-35 0 SLU 36 0.002-938 -1616-17672 SLU 36 0.016-264 - - 18. -574 40 156 0 SLU 27 0.002 1949-342 -10158 SLU 27 0.019-264 - - 18. 606 1-24 0 SLU 36 0.002-557 -1864-192 SLU 36 0.017-264 - - 1226.72 1060 157 113 0 SLU 36 0.003 1713-56 -15466 SLU 36 0.023-264 - - 1680. -750 48 1 0 SLU 28 0.001-271 -436-13512 SLU 28 0.006-264 - - 1200. -750 2-73 0 SLU 36 0.003-1471 -3179-0 SLU 36 0.03-264 - - 18. 724 157 85 0 SLU 36 0.002 1051 - -13304 SLU 36 0.0-264 - - 18. -6-172 -1 SLU 36 0.002 64 918-10291 SLU 36 0.0-264 - - 18. 0-64 -183 1 SLU 36 0.003-2911 1075-9958 SLU 36 0.022-264 - - 1040. -750 353 19-1 SLU 36 0.005-85 -4826-31672 SLU 36 0.042-264 - - 18. -338-50 149-1 SLU 36 0.002 1843 9-7600 SLU 36 0.019-264 - - 18. 960 72 1-1 SLU 36 0.002 1884-909 -9715 SLU 36 0.019-264 - - 1360. -750 130-295 0 SLU 28 0.004-4649 -1618-18466 SLU 28 0.038-264 - - 1066.72 1060 234 68 0 SLU 36 0.003 1079-3277 -19699 SLU 36 0.029-264 - - 18. 134-40 -104 0 SLU 36 0.001-1780 643-5393 SLU 36 0.013-264 - - 18. 16-33 -38 0 SLU 36 0.001-838 535-4387 SLU 36 0.006-264 - - 1386.72 1060 129 235-1 SLU 36 0.004 3472-1746 -127 SLU 36 0.031-264 - - 18. -692-29 138 0 SLU 27 0.002 1681 673-12497 SLU 27 0.017-264 - - 18. 2-53 -157 1 SLU 36 0.002-50 859-7348 SLU 36 0.019-264 - - 1546.72 1060 393-85 23 SLV FO 0.005 20486-18559 -19436 SLV FO 0.043-264 - - 18. 488-1 -618 9 SLV FO 0.008 9403-9460 -13947 SLV FO 0.059-264 - - 18. -220-151 689-6 SLV FO 0.009 28470-12246 -7119 SLV FO 0.069-264 - - 18. 842-66 391-23 SLV FO 0.005-9332 10057-585 SLV FO 5 0.036-264 - - 18. -102-132 670-6 SLV FO 0.009 33073 2031-4951 SLV FO 0.065-264 - - 1706.72 1060 365-9 32 SLV FO 0.005-13929 6096 34 SLV FO 0.036-264 - - 1520. -750 644-59 32 SLV FO 0.009 4052-36155 -18136 SLV FO 0.056-264 - - 18. -574 55 4-5 SLV FO 0.006 736-19171 -14327 SLV FO 0.042-264 - - 18. 606 109-399 7 SLV FO 0.006-10776 9951-3082 SLV FO 5 0.036-264 - - 1226.72 1060 486 20 SLV FO 0.006 20993-20366 -22704 SLV FO 0.048-264 - - 1680. -750 573-91 24 SLV FO 0.008 16640-278 -13102 SLV FO 0.053-264 - - 1200. -750 812-72 32 SLV FO 0.011 1573-38506 -15294 SLV FO 0.076-264 - - 18. 724 78 389-22 SLV FO 0.005-9499 9608-2738 SLV FO 5 0.039-264 - - 18. -6-192 573 33 SLV FO 0.008 27802-15197 -13026 SLV FO 0.064-264 - - 18. 0-140 -719 9 SLV FO 0.01-22638 3614-11270 SLV FO 0.07-264 - - 1040. -750 903-11 32 SLV FO 0.012 1670-39591 -19312 SLV FO 0.086-264 - - 18. -338-169 673-5 SLV FO 0.009 28533-13491 -10010 SLV FO 0.073-264 - - 18. 960 132 363-33 SLV FO 5 0.005-233 15977 8909 SLV FO 1 0.0-264 - - 1360. -750 662-247 30 SLV FO 0.009 11632-29309 -6834 SLV FO 0.065-264 - - 1066.72 1060 586-51 -6 SLV FO 0.008 195-923 -4 SLV FO 0.062-264 - - 18. 134-46 -724 22 SLV FO 9 0.01-34209 9654-4979 SLV FO 9 0.067-264 - - 18. 16-43 -682 6 SLV FO 9 0.009-33591 -14-3098 SLV FO 9 0.062-264 - - 1386.72 1060 4 113 23 SLV FO 0.006 18010-22730 -16323 SLV FO 0.039-264 - - 18. -692 514 324 23 SLV FO 0.008 23972-26391 -14953 SLV FO 0.044-264 - - 18. 2-54 -743 23 SLV FO 9 0.01-22798 3050-8312 SLV FO 0.072-397 - - 18. -574-3 -14 0 SLU 27 0 4892-1170 -8018 SLU 27 0.005-397 - - 18. -102 4-2 0 SLU 36 0 865 1112-3510 SLU 28 0.001-397 - - 1226.72 1060-15 -11 0 SLU 36 0 06-5053 -12238 SLU 36 0.006-397 - - 18. -220 4-8 0 SLU 36 0 2957 16-4353 SLU 36 0.003-397 - - 18. 134 4 11 0 SLU 36 0-35 13-4230 SLU 36 0.004-397 - - 1680. -750-3 1 0 SLU 28 0-112 -1426-10685 SLU 28 0.001-397 - - 18. 842 2-9 0 SLU 36 0 3369 562-9176 SLU 36 0.003-397 - - 18. -338 6-13 -1 SLU 36 0 4671 1738-5985 SLU 36 0.005-397 - - 1360. -750-11 30 0 SLU 28 0-9808 -4077-14624 SLU 28 0.011-397 - - 1706.72 1060-4 -2 0 SLU 36 0 957-1577 -6570 SLU 36 0.002-397 - - 1066.72 1060-22 -7 0 SLU 36 0-7559 -15604 SLU 36 0.008-397 - - 1520. -750-11 5 0 SLU 36 0-1383 -59-13992 SLU 36 0.004-397 - - 18. 16 3 5 0 SLU 36 0-1393 1108-3430 SLU 36 0.002-397 - - 1040. -750-33 0 0 SLU 36 0 0-11332 -122 SLU 36 0.011-397 - - 18. 606-13 3 0 SLU 36 0-903 -4497-112 SLU 36 0.005-397 - - 1200. -750-22 9 0 SLU 36 0-2606 -7658-19848 SLU 36 0.008

Quota Filo Indice Xp Yp Tx Ty Mt Comb. Coeff. Mx My N Comb. 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Quota Filo Indice Xp Yp Tx Ty Mt Comb. Coeff. Mx My N Comb. Coeff. -926 - - 18. -220 0 7 0 SLV FO 0-1447 -54-23 SLV FO 0.002-926 - - 18. 16 0-7 0 SLV FO 9 0 1447-8 -1082 SLV FO 9 0.002-926 - - 18. 724 3 6 0 SLV FO 0-10 -118-3676 SLV FO 0.001-926 - - 18. -102 0 6 0 SLV FO 0-1424 -51-1689 SLV FO 0.002-926 - - 1546.72 1060 4 4 0 SLV FO 0-285 888-5564 SLV FO 0.001-926 - - 18. -6 0 6 0 SLV FO 0-13 -69-14 SLV FO 0.002-1058 - - 18. -6 0 1 0 SLU 36 0-83 -24-2067 SLU 36 0-1058 - - 18. -102 0 0 0 SLU 28 0-14 -17-949 SLU 28 0-1058 - - 1520. -750 1 0 0 SLU 36 0 20 64-3489 SLU 36 0-1058 - - 1386.72 1060 1 2 0 SLU 36 0-117 63-2498 SLU 36 0-1058 - - 1066.72 1060 2 1 0 SLU 36 0-34 115-3880 SLU 36 0-1058 - - 18. 606 1 0 0 SLU 36 0 13 69-2819 SLU 36 0-1058 - - 18. 0-1 -1 0 SLU 36 0 92-33 -2003 SLU 36 0-1058 - - 18. 960 1 1 0 SLU 36 0-69 35-1956 SLU 36 0-1058 - - 1546.72 1060 1 0 0 SLU 36 0-18 48-2004 SLU 36 0-1058 - - 18. 724 1 1 0 SLU 36 0-77 -2648 SLU 36 0-1058 - - 18. 842 0 1 0 SLU 36 0-52 -8-2322 SLU 36 0-1058 - - 18. 134 0-1 0 SLU 36 0 53-20 -1124 SLU 36 0-1058 - - 18. -574 0 1 0 SLU 27 0-75 18-2042 SLU 27 0-1058 - - 1226.72 1060 1 1 0 SLU 36 0-56 77-3064 SLU 36 0-1058 - - 18. 16 0 0 0 SLU 36 0-17 -930 SLU 36 0-1058 - - 1680. -750 0 0 0 SLU 28 0 1 22-2688 SLU 28 0-1058 - - 1040. -750 3 0 0 SLU 36 0-7 173-6187 SLU 36 0-1058 - - 18. 488 0-1 0 SLU 36 0 77-24 -13 SLU 36 0-1058 - - 18. 2 0-1 0 SLU 36 0 80-27 -1500 SLU 36 0-1058 - - 18. -338 0 1 0 SLU 36 0-72 -26-1549 SLU 36 0-1058 - - 18. -692 0 1 0 SLU 27 0-66 -16-2492 SLU 27 0-1058 - - 1706.72 1060 0 0 0 SLU 36 0-15 24-1691 SLU 36 0-1058 - - 1200. -750 2-1 0 SLU 36 0 39 117-4908 SLU 36 0-1058 - - 18. -220 0 1 0 SLU 36 0-46 - -1153 SLU 36 0-1058 - - 1360. -750 1-2 0 SLU 28 0 148 62-3642 SLU 28 0-1058 - - 18. -6 0 7 0 SLV FO 0-444 - -21 SLV FO 0.001-1058 - - 18. -102 0 7 0 SLV FO 0-481 -15-1019 SLV FO 0.001-1058 - - 1520. -750 8 0 0 SLV FO 0-3 490-3559 SLV FO 0.001-1058 - - 1386.72 1060 5 3 0 SLV FO 0-189 313-30 SLV FO 0.001-1058 - - 1066.72 1060 6 1 0 SLV FO 0-70 381-2098 SLV FO 0.001-1058 - - 18. 606 0-5 0 SLV FO 0 346 26-2865 SLV FO 0.001-1058 - - 18. 0-1 -8 0 SLV FO 0 508 - -2236 SLV FO 0.001-1058 - - 18. 960-1 5 0 SLV FO 0-3 -67-2909 SLV FO 0.001-1058 - - 1546.72 1060 5 1 0 SLV FO 0-66 296-3301 SLV FO 0.001-1058 - - 18. 724 0 5 0 SLV FO 0-3 -14-89 SLV FO 0.001-1058 - - 18. 842-1 5 0 SLV FO 0-338 -42-2477 SLV FO 0.001-1058 - - 18. 134-1 -8 0 SLV FO 9 0 510-40 -1024 SLV FO 9 0.001-1058 - - 18. -574 2 6 0 SLV FO 0-361 109-1677 SLV FO 0.001-1058 - - 1226.72 1060 5 2 0 SLV FO 0-104 342-3575 SLV FO 0.001-1058 - - 18. 16 0-8 0 SLV FO 9 0 489-8 -662 SLV FO 9 0.001-1058 - - 1680. -750 7 0 0 SLV FO 0-31 5-3475 SLV FO 0.001-1058 - - 1040. -750 9-1 0 SLV FO 0 613-86 SLV FO 0.001-1058 - - 18. 488-1 -7 0 SLV FO 0 7-33 -2689 SLV FO 0.001-1058 - - 18. 2-1 -8 0 SLV FO 9 0 520-47 -18 SLV FO 9 0.001-1058 - - 18. -338 0 7 0 SLV FO 0-482 -19-1855 SLV FO 0.001-1058 - - 18. -692 7 4 0 SLV FO 0-278 4-2946 SLV FO 0.001-1058 - - 1706.72 1060 4 1 0 SLV FO 0-42 272-2474 SLV FO 0.001-1058 - - 1200. -750 9 0 0 SLV FO 0 16 572-3012 SLV FO 0.001-1058 - - 18. -220 0 8 0 SLV FO 0-490 -16-1422 SLV FO 0.001-1058 - - 1360. -750 8-1 0 SLV FO 0 67 499-67 SLV FO 0.001-1190 - - 1066.72 1060 0 0 0 SLU 28 0 0 0-900 SLU 19 0-1190 - - 18. -102 0 0 0 SLU 31 0 0 0-351 SLU 29 0-1190 - - 18. 488 0 0 0 SLU 27 0 0 0-8 SLU 36 0-1190 - - 18. -692 0 0 0 SLU 19 0 0 0-834 SLU 27 0-1190 - - 1706.72 1060 0 0 0 SLU 35 0 0 0-578 SLU 34 0-1190 - - 18. 134 0 0 0 SLU 35 0 0 0-406 SLU 33 0-1190 - - 18. 960 0 0 0 SLU 36 0 0 0-5 SLU 20 0-1190 - - 1546.72 1060 0 0 0 SLU 27 0 0 0-682 SLU 36 0-1190 - - 18. 606 0 0 0 SLU 28 0 0 0-9 SLU 36 0-1190 - - 1200. -750 0 0 0 SLU 17 0 0 0-11 SLU 19 0-1190 - - 1226.72 1060 0 0 0 SLU 22 0 0 0-944 SLU 30 0-1190 - - 1360. -750 0 0 0 SLU 36 0 0 0-1243 SLU 31 0-1190 - - 18. 2 0 0 0 SLU 24 0 0 0-524 SLU 36 0-1190 - - 18. -574 0 0 0 SLU 26 0 0 0-859 SLU 33 0-1190 - - 18. -6 0 0 0 SLU 0 0 0-671 SLU 31 0-1190 - - 1520. -750 0 0 0 SLU 20 0 0 0-831 SLU 19 0-1190 - - 1680. -750 0 0 0 SLU 28 0 0 0-896 SLU 28 0-1190 - - 18. -220 0 0 0 SLU 31 0 0 0-323 SLU 27 0-1190 - - 18. 724 0 0 0 SLU 35 0 0 0-883 SLU 36 0-1190 - - 18. 16 0 0 0 SLU 26 0 0 0-285 SLU 22 0-1190 - - 1386.72 1060 0 0 0 SLU 23 0 0 0-703 SLU 27 0-1190 - - 18. -338 0 0 0 SLU 20 0 0 0-407 SLU 26 0-1190 - - 18. 842 0 0 0 SLU 35 0 0 0-722 SLU 29 0-1190 - - 1040. -750 0 0 0 SLU 30 0 0 0-1822 SLU 30 0-1190 - - 18. 0 0 0 0 SLU 22 0 0 0-671 SLU 32 0-1190 - - 1066.72 1060 0 0 0 SLV FO 1 0 0 0-1014 SLV FO 1 0

Quota Filo Indice Xp Yp Tx Ty Mt Comb. Coeff. Mx My N Comb. Coeff. -1190 - - 18. -102 0 0 0 SLV FO 1 0 0 0-354 SLV FO 0-1190 - - 18. 488 0 0 0 SLV FO 0 0 0-903 SLV FO 0-1190 - - 18. -692 0 0 0 SLV FO 1 0 0 0-1175 SLV FO 0-1190 - - 1706.72 1060 0 0 0 SLV FO 5 0 0 0 0 SLV FO 1 0-1190 - - 18. 134 0 0 0 SLV FO 0 0 0-224 SLV FO 5 0-1190 - - 18. 960 0 0 0 SLV FO 0 0 0 475 SLV FO 1 0-1190 - - 1546.72 1060 0 0 0 SLV FO 5 0 0 0 122 SLV FO 1 0-1190 - - 18. 606 0 0 0 SLV FO 1 0 0 0-360 SLV FO 1 0-1190 - - 1200. -750 0 0 0 SLV FO 0 0 0-1149 SLV FO 5 0-1190 - - 1226.72 1060 0 0 0 SLV FO 0 0 0-222 SLV FO 1 0-1190 - - 1360. -750 0 0 0 SLV FO 0 0 0-474 SLV FO 0-1190 - - 18. 2 0 0 0 SLV FO 0 0 0-533 SLV FO 0-1190 - - 18. -574 0 0 0 SLV FO 0 0 0-1010 SLV FO 0-1190 - - 18. -6 0 0 0 SLV FO 5 0 0 0-759 SLV FO 0-1190 - - 1520. -750 0 0 0 SLV FO 0 0 0-851 SLV FO 0-1190 - - 1680. -750 0 0 0 SLV FO 1 0 0 0-1130 SLV FO 0-1190 - - 18. -220 0 0 0 SLV FO 0 0 0-492 SLV FO 0-1190 - - 18. 724 0 0 0 SLV FO 0 0 0-227 SLV FO 5 0-1190 - - 18. 16 0 0 0 SLV FO 0 0 0-267 SLV FO 0-1190 - - 1386.72 1060 0 0 0 SLV FO 5 0 0 0-674 SLV FO 0-1190 - - 18. -338 0 0 0 SLV FO 1 0 0 0-567 SLV FO 0-1190 - - 18. 842 0 0 0 SLV FO 5 0 0 0 172 SLV FO 1 0-1190 - - 1040. -750 0 0 0 SLV FO 0 0 0-1994 SLV FO 1 0-1190 - - 18. 0 0 0 0 SLV FO 1 0 0 0-247 SLV FO 5 0 Verifica di capacità per la famiglia di combinazioni SLU Verifica di capacità portante verticale riferita al palo singolo Fattore di correlazione ψ scelto in base alla conoscenza del sito = 1.7 Peso del palo = 14.4 * 1.3 Filo Id. Xp Yp γ laterale γ punta γ globale Por.l. Por.p. Def.vol. Comb. Cond. N Ed Rd Coeff.s. Verifica - - 18. -692 1.15 1.35 52799.7 28007.5 0.0589 SLU 36 lungo -17703-19593 80807 4.12 Si - - 1680. -750 1.15 1.35 52799.7 28007.5 0.0589 SLU 36 lungo -18978-20869 80807 3.87 Si - - 1520. -750 1.15 1.35 52799.7 28007.5 0.0589 SLU 36 lungo -464-23355 80807 3.46 Si - - 18. 724 1.15 1.35 52799.7 28007.5 0.0589 SLU 36 lungo -161-18012 80807 4.49 Si - - 18. -102 1.15 1.35 52799.7 28007.5 0.0589 SLU 28 lungo -5336-7227 80807 11.18 Si - - 1706.72 1060 1.15 1.35 52799.7 28007.5 0.0589 SLU 36 lungo -10044-11935 80807 6.77 Si - - 18. -220 1.15 1.35 52799.7 28007.5 0.0589 SLU 36 lungo -6634-85 80807 9.48 Si - - 18. 134 1.15 1.35 52799.7 28007.5 0.0589 SLU 36 lungo -6444-8335 80807 9.69 Si - - 1066.72 1060 1.15 1.35 52799.7 28007.5 0.0589 SLU 36 lungo -23943-834 80807 3.13 Si - - 18. -574 1.15 1.35 52799.7 28007.5 0.0589 SLU 36 lungo -15754-176 80807 4.58 Si - - 18. -6 1.15 1.35 52799.7 28007.5 0.0589 SLU 36 lungo -12435-14326 80807 5.64 Si - - 1040. -750 1.15 1.35 52799.7 28007.5 0.0589 SLU 36 lungo -38588-40479 80807 2 Si - - 18. 488 1.15 1.35 52799.7 28007.5 0.0589 SLU 36 lungo -15264-17155 80807 4.71 Si - - 1226.72 1060 1.15 1.35 52799.7 28007.5 0.0589 SLU 36 lungo -18765-20656 80807 3.91 Si - - 18. 606 1.15 1.35 52799.7 28007.5 0.0589 SLU 36 lungo -17207-19097 80807 4.23 Si - - 1386.72 1060 1.15 1.35 52799.7 28007.5 0.0589 SLU 36 lungo -15171-17062 80807 4.74 Si - - 18. 2 1.15 1.35 52799.7 28007.5 0.0589 SLU 36 lungo -8835-10726 80807 7.53 Si - - 18. 960 1.15 1.35 52799.7 28007.5 0.0589 SLU 36 lungo -11731-13622 80807 5.93 Si - - 1546.72 1060 1.15 1.35 52799.7 28007.5 0.0589 SLU 36 lungo -12034-139 80807 5.8 Si - - 1200. -750 1.15 1.35 52799.7 28007.5 0.0589 SLU 36 lungo -30473-32364 80807 2.5 Si - - 18. 16 1.15 1.35 52799.7 28007.5 0.0589 SLU 28 lungo -5242-7133 80807 11.33 Si - - 18. 0 1.15 1.35 52799.7 28007.5 0.0589 SLU 36 lungo -12028-13919 80807 5.81 Si - - 1360. -750 1.15 1.35 52799.7 28007.5 0.0589 SLU 36 lungo -6-27536 80807 2.93 Si - - 18. -338 1.15 1.35 52799.7 28007.5 0.0589 SLU 36 lungo -9144-11035 80807 7.32 Si - - 18. 842 1.15 1.35 52799.7 28007.5 0.0589 SLU 36 lungo -14054-15944 80807 5.07 Si Verifica di capacità per la famiglia di combinazioni SLV fondazioni Verifica di capacità portante verticale riferita al palo singolo Fattore di correlazione ψ scelto in base alla conoscenza del sito = 1.7 Peso del palo = 14.4 * 1 Filo Id. Xp Yp γ laterale γ punta γ globale Por.l. Por.p. Def.vol. Comb. Cond. N Ed Rd Coeff.s. Verifica - - 18. -692 1.15 1.35 52799.7 28007.5 0.0589 SLV FO lungo -226-23910 80807 3.38 Si - - 1680. -750 1.15 1.35 52799.7 28007.5 0.0589 SLV FO lungo -23812-267 80807 3.2 Si - - 1520. -750 1.15 1.35 52799.7 28007.5 0.0589 SLV FO lungo -260-27495 80807 2.94 Si - - 18. 724 1.15 1.35 52799.7 28007.5 0.0589 SLV FO lungo -830-23285 80807 3.47 Si - - 18. -102 1.15 1.35 52799.7 28007.5 0.0589 SLV FO lungo -5939-7393 80807 10.93 Si - - 1706.72 1060 1.15 1.35 52799.7 28007.5 0.0589 SLV FO lungo -26369-27824 80807 2.9 Si

Filo Id. Xp Yp γ laterale γ punta γ globale Por.l. Por.p. Def.vol. Comb. Cond. N Ed Rd Coeff.s. Verifica - - 18. -220 1.15 1.35 52799.7 28007.5 0.0589 SLV FO lungo -8591-100 80807 8.04 Si - - 18. 134 1.15 1.35 52799.7 28007.5 0.0589 SLV FO lungo -6614-8068 80807 10.02 Si - - 1066.72 1060 1.15 1.35 52799.7 28007.5 0.0589 SLV FO lungo -34779-36233 80807 2.23 Si - - 18. -574 1.15 1.35 52799.7 28007.5 0.0589 SLV FO lungo -19110-20564 80807 3.93 Si - - 18. -6 1.15 1.35 52799.7 28007.5 0.0589 SLV FO lungo -15816-17271 80807 4.68 Si - - 1040. -750 1.15 1.35 52799.7 28007.5 0.0589 SLV FO lungo -472-48699 80807 1.66 Si 9 - - 18. 488 1.15 1.35 52799.7 28007.5 0.0589 SLV FO lungo -16942-18397 80807 4.39 Si - - 1226.72 1060 1.15 1.35 52799.7 28007.5 0.0589 SLV FO lungo -27654-29108 80807 2.78 Si - - 18. 606 1.15 1.35 52799.7 28007.5 0.0589 SLV FO lungo -19895-349 80807 3.79 Si - - 1386.72 1060 1.15 1.35 52799.7 28007.5 0.0589 SLV FO lungo -24643-26097 80807 3.1 Si - - 18. 2 1.15 1.35 52799.7 28007.5 0.0589 SLV FO lungo -10050-11505 80807 7.02 Si - - 18. 960 1.15 1.35 52799.7 28007.5 0.0589 SLV FO lungo -27181-28635 80807 2.82 Si - - 1546.72 1060 1.15 1.35 52799.7 28007.5 0.0589 SLV FO lungo -23656-111 80807 3.22 Si - - 1200. -750 1.15 1.35 52799.7 28007.5 0.0589 SLV FO lungo -206-38660 80807 2.09 Si 9 - - 18. 16 1.15 1.35 52799.7 28007.5 0.0589 SLV FO lungo -39-5594 80807 14. Si - - 18. 0 1.15 1.35 52799.7 28007.5 0.0589 SLV FO lungo -13668-15122 80807 5.34 Si - - 1360. -750 1.15 1.35 52799.7 28007.5 0.0589 SLV FO lungo -31199-32653 80807 2.47 Si 9 - - 18. -338 1.15 1.35 52799.7 28007.5 0.0589 SLV FO lungo -127-13581 80807 5.95 Si - - 18. 842 1.15 1.35 52799.7 28007.5 0.0589 SLV FO lungo -24064-518 80807 3.17 Si 7 Sondaggi in pianta Rappresentazione in pianta di tutti i sondaggi.