Intervento di rinforzo delle travi: 347
Meccanismi duttili: comportamento flessionale dei pilastri γ Materiali sezioni Pilastro Sezione γ Acciaio γ Calcestruzzo α cc Calcestruzzo 348 γ Rare Calcestruzzo γ Frequenti Calcestruzzo γ Q.Permanenti Calcestruzzo 1 Rett. 30x250 [cm] 250x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 2 Rett. 40x250 [cm] 250x40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 3 Rett. 45x250 [cm] 250x45 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 4 Rett. 50x250 [cm] 250x50 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 5 Rett. 60x250 [cm] 250x60 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 6 Rett. 70x250 [cm] 250x70 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 7 Rett. 80x250 [cm] 250x80 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 8 Rett. 90x250 [cm] 250x90 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 9 Rett. 40x225 [cm] 225x40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 10 Rett. 45x225 [cm] 225x45 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 11 Rett. 50x225 [cm] 225x50 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 12 Rett. 30x200 [cm] 200x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 13 Rett. 40x200 [cm] 200x40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 14 Rett. 45x200 [cm] 200x45 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 15 Rett. 50x200 [cm] 200x50 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 16 Rett. 30x210 [cm] 210x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 17 Rett. 30x190 [cm] 190x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 18 Rett. 40x190 [cm] 190x40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 19 Rett. 30x180 [cm] 180x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 20 Rett. 40x180 [cm] 180x40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 21 Rett. 30x165 [cm] 165x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 22 Rett. 40x165 [cm] 165x40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 23 Rett. 40x160 [cm] 160x40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 24 Rett. 30x150 [cm] 150x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 25 Rett. 40x150 [cm] 150x40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 26 Rett. 30x140 [cm] 140x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 27 Rett. 40x140 [cm] 140x40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 28 Rett. 30x130 [cm] 130x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 29 Rett. 40x130 [cm] 130x40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 30 Rett. 30x30 [cm] 30x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 31 Rett. 30x230 [cm] 230x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 32 Rett. 40x230 [cm] 230x40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 33 Rett. 40x210 [cm] 210x40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 34 Rett. 40x170 [cm] 170x40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 35 Rett. 30x235 [cm] 235x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 36 Rett. 30x220 [cm] 220x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 37 Rett. 20x60 [cm] 60x20 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 38 Rett. 50x175 [cm] 175x50 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 39 Rett. 50x150 [cm] 150x50 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 40 Rett. 50x125 [cm] 125x50 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 41 Rett. 50x100 [cm] 100x50 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 42 Rett. 50x30 [cm] 50x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 43 Rett. 30x170 [cm] 170x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 44 Circolare R=32 [cm] D65 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 45 Circolare R=28 [cm] D55 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 46 Circolare R=25 [cm] D50 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 47 Circolare R=20 [cm] D40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 48 a ~ 218x218x50x50 [cm] 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 pil 49 a ~ 208x208x40x40 [cm] 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 pil2 50 Rett. 55x30 [cm] 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 pilastrinoascensore 51 Rett. 40x100 [cm] 40x100 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 52 Rett. 50x70 [cm] asc50x70 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 53 Rett. 40x70 [cm] asc40x70 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 γ Rare Acciaio
54 Rett. 30x70 [cm] asc30x70 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 55 Rett. 30x170 [cm] 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 asc170x30 56 Rett. 30x100 [cm] 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 asc100x30 57 Rett. 70x30 [cm] 70x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 58 Rett. 30x30 [cm] 30x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 59 Rett. 30x60 [cm] 30x60 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 Verifiche Pilastro Comb. Critica S/R Dal nodo Sezione Al nodo 7207 44 1 0.39 8208 44 1 0.47 9209 44 1 0.49 13213 44 1 0.34 14214 44 1 0.43 15215 44 1 0.42 19119 7 10 0.25 21221 6 10 0.28 22222 8 1 0.36 23223 8 1 0.37 24224 8 1 0.39 25225 8 1 0.38 26226 7 11 0.25 30130 7 8 0.22 47247 6 1 0.32 48248 6 1 0.41 51251 6 1 0.28 56156 8 1 0.38 57157 5 1 0.25 69169 8 1 0.39 70170 7 1 0.29 71171 8 1 0.35 72172 6 1 0.43 73173 7 1 0.28 74174 6 1 0.30 119319 5 10 0.30 130330 5 1 0.26 156356 6 1 0.45 157357 4 1 0.28 169369 6 1 0.48 170370 5 1 0.36 171371 6 1 0.44 172372 4 1 0.55 173373 5 1 0.35 174374 4 1 0.35 221421 5 11 0.26 222422 6 1 0.42 223423 6 1 0.43 224424 6 1 0.46 225425 6 1 0.45 226426 5 1 0.30 247447 4 1 0.41 248448 4 1 0.53 251451 4 1 0.34 319519 5 10 0.29 330530 5 1 0.25 356 556 6 1 0.41 357 557 4 1 0.26 369 569 6 1 0.45 370 570 4 1 0.40 371 571 6 1 0.40 372 572 3 1 0.57 373 573 5 1 0.32 374 574 2 1 0.40 408 608 46 1 0.52 409 609 46 1 0.60 413 613 46 1 0.50 414 614 46 1 0.39 415 615 46 1 0.43 421 621 5 11 0.25 422 622 6 1 0.40 423 623 6 1 0.42 424 624 6 1 0.44 425 625 6 1 0.43 426 626 5 1 0.28 447 647 2 1 0.48 448 648 3 1 0.56 451 651 2 1 0.39 519 719 5 1 0.24 530 730 5 1 0.22 556 756 6 1 0.38 557 757 11 1 0.27 569 769 6 1 0.41 570 770 9 1 0.50 571 771 6 1 0.37 572 772 2 1 0.60 573 773 5 1 0.30 574 774 9 1 0.41 608 808 47 5 0.31 609 809 47 2 0.53 613 813 47 2 0.65 614 814 47 10 0.39 615 815 47 11 0.45 621 821 5 11 0.20 622 822 6 1 0.37 623 823 6 1 0.38 624 824 6 1 0.42 625 825 6 1 0.40 626 826 5 1 0.26 647 847 9 1 0.51 648 848 10 1 0.61 651 851 9 1 0.42 719 919 5 1 0.25 730 930 5 7 0.25 756 956 6 1 0.39 757 957 11 1 0.25 769 969 6 1 0.42 770 970 13 1 0.53 349
771 971 6 1 0.39 772 972 9 1 0.63 773 973 5 1 0.31 774 974 13 1 0.44 821 1021 5 1 0.21 822 1022 6 1 0.38 823 1023 6 1 0.39 824 1024 6 1 0.39 825 1025 6 1 0.37 826 1026 5 1 0.24 847 1047 13 1 0.56 848 1048 14 1 0.65 851 1051 13 8 0.48 919 1119 1 1 0.39 930 1130 1 1 0.38 956 1156 13 1 0.70 957 1157 15 1 0.27 969 1169 2 1 0.63 970 1170 13 1 0.54 971 1171 13 1 0.68 972 1172 13 1 0.66 973 1173 16 1 0.59 974 1174 12 1 0.53 1021 1221 12 11 0.42 1022 1222 13 1 0.69 1023 1223 13 1 0.69 1024 1224 13 1 0.69 1025 1225 13 1 0.67 1026 1226 16 1 0.47 1047 1247 12 1 0.67 1048 1248 13 1 0.69 1051 1251 12 1 0.55 1119 1319 1 1 0.36 1130 1330 1 10 0.38 1156 1356 18 1 0.67 1157 1357 15 1 0.25 1169 1369 32 1 0.60 1170 1370 18 1 0.54 1171 1371 18 1 0.65 1172 1372 18 1 0.63 1173 1373 16 1 0.55 1174 1374 17 1 0.56 1221 1421 17 1 0.43 1222 1422 18 1 0.66 1223 1423 18 1 0.63 1224 1424 18 1 0.67 1225 1425 18 1 0.65 1226 1426 16 1 0.45 1247 1447 17 1 0.67 1248 1448 18 1 0.66 1251 1451 17 1 0.56 1319 1519 1 1 0.34 1330 1530 35 10 0.40 1356 1556 20 1 0.64 1357 1557 38 1 0.25 1369 1569 33 1 0.59 1370 1570 20 1 0.52 1371 1571 20 1 0.61 1372 1572 20 1 0.60 1373 1573 16 7 0.52 1374 1574 19 1 0.50 1421 1621 19 1 0.43 1422 1622 20 1 0.63 1423 1623 20 1 0.60 1424 1624 20 1 0.64 1425 1625 20 1 0.61 1426 1626 16 1 0.42 1447 1647 19 1 0.64 1448 1648 20 1 0.62 1451 1651 19 1 0.53 1519 1719 1 1 0.32 1530 1730 35 10 0.43 1556 1756 22 1 0.64 1557 1757 38 1 0.23 1569 1769 18 1 0.59 1570 1770 34 1 0.53 1571 1771 22 1 0.60 1572 1772 22 1 0.58 1573 1773 16 6 0.51 1574 1774 21 7 0.53 1621 1821 21 1 0.44 1622 1822 22 1 0.63 1623 1823 22 1 0.60 1624 1824 22 1 0.62 1625 1825 22 1 0.60 1626 1826 16 1 0.40 1647 1847 21 1 0.64 1648 1848 22 1 0.61 1651 1851 21 1 0.55 1719 1919 1 1 0.30 1730 1930 36 10 0.45 1756 1956 25 1 0.62 1757 1957 39 1 0.24 1769 1969 34 1 0.59 1770 1970 23 1 0.51 1771 1971 25 1 0.57 1772 1972 25 1 0.55 1773 1973 16 6 0.53 1774 1974 24 6 0.54 1821 2021 24 1 0.44 1822 2022 25 1 0.62 1823 2023 25 1 0.58 1824 2024 25 1 0.61 1825 2025 25 1 0.58 1826 2026 16 1 0.37 1847 2047 24 1 0.66 1848 2048 25 1 0.57 1851 2051 24 1 0.51 1919 2119 1 1 0.27 1930 2130 36 11 0.50 1956 2156 27 1 0.60 1957 2157 39 1 0.22 1969 2169 25 1 0.58 1971 2171 27 1 0.53 1972 2172 27 1 0.51 1973 2173 16 6 0.56 1974 2174 26 6 0.57 2021 2221 26 1 0.43 2022 2222 27 1 0.59 2023 2223 27 1 0.54 2024 2224 27 1 0.57 2025 2225 27 1 0.55 350
2026 2226 16 4 0.34 2047 2247 26 1 0.65 2048 2248 27 1 0.55 2051 2251 26 4 0.54 2119 2319 1 8 0.25 2130 2330 16 11 0.54 2156 2356 29 1 0.58 2157 2357 40 10 0.24 2169 2369 29 1 0.57 2171 2371 29 1 0.48 2172 2372 29 1 0.45 2173 2373 16 6 0.59 2174 2374 28 6 0.59 2221 2421 28 1 0.41 2222 2422 29 1 0.57 2223 2423 29 1 0.50 2224 2424 29 1 0.53 2225 2425 29 1 0.50 2226 2426 16 4 0.32 2247 2447 28 1 0.64 2248 2448 29 1 0.49 2251 2451 28 4 0.56 2319 2519 1 8 0.25 2330 2530 16 11 0.63 2356 2556 28 1 0.60 2357 2557 40 10 0.31 2369 2569 28 1 0.61 2371 2571 28 1 0.53 2372 2572 28 1 0.47 2373 2573 16 6 0.56 2374 2574 28 6 0.62 2421 2621 28 1 0.37 2422 2622 28 1 0.60 2423 2623 28 1 0.56 2424 2624 28 1 0.57 2425 2625 28 1 0.55 2426 2626 16 4 0.32 2447 2647 28 1 0.63 2448 2648 28 1 0.51 2451 2651 28 4 0.60 2519 2719 1 8 0.31 2530 2730 16 11 0.73 2556 2756 28 11 0.45 2557 2757 41 10 0.26 2569 2769 28 11 0.41 2571 2771 28 6 0.36 2572 2772 28 11 0.40 2573 2773 16 6 0.71 2574 2774 28 6 0.67 2621 2821 28 7 0.35 2622 2822 28 1 0.47 2623 2823 28 1 0.36 2624 2824 28 1 0.36 2625 2825 28 1 0.33 2626 2826 16 4 0.41 2648 2848 28 1 0.44 2651 2851 28 4 0.65 2719 2919 1 8 0.29 2730 2930 16 11 0.72 2756 2956 28 11 0.51 2757 2957 41 10 0.53 2769 2969 28 11 0.45 2771 2971 28 6 0.38 2772 2972 28 11 0.40 2773 2973 16 6 0.86 2774 2974 28 6 0.76 2821 3021 28 7 0.49 2822 3022 28 8 0.48 2823 3023 28 5 0.29 2824 3024 28 9 0.37 2825 3025 28 4 0.26 2826 3026 16 4 0.68 2848 3048 28 5 0.38 2851 3051 28 4 0.85 Controllo generale Processati 294 pilastri S/R = ρ > 1 S/R = ρ > 2 N. Elem. ρ Min Elem. ρ Max ρ Max /ρ Min N. Elementi Min Max Elementi Tutti gli elementi hanno S/R < 1 Elem. Min ρ Min Elem. Max ρ Max ρ Max /ρ Min 351
Meccanismi fragili: comportamento a taglio delle travi Come nel caso del comportamento flessionale, anche per il tagliante si osserva che il diagramma di inviluppo dei tagli nelle combinazioni sismiche (SLV) non supera quasi mai quello relativo alle combinazioni statiche (SLU) e, soprattutto, esso non si inverte in nessuna sezione. La verifica delle travi risulta quindi di facile esecuzione in quanto per la maggior parte degli elementi il comportamento statico è quello più gravoso. Osservando le carpenterie di progetto e coerentemente con le dimensioni geometriche degli elementi, è stato osservato che le travi si possono considerare come solette non armate a taglio in quanto le staffe presenti sono tutte aperte (vedi particolare di seguito riportato per la travata di riferimento). Per assorbire i picchi in prossimità degli appoggi sono stati aggiunti i ferri piegati, secondo la pratica progettuale del tempo. Pertanto le verifiche sono state condotte trascurando completamente il contributo delle staffe aperte e considerando gli elementi senza armature trasversali resistenti a taglio (impiegando la 4.1.14 delle NTC 2008 per la determinazione del V Rd ). Laddove sono presenti i ferri piegati, il loro contributo è stato aggiunto nella determinazione del taglio resistente complessivo. Si riporta a titolo di esempio la verifica della travata 135791416 del piano decimo 352
Si calcola dapprima il taglio resistente degli elementi non armati a taglio: Trave 150x36: CARATTERISTICHE SEZIONE b= 150 cm H= 36 cm d'= 3 cm d= 33 cm K= 1.778. Vmin= 0.478 Mpa d= 330 mm Ned= 0 N COMPRESSIONE(Newton) Ac= 540000 mmq sigmacp= 0 MPa bw= 1500 mm Asl= 21.99 cmq ρ1= 0.00444 Primo termine 259.08 KN Secondo termine 236.77 KN Vrd= 259.08 KN 353
Trave 150x42: CARATTERISTICHE SEZIONE b= 150 cm H= 42 cm d'= 3 cm d= 33 cm K= 1.778. Vmin= 0.478 Mpa d= 330 mm Ned= 0 N COMPRESSIONE(Newton) Ac= 540000 mmq sigmacp= 0 MPa bw= 1500 mm Asl= 21.99 cmq ρ1= 0.00444 Primo termine 259.08 KN Secondo termine 236.77 KN Vrd= 279.44 KN 354
NB: In questa trave la verifica a taglio non è soddisfatta nella prima campata, la stessa campata che ha problemi flessionali. I picchi di taglio che rimangono scoperti nelle altre campata sono coperti dalla presenza dei ferri piegati, inoltre il contributo del calcestruzzo è maggiore per la maggior presenza di maggior armatura longitudinale. Si prescrive comunque di rinforzare a taglio tutte le travi soggette a rinforzo flessionale. 355
Meccanismi fragili: comportamento a taglio dei pilastri γ Materiali sezioni impiegate Pilastri Travi Travi di fondazione Setti Plinti (Bicchiere) γ Rd 0.00 1.00 1.10 1.00 1.20 γ Materiali sezioni Pilastro Sezione γ Acciaio γ Calcestruzzo α cc Calcestruzzo 356 γ Rare Calcestruzzo γ Frequenti Calcestruzzo γ Q.Permanenti Calcestruzzo 1 Rett. 30x250 [cm] 250x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 2 Rett. 40x250 [cm] 250x40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 3 Rett. 45x250 [cm] 250x45 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 4 Rett. 50x250 [cm] 250x50 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 5 Rett. 60x250 [cm] 250x60 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 6 Rett. 70x250 [cm] 250x70 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 7 Rett. 80x250 [cm] 250x80 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 8 Rett. 90x250 [cm] 250x90 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 9 Rett. 40x225 [cm] 225x40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 10 Rett. 45x225 [cm] 225x45 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 11 Rett. 50x225 [cm] 225x50 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 12 Rett. 30x200 [cm] 200x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 13 Rett. 40x200 [cm] 200x40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 14 Rett. 45x200 [cm] 200x45 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 15 Rett. 50x200 [cm] 200x50 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 16 Rett. 30x210 [cm] 210x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 17 Rett. 30x190 [cm] 190x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 18 Rett. 40x190 [cm] 190x40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 19 Rett. 30x180 [cm] 180x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 20 Rett. 40x180 [cm] 180x40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 21 Rett. 30x165 [cm] 165x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 22 Rett. 40x165 [cm] 165x40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 23 Rett. 40x160 [cm] 160x40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 24 Rett. 30x150 [cm] 150x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 25 Rett. 40x150 [cm] 150x40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 26 Rett. 30x140 [cm] 140x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 27 Rett. 40x140 [cm] 140x40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 28 Rett. 30x130 [cm] 130x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 29 Rett. 40x130 [cm] 130x40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 30 Rett. 30x30 [cm] 30x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 31 Rett. 30x230 [cm] 230x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 32 Rett. 40x230 [cm] 230x40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 33 Rett. 40x210 [cm] 210x40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 34 Rett. 40x170 [cm] 170x40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 35 Rett. 30x235 [cm] 235x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 36 Rett. 30x220 [cm] 220x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 37 Rett. 20x60 [cm] 60x20 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 38 Rett. 50x175 [cm] 175x50 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 39 Rett. 50x150 [cm] 150x50 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 40 Rett. 50x125 [cm] 125x50 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 41 Rett. 50x100 [cm] 100x50 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 42 Rett. 50x30 [cm] 50x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 43 Rett. 30x170 [cm] 170x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 44 Circolare R=32 [cm] D65 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 45 Circolare R=28 [cm] D55 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 46 Circolare R=25 [cm] D50 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 47 Circolare R=20 [cm] D40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 48 a ~ 218x218x50x50 [cm] 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 pil 49 a ~ 208x208x40x40 [cm] 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 pil2 50 Rett. 55x30 [cm] 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 γ Rare Acciaio
pilastrinoascensore 51 Rett. 40x100 [cm] 40x100 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 52 Rett. 50x70 [cm] asc50x70 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 53 Rett. 40x70 [cm] asc40x70 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 54 Rett. 30x70 [cm] asc30x70 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 55 Rett. 30x170 [cm] 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 asc170x30 56 Rett. 30x100 [cm] 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 asc100x30 57 Rett. 70x30 [cm] 70x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 58 Rett. 30x30 [cm] 30x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 59 Rett. 30x60 [cm] 30x60 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 Verifiche Pilastro Piano 1/2 Piano 1/3 Dal nodo Sezione V SD V RD V SD /V RD V SD V RD V SD /V RD Al nodo 2202 56 54.16 243.32 0.22 5.94 177.84 0.03 7207 44 50.70 174.67 0.29 26.60 174.67 0.15 8208 44 44.93 174.67 0.26 29.21 174.67 0.17 9209 44 43.59 174.67 0.25 62.45 174.67 0.36 13213 44 26.24 174.67 0.15 23.57 174.67 0.13 14214 44 23.66 174.67 0.14 23.87 174.67 0.14 15215 44 18.36 174.67 0.11 39.47 174.67 0.23 19119 7 115.16 960.26 0.12 78.98 860.44 0.09 20120 6 116.21 883.70 0.13 42.86 771.26 0.06 21221 6 350.12 883.70 0.40 55.27 771.26 0.07 22222 8 417.50 1036.82 0.40 95.87 948.21 0.10 23223 8 337.58 1036.82 0.33 108.59 948.21 0.11 24224 8 298.17 1036.82 0.29 94.61 948.21 0.10 25225 8 267.86 1036.82 0.26 103.66 948.21 0.11 26226 7 239.62 960.26 0.25 96.54 860.44 0.11 30130 7 286.79 960.26 0.30 69.42 860.44 0.08 47247 6 354.72 883.70 0.40 61.00 771.26 0.08 48248 6 291.63 883.70 0.33 63.70 771.26 0.08 51251 6 238.33 883.70 0.27 67.96 771.26 0.09 56156 8 200.41 1036.82 0.19 69.87 948.21 0.07 57157 5 141.59 807.15 0.18 50.76 680.34 0.07 69169 8 113.33 1036.82 0.11 69.81 948.21 0.07 70170 7 143.13 960.26 0.15 103.68 860.44 0.12 71171 8 65.84 1036.82 0.06 81.30 948.21 0.09 72172 6 92.73 883.70 0.10 56.84 771.26 0.07 73173 7 67.63 960.26 0.07 92.56 860.44 0.11 74174 6 56.79 883.70 0.06 64.12 771.26 0.08 118318 49 183.22 838.87 0.22 289.90 838.87 0.35 119319 5 326.49 807.15 0.40 123.04 680.34 0.18 120320 5 298.09 807.15 0.37 27.77 680.34 0.04 130330 5 253.23 807.15 0.31 181.56 680.34 0.27 156356 6 300.07 883.70 0.34 100.81 771.26 0.13 157357 4 211.83 730.59 0.29 48.83 587.18 0.08 169369 6 332.50 883.70 0.38 83.11 771.26 0.11 170370 5 206.91 807.15 0.26 168.70 680.34 0.25 171371 6 337.95 883.70 0.38 122.41 771.26 0.16 172372 4 153.87 730.59 0.21 82.41 587.18 0.14 173373 5 297.51 807.15 0.37 143.07 680.34 0.21 174374 4 215.80 730.59 0.30 116.13 587.18 0.20 181381 2 170.17 740.99 0.23 44.39 503.56 0.09 202402 56 129.84 243.32 0.53 16.97 177.84 0.10 221421 5 395.80 807.15 0.49 71.15 680.34 0.10 222422 6 455.92 883.70 0.52 80.45 771.26 0.10 223423 6 448.07 883.70 0.51 69.90 771.26 0.09 224424 6 289.81 883.70 0.33 76.93 771.26 0.10 357
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18212021 24 87.80 493.58 0.18 82.15 272.81 0.30 18222022 25 84.70 457.64 0.19 127.52 327.34 0.39 18232023 25 72.49 457.64 0.16 72.69 327.34 0.22 18242024 25 77.72 457.64 0.17 100.76 327.34 0.31 18252025 25 89.83 457.64 0.20 80.31 327.34 0.25 18262026 16 105.41 683.52 0.15 108.21 357.76 0.30 18472047 24 160.57 493.58 0.33 144.02 272.81 0.53 18482048 25 165.16 406.09 0.41 90.55 314.74 0.29 18512051 24 85.60 493.58 0.17 147.94 272.81 0.54 19182118 49 97.75 838.87 0.12 208.83 838.87 0.25 19192119 1 38.56 809.35 0.05 104.57 414.40 0.25 19202120 24 138.99 493.58 0.28 83.36 272.81 0.31 19302130 36 26.79 715.02 0.04 205.30 371.92 0.55 19562156 27 156.22 428.95 0.36 187.68 309.72 0.61 19572157 39 247.91 456.07 0.54 108.11 378.14 0.29 19692169 25 110.32 457.64 0.24 133.61 327.34 0.41 19712171 27 86.08 428.95 0.20 124.36 309.72 0.40 19722172 27 104.74 428.95 0.24 106.31 309.72 0.34 19732173 16 56.03 683.52 0.08 202.38 357.76 0.57 19742174 26 58.46 461.74 0.13 148.68 258.65 0.57 19812181 2 78.28 740.99 0.11 40.71 503.56 0.08 20212221 26 83.62 461.74 0.18 84.37 258.65 0.33 20222222 27 83.46 428.95 0.19 128.68 309.72 0.42 20232223 27 73.14 428.95 0.17 71.73 309.72 0.23 20242224 27 81.30 428.95 0.19 100.19 309.72 0.32 20252225 27 97.75 428.95 0.23 81.93 309.72 0.26 20262226 16 102.66 683.52 0.15 114.74 357.76 0.32 20472247 26 171.75 461.74 0.37 150.05 258.65 0.58 20482248 27 173.51 428.95 0.40 89.74 309.72 0.29 20512251 26 90.39 461.74 0.20 149.95 258.65 0.58 21182318 49 189.04 838.87 0.23 191.29 838.87 0.23 21192319 1 48.51 809.35 0.06 106.04 414.40 0.26 21202320 28 110.18 429.82 0.26 75.43 244.49 0.31 21302330 16 48.64 683.52 0.07 204.99 357.76 0.57 21562356 29 108.55 400.17 0.27 221.27 292.10 0.76 21572357 40 223.63 386.11 0.58 102.41 325.88 0.31 21692369 29 62.62 400.17 0.16 146.86 292.10 0.50 21712371 29 46.55 400.17 0.12 133.48 292.10 0.46 21722372 29 98.31 400.17 0.25 116.81 292.10 0.40 21732373 16 47.88 683.52 0.07 202.78 357.76 0.57 21742374 28 50.56 429.82 0.12 143.73 244.49 0.59 22212421 28 81.44 429.82 0.19 79.48 244.49 0.33 22222422 29 53.42 400.17 0.13 145.16 292.10 0.50 22232423 29 62.38 400.17 0.16 73.32 292.10 0.25 22242424 29 57.21 400.17 0.14 106.77 292.10 0.37 22252425 29 58.58 400.17 0.15 88.08 292.10 0.30 22262426 16 84.59 683.52 0.12 115.19 357.76 0.32 22472447 28 145.59 429.82 0.34 152.72 244.49 0.62 22482448 29 159.94 355.70 0.45 100.67 279.50 0.36 22512451 28 73.85 311.24 0.24 147.46 220.32 0.67 23182518 49 232.44 838.87 0.28 265.87 838.87 0.32 23192519 1 49.46 809.35 0.06 111.47 414.40 0.27 23202520 28 72.64 429.82 0.17 87.66 244.49 0.36 23302530 16 73.55 683.52 0.11 211.42 357.76 0.59 23562556 28 64.33 311.24 0.21 121.66 220.32 0.55 23572557 40 283.87 386.11 0.74 123.08 325.88 0.38 23692569 28 56.42 429.82 0.13 82.52 244.49 0.34 23712571 28 74.17 429.82 0.17 74.95 244.49 0.31 23722572 28 86.62 429.82 0.20 68.21 244.49 0.28 23732573 16 81.28 683.52 0.12 191.10 357.76 0.53 23742574 28 50.91 429.82 0.12 143.22 244.49 0.59 361
24212621 28 62.57 429.82 0.15 79.30 244.49 0.32 24222622 28 93.86 429.82 0.22 81.94 244.49 0.34 24232623 28 101.65 429.82 0.24 42.45 244.49 0.17 24242624 28 96.97 429.82 0.23 58.20 244.49 0.24 24252625 28 93.95 429.82 0.22 51.22 244.49 0.21 24262626 16 45.73 489.41 0.09 113.42 333.59 0.34 24472647 28 148.23 429.82 0.34 164.57 244.49 0.67 24482648 28 143.63 429.82 0.33 60.67 244.49 0.25 24512651 28 72.60 429.82 0.17 151.14 244.49 0.62 Controllo generale Processati 298 pilastri Numero di elementi con S/R > 1 = 0 Elemento con ρ max =S/R 409 609 = 0.84 362
Meccanismi duttili: verifiche a pressoflessione dei setti Pilastri Travi Travi di fondazione Setti Plinti (Bicchiere) γ Rd 0.00 1.00 1.10 1.00 1.20 γ Materiali sezioni Setto Sezione γ γ α cc γ Rare γ Frequenti γ Q.Permanenti γ Rare Acciaio Calcestruzzo Calcestruzzo Calcestruzzo Calcestruzzo Calcestruzzo Acciaio 1 Muro s=30 [cm] 30 1.15 1.50 1.00 0.60 1.00 0.45 0.80 2 Muro s=40 [cm] 40 1.15 1.50 1.00 0.60 1.00 0.45 0.80 3 Muro s=50 [cm] 50 1.15 1.50 1.00 0.60 1.00 0.45 0.80 4 Muro s=25 [cm] 25 1.15 1.50 1.00 0.60 1.00 0.45 0.80 5 Muro s=15 [cm] 15 1.15 1.50 1.00 0.60 1.00 0.45 0.80 6 Muro s=20 [cm] 20 1.15 1.50 1.00 0.60 1.00 0.45 0.80 Verifiche Nucleo Combinazione N Mx My Sd/Sr Setto Critica [knm] [knm] NUCLEO 27262515 Base 4 10157.83 2927.59 7807.57 0.31 Som. 11 8783.41 3303.63 4941.91 0.23 NUCLEO 227226225215 Base 11 8538.95 3462.84 4801.95 0.27 Som. 1 11743.69 1254.27 1912.00 0.24 NUCLEO 427426425415 Base 11 8122.31 2901.65 3759.73 0.24 Som. 1 11083.94 1237.75 1899.85 0.23 NUCLEO 627626625615 Base 1 10692.66 1336.00 1525.57 0.23 Som. 1 10423.56 1308.71 2094.87 0.22 NUCLEO 827826825815 Base 1 10050.58 1447.58 1770.95 0.22 Som. 1 9781.48 1346.36 1864.39 0.21 NUCLEO 1027102610251015 Base 10 8412.79 1736.57 457.24 0.24 Som. 1 9069.99 1185.82 1558.75 0.22 NUCLEO 1227122612251215 Base 10 8186.34 1576.08 495.41 0.22 Som. 1 8326.90 1205.66 1761.69 0.21 NUCLEO 1427142614251415 Base 1 7824.31 1257.14 1191.88 0.20 Som. 1 7555.21 1143.66 1767.05 0.19 NUCLEO 1627162616251615 Base 1 7028.98 1202.89 1145.82 0.19 Som. 6 4676.55 2155.03 3120.47 0.19 NUCLEO 1827182618251815 Base 1 6212.24 1219.60 1107.12 0.18 Som. 6 4269.96 2063.46 2990.91 0.17 NUCLEO 2027202620252015 Base 1 5377.67 1108.36 1015.22 0.15 Som. 6 3382.21 1879.12 2329.98 0.15 NUCLEO 2227222622252215 Base 1 4526.55 1175.45 1007.60 0.14 Som. 6 2820.13 1302.14 1656.17 0.11 NUCLEO 2427242624252415 Base 1 3706.00 932.55 717.00 0.10 Som. 1 3436.90 1070.09 746.75 0.10 NUCLEO 2627262626252615 Base 1 2751.35 898.71 100.46 0.08 Som. 1 2482.25 405.71 1825.10 0.06 NUCLEO 2827282628252815 Base 1 1797.91 297.11 1006.52 0.04 Som. 7 917.27 824.23 1030.43 0.05 NUCLEO 3027302630253015 Base 1 843.46 497.96 1.64 0.04 Som. 5 510.18 99.05 691.70 0.03 NUCLEO 3136 Base 1 7475.27 614.25 0.00 0.28 Som. 10 5569.31 1912.41 0.00 0.27 NUCLEO 131136 Base 10 5803.39 2540.18 0.00 0.30 Som. 1 7115.27 208.93 0.00 0.26 NUCLEO 331336 Base 10 5781.19 2618.56 0.00 0.31 Som. 1 6996.89 518.21 0.00 0.26 NUCLEO 531536 Base 10 5373.07 2373.24 0.00 0.28 Som. 1 6548.07 44.78 0.00 0.23 NUCLEO 731736 Base 10 5096.80 1285.77 0.00 0.23 Som. 1 6168.27 708.71 0.00 0.24 NUCLEO 931936 Base 10 5007.01 1682.63 0.00 0.24 363
Som. 1 5857.63 697.99 0.00 0.23 NUCLEO 1131 1136 Base 10 4711.57 2136.34 0.00 0.25 Som. 7 4180.52 1988.10 0.00 0.23 NUCLEO 1331 1336 Base 11 4209.28 1993.45 0.00 0.23 Som. 7 3779.25 1925.52 0.00 0.21 NUCLEO 1531 1536 Base 7 3778.88 1315.03 0.00 0.18 Som. 7 3360.33 1790.12 0.00 0.19 NUCLEO 1731 1736 Base 7 3316.35 1299.56 0.00 0.17 Som. 7 2903.54 1549.76 0.00 0.17 NUCLEO 1931 1936 Base 7 2836.44 1125.72 0.00 0.14 Som. 7 2434.25 1410.06 0.00 0.14 NUCLEO 2131 2136 Base 7 2362.84 929.69 0.00 0.12 Som. 7 1972.35 1337.27 0.00 0.13 NUCLEO 2331 2336 Base 1 2384.23 415.05 0.00 0.10 Som. 6 1598.42 1460.53 0.00 0.12 NUCLEO 2531 2536 Base 1 1655.75 1393.46 0.00 0.12 Som. 10 1097.51 1562.75 0.00 0.12 NUCLEO 2731 2736 Base 1 959.32 325.99 0.00 0.05 Som. 6 835.00 267.39 0.00 0.04 NUCLEO 2931 2936 Base 1 360.27 20.76 0.00 0.01 Som. 10 134.16 408.28 0.00 0.03 NUCLEO 33 32 Base 9 5983.90 0.00 2058.96 0.27 Som. 10 6622.10 0.00 408.79 0.24 NUCLEO 233 232 Base 11 6488.61 0.00 340.61 0.27 Som. 1 6316.94 0.00 460.54 0.27 NUCLEO 433 432 Base 11 5761.64 0.00 375.77 0.31 Som. 10 5554.51 0.00 505.19 0.30 NUCLEO 633 632 Base 11 5452.29 0.00 543.61 0.30 Som. 11 5412.72 0.00 229.61 0.28 NUCLEO 833 832 Base 11 5342.00 0.00 511.44 0.29 Som. 11 5261.12 0.00 414.29 0.29 NUCLEO 1033 1032 Base 11 5323.48 0.00 415.50 0.29 Som. 11 5232.59 0.00 320.14 0.28 NUCLEO 1233 1232 Base 11 4861.16 0.00 193.05 0.29 Som. 11 4775.07 0.00 228.50 0.29 NUCLEO 1433 1432 Base 11 3194.70 0.00 1883.78 0.26 Som. 11 3233.04 0.00 1677.37 0.25 NUCLEO 1633 1632 Base 11 2874.03 0.00 1666.10 0.24 Som. 7 3858.42 0.00 263.11 0.21 NUCLEO 1833 1832 Base 7 3498.84 0.00 245.16 0.19 Som. 7 3405.55 0.00 297.04 0.19 NUCLEO 2033 2032 Base 7 3019.18 0.00 249.03 0.19 Som. 7 2929.18 0.00 285.26 0.18 NUCLEO 2233 2232 Base 7 2522.11 0.00 283.41 0.16 Som. 7 2432.80 0.00 282.36 0.16 NUCLEO 2433 2432 Base 1 2076.46 0.00 229.69 0.12 Som. 7 1940.22 0.00 414.28 0.12 NUCLEO 2633 2632 Base 1 1461.17 0.00 258.94 0.10 Som. 7 1327.82 0.00 253.46 0.09 NUCLEO 2833 2832 Base 1 855.16 0.00 407.66 0.07 Som. 7 757.37 0.00 210.97 0.06 NUCLEO 3033 3032 Base 7 422.03 0.00 175.30 0.03 Som. 1 317.99 0.00 300.96 0.03 NUCLEO 53 52 48 47 35 34 Base 11 2006.63 6705.95 716.85 0.18 Som. 10 1496.99 5066.98 773.72 0.14 NUCLEO 253 252 248 247 235 234 Base 10 1510.09 4957.49 637.82 0.13 Som. 10 1286.44 4746.85 409.58 0.12 NUCLEO 453 452 448 447 435 434 Base 10 954.30 4670.05 420.73 0.12 Som. 10 1012.29 3954.27 426.88 0.10 NUCLEO 653 652 648 647 635 634 Base 11 894.00 3971.77 494.21 0.11 Som. 11 779.97 2402.04 196.97 0.06 364
NUCLEO 853 852 848 847 835 834 Base 11 441.62 2767.56 779.73 0.08 Som. 8 431.96 4.27 875.04 0.03 NUCLEO 60 59 58 57 56 44 42 40 38 Base 9 15238.27 17441.45 278037.25 0.52 Som. 9 14258.21 16542.21 251804.95 0.47 NUCLEO 260 259 258 257 256 244 242 240 238 Base 9 14158.18 15990.53 256951.87 0.48 Som. 9 13549.40 15658.20 228390.37 0.43 NUCLEO 460 459 458 457 456 444 442 440 438 Base 9 13282.88 15049.29 233436.11 0.43 Som. 9 12980.86 14025.56 208724.22 0.39 NUCLEO 660 659 658 657 656 644 642 640 638 Base 9 12219.13 13896.78 211960.90 0.40 Som. 9 11669.88 12272.26 186704.56 0.35 NUCLEO 860 859 858 857 856 844 842 840 838 Base 9 12461.32 11459.07 188411.24 0.34 Som. 9 9945.21 11703.71 171722.90 0.32 NUCLEO 1060 1059 1058 1057 1056 1044 1042 1040 1038 Base 9 10703.60 12263.87 170837.52 0.32 Som. 9 8334.05 10913.33 150434.32 0.29 NUCLEO 1260 1259 1258 1257 1256 1244 1242 1240 1238 Base 9 10141.30 11580.06 148692.43 0.29 Som. 8 12710.39 9110.40 125459.81 0.24 NUCLEO 1460 1459 1458 1457 1456 1444 1442 1440 1438 Base 8 7839.39 8339.66 135123.66 0.25 Som. 8 7920.25 10777.49 103013.43 0.22 NUCLEO 1660 1659 1658 1657 1656 1644 1642 1640 1638 Base 8 7381.17 9963.44 115425.25 0.23 Som. 8 6497.39 10085.14 86325.82 0.19 NUCLEO 1860 1859 1858 1857 1856 1844 1842 1840 1838 Base 8 8444.92 7590.35 85161.05 0.17 Som. 7 2627.13 12905.77 29475.44 0.14 NUCLEO 2060 2059 2058 2057 2056 2044 2042 2040 2038 Base 6 2166.73 12778.62 14576.76 0.12 Som. 4 3569.53 12232.79 27706.13 0.13 NUCLEO 2260 2259 2258 2257 2256 2244 2242 2240 2238 Base 6 1246.98 11051.58 13565.08 0.11 Som. 6 1659.17 10999.46 20529.07 0.11 NUCLEO 2460 2459 2458 2457 2456 2444 2442 2440 2438 Base 6 941.55 9753.01 9797.26 0.09 Som. 6 1253.46 9193.03 16116.65 0.09 NUCLEO 2660 2659 2658 2657 2656 2644 2642 2640 2638 Base 4 1775.22 10534.90 16627.08 0.10 Som. 10 3357.01 848.68 10503.65 0.03 NUCLEO 2860 2859 2858 2857 2856 2844 2842 2840 2838 Base 6 1341.35 2414.65 4717.02 0.03 Som. 1 2112.78 2468.21 7705.86 0.03 NUCLEO 3060 3059 3058 3057 3056 3044 3042 3040 3038 Base 6 457.87 1099.92 391.68 0.01 Som. 1 583.17 1367.17 3475.38 0.02 NUCLEO 51 50 Base 6 5704.16 0.00 367.45 0.26 Som. 7 5643.10 0.00 203.75 0.25 NUCLEO 251 250 Base 7 4830.41 0.00 202.16 0.31 Som. 7 4820.87 0.00 78.09 0.30 NUCLEO 451 450 Base 7 4055.10 0.00 222.85 0.33 Som. 7 4054.85 0.00 58.47 0.31 NUCLEO 651 650 Base 7 3521.77 0.00 323.85 0.26 Som. 7 3512.31 0.00 200.60 0.25 NUCLEO 851 850 Base 7 3331.33 0.00 353.03 0.25 Som. 6 3331.80 0.00 150.37 0.23 NUCLEO 1051 1050 Base 7 3026.10 0.00 330.98 0.23 Som. 7 2953.38 0.00 216.44 0.21 NUCLEO 1251 1250 Base 7 2671.60 0.00 285.20 0.20 Som. 7 2611.31 0.00 207.05 0.19 NUCLEO 1451 1450 Base 7 1322.42 0.00 1346.18 0.23 Som. 6 1297.39 0.00 1405.19 0.24 NUCLEO 1651 1650 Base 10 2208.46 0.00 396.91 0.18 Som. 10 2148.05 0.00 119.89 0.15 NUCLEO 1851 1850 Base 10 1932.50 0.00 192.54 0.14 Som. 10 1873.77 0.00 125.82 0.13 NUCLEO 2051 2050 Base 10 1625.52 0.00 228.86 0.13 Som. 10 1568.05 0.00 185.09 0.12 NUCLEO 2251 2250 Base 10 1290.84 0.00 190.01 0.12 Som. 10 1232.53 0.00 86.99 0.10 NUCLEO 2451 2450 Base 7 223.16 0.00 142.22 0.08 Som. 7 304.73 0.00 64.79 0.08 NUCLEO 2651 2650 Base 10 651.62 0.00 315.64 0.07 365
Som. 10 618.26 0.00 281.37 0.07 NUCLEO 2851 2850 Base 1 700.85 0.00 92.09 0.06 Som. 9 621.03 0.00 95.65 0.06 NUCLEO 3051 3050 Base 11 145.51 0.00 119.36 0.02 Som. 10 45.78 0.00 308.49 0.05 NUCLEO 61 64 Base 9 3465.81 337.73 0.00 0.30 Som. 8 3760.70 138.56 0.00 0.30 NUCLEO 161 164 Base 11 2109.25 1335.58 0.00 0.39 Som. 8 3631.78 918.19 0.00 0.42 NUCLEO 361 364 Base 11 2934.65 1102.93 0.00 0.40 Som. 9 3551.80 419.29 0.00 0.35 NUCLEO 561 564 Base 7 2415.35 1374.17 0.00 0.42 Som. 8 2760.15 774.07 0.00 0.33 NUCLEO 761 764 Base 11 2058.78 909.12 0.00 0.35 Som. 9 2555.50 736.10 0.00 0.36 NUCLEO 961 964 Base 9 2196.58 1242.06 0.00 0.44 Som. 9 2553.57 141.15 0.00 0.27 NUCLEO 1161 1164 Base 10 2265.52 533.70 0.00 0.29 Som. 1 2823.88 212.43 0.00 0.30 NUCLEO 1361 1364 Base 1 2644.72 320.32 0.00 0.30 Som. 10 2142.60 419.86 0.00 0.27 NUCLEO 1561 1564 Base 1 2329.37 206.08 0.00 0.25 Som. 4 2101.22 192.42 0.00 0.23 NUCLEO 1761 1764 Base 1 2146.70 119.31 0.00 0.19 Som. 1 2073.57 120.00 0.00 0.19 NUCLEO 1961 1964 Base 6 1449.75 488.54 0.00 0.22 Som. 10 1589.76 273.51 0.00 0.19 NUCLEO 2161 2164 Base 6 1195.36 506.28 0.00 0.20 Som. 10 1280.69 264.20 0.00 0.16 NUCLEO 2361 2364 Base 1 1359.22 249.38 0.00 0.17 Som. 6 949.58 304.21 0.00 0.14 NUCLEO 2561 2564 Base 1 954.87 575.07 0.00 0.20 Som. 10 701.69 519.66 0.00 0.18 NUCLEO 2761 2764 Base 4 500.02 81.46 0.00 0.06 Som. 10 499.35 144.61 0.00 0.07 NUCLEO 2961 2964 Base 7 137.37 238.85 0.00 0.10 Som. 1 185.05 261.72 0.00 0.10 NUCLEO 63 62 61 Base 10 5941.66 0.00 846.70 0.34 Som. 10 5814.37 0.00 775.26 0.33 NUCLEO 163 162 161 Base 5 3715.69 0.00 2451.21 0.30 Som. 10 5019.07 0.00 160.06 0.25 NUCLEO 63 66 Base 4 3081.07 288.33 0.00 0.36 Som. 5 2971.19 331.90 0.00 0.36 NUCLEO 163 166 Base 10 2112.64 1224.63 0.00 0.46 Som. 4 3017.93 836.00 0.00 0.45 NUCLEO 363 366 Base 10 2649.23 1055.30 0.00 0.46 Som. 5 2992.39 251.46 0.00 0.35 NUCLEO 563 566 Base 6 1765.53 927.28 0.00 0.36 Som. 4 2191.45 534.19 0.00 0.31 NUCLEO 763 766 Base 5 2098.67 594.39 0.00 0.36 Som. 5 2091.30 701.06 0.00 0.38 NUCLEO 963 966 Base 5 1704.37 947.62 0.00 0.42 Som. 8 1473.28 746.65 0.00 0.34 NUCLEO 1163 1166 Base 7 1767.09 586.31 0.00 0.32 Som. 7 1901.64 582.79 0.00 0.34 NUCLEO 1363 1366 Base 11 1707.51 603.54 0.00 0.32 Som. 7 1734.76 384.89 0.00 0.27 NUCLEO 1563 1566 Base 8 1895.29 100.56 0.00 0.24 Som. 7 1528.55 420.18 0.00 0.26 NUCLEO 1763 1766 Base 7 1394.71 360.66 0.00 0.20 Som. 7 1353.91 377.11 0.00 0.19 366
NUCLEO 1963 1966 Base 7 1259.78 350.03 0.00 0.21 Som. 7 1132.91 338.85 0.00 0.20 NUCLEO 2163 2166 Base 7 974.15 411.42 0.00 0.20 Som. 7 867.20 296.44 0.00 0.16 NUCLEO 2363 2366 Base 7 685.29 290.83 0.00 0.14 Som. 6 466.93 398.09 0.00 0.18 NUCLEO 2563 2566 Base 1 621.95 545.77 0.00 0.24 Som. 10 181.77 424.22 0.00 0.27 NUCLEO 2763 2766 Base 1 454.12 52.05 0.00 0.06 Som. 7 466.32 33.78 0.00 0.06 NUCLEO 2963 2966 Base 2 165.20 137.00 0.00 0.06 Som. 11 94.40 221.96 0.00 0.14 NUCLEO 81 75 74 73 Base 6 10714.88 21523.64 6278.87 0.37 Som. 6 10166.42 19868.66 5380.81 0.35 NUCLEO 175 181 174 173 Base 6 8882.34 21756.47 5421.56 0.41 Som. 6 9546.06 15115.63 3953.80 0.33 NUCLEO 375 381 374 373 Base 6 8396.57 17027.03 4036.23 0.34 Som. 6 8985.75 11247.10 3159.53 0.27 NUCLEO 575 581 574 573 Base 6 8438.31 12047.50 3172.89 0.27 Som. 6 8632.61 8525.24 2369.09 0.23 NUCLEO 775 781 774 773 Base 6 9239.02 7650.27 2850.63 0.23 Som. 6 9097.62 6128.28 1446.64 0.21 NUCLEO 975 981 974 973 Base 6 8220.84 7909.26 1810.73 0.22 Som. 11 2948.22 10456.60 1281.99 0.20 NUCLEO 1175 1181 1174 1173 Base 11 2872.59 11038.27 1120.32 0.22 Som. 7 4608.52 13731.90 2869.10 0.23 NUCLEO 1375 1381 1374 1373 Base 7 3241.51 13167.47 1785.07 0.27 Som. 7 4882.25 14900.35 2271.49 0.26 NUCLEO 1575 1581 1574 1573 Base 7 4175.49 13330.58 2344.61 0.24 Som. 7 4437.28 14163.03 2199.57 0.25 NUCLEO 1775 1781 1774 1773 Base 7 3616.43 12403.40 2305.36 0.23 Som. 7 4048.03 13061.24 2052.51 0.24 NUCLEO 1975 1981 1974 1973 Base 7 3153.48 11149.18 2004.73 0.21 Som. 6 3780.24 11767.90 2678.26 0.20 NUCLEO 2175 2181 2174 2173 Base 6 2985.74 10062.40 2471.45 0.18 Som. 6 3323.56 10112.79 2071.12 0.17 NUCLEO 2375 2381 2374 2373 Base 6 2592.63 8519.05 1921.74 0.15 Som. 6 2038.91 6468.72 2442.17 0.12 NUCLEO 2575 2581 2574 2573 Base 6 2078.26 6263.63 1700.32 0.10 Som. 6 1517.23 3442.51 976.38 0.05 NUCLEO 2775 2781 2774 2773 Base 6 1404.27 2970.94 222.25 0.05 Som. 6 976.94 2019.92 957.26 0.05 NUCLEO 2975 2981 2974 2973 Base 10 500.25 1421.30 159.38 0.03 Som. 4 371.37 742.35 339.48 0.02 NUCLEO 80 79 82 78 77 76 Base 4 14321.50 5052.63 61996.75 0.27 Som. 4 13921.34 50.76 48544.96 0.21 NUCLEO 178 180 177 176 Base 11 8477.54 11014.24 22990.59 0.59 Som. 11 8040.35 8572.42 19210.62 0.41 NUCLEO 378 380 377 376 Base 11 8028.77 8863.24 18666.41 0.43 Som. 11 7360.91 7354.45 16890.86 0.33 NUCLEO 578 580 577 576 Base 6 9778.96 6533.89 18335.72 0.31 Som. 4 9947.96 4054.79 18295.81 0.24 NUCLEO 778 780 777 776 Base 6 8985.35 5446.47 15277.36 0.27 Som. 4 7401.80 4064.43 12445.15 0.21 NUCLEO 978 980 977 976 Base 6 8967.39 4225.65 12674.99 0.23 Som. 9 3614.67 5569.65 644.20 0.23 NUCLEO 1178 1180 1177 1176 Base 11 5395.42 6110.23 5770.87 0.21 Som. 6 6378.90 6534.83 4219.91 0.21 NUCLEO 1378 1380 1377 1376 Base 4 4474.00 6238.23 21715.37 0.24 Som. 4 5340.84 7260.10 22896.82 0.27 NUCLEO 1578 1580 1577 1576 Base 4 4240.13 6260.24 22769.25 0.25 367
Som. 4 4883.16 7041.55 22458.48 0.27 NUCLEO 1778 1780 1777 1776 Base 4 3615.81 5890.48 21865.44 0.24 Som. 4 3877.62 6351.44 20080.53 0.26 NUCLEO 1978 1980 1977 1976 Base 4 3430.76 5626.49 20670.35 0.23 Som. 4 3100.02 5405.54 18006.32 0.23 NUCLEO 2178 2180 2177 2176 Base 4 2887.92 4895.49 17714.87 0.20 Som. 4 2589.23 4807.26 15090.34 0.21 NUCLEO 2378 2380 2377 2376 Base 4 2440.66 4353.01 14647.72 0.19 Som. 4 2060.10 3837.53 11630.15 0.17 NUCLEO 2578 2580 2577 2576 Base 4 1871.18 3436.85 11224.11 0.15 Som. 5 1536.22 869.10 4311.51 0.05 NUCLEO 2778 2780 2777 2776 Base 11 1192.91 1282.95 170.14 0.06 Som. 6 1119.21 944.64 1257.35 0.03 NUCLEO 2978 2980 2977 2976 Base 11 526.11 810.11 197.42 0.03 Som. 6 452.19 724.62 493.23 0.03 NUCLEO 366 365 364 Base 4 2057.67 0.00 2189.02 0.15 Som. 6 2565.37 0.00 836.46 0.11 NUCLEO 563 562 561 Base 9 3066.99 0.00 1849.14 0.16 Som. 10 3882.40 0.00 385.68 0.15 NUCLEO 763 762 761 Base 10 3651.17 0.00 328.63 0.15 Som. 10 3331.33 0.00 490.86 0.13 NUCLEO 966 965 964 Base 8 1486.56 0.00 1598.22 0.11 Som. 4 1526.67 0.00 963.65 0.08 Setto : 31 231 232 32 Sezione 3 Base 8 1500.76 0.00 6169.41 0.24 Som. 4 2117.46 0.00 2983.04 0.10 Setto : 52 252 239 39 Sezione 1 Base 7 2318.80 0.00 331.31 0.18 Som. 8 2383.55 0.00 183.67 0.17 Setto : 252 452 439 239 Sezione 1 Base 7 2508.60 0.00 164.31 0.20 Som. 7 2465.01 0.00 180.06 0.20 Setto : 452 652 639 439 Sezione 1 Base 7 2714.79 0.00 211.65 0.22 Som. 7 2671.20 0.00 164.30 0.21 Setto : 652 852 839 639 Sezione 1 Base 7 2683.15 0.00 25.33 0.19 Som. 7 2639.55 0.00 116.06 0.20 Setto : 852 1052 1039 839 Sezione 1 Base 7 2415.51 0.00 108.47 0.16 Som. 7 2371.91 0.00 275.40 0.18 Setto : 1052 1252 1239 1039 Sezione 1 Base 1 2110.41 0.00 241.28 0.18 Som. 7 2146.43 0.00 173.41 0.17 Setto : 1252 1452 1439 1239 Sezione 1 Base 7 2017.94 0.00 331.36 0.18 Som. 7 1974.35 0.00 174.90 0.16 Setto : 1452 1652 1639 1439 Sezione 1 Base 7 1808.89 0.00 237.97 0.16 Som. 7 1765.30 0.00 154.01 0.14 Setto : 1652 1852 1839 1639 Sezione 1 Base 7 1583.31 0.00 269.46 0.15 Som. 7 1539.71 0.00 121.14 0.12 Setto : 1852 2052 2039 1839 Sezione 1 Base 7 1362.69 0.00 230.90 0.13 Som. 7 1319.09 0.00 135.18 0.11 Setto : 2052 2252 2239 2039 Sezione 1 Base 6 1141.25 0.00 227.13 0.11 Som. 6 1097.66 0.00 41.40 0.08 Setto : 2252 2452 2439 2239 Sezione 1 Base 6 930.67 0.00 147.72 0.08 Som. 1 801.09 0.00 84.00 0.07 Setto : 2452 2652 2639 2439 Sezione 1 Base 10 964.78 0.00 107.47 0.08 Som. 1 913.00 0.00 460.59 0.14 Setto : 2652 2852 2839 2639Sezione 1 Base 7 117.25 0.00 649.96 0.17 Som. 1 428.60 0.00 735.55 0.17 Setto : 2852 3052 3039 2839 Sezione 1 Base 1 31.07 0.00 449.90 0.18 Som. 6 179.75 0.00 40.88 0.06 Setto : 3052 3252 3239 3039 Sezione 1 Base 10 176.12 0.00 286.90 0.07 Som. 10 147.05 0.00 117.56 0.03 Numero di nuclei con SD/SR > 1 = 0; Numero di setti con SD/SR > 1 = 0; Nucleo con max SD/SR 178 180 177 176 = 0.59; Setto con max SD/SR 31 231 232 32 = 0.24. 368
Meccanismi fragili: verifiche a taglio dei setti Si registrano numerose carenze per quanto riguarda la verifica a taglio trazione dell armatura dell anima. Prevedendo gli interventi di rinforzo locale a taglio si riescono a soddisfare le richieste di resistenza. Si riportano le verifiche degli elementi rinforzati a taglio con le fibre di carbonio che risultano più sollecitati, seguendo le indicazioni della CNR DT2002004. 369
NUCLEO 83777675 370
371
NUCLEO 584042594460466162 SETTO NODI 3132 372
SETTO NODI 3338 373
Meccanismi fragili: verifiche a taglio dei nodi Tutti i nodi delle Torri risultano interamente confinati per cui non è necessario fare alcun tipo di verifica 374
Verifiche agli SLD Combinazioni agli Stati Limite di Danno Fattore moltiplicativo spostamenti dovuti al sisma b 1 c 1 Controllo degli spostamenti di interpiano du inferiore a 0.005 H Ux Uy Uz Uxyz Comb. Ux Nodi [cm] Nodi Uy [cm] Nodi Uz [cm] Nodi Uxyz [cm] 18 26252850 0.29 28623062 0.15 25562737 0.22 26262854 0.32 19 26252850 0.23 103104 0.18 113115 0.27 113115 0.35 20 8890 0.26 28623062 0.38 25782778 0.23 26262854 0.41 21 8890 0.21 103104 0.37 25782778 0.23 103104 0.40 22 26252850 0.23 103104 0.18 113115 0.27 113115 0.35 23 26252850 0.29 28623062 0.15 25562737 0.22 26262854 0.32 24 8890 0.21 103104 0.37 25782778 0.23 103104 0.40 25 8890 0.26 28623062 0.38 25782778 0.23 26262854 0.41 Spostamenti Max in direzione Ux [cm] Nodi Comb. 18 19 20 21 22 23 24 25 26252850 18 0.29 0.23 0.18 0.02 0.23 0.29 0.02 0.18 26252850 19 0.29 0.23 0.18 0.02 0.23 0.29 0.02 0.18 8890 20 0.16 0.02 0.26 0.21 0.02 0.16 0.21 0.26 8890 21 0.16 0.02 0.26 0.21 0.02 0.16 0.21 0.26 26252850 22 0.29 0.23 0.18 0.02 0.23 0.29 0.02 0.18 26252850 23 0.29 0.23 0.18 0.02 0.23 0.29 0.02 0.18 8890 24 0.16 0.02 0.26 0.21 0.02 0.16 0.21 0.26 8890 25 0.16 0.02 0.26 0.21 0.02 0.16 0.21 0.26 Spostamenti Max in direzione Uy [cm] Nodi Comb. 18 19 20 21 22 23 24 25 28623062 18 0.15 0.08 0.38 0.36 0.08 0.15 0.36 0.38 103104 19 0.04 0.18 0.33 0.37 0.18 0.04 0.37 0.33 28623062 20 0.15 0.08 0.38 0.36 0.08 0.15 0.36 0.38 103104 21 0.04 0.18 0.33 0.37 0.18 0.04 0.37 0.33 103104 22 0.04 0.18 0.33 0.37 0.18 0.04 0.37 0.33 28623062 23 0.15 0.08 0.38 0.36 0.08 0.15 0.36 0.38 103104 24 0.04 0.18 0.33 0.37 0.18 0.04 0.37 0.33 28623062 25 0.15 0.08 0.38 0.36 0.08 0.15 0.36 0.38 Spostamenti Max in direzione Uz [cm] Nodi Comb. 18 19 20 21 22 23 24 25 25562737 18 0.22 0.23 0.05 0.08 0.23 0.22 0.08 0.05 113115 19 0.20 0.27 0.04 0.18 0.27 0.20 0.18 0.04 25782778 20 0.07 0.07 0.23 0.23 0.07 0.07 0.23 0.23 25782778 21 0.07 0.07 0.23 0.23 0.07 0.07 0.23 0.23 113115 22 0.20 0.27 0.04 0.18 0.27 0.20 0.18 0.04 25562737 23 0.22 0.23 0.05 0.08 0.23 0.22 0.08 0.05 25782778 24 0.07 0.07 0.23 0.23 0.07 0.07 0.23 0.23 25782778 25 0.07 0.07 0.23 0.23 0.07 0.07 0.23 0.23 Spostamenti Max in direzione Uxyz [cm] 375
Nodi Comb. 18 19 20 21 22 23 24 25 2626 2854 18 0.32 0.25 0.41 0.36 0.25 0.32 0.36 0.41 113 115 19 0.24 0.35 0.11 0.28 0.35 0.24 0.28 0.11 2626 2854 20 0.32 0.25 0.41 0.36 0.25 0.32 0.36 0.41 103 104 21 0.25 0.31 0.35 0.40 0.31 0.25 0.40 0.35 113 115 22 0.24 0.35 0.11 0.28 0.35 0.24 0.28 0.11 2626 2854 23 0.32 0.25 0.41 0.36 0.25 0.32 0.36 0.41 103 104 24 0.25 0.31 0.35 0.40 0.31 0.25 0.40 0.35 2626 2854 25 0.32 0.25 0.41 0.36 0.25 0.32 0.36 0.41 Spostamenti Massimi : Combinazione di Carico 20 Fra i nodi 2626 2854 In direzione Uxyz Spostamento 0.41 Non si sono rilevati spostamenti di interpiano superiori a 0.005000 H 376
Verifiche agli SLO Combinazioni agli Stati Limite di Operatività Massimi spostamenti differenziali orizzontali Fattore moltiplicativo spostamenti dovuti al sisma b 1 c 1 Controllo degli spostamenti di interpiano du inferiore a 0.0033 H Ux Uy Uz Uxyz Comb. Nodi Ux [cm] Nodi Uy [cm] Nodi Uz [cm] Nodi Uxyz [cm] 26 26252850 0.21 28623062 0.10 25562737 0.16 26262854 0.23 27 26252850 0.17 103104 0.12 113115 0.19 113115 0.25 28 8890 0.19 28623062 0.27 27752975 0.18 26262854 0.29 29 8890 0.15 103104 0.26 27752975 0.18 103104 0.28 30 26252850 0.17 103104 0.12 113115 0.19 113115 0.25 31 26252850 0.21 28623062 0.10 25562737 0.16 26262854 0.23 32 8890 0.15 103104 0.26 27752975 0.18 103104 0.28 33 8890 0.19 28623062 0.27 27752975 0.18 26262854 0.29 Spostamenti Max in direzione Ux [cm] Nodi Comb. 26 27 28 29 30 31 32 33 26252850 26 0.21 0.17 0.13 0.01 0.17 0.21 0.01 0.13 26252850 27 0.21 0.17 0.13 0.01 0.17 0.21 0.01 0.13 8890 28 0.11 0.01 0.19 0.15 0.01 0.11 0.15 0.19 8890 29 0.11 0.01 0.19 0.15 0.01 0.11 0.15 0.19 26252850 30 0.21 0.17 0.13 0.01 0.17 0.21 0.01 0.13 26252850 31 0.21 0.17 0.13 0.01 0.17 0.21 0.01 0.13 8890 32 0.11 0.01 0.19 0.15 0.01 0.11 0.15 0.19 8890 33 0.11 0.01 0.19 0.15 0.01 0.11 0.15 0.19 Spostamenti Max in direzione Uy [cm] Nodi Comb. 26 27 28 29 30 31 32 33 28623062 26 0.10 0.05 0.27 0.25 0.05 0.10 0.25 0.27 103104 27 0.02 0.12 0.23 0.26 0.12 0.02 0.26 0.23 28623062 28 0.10 0.05 0.27 0.25 0.05 0.10 0.25 0.27 103104 29 0.02 0.12 0.23 0.26 0.12 0.02 0.26 0.23 103104 30 0.02 0.12 0.23 0.26 0.12 0.02 0.26 0.23 28623062 31 0.10 0.05 0.27 0.25 0.05 0.10 0.25 0.27 103104 32 0.02 0.12 0.23 0.26 0.12 0.02 0.26 0.23 28623062 33 0.10 0.05 0.27 0.25 0.05 0.10 0.25 0.27 Spostamenti Max in direzione Uz [cm] Nodi Comb. 26 27 28 29 30 31 32 33 25562737 26 0.16 0.16 0.04 0.06 0.16 0.16 0.06 0.04 113115 27 0.15 0.19 0.03 0.13 0.19 0.15 0.13 0.03 27752975 28 0.05 0.05 0.18 0.18 0.05 0.05 0.18 0.18 27752975 29 0.05 0.05 0.18 0.18 0.05 0.05 0.18 0.18 113115 30 0.15 0.19 0.03 0.13 0.19 0.15 0.13 0.03 25562737 31 0.16 0.16 0.04 0.06 0.16 0.16 0.06 0.04 27752975 32 0.05 0.05 0.18 0.18 0.05 0.05 0.18 0.18 27752975 33 0.05 0.05 0.18 0.18 0.05 0.05 0.18 0.18 Spostamenti Max in direzione Uxyz [cm] 377
Nodi Comb. 26 27 28 29 30 31 32 33 2626 2854 26 0.23 0.18 0.29 0.25 0.18 0.23 0.25 0.29 113 115 27 0.18 0.25 0.08 0.20 0.25 0.18 0.20 0.08 2626 2854 28 0.23 0.18 0.29 0.25 0.18 0.23 0.25 0.29 103 104 29 0.18 0.22 0.25 0.28 0.22 0.18 0.28 0.25 113 115 30 0.18 0.25 0.08 0.20 0.25 0.18 0.20 0.08 2626 2854 31 0.23 0.18 0.29 0.25 0.18 0.23 0.25 0.29 103 104 32 0.18 0.22 0.25 0.28 0.22 0.18 0.28 0.25 2626 2854 33 0.23 0.18 0.29 0.25 0.18 0.23 0.25 0.29 Spostamenti Massimi : Combinazione di Carico 28 Fra i nodi 2626 2854 In direzione Uxyz Spostamento 0.29 Non si sono rilevati spostamenti di interpiano superiori a 0.003300 H 378
Verifiche in fondazione La fondazione è di tipo superficiale a platea nervata Le verifiche condotte hanno mostrato l idoneità delle fondazioni presenti. Schema assonometrico della fondazione: Inviluppo sollecitazioni SLU + SLV sul terreno sotto le nervature: Inviluppo sollecitazioni SLU + SLV sul terreno sotto la fondazione (platea+nervature): 379
Verifica della portanza delle fondazioni: Verrà utilizzato l approccio2: (A1 + M1 + R3) tenendo conto dei seguenti coefficienti parziali per le resistenze: 380
Capacità portante trave di fondazione: Essendo Qlim (calcolato con i coefficienti M1)=29.2kg/cm 2 avremo: Rd = R Y R 29.2 = = 12.70kgcm 2.3( R3) 2 381
Capacità portante di un plinto tipo 270x270 utilizzando l approccio 2: Essendo Qlim (calcolato con i coefficienti M1)=23.2kg/cm 2 avremo: Rd = R Y R = 23.2 2.3( R3) = 10.08kgcm 2 Come si evince dall inviluppo delle pressioni sul terreno per ogni combinazione di carico statica e sismica è rispettata l eguaglianza Ed<Rd. La verifica a scorrimento risulta superflua. 382
Verifica di una trave tipo di fondazione: Dai disegni originali:tav73s La trave oggetto di verifica è la n 16149753: Diagramma di inviluppo Momento Flettente da modello ad elementi finiti: 383
Diagramma Momento Resistente: Diagramma Taglio Resistente: Verifiche Travate : Travata: 24 Travata 16149753: Nodo x [m] A fe [cm²] A fi [cm²] q T [kg/m] M rif [knm] M de [knm] M re [knm] x/d M di [knm] M ri [knm] x/d σ be σ bi σ fe σ fi w [kg/cm²] [kg/cm²] [kg/cm²] [kg/cm²] mm Trave di fondazione Sez. 1 Rett. 150x210 [cm] 459 0.05 9.15 33.27 105.44 713.36 0.02 584.61 2521.89 0.03 SLE Rare 38.83 0.00 0.0 1.2 85.6 8.1 SLE Freq. 37.36 0.00 0.0 1.2 82.3 7.8 OK Camp. 1.77 22.81 58.72 0.00 2118.74 0.05 3180.97 6872.33 0.10 SLE Rare 0.00 634.87 8.7 0.0 117.5 361.4 SLE Freq. 0.00 605.60 8.3 0.0 112.0 344.7 OK 471 3.50 22.81 165.03 0.00 1782.52 0.03 4881.60 14036.52 0.18 SLE Rare 0.00 3213.11 31.9 0.0 441.0 888.8 SLE Freq. 0.00 3071.63 30.4 0.0 421.6 849.7 OK Trave di fondazione Sez. 1 Rett. 150x210 [cm] 471 0.90 22.81 188.12 479.57 1827.66 0.03 2859.72 13868.75 0.18 SLE Rare 0.00 1741.90 17.4 0.0 240.5 487.7 SLE Freq. 0.00 1693.59 16.9 0.0 233.8 474.2 OK Camp. 2.08 22.81 94.06 1503.84 4301.19 0.06 1949.67 8877.50 0.17 SLE Rare 302.44 0.00 0.0 4.6 275.9 60.3 SLE Freq. 278.69 0.00 0.0 4.3 254.3 55.5 OK 484 3.25 25.56 96.46 1404.91 3108.78 0.04 510.05 7951.38 0.12 SLE Rare 175.36 0.00 0.0 2.8 221.2 35.4 SLE Freq. 164.97 0.00 0.0 2.7 208.0 33.3 OK Trave di fondazione Sez. 1 Rett. 150x210 [cm] 484 0.75 36.29 22.81 2202.68 2807.18 0.07 18.45 4263.41 0.05 SLE Rare 647.14 0.00 0.0 12.5 904.8 157.7 SLE Freq. 606.85 0.00 0.0 11.7 848.5 147.9 OK Camp. 3.00 85.26 22.81 2883.86 6431.38 0.09 0.00 2415.05 0.03 SLE Rare 1673.01 0.00 0.0 22.5 1017.9 300.9 SLE Freq. 1598.93 0.00 0.0 21.5 972.9 287.6 OK 523 5.25 36.17 151.61 224.93 2810.30 0.03 3494.88 11852.64 0.13 384
SLE Rare 0.00 2587.80 26.6 0.0 363.9 850.5 SLE Freq. 0.00 2443.57 25.1 0.0 343.6 803.1 OK Trave di fondazione Sez. 1 Rett. 150x210 [cm] 523 1.05 41.78 128.99 516.66 3324.96 0.04 2991.21 11669.31 0.14 SLE Rare 0.00 2220.58 23.2 0.0 318.1 741.2 SLE Freq. 0.00 2111.11 22.1 0.0 302.5 704.7 OK Camp. 4.11 161.26 22.81 3550.41 11531.17 0.13 0.00 1771.29 0.03 SLE Rare 2619.76 0.00 0.0 27.5 885.1 377.6 SLE Freq. 2485.16 0.00 0.0 26.1 839.6 358.2 OK 560 7.17 41.78 151.61 496.25 3238.14 0.04 3325.20 12909.66 0.15 SLE Rare 0.00 2468.36 24.5 0.0 336.1 744.2 SLE Freq. 0.00 2336.02 23.2 0.0 318.1 704.3 OK Trave di fondazione Sez. 1 Rett. 150x210 [cm] 560 1.00 31.86 151.61 225.29 3736.69 0.04 3644.85 12123.67 0.19 SLE Rare 0.00 2707.92 28.5 0.0 391.2 869.0 SLE Freq. 0.00 2570.82 27.0 0.0 371.4 825.0 OK Camp. 4.18 173.57 22.81 3702.18 12348.27 0.14 0.00 1771.69 0.03 SLE Rare 2749.84 0.00 0.0 28.2 866.8 387.8 SLE Freq. 2608.58 0.00 0.0 26.7 822.3 367.8 OK 564 7.37 31.86 169.24 379.51 2694.42 0.03 3200.78 13274.10 0.17 SLE Rare 0.00 2399.77 24.1 0.0 331.8 702.8 SLE Freq. 0.00 2273.00 22.8 0.0 314.3 665.7 OK Trave di fondazione Sez. 1 Rett. 150x210 [cm] 564 0.75 36.95 171.18 611.03 3942.31 0.04 3118.77 12428.46 0.18 SLE Rare 0.00 2331.58 23.7 0.0 324.5 730.3 SLE Freq. 0.00 2219.72 22.5 0.0 309.0 695.3 OK Camp. 3.13 107.57 22.81 2942.43 8034.00 0.08 0.00 1766.69 0.03 SLE Rare 2122.42 0.00 0.0 25.5 1032.3 345.0 SLE Freq. 2009.83 0.00 0.0 24.2 977.5 326.7 OK 568 5.50 58.40 49.35 2168.74 5594.46 0.06 459.34 4040.91 0.05 SLE Rare 48.62 0.00 0.0 0.7 34.0 9.1 SLE Freq. 52.94 0.00 0.0 0.7 37.1 9.9 OK Da [m] A [m] Dx [m] V Ed V Rd,c V Rcd V Rd T Ed [knm] T Rcd [knm] T Rsd [knm] Staffe Trave di fondazione 459 471 Sez. 1 Rett. 150x210 [cm] 0.06 3.99 3.93 2950.14 874.18 11421.59 3343.82 161.54 5812.91 46550.50 ø 14 6br. 20.0' Trave di fondazione 471 484 Sez. 1 Rett. 150x210 [cm] 0.92 2.98 2.06 2115.39 874.18 11421.59 3343.82 324.69 5812.91 46550.50 ø 14 6br. 20.0' Trave di fondazione 484 523 Sez. 1 Rett. 150x210 [cm] 0.76 5.05 4.30 3894.54 874.18 11421.59 4458.42 147.02 5812.91 46550.50 ø 14 8br. 20.0' 385
Trave di fondazione 523 560 Sez. 1 Rett. 150x210 [cm] 1.29 7.02 5.73 4180.42 874.18 11421.59 4458.42 422.66 5812.91 46550.50 ø 14 8br. 20.0' Trave di fondazione 560 564 Sez. 1 Rett. 150x210 [cm] 1.19 7.36 6.17 4463.03 874.18 11421.59 5944.57 206.88 5812.91 62067.33 ø 14 8br. 20.0' Trave di fondazione 564 568 Sez. 1 Rett. 150x210 [cm] 0.75 5.50 4.75 3652.41 874.18 11421.59 4458.42 170.37 5812.91 46550.50 ø 14 8br. 20.0' Le armature sulle fondazioni delle Torri risultano ridondanti. Tutte le verifiche sulle fondazioni risultano ampiamente soddisfatte. 386
Fabbricato risonanza magnetica... 388 Descrizione dello stato attuale... 388 Analisi dei carichi e combinazione delle azioni... 389 Carichi verticali... 389 Carichi orizzontali... 390 Condizioni di carico definite... 392 Tipo di analisi svolta e criteri di verifica adottati... 394 Risultati modellazione strutturale... 394 Valutazione dei risultati e individuazione delle criticità... 396 Descrizione dello stato di progetto... 396 Analisi dei carichi e combinazione delle azioni... 397 Carichi verticali... 397 Carichi orizzontali... 399 Condizioni di carico definite... 400 Risultati modellazione strutturale... 405 Verifiche... 406 Verifiche nei setti... 412 Verifiche in fondazione... 412 387
Fabbricato risonanza magnetica Descrizione dello stato attuale Il corpo Risonanza Magnetica è costituito da un fabbricato monopiano con copertura a giardino pensile su solaio in laterocemento, per un estensione in pianta di circa 612mq. Esso è stato costruito in adiacenza al monoblocco originario, sfruttando le pareti controterra delle sistemazioni esterne come strutture portanti. Il resto delle strutture portanti sono costituite da muri in cemento armato dello spessore di 2025cm poggianti su fondazioni continue anch esse in c.a. Nella zona accettazione si trovano 3 pilastri circolari del diametro di 25cm poggianti su plinti isolati in c.a.. Il solaio in copertura è di tipo tradizionale a travetti tralicciati, bitrave, di altezza 20+5cm. Il solaio di copertura ha l orditura disposta in senso trasversale al locale tomografo. Gli appoggi intermedi del solaio sono realizzati con due murature in c.a. ed una trave in c.a. sostenuta dai pilastri circolari. Nella zona studio posta di fronte alla parte accettazione il solaio è del medesimo tipo ma con cappa da 6 cm per un altezza totale di 20+6cm. Il solaio di calpestio posto al di sopra dell intercapedine ventilata, ove presente, è a travetti precompressi tipo Celersap RD8, monotrave di altezza 16+4cm. 388
Analisi dei carichi e combinazione delle azioni Carichi verticali G1 (cond1) RISONANZA MAGNETICA* copertura h(m) b(m) ρ(dan/m 3 ) dan/m 2 Peso Proprio Elementi Strutturali eseguito in automatico dal software G1 (cond2) Peso proprio solaio 20+5/i=72cm bitrave 360 G2 (cond3) compiutamente definiti Manto vegetale 0.35 630 Caldana + guaina 0.06 120 Intonaco inferiore 30 TOTALE 780 Qk (cond5) Neve DM2008 (as=250m) 88 TOTALE 88 *in corsivo i carichi come da progetto originario SOMMA 1228 COMB.SISMICA 1140 389
Carichi orizzontali Di seguito si riportano i parametri di calcolo dello spettro in accordo con TU 2008. Spettro in accordo con TU 2008 Trieste TS Longitudine 13.7722 Latitudine 45.6494 Tipo di Terreno A Coefficiente di amplificazione topografica (S T ) 1.2000 Vita nominale della costruzione (V N ) 50.0 anni Classe d'uso IVº coefficiente C U 2.0 Classe di duttilità impostata Bassa Fattore di struttura massimo q o per sisma orizzontale 1.50 Fattore di duttilità K R per sisma orizzontale 1.00 Fattore riduttivo regolarità in altezza K R 1.00 Fattore riduttivo per la presenza di setti K W 1.00 Fattore di struttura q per sisma orizzontale 1.50 Fattore di struttura q per sisma verticale 1.50 Smorzamento Viscoso ( 0.05 = 5% ) 0.05 TU 2008 SLV H Probabilità di superamento (P VR ) 10.0 e periodo di ritorno (T R ) 949 (anni) S s 1.000 T B 0.11 [sec] T C 0.34 [sec] T D 2.18 [sec] a g /g 0.1444 F o 2.5751 T C * 0.3385 Fattori di partecipazione per il calcolo delle masse: Condizione Commento Fattore di Partecipazione 1 peso proprio 1.000000 2 perm strutt 1.000000 3 perm non strutt 1.000000 5 neve 0.000000 Direzioni d'ingresso del Sisma SLV Direzione 1 Angolo in pianta 0.00 [ ] SLV Direzione 2 Angolo in pianta 90.00 [ ] SLV Direzione 3 Angolo in pianta 180.00 [ ] SLV Direzione 4 Angolo in pianta 270.00 [ ] SLD Direzione 5 Angolo in pianta 0.00 [ ] SLD Direzione 6 Angolo in pianta 90.00 [ ] 390
SLD Direzione 7 Angolo in pianta 180.00 [ ] SLD Direzione 8 Angolo in pianta 270.00 [ ] Percentuale della massa di piano utilizzata per la valutazione delle azioni dovute ad eccentricità addizionali del centro di massa 100.0% 391
Condizioni di carico definite Numero di condizioni di carico... : 4 Numero di combinazioni di carico. : 18 Condizione 1 peso proprio 2 perm strutt 3 perm non strutt 4 neve 5 Sisma 0+ SLV 6 Sisma 0 SLV 7 Sisma 90+ SLV 8 Sisma 90 SLV 9 Sisma 180+ SLV 10 Sisma 180 SLV 11 Sisma 270+ SLV 12 Sisma 270 SLV Combinazioni di carico: Combinazioni agli Stati Limite Ultimi Combinazione di carico numero 1 slu Comb.\Cond 1 2 3 4 1 1.3 1.3 1.3 1.5 Combinazioni agli Stati Limite di Salvaguardia della Vita Combinazione di carico numero 2 Sisma 0+ / 90+ 3 Sisma 0+ / 270+ 4 Sisma 0 / 90+ 5 Sisma 0 / 270+ 6 Sisma 90+ / 0+ 7 Sisma 90+ / 180+ 8 Sisma 90 / 0+ 9 Sisma 90 / 180+ 10 Sisma 180+ / 90+ 11 Sisma 180+ / 270+ 12 Sisma 180 / 90+ 13 Sisma 180 / 270+ 14 Sisma 270+ / 0+ 15 Sisma 270+ / 180+ 16 Sisma 270 / 0+ 17 Sisma 270 / 180+ Comb.\Cond 1 2 3 5 6 7 8 9 10 11 12 2 1 1 1 1 0.3 3 1 1 1 1 0.3 4 1 1 1 1 0.3 5 1 1 1 1 0.3 6 1 1 1 0.3 1 7 1 1 1 1 0.3 8 1 1 1 0.3 1 9 1 1 1 1 0.3 10 1 1 1 0.3 1 11 1 1 1 1 0.3 12 1 1 1 0.3 1 13 1 1 1 1 0.3 14 1 1 1 0.3 1 15 1 1 1 0.3 1 392
16 1 1 1 0.3 1 17 1 1 1 0.3 1 393
Tipo di analisi svolta e criteri di verifica adottati È stata condotta un analisi dinamica lineare con impiego del fattore di struttura q, assunto pari a q=1.5. Risultati modellazione strutturale Si riportano di seguito gli schemi assonometrici della struttura modellata, riportando solo le sollecitazioni e gli spostamenti più significativi. Schema assonometrico: Inviluppo dello sforzo normale sulle pareti [kg] Inviluppo del taglio nel piano sulle pareti 394
Inviluppo del momento nel piano sulle pareti 395
Valutazione dei risultati e individuazione delle criticità Il corpo in esame risulta sovradimensionato per i carichi verticali e orizzontali che deve sopportare, come si può facilmente osservare dall entità delle sollecitazioni in gioco: la ridondanza di pareti continue in c.a. nelle due direzioni è sufficiente a resistere al peso del solaio di copertura e realizza una scatola chiusa adatta ad assorbire le azioni sismiche, che risultano oltretutto di entità particolarmente ridotta in quanto il corpo ha un unica elevazione e le masse sismiche sono contenute. Descrizione dello stato di progetto Nell ambito degli interventi di ristrutturazione del complesso ospedaliero è prevista la realizzazione di un corpo di collegamento tra il padiglione servizi C1 e il monoblocco originario del Cattinara. Tale collegamento andrà realizzato sfruttando una striscia del solaio di copertura del fabbricato Risonanza Magnetica come solaio di calpestio e progettando nuove strutture verticali di sostegno della copertura del collegamento. In particolare si prevede di realizzare pilastri in acciaio in corrispondenza dei setti esistenti che sorreggono la copertura in lamiera grecata e cls. Il carico di tali pilastri risulta piuttosto modesto e le pareti sotto risultano idonee a sopportare tale aggravio di carico puntuale. Per realizzare la porzione del collegamento aggettante verso il C1 si prevede di realizzare una soletta piena in c.a. da 15cm che si appoggia su una trave intradossata 40x100 che scarica sui pilastri 40x40 perimetrali di nuova realizzazione e su due pilastrini pendolari circolari da 30cm fondati a ridosso di un esistente tunnel di collegamento tra l Anatomia Patologica e la Didattica. 396
Analisi dei carichi e combinazione delle azioni Carichi verticali Si riportano di seguito le analisi dei carichi della porzione di collegamento C1Cattinara: ZONA COLLEGAMENTO C1CATTINARA* solaio esistente copertura risonanza magnetica piano di calpestio del collegamento G1 (cond1) h(m) b(m) ρ(dan/m 3 ) dan/m 2 Peso Proprio Elementi Strutturali eseguito in automatico dal software G1 (cond2) Peso proprio solaio 20+5/i=72cm bitrave 360 G2 (cond3) compiutamente definiti Massetto 0.1 180 Caldana + guaina 0.06 120 Intonaco inferiore 30 Pavimento galleggiante 40 TOTALE 370** Qk (cond4) Variabile di piano (cat C1) 300 TOTALE 300 *in corsivo i carichi come da progetto originario 397 SOMMA 1030 COMB.SISMICA 910 **SI noti che i carichi permanenti nella porzione del solaio esistente su cui verrà realizzato il collegamento si riducono rispetto allo stato attuale, nel quale è considerata la presenza del tetto giardino. G1 (cond1) COLLEGAMENTO C1Cattinara piano di calpestio Peso Proprio Elementi Strutturali eseguito in automatico dal software G1 (cond2) h(m) b(m) ρ(dan/m 3 ) dan/m 2 Peso proprio soletta 0,15 2500 375 G2 (cond3) compiutamente definiti Massetto 0,1 1800 180 Pavimento 40 controsoffitti + impianti 30 TOTALE 250 Qk (cond4) Variabile di piano (cat C1) 300 TOTALE 300 SOMMA 925 COMB.SISMICA 805
G1 (cond1) COLLEGAMENTO C1Cattinara piano di copertura Peso Proprio Elementi Strutturali eseguito in automatico dal software h(m) b(m) ρ(dan/m 3 ) dan/m 2 G1 (cond2) Soletta su Hibond A55 10/10 h=10cm 192 G2 (cond3) compiutamente definiti Massetto per pendenze 0,1 1800 180 Pavimento 40 controsoffitti + impianti 30 TOTALE 250 Qk (cond6) Neve DM2008 (as=250m) 86 TOTALE 86 SOMMA 528 COMB.SISMICA 442 398
Carichi orizzontali Spettro in accordo con TU 2008 Trieste TS Longitudine 13.7722 Latitudine 45.6494 Tipo di Terreno A Coefficiente di amplificazione topografica (S T ) 1.2000 Vita nominale della costruzione (V N ) 50.0 anni Classe d'uso IVº coefficiente C U 2.0 Classe di duttilità impostata Bassa Fattore di struttura massimo q o per sisma orizzontale 1.50 Fattore di duttilità K R per sisma orizzontale 1.00 Fattore riduttivo regolarità in altezza K R 1.00 Fattore riduttivo per la presenza di setti K W 1.00 Fattore di struttura q per sisma orizzontale 1.50 Fattore di struttura q per sisma verticale 1.50 Smorzamento Viscoso ( 0.05 = 5% ) 0.05 TU 2008 SLV H Probabilità di superamento (P VR ) 10.0 e periodo di ritorno (T R ) 949 (anni) S s 1.000 T B 0.11 [sec] T C 0.34 [sec] T D 2.18 [sec] a g /g 0.1444 F o 2.5751 T C * 0.3385 Fattori di partecipazione per il calcolo delle masse: Condizione Commento Fattore di Partecipazione 1 peso proprio 1.000000 2 perm strutt 1.000000 3 perm non strutt 1.000000 5 neve 0.000000 Direzioni d'ingresso del Sisma SLV Direzione 1 Angolo in pianta 0.00 [ ] SLV Direzione 2 Angolo in pianta 90.00 [ ] SLV Direzione 3 Angolo in pianta 180.00 [ ] SLV Direzione 4 Angolo in pianta 270.00 [ ] SLD Direzione 5 Angolo in pianta 0.00 [ ] SLD Direzione 6 Angolo in pianta 90.00 [ ] SLD Direzione 7 Angolo in pianta 180.00 [ ] SLD Direzione 8 Angolo in pianta 270.00 [ ] Percentuale della massa di piano utilizzata per la valutazione delle azioni dovute ad eccentricità addizionali del centro di massa 100.0% 399
Condizioni di carico definite Numero di condizioni di carico... : 6 Numero di combinazioni di carico. : 33 Condizione 1 p.p. 2 p.solai 3 perm portati 4 Variabile di piano 5 Neve 6 Vento 7 Sisma 0SLV 8 Sisma 90SLV 9 Sisma 180SLV 10 Sisma 270SLV 11 Sisma 0SLD 12 Sisma 90SLD 13 Sisma 180SLD 14 Sisma 270SLD 15 Sisma 0SLO 16 Sisma 90SLO 17 Sisma 180SLO 18 Sisma 270SLO Combinazioni di carico: Combinazioni agli Stati Limite Ultimi Combinazione di carico numero 1 SLU1 2 SLU2 3 SLU3 Comb.\Cond 1 2 3 4 5 6 1 1.3 1.3 1.3 1.5 0.75 0.9 2 1.3 1.3 1.3 1.05 1.5 3 1.3 1.3 1.3 1.05 0.75 1.5 Combinazioni agli Stati Limite di Salvaguardia della Vita Combinazione di carico numero 4 Sisma 0 / 90 5 Sisma 0 / 270 6 Sisma 90 / 0 7 Sisma 90 / 180 8 Sisma 180 / 90 9 Sisma 180 / 270 10 Sisma 270 / 0 11 Sisma 270 / 180 Comb.\Cond 1 2 3 4 7 8 9 10 4 1 1 1 0.6 1 0.3 5 1 1 1 0.6 1 0.3 6 1 1 1 0.6 0.3 1 7 1 1 1 0.6 1 0.3 8 1 1 1 0.6 0.3 1 9 1 1 1 0.6 1 0.3 10 1 1 1 0.6 0.3 1 11 1 1 1 0.6 0.3 1 Combinazioni RARE Stati Limite di Esercizio Combinazione di carico numero 12 rara1 13 rara2 14 rara3 Comb.\Cond 1 2 3 4 5 6 400
12 1 1 1 1 0.5 0.6 13 1 1 1 0.7 1 0.6 14 1 1 1 0.7 0.5 1 Combinazioni FREQUENTI Stati Limite di Esercizio Combinazione di carico numero 15 freq1 16 freq2 17 freq3 Comb.\Cond 1 2 3 4 5 6 15 1 1 1 0.7 16 1 1 1 0.6 0.2 17 1 1 1 0.6 0.2 Combinazioni agli Stati Limite di Danno Combinazione di carico numero 18 Sisma 0 / 90 19 Sisma 0 / 270 20 Sisma 90 / 0 21 Sisma 90 / 180 22 Sisma 180 / 90 23 Sisma 180 / 270 24 Sisma 270 / 0 25 Sisma 270 / 180 Comb.\Cond 1 2 3 4 11 12 13 14 18 1 1 1 0.6 1 0.3 19 1 1 1 0.6 1 0.3 20 1 1 1 0.6 0.3 1 21 1 1 1 0.6 1 0.3 22 1 1 1 0.6 0.3 1 23 1 1 1 0.6 1 0.3 24 1 1 1 0.6 0.3 1 25 1 1 1 0.6 0.3 1 Combinazioni agli Stati Limite di Operatività Combinazione di carico numero 26 Sisma 0 / 90 27 Sisma 0 / 270 28 Sisma 90 / 0 29 Sisma 90 / 180 30 Sisma 180 / 90 31 Sisma 180 / 270 32 Sisma 270 / 0 33 Sisma 270 / 180 Comb.\Cond 1 2 3 4 15 16 17 18 26 1 1 1 0.6 1 0.3 27 1 1 1 0.6 1 0.3 28 1 1 1 0.6 0.3 1 29 1 1 1 0.6 1 0.3 30 1 1 1 0.6 0.3 1 31 1 1 1 0.6 1 0.3 32 1 1 1 0.6 0.3 1 33 1 1 1 0.6 0.3 1 401
402
403
Tutte le verifiche sono state condotte con i valori sopra elencati. 404
Risultati modellazione strutturale Si riportano di seguito gli schemi assonometrici della struttura modellata, riportando solo le sollecitazioni e gli spostamenti più significativi. Schema assonometrico: Sollecitazione assiale pilastri: 405
Spostamenti dovuti al vento : Lo spostamento orizzontale massimo è di 0,66cm inferiore ai limiti di legge. Verifiche Si riportano le verifiche necessarie, al fine di verificare l adeguatezza degli interventi eseguiti. TRAVE Più SOLLECITATA DATI INERZIALI PROFILO : HEB 240 Area 106.14 [cm²] A.Traz Jx 11274 [cm^4] ix 10.31 [cm] 149.34 [cm²] (L collegamento 0 [mm]) 406
Wx 939 [cm³] Zx 1055 [cm³] Jy 3923 [cm^4] iy 6.08 [cm] Wy 327 [cm³] Zy 499 [cm³] Jt 103 [cm^4] Cw 486946 [cm^6] Curva di instabilità piano 12 (xx) b Curva di instabilità piano 13 (yy) c Doppio T B 240 [mm] H 240 [mm] tf 17 [mm] tw 10 [mm] r 21 [mm] Classificazione generale della sezione: Compressione : 1 Flessione Mx : 1 Flessione My : 1 VERIFICA DI RESISTENZA Sezione in classe 1 Area Eff 106.14 [cm²] Wx Eff 1055 [cm³] Wy Eff 499 [cm³] A w 33.38 [cm²] Combinazione critica 2 Ascissa 8.45 [m] N D 0.00 N D /N R =0.00 M x,d 99.65 [knm] M x,d /M x,r =0.38 M y,d 0.00 [knm] M y,d /M y,r =0.00 V y,d 76.18 V y,d /V y,r =0.16 S D /S R 0.38 VERIFICATA VERIFICA DI INSTABILITA DA SFORZO NORMALE L'asta risulta NON COMPRESSA. VERIFICA DI INSTABILITÀ FLESSOTORSIONALE (SVERGOLAMENTO) Luce dell'asta libera di svergolare 8.45 [m] Fattore di lunghezza effettivak 1.00 Fattore di ritegno torsionale d'estremitàk w 1.00 Eccentricità fra il centro di taglio ed il punto di applicazione dei carichi esterniz g 12.00 Fattorez j 0.00 [cm] Andamento del diagramma del momento Coefficienti d'interazione carico vincoli C 1 1.28 C 2 1.56 C 3 0.75 NONLineare Momento critico d'instabilità M Cr 239.53 [knm] [cm] 407
Snellezza adimensionale λ LT 1.10 Curve d'instabilità Coefficiente di riduzione per instabilità χ LT 0.60 Sezione in classe 1 Momento massimo M D 99.65 [knm] Combinazione 2 M SD /M SR 0.63 VERIFICATA VERIFICA DI INSTABILITA A PRESSOFLESSIONE Verifica condotta in accordo a EC3 UNI EN 199311:2005 paragrafo 6.3.3 e appendice A. L'asta risulta NON COMPRESSA. a PILASTRO Più SOLLECITATO VERIFICHE PILASTRO DAL NODO 236 AL NODO 136 / Sez. 4 HEB 200 DATI GENERALI Luce dell'asta 3.75 [m] Sezione numero 4 HEB 200 β 12/xx 1.00 β 13/yy 1.00 Materiale Acciaio f y 2750.0 [kg/cm²] f u 4300.0 [kg/cm²] ε 0.92 Coefficienti di sicurezza: γ Mo 1.10 γ M1 1.10 γ M2 1.25 DATI INERZIALI PROFILO : HEB 200 Area 78.20 [cm²] A.Traz Jx 5703 [cm^4] ix 8.54 [cm] Wx 570 [cm³] Zx 643 [cm³] 78.20 [cm²] (L collegamento 0 [mm]) 408
Jy 2004 [cm^4] iy 5.06 [cm] Wy 200 [cm³] Zy 306 [cm³] Jt 59 [cm^4] Cw 171125 [cm^6] Curva di instabilità piano 12 (xx) b Curva di instabilità piano 13 (yy) c Doppio T B 200 [mm] H 200 [mm] tf 15 [mm] tw 9 [mm] r 18 [mm] Classificazione generale della sezione: Compressione : 1 Flessione Mx : 1 Flessione My : 1 VERIFICA DI RESISTENZA Sezione in classe 1 Area Eff 78.20 [cm²] Wx Eff 643 [cm³] Wy Eff 306 [cm³] A w 24.95 [cm²] Combinazione critica 1 Ascissa 3.75 [m] N D 122.35 N D /N R =0.06 M x,d 62.52 [knm] M x,d /M x,r =0.39 M y,d 4.60 [knm] M y,d /M y,r =0.06 V y,d 59.01 V y,d /V y,r =0.16 S D /S R 0.39 VERIFICATA VERIFICA DI INSTABILITA DA SFORZO NORMALE Verifica di Instabilità nel Piano 1/2 / Profilo Singolo Luce 3.75 [m] β (Lc= β L Netta ) 1.00 β A 1.00 Raggio d'inerzia i 8.54 Snellezza 43.91 Snellezza ridotta λ 0.51 Curva d'instabilità b Coeff. di riduzione χ 0.88 [cm] L LT 3.75 [m] N cr,t 7611.58 N cr,tf 7611.58 λ LT 0.53 Curva LT a 409
χ LT 0.91 Azione assiale 131.24 Combinazione 2 N SD /N SR 0.08 VERIFICATA Verifica di Instabilità nel Piano 1/3 / Profilo Singolo Luce 3.75 [m] β (Lc= β L Netta ) 1.00 β A 1.00 Raggio d'inerzia i 5.06 Snellezza 74.08 Snellezza ridotta λ 0.85 Curva d'instabilità c Coeff. di riduzione χ 0.63 [cm] Azione assiale 131.24 Combinazione 2 N SD /N SR 0.11 VERIFICATA VERIFICA DI INSTABILITÀ FLESSOTORSIONALE (SVERGOLAMENTO) Luce dell'asta libera di svergolare 3.75 [m] Fattore di lunghezza effettivak 1.00 Fattore di ritegno torsionale d'estremitàk w 1.00 Eccentricità fra il centro di taglio ed il punto di applicazione dei carichi esterniz g 10.00 Fattorez j 0.00 [cm] Andamento del diagramma del momento Coefficienti d'interazione carico vincoli C 1 1.28 C 2 1.56 C 3 0.75 410 NONLineare Momento critico d'instabilità M Cr 254.10 [knm] Snellezza adimensionale λ LT 0.83 Curve d'instabilità Coefficiente di riduzione per instabilità χ LT 0.78 Sezione in classe 1 Momento massimo M D 62.52 [knm] Combinazione 1 M SD /M SR 0.50 VERIFICATA VERIFICA DI INSTABILITA A PRESSOFLESSIONE Verifica condotta in accordo a EC3 UNI EN 199311:2005 paragrafo 6.3.3 e appendice A. Sezione in classe 1 Area Eff 78.20 [cm²] Wx Eff 643 [cm³] Wy Eff 306 [cm³] Combinazione critica 1 N D 122.35 N D /N R =0.07 M x,d 62.52 [knm] M x,d /M x,r =0.51 M y,d 4.60 [knm] M y,d /M y,r =0.03 S D /S R 0.61 VERIFICATA Verifica di Instabilità nel Piano 1/2 / Profilo Singolo Luce 3.75 [m] β (Lc= β L Netta ) 1.00 β A 1.00 a [cm]
Raggio d'inerzia i 8.54 Snellezza 43.91 Snellezza ridotta λ 0.51 Curva d'instabilità b Coeff. di riduzione χ 0.88 [cm] L LT 3.75 [m] N cr,t 7611.58 N cr,tf 7611.58 λ LT 0.53 Curva LT a χ LT 0.91 Azione assiale 122.35 Combinazione 1 Verifica di Instabilità nel Piano 1/3 / Profilo Singolo Luce 3.75 [m] β (Lc= β L Netta ) 1.00 β A 1.00 Raggio d'inerzia i 5.06 Snellezza 74.08 Snellezza ridotta λ 0.85 Curva d'instabilità c Coeff. di riduzione χ 0.63 [cm] Azione assiale 122.35 Combinazione 1 Snellezze e Fattori di interazione dei momenti flettenti Piano λ Χ μ C m 12 0.51 0.88 1.00 0.996 NON Lineare 13 0.85 0.63 0.98 0.671 Lineare LT o 0.61 0.88 LT 0.83 0.78 1.004 Fattori di Interazione a LT 0.99 b LT 0.01 c LT 0.34 d LT 0.09 e LT 0.82 C 22 (yy) 1.00 C 23 (yz) 0.87 C 32 (zy) 0.96 C 33 (zz) 0.65 k 22 (yy) 1.02 k 23 (yz) 0.55 k 32 (zy) 0.54 k 33 (zz) 1.05 411
Verifiche nei setti Il massimo carico verticale che i pilastri di acciaio scaricano sui setti è di 14t: Verifica sulla piastra di appoggio: Δσ = 14000kg /(20cm x 80cm)= 8.75kg/cmq << fcd Verifiche in fondazione A seguito dell intervento si registra un picco di incremento sulle attuali fondazioni di: Δσ = 14000kg /(70cm x 600cm)= 0.33kg/cmq Tale incremento risulta superfluo per il terreno presente. Verifica della portanza delle fondazioni esistenti: Verrà utilizzato l approccio2: (A1 + M1 + R3) tenendo conto dei seguenti coefficienti parziali per le resistenze: Capacità portante di una trave di fondazione: 412
Essendo Qlim (calcolato con i coefficienti M1)=23.18kg/cm 2 avremo: Rd = R Y R 23.18 = = 10.00kgcm 2.3( R3) 2 413
Diagramma di inviluppo pressioni sul terreno SLV e SLU (Ed): Come si evince dall inviluppo delle pressioni sul terreno per ogni combinazione di carico statica e sismica è rispettata l eguaglianza Ed<Rd. La verifica a scorrimento risulta superflua. Si ritiene che per il corpo in esame la verifica sulle travi di fondazione, visti i carichi in gioco e le sollecitazioni derivanti da tali carichi, risulta superflua. 414
Fabbricato Corpo d Accesso al Pronto Soccorso... 416 Descrizione dello stato attuale... 416 Analisi dei carichi e combinazione delle azioni... 417 Carichi verticali... 417 Carichi orizzontali... 420 Condizioni di carico definite... 422 Tipo di analisi svolta e criteri di verifica adottati... 424 Risultati modellazione strutturale... 425 Verifiche... 427 Meccanismi duttili: comportamento flessionale delle travi... 427 Meccanismi duttili: comportamento flessionale dei pilastri... 432 Meccanismi fragili: comportamento a taglio delle travi... 436 Meccanismi fragili: comportamento a taglio dei pilastri... 439 Valutazione dei risultati e individuazione delle criticità... 442 Descrizione dello stato di progetto... 442 Risultati modellazione strutturale... 443 Verifiche... 446 Verifica delle travi... 446 Verifica dei pilastri... 455 Verifica dei setti... 459 Verifica di deformabilità allo SLD... 463 Verifica di deformabilità allo SLO... 466 Verifica geotecnica e sulle fondazioni... 469 415
Fabbricato Corpo d Accesso al Pronto Soccorso Descrizione dello stato attuale Il fabbricato Corpo d Accesso al Pronto Soccorso si sviluppa su 3 piani fuori terra, per un altezza totale massima di 13.5m circa. La pianta è all incirca inscrivibile in un rettangolo di dimensioni 25.5mx20.5m, ma al livello III il solaio ricopre solamente 305 mq circa. I pilastri sono a forma circolare di diametro 70cm, e sono presenti due setti di sezione 210x35 cmq. Le travi sono calate di dimensioni variabili. Si individuano 2 telai resistenti in direzione X (direzione longitudinale) e 4 telai resistenti in direzione Y (direzione trasversale). Le fondazioni sono di tipo diretto, costituite da plinti in parte collegati tramite muri controterra e in parte isolati, di dimensioni in pianta e altezza variabili ed estradosso a quota variabile. Allo stato attuale il fabbricato non risulta tamponato, in quanto le chiusure orizzontali del IV livello sono realizzate con velette in c.a. ed elementi di chiusura prefabbricati metallici. Il solaio del livello III è realizzato con una soletta piena di spessore 30cm, ad eccezione della campitura a ridosso della Piastra, in cui lo spessore è di 36cm; al livello IV, invece, sono presenti solai in laterocemento di spessore variabile (da 40+6 a 20+4 cm). In epoca più recente è stata realizzata una copertura leggera con profili metallici che si appoggia sulle pareti in c.a. presenti al livello IV. 416
Analisi dei carichi e combinazione delle azioni Carichi verticali G1 (cond1) CAMERA CALDA soletta livello III s=30cm h(m) b(m) ρ(dan/m 3 ) dan/m 2 Peso Proprio Elementi Strutturali eseguito in automatico dal software G1 (cond2) Peso proprio soletta s=30 0.3 2500 750 G2 (cond3) compiutamente definiti Pavimenti e soffitti (inclusi i sottofondi) 150 TOTALE 150 Qk (cond4) Variabile di piano (cat C1) 300 TOTALE 300 SOMMA 1200 COMB.SISMICA 1080 G1 (cond1) CAMERA CALDA soletta livello III s=36cm h(m) b(m) ρ(dan/m 3 ) dan/m 2 Peso Proprio Elementi Strutturali eseguito in automatico dal software G1 (cond2) Peso proprio soletta s=30 0.36 2500 900 G2 (cond3) compiutamente definiti Pavimenti e soffitti (inclusi i sottofondi) 150 TOTALE 150 Qk (cond4) Variabile di piano (cat C1) 300 TOTALE 300 SOMMA 1350 COMB.SISMICA 1230 417
G1 (cond1) CAMERA CALDA soletta livello IV s=46cm h(m) b(m) ρ(dan/m 3 ) dan/m 2 Peso Proprio Elementi Strutturali eseguito in automatico dal software G1 (cond2) Peso proprio solaio in opera Excelsior s=40+6 0.46 542 G2 (cond3) compiutamente definiti Pavimenti e soffitti (inclusi i sottofondi) 150 controsoffitti + impianti 30 UTA 230 TOTALE 410 Qk (cond4) Variabile di piano (cat C1) 300 TOTALE 300 SOMMA 1252 COMB.SISMICA 1132 G1 (cond1) CAMERA CALDA soletta livello IV s=36cm h(m) b(m) ρ(dan/m 3 ) dan/m 2 Peso Proprio Elementi Strutturali eseguito in automatico dal software G1 (cond2) Peso proprio solaio in opera Excelsior s=35+1 0.36 368 G2 (cond3) compiutamente definiti Pavimenti e soffitti (inclusi i sottofondi) 150 controsoffitti + impianti 30 UTA 230 TOTALE 410 Qk (cond4) Variabile di piano (cat C1) 300 TOTALE 300 SOMMA 1078 COMB.SISMICA 958 418
G1 (cond1) CAMERA CALDA soletta livello IV s=24cm h(m) b(m) ρ(dan/m 3 ) dan/m 2 Peso Proprio Elementi Strutturali eseguito in automatico dal software G1 (cond2) Peso proprio solaio in opera Excelsior s=20+4 0.24 296 G2 (cond3) compiutamente definiti Pavimenti e soffitti (inclusi i sottofondi) 150 controsoffitti + impianti 30 UTA 230 TOTALE 410 Qk (cond4) Variabile di piano (cat C1) 300 TOTALE 300 SOMMA 1006 COMB.SISMICA 886 G1 (cond1) CAMERA CALDA copertura metallica Peso Proprio Elementi Strutturali eseguito in automatico dal software G1 (cond2) h(m) b(m) ρ(dan/m 3 ) dan/m 2 Peso proprio copertura metallica 300 Qk (cond4) Neve DM2008 (as=250m) 88 TOTALE 88 SOMMA 388 COMB.SISMICA 351.6 419
Carichi orizzontali Di seguito si riportano i parametri di calcolo dello spettro in accordo con TU 2008. Spettro in accordo con TU 2008 Trieste TS Longitudine 13.7722 Latitudine 45.6494 Tipo di Terreno A Coefficiente di amplificazione topografica (S T ) 1.2000 Vita nominale della costruzione (V N ) 50.0 anni Classe d'uso IVº coefficiente C U 2.0 Classe di duttilità impostata Bassa Fattore di struttura massimo q o per sisma orizzontale 1.50 Fattore di duttilità K R per sisma orizzontale 1.00 Fattore riduttivo regolarità in altezza K R 1.00 Fattore riduttivo per la presenza di setti K W 1.00 Fattore di struttura q per sisma orizzontale 1.50 Fattore di struttura q per sisma verticale 1.50 Smorzamento Viscoso ( 0.05 = 5% ) 0.05 TU 2008 SLV H Probabilità di superamento (P VR ) 10.0 e periodo di ritorno (T R ) 949 (anni) S s 1.000 T B 0.11 [sec] T C 0.34 [sec] T D 2.18 [sec] a g /g 0.1444 F o 2.5751 T C * 0.3385 Fattori di partecipazione per il calcolo delle masse: Condizione Commento Fattore di Partecipazione 1 peso proprio 1.000000 2 perm strutt 1.000000 3 perm non strutt 1.000000 4 variabile piano 0.600000 5 neve 0.000000 Direzioni d'ingresso del Sisma SLV Direzione 1 Angolo in pianta 0.00 [ ] SLV Direzione 2 Angolo in pianta 90.00 [ ] SLV Direzione 3 Angolo in pianta 180.00 [ ] SLV Direzione 4 Angolo in pianta 270.00 [ ] SLD Direzione 5 Angolo in pianta 0.00 [ ] 420
SLD Direzione 6 Angolo in pianta 90.00 [ ] SLD Direzione 7 Angolo in pianta 180.00 [ ] SLD Direzione 8 Angolo in pianta 270.00 [ ] Percentuale della massa di piano utilizzata per la valutazione delle azioni dovute ad eccentricità addizionali del centro di massa 100.0% 421
Condizioni di carico definite Numero di condizioni di carico... : 5 Numero di combinazioni di carico. : 18 Condizione 1 peso proprio 2 perm strutt 3 perm non strutt 4 variabile piano 5 neve 6 Sisma 0+ SLV 7 Sisma 0 SLV 8 Sisma 90+ SLV 9 Sisma 90 SLV 10 Sisma 180+ SLV 11 Sisma 180 SLV 12 Sisma 270+ SLV 13 Sisma 270 SLV Combinazioni di carico: Combinazioni agli Stati Limite Ultimi Combinazione di carico numero 1 slu1 2 slu2 Comb.\Cond 1 2 3 4 5 1 1.3 1.3 1.3 1.5 0.75 2 1.3 1.3 1.3 1.05 1.5 Combinazioni agli Stati Limite di Salvaguardia della Vita Combinazione di carico numero 3 Sisma 0+ / 90+ 4 Sisma 0+ / 270+ 5 Sisma 0 / 90+ 6 Sisma 0 / 270+ 7 Sisma 90+ / 0+ 8 Sisma 90+ / 180+ 9 Sisma 90 / 0+ 10 Sisma 90 / 180+ 11 Sisma 180+ / 90+ 12 Sisma 180+ / 270+ 13 Sisma 180 / 90+ 14 Sisma 180 / 270+ 15 Sisma 270+ / 0+ 16 Sisma 270+ / 180+ 17 Sisma 270 / 0+ 18 Sisma 270 / 180+ Comb.\Cond 1 2 3 4 6 7 8 9 10 11 12 13 3 1 1 1 0.6 1 0.3 4 1 1 1 0.6 1 0.3 5 1 1 1 0.6 1 0.3 6 1 1 1 0.6 1 0.3 7 1 1 1 0.6 0.3 1 8 1 1 1 0.6 1 0.3 9 1 1 1 0.6 0.3 1 10 1 1 1 0.6 1 0.3 11 1 1 1 0.6 0.3 1 12 1 1 1 0.6 1 0.3 13 1 1 1 0.6 0.3 1 422
14 1 1 1 0.6 1 0.3 15 1 1 1 0.6 0.3 1 16 1 1 1 0.6 0.3 1 17 1 1 1 0.6 0.3 1 18 1 1 1 0.6 0.3 1 423
Tipo di analisi svolta e criteri di verifica adottati È stata condotta un analisi dinamica lineare con impiego del fattore di struttura q. Per la scelta del fattore di struttura è stato controllato se la struttura è regolare: La struttura è risultata non regolare in pianta e in altezza. È stato scelto, a vantaggio di sicurezza, il minimo valore del fattore di struttura indicato dalla normativa, ovvero q=1.5. 424
Risultati modellazione strutturale Si riportano di seguito gli schemi assonometrici della struttura modellata, riportando solo le sollecitazioni e gli spostamenti più significativi. Schemi assonometrici: 425
Centri di massa e di rigidezza: 426
Verifiche Meccanismi duttili: comportamento flessionale delle travi Diagramma Inviluppo dei momenti flettenti di telai tipo NB: Il numero delle travate si riferisce al numero dei pilastri sulle quali le travi si appoggiano (è stata utilizzata la stessa nomenclatura delle tavole originali ) Travata 4812 SLU (knm) SLV (knm) 427
Sovrapposizione diagrammi 428
Travata 7/118/129/1310/14 SLU (knm) SLV (knm) Sovrapposizione diagrammi 429
A causa della forte irregolarità della struttura e della sua particolare organizzazione non si registra come nella maggior parte dei corpi del complesso ospedaliero che le combinazioni statiche sono le più gravose. Al contrario, dai diagrammi di inviluppo dei momenti nelle combinazioni sismiche (SLV) si osservano forti incrementi di carico rispetto al caso statico, soprattutto in corrispondenza delle zone nodali. Sono state svolgono le necessarie verifiche e sono stati registrati problemi a flessione, soprattutto nelle zone nodali in cui si hanno inversioni del segno del diagrammi e che risultano le zone in cui si hanno i massimi incrementi di sollecitazione. A titolo di esempio si riporta la verifica della travata 4812 per l inviluppo delle combinazioni sismiche. 430
Armatura della travata 4812 dal progetto originario e verifica flessionale grafica dal software di calcolo 431
Meccanismi duttili: comportamento flessionale dei pilastri Diagramma Inviluppo delle sollecitazioni assiali dei pilastri SLU (kn) SLV (kn) 432
Diagramma Inviluppo dei momenti flettenti dei pilastri M12 per SLU+SLV (kn) M13 per SLU+SLV (kn) 433
Si eseguono le verifiche in termini di resistenza dei meccanismi duttili dei pilastri: di seguito si riporta uno schema assonometrico in cui sono evidenziati in rosso gli elementi che non verificano a pressoflessione nelle combinazioni SLUSLV. Si valutano i fattori di amplificazione dei momenti: MG Momento da carichi gravitazionali ME Momento da carichi sismici MR Momento resistente ultimo α ( MR MG) / ME N.B. I momenti resistenti nei due piani sono valutati indipendentemente assumendo per N il valore medio dell'azione assiale nelle combinazioni di carico analizzate. Pilastro Nodi Sezione Mx Comb. Critica N Medio M G [knm] M E [knm] M R [knm] α 434 My Comb. Critica N Medio M G [knm] M E [knm] M R [knm] 1 21 1 16 162.29 5.11 7.14 278.12 38.22 5 162.29 5.28 4.04 278.12 70.19 2 22 1 15 132.73 2.33 4.25 318.21 74.26 4 162.56 0.33 1.65 325.39 196.96 3 23 1 17 169.29 1.31 4.34 279.84 64.20 7 139.46 1.04 2.41 272.50 112.61 4 24 1 18 266.51 0.50 101.91 303.59 2.97 7 236.69 7.93 6.95 296.33 43.79 7 25 1 16 214.74 0.27 3.38 337.90 99.88 13 214.74 10.05 60.44 337.90 5.42 8 26 1 10 109.10 0.25 2.65 265.02 100.01 3 79.27 5.44 65.33 257.61 3.86 9 27 1 17 81.16 1.20 2.06 258.09 124.75 4 81.16 0.87 67.92 258.09 3.79 10 110 1 17 801.01 21.38 261.99 427.66 1.55 4 882.04 2.79 83.28 445.27 5.31 11 28 1 10 191.60 0.21 2.62 332.37 126.63 11 161.78 8.91 61.06 325.20 5.18 12 29 1 9 327.86 0.37 2.15 364.77 169.45 6 298.04 6.56 69.80 357.73 5.03 13 30 1 8 175.40 1.10 3.42 328.48 95.78 5 175.40 2.52 88.61 328.48 3.68 14 114 1 7 775.79 32.99 243.43 422.10 1.60 5 856.81 3.54 86.97 439.82 5.02 17 31 1 10 130.32 3.41 5.74 226.82 38.92 13 130.32 5.42 4.18 226.81 55.61 18 32 1 15 195.23 6.69 5.88 286.20 47.54 16 195.23 5.89 4.81 286.20 60.74 19 33 1 8 391.53 12.18 10.34 333.70 31.10 5 391.53 3.26 70.16 333.70 4.71 20 120 1 17 521.25 0.15 126.35 364.30 2.88 5 521.25 6.38 96.68 364.30 3.70 21 101 1 15 705.29 3.50 455.95 406.41 0.88 13 705.29 3.33 296.30 406.41 1.36 α
22 102 1 15 1194.37 3.31 378.26 552.10 1.45 4 1194.37 8.11 302.43 552.10 1.80 23 103 1 18 1234.39 1.96 375.02 517.58 1.37 4 1234.39 8.60 305.04 517.58 1.67 24 104 1 18 524.81 8.87 221.26 365.13 1.61 4 576.01 21.34 291.54 377.00 1.22 25 107 1 15 1229.10 26.88 577.21 558.80 0.92 13 1280.30 23.87 178.72 568.55 3.05 26 108 1 15 733.61 5.11 516.40 412.75 0.79 4 733.61 21.40 215.94 412.74 1.81 27 109 1 8 665.66 22.62 483.23 397.49 0.78 3 665.66 1.17 266.66 397.49 1.49 28 111 1 10 1160.95 27.12 539.85 545.59 0.96 12 1109.75 71.93 199.41 535.50 2.32 29 112 1 10 1892.62 3.66 416.81 668.47 1.59 5 1841.42 41.54 252.35 661.85 2.46 30 113 1 18 1051.92 54.03 457.28 523.93 1.03 12 1051.92 2.14 259.82 523.93 2.01 31 117 1 15 495.65 6.99 383.77 316.98 0.81 5 495.65 6.84 325.50 316.98 0.95 32 118 1 15 773.11 9.01 320.13 421.51 1.29 5 773.11 22.65 324.44 421.51 1.23 33 119 1 17 893.46 18.12 310.93 447.72 1.38 5 893.46 6.86 133.11 447.72 3.31 101 201 1 15 503.97 43.56 251.76 318.97 1.09 3 503.97 26.96 333.59 318.97 0.88 102 202 1 15 949.51 66.96 183.33 502.99 2.38 3 949.51 19.15 349.70 502.99 1.38 103 203 1 17 949.89 111.95 168.60 420.58 1.83 14 949.89 3.28 361.02 420.58 1.16 104 204 1 18 396.99 55.23 289.26 335.00 0.97 14 396.99 20.99 310.97 335.00 1.01 107 207 1 15 447.08 38.43 420.25 392.60 0.84 13 447.08 28.29 176.31 392.60 2.07 111 211 1 9 456.56 44.75 361.59 394.79 0.97 11 493.84 104.57 224.12 403.36 1.33 117 217 1 10 407.17 12.95 161.71 295.62 1.75 6 407.17 30.62 325.50 295.62 0.81 118 218 1 18 721.91 5.96 149.75 410.13 2.70 6 684.63 25.92 337.18 401.76 1.11 119 219 1 18 842.26 19.53 143.36 436.67 2.91 6 804.98 15.24 375.49 428.53 1.10 120 220 1 8 402.94 45.05 196.92 336.42 1.48 11 402.94 2.74 358.47 336.42 0.93 201 34 1 10 53.69 0.28 8.44 207.25 24.51 13 53.69 2.33 10.21 207.26 20.07 202 35 1 15 28.88 0.31 8.32 293.04 35.19 4 1.54 2.03 8.71 286.38 32.64 203 36 1 17 6.95 1.69 7.96 194.77 24.25 14 20.39 0.35 13.14 187.07 14.21 204 37 1 18 40.85 6.76 18.29 247.97 13.19 14 13.51 4.62 10.49 241.09 22.55 207 40 1 10 12.70 2.12 8.08 289.10 35.54 14 12.70 4.53 22.27 289.10 12.78 211 44 1 9 10.46 2.16 7.96 283.44 35.36 6 16.88 1.51 30.48 290.12 9.47 217 50 1 16 53.23 2.58 8.03 207.14 25.46 12 53.23 1.43 9.76 207.14 21.08 218 51 1 16 35.69 0.93 16.79 246.67 14.64 6 35.69 1.82 9.10 246.67 26.91 219 52 1 7 19.76 15.25 15.78 242.67 14.41 6 19.76 2.46 14.85 242.67 16.18 220 53 1 11 14.98 1.38 15.37 241.46 15.62 6 42.32 7.29 10.48 248.34 23.00 Il pilastro più sollecitato è quello che va dal nodo 27 al nodo 109, per il quale si ha α Min = 0.776. Si determina l indicatore di rischio associato: Oggetto Nodi Spettro di riferimento PGAC TR,C PGAC/PGAD (TR,C/TR,D)0.41 Pilastro (duttile/resistenza) 27 109 TU 2008 SLV H 1.10 442.91 0.78 0.73 dove: PGA C è l accelerazione di ancoraggio dello spettro di risposta (su roccia) calcolato in funzione del valore α.min; PGA D è l accelerazione di ancoraggio dello spettro di risposta (su roccia) utilizzato per lo stato limite di riferimento; TR,C è il periodo di ritorno del sisma calcolato in funzione del valore α.min TR,D è il periodo di ritorno del sisma utilizzato per lo stato limite di riferimento. 435
Meccanismi fragili: comportamento a taglio delle travi Diagramma Inviluppo dei tagli di telai tipo NB: Il numero delle travate si riferisce al numero dei pilastri sulle quali le travi si appoggiano (è stata utilizzata la stessa nomenclatura delle tavole originali ) Travata 4812 SLU SLV Sovrapposizione dei diagrammi 436
Travata 7/118/129/1310/14 SLU (knm) SLV (knm) Sovrapposizione diagrammi 437
Come nel caso del comportamento flessionale, anche per il tagliante si osserva in diverse zone che i diagrammi di inviluppo dei tagli nelle combinazioni sismiche (SLV) superano di molto quello relativo alle combinazioni statiche (SLU). Nonostante la presenza di staffe e ferri piegati, il taglio resistente non risulta maggiore di quello sollecitante, come si può osservare dalla verifica della travata 4812, riportata a titolo di esempio: 438
Meccanismi fragili: comportamento a taglio dei pilastri Diagramma Inviluppo dei tagli dei pilastri V12 per SLU+SLV (kn) V13 per SLU+SLV (kn) 439
Si eseguono le verifiche in termini di resistenza dei meccanismi fragili dei pilastri: di seguito si riporta uno schema assonometrico in cui sono evidenziati gli elementi che non verificano a taglio nelle combinazioni SLUSLV. Si riportano le verifiche in termini di resistenza dei meccanismi fragili dei pilastri: Pilastro Piano 1/2 Piano 1/3 Dal Al nodo nodo Sezione V SD V RD 440 V SD /V RD 1 21 1 2.18 42.09 0.05 2.81 42.09 0.07 2 22 1 0.44 42.09 0.01 0.58 42.09 0.01 3 23 1 1.11 42.09 0.03 1.29 42.09 0.03 4 24 1 2.30 42.09 0.05 4.78 42.09 0.11 7 25 1 1.55 99.76 0.02 1.87 99.76 0.02 8 26 1 1.71 42.09 0.04 1.72 42.09 0.04 9 27 1 0.48 42.09 0.01 0.32 42.09 0.01 10 110 1 65.73 56.12 1.17 5.96 56.12 0.11 11 28 1 1.17 99.76 0.01 1.52 99.76 0.02 12 29 1 0.97 99.76 0.01 1.63 99.76 0.02 13 30 1 2.36 99.76 0.02 2.11 99.76 0.02 14 114 1 64.18 56.12 1.14 6.17 56.12 0.11 17 31 1 1.41 56.12 0.03 3.29 56.12 0.06 18 32 1 2.78 56.12 0.05 3.08 56.12 0.05 19 33 1 6.05 56.12 0.11 0.97 56.12 0.02 20 120 1 18.79 56.12 0.33 6.74 56.12 0.12 21 101 1 152.12 42.09 3.61 71.38 42.09 1.70 22 102 1 128.66 42.09 3.06 73.41 42.09 1.74 23 103 1 129.16 42.09 3.07 75.63 42.09 1.80 24 104 1 72.72 42.09 1.73 70.56 42.09 1.68 25 107 1 234.62 99.76 2.35 85.60 99.76 0.86 26 108 1 199.46 42.09 4.74 88.96 42.09 2.11 27 109 1 196.28 42.09 4.66 98.01 42.09 2.33 28 111 1 211.49 99.76 2.12 97.00 99.76 0.97 29 112 1 146.27 99.76 1.47 105.89 99.76 1.06 30 113 1 196.00 99.76 1.96 89.41 99.76 0.90 31 117 1 105.67 56.12 1.88 72.93 56.12 1.30 32 118 1 93.26 56.12 1.66 76.49 56.12 1.36 33 119 1 95.36 56.12 1.70 19.59 56.12 0.35 101 201 1 112.65 42.09 2.68 103.50 42.09 2.46 102 202 1 90.73 42.09 2.16 109.27 42.09 2.60 103 203 1 105.11 42.09 2.50 111.29 42.09 2.64 104 204 1 171.84 42.09 4.08 88.81 42.09 2.11 107 207 1 244.56 56.12 4.36 137.68 56.12 2.45 111 211 1 202.85 56.12 3.61 142.35 56.12 2.54 117 217 1 36.40 56.12 0.65 86.29 56.12 1.54 118 218 1 33.83 56.12 0.60 86.71 56.12 1.55 119 219 1 42.43 56.12 0.76 115.36 56.12 2.06 120 220 1 60.62 56.12 1.08 111.82 56.12 1.99 201 34 1 0.99 42.09 0.02 3.24 42.09 0.08 202 35 1 6.10 42.09 0.14 1.95 42.09 0.05 V SD V RD V SD /V RD
203 36 1 8.02 42.09 0.19 3.45 42.09 0.08 204 37 1 5.04 42.09 0.12 5.27 42.09 0.13 207 40 1 2.54 56.12 0.05 0.85 56.12 0.02 211 44 1 2.15 56.12 0.04 1.12 56.12 0.02 217 50 1 2.84 56.12 0.05 1.91 56.12 0.03 218 51 1 5.49 56.12 0.10 2.63 56.12 0.05 219 52 1 8.32 56.12 0.15 5.51 56.12 0.10 220 53 1 4.55 56.12 0.08 6.15 56.12 0.11 Si registrano 25 elementi con S/R < 1, l elemento con ρ max è quello tra i nodi 26 e 108, per il quale S/R = 4.74 Si determina l indicatore di rischio associato: Oggetto Nodi Spettro di riferimento PGAC TR,C PGAC/PGAD (TR,C/TR,D)0.41 Pilastro (fragile) 102 202 TU 2008 SLV H 0.00 30.00 0.00 0.24 dove: PGA C è l accelerazione di ancoraggio dello spettro di risposta (su roccia) calcolato in funzione del valore α.min; PGA D è l accelerazione di ancoraggio dello spettro di risposta (su roccia) utilizzato per lo stato limite di riferimento; TR,C è il periodo di ritorno del sisma calcolato in funzione del valore α.min TR,D è il periodo di ritorno del sisma utilizzato per lo stato limite di riferimento. 441
Valutazione dei risultati e individuazione delle criticità Dallo studio di vulnerabilità condotto sono stati evidenziati numerosi problemi per quanto riguarda travi e pilastri nelle combinazioni sismiche, sia per i meccanismi duttili sia per i meccanismi fragili. Descrizione dello stato di progetto Dal momento che il progetto di ristrutturazione del complesso ospedaliero prevede l ampliamento del corpo di accesso al pronto soccorso, si prevede di realizzarlo in continuità alla struttura originaria facendo in modo di concentrare la maggior parte dell azione sismica su apposite pareti controventanti in c.a., le quali sono posizionate prevalentemente in corrispondenza dell ampliamento. In questo modo le membrature resistenti esistenti risultano soggette quasi esclusivamente ai carichi verticali, mentre i setti di nuova realizzazione sono dedicati ad assorbire l azione sismica. 442
Risultati modellazione strutturale Si riportano di seguito gli schemi assonometrici della struttura modellata con gli interventi previsti, riportando solo le sollecitazioni e gli spostamenti più significativi. Viste in pianta con numerazione nodi e carichi: 443
444
Schemi assonometrici: 445
Verifiche Si eseguono le verifiche degli elementi, esistenti e di nuova realizzazione, al fine di verificare l adeguatezza degli interventi eseguiti. Verifica delle travi Travi esistenti Gli interventi previsti non determinano incrementi di sollecitazioni sulle travi esistenti perché non vengono caricate dall ampliamento in quanto le travi di nuova realizzazione si ancorano o sui pilastri esistenti o sugli elementi di nuova realizzazione. Per questa ragione, per i carichi statici non si osserva alcun aumento di sollecitazione, come si può facilmente constatare dai diagrammi riportati di seguito: Inviluppo dei momenti per SLU anteoperam livello 2 Inviluppo dei momenti per SLU postoperam livello 2 446
Inviluppo dei tagli per SLU anteoperam livello 2 Inviluppo dei tagli per SLU postoperam livello 2 447
Grazie all introduzione dei setti che assorbono la maggior parte dell azione sismica si osserva che il diagramma di inviluppo dei momenti nelle combinazioni sismiche (SLV) non supera quasi mai quello relativo alle combinazioni statiche (SLU), come si può notare dai diagrammi di seguito riportati. NB: Il numero delle travate si riferisce al numero dei pilastri sulle quali le travi si appoggiano (è stata utilizzata la stessa nomenclatura delle tavole originali ) Travata 4812 Inviluppo SLU (knm) Inviluppo SLV (knm) Sovrapposizione diagrammi 448
Travata 7/118/129/1310/14 Inviluppo SLU (knm) Inviluppo SLV (knm) Sovrapposizione diagrammi A titolo di esempio si riporta la verifica della travata 4812 per l inviluppo delle combinazioni sismiche. 449
Armatura della travata 4812 dal progetto originario e verifica flessionale grafica dal software di calcolo 450
Anche per quanto riguarda il comportamento a taglio, l introduzione dei setti che assorbono la maggior parte dell azione sismica fa sì che il diagramma di inviluppo dei momenti nelle combinazioni sismiche (SLV) non superi quasi mai quello relativo alle combinazioni statiche (SLU), come si può notare dai diagrammi di seguito riportati. NB: Il numero delle travate si riferisce al numero dei pilastri sulle quali le travi si appoggiano (è stata utilizzata la stessa nomenclatura delle tavole originali ) Travata 4812 Inviluppo SLU (knm) Inviluppo SLV (knm) Sovrapposizione diagrammi 451
Travata 7/118/129/1310/14 Inviluppo SLU (knm) Inviluppo SLV (knm) Sovrapposizione diagrammi 452
A titolo di esempio si riporta la verifica della travata 4812 per l inviluppo delle combinazioni sismiche. Armatura della travata 4812 dal progetto originario e verifica a taglio grafica dal software di calcolo 453
Travi di nuova realizzazione Si riporta a titolo di esempio la verifica della trave maggiormente verificata. A Flessione: A Taglio: 454
Verifica dei pilastri Pilastri esistenti Si eseguono le verifiche flessionali in termini di resistenza dei pilastri esistenti. Meccanismi duttili: Pilastro Dal nodo Al nodo Sezione Comb. Critica S/R 1 101 1 3 0.21 3 103 1 14 0.02 4 104 1 2 0.05 6 106 1 7 0.01 455 9 109 1 1 0.03 10 110 1 1 0.03 11 111 1 1 0.03 12 112 1 13 0.01 14 114 1 1 0.03 15 115 1 2 0.03 16 116 1 1 0.03 17 117 1 3 0.01
23 123 1 10 0.07 24 124 1 13 0.02 25 125 1 10 0.01 26 126 1 7 0.03 101 201 1 3 0.15 103 203 1 14 0.09 104 204 1 3 0.05 106 206 1 2 0.07 109 209 1 1 0.33 110 210 1 1 0.13 111 211 1 1 0.15 112 212 1 1 0.17 114 214 1 1 0.26 115 215 1 2 0.13 116 216 1 1 0.34 117 217 1 1 0.17 123 223 1 2 0.08 124 224 1 2 0.09 125 225 1 2 0.07 126 226 1 2 0.07 201 301 1 2 0.01 203 303 1 14 0.11 204 304 1 2 0.01 206 306 1 2 0.07 209 309 1 1 0.87 214 314 1 1 0.52 215 315 2 1 0.18 219 319 2 2 0.12 223 323 1 2 0.08 224 324 1 2 0.09 225 325 1 2 0.07 226 326 1 2 0.08 Meccanismi fragili: Pilastro Piano 1/2 Piano 1/3 Dal nodo Al nodo Sezione V SD V RD V SD /V RD V SD V RD V SD /V RD 1 101 1 0.62 35.07 0.02 0.66 35.07 0.02 3 103 1 0.65 35.07 0.02 2.39 35.07 0.07 4 104 1 1.35 35.07 0.04 1.66 35.07 0.05 6 106 1 0.21 35.07 0.01 0.85 35.07 0.02 9 109 1 1.17 35.07 0.03 0.56 35.07 0.02 10 110 1 1.05 35.07 0.03 0.53 35.07 0.02 11 111 1 0.55 35.07 0.02 0.34 35.07 0.01 12 112 1 0.23 35.07 0.01 0.11 35.07 0.00 14 114 1 1.35 35.07 0.04 0.26 35.07 0.01 15 115 1 1.74 35.07 0.05 0.23 35.07 0.01 16 116 1 1.41 35.07 0.04 0.13 35.07 0.00 17 117 1 0.27 35.07 0.01 0.05 35.07 0.00 23 123 1 0.68 35.07 0.02 0.33 35.07 0.01 24 124 1 0.39 35.07 0.01 0.24 35.07 0.01 25 125 1 0.33 35.07 0.01 0.11 35.07 0.00 26 126 1 0.42 35.07 0.01 0.13 35.07 0.00 101 201 103 203 104 204 106 206 109 209 1 0.26 35.07 0.01 0.98 35.07 0.03 1 16.94 35.07 0.48 19.05 35.07 0.54 1 0.84 35.07 0.02 1.75 35.07 0.05 1 10.52 35.07 0.30 1.64 35.07 0.05 1 25.13 46.76 0.54 87.59 96.76 0.91 110 1 18.81 35.07 0.54 6.51 35.07 0.19 456 210 111 211 112 212 114 214 115 215 116 216 117 217 123 223 124 224 125 225 126 226 201 301 203 303 204 304 206 306 209 309 214 314 1 25.06 35.07 0.71 7.25 35.07 0.21 1 32.41 35.07 0.92 7.43 35.07 0.21 1 44.30 62.35 0.71 52.87 62.35 0.85 1 22.81 35.07 0.65 2.69 35.07 0.08 1 71.14 83.13 0.86 2.53 83.13 0.03 1 29.24 35.07 0.83 5.74 35.07 0.16 1 0.99 35.07 0.03 11.42 35.07 0.33 1 13.51 35.07 0.39 3.75 35.07 0.11 1 0.62 35.07 0.02 2.49 35.07 0.07 1 0.77 35.07 0.02 4.22 35.07 0.12 1 0.52 35.07 0.01 1.11 35.07 0.03 1 20.12 35.07 0.57 22.65 35.07 0.65 1 1.57 35.07 0.04 1.00 35.07 0.03 1 15.93 35.07 0.45 4.02 35.07 0.11 1 32.01 83.13 0.39 70.61 83.13 0.85 1 43.58 46.76 0.93 41.94 46.76 0.90 215 2 220.76 259.04 0.85 2.59 90.28 0.03
315 219 319 223 323 224 324 2 71.00 145.71 0.49 2.42 50.78 0.05 1 5.88 35.07 0.17 8.27 35.07 0.24 1 17.32 35.07 0.49 6.35 35.07 0.18 225 325 226 326 1 4.76 35.07 0.14 4.88 35.07 0.14 1 4.58 35.07 0.13 6.99 35.07 0.20 Non risultano elementi con S/R>1. 457
Pilastri di nuova realizzazione Si riportano le verifica a flessione e a taglio di elementi rappresentativi: Pilastro: 229/129 / L 3.50[m] / Sezione 3 R 35 [cm] Af: 7 ø 20 Af=21.99 [cm²] < 7φ20 V > Staffe: ø 10/15.0' x 350.0 Verifiche a PressoFlessione S.L.U. Nodo Comb N M 12 M 13 α 12 α 13 Sd/Sr 229 12 189.73 138.52 242.30 1.00 1.00 0.94 129 12 225.80 57.12 219.61 1.00 1.00 0.70 Verifiche a Taglio Da A V d12 V Rd12 [m] [m] V d13 V Rd13 Staffe 0.13 3.62 88.66 152.19 123.14 152.19 ø 10/15.0' Pilastro: 229/329 / L 3.50[m] / Sezione 3 R 35 [cm] Af: 13 ø 24 Af=58.81 [cm²] < 13φ24 V > Staffe: ø 10/10.0' x 350.0 Verifiche a PressoFlessione S.L.U. Nodo Comb N M 12 M 13 α 12 α 13 Sd/Sr 229 12 67.70 236.44 350.16 1.00 1.00 0.69 329 11 121.01 319.90 381.91 1.00 1.00 0.80 Verifiche a Taglio Da A V d12 [m] [m] V Rd12 V d13 V Rd13 Staffe 0.13 3.63 193.75 228.28 194.94 228.28 ø 10/10.0' Pilastro: 230/130 / L 3.50[m] / Sezione 3 R 35 [cm] Af: 6 ø 20 Af=18.85 [cm²] < 6φ20 V > Staffe: ø 10/20.0' x 350.0 Verifiche a PressoFlessione S.L.U. Nodo Comb N M 12 M 13 α 12 α 13 Sd/Sr 230 5 1006.63 152.30 128.32 1.00 1.00 0.29 130 5 1042.71 141.26 161.37 1.00 1.00 0.31 Verifiche a Taglio Da A V d12 V Rd12 [m] [m] V V d13 Rd13 Staffe 0.13 3.62 89.97 114.14 77.23 114.14 ø 10/20.0' Pilastro: 230/330 / L 3.50[m] / Sezione 3 R 35 [cm] Af: 8 ø 20 Af=25.13 [cm²] < 8φ20 V > Staffe: ø 10/10.0' x 350.0 Verifiche a PressoFlessione S.L.U. Nodo Comb N M 12 M 13 α 12 α 13 Sd/Sr 230 9 449.40 270.99 146.42 1.00 1.00 0.73 330 5 397.91 290.51 178.02 1.00 1.00 0.89 Verifiche a Taglio Da A V d12 [m] [m] V Rd12 V V d13 Rd13 Staffe 0.13 3.63 169.12 228.28 90.42 228.28 ø 10/10.0' 458
Verifica dei setti Si eseguono le verifiche dei setti dedicati ad assorbire l azione sismica: Setto : 2 102 101 1 / Sezione 3 Armature su ogni faccia: Verticali : ø 16 20' [cm], Orizzontali : ø 12 10' [cm] Sezione Comb. N Ed M 12 M 13 [knm] [knm] Sd/Sr Base 4 2649.53 0.00 4112.81 0.21 Sommità 14 2704.69 0.00 9390.55 0.77 Verifiche a Taglio Nodi Comb. V d α V Ed N Ed M Ed V Rcd V Rsd V Rd,scorrimento 2 101 14 1549.86 1.00 1549.86 2704.69 9390.55 7032.63 3433.30 2732.19 0.57 Setto : 102 202 201 101 / Sezione 3 Armature su ogni faccia: Verticali : ø 16 20' [cm], Orizzontali : ø 12 10' [cm], Integrative Sx (x2): 1 ø 20 20' [cm], Dx (x2): 1 ø 20 20' [cm] V S / V R Sezione Comb. N Ed M 12 M 13 [knm] [knm] Sd/Sr Base 14 2657.22 0.00 10966.00 0.87 Sommità 14 2494.09 0.00 2522.96 0.13 Verifiche a Taglio Nodi Comb. V d α V Ed N Ed M Ed V Rcd V Rsd V Rd,scorrimento 102 201 3 2336.06 1.00 2336.06 2361.56 10367.01 7032.63 3433.30 2701.83 0.86 Setto : 202 302 301 201 / Sezione 3 Armature su ogni faccia: Verticali : ø 16 20' [cm], Orizzontali : ø 12 10' [cm] V S / V R Sezione Comb. N Ed M 12 M 13 [knm] [knm] Sd/Sr Base 14 2108.16 0.00 3232.88 0.16 Sommità 14 1945.03 0.00 2871.44 0.14 Verifiche a Taglio Nodi Comb. V d α V Ed N Ed M Ed V Rcd V Rsd V Rd,scorrimento 202 301 14 1622.17 1.00 1622.17 1945.03 2871.44 7032.63 3433.30 3065.60 0.53 Setto : 28 128 127 27 / Sezione 3 Armature su ogni faccia: Verticali : ø 16 20' [cm], Orizzontali : ø 12 20' [cm] V S / V R Sezione Comb. N Ed M 12 M 13 [knm] [knm] Sd/Sr Base 13 330.72 0.00 1271.78 0.33 Sommità 11 702.07 0.00 2128.87 0.60 Verifiche a Taglio Nodi Comb. V d α V Ed N Ed M Ed V Rcd V Rsd V Rd,scorrimento 28 127 5 673.18 1.00 673.18 2143.61 509.68 6461.53 1577.25 4180.69 0.43 Setto : 128 228 227 127 / Sezione 3 Armature su ogni faccia: Verticali : ø 20 10' [cm], Orizzontali : ø 14 10' [cm] V S / V R Sezione Comb. N Ed M 12 M 13 Sd/Sr 459
[knm] [knm] Base 12 30.01 0.00 11255.64 0.76 Sommità 11 1773.85 0.00 1803.61 0.29 Verifiche a Taglio Nodi Comb. V d α V Ed N Ed M Ed V Rcd V Rsd V Rd,scorrimento 128 227 11 3227.13 1.00 3227.13 1773.85 1803.61 6461.53 4293.62 3322.26 0.97 Setto : 228 328 327 227 / Sezione 3 Armature su ogni faccia: Verticali : ø 16 20' [cm], Orizzontali : ø 12 10' [cm] V S / V R Sezione Comb. N Ed M 12 M 13 [knm] [knm] Sd/Sr Base 11 28.47 0.00 3490.64 0.64 Sommità 11 317.25 0.00 2080.07 0.47 Verifiche a Taglio Nodi Comb. V d α V Ed N Ed M Ed V Rcd V Rsd V Rd,scorrimento 228 327 6 1716.47 1.00 1716.47 1668.25 3293.21 6461.53 3154.50 0.00 0.54 Setto : 33 133 127 27 / Sezione 3 Armature su ogni faccia: Verticali : ø 16 20' [cm], Orizzontali : ø 12 10' [cm], Integrative Sx (x2): 2 ø 20 20' [cm], Dx (x2): 2 ø 20 20' [cm] V S / V R Sezione Comb. N Ed M 12 M 13 [knm] [knm] Sd/Sr Base 6 1875.75 0.00 2035.09 0.72 Sommità 17 1635.65 0.00 2930.24 0.79 Verifiche a Taglio Nodi Comb. V d α V Ed N Ed M Ed V Rcd V Rsd V Rd,scorrimento 33 127 18 1347.67 1.00 1347.67 386.02 824.21 6461.53 3154.50 1409.07 0.96 Setto : 133 233 227 127 / Sezione 3 Armature su ogni faccia: Verticali : ø 20 10' [cm], Orizzontali : ø 14 10' [cm], Integrative Sx (x2): 4 ø 20 10' [cm], Dx (x2): 4 ø 20 10' [cm] V S / V R Sezione Comb. N Ed M 12 M 13 [knm] [knm] Sd/Sr Base 15 2850.16 0.00 13881.27 0.96 Sommità 17 3195.57 0.00 2169.08 0.38 Verifiche a Taglio Nodi Comb. V d α V Ed N Ed M Ed V Rcd V Rsd V Rd,scorrimento 133 227 15 3076.28 1.00 3076.28 3000.16 2212.67 6461.53 4293.62 3556.42 0.86 Setto : 233 333 327 227 / Sezione 3 Armature su ogni faccia: Verticali : ø 20 10' [cm], Orizzontali : ø 14 10' [cm], Integrative Sx (x2): 4 ø 20 10' [cm], Dx (x2): 4 ø 20 10' [cm] V S / V R Sezione Comb. N Ed M 12 M 13 [knm] [knm] Sd/Sr Base 15 868.21 0.00 6273.67 0.40 Sommità 15 1018.21 0.00 2152.56 0.20 Verifiche a Taglio 460
Nodi Comb. V d α V Ed N Ed M Ed V Rcd V Rsd V Rd,scorrimento 233 327 15 2240.40 1.00 2240.40 1018.21 2152.56 6461.53 4293.62 4040.84 0.55 Setto : 34 134 131 31 / Sezione 3 Armature su ogni faccia: Verticali : ø 16 20' [cm], Orizzontali : ø 12 20' [cm] V S / V R Sezione Comb. N Ed M 12 M 13 [knm] [knm] Sd/Sr Base 18 169.78 0.00 553.48 0.15 Sommità 18 329.78 0.00 2910.70 0.63 Verifiche a Taglio Nodi Comb. V d α V Ed N Ed M Ed V Rcd V Rsd V Rd,scorrimento 34 131 17 616.94 1.00 616.94 116.36 331.59 6461.53 1577.25 1374.72 0.45 Setto : 134 234 231 131 / Sezione 3 Armature su ogni faccia: Verticali : ø 20 10' [cm], Orizzontali : ø 14 10' [cm], Integrative Sx (x2): 3 ø 20 10' [cm], Dx (x2): 3 ø 20 10' [cm] V S / V R Sezione Comb. N Ed M 12 M 13 [knm] [knm] Sd/Sr Base 18 1378.13 0.00 16818.62 0.86 Sommità 18 1228.13 0.00 4537.94 0.20 Verifiche a Taglio Nodi Comb. V d α V Ed N Ed M Ed V Rcd V Rsd V Rd,scorrimento 134 231 18 3281.90 1.00 3281.90 1378.13 16818.62 6461.53 4293.62 4883.44 0.76 Setto : 234 334 331 231 / Sezione 3 Armature su ogni faccia: Verticali : ø 16 20' [cm], Orizzontali : ø 12 20' [cm] V S / V R Sezione Comb. N Ed M 12 M 13 [knm] [knm] Sd/Sr Base 18 637.56 0.00 4624.75 0.65 Sommità 7 496.02 0.00 2056.97 0.23 Verifiche a Taglio Nodi Comb. V d α V Ed N Ed M Ed V Rcd V Rsd V Rd,scorrimento 234 331 7 1506.15 1.00 1506.15 646.02 3592.04 6461.53 1577.25 1838.27 0.95 Setto : 118 251 241 141 / Sezione 3 Armature su ogni faccia: Verticali : ø 16 20' [cm], Orizzontali : ø 12 20' [cm] V S / V R Sezione Comb. N Ed M 12 M 13 [knm] [knm] Sd/Sr Base 12 55.64 0.00 1981.35 0.38 Sommità 12 387.44 0.00 1286.95 0.35 Verifiche a Taglio Nodi Comb. V d α V Ed N Ed M Ed V Rcd V Rsd V Rd,scorrimento 118 241 11 390.14 1.00 390.14 124.72 903.03 6461.53 1577.25 1198.92 0.33 Setto : 251 318 341 241 / Sezione 3 Armature su ogni faccia: Verticali : ø 16 20' [cm], Orizzontali : ø 12 20' [cm] V S / V R Sezione Comb. N Ed M 12 M 13 Sd/Sr 461
[knm] [knm] Base 12 35.29 0.00 2335.11 0.41 Sommità 12 222.52 0.00 670.32 0.19 Verifiche a Taglio Nodi Comb. V d α V Ed N Ed M Ed V Rcd V Rsd V Rd,scorrimento 251 341 12 801.40 1.00 801.40 222.52 670.32 6461.53 1577.25 1119.81 0.72 V S / V R 462
Verifica di deformabilità allo SLD Fattore moltiplicativo spostamenti dovuti al sisma b 1 c 1 Controllo degli spostamenti di interpiano du inferiore a 0.005 H Ux Uy Uz Uxyz Comb. Ux Nodi [cm] Nodi Uy [cm] Nodi Uz [cm] Nodi Uxyz [cm] 19 202302 0.02 232332 0.02 317417 0.01 208308 0.02 20 202302 0.01 232332 0.01 317417 0.01 207307 0.02 21 251318 0.01 201301 0.01 133233 0.01 238338 0.02 22 251318 0.01 201301 0.01 321421 0.01 238338 0.01 23 202302 0.01 232332 0.02 134234 0.01 208308 0.02 24 202302 0.01 232332 0.01 134234 0.00 208308 0.01 25 251318 0.01 201301 0.02 133233 0.01 238338 0.02 26 251318 0.01 201301 0.01 133233 0.01 238338 0.02 27 251318 0.01 201301 0.01 321421 0.01 238338 0.01 28 251318 0.01 201301 0.01 133233 0.01 238338 0.02 29 202302 0.01 232332 0.01 317417 0.01 207307 0.02 30 202302 0.02 232332 0.02 317417 0.01 208308 0.02 31 251318 0.01 201301 0.01 133233 0.01 238338 0.02 32 251318 0.01 201301 0.02 133233 0.01 238338 0.02 33 202302 0.01 232332 0.01 134234 0.00 208308 0.01 34 202302 0.01 232332 0.02 134234 0.01 208308 0.02 Spostamenti Max in direzione Ux [cm] Nodi Comb. 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 202 302 19 0.02 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.01 0.02 0.00 0.01 0.01 0.01 202 302 20 0.02 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.01 0.02 0.00 0.01 0.01 0.01 251 318 21 0.00 0.00 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.01 0.01 0.00 0.00 0.01 0.01 0.00 0.01 251 318 22 0.00 0.00 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.01 0.01 0.00 0.00 0.01 0.01 0.00 0.01 202 302 23 0.02 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.01 0.02 0.00 0.01 0.01 0.01 202 302 24 0.02 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.01 0.02 0.00 0.01 0.01 0.01 251 318 25 0.00 0.00 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.01 0.01 0.00 0.00 0.01 0.01 0.00 0.01 251 318 26 0.00 0.00 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.01 0.01 0.00 0.00 0.01 0.01 0.00 0.01 251 318 27 0.00 0.00 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.01 0.01 0.00 0.00 0.01 0.01 0.00 0.01 251 318 28 0.00 0.00 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.01 0.01 0.00 0.00 0.01 0.01 0.00 0.01 202 302 29 0.02 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.01 0.02 0.00 0.01 0.01 0.01 202 302 30 0.02 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.01 0.02 0.00 0.01 0.01 0.01 251 318 31 0.00 0.00 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.01 0.01 0.00 0.00 0.01 0.01 0.00 0.01 251 318 32 0.00 0.00 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.01 0.01 0.00 0.00 0.01 0.01 0.00 0.01 202 302 33 0.02 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.01 0.02 0.00 0.01 0.01 0.01 202 302 34 0.02 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.01 0.02 0.00 0.01 0.01 0.01 Spostamenti Max in direzione Uy [cm] Nodi Comb. 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 232 332 19 0.02 0.01 0.01 0.00 0.02 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.01 0.02 232 332 20 0.02 0.01 0.01 0.00 0.02 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.01 0.02 201 301 21 0.01 0.00 0.01 0.01 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 201 301 22 0.01 0.00 0.01 0.01 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 232 332 23 0.02 0.01 0.01 0.00 0.02 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.01 0.02 232 332 24 0.02 0.01 0.01 0.00 0.02 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.01 0.02 201 301 25 0.01 0.00 0.01 0.01 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 201 301 26 0.01 0.00 0.01 0.01 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 201 301 27 0.01 0.00 0.01 0.01 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 463
201 301 28 0.01 0.00 0.01 0.01 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 232 332 29 0.02 0.01 0.01 0.00 0.02 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.01 0.02 232 332 30 0.02 0.01 0.01 0.00 0.02 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.01 0.02 201 301 31 0.01 0.00 0.01 0.01 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 201 301 32 0.01 0.00 0.01 0.01 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 232 332 33 0.02 0.01 0.01 0.00 0.02 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.01 0.02 232 332 34 0.02 0.01 0.01 0.00 0.02 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.01 0.02 Spostamenti Max in direzione Uz [cm] Nodi Comb. 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 317 417 19 0.01 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.01 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 317 417 20 0.01 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.01 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 133 233 21 0.00 0.01 0.01 0.00 0.00 0.00 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.00 0.00 321 421 22 0.01 0.00 0.01 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.01 0.01 0.00 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 134 234 23 0.01 0.00 0.00 0.00 0.01 0.00 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.01 0.00 0.01 0.00 0.01 134 234 24 0.01 0.00 0.00 0.00 0.01 0.00 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.01 0.00 0.01 0.00 0.01 133 233 25 0.00 0.01 0.01 0.00 0.00 0.00 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.00 0.00 133 233 26 0.00 0.01 0.01 0.00 0.00 0.00 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.00 0.00 321 421 27 0.01 0.00 0.01 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.01 0.01 0.00 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 133 233 28 0.00 0.01 0.01 0.00 0.00 0.00 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.00 0.00 317 417 29 0.01 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.01 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 317 417 30 0.01 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.01 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 133 233 31 0.00 0.01 0.01 0.00 0.00 0.00 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.00 0.00 133 233 32 0.00 0.01 0.01 0.00 0.00 0.00 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.00 0.00 134 234 33 0.01 0.00 0.00 0.00 0.01 0.00 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.01 0.00 0.01 0.00 0.01 134 234 34 0.01 0.00 0.00 0.00 0.01 0.00 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.01 0.00 0.01 0.00 0.01 Spostamenti Max in direzione Uxyz [cm] Nodi Comb. 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 208 308 19 0.02 0.02 0.02 0.01 0.02 0.01 0.02 0.01 0.01 0.02 0.02 0.02 0.01 0.02 0.01 0.02 207 307 20 0.02 0.02 0.02 0.01 0.02 0.01 0.02 0.01 0.01 0.02 0.02 0.02 0.01 0.02 0.01 0.02 238 338 21 0.01 0.00 0.02 0.01 0.01 0.01 0.02 0.02 0.01 0.02 0.00 0.01 0.02 0.02 0.01 0.01 238 338 22 0.01 0.00 0.02 0.01 0.01 0.01 0.02 0.02 0.01 0.02 0.00 0.01 0.02 0.02 0.01 0.01 208 308 23 0.02 0.02 0.02 0.01 0.02 0.01 0.02 0.01 0.01 0.02 0.02 0.02 0.01 0.02 0.01 0.02 208 308 24 0.02 0.02 0.02 0.01 0.02 0.01 0.02 0.01 0.01 0.02 0.02 0.02 0.01 0.02 0.01 0.02 238 338 25 0.01 0.00 0.02 0.01 0.01 0.01 0.02 0.02 0.01 0.02 0.00 0.01 0.02 0.02 0.01 0.01 238 338 26 0.01 0.00 0.02 0.01 0.01 0.01 0.02 0.02 0.01 0.02 0.00 0.01 0.02 0.02 0.01 0.01 238 338 27 0.01 0.00 0.02 0.01 0.01 0.01 0.02 0.02 0.01 0.02 0.00 0.01 0.02 0.02 0.01 0.01 238 338 28 0.01 0.00 0.02 0.01 0.01 0.01 0.02 0.02 0.01 0.02 0.00 0.01 0.02 0.02 0.01 0.01 207 307 29 0.02 0.02 0.02 0.01 0.02 0.01 0.02 0.01 0.01 0.02 0.02 0.02 0.01 0.02 0.01 0.02 208 308 30 0.02 0.02 0.02 0.01 0.02 0.01 0.02 0.01 0.01 0.02 0.02 0.02 0.01 0.02 0.01 0.02 238 338 31 0.01 0.00 0.02 0.01 0.01 0.01 0.02 0.02 0.01 0.02 0.00 0.01 0.02 0.02 0.01 0.01 238 338 32 0.01 0.00 0.02 0.01 0.01 0.01 0.02 0.02 0.01 0.02 0.00 0.01 0.02 0.02 0.01 0.01 208 308 33 0.02 0.02 0.02 0.01 0.02 0.01 0.02 0.01 0.01 0.02 0.02 0.02 0.01 0.02 0.01 0.02 208 308 34 0.02 0.02 0.02 0.01 0.02 0.01 0.02 0.01 0.01 0.02 0.02 0.02 0.01 0.02 0.01 0.02 464
Spostamenti Massimi : Combinazione di Carico 19, fra i nodi 208 308, in direzione Uxyz : spostamento 0.02 Non si sono rilevati spostamenti di interpiano superiori a 0.005000 H 465
Verifica di deformabilità allo SLO Fattore moltiplicativo spostamenti dovuti al sisma b 1 c 1 Controllo degli spostamenti di interpiano du inferiore a 0.0033 H Ux Uy Uz Uxyz Comb. Ux Nodi [cm] Nodi Uy [cm] Nodi Uz [cm] Nodi Uxyz [cm] 35 202302 0.01 232332 0.02 123223 0.01 208308 0.02 36 202302 0.01 232332 0.01 133233 0.00 207307 0.01 37 251318 0.01 201301 0.01 133233 0.01 238338 0.02 38 251318 0.01 201301 0.01 321421 0.00 238338 0.01 39 202302 0.01 232332 0.02 134234 0.01 208308 0.02 40 202302 0.01 232332 0.01 134234 0.00 208308 0.01 41 251318 0.01 201301 0.02 133233 0.01 238338 0.02 42 251318 0.01 201301 0.01 133233 0.01 238338 0.01 43 251318 0.01 201301 0.01 321421 0.00 238338 0.01 44 251318 0.01 201301 0.01 133233 0.01 238338 0.02 45 202302 0.01 232332 0.01 133233 0.00 207307 0.01 46 202302 0.01 232332 0.02 123223 0.01 208308 0.02 47 251318 0.01 201301 0.01 133233 0.01 238338 0.01 48 251318 0.01 201301 0.02 133233 0.01 238338 0.02 49 202302 0.01 232332 0.01 134234 0.00 208308 0.01 50 202302 0.01 232332 0.02 134234 0.01 208308 0.02 Spostamenti Max in direzione Ux [cm] Nodi Comb. 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 202 302 35 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.01 0.00 0.00 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.01 202 302 36 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.01 0.00 0.00 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.01 251 318 37 0.00 0.00 0.01 0.01 0.00 0.00 0.01 0.01 0.01 0.01 0.00 0.00 0.01 0.01 0.00 0.00 251 318 38 0.00 0.00 0.01 0.01 0.00 0.00 0.01 0.01 0.01 0.01 0.00 0.00 0.01 0.01 0.00 0.00 202 302 39 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.01 0.00 0.00 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.01 202 302 40 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.01 0.00 0.00 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.01 251 318 41 0.00 0.00 0.01 0.01 0.00 0.00 0.01 0.01 0.01 0.01 0.00 0.00 0.01 0.01 0.00 0.00 251 318 42 0.00 0.00 0.01 0.01 0.00 0.00 0.01 0.01 0.01 0.01 0.00 0.00 0.01 0.01 0.00 0.00 251 318 43 0.00 0.00 0.01 0.01 0.00 0.00 0.01 0.01 0.01 0.01 0.00 0.00 0.01 0.01 0.00 0.00 251 318 44 0.00 0.00 0.01 0.01 0.00 0.00 0.01 0.01 0.01 0.01 0.00 0.00 0.01 0.01 0.00 0.00 202 302 45 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.01 0.00 0.00 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.01 202 302 46 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.01 0.00 0.00 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.01 251 318 47 0.00 0.00 0.01 0.01 0.00 0.00 0.01 0.01 0.01 0.01 0.00 0.00 0.01 0.01 0.00 0.00 251 318 48 0.00 0.00 0.01 0.01 0.00 0.00 0.01 0.01 0.01 0.01 0.00 0.00 0.01 0.01 0.00 0.00 202 302 49 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.01 0.00 0.00 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.01 202 302 50 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.01 0.00 0.00 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.01 Spostamenti Max in direzione Uy [cm] Nodi Comb. 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 232 332 35 0.02 0.01 0.01 0.00 0.02 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.01 0.02 232 332 36 0.02 0.01 0.01 0.00 0.02 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.01 0.02 201 301 37 0.01 0.00 0.01 0.01 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 201 301 38 0.01 0.00 0.01 0.01 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 232 332 39 0.02 0.01 0.01 0.00 0.02 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.01 0.02 232 332 40 0.02 0.01 0.01 0.00 0.02 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.01 0.02 466
201 301 41 0.01 0.00 0.01 0.01 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 201 301 42 0.01 0.00 0.01 0.01 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 201 301 43 0.01 0.00 0.01 0.01 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 201 301 44 0.01 0.00 0.01 0.01 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 232 332 45 0.02 0.01 0.01 0.00 0.02 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.01 0.02 232 332 46 0.02 0.01 0.01 0.00 0.02 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.01 0.02 201 301 47 0.01 0.00 0.01 0.01 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 201 301 48 0.01 0.00 0.01 0.01 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 232 332 49 0.02 0.01 0.01 0.00 0.02 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.01 0.02 232 332 50 0.02 0.01 0.01 0.00 0.02 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.01 0.02 Spostamenti Max in direzione Uz [cm] Nodi Comb. 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 123 223 35 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.01 0.00 0.01 0.00 0.00 133 233 36 0.00 0.00 0.01 0.00 0.00 0.00 0.01 0.01 0.00 0.01 0.00 0.00 0.01 0.01 0.00 0.00 133 233 37 0.00 0.00 0.01 0.00 0.00 0.00 0.01 0.01 0.00 0.01 0.00 0.00 0.01 0.01 0.00 0.00 321 421 38 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 134 234 39 0.00 0.00 0.00 0.00 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.01 134 234 40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.01 133 233 41 0.00 0.00 0.01 0.00 0.00 0.00 0.01 0.01 0.00 0.01 0.00 0.00 0.01 0.01 0.00 0.00 133 233 42 0.00 0.00 0.01 0.00 0.00 0.00 0.01 0.01 0.00 0.01 0.00 0.00 0.01 0.01 0.00 0.00 321 421 43 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 133 233 44 0.00 0.00 0.01 0.00 0.00 0.00 0.01 0.01 0.00 0.01 0.00 0.00 0.01 0.01 0.00 0.00 133 233 45 0.00 0.00 0.01 0.00 0.00 0.00 0.01 0.01 0.00 0.01 0.00 0.00 0.01 0.01 0.00 0.00 123 223 46 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.01 0.00 0.01 0.00 0.00 133 233 47 0.00 0.00 0.01 0.00 0.00 0.00 0.01 0.01 0.00 0.01 0.00 0.00 0.01 0.01 0.00 0.00 133 233 48 0.00 0.00 0.01 0.00 0.00 0.00 0.01 0.01 0.00 0.01 0.00 0.00 0.01 0.01 0.00 0.00 134 234 49 0.00 0.00 0.00 0.00 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.01 134 234 50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.01 Spostamenti Max in direzione Uxyz [cm] Nodi Comb. 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 208 308 35 0.02 0.01 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.01 0.02 207 307 36 0.02 0.01 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.01 0.02 238 338 37 0.01 0.00 0.02 0.01 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.02 0.00 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 238 338 38 0.01 0.00 0.02 0.01 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.02 0.00 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 208 308 39 0.02 0.01 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.01 0.02 208 308 40 0.02 0.01 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.01 0.02 238 338 41 0.01 0.00 0.02 0.01 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.02 0.00 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 238 338 42 0.01 0.00 0.02 0.01 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.02 0.00 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 238 338 43 0.01 0.00 0.02 0.01 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.02 0.00 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 238 338 44 0.01 0.00 0.02 0.01 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.02 0.00 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 207 307 45 0.02 0.01 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.01 0.02 208 308 46 0.02 0.01 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.01 0.02 238 338 47 0.01 0.00 0.02 0.01 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.02 0.00 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 238 338 48 0.01 0.00 0.02 0.01 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.02 0.00 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 208 308 49 0.02 0.01 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.01 0.02 208 308 50 0.02 0.01 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.01 0.02 467
Spostamenti Massimi : Combinazione di Carico 46, fra i nodi 208 308, in direzione Uxyz : Spostamento 0.02 Non si sono rilevati spostamenti di interpiano superiori a 0.003300 H 468
Verifica geotecnica e sulle fondazioni Le fondazioni sono di tipo diretto, costituite da plinti e travi rovesce in parte collegati tramite muri controterra e in parte isolati, di dimensioni in pianta e altezza variabili ed estradosso a quota variabile. Con l intervento di adeguamento sismico alcuni plinti verranno collegati alle nuove travi di fondazione e altri plinti saranno invece allargati. Sollecitazione sul terreno postintervento: Inviluppo di tutte le combinazioni SLUSLV: 469
Verifica della portanza delle fondazioni: Verrà utilizzato l approccio2: (A1 + M1 + R3) tenendo conto dei seguenti coefficienti parziali per le resistenze: Capacità portante trave di fondazione: 470
Essendo Qlim (calcolato con i coefficienti M1)=21.4kg/cm 2 avremo: Rd = R Y R = 21.4 2.3( R3) = 9.30kgcm 2 Portanza di un plinto tipo : Capacità portante di un plinto tipo 270x270 utilizzando l approccio 2: Essendo Qlim (calcolato con i coefficienti M1)=23.2kg/cm 2 avremo: Rd = R Y R = 23.2 2.3( R3) = 10.08kgcm 2 Come si evince dall inviluppo delle pressioni sul terreno per ogni combinazione di carico statica e sismica è rispettata l eguaglianza Ed<Rd. La verifica a scorrimento dei plinti risulta superflua date le ottime caratteristiche geotecniche del terreno ed appurato che tutti i plinti sono intestati per l intera altezza sulla formazione. Di seguito verrà mostrato un calcolo globale e a vantaggio di statica non verrà considerato il terreno ai lati dei plinti (spinta passiva). Taglio sismico alla base: 471
Totali Fx Fy Fz 7620.17 2547.44 39208.40 8385.77 2106.22 39913.89 7589.43 2680.43 39024.99 8355.03 1973.24 39730.46 376.80 7621.15 38517.01 4415.76 7448.88 38787.55 1863.76 8063.34 38701.54 2928.80 7891.07 38972.06 8355.03 1973.24 40110.17 7589.43 2680.43 40815.65 8385.77 2106.22 39926.73 7620.17 2547.44 40632.23 2928.80 7891.07 40868.57 1863.76 8063.33 41139.12 4415.77 7448.88 41053.10 376.79 7621.15 41323.63 Il taglio sismico più gravoso risulta essere Fx=8385kN con Ntot=39900kN. τ = c' + σ ' tanϕ' Tres = c' A + N tanϕ' A tot Tres = 80 260 + 39900 tan 24 = 36590kN Rd = 260m Tres Y R 2 = 36590 1.1 = 33260kN Ed = Fx = 8385kN << Rd = 33260kN Verifica sul plinto: Il plinto esistente 250 x 250 ha un armatura come da immagine allegata: 472
Verifiche plinti Modalità di verifica 473
Il progetto e la verifica dei plinti in C.A. viene effettuato considerando come azioni agenti: Lo sforzo normale agente sul plinto. I momenti (come da figura) agenti sul plinto e dedotti dal calcolo. I momenti di trasporto T*h (dove T è il taglio ed h l altezza del plinto) Con tali sollecitazioni vengono calcolate le pressioni sul terreno (considerato come non reagente a trazione) e da queste calcolate le azioni di progetto per il dimensionamento delle armature. Premesso che la verifica viene sempre condotta nella sezione del colletto a filo pilastro, indicando con α l'angolo compreso tra la base del plinto e la congiungente lo spigolo di detta base con l'attacco del pilastro, possono presentarsi i seguenti casi: L'angolo α è maggiore di trenta (> 30') gradi nel qual caso il plinto è considerato tozzo. La forza di trazione F con la quale viene dimensionata l armatura di base vale: dove: R risultante delle pressioni del terreno B base del Plinto b larghezza minima del pilastro sovrastante H Plinto altezza totale del plinto L'angolo α è minore di trenta (< 30') gradi nel qual caso il plinto è considerato snello ed il calcolo è svolto in maniera consueta considerando, per i plinti svasati, sezioni equivalenti di dimensioni: e per plinti cubici o a pozzetto: 474
dove: H pl altezza del plinto copr spessore del copriferro b larghezza del plinto alla base b1 larghezza del plinto al colletto A favore di sicurezza si è in ogni caso considerata (ai fini delle verifiche) la pressione massima sul terreno come agente sull'intera sezione del plinto. Sezioni Impiegate: Sez. Nu m. 4 Info Dimensio ni Plint o tozz o Criteri o B 250 [cm] H 250 [cm] Verpli Hp 70 n [cm] Terreno numero 1 Calcestruz zo f ck [kg/cm ²] f cd [kg/cm ²] σ RARE [kg/cm ²] σ FREQ σ QP Acciai [kg/cm [kg/cm o ²] ²] Rbk 300 249.0 141.1 149.4 249.0 112.0 B 450 C f yk [kg/cm ²] Percentuale dell'armatura di parete utilizzata per la verifica del tirante nella parete ortogonale 0 % La resistenza della biella compressa in calcestruzzo di parete è valutata come S R=0.4 d h f cd / ( 1 + λ 2 ) 1/2 Verifiche Plinti: Nodo Sez. Comb. N c Critica M c,base V c,base s Ter Beq. H Armature eq. M d M Rd N d [knm] [kg/cm²] [cm] [cm] [knm] [knm] f yd [kg/cm ²] σ yrare [kg/cm ²] σ yfreq σ yqp [kg/cm [kg/cm ²] ²] Coprifer ro [cm] 4500.0 3913.0 3600.0 4500.0 4500.0 3.00 N Rsd V sd V rd [kg/m] [kg/m] 77 4 B 1 1577.91 6.98 4.43 2.6 12f12 Tozzo 590.58 609.26 65.5 375.2 H 1 1577.91 19.09 8.64 2.6 12f12 Tozzo 590.58 609.26 65.5 375.2 Il plinto risulta verificato Ulteriori verifiche risultano superflue. 475
Fabbricati Servomezzi e Strada Coperta... 477 Descrizione dello stato attuale... 477 Individuazione delle criticità e descrizione dello stato di progetto... 478 Analisi dei carichi e combinazione delle azioni... 479 Carichi verticali Servomezzi... 479 Carichi verticali Strada coperta... 481 Carichi orizzontali... 484 Condizioni di carico definite... 488 Tipo di analisi svolta e criteri di verifica adottati... 490 Risultati modellazione strutturale... 491 Verifiche... 494 Meccanismi duttili: comportamento flessionale delle travi... 494 Meccanismi duttili: comportamento flessionale dei pilastri... 498 Meccanismi duttili: comportamento flessionale dei setti... 503 Meccanismi fragili: comportamento a taglio delle travi... 504 Meccanismi fragili: comportamento a taglio dei pilastri... 505 Meccanismi fragili: comportamento a taglio dei setti... 508 Verifica della canna fumaria... 509 Verifiche in fondazione... 535 476
Fabbricati Servomezzi e Strada Coperta Descrizione dello stato attuale Fabbricato Servomezzi Il Fabbricato Servomezzi si sviluppa su 1 piano fuori terra a doppia altezza ed un interrato, per un altezza totale massima di 21m circa. La pianta è all incirca inscrivibile in un rettangolo di dimensioni 53mx34m, con solai che ricoprono una superficie di circa 1800 mq. I pilastri sono di forma e dimensioni variabili, al livello interrato hanno sezione prevalentemente di 80x35 80x40 cmq, al primo piano di 35x35 50x40 cmq. Dal piano terra fino alla copertura dai pilastri partono setti che si sviluppano lungo il perimetro esterno e tagliano circa a metà la pianta sia in direzione longitudinale sia in quella trasversale. Il sistema strutturale è costituito da telai e setti nelle due direzioni principali. Le fondazioni sono di tipo diretto costituite da plinti collegati tra loro di dimensioni in pianta variabili ed altezza 60cm ad estradosso variabile tra 246.70 e 248.30 m.s.l.m.m. I solai di piano sono in laterocemento bidirezionali del tipo Excelsior, di spessore 40+5 cm e interasse tra i travetti di 5053 cm. La copertura è a shed con solai in laterocemento RDB del tipo Bisap di spessore 16.5+3.5 e interasse 40/80cm. Dalla copertura si stacca una canna fumaria circolare in c.a. di diametro esterno 4,60m e spessore delle pareti di 30cm. Fabbricati Strada Coperta La Strada Coperta si compone di due corpi aderenti che si sviluppano su 2 piani fuori terra, di cui il primo risulta parzialmente interrato. In particolare, la prima struttura è adiacente al fabbricato Officina, la seconda al fabbricato Servomezzi. Le strutture portanti sono individuate da telai in c.a. con travi calate di sezione 100x100cmq collegati da pareti in c.a. di spessore 40cm. I pilastri non sono continui in altezza in quanto al livello II si arrestano e compaiono pilastri rettangolari in falso che sostengono la copertura. Nel corpo a Nord è presente un solaietto intermedio tra la copertura e il livello II che si appoggia sui pilastri in falso. 477
Individuazione delle criticità e descrizione dello stato di progetto La principale criticità di tali fabbricati è data dal martellamento in copertura derivante dalla presenza di un giunto di dimensioni inadeguate ad evitare che i diversi corpi entrino in collisione. Onde scongiurare tali fenomeni, che sarebbero altrimenti difficili da contrastare se non mediante onerosi interventi, si è deciso per la demolizione delle strutture verticali e orizzontali a partire dalla quota 252.45m del corpo strada coperta adiacente alle officine. Tale copertura, infatti, presenta delle grandi criticità in quanto, oltre ad essere sostenuta in parte da pilastri in falso, in alcune zone si appoggia su corpi adiacenti giuntati mediante selle che trasmettono i carichi statici ma non garantiscono il collegamento strutturale in orizzontale. La soluzione economicamente e tecnicamente più vantaggiosa per adeguare tale corpo è quella di demolire le strutture verticali e orizzontali dalla quota 252.45 alla copertura. Infatti, pensare di saldare i giunti tra le varie strutture non è consigliabile per via delle dilatazioni termiche, e allo stesso tempo il loro ampliamento comporterebbe lavorazioni troppo onerose per l importanza dell opera. Diversa è la questione per la porzione della strada coperta adiacente al servomezzi in quanto è possibile risolvere la criticità individuata collegando tale corpo al servomezzi, sfruttando la presenza del setto in corrispondenza del giunto per migliorare il comportamento strutturale rispetto alla condizione preintervento. Osservando la struttura del fabbricato servomezzi, infatti, si riscontra la presenza del piano pilotis al primo piano in quanto la quasi totalità dei setti presenti non si fonda a terra, ma parte dal piano a quota 252.90. Il collegamento con il corpo strada coperta adiacente risolve tale problema in direzione Y in quanto il setto presente al filo 24 offre la necessaria resistenza alle azioni sismiche in tale direzione, così da poter preservare i pilastri presenti. In direzione X, invece, è necessario aggiungere pareti controventanti continue dal piano fondazione al piano della copertura, sulle quali concentrare le azioni sismiche in direzione X. Gli interventi previsti hanno l obiettivo di ricentrare le rigidezze della struttura e garantire la presenza di elementi sufficientemente resistenti a contrastare l azione sismica. Di seguito si riportano le verifiche effettuate del postintervento, ovvero della struttura del servomezzi collegata alla strada coperta, con i setti di nuova realizzazione. 478
Analisi dei carichi e combinazione delle azioni Carichi verticali Servomezzi G1 (cond1) SERVOMEZZI solaio s=45cm h(m) b(m) ρ(dan/m 3 ) dan/m 2 Peso Proprio Elementi Strutturali eseguito in automatico dal software G1 (cond2) Peso proprio solai 40+5 500 G2 (cond3) compiutamente definiti Pavimenti e soffitti (inclusi i sottofondi) 150 controsoffitti + impianti 150 TOTALE 300 Qk (cond4) Variabile di piano (cat E ) 600 TOTALE 600 SOMMA 1400 COMB.SISMICA 800 G1 (cond1) SERVOMEZZI piano copertura TIPO 1 s=16.5+3.5cm h(m) b(m) ρ(dan/m 3 ) dan/m 2 Peso Proprio Elementi Strutturali eseguito in automatico dal software G1 (cond2) Peso proprio solai R.D.B h=16,5 + 3,5 240 G2 (cond3) compiutamente definiti Pavimenti e soffitti (inclusi i sottofondi) 100 TOTALE 100 Qk (cond5) Neve DM2008 (as=250m) 86 TOTALE 86 SOMMA 426 COMB.SISMICA 340 G1 (cond1) SERVOMEZZI piano copertura TIPO 2 s=16.5+3.5cm h(m) b(m) ρ(dan/m 3 ) dan/m 2 Peso Proprio Elementi Strutturali eseguito in automatico dal software G1 (cond2) Peso proprio solai R.D.B h=16,5 + 3,5 240 G2 (cond3) compiutamente definiti Pavimenti e soffitti (inclusi i sottofondi) 100 479
Macchine 250 TOTALE 350 Qk (cond5) Neve DM2008 (as=250m) 86 TOTALE 86 SOMMA 676 COMB.SISMICA 590 480
Carichi verticali Strada coperta G1 (cond1) STRADA COPERTA piano strada s=20cm h(m) b(m) ρ(dan/m 3 ) dan/m 2 Peso Proprio Elementi Strutturali eseguito in automatico dal software G1 (cond2) Peso proprio solaio h=20 500 G2 (cond3) compiutamente definiti MASSICCIATA + PAVIMENTAZIONE BITUMINOSA 0.4 2000 800 TOTALE 800 Qk (cond6) Variabile secondo cap. 5.1.3.3.5 TOTALE SOMMA 1300 COMB.SISMICA 1300 G1 (cond1) STRADA COPERTA piano copertura TIPO 1 s=16.5+3.5cm h(m) b(m) ρ(dan/m 3 ) dan/m 2 Peso Proprio Elementi Strutturali eseguito in automatico dal software G1 (cond2) Peso proprio solai R.D.B h=16,5 + 3,5 240 G2 (cond3) compiutamente definiti Pavimenti e soffitti (inclusi i sottofondi) 100 TOTALE 100 Qk (cond5) Neve DM2008 (as=250m) 86 TOTALE 86 SOMMA 426 COMB.SISMICA 340 481
G1 (cond1) STRADA COPERTA piano copertura TIPO 2 s=16.5+3.5cm h(m) b(m) ρ(dan/m 3 ) dan/m 2 Peso Proprio Elementi Strutturali eseguito in automatico dal software G1 (cond2) Peso proprio solai R.D.B h=16,5 + 3,5 240 G2 (cond3) compiutamente definiti Pavimenti e soffitti (inclusi i sottofondi) 100 Macchine 250 TOTALE 350 Qk (cond5) Neve DM2008 (as=250m) 86 TOTALE 86 SOMMA 676 COMB.SISMICA 590 Variabile: cap.5.1.3.3.5 DM2008 5.1.3.3.5 Disposizione dei carichi mobili per realizzare le condizioni di carico più gravose Il numero delle colonne di carichi mobili da considerare nel calcolo dei ponti di 1a e 2a Categoria è quello massimo compatibile con la larghezza della carreggiata, comprese le eventuali banchine di rispetto e per sosta di emergenza, nonché gli eventuali marciapiedi non protetti e di altezza inferiorea 20 cm, tenuto conto che la larghezza di ingombro convenzionale è stabilita per ciascuna colonna in 3,00 m. 482
In ogni caso il numero delle colonne non deve essere inferiore a 2, a meno che la larghezza della sede stradale sia inferiore a 5,40 m. La disposizione dei carichi ed il numero delle colonne sulla carreggiata saranno volta per volta quelli che determinano le condizioni più sfavorevoli di sollecitazione per la struttura, membratura o sezione considerata. Per i ponti di 1a Categoria si devono considerare, compatibilmente con le larghezze precedentemente definite, le seguenti intensità dei carichi (Tab. 5.1.II): Per i ponti di 2a Categoria si devono considerare sulla Corsia N.1 un Carico asse Q1k = 240 kn ed un carico distribuito qik = 7,20 [kn/m2]. Sulle altre corsie vanno applicati i carichi associati ai ponti di 1 Categoria. Per i ponti di 3a Categoria si considera il carico associato allo Schema 5 (folla compatta) applicato con la disposizione più gravosa per le singole verifiche. Ai fini della verifiche globali di opere singole di luce maggiore di 300 m, in assenza di studi specifici ed in alternativa al modello di carico principale, si disporrà sulla corsia n. 1 un carico ql,a, sulla corsia n. 2 un carico ql,b, sulla corsia n. 3 un carico ql,c e sulle altre corsie e sull area rimanente un carico distribuito di intensità 2,5 kn/m2. I carichi ql,a, ql,b e ql,c si dispongono in asse alle rispettive corsie. 483
Carichi orizzontali Azione del vento 484
485
Azione sismica Di seguito si riportano i parametri di calcolo dello spettro in accordo con TU 2008. Spettro in accordo con TU 2008 Trieste TS Longitudine 13.7722 Latitudine 45.6494 Tipo di Terreno A Coefficiente di amplificazione topografica (S T ) 1.2000 Vita nominale della costruzione (V N ) 50.0 anni Classe d'uso IVº coefficiente C U 2.0 Classe di duttilità impostata Bassa Fattore di struttura massimo q o per sisma orizzontale 1.50 Fattore di duttilità K R per sisma orizzontale 1.00 Fattore riduttivo regolarità in altezza K R 1.00 Fattore riduttivo per la presenza di setti K W 1.00 Fattore di struttura q per sisma orizzontale 1.50 Fattore di struttura q per sisma verticale 1.50 Smorzamento Viscoso ( 0.05 = 5% ) 0.05 TU 2008 SLV H Probabilità di superamento (P VR ) 10.0 e periodo di ritorno (T R ) 949 (anni) S s 1.000 T B 0.11 [sec] T C 0.34 [sec] T D 2.18 [sec] a g /g 0.1444 F o 2.5751 T C * 0.3385 Fattori di partecipazione per il calcolo delle masse: Condizione Commento Fattore di Partecipazione 1 peso proprio 1.000000 2 perm strutt 1.000000 3 perm non strutt 1.000000 4 variabile piano 0.800000 5 neve 0.000000 Direzioni d'ingresso del Sisma SLV Direzione 1 Angolo in pianta 0.00 [ ] SLV Direzione 2 Angolo in pianta 90.00 [ ] SLV Direzione 3 Angolo in pianta 180.00 [ ] SLV Direzione 4 Angolo in pianta 270.00 [ ] SLD Direzione 5 Angolo in pianta 0.00 [ ] 486
SLD Direzione 6 Angolo in pianta 90.00 [ ] SLD Direzione 7 Angolo in pianta 180.00 [ ] SLD Direzione 8 Angolo in pianta 270.00 [ ] Percentuale della massa di piano utilizzata per la valutazione delle azioni dovute ad eccentricità addizionali del centro di massa 100.0% 487
Condizioni di carico definite Numero di condizioni di carico... : 5 Numero di combinazioni di carico. : 18 Condizione 1 peso proprio 2 perm strutt 3 perm non strutt 4 variabile piano 5 neve 6 Sisma 0+ SLV 7 Sisma 0 SLV 8 Sisma 90+ SLV 9 Sisma 90 SLV 10 Sisma 180+ SLV 11 Sisma 180 SLV 12 Sisma 270+ SLV 13 Sisma 270 SLV Combinazioni di carico: Combinazioni agli Stati Limite Ultimi Combinazione di carico numero 1 slu1 2 slu2 Comb.\Cond 1 2 3 4 5 1 1.3 1.3 1.3 1.5 0.75 2 1.3 1.3 1.3 1.05 1.5 Combinazioni agli Stati Limite di Salvaguardia della Vita Combinazione di carico numero 3 Sisma 0+ / 90+ 4 Sisma 0+ / 270+ 5 Sisma 0 / 90+ 6 Sisma 0 / 270+ 7 Sisma 90+ / 0+ 8 Sisma 90+ / 180+ 9 Sisma 90 / 0+ 10 Sisma 90 / 180+ 11 Sisma 180+ / 90+ 12 Sisma 180+ / 270+ 13 Sisma 180 / 90+ 14 Sisma 180 / 270+ 15 Sisma 270+ / 0+ 16 Sisma 270+ / 180+ 17 Sisma 270 / 0+ 18 Sisma 270 / 180+ Comb.\Cond 1 2 3 4 6 7 8 9 10 11 12 13 3 1 1 1 0.8 1 0.3 4 1 1 1 0.8 1 0.3 5 1 1 1 0.8 1 0.3 6 1 1 1 0.8 1 0.3 7 1 1 1 0.8 0.3 1 8 1 1 1 0.8 1 0.3 9 1 1 1 0.8 0.3 1 10 1 1 1 0.8 1 0.3 11 1 1 1 0.8 0.3 1 12 1 1 1 0.8 1 0.3 13 1 1 1 0.8 0.3 1 488
14 1 1 1 0.8 1 0.3 15 1 1 1 0.8 0.3 1 16 1 1 1 0.8 0.3 1 17 1 1 1 0.8 0.3 1 18 1 1 1 0.8 0.3 1 489
Tipo di analisi svolta e criteri di verifica adottati È stata condotta un analisi dinamica lineare con impiego del fattore di struttura q. Per la scelta del fattore di struttura è stato controllato se le strutture sono regolari: La struttura è risultata non regolare in pianta e in altezza. È stato scelto, a vantaggio di sicurezza, il minimo valore del fattore di struttura indicato dalla normativa, ovvero q=1.5. 490
Risultati modellazione strutturale Si riportano di seguito gli schemi assonometrici della struttura modellata, riportando solo le sollecitazioni e gli spostamenti più significativi. Viste in pianta con numerazione nodi e carichi: 491
492
Schemi assonometrici: 493
Verifiche Meccanismi duttili: comportamento flessionale delle travi Dai diagrammi si osserva che le sollecitazioni di inviluppo dei momenti nelle combinazioni sismiche (SLV) non superano quasi mai quelle relative alle combinazioni statiche (SLU), come si può notare dagli schemi di seguito riportati. Diagramma Inviluppo dei momenti flettenti di telai tipo Travate filo 18 SLU (knm) SLV (knm) Sovrapposizione diagrammi 494
Travate filo I SLU (knm) SLV (knm) Sovrapposizione diagrammi 495
Dai diagrammi di inviluppo dei momenti flettenti del telai tipo si osserva che generalmente le combinazioni statiche risultano le più gravose per le travi. Infatti, sono i setti gli elementi dedicati ad assorbire le azioni sismiche, mentre ai telai (travi e pilastri) competono soltanto i carichi statici. La verifica delle travi risulta quindi di facile esecuzione in quanto il comportamento statico è quello più gravoso. Sono state svolte le necessarie verifiche ed è stato osservato che nelle travi non si hanno problemi in termini di resistenza per quanto riguarda il comportamento flessionale: a titolo di esempio, si riporta la verifica della travata del filo 18 per l inviluppo delle combinazioni sismiche, per la quale si osserva che il momento resistente è sempre maggiore del momento sollecitante. Pertanto, la verifica delle travi per i meccanismi duttili è soddisfatta e non sono necessari interventi di rinforzo. 496
Armatura della travata 18 dal progetto originario e verifica flessionale grafica dal software di calcolo 497
Meccanismi duttili: comportamento flessionale dei pilastri Diagramma Inviluppo delle sollecitazioni assiali dei pilastri SLU (kn) SLV (kn) 498
Diagramma Inviluppo dei momenti flettenti dei pilastri M12 per SLU+SLV (kn) M13 per SLU+SLV (kn) 499
Si eseguono le verifiche in termini di resistenza dei meccanismi duttili dei pilastri: di seguito si riporta uno schema assonometrico in cui sono evidenziati gli elementi che non verificano a pressoflessione nelle combinazioni SLUSLV e una tabella riassuntiva degli elementi che non verificano. Si valutano i fattori di amplificazione dei momenti: MG Momento da carichi gravitazionali ME Momento da carichi sismici MR Momento resistente ultimo α ( MR MG) / ME N.B. I momenti resistenti nei due piani sono valutati indipendentemente assumendo per N il valore medio dell'azione assiale nelle combinazioni di carico analizzate. Pilastro Nodi Mx Sezione Comb. N Medio Critica M G M E [knm] [knm] M R [knm] α 500 My Comb. N Medio Critica M G [knm] M E [knm] M R [knm] 1 1149 3 12 289.19 0.19 5.78 388.92 67.30 12 289.19 0.81 7.52 157.23 20.81 6 300 1 12 166.61 0.18 3.40 252.35 74.08 12 198.85 0.16 11.62 166.05 14.28 500 8 5 12 378.92 5.78 74.11 485.42 6.47 5 335.94 7.31 0.70 222.08 327.13 9 700 2 12 602.05 4.41 91.77 550.78 5.95 5 602.05 25.26 0.89 261.85 323.76 10 900 2 12 617.95 3.09 91.20 555.21 6.05 5 617.95 25.14 0.65 264.17 445.77 11 1100 2 12 353.32 1.45 59.14 477.53 8.05 5 310.33 3.24 2.16 218.17 102.28 12 1130 2 12 373.77 0.47 55.46 483.84 8.72 11 330.79 0.70 0.88 221.29 250.21 13 1138 2 12 806.08 2.14 91.08 605.30 6.62 17 763.09 58.65 37.19 284.96 9.24 14 1140 2 5 705.26 4.25 92.38 578.99 6.22 18 662.28 54.53 55.44 270.59 3.90 15 1141 7 7 445.61 7.21 66.55 185.94 2.69 5 504.38 3.48 241.63 738.31 3.04 23 1150 4 12 744.61 16.21 35.65 322.60 8.60 12 744.61 0.41 1.49 183.39 122.45 24 1151 3 5 980.43 0.74 68.77 586.98 8.53 12 942.82 4.35 1.22 236.01 196.88 25 1152 4 12 826.13 0.59 37.25 336.01 9.00 5 797.92 3.43 0.73 189.45 262.67 26 1153 3 5 201.34 3.77 52.12 289.07 5.47 5 163.73 0.97 1.38 114.26 82.20 27 1154 3 12 382.12 9.19 55.26 419.89 7.43 12 344.51 1.03 1.54 164.39 106.42 28 1155 3 12 865.61 14.40 72.14 558.79 7.55 17 827.99 8.26 4.57 223.27 50.69 29 1156 8 18 682.32 8.64 3.92 247.74 61.01 12 705.83 8.37 11.68 175.02 14.26 30 1157 7 18 887.43 1.41 61.08 244.18 3.97 5 946.21 29.29 231.00 946.07 3.97 36 1161 3 5 311.20 0.15 6.12 396.32 64.73 12 311.20 1.32 7.56 160.09 21.00 37 1162 4 12 738.70 17.89 37.57 321.60 8.08 12 766.91 0.68 0.90 185.93 205.53 38 1163 3 5 884.23 18.15 70.36 563.48 7.75 5 884.23 5.91 0.88 229.58 267.24 39 1164 4 12 645.31 11.66 35.97 305.03 8.16 5 645.31 4.53 0.33 171.76 540.89 40 1165 3 12 1059.00 2.48 71.02 534.88 7.50 11 1021.39 1.80 1.46 222.62 153.91 41 1166 3 5 1261.26 13.29 62.54 648.28 10.15 6 1223.64 1.65 0.38 264.50 694.61 42 1167 3 12 834.21 13.85 71.09 550.76 7.55 18 796.60 1.78 0.82 219.69 268.93 43 1168 8 7 661.47 1.66 5.56 245.03 43.74 12 684.97 8.85 12.06 172.71 13.59 44 1169 7 8 925.97 1.40 61.95 249.13 4.00 5 984.74 32.46 235.17 962.93 3.96 62 1173 3 5 329.23 0.21 6.14 332.22 54.08 12 329.23 1.17 9.46 136.34 14.29 63 1175 3 12 889.53 6.56 84.55 564.81 6.60 5 889.53 0.03 1.05 230.17 219.01 64 1177 3 12 1089.48 4.06 85.17 612.04 7.14 5 1089.48 6.18 0.70 251.46 370.68 65 1179 3 12 1229.06 5.19 85.38 641.77 7.46 5 1229.06 5.81 0.51 264.99 530.94 66 1181 3 12 1390.24 3.83 84.73 672.20 7.89 7 1352.63 0.15 0.48 275.52 574.49 67 1183 3 5 1539.39 0.19 82.71 691.63 8.36 6 1501.77 0.67 0.35 284.69 811.45 68 1184 3 12 838.62 11.29 70.76 551.90 7.64 7 801.01 1.85 0.77 220.19 288.95 69 1185 8 18 658.87 1.85 5.32 244.68 45.62 12 682.38 8.91 12.20 172.42 13.40 α
701186 7 7 885.57 0.41 61.91 243.94 3.93 5 944.34 40.87 241.26 945.25 3.75 761190 3 12 287.67 0.46 6.22 388.41 62.38 12 287.67 2.48 8.24 157.03 18.75 771191 4 12 761.62 18.23 37.99 325.48 8.09 5 761.62 5.18 1.08 185.34 176.49 781192 3 12 1436.80 0.88 74.15 678.37 9.14 12 1399.19 6.01 1.13 278.82 251.50 791193 4 12 841.53 0.73 36.94 338.43 9.14 12 813.32 4.66 0.63 191.17 308.89 801194 3 12 1295.59 5.82 75.61 584.74 7.66 9 1295.59 3.19 0.35 252.16 739.53 811195 3 5 1574.53 11.48 66.77 696.04 10.25 11 1536.92 0.02 0.35 286.66 819.06 821196 3 12 872.65 11.76 73.56 560.57 7.46 8 835.03 9.42 3.89 224.06 59.97 831197 8 7 683.81 9.88 3.44 247.93 69.10 12 707.32 8.54 12.24 175.18 13.62 841198 7 7 867.56 3.30 61.23 241.61 3.89 5 926.33 33.63 242.49 937.30 3.73 871202 1 12 304.13 0.91 3.16 285.84 90.15 12 304.13 1.21 12.82 181.96 14.10 881204 5 12 697.48 6.06 99.99 576.91 5.71 5 697.48 25.85 1.05 275.65 287.44 891206 5 12 879.74 5.25 100.67 623.51 6.14 5 879.74 29.13 0.87 301.16 378.63 901208 5 12 1031.40 5.25 100.65 654.49 6.45 5 988.41 57.15 0.48 315.77 783.90 911210 5 12 1219.23 5.47 99.99 691.54 6.86 8 1176.24 53.64 0.69 339.89 567.16 921212 5 5 1472.74 3.39 98.93 738.61 7.43 6 1429.75 9.94 0.71 367.76 535.21 931213 5 12 902.27 8.82 83.26 628.16 7.44 8 859.28 66.94 32.65 298.35 11.19 941214 5 5 625.14 23.13 88.21 557.21 6.05 18 582.15 65.32 41.66 258.94 7.78 951215 7 17 383.21 6.92 64.22 177.55 2.66 5 441.98 12.64 259.12 706.80 2.68 300402 10 12 41.05 0.27 3.00 137.29 45.72 5 41.05 2.47 10.20 137.29 13.22 500404 11 11 21.84 1.61 0.82 93.73 113.02 12 101.30 1.04 7.75 87.04 11.09 700406 11 5 79.28 33.26 0.41 105.67 175.35 12 6.25 0.86 7.93 71.91 8.96 900408 11 5 82.39 33.16 0.43 106.31 172.11 12 15.61 4.62 7.44 73.40 9.25 1100410 11 8 42.43 0.70 1.31 98.01 74.05 5 237.86 3.00 20.02 108.59 5.27 1130412 11 12 189.69 4.14 29.09 128.47 4.27 12 189.69 0.22 1.68 101.03 60.15 1138414 11 11 1.26 1.69 0.56 89.44 157.43 7 108.26 13.41 11.10 88.15 9.15 1140416 11 5 124.83 5.46 1.26 115.10 87.36 7 124.83 15.24 9.46 90.78 11.21 1141417 7 18 361.94 13.76 131.49 253.07 1.82 5 361.94 49.50 64.85 974.54 14.26 1151425 12 5 131.27 1.71 0.27 75.72 276.43 5 131.27 0.79 1.45 75.72 51.63 1153429 12 12 369.71 0.09 0.55 105.70 191.82 5 369.71 1.35 3.78 105.70 27.62 1157439 7 7 788.29 2.47 146.81 257.00 1.73 12 788.29 147.24 32.85 989.99 34.62 1163451 12 16 207.61 2.20 0.20 85.58 417.88 5 228.97 3.19 1.47 88.31 62.28 1165455 12 6 241.46 0.37 0.46 89.89 195.97 5 241.46 0.42 1.35 89.89 66.15 1169465 7 8 834.57 2.30 144.79 262.87 1.80 5 834.57 154.16 33.92 1011.20 34.35 1186486 7 8 793.18 2.28 144.94 257.62 1.76 5 793.18 178.19 36.47 992.24 32.09 1192512 12 5 592.98 1.77 0.24 130.44 544.91 5 592.98 0.75 1.39 130.44 93.16 1194520 12 16 430.49 0.79 0.22 112.83 513.35 5 451.85 0.14 1.18 115.27 97.33 1198530 7 8 768.32 1.37 146.21 254.45 1.73 5 768.32 158.27 29.06 980.74 39.19 1202534 10 5 94.39 3.38 1.49 145.32 95.28 5 64.53 4.38 13.42 140.84 10.17 1204536 11 12 5.08 4.01 7.36 171.91 22.82 4 5.08 8.32 0.80 134.05 177.40 1206538 11 12 12.25 2.23 7.82 173.36 21.90 5 12.25 10.20 0.53 135.15 276.27 1208540 11 11 19.36 2.54 6.94 174.79 24.83 3 19.36 9.97 0.41 136.25 358.68 1210542 11 11 23.21 4.80 4.83 175.57 35.32 7 23.21 9.73 1.48 136.85 99.17 1212544 11 5 32.02 1.80 1.52 164.37 106.85 5 387.01 13.79 1.21 191.02 169.79 1213546 11 12 438.23 3.55 1.61 255.66 157.03 17 438.23 28.00 92.82 198.21 1.83 1214548 11 6 223.03 26.20 2.22 215.23 85.34 18 223.03 35.51 94.58 167.18 1.39 1215550 7 8 305.34 20.62 133.74 245.67 1.68 5 305.34 59.85 47.61 950.23 21.22 501
Il pilastro più sollecitato è quello che va dal nodo 1214 al nodo 548, per il quale si ha α Min = 1.392. Si determina l indicatore di rischio associato: Oggetto Nodi Spettro di riferimento PGAC TR,C PGAC/PGAD (TR,C/TR,D)0.41 Pilastro (duttile/resistenza) 1214 548 TU 2008 SLV H 1.97 2475.00 1.39 1.48 dove: PGA C è l accelerazione di ancoraggio dello spettro di risposta (su roccia) calcolato in funzione del valore α.min; PGA D è l accelerazione di ancoraggio dello spettro di risposta (su roccia) utilizzato per lo stato limite di riferimento; TR,C è il periodo di ritorno del sisma calcolato in funzione del valore α.min TR,D è il periodo di ritorno del sisma utilizzato per lo stato limite di riferimento. I pilastri non risultano fortemente sollecitati per le combinazioni sismiche in quanto sono i setti che assorbono l azione sismica. 502
Meccanismi duttili: comportamento flessionale dei setti Si riportano le verifiche dei setti dedicati all assorbimento dell azione sismica: Nucleo Setto Combinazione Critica N Mx [knm] My [knm] NUCLEO 17 1 35 6 36 54 62 74 76 86 87 Base 2 16601.22 3259.29 0.00 0.09 Sd/Sr Som. 2 14346.76 3262.06 0.00 0.07 NUCLEO 896 902 916 877 918 932 934 952 956 966 968 Base 2 9161.10 9358.49 0.00 0.05 Som. 2 8303.54 11401.97 0.00 0.05 NUCLEO 183 187 188 141 189 184 159 185 190 186 172 Base 2 7999.61 12516.07 0.00 0.05 Som. 2 7142.05 14582.90 0.00 0.04 NUCLEO 290 294 295 205 296 291 245 292 297 293 268 Base 2 6748.76 15837.91 0.00 0.04 Som. 2 6057.67 17495.34 0.00 0.04 NUCLEO 332 329 342 313 345 355 359 376 379 386 388 Base 2 5118.74 15593.80 0.00 0.08 Som. 2 4923.49 16783.07 0.00 0.08 NUCLEO 1002 996 1016 977 1018 1032 1068 1066 Base 2 1729.64 3527.09 193.38 0.04 Som. 2 1364.50 2616.85 11.86 0.01 NUCLEO 978 979 Base 5 112.56 0.00 251.61 0.11 Som. 5 57.73 0.00 99.09 0.03 NUCLEO 985 986 Base 4 116.57 0.00 166.60 0.03 Som. 2 104.42 0.00 51.30 0.01 NUCLEO 1070 1069 Base 4 89.40 0.00 253.29 0.13 Som. 4 34.56 0.00 79.32 0.03 NUCLEO 1075 1081 Base 2 100.33 0.00 803.51 0.54 503
Meccanismi fragili: comportamento a taglio delle travi Anche per quanto riguarda il comportamento a taglio, i setti assorbono la maggior parte dell azione sismica e quindi il diagramma di inviluppo dei momenti nelle combinazioni sismiche (SLV) non supera quasi mai quello relativo alle combinazioni statiche (SLU), come si può notare dai diagrammi di seguito riportati. Diagramma Inviluppo dei tagli di telai tipo Travata filo 18 SLU SLV Sovrapposizione dei diagrammi La verifica delle travi risulta quindi di facile esecuzione in quanto il comportamento statico è quello più gravoso. Sono state svolte le necessarie verifiche ed è stato osservato che nelle travi non si hanno problemi in termini di resistenza per quanto riguarda il comportamento tagliante. Pertanto, la verifica delle travi per i meccanismi fragili è soddisfatta e non sono necessari interventi di rinforzo. 504
Meccanismi fragili: comportamento a taglio dei pilastri Diagramma Inviluppo dei tagli dei pilastri V12 per SLU+SLV (kn) V13 per SLU+SLV (kn) 505
Si eseguono le verifiche in termini di resistenza dei meccanismi fragili dei pilastri: di seguito si riportano le verifiche in termini di resistenza dei meccanismi fragili dei pilastri: Pilastro Piano 1/2 Piano 1/3 Dal nodo Al nodo Sezione V SD V RD V SD /V RD V SD V RD V SD /V RD 1 902 3 0.51 204.69 0.00 0.74 161.21 0.00 6 877 1 0.14 133.39 0.00 0.31 126.22 0.00 8 879 5 2.35 171.80 0.01 1.63 158.85 0.01 9 882 2 2.11 171.80 0.01 19.96 158.85 0.13 10 884 2 1.63 171.80 0.01 1.49 158.85 0.01 11 886 2 1.04 171.80 0.01 0.49 158.85 0.00 12 889 2 0.91 171.80 0.01 0.24 158.85 0.00 13 891 2 1.69 171.80 0.01 27.54 158.85 0.17 14 893 2 5.48 171.80 0.03 31.70 158.85 0.20 15 894 7 21.34 208.55 0.10 5.37 235.58 0.02 23 903 4 6.42 156.70 0.04 0.15 131.74 0.00 24 904 3 2.61 204.69 0.01 1.11 161.21 0.01 25 905 4 0.86 156.70 0.01 0.61 131.74 0.00 26 906 3 4.31 204.69 0.02 0.40 161.21 0.00 27 907 3 6.47 204.69 0.03 0.42 161.21 0.00 28 908 3 11.19 204.69 0.05 3.65 161.21 0.02 29 909 8 3.60 132.30 0.03 7.37 117.01 0.06 30 910 7 18.06 208.55 0.09 19.41 235.58 0.08 36 918 3 0.38 204.69 0.00 1.20 161.21 0.01 37 919 4 7.14 156.70 0.05 0.74 131.74 0.01 38 920 3 17.96 204.69 0.09 5.48 161.21 0.03 39 921 4 9.59 156.70 0.06 4.49 131.74 0.03 40 922 3 1.50 204.69 0.01 0.52 161.21 0.00 41 923 3 13.03 204.69 0.06 0.59 161.21 0.00 42 924 3 10.91 365.28 0.03 0.73 226.21 0.00 43 925 8 2.00 132.30 0.02 7.79 117.01 0.07 44 926 7 18.33 208.55 0.09 22.20 235.58 0.09 62 934 3 0.46 204.69 0.00 1.07 161.21 0.01 63 936 3 3.88 204.69 0.02 0.48 161.21 0.00 64 938 3 2.42 204.69 0.01 5.75 161.21 0.04 65 940 3 3.06 365.28 0.01 5.82 226.21 0.03 66 942 3 2.18 204.69 0.01 0.57 161.21 0.00 67 944 3 2.43 204.69 0.01 0.18 161.21 0.00 68 945 3 8.92 204.69 0.04 0.77 161.21 0.00 69 946 8 1.96 132.30 0.01 7.85 117.01 0.07 70 947 7 18.04 208.55 0.09 29.56 235.58 0.13 76 956 3 0.39 204.69 0.00 2.13 161.21 0.01 77 957 4 7.22 156.70 0.05 0.13 131.74 0.00 78 958 3 1.74 204.69 0.01 1.09 161.21 0.01 79 959 4 0.79 156.70 0.01 0.86 131.74 0.01 80 960 3 3.45 204.69 0.02 0.53 161.21 0.00 81 961 3 11.37 204.69 0.06 0.23 161.21 0.00 82 962 3 9.51 204.69 0.05 3.87 161.21 0.02 83 963 8 4.14 132.30 0.03 7.53 117.01 0.06 84 964 7 18.66 208.55 0.09 22.62 235.58 0.10 506
87968 1 0.22 133.39 0.00 0.57 126.22 0.00 88970 5 2.51 171.80 0.01 1.63 158.85 0.01 89972 5 2.51 171.80 0.01 21.75 158.85 0.14 90974 5 1.55 171.80 0.01 1.71 158.85 0.01 91981 5 3.59 171.80 0.02 1.64 158.85 0.01 92990 5 2.06 171.80 0.01 3.25 158.85 0.02 93991 5 5.60 171.80 0.03 29.13 158.85 0.18 94992 5 21.52 171.80 0.13 31.48 158.85 0.20 95993 7 20.41 208.55 0.10 6.40 235.58 0.03 877977 10 4.02 93.60 0.04 14.94 93.60 0.16 879979 11 0.69 113.72 0.01 1.94 109.91 0.02 882982 11 1.97 113.72 0.02 5.75 109.91 0.05 884984 11 0.84 113.72 0.01 9.20 109.91 0.08 886986 11 2.16 113.72 0.02 2.09 109.91 0.02 889989 11 3.34 113.72 0.03 4.88 109.91 0.04 891409 11 3.29 113.72 0.03 1.28 109.91 0.01 893411 11 3.15 113.72 0.03 2.26 109.91 0.02 894412 7 84.03 208.55 0.40 41.70 235.58 0.18 9041004 12 0.34 82.04 0.00 0.22 82.04 0.00 9061006 12 0.08 82.04 0.00 0.41 82.04 0.01 910421 7 85.68 208.55 0.41 214.92 235.58 0.91 9201020 12 1.47 82.04 0.02 1.01 82.04 0.01 9221022 12 0.12 82.04 0.00 0.15 82.04 0.00 926430 7 85.63 208.55 0.41 225.21 235.58 0.96 947432 7 85.39 208.55 0.41 209.01 235.58 0.89 9581058 12 0.22 82.04 0.00 0.28 82.04 0.00 9601060 12 0.19 82.04 0.00 0.14 82.04 0.00 964444 7 86.19 208.55 0.41 224.17 235.58 0.95 9681068 10 1.09 93.60 0.01 7.54 93.60 0.08 9701070 11 4.40 113.72 0.04 0.32 109.91 0.00 9721072 11 5.43 113.72 0.05 1.31 109.91 0.01 9741074 11 6.74 113.72 0.06 0.70 109.91 0.01 9811081 11 24.49 113.72 0.22 2.31 109.91 0.02 9901090 11 8.16 113.72 0.07 12.58 109.91 0.11 991447 11 1.39 113.72 0.01 52.79 109.91 0.48 992449 11 16.07 113.72 0.14 59.59 109.91 0.54 993451 7 88.05 208.55 0.42 52.33 235.58 0.22 Non si registrano elementi con S/R > 1, l elemento con ρmax = S/R = 0.96 è l elemento dal nodo 926 al nodo 430. 507
Meccanismi fragili: comportamento a taglio dei setti Si riportano le verifiche dei setti dedicati all assorbimento dell azione sismica: Nucleo B [m] H [m] Comb. critica Vdc α VEd NUCLEO 17 1 35 6 36 54 62 74 76 86 87 33.35 5.20 16 569.79 1.00 569.79 NUCLEO 896 902 916 877 918 932 934 952 956 966 968 NUCLEO 183 187 188 141 189 184 159 185 190 186 172 NUCLEO 290 294 295 205 296 291 245 292 297 293 268 NUCLEO 332 329 342 313 345 355 359 376 379 386 388 NUCLEO 1002 996 1016 977 1018 1032 1068 1066 33.35 1.98 9 33.35 1.98 9 33.35 1.59 9 1332.63 1.00 1332.63 1337.22 1.00 1337.22 NEd 12064.63 MEd [knm] 1327.32 1.00 1327.32 4741.95 10254.91 VRcd VRds VS/ VR 5580.47 55297.86 3617.67 0.16 6508.26 4622.07 55297.86 3617.67 0.37 5657.93 7340.72 55297.86 3617.67 0.37 55297.86 3617.67 0.37 33.35 1.20 9 1264.25 1.00 1264.25 3575.60 10409.93 20736.70 3617.67 0.35 3.39 1.60 2 138.82 1.00 138.82 171.47 5.95 4875.59 364.53 0.44 NUCLEO 876 6.02 5.20 12 367.50 1.00 367.50 1791.71 849.96 9932.70 2487.56 0.15 NUCLEO 879878877 6.02 1.97 4 243.62 1.00 243.62 966.20 266.42 9932.70 2487.56 0.10 NUCLEO 143142141 6.02 1.97 4 253.30 1.00 253.30 710.56 134.84 9932.70 2487.56 0.10 NUCLEO 207206205 6.02 1.60 4 244.71 1.00 244.71 499.90 39.27 9932.70 2487.56 0.10 NUCLEO 315314313 6.02 1.20 4 223.43 1.00 223.43 273.91 184.00 9932.70 2487.56 0.09 NUCLEO 11168110 6.60 5.20 5 308.30 1.00 308.30 1864.57 752.00 10886.97 2726.55 0.11 NUCLEO 886885884 6.60 1.97 2 569.17 1.00 569.17 1696.33 1158.47 10886.97 2726.55 0.21 NUCLEO 149148147 6.60 1.97 2 558.55 1.00 558.55 1282.55 876.04 10886.97 2726.55 0.20 NUCLEO 213212211 6.60 1.60 2 569.61 1.00 569.61 890.35 550.43 10886.97 2726.55 0.21 NUCLEO 321320319 6.60 1.20 2 579.10 1.00 579.10 582.68 274.55 10886.97 2726.55 0.21 NUCLEO 88168387 6.02 5.20 12 359.72 1.00 359.72 1746.33 821.22 9932.70 2487.56 0.14 NUCLEO 968969970 6.02 1.97 5 190.91 1.00 190.91 1005.10 260.35 9932.70 2487.56 0.08 NUCLEO 172173174 6.02 1.97 5 203.23 1.00 203.23 714.93 207.60 9932.70 2487.56 0.08 NUCLEO 388389390 6.02 1.20 5 199.95 1.00 199.95 304.80 85.23 9932.70 2487.56 0.08 NUCLEO 91168290 6.60 5.20 12 530.09 1.00 530.09 2995.56 1090.69 10886.97 2726.55 0.19 NUCLEO 974975981 6.60 1.97 11 151.64 1.00 151.64 1871.44 391.75 10886.97 2726.55 0.06 NUCLEO 178179180 6.60 1.97 11 179.21 1.00 179.21 1359.76 148.03 10886.97 2726.55 0.07 NUCLEO 274275276 6.60 1.60 11 188.62 1.00 188.62 904.27 26.35 10886.97 2726.55 0.07 NUCLEO 394395396 6.60 1.20 11 183.46 1.00 183.46 528.30 232.67 10886.97 2726.55 0.07 508
Verifica della canna fumaria Verifica a pressoflessione Nucleo Setto 509 Combinazione Critica N Mx [knm] My [knm] NUCLEO 50 52 51 54 53 56 57 58 59 60 61 62 Base 4 7008.84 0.11 12414.74 0.21 Sd/Sr Som. 10 6869.56 11904.88 0.31 0.20 NUCLEO 108 110 109 112 111 113 114 115 116 117 118 119 Base 8 6869.56 0.39 11911.96 0.20 Som. 10 6730.29 11415.42 0.00 0.19 NUCLEO 120 122 121 124 123 125 126 127 128 129 130 131 Base 10 6730.28 11408.52 0.25 0.19 Som. 8 6591.01 0.11 10927.33 0.19 NUCLEO 132 134 133 136 135 137 138 139 140 141 142 143 Base 8 6591.01 0.11 10922.29 0.19 Som. 4 6451.73 0.16 10458.05 0.18 NUCLEO 144 146 145 148 147 149 150 151 152 153 154 155 Base 4 6451.73 0.07 10452.13 0.18 Som. 8 6316.59 0.08 10020.79 0.17 NUCLEO 156 158 157 160 159 161 162 165 163 166 164 167 Base 4 6316.59 0.23 10016.81 0.17 Som. 4 6181.44 0.03 9606.22 0.17 NUCLEO 219 221 220 223 222 224 225 226 227 228 229 230 Base 4 6181.44 0.36 9601.44 0.17 Som. 4 6046.30 0.15 9213.45 0.16 NUCLEO 231 233 232 235 234 236 237 238 239 240 241 242 Base 8 6046.30 0.39 9208.35 0.16 Som. 10 5911.15 8844.35 0.26 0.16 NUCLEO 337 339 338 341 340 342 343 344 345 346 347 348 Base 6 5911.15 8838.82 439.56 0.16 Som. 10 5776.01 8499.88 0.30 0.15 NUCLEO 443 445 444 447 446 448 449 452 450 453 451 454 Base 10 5776.01 8494.03 436.04 0.15 Som. 10 5640.87 8180.79 0.30 0.15 NUCLEO 499 502 501 504 503 505 506 507 508 509 510 511 Base 10 5640.87 8174.79 0.21 0.15 Som. 6 5505.72 7887.38 0.21 0.14 NUCLEO 512 514 513 516 515 517 518 519 520 521 522 523 Base 10 5505.72 7869.09 0.08 0.14 Som. 6 5397.77 7655.91 0.15 0.14 NUCLEO 524 533 525 526 534 527 528 529 530 531 532 535 Base 10 5397.77 7652.82 0.01 0.14 Som. 6 5289.81 7455.54 0.05 0.14 NUCLEO 536 545 537 538 546 539 540 541 542 543 544 547 Base 10 5289.81 7452.52 415.72 0.14 Som. 6 5181.85 7270.56 0.04 0.13 NUCLEO 548 550 549 552 551 553 554 555 556 557 558 559 Base 6 5181.85 7267.65 0.03 0.13 Som. 6 5073.90 7100.21 0.06 0.13 NUCLEO 560 569 561 562 570 563 564 565 566 567 568 571 Base 10 5073.90 7097.40 0.12 0.13 Som. 10 4965.94 6943.51 0.10 0.13 NUCLEO 572 581 573 574 582 575 576 577 578 579 580 583 Base 6 4965.94 6940.83 0.18 0.13 Som. 10 4857.99 6799.36 0.06 0.12 NUCLEO 584 593 585 586 594 587 588 589 590 591 592 595 Base 10 4857.99 6796.80 0.22 0.12 Som. 10 4750.03 6666.47 0.02 0.12 NUCLEO 596 598 597 601 599 602 603 604 605 606 607 608 Base 10 4750.03 6664.02 0.21 0.12 Som. 6 4642.08 6543.50 0.14 0.12 NUCLEO 609 618 610 611 619 612 613 614 615 616 617 620 Base 6 4642.08 6541.13 0.14 0.12 Som. 10 4534.12 6428.85 0.24 0.12 NUCLEO 621 630 622 623 631 624 625 626 627 628 629 632 Base 10 4534.12 6426.59 0.06 0.12 Som. 6 4426.17 6321.11 0.35 0.11 NUCLEO 633 642 634 635 643 636 637 638 639 640 641 644 Base 10 4426.17 6318.88 0.03 0.11 Som. 6 4318.21 6218.63 0.43 0.11 NUCLEO 645 654 646 647 655 648 649 650 651 652 653 656 Base 6 4318.21 6216.48 0.12 0.11
Som. 10 4210.26 6119.88 0.46 0.11 NUCLEO 657666658659667660661662663664665668 Base 6 4210.26 6114.93 1.01 0.11 Som. 10 4102.30 5648.22 615.74 0.10 NUCLEO 669678670671679672673674675676677680 Base 6 4102.30 6015.66 0.27 0.11 Som. 6 3994.35 5556.23 605.55 0.10 NUCLEO 681690682683691684685686687688689692 Base 10 3994.35 5919.92 0.27 0.11 Som. 8 3886.39 0.23 5102.67 0.10 NUCLEO 693703694695704696697698699701702705 Base 10 3886.39 5823.49 0.23 0.10 Som. 10 3778.44 5019.41 0.17 0.09 NUCLEO 706715707708716709710711712713714717 Base 4 3778.44 0.15 5725.10 0.10 Som. 6 3670.48 4934.01 0.09 0.09 NUCLEO 718727719720728721722723724725726729 Base 10 3670.48 4504.15 0.07 0.09 Som. 4 3562.52 659.11 3764.22 0.08 NUCLEO 730739731732740733734735736737738741 Base 10 3562.53 4423.63 0.03 0.08 Som. 4 3454.57 0.10 2638.20 0.07 NUCLEO 742744743746745747748749750751752753 Base 1 4490.94 0.00 0.00 0.06 Som. 1 4350.60 0.01 0.01 0.06 NUCLEO 754763755756764757758759760761762765 Base 8 3346.61 0.33 2313.24 0.06 Som. 6 3238.66 4052.57 11.89 0.08 NUCLEO 766768767770769771772773774775776777 Base 8 3238.66 657.83 3329.89 0.07 Som. 6 3130.70 4471.67 928.71 0.08 NUCLEO 778787779780788781782783784785786789 Base 10 3130.71 4291.80 0.49 0.08 Som. 4 3022.75 1.16 4898.29 0.08 NUCLEO 790799791792801793794795796797798802 Base 6 3022.75 4532.41 600.19 0.08 Som. 8 2914.79 0.41 4754.13 0.08 NUCLEO 803805804807806808809810811812813814 Base 8 2914.79 0.73 4750.80 0.08 Som. 6 2806.84 4599.01 403.12 0.08 NUCLEO 815824816817825818819820821822823826 Base 8 2806.84 0.72 4595.48 0.08 Som. 6 2698.88 4435.65 397.07 0.08 NUCLEO 827836828829837830831832833834835838 Base 4 2698.88 0.64 4435.03 0.08 Som. 10 2590.93 4267.44 390.43 0.07 NUCLEO 839848840841849842843844845846847850 Base 8 2590.93 0.46 4263.20 0.07 Som. 8 2482.97 0.52 4087.83 0.07 NUCLEO 851853852855854856857858859860861862 Base 8 2482.97 0.25 4083.37 0.07 Som. 8 2375.02 2.10 3901.00 0.07 NUCLEO 863872864865873866867868869870871874 Base 4 2375.02 0.03 3897.07 0.07 Som. 8 2267.06 0.24 3706.82 0.06 NUCLEO 875877876879878880881882883884885886 Base 8 2267.06 0.17 3702.21 0.06 Som. 8 2159.11 0.07 3505.39 0.06 NUCLEO 887896888889897890891892893894895898 Base 8 2159.11 0.26 3500.56 0.06 Som. 4 2051.15 0.06 3297.79 0.06 NUCLEO 899909901902910903904905906907908911 Base 4 2051.15 0.69 3292.52 0.06 Som. 8 1943.20 0.15 3084.00 0.05 NUCLEO 912914913916915917918919920921922923 Base 4 1943.20 0.11 3079.07 0.05 Som. 4 1835.24 0.12 2866.48 0.05 NUCLEO 924933925926934927928929930931932935 Base 4 1835.24 0.71 2861.35 0.05 Som. 8 1727.29 0.03 2645.48 0.05 NUCLEO 936938937940939941942943944945946947 Base 8 1727.28 1.96 2639.79 0.05 Som. 10 1619.33 2422.13 0.31 0.04 NUCLEO 948957949950958951952953954955956959 Base 10 1619.33 2416.14 38.44 0.04 510
Som. 10 1511.37 2197.49 0.97 0.04 NUCLEO 969960961962970963964965966967968971 Base 6 1511.37 2190.99 34.77 0.04 Som. 6 1403.42 1973.21 1.25 0.04 NUCLEO 974972973976975977978979980981982983 Base 6 1403.42 1966.48 36.03 0.04 Som. 10 1295.46 1751.17 1.85 0.03 NUCLEO 993984985986994987988989990991992995 Base 6 1295.46 1743.85 40.73 0.03 Som. 8 1187.51 2.53 1532.94 0.03 NUCLEO 10069969979981007999100110021003100410051008 Base 10 1187.51 1524.85 46.63 0.03 Som. 6 1079.55 1289.11 48.28 0.03 NUCLEO 101110091010101310121014101510161017101810191020 Base 10 1079.55 1311.39 52.28 0.03 Som. 10 971.60 1094.41 31.99 0.02 NUCLEO 103010211022102310311024102510261027102810291032 Base 6 971.60 1105.42 56.88 0.02 Som. 6 863.64 908.23 20.46 0.02 NUCLEO 103510331034103710361038103910401041104210431044 Base 6 863.64 909.43 59.85 0.02 Som. 10 755.69 733.54 17.16 0.02 NUCLEO 104710451046104910481050105110521053105410551056 Base 8 755.69 60.83 725.65 0.02 Som. 8 647.73 20.99 572.09 0.01 NUCLEO 106610571058105910671060106110621063106410651068 Base 4 647.73 26.86 538.80 0.01 Som. 8 539.78 26.16 425.86 0.01 NUCLEO 107110691070107310721074107510761077107810791080 Base 4 539.78 11.92 397.02 0.01 Som. 8 431.82 43.35 274.61 0.01 NUCLEO 109010811082108310911084108510861087108810891092 Base 8 431.82 6.84 272.34 0.01 Som. 1 421.03 0.00 0.00 0.01 NUCLEO 109510931094109710961098109911011102110311041105 Base 1 421.03 0.00 0.00 0.01 Som. 1 280.68 0.00 0.00 0.00 NUCLEO 110811061107111011091111111211131114111511161117 Base 1 280.68 0.00 0.00 0.00 Som. 1 140.34 0.00 0.00 0.00 NUCLEO 112011181119112211211123112411251126112711281129 Base 1 140.34 0.00 0.00 0.00 Som. 6 0.00 2.11 0.17 0.00 511
Verifica a taglio Nucleo NUCLEO 50 52 51 54 53 56 57 58 59 60 61 62 Diaframma Setto B [m] H [m] Comb. critica V dc α V Ed N Ed M Ed [knm] V Rcd V Rds V Rds,scorrimento 6162 1.24 1.30 4 68.55 1.00 68.55 354.78 363.77 1510.42 92.64 1152.80 0.74 6260 1.24 1.30 8 5961 1.08 1.30 8 6058 1.08 1.30 8 V S / V R 68.62 1.00 354.77 363.75 1510.43 92.64 1152.79 0.74 68.62 43.54 1.00 2509.33 1312.20 80.48 193.66 0.54 43.54 1119.95 43.69 1.00 56.00 127.35 1312.20 80.48 705.37 0.54 43.69 5957 1.24 1.30 6 68.55 1.00 68.55 865.45 1510.42 92.64 1833.33 0.74 1044.76 5856 1.24 1.30 6 68.62 1.00 68.62 865.47 1510.42 92.64 1833.35 0.74 1044.77 5754 1.24 1.30 10 68.62 1.00 865.47 1044.77 1510.43 92.64 1833.35 0.74 68.62 5356 1.24 1.30 10 68.55 1.00 68.55 865.46 1510.43 92.64 1833.33 0.74 1044.76 5352 1.08 1.30 8 43.54 1.00 43.54 55.99 127.33 1312.20 80.48 705.36 0.54 5154 1.08 1.30 8 43.69 1.00 43.69 1119.96 1312.20 80.48 193.66 0.54 2509.35 5150 1.24 1.30 4 68.62 1.00 68.62 354.76 363.75 1510.42 92.64 1152.78 0.74 5052 1.24 1.30 8 68.55 1.00 354.78 363.76 1510.43 92.64 1152.80 0.74 68.55 NUCLEO 108 110 109 112 111 113 114 115 116 117 118119 1.24 1.30 4 84.91 1.00 84.91 352.96 363.52 1510.42 92.64 1151.57 0.92 118119 119117 1.24 1.30 8 116118 1.08 1.30 8 117115 1.08 1.30 4 54.78 1.00 54.78 1085.55 84.97 1.00 353.02 363.59 1510.43 92.64 1151.65 0.92 84.97 54.64 1.00 2432.32 1312.20 80.48 193.66 0.68 54.64 1085.59 1312.20 80.48 193.66 0.68 2432.24 116114 1.24 1.30 6 84.91 1.00 84.91 843.02 1510.42 92.64 1804.63 0.92 1017.02 115113 1.24 1.30 6 84.97 1.00 84.97 842.97 1510.42 92.64 1804.56 0.92 1016.94 114112 1.24 1.30 10 84.97 1.00 842.97 1016.95 1510.43 92.64 1804.56 0.92 84.97 111113 1.24 1.30 10 84.91 1.00 84.91 843.03 1510.43 92.64 1804.63 0.92 1017.01 111110 1.08 1.30 8 54.64 1.00 54.64 42.78 97.66 1312.20 80.48 694.52 0.68 109112 1.08 1.30 4 54.78 1.00 42.74 97.57 1312.20 80.48 694.49 0.68 54.78 109108 1.24 1.30 4 84.97 1.00 84.97 353.02 363.59 1510.42 92.64 1151.64 0.92 108110 1.24 1.30 8 NUCLEO 120 122 121 124 123 125 126 127 128 129 130131 1.24 1.30 8 130131 84.91 1.00 352.96 363.52 1510.43 92.64 1151.57 0.92 84.91 81.85 1.00 820.54 989.15 1510.42 92.64 1281.47 0.88 81.85 131129 1.24 1.30 4 81.91 1.00 81.91 820.50 989.11 1510.43 92.64 1281.34 0.88 128130 1.08 1.30 8 52.76 1.00 2355.18 1312.20 80.48 193.66 0.66 52.76 1051.17 129127 1.08 1.30 4 52.89 1.00 52.89 1312.20 80.48 193.66 0.66 512
128126 1.24 1.30 10 127125 1.24 1.30 10 513 1051.15 2355.14 81.85 1.00 351.20 363.37 1510.42 92.64 853.10 0.88 81.85 81.91 1.00 351.24 363.41 1510.42 92.64 853.08 0.88 81.91 126124 1.24 1.30 6 81.91 1.00 81.91 351.24 363.41 1510.43 92.64 853.08 0.88 123125 1.24 1.30 6 81.85 1.00 351.20 363.36 1510.43 92.64 853.10 0.88 81.85 123122 1.08 1.30 8 52.76 1.00 52.76 29.50 67.85 1312.20 80.48 683.64 0.66 121124 1.08 1.30 4 121120 1.24 1.30 8 NUCLEO 132 134 133 136 135 137 138 139 140 141 142143 1.24 1.30 8 142143 52.89 1.00 29.48 67.80 1312.20 80.48 683.62 0.66 52.89 81.91 1.00 820.50 989.11 1510.42 92.64 1281.33 0.88 81.91 120122 1.24 1.30 4 81.85 1.00 81.85 820.53 989.14 1510.43 92.64 1281.46 0.88 81.45 1.00 798.40 961.81 1510.42 92.64 1347.01 0.88 81.45 143141 1.24 1.30 4 81.49 1.00 81.49 798.38 961.78 1510.43 92.64 1346.95 0.88 140142 1.08 1.30 8 141139 1.08 1.30 4 52.64 1.00 52.64 1017.55 140138 1.24 1.30 10 139137 1.24 1.30 10 52.54 1.00 2279.87 1312.20 80.48 193.66 0.65 52.54 1017.56 1312.20 80.48 193.66 0.65 2279.84 81.45 1.00 349.09 362.72 1510.42 92.64 878.78 0.88 81.45 81.49 1.00 349.10 362.74 1510.42 92.64 878.78 0.88 81.49 138136 1.24 1.30 6 81.49 1.00 81.49 349.10 362.74 1510.43 92.64 878.77 0.88 135137 1.24 1.30 6 81.45 1.00 349.09 362.72 1510.43 92.64 878.78 0.88 81.45 135134 1.08 1.30 8 52.54 1.00 52.54 17.03 39.87 1312.20 80.48 673.42 0.65 133136 1.08 1.30 4 133132 1.24 1.30 8 NUCLEO 144 146 145 148 147 149 150 151 152 153 154155 1.24 1.26 8 154155 52.64 1.00 17.02 39.84 1312.20 80.48 673.41 0.65 52.64 81.49 1.00 798.38 961.79 1510.42 92.64 1346.94 0.88 81.49 132134 1.24 1.30 4 81.45 1.00 81.45 798.40 961.81 1510.43 92.64 1347.03 0.88 80.83 1.00 776.60 934.91 1510.42 92.64 0.00 0.87 80.83 155153 1.24 1.26 4 80.86 1.00 80.86 776.61 934.91 1510.43 92.64 0.00 0.87 152154 1.08 1.26 4 52.15 1.00 52.15 5.33 13.59 1312.20 80.48 0.00 0.65 153151 1.08 1.26 4 52.23 1.00 52.23 984.72 1312.20 80.48 0.00 0.65 2206.27 150152 1.24 1.26 10 80.83 1.00 80.83 346.65 361.63 1510.42 92.64 0.00 0.87 151149 1.24 1.26 10 148150 1.24 1.26 6 147149 1.24 1.26 6 146147 1.08 1.26 8 80.86 1.00 346.64 361.62 1510.42 92.64 0.00 0.87 80.86 80.86 1.00 346.63 361.62 1510.43 92.64 0.00 0.87 80.86 80.83 1.00 346.65 361.63 1510.43 92.64 0.00 0.87 80.83 52.15 1.00 5.33 13.59 1312.20 80.48 0.00 0.65 52.15 148145 1.08 1.26 4 52.23 1.00 52.23 5.34 13.60 1312.20 80.48 0.00 0.65 145144 1.24 1.26 8 80.86 1.00 776.60 934.91 1510.42 92.64 0.00 0.87 80.86 144146 1.24 1.26 4 80.83 1.00 80.83 776.59 934.90 1510.43 92.64 0.00 0.87
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1126 1127 1128 1129 11291127 1.24 1.01 8 3.10 1.00 3.10 9.78 11.37 1510.43 92.64 752.20 0.03 11281126 1.08 1.01 6 1.99 1.00 1.99 7.21 16.13 1312.20 80.48 672.96 0.02 11271125 1.08 1.01 4 2.02 1.00 2.02 7.25 16.23 1312.20 80.48 673.05 0.03 11261124 1.24 1.01 6 3.09 1.00 3.09 8.94 10.25 1510.42 92.64 751.08 0.03 11231125 1.24 1.01 6 3.10 1.00 3.10 9.01 10.33 1510.42 92.64 751.17 0.03 11241122 1.24 1.01 10 3.10 1.00 3.10 9.01 10.33 1510.43 92.64 751.17 0.03 11231121 1.24 1.01 10 3.09 1.00 3.09 8.94 10.25 1510.43 92.64 751.08 0.03 11211120 1.08 1.01 6 1.99 1.00 1.99 9.18 20.56 1312.20 80.48 676.95 0.02 11221119 1.08 1.01 4 2.02 1.00 2.02 9.14 20.46 1312.20 80.48 676.85 0.03 11191118 1.24 1.01 4 3.10 1.00 3.10 9.78 11.37 1510.42 92.64 752.20 0.03 11201118 1.24 1.01 8 3.09 1.00 3.09 9.85 11.45 1510.43 92.64 752.29 0.03 534
Verifiche in fondazione La fondazione è di tipo superficiale a plinti isolati e travi rovesce poste in corrispondenza delle travi parete. Le verifiche condotte hanno mostrato l idoneità delle sezioni dei plinti e delle travi rovesce anche dopo l inserimento dei nuovi setti e del collegamento tra la struttura della Strada Coperta e la struttura del Servomezzi. Sollecitazione sul terreno postintervento: Inviluppo di tutte le combinazioni SLUSLV: Verifica della portanza delle fondazioni: Verrà utilizzato l approccio2: (A1 + M1 + R3) tenendo conto dei seguenti coefficienti parziali per le resistenze: 535
Capacità portante di due plinti tipo : Essendo Qlim (calcolato con i coefficienti M1_plinto 260x260)=24.45kg/cm 2 avremo: Rd = R Y R = 24.45 2.3( R3) = 10.63kgcm 2 Essendo Qlim (calcolato con i coefficienti M1_plinto 190x190)=23.92kg/cm 2 avremo: Rd = R Y R = 24.45 2.3( R3) = 10.40kgcm 2 Come si evince dall inviluppo delle pressioni sul terreno per ogni combinazione di carico statica e sismica è rispettata l eguaglianza Ed<Rd. La verifica a scorrimento dei plinti risulta superflua date le ottime caratteristiche geotecniche del terreno ed appurato che tutti i plinti sono intestati per l intera altezza sulla formazione. Di seguito verrà mostrato un calcolo globale e a vantaggio di statica non verrà considerato il terreno ai lati dei plinti (spinta passiva). 536
Taglio sismico alla base: Totali Comb Fx Fy Fz Mz [knm] 3 19505.26 282.23 89254.10 2.78 4 19595.63 1040.13 89230.70 4.23 5 19523.70 237.93 89229.70 2.93 6 19614.07 1084.43 89206.27 4.39 7 5703.51 2100.82 89354.75 4.07 8 6032.29 2341.48 89407.06 8.52 9 5731.06 2066.39 89305.68 3.99 10 6004.74 2307.05 89357.97 8.44 11 19614.07 1084.43 89428.43 12.05 12 19523.70 237.93 89405.04 10.60 13 19595.63 1040.13 89404.02 11.90 14 19505.25 282.23 89380.62 10.45 15 6004.74 2307.05 89276.74 0.77 16 5731.06 2066.39 89329.04 3.68 17 6032.29 2341.48 89227.67 0.85 18 5703.51 2100.82 89279.96 3.59 Il taglio sismico più gravoso risulta essere Fx=19505kN con Ntot=89254kN. τ = c' + σ ' tanϕ' Tres = c' A + N tanϕ' A tot Tres = 80 320 + 89254tan 24 = 60900kN Rd = 320m Tres Y R 2 = 60900 = 55360kN 1.1 Ed = Fy = 19500kN << Rd = 55360kN Verifica sul plinto: Il plinto esistente 260 x 260 ha un armatura come da immagine allegata: 537
Verifiche plinti Modalità di verifica Il progetto e la verifica dei plinti in C.A. viene effettuato considerando come azioni agenti: Lo sforzo normale agente sul plinto. I momenti (come da figura) agenti sul plinto e dedotti dal calcolo. I momenti di trasporto T*h (dove T è il taglio ed h l altezza del plinto) Con tali sollecitazioni vengono calcolate le pressioni sul terreno (considerato come non reagente a trazione) e da queste calcolate le azioni di progetto per il dimensionamento delle armature. Premesso che la verifica viene sempre condotta nella sezione del colletto a filo pilastro, indicando con α l'angolo compreso tra la base del plinto e la congiungente lo spigolo di detta base con l'attacco del pilastro, possono presentarsi i seguenti casi: L'angolo α è maggiore di trenta (> 30') gradi nel qual caso il plinto è considerato tozzo. La forza di trazione F con la quale viene dimensionata l armatura di base vale: 538