R E L A Z I O N E T E C N I C A

STUDIO TECNICO Ing. CRISTIANA QUENDOLO PROGETTAZIONE - CALCOLI STATICI OPERE CIVILI ED INDUSTRIALI Viale M. GRIGOLETTI 94, 33170 PORDENONE (PN) Tel. 349 6796222 C.F. QNDCST73B54G888P P. IVA 01490720933 Oggetto: PROGETTO PER LA REALIZZAZIONE DI 56 LOCULI PRESSO IL CIMITERO DI VALVASONE Committente: COMUNE DI VALVASONE R E L A Z I O N E T E C N I C A Pordenone, giugno 16 IL D.L. DELLE STRUTTURE IL CALCOLATORE Ing. Cristiana Quendolo

(Rif. VAL2-REL-GIU-16.doc)

ALLA DIREZIONE PROVINCIALE DEI SERVIZI TECNICI DI PORDENONE OGGETTO : Relazione illustrativa Oggetto delle opere : PROGETTO PER LA REALIZZAZIONE DI 56 LOCULI PRESSO IL CIMITERO DI VALVASONE Ubicazione : COMUNE DI VALVASONE (PN) F.n, mapp. Committente: COMUNE DI VALVASONE MATERIALI DA IMPIEGARE (vedere paragrafo 2) CALCESTRUZZO - classe R'bk 300 per fondazioni R'bk 350 per strutture in elevazione (setti, travi, pilastri) - inerti GHIAIA E SABBIA di fiume ACCIAIO - (per armature) B450C Pordenone, giugno 16 IL PROGETTISTA DELLE STRUTTURE Ing. Cristiana Quendolo Visto: IL DIRETTORE DEI LAVORI STRUTTURALI

ALLA DIREZIONE PROVINCIALE DEI SERVIZI TECNICI DI PORDENONE ASSEVERAZIONE - CLASSIFICAZIONE CATEGORIA (Redatta ai sensi dell art. 3 del D.P.G.R. 05/04/1989 n. 0164/Pres. Regolamento di esecuzione della L.R. 09/05/1988 n. 27 ) La sottoscritta, ing. Cristiana Quendolo, residente in Pordenone, viale Grigoletti n 94, iscritta all Ordine degli Ingegneri della provincia di Pordenone al n 909 in qualità di progettista strutturale dei lavori di : PROGETTO PER LA REALIZZAZIONE DI 56 LOCULI PRESSO IL CIMITERO DI VALVASONE da eseguirsi nel Comune di VALVASONE al Foglio mappale di proprietà : COMUNE DI VALVASONE D I C H I A R A che la progettazione è stata eseguita nel rispetto delle norme riguardanti il primo comma lettere c), d) ed e) - dell art. 4 della 02/02/1974 n.64, - applicando le norme tecniche per le costruzioni approvate con Decreto del Ministero delle Infrastrutture in data 14-01-2008; - che la costruzione è da ritenersi appartenere alla categoria 'B dell art. 2 del DPGR 05/04/1989 n. 0164/Pres., modificato dal DPReg 15/10/2004 n. 0335/Pres.. IL PROGETTISTA DELLE STRUTTURE Ing. Cristiana Quendolo

1 - NORMATIVA DI RIFERIMENTO - Legge 26/05/1965 n. 565 e D.M. 14/01/1966, relativi alle "Caratteristiche tecniche e requisiti dei leganti idraulici"; - D.M. 03/06/1968 riguardante "Nuove norme sui requisiti di accettazione e modalita' di prova degli agglomerati cementizi e delle calci idrauliche"; - Circ. LL.PP. 09/01/1980 n. 20049 emanata "Istruzioni relative ai controlli sul conglomerato cementizio adoperato per le strutture in cemento armato"; - Legge 05/11/1971 n. 1086, recante "Norme per la disciplina delle opere in conglomerato armato, normale e precompresso ed a struttura metallica" e relative istruzioni emanate con circolare n. 11951 del 14/02/1974 dal Ministero dei Lavori Pubblici; - "Istruzioni per il progetto, esecuzione e collaudo delle opere di fondazione" emanate dal Ministero dei Lavori Pubblici con circolare n. 3797 del 06/11/1967; - D.M. LL.PP. 11/03/88 "Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilita' dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione ed il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione"; - Circ. LL.PP. 24/09/88 n. 30483 "Istruzioni per l'applicazione del D.M. 11/03/88"; - D.M. LL.PP. 16/01/96 "Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale, precompresso e per le strutture metalliche"; - Legge 02/02/1974 n. 64, recante "Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche"; - D.M. LL.PP. 24/01/86 "Norme tecniche per la costruzione in zone sismiche"; - Circ. LL.PP. Cas. sup. 19/07/86 n. 27690 "Istruzioni relative alla normativa tecnica per le costruzioni in zona sismica"; - D.M.LL.PP. 16/01/96 Norme tecniche relative ai "Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi" - D.M.LL.PP. 16/01/96 Norme tecniche per le costruzioni in zone sismiche. - D.M: 20-11-87 Norme tecniche per la progettazione, esecuzione e collaudo degli edifici in muratura e per il loro consolidamento. - D.M. 14/01/2008 Norme tecniche per le costruzioni. - Circolare n 617/C.S.L.L.P.P. del 02/02/2009 - D.P.R. 10/09/96 N 285 Regolamento di polizia mortuaria ; - Si prendono in considerazione inoltre le eventuali normative regionali specifiche in materia.

2. - I MATERIALI 2.1 - CARATTERISTICHE MECCANICHE DEI MATERIALI - Calcestruzzo Per opere in elevazione: R' bk 350 Kg/cm 2 Classe 28/35 Resistenza a compressione cilindrica fcd = 164.6 dan/cm 2 Resistenza a trazione assiale caratt. fctk = 19.8 dan/cm 2 Modulo di elasticità del calcestruzzo E cm = 325881 dan/cm 2 Per fondazioni: R' bk 300 Kg/cm 2 Classe 25/30 Resistenza a compressione cilindrica fcd = 141.1 dan/cm 2 Resistenza a trazione assiale caratt. fctk = 17.9 dan/cm 2 Modulo di elasticità del calcestruzzo E cm = 314472 dan/cm 2 - Acciaio d'armatura B450C Resistenza caratteristica a trazione ftk = 5400 dan/cm 2 Tensione di snervamento caratt. fyk = 4500 dan/cm 2 Tensione di snervamento di calcolo fyd = 3913 dan/cm 2 Modulo di elasticità dell acciaio E s = 2000000 dan/cm 2

2.2 REQUISITI DEI MATERIALI LEGANTI: devono impiegarsi esclusivamente i leganti idraulici previsti dalle disposizioni vigenti in materia, dotati di certificato di conformità rilasciato da un organismo europeo notificato ad una norma armonizzata della serie UNI EN 197 ovvero da uno specifico Benestare Tecnico Europeo (ETA). Si esclude l'impiego di cementi alluminosi. AGGREGATI : Sono idonei alla produzione di calcestruzzo per uso strutturale gli aggregati ottenuti dalla lavorazione di materiali naturali, artificiali, ovvero provenienti da processi di riciclo conformi alla norma europea armonizzata UNI EN 12620 e, per gli aggregati leggeri, alla norma europea armonizzata UNI EN 13055-1 e UNI 8520-2. Il sistema di attestazione della conformità di tali aggregati, ai sensi del DPR n.246/93 è indicato nella tabella Tab. 11.2.II Tab. 11.2.II Specifica Tecnica Europea armonizzata di riferimento Aggregati per calcestruzzo Uso Previsto Sistema di Attestazione della Conformità UNI EN 12620 e UNI EN 13055-1 Calcestruzzo strutturale 2+ È consentito l uso di aggregati grossi provenienti da riciclo, secondo i limiti di cui alla Tab. 11.2.III, a condizione che la miscela di calcestruzzo confezionata con aggregati riciclati, venga preliminarmente qualificata e documentata attraverso idonee prove di laboratorio. Tab. 11.2.III Origine del materiale di riciclo Classe del Calcestruzzo Percentuale di impiego Demolizioni di edifici (macerie) = C8/10 Fino al 100% Demolizioni di solo calcestruzzo e c.a. <= C30/37 <= 30% <= C20/25 Fino al 60% Riutilizzo di calcestruzzo interno negli stabilimenti di prefabbricazione qualificati da qualsiasi classe da calcestruzzi >C45/55 < = C45/55 Stessa classe del cls di origine Fino al 15% Fino al 5% Gli aggragati devono avere massa volumica media del granulo non inferiore a 2.6 kg/l; Per aggregati grossi la classe di contenuto dei solfati è AS0.2; per le sabbie AS0.8; Il contenuto totale di zolfo deve essere inferiore allo 0.1%; Gli aggragati non devono contenere minerali nocivi o potenzialmente reattivi agli alcali, come previsto dalle UNI-En 932-3 e UNI 8520-2; ADDITIVI : Devono esere conformi alla norma europea armonizzata UNI EN 934-2. ACQUA: l'acqua di impasto, ivi compresa l acqua di riciclo, dovrà essere conforme alla norma UNI EN 1008 del 2003. ARMATURE: Gli acciai per uso strutturale devono essere B450C; devono essere saldabili, ad aderenza migliorata; devono essere marchiati ed essere provvisti di documentazione di accompagnamento delle fornitura. Le barre non devono essere eccessivamente ossidate, corrose, recanti difetti superficiali o ricoperte da sostanze che possano ridurre l'aderenza al conglomerato.

IMPASTI: la distribuzione granulometrica degli inerti, il tipo di cemento e la consistenza dell'impasto devono essere adeguati alla particolare destinazione del getto ed al procedimento di messa in opera del conglomerato. 2.3 - CARATTERISTICHE COMPOSITIVE DEI CONGLOMERATI ARMATI CALCESTRUZZO: il calcestruzzo deve essere a prestazione garantita, secondo la UNI EN 206. Le dosature non dovranno essere inferiori a: classe 25/30 3.00 kg/m 3 di calcestruzzo classe 28/35 320 kg/m 3 di calcestruzzo Il rapporto acqua/cemento corrispondente a valori di resistenza dovrà essere tenuto costante (0,5-0,6). Dovrà essere tenuto conto dell'eventuale acqua presente negli inerti, dell aria inglobata nel getto e del contenuto massimo di cloruri, secondo quanto previsto nella UNI 11104. Dovrà, inoltre, essere garantita la costanza del proporzionamento previsto e l'uso di eventuali additivi subordinato alla assenza di aggressività. Negli elaborati grafici è specificata la classe di esposizione ambientale, la classe di consistenza del getto, il diametro massimo degli aggregati ed il copriferro per ciascun elemento strutturale di c.a. presente, oltre a quanto già decritto. ACCIAI: gli acciai ad aderenza migliorata in vergella dovranno presentarsi puliti ed esenti da ruggine squamosa. Si dovranno sostituire le barre a sezione ridotta e le barre che durante la piegatura prestino fratture fragili. 2.4 CRITERI DI ANALISI E DI VERIFICA Le strutture in calcestruzzo armato, in acciaio o in legno (se ci fossero), sono state progettate e verificate nelle sezioni maggiormente sollecitate, riunendo i paramentri meccanico-fisico-geometrico sui piani baricentrici delle strutture reali. I materiali si sono ipotizzati omogenei ed isotropi. Le tensioni massime indotte dai carichi sono state limitate entro i termini indicati dal D.M. 14-01-2008. Per quanto riguarda la verifica sismica, si è fatto riferimento al D.M. 14-01- 2008. Si è eseguita l'analisi lineare statica/dinamica.

3 DESCRIZIONE OPERA LOCULI La presente relazione riguarda il dimensionamento e la verifica delle strutture relative ad un piccolo complesso che contiene 56 loculi. Il fabbricato prevede un solo piano fuori terra, ha forma rettangolare e dimensione massima in pianta pari a 13.4x5.5 m. Le strutture portanti sono realizzate con setti in c.a., in corrispondenza dei loculi e con colonne tonde in c.a. lungo il porticato. La copertura a due falde è in latero-cemento e poggia su travi in c.a.. La trave del porticato, sostenuta dalle colonne, è una trave in altezza di notevoli dimensioni, richieste dal progettista per uniformarsi ai fabbricati già esitenti all interno del cimitero. Le fondazioni sono del tipo a trave rovescia, collegate fra loro. Al di sopra è prevista una soletta in c.a.. I loculi, realizzati indipendentemente dalla scatola in c.a. che li contiene, prevedono solette e paretine divisorie in c.a., spessore 10 cm, da gettarsi in opera utilizzando casseforme di polistirolo sagomate. Questa tecnologia permette di realizzare i colombari un po alla volta, utilizzando un calcestruzzo più fluido e quindi adatto alle richieste della normativa vigente per quanto riguarda l impermeabilizzazione del getto ai liquidi ed ai gas. Pertanto la struttura esterna è pensata per portare i carichi verticali e resistere al sisma ed i loculi interni vengono dimensionati per potare il carico relativo ai feretri. VERIFICA SISMICA La verifica sismica è condotta creando un modello tridimensionale delle strutture, utilizzando un programma di calcolo denominato DOLMEN WIN. Le strutture verticali sono realizzate mediante elementi ad asta (travi e pilastri) ed elementi a guscio nel caso dei setti. La presenza prevalente dei setti sulle colonne in entrambe le direzioni determinano un comportamento della struttura a pareti, tipologia per la quale la resistenza alle azioni sia verticali che orizzontali è affidata principalmente alle pareti stesse. Il piano rigido si individua a livello del solaio di copertura. A livello delle fondazioni, viene posto un blocco orizzontale, possibile grazie al collegamento fra le varie travi di fondazione.

4 - ANALISI DEI CARICHI (D.M. 14-01-2008) - Soletta portaferetro : p.p. soletta (sp. 10 cm) 0.0250 dan/cm 2 sovracc. perm (da regolamento) 0.0250 dan/cm 2 p.p. lastra di chiusura 0.0130 dan/cm 2 0.0630 dan/cm 2 - Solaio di copertura in latero-cemento : p.p. solaio bausta 16+4 0.0250 dan/cm 2 sovracc. perm (pacch. + coppi) 0.0100 dan/cm 2 sovracc. neve 0.0130 dan/cm 2 0.0480 dan/cm 2 - Setti, pilastri, travi in c.a. 0.0025 dan/cm 3 - SISMICA Zona 2

5 - MODELLO BLOCCO LOCULI - ANALISI SISMICA - Gli elementi sismo-resistenti della struttura sono i setti disposti nelle due direzioni, che creano una scatola attorno ai loculi. Le colonne del portico hanno il compito di trasferire i carichi verticali in fondazione. Per lo studio del fabbricato viene realizzato un modello tridimensionale delle strutture, caricato con i carichi reali e vincolato a livello del solaio di copertura con un piano rigido. I carichi e sovraccarichi relativi alle solette porta-feretro vengono distribuiti sui setti perimetrali, essendo equiparati a carichi portati dalla struttura principale. Per la verifica sismica agli stati limite viene eseguita l'analisi dinamica lineare e l analisi statica per calcolare il torcente addizzionale. A livello delle fondazioni, viene posto un vincolo orizzontale, possibile grazie al collegamento fra le varie travi di fondazione. Il coeffciente di struttura utilizzato è q=1, pertanto dimensioniamo la struttura per rimanere in campo elastico. Inoltre vista la tipologia del fabbricato, composto per lo più da setti, si sceglie una tipologia strutturale a pareti estese debolmente armate. Di seguito vengono riportate le caratteristiche del fabbricato da utilizzare per la determinazione dello spettro di risposta e le caratteristiche che deve avere una struttura a pareti estese debolmente armate. TIPO DI COSTRUZIONE : Opere ordinarie VN = 50 anni; CLASSE D'USO : II ---> Cu = 1.0; PERIODO DI RIFERIMENTO AZIONE SISMICA : VR = 50 anni; CATEGORIA DI SOTTOSUOLO : C ; FATTORI DI STRUTTURA : q = qoxkrxkw dove : q0 = 1 KR = 1.0 struttura regolare in altezza; Kw = 1.0 q = qoxkrxkw = 1

PARETI ESTESE DEBOLMENTE ARMATE Una struttura a pareti è da considerarsi come struttura a pareti estese debolmente armate se nella direzione orizzontale d interesse: - ha un periodo fondamentale < Tc Nel nostro caso: T1<Tc Dove T1 = C1 x H 0.75 = 0.05x3.7 0.75 = 0.133 Tc = Cc x T*c = 0.734x0.338 = 0.248 T*c =0.338 (spettro) Cc=1.05 x (T*c) -0.33 = 0.734 Pertanto : T1=0.133 < Tc=0.248 per suolo tipo C - ha almeno due pareti con dimensioni maggiori del minimo fra 4 m e 2/3 dell altezza Nel nostro caso: 2/3 di 3.7 m = 2.46 m < di 2.7 m e 13.4 m che sono le dimensioni dei setti del fabbriato. -i setti portano insieme almeno il 20% del carico gravitazionale Nel nostro caso i setti ed i pilastri presenti portano un solaio. Il solaio scarica il peso gravitazionale per il 25% sul setto in direzone X (S4), per il 50% sui setti in direzione Y (S1,S2,S3) e per il restante 25% sui pilastri. L armatura dei setti è pertanto quella minima richiesta dalla normativa in zone non confinate.

GEOMETRIA FABBRICATO NUMERAZIONE ASTE PRINCIPALI

NUMERAZIONE SETTI DIAGRAMMA SOLLECITAZIONE SETTI STATO LIMITE ULTIMO SENZA SISMA

STATO LIMITE ULTIMO CON SISMA IN X STATO LIMITE ULTIMO CON SISMA IN Y

RELAZIONE DI CALCOLO: 1.2 NORMATIVE DI RIFERIMENTO L'analisi della struttura in oggetto e' stata fatta utilizzando i metodi usuali della Scienza delle Costruzioni ed in conformita' alle normative e leggi vigenti: - Legge 5/11/1971 n. 1086: Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato, normale e precompresso ed a struttura metallica. - D.P.R. 6/6/2001 n. 380: Testo unico delle disposizione legislative e regolamentari in materia edilizia. - Legge 2/2/1974 n. 64: Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. - C.N.R. 10024/86 del 23/7/1986: Analisi di strutture mediante elaboratore: impostazione e redazione delle relazioni di calcolo - D.M. 14/2/1992: Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche. - D.M. 9/1/1996: Norme tecniche per il calcolo, l'esecuzione ed il collaudo delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche. - D.M. 16/1/1996: Norme tecniche relative ai criteri generali per la verifica della sicurezza delle costruzioni e dei carichi e dei sovraccarichi. - D.M. 16/1/1996: Norme tecniche per le costruzioni in zona sismica. - D.M. 14/1/2008: Norme tecniche per le costruzioni. 1.3 CRITERI DI ANALISI DELLA SICUREZZA Con riferimento alle normative precedentemente citate, le strutture in oggetto sono verificate per quanto riguarda: - verifica di resistenza; - verifica a deformazione e fessurazione. Calcestruzzo per le strutture in elevazione: Rck > 35 MPa Acciaio in barre : Fe B 44 k controllato 1.4 SCHEMATIZZAZIONE DELLA STRUTTURA E DEI VINCOLI La struttura e' stata schematizzata escludendo il contributo degli elementi aventi rigidezza e resistenza trascurabili a fronte dei principali. E' quindi stata considerata l'orditura a telaio tridimensionale, i solai ed i setti verticali ad elevata rigidezza (vano scale, setti in cls). Le travi di fondazione sono schematizzate come poggianti su vincoli elastici distribuiti. 1.5 MODELLAZIONE DELLA STRUTTURA E DEI VINCOLI La struttura e' modellata con il metodo degli elementi finiti, applicato a sistemi tridimensionali. Gli elementi utilizzati sono sia monodimensionali (trave con eventuali sconnessioni interne), che bidimensionali (piastre e membrane triangolari e quadrangolari). I vincoli sono considerati puntuali ed inseriti tramite le sei costanti di rigidezza elastica, oppure come elementi asta poggianti su suolo elastico. Le sezioni oggetto di verifica nelle travi sono stampate a passo costante; dei gusci si conoscono le sollecitazioni nel baricentro dell'elemento stesso. 1.6 SCHEMATIZZAZIONE DELLE AZIONI In accordo con le sopracitate normative, sono state considerate nei calcoli le seguenti azioni: - pesi propri strutturali - carichi permanenti portati dalla struttura - carichi variabili sui solai, neve, vento. - forze di piano simulanti il sisma, ricavate tramite analisi statica/dinamica Le condizioni ed i casi di carico prese in conto nei calcolo sono specificate nella stampa dei dati di input. 1.7 MODELLAZIONE DELLE AZIONI Sono stati adottati i seguenti valori di carico: - peso proprio solai: 0.025 dan/cm 2 - carico permanente: 0.010 dan/cm 2 - carico variabile: - neve:.0.013 dan/cm 2 - coefficiente di intensita' sismica: S= 2 Le azioni sono state modellate tramite opportuni carichi concentrati e distribuiti su nodi ed aste. 1.8 MODELLAZIONE DEI MATERIALI I materiali costituenti la struttura sono considerati elastici e con comportamento lineare. Le loro caratteristiche sono specificate nella stampa dei dati di input. 1.9 TIPO DI ANALISI Le analisi strutturali condotte sono statiche in regime lineare. Il metodo di calcolo e' ad elementi finiti. Il calcolo sismico e' stato effettuato tramite analisi statica/dinamica. La verifica delle membrature in cemento armato viene eseguita considerando tutte le caratteristiche di sollecitazione.

2. INDIVIDUAZIONE DEL CODICE DI CALCOLO Per il calcolo delle sollecitazioni e per la verifica di travi e pilastri in cemento armato si e' fatto ricorso all'elaboratore elettronico utilizzando il seguente programma di calcolo: DOLMEN WIN (R), versione 8.0 del 2008 prodotto, distribuito ed assistito dalla CDM DOLMEN srl, con sede in Torino, Via Drovetti 9/F. Questa procedura e' sviluppata in ambiente Windows, ed e' stata scritta utilizzando i linguaggi Fortran e C. DOLMEN WIN permette l'analisi elastica lineare di strutture tridimensionali con nodi a sei gradi di liberta' utilizzando un solutore ad elementi finiti. Gli elementi considerati sono la trave, con eventuali svincoli interni o rotazione attorno al proprio asse, ed il guscio, sia rettangolare che triangolare, avente comportamento di membrana e di piastra. I carichi possono essere applicati sia ai nodi, come forze o coppie concentrate, sia sulle travi, come forze distribuite, trapezie, concentrate, come coppie e come distorsioni termiche. I vincoli sono forniti tramite le sei costanti di rigidezza elastica. A supporto del programma e' fornito un ampio manuale d'uso contenente fra l'altro una vasta serie di test di validazione sia su esempi classici di Scienza delle Costruzioni, sia su strutture particolarmente impegnative e reperibili nella bibliografia specializzata. 2.2 GRADO DI AFFIDABILITA' DEL CODICE L' affidabilità del codice di calcolo e' garantita dall'esistenza di un ampia documentazione di supporto, come indicato nel paragrafo precedente. La presenza di un modulo CAD per l'introduzione di dati permette la visualizzazione dettagliata degli elementi introdotti. E' possibile inoltre ottenere rappresentazioni grafiche di deformate e sollecitazioni della struttura. Al termine dell'elaborazione viene inoltre valutata la qualità della soluzione, in base all'uguaglianza del lavoro esterno e dell'energia di deformazione. 2.3 MOTIVAZIONE DELLA SCELTA DEL CODICE DOLMEN WIN permette in campo elastico lineare un'analisi dettagliata del comportamento dell'intera struttura, tenendo conto del comportamento irrigidente di setti anche complessi e solai considerati con la loro effettiva rigidezza. E' possibile inoltre scegliere il grado di affinamento dell'analisi di elementi complessi utilizzando mesh via via più dettagliate. 3. ESAME DEI RISULTATI E CONTROLLI 3.1 VALUTAZIONE DELLA CORRETTEZZA DEL MODELLO Il modello di calcolo adottato e' da ritenersi appropriato in quanto non sono state riscontrate labilita', le reazioni vincolari equilibrano i carichi applicati, la simmetria di carichi e struttura da' origine a sollecitazioni simmetriche. 4. GIUDIZIO MOTIVATO DI ACCETTABILITA' DEI RISULTATI L'analisi critica dei risultati e dei parametri di controllo nonche' il confronto con calcolazioni di massima eseguite manualmente porta ad confermare la validita' dei risultati. 5. ALLEGATI Alla presente relazione si allegano le seguenti stampe: - dati di ingresso; - sollecitazioni nelle aste e nei gusci; - reazioni vincolari; - verifiche di resistenza di travi e pilastri; - diagrammi di sollecitazioni e deformazioni. RELAZIONE ILLUSTRATIVA: 1 NORMATIVE DI RIFERIMENTO L'analisi della struttura in oggetto e' stata fatta utilizzando i metodi usuali della Scienza delle Costruzioni ed in conformita' alle normative e leggi vigenti: - Legge 5/11/1971 n. 1086: Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato, normale e precompresso ed a struttura metallica. - D.P.R. 6/6/2001 n. 380: Testo unico delle disposizione legislative e regolamentari in materia edilizia. - Legge 2/2/1974 n. 64: Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. - C.N.R. 10024/86 del 23/7/1986: Analisi di strutture mediante elaboratore: impostazione e redazione delle relazioni di calcolo - D.M. 14/2/1992: Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche. - D.M. 9/1/1996: Norme tecniche per il calcolo, l'esecuzione ed il collaudo delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche. - D.M. 16/1/1996: Norme tecniche relative ai criteri generali per la verifica della sicurezza delle costruzioni e dei carichi e dei sovraccarichi. - D.M. 16/1/1996: Norme tecniche per le costruzioni in zona sismica. - D.M. 14/1/2008: Norme tecniche per le costruzioni. 1.3 CRITERI DI ANALISI DELLA SICUREZZA Con riferimento alle normative precedentemente citate, le strutture in oggetto sono verificate per quanto riguarda: - verifica di resistenza; - verifica a deformazione e fessurazione. Limiti di deformabilita' sotto carichi massimi:... Calcestruzzo per le strutture in elevazione: Rck > 25 MPa Tensione ammissibile nel cls:... Acciaio in barre : Fe B 44 k controllato Tensione ammissibile nell'armatura:...

1.4 SCHEMATIZZAZIONE DELLA STRUTTURA E DEI VINCOLI La struttura e' stata schematizzata escludendo il contributo degli elementi aventi rigidezza e resistenza trascurabili a fronte dei principali. E' quindi stata considerata l'orditura a telaio tridimensionale, i solai ed i setti verticali ad elevata rigidezza (vano ascensore, setti in cls). I plinti di fondazione vengono assimilati a vincoli elastici di cui e' fornita la costante di rigidezza. Le travi di fondazione sono schematizzate come poggianti su vincoli elastici distribuiti. 1.5 MODELLAZIONE DELLA STRUTTURA E DEI VINCOLI La struttura e' modellata con il metodo degli elementi finiti, applicato a sistemi tridimensionali. Gli elementi utilizzati sono sia monodimensionali (trave con eventuali sconnessioni interne), che bidimensionali (piastre e membrane triangolari e quadrangolari). I vincoli sono considerati puntuali ed inseriti tramite le sei costanti di rigidezza elastica, oppure come elementi asta poggianti su suolo elastico. Le sezioni oggetto di verifica nelle travi sono stampate a passo costante; dei gusci si conoscono le sollecitazioni nel baricentro dell'elemento stesso. 1.6 SCHEMATIZZAZIONE DELLE AZIONI In accordo con le sopracitate normative, sono state considerate nei calcoli le seguenti azioni: - pesi propri strutturali - carichi permanenti portati dalla struttura - carichi variabili sui solai, neve, vento. - forze di piano simulanti il sisma, ricavate tramite analisi statica/dinamica - distorsioni termiche Le condizioni ed i casi di carico prese in conto nei calcolo sono specificate nella stampa dei dati di input. 1.8 MODELLAZIONE DEI MATERIALI I materiali costituenti la struttura sono considerati elastici e con comportamento lineare. Le loro caratteristiche sono specificate nella stampa dei dati di input. 1.9 TIPO DI ANALISI Le analisi strutturali condotte sono statiche in regime lineare. Il metodo di calcolo e' ad elementi finiti. Il calcolo sismico e' stato effettuato tramite analisi statica/dinamica. La verifica delle membrature in cemento armato viene eseguita considerando tutte le caratteristiche di sollecitazione. 2. INDIVIDUAZIONE DEL CODICE DI CALCOLO Per il calcolo delle sollecitazioni e per la verifica di travi e pilastri in cemento armato si e' fatto ricorso all'elaboratore elettronico utilizzando il seguente programma di calcolo: DOLMEN WIN (R), versione 8.0 del 2008 prodotto, distribuito ed assistito dalla CDM DOLMEN srl, con sede in Torino, Via Drovetti 9/F. Questa procedura e' sviluppata in ambiente Windows, ed e' stata scritta utilizzando i linguaggi Fortran e C. DOLMEN WIN permette l'analisi elastica lineare di strutture tridimensionali con nodi a sei gradi di liberta' utilizzando un solutore ad elementi finiti. Gli elementi considerati sono la trave, con eventuali svincoli interni o rotazione attorno al proprio asse, ed il guscio, sia rettangolare che triangolare, avente comportamento di membrana e di piastra. I carichi possono essere applicati sia ai nodi, come forze o coppie concentrate, sia sulle travi, comme forze distribuite, trapezie, concentrate, come coppie e come distorsioni termiche. I vincoli sono forniti tramite le sei costanti di rigidezza elastica. A supporto del programma e' fornito un ampio manuale d'uso contenente fra l'altro una vasta serie di test di validazione sia su esempi classici di Scienza delle Costruzioni, sia su strutture particolarmente impegnative e reperibili nella bibliografia specializzata. 2.2 GRADO DI AFFIDABILITA' DEL CODICE L' affidabilita' del codice di calcolo e' garantita dall'esistenza di un ampia documentazioe di supporto, come indicato nel paragrafo precedente. La presenza di un modulo CAD per l'introduzione di dati permette la visualizzazione dettagliata degli elementi introdotti. E' possibile inoltre ottenere rappresentazioni grafiche di deformate e sollecitazioni della struttura. Al termine dell'elaborazione viene inoltre valutata la qualita' della soluzione, in base all'uguaglianza del lavoro esterno e dell'energia di deformazione. 2.3 MOTIVAZIONE DELLA SCELTA DEL CODICE DOLMEN WIN permette in campo elastico lineare un'analisi dettagliata del comportamento dell'intera struttura, tenendo conto del comportamento irrigidente di setti anche complessi e solai considerati con la loro effettiva rigidezza. E' possibile inoltre scegliere il grado di affinamento dell'analisi di elementi complessi utilizzando mesh via via piu' dettagliate. 3. ESAME DEI RISULTATI E CONTROLLI 3.1 VALUTAZIONE DELLA CORRETTEZZA DEL MODELLO Il modello di calcolo adottato e' da ritenersi appropriato in quanto non sono state riscontrate labilita', le reazioni vincolari equilibrano i carichi applicati, la simmetria di carichi e struttura da' origine a sollecitazioni simmetriche. 4. GIUDIZIO MOTIVATO DI ACCETTABILITA' DEI RISULTATI L'analisi critica dei risultati e dei parametri di controllo nonche' il confronto con calcolazioni di massima eseguite manualmente porta ad confermare la validita' dei risultati.

DATI STRUTTURA: *** DATI STRUTTURA Unita` di misura : LUNGHEZZE : cm SUPERFICI : cm2 DATI SEZIONALI : cm ANGOLI : gradi FORZE : dan MOMENTI : dancm CARICHI LINEARI : dan/cm CARICHI SUPERFIC.: dan/cm2 TENSIONI : dan/cm2 PESI DI VOLUME : dan/cm3 COEFF. DI WINKLER: dan/cm3 RIGIDEZZE VINCOL.: dan/cm - dancm/rad NODI-- ----------- ----------- ----------- ----------- ----------- num.= 139 Nome Coord. X Coord. Y Coord. Z 1 0.000 240.000 0.000 2 0.000 240.000 92.500 3 0.000 330.000 92.500 4 0.000 330.000 0.000 5 0.000 240.000 185.000 6 0.000 330.000 185.000 7 0.000 240.000 277.500 8 0.000 330.000 277.500 9 0.000 240.000 370.000 10 0.000 330.000 370.000 11 0.000 420.000 92.500 12 0.000 420.000 0.000 13 0.000 420.000 185.000 14 0.000 420.000 277.500 15 0.000 420.000 370.000 16 0.000 510.000 92.500 17 0.000 510.000 0.000 18 0.000 510.000 185.000 19 0.000 510.000 277.500 20 0.000 510.000 370.000 21 660.000 240.000 0.000 22 660.000 240.000 92.500 23 660.000 330.000 92.500 24 660.000 330.000 0.000 25 1320.000 240.000 0.000 26 1320.000 240.000 92.500 27 1320.000 330.000 92.500 28 1320.000 330.000 0.000 29 660.000 240.000 185.000 30 660.000 330.000 185.000 31 1320.000 240.000 185.000 32 1320.000 330.000 185.000 33 660.000 240.000 277.500 34 660.000 330.000 277.500 35 1320.000 240.000 277.500 36 1320.000 330.000 277.500 37 660.000 240.000 370.000 38 660.000 330.000 370.000 39 1320.000 240.000 370.000 40 1320.000 330.000 370.000 41 660.000 420.000 92.500 42 660.000 420.000 0.000 43 1320.000 420.000 92.500 44 1320.000 420.000 0.000 45 660.000 420.000 185.000 46 1320.000 420.000 185.000 47 660.000 420.000 277.500 48 1320.000 420.000 277.500 49 660.000 420.000 370.000 50 1320.000 420.000 370.000 51 660.000 510.000 92.500 52 660.000 510.000 0.000 53 1320.000 510.000 92.500 54 1320.000 510.000 0.000 55 660.000 510.000 185.000 56 1320.000 510.000 185.000 57 660.000 510.000 277.500 58 1320.000 510.000 277.500 59 660.000 510.000 370.000 60 1320.000 510.000 370.000 61 94.300 510.000 92.500 62 94.300 510.000 0.000 63 94.300 510.000 185.000 64 94.300 510.000 277.500 65 94.300 510.000 370.000 66 188.600 510.000 92.500 67 188.600 510.000 0.000 68 188.600 510.000 185.000 69 188.600 510.000 277.500 70 188.600 510.000 370.000 71 282.900 510.000 92.500 72 282.900 510.000 0.000 73 282.900 510.000 185.000 74 282.900 510.000 277.500 75 282.900 510.000 370.000 76 377.100 510.000 92.500 77 377.100 510.000 0.000

78 377.100 510.000 185.000 79 377.100 510.000 277.500 80 377.100 510.000 370.000 81 471.400 510.000 92.500 82 471.400 510.000 0.000 83 471.400 510.000 185.000 84 471.400 510.000 277.500 85 471.400 510.000 370.000 86 565.700 510.000 92.500 87 565.700 510.000 0.000 88 565.700 510.000 185.000 89 565.700 510.000 277.500 90 565.700 510.000 370.000 91 754.300 510.000 92.500 92 754.300 510.000 0.000 93 754.300 510.000 185.000 94 754.300 510.000 277.500 95 754.300 510.000 370.000 96 848.600 510.000 92.500 97 848.600 510.000 0.000 98 848.600 510.000 185.000 99 848.600 510.000 277.500 100 848.600 510.000 370.000 101 942.900 510.000 92.500 102 942.900 510.000 0.000 103 942.900 510.000 185.000 104 942.900 510.000 277.500 105 942.900 510.000 370.000 106 1037.100 510.000 92.500 107 1037.100 510.000 0.000 108 1037.100 510.000 185.000 109 1037.100 510.000 277.500 110 1037.100 510.000 370.000 111 1131.400 510.000 92.500 112 1131.400 510.000 0.000 113 1131.400 510.000 185.000 114 1131.400 510.000 277.500 115 1131.400 510.000 370.000 116 1225.700 510.000 92.500 117 1225.700 510.000 0.000 118 1225.700 510.000 185.000 119 1225.700 510.000 277.500 120 1225.700 510.000 370.000 121 0.000 0.000 0.000 122 330.000 0.000 0.000 123 660.000 0.000 0.000 124 990.000 0.000 0.000 125 1320.000 0.000 0.000 126 0.000 0.000 370.000 127 330.000 0.000 370.000 128 660.000 0.000 370.000 129 990.000 0.000 370.000 130 1320.000 0.000 370.000 131 0.000 240.000 450.000 132 660.000 240.000 450.000 133 1320.000 240.000 450.000 136 660.000 330.000 423.300 137 660.000 420.000 396.700 138 1320.000 330.000 423.300 139 1320.000 420.000 396.700 140 0.000 330.000 423.300 141 0.000 420.000 396.700 ASTE-- ----------- ----------- ----------- ----------- ----------- num.= 93 Nome Proprieta` Nodo iniz. Nodo fin. Rilasci in. Rilasci fin. Orient. 1 1 121 1 180.0 2 2 121 122 180.0 3 1 123 21 180.0 4 2 122 123 180.0 5 2 123 124 180.0 6 2 1 21 180.0 7 2 21 25 180.0 8 1 125 25 180.0 9 2 124 125 180.0 10 1 52 92 180.0 11 1 92 97 180.0 12 1 97 102 180.0 13 1 102 107 180.0 14 1 107 112 180.0 15 1 112 117 180.0 16 1 117 54 180.0 17 1 17 62 180.0 18 1 62 67 180.0 19 1 67 72 180.0 20 1 72 77 180.0 21 1 77 82 180.0 22 1 82 87 180.0 23 1 87 52 180.0 24 1 21 24 180.0 25 1 24 42 180.0 26 1 42 52 180.0 27 1 25 28 180.0 28 1 28 44 180.0 29 1 44 54 180.0 30 1 1 4 180.0 31 1 4 12 180.0 32 1 12 17 180.0 33 3 121 126 RxRyRz 0.0 34 3 122 127 RxRyRz 0.0 35 3 123 128 RxRyRz 0.0

36 3 124 129 RxRyRz 0.0 37 3 125 130 RxRyRz 0.0 38 4 9 131 0.0 39 4 1 2 0.0 40 4 17 16 0.0 41 4 19 20 0.0 42 4 7 9 0.0 43 4 9 10 0.0 44 4 10 15 0.0 45 4 15 20 0.0 47 5 126 131 0.0 48 8 128 132 0.0 49 8 132 136 0.0 50 4 37 132 0.0 51 4 37 38 0.0 52 4 38 49 0.0 53 4 49 59 0.0 54 4 33 37 0.0 55 4 21 22 0.0 56 4 52 51 0.0 57 4 57 59 0.0 58 5 130 133 0.0 60 4 39 133 0.0 61 4 39 40 0.0 62 4 40 50 0.0 63 4 50 60 0.0 64 4 35 39 0.0 65 4 25 26 0.0 66 4 54 53 0.0 67 4 58 60 0.0 68 4 20 65 0.0 69 4 65 70 0.0 70 4 70 75 0.0 71 4 75 80 0.0 72 4 80 85 0.0 73 4 85 90 0.0 74 4 90 59 0.0 75 4 59 95 0.0 76 4 95 100 0.0 77 4 100 105 0.0 78 4 105 110 0.0 79 4 110 115 0.0 80 4 115 120 0.0 81 4 120 60 0.0 82 6 131 132 0.0 83 6 132 133 0.0 84 7 126 127 0.0 85 7 127 128 0.0 86 7 128 129 0.0 87 7 129 130 0.0 90 8 136 137 0.0 91 8 137 59 0.0 92 4 133 138 0.0 93 4 138 139 0.0 94 4 139 60 0.0 95 4 131 140 0.0 96 4 140 141 0.0 97 4 141 20 0.0 GUSCI TRIANGOLARI-- ----------- ----------- ----------- ----------- num.= 3 Nome Proprieta` Nodo 1 Nodo 2 Nodo 3 96 1 49 59 137 99 1 50 60 139 102 1 15 20 141 GUSCI RETTANGOLARI ----------- ----------- ----------- ----------- num.= 98 Nome Proprieta` Nodo 1 Nodo 2 Nodo 3 Nodo 4 1 1 1 2 3 4 2 1 2 5 6 3 3 1 5 7 8 6 4 1 7 9 10 8 5 1 4 3 11 12 6 1 3 6 13 11 7 1 6 8 14 13 8 1 8 10 15 14 9 1 12 11 16 17 10 1 11 13 18 16 11 1 13 14 19 18 12 1 14 15 20 19 13 1 21 22 23 24 14 1 25 26 27 28 15 1 22 29 30 23 16 1 26 31 32 27 17 1 29 33 34 30 18 1 31 35 36 32 19 1 33 37 38 34 20 1 35 39 40 36 21 1 24 23 41 42 22 1 28 27 43 44 23 1 23 30 45 41 24 1 27 32 46 43 25 1 30 34 47 45 26 1 32 36 48 46 27 1 34 38 49 47 28 1 36 40 50 48 29 1 42 41 51 52 30 1 44 43 53 54 31 1 41 45 55 51 32 1 43 46 56 53

33 1 45 47 57 55 34 1 46 48 58 56 35 1 47 49 59 57 36 1 48 50 60 58 37 1 17 16 61 62 38 1 16 18 63 61 39 1 18 19 64 63 40 1 19 20 65 64 41 1 62 61 66 67 42 1 61 63 68 66 43 1 63 64 69 68 44 1 64 65 70 69 45 1 67 66 71 72 46 1 66 68 73 71 47 1 68 69 74 73 48 1 69 70 75 74 49 1 72 71 76 77 50 1 71 73 78 76 51 1 73 74 79 78 52 1 74 75 80 79 53 1 77 76 81 82 54 1 76 78 83 81 55 1 78 79 84 83 56 1 79 80 85 84 57 1 82 81 86 87 58 1 81 83 88 86 59 1 83 84 89 88 60 1 84 85 90 89 61 1 87 86 51 52 62 1 86 88 55 51 63 1 88 89 57 55 64 1 89 90 59 57 65 1 52 51 91 92 66 1 51 55 93 91 67 1 55 57 94 93 68 1 57 59 95 94 69 1 92 91 96 97 70 1 91 93 98 96 71 1 93 94 99 98 72 1 94 95 100 99 73 1 97 96 101 102 74 1 96 98 103 101 75 1 98 99 104 103 76 1 99 100 105 104 77 1 102 101 106 107 78 1 101 103 108 106 79 1 103 104 109 108 80 1 104 105 110 109 81 1 107 106 111 112 82 1 106 108 113 111 83 1 108 109 114 113 84 1 109 110 115 114 85 1 112 111 116 117 86 1 111 113 118 116 87 1 113 114 119 118 88 1 114 115 120 119 89 1 117 116 53 54 90 1 116 118 56 53 91 1 118 119 58 56 92 1 119 120 60 58 94 1 37 38 136 132 95 1 38 49 137 136 97 1 39 40 138 133 98 1 40 50 139 138 100 1 9 10 140 131 101 1 10 15 141 140 PROPRIETA` ASTE--- ----------- ----------- ----------- ----------- num.= 8 Nome Materiale Base Altezza Area Area tag. Y Area tag. Z Kw vertic. Kw orizz. J tors. J fless. Y J fless. Z 1 1 80.00 40.00 3.20000E+03 2.66667E+03 2.66667E+03 1.000000 1.000000 1.17186E+06 1.70667E+06 4.26667E+05 2 1 60.00 40.00 2.40000E+03 2.00000E+03 2.00000E+03 1.000000 1.000000 7.51241E+05 7.20000E+05 3.20000E+05 3 1 30.00 30.00 7.06858E+02 6.36173E+02 6.36173E+02 0.000000 0.000000 7.95216E+04 3.97608E+04 3.97608E+04 4 1 20.00 20.00 4.00000E+02 3.33333E+02 3.33333E+02 0.000000 0.000000 2.25330E+04 1.33333E+04 1.33333E+04 5 1 25.00 20.00 5.00000E+02 4.16667E+02 4.16667E+02 0.000000 0.000000 3.42131E+04 2.60417E+04 1.66667E+04 6 1 20.00 40.00 8.00000E+02 6.66667E+02 6.66667E+02 0.000000 0.000000 7.32410E+04 2.66667E+04 1.06667E+05 7 1 30.00 75.00 2.25000E+03 1.87500E+03 1.87500E+03 0.000000 0.000000 5.05259E+05 1.68750E+05 1.05469E+06 8 1 45.00 20.00 9.00000E+02 7.50000E+02 7.50000E+02 0.000000 0.000000 8.65085E+04 1.51875E+05 3.00000E+04 PROPRIETA` GUSCI-- ----------- ----------- ----------- ----------- num.= 1 Nome Materiale Sp.membr. Sp. piastra Kw 1 1 20.00 20.00 0.000000 MATERIALI--------- ----------- ----------- ----------- ----------- num.= 1 Nome Mod. elast. Coeff. nu Mod. tang. Peso spec. Dil. te. 1 3.00000E+05 1.50000E-01 1.30000E+05 2.50000E-03 1.00000E-05 VINCOLI----------- ----------- ----------- ----------- ----------- num.= 29 Nodo Rigid. X Rigid. Y Rigid. Z Rigid. RX Rigid. RY Rigid. RZ 17 bloccato bloccato libero libero libero libero 67 bloccato bloccato libero libero libero libero 77 bloccato bloccato libero libero libero libero

52 bloccato bloccato libero libero libero libero 62 bloccato bloccato libero libero libero libero 1 bloccato bloccato libero libero libero libero 4 bloccato bloccato libero libero libero libero 12 bloccato bloccato libero libero libero libero 121 bloccato bloccato libero libero libero libero 21 bloccato bloccato libero libero libero libero 24 bloccato bloccato libero libero libero libero 42 bloccato bloccato libero libero libero libero 123 bloccato bloccato libero libero libero libero 54 bloccato bloccato libero libero libero libero 92 bloccato bloccato libero libero libero libero 97 bloccato bloccato libero libero libero libero 102 bloccato bloccato libero libero libero libero 107 bloccato bloccato libero libero libero libero 112 bloccato bloccato libero libero libero libero 117 bloccato bloccato libero libero libero libero 25 bloccato bloccato libero libero libero libero 28 bloccato bloccato libero libero libero libero 44 bloccato bloccato libero libero libero libero 125 bloccato bloccato libero libero libero libero 124 bloccato bloccato libero libero libero libero 122 bloccato bloccato libero libero libero libero 72 bloccato bloccato libero libero libero libero 82 bloccato bloccato libero libero libero libero 87 bloccato bloccato libero libero libero libero CARICHI NODI------ ----------- ----------- ----------- ----------- num.= 880 Nome Nodo Direzione Intensita` 1-440 : Forze Dinamiche (Autovettori) 441-660 : Forze Sismiche (Analisi Semplificata) 661-880 : Momenti Torcenti Addizionali CARICHI DI SOLAIO- ----------- ----------- ----------- ----------- num.= 6 Nome Cos X Cos Y Cos Z Cond. Rifer. Intens. Quota 1 0.0000 0.9487 0.3162 1 glob -0.02500 370.00 2 0.0000 0.9588-0.2841 1 glob -0.02500 450.00 3 0.0000 0.9487 0.3162 2 glob -0.01000 370.00 4 0.0000 0.9588-0.2841 2 glob -0.01000 450.00 5 0.0000 0.9487 0.3162 4 glob -0.01300 370.00 6 0.0000 0.9588-0.2841 4 glob -0.01300 450.00 CARICHI ASTE------ ----------- ----------- ----------- ----------- num.= 179 Nome Asta Dir Tip RIF Parametro 1 Parametro 2 Parametro 3 Parametro 4 881 S001-PESO_SOL_6+4 82 Z FT glo -3.162-3.162 0.000 0.000 882 S001-PESO_SOL_6+4 83 Z FT glo -3.162-3.162 0.000 0.000 883 S001-PESO_SOL_6+4 84 Z FT glo -3.162-3.162 0.000 0.000 884 S001-PESO_SOL_6+4 85 Z FT glo -3.162-3.162 0.000 0.000 885 S001-PESO_SOL_6+4 86 Z FT glo -3.162-3.162 0.000 0.000 886 S001-PESO_SOL_6+4 87 Z FT glo -3.162-3.162 0.000 0.000 887 S002-PESO_SOL_6+4 68 Z FT glo -3.520-3.520 0.000 0.000 888 S002-PESO_SOL_6+4 69 Z FT glo -3.520-3.520 0.000 0.000 889 S002-PESO_SOL_6+4 70 Z FT glo -3.520-3.520 0.000 0.000 890 S002-PESO_SOL_6+4 71 Z FT glo -3.520-3.520 0.000 0.000 891 S002-PESO_SOL_6+4 72 Z FT glo -3.520-3.520 0.000 0.000 892 S002-PESO_SOL_6+4 73 Z FT glo -3.520-3.520 0.000 0.000 893 S002-PESO_SOL_6+4 74 Z FT glo -3.520-3.520 0.000 0.000 894 S002-PESO_SOL_6+4 75 Z FT glo -3.520-3.520 0.000 0.000 895 S002-PESO_SOL_6+4 76 Z FT glo -3.520-3.520 0.000 0.000 896 S002-PESO_SOL_6+4 77 Z FT glo -3.520-3.520 0.000 0.000 897 S002-PESO_SOL_6+4 78 Z FT glo -3.520-3.520 0.000 0.000 898 S002-PESO_SOL_6+4 79 Z FT glo -3.520-3.520 0.000 0.000 899 S002-PESO_SOL_6+4 80 Z FT glo -3.520-3.520 0.000 0.000 900 S002-PESO_SOL_6+4 81 Z FT glo -3.520-3.520 0.000 0.000 901 S002-PESO_SOL_6+4 82 Z FT glo -3.520-3.520 0.000 0.000 902 S002-PESO_SOL_6+4 83 Z FT glo -3.520-3.520 0.000 0.000 903 S001-PERM_SOL_16+4 82 Z FT glo -1.265-1.265 0.000 0.000 904 S001-PERM_SOL_16+4 83 Z FT glo -1.265-1.265 0.000 0.000 905 S001-PERM_SOL_16+4 84 Z FT glo -1.265-1.265 0.000 0.000 906 S001-PERM_SOL_16+4 85 Z FT glo -1.265-1.265 0.000 0.000 907 S001-PERM_SOL_16+4 86 Z FT glo -1.265-1.265 0.000 0.000 908 S001-PERM_SOL_16+4 87 Z FT glo -1.265-1.265 0.000 0.000 909 S002-PERM_SOL_16+4 68 Z FT glo -1.408-1.408 0.000 0.000 910 S002-PERM_SOL_16+4 69 Z FT glo -1.408-1.408 0.000 0.000 911 S002-PERM_SOL_16+4 70 Z FT glo -1.408-1.408 0.000 0.000 912 S002-PERM_SOL_16+4 71 Z FT glo -1.408-1.408 0.000 0.000 913 S002-PERM_SOL_16+4 72 Z FT glo -1.408-1.408 0.000 0.000 914 S002-PERM_SOL_16+4 73 Z FT glo -1.408-1.408 0.000 0.000 915 S002-PERM_SOL_16+4 74 Z FT glo -1.408-1.408 0.000 0.000 916 S002-PERM_SOL_16+4 75 Z FT glo -1.408-1.408 0.000 0.000 917 S002-PERM_SOL_16+4 76 Z FT glo -1.408-1.408 0.000 0.000 918 S002-PERM_SOL_16+4 77 Z FT glo -1.408-1.408 0.000 0.000 919 S002-PERM_SOL_16+4 78 Z FT glo -1.408-1.408 0.000 0.000 920 S002-PERM_SOL_16+4 79 Z FT glo -1.408-1.408 0.000 0.000 921 S002-PERM_SOL_16+4 80 Z FT glo -1.408-1.408 0.000 0.000 922 S002-PERM_SOL_16+4 81 Z FT glo -1.408-1.408 0.000 0.000 923 S002-PERM_SOL_16+4 82 Z FT glo -1.408-1.408 0.000 0.000 924 S002-PERM_SOL_16+4 83 Z FT glo -1.408-1.408 0.000 0.000 925 S001-NEVE_SOL_16+4 82 Z FT glo -1.644-1.644 0.000 0.000 926 S001-NEVE_SOL_16+4 83 Z FT glo -1.644-1.644 0.000 0.000 927 S001-NEVE_SOL_16+4 84 Z FT glo -1.644-1.644 0.000 0.000 928 S001-NEVE_SOL_16+4 85 Z FT glo -1.644-1.644 0.000 0.000 929 S001-NEVE_SOL_16+4 86 Z FT glo -1.644-1.644 0.000 0.000 930 S001-NEVE_SOL_16+4 87 Z FT glo -1.644-1.644 0.000 0.000 931 S002-NEVE_SOL_16+4 68 Z FT glo -1.830-1.830 0.000 0.000 932 S002-NEVE_SOL_16+4 69 Z FT glo -1.830-1.830 0.000 0.000 933 S002-NEVE_SOL_16+4 70 Z FT glo -1.830-1.830 0.000 0.000 934 S002-NEVE_SOL_16+4 71 Z FT glo -1.830-1.830 0.000 0.000 935 S002-NEVE_SOL_16+4 72 Z FT glo -1.830-1.830 0.000 0.000 936 S002-NEVE_SOL_16+4 73 Z FT glo -1.830-1.830 0.000 0.000

937 S002-NEVE_SOL_16+4 74 Z FT glo -1.830-1.830 0.000 0.000 938 S002-NEVE_SOL_16+4 75 Z FT glo -1.830-1.830 0.000 0.000 939 S002-NEVE_SOL_16+4 76 Z FT glo -1.830-1.830 0.000 0.000 940 S002-NEVE_SOL_16+4 77 Z FT glo -1.830-1.830 0.000 0.000 941 S002-NEVE_SOL_16+4 78 Z FT glo -1.830-1.830 0.000 0.000 942 S002-NEVE_SOL_16+4 79 Z FT glo -1.830-1.830 0.000 0.000 943 S002-NEVE_SOL_16+4 80 Z FT glo -1.830-1.830 0.000 0.000 944 S002-NEVE_SOL_16+4 81 Z FT glo -1.830-1.830 0.000 0.000 945 S002-NEVE_SOL_16+4 82 Z FT glo -1.830-1.830 0.000 0.000 946 S002-NEVE_SOL_16+4 83 Z FT glo -1.830-1.830 0.000 0.000 947 PAVIM 1 Z FD glo -6.800 948 PAVIM 3 Z FD glo -6.800 949 PAVIM 8 Z FD glo -6.800 950 PAVIM 10 Z FD glo -6.800 951 PAVIM 11 Z FD glo -6.800 952 PAVIM 12 Z FD glo -6.800 953 PAVIM 13 Z FD glo -6.800 954 PAVIM 14 Z FD glo -6.800 955 PAVIM 15 Z FD glo -6.800 956 PAVIM 16 Z FD glo -6.800 957 PAVIM 17 Z FD glo -6.800 958 PAVIM 18 Z FD glo -6.800 959 PAVIM 19 Z FD glo -6.800 960 PAVIM 20 Z FD glo -6.800 961 PAVIM 21 Z FD glo -6.800 962 PAVIM 22 Z FD glo -6.800 963 PAVIM 23 Z FD glo -6.800 964 PAVIM 24 Z FD glo -6.800 965 PAVIM 25 Z FD glo -6.800 966 PAVIM 26 Z FD glo -6.800 967 PAVIM 27 Z FD glo -6.800 968 PAVIM 28 Z FD glo -6.800 969 PAVIM 29 Z FD glo -6.800 970 PAVIM 30 Z FD glo -6.800 971 PAVIM 31 Z FD glo -6.800 972 PAVIM 32 Z FD glo -6.800 973 PAVIM 6 Z FD glo -6.800 974 PAVIM 7 Z FD glo -6.800 975 PAVIM 4 Z FD glo -6.800 976 PAVIM 2 Z FD glo -6.800 977 PAVIM 5 Z FD glo -6.800 978 PAVIM 9 Z FD glo -6.800 PESI PROPRI ASTE-- ----------- ----------- ----------- ----------- ----------- Cond. Nome Carichi Aste 1 979-1027 33-38, 43-45, 47-53, 58, 60-63, 68-87, 90-97 5 1028-1059 1-32 CARICHI DI LINEA ----------- ----------- ----------- ----------- num.= 0 numero coordinata Intensità Nome inizio fine Cond. Direz. inizio fine Descrizione CARICHI GUSCI----- ----------- ----------- ----------- ----------- num.= 269 Nome Guscio Dir Tip RIF Intensita` 1060 PPSOLETTA 4 Z FD glo -0.06521 1061 PPSOLETTA 8 Z FD glo -0.06521 1062 PPSOLETTA 12 Z FD glo -0.06521 1063 PPSOLETTA 3 Z FD glo -0.06521 1064 PPSOLETTA 7 Z FD glo -0.06521 1065 PPSOLETTA 11 Z FD glo -0.06521 1066 PPSOLETTA 2 Z FD glo -0.06521 1067 PPSOLETTA 6 Z FD glo -0.06521 1068 PPSOLETTA 10 Z FD glo -0.06521 1069 PPSOLETTA 1 Z FD glo -0.06521 1070 PPSOLETTA 5 Z FD glo -0.06521 1071 PPSOLETTA 9 Z FD glo -0.06521 1072 PPSOLETTA 20 Z FD glo -0.06521 1073 PPSOLETTA 28 Z FD glo -0.06521 1074 PPSOLETTA 36 Z FD glo -0.06521 1075 PPSOLETTA 18 Z FD glo -0.06521 1076 PPSOLETTA 26 Z FD glo -0.06521 1077 PPSOLETTA 34 Z FD glo -0.06521 1078 PPSOLETTA 16 Z FD glo -0.06521 1079 PPSOLETTA 24 Z FD glo -0.06521 1080 PPSOLETTA 32 Z FD glo -0.06521 1081 PPSOLETTA 14 Z FD glo -0.06521 1082 PPSOLETTA 22 Z FD glo -0.06521 1083 PPSOLETTA 30 Z FD glo -0.06521 1084 PPSOLETTA 19 Z FD glo -0.06521 1085 PPSOLETTA 27 Z FD glo -0.06521 1086 PPSOLETTA 35 Z FD glo -0.06521 1087 PPSOLETTA 17 Z FD glo -0.06521 1088 PPSOLETTA 25 Z FD glo -0.06521 1089 PPSOLETTA 33 Z FD glo -0.06521 1090 PPSOLETTA 15 Z FD glo -0.06521 1091 PPSOLETTA 23 Z FD glo -0.06521 1092 PPSOLETTA 31 Z FD glo -0.06521 1093 PPSOLETTA 13 Z FD glo -0.06521 1094 PPSOLETTA 21 Z FD glo -0.06521 1095 PPSOLETTA 29 Z FD glo -0.06521 1096 PPSOLETTA 44 Z FD glo -0.06521 1097 PPSOLETTA 48 Z FD glo -0.06521 1098 PPSOLETTA 52 Z FD glo -0.06521 1099 PPSOLETTA 56 Z FD glo -0.06521 1100 PPSOLETTA 60 Z FD glo -0.06521 1101 PPSOLETTA 64 Z FD glo -0.06521 1102 PPSOLETTA 68 Z FD glo -0.06521 1103 PPSOLETTA 72 Z FD glo -0.06521 1104 PPSOLETTA 76 Z FD glo -0.06521 1105 PPSOLETTA 80 Z FD glo -0.06521

1106 PPSOLETTA 84 Z FD glo -0.06521 1107 PPSOLETTA 88 Z FD glo -0.06521 1108 PPSOLETTA 43 Z FD glo -0.06521 1109 PPSOLETTA 47 Z FD glo -0.06521 1110 PPSOLETTA 51 Z FD glo -0.06521 1111 PPSOLETTA 55 Z FD glo -0.06521 1112 PPSOLETTA 59 Z FD glo -0.06521 1113 PPSOLETTA 63 Z FD glo -0.06521 1114 PPSOLETTA 67 Z FD glo -0.06521 1115 PPSOLETTA 71 Z FD glo -0.06521 1116 PPSOLETTA 75 Z FD glo -0.06521 1117 PPSOLETTA 79 Z FD glo -0.06521 1118 PPSOLETTA 83 Z FD glo -0.06521 1119 PPSOLETTA 87 Z FD glo -0.06521 1120 PPSOLETTA 42 Z FD glo -0.06521 1121 PPSOLETTA 46 Z FD glo -0.06521 1122 PPSOLETTA 50 Z FD glo -0.06521 1123 PPSOLETTA 54 Z FD glo -0.06521 1124 PPSOLETTA 58 Z FD glo -0.06521 1125 PPSOLETTA 62 Z FD glo -0.06521 1126 PPSOLETTA 66 Z FD glo -0.06521 1127 PPSOLETTA 70 Z FD glo -0.06521 1128 PPSOLETTA 74 Z FD glo -0.06521 1129 PPSOLETTA 78 Z FD glo -0.06521 1130 PPSOLETTA 82 Z FD glo -0.06521 1131 PPSOLETTA 86 Z FD glo -0.06521 1132 PPSOLETTA 41 Z FD glo -0.06521 1133 PPSOLETTA 45 Z FD glo -0.06521 1134 PPSOLETTA 49 Z FD glo -0.06521 1135 PPSOLETTA 53 Z FD glo -0.06521 1136 PPSOLETTA 57 Z FD glo -0.06521 1137 PPSOLETTA 61 Z FD glo -0.06521 1138 PPSOLETTA 65 Z FD glo -0.06521 1139 PPSOLETTA 69 Z FD glo -0.06521 1140 PPSOLETTA 73 Z FD glo -0.06521 1141 PPSOLETTA 77 Z FD glo -0.06521 1142 PPSOLETTA 81 Z FD glo -0.06521 1143 PPSOLETTA 85 Z FD glo -0.06521 1144 PERMSOLETTA 4 Z FD glo -0.05884 1145 PERMSOLETTA 8 Z FD glo -0.05884 1146 PERMSOLETTA 12 Z FD glo -0.05884 1147 PERMSOLETTA 3 Z FD glo -0.05884 1148 PERMSOLETTA 7 Z FD glo -0.05884 1149 PERMSOLETTA 11 Z FD glo -0.05884 1150 PERMSOLETTA 2 Z FD glo -0.05884 1151 PERMSOLETTA 6 Z FD glo -0.05884 1152 PERMSOLETTA 10 Z FD glo -0.05884 1153 PERMSOLETTA 1 Z FD glo -0.05884 1154 PERMSOLETTA 5 Z FD glo -0.05884 1155 PERMSOLETTA 9 Z FD glo -0.05884 1156 PERMSOLETTA 19 Z FD glo -0.05884 1157 PERMSOLETTA 27 Z FD glo -0.05884 1158 PERMSOLETTA 35 Z FD glo -0.05884 1159 PERMSOLETTA 17 Z FD glo -0.05884 1160 PERMSOLETTA 25 Z FD glo -0.05884 1161 PERMSOLETTA 33 Z FD glo -0.05884 1162 PERMSOLETTA 15 Z FD glo -0.05884 1163 PERMSOLETTA 23 Z FD glo -0.05884 1164 PERMSOLETTA 31 Z FD glo -0.05884 1165 PERMSOLETTA 13 Z FD glo -0.05884 1166 PERMSOLETTA 21 Z FD glo -0.05884 1167 PERMSOLETTA 29 Z FD glo -0.05884 1168 PERMSOLETTA 20 Z FD glo -0.05884 1169 PERMSOLETTA 28 Z FD glo -0.05884 1170 PERMSOLETTA 36 Z FD glo -0.05884 1171 PERMSOLETTA 18 Z FD glo -0.05884 1172 PERMSOLETTA 26 Z FD glo -0.05884 1173 PERMSOLETTA 34 Z FD glo -0.05884 1174 PERMSOLETTA 16 Z FD glo -0.05884 1175 PERMSOLETTA 24 Z FD glo -0.05884 1176 PERMSOLETTA 32 Z FD glo -0.05884 1177 PERMSOLETTA 14 Z FD glo -0.05884 1178 PERMSOLETTA 22 Z FD glo -0.05884 1179 PERMSOLETTA 30 Z FD glo -0.05884 1180 PERMSOLETTA 44 Z FD glo -0.05884 1181 PERMSOLETTA 48 Z FD glo -0.05884 1182 PERMSOLETTA 52 Z FD glo -0.05884 1183 PERMSOLETTA 56 Z FD glo -0.05884 1184 PERMSOLETTA 60 Z FD glo -0.05884 1185 PERMSOLETTA 64 Z FD glo -0.05884 1186 PERMSOLETTA 68 Z FD glo -0.05884 1187 PERMSOLETTA 72 Z FD glo -0.05884 1188 PERMSOLETTA 76 Z FD glo -0.05884 1189 PERMSOLETTA 80 Z FD glo -0.05884 1190 PERMSOLETTA 84 Z FD glo -0.05884 1191 PERMSOLETTA 88 Z FD glo -0.05884 1192 PERMSOLETTA 43 Z FD glo -0.05884 1193 PERMSOLETTA 47 Z FD glo -0.05884 1194 PERMSOLETTA 51 Z FD glo -0.05884 1195 PERMSOLETTA 55 Z FD glo -0.05884 1196 PERMSOLETTA 59 Z FD glo -0.05884 1197 PERMSOLETTA 63 Z FD glo -0.05884 1198 PERMSOLETTA 67 Z FD glo -0.05884 1199 PERMSOLETTA 71 Z FD glo -0.05884 1200 PERMSOLETTA 75 Z FD glo -0.05884 1201 PERMSOLETTA 79 Z FD glo -0.05884 1202 PERMSOLETTA 83 Z FD glo -0.05884 1203 PERMSOLETTA 87 Z FD glo -0.05884 1204 PERMSOLETTA 42 Z FD glo -0.05884 1205 PERMSOLETTA 46 Z FD glo -0.05884

1206 PERMSOLETTA 50 Z FD glo -0.05884 1207 PERMSOLETTA 54 Z FD glo -0.05884 1208 PERMSOLETTA 58 Z FD glo -0.05884 1209 PERMSOLETTA 62 Z FD glo -0.05884 1210 PERMSOLETTA 66 Z FD glo -0.05884 1211 PERMSOLETTA 70 Z FD glo -0.05884 1212 PERMSOLETTA 74 Z FD glo -0.05884 1213 PERMSOLETTA 78 Z FD glo -0.05884 1214 PERMSOLETTA 82 Z FD glo -0.05884 1215 PERMSOLETTA 86 Z FD glo -0.05884 1216 PERMSOLETTA 41 Z FD glo -0.05884 1217 PERMSOLETTA 45 Z FD glo -0.05884 1218 PERMSOLETTA 49 Z FD glo -0.05884 1219 PERMSOLETTA 53 Z FD glo -0.05884 1220 PERMSOLETTA 57 Z FD glo -0.05884 1221 PERMSOLETTA 61 Z FD glo -0.05884 1222 PERMSOLETTA 65 Z FD glo -0.05884 1223 PERMSOLETTA 69 Z FD glo -0.05884 1224 PERMSOLETTA 73 Z FD glo -0.05884 1225 PERMSOLETTA 77 Z FD glo -0.05884 1226 PERMSOLETTA 81 Z FD glo -0.05884 1227 PERMSOLETTA 85 Z FD glo -0.05884 PESI PROPRI GUSCI- ----------- ----------- ----------- ----------- ----------- Cond. Nome Carichi Gusci 1 1228-1282 3-4, 7-8, 11-12, 17-20, 25-28, 33-36, 39-40, 43-44, 47-48, 51-52, 55-56, 59-60, 63-64, 67-68, 71-72, 75-76, 79-80, 83-84, 87-88, 91-92, 94-102 5 1283-1328 1-2, 5-6, 9-10, 13-16, 21-24, 29-32, 37-38, 41-42, 45-46, 49-50, 53-54, 57-58, 61-62, 65-66, 69-70, 73-74, 77-78, 81-82, 85-86, 89-90 CONDIZIONI DI CARICO---------- ----------- ----------- ----------- num.= 13 Nome 1 Peso_proprio N. carichi: 210 Lista carichi: 881-902, 979-1027, 1060-1143, 1228-1282 2 Permanente N. carichi: 106 Lista carichi: 903-924, 1144-1227 3 A:Var_abitazione N. carichi: 0 Lista carichi: 4 Neve_(<1000m_slm) N. carichi: 22 Lista carichi: 925-946 5 PP_FONDAZIONI N. carichi: 110 Lista carichi: 947-978, 1028-1059, 1283-1328 6 Autovett_001_(X) N. carichi: 110 Lista carichi: 1-110 7 Autovett_002_(Y) N. carichi: 110 Lista carichi: 111-220 8 Autovett_003_(X) N. carichi: 110 Lista carichi: 221-330 9 Autovett_004_(X) N. carichi: 110 Lista carichi: 331-440 10 Sisma_X N. carichi: 110 Lista carichi: 441-550 11 Sisma_Y N. carichi: 110 Lista carichi: 551-660 12 Torcente_add._X N. carichi: 110 Lista carichi: 661-770 13 Torcente_add._Y N. carichi: 110 Lista carichi: 771-880 RISULTANTI DEI CARICHI (punto di applicazione nell'origine degli assi): cond. FX FY FZ MX MY MZ 1 0.000000E+00 0.000000E+00-1.039110E+05-3.757140E+07 6.858128E+07 0.000000E+00 2 0.000000E+00 0.000000E+00-4.932227E+04-2.096956E+07 3.255270E+07 0.000000E+00 3 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 4 0.000000E+00 0.000000E+00-9.173472E+03-2.333055E+06 6.054492E+06 0.000000E+00 5 0.000000E+00 0.000000E+00-9.567450E+04-2.882941E+07 6.314517E+07 0.000000E+00 6 2.322449E+04 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 7.995860E+06-6.408597E+06 7 0.000000E+00 5.420516E+04 0.000000E+00-1.758238E+07 0.000000E+00 3.577515E+07 8 2.169376E+04 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 6.928049E+06-8.745588E+06 9 2.714160E+03 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 2.105492E+05-1.164597E+06 10 6.282586E+04 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 2.039389E+07-2.203732E+07 11 0.000000E+00 6.282586E+04 0.000000E+00-2.039389E+07 0.000000E+00 4.146507E+07 12 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00-3.202782E+04-1.092109E+06 13 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 4.146483E+06

DATI ANALISI SISMICA: ------------------------------------------------------------------------------ Analisi sismica - Statica lineare - ( NTC 2008 ) ------------------------------------------------------------------------------ DATI PROGETTO Edificio sito in località VALVASONE ( long. 12.868 lat. 45.995400 ) Categoria del suolo di fondazione = A Coeff. di amplificazione stratigrafica Ss = 1.000 Coeff. di amplificazione topografica ST = 1.000 S = 1.000 Vita nominale dell'opera VN = 50 anni Coefficiente d'uso CU = 1.0 Periodo di riferimento VR = 50.0 PVR : probabilità di superamento in VR = 10 % Tempo di ritorno = 475 Coeff. di smorzamento viscoso = 5.0 Valori risultanti per : ag 1.818 [g/10] Fo 2.460 TC* 0.338 Fattore di struttura q = 1.000 Rapporto spettro di esercizio / spettro di progetto = 0.366 Coeff. lambda = 1.0000 Sd = 0.447 per T1 = 0.24 CONDIZIONI DI RIFERIMENTO COEFFICIENTE PESO RISULTANTE [dan] 1. 1.000 103911.0 2. 1.000 49322.3 3. 0.300 0.0 *** TABELLA AUTOVETTORI *** n PERIODO MASSA ATTIVATA COEFFICIENTI DI CORRELAZIONE [sec] %X %Y %Z n+1 n+2 n+3 n+4 n+5 n+6 n+7 1 0.237439 36.967 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 2 0.209591 0.000 86.279 0.000 0.000 0.000 3 0.070427 44.413 0.000 0.000 0.000 4 0.047742 6.566 0.000 0.000 -------------------------------------- MASSA TOTALE 87.946 86.279 0.000 Numero condizioni generanti carichi sismici : 3 Cond. 001 : Peso_proprio con coeff. 1.000 Cond. 002 : Permanente con coeff. 1.000 Cond. 003 : A:Var_abitazione con coeff. 0.300 Condizioni di carico sismico generate: Cond. 010 : Cond. 011 : Cond. 012 : Cond. 013 : Sisma X Sisma Y Torcente add. X Torcente add. Y

Carichi sismici : Piani Pesi C. distr. Forze di piano Torc. di piano X Torc. di piano Y Baric. X Baric. Y cm dan dan dancm dancm cm cm 92.5 22278 0.1501 3344 45143 220700 660.0 453.7 185.0 27204 0.3002 8167 110249 538993 660.0 454.6 277.5 32129 0.4503 14468 195316 954879 660.0 455.2 370.0 41363 0.6004 24835 633286 1639094 660.0 290.7 423.3 17487 0.6869 12013 108115 792841 660.0 250.0 Dove ad esempio : Fi = [(Sd(T1)*W*λ/g)/Σ zj*wj]* Wi* zi = = [ (0.447*140461*1) / 38715810 ] * Wi* zi = 1.62*10-3 * Wi* zi W = peso complessivo della costruzione; Wi, Wj = pesi della massa i e della massa j; zi, zj = quote dal piano di fondazione delle masse i e j; Es. di calcolo della forza sismica: zi = 370 cm Wi = 41363 dan F(370) = [(Sd(T1)*W*λ/g)/Σ zj*wj ]* Wi* zi = 1.62*10-3 * 41363* 370 = 24835 dan

DESCRIZIONE CASI DI CARICO: --------------------------------------------------------------------------------------- NOME DESCRIZIONE VERIFICA TIPO CONDIZ. INSERITE CASI INSERITI ------------------------------------ Num. Coeff. Segno Num. Coeff. --------------------------------------------------------------------------------------- 1 SLU SENZA SISMA S.L.U. somma 1 1.300 + 2 1.500 + 3 1.500 + 4 1.300 + --------------------------------------------------------------------------------------- 2 SISMAX SLU nessuna somma 6 1.000 quadr. 8 1.000 quadr. 11 1.000 ± --------------------------------------------------------------------------------------- 3 SISMAY SLU nessuna somma 5 1.000 quadr. 7 1.000 quadr. 12 1.000 ± --------------------------------------------------------------------------------------- 4 SLU con SISMAX PRINC S.L.U. somma 1 1.000 + 2 1.000 2 1.000 + 3 0.300 4 1.000 + --------------------------------------------------------------------------------------- 5 SLU con SISMAY PRINC S.L.U. somma 1 1.000 + 3 1.000 2 1.000 + 2 0.300 4 1.000 + --------------------------------------------------------------------------------------- 6 SLD con SISMAX PRINC S.L.Danno somma 1 1.000 + 2 1.152 2 1.000 + 3 0.346 4 1.000 + --------------------------------------------------------------------------------------- 7 SLD con SISMAY PRINC S.L.Danno somma 1 1.000 + 3 1.152 2 1.000 + 2 0.346 4 1.000 + --------------------------------------------------------------------------------------- 8 SLU FON con SISMAX P SLU_FON somma 1 1.000 + 2 1.100 2 1.000 + 3 0.300 4 1.000 + --------------------------------------------------------------------------------------- 9 SLU FON con SISMAY P SLU_FON somma 1 1.000 + 3 1.100 2 1.000 + 2 0.300 4 1.000 + --------------------------------------------------------------------------------------- 10 SLUGeo SLU_GEO somma 1 1.000 + 2 1.300 + 3 1.300 + 4 1.000 + --------------------------------------------------------------------------------------- 11 Rara Rara somma 1 1.000 + 2 1.000 + 3 1.000 + 4 1.000 + --------------------------------------------------------------------------------------- 12 Frequente Freq. somma 1 1.000 + 2 1.000 + 3 0.200 + 4 1.000 + --------------------------------------------------------------------------------------- 13 Quasi Perm QuasiPerm. somma 1 1.000 + 2 1.000 + 4 1.000 + ---------------------------------------------------------------------------------------

5.1 VERIFICA SPOSTAMENTI SOTTO SISMA Valutazione degli spostamenti (7.3.3.3) Gli spostamenti de della struttura sotto l azione sismica di progetto alla SLV si ottiene moltiplicando per il fattore µd i valori dee ottenuti dall analisi lineare, dianmica o statica, secondo l espressione seguente: de = µd dee dove µd = q per T1 >= Tc µd = 1+(q-1)Tc/T1 per T1 < Tc Il modello tridimensionale sotto le azioni sismiche ed i carichi verticali ha dato i seguenti spostamenti massimi in testa: direzione sisma X: dx max= 0.21 cm dy max= 1.17 cm (nodo 11) direzione sisma Y: dx max= 0.086 cm dy max= 1.39 cm (nodo 11) Pertanto gli spostamenti massimi sono: T1 = 0.237 < Tc = 0.508 µd = 1+ (q-1)tc/t1 = 1 con q= 1 direzione sisma X: dx max= 0.208 cm dy max= 1.17 cm (nodo131) direzione sisma Y: dx max= 0.085 cm dy max= 1.39 cm (nodo 131) Gli spostamenti massimi calcolati sono compatibili con le geometrie del fabbricato. Si riporta uno schema del modello tridimensionale con la numerazione dei nodi principali e con evidenziati i nodi maggiomente sollecitati.

SPOSTAMENTI NODALI: CASO DI CARICO : 1 SLU SENZA SISMA COMBINAZIONE N. 4 CONDIZIONI ANALISI STATICA 1 Peso_proprio + 1.30 2 Permanente + 1.50 3 Neve_(<1000m_slm) + 1.50 4 FONDAZIONI + 1.30 1) +1.30*c001 +1.50*c002 +1.50*c003 +1.30*c004 Unità di misura: SX,SY,SZ [cm]; RX,RY,RZ [rad] Coefficiente moltiplicativo: 1.000000 Nodo SX SY SZ RX RY RZ 126-0.000082 0.897442-0.219481-0.00254 0.00031 0.00006 131 0.014264 1.083979-0.764309-0.00227 0.00203 0.00004 133-0.014153 1.083952-0.764327-0.00227-0.00203-0.00004 CASO DI CARICO : 4 SLU con SISMAX PRINC COMBINAZIONE N. 3 CONDIZIONI ANALISI STATICA 1 Peso_proprio + 1.00 2 Permanente + 1.00 4 FONDAZIONI + 1.00 N. 2 CASI DI CARICO 2 SISMAX SLU 1.00 3 SISMAY SLU 0.30 1) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C002.001 +0.30*C003.001 2) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C002.001 +0.30*C003.002 3) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C002.001 +0.30*C003.003 4) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C002.001 +0.30*C003.004 5) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C002.002 +0.30*C003.001 6) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C002.002 +0.30*C003.002 7) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C002.002 +0.30*C003.003 8) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C002.002 +0.30*C003.004 9) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C002.003 +0.30*C003.001 10) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C002.003 +0.30*C003.002 11) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C002.003 +0.30*C003.003 12) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C002.003 +0.30*C003.004 13) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C002.004 +0.30*C003.001 14) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C002.004 +0.30*C003.002 15) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C002.004 +0.30*C003.003 16) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C002.004 +0.30*C003.004 Unità di misura: SX,SY,SZ [cm]; RX,RY,RZ [rad] Coefficiente moltiplicativo: 1.000000 Nodo SX SY SZ RX RY RZ 126 0.196476 0.675604-0.077881-0.00200 0.00039 0.00020 0.170740 0.699371-0.066568-0.00205 0.00039 0.00017 0.196450 0.447565-0.209132-0.00134 0.00023 0.00020 0.170714 0.471331-0.197819-0.00140 0.00024 0.00017 0.223341 0.650778-0.089396-0.00194 0.00038 0.00024 0.197605 0.674544-0.078082-0.00199 0.00039 0.00020 0.223315 0.422738-0.220646-0.00129 0.00022 0.00023 0.197579 0.446505-0.209333-0.00134 0.00023 0.00020-0.197662 0.950998-0.058482-0.00262 0.00020-0.00014-0.223398 0.974764-0.047168-0.00267 0.00021-0.00017-0.197688 0.722958-0.189732-0.00196 0.00004-0.00014-0.223424 0.746725-0.178419-0.00201 0.00005-0.00017-0.170797 0.926171-0.069996-0.00256 0.00019-0.00010-0.196533 0.949938-0.058683-0.00261 0.00020-0.00013-0.170823 0.698131-0.201247-0.00191 0.00003-0.00011-0.196559 0.721898-0.189933-0.00196 0.00004-0.00014 131 0.205184 0.814387-0.471530-0.00168 0.00147 0.00023 0.186266 0.842048-0.467924-0.00172 0.00147 0.00019 0.205247 0.547038-0.514259-0.00125 0.00146 0.00022 0.186329 0.574699-0.510653-0.00129 0.00146 0.00019 0.224538 0.785713-0.475364-0.00164 0.00147 0.00027 0.205620 0.813374-0.471758-0.00168 0.00147 0.00023 0.224601 0.518363-0.518093-0.00121 0.00146 0.00026 0.205683 0.546024-0.514487-0.00125 0.00146 0.00022-0.189631 1.140522-0.591504-0.00226 0.00079-0.00018-0.208549 1.168183-0.587898-0.00230 0.00078-0.00022-0.189568 0.873173-0.634233-0.00183 0.00078-0.00019-0.208486 0.900834-0.630627-0.00187 0.00078-0.00022-0.170276 1.111848-0.595338-0.00222 0.00079-0.00014-0.189194 1.139509-0.591732-0.00226 0.00079-0.00018-0.170214 0.844499-0.638067-0.00179 0.00078-0.00015-0.189132 0.872159-0.634461-0.00183 0.00078-0.00018 133 0.189241 1.139457-0.591747-0.00226-0.00079 0.00018 0.170323 1.111800-0.595351-0.00222-0.00079 0.00014 0.189219 0.872176-0.634470-0.00183-0.00078 0.00018 0.170302 0.844519-0.638074-0.00179-0.00078 0.00015 0.208593 1.168130-0.587915-0.00230-0.00078 0.00022 0.189676 1.140473-0.591518-0.00226-0.00079 0.00018 0.208572 0.900850-0.630638-0.00187-0.00078 0.00022 0.189655 0.873192-0.634242-0.00183-0.00078 0.00019-0.205584 0.813323-0.471769-0.00168-0.00147-0.00023-0.224502 0.785666-0.475373-0.00164-0.00147-0.00027-0.205606 0.546042-0.514492-0.00125-0.00146-0.00022-0.224523 0.518385-0.518096-0.00121-0.00146-0.00026

-0.186232 0.841996-0.467936-0.00172-0.00147-0.00019-0.205149 0.814339-0.471540-0.00168-0.00147-0.00023-0.186253 0.574716-0.510660-0.00129-0.00146-0.00019-0.205170 0.547058-0.514264-0.00125-0.00146-0.00022 CASO DI CARICO : 5 SLU con SISMAY PRINC COMBINAZIONE N. 3 CONDIZIONI ANALISI STATICA 1 Peso_proprio + 1.00 2 Permanente + 1.00 4 FONDAZIONI + 1.00 N. 2 CASI DI CARICO 3 SISMAY SLU 1.00 2 SISMAX SLU 0.30 1) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C003.001 +0.30*C002.001 2) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C003.001 +0.30*C002.002 3) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C003.001 +0.30*C002.003 4) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C003.001 +0.30*C002.004 5) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C003.002 +0.30*C002.001 6) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C003.002 +0.30*C002.002 7) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C003.002 +0.30*C002.003 8) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C003.002 +0.30*C002.004 9) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C003.003 +0.30*C002.001 10) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C003.003 +0.30*C002.002 11) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C003.003 +0.30*C002.003 12) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C003.003 +0.30*C002.004 13) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C003.004 +0.30*C002.001 14) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C003.004 +0.30*C002.002 15) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C003.004 +0.30*C002.003 16) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C003.004 +0.30*C002.004 Coefficiente moltiplicativo: 1.000000 Nodo SX SY SZ RX RY RZ 126 0.097987 1.001621 0.064805-0.00289 0.00048 0.00014 0.106046 0.994173 0.061351-0.00288 0.00048 0.00015-0.020255 1.084239 0.070625-0.00308 0.00043 0.00004-0.012195 1.076791 0.067171-0.00306 0.00042 0.00005 0.012199 1.080844 0.102517-0.00307 0.00051 0.00003 0.020259 1.073396 0.099062-0.00306 0.00051 0.00004-0.106042 1.163462 0.108337-0.00326 0.00046-0.00007-0.097983 1.156014 0.104882-0.00324 0.00046-0.00006 0.097900 0.241488-0.372697-0.00071-0.00003 0.00012 0.105959 0.234040-0.376151-0.00070-0.00003 0.00013-0.020342 0.324106-0.366877-0.00090-0.00008 0.00002-0.012282 0.316658-0.370331-0.00088-0.00008 0.00003 0.012112 0.320711-0.334985-0.00089 0.00001 0.00002 0.020172 0.313263-0.338440-0.00088 0.00000 0.00003-0.106129 0.403329-0.329165-0.00108-0.00005-0.00009-0.098070 0.395881-0.332620-0.00106-0.00005-0.00008 131 0.095771 1.198135-0.469220-0.00233 0.00124 0.00015 0.101577 1.189533-0.470370-0.00232 0.00124 0.00016-0.022674 1.295976-0.505212-0.00250 0.00104 0.00003-0.016867 1.287373-0.506362-0.00249 0.00104 0.00004 0.032711 1.290338-0.457200-0.00246 0.00123 0.00003 0.038517 1.281736-0.458350-0.00245 0.00123 0.00004-0.085734 1.388178-0.493192-0.00264 0.00103-0.00009-0.079927 1.379576-0.494342-0.00263 0.00103-0.00008 0.095980 0.306970-0.611649-0.00089 0.00122 0.00013 0.101786 0.298368-0.612799-0.00088 0.00122 0.00014-0.022465 0.404811-0.647641-0.00106 0.00101 0.00000-0.016658 0.396209-0.648791-0.00105 0.00101 0.00002 0.032920 0.399173-0.599629-0.00103 0.00121 0.00001 0.038726 0.390571-0.600779-0.00101 0.00121 0.00002-0.085524 0.497014-0.635621-0.00120 0.00100-0.00012-0.079718 0.488411-0.636771-0.00119 0.00100-0.00010 133 0.079920 1.379440-0.494364-0.00263-0.00103 0.00008 0.085726 1.388042-0.493214-0.00264-0.00103 0.00009-0.038527 1.281600-0.458371-0.00245-0.00123-0.00004-0.032721 1.290202-0.457221-0.00246-0.00123-0.00003 0.016863 1.287250-0.506377-0.00249-0.00104-0.00004 0.022669 1.295852-0.505228-0.00250-0.00104-0.00003-0.101585 1.189410-0.470384-0.00232-0.00124-0.00016-0.095779 1.198012-0.469234-0.00233-0.00124-0.00015 0.079849 0.488504-0.636777-0.00119-0.00100 0.00011 0.085655 0.497106-0.635627-0.00120-0.00100 0.00012-0.038598 0.390664-0.600783-0.00101-0.00121-0.00002-0.032792 0.399266-0.599633-0.00103-0.00121-0.00001 0.016792 0.396314-0.648790-0.00105-0.00101-0.00002 0.022597 0.404916-0.647640-0.00106-0.00101 0.00000-0.101656 0.298473-0.612796-0.00088-0.00122-0.00014-0.095850 0.307075-0.611647-0.00089-0.00122-0.00013

6 VERIFICA SETTI E PILASTRI Per i setti si è utilizzato un modello di verifica che, rielaborando le tensioni di calcolo, evidenzia, seguendo la meshatura di progetto, le aree minime di ferro da destinare a ciascuna faccia del setto sia in orizzontale che in verticale. Inoltre il programma restituisce le verifiche richieste dalla normativa (7.4.4.5.1/2) relative al taglio: verifica a taglio compressione del calcestruzzo d anima; verifica a taglio trazione dell armatura d anima e verifica a scorrimento nelle zone critiche. Si riportano le caratteristiche dei setti e le relative verifiche. 6.1 SETTI S1-S1-S3 : dim. B= 270 cm SP.= 20 cm ZONA CONFINATA : 0.2 B = 60 cm Armatura long. secondo il D.M. 14-01-2008 : 1% < (As/bxh) < 4 % A vert z.c. = 4+4 φ16 = 16.08 cm 2 = 1.34 % FUORI DELLA ZONA CONFINATA : armatura mimina per metro lineare Armatura trasv. secondo il D.M. 14-01-2008 : 0.2% A vert. = 4 cm 2 A vert. = 2 φ 10 /20 cm/ml = 5+5 φ 10 a ml = 7.9 cm 2 /ml = 0.4 % MACROGUSCIO S1 MACROGUSCIO S1 VERIFICA ARMATURE EFFETTIVE (EFFETTO MEMBRANA + PIASTRA) CASI DI CARICO: Nome Descrizione 1 SLU SENZA SISMA 4 SLU con SISMAX PRINC 5 SLU con SISMAY PRINC DATI: tensione di snervamento acciaio (fyk): 4500 dan/cm2 coefficiente sicurezza acciaio : 1.15 deformazione ultima acciaio : 67.5 per mille deformazione ultima cls : 3.5 per mille rapporto rottura/snervamento (k): 1.15 resistenza cilindrica cls (fck): 249 dan/cm2 coefficiente sicurezza cls : 1.5 coefficiente riduttivo (alfa): 0.85 copriferro inferiore (asse armatura): 3 cm copriferro superiore (asse armatura): 3 cm moltiplicatore sollecitazioni : 1 LEGENDA: spess = spessore guscio. Verifica effettuata su sezione BxH, con B=1 cm e H="spess" cm Af = area disposta al lembo teso, in cm2 al metro Afc = area disposta al lembo compresso, in cm2 al metro Mom = momento flettente [dancm/cm] Nor = sforzo normale [dan] epsc = deformazione cls [per mille] epsf = deformazione acciaio [per mille] L'armatura è sufficiente se le deformazioni dei materiali sono ovunque minori delle corrispondenti deformazioni ultime. INFERIORE ORIZZONTALE INFERIORE VERTICALE GUSCI spess Af Afc Mom Nor epsc epsf Af Afc Mom Nor epsc epsf 1 20 5.08 5.08 471. 88. 0.00 0.70 11.45 11.45 1830. 19. 0.22 0.55 2 20 5.08 5.08 146. 59. 0.00 0.37 11.45 11.45 908. -44. 0.13 0.23 3 20 5.08 5.08 314. 57. 0.00 0.46 11.45 11.45 417. 20. 0.02 0.16 4 20 5.08 5.08 118. 84. 0.00 0.47 11.45 11.45 0. 81. 0.00 0.17 5 20 2.51 2.51 330. 3. 0.07 0.55 2.51 2.51 1147. 70. 0.96 11.35 6 20 2.51 2.51 226. 29. 0.00 0.55 2.51 2.51 647. 27. 0.04 1.04

7 20 2.51 2.51 326. 67. 0.00 1.04 2.51 2.51 271. 9. 0.07 0.41 8 20 2.51 2.51 219. 45. 0.00 0.77 2.51 2.51 189. 58. 0.00 0.78 9 20 5.05 5.05 105. 45. 0.00 0.28 11.45 11.45 754. 17. 0.08 0.25 10 20 5.05 5.05 73. 48. 0.00 0.27 11.45 11.45 349. 32. 0.00 0.16 11 20 5.05 5.05 332. 27. 0.01 0.33 11.45 11.45 142. 30. 0.00 0.10 12 20 5.05 5.05 315. 23. 0.01 0.30 11.45 11.45 141. 30. 0.00 0.10 100 20 5.08 5.08 509. 241. 0.00 1.47 11.45 11.45 3235. -3. 0.44 0.90 101 20 2.51 2.51 36. 154. 0.00 1.51 2.51 2.51 80. 204. 0.00 1.94 102 20 5.05 5.05 56. 8. 0.00 0.07 11.45 11.45 40. 86. 0.00 0.19 SUPERIORE ORIZZONTALE SUPERIORE VERTICALE GUSCI spess Af Afc Mom Nor epsc epsf Af Afc Mom Nor epsc epsf 1 20 5.08 5.08 0. 88. 0.00 0.41 11.45 11.45 0. 74. 0.01 0.15 2 20 5.08 5.08 141. 59. 0.00 0.36 11.45 11.45 0. -85. 0.03-0.03 3 20 5.08 5.08 273. 52. 0.00 0.43 11.45 11.45 553. 17. 0.04 0.19 4 20 5.08 5.08 163. 38. 0.00 0.39 11.45 11.45 422. 81. 0.00 0.29 5 20 2.51 2.51 157. 33. 0.00 0.50 2.51 2.51 0. 70. 0.00 0.66 6 20 2.51 2.51 149. 26. 0.00 0.43 2.51 2.51 0. 36. 0.00 0.34 7 20 2.51 2.51 250. 67. 0.00 0.95 2.51 2.51 449. -4. 0.12 0.52 8 20 2.51 2.51 179. 45. 0.00 0.75 2.51 2.51 132. 45. 0.00 0.65 9 20 5.05 5.05 141. 44. 0.00 0.29 11.45 11.45 0. 21. 0.00 0.04 10 20 5.05 5.05 185. 48. 0.01 0.34 11.45 11.45 123. 31. 0.00 0.10 11 20 5.05 5.05 152. 23. 0.02 0.21 11.45 11.45 133. 30. 0.00 0.10 12 20 5.05 5.05 96. 23. 0.00 0.17 11.45 11.45 249. 23. 0.00 0.12 100 20 5.08 5.08 0. 241. 0.00 1.13 11.45 11.45 0. 137. 0.00 0.28 101 20 2.51 2.51 32. 156. 0.00 1.52 2.51 2.51 0. 204. 0.00 1.94 102 20 5.05 5.05 85. 8. 0.00 0.09 11.45 11.45 208. 86. 0.00 0.24 L'ARMATURA È OVUNQUE > DELLA QUANTITÀ RICHIESTA: IL PUNTO 2.3 DELLE NTC È VERIFICATO (Rd > Ed) **************** TAGLIO PERPENDICOLARE GUSCI taux tauy taut GUSCI taux tauy taut GUSCI taux tauy taut 1 0.2 0.8 0.6 2 0.2 0.4 0.4 3 0.0 0.2 0.2 4 0.2 0.3 0.2 5 0.1 0.3 0.3 6 0.1 0.3 0.2 7 0.0 0.1 0.1 8 0.2 0.2 0.2 9 0.1 0.4 0.3 10 0.1 0.1 0.1 11 0.1 0.1 0.1 12 0.2 0.1 0.2 100 1.2 4.8 3.3 101 0.4 0.3 0.3 102 0.5 0.3 0.6 MACROGUSCIO S1 VERIFICHE A FESSURAZIONE (EFFETTO MEMBRANA + PIASTRA) CASI DI CARICO: Nome Descrizione 10 Rara (RARA) 11 Frequente (FREQUENTE) 12 Quasi Perm (QUASI PERMANENTE) DATI: copriferro inferiore (asse armatura): 3 copriferro superiore (asse armatura): 3 cm cm Af = area effettiva tesa (cm2 al metro) Afc = area effettiva compressa (cm2 al metro) Mom = momento flettente [dancm/cm] Nor = sforzo normale [dan] sigc = tensione calcestruzzo [dan/cm2] sigf = tensione acciaio [dan/cm2] wkr = apertura caratteristica per combinazione rara (mm) - apertura max = 0.6 mm wkf = '' '' '' '' frequente (mm) - '' '' = 0.4 mm wkp = '' '' '' '' quasi permanente (mm) - '' '' = 0.3 mm ARMATURA INFERIORE ORIZZONTALE COMBINAZIONE RARA COMBINAZIONE FREQUENTE COMBINAZIONE QUASI PERMANENTE GUSCI Af Afc Mom Nor sigc sigf WkR Mom Nor sigc sigf WkF Mom Nor sigc sigf WkP 1 5.08 5.08 249-5 6.98 269. 0.014 237-5 6.62 252. 0.013 234-5 6.54 248. 0.013 2 5.08 5.08 68-7 1.73 27. 0.001 62-6 1.59 25. 0.001 61-6 1.56 25. 0.001 3 5.08 5.08 101-2 2.84 110. 0.006 95-2 2.65 105. 0.005 93-1 2.60 104. 0.005 4 5.08 5.08 37-2 1.01 28. 0.001 32-1 0.88 26. 0.001 30-1 0.84 26. 0.001 5 2.51 2.51 209-2 8.04 478. 0.049 198-2 7.64 454. 0.046 196-2 7.54 448. 0.045 6 2.51 2.51 46-11 1.20-1. 0.000 42-10 1.07-1. 0.000 41-10 1.04-1. 0.000 7 2.51 2.51 97-9 3.09 73. 0.007 90-9 2.83 62. 0.006 89-9 2.77 60. 0.006 8 2.51 2.51 36-1 1.36 69. 0.007 37-1 1.38 68. 0.007 37-1 1.39 68. 0.007 9 5.05 5.05 127 3 3.48 196. 0.012 121 3 3.32 184. 0.011 119 3 3.28 182. 0.011 10 5.05 5.05 0. -2 0.09-1. 0.000 0. -2 0.07-1. 0.000 0. -1 0.07-1. 0.000 11 5.05 5.05 24-1 0.65 18. 0.001 21-2 0.56 11. 0.001 20-2 0.53 9. 0.000 12 5.05 5.05 48 9 0.20 160. 0.014 45 8 0.40 144. 0.012 44 8 0.44 140. 0.012 100 5.08 5.08 226 12 5.88 413. 0.028 179 15 4.28 384. 0.028 167 16 3.83 378. 0.028 101 2.51 2.51 0. 20 0.00 390. 0.078 0. 20 0.00 399. 0.080 0. 20 0.00 401. 0.080 102 5.05 5.05 28 4 0.41 81. 0.007 26 4 0.48 71. 0.006 26 3 0.49 69. 0.005 ARMATURA INFERIORE VERTICALE COMBINAZIONE RARA COMBINAZIONE FREQUENTE COMBINAZIONE QUASI PERMANENTE GUSCI Af Afc Mom Nor sigc sigf WkR Mom Nor sigc sigf WkF Mom Nor sigc sigf WkP 1 11.45 11.45 808-81 16.11 169. 0.005 764-77 15.24 157. 0.004 753-76 15.02 154. 0.004 2 11.45 11.45 363-105 8.83-22. 0.000 342-99 8.31-20. 0.000 337-97 8.18-20. 0.000 3 11.45 11.45 127-91 5.42-42. 0.000 124-84 5.08-38. 0.000 123-83 4.99-37. 0.000 4 11.45 11.45 0. -45 1.92-29. 0.000 0. -41 1.73-26. 0.000 0. -39 1.68-25. 0.000 5 2.51 2.51 588-52 19.14 488. 0.049 558-51 17.93 436. 0.044 550-51 17.62 424. 0.043 6 2.51 2.51 201-57 5.60-11. 0.000 189-54 5.29-11. 0.000 186-53 5.21-11. 0.000 7 2.51 2.51 111-40 3.53-13. 0.000 107-38 3.35-12. 0.000 106-38 3.31-11. 0.000 8 2.51 2.51 0. -11 0.51-8. 0.000 0. -9 0.44-7. 0.000 0. -9 0.42-6. 0.000 9 11.45 11.45 391-19 7.73 150. 0.004 372-19 7.36 139. 0.004 367-19 7.27 136. 0.004 10 11.45 11.45 43-19 1.32-7. 0.000 40-19 1.27-7. 0.000 39-18 1.26-7. 0.000 11 11.45 11.45 69-10 1.38 6. 0.000 66-11 1.33 4. 0.000 65-11 1.32 4. 0.000 12 11.45 11.45 60 11 0.34 83. 0.004 57 9 0.40 76. 0.003 56 9 0.42 74. 0.003 100 11.45 11.45 1259-42 24.63 563. 0.016 1013-33 19.80 456. 0.013 951-31 18.60 429. 0.012 101 2.51 2.51 66 25 0.00 680. 0.122 49 26 0.00 652. 0.120 45 26 0.00 645. 0.120 102 11.45 11.45 26 17 0.00 90. 0.005 27 17 0.00 90. 0.005 27 17 0.00 90. 0.005

ARMATURA SUPERIORE ORIZZONTALE COMBINAZIONE RARA COMBINAZIONE FREQUENTE COMBINAZIONE QUASI PERMANENTE GUSCI Af Afc Mom Nor sigc sigf WkR Mom Nor sigc sigf WkF Mom Nor sigc sigf WkP 1 5.08 5.08 0. -5 0.23-3. 0.000 0. -5 0.23-3. 0.000 0. -5 0.23-3. 0.000 2 5.08 5.08 0. -7 0.31-5. 0.000 0. -6 0.28-4. 0.000 0. -6 0.28-4. 0.000 3 5.08 5.08 49-2 1.37 44. 0.002 47-2 1.30 44. 0.002 46-1 1.28 44. 0.002 4 5.08 5.08 0. -2 0.09-1. 0.000 0. -1 0.07-1. 0.000 0. -1 0.06-1. 0.000 5 2.51 2.51 0. -2 0.10-2. 0.000 0. -2 0.10-1. 0.000 0. -2 0.10-1. 0.000 6 2.51 2.51 0. -11 0.54-8. 0.000 0. -10 0.48-7. 0.000 0. -10 0.46-7. 0.000 7 2.51 2.51 51-9 1.29 5. 0.000 50-9 1.25 5. 0.000 49-9 1.24 4. 0.000 9 5.05 5.05 79 3 2.12 134. 0.009 75 3 2.02 126. 0.008 74 3 2.00 124. 0.008 10 5.05 5.05 70-2 1.97 71. 0.004 67-2 1.87 70. 0.004 66-1 1.85 70. 0.004 11 5.05 5.05 100-1 2.81 115. 0.006 96-2 2.70 106. 0.006 95-2 2.67 104. 0.005 12 5.05 5.05 51 9 0.44 164. 0.014 51 8 0.71 151. 0.012 51 8 0.77 148. 0.012 100 5.08 5.08 0. 12 0.00 120. 0.012 0. 15 0.00 148. 0.015 0. 16 0.00 156. 0.016 101 2.51 2.51 27 20 0.00 468. 0.088 26 20 0.00 473. 0.089 26 20 0.00 474. 0.090 102 5.05 5.05 16 4 0.00 66. 0.006 17 4 0.00 59. 0.005 17 3 0.06 58. 0.005 ARMATURA SUPERIORE VERTICALE COMBINAZIONE RARA COMBINAZIONE FREQUENTE COMBINAZIONE QUASI PERMANENTE GUSCI Af Afc Mom Nor sigc sigf WkR Mom Nor sigc sigf WkF Mom Nor sigc sigf WkP 1 11.45 11.45 0. -81 3.44-52. 0.000 0. -77 3.30-49. 0.000 0. -76 3.26-49. 0.000 2 11.45 11.45 0. -105 4.48-67. 0.000 0. -99 4.21-63. 0.000 0. -97 4.14-62. 0.000 3 11.45 11.45 71-91 3.04-67. 0.000 61-84 2.86-62. 0.000 59-83 2.82-60. 0.000 4 11.45 11.45 214-45 4.57 0. 0.000 197-41 4.17 1. 0.000 193-39 4.08 2. 0.000 5 2.51 2.51 0. -52 2.50-37. 0.000 0. -51 2.45-37. 0.000 0. -51 2.43-37. 0.000 6 2.51 2.51 0. -57 2.75-41. 0.000 0. -54 2.60-39. 0.000 0. -53 2.56-38. 0.000 7 2.51 2.51 62-40 1.06-38. 0.000 57-38 1.03-36. 0.000 55-38 1.03-35. 0.000 8 2.51 2.51 98-11 2.92 53. 0.005 95-9 2.98 66. 0.007 94-9 2.99 70. 0.007 9 11.45 11.45 0. -19 0.82-12. 0.000 0. -19 0.83-12. 0.000 0. -19 0.83-12. 0.000 10 11.45 11.45 0. -19 0.81-12. 0.000 0. -19 0.79-12. 0.000 0. -18 0.79-12. 0.000 11 11.45 11.45 66-10 1.32 5. 0.000 62-11 1.26 3. 0.000 61-11 1.25 3. 0.000 12 11.45 11.45 45 11 0.00 75. 0.003 46 9 0.00 70. 0.003 46 9 0.05 68. 0.003 100 11.45 11.45 0. -42 1.79-27. 0.000 0. -33 1.41-21. 0.000 0. -31 1.31-20. 0.000 101 2.51 2.51 39 25 0.00 603. 0.113 38 26 0.00 620. 0.116 37 26 0.00 624. 0.117 102 11.45 11.45 22 17 0.00 88. 0.004 21 17 0.00 86. 0.004 21 17 0.00 86. 0.004

MACROGUSCIO S2 MACROGUSCIO S2 VERIFICA ARMATURE EFFETTIVE (EFFETTO MEMBRANA + PIASTRA) CASI DI CARICO: Nome Descrizione 1 SLU SENZA SISMA 4 SLU con SISMAX PRINC 5 SLU con SISMAY PRINC DATI: tensione di snervamento acciaio (fyk): 4500 dan/cm2 coefficiente sicurezza acciaio : 1.15 deformazione ultima acciaio : 67.5 per mille deformazione ultima cls : 3.5 per mille rapporto rottura/snervamento (k): 1.15 resistenza cilindrica cls (fck): 249 dan/cm2 coefficiente sicurezza cls : 1.5 coefficiente riduttivo (alfa): 0.85 copriferro inferiore (asse armatura): 3 cm copriferro superiore (asse armatura): 3 cm moltiplicatore sollecitazioni : 1 LEGENDA: spess = spessore guscio. Verifica effettuata su sezione BxH, con B=1 cm e H="spess" cm Af = area disposta al lembo teso, in cm2 al metro Afc = area disposta al lembo compresso, in cm2 al metro Mom = momento flettente [dancm/cm] Nor = sforzo normale [dan] epsc = deformazione cls [per mille] epsf = deformazione acciaio [per mille] L'armatura è sufficiente se le deformazioni dei materiali sono ovunque minori delle corrispondenti deformazioni ultime. INFERIORE ORIZZONTALE INFERIORE VERTICALE GUSCI spess Af Afc Mom Nor epsc epsf Af Afc Mom Nor epsc epsf 13 20 5.08 5.08 112. 99. 0.00 0.53 11.45 11.45 1190. -27. 0.17 0.32 15 20 5.08 5.08 184. 8. 0.03 0.15 11.45 11.45 0. -116. 0.03 0.04 17 20 5.08 5.08 172. 68. 0.01 0.42 11.45 11.45 197. 18. 0.00 0.09 19 20 5.08 5.08 103. 53. 0.00 0.31 11.45 11.45 313. 80. 0.00 0.25 21 20 2.51 2.51 105. 42. 0.00 0.53 2.51 2.51 428. 89. 0.07 1.39 23 20 2.51 2.51 135. 77. 0.04 0.90 2.51 2.51 279. 50. 0.00 0.81 25 20 2.51 2.51 200. 87. 0.06 1.07 2.51 2.51 156. 10. 0.05 0.28 27 20 2.51 2.51 81. 118. 0.00 1.22 2.51 2.51 225. 61. 0.00 0.91 29 20 5.16 5.16 181. 88. 0.00 0.52 11.45 11.45 135. 23. 0.02 0.09 31 20 5.16 5.16 272. 70. 0.00 0.52 11.45 11.45 149. 17. 0.00 0.08 33 20 5.16 5.16 153. 45. 0.03 0.30 11.45 11.45 207. 44. 0.00 0.15 35 20 5.16 5.16 181. 41. 0.02 0.30 11.45 11.45 140. 59. 0.00 0.16 94 20 5.08 5.08 143. 254. 0.00 1.29 11.45 11.45 517. 228. 0.00 0.62 95 20 5.39 5.39 47. 234. 0.00 1.76 11.45 11.45 174. 318. 0.00 0.71 96 20 5.16 5.16 188. 25. 0.00 0.23 11.45 11.45 126. 208. 0.00 0.47 SUPERIORE ORIZZONTALE SUPERIORE VERTICALE GUSCI spess Af Afc Mom Nor epsc epsf Af Afc Mom Nor epsc epsf 13 20 5.08 5.08 112. 99. 0.00 0.53 11.45 11.45 1191. -27. 0.17 0.32 15 20 5.08 5.08 184. 8. 0.03 0.15 11.45 11.45 407. -116. 0.09 0.09 17 20 5.08 5.08 172. 68. 0.01 0.42 11.45 11.45 196. 18. 0.00 0.09 19 20 5.08 5.08 103. 53. 0.00 0.31 11.45 11.45 312. 80. 0.00 0.25 21 20 2.51 2.51 105. 42. 0.00 0.53 2.51 2.51 428. 89. 0.07 1.39 23 20 2.51 2.51 135. 77. 0.04 0.90 2.51 2.51 280. 50. 0.00 0.81 25 20 2.51 2.51 200. 87. 0.06 1.07 2.51 2.51 156. 10. 0.05 0.28 27 20 2.51 2.51 81. 118. 0.00 1.22 2.51 2.51 225. 61. 0.00 0.91 29 20 5.16 5.16 181. 88. 0.00 0.52 11.45 11.45 135. 23. 0.02 0.09 31 20 5.16 5.16 272. 70. 0.00 0.52 11.45 11.45 149. 17. 0.00 0.08 33 20 5.16 5.16 153. 45. 0.03 0.30 11.45 11.45 207. 44. 0.00 0.15 35 20 5.16 5.16 181. 41. 0.02 0.30 11.45 11.45 140. 59. 0.00 0.16 94 20 5.08 5.08 143. 254. 0.00 1.29 11.45 11.45 516. 228. 0.00 0.62 95 20 5.39 5.39 47. 234. 0.00 1.76 11.45 11.45 174. 318. 0.00 0.71 96 20 5.16 5.16 188. 25. 0.00 0.23 11.45 11.45 125. 208. 0.00 0.47 L'ARMATURA È OVUNQUE > DELLA QUANTITÀ RICHIESTA: IL PUNTO 2.3 DELLE NTC È VERIFICATO (Rd > Ed) **************** TAGLIO PERPENDICOLARE GUSCI taux tauy taut GUSCI taux tauy taut GUSCI taux tauy taut 13 0.2 0.6 0.4 15 0.1 0.4 0.3 17 0.0 0.1 0.1 19 0.2 0.1 0.1 21 0.1 0.2 0.2 23 0.1 0.3 0.2 25 0.0 0.0 0.0 27 0.2 0.2 0.2 29 0.1 0.2 0.2 31 0.1 0.1 0.1 33 0.1 0.0 0.1 35 0.2 0.2 0.2 94 0.3 1.2 0.9 95 0.5 0.5 0.5 96 0.6 0.5 0.8 MACROGUSCIO S2 VERIFICHE A FESSURAZIONE (EFFETTO MEMBRANA + PIASTRA) CASI DI CARICO: Nome Descrizione 10 Rara (RARA) 11 Frequente (FREQUENTE) 12 Quasi Perm (QUASI PERMANENTE) DATI: copriferro inferiore (asse armatura): 3 copriferro superiore (asse armatura): 3 cm cm Af = area effettiva tesa (cm2 al metro)

Afc = area effettiva compressa (cm2 al metro) Mom = momento flettente [dancm/cm] Nor = sforzo normale [dan] sigc = tensione calcestruzzo [dan/cm2] sigf = tensione acciaio [dan/cm2] wkr = apertura caratteristica per combinazione rara (mm) - apertura max = 0.6 mm wkf = '' '' '' '' frequente (mm) - '' '' = 0.4 mm wkp = '' '' '' '' quasi permanente (mm) - '' '' = 0.3 mm ARMATURA INFERIORE ORIZZONTALE COMBINAZIONE RARA COMBINAZIONE FREQUENTE COMBINAZIONE QUASI PERMANENTE GUSCI Af Afc Mom Nor sigc sigf WkR Mom Nor sigc sigf WkF Mom Nor sigc sigf WkP 13 5.08 5.08 0. -6 0.30-4. 0.000 0. -6 0.28-4. 0.000 0. -6 0.28-4. 0.000 15 5.08 5.08 0. -14 0.65-10. 0.000 0. -13 0.60-9. 0.000 0. -12 0.58-9. 0.000 17 5.08 5.08 0. -14 0.64-10. 0.000 0. 0. 0.02 0. 0.000 0. -1 0.02 0. 0.000 19 5.08 5.08 0. -2 0.09-1. 0.000 0. -1 0.07-1. 0.000 0. -1 0.06-1. 0.000 21 2.51 2.51 0. -11 0.53-8. 0.000 0. -12 0.58-9. 0.000 0. -12 0.59-9. 0.000 23 2.51 2.51 0. -26 1.25-19. 0.000 0. -25 1.21-18. 0.000 0. -25 1.20-18. 0.000 25 2.51 2.51 0. -26 1.28-19. 0.000 0. -23 1.13-17. 0.000 0. -23 1.09-16. 0.000 27 2.51 2.51 0. -9 0.42-6. 0.000 0. -7 0.33-5. 0.000 0. -6 0.30-4. 0.000 29 5.16 5.16 0. 11 0.00 103. 0.010 0. 7 0.00 71. 0.007 0. 7 0.00 64. 0.006 31 5.16 5.16 0. -2 0.08-1. 0.000 0. -3 0.13-2. 0.000 0. -3 0.15-2. 0.000 33 5.16 5.16 0. -1 0.04-1. 0.000 0. -4 0.18-3. 0.000 0. -3 0.16-2. 0.000 35 5.16 5.16 0. 24 0.00 233. 0.023 0. 23 0.00 227. 0.022 0. 23 0.00 226. 0.022 94 5.08 5.08 0. 22 0.00 213. 0.021 0. 25 0.00 244. 0.024 0. 26 0.00 252. 0.025 95 4.67 4.67 0. 43 0.00 462. 0.050 0. 43 0.00 456. 0.050 0. 42 0.00 455. 0.050 96 5.16 5.16 0. 8 0.00 82. 0.008 0. 8 0.00 80. 0.008 0. 8 0.00 80. 0.008 ARMATURA INFERIORE VERTICALE COMBINAZIONE RARA COMBINAZIONE FREQUENTE COMBINAZIONE QUASI PERMANENTE GUSCI Af Afc Mom Nor sigc sigf WkR Mom Nor sigc sigf WkF Mom Nor sigc sigf WkP 13 11.45 11.45 0. -125 5.34-80. 0.000 0. -118 5.04-76. 0.000 0. -116 4.97-75. 0.000 15 11.45 11.45 0. -179 7.64-115. 0.000 0. -166 7.09-106. 0.000 0. -163 6.96-104. 0.000 17 11.45 11.45 0. -163 6.97-104. 0.000 0. -151 6.43-96. 0.000 0. -147 6.29-94. 0.000 19 11.45 11.45 1-88 3.75-56. 0.000 0. -79 3.38-51. 0.000 0. -77 3.28-49. 0.000 21 2.51 2.51 0. -70 3.36-50. 0.000 0. -69 3.32-50. 0.000 0. -69 3.31-50. 0.000 23 2.51 2.51 0. -88 4.23-63. 0.000 0. -84 4.03-60. 0.000 0. -83 3.98-60. 0.000 25 2.51 2.51 0. -73 3.50-52. 0.000 0. -66 3.17-48. 0.000 0. -64 3.09-46. 0.000 27 2.51 2.51 0. -22 1.07-16. 0.000 0. -17 0.83-12. 0.000 0. -16 0.77-11. 0.000 29 11.45 11.45 0. -17 0.71-11. 0.000 0. -19 0.80-12. 0.000 0. -19 0.82-12. 0.000 31 11.45 11.45 0. -27 1.16-17. 0.000 0. -28 1.19-18. 0.000 0. -28 1.20-18. 0.000 33 11.45 11.45 0. -10 0.42-6. 0.000 0. -8 0.35-5. 0.000 0. -8 0.34-5. 0.000 35 11.45 11.45 0. 32 0.00 142. 0.008 0. 32 0.00 139. 0.007 0. 32 0.00 138. 0.007 94 11.45 11.45 0. -94 4.02-60. 0.000 0. -88 3.75-56. 0.000 0. -85 3.63-54. 0.000 95 11.45 11.45 1 55 0.00 240. 0.013 0. 56 0.00 247. 0.013 0. 57 0.00 248. 0.013 96 11.45 11.45 0. 55 0.00 240. 0.013 0. 54 0.00 236. 0.013 0. 54 0.00 235. 0.013 ARMATURA SUPERIORE ORIZZONTALE COMBINAZIONE RARA COMBINAZIONE FREQUENTE COMBINAZIONE QUASI PERMANENTE GUSCI Af Afc Mom Nor sigc sigf WkR Mom Nor sigc sigf WkF Mom Nor sigc sigf WkP 13 5.08 5.08 0. -6 0.30-4. 0.000 0. -6 0.28-4. 0.000 0. -6 0.27-4. 0.000 15 5.08 5.08 0. -14 0.65-10. 0.000 0. -13 0.59-9. 0.000 0. -12 0.58-9. 0.000 17 5.08 5.08 0. -14 0.64-10. 0.000 0. 0. 0.02 0. 0.000 0. -1 0.02 0. 0.000 19 5.08 5.08 0. -2 0.09-1. 0.000 0. -1 0.07-1. 0.000 0. -1 0.06-1. 0.000 21 2.51 2.51 0. -11 0.53-8. 0.000 0. -12 0.58-9. 0.000 0. -12 0.59-9. 0.000 23 2.51 2.51 0. -26 1.24-19. 0.000 0. -25 1.21-18. 0.000 0. -25 1.20-18. 0.000 25 2.51 2.51 0. -26 1.28-19. 0.000 0. -23 1.13-17. 0.000 0. -23 1.09-16. 0.000 27 2.51 2.51 0. -9 0.42-6. 0.000 0. -7 0.32-5. 0.000 0. -6 0.30-5. 0.000 29 5.16 5.16 0. 11 0.00 104. 0.010 0. 7 0.00 71. 0.007 0. 7 0.00 64. 0.006 31 5.16 5.16 0. -2 0.07-1. 0.000 0. -3 0.13-2. 0.000 0. -3 0.15-2. 0.000 33 5.16 5.16 0. -1 0.03-1. 0.000 0. -4 0.18-3. 0.000 0. -3 0.16-2. 0.000 35 5.16 5.16 0. 24 0.00 233. 0.023 0. 23 0.00 227. 0.022 0. 23 0.00 226. 0.022 94 5.08 5.08 0. 22 0.00 213. 0.021 0. 25 0.00 244. 0.024 0. 26 0.00 252. 0.025 95 4.67 4.67 0. 43 0.00 462. 0.050 0. 43 0.00 456. 0.050 0. 42 0.00 454. 0.050 96 5.16 5.16 0. 8 0.00 82. 0.008 0. 8 0.00 80. 0.008 0. 8 0.00 80. 0.008 ARMATURA SUPERIORE VERTICALE COMBINAZIONE RARA COMBINAZIONE FREQUENTE COMBINAZIONE QUASI PERMANENTE GUSCI Af Afc Mom Nor sigc sigf WkR Mom Nor sigc sigf WkF Mom Nor sigc sigf WkP 13 11.45 11.45 0. -125 5.34-80. 0.000 0. -118 5.04-76. 0.000 0. -116 4.97-75. 0.000 15 11.45 11.45 0. -179 7.64-115. 0.000 0. -166 7.09-106. 0.000 0. -163 6.95-104. 0.000 17 11.45 11.45 0. -163 6.97-104. 0.000 0. -151 6.42-96. 0.000 0. -147 6.29-94. 0.000 19 11.45 11.45 0. -88 3.75-56. 0.000 0. -79 3.37-51. 0.000 0. -77 3.28-49. 0.000 21 2.51 2.51 0. -70 3.35-50. 0.000 0. -69 3.32-50. 0.000 0. -69 3.31-50. 0.000 23 2.51 2.51 0. -88 4.23-63. 0.000 0. -84 4.03-60. 0.000 0. -83 3.98-60. 0.000 25 2.51 2.51 0. -73 3.50-52. 0.000 0. -66 3.17-48. 0.000 0. -64 3.09-46. 0.000 27 2.51 2.51 0. -22 1.06-16. 0.000 0. -17 0.82-12. 0.000 0. -16 0.76-11. 0.000 29 11.45 11.45 0. -17 0.70-11. 0.000 0. -19 0.79-12. 0.000 0. -19 0.82-12. 0.000 31 11.45 11.45 0. -27 1.16-17. 0.000 0. -28 1.19-18. 0.000 0. -28 1.20-18. 0.000 33 11.45 11.45 0. -10 0.42-6. 0.000 0. -8 0.35-5. 0.000 0. -8 0.34-5. 0.000 35 11.45 11.45 0. 32 0.00 142. 0.008 0. 32 0.00 139. 0.007 0. 32 0.00 138. 0.007 94 11.45 11.45 0. -94 4.01-60. 0.000 0. -88 3.75-56. 0.000 0. -85 3.62-54. 0.000 95 11.45 11.45 0. 55 0.00 240. 0.013 0. 56 0.00 246. 0.013 0. 57 0.00 248. 0.013 96 11.45 11.45 0. 55 0.00 240. 0.013 0. 54 0.00 236. 0.013 0. 54 0.00 235. 0.013

6.2 SETTO S4 : dim. B= 1340 cm SP.= 20 cm ARMATURA MIMINA PER METRO LINEARE : Armatura trasv. secondo il D.M. 14-01-2008 : 0.2% A vert. = 4 cm 2 A vert. = 1 φ 10 /20 cm = 5+5 φ 10 /m = 7.9 cm 2 /m = 0.39 % Armatura orizz. secondo il D.M. 14-01-2008 : 0.2% A vert. = 4 cm 2 A orizz. = 1 φ 10 /20 cm = 5+5 φ 10 /m = 7.9 cm 2 /m = 0.39 % Per quanto riguarda le verifiche a taglio si fa riferimento al punto 7.4.4.5.1 delle nuove norme tecniche, dove il valore del taglio derivante dall analisi, per pareti estese debolmente armate, viene amplificato di un fattore (q+1/2), in questo caso (1+1/2)=1.5. MACROGUSCIO S4 MACROGUSCIO S4 VERIFICA ARMATURE EFFETTIVE (EFFETTO MEMBRANA + PIASTRA) CASI DI CARICO: Nome Descrizione 1 SLU SENZA SISMA 4 SLU con SISMAX PRINC 5 SLU con SISMAY PRINC DATI: tensione di snervamento acciaio (fyk): 4500 dan/cm2 coefficiente sicurezza acciaio : 1.15 deformazione ultima acciaio : 67.5 per mille deformazione ultima cls : 3.5 per mille rapporto rottura/snervamento (k): 1.15 resistenza cilindrica cls (fck): 249 dan/cm2 coefficiente sicurezza cls : 1.5 coefficiente riduttivo (alfa): 0.85 copriferro inferiore (asse armatura): 3 cm copriferro superiore (asse armatura): 3 cm moltiplicatore sollecitazioni : 1 LEGENDA: spess = spessore guscio. Verifica effettuata su sezione BxH, con B=1 cm e H="spess" cm Af = area disposta al lembo teso, in cm2 al metro Afc = area disposta al lembo compresso, in cm2 al metro Mom = momento flettente [dancm/cm] Nor = sforzo normale [dan] epsc = deformazione cls [per mille] epsf = deformazione acciaio [per mille] L'armatura è sufficiente se le deformazioni dei materiali sono ovunque minori delle corrispondenti deformazioni ultime. INFERIORE ORIZZONTALE INFERIORE VERTICALE GUSCI spess Af Afc Mom Nor epsc epsf Af Afc Mom Nor epsc epsf 37 20 6.51 6.51 44. 14. 0.00 0.07 14.51 14.51 340. -7. 0.04 0.07 38 20 6.51 6.51 133. 25. 0.00 0.15 14.51 14.51 0. -22. 0.01 0.02 39 20 6.51 6.51 120. 20. 0.00 0.13 14.51 14.51 17. 5. 0.00 0.01 40 20 6.51 6.51 84. 18. 0.00 0.10 14.51 14.51 66. 8. 0.00 0.03 41 20 3.93 3.93 96. 25. 0.00 0.22 3.93 3.93 0. -82. 0.03-0.03 42 20 3.93 3.93 102. 22. 0.00 0.21 3.93 3.93 4. -19. 0.01-0.01 43 20 3.93 3.93 123. 20. 0.00 0.22 3.93 3.93 0. -7. 0.00 0.00 44 20 3.93 3.93 103. 18. 0.00 0.19 3.93 3.93 0. 7. 0.00 0.04 45 20 3.93 3.93 26. 5. 0.00 0.05 3.93 3.93 0. -79. 0.03-0.03 46 20 3.93 3.93 0. 15. 0.00 0.09 3.93 3.93 0. -21. 0.01-0.01 47 20 3.93 3.93 117. 19. 0.00 0.20 3.93 3.93 0. -12. 0.00 0.00 48 20 3.93 3.93 75. 18. 0.00 0.17 3.93 3.93 247. -13. 0.06 0.18 49 20 3.93 3.93 0. -7. 0.00 0.00 3.93 3.93 61. -47. 0.03 0.04 50 20 3.93 3.93 0. 7. 0.00 0.04 3.93 3.93 0. -24. 0.01-0.01 51 20 3.93 3.93 229. 14. 0.00 0.27 3.93 3.93 0. -16. 0.01-0.01 52 20 3.93 3.93 240. 19. 0.00 0.30 3.93 3.93 290. -10. 0.07 0.22 53 20 3.93 3.93 0. -9. 0.00 0.00 3.93 3.93 65. -57. 0.03 0.02 54 20 3.93 3.93 0. 7. 0.00 0.04 3.93 3.93 0. -30. 0.01-0.01 55 20 3.93 3.93 142. 21. 0.00 0.24 3.93 3.93 0. -20. 0.01-0.01 56 20 3.93 3.93 131. 13. 0.02 0.18 3.93 3.93 127. -3. 0.03 0.10 57 20 3.93 3.93 0. -4. 0.00 0.00 3.93 3.93 76. -52. 0.03 0.03 58 20 3.93 3.93 40. 8. 0.00 0.08 3.93 3.93 0. -28. 0.01-0.01 59 20 3.93 3.93 117. 16. 0.00 0.19 3.93 3.93 0. -6. 0.00 0.03 60 20 3.93 3.93 179. 26. 0.00 0.30 3.93 3.93 119. 19. 0.00 0.21 61 20 6.54 3.93 143. 23. 0.00 0.26 12.22 3.93 50. -25. 0.02 0.03 62 20 6.54 3.93 170. 29. 0.04 0.31 12.22 3.93 7. -28. 0.01 0.02 63 20 6.54 3.93 308. 15. 0.01 0.21 12.22 3.93 19. 8. 0.00 0.06 64 20 6.54 3.93 209. 33. 0.00 0.37 12.22 3.93 173. 26. 0.00 0.29

65 20 6.54 3.93 143. 23. 0.00 0.26 12.22 12.22 46. -25. 0.02 0.01 66 20 6.54 3.93 170. 29. 0.04 0.31 12.22 12.22 35. -22. 0.01-0.01 67 20 6.54 3.93 315. 15. 0.01 0.21 12.22 12.22 20. 7. 0.00 0.02 68 20 6.54 3.93 209. 34. 0.00 0.37 12.22 12.22 175. 26. 0.00 0.26 69 20 3.93 3.93 0. -4. 0.00 0.00 3.93 3.93 64. -34. 0.03 0.03 70 20 3.93 3.93 40. 8. 0.00 0.08 3.93 3.93 31. -23. 0.01 0.01 71 20 3.93 3.93 117. 16. 0.00 0.19 3.93 3.93 0. 5. 0.00 0.03 72 20 3.93 3.93 179. 26. 0.00 0.30 3.93 3.93 119. 19. 0.00 0.21 73 20 3.93 3.93 3. -9. 0.00 0.00 3.93 3.93 0. -69. 0.02-0.02 74 20 3.93 3.93 0. 7. 0.00 0.04 3.93 3.93 0. -25. 0.01-0.01 75 20 3.93 3.93 143. 21. 0.00 0.24 3.93 3.93 0. -9. 0.00 0.00 76 20 3.93 3.93 131. 13. 0.02 0.18 3.93 3.93 120. -3. 0.03 0.09 77 20 3.93 3.93 0. -7. 0.00 0.00 3.93 3.93 84. -47. 0.03 0.06 78 20 3.93 3.93 0. 7. 0.00 0.04 3.93 3.93 0. -24. 0.01-0.01 79 20 3.93 3.93 229. 14. 0.00 0.27 3.93 3.93 0. -18. 0.01-0.01 80 20 3.93 3.93 240. 19. 0.00 0.30 3.93 3.93 204. -12. 0.05 0.15 81 20 3.93 3.93 10. 5. 0.00 0.04 3.93 3.93 110. -73. 0.05 0.05 82 20 3.93 3.93 0. 15. 0.00 0.09 3.93 3.93 0. -21. 0.01-0.01 83 20 3.93 3.93 116. 19. 0.00 0.20 3.93 3.93 0. -16. 0.01-0.01 84 20 3.93 3.93 74. 18. 0.00 0.17 3.93 3.93 238. -13. 0.06 0.17 85 20 3.93 3.93 96. 25. 0.00 0.22 3.93 3.93 145. -74. 0.06 0.08 86 20 3.93 3.93 102. 22. 0.00 0.21 3.93 3.93 0. -16. 0.01-0.01 87 20 3.93 3.93 123. 20. 0.00 0.21 3.93 3.93 0. -8. 0.00 0.00 88 20 3.93 3.93 102. 18. 0.00 0.19 3.93 3.93 0. 7. 0.00 0.04 89 20 6.51 6.51 44. 14. 0.00 0.07 12.46 12.46 374. -7. 0.05 0.09 90 20 6.51 6.51 133. 25. 0.00 0.15 12.46 12.46 34. 7. 0.00 0.02 91 20 6.51 6.51 119. 20. 0.00 0.13 12.46 12.46 17. 5. 0.00 0.01 92 20 6.51 6.51 84. 18. 0.00 0.10 12.46 12.46 66. 8. 0.00 0.03 SUPERIORE ORIZZONTALE SUPERIORE VERTICALE GUSCI spess Af Afc Mom Nor epsc epsf Af Afc Mom Nor epsc epsf 37 20 6.51 6.51 260. 7. 0.02 0.15 14.51 14.51 0. -54. 0.02-0.02 38 20 6.51 6.51 381. 29. 0.00 0.29 14.51 14.51 193. -2. 0.02 0.04 39 20 6.51 6.51 115. 20. 0.00 0.13 14.51 14.51 99. 5. 0.00 0.03 40 20 6.51 6.51 94. 15. 0.00 0.10 14.51 14.51 314. 3. 0.05 0.26 41 20 3.93 3.93 143. 26. 0.00 0.27 3.93 3.93 28. -75. 0.03-0.03 42 20 3.93 3.93 141. 25. 0.00 0.26 3.93 3.93 0. -20. 0.01-0.01 43 20 3.93 3.93 112. 18. 0.00 0.20 3.93 3.93 369. -7. 0.08 0.28 44 20 3.93 3.93 85. 18. 0.00 0.17 3.93 3.93 460. 7. 0.07 0.40 45 20 3.93 3.93 16. 5. 0.00 0.04 3.93 3.93 0. -79. 0.03-0.03 46 20 3.93 3.93 105. 15. 0.00 0.17 3.93 3.93 0. -21. 0.01-0.01 47 20 3.93 3.93 213. 19. 0.00 0.28 3.93 3.93 579. -12. 0.13 0.43 48 20 3.93 3.93 48. 18. 0.00 0.15 3.93 3.93 224. -13. 0.05 0.16 49 20 3.93 3.93 0. -7. 0.00 0.00 3.93 3.93 44. -50. 0.03-0.02 50 20 3.93 3.93 7. 7. 0.00 0.05 3.93 3.93 0. -24. 0.01-0.01 51 20 3.93 3.93 264. 15. 0.00 0.29 3.93 3.93 583. -13. 0.13 0.43 52 20 3.93 3.93 245. 20. 0.00 0.31 3.93 3.93 190. -10. 0.05 0.14 53 20 3.93 3.93 51. -3. 0.01 0.04 3.93 3.93 63. -46. 0.03 0.03 54 20 3.93 3.93 260. 3. 0.04 0.22 3.93 3.93 45. -28. 0.02 0.02 55 20 3.93 3.93 144. 21. 0.00 0.24 3.93 3.93 364. -18. 0.09 0.26 56 20 3.93 3.93 124. 14. 0.01 0.18 3.93 3.93 158. -3. 0.04 0.12 57 20 3.93 3.93 40. -3. 0.01 0.03 3.93 3.93 0. -52. 0.02-0.02 58 20 3.93 3.93 206. 8. 0.01 0.21 3.93 3.93 42. -26. 0.02 0.02 59 20 3.93 3.93 115. 16. 0.01 0.19 3.93 3.93 37. 5. 0.00 0.06 60 20 3.93 3.93 175. 27. 0.00 0.30 3.93 3.93 141. 16. 0.00 0.20 61 20 6.54 3.93 0. 26. 0.00 0.16 12.22 3.93 43. -27. 0.02 0.02 62 20 6.54 3.93 115. 29. 0.03 0.27 12.22 3.93 0. -28. 0.01-0.01 63 20 6.54 3.93 184. 20. 0.00 0.26 12.22 3.93 39. 8. 0.00 0.08 64 20 6.54 3.93 214. 34. 0.00 0.37 12.22 3.93 238. 27. 0.00 0.35 65 20 6.54 3.93 20. 23. 0.00 0.16 12.22 12.22 92. -30. 0.03 0.05 66 20 6.54 3.93 115. 29. 0.03 0.27 12.22 12.22 0. -27. 0.01-0.01 67 20 6.54 3.93 184. 20. 0.00 0.26 12.22 12.22 95. 3. 0.00 0.09 68 20 6.54 3.93 215. 34. 0.00 0.37 12.22 12.22 237. 27. 0.00 0.24 69 20 3.93 3.93 40. -3. 0.01 0.03 3.93 3.93 89. -33. 0.03 0.05 70 20 3.93 3.93 206. 8. 0.01 0.21 3.93 3.93 0. -23. 0.01-0.01 71 20 3.93 3.93 115. 16. 0.01 0.19 3.93 3.93 164. 5. 0.03 0.16 72 20 3.93 3.93 175. 27. 0.00 0.30 3.93 3.93 148. 16. 0.00 0.21 73 20 3.93 3.93 71. -3. 0.02 0.05 3.93 3.93 79. -46. 0.03 0.04 74 20 3.93 3.93 265. 2. 0.05 0.22 3.93 3.93 0. -25. 0.01-0.01 75 20 3.93 3.93 143. 21. 0.00 0.24 3.93 3.93 416. -9. 0.10 0.31 76 20 3.93 3.93 124. 14. 0.01 0.18 3.93 3.93 244. -3. 0.06 0.19 77 20 3.93 3.93 0. -7. 0.00 0.00 3.93 3.93 0. -62. 0.02-0.02 78 20 3.93 3.93 7. 7. 0.00 0.05 3.93 3.93 6. -23. 0.01-0.01 79 20 3.93 3.93 264. 15. 0.00 0.29 3.93 3.93 583. -18. 0.14 0.42 80 20 3.93 3.93 246. 20. 0.00 0.31 3.93 3.93 293. -12. 0.07 0.21 81 20 3.93 3.93 16. 5. 0.00 0.04 3.93 3.93 0. -73. 0.02-0.02 82 20 3.93 3.93 105. 15. 0.00 0.17 3.93 3.93 64. -18. 0.02 0.04 83 20 3.93 3.93 213. 19. 0.00 0.28 3.93 3.93 579. -16. 0.13 0.42 84 20 3.93 3.93 48. 18. 0.00 0.15 3.93 3.93 326. -13. 0.08 0.24 85 20 3.93 3.93 143. 26. 0.00 0.27 3.93 3.93 0. -74. 0.02-0.02 86 20 3.93 3.93 142. 25. 0.00 0.26 3.93 3.93 37. -15. 0.01 0.02 87 20 3.93 3.93 112. 18. 0.00 0.20 3.93 3.93 424. -8. 0.10 0.32 88 20 3.93 3.93 86. 18. 0.00 0.17 3.93 3.93 468. 7. 0.07 0.41 89 20 6.51 6.51 260. 7. 0.02 0.15 12.46 12.46 0. -49. 0.01-0.01 90 20 6.51 6.51 381. 29. 0.00 0.29 12.46 12.46 218. -3. 0.03 0.06 91 20 6.51 6.51 115. 20. 0.00 0.13 12.46 12.46 45. 5. 0.00 0.02 92 20 6.51 6.51 94. 15. 0.00 0.10 12.46 12.46 314. 3. 0.03 0.09 L'ARMATURA È OVUNQUE > DELLA QUANTITÀ RICHIESTA: IL PUNTO 2.3 DELLE NTC È VERIFICATO (Rd > Ed) **************** TAGLIO PERPENDICOLARE GUSCI taux tauy taut GUSCI taux tauy taut GUSCI taux tauy taut 37 0.2 0.2 0.2 38 0.2 0.1 0.2 39 0.1 0.0 0.1 40 0.1 0.1 0.1 41 0.0 0.1 0.1 42 0.0 0.1 0.1 43 0.0 0.0 0.0 44 0.0 0.2 0.1 45 0.0 0.2 0.1 46 0.0 0.1 0.1 47 0.0 0.0 0.1 48 0.0 0.2 0.1 49 0.0 0.2 0.2 50 0.0 0.1 0.1 51 0.0 0.1 0.0 52 0.0 0.2 0.2 53 0.0 0.2 0.2 54 0.0 0.1 0.1 55 0.0 0.1 0.1 56 0.0 0.2 0.2 57 0.0 0.2 0.1 58 0.0 0.1 0.1 59 0.0 0.0 0.0 60 0.0 0.2 0.1 61 0.1 0.1 0.1 62 0.2 0.1 0.2 63 0.3 0.0 0.2 64 0.2 0.2 0.2 65 0.1 0.1 0.1 66 0.2 0.1 0.2

67 0.2 0.0 0.2 68 0.2 0.2 0.2 69 0.0 0.2 0.1 70 0.0 0.1 0.1 71 0.0 0.0 0.0 72 0.0 0.2 0.2 73 0.0 0.2 0.2 74 0.0 0.1 0.1 75 0.1 0.1 0.1 76 0.0 0.2 0.2 77 0.0 0.2 0.2 78 0.0 0.1 0.1 79 0.0 0.1 0.1 80 0.0 0.2 0.2 81 0.0 0.2 0.2 82 0.0 0.1 0.1 83 0.1 0.1 0.1 84 0.0 0.2 0.2 85 0.0 0.2 0.2 86 0.0 0.1 0.1 87 0.0 0.0 0.0 88 0.0 0.2 0.2 89 0.1 0.2 0.1 90 0.1 0.1 0.1 91 0.1 0.0 0.1 92 0.1 0.1 0.1 MACROGUSCIO S4 VERIFICHE A FESSURAZIONE (EFFETTO MEMBRANA + PIASTRA) CASI DI CARICO: Nome Descrizione 10 Rara (RARA) 11 Frequente (FREQUENTE) 12 Quasi Perm (QUASI PERMANENTE) DATI: copriferro inferiore (asse armatura): 3 copriferro superiore (asse armatura): 3 cm cm Af = area effettiva tesa (cm2 al metro) Afc = area effettiva compressa (cm2 al metro) Mom = momento flettente [dancm/cm] Nor = sforzo normale [dan] sigc = tensione calcestruzzo [dan/cm2] sigf = tensione acciaio [dan/cm2] wkr = apertura caratteristica per combinazione rara (mm) - apertura max = 0.6 mm wkf = '' '' '' '' frequente (mm) - '' '' = 0.4 mm wkp = '' '' '' '' quasi permanente (mm) - '' '' = 0.3 mm ARMATURA INFERIORE ORIZZONTALE COMBINAZIONE RARA COMBINAZIONE FREQUENTE COMBINAZIONE QUASI PERMANENTE GUSCI Af Afc Mom Nor sigc sigf WkR Mom Nor sigc sigf WkF Mom Nor sigc sigf WkP 37 6.51 6.51 0. 4 0.00 30. 0.002 0. 4 0.00 28. 0.002 0. 4 0.00 28. 0.002 38 6.51 6.51 0. 10 0.00 80. 0.006 0. 10 0.00 77. 0.006 0. 10 0.00 76. 0.006 39 6.51 6.51 0. 4 0.00 32. 0.003 0. 4 0.00 29. 0.002 0. 4 0.00 28. 0.002 40 6.51 6.51 5 4 0.00 37. 0.003 5 3 0.00 30. 0.002 5 3 0.00 29. 0.002 41 3.93 3.93 0. 2 0.00 32. 0.004 0. 2 0.00 25. 0.003 0. 2 0.00 24. 0.003 42 3.93 3.93 0. 9 0.00 113. 0.015 0. 8 0.00 104. 0.013 0. 8 0.00 102. 0.013 43 3.93 3.93 0. 7 0.00 84. 0.011 0. 6 0.00 78. 0.010 0. 6 0.00 76. 0.010 44 3.93 3.93 0. 2 0.00 27. 0.003 0. 2 0.00 25. 0.003 0. 2 0.00 25. 0.003 45 3.93 3.93 0. -3 0.14-2. 0.000 0. -3 0.15-2. 0.000 0. -3 0.16-2. 0.000 46 3.93 3.93 0. 3 0.00 37. 0.005 0. 2 0.00 32. 0.004 0. 2 0.00 30. 0.004 47 3.93 3.93 0. 4 0.00 51. 0.007 0. 4 0.00 46. 0.006 0. 4 0.00 45. 0.006 48 3.93 3.93 0. 1 0.00 14. 0.002 0. 1 0.00 14. 0.002 0. 1 0.00 14. 0.002 49 3.93 3.93 0. -6 0.27-4. 0.000 0. 0. 0.00 0. 0.000 0. 0. 0.01 0. 0.000 50 3.93 3.93 0. -1 0.03 0. 0.000 0. -1 0.04-1. 0.000 0. -1 0.05-1. 0.000 51 3.93 3.93 0. 1 0.00 16. 0.002 0. 1 0.00 13. 0.002 0. 1 0.00 13. 0.002 52 3.93 3.93 5 0. 0.15 13. 0.001 5 0. 0.14 12. 0.001 5 0. 0.14 12. 0.001 53 3.93 3.93 1-3 0.14-2. 0.000 0. -3 0.15-2. 0.000 0. -3 0.16-2. 0.000 54 3.93 3.93 0. -2 0.11-2. 0.000 0. -3 0.12-2. 0.000 0. -3 0.12-2. 0.000 55 3.93 3.93 0. 0. 0.02 0. 0.000 0. 0. 0.02 0. 0.000 0. -1 0.02 0. 0.000 56 3.93 3.93 9 0. 0.26 9. 0.001 8 0. 0.25 8. 0.001 8 0. 0.24 8. 0.001 57 3.93 3.93 7-3 0.25-1. 0.000 6-4 0.27-2. 0.000 6-4 0.27-2. 0.000 58 3.93 3.93 3-2 0.12-1. 0.000 2-2 0.13-1. 0.000 2-2 0.14-1. 0.000 59 3.93 3.93 7-2 0.18 0. 0.000 7-2 0.19 0. 0.000 7-2 0.18 0. 0.000 60 3.93 3.93 13 0. 0.40 16. 0.001 12-1 0.36 9. 0.001 12-1 0.36 9. 0.001 61 4.58 4.58 20-2 0.56 12. 0.001 20-2 0.50 6. 0.000 20-3 0.48 4. 0.000 62 4.58 4.58 27-6 0.65 1. 0.000 25-6 0.63-1. 0.000 25-6 0.63-1. 0.000 63 4.58 4.58 29-3 0.77 15. 0.001 27-2 0.75 18. 0.001 27-2 0.74 19. 0.001 64 4.58 4.58 15 6 0.00 93. 0.009 14 6 0.00 92. 0.009 14 6 0.00 92. 0.009 65 4.58 4.58 20-2 0.56 12. 0.001 20-2 0.50 6. 0.000 20-3 0.49 5. 0.000 66 4.58 4.58 27-6 0.65 1. 0.000 26-6 0.63-1. 0.000 25-6 0.63-1. 0.000 67 4.58 4.58 29-3 0.77 14. 0.001 27-2 0.75 18. 0.001 26-2 0.74 18. 0.001 68 4.58 4.58 15 6 0.00 93. 0.009 14 6 0.00 92. 0.009 14 6 0.00 92. 0.009 69 3.93 3.93 7-3 0.25-1. 0.000 6-4 0.27-2. 0.000 6-4 0.27-2. 0.000 70 3.93 3.93 3-2 0.12-1. 0.000 2-2 0.13-1. 0.000 2-2 0.14-1. 0.000 71 3.93 3.93 7-2 0.18 0. 0.000 7-2 0.18 0. 0.000 7-2 0.18 0. 0.000 72 3.93 3.93 13 0. 0.40 16. 0.001 12-1 0.36 9. 0.001 12-1 0.36 10. 0.001 73 3.93 3.93 1-3 0.14-2. 0.000 0. -3 0.15-2. 0.000 0. -3 0.16-2. 0.000 74 3.93 3.93 0. -2 0.11-2. 0.000 0. -3 0.12-2. 0.000 0. -3 0.12-2. 0.000 75 3.93 3.93 0. 0. 0.02 0. 0.000 0. 0. 0.02 0. 0.000 0. -1 0.02 0. 0.000 76 3.93 3.93 8 0. 0.25 8. 0.001 8 0. 0.23 8. 0.000 8 0. 0.23 7. 0.000 77 3.93 3.93 0. -6 0.27-4. 0.000 0. 0. 0.00 0. 0.000 0. 0. 0.01 0. 0.000 78 3.93 3.93 0. -1 0.03 0. 0.000 0. -1 0.04-1. 0.000 0. -1 0.05-1. 0.000 79 3.93 3.93 0. 1 0.00 16. 0.002 0. 1 0.00 13. 0.002 0. 1 0.00 13. 0.002 80 3.93 3.93 5 0. 0.16 13. 0.001 5 0. 0.15 12. 0.001 5 0. 0.15 12. 0.001 81 3.93 3.93 0. -3 0.14-2. 0.000 0. -3 0.15-2. 0.000 0. -3 0.16-2. 0.000 82 3.93 3.93 0. 3 0.00 37. 0.005 0. 2 0.00 32. 0.004 0. 2 0.00 30. 0.004 83 3.93 3.93 0. 4 0.00 51. 0.007 0. 4 0.00 46. 0.006 0. 4 0.00 45. 0.006 84 3.93 3.93 0. 1 0.00 13. 0.002 0. 1 0.00 13. 0.002 0. 1 0.00 13. 0.002 85 3.93 3.93 0. 2 0.00 32. 0.004 0. 2 0.00 25. 0.003 0. 2 0.00 24. 0.003 86 3.93 3.93 0. 9 0.00 113. 0.015 0. 8 0.00 104. 0.013 0. 8 0.00 102. 0.013 87 3.93 3.93 0. 7 0.00 84. 0.011 0. 6 0.00 78. 0.010 0. 6 0.00 76. 0.010 88 3.93 3.93 0. 2 0.00 27. 0.003 0. 2 0.00 25. 0.003 0. 2 0.00 25. 0.003 89 6.51 6.51 0. 4 0.00 30. 0.002 0. 4 0.00 28. 0.002 0. 4 0.00 28. 0.002 90 6.51 6.51 0. 10 0.00 80. 0.006 0. 10 0.00 77. 0.006 0. 10 0.00 76. 0.006 91 6.51 6.51 0. 4 0.00 32. 0.003 0. 4 0.00 29. 0.002 0. 4 0.00 28. 0.002 92 6.51 6.51 5 4 0.00 37. 0.003 5 3 0.00 30. 0.002 5 3 0.00 29. 0.002 ARMATURA INFERIORE VERTICALE COMBINAZIONE RARA COMBINAZIONE FREQUENTE COMBINAZIONE QUASI PERMANENTE GUSCI Af Afc Mom Nor sigc sigf WkR Mom Nor sigc sigf WkF Mom Nor sigc sigf WkP 37 11.86 11.86 45-42 2.31-21. 0.000 42-41 2.25-21. 0.000 42-41 2.23-21. 0.000 38 11.86 11.86 0. -21 0.91-14. 0.000 0. -21 0.90-13. 0.000 0. -21 0.89-13. 0.000 39 11.86 11.86 3-13 0.57-8. 0.000 2-13 0.57-8. 0.000 2-13 0.57-8. 0.000

40 11.86 11.86 26-3 0.50 5. 0.000 25-3 0.49 4. 0.000 24-3 0.48 4. 0.000 41 3.93 3.93 7-52 2.55-36. 0.000 5-51 2.49-36. 0.000 5-51 2.48-35. 0.000 42 3.93 3.93 0. -39 1.86-28. 0.000 0. -38 1.82-27. 0.000 0. -38 1.81-27. 0.000 43 3.93 3.93 0. -24 1.15-17. 0.000 0. -23 1.11-17. 0.000 0. -23 1.10-16. 0.000 44 3.93 3.93 2-12 0.57-8. 0.000 2-11 0.52-7. 0.000 2-10 0.51-7. 0.000 45 3.93 3.93 0. -49 2.29-34. 0.000 0. -48 2.26-34. 0.000 0. -48 2.26-34. 0.000 46 3.93 3.93 0. -40 1.88-28. 0.000 0. -39 1.84-28. 0.000 0. -39 1.83-27. 0.000 47 3.93 3.93 0. -28 1.33-20. 0.000 0. -27 1.28-19. 0.000 0. -27 1.27-19. 0.000 48 3.93 3.93 2-14 0.68-10. 0.000 1-13 0.62-9. 0.000 1-12 0.61-9. 0.000 49 3.93 3.93 0. -52 2.48-37. 0.000 0. -52 2.44-37. 0.000 0. -52 2.43-36. 0.000 50 3.93 3.93 0. -41 1.92-29. 0.000 0. -40 1.87-28. 0.000 0. -39 1.86-28. 0.000 51 3.93 3.93 0. -28 1.33-20. 0.000 0. -27 1.28-19. 0.000 0. -27 1.27-19. 0.000 52 3.93 3.93 7-14 0.74-9. 0.000 7-13 0.68-8. 0.000 6-12 0.67-8. 0.000 53 3.93 3.93 0. -55 2.58-39. 0.000 0. -54 2.54-38. 0.000 0. -54 2.53-38. 0.000 54 3.93 3.93 7-41 2.01-28. 0.000 5-40 1.96-27. 0.000 5-40 1.94-27. 0.000 55 3.93 3.93 11-27 1.44-18. 0.000 10-26 1.38-17. 0.000 10-26 1.37-17. 0.000 56 3.93 3.93 14-13 0.82-8. 0.000 13-12 0.76-7. 0.000 12-12 0.75-7. 0.000 57 3.93 3.93 0. -52 2.45-37. 0.000 0. -52 2.43-36. 0.000 0. -51 2.43-36. 0.000 58 3.93 3.93 20-37 2.03-23. 0.000 18-37 1.97-23. 0.000 17-36 1.96-23. 0.000 59 3.93 3.93 25-25 1.53-14. 0.000 23-24 1.46-14. 0.000 22-24 1.44-14. 0.000 60 3.93 3.93 19-13 0.86-6. 0.000 17-11 0.76-5. 0.000 17-11 0.73-5. 0.000 61 6.00 6.00 0. -42 1.92-29. 0.000 0. -42 1.92-29. 0.000 0. -42 1.92-29. 0.000 62 6.00 6.00 35-27 1.71-14. 0.000 32-28 1.69-15. 0.000 31-28 1.68-15. 0.000 63 6.00 6.00 35-11 0.99-3. 0.000 32-11 0.92-3. 0.000 32-11 0.91-3. 0.000 64 6.00 6.00 9 2 0.00 30. 0.002 8 3 0.00 33. 0.003 8 3 0.00 34. 0.003 65 10.15 10.15 0. -42 1.82-27. 0.000 0. -42 1.82-27. 0.000 0. -42 1.82-27. 0.000 66 10.15 10.15 35-27 1.62-13. 0.000 33-28 1.60-14. 0.000 32-28 1.60-14. 0.000 67 10.15 10.15 33-11 0.90-3. 0.000 30-11 0.84-3. 0.000 30-11 0.83-3. 0.000 68 10.15 10.15 14 2 0.10 21. 0.001 12 3 0.00 23. 0.001 12 3 0.00 23. 0.001 69 3.93 3.93 0. -52 2.45-37. 0.000 0. -52 2.43-36. 0.000 0. -51 2.43-36. 0.000 70 3.93 3.93 20-37 2.03-23. 0.000 18-37 1.98-23. 0.000 17-36 1.96-23. 0.000 71 3.93 3.93 25-25 1.53-14. 0.000 23-24 1.46-14. 0.000 22-24 1.43-14. 0.000 72 3.93 3.93 19-13 0.86-6. 0.000 17-11 0.76-5. 0.000 17-11 0.73-5. 0.000 73 3.93 3.93 0. -55 2.58-39. 0.000 0. -54 2.54-38. 0.000 0. -54 2.53-38. 0.000 74 3.93 3.93 7-41 2.02-28. 0.000 5-40 1.96-27. 0.000 5-40 1.94-27. 0.000 75 3.93 3.93 11-27 1.44-18. 0.000 10-26 1.38-17. 0.000 10-26 1.37-17. 0.000 76 3.93 3.93 13-13 0.82-8. 0.000 12-12 0.76-7. 0.000 12-12 0.74-7. 0.000 77 3.93 3.93 0. -52 2.48-37. 0.000 0. -52 2.44-37. 0.000 0. -52 2.43-36. 0.000 78 3.93 3.93 0. -41 1.92-29. 0.000 0. -40 1.87-28. 0.000 0. -39 1.86-28. 0.000 79 3.93 3.93 0. -28 1.33-20. 0.000 0. -27 1.28-19. 0.000 0. -27 1.27-19. 0.000 80 3.93 3.93 7-14 0.74-9. 0.000 7-13 0.69-8. 0.000 6-12 0.67-8. 0.000 81 3.93 3.93 0. -49 2.29-34. 0.000 0. -48 2.26-34. 0.000 0. -48 2.26-34. 0.000 82 3.93 3.93 0. -40 1.88-28. 0.000 0. -39 1.84-28. 0.000 0. -39 1.83-27. 0.000 83 3.93 3.93 0. -28 1.33-20. 0.000 0. -27 1.28-19. 0.000 0. -27 1.27-19. 0.000 84 3.93 3.93 2-14 0.68-10. 0.000 1-13 0.62-9. 0.000 1-12 0.61-9. 0.000 85 3.93 3.93 7-52 2.55-36. 0.000 5-51 2.49-35. 0.000 5-51 2.48-35. 0.000 86 3.93 3.93 0. -39 1.86-28. 0.000 0. -38 1.82-27. 0.000 0. -38 1.81-27. 0.000 87 3.93 3.93 0. -24 1.15-17. 0.000 0. -23 1.11-17. 0.000 0. -23 1.10-16. 0.000 88 3.93 3.93 2-12 0.57-8. 0.000 1-11 0.52-7. 0.000 1-10 0.50-7. 0.000 89 12.46 12.46 45-42 2.30-21. 0.000 43-41 2.23-21. 0.000 42-41 2.21-21. 0.000 90 12.46 12.46 0. -21 0.90-14. 0.000 0. -21 0.89-13. 0.000 0. -21 0.88-13. 0.000 91 12.46 12.46 2-13 0.56-8. 0.000 2-13 0.57-8. 0.000 1-13 0.57-8. 0.000 92 12.46 12.46 25-3 0.49 5. 0.000 24-3 0.48 4. 0.000 24-3 0.47 4. 0.000 ARMATURA SUPERIORE ORIZZONTALE COMBINAZIONE RARA COMBINAZIONE FREQUENTE COMBINAZIONE QUASI PERMANENTE GUSCI Af Afc Mom Nor sigc sigf WkR Mom Nor sigc sigf WkF Mom Nor sigc sigf WkP 37 6.51 6.51 73 4 1.68 105. 0.006 70 4 1.61 100. 0.005 69 4 1.59 98. 0.005 38 6.51 6.51 101 10 1.93 185. 0.011 96 10 1.84 177. 0.011 95 10 1.82 175. 0.011 39 6.51 6.51 69 4 1.56 102. 0.006 66 4 1.51 97. 0.005 66 4 1.49 95. 0.005 40 6.51 6.51 42 4 0.82 75. 0.005 40 3 0.84 66. 0.004 39 3 0.84 64. 0.004 41 3.93 3.93 6 2 0.00 42. 0.005 6 2 0.00 35. 0.004 6 2 0.00 34. 0.004 42 3.93 3.93 21 9 0.00 151. 0.018 20 8 0.00 140. 0.016 20 8 0.00 138. 0.016 43 3.93 3.93 21 7 0.00 123. 0.014 20 6 0.00 115. 0.013 20 6 0.00 112. 0.013 44 3.93 3.93 10 2 0.00 44. 0.005 9 2 0.00 42. 0.005 9 2 0.00 42. 0.005 45 3.93 3.93 4-3 0.08-3. 0.000 4-3 0.09-3. 0.000 4-3 0.10-3. 0.000 46 3.93 3.93 9 3 0.00 53. 0.006 8 2 0.00 47. 0.005 8 2 0.00 46. 0.005 47 3.93 3.93 8 4 0.00 65. 0.008 7 4 0.00 60. 0.007 7 4 0.00 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82 3.93 3.93 9 3 0.00 53. 0.006 8 2 0.00 47. 0.005 8 2 0.00 46. 0.005 83 3.93 3.93 8 4 0.00 65. 0.008 8 4 0.00 60. 0.007 7 4 0.00 59. 0.007 84 3.93 3.93 7 1 0.12 26. 0.003 7 1 0.11 25. 0.003 6 1 0.11 24. 0.003 85 3.93 3.93 6 2 0.00 42. 0.005 6 2 0.00 36. 0.004 6 2 0.00 34. 0.004 86 3.93 3.93 21 9 0.00 151. 0.018 20 8 0.00 141. 0.016 20 8 0.00 138. 0.016 87 3.93 3.93 22 7 0.00 124. 0.014 21 6 0.00 115. 0.013 20 6 0.00 113. 0.013 88 3.93 3.93 10 2 0.00 45. 0.005 10 2 0.00 43. 0.005 9 2 0.00 42. 0.005 89 6.51 6.51 74 4 1.68 105. 0.006 70 4 1.61 100. 0.005 69 4 1.59 98. 0.005 90 6.51 6.51 101 10 1.94 186. 0.011 96 10 1.84 177. 0.011 95 10 1.82 175. 0.011 91 6.51 6.51 69 4 1.56 102. 0.006 66 4 1.51 97. 0.005 66 4 1.49 95. 0.005 92 6.51 6.51 42 4 0.82 75. 0.005 40 3 0.83 66. 0.004 39 3 0.84 64. 0.004 ARMATURA SUPERIORE VERTICALE COMBINAZIONE RARA COMBINAZIONE FREQUENTE COMBINAZIONE QUASI PERMANENTE GUSCI Af Afc Mom Nor sigc sigf WkR Mom Nor sigc sigf WkF Mom Nor sigc sigf WkP 37 11.86 11.86 34-42 1.38-31. 0.000 33-41 1.35-30. 0.000 33-41 1.34-30. 0.000 38 11.86 11.86 23-21 0.63-17. 0.000 23-21 0.63-16. 0.000 23-21 0.62-16. 0.000 39 11.86 11.86 22-13 0.27-11. 0.000 22-13 0.29-11. 0.000 22-13 0.29-11. 0.000 40 11.86 11.86 24-3 0.47 4. 0.000 23-3 0.45 3. 0.000 23-3 0.45 3. 0.000 41 3.93 3.93 0. -52 2.46-37. 0.000 0. -51 2.42-36. 0.000 0. -51 2.41-36. 0.000 42 3.93 3.93 23-39 1.54-31. 0.000 22-38 1.51-31. 0.000 22-38 1.50-30. 0.000 43 3.93 3.93 11-24 1.00-19. 0.000 11-23 0.96-18. 0.000 11-23 0.95-18. 0.000 44 3.93 3.93 5-12 0.48-9. 0.000 5-11 0.43-8. 0.000 5-10 0.41-8. 0.000 45 3.93 3.93 9-49 2.17-36. 0.000 9-48 2.13-35. 0.000 10-48 2.12-35. 0.000 46 3.93 3.93 15-40 1.67-30. 0.000 15-39 1.63-30. 0.000 15-39 1.62-30. 0.000 47 3.93 3.93 10-28 1.19-22. 0.000 11-27 1.14-21. 0.000 11-27 1.12-21. 0.000 48 3.93 3.93 5-14 0.58-11. 0.000 5-13 0.53-10. 0.000 5-12 0.52-10. 0.000 49 3.93 3.93 18-52 2.23-40. 0.000 18-52 2.19-39. 0.000 18-52 2.18-39. 0.000 50 3.93 3.93 10-41 1.78-30. 0.000 11-40 1.73-30. 0.000 11-39 1.72-30. 0.000 51 3.93 3.93 5-28 1.26-21. 0.000 5-27 1.21-20. 0.000 5-27 1.19-20. 0.000 52 3.93 3.93 7-14 0.55-11. 0.000 7-13 0.50-10. 0.000 7-12 0.49-10. 0.000 53 3.93 3.93 24-55 2.25-42. 0.000 24-54 2.21-42. 0.000 24-54 2.20-42. 0.000 54 3.93 3.93 3-41 1.88-29. 0.000 4-40 1.83-29. 0.000 4-40 1.82-29. 0.000 55 3.93 3.93 0. -27 1.29-19. 0.000 0. -26 1.25-19. 0.000 0. -26 1.24-19. 0.000 56 3.93 3.93 7-13 0.54-11. 0.000 7-12 0.49-10. 0.000 7-12 0.48-10. 0.000 57 3.93 3.93 30-52 2.04-41. 0.000 30-52 2.02-41. 0.000 29-51 2.02-41. 0.000 58 3.93 3.93 0. -37 1.75-26. 0.000 0. -37 1.73-26. 0.000 0. -36 1.72-26. 0.000 59 3.93 3.93 0. -25 1.19-18. 0.000 0. -24 1.15-17. 0.000 0. -24 1.13-17. 0.000 60 3.93 3.93 5-13 0.53-10. 0.000 5-11 0.45-9. 0.000 5-11 0.43-8. 0.000 61 6.00 6.00 15-42 1.72-31. 0.000 14-42 1.73-31. 0.000 14-42 1.73-31. 0.000 62 6.00 6.00 0. -27 1.26-19. 0.000 0. -28 1.27-19. 0.000 0. -28 1.27-19. 0.000 63 6.00 6.00 0. -11 0.52-8. 0.000 0. -11 0.50-7. 0.000 0. -11 0.49-7. 0.000 64 6.00 6.00 0. 2 0.00 19. 0.002 0. 3 0.00 24. 0.002 0. 3 0.00 25. 0.002 65 10.15 10.15 24-42 1.52-30. 0.000 23-42 1.54-30. 0.000 22-42 1.54-30. 0.000 66 10.15 10.15 0. -27 1.19-18. 0.000 0. -28 1.20-18. 0.000 0. -28 1.20-18. 0.000 67 10.15 10.15 0. -11 0.49-7. 0.000 0. -11 0.47-7. 0.000 0. -11 0.46-7. 0.000 68 10.15 10.15 3 2 0.00 13. 0.001 3 3 0.00 16. 0.001 3 3 0.00 17. 0.001 69 3.93 3.93 30-52 2.04-41. 0.000 30-52 2.02-41. 0.000 29-51 2.02-41. 0.000 70 3.93 3.93 0. -37 1.75-26. 0.000 0. -37 1.73-26. 0.000 0. -36 1.72-26. 0.000 71 3.93 3.93 0. -25 1.19-18. 0.000 0. -24 1.15-17. 0.000 0. -24 1.13-17. 0.000 72 3.93 3.93 5-13 0.53-10. 0.000 5-11 0.45-9. 0.000 5-11 0.43-8. 0.000 73 3.93 3.93 24-55 2.25-42. 0.000 24-54 2.21-42. 0.000 24-54 2.20-42. 0.000 74 3.93 3.93 3-41 1.88-29. 0.000 4-40 1.83-29. 0.000 4-40 1.82-29. 0.000 75 3.93 3.93 0. -27 1.29-19. 0.000 0. -26 1.25-19. 0.000 0. -26 1.24-19. 0.000 76 3.93 3.93 7-13 0.54-10. 0.000 7-12 0.49-10. 0.000 7-12 0.48-10. 0.000 77 3.93 3.93 18-52 2.24-40. 0.000 18-52 2.19-39. 0.000 18-52 2.18-39. 0.000 78 3.93 3.93 10-41 1.78-30. 0.000 11-40 1.73-30. 0.000 11-39 1.72-30. 0.000 79 3.93 3.93 5-28 1.26-21. 0.000 5-27 1.21-20. 0.000 5-27 1.19-20. 0.000 80 3.93 3.93 7-14 0.55-11. 0.000 7-13 0.50-10. 0.000 7-12 0.49-10. 0.000 81 3.93 3.93 8-49 2.17-36. 0.000 9-48 2.14-35. 0.000 9-48 2.13-35. 0.000 82 3.93 3.93 15-40 1.67-30. 0.000 15-39 1.63-30. 0.000 15-39 1.62-30. 0.000 83 3.93 3.93 10-28 1.19-21. 0.000 10-27 1.14-21. 0.000 10-27 1.12-21. 0.000 84 3.93 3.93 5-14 0.59-11. 0.000 5-13 0.53-10. 0.000 5-12 0.52-10. 0.000 85 3.93 3.93 0. -52 2.46-37. 0.000 0. -51 2.42-36. 0.000 0. -51 2.41-36. 0.000 86 3.93 3.93 23-39 1.54-31. 0.000 22-38 1.51-31. 0.000 22-38 1.50-30. 0.000 87 3.93 3.93 11-24 1.00-19. 0.000 11-23 0.96-18. 0.000 11-23 0.95-18. 0.000 88 3.93 3.93 5-12 0.48-9. 0.000 5-11 0.43-8. 0.000 5-10 0.41-8. 0.000 89 12.46 12.46 34-42 1.37-31. 0.000 33-41 1.34-30. 0.000 33-41 1.33-30. 0.000 90 12.46 12.46 23-21 0.63-16. 0.000 23-21 0.62-16. 0.000 23-21 0.62-16. 0.000 91 12.46 12.46 22-13 0.27-11. 0.000 22-13 0.29-11. 0.000 22-13 0.29-11. 0.000 92 12.46 12.46 24-3 0.46 4. 0.000 23-3 0.44 3. 0.000 23-3 0.44 3. 0.000

6.3 - SOLLECITAZIONI ASTE VERTICALI Per il dimensionamento e la verifica degli elementi verticali schematizzati come aste, le colonne, si riportano i tabulati relativi alle sollecitazioni di calcolo e di seguito le verifiche. Per la progettazione si è tenuto conto delle richieste minime di armatura previste dalla normativa vigente. CASO DI CARICO : 1 SLU SENZA SISMA N. 4 CONDIZIONI ANALISI STATICA 1 Peso_proprio + 1.30 2 Permanente + 1.50 3 Neve_(<1000m_slm) + 1.50 4 FONDAZIONI + 1.30 1) +1.30*c001 +1.50*c002 +1.50*c003 +1.30*c004 Unità di misura: Prog e frecce [cm];norm,tyy,tzz [dan] MZZ,MYY,TORS [dancm] Asta 33 nodi 121 126 PROGR. NORM TYY TZZ TORS MYY MZZ 0. -2335.7-86.6 118.0-1540.3 36882.3 1321.5 123. -2052.4-86.6 118.0-1540.3 22325.2-9360.2 247. -1769.0-86.6 118.0-1540.3 7768.1-20041.8 370. -1485.7-86.6 118.0-1540.3-6789.0-30723.4 Asta 34 nodi 122 127 PROGR. NORM TYY TZZ TORS MYY MZZ 0. -4926.7-46.7 118.0 366.0 38790.5 11580.7 123. -4643.4-46.7 118.0 366.0 24236.8 5819.3 247. -4360.1-46.7 118.0 366.0 9683.1 57.8 370. -4076.7-46.7 118.0 366.0-4870.5-5703.6 Asta 35 nodi 123 128 PROGR. NORM TYY TZZ TORS MYY MZZ 0. -5082.4-0.2 187.1 5.1 54974.4 28.1 123. -4799.1-0.2 187.1 5.1 31897.4 9.2 247. -4515.8-0.2 187.1 5.1 8820.4-9.6 370. -4232.4-0.2 187.1 5.1-14256.6-28.4 Asta 36 nodi 124 129 PROGR. NORM TYY TZZ TORS MYY MZZ 0. -4926.7 46.4 117.9-365.9 38758.8-11526.7 123. -4643.4 46.4 117.9-365.9 24222.5-5801.3 247. -4360.1 46.4 117.9-365.9 9686.2-75.8 370. -4076.7 46.4 117.9-365.9-4850.1 5649.6 Asta 37 nodi 125 130 PROGR. NORM TYY TZZ TORS MYY MZZ 0. -2334.2 86.3 117.9 1542.9 36842.5-1272.1 123. -2050.9 86.3 117.9 1542.9 22306.1 9377.7 247. -1767.6 86.3 117.9 1542.9 7769.7 20027.5 370. -1484.2 86.3 117.9 1542.9-6766.6 30677.3 CASO DI CARICO : 4 SLU con SISMAX PRINC N. 3 CONDIZIONI ANALISI STATICA 1 Peso_proprio + 1.00 2 Permanente + 1.00 4 FONDAZIONI + 1.00 N. 2 CASI DI CARICO 2 SISMAX SLU 1.00 3 SISMAY SLU 0.30 1) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C002.001 +0.30*C003.001 2) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C002.001 +0.30*C003.002 3) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C002.001 +0.30*C003.003 4) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C002.001 +0.30*C003.004 5) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C002.002 +0.30*C003.001 6) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C002.002 +0.30*C003.002 7) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C002.002 +0.30*C003.003 8) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C002.002 +0.30*C003.004 9) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C002.003 +0.30*C003.001 10) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C002.003 +0.30*C003.002 11) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C002.003 +0.30*C003.003 12) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C002.003 +0.30*C003.004 13) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C002.004 +0.30*C003.001 14) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C002.004 +0.30*C003.002 15) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C002.004 +0.30*C003.003 16) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C002.004 +0.30*C003.004 Unità di misura: Prog e frecce [cm];norm,tyy,tzz [dan] MZZ,MYY,TORS [dancm] Asta 33 nodi 121 126 PROGR. NORM TYY TZZ TORS MYY MZZ 0. -992.8 286.8 57.8-5644.0 25319.6-61510.5-878.5 206.7 83.7-4742.9 31009.0-46750.0-2097.3 451.1-74.3-5498.3-9819.8-92299.8

-1983.0 370.9-48.4-4597.3-4130.5-77539.3-1100.0 369.8 30.1-6594.1 19176.9-76771.7-985.7 289.6 55.9-5693.1 24866.2-62011.2-2204.5 534.0-102.0-6448.5-15962.6-107560.9-2090.2 453.9-76.2-5547.5-10273.2-92800.5-655.6-585.0 274.3 3775.2 70808.1 97521.7-541.3-665.1 300.1 4676.3 76497.4 112282.1-1760.1-420.8 142.2 3920.9 35668.6 66732.4-1645.8-500.9 168.0 4821.9 41358.0 81492.8-762.8-502.1 246.5 2825.1 64665.4 82260.5-648.5-582.2 272.4 3726.1 70354.7 97021.0-1867.3-337.8 114.4 2970.7 29525.9 51471.2-1753.0-418.0 140.2 3871.7 35215.3 66231.7 123. -774.8 286.8 57.8-5644.0 18183.4-26134.3-660.6 206.7 83.7-4742.9 20688.2-21257.3-1879.3 451.1-74.3-5498.3-662.2-36667.0-1765.1 370.9-48.4-4597.3 1842.7-31789.9-882.0 369.8 30.1-6594.1 15461.7-31168.9-767.8 289.6 55.9-5693.1 17966.6-26291.9-1986.5 534.0-102.0-6448.5-3383.8-41701.6-1872.3 453.9-76.2-5547.5-879.0-36824.5-437.6-585.0 274.3 3775.2 36982.5 25370.7-323.4-665.1 300.1 4676.3 39487.4 30247.8-1542.1-420.8 142.2 3920.9 18137.0 14838.1-1427.9-500.9 168.0 4821.9 20641.8 19715.1-544.8-502.1 246.5 2825.1 34260.9 20336.1-430.6-582.2 272.4 3726.1 36765.7 25213.2-1649.3-337.8 114.4 2970.7 15415.3 9803.4-1535.1-418.0 140.2 3871.7 17920.2 14680.5 247. -556.9 286.8 57.8-5644.0 11061.1 9242.5-442.6 206.7 83.7-4742.9 10381.5 4236.1-1661.4 451.1-74.3-5498.3 8509.5 18966.5-1547.1 370.9-48.4-4597.3 7829.8 13960.1-664.1 369.8 30.1-6594.1 11760.5 14434.4-549.8 289.6 55.9-5693.1 11080.8 9428.0-1768.6 534.0-102.0-6448.5 9208.9 24158.4-1654.3 453.9-76.2-5547.5 8529.2 19152.0-219.7-585.0 274.3 3775.2 3143.0-46780.8-105.4-665.1 300.1 4676.3 2463.4-51787.2-1324.2-420.8 142.2 3920.9 591.4-37056.8-1209.9-500.9 168.0 4821.9-88.3-42063.2-326.9-502.1 246.5 2825.1 3842.4-41588.9-212.6-582.2 272.4 3726.1 3162.7-46595.3-1431.4-337.8 114.4 2970.7 1290.8-31864.9-1317.1-418.0 140.2 3871.7 611.1-36871.3 370. -338.9 286.8 57.8-5644.0 3919.2 44618.7-224.7 206.7 83.7-4742.9 55.0 29728.9-1443.4 451.1-74.3-5498.3 17661.5 74599.3-1329.2 370.9-48.4-4597.3 13797.3 59709.5-446.1 369.8 30.1-6594.1 8039.7 60037.1-331.9 289.6 55.9-5693.1 4175.5 45147.3-1550.6 534.0-102.0-6448.5 21781.9 90017.7-1436.4 453.9-76.2-5547.5 17917.7 75127.9-1.7-585.0 274.3 3775.2-30676.9-118931.8 112.5-665.1 300.1 4676.3-34541.0-133821.6-1106.2-420.8 142.2 3920.9-16934.6-88951.2-992.0-500.9 168.0 4821.9-20798.8-103841.0-108.9-502.1 246.5 2825.1-26556.4-103513.3 5.3-582.2 272.4 3726.1-30420.6-118403.1-1213.4-337.8 114.4 2970.7-12814.2-73532.7-1099.2-418.0 140.2 3871.7-16678.4-88422.5 Asta 34 nodi 122 127 PROGR. NORM TYY TZZ TORS MYY MZZ 0. -2591.2 494.4 117.3-5805.8 39628.2-89994.2-2540.8 408.0 125.9-4799.5 41729.3-74015.3-3515.6 525.2 3.4-5839.4 6160.3-95538.0-3465.2 438.8 12.0-4833.1 8261.4-79559.1-2642.3 584.2 108.0-6853.8 37359.0-106607.9-2591.9 497.8 116.7-5847.5 39460.0-90629.0-3566.7 614.9-5.9-6887.5 3891.0-112151.7-3516.3 528.6 2.7-5881.2 5992.1-96172.8-2472.0-596.2 189.2 6299.5 56267.6 112611.0-2421.6-682.5 197.8 7305.8 58368.7 128589.9-3396.5-565.4 75.2 6265.8 22799.6 107067.1-3346.1-651.8 83.9 7272.2 24900.7 123046.0-2523.1-506.4 179.9 5251.4 53998.3 95997.2-2472.7-592.8 188.5 6257.8 56099.4 111976.1-3447.6-475.6 66.0 5217.8 20530.4 90453.4-3397.1-562.0 74.6 6224.1 22631.4 106432.3 123. -2373.2 494.4 117.3-5805.8 25161.6-29018.3-2322.8 408.0 125.9-4799.5 26198.9-23690.5-3297.7 525.2 3.4-5839.4 5742.3-30767.2-3247.3 438.8 12.0-4833.1 6779.5-25439.5-2424.3 584.2 108.0-6853.8 24035.1-34561.8-2373.9 497.8 116.7-5847.5 25072.3-29234.1-3348.8 614.9-5.9-6887.5 4615.7-36310.8-3298.4 528.6 2.7-5881.2 5653.0-30983.0-2254.1-596.2 189.2 6299.5 32939.4 39083.3-2203.7-682.5 197.8 7305.8 33976.7 44411.1-3178.5-565.4 75.2 6265.8 13520.1 37334.4-3128.1-651.8 83.9 7272.2 14557.3 42662.2-2305.1-506.4 179.9 5251.4 31812.9 33539.8-2254.7-592.8 188.5 6257.8 32850.1 38867.6-3229.6-475.6 66.0 5217.8 12393.5 31790.9-3179.2-562.0 74.6 6224.1 13430.8 37118.6 247. -2155.3 494.4 117.3-5805.8 10642.8 31957.6-2104.9 408.0 125.9-4799.5 10616.2 26634.3-3079.8 525.2 3.4-5839.4 5272.1 34003.6-3029.3 438.8 12.0-4833.1 5245.5 28680.3-2206.4 584.2 108.0-6853.8 10658.9 37484.3-2156.0 497.8 116.7-5847.5 10632.4 32161.0-3130.8 614.9-5.9-6887.5 5288.3 39530.3

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-442.5-206.9 83.6 4746.4 10383.9-4249.1-556.7-287.0 57.8 5647.2 11063.3-9254.9-1546.4-371.1-48.5 4599.6 7830.7-13967.6-1660.5-451.2-74.3 5500.4 8510.2-18973.4 370. 6.1 582.1 272.2-3725.0-30403.3 118377.2-108.1 502.0 246.4-2824.2-26539.8 103489.0-1097.8 417.9 140.1-3871.7-16665.7 88411.9-1211.9 337.8 114.3-2970.9-12802.1 73523.6 113.2 665.0 300.0-4674.5-34523.4 133792.7-1.0 584.9 274.1-3773.6-30659.8 118904.4-990.6 500.8 167.9-4821.2-20785.8 103827.4-1104.8 420.7 142.1-3920.4-16922.2 88939.1-331.7-289.8 55.8 5695.9 4187.8-45183.0-445.9-369.9 30.0 6596.7 8051.4-60071.3-1435.5-454.0-76.2 5549.1 17925.4-75148.3-1549.7-534.1-102.1 6449.9 21789.0-90036.6-224.6-206.9 83.6 4746.4 67.7-29767.6-338.8-287.0 57.8 5647.2 3931.3-44655.8-1328.4-371.1-48.5 4599.6 13805.4-59732.9-1442.6-451.2-74.3 5500.4 17669.0-74621.2 CASO DI CARICO : 5 SLU con SISMAY PRINC N. 3 CONDIZIONI ANALISI STATICA 1 Peso_proprio + 1.00 2 Permanente + 1.00 4 FONDAZIONI + 1.00 N. 2 CASI DI CARICO 3 SISMAY SLU 1.00 2 SISMAX SLU 0.30 1) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C003.001 +0.30*C002.001 2) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C003.001 +0.30*C002.002 3) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C003.001 +0.30*C002.003 4) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C003.001 +0.30*C002.004 5) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C003.002 +0.30*C002.001 6) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C003.002 +0.30*C002.002 7) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C003.002 +0.30*C002.003 8) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C003.002 +0.30*C002.004 9) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C003.003 +0.30*C002.001 10) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C003.003 +0.30*C002.002 11) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C003.003 +0.30*C002.003 12) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C003.003 +0.30*C002.004 13) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C003.004 +0.30*C002.001 14) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C003.004 +0.30*C002.002 15) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C003.004 +0.30*C002.003 16) +1.00*c001 +1.00*c002 +1.00*c004 +1.00*C003.004 +0.30*C002.004 Unità di misura: Prog e frecce [cm];norm,tyy,tzz [dan] MZZ,MYY,TORS [dancm] Asta 33 nodi 121 126 PROGR. NORM TYY TZZ TORS MYY MZZ 0. 243.1-87.4 247.9-3900.9 73449.0 7509.6 210.9-62.5 239.6-4186.0 71606.2 2931.3 344.2-349.0 312.8-1075.2 87095.6 55219.3 312.1-324.1 304.5-1360.2 85252.8 50640.9 623.8-354.5 334.0-897.4 92413.6 56711.2 591.7-329.7 325.6-1182.4 90570.8 52132.9 725.0-616.1 398.9 1928.4 106060.1 104420.9 692.8-591.2 390.6 1643.3 104217.3 99842.5-3438.6 460.1-192.5-3415.5-43682.4-95121.3-3470.8 484.9-200.8-3700.6-45525.3-99699.7-3337.5 198.5-127.6-589.8-30035.9-47411.7-3369.6 223.4-135.9-874.8-31878.7-51990.0-3057.9 192.9-106.4-412.0-24717.9-45919.7-3090.0 217.8-114.7-697.0-26560.7-50498.1-2956.7-68.6-41.5 2413.8-11071.3 1789.9-2988.9-43.7-49.8 2128.7-12914.2-2788.4 123. 461.0-87.4 247.9-3900.9 42874.7-3271.5 428.8-62.5 239.6-4186.0 42058.2-4781.9 562.2-349.0 312.8-1075.2 48514.4 12180.0 530.0-324.1 304.5-1360.2 47697.9 10669.7 841.8-354.5 334.0-897.4 51224.2 12985.4 809.6-329.7 325.6-1182.4 50407.7 11475.0 942.9-616.1 398.9 1928.4 56863.9 28436.9 910.8-591.2 390.6 1643.3 56047.4 26926.5-3220.7 460.1-192.5-3415.5-19943.9-38380.3-3252.8 484.9-200.8-3700.6-20760.4-39890.7-3119.5 198.5-127.6-589.8-14304.1-22928.8-3151.7 223.4-135.9-874.8-15120.6-24439.2-2839.9 192.9-106.4-412.0-11594.4-22123.5-2872.1 217.8-114.7-697.0-12410.9-23633.9-2738.7-68.6-41.5 2413.8-5954.6-6672.0-2770.9-43.7-49.8 2128.7-6771.1-8182.4 247. 679.0-87.4 247.9-3900.9 12304.4-14052.4 646.8-62.5 239.6-4186.0 12514.3-12494.8 780.1-349.0 312.8-1075.2 9929.0-30859.4 748.0-324.1 304.5-1360.2 10138.8-29301.8 1059.7-354.5 334.0-897.4 10038.9-30740.3 1027.6-329.7 325.6-1182.4 10248.7-29182.7 1160.9-616.1 398.9 1928.4 7663.5-47547.3 1128.7-591.2 390.6 1643.3 7873.3-45989.7-3002.7 460.1-192.5-3415.5 3798.9 18360.9-3034.9 484.9-200.8-3700.6 4008.7 19918.4-2901.6 198.5-127.6-589.8 1423.5 1553.9-2933.7 223.4-135.9-874.8 1633.3 3111.5-2622.0 192.9-106.4-412.0 1533.4 1673.0

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-741.3 51.7 288.0 35.9-18979.0 7964.5-725.9 78.6 290.7-278.4-19327.3 12942.7-873.6 91.0 280.7-242.2-18326.2 14996.3-858.3 117.9 283.5-556.5-18674.5 19974.5-909.4-236.2 259.2 3389.5-15342.8-45278.2-894.0-209.3 262.0 3075.2-15691.1-40300.0-3786.6 276.6-70.2-3493.3 6970.0 48818.9-3771.3 303.5-67.4-3807.7 6621.7 53797.1-3822.4-50.6-91.8 138.4 9953.3-11455.5-3807.0-23.7-89.0-175.9 9605.1-6477.3-3954.7-11.3-99.0-139.7 10606.2-4423.8-3939.4 15.6-96.2-454.0 10257.9 554.4-3990.5-338.5-120.5 3492.0 13589.5-64698.3-3975.1-311.6-117.7 3177.7 13241.3-59720.1 Asta 37 nodi 125 130 PROGR. NORM TYY TZZ TORS MYY MZZ 0. 692.5 590.9 390.4-1639.7 104184.6-99792.9 724.7 615.8 398.7-1924.6 106027.5-104370.4 591.2 329.4 325.5 1186.5 90541.6-52081.0 623.3 354.2 333.8 901.7 92384.6-56658.5 311.9 323.8 304.4 1363.0 85222.1-50595.8 344.1 348.7 312.7 1078.1 87065.0-55173.3 210.6 62.3 239.5 4189.2 71579.1-2883.9 242.7 87.2 247.8 3904.4 73422.1-7461.5-2986.9 43.7-49.9-2128.9-12930.8 2791.4-2954.8 68.6-41.5-2413.8-11087.9-1786.1-3088.3-217.8-114.8 697.3-26573.8 50503.3-3056.1-193.0-106.5 412.5-24730.8 45925.8-3367.5-223.4-135.9 873.8-31893.3 51988.5-3335.4-198.5-127.6 588.9-30050.4 47410.9-3468.9-484.9-200.8 3700.0-45536.3 99700.4-3436.7-460.1-192.5 3415.2-43693.3 95122.8 123. 910.5 590.9 390.4-1639.7 56032.8-26910.1 942.6 615.8 398.7-1924.6 56849.5-28420.2 809.1 329.4 325.5 1186.5 50395.0-11458.0 841.3 354.2 333.8 901.7 51211.6-12968.2 529.9 323.8 304.4 1363.0 47684.0-10654.5 562.0 348.7 312.7 1078.1 48500.6-12164.7 428.5 62.3 239.5 4189.2 42046.2 4797.5 460.7 87.2 247.8 3904.4 42862.8 3287.3-2769.0 43.7-49.9-2128.9-6780.1 8184.7-2736.8 68.6-41.5-2413.8-5963.5 6674.5-2870.3-217.8-114.8 697.3-12417.9 23636.7-2838.2-193.0-106.5 412.5-11601.3 22126.5-3149.6-223.4-135.9 873.8-15128.9 24440.2-3117.4-198.5-127.6 588.9-14312.3 22930.0-3250.9-484.9-200.8 3700.0-20766.7 39892.2-3218.8-460.1-192.5 3415.2-19950.1 38382.1 247. 1128.4 590.9 390.4-1639.7 7876.8 45972.9 1160.6 615.8 398.7-1924.6 7667.2 47530.2 1027.1 329.4 325.5 1186.5 10252.5 29164.7 1059.2 354.2 333.8 901.7 10042.8 30722.0 747.8 323.8 304.4 1363.0 10141.7 29286.9 780.0 348.7 312.7 1078.1 9932.1 30844.1 646.5 62.3 239.5 4189.2 12517.4 12478.7 678.6 87.2 247.8 3904.4 12307.7 14035.9-2551.0 43.7-49.9-2128.9-633.6 13578.1-2518.9 68.6-41.5-2413.8-843.2 15135.3-2652.4-217.8-114.8 697.3 1742.1-3230.1-2620.2-193.0-106.5 412.5 1532.4-1672.9-2931.6-223.4-135.9 873.8 1631.3-3107.9-2899.5-198.5-127.6 588.9 1421.7-1550.7-3033.0-484.9-200.8 3700.0 4007.0-19916.1-3000.8-460.1-192.5 3415.2 3797.3-18358.9 370. 1346.4 590.9 390.4-1639.7-40273.2 118855.7 1378.5 615.8 398.7-1924.6-41509.2 123480.4 1245.0 329.4 325.5 1186.5-29895.9 69787.6 1277.2 354.2 333.8 901.7-31131.9 74412.3 965.8 323.8 304.4 1363.0-27394.6 69228.2 997.9 348.7 312.7 1078.1-28630.6 73852.8 864.4 62.3 239.5 4189.2-17017.3 20160.1 896.6 87.2 247.8 3904.4-18253.3 24784.7-2333.1 43.7-49.9-2128.9 5518.9 18971.3-2301.0 68.6-41.5-2413.8 4282.9 23596.0-2434.4-217.8-114.8 697.3 15896.2-30096.7-2402.3-193.0-106.5 412.5 14660.2-25472.1-2713.7-223.4-135.9 873.8 18397.5-30656.2-2681.5-198.5-127.6 588.9 17161.5-26031.6-2815.0-484.9-200.8 3700.0 28774.8-79724.3-2782.9-460.1-192.5 3415.2 27538.8-75099.7

6.4 VERIFICA COLONNE C1--C5 DIAM. 30 Le colonne presenti nella struttura non sono considerate elementi sismo-resistenti, hanno invece il compito di trasferire in fondazione i carichi verticali. COLONNA C2: diam. 30 cm Armatura long. secondo il D.M. 14-01-2008 : 1% < (As/bxh) < 4 % A vert z.c. = 6 φ14 = 9.24 cm 2 = 1.31 % Armatura trasv. secondo il D.M. 14-01-2008 : A orizz z.c. = St. a spirale φ 8 con passo 5 cm. Colonna C2 (asta A34): Descrizione : Sezione asta 2 Tipo verifica : stati limite - pressoflessione deviata. Unità di misura generiche: dan; cm; dancm; dan/cm2; d in mm; deformazioni*1000. ferri : diametri in mm; aree in cm2. Simboli: Vert. = contorno_vertice del CLS; d = diametro; S = Sigma (tensioni sui materiali); D = Deformazioni x 1000 (epsilon); Ve = colonna che indica se la verifica e' soddisfatta; MATERIALI Calcestruzzo: Rck = 350. ; fck = 290.5 ; fcd = 154.33 (.35%) Acciaio : Tipo= FeB44k ; ftk = 4400. ; fyk = 4400. ; ftd = 3826.09 (1%) SEZIONE L'asse Z e' rivolto verso destra, l'asse Y e' rivolto verso l'alto. Tipo sezione: CIRCOLARE Cls: Acciaio lento: vert. Z Y ferro Z Y d[mm] Af[cm2] 1-1 0. 15. 1 12.5 0. 14. 1.5394 1-2 15. 0. 2 6.2 10.8 14. 1.5394 1-3 0. -15. 3-6.2 10.8 14. 1.5394 1-4 -15. 0. 4-12.5 0. 14. 1.5394 5-6.2-10.8 14. 1.5394 6 6.2-10.8 14. 1.5394 SOLLECITAZIONI AGENTI Sforzi normali applicati in z= 0. ; y= 0. (baricentro CLS) Convenzioni: N + trazione; Mz + fib.inferiori tese; My + fib.sinistra tese. N. N Mz My Sollecitaz. ultima calcolata 1-3654. -130448. -7308. 2-2335. 146886. 62509. 3-4895. -70986. -40430. 4-4927. 11581. 38790. 5-1093. 87424. 102690. RISULTATI Piani di equilibrio (eps= muz * y +muy * z + lam): Sol. muz muy lambda 1..00004309193.00000241183.00016508548 2. -.00005294365 -.00002253009.00026775339 3..00001865308.00001062263.00003102865 4. -.00000200531 -.00000671662 -.00003202013 5. -.0000325854 -.00003827146.00025571354 Deformazioni massime sui materiali: Cls Acciaio lento sol vert. D cls S cls Ve ferro D ferri S ferri Ve 1 1-11 -.4813-65.3 si 2..6466 1293.3 si 2 1-2 -.592-77.8 si 5..9817 1963.4 si 3 1-13 -.289-41.4 si 2..2993 598.7 si 4 1-5 -.1371-20.4 si 4..0519 103.9 si 5 1-4 -.496-67.1 si 5..8476 1695.3 si

7 - COPERTURA - VERIFICA ELEMENTI STRUTTURALI Il solaio di copertura è realizzato con travetti tipo bausta 16+4 e travi di bordo in altezza. Seguono i dimensionamenti e le verifiche del travetto di solaio, delle travi e delle solette porta-feretro. SCHEMA TRAVI E DENOMINAZIONE CARATTERISTICHE TRAVI Le travi in spessore vengono dimensionate in base alle caratteristiche dettate dal D.M. 14-01-2008. Zone critiche nelle travi (7.4.6.1.1) Le zone critiche (per travi in bassa duttilità) si estendono per una lunghezza pari a 1 volta l altezza della sezione della trave, misurata a partire dalla faccia del nodo trave-pilastro o da entrambi i lati a partire dalla sezione di prima plasticizzazione. Armature longitudinali travi (7.4.6.2.1) A sup min = 2 φ14 A inf min = 2 φ14 As 1.4/fyk < ρ < ρcomp + 3.5/fyk 0.0031 < ρ < ρcomp + 0.0078 Dove : ρ = As/(bxh) rapporto geometrico armature tesa; Ρcomp = As/(bxh) rapporto geometrico armature compressa; fyk = tensione caratt. di snervamento dell acciaio in MPa (450 Mpa);

Nelle zone critiche della trave deve essere ρcomp ½ ρ, ρcomp 0.25 ρ Pertanto le armature minime per le travi di progetto sono : Trave 20x40 Trave 30x875 As min = 2.48 cm 2 = 2 φ14 As min = 6.98 cm 2 = 4 φ16 Armature trasversali travi (7.4.6.2.1) Nelle zone critiche devono essere previste staffe di contenimento; la prima staffa di contenimento deve distare non più di 5 cm dalla sezione a filo pilastro; le successive devono essere disposte ed un passo non superiore alla minore tra le seguenti grandezze: - ¼ dell altezza utile della sezione trasversale; ( nel progetto h /4 = 9.25 cm) - 225 mm per bassa duttilità; - 8 volte il diametro minimo delle barre longitudinali considerate ai fini delle verifiche per la bassa duttilità; (nel progetto per φ16 = 12.8 cm) - 24 volte il diametro delle armature trasversali; ( nel progetto per φ 8 = 19.2 cm per φ10 = 24 cm) Per staffa di contenimento si intende una staffa rettangolare, circolare o a spirale, di diametro minimo 6 mm, con ganci a 135 prolungati per almeno 10 diametri alle due estremità. I ganci devono essere assicurati alle barre longitudinali. Le travi devono prevedere armatura trasversale costituita da staffe con sezione complessiva non inferiore a Ast = 1.5 b mm 2 /m essendo b lo spessore minimo dell anima in mm, con un minimo di tre staffe al metro e comunque passo non superiore a 0.8 volte l altezza utile della sezione. (4.1.6.1.1) Nel progetto le travi sono verificate con l armatura minima prevista dalla normativa. Avendo considerato un fattore di struttura q=1 non c è la gerarchia delle resistenze e pertanto non si considerano le zone critiche, tuttavia visto la presenza di una trave con altezze differenti l armatura, sia longitudinale sia trasversale, è infittita deve necessario.

7.1 - VERIFICA TRAVETTI DI SOLAIO - L-270 Schema statico: Carichi utilizzati: q sol = (250)x0.6 = 150 kg/m q sol x = 150 senα = 39 kg/m = 0.4 dan/cm q sol y = 150 cosα = 145 kg/m = 1.45 dan/cm q perm = (100)x0.6 = 60 kg/m q perm x = 60 senα = 16 kg/m = 0.16 dan/cm q perm y = 60 cosα = 58 kg/m = 0.58 dan/cm q neve = (130)X0.6 = 80 kg/m = 0.8 dan/cm Travetto singolo tipo bausta 16+4 dim. B=60 cm b=12 cm Htot = 20 cm h cappa = 4 cm Si dispongono le seguenti armature minime: -Armatura relativa al singolo travetto: Campata 1-2 sup. 1 φ 8 Afi = 0.50 cm 2 ( > Afimin) Campata 1-2 inf. 1 φ 8 Afi = 0.50 cm 2 ( > Afimin)

VERIFICA TRAVATA IN CEMENTO ARMATO Nome travata : TRAVATA T001 Metodo di verifica : stati limite (NTC08). Unità di misura : cm; dan; dan/cm; dancm; dan/cm2; deform. %. Unità particolari : fessure [Wk]:mm - ferri:mm e cm2 - sezioni:cm e derivate. Copriferri (assi) : longitudinali= 3 ; staffe= 2 MATERIALI CLS : Rck =350. ; fck=290.5; fctk= 19.8; fctm= 28.3; Ec= 325881. ; gc =1.5 ; fcd=164.6; fbd= 29.8; fctd= 13.2; Ecu=.35% ACCIAIO: B450C; ftk=5400. ; fyk=4500. ; Es=2000000. ; gs =1.15; fyd=3913. ; ftd=4695.7; Eud=6.75% TENSIONI E FESSURE MASSIME IN ESERCIZIO GRUPPO : ordinario. CLS : Scls(rara)=174.3; Scls(quasi permanente)=130.7; fbd(esesrcizio)= 29.8 ACCIAIO: Sacc(rara)=3600.; Coeff.Omogein.= 15 FESSURE: Wdmax(fre.)=.4 ; Wdmax(q.p.)=.3 [4.1.2.2.4.5]; kt=.4 [EN 1992-1 7.3.4]. SEZIONI UTILIZZATE 1) Sezione a T : largh.=60.; alt.=20.; sp.ala=4.; sp.an.=12.; Acls=432.. DESCRIZIONE CAMPATE Cam. Descriz. S.ini Sez. S.fin Incl. L.assi L.net. lambda K r.ar. lam.max 1 C1 1 1 1 27 260. 240. 13. 1. 1.107 36.555 CONDIZIONI DI CARICO Molt. Coeff. per combinazioni Nro Descrizione Tipo Caric SLU Rare Freq. Q.Per. 1 Perman.strutturali permutaz. campate 1. 1.3 1. 1. 1. 2 Perman.non strutt. permutaz. campate 1. 1.5 1. 1. 1. 3 Variabili permutaz. campate 1. 1.5 1..5.3 CARICHI APPLICATI Nro Con Camp. Tipo Sistema carico 1 carico 2 dist.1 dist.2 1 1 1 Forza distribuita Globale -1.45 - - - 2 2 1 Forza distribuita Globale -.58 - - - 3 3 1 Forza distribuita Globale -.8 - - - FLESSIONE: VERIFICHE ALLO STATO LIMITE ULTIMO Progressive SE Ar Msd Epscl Epsac Mrd Epscl Epsac Cam x/d Mr/Ms VE > 0. 0. 1. 1. -9399. -.012.049-44301.!-.35 2.928 3..107 4.713!SI 0. 0. 1. 1. 11286. -.007.068 40807. -.059 6.75 2..009!3.616 SI 104. 104. 1. 1. 37333. -.137 3.849! 40766. -.231 6.75 2..033 1.092!SI 130. 130. 1. 1. 37596.!-.139!3.451 41612. -.247 6.75 2..035 1.107 SI 260. 260. 1. 1. -9399.!-.016.059-36853. -.35 2.414 3..127!3.921 SI 260. 260. 1. 1. 11286. -.008.068 44951.!-.249 6.75 2..036 3.983 SI TAGLIO: VERIFICHE A TAGLIO Progressive Se Vsd VRd Ve > 0. 0. 1. 307.! 1088. SI 260. 260. 1. -307.! 1088.!SI 260. 260. 1. 0. 1088. SI VERIFICHE ALLO STATO LIMITE DI ESERCIZIO TENSIONI DI ESERCIZIO E FESSURAZIONE - RARE: Progressive Se Ar Momento Scls Sacc As hc,ef Eps% Sr,max Wd Ve > 0. 0. 1. 1. -6726. -12.8 711.4 *** *** ***** **** **** SI 130. 130. 1. 1. 26902.! -27.6!3276.4!.5 6.03.0983 23.52.231!SI 260. 260. 1. 1. -6726.! -17. 854..5 5.36.0256 20.89.054 SI TENSIONI DI ESERCIZIO E FESSURAZIONE - FREQUENTI: Progressive Se Ar Momento Scls Sacc As hc,ef Eps% Sr,max Wd Ve > 0. 0. 1. 1. -5775. -11. 610.9 *** *** ***** **** **** SI 130. 130. 1. 1. 23100.! -23.7!2813.3!.5 6.03.0844 23.52.198!SI 260. 260. 1. 1. -5775.! -14.6 733.3.5 5.36.022 20.89.046 SI

TENSIONI DI ESERCIZIO E FESSURAZIONE - QUASI PERMANENTI: Progressive Se Ar Momento Scls Sacc As hc,ef Eps% Sr,max Wd Ve > 0. 0. 1. 1. -5395. -10.2 570.7 *** *** ***** **** **** SI 130. 130. 1. 1. 21579.! -22.2!2628.!.5 6.03.0788 23.52.185!SI 260. 260. 1. 1. -5395.! -13.6 685..5 5.36.0206 20.89.043 SI ARMATURE LONGITUDINALI (%=100*Af/Acls - Acls=area intera sezione) Nro Totale % Super. % Barre Infer. % Barre 1 1.01.233.5.116 1d8.5.116 1d8

7.2 VERIFICA TRAVE T2 dim. 20x40 (travata TP002) Dimensioni : T2 trave (20x40 ) cm Asup = 2 φ 16 Afi = 4.02 cm 2 > Afimin) Aint. = 2 φ 16 Afi = 4.02 cm 2 > Afimin) Ainf = 2 φ 16 Afi = 4.02 cm 2 > Afimin) Si dispongono staffe φ 8/20 cm a due braccia. VERIFICA TRAVATA IN CEMENTO ARMATO Nome travata : 2 - Travata TP002 (trave) Metodo di verifica : stati limite (NTC08). Duttilita' : non prevista. Unità di misura : cm; dan; dan/cm; dancm; dan/cm2; deform. %. Unità particolari : fessure [Wk]:mm - ferri:mm e cm2 - sezioni:cm e derivate. Copriferri (assi) : longitudinali= 3 ; staffe= 2 MATERIALI CLS : Rck =300. ; fck=249. ; fctk= 17.9; fctm= 25.6; Ec= 314472. ; gc =1.5 ; fcd=141.1; fbd= 26.9; fctd= 11.9; Ecud=.35% ACCIAIO : B450C; ftk=5175. ; fyk=4500. ; Es=2100000. ; gs =1.15; fyd=3913. ; ftd(k*fyd)=4500. ; fud=4439.8; Eud=6.75% TENSIONI E FESSURE MASSIME IN ESERCIZIO GRUPPO : ordinario. CLS : Scls(rara)=149.4; Scls(quasi permanente)=112. ; fbd(esercizio)= 26.9 ACCIAIO : Sacc(rara)=3600.; Coeff.Omogein.= 15 FESSURE : Wdmax(fre.)=.4 ; Wdmax(q.p.)=.3 [4.1.2.2.4.5]; kt=.4 [EN 1992-1 7.3.4]. SEZIONI UTILIZZATE 3) Rettangolare: 20X40; A=800.; Jg=106667.; E=314471.6 DESCRIZIONE CAMPATE Cam. Descriz. S.ini Sez. S.fin Incl. L.assi L.net. lambda K r.ar. lam.max 1 A82 3 3 3 0 660. 640. 16.5 1.3 1.399 25.985 2 A83 3 3 3 0 660. 640. 16.5 1.3 1.391 25.842 SLU Nome Descrizione Sest 1. SLU SENZA SISMA 1. 4. SLU con SISMAX PRINC16 5. SLU con SISMAY PRINC16 CASI DI CARICO DA MODELLO 3D RARE FREQUENTI QUASI PERMANENTI Nome Descrizione Sest Nome Descrizione Sest Nome Descrizione Sest 10. Rara 1. 11. Frequente 1. 12. Quasi Perm 1. FLESSIONE: VERIFICHE ALLO STATO LIMITE ULTIMO Progressive SE Ar Msd Epscl Epsac Mrd Epscl Epsac Cam x/d Mr/Ms VE > 0. 0. 3. 1. -416970. -.064.119-875469. -.35 1.461 3..193 2.1 SI 330. 330. 3. 2. 560461.!-.074.182 784171. -.35 2.389 3..128 1.399 SI 377. 377. 3. 2. 522843. -.069.17 783871. -.35 2.389 3..128!1.499 SI 563. 563. 3. 3. 123226. -.014.022 1176709.!-.35.741 3..321!9.549 SI 610. 610. 3. 3. 1598. 0. 0. 1176397. -.35.742 3..321 736.3!SI 633. 633. 3. 3. -706258. -.095.216! -904292. -.35 2.38 3..128 1.28!SI 660. 660. 3. 3. -706258.!-.095!.216-904468.!-.35 2.38 3..128 1.281 SI > 660. 0. 3. 3. -706181.!-.095!.216! -904468. -.35 2.38 3..128 1.281!SI 710. 50. 3. 3. 1645. 0. 0. 1175729.!-.35.743 3..32!714.9!SI 757. 97. 3. 3. -283599. -.035.078-905104.!-.35 2.38 3..128 3.191 SI 990. 330. 3. 2. 560517.!-.074.183 779920. -.35 2.39 3..128 1.391 SI 1037. 377. 3. 2. 547347. -.072.178 779620. -.35 2.39 3..128!1.424 SI 1320. 660. 3. 1. -416919. -.063.117-883945. -.35 1.46 3..193 2.12 SI TAGLIO: Progressive Se Vsd VRd VRcd VRsd Asw s ctgt Ve > 0. 0. 3. 6155.! 2954. 16202. 16375. 1.01 20. 2.5 SI

660. 660. 3. -7025.! 4626.! 16202.! 16375.! 1.01 20. 2.5 SI > 660. 0. 3. 7047.! 4626.! 16202. 16375. 1.01 20. 2.5 SI 1320. 660. 3. -6178.! 2954. 16202.! 16375.! 1.01 20. 2.5 SI VERIFICHE ALLO STATO LIMITE DI ESERCIZIO TENSIONI DI ESERCIZIO E FESSURAZIONE - RARE: Progressive Se Ar Momento Scls Sacc As hc,ef Eps% Sr,max Wd Ve 10. 10. 3. 1. -296778. -60.7 1764.5 4.02 7.5.0626 17.63.11 SI 17. 17. 3. 1. -270525. -55.4 1608.3 4.02 7.5.0552 17.63.097 SI 27. 27. 3. 1. -231045. -47.3 1373.4 4.02 7.5.044 17.63.078 SI 330. 330. 3. 2. 405595.! -72.9 2753.6 4.02 7.5.1097 17.63.193 SI 650. 650. 3. 3. -510690. -88.2!2938.1! 4.02 7.5.1185 17.63.209!SI 660. 660. 3. 3. -510690.! -88.2 2937.7 4.02 7.5.1185 17.63.209 SI > 660. 0. 3. 3. -510634.! -88.2!2937.4! 4.02 7.5.1184 17.63.209!SI 990. 330. 3. 2. 405642.! -72.9 2766.3 4.02 7.5.1103 17.63.194 SI 1320. 660. 3. 1. -296730. -60.4 1739.3 4.02 7.5.0614 17.63.108 SI TENSIONI DI ESERCIZIO E FESSURAZIONE - FREQUENTI: Progressive Se Ar Momento Scls Sacc As hc,ef Eps% Sr,max Wd Ve 10. 10. 3. 1. -241273. -49.4 1434.5 4.02 7.5.0469 17.63.083 SI 17. 17. 3. 1. -219938. -45. 1307.6 4.02 7.5.0408 17.63.072 SI 27. 27. 3. 1. -187855. -38.4 1116.7 4.02 7.5.0319 17.63.056 SI 330. 330. 3. 2. 329570.! -59.2 2237.5 4.02 7.5.0851 17.63.15 SI 650. 650. 3. 3. -414831. -71.7!2386.6! 4.02 7.5.0922 17.63.163!SI 660. 660. 3. 3. -414831.! -71.7 2386.3 4.02 7.5.0922 17.63.163 SI > 660. 0. 3. 3. -414787.! -71.7!2386.1! 4.02 7.5.0922 17.63.162!SI 990. 330. 3. 2. 329608.! -59.2 2247.8 4.02 7.5.0856 17.63.151 SI 1320. 660. 3. 1. -241235. -49.1 1414. 4.02 7.5.0459 17.63.081 SI TENSIONI DI ESERCIZIO E FESSURAZIONE - QUASI PERMANENTI: Progressive Se Ar Momento Scls Sacc As hc,ef Eps% Sr,max Wd Ve 10. 10. 3. 1. -227397. -46.5 1352. 4.02 7.5.043 17.63.076 SI 17. 17. 3. 1. -207291. -42.4 1232.4 4.02 7.5.0373 17.63.066 SI 27. 27. 3. 1. -177057. -36.2 1052.5 4.02 7.5.0301 17.63.053 SI 330. 330. 3. 2. 310564.! -55.8 2108.5 4.02 7.5.079 17.63.139 SI 650. 650. 3. 3. -390867. -67.5!2248.7! 4.02 7.5.0857 17.63.151!SI 660. 660. 3. 3. -390867.! -67.5 2248.5 4.02 7.5.0856 17.63.151 SI > 660. 0. 3. 3. -390825.! -67.5!2248.2! 4.02 7.5.0856 17.63.151!SI 990. 330. 3. 2. 310599.! -55.8 2118.1 4.02 7.5.0794 17.63.14 SI 1320. 660. 3. 1. -227361. -46.3 1332.7 4.02 7.5.042 17.63.074 SI ARMATURE LONGITUDINALI (%=100*Af/Acls - Acls=area intera sezione) Nro Totale % Super. % Barre Infer. % Barre 1 12.06 1.508 8.04 1.005 2d16 +2d16 4.02.503 2d16 2 16.08 2.011 12.06 1.508 2d16 +2d16 +2d16 4.02.503 2d16 3 16.08 2.011 8.04 1.005 2d16 +2d16 8.04 1.005 2d16 +2d16

7.3 VERIFICA TRAVE T3 dim. 30x75 (travata TP001) Dimensioni : T3 trave (30x75 ) cm Asup = 2 φ 16 Afi = 4.02 cm 2 > Afimin) Ainf = 4 φ 16 Afi = 8.04 cm 2 > Afimin) Si dispongono staffe φ 8/12.5 cm a due braccia in corrispondenza dei nodi (per 75 cm), staffe φ 8/20 cm a due braccia per il resto della trave. VERIFICA TRAVATA IN CEMENTO ARMATO Nome travata : 1 - Travata TP001 (trave) Metodo di verifica : stati limite (NTC08). Duttilita' : non prevista. Unità di misura : cm; dan; dan/cm; dancm; dan/cm2; deform. %. Unità particolari : fessure [Wk]:mm - ferri:mm e cm2 - sezioni:cm e derivate. Copriferri (assi) : longitudinali= 3 ; staffe= 2 MATERIALI CLS : Rck =300. ; fck=249. ; fctk= 17.9; fctm= 25.6; Ec= 314472. ; gc =1.5 ; fcd=141.1; fbd= 26.9; fctd= 11.9; Ecud=.35% ACCIAIO : B450C; ftk=5175. ; fyk=4500. ; Es=2100000. ; gs =1.15; fyd=3913. ; ftd(k*fyd)=4500. ; fud=4439.8; Eud=6.75% TENSIONI E FESSURE MASSIME IN ESERCIZIO GRUPPO : ordinario. CLS : Scls(rara)=149.4; Scls(quasi permanente)=112. ; fbd(esercizio)= 26.9 ACCIAIO : Sacc(rara)=3600.; Coeff.Omogein.= 15 FESSURE : Wdmax(fre.)=.4 ; Wdmax(q.p.)=.3 [4.1.2.2.4.5]; kt=.4 [EN 1992-1 7.3.4]. SEZIONI UTILIZZATE 3) Rettangolare: 30X75; A=2250.; Jg=1054688.; E=314471.6 DESCRIZIONE CAMPATE Cam. Descriz. S.ini Sez. S.fin Incl. L.assi L.net. lambda K r.ar. lam.max 1 A84 3 3 3 0 330. 300. 4.4 1.3 3.769 84.492 2 A85 3 3 3 0 330. 300. 4.4 1.5 3.77 105.354 3 A86 3 3 3 0 330. 300. 4.4 1.5 3.794 105.998 4 A87 3 3 3 0 330. 300. 4.4 1.3 3.795 85.061 SLU Nome Descrizione Sest 1. SLU SENZA SISMA 1. 4. SLU con SISMAX PRINC16 5. SLU con SISMAY PRINC16 CASI DI CARICO DA MODELLO 3D RARE FREQUENTI QUASI PERMANENTI Nome Descrizione Sest Nome Descrizione Sest Nome Descrizione Sest 10. Rara 1. 11. Frequente 1. 12. Quasi Perm 1. FLESSIONE: VERIFICHE ALLO STATO LIMITE ULTIMO Progressive SE Ar Msd Epscl Epsac Mrd Epscl Epsac Cam x/d Mr/Ms VE > 0. 0. 3. 1. -53726. -.002.007-1991356. -.35 4.584 3..071 37.07 SI 0. 0. 3. 1. 107221. -.004.012 2188720. -.35 2.834 3..11 20.41 SI 90. 90. 3. 2. -49547. -.002.004-3048098.!-.35 2.764 3..112!61.52!SI 202. 202. 3. 2. 521249. -.017.057 2274683.!-.35 4.4 3..074 4.364 SI 298. 298. 3. 1. 582335.!-.022!.064! 2194995. -.35 2.833 3..11 3.769!SI 330. 330. 3. 1. -406832.!-.016.052-1984137. -.35 4.585 3..071!4.877 SI 330. 330. 3. 1. 582335. -.022.064 2195678. -.35 2.833 3..11 3.77 SI > 330. 0. 3. 1. -394638. -.015.051-1984137.!-.35 4.585 3..071 5.028 SI 330. 0. 3. 1. 582335.!-.022!.064! 2195678. -.35 2.833 3..11 3.77!SI 495. 165. 3. 1. -35667. -.001.005-1980532. -.35 4.586 3..071 55.53!SI 660. 330. 3. 1. -486028.!-.019.063-1976929. -.35 4.586 3..071!4.068 SI 660. 330. 3. 1. 221380. -.008.024 2202644.!-.35 2.833 3..11!9.95 SI > 660. 0. 3. 1. -485977.!-.019.063-1976929. -.35 4.586 3..071 4.068 SI 660. 0. 3. 1. 221366. -.008.024 2202644. -.35 2.833 3..11 9.95 SI 825. 165. 3. 3. -35570. -.001.005-2018424.!-.35 5.902 3..056 56.75!SI

943. 283. 3. 3. -394589. -.013.05-2015795. -.35 5.902 3..056!5.109 SI 943. 283. 3. 3. 550737. -.016.033 3662537.!-.35 1.413 3..199!6.65 SI 958. 298. 3. 1. 582290.!-.021!.064! 2208932. -.35 2.832 3..11 3.794!SI 990. 330. 3. 1. -394589. -.015.051-1969732. -.35 4.587 3..071 4.992 SI 990. 330. 3. 1. 582290. -.021.064 2209617. -.35 2.832 3..11 3.795 SI > 990. 0. 3. 1. -406792.!-.016.053-1969732. -.35 4.587 3..071 4.842 SI 990. 0. 3. 1. 582290.!-.021!.064! 2209617. -.35 2.832 3..11 3.795!SI 1118. 128. 3. 2. -212696. -.006.016-3026481.!-.35 2.766 3..112!14.23 SI 1192. 202. 3. 2. 411910. -.014.044 2296277.!-.35 4.398 3..074 5.575 SI 1251. 261. 3. 1. -34932. -.001.005-1964041. -.35 4.588 3..071 56.23!SI 1320. 330. 3. 1. -53726. -.002.007-1962545. -.35 4.588 3..071!36.53 SI 1320. 330. 3. 1. 107227. -.004.012 2216597. -.35 2.831 3..11 20.67 SI TAGLIO: Progressive Se Vsd VRd VRcd VRsd Asw s ctgt Ve > 0. 0. 3. 3419.! 7119. 47293. 31864. 1.01 20. 2.5 SI 330. 330. 3. -2936.! 7658.! 47293.! 31864.! 1.01 20. 2.5 SI 330. 330. 3. 253. 7658. 47293. 31864. 1.01 20. 2.5 SI > 330. 0. 3. -2017. 7658. 47293. 31864. 1.01 20. 2.5 SI 330. 0. 3. 3610.! 7658. 47293. 31864. 1.01 20. 2.5 SI 660. 330. 3. -5033.! 7658.! 47293.! 31864.! 1.01 20. 2.5 SI 660. 330. 3. 444. 7658. 47293. 31864. 1.01 20. 2.5 SI > 660. 0. 3. -631. 7658. 47293. 31864. 1.01 20. 2.5 SI 660. 0. 3. 5069.! 7658. 47293. 31864. 1.01 20. 2.5 SI 990. 330. 3. -3647.! 7658.! 47293.! 31864.! 1.01 20. 2.5 SI 990. 330. 3. 1903. 7658. 47293. 31864. 1.01 20. 2.5 SI > 990. 0. 3. -548. 7658.! 47293. 31864. 1.01 20. 2.5 SI 990. 0. 3. 3081.! 7658. 47293. 31864. 1.01 20. 2.5 SI 1320. 330. 3. -3564.! 7119. 47293.! 31864.! 1.01 20. 2.5 SI VERIFICHE ALLO STATO LIMITE DI ESERCIZIO TENSIONI DI ESERCIZIO E FESSURAZIONE - RARE: Progressive Se Ar Momento Scls Sacc As hc,ef Eps% Sr,max Wd Ve > 0. 0. 3. 1. -39805. -2.1 107.2 4.02 7.5.0031 75.89.023 SI 15. 15. 3. 1. -14475. -.8 39. 4.02 7.5.0011 75.9.008 SI 15. 15. 3. 1. 32505. -1.7 75.4 6.03 7.5.0022 17.63.004 SI 32. 32. 3. 1. 62870. -3.2 145.7 6.03 7.5.0042 17.63.007 SI 165. 165. 3. 2. 174860.! -8.2! 399.3! 6.03 7.5.0114 17.63.02 SI 330. 330. 3. 1. -39805.! -2.1 107.6 4.02 7.5.0031 75.94.023!SI 330. 330. 3. 1. 24953. -1.3 57.7 6.03 7.5.0016 17.63.003 SI > 330. 0. 3. 1. -39805. -2.1 107.6 4.02 7.5.0031 75.94.023 SI 330. 0. 3. 1. 24953. -1.3 57.7 6.03 7.5.0016 17.63.003 SI 458. 128. 3. 1. 93301.! -4.8 215.3 6.03 7.5.0062 17.63.011 SI 660. 330. 3. 1. -154817.! -8.4! 420.4! 4.02 7.5.012 75.99.091!SI > 660. 0. 3. 1. -154790.! -8.4 420.3 4.02 7.5.012 75.99.091 SI 675. 15. 3. 1. -154790. -8.4! 420.4! 4.02 7.5.012 75.99.091!SI 862. 202. 3. 3. 93313.! -3.7 115.6 12.06 7.5.0033 12.55.004 SI 990. 330. 3. 1. -39805. -2.2 108.5 4.02 7.5.0031 76.03.024 SI 990. 330. 3. 1. 24956. -1.3 57.3 6.03 7.5.0016 17.63.003 SI > 990. 0. 3. 1. -39805. -2.2 108.5 4.02 7.5.0031 76.03.024 SI 990. 0. 3. 1. 24956. -1.3 57.3 6.03 7.5.0016 17.63.003 SI 1155. 165. 3. 2. 174855.! -8.1! 395.1! 6.03 7.5.0113 17.63.02 SI 1320. 330. 3. 1. -39805.! -2.2 109. 4.02 7.5.0031 76.08.024!SI 1320. 330. 3. 1. 6316. -.3 14.4 6.03 7.5.0004 17.63.001 SI TENSIONI DI ESERCIZIO E FESSURAZIONE - FREQUENTI: Progressive Se Ar Momento Scls Sacc As hc,ef Eps% Sr,max Wd Ve > 0. 0. 3. 1. -35328. -1.9 95.1 4.02 7.5.0027 75.89.021 SI 15. 15. 3. 1. -12847. -.7 34.6 4.02 7.5.001 75.9.008 SI 15. 15. 3. 1. 28668. -1.5 66.5 6.03 7.5.0019 17.63.003 SI 32. 32. 3. 1. 56539. -2.9 131.1 6.03 7.5.0037 17.63.007 SI 165. 165. 3. 2. 162953.! -7.6! 372.1! 6.03 7.5.0106 17.63.019 SI 330. 330. 3. 1. -35328.! -1.9 95.5 4.02 7.5.0027 75.94.021!SI 330. 330. 3. 1. 38640. -2. 89.3 6.03 7.5.0026 17.63.004 SI > 330. 0. 3. 1. -35328. -1.9 95.5 4.02 7.5.0027 75.94.021 SI 330. 0. 3. 1. 38640. -2. 89.3 6.03 7.5.0026 17.63.004 SI 420. 90. 3. 1. 89704.! -4.6 207.1 6.03 7.5.0059 17.63.01 SI 660. 330. 3. 1. -151324.! -8.2! 410.9! 4.02 7.5.0117 75.99.089!SI > 660. 0. 3. 1. -151303.! -8.2 410.9 4.02 7.5.0117 75.99.089 SI 675. 15. 3. 1. -151303. -8.2! 410.9! 4.02 7.5.0117 75.99.089!SI 900. 240. 3. 3. 89711.! -3.6 111.2 12.06 7.5.0032 12.55.004 SI 990. 330. 3. 1. -35328. -1.9 96.3 4.02 7.5.0028 76.03.021 SI 990. 330. 3. 1. 38642. -2. 88.7 6.03 7.5.0025 17.63.004 SI > 990. 0. 3. 1. -35328. -1.9 96.3 4.02 7.5.0028 76.03.021 SI 990. 0. 3. 1. 38642. -2. 88.7 6.03 7.5.0025 17.63.004 SI 1155. 165. 3. 2. 162950.! -7.6! 368.2! 6.03 7.5.0105 17.63.019 SI 1320. 330. 3. 1. -35328.! -1.9 96.7 4.02 7.5.0028 76.08.021!SI 1320. 330. 3. 1. 4632. -.2 10.6 6.03 7.5.0003 17.63.001 SI TENSIONI DI ESERCIZIO E FESSURAZIONE - QUASI PERMANENTI: Progressive Se Ar Momento Scls Sacc As hc,ef Eps% Sr,max Wd Ve > 0. 0. 3. 1. -34209. -1.8 92.1 4.02 7.5.0026 75.89.02 SI 15. 15. 3. 1. -12439. -.7 33.5 4.02 7.5.001 75.9.007 SI

15. 15. 3. 1. 27709. -1.4 64.2 6.03 7.5.0018 17.63.003 SI 32. 32. 3. 1. 54957. -2.8 127.4 6.03 7.5.0036 17.63.006 SI 165. 165. 3. 2. 159976.! -7.5! 365.3! 6.03 7.5.0104 17.63.018 SI 330. 330. 3. 1. -34209.! -1.8 92.5 4.02 7.5.0026 75.94.02!SI 330. 330. 3. 1. 42062. -2.2 97.2 6.03 7.5.0028 17.63.005 SI > 330. 0. 3. 1. -34209. -1.8 92.5 4.02 7.5.0026 75.94.02 SI 330. 0. 3. 1. 42062. -2.2 97.2 6.03 7.5.0028 17.63.005 SI 420. 90. 3. 1. 89121.! -4.6 205.7 6.03 7.5.0059 17.63.01 SI 660. 330. 3. 1. -150451.! -8.1! 408.5! 4.02 7.5.0117 75.99.089!SI > 660. 0. 3. 1. -150432.! -8.1 408.5 4.02 7.5.0117 75.99.089 SI 675. 15. 3. 1. -150432. -8.1! 408.6! 4.02 7.5.0117 75.99.089!SI 900. 240. 3. 3. 89127.! -3.5 110.4 12.06 7.5.0032 12.55.004 SI 990. 330. 3. 1. -34209. -1.9 93.3 4.02 7.5.0027 76.03.02 SI 990. 330. 3. 1. 42064. -2.2 96.5 6.03 7.5.0028 17.63.005 SI > 990. 0. 3. 1. -34209. -1.9 93.3 4.02 7.5.0027 76.03.02 SI 990. 0. 3. 1. 42064. -2.2 96.5 6.03 7.5.0028 17.63.005 SI 1155. 165. 3. 2. 159973.! -7.5! 361.5! 6.03 7.5.0103 17.63.018 SI 1320. 330. 3. 1. -34209.! -1.9 93.6 4.02 7.5.0027 76.08.02!SI 1320. 330. 3. 1. 4212. -.2 9.6 6.03 7.5.0003 17.63 0. SI ARMATURE LONGITUDINALI (%=100*Af/Acls - Acls=area intera sezione) Nro Totale % Super. % Barre Infer. % Barre 1 14.58.648 6.28.279 2d16 +2d12 8.29.369 3d16 +2d12 2 18.6.827 10.3.458 2d16 +2d16 +2d12 8.29.369 3d16 +2d12 3 20.61.916 6.28.279 2d16 +2d12 14.33.637 3d16 +3d16 +2d12

7.4 SOLETTA PORTAFERETRO Le solette portaferetro in questo caso sono vincolate per tre lati alle pareti e lasciano libero il lato corto. Per il calcolo delle armature nelle due direzioni facciamo una distribuzione dei carichi a metro quadro secondo le formule relative alla piastre vincolate sui lati: Dati a disposizione: qslu = 1.3xqsol + 1.5xqacc = 1.3x(0.1x2500) + 1.5x(250) = 700 kg/m 2 lx = 2.40 m ly = 0.9 m k = 17 piastra incastrata su 3 lati qslu x = qslu l 4 y/ ( kl 4 x + l 4 y ) = trascurabile qslu y = qslu qx = 700 kg/m 2 Questi gli schemi statici individuati: Direzione y : Dimensione trave: b = 100 cm Luce di calcolo : 90 cm Carichi agenti sulla trave: qslu y = 700x1.0= 700 kg/m h = 10 cm Sollecitazione massime : M mezz = 47 kgm Tmax = 310 kg

Verifica a flessione e taglio Tmax = 310 kg τ = 0.50 kg/cm 2 M mezz = 47 kgm σc = 21 kg/cm 2 σs = 620 kg/cm 2 Si dispongono le seguenti armature sulla trave 100x10, quindi una fascia da metro di soletta: A = 4 φ 8 = 2 cm 2 (rete φ 8, maglia 20x20 posiziona a 6 cm dalla base della soletta) Nella verifica non si è tenuto conto dei ferri di ripresa provenienti dai setti verticali (1 φ 10 / 40 cm), a favore di sicurezza. Descrizione : Sezione in C.A. Nome lavoro : VAL-01 Nome file : SOLETTA2.VSE Tipo verifica : stati limite - pressoflessione deviata. Unità di misura generiche: dan; cm; dancm; dan/cm2; d in mm; deformazioni*1000. ferri : diametri in mm; aree in cm2. Simboli: Vert. = contorno_vertice del CLS; d = diametro; S = Sigma (tensioni sui materiali); D = Deformazioni x 1000 (epsilon); Ve = colonna che indica se la verifica e' soddisfatta; MATERIALI Calcestruzzo: Rck = 350. ; fck = 290.5 ; fcd = 154.33 (.35%) Acciaio : Tipo= FeB44k ; ftk = 4400. ; fyk = 4400. ; ftd = 3826.09 (1%) SEZIONE L'asse Z e' rivolto verso destra, l'asse Y e' rivolto verso l'alto. Tipo sezione: RETTANGOLARE Cls: Acciaio lento: vert. Z Y ferro Z Y d[mm] Af[cm2] 1-1 -45. 10. 1 42. 6 8..5027 1-2 45. 10. 2 14. 6 8..5027 1-3 45. 0. 3-14. 6 8..5027 1-4 -45. 0. 4-42. 6 8..5027 SOLLECITAZIONI AGENTI Sforzi normali applicati in z= 0. ; y= 5. (baricentro CLS) Convenzioni: N + trazione; Mz + fib.inferiori tese; My + fib.sinistra tese. N. N Mz My Sollecitaz. ultima calcolata 1 0. 4700. 0. RISULTATI Piani di equilibrio (eps= muz * y +muy * z + lam): Sol. muz muy lambda 1. -.00010157189 -.00000006086.00088080651 Deformazioni massime sui materiali: Cls Acciaio lento sol vert. D cls S cls Ve ferro D ferri S ferri Ve 1 1-2 -.1377-20.5 si 1..3104 620.7 si

8- PIANO DI FONDAZIONE - VERIFICA ELEMENTI STRUTTURALI Le fondazioni sono del tipo a travi rovesce collegate fra loro. Per la verifica delle travi maggiormente sollecitate si considerano i tabulati ottenuti dal modello tridimensionale con le combinazioni di carico SLU FON con sisma X e SLU FON con sisma Y. CARATTERISTICHE FONDAZIONI Le fondazioni vengono dimensionate in base alle caratteristiche dettate dal D.M. 14-01-2008. Gli elementi strutturali delle fondazioni, che devono essere dimensionati sulla base delle sollecitazioni ed essi trasmesse dalla struttura sovrastante, devono avere comportamento non dissipativo, indipendentemente dal comportamento strutturale attribuito alla struttura su di esse gravante. (7.2.1) REQUISISTI STRUTTURALI PER ELEMENTI DI FONDAZIONE (7.2.5) Nella combinazione di carico delle fondazioni le sollecitazioni trasferite dagli elementi sovrastanti devono essere amplificate di un fattore 1.1 per elementi in CD B. Le fondazioni superficiali devono essere progettate per rimanere in campo elastico. Non sono quindi necessarie armature specifiche per ottenere un comportamento duttile. Le travi di fondazione in c.a. devono avere armature longitudinali in percentuale non inferiore al 0.2%, sia inferiormente che superiormente, per l intera lunghezza. Pertanto le armature minime per le fondazoni di progetto sono : Trave 80x40 Trave 60x40 As min = 9.92 cm 2 = 5 φ16 As min = 7.44 cm 2 = 4 φ16 Le fondazioni devono rimanere in campo elastico e pertanto le deformazioni dell acciaio devono essere inferiori al 0.2 %.

DENOMINAZIONE TRAVI DI FONDAZIONE RELAZIONE GELOLOGOCA-GEOTECNICA Il terreno di fondazione presente nel sito indagato è costituito prevalentemente da ghiaie. La profondità della falda è dell ordine di 8.5-9.0 m dal p.c.. L area non ricade in zona sondabile e si ritiene il fenomeno della liquefazione poco probabile. STRATIGRAFIA Prof. H Stratigrafia Descrizione dei litotipi m strato 0.0 1.0 1.0 Terreno vegetale 1.0 4.9 3.9 4.9 5.3 0.4 5.3 6.5 1.2 ghiaia Ghiaia con argilla ghiaia Per la determinazione della capacità portante del terreno, in termini di carico ammissibile t, è stata utilizzata la seguente formula di Terzaghi : Q lim = cnc+ γdn q + 0.5γBNγ dove: c coesione D prof. del piano di posa B larghezza fondazione γ peso di volume terreno Nc, N q, Nγ fatt. adim. di capacità portante Per la portanza delle fondazioni si assume il seguente valore: amm = 1.5 kg/cm 2 SISMICA

Con riferimento alle seguenti normative: - D.M. 14-01-2008; Questi i parametri di riferimento per il calcolo: Valvasone : zona sismica 2; Accelerazione orizzontale max pari a ag = 1.815 Categoria suolo : C; Condizioni topografiche : T1; Per la determinazione delle pressioni scaricate dal fabbricato sul terreno si fa riferimento ad un diagramma delle pressioni ottenuto dal calcolo, utilizzando le segurenti condizioni di carico: SLU GEO (stato limite ultimo di tipo geotecnico) 1.0xpeso proprio + 1.0xpeso fondazione + 1.0permante + 1.3acc. abitazione + 1.3xneve SLU FON con SISMA X 1.0xpeso proprio + 1.0xpeso fondazione + 1.0permante + 0.3acc.abitazione + 1.1xsismax slu + 0.3xsismay slu SLU FON con SISMA Y 1.0xpeso proprio + 1.0xpeso fondazione + 1.0permante + 0.3acc.abitazione + 0.3xsismax slu + 1.1xsismay slu Pressione massima delle fondazioni sul terreno d 1.41 dan/cm 2 < amm = 1.50daN/cm 2