1 SP REGIONE AUTONOMA VALLE D'AOSTA COMUNE DI AOSTA REALIZZAZIONE DI SCUOLA DELL'INFANZIA PROGETTO PRELIMINARE LOCALITA' POROSSAN - LA CHAPELLE

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1 REGIONE AUTONOMA VALLE D'AOSTA COMUNE DI AOSTA LOCALITA' POROSSAN - LA CHAPELLE REALIZZAZIONE DI SCUOLA DELL'INFANZIA PROGETTO PRELIMINARE Marco D'Anna INCARICATI: GRUPPO DI PROGETTAZIONE: COLLABORAZIONI SPECIALISTICHE: Architetto L UCA FERRARIS A NTONIO D 'AQUINO Architetto Ingegnere LUCA STUFFER DATA - CAPOGRUPPO REVISIONE N M ARIO R AVELLO DEL SCALA --- settembre 2009 N TAVOLA 1 SP Geologo CODICE LAVORO BP141EP CONTENUTO TAVOLA Relazione di calcolo predimensionamento strutturale preliminare REDATTO (disegnatore) Arch. Luca Stuffer VISTO ( Responsabile di Progetto ) APPROVATO ( Responsabile di Commessa ) Arch.Alberto Bibois Arch.Luca Ferraris

2 RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURE PROGETTO PRELIMINARE

3 INDICE 1 Premesse Descrizione dell opera in progetto Normativa di riferimento Caratteristiche dei materiali Caratterizzazione dei terreni Azioni di progetto Azioni permanenti Carichi accidentali Carico neve Azione del vento Azioni sismiche Altro Criteri di Verifica Verifiche strutturali Criterio degli Stati Limite Verifiche geotecniche Schema statico e codice di calcolo Risultati verifiche DATI STRUTTURA DESCRIZIONE CASI DI CARICO ANALISI SISMICA VERIFICHE GEOTECNICHE VERIFICA SOLAIO H = 35 cm VERIFICA TRAVI CONTINUE VERIFICA PILASTRI

4 1 Premesse La presente relazione illustra le verifiche strutturali del progetto preliminare per la realizzazione di una nuova scuola dell infanzia nel comune di Aosta in località La Chapelle della frazione di Porossan. 2 Descrizione dell opera in progetto Il fabbricato è realizzato da un solo piano fuori terra con un solaio di copertura in calcestruzzo armato ordinario con getto pieno in opera di spessore 35cm sul quale è prevista una copertura vegetale. Il solaio è calcolato con comportamento a piastra bidirezionale con travi fuori spessore di irrigidimento e pilastri a fungo, una trave di bordo in rialzo realizza anche il contenimento dello strato vegetale e raccorda con le coperture a falda inclinata in legno lamellare. Una porzione con copertura in legno lamellare a padiglione emerge dal solaio principale e realizza il locale della centrale termica su un secondo livello. Le strutture portanti verticali sono realizzate con pilastri e setti in calcestruzzo armato ordinario gettato in opera. Le fondazioni sono principalmente previste di tipo isolato gettate in opera con alcune parti continue a tipo trave rovescia e collegamenti previsti per le zone sismiche. Una porzione del fabbricato è prevista in adiacenza alla strada di accesso e un muro a mensola in calcestruzzo armato ordinario realizzarà il sostegno del terreno e del marciapiede adiacente. Tale muro sarà strutturalmente giuntato dal resto della struttura per poter mantenere indipendenti i due comportamenti dinamici sotto l effetto del sisma che risultano marcatamente diversi. Un collegamento, per posizione geometrica e rigidezze relative, risulterebbe infatti dannoso al comportamento dinamico globale. 3 Normativa di riferimento Per la realizzazione della struttura in oggetto si fa riferimento alle seguenti norme in vigore riguardanti la valutazione delle condizioni di carico, il calcolo delle sollecitazioni, il dimensionamento delle sezioni e altre considerazioni progettuali: Legge 5/11/1971 n 1086 "Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato, normale e precompresso ed a struttura metallica"; D.M. 14 gennaio 2008 Norme tecniche per le costruzioni Si farà inoltre rifierimento alle comprovate normative seguenti per altri particolari aspetti ad integrazione di quanto sopra: ENV 1992 Eurocodice 2 Progettazione delle strutture cementizie Parte 1: Regole generali e regole per edifici. 3

5 ENV 1995 Eurocodice 5 Progettazione di strutture in legno Parte 1: Regole generali e regole per edifici. ENV 1998 Eurocodice 8 Indicazioni progettuali per la resistenza sismica delle strutture Parte 1: Regole generali e regole per edifici. UNI 9858 ENV 206 "Calcestruzzo: Prestazioni Procedure Posa in opera e Criteri di Conformità"; CNR-UNI Costruzioni di acciaio Istruzioni per il calcolo, l esecuzione, il collaudo e la manutenzione Ordinanza 3274 del 20 marzo 2003: Primi elementi in materia di criteri generali per la classificazione sismica del territorio nazionale e di normative tecniche per le costruzioni in zona sismica allegato 2. Ordinanza 3431 del 3 maggio 2005: Norme tecniche per il progetto, la valutazione e l adeguamento sismico degli edifici Delibera Giunta Regionale Valle d Aosta n del 30/12/2003: Approvazione della riclassificazione sismica del Territorio della Regione Autonoma Valle d Aosta in applicazione all ordinanza del Presidente del Consiglio dei Ministri n del 20 marzo Prime deposizioni. 4 Caratteristiche dei materiali Per la realizzazione dell opera sono previsti i materiali sottoelencati e in base alle norme vigenti le caratteristiche meccaniche e di resistenza dei materiali sono valutate come segue: CLS sottofondazioni (cemento 32,5 o 42,5) Classe di resistenza C 12/15 Resistenza caratteristica a compressione cilindrica f ck 12 N/mm 2 Resistenza caratteristica a compressione cubica f ck,cub 15 N/mm 2 CLS fondazioni (cemento 32,5 o 42,5) Classe di resistenza C 20/25 Resistenza caratteristica a compressione cilindrica f ck 20 N/mm 2 Resistenza caratteristica a compressione cubica f ck,cub 25 N/mm 2 CLS strutture di elevazione (cemento 32,5 o 42,5) Classe di resistenza C 20/25 Resistenza caratteristica a compressione cilindrica f ck 20 N/mm 2 Resistenza caratteristica a compressione cubica f ck,cub 25 N/mm 2 4

6 Acciaio in barre ad aderenza migliorata per armatura lenta B450C controllato in stabilimento Tensione caratteristica di snervamento f yk 450 N/mm 2 Tensione caratteristica di rottura f tk 540 N/mm 2 Acciaio per carpenteria metallica S235 (spessori 40mm) Tensione di rottura per trazione f t 360 N/mm 2 Tensione caratteristica di snervamento f yk 235 N/mm 2 Resilienza KV 27 J Allungamento percentuale a rottura ε t 28 Bulloni classe 8.8 Tensione di rottura per trazione f t 800 N/mm 2 Tensione caratteristica di snervamento f yk 640 N/mm 2 5 Caratterizzazione dei terreni Le caratteristiche del terreno, valutate dall esperienza ed osservazione di opere strutturali realizzate dallo scrivente nella zona di Porossan, sono: γ = kn/m 3 φ = 34 angolo di resistenza al taglio caratteristico δ = 22 angolo di attrito tra calcestruzzo e terreno caratteristico c = 0 coesione efficace 5

7 6 Azioni di progetto I carichi in base ai quali sono state calcolate le varie parti delle strutture delle opere in oggetto ove non diversamente riportati sono quelli indicati dalle normative vigenti. 6.1 Azioni permanenti Nel calcolo delle azioni permanenti vengono considerati il peso proprio della struttura (G 1k ), calcolato sulla base della geometria prevista nel progetto esecutivo e i sovraccarichi di natura permanente (G 2k ). In dettaglio per il caso in esame si adottano: - Solaio in calcestruzzo armato G 1k SPESSORE CARICO Peso proprio solaio pieno 35 cm 8.75 kn/m 2 G 2k SPESSORE CARICO Copertura vegetale, membrana di impermeabilizzazione, massetto di protezione, isolante 50 cm 6.80 kn/m 2 - Copertura in legno lamellare G 1k SPESSORE CARICO Peso proprio solaio legno lamellare Travetti 14x kn/m 2 G 2k SPESSORE CARICO Tavolato, isolante, copertura in lose kn/m Carichi accidentali Per i camminamenti esterni si considera: Q k CARICO Categoria C2 Ambienti suscettibili di affollamento 4.00 KN/m 2 6

8 6.3 Carico neve Il sito ricade in zona I secondo la classificazione vigente e, considerata l altitudine in cui sorgerà la costruzione (650 m.s.l.m.), il carico neve al suolo q sk viene fissato in viene fissato in 2.49 kn/m 2, considerato un coeff. di forma 0.8 si ottiene un carico neve di q k = 2.00 kn/m Azione del vento L edificio è ubicato in Zona I ad una altezza sul livello del mare di 650 m.s.l.m. Si ha quindi una velocità di riferimento pari a v b = 25 m/s. In base all orografia locale, alla localizzazione nel contesto urbano e alle caratteristiche della struttura e dei materiali per i rivestimenti esterni si adottano i seguenti parametri: Classe di rugosità del terreno: C Categoria di esposizione del sito: IV Pressione cinetica di riferimento: q ref = 0.39 kn/m 2 Coefficiente di topografia: c t = 1 Coefficiente dinamico: c d = 1 Coefficiente di attrito: c f = 0.04 Coefficiente di forma sopravvento: c p = Coefficiente di forma sottovento: c p = Da cui una pressione sopravvento di p = kn/m 2 e sottovento p = kn/m 2 Considerando la manica più ampia dell edificio di cira m per un altezza di 5.00 m si ottiene una risultante orizzontale massima pari a: ( ) 144. kn F h = = 40 forza di un di un ordine di grandezza inferiore all azione sismica (si veda punto 9.3), e quindi non rilevante agli effetti del controventamento globale. Per tale motivo in questa fase progettuale l azione del vento viene trascurata. 7

9 6.5 Azioni sismiche In accordo con la Delibera della Giunta Regionale della Valle d Aosta n del 30/12/2003 e poiché l edificio costituisce edificio sensibile e di importanza considerevole ai fini della protezione antisismica, la progettazione viene eseguita secondo i criteri stabiliti dal D.M. 14 gennaio Il sito è ubicato nel comune di Aosta (classificato come zona di IV a categoria secondo la classificazione O.P.C.M. n 3274) con latitudine e longitudine Il suolo di fondazione viene classificato prudenzialmente, in attesa di determinazione tramite prove specifiche, come Suolo tipo C Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fine mediamente consistenti caratterizzato da valori di V s30 compresi tra 180 m/s e 360 m/s (ovvero N SPT,30 =15 50). I parametri di accelerazione al suolo per la determinazine degli spettri di progetto ed esercizio risultano: Categoria suolo di fondazione C Vita nominale 50 anni a g [g/10] F O *T C T B T C T D Progetto SLC (P Vr =5%) Esercizio SLD (P Vr =63%) Il coefficiente di smorzamento è assunto come ξ = 5% indicato per strutture in calcestruzzo armato. In funzione della destinazione d uso dei locali si considera una Classe d uso III (paragrafo NTC 2008) ed un conseguente Coefficiente d Uso C U = 1.5 In funzione dello schema strutturale dove si ha una forte massa ad un unico livello con capacità dissipativa principalmente legata ai setti e ai pilastri con comportamento a mensola, l edificio è stato prudenzialmente assimilato ad una struttura a pendolo inverso con un fattore di struttura di: q = q 0 *K R * K W = 1.50 dove : q 0 = 1.5 ( Classe di duttilità B ) 8

10 K D = 1.0 K R = 1.0 ( Edifici regolari in altezza) Gli effetti dell azione sismica sono stati calcolati considerando le masse associate ai seguenti carichi gravitazionali: G k ( ψ Q ) + i Ei Ki Poiché la struttura non rispetta nessuno dei criteri di regolarità in pianta si esegue una analisi lineare modale secondo le due direzioni principali. Sono stati esplorati i primi 3 modi propri di vibrazione. Il solaio in calcestruzzo armato è stato modellato secondo la sua effettiva rigidezza nel piano orizzontale con il metodo degli elementi finiti considerandone la forma particolare e le aperture presenti. 6.6 Altro Viste le dimensioni totali dell opera e la tipologia della struttura non vengono presi in considerazione nel dimensionamento distorsioni, fenomeni di ritiro, variazioni termiche, scorrimenti viscosi, cedimenti vincolari, previsti dal D. M. 14/01/ Criteri di Verifica 7.1 Verifiche strutturali Criterio degli Stati Limite Le verifiche sono effettuate con il metodo degli Stati Limite secondo le prescrizioni di NTC 2008 e degli Eurocodici specifici. Vengono effettuate le verifiche di resistenza a Stato Limite Ultimo e le verifiche in esercizio secondo gli Stati Limite di Esercizio. Le combinazioni di carico sono quelle contemplate dalla normativa: S.L.U. NO SISMA : S.L.U. CON SISMA direzione X : γ G1 G1 + γ G2 G2 + γ Q Q 1 k1 + γ Q ψ 2 02 Qk 2 + γ Q ψ 3 03 Qk 3 + Ex S.L.U. CON SISMA direzione Y : S.L.E. combinazione RARA: Ey S.L.E. combinazione FREQUENTE: S.L.E. combinazione QUASI PERMANENTE: Ey + G1 + G2 + ψ 21 Q k 1 + ψ 22 Qk Ex + G1 + G2 + ψ 21 Q k 1 + ψ 22 Qk 2 + G G 1 + G2 + Qk1 + ψ 02 Qk 2 + ψ 03 Qk G2 + ψ 11 Qk1 + ψ 22 Qk 2 + ψ 23 Qk

11 con i coefficienti stabiliti dalla normativa. G 1 + G2 + ψ 21 Qk1 + ψ 22 Qk 2 + ψ 23 Qk In riferimento al D.M. 14/01/2008, il tasso massimo di sollecitazione e deformazione nei diversi materiali viene assunto come: Calcestruzzo C20/25 f ck = 20 N/mm 2 γ c = 1.5 f cd = 13.3 N/mm 2 ε c = -2.0 ε c = -3.5 tensione caratteristica a compressione coefficiente di sicurezza parziale tensione di calcolo a compressione deformazione al limite elastico deformazione massima di calcolo Acciaio da armatura lenta B450C f yk = 450 N/mm 2 γ s = 1.15 f yd = 391 N/mm 2 ε syd = 1.87 ε s = 10.0 tensione caratteristica di snervamento coefficiente di sicurezza parziale tensione di calcolo deformazione al limite elastico deformazione massima di calcolo Acciaio da carpenteria metallica S235 f d = 235 N/mm 2 tensione di calcolo Bulloni classe 8.8 f d,n = 560 N/mm 2 f d,v = 396 N/mm 2 tensione di calcolo per sforzo assiale tensione di calcolo per sforzo tangenziale Criterio di verifica: τ σ + 1 f d, V fd, N 2 2 σ Rif α f d = = N / mm 2 tensione di rifollamento per unioni bullonate Saldature 10

12 Criteri di verifica: 2 2 τ + σ + σ τ // + σ fd 2 // 0.85 f d = 199 N / mm Verifiche geotecniche Per le verifiche geotecniche si adotta l Approccio 2 con la combinazione di coefficienti A1 M1 R3 così come descritti al paragrafo NTC2008 Per la condizione di Stato Limite Ultimo GEO la capacità portante delle fondazioni viene valutata secondo l espressione di Brinch Hansen per terreni non coesivi in condizioni drenate senza contributo della coesione (c = 0) e senza contributo del carico a tergo fondazione: q lim 1 = γ B N 2 γ s γ i γ b γ g γ con γ = kn/m 3 N γ = corrispondente a φ k = 34 B = 1.60 m lato fondazione isolata più sollecitata s γ = 1.354; m=1.5 fattore di forma per fondazione isolata quadrata i γ = 1 fattore di inclinazione del carico b γ = 1 fattore di inclinazione del piano di posa g γ = 1 fattore di inclinazione del piano di campagna si ottiene: 1 qlim = = 800 kpa 2 Per le condizioni in esercizio si valuta l entità dei cedimenti per la condizione di carico a Stato Limite di Esercizio Frequente tramite l espressione di Burland e Barbidge: s = fs fh ft q' σ v0' B Ic 3 dove: f s = 1 fattore di forma per fondazione nastriforme f H = 1 fattore legato all altezza dello strato comprimibile (unitario se lo strato comprimibile supera la profondità di influenza) f t t = log fattore di tempo con t=30 tempo in anni 3 11

13 q : tensione di contatto con il terreno per la combinazione di carico SLE frequente σ vo : tensione verticale efficace del terreno al piano di posa della fondazione 1.7 I c = 1.4 N indice di compressibilità con N numero di colpi relativo alla prova SPT. 12

14 8 Schema statico e codice di calcolo La struttura è stata schematizzata escludendo il contributo degli elementi aventi rigidezza e resistenza trascurabili a fronte dei principali. E' quindi stata considerata l'orditura a telaio tridimensionale, i solai ed i setti verticali ad elevata rigidezza (setti in cls). Le travi di fondazione sono schematizzate come poggianti su vincoli elastici distribuiti. La struttura e' modellata con il metodo degli elementi finiti, applicato a sistemi tridimensionali. Gli elementi utilizzati sono sia monodimensionali (trave con eventuali sconnessioni interne), che bidimensionali (piastre e membrane triangolari e quadrangolari). Le azioni azioni orizzontali sono assorbite sia dai setti in calcestruzzo armato che dai telai in calcestruzzo. I vincoli sono considerati puntuali ed inseriti tramite le sei costanti di rigidezza elastica, oppure come elementi asta poggianti su suolo elastico. Le sezioni oggetto di verifica nelle travi sono stampate a passo costante; dei gusci si conoscono le sollecitazioni nel baricentro dell'elemento stesso. Le azioni sono state modellate tramite opportuni carichi concentrati e distribuiti su nodi ed aste. I materiali costituenti la struttura sono considerati elastici e con comportamento lineare Per il calcolo delle sollecitazioni e per la verifica di travi e pilastri in cemento armato si e' fatto ricorso all'elaboratore elettronico utilizzando il seguente programma di calcolo: DOLMEN WIN (R), versione 9 del 2009 prodotto, distribuito ed assistito dalla CDM DOLMEN srl, con sede in Torino, Via Drovetti 9/F. 13

15 Figura 1 - Modello agli elementi finiti 14

16 Figura 2 - Modello agli elementi finiti Questa procedura e' sviluppata in ambiente Windows, ed e' stata scritta utilizzando i linguaggi Fortran e C. DOLMEN WIN permette l'analisi elastica lineare di strutture tridimensionali con nodi a sei gradi di liberta' utilizzando un solutore ad elementi finiti. Gli elementi considerati sono la trave, con eventuali svincoli interni o rotazione attorno al proprio asse, ed il guscio, sia rettangolare che triangolare, avente comportamento di membrana e di piastra. I carichi possono essere applicati sia ai nodi, come forze o coppie concentrate, sia sulle travi, comme forze distribuite, trapezie, concentrate, come coppie e come distorsioni termiche. I vincoli sono forniti tramite le sei costanti di rigidezza elastica. A supporto del programma e' fornito un ampio manuale d'uso contenente fra l'altro una vasta serie di test di validazione sia su esempi classici di Scienza delle Costruzioni, sia su strutture particolarmente impegnative e reperibili nella bibliografia specializzata. L' affidabilita' del codice di calcolo e' garantita dall'esistenza di un ampia documentazioe di supporto. La presenza di un modulo CAD per l'introduzione di dati permette la visualizzazione dettagliata degli elementi introdotti. E' possibile inoltre ottenere rappresentazioni grafiche di deformate e sollecitazioni 15

17 della struttura. Al termine dell'elaborazione viene inoltre valutata la qualita' della soluzione, in base all'uguaglianza del lavoro esterno e dell'energia di deformazione. DOLMEN WIN permette in campo elastico lineare un'analisi dettagliata del comportamento dell'intera struttura, tenendo conto del comportamento irrigidente di setti anche complessi e solai considerati con la loro effettiva rigidezza. E' possibile inoltre scegliere il grado di affinamento dell'analisi di elementi complessi utilizzando mesh via via piu' dettagliate. Il modello di calcolo adottato e' da ritenersi appropriato in quanto non sono state riscontrate labilita', le reazioni vincolari equilibrano i carichi applicati, la simmetria di carichi e struttura da' origine a sollecitazioni simmetriche. L'analisi critica dei risultati e dei parametri di controllo nonche' il confronto con calcolazioni di massima eseguite manualmente porta ad confermare la validita' dei risultati. 16

18 9 Risultati verifiche Si riportano di seguito i tabulati in output dal software di calcolo. 9.1 DATI STRUTTURA Unita` di misura : LUNGHEZZE : cm SUPERFICI : m2 DATI SEZIONALI : cm ANGOLI : gradi FORZE : kn MOMENTI : knm CARICHI LINEARI : kn/m CARICHI SUPERFIC.: kn/m2 TENSIONI : N/mm2 PESI DI VOLUME : kn/m3 COEFF. DI WINKLER: dan/cm3 RIGIDEZZE VINCOL.: kn/cm - knm/rad PROPRIETA` ASTE num.= 9 Nome Materiale Base Altezza Area Area tag. Y Area tag. Z Kw vertic. Kw orizz. J tors. J fless. Y J fless. Z E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E+05 PROPRIETA` GUSCI num.= 2 Nome Materiale Sp.membr. Sp. piastra Kw MATERIALI num.= 2 Nome Mod. elast. Coeff. nu Mod. tang. Peso spec. Dil. te E E E E E E E E E E-06 VINCOLI num.= 64 Nodo Rigid. X Rigid. Y Rigid. Z Rigid. RX Rigid. RY Rigid. RZ 1 bloccato bloccato libero libero libero libero 2 bloccato bloccato libero libero libero libero 5 bloccato bloccato libero libero libero libero 7 bloccato bloccato libero libero libero libero 8 bloccato bloccato libero libero libero libero 9 bloccato bloccato libero libero libero libero 14 bloccato bloccato libero libero libero libero 17

19 15 bloccato bloccato libero libero libero libero 18 bloccato bloccato libero libero libero libero 19 bloccato bloccato libero libero libero libero 21 bloccato bloccato libero libero libero libero 22 bloccato bloccato libero libero libero libero 23 bloccato bloccato libero libero libero libero 25 bloccato bloccato libero libero libero libero 26 bloccato bloccato libero libero libero libero 27 bloccato bloccato libero libero libero libero 28 bloccato bloccato libero libero libero libero 29 bloccato bloccato libero libero libero libero 30 bloccato bloccato libero libero libero libero 31 bloccato bloccato libero libero libero libero 32 bloccato bloccato libero libero libero libero 33 bloccato bloccato libero libero libero libero 36 bloccato bloccato libero libero libero libero 38 bloccato bloccato libero libero libero libero 40 bloccato bloccato libero libero libero libero 41 bloccato bloccato libero libero libero libero 42 bloccato bloccato libero libero libero libero 48 bloccato bloccato libero libero libero libero 49 bloccato bloccato libero libero libero libero 51 bloccato bloccato libero libero libero libero 52 bloccato bloccato libero libero libero libero 53 bloccato bloccato libero libero libero libero 54 bloccato bloccato libero libero libero libero 55 bloccato bloccato libero libero libero libero 56 bloccato bloccato libero libero libero libero 57 bloccato bloccato libero libero libero libero 59 bloccato bloccato libero libero libero libero 61 bloccato bloccato libero libero libero libero 62 bloccato bloccato libero libero libero libero 63 bloccato bloccato libero libero libero libero 35 bloccato bloccato libero libero libero libero 4 bloccato bloccato libero libero libero libero 3 bloccato bloccato libero libero libero libero 39 bloccato bloccato libero libero libero libero 6 bloccato bloccato libero libero libero libero 10 bloccato bloccato libero libero libero libero 13 bloccato bloccato libero libero libero libero 17 bloccato bloccato libero libero libero libero 12 bloccato bloccato libero libero libero libero 11 bloccato bloccato libero libero libero libero 37 bloccato bloccato libero libero libero libero 24 bloccato bloccato libero libero libero libero 58 bloccato bloccato libero libero libero libero 47 bloccato bloccato libero libero libero libero 50 bloccato bloccato libero libero libero libero 34 bloccato bloccato libero libero libero libero 46 bloccato bloccato libero libero libero libero 44 bloccato bloccato libero libero libero libero 20 bloccato bloccato libero libero libero libero 16 bloccato bloccato libero libero libero libero 43 bloccato bloccato libero libero libero libero 45 bloccato bloccato libero libero libero libero 60 bloccato bloccato libero libero libero libero 5071 bloccato bloccato libero libero libero libero CARICHI NODI num.= 6978 Nome Nodo Direzione Intensita` : Forze Dinamiche (Autovettori) CARICHI DI SOLAIO num.= 54 Nome Cos X Cos Y Cos Z Cond. Rifer. Intens. Quota glob

20 glob glob glob glob glob glob glob glob glob glob glob glob glob glob glob glob glob glob glob glob glob glob glob glob glob glob glob glob glob glob glob glob glob glob glob glob glob glob glob glob glob glob glob glob glob glob glob glob glob glob glob glob glob CARICHI ASTE num.= 660 Nome Asta Dir Tip RIF Parametro 1 Parametro 2 Parametro 3 Parametro S001-Perm_Legno 100 Z FT glo S001-Perm_Legno 110 Z FT glo S001-Perm_Legno 111 Z FT glo S001-Perm_Legno 108 Z FT glo S001-Perm_Legno 101 Z FT glo S002-Perm_Legno 102 Z FT glo S002-Perm_Legno 105 Z FT glo S002-Perm_Legno 106 Z FT glo S002-Perm_Legno 108 Z FT glo

21 7147 S002-Perm_Legno 103 Z FT glo S003-Perm_Legno 100 Z FT glo S003-Perm_Legno 102 Z FT glo S003-Perm_Legno 103 Z FT glo S003-Perm_Legno 101 Z FT glo S003-Perm_Legno 104 Z FT glo S004-Perm_Legno 234 Z FT glo S004-Perm_Legno 235 Z FT glo S004-Perm_Legno 168 Z FT glo S004-Perm_Legno 236 Z FT glo S004-Perm_Legno 69 Z FT glo S004-Perm_Legno 70 Z FT glo S004-Perm_Legno 68 Z FT glo S005-Perm_Legno 167 Z FT glo S005-Perm_Legno 166 Z FT glo S005-Perm_Legno 237 Z FT glo S005-Perm_Legno 238 Z FT glo S005-Perm_Legno 239 Z FT glo S005-Perm_Legno 240 Z FT glo S005-Perm_Legno 69 Z FT glo S005-Perm_Legno 73 Z FT glo S005-Perm_Legno 70 Z FT glo S005-Perm_Legno 72 Z FT glo S005-Perm_Legno 71 Z FT glo S006-Perm_Legno 165 Z FT glo S006-Perm_Legno 241 Z FT glo S006-Perm_Legno 164 Z FT glo S006-Perm_Legno 242 Z FT glo S006-Perm_Legno 243 Z FT glo S006-Perm_Legno 244 Z FT glo S006-Perm_Legno 245 Z FT glo S006-Perm_Legno 246 Z FT glo S006-Perm_Legno 163 Z FT glo S006-Perm_Legno 247 Z FT glo S006-Perm_Legno 248 Z FT glo S006-Perm_Legno 249 Z FT glo S006-Perm_Legno 250 Z FT glo S006-Perm_Legno 73 Z FT glo S006-Perm_Legno 170 Z FT glo S006-Perm_Legno 72 Z FT glo S006-Perm_Legno 77 Z FT glo S006-Perm_Legno 74 Z FT glo S006-Perm_Legno 75 Z FT glo S007-Perm_Legno 79 Z FT glo S007-Perm_Legno 170 Z FT glo S007-Perm_Legno 332 Z FT glo S007-Perm_Legno 77 Z FT glo S007-Perm_Legno 78 Z FT glo S007-Perm_Legno 76 Z FT glo S008-Perm_Legno 79 Z FT glo S008-Perm_Legno 171 Z FT glo S008-Perm_Legno 333 Z FT glo S008-Perm_Legno 78 Z FT glo S008-Perm_Legno 81 Z FT glo S008-Perm_Legno 80 Z FT glo S009-Perm_Legno 162 Z FT glo S009-Perm_Legno 251 Z FT glo S009-Perm_Legno 252 Z FT glo S009-Perm_Legno 253 Z FT glo S009-Perm_Legno 254 Z FT glo S009-Perm_Legno 161 Z FT glo S009-Perm_Legno 255 Z FT glo S009-Perm_Legno 256 Z FT glo S009-Perm_Legno 257 Z FT glo S009-Perm_Legno 85 Z FT glo

22 7212 S009-Perm_Legno 171 Z FT glo S009-Perm_Legno 81 Z FT glo S009-Perm_Legno 83 Z FT glo S009-Perm_Legno 82 Z FT glo S010-Perm_Legno 160 Z FT glo S010-Perm_Legno 258 Z FT glo S010-Perm_Legno 259 Z FT glo S010-Perm_Legno 260 Z FT glo S010-Perm_Legno 159 Z FT glo S010-Perm_Legno 261 Z FT glo S010-Perm_Legno 262 Z FT glo S010-Perm_Legno 263 Z FT glo S010-Perm_Legno 264 Z FT glo S010-Perm_Legno 85 Z FT glo S010-Perm_Legno 172 Z FT glo S010-Perm_Legno 83 Z FT glo S010-Perm_Legno 87 Z FT glo S010-Perm_Legno 84 Z FT glo S011-Perm_Legno 89 Z FT glo S011-Perm_Legno 172 Z FT glo S011-Perm_Legno 334 Z FT glo S011-Perm_Legno 87 Z FT glo S011-Perm_Legno 88 Z FT glo S011-Perm_Legno 86 Z FT glo S012-Perm_Legno 89 Z FT glo S012-Perm_Legno 173 Z FT glo S012-Perm_Legno 335 Z FT glo S012-Perm_Legno 88 Z FT glo S012-Perm_Legno 90 Z FT glo S012-Perm_Legno 91 Z FT glo S013-Perm_Legno 158 Z FT glo S013-Perm_Legno 265 Z FT glo S013-Perm_Legno 266 Z FT glo S013-Perm_Legno 267 Z FT glo S013-Perm_Legno 268 Z FT glo S013-Perm_Legno 157 Z FT glo S013-Perm_Legno 269 Z FT glo S013-Perm_Legno 156 Z FT glo S013-Perm_Legno 270 Z FT glo S013-Perm_Legno 99 Z FT glo S013-Perm_Legno 173 Z FT glo S013-Perm_Legno 90 Z FT glo S013-Perm_Legno 94 Z FT glo S013-Perm_Legno 92 Z FT glo S013-Perm_Legno 93 Z FT glo S014-Perm_Legno 154 Z FT glo S014-Perm_Legno 273 Z FT glo S014-Perm_Legno 274 Z FT glo S014-Perm_Legno 275 Z FT glo S014-Perm_Legno 276 Z FT glo S014-Perm_Legno 153 Z FT glo S014-Perm_Legno 277 Z FT glo S014-Perm_Legno 278 Z FT glo S014-Perm_Legno 152 Z FT glo S014-Perm_Legno 279 Z FT glo S014-Perm_Legno 280 Z FT glo S014-Perm_Legno 281 Z FT glo S014-Perm_Legno 282 Z FT glo S014-Perm_Legno 283 Z FT glo S014-Perm_Legno 96 Z FT glo S014-Perm_Legno 97 Z FT glo S014-Perm_Legno 98 Z FT glo S014-Perm_Legno 99 Z FT glo S014-Perm_Legno 94 Z FT glo S014-Perm_Legno 95 Z FT glo

23 7277 S015-Perm_Legno 114 Z FT glo S015-Perm_Legno 117 Z FT glo S015-Perm_Legno 116 Z FT glo S015-Perm_Legno 113 Z FT glo S015-Perm_Legno 112 Z FT glo S016-Perm_Legno 117 Z FT glo S016-Perm_Legno 119 Z FT glo S016-Perm_Legno 118 Z FT glo S016-Perm_Legno 112 Z FT glo S016-Perm_Legno 120 Z FT glo S017-Perm_Legno 119 Z FT glo S017-Perm_Legno 122 Z FT glo S017-Perm_Legno 121 Z FT glo S017-Perm_Legno 120 Z FT glo S017-Perm_Legno 123 Z FT glo S018-Perm_Legno 114 Z FT glo S018-Perm_Legno 122 Z FT glo S018-Perm_Legno 115 Z FT glo S018-Perm_Legno 113 Z FT glo S018-Perm_Legno 123 Z FT glo S001-Neve 100 Z FT glo S001-Neve 110 Z FT glo S001-Neve 111 Z FT glo S001-Neve 108 Z FT glo S001-Neve 101 Z FT glo S002-Neve 102 Z FT glo S002-Neve 105 Z FT glo S002-Neve 106 Z FT glo S002-Neve 108 Z FT glo S002-Neve 103 Z FT glo S003-Neve 100 Z FT glo S003-Neve 102 Z FT glo S003-Neve 103 Z FT glo S003-Neve 101 Z FT glo S003-Neve 104 Z FT glo S004-Neve 234 Z FT glo S004-Neve 235 Z FT glo S004-Neve 168 Z FT glo S004-Neve 236 Z FT glo S004-Neve 69 Z FT glo S004-Neve 70 Z FT glo S004-Neve 68 Z FT glo S005-Neve 167 Z FT glo S005-Neve 166 Z FT glo S005-Neve 237 Z FT glo S005-Neve 238 Z FT glo S005-Neve 239 Z FT glo S005-Neve 240 Z FT glo S005-Neve 69 Z FT glo S005-Neve 73 Z FT glo S005-Neve 70 Z FT glo S005-Neve 72 Z FT glo S005-Neve 71 Z FT glo S006-Neve 165 Z FT glo S006-Neve 241 Z FT glo S006-Neve 164 Z FT glo S006-Neve 242 Z FT glo S006-Neve 243 Z FT glo S006-Neve 244 Z FT glo S006-Neve 245 Z FT glo S006-Neve 246 Z FT glo S006-Neve 163 Z FT glo S006-Neve 247 Z FT glo S006-Neve 248 Z FT glo S006-Neve 249 Z FT glo

24 7342 S006-Neve 250 Z FT glo S006-Neve 73 Z FT glo S006-Neve 170 Z FT glo S006-Neve 72 Z FT glo S006-Neve 77 Z FT glo S006-Neve 74 Z FT glo S006-Neve 75 Z FT glo S007-Neve 79 Z FT glo S007-Neve 170 Z FT glo S007-Neve 332 Z FT glo S007-Neve 77 Z FT glo S007-Neve 78 Z FT glo S007-Neve 76 Z FT glo S008-Neve 79 Z FT glo S008-Neve 171 Z FT glo S008-Neve 333 Z FT glo S008-Neve 78 Z FT glo S008-Neve 81 Z FT glo S008-Neve 80 Z FT glo S009-Neve 162 Z FT glo S009-Neve 251 Z FT glo S009-Neve 252 Z FT glo S009-Neve 253 Z FT glo S009-Neve 254 Z FT glo S009-Neve 161 Z FT glo S009-Neve 255 Z FT glo S009-Neve 256 Z FT glo S009-Neve 257 Z FT glo S009-Neve 85 Z FT glo S009-Neve 171 Z FT glo S009-Neve 81 Z FT glo S009-Neve 83 Z FT glo S009-Neve 82 Z FT glo S010-Neve 160 Z FT glo S010-Neve 258 Z FT glo S010-Neve 259 Z FT glo S010-Neve 260 Z FT glo S010-Neve 159 Z FT glo S010-Neve 261 Z FT glo S010-Neve 262 Z FT glo S010-Neve 263 Z FT glo S010-Neve 264 Z FT glo S010-Neve 85 Z FT glo S010-Neve 172 Z FT glo S010-Neve 83 Z FT glo S010-Neve 87 Z FT glo S010-Neve 84 Z FT glo S011-Neve 89 Z FT glo S011-Neve 172 Z FT glo S011-Neve 334 Z FT glo S011-Neve 87 Z FT glo S011-Neve 88 Z FT glo S011-Neve 86 Z FT glo S012-Neve 89 Z FT glo S012-Neve 173 Z FT glo S012-Neve 335 Z FT glo S012-Neve 88 Z FT glo S012-Neve 90 Z FT glo S012-Neve 91 Z FT glo S013-Neve 158 Z FT glo S013-Neve 265 Z FT glo S013-Neve 266 Z FT glo S013-Neve 267 Z FT glo S013-Neve 268 Z FT glo S013-Neve 157 Z FT glo

25 7407 S013-Neve 269 Z FT glo S013-Neve 156 Z FT glo S013-Neve 270 Z FT glo S013-Neve 99 Z FT glo S013-Neve 173 Z FT glo S013-Neve 90 Z FT glo S013-Neve 94 Z FT glo S013-Neve 92 Z FT glo S013-Neve 93 Z FT glo S014-Neve 154 Z FT glo S014-Neve 273 Z FT glo S014-Neve 274 Z FT glo S014-Neve 275 Z FT glo S014-Neve 276 Z FT glo S014-Neve 153 Z FT glo S014-Neve 277 Z FT glo S014-Neve 278 Z FT glo S014-Neve 152 Z FT glo S014-Neve 279 Z FT glo S014-Neve 280 Z FT glo S014-Neve 281 Z FT glo S014-Neve 282 Z FT glo S014-Neve 283 Z FT glo S014-Neve 96 Z FT glo S014-Neve 97 Z FT glo S014-Neve 98 Z FT glo S014-Neve 99 Z FT glo S014-Neve 94 Z FT glo S014-Neve 95 Z FT glo S015-Neve 114 Z FT glo S015-Neve 117 Z FT glo S015-Neve 116 Z FT glo S015-Neve 113 Z FT glo S015-Neve 112 Z FT glo S016-Neve 117 Z FT glo S016-Neve 119 Z FT glo S016-Neve 118 Z FT glo S016-Neve 112 Z FT glo S016-Neve 120 Z FT glo S017-Neve 119 Z FT glo S017-Neve 122 Z FT glo S017-Neve 121 Z FT glo S017-Neve 120 Z FT glo S017-Neve 123 Z FT glo S018-Neve 114 Z FT glo S018-Neve 122 Z FT glo S018-Neve 115 Z FT glo S018-Neve 113 Z FT glo S018-Neve 123 Z FT glo PESI PROPRI ASTE Cond. Nome Carichi Aste , , CARICHI DI LINEA num.= 0 numero coordinata Intensità Nome inizio fine Cond. Direz. inizio fine Descrizione CARICHI GUSCI num.= 3549 Nome Guscio Dir Tip RIF Intensita` 7639 Perm_terra 3848 Z FD glo Perm_terra 3849 Z FD glo Perm_terra 3850 Z FD glo Perm_terra 3851 Z FD glo Perm_terra 3852 Z FD glo

26 7644 Perm_terra 3853 Z FD glo Perm_terra 3854 Z FD glo Perm_terra 3855 Z FD glo Perm_terra 3856 Z FD glo Perm_terra 3857 Z FD glo Perm_terra 3858 Z FD glo Perm_terra 3859 Z FD glo Perm_terra 3860 Z FD glo Perm_terra 3861 Z FD glo Perm_terra 3862 Z FD glo Perm_terra 3863 Z FD glo Perm_terra 3864 Z FD glo Perm_terra 3865 Z FD glo Perm_terra 3866 Z FD glo Perm_terra 3867 Z FD glo Perm_terra 3868 Z FD glo Perm_terra 3869 Z FD glo Perm_terra 3870 Z FD glo Perm_terra 3871 Z FD glo Perm_terra 3872 Z FD glo Perm_terra 3873 Z FD glo Perm_terra 3874 Z FD glo Perm_terra 3875 Z FD glo Perm_terra 3876 Z FD glo Perm_terra 3877 Z FD glo Perm_terra 3878 Z FD glo Perm_terra 3879 Z FD glo Perm_terra 3880 Z FD glo Perm_terra 3881 Z FD glo Perm_terra 3882 Z FD glo Perm_terra 3883 Z FD glo Perm_terra 3884 Z FD glo Perm_terra 3885 Z FD glo Perm_terra 3886 Z FD glo Perm_terra 3887 Z FD glo Perm_terra 3888 Z FD glo Perm_terra 3889 Z FD glo Perm_terra 3890 Z FD glo Perm_terra 3891 Z FD glo Perm_terra 3892 Z FD glo Perm_terra 3893 Z FD glo Perm_terra 3894 Z FD glo Perm_terra 3895 Z FD glo Perm_terra 3896 Z FD glo Perm_terra 3897 Z FD glo Perm_terra 3898 Z FD glo Perm_terra 3899 Z FD glo Perm_terra 3900 Z FD glo Perm_terra 3901 Z FD glo Perm_terra 3902 Z FD glo Perm_terra 3903 Z FD glo Perm_terra 3904 Z FD glo Perm_terra 3905 Z FD glo Perm_terra 3906 Z FD glo Perm_terra 3907 Z FD glo Perm_terra 3908 Z FD glo Perm_terra 3909 Z FD glo Perm_terra 3910 Z FD glo Perm_terra 3911 Z FD glo Perm_terra 3912 Z FD glo Perm_terra 3913 Z FD glo Perm_terra 3914 Z FD glo Perm_terra 3915 Z FD glo Perm_terra 3916 Z FD glo Perm_terra 3917 Z FD glo

44 8814 Perm_terra 4445 Z FD glo Perm_terra 4446 Z FD glo Perm_terra 4608 Z FD glo Perm_terra 4609 Z FD glo Perm_terra 4439 Z FD glo Perm_terra 4441 Z FD glo Perm_terra 4440 Z FD glo Perm_terra 4442 Z FD glo Neve 3848 Z FD glo Neve 3849 Z FD glo Neve 3850 Z FD glo Neve 3851 Z FD glo Neve 3852 Z FD glo Neve 3853 Z FD glo Neve 3854 Z FD glo Neve 3855 Z FD glo Neve 3856 Z FD glo Neve 3857 Z FD glo Neve 3858 Z FD glo Neve 3859 Z FD glo Neve 3860 Z FD glo Neve 3861 Z FD glo Neve 3862 Z FD glo Neve 3863 Z FD glo Neve 3864 Z FD glo Neve 3865 Z FD glo Neve 3866 Z FD glo Neve 3867 Z FD glo Neve 3868 Z FD glo Neve 3869 Z FD glo Neve 3870 Z FD glo Neve 3871 Z FD glo Neve 3872 Z FD glo Neve 3873 Z FD glo Neve 3874 Z FD glo Neve 3875 Z FD glo Neve 3876 Z FD glo Neve 3877 Z FD glo Neve 3878 Z FD glo Neve 3879 Z FD glo Neve 3880 Z FD glo Neve 3881 Z FD glo Neve 3882 Z FD glo Neve 3883 Z FD glo Neve 3884 Z FD glo Neve 3885 Z FD glo Neve 3886 Z FD glo Neve 3887 Z FD glo Neve 3888 Z FD glo Neve 3889 Z FD glo Neve 3890 Z FD glo Neve 3891 Z FD glo Neve 3892 Z FD glo Neve 3893 Z FD glo Neve 3894 Z FD glo Neve 3895 Z FD glo Neve 3896 Z FD glo Neve 3897 Z FD glo Neve 3898 Z FD glo Neve 3899 Z FD glo Neve 3900 Z FD glo Neve 3901 Z FD glo Neve 3902 Z FD glo Neve 3903 Z FD glo Neve 3904 Z FD glo

45 8879 Neve 3905 Z FD glo Neve 3906 Z FD glo Neve 3907 Z FD glo Neve 3908 Z FD glo Neve 3909 Z FD glo Neve 3910 Z FD glo Neve 3911 Z FD glo Neve 3912 Z FD glo Neve 3913 Z FD glo Neve 3914 Z FD glo Neve 3915 Z FD glo Neve 3916 Z FD glo Neve 3917 Z FD glo Neve 3918 Z FD glo Neve 3919 Z FD glo Neve 3920 Z FD glo Neve 3921 Z FD glo Neve 3922 Z FD glo Neve 3923 Z FD glo Neve 3924 Z FD glo Neve 3925 Z FD glo Neve 3926 Z FD glo Neve 3927 Z FD glo Neve 3928 Z FD glo Neve 3929 Z FD glo Neve 3930 Z FD glo Neve 3931 Z FD glo Neve 3932 Z FD glo Neve 3933 Z FD glo Neve 3934 Z FD glo Neve 3935 Z FD glo Neve 3936 Z FD glo Neve 3937 Z FD glo Neve 3938 Z FD glo Neve 3939 Z FD glo Neve 3940 Z FD glo Neve 3941 Z FD glo Neve 3942 Z FD glo Neve 3943 Z FD glo Neve 3944 Z FD glo Neve 3945 Z FD glo Neve 3946 Z FD glo Neve 3947 Z FD glo Neve 3948 Z FD glo Neve 3949 Z FD glo Neve 3950 Z FD glo Neve 3951 Z FD glo Neve 3952 Z FD glo Neve 3953 Z FD glo Neve 3954 Z FD glo Neve 3955 Z FD glo Neve 3956 Z FD glo Neve 3957 Z FD glo Neve 3958 Z FD glo Neve 3959 Z FD glo Neve 3960 Z FD glo Neve 3961 Z FD glo Neve 3962 Z FD glo Neve 3963 Z FD glo Neve 3964 Z FD glo Neve 3965 Z FD glo Neve 3980 Z FD glo Neve 3981 Z FD glo Neve 3982 Z FD glo Neve 3983 Z FD glo

62 9984 Neve 4705 Z FD glo Neve 4703 Z FD glo Neve 4704 Z FD glo Neve 4706 Z FD glo Neve 4983 Z FD glo Neve 4610 Z FD glo Neve 4611 Z FD glo Neve 4612 Z FD glo Neve 4613 Z FD glo Neve 4614 Z FD glo Neve 4615 Z FD glo Neve 4443 Z FD glo Neve 4444 Z FD glo Neve 4445 Z FD glo Neve 4446 Z FD glo Neve 4608 Z FD glo Neve 4609 Z FD glo Neve 4439 Z FD glo Neve 4441 Z FD glo Neve 4440 Z FD glo Neve 4442 Z FD glo PESI PROPRI GUSCI Cond. Nome Carichi Gusci , , , , , , , , , 4949, 4951, CONDIZIONI DI CARICO num.= 14 Nome 1 G1k N. carichi: 1366 Lista carichi: , G2k N. carichi: 1183 Lista carichi: Qk_neve N. carichi: 1183 Lista carichi: Qk_acc N. carichi: 0 Lista carichi: 5 G1k_NO_Sisma N. carichi: 159 Lista carichi: G2k_NO_Sisma N. carichi: 159 Lista carichi: Qk_neve_NO_Sisma N. carichi: 159 Lista carichi: Qk_acc_NO_Sisma N. carichi: 0 Lista carichi: 9 Autovett_001_(X) N. carichi: 1163 Lista carichi: Autovett_001_(Y) N. carichi: 1164 Lista carichi: Autovett_002_(X) N. carichi: 1165 Lista carichi: Autovett_002_(Y) N. carichi: 1165 Lista carichi:

63 13 Autovett_003_(X) N. carichi: 1165 Lista carichi: Autovett_003_(Y) N. carichi: 1156 Lista carichi: RISULTANTI DEI CARICHI (punto di applicazione nell'origine degli assi): cond. FX FY FZ MX MY MZ E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E+02 Figura 3 - Modello agli Elementi Finiti 62

64 9.2 DESCRIZIONE CASI DI CARICO NOME DESCRIZIONE VERIFICA TIPO CONDIZ. INSERITE CASI INSERITI Num. Coeff. Segno Num. Coeff SLU SENZA SISMA S.L.U. somma SISMAX SLU nessuna somma quadr quadr quadr SISMAY SLU nessuna somma quadr quadr quadr SLU con SISMAX PRINC S.L.U. somma SLU con SISMAY PRINC S.L.U. somma SLD con SISMAX PRINC S.L.Danno somma SLD con SISMAY PRINC S.L.Danno somma SLU FON con SISMAX P SLU_FON somma SLU FON con SISMAY P SLU_FON somma

65 SLUGeo SLU_GEO somma Rara Rara somma Frequente Freq. somma Quasi Perm QuasiPerm. somma ANALISI SISMICA PARAMETRI DI CALCOLO: Calcolo secondo NTC 2008 Modello generale Assi di vibrazione: X Y Somma quadratica semplice (SRSS) DATI PROGETTO Edificio sito in località Aosta ( long lat ) Categoria del suolo di fondazione = C Coeff. di amplificazione stratigrafica Ss = Coeff. di amplificazione topografica ST = S = Vita nominale dell'opera VN = 50 anni Coefficiente d'uso CU = 2 Periodo di riferimento VR = 75 PVR : probabilità di superamento in VR = 5 % Tempo di ritorno = 1462 Coeff. di smorzamento viscoso = 5 Valori risultanti per : ag [g/10] Fo TC*

66 Edificio con struttura in cem. armato : Fattore di struttura q = q = q0 * KR * KW dove : q0 = 1.50 ( Classe di duttilità "B" ( bassa ) ) KR = 1.0 ( Edifici regolari in altezza ) KW = 1.00 Rapporto spettro di esercizio / spettro di progetto = CONDIZIONI DI RIFERIMENTO COEFFICIENTE PESO RISULTANTE [kn] *** TABELLA AUTOVETTORI *** n PERIODO MASSA ATTIVATA COEFFICIENTI DI CORRELAZIONE [sec] %X %Y %Z n+1 n+2 n+3 n+4 n+5 n+6 n MASSA TOTALE A confronto dei risultati ottenuti si riporta il predimensionamento effetuato con calcolo manuale semplificato con analisi statica equivalente. Si considera uno schema di calcolo di pendolo semplice a un grado di libertà. Le masse sismiche sono considerate come: G 1 + G2 + ϕ ψ 2 Qk = G1 + G Q k, neve M 1 = ( ) 475 m m 2 = kg La massa sismica totale risulta dunque W = M 1 = kg, il primo periodo proproprio semplificato risulta: da cui dallo spettro di progetto: Il taglio totale alla base risulta: = 4 T = C H = s S d (T 1 ) = g 3 ( T ) W λ = kn Fh = Sd 1 = 2333 In output dall analisi modale effetuata con l elaboratore si ottengono invece taglianti totali alla base per ciascun modo e per ciascuna delle due direzioni principali: Modo F h,x [kn] F h,y [kn] E E E E+03 65

67 E E+00 Tot I due tagli totali di kn sono comparabili con il taglio totale di 2333 kn ottenuto con il calcolo manuale considerando le relative approssimazioni. Anche il primo periodo proprio di s ottenuto dall elaboratore risulta comparabile con i s del calcolo manuale semplificato. Si consideri infatti che il modello agli elementi finiti riesce a cogliere con maggior precisione la rigidezza globale rispetto all espressione approssimata poichè tiene conto anche della rigidezza del terreno di fondazione tramite appoggi del tipo alla Winkler. L analisi con elaboratore elettronico risulta dunque accettabile e comprovata. Figura 4 - Primo modo di vibrare 66

68 Figura 5 - Terzo modo di vibrare 67

69 9.4 VERIFICHE GEOTECNICHE Figura 6 - Massime tensioni di contatto a SLU GEO Secondo il D.M. 14 gennaio 2008 la combinazione di verifica per l approccio 2 prevede i coefficienti: A1+M1+R3 con: γ G1 = 1.3, γ G1 = 1.5, γ Q = 1.5, γ φk = 1, γ γ = 1, γ R, capacità portante = 2.3 La massima tensione di contatto per la combinazione di Stato Limite Ultimo risulta dunque pari: qlim 800 σ t, max, SLU = 126 kpa < = = 348 kpa la capacità portante risulta quindi verificata. 68

70 Figura 7 - Tensioni di contatto per condizione SLE FREQUENTE Per cedimenti si fa riferimento alla combinazione di SLE frequente con una tensione massima di contatto pari a q = 109 kpa. Secondo l espressione di Burland e Burbidge risulta per il caso in esame: f s = 1 f H = 1 ft 30 = log = q = 109 kpa con t=30 anni σ vo = 0.55 m kn/m 3 = 9.9 kpa tensione verticale efficace del terreno al piano di posa della fondazione considerando uno sbancamento di 55 cm Ic 1.7 = 20 = con N prudenzialmente assunto come N=20 colpi (corrispondente ad un angolo di resitenza al taglio di 34 secondo la correlazione di Peck, Hanson e Thomburn 1974). Si dunque un cedimento totale massimo a 30 anni di: 69

71 2 0.7 s = = 5. 6 mm 3 che risulta ampiamente accettabile rispetto a quanto suggerito da autori vari (Skempton, Terzaghi, Peck, Bjerrum ). 9.5 VERIFICA SOLAIO H = 35 cm Figura 8 - Momenti di piastra principali M1 condizione SLU 70

72 Figura 9 - Momenti di piastra principali M2 condizione SLU MACROGUSCIO Piastra1 VERIFICA ARMATURE EFFETTIVE (EFFETTO MEMBRANA + PIASTRA) unità di misura: lunghezze : [cm] - forze : [kn] momenti : [knm/m] - tensioni : [N/mm2] pesi specifici: [kn/m3] - angoli : [gradi] armature : [cm2] CASI DI CARICO: Nome Descrizione 1 SLU SENZA SISMA 4 SLU con SISMAX PRINC 5 SLU con SISMAY PRINC DATI: tensione di snervamento acciaio (fyk): 450 N/mm2 coefficiente sicurezza acciaio : 1.15 deformazione ultima acciaio : 67.5 per mille rapporto rottura/snervamento (k): 1 resistenza cilindrica cls (fck): N/mm2 coefficiente sicurezza cls : 1.5 coefficiente riduttivo (alfa): 0.85 copriferro inferiore (asse armatura): 2 cm 71

73 copriferro superiore (asse armatura): 2 moltiplicatore sollecitazioni : 1 cm AREE ARMATURA (cm2 al metro) INF. ORIZZ. INF. VERTIC. SUP. ORIZZ. SUP. VERTIC. GUSCI area EpsC EpsF area EpsC EpsF area EpsC EpsF area EpsC EpsF τx τy τt ##.## ##.##

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76 MACROGUSCIO Piastra1 VERIFICHE A FESSURAZIONE (EFFETTO MEMBRANA + PIASTRA) unità di misura: lunghezze : [cm] - forze : [kn] momenti : [knm/m] - tensioni : [N/mm2] pesi specifici: [kn/m3] - angoli : [gradi] armature : [cm2] CASI DI CARICO: Nome Descrizione 11 Rara (RARA) 12 Frequente (FREQUENTE) 13 Quasi Perm (QUASI PERMANENTE) DATI: copriferro inferiore (asse armatura): 2 copriferro superiore (asse armatura): 2 cm cm Af = area effettiva disposta nello strato indicato (cm2 al metro) wkr = apertura caratteristica per combinazione rara (mm) - apertura max = 0.3 mm wkf = '' '' '' '' frequente (mm) - '' '' = 0.2 mm wkp = '' '' '' '' quasi permanente (mm) - '' '' = 0.1 mm INFERIORE ORIZZONTALE INFERIORE VERTICALE SUPERIORE ORIZZONTALE SUPERIORE VERTICALE GUSCI Af WkR WkF WkP Af WkR WkF WkP Af WkR WkF WkP Af WkR WkF WkP

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79 MACROGUSCIO Piastra2 VERIFICA ARMATURE EFFETTIVE (EFFETTO MEMBRANA + PIASTRA) unità di misura: lunghezze : [cm] - forze : [kn] momenti : [knm/m] - tensioni : [N/mm2] pesi specifici: [kn/m3] - angoli : [gradi] armature : [cm2] CASI DI CARICO: Nome Descrizione 1 SLU SENZA SISMA 4 SLU con SISMAX PRINC 5 SLU con SISMAY PRINC DATI: tensione di snervamento acciaio (fyk): 450 N/mm2 coefficiente sicurezza acciaio : 1.15 deformazione ultima acciaio : 67.5 per mille rapporto rottura/snervamento (k): 1 resistenza cilindrica cls (fck): N/mm2 coefficiente sicurezza cls : 1.5 coefficiente riduttivo (alfa): 0.85 copriferro inferiore (asse armatura): 2 cm copriferro superiore (asse armatura): 2 cm moltiplicatore sollecitazioni : 1 AREE ARMATURA (cm2 al metro) INF. ORIZZ. INF. VERTIC. SUP. ORIZZ. SUP. VERTIC. GUSCI area EpsC EpsF area EpsC EpsF area EpsC EpsF area EpsC EpsF τx τy τt

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91 MACROGUSCIO Piastra2 VERIFICHE A FESSURAZIONE (EFFETTO MEMBRANA + PIASTRA) unità di misura: lunghezze : [cm] - forze : [kn] momenti : [knm/m] - tensioni : [N/mm2] pesi specifici: [kn/m3] - angoli : [gradi] armature : [cm2] CASI DI CARICO: Nome Descrizione 11 Rara (RARA) 12 Frequente (FREQUENTE) 13 Quasi Perm (QUASI PERMANENTE) DATI: copriferro inferiore (asse armatura): 2 copriferro superiore (asse armatura): 2 cm cm Af = area effettiva disposta nello strato indicato (cm2 al metro) wkr = apertura caratteristica per combinazione rara (mm) - apertura max = 0.3 mm wkf = '' '' '' '' frequente (mm) - '' '' = 0.2 mm wkp = '' '' '' '' quasi permanente (mm) - '' '' = 0.1 mm INFERIORE ORIZZONTALE INFERIORE VERTICALE SUPERIORE ORIZZONTALE SUPERIORE VERTICALE GUSCI Af WkR WkF WkP Af WkR WkF WkP Af WkR WkF WkP Af WkR WkF WkP

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103 MACROGUSCIO Piastra3 VERIFICA ARMATURE EFFETTIVE (EFFETTO MEMBRANA + PIASTRA) unità di misura: lunghezze : [cm] - forze : [kn] momenti : [knm/m] - tensioni : [N/mm2] pesi specifici: [kn/m3] - angoli : [gradi] armature : [cm2] CASI DI CARICO: Nome Descrizione 1 SLU SENZA SISMA 4 SLU con SISMAX PRINC 5 SLU con SISMAY PRINC DATI: tensione di snervamento acciaio (fyk): 450 N/mm2 coefficiente sicurezza acciaio : 1.15 deformazione ultima acciaio : 67.5 per mille rapporto rottura/snervamento (k): 1 resistenza cilindrica cls (fck): N/mm2 coefficiente sicurezza cls : 1.5 coefficiente riduttivo (alfa): 0.85 copriferro inferiore (asse armatura): 2 cm copriferro superiore (asse armatura): 2 cm moltiplicatore sollecitazioni : 1 AREE ARMATURA (cm2 al metro) INF. ORIZZ. INF. VERTIC. SUP. ORIZZ. SUP. VERTIC. GUSCI area EpsC EpsF area EpsC EpsF area EpsC EpsF area EpsC EpsF τx τy τt

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107 MACROGUSCIO Piastra3 VERIFICHE A FESSURAZIONE (EFFETTO MEMBRANA + PIASTRA) unità di misura: lunghezze : [cm] - forze : [kn] momenti : [knm/m] - tensioni : [N/mm2] pesi specifici: [kn/m3] - angoli : [gradi] armature : [cm2] CASI DI CARICO: Nome Descrizione 11 Rara (RARA) 12 Frequente (FREQUENTE) 13 Quasi Perm (QUASI PERMANENTE) DATI: copriferro inferiore (asse armatura): 2 copriferro superiore (asse armatura): 2 cm cm Af = area effettiva disposta nello strato indicato (cm2 al metro) wkr = apertura caratteristica per combinazione rara (mm) - apertura max = 0.3 mm wkf = '' '' '' '' frequente (mm) - '' '' = 0.2 mm wkp = '' '' '' '' quasi permanente (mm) - '' '' = 0.1 mm INFERIORE ORIZZONTALE INFERIORE VERTICALE SUPERIORE ORIZZONTALE SUPERIORE VERTICALE 106

108 GUSCI Af WkR WkF WkP Af WkR WkF WkP Af WkR WkF WkP Af WkR WkF WkP

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112 Figura 10 - Diagrammi vettoriali momenti di piastra M1-M2 per condizione SLU 111

113 9.6 VERIFICA TRAVI CONTINUE Figura 11 - Inviluppo momenti flettenti aste per condizioni SLU, SLU SISMAX e SLU SISMAY VERIFICA TRAVATA IN CEMENTO ARMATO Nome travata : 1 - Travata T101 Metodo di verifica : stati limite (NTC08). Unità di misura : cm; kn; kn/m; knm; N/mm2; deform. %. Unità particolari : fessure [Wk]:mm - ferri:mm e cm2 - sezioni:cm e derivate. MATERIALI CLS : Rck =25. ; fck=20.75; fctk= 1.59; fctm= 2.27; Ec= ; gc =1.5 ; fcd=11.76; fbd= 2.38; fctd= 1.06; Ecu=.35% ACCIAIO: B450C; ftk=540. ; fyk=450. ; Es= ; gs =1.15; fyd=391.3 ; ftd=469.57; Eud=6.75% TENSIONI E FESSURE MASSIME IN ESERCIZIO GRUPPO : ordinario. CLS : σc (rara)=12.45; σc (quasi permanente)= 9.34; fbd(esesrcizio)= 2.38 ACCIAIO: σf (rara)=360. ; Coeff.Omogein.= 15 FESSURE: Wdmax(fre.)=.4 ; Wdmax(q.p.)=.3 [ ]; kt=.4 [EN ]. SEZIONI UTILIZZATE 112

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