RELAZIONE DI CALCOLO FASCICOLO DI CALCOLO RELAZIONE SULLE OPERE DI FONDAZIONE

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1 Pag. 1 a 26 RELAZIONE DI CALCOLO FASCICOLO DI CALCOLO RELAZIONE SULLE OPERE DI FONDAZIONE DICHIARAZIONE DEL PROGETTISTA DELLE STRUTTURE IN CONGLOMERATO CEMENTIZIO ARMATO Piastra di fondazione magazzino meccanizzato LAVORI Cisliano (MI) Via Meucci n.5 LOCALITA COMMITTENTI Somai s.r.l. Via Meucci, 5 Cisliano (MI) Il Progettista delle opere in c.a. ( Ing. Massimo Ruggeroni )

2 Pag. 2 a 26 DESCRIZIONE DELL'OPERA [rif.mod.12-2,3] Le opere consistono nella realizzazione delle fondazioni di un magazzino meccanizzato. L opera viene definiti nella sua entità e dimensioni nei disegni architettonici allegati alla pratica comunale relativa. DESCRIZIONE DELLE STRUTTURE - [rif. mod.12 2,3] La fondazione e del tipo diretto a piastra. Il dimensionamento delle medesima deriva dai carichi forniti dal prefabbricatore del magazzino meccanizzato. TERRENO DI FONDAZIONE - [rif.mod.12-4] Per quanto riguarda le caratteristiche del terreno, si fa riferimento alla relazione geologica e geotecnica del Dott. Fusina METODO DI ANALISI - [rif.mod.12 1,6] I carichi sono stati forniti nelle varie condizioni da parte del prefabbricatore così come detto sopra. Per il dimensionamento della fondazione sono stati opportunamente combinati come verrà indicato di seguito. Le contestualizzazioni della struttura per quanto riguarda tutti gli aspetti della normativa sono state operate a monte da parte del progettista della struttura metallica in elevazione, e saranno oggetta della relativa relazione. Per il dimensionamento della platea sono stati usati i valori forniti di cui sopra e ci si è semplicemente preoccupati di gestire le singole combinazioni di carico congruentemente a quanto richiesto dala Normativa.

3 Pag. 3 a 26 DISPOSIZIONI DI LEGGE VIGENTI Le strutture sono progettate e calcolate a norma delle vigenti disposizioni di Legge e precisamente: LEGGE N 1086 del 5 novembre 1971 (Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato, normale e precompresso ed a struttura metallica). LEGGE N 64 del 2 febbraio 1974 (Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche). D.M. 9 gennaio 1996 (Norme tecniche per il calcolo, l esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato, normale e precompresso e per le strutture metalliche) Circolare N 252 AA.GG./S.T.C. del 15 ottobre 1996 (Istruzioni per l applicazione delle norme tecniche per il calcolo, l esecuzione ed il collaudo delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche di cui al D.M. 9 gennaio 1996). D. M. 16 gennaio 1996 (Norme tecniche relative ai Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi ). CIRCOLARE N 156 del 4 luglio 1996 (Istruzioni per l applicazione delle Norme relative ai criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi di cui al D.M. 16 gennaio 1996). D.M. 3 dicembre 1987 (Norme tecniche per la progettazione, esecuzione e collaudo delle costruzioni prefabbricate). CIRCOLARE N del 16 marzo 1989 (Legge 2 febbraio 1974, n 64, art. 1 - Istruzioni in merito alle norme tecniche per la progettazione, esecuzione e collaudo delle costruzioni prefabbricate). D.M. 20 novembre 1987 (Norme tecniche per la progettazione, esecuzione e collaudo degli edifici in muratura e per il loro consolidamento). DECRETO MINISTERO DEI LAVORI PUBBLICI 11 marzo 1988 (Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l esecuzione ed il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione). CIRCOLARE MINISTERO LAVORI PUBBLICI N (Legge n 64 del 2 febbraio 1974 art. 1 - D.M. 11 marzo Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l esecuzione ed il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. Istruzioni per l applicazione). ORDINANZA PRESIDENTE DEL CONSIGLIO DEI MINISTRI N marzo 2003, come modificata dall O.P.C.M del 3 maggio 2005 Primi elementi in materia di criteri generali per la classificazione sismica del territorio nazionale e di normativa tecniche per le costruzioni in zona sismica. CIRCOLARE N. 65 del 10 aprile 1997 (Istruzioni in merito alle norme tecniche per l applicazione delle NORME tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al D.M ). D. M. 14 gennaio 2008 (Norme tecniche per le Costruzioni). Circolare 2 febbraio 2009, n. 617 (Istruzioni per l applicazione delle Nuove norme tecniche per le costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio 2008) CARICHI A BASE DEI CALCOLI - [rif.mod.12 5] Così come comunicati dal fornitore della struttura in acciaio del magazzino meccanizzato (vedi schemi e tabella successive); l Ing.Sist progettista del magazzino meccanizzato ha comunicato che valori dei carichi forniti sono caratteristici relativamente alle varie condizioni di carico dichiarate; I valori caratteristici sono stati opportunamente combinati del sottoscritto, come riportato nel seguente fascicolo di calcolo (STATO LIMITE ULTIMO, COMBINAZIONE RARA, FREQUENTE, QUASI PERMANENTE E SISMA). La combinazione sisma è stata analizzata secondo quanto riportato al punto delle Nuove Norme Tecniche D.M. 14/1/2008. I valori di progetto sono riportati negli estratti del progetto allegati alla presente

4 Pag. 4 a 26 FASCICOLO DI CALCOLO - [rif.mod. 1,5,6,7,8,10] Descrizione del software Descrizione del programma Sismicad Si tratta di un programma di calcolo strutturale che nella versione più estesa è dedicato al progetto e verifica degli elementi in cemento armato, acciaio, muratura e legno di opere civili.il programma utilizza come analizzatore e solutore del modello strutturale un proprio solutore agli elementi finiti tridimensionale fornito col pacchetto. Il programma è sostanzialmente diviso in tre moduli: un pre processore che consente l'introduzione della geometria e dei carichi e crea il file dati di input al solutore; il solutore agli elementi finiti; un post processore che a soluzione avvenuta elabora i risultati eseguendo il progetto e la verifica delle membrature e producendo i grafici ed i tabulati di output. Specifiche tecniche Denominazione del software: Sismicad 12.8 Produttore del software: Concrete Concrete srl, via della Pieve, 15, PADOVA - Italy Rivenditore: CONCRETE SRL - Via della Pieve Padova - tel Versione: 12.8 Identificatore licenza: SW Intestatario della licenza: Ruggeroni Ing. Massimo Versione regolarmente licenziata Schematizzazione strutturale e criteri di calcolo delle sollecitazioni Il programma schematizza la struttura attraverso l'introduzione nell'ordine di fondazioni, poste anche a quote diverse, platee, platee nervate, plinti e travi di fondazione poggianti tutte su suolo elastico alla Winkler, di elementi verticali, pilastri e pareti in c.a. anche con fori, di orizzontamenti costituiti da solai orizzontali e inclinati (falde), e relative travi di piano e di falda; è ammessa anche l'introduzione di elementi prismatici in c.a. di interpiano con possibilità di collegamento in inclinato a solai posti a quote diverse. I nodi strutturali possono essere connessi solo a travi, pilastri e pareti, simulando così impalcati infinitamente deformabili nel piano, oppure a elementi lastra di spessore dichiarato dall'utente simulando in tal modo impalcati a rigidezza finita. I nodi appartenenti agli impalcati orizzontali possono essere connessi rigidamente ad uno o più nodi principali giacenti nel piano dell'impalcato; generalmente un nodo principale coincide con il baricentro delle masse. Tale opzione, oltre a ridurre significativamente i tempi di elaborazione, elimina le approssimazioni numeriche connesse all'utilizzo di elementi lastra quando si richiede l'analisi a impalcati infinitamente rigidi. Per quanto concerne i carichi, in fase di immissione dati, vengono definite, in numero a scelta dell'utente, condizioni di carico elementari le quali, in aggiunta alle azioni sismiche e variazioni termiche, vengono combinate attraverso coefficienti moltiplicativi per fornire le combinazioni richieste per le verifiche successive. L'effetto di disassamento delle forze orizzontali, indotto ad esempio dai torcenti di piano per costruzioni in zona sismica, viene simulato attraverso l'introduzione di eccentricità planari aggiuntive le quali costituiscono ulteriori condizioni elementari di carico da cumulare e combinare secondo i criteri del paragrafo precedente. Tipologicamente sono ammessi sulle travi e sulle pareti carichi uniformemente distribuiti e carichi trapezoidali; lungo le aste e nei nodi di incrocio delle membrature sono anche definibili componenti di forze e coppie concentrate comunque dirette nello spazio. Sono previste distribuzioni di temperatura, di intensità a scelta dell'utente, agenti anche su singole porzioni di struttura. Il calcolo delle sollecitazioni si basa sulle seguenti ipotesi e modalità: - travi e pilastri deformabili a sforzo normale, flessione deviata, taglio deviato e momento torcente. Sono previsti coefficienti riduttivi dei momenti di inerzia a scelta dell'utente per considerare la riduzione della rigidezza flessionale e torsionale per effetto della fessurazione del conglomerato cementizio. E' previsto un moltiplicatore della rigidezza assiale dei pilastri per considerare, se pure in modo approssimato, l'accorciamento dei pilastri per sforzo normale durante la costruzione. - le travi di fondazione su suolo alla Winkler sono risolte in forma chiusa tramite uno specifico elemento finito; - le pareti in c.a. sono analizzate schematizzandole come elementi lastra-piastra discretizzati con passo massimo assegnato in fase di immissione dati; - le pareti in muratura possono essere schematizzate con elementi lastra-piastra con spessore flessionale ridotto rispetto allo spessore membranale.- I plinti su suolo alla Winkler sono modellati con la introduzione di molle verticali elastoplastiche. La traslazione orizzontale a scelta dell'utente è bloccata o gestita da molle orizzontali di modulo di reazione proporzionale al verticale. - I pali sono modellati suddividendo l'asta in più aste immerse in terreni di stratigrafia definita dall'utente. Nei nodi di divisione tra le aste vengono inserite molle assialsimmetriche elastoplastiche precaricate dalla spinta a riposo che hanno come pressione limite minima la spinta attiva e come pressione limite massima la spinta passiva modificabile attraverso opportuni coefficienti. - i plinti su pali sono modellati attraverso aste di di rigidezza elevata che collegano un punto della struttura in elevazione con le aste che simulano la presenza dei pali;- le piastre sono discretizzate in un numero finito di elementi lastra-piastra con passo massimo assegnato in fase di immissione dati; nel caso di platee di fondazione i nodi sono collegati al suolo da molle aventi rigidezze alla traslazione verticale ed richiesta anche orizzontale.- La deformabilità nel proprio piano di piani dichiarati non infinitamente rigidi e di falde (piani inclinati) può essere controllata attraverso la introduzione di elementi membranali nelle zone di solaio. - I disassamenti tra elementi asta sono gestiti automaticamente dal programma attraverso la introduzione di collegamenti rigidi locali.- Alle estremità di elementi asta è possibile inserire svincolamenti tradizionali così come cerniere parziali (che trasmettono una quota di ciò che trasmetterebbero in condizioni di collegamento rigido) o cerniere plastiche.- Alle estremità di elementi bidimensionali è possibile inserire svincolamenti con cerniere parziali del momento flettente avente come asse il bordo dell'elemento.- Il calcolo degli effetti del sisma è condotto, a scelta dell'utente, con analisi statica lineare, con analisi dinamica modale o con analisi statica non lineare, in accordo alle varie normative adottate. Le masse, nel caso di impalcati dichiarati rigidi sono concentrate nei nodi principali di piano altrimenti vengono considerate diffuse nei nodi giacenti sull'impalcato stesso. Nel caso di analisi sismica vengono anche controllati gli spostamenti di interpiano. Verifiche delle murature Per le murature è prevista la verifica a schiacciamento eccentrico secondo il metodo delle tensioni ammissibili o agli stati limite ai sensi del D.M. LL.PP In presenza di sisma analizzato secondo il DM le verifiche possono essere condotte sulla base della Circ. LL.PP n e le direttive tecniche dei D.G.R. Umbria 5180/98 e D.G.R. 2153/98 in attuazione L.61/98. In particolare vengono svolte le verifiche a taglio, a ribaltamento ed a pressoflessione sia nel piano ortogonale che nel piano del maschio. Vengono inoltre evidenziati a richiesta i coefficienti richiesti dalla L.61/98. La verifica a taglio viene condotta utilizzando un solutore POR per i maschi compresi tra due piani orizzontali dichiarati infinitamente rigidi in sede in input dei livelli. I carichi verticali si pensano centrati e le variazioni di sforzo normale dovute alle azioni sismiche sono prese in conto a scelta dell utente. Nel caso si utilizzi un modello non lineare (ad esempio per la presenza di tiranti o di fondazioni non reagenti al sollevamento) i carichi verticali comprendono sempre anche il contributo delle azioni sismiche. Le azioni orizzontali prese in conto sono per ogni piano la somma delle forze sismiche agenti al di sopra del piano. Ai fini della verifica POR la analisi del modello agli elementi finiti ha il solo scopo di determinare lo sforzo normale nei maschi murari. Gli effetti delle azioni orizzontali infatti vanno valutati con diverso solutore (POR). Ai maschi che non sono compresi tra piani rigidi e quindi anche ai maschi che sostengono le falde non può essere applicato un solutore POR. Per questi maschi le verifiche a taglio vengono eseguite, trascurando a favore di sicurezza il contributo della duttilità, a partire dai risultati della analisi elastica forniti dal modello ad elementi finiti. I carichi verticali sono pensati centrati. Sia nel caso lineare che nel non lineare lo sforzo normale ed i tagli si ottengono per ogni combinazione sommando i contributi di tutte le condizioni di carico.in presenza di sisma analizzato secondo il D.M le verifiche a taglio, a pressoflessione nel piano e fuori piano e a ribaltamento possono essere eseguite secondo D.M. LL.PP La analisi sismica può anche essere condotta secondo OPCM 3431 o D.M con analisi statica lineare, analisi dinamica modale o analisi statica non lineare. Le verifiche a taglio, a pressoflessione nel piano e fuori piano vengono condotte nel rispetto della norma con distinzione tra edifici nuovi ed edifici esistenti. Nel caso di analisi elastica le murature sono modellate con elementi bidimensionali (shell); nel caso di analisi statica non lineare le murature sono modellate con un particolare elemento finito monodimensionale a comportamento bilineare elastico perfettamente plastico.

5 Pag. 5 a 26 IMMAGINE MODELLO 1 Materiali c.a. Descrizione: descrizione o nome assegnato all'elemento. Rck: resistenza caratteristica cubica; valore medio nel caso di edificio esistente. [dan/cm²] E: modulo di elasticità longitudinale del materiale per edifici o materiali nuovi. [dan/cm²] G: modulo di elasticità tangenziale del materiale, viene impiegato nella modellazione di aste e di elementi guscio a comportamento ortotropo. [dan/cm²] Poisson: coefficiente di Poisson. Il valore è adimensionale. γ: peso specifico del materiale. [dan/cm³] α: coefficiente longitudinale di dilatazione termica. [ C-1] Descrizione Rck E G Poisson γ α C25/ Default ( ) Armature Descrizione: descrizione o nome assegnato all'elemento. fyk: resistenza caratteristica. [dan/cm²] σamm.: tensione ammissibile. [dan/cm²] Tipo: tipo di barra. E: modulo di elasticità longitudinale del materiale per edifici o materiali nuovi. [dan/cm²] γ: peso specifico del materiale. [dan/cm³] Poisson: coefficiente di Poisson. Il valore è adimensionale. α: coefficiente longitudinale di dilatazione termica. [ C-1] Livello di conoscenza: indica se il materiale è nuovo o esistente, e in tal caso il livello di conoscenza secondo Circ. 02/02/09 n. 617 C8A. Informazione impiegata solo in analisi D.M (N.T.C.). Descrizione fyk σamm. Tipo E γ Poisson α Livello di conoscenza B450C Aderenza migliorata Nuovo 3 Azioni e carichi 3.1 Condizioni elementari di carico Descrizione: nome assegnato alla condizione elementare. Nome breve: nome breve assegnato alla condizione elementare. I/II: descrive la classificazione della condizione (necessario per strutture in acciaio e in legno). Durata: descrive la durata della condizione (necessario per strutture in legno). Psi0: coefficiente moltiplicatore Psi0. Il valore è adimensionale. Psi1: coefficiente moltiplicatore Psi1. Il valore è adimensionale. Psi2: coefficiente moltiplicatore Psi2. Il valore è adimensionale. Var.segno: descrive se la condizione elementare ha la possibilità di variare di segno. Descrizione Nome breve I/II Durata Psi0 Psi1 Psi2 Var.segno peso proprio peso proprio I Media unità carico unità carico I Media vento +X vento +X I Media vento -X vento -X I Media neve neve I Media puro sisma +X puro sisma +X I Media puro sisma - X puro sisma - X I Media puro sisma +Y puro sisma +Y I Media puro sisma -Y puro sisma -Y I Media vento +Y vento +Y I Media vento -Y vento -Y I Media 1 1 1

6 Pag. 6 a Combinazioni di carico Tutte le combinazioni di carico vengono raggruppate per famiglia di appartenenza. Le celle di una riga contengono i coefficienti moltiplicatori della i-esima combinazione, dove il valore della prima cella è da intendersi come moltiplicatore associato alla prima condizione elementare, la seconda cella si riferisce alla seconda condizione elementare e così via. Famiglia Limite ultimo Il nome compatto della famiglia è LU. Poiché il numero di condizioni elementari previste per le combinazioni di questa famiglia è cospicuo, la tabella verrà spezzata in più parti. Nome Nome breve -. peso proprio unità carico vento +X vento - X neve puro sisma +X puro sisma - X puro sisma +Y puro sisma -Y 1 LU LU LU LU vento +Y vento -Y Famiglia Esercizio rara Il nome compatto della famiglia è RA. Poiché il numero di condizioni elementari previste per le combinazioni di questa famiglia è cospicuo, la tabella verrà spezzata in più parti. Nome Nome breve -. peso unità vento vento -X neve puro puro puro puro vento vento -Y proprio carico +X sisma +X sisma - X sisma +Y sisma -Y +Y sisma 1 RA sisma sisma 2 RA sisma sisma 3 RA sisma sisma 4 RA sisma sisma 5 RA sisma sisma 6 RA sisma sisma 7 RA sisma sisma 8 RA sisma rara 1 RA rara rara 2 RA rara rara 3 RA rara rara 4 RA rara Famiglia Esercizio frequente Il nome compatto della famiglia è FR. Poiché il numero di condizioni elementari previste per le combinazioni di questa famiglia è cospicuo, la tabella verrà spezzata in più parti. Nome Nome breve -. peso proprio unità carico vento +X vento -X neve puro sisma +X puro sisma - X puro sisma +Y puro sisma -Y vento +Y vento -Y 1 FR FR FR FR Famiglia Esercizio quasi permanente Il nome compatto della famiglia è QP. Poiché il numero di condizioni elementari previste per le combinazioni di questa famiglia è cospicuo, la tabella verrà spezzata in più parti. Nome Nome breve -. peso proprio unità carico vento +X vento - X neve puro sisma +X puro sisma - X puro sisma +Y puro sisma -Y vento +Y vento -Y 1 QP

7 Pag. 7 a Definizioni dei carichi concentrati INDIVIDUAZIONE CARICHI

8 Pag. 8 a 26 VALORI CARICHI Nome: nome identificativo della definizione di carico. Valori: valori associati alle condizioni di carico. Condizione: condizione di carico a cui sono associati i valori. Descrizione: nome assegnato alla condizione elementare. Fx: componente X del carico concentrato. [dan] Fy: componente Y del carico concentrato. [dan] Fz: componente Z del carico concentrato. [dan] Mx: componente di momento della coppia concentrata attorno all'asse X. [dan*cm] My: componente di momento della coppia concentrata attorno all'asse Y. [dan*cm] Mz: componente di momento della coppia concentrata attorno all'asse Z. [dan*cm] Nome Valori Condizione Fx Fy Fz Mx My Mz Descrizione A unità carico vento +X vento -X neve puro sisma +X puro sisma - X A unità carico vento +X vento -X neve puro sisma +X puro sisma - X A unità carico vento +X vento -X neve puro sisma +X puro sisma - X A unità carico vento +X vento -X neve puro sisma +X puro sisma - X A unità carico vento +X vento -X neve puro sisma +X puro sisma - X A unità carico vento +X vento -X neve puro sisma +X puro sisma - X A unità carico vento +X vento -X neve puro sisma +X puro sisma - X A unità carico vento +X

9 Pag. 9 a 26 Nome Valori Condizione Fx Fy Fz Mx My Mz Descrizione vento -X neve puro sisma +X puro sisma - X A unità carico vento +X vento -X neve puro sisma +X puro sisma - X F unità carico vento +X vento -X neve puro sisma +X puro sisma - X F unità carico vento +X vento -X neve puro sisma +X puro sisma - X F unità carico vento +X vento -X neve puro sisma +X puro sisma - X F unità carico vento +X vento -X neve puro sisma +X puro sisma - X F unità carico vento +X vento -X neve puro sisma +X puro sisma - X F unità carico vento +X vento -X neve puro sisma +X puro sisma - X F unità carico vento +X vento -X neve puro sisma +X puro sisma - X

10 Pag. 10 a 26 Nome Valori Condizione Fx Fy Fz Mx My Mz Descrizione F unità carico vento +X vento -X neve puro sisma +X puro sisma - X O peso proprio unità carico vento +X vento -X neve puro sisma +X puro sisma - X O unità carico vento +X vento -X neve puro sisma +X puro sisma - X O unità carico vento +X vento -X neve puro sisma +X puro sisma - X O unità carico vento +X vento -X neve puro sisma +X puro sisma - X O unità carico vento +X vento -X neve puro sisma +X puro sisma - X O unità carico vento +X vento -X neve puro sisma +X puro sisma - X O unità carico vento +X vento -X neve puro sisma +X puro sisma - X T peso proprio unità carico vento +X vento -X neve

11 Pag. 11 a 26 Nome Valori Condizione Fx Fy Fz Mx My Mz Descrizione puro sisma +X puro sisma - X puro sisma +Y puro sisma -Y T unità carico vento +X vento -X neve puro sisma +X puro sisma - X puro sisma +Y puro sisma -Y T unità carico vento +X vento -X neve puro sisma +X puro sisma - X puro sisma +Y puro sisma -Y T unità carico vento +X vento -X neve puro sisma +X puro sisma - X puro sisma +Y puro sisma -Y T unità carico vento +X vento -X neve puro sisma +X puro sisma - X puro sisma +Y puro sisma -Y T unità carico vento +X vento -X neve puro sisma +X puro sisma - X puro sisma +Y puro sisma -Y T unità carico vento +X vento -X neve puro sisma +X puro sisma - X puro sisma +Y puro sisma -Y T unità carico vento +X vento -X neve puro sisma +X puro sisma - X puro sisma +Y puro sisma -Y T unità carico vento +X vento -X neve puro sisma +X puro sisma - X puro sisma +Y puro sisma -Y R

12 Pag. 12 a 26 Nome Valori Condizione Fx Fy Fz Mx My Mz Descrizione peso proprio unità carico vento +X vento -X neve puro sisma +X puro sisma - X puro sisma +Y puro sisma -Y R unità carico vento +X vento -X neve puro sisma +X puro sisma - X puro sisma +Y puro sisma -Y R unità carico vento +X vento -X neve puro sisma +X puro sisma - X puro sisma +Y puro sisma -Y R unità carico vento +X vento -X neve puro sisma +X puro sisma - X puro sisma +Y puro sisma -Y R unità carico vento +X vento -X neve puro sisma +X puro sisma - X puro sisma +Y puro sisma -Y R unità carico vento +X vento -X neve puro sisma +X puro sisma - X puro sisma +Y puro sisma -Y R unità carico vento +X vento -X neve puro sisma +X puro sisma - X puro sisma +Y puro sisma -Y Definizioni di carichi lineari Nome: nome identificativo della definizione di carico. Valori: valori associati alle condizioni di carico. Condizione: condizione di carico a cui sono associati i valori. Descrizione: nome assegnato alla condizione elementare. Fx i.: valore iniziale della forza, per unità di lunghezza, agente in direzione X. [dan/cm] Fx f.: valore finale della forza, per unità di lunghezza, agente in direzione X. [dan/cm] Fy i.: valore iniziale della forza, per unità di lunghezza, agente in direzione Y. [dan/cm] Fy f.: valore finale della forza, per unità di lunghezza, agente in direzione Y. [dan/cm] Fz i.: valore iniziale della forza, per unità di lunghezza, agente in direzione Z. [dan/cm] Fz f.: valore finale della forza, per unità di lunghezza, agente in direzione Z. [dan/cm] Mx i.: valore iniziale della coppia, per unità di lunghezza, agente attorno l'asse X. [dan] Mx f.: valore finale della coppia, per unità di lunghezza, agente attorno l'asse X. [dan] My i.: valore iniziale della coppia, per unità di lunghezza, agente attorno l'asse Y. [dan] My f.: valore finale della coppia, per unità di lunghezza, agente attorno l'asse Y. [dan] Mz i.: valore iniziale della coppia, per unità di lunghezza, agente attorno l'asse Z. [dan]

13 Pag. 13 a 26 Mz f.: valore finale della coppia, per unità di lunghezza, agente attorno l'asse Z. [dan] Nome 1 Valori Condizione Fx i. Fx f. Fy i. Fy f. Fz i. Fz f. Mx i. Mx f. My i. My f. Mz i. Mz f. Descrizione peso proprio (murotamp h=3 m.) unità carico vento +X vento -X neve puro sisma +X puro sisma - X Definizioni di carichi superficiali Nome: nome identificativo della definizione di carico. Valori: valori associati alle condizioni di carico. Condizione: condizione di carico a cui sono associati i valori. Descrizione: nome assegnato alla condizione elementare. Valore: modulo del carico superficiale applicato alla superficie. [dan/cm²] Applicazione: modalità con cui il carico è applicato alla superficie. Nome 1 Valori Condizione Valore Applicazione Descrizione peso proprio ( platea ) Verticale unità carico 0 Verticale vento +X 0 Verticale vento -X 0 Verticale neve 0 Verticale puro sisma +X 0 Verticale puro sisma - X 0 Verticale puro sisma +Y 0 Verticale puro sisma -Y 0 Verticale vento +Y 0 Verticale vento -Y 0 Verticale 4 Verifiche piastre e pareti C.A. nod.: nodo del modello FEM sez.: tipo di sezione (o = orizzontale, v = verticale) B: base della sezione H: altezza della sezione Af+: area di acciaio dal lato B (inferiore per le piastre)) Af-: area di acciaio dal lato A (superiore per le piastre)) c+: copriferro dal lato B (inferiore per le piastre)) c-: copriferro dal lato A (superiore per le piastre)) sc: tensione sul calcestruzzo in esercizio comb ; c: combinazione di carico c.s.: coefficiente di sicurezza N: sforzo normale di calcolo M: momento flettente di calcolo Mu: momento flettente ultimo Nu: sforzo normale ultimo sf: tensione sull'acciaio in esercizio Wk: apertura caratteristica delle fessure Sm: distanza media fra le fessure st: sigma a trazione nel calcestruzzo in condizioni non fessurate fck: resistenza caratteristica cilindrica del calcestruzzo fcd: resistenza a compressione di calcolo del calcestruzzo fctd: resistenza a trazione di calcolo del calcestruzzo Hcr: altezza critica q.hcr: *quota della sezione alla altezza critica hw: altezza della parete lw: lunghezza della parete n.p.: numero di piani hs: altezza dell'interpiano Mxd: momento di progetto attorno all'asse x (fuori piano) Myd: momento di progetto attorno all'asse y (nel piano) NEd: sforzo normale di progetto MEd: Momento flettente di progetto di progetto VEd: sforzo di taglio di progetto Ngrav.: sforzo normale dovuto ai carichi gravitazionali NReale.: sforzo normale derivante dall'analisi VRcd: resistenza a taglio dovuta alle bielle di calcestruzzo epsilon: coefficiente di maggiorazione del taglio derivante dall'analisi alfas: MEd/(VEd*lw) formula At: area tesa di acciaio roh: rapporto tra area della sezione orizzotale dell'armatura di anima e l'area della sezione di calcestruzzo rov: rapporto tra area della sezione verticale dell'armatura di anima e l'area della sezione di calcestruzzo VRsd: resistenza a taglio della sezione con armature Somma(Asj)- Ai: somma delle aree delle barre verticali che attraversano la superficie di scorrimento csi: altezza della parte compressa normalizzata all'altezza della sezione Vdd: contributo dell'effetto spinotto delle armature verticali Vfd: contributo della resistenza per attrito Vid: contributo delle armature inclinate presenti alla base VRd,s: valore di progetto della resistenza a taglio nei confronti dello scorrimento M01: momento flettente inferiore per verifica instabilità M02: momento flettente superiore per verifica instabilità etot: eccentricità complessiva EC (12.12) Fi: coefficiente riduttivo EC (12.11) l0: lunghezza libera di inflessione beta: coefficiente EC (12.9) Nrd: resistenza di progetto EC (12.10) l,lim: snellezza limite EC (4) At: area di calcestruzzo del traverso in parete con blocco cassero in legno Vr,cls: resistenza a taglio in assenza di armatura orizzontale in parete con blocco cassero in legno Mu: momento resistente ultimo del singolo traverso in parete con blocco cassero in legno Hp: resistenza a trazione dell'elemento teso in parete con blocco cassero in legno R: fattore di efficienza in parete con blocco cassero in legno Vr,s: contributo alla resistenza a taglio della armatura orizzontale in parete con blocco cassero in legno Vrd: resistenza a taglio per trazione del diagonale in parete con blocco cassero in legno l: luce netta della trave di collegamento h: altezza della trave di collegamento b: spessore della trave di collegamento d: altezza utile della trave di collegamento Asi: area complessiva della armatura a X M,plast: momenti resistenti della trave a filo appoggio T,plast: sforzi di taglio nella trave derivanti da gerarchia delle resistenze N: fattore di capacità portante, distinto nei 3 tipi (c, q, g) S: fattore correttivo per la forma della fondazione, distinto nei 3 tipi (c, q, g) D: fattore correttivo per la profondità del piano di posa, distinto nei 3 tipi (c, q, g) I: fattore correttivo per l'inclinazione del carico, distinto nei 3 tipi (c, q, g) B: fattore correttivo per l'inclinazione del piano di posa, distinto nei 3 tipi (c, q, g) G: fattore correttivo per l'inclinazione del pendio, distinto nei 3 tipi (c, q, g) P: fattore correttivo per punzonamento del suolo, distinto nei 3 tipi (c, q, g) E: fattore correttivo per l'inerzia sismica del suolo, distinto nei 3 tipi (c, q, g) Tipo: tipologia del fattore di portanza, per coesione (c), sovraccarico (q) o attrito (g)

14 Pag. 14 a 26 NUMERAZIONE NODI POSIZIONE DI VERIFICA SIGNIFICATIVA punto di verifica significativo Verifica di stato limite ultimo nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu 49 o v o v o v o v o v o v o v o v o

15 Pag. 15 a 26 v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o

16 Pag. 16 a 26 v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o

17 Pag. 17 a 26 v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v o v Combinazione rara nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm)Wlim st Sm(mm) c 49 o sism-1.52e E sism-1.52e E sism v sism-6.16e E sism-6.16e E sism 57 o sism-5.34e E sism-5.34e E sism v sism-1.01e E sism-1.01e E sism 63 o sism-4.66e E sism-4.66e E sism v sism-6.70e E sism-6.70e E sism 64 o sism 1.63E E sism 1.63E E sism v sism 5.22E E sism 5.22E E sism 66 o sism-1.51e E sism-1.51e E sism v rara 6.65E E rara 6.65E E sism 79 o rara-2.39e E rara-2.39e E sism v sism-1.08e E sism-1.08e E sism 81 o sism-1.30e E sism-1.30e E sism v sism 2.53E E sism 2.53E E sism 82 o sism-1.25e E sism-1.25e E sism v sism-1.08e E sism-1.08e E sism 87 o sism-7.01e E sism-7.01e E sism v sism 2.67E E sism 2.67E E sism 94 o sism-1.44e E sism-1.44e E sism v sism-1.87e E sism-1.87e E sism 95 o sism-1.12e E sism-1.12e E sism v sism 5.41E E sism 5.41E E sism 96 o rara-4.69e E rara-4.69e E sism v sism-8.68e E sism-8.68e E sism 103 o sism-2.18e E sism-2.18e E sism v sism 7.73E E sism 7.73E E sism 107 o sism-4.47e E sism-4.47e E sism v sism 5.90E E sism 5.90E E sism 108 o sism-9.04e E sism-9.04e E sism v sism 3.77E E sism 3.77E E sism 111 o sism-7.96e E sism-7.96e E sism v rara 2.08E E rara 2.08E E sism 117 o rara-1.88e E rara-1.88e E sism v sism-2.72e E sism-2.72e E sism 118 o rara 9.71E E rara 9.71E E sism v sism 2.54E E sism 2.54E E sism 126 o rara 4.72E E rara 4.72E E sism v sism 9.29E E sism 9.29E E sism 129 o sism 3.58E E sism 3.58E E sism v sism 3.78E E sism 3.78E E sism 130 o sism-6.07e E sism-6.07e E sism v sism 9.06E E sism 9.06E E sism 133 o sism 3.45E E sism 3.45E E sism v sism-1.15e e sism-1.15e e sism 139 o sism 2.26E E sism 2.26E E sism v sism-9.60e E sism-9.60e E sism 140 o rara 1.95E E rara 1.95E E sism v sism 9.66E E sism 9.66E E sism 150 o rara-1.72e E rara-1.72e E sism v sism-2.28e E sism-2.28e E sism 158 o rara-2.66e E rara-2.66e E sism v sism 5.73E E sism 5.73E E sism 164 o rara-2.65e E rara-2.65e E sism v sism-2.19e E sism-2.19e E sism 165 o rara 4.52E E rara 4.52E E sism v sism 2.29E E sism 2.29E E sism 169 o rara 2.37E E rara 2.37E E sism v sism-7.68e E sism-7.68e E sism 170 o rara-1.28e e rara-1.28e e sism v rara-6.75e e rara-6.75e e sism 172 o rara-1.50e e rara-1.50e e sism v sism 3.53E E sism 3.53E E sism 179 o sism 3.44E E sism 3.44E E sism v sism 3.26E E sism 3.26E E sism 181 o sism 2.40E E sism 2.40E E sism v sism-2.45e E sism-2.45e E sism 183 o sism 3.30E E sism 3.30E E sism v sism 2.84E E sism 2.84E E sism 186 o sism 2.12E E sism 2.12E E sism v sism-3.12e E sism-3.12e E sism 187 o rara 1.53E E rara 1.53E E sism v sism 3.10E E sism 3.10E E sism

18 Pag. 18 a o rara 1.60E E rara 1.60E E sism v rara 7.97E E rara 7.97E E sism 192 o sism 3.95E E sism 3.95E E sism v sism-1.25e e sism-1.25e e sism 193 o rara 3.71E E rara 3.71E E sism v rara-2.05e e rara-2.05e e sism 194 o rara 7.77E E rara 7.77E E sism v sism-3.59e E sism-3.59e E sism 195 o sism 4.33E E sism 4.33E E sism v sism-1.52e e sism-1.52e e sism 196 o sism 2.53E E sism 2.53E E sism v sism-2.60e E sism-2.60e E sism 198 o sism 7.31E E sism 7.31E E sism v sism 4.48E E sism 4.48E E sism 199 o sism 1.45E E sism 1.45E E sism v sism 2.42E E sism 2.42E E sism 200 o sism 6.74E E sism 6.74E E sism v sism-4.13e E sism-4.13e E sism 201 o sism 5.48E E sism 5.48E E sism v rara-9.28e E rara-9.28e E sism 202 o sism 5.48E E sism 5.48E E sism v rara-6.18e E rara-6.18e E sism 203 o sism 5.37E E sism 5.37E E sism v rara 2.91E E rara 2.91E E sism 204 o sism 5.11E E sism 5.11E E sism v rara 4.74E E rara 4.74E E sism 205 o sism 5.74E E sism 5.74E E sism v rara 9.84E E rara 9.84E E sism 206 o sism 2.88E E sism 2.88E E sism v sism 9.44E E sism 9.44E E sism 207 o sism 2.14E E sism 2.14E E sism v sism-5.02e E sism-5.02e E sism 208 o rara 5.08E E rara 5.08E E sism v sism-1.33e E sism-1.33e E sism 209 o rara-1.38e e rara-1.38e e sism v sism-2.91e E sism-2.91e E sism 210 o rara-2.29e e rara-2.29e e sism v sism-2.53e E sism-2.53e E sism 211 o rara 5.83E E rara 5.83E E sism v sism-1.43e e sism-1.43e e sism 212 o rara 6.58E E rara 6.58E E sism v sism-2.33e e sism-2.33e e sism 213 o rara-1.70e e rara-1.70e e sism v rara-2.63e E rara-2.63e E sism 217 o sism-3.63e e sism-3.63e e sism v sism-4.76e e sism-4.76e e sism 218 o rara 1.41E E rara 1.41E E sism v rara-2.56e e rara-2.56e e sism 219 o sism-9.17e e sism-9.17e e sism v sism-1.71e E sism-1.71e E sism 220 o rara-5.17e e rara-5.17e e sism v sism 8.44E E sism 8.44E E sism 221 o sism-6.42e e sism-6.42e e sism v sism 2.23E E sism 2.23E E sism 222 o sism-6.92e e sism-6.92e e sism v sism 1.96E E sism 1.96E E sism 223 o sism-7.27e e sism-7.27e e sism v sism 2.32E E sism 2.32E E sism 224 o rara-4.79e e rara-4.79e e sism v sism 3.90E E sism 3.90E E sism 225 o sism-6.23e e sism-6.23e e sism v sism 4.48E E sism 4.48E E sism 226 o sism-5.36e e sism-5.36e e sism v sism-6.24e E sism-6.24e E sism 227 o sism-6.70e e sism-6.70e e sism v sism 2.32E E sism 2.32E E sism 228 o sism-1.87e e sism-1.87e e sism v sism-1.68e E sism-1.68e E sism 229 o sism-6.37e e sism-6.37e e sism v sism 3.54E E sism 3.54E E sism 230 o sism-4.71e e sism-4.71e e sism v sism 6.13E E sism 6.13E E sism 231 o sism-1.68e e sism-1.68e e sism v sism-2.11e E sism-2.11e E sism 232 o sism-1.16e e sism-1.16e e sism v sism 5.04E E sism 5.04E E sism 233 o rara-2.15e e rara-2.15e e sism v sism-2.09e E sism-2.09e E sism 234 o rara-1.23e e rara-1.23e e sism v sism-2.86e e sism-2.86e e sism 235 o sism-8.69e e sism-8.69e e sism v sism-3.60e e sism-3.60e e sism 236 o sism-4.75e e sism-4.75e e sism v sism 2.00E E sism 2.00E E sism 237 o rara-2.78e e rara-2.78e e sism v sism-1.93e E sism-1.93e E sism 238 o sism-3.64e e sism-3.64e e sism v sism-1.58e E sism-1.58e E sism 239 o rara-4.27e e rara-4.27e e sism v rara 1.77E E rara 1.77E E sism 240 o sism-1.24e e sism-1.24e e sism v sism 1.90E E sism 1.90E E sism 241 o sism 4.53E E sism 4.53E E sism v sism-1.96e E sism-1.96e E sism 242 o rara-1.05e e rara-1.05e e sism v rara-1.53e E rara-1.53e E sism 244 o rara 2.72E E rara 2.72E E sism v sism-1.37e E sism-1.37e E sism 245 o rara 1.68E E rara 1.68E E sism v sism-1.80e E sism-1.80e E sism 246 o rara-3.48e e rara-3.48e e sism v sism-1.29e E sism-1.29e E sism 247 o rara-1.46e e rara-1.46e e sism v sism-2.02e E sism-2.02e E sism 248 o sism 3.75E E sism 3.75E E sism v sism-1.01e e sism-1.01e e sism 249 o rara-2.39e e rara-2.39e e sism v sism-2.31e E sism-2.31e E sism 250 o rara 2.58E E rara 2.58E E sism v sism 1.22E E sism 1.22E E sism 251 o sism 3.29E E sism 3.29E E sism v sism-1.26e e sism-1.26e e sism 252 o sism 1.08E E sism 1.08E E sism v sism 1.90E E sism 1.90E E sism

19 Pag. 19 a o sism 6.09E E sism 6.09E E sism v sism 2.63E E sism 2.63E E sism 254 o rara-3.31e e rara-3.31e e sism v sism-1.18e e sism-1.18e e sism 255 o sism-4.00e e sism-4.00e e sism v sism-5.84e e sism-5.84e e sism 258 o rara-9.02e e rara-9.02e e sism v sism 2.37E E sism 2.37E E sism 268 o sism-6.75e e sism-6.75e e sism v sism-5.31e e sism-5.31e e sism 272 o sism-7.10e e sism-7.10e e sism v sism-7.25e e sism-7.25e e sism 275 o sism-9.91e e sism-9.91e e sism v sism-2.96e E sism-2.96e E sism 276 o sism-8.98e e sism-8.98e e sism v sism-3.73e E sism-3.73e E sism 277 o sism-1.22e e sism-1.22e e sism v sism-3.32e E sism-3.32e E sism 279 o sism-8.80e e sism-8.80e e sism v sism 1.49E E sism 1.49E E sism 287 o sism 1.74E E sism 1.74E E sism v sism 5.41E E sism 5.41E E sism 295 o sism 5.91E E sism 5.91E E sism v sism-3.61e E sism-3.61e E sism 301 o sism-7.69e e sism-7.69e e sism v sism-5.39e E sism-5.39e E sism 302 o sism-1.07e e sism-1.07e e sism v rara-4.45e e rara-4.45e e sism 310 o sism-3.26e e sism-3.26e e sism v sism 1.30E E sism 1.30E E sism 312 o sism-3.42e e sism-3.42e e sism v sism 2.27E E sism 2.27E E sism 315 o sism-3.80e e sism-3.80e e sism v sism-6.87e E sism-6.87e E sism 316 o sism-3.77e e sism-3.77e e sism v sism-8.73e E sism-8.73e E sism 318 o sism-3.79e e sism-3.79e e sism v sism-7.88e E sism-7.88e E sism 320 o sism-3.85e e sism-3.85e e sism v sism-3.16e E sism-3.16e E sism 330 o rara-3.44e E rara-3.44e E sism v sism-9.97e E sism-9.97e E sism 338 o sism 3.40E E sism 3.40E E sism v sism-6.67e E sism-6.67e E sism 344 o rara-3.10e E rara-3.10e E sism v sism-8.93e E sism-8.93e E sism 345 o rara 1.54E E rara 1.54E E sism v sism-6.50e e sism-6.50e e sism 355 o sism-7.14e e sism-7.14e e sism v sism-6.05e E sism-6.05e E sism 356 o sism-3.00e e sism-3.00e e sism v sism 1.36E E sism 1.36E E sism 357 o sism-3.17e e sism-3.17e e sism v sism 2.13E E sism 2.13E E sism 361 o sism-3.33e e sism-3.33e e sism v sism 9.71E E sism 9.71E E sism 362 o sism-2.95e e sism-2.95e e sism v sism 1.12E E sism 1.12E E sism 363 o rara 3.83E E rara 3.83E E sism v sism-8.34e E sism-8.34e E sism 376 o rara-7.58e E rara-7.58e E sism v sism-1.17e E sism-1.17e E sism 380 o sism-2.39e E sism-2.39e E sism v sism-4.05e E sism-4.05e E sism 384 o sism-9.27e E sism-9.27e E sism v sism-9.28e E sism-9.28e E sism 390 o sism-2.40e E sism-2.40e E sism v sism-4.73e E sism-4.73e E sism 391 o sism 4.07E E sism 4.07E E sism v rara 1.95E E rara 1.95E E sism 394 o sism-5.94e E sism-5.94e E sism v sism 2.88E E sism 2.88E E sism 409 o sism 1.76E E sism 1.76E E sism v sism-9.22e e sism-9.22e e sism 410 o sism 1.73E E sism 1.73E E sism v sism-5.75e e sism-5.75e e sism 414 o rara 1.83E E rara 1.83E E sism v sism 1.14E E sism 1.14E E sism 415 o rara 1.48E E rara 1.48E E sism v sism-1.27e E sism-1.27e E sism 416 o sism-6.63e E sism-6.63e E sism v sism 5.15E E sism 5.15E E sism 420 o rara 5.16E E rara 5.16E E sism v sism-1.48e E sism-1.48e E sism 425 o sism 9.79E E sism 9.79E E sism v sism-1.97e E sism-1.97e E sism 440 o sism-1.03e E sism-1.03e E sism v sism-1.38e E sism-1.38e E sism 448 o rara 6.27E E rara 6.27E E sism v sism 3.37E E sism 3.37E E sism 469 o sism-3.13e E sism-3.13e E sism v sism 9.74E E sism 9.74E E sism 471 o sism-1.03e E sism-1.03e E sism v sism-1.14e E sism-1.14e E sism 494 o sism-3.04e E sism-3.04e E sism v sism-7.27e E sism-7.27e E sism Combinazione frequente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm)Wlim st Sm(mm) c 49 o fr 7.13E E fr 7.13E E fr v fr-3.86e E fr-3.86e E fr 57 o fr-1.44e E fr-1.44e E fr v fr 3.75E E fr 3.75E E fr 63 o fr 7.19E E fr 7.19E E fr v fr-4.19e E fr-4.19e E fr 64 o fr 1.21E E fr 1.21E E fr v fr 3.24E E fr 3.24E E fr 66 o fr 2.29E E fr 2.29E E fr v fr 2.73E E fr 2.73E E fr 79 o fr 9.63E E fr 9.63E E fr v fr 5.91E E fr 5.91E E fr 81 o fr 1.15E E fr 1.15E E fr v fr-8.01e e fr-8.01e e fr 82 o fr 5.60E E fr 5.60E E fr

20 Pag. 20 a 26 v fr 5.96E E fr 5.96E E fr 87 o fr 1.73E E fr 1.73E E fr v fr 6.68E E fr 6.68E E fr 94 o fr 1.02E E fr 1.02E E fr v fr-1.08e E fr-1.08e E fr 95 o fr 5.00E E fr 5.00E E fr v fr 3.56E E fr 3.56E E fr 96 o fr 8.60E E fr 8.60E E fr v fr-5.05e E fr-5.05e E fr 103 o fr-1.24e E fr-1.24e E fr v fr 3.98E E fr 3.98E E fr 107 o fr 4.62E E fr 4.62E E fr v fr 7.41E E fr 7.41E E fr 108 o fr 3.96E E fr 3.96E E fr v fr 1.00E E fr 1.00E E fr 111 o fr 7.53E E fr 7.53E E fr v fr 1.40E E fr 1.40E E fr 117 o fr-7.11e E fr-7.11e E fr v fr 4.47E E fr 4.47E E fr 118 o fr 2.43E E fr 2.43E E fr v fr 1.59E E fr 1.59E E fr 126 o fr 1.16E E fr 1.16E E fr v fr 5.86E E fr 5.86E E fr 129 o fr 9.26E E fr 9.26E E fr v fr 2.36E E fr 2.36E E fr 130 o fr 7.46E E fr 7.46E E fr v fr-5.03e E fr-5.03e E fr 133 o fr 8.01E E fr 8.01E E fr v fr-1.46e e fr-1.46e e fr 139 o fr 2.30E E fr 2.30E E fr v fr-6.10e E fr-6.10e E fr 140 o fr 9.25E E fr 9.25E E fr v fr 6.09E E fr 6.09E E fr 150 o fr 5.22E E fr 5.22E E fr v fr-1.44e E fr-1.44e E fr 158 o fr 3.86E E fr 3.86E E fr v fr 3.87E E fr 3.87E E fr 164 o fr-1.39e E fr-1.39e E fr v fr-1.36e E fr-1.36e E fr 165 o fr 3.24E E fr 3.24E E fr v fr-1.01e e fr-1.01e e fr 169 o fr 1.83E E fr 1.83E E fr v fr-4.86e E fr-4.86e E fr 170 o fr-1.08e e fr-1.08e e fr v fr-1.20e e fr-1.20e e fr 172 o fr-4.54e e fr-4.54e e fr v fr 1.50E E fr 1.50E E fr 179 o fr 1.72E E fr 1.72E E fr v fr 1.03E E fr 1.03E E fr 181 o fr 9.58E E fr 9.58E E fr v fr-1.54e E fr-1.54e E fr 183 o fr 1.64E E fr 1.64E E fr v fr 5.76E E fr 5.76E E fr 186 o fr 8.23E E fr 8.23E E fr v fr-1.97e E fr-1.97e E fr 187 o fr 1.16E E fr 1.16E E fr v fr 1.94E E fr 1.94E E fr 191 o fr 1.09E E fr 1.09E E fr v fr 1.29E E fr 1.29E E fr 192 o fr-3.87e e fr-3.87e e fr v fr-3.82e e fr-3.82e e fr 193 o fr 2.33E E fr 2.33E E fr v fr-3.03e e fr-3.03e e fr 194 o fr 2.36E E fr 2.36E E fr v fr-1.12e E fr-1.12e E fr 195 o fr 4.67E E fr 4.67E E fr v fr-1.26e e fr-1.26e e fr 196 o fr 2.54E E fr 2.54E E fr v fr-1.65e E fr-1.65e E fr 198 o fr 2.31E E fr 2.31E E fr v fr 2.78E E fr 2.78E E fr 199 o fr-5.00e e fr-5.00e e fr v fr-4.87e E fr-4.87e E fr 200 o fr 1.67E E fr 1.67E E fr v fr-2.59e E fr-2.59e E fr 201 o fr 2.87E E fr 2.87E E fr v fr-8.53e E fr-8.53e E fr 202 o fr 3.04E E fr 3.04E E fr v fr-1.38e E fr-1.38e E fr 203 o fr 3.08E E fr 3.08E E fr v fr 1.23E E fr 1.23E E fr 204 o fr 2.88E E fr 2.88E E fr v fr 2.32E E fr 2.32E E fr 205 o fr 2.95E E fr 2.95E E fr v fr 5.94E E fr 5.94E E fr 206 o fr 1.26E E fr 1.26E E fr v fr 5.21E E fr 5.21E E fr 207 o fr 4.22E E fr 4.22E E fr v fr 3.07E E fr 3.07E E fr 208 o fr 2.28E E fr 2.28E E fr v fr 6.52E E fr 6.52E E fr 209 o fr 2.53E E fr 2.53E E fr v fr-1.91e E fr-1.91e E fr 210 o fr-1.93e e fr-1.93e e fr v fr-1.60e E fr-1.60e E fr 211 o fr 3.93E E fr 3.93E E fr v fr-1.22e e fr-1.22e e fr 212 o fr 2.37E E fr 2.37E E fr v fr-5.50e E fr-5.50e E fr 213 o fr-2.17e e fr-2.17e e fr v fr-1.70e E fr-1.70e E fr 217 o fr 8.30E E fr 8.30E E fr v fr 3.34E E fr 3.34E E fr 218 o fr 5.08E E fr 5.08E E fr v fr-2.66e e fr-2.66e e fr 219 o fr-4.31e e fr-4.31e e fr v fr-1.08e E fr-1.08e E fr 220 o fr-3.83e e fr-3.83e e fr v fr 5.44E E fr 5.44E E fr 221 o fr-2.05e e fr-2.05e e fr v fr 1.39E E fr 1.39E E fr 222 o fr-2.60e e fr-2.60e e fr v fr 1.59E E fr 1.59E E fr 223 o fr-3.42e e fr-3.42e e fr

21 Pag. 21 a 26 v fr 8.01E E fr 8.01E E fr 224 o fr-4.23e e fr-4.23e e fr v fr 2.44E E fr 2.44E E fr 225 o fr-2.53e e fr-2.53e e fr v fr 2.98E E fr 2.98E E fr 226 o fr-1.55e e fr-1.55e e fr v fr-3.81e E fr-3.81e E fr 227 o fr-3.12e e fr-3.12e e fr v fr 5.16E E fr 5.16E E fr 228 o fr-1.15e e fr-1.15e e fr v fr-1.05e E fr-1.05e E fr 229 o fr-2.82e e fr-2.82e e fr v fr 4.50E E fr 4.50E E fr 230 o fr-1.11e e fr-1.11e e fr v fr 3.90E E fr 3.90E E fr 231 o fr-1.10e e fr-1.10e e fr v fr-1.32e E fr-1.32e E fr 232 o fr-5.34e e fr-5.34e e fr v fr 3.05E E fr 3.05E E fr 233 o fr-1.98e e fr-1.98e e fr v fr-1.32e E fr-1.32e E fr 234 o fr-1.39e e fr-1.39e e fr v fr-8.60e e fr-8.60e e fr 235 o fr-5.35e e fr-5.35e e fr v fr-8.29e e fr-8.29e e fr 236 o fr-2.13e e fr-2.13e e fr v fr 9.83E E fr 9.83E E fr 237 o fr-1.86e e fr-1.86e e fr v fr-1.42e E fr-1.42e E fr 238 o fr 1.57E E fr 1.57E E fr v fr-1.03e E fr-1.03e E fr 239 o fr 2.37E E fr 2.37E E fr v fr 1.19E E fr 1.19E E fr 240 o fr 2.66E E fr 2.66E E fr v fr 1.42E E fr 1.42E E fr 241 o fr-1.14e e fr-1.14e e fr v fr-2.99e E fr-2.99e E fr 242 o fr-4.77e e fr-4.77e e fr v fr-4.02e E fr-4.02e E fr 244 o fr 8.90E E fr 8.90E E fr v fr 6.45E E fr 6.45E E fr 245 o fr 1.21E E fr 1.21E E fr v fr-1.33e E fr-1.33e E fr 246 o fr-9.98e e fr-9.98e e fr v fr-6.84e E fr-6.84e E fr 247 o fr-1.56e e fr-1.56e e fr v fr-1.28e E fr-1.28e E fr 248 o fr-1.09e e fr-1.09e e fr v fr-1.07e e fr-1.07e e fr 249 o fr-6.70e e fr-6.70e e fr v fr-9.83e e fr-9.83e e fr 250 o fr 1.54E E fr 1.54E E fr v fr 7.34E E fr 7.34E E fr 251 o fr-1.02e e fr-1.02e e fr v fr-1.17e e fr-1.17e e fr 252 o fr 1.80E E fr 1.80E E fr v fr 1.17E E fr 1.17E E fr 253 o fr 9.61E E fr 9.61E E fr v fr 1.63E E fr 1.63E E fr 254 o fr-3.98e e fr-3.98e e fr v fr-1.41e e fr-1.41e e fr 255 o fr-4.33e e fr-4.33e e fr v fr-1.63e e fr-1.63e e fr 258 o fr 2.82E E fr 2.82E E fr v fr 1.49E E fr 1.49E E fr 268 o fr-6.20e e fr-6.20e e fr v fr-1.10e e fr-1.10e e fr 272 o fr-1.20e e fr-1.20e e fr v fr 1.43E E fr 1.43E E fr 275 o fr-4.14e e fr-4.14e e fr v fr-1.85e E fr-1.85e E fr 276 o fr-3.17e e fr-3.17e e fr v fr-2.34e E fr-2.34e E fr 277 o fr-1.86e e fr-1.86e e fr v fr-2.07e E fr-2.07e E fr 279 o fr 4.42E E fr 4.42E E fr v fr 9.27E E fr 9.27E E fr 287 o fr-1.23e e fr-1.23e e fr v fr 3.41E E fr 3.41E E fr 295 o fr 4.17E E fr 4.17E E fr v fr 1.69E E fr 1.69E E fr 301 o fr-1.30e e fr-1.30e e fr v fr 1.94E E fr 1.94E E fr 302 o fr 8.73E E fr 8.73E E fr v fr-3.42e e fr-3.42e e fr 310 o fr-1.19e e fr-1.19e e fr v fr 4.18E E fr 4.18E E fr 312 o fr-1.38e e fr-1.38e e fr v fr 3.43E E fr 3.43E E fr 315 o fr-1.79e e fr-1.79e e fr v fr-4.31e E fr-4.31e E fr 316 o fr-1.92e e fr-1.92e e fr v fr-5.49e E fr-5.49e E fr 318 o fr-4.58e e fr-4.58e e fr v fr-4.91e E fr-4.91e E fr 320 o fr-6.01e e fr-6.01e e fr v fr-2.01e E fr-2.01e E fr 330 o fr-5.63e E fr-5.63e E fr v fr-6.28e E fr-6.28e E fr 338 o fr 4.14E E fr 4.14E E fr v fr-5.17e E fr-5.17e E fr 344 o fr-1.67e E fr-1.67e E fr v fr-5.56e E fr-5.56e E fr 345 o fr-4.55e e fr-4.55e e fr v fr-5.49e e fr-5.49e e fr 355 o fr-2.27e e fr-2.27e e fr v fr-3.78e E fr-3.78e E fr 356 o fr-9.59e e fr-9.59e e fr v fr 5.40E E fr 5.40E E fr 357 o fr-1.14e e fr-1.14e e fr v fr 3.37E E fr 3.37E E fr 361 o fr 8.32E E fr 8.32E E fr v fr 6.08E E fr 6.08E E fr 362 o fr-2.89e e fr-2.89e e fr

22 Pag. 22 a 26 v fr 7.06E E fr 7.06E E fr 363 o fr 1.83E E fr 1.83E E fr v fr-5.57e E fr-5.57e E fr 376 o fr-6.67e E fr-6.67e E fr v fr-7.36e E fr-7.36e E fr 380 o fr 1.73E E fr 1.73E E fr v fr-1.62e E fr-1.62e E fr 384 o fr 2.22E E fr 2.22E E fr v fr-7.35e E fr-7.35e E fr 390 o fr-9.31e E fr-9.31e E fr v fr-2.97e E fr-2.97e E fr 391 o fr 2.26E E fr 2.26E E fr v fr 3.07E E fr 3.07E E fr 394 o fr 7.22E E fr 7.22E E fr v fr 6.87E E fr 6.87E E fr 409 o fr-3.82e E fr-3.82e E fr v fr 2.07E E fr 2.07E E fr 410 o fr-4.17e E fr-4.17e E fr v fr 2.82E E fr 2.82E E fr 414 o fr-4.56e E fr-4.56e E fr v fr 7.15E E fr 7.15E E fr 415 o fr 1.41E E fr 1.41E E fr v fr-8.04e E fr-8.04e E fr 416 o fr 4.64E E fr 4.64E E fr v fr 9.57E E fr 9.57E E fr 420 o fr-1.03e E fr-1.03e E fr v fr-7.06e E fr-7.06e E fr 425 o fr-7.99e E fr-7.99e E fr v fr-5.94e E fr-5.94e E fr 440 o fr-9.08e E fr-9.08e E fr v fr-8.73e E fr-8.73e E fr 448 o fr 2.64E E fr 2.64E E fr v fr 4.32E E fr 4.32E E fr 469 o fr-1.12e E fr-1.12e E fr v fr 6.11E E fr 6.11E E fr 471 o fr 1.70E E fr 1.70E E fr v fr-7.24e E fr-7.24e E fr 494 o fr-1.91e E fr-1.91e E fr v fr 4.22E E fr 4.22E E fr Combinazione quasi permanente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm)Wlim st Sm(mm) c 49 o q. 9.46E E q. 9.46E E q. v q.-3.70e E q.-3.70e E q. 57 o q.-1.13e E q.-1.13e E q. v q. 4.08E E q. 4.08E E q. 63 o q. 5.69E E q. 5.69E E q. v q.-4.01e E q.-4.01e E q. 64 o q. 1.10E E q. 1.10E E q. v q. 3.10E E q. 3.10E E q. 66 o q. 2.43E E q. 2.43E E q. v q. 2.14E E q. 2.14E E q. 79 o q. 1.09E E q. 1.09E E q. v q. 5.68E E q. 5.68E E q. 81 o q. 1.32E E q. 1.32E E q. v q.-3.31e e q.-3.31e e q. 82 o q. 7.05E E q. 7.05E E q. v q. 5.74E E q. 5.74E E q. 87 o q. 7.69E E q. 7.69E E q. v q. 5.83E E q. 5.83E E q. 94 o q. 1.03E E q. 1.03E E q. v q.-9.93e E q.-9.93e E q. 95 o q. 6.65E E q. 6.65E E q. v q. 3.48E E q. 3.48E E q. 96 o q. 9.98E E q. 9.98E E q. v q.-4.87e E q.-4.87e E q. 103 o q.-1.09e E q.-1.09e E q. v q. 5.20E E q. 5.20E E q. 107 o q. 5.50E E q. 5.50E E q. v q. 8.60E E q. 8.60E E q. 108 o q. 5.22E E q. 5.22E E q. v q. 1.26E E q. 1.26E E q. 111 o q. 8.97E E q. 8.97E E q. v q. 1.58E E q. 1.58E E q. 117 o q.-5.86e E q.-5.86e E q. v q. 5.45E E q. 5.45E E q. 118 o q. 3.66E E q. 3.66E E q. v q.-7.47e e q.-7.47e e q. 126 o q. 1.21E E q. 1.21E E q. v q. 5.61E E q. 5.61E E q. 129 o q. 8.59E E q. 8.59E E q. v q. 2.46E E q. 2.46E E q. 130 o q. 8.41E E q. 8.41E E q. v q.-4.82e E q.-4.82e E q. 133 o q. 7.47E E q. 7.47E E q. v q.-1.47e e q.-1.47e e q. 139 o q. 8.77E E q. 8.77E E q. v q.-5.85e E q.-5.85e E q. 140 o q. 9.77E E q. 9.77E E q. v q. 5.83E E q. 5.83E E q. 150 o q. 6.30E E q. 6.30E E q. v q.-1.38e E q.-1.38e E q. 158 o q. 4.87E E q. 4.87E E q. v q. 3.82E E q. 3.82E E q. 164 o q.-1.20e E q.-1.20e E q. v q.-1.31e E q.-1.31e E q. 165 o q. 3.98E E q. 3.98E E q. v q.-9.67e e q.-9.67e e q. 169 o q. 1.60E E q. 1.60E E q. v q.-4.65e E q.-4.65e E q. 170 o q.-1.05e e q.-1.05e e q. v q.-4.63e E q.-4.63e E q. 172 o q.-2.96e e q.-2.96e e q. v q. 1.58E E q. 1.58E E q. 179 o q. 1.59E E q. 1.59E E q. v q. 1.08E E q. 1.08E E q. 181 o q. 8.05E E q. 8.05E E q. v q.-1.48e E q.-1.48e E q. 183 o q. 1.50E E q. 1.50E E q. v q. 5.87E E q. 5.87E E q. 186 o q. 6.72E E q. 6.72E E q. v q.-1.89e E q.-1.89e E q. 187 o q. 1.11E E q. 1.11E E q. v q. 1.86E E q. 1.86E E q.

23 Pag. 23 a o q. 1.02E E q. 1.02E E q. v q. 1.37E E q. 1.37E E q. 192 o q.-5.05e e q.-5.05e e q. v q.-4.02e e q.-4.02e e q. 193 o q.-2.83e e q.-2.83e e q. v q.-3.18e e q.-3.18e e q. 194 o q.-9.11e e q.-9.11e e q. v q.-1.06e E q.-1.06e E q. 195 o q. 4.93E E q. 4.93E E q. v q.-3.82e e q.-3.82e e q. 196 o q. 3.73E E q. 3.73E E q. v q.-1.58e E q.-1.58e E q. 198 o q. 1.81E E q. 1.81E E q. v q. 2.66E E q. 2.66E E q. 199 o q.-5.71e e q.-5.71e e q. v q.-4.67e E q.-4.67e E q. 200 o q. 1.31E E q. 1.31E E q. v q.-2.50e E q.-2.50e E q. 201 o q. 2.68E E q. 2.68E E q. v q.-8.41e E q.-8.41e E q. 202 o q. 2.85E E q. 2.85E E q. v q.-1.50e E q.-1.50e E q. 203 o q. 2.90E E q. 2.90E E q. v q. 1.01E E q. 1.01E E q. 204 o q. 2.70E E q. 2.70E E q. v q. 1.94E E q. 1.94E E q. 205 o q. 2.70E E q. 2.70E E q. v q. 5.33E E q. 5.33E E q. 206 o q. 1.05E E q. 1.05E E q. v q. 4.62E E q. 4.62E E q. 207 o q. 1.34E E q. 1.34E E q. v q. 2.89E E q. 2.89E E q. 208 o q. 1.86E E q. 1.86E E q. v q. 6.19E E q. 6.19E E q. 209 o q. 2.45E E q. 2.45E E q. v q.-1.87e E q.-1.87e E q. 210 o q.-1.69e e q.-1.69e e q. v q.-1.54e E q.-1.54e E q. 211 o q. 3.63E E q. 3.63E E q. v q.-1.17e e q.-1.17e e q. 212 o q. 1.75E E q. 1.75E E q. v q.-5.09e E q.-5.09e E q. 213 o q.-2.25e e q.-2.25e e q. v q.-2.34e E q.-2.34e E q. 217 o q. 1.06E E q. 1.06E E q. v q. 4.03E E q. 4.03E E q. 218 o q. 5.60E E q. 5.60E E q. v q.-2.69e e q.-2.69e e q. 219 o q.-4.04e e q.-4.04e e q. v q.-9.19e E q.-9.19e E q. 220 o q.-3.63e e q.-3.63e e q. v q. 5.24E E q. 5.24E E q. 221 o q.-1.60e e q.-1.60e e q. v q. 1.33E E q. 1.33E E q. 222 o q.-2.18e e q.-2.18e e q. v q. 1.61E E q. 1.61E E q. 223 o q.-3.15e e q.-3.15e e q. v q. 8.16E E q. 8.16E E q. 224 o q.-4.15e e q.-4.15e e q. v q. 2.33E E q. 2.33E E q. 225 o q.-2.18e e q.-2.18e e q. v q. 2.89E E q. 2.89E E q. 226 o q.-1.16e e q.-1.16e e q. v q.-3.64e E q.-3.64e E q. 227 o q.-2.83e e q.-2.83e e q. v q. 5.25E E q. 5.25E E q. 228 o q.-7.81e e q.-7.81e e q. v q.-1.01e E q.-1.01e E q. 229 o q.-2.51e e q.-2.51e e q. v q. 4.54E E q. 4.54E E q. 230 o q.-7.21e e q.-7.21e e q. v q. 3.74E E q. 3.74E E q. 231 o q.-7.67e e q.-7.67e e q. v q.-1.27e E q.-1.27e E q. 232 o q.-5.08e e q.-5.08e e q. v q. 2.93E E q. 2.93E E q. 233 o q.-1.97e e q.-1.97e e q. v q.-1.26e E q.-1.26e E q. 234 o q.-1.41e e q.-1.41e e q. v q.-9.03e e q.-9.03e e q. 235 o q.-7.90e e q.-7.90e e q. v q.-8.60e e q.-8.60e e q. 236 o q.-1.96e e q.-1.96e e q. v q. 6.30E E q. 6.30E E q. 237 o q.-1.72e e q.-1.72e e q. v q.-1.38e E q.-1.38e E q. 238 o q.-1.23e e q.-1.23e e q. v q.-1.00e E q.-1.00e E q. 239 o q. 2.80E E q. 2.80E E q. v q. 1.26E E q. 1.26E E q. 240 o q. 2.86E E q. 2.86E E q. v q. 1.50E E q. 1.50E E q. 241 o q.-1.03e e q.-1.03e e q. v q.-3.07e E q.-3.07e E q. 242 o q.-3.85e e q.-3.85e e q. v q. 3.00E E q. 3.00E E q. 244 o q. 1.07E E q. 1.07E E q. v q. 6.11E E q. 6.11E E q. 245 o q. 1.14E E q. 1.14E E q. v q.-1.29e E q.-1.29e E q. 246 o q.-6.13e e q.-6.13e e q. v q.-7.36e E q.-7.36e E q. 247 o q.-1.57e e q.-1.57e e q. v q.-1.23e E q.-1.23e E q. 248 o q.-1.25e e q.-1.25e e q. v q.-1.02e e q.-1.02e e q. 249 o q.-4.02e e q.-4.02e e q. v q.-8.97e e q.-8.97e e q. 250 o q. 1.38E E q. 1.38E E q. v q. 7.01E E q. 7.01E E q. 251 o q.-1.18e e q.-1.18e e q. v q.-1.14e e q.-1.14e e q. 252 o q. 1.67E E q. 1.67E E q. v q. 1.12E E q. 1.12E E q.

24 Pag. 24 a o q.-3.27e e q.-3.27e e q. v q. 1.56E E q. 1.56E E q. 254 o q.-4.09e e q.-4.09e e q. v q.-1.48e e q.-1.48e e q. 255 o q.-3.96e e q.-3.96e e q. v q.-1.70e e q.-1.70e e q. 258 o q. 1.63E E q. 1.63E E q. v q. 1.42E E q. 1.42E E q. 268 o q.-2.09e e q.-2.09e e q. v q.-1.15e e q.-1.15e e q. 272 o q.-7.30e e q.-7.30e e q. v q. 1.39E E q. 1.39E E q. 275 o q.-3.35e e q.-3.35e e q. v q.-1.77e E q.-1.77e E q. 276 o q.-2.68e e q.-2.68e e q. v q.-2.24e E q.-2.24e E q. 277 o q.-4.13e e q.-4.13e e q. v q.-1.98e E q.-1.98e E q. 279 o q. 5.05E E q. 5.05E E q. v q. 8.90E E q. 8.90E E q. 287 o q.-1.48e e q.-1.48e e q. v q. 3.25E E q. 3.25E E q. 295 o q. 4.10E E q. 4.10E E q. v q. 1.59E E q. 1.59E E q. 301 o q.-1.17e e q.-1.17e e q. v q. 1.86E E q. 1.86E E q. 302 o q. 8.11E E q. 8.11E E q. v q.-3.20e e q.-3.20e e q. 310 o q.-1.06e e q.-1.06e e q. v q. 4.09E E q. 4.09E E q. 312 o q.-1.23e e q.-1.23e e q. v q. 3.31E E q. 3.31E E q. 315 o q.-1.58e e q.-1.58e e q. v q.-4.12e E q.-4.12e E q. 316 o q.-1.71e e q.-1.71e e q. v q.-5.25e E q.-5.25e E q. 318 o q.-4.53e e q.-4.53e e q. v q.-4.71e E q.-4.71e E q. 320 o q.-5.95e e q.-5.95e e q. v q.-1.94e E q.-1.94e E q. 330 o q. 1.13E E q. 1.13E E q. v q.-5.99e E q.-5.99e E q. 338 o q. 1.74E E q. 1.74E E q. v q.-4.81e E q.-4.81e E q. 344 o q.-1.55e E q.-1.55e E q. v q.-5.33e E q.-5.33e E q. 345 o q.-4.57e e q.-4.57e e q. v q.-5.12e e q.-5.12e e q. 355 o q.-1.53e e q.-1.53e e q. v q.-3.63e E q.-3.63e E q. 356 o q.-8.20e e q.-8.20e e q. v q. 5.21E E q. 5.21E E q. 357 o q.-9.79e e q.-9.79e e q. v q. 3.20E E q. 3.20E E q. 361 o q. 8.78E E q. 8.78E E q. v q. 5.79E E q. 5.79E E q. 362 o q.-3.04e e q.-3.04e e q. v q. 6.73E E q. 6.73E E q. 363 o q. 1.34E E q. 1.34E E q. v q.-5.44e E q.-5.44e E q. 376 o q.-6.54e E q.-6.54e E q. v q.-7.02e E q.-7.02e E q. 380 o q. 2.22E E q. 2.22E E q. v q.-1.70e E q.-1.70e E q. 384 o q. 1.08E E q. 1.08E E q. v q.-6.75e E q.-6.75e E q. 390 o q.-9.22e E q.-9.22e E q. v q.-2.85e E q.-2.85e E q. 391 o q. 2.12E E q. 2.12E E q. v q. 3.23E E q. 3.23E E q. 394 o q. 7.26E E q. 7.26E E q. v q. 6.53E E q. 6.53E E q. 409 o q.-4.93e E q.-4.93e E q. v q. 1.96E E q. 1.96E E q. 410 o q.-5.35e E q.-5.35e E q. v q. 2.47E E q. 2.47E E q. 414 o q.-8.02e E q.-8.02e E q. v q. 6.81E E q. 6.81E E q. 415 o q. 1.66E E q. 1.66E E q. v q.-7.67e E q.-7.67e E q. 416 o q. 6.46E E q. 6.46E E q. v q. 9.54E E q. 9.54E E q. 420 o q.-1.22e E q.-1.22e E q. v q.-6.80e E q.-6.80e E q. 425 o q.-6.78e E q.-6.78e E q. v q.-3.84e E q.-3.84e E q. 440 o q.-8.32e E q.-8.32e E q. v q.-8.32e E q.-8.32e E q. 448 o q. 2.07E E q. 2.07E E q. v q. 3.94E E q. 3.94E E q. 469 o q.-8.81e E q.-8.81e E q. v q. 5.82E E q. 5.82E E q. 471 o q. 4.98E E q. 4.98E E q. v q.-6.91e E q.-6.91e E q. 494 o q.-1.79e E q.-1.79e E q. v q. 4.01E E q. 4.01E E q.

25 Pag. 25 a 26 RELAZIONE SULLE OPERE DI FONDAZIONE [rif.mod.12-4] Nell ambito delle fondazioni, le verifiche si sono indirizzate principalmente nella valutazione dei cedimenti differenziali, al fine del rispetto delle prescrizioni fornite dal progettista del megazzino meccanizzato; Si sono quindi valutate le pressioni in fondazione sulla base delle quali il Geologo (Dott. Fusina vedi relazione allegata) ha determinato l entità dei cedimenti e la loro congruenza con quanto richiesto dalle prescrizioni di utilizzo del magazzino automatico. Si prende atto delle prescrizioni progettuali del Geologo secondo cui al fine del contenimento entro i limiti prescritti dei cedimenti differenziali, si rende necessario preparare il piano di posa asportando il terreno fino ad almeno 1,50 metri di profondità sostituendolo con materiale appositamente rullato e compattato. Nel seguito vengono riportate le immagini che rappresentano le pressioni nella condizione rara IMMAGINE PRESSIONI COND. RARA