C M A PO P P R P O R VA V A N
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- Mattia Pala
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2 Area suburbana di una frazione del comune (Pierantonio), sulla piana alluvionale del Fiume Tevere. Tipologia dell intervento: consolidamento delle fondazioni di un fabbricato per civile abitazione.
3 Caratterizzazione del terreno: Affioramento di terreni sciolti a granulometria limo-sabbiosa e sabbioghiaiosa di caratteristiche geotecniche buone. STRATIGRAFIA LIVELLO A (da 0,0 a 1,1 m) limi pedogenizzati LIVELLO B (da 1,1 m a 3,1 m) limi sabbiosi con rari clasti LIVELLO C (3,1 m a 5,3 m) sabbie limose e limi con clasti in falda (3.5 m da p.c.) LIVELLO D (da 5,3 m a 6.9 m) sabbie in falda con clasti LIVELLO E (da 6,9 m a 8,0 m) sabbie ghiaiose in falda
4 Descrizione intervento: Minipalo 1 Barra di armatura tipo 38/16, con perforo Ø 76 mm, a profondità di 8,0 ml da piano campagna. Iniettato con cemento espansivo Edilsystem Geo- XP per complessivi KG 200 a completa saturazione. Minipalo 2 Barra di armatura tipo 38/16, con perforo Ø 76 mm, a profondità di 8,0 ml da piano campagna. Iniettato con cemento espansivo Edilsystem Geo-XP per complessivi KG 800 a completa saturazione. Minipalo 3 Barra di armatura tipo 38/16, con perforo Ø 76 mm, a profondità di 8,0 ml da piano campagna. Iniettato con con cemento 32.5 per complessivi KG 120 a completa saturazione. Minipalo 4 Barra di armatura tipo 38/16, con perforo Ø 76 mm, a profondità di 8,0 ml da piano campagna Iniettato con con cemento 32.5 per complessivi KG 150 a completa saturazione. Minipalo 5 Barra di armatura tipo 38/16, con perforo Ø 76 mm, a profondità di 8,0 ml da piano campagna. Iniettato con resina Edilsystem Geo MP 355 per complessivi KG 45 a completa saturazione Minipalo 6 Barra di armatura tipo 38/16, con perforo Ø 76 mm, a profondità di 8,0 ml da piano campagna Iniettato con resina Edilsystem Geo MP 355 per complessivi KG 171 a completa saturazione
5 Sintesi dei risultati Parametri di calcolo Coefficienti parziali per i parametri del terreno (tab. 6.2.II D.M ) Parametro c. p. M1 Valori di calcolo tan φ' γ φ ' = 1 tan φ' k = tan φ' / γ φ' c' γ c' = 1 c' k = c' / γ c' c u γ cu = 1 c uk = c u / γ cu γ γ γ = 1 γ = γ / γ γ Coefficienti parziali γ r (tab. 6.4.II D.M ) Resistenza Pali infissi Pali trivellati R1 R2 R3 R1 R2 R3 Base γ b 1,00 1,45 1,15 1,00 1,70 1,30 Laterale γ s 1,00 1,45 1,15 1,00 1,45 1,15 Fattori ζ (tab. 6.4.IV D.M ) N verticali ζ 3 1,70 1,65 1,60 1,55 1,50 1,45 1,40 ζ 4 1,70 1,55 1,48 1,42 1,34 1,28 1,21 VERIFICHE ALLO SLU GEOTECNICO DEL TERRENO verifica SLU a compressione pali Successione stratigrafica di progetto p.c. Livello B Formule adottate per il calcolo: Modello di terreno: attritivo Y (kn/mc) : 19,1 R k = [(Ql cal / γ s ) + (Qp cal / γ b )] / ζ φ ( ) : 28 c' (kpa) : 0 con: Ql cal : resistenza laterale calcolata cu (kpa) : 0 Qp cal : resistenza di punta calcolata - 3,1 m. Livello C Per terreni coesivi: Modello di terreno: attritivo Ql cal = A l *ca Y (kn/mc) : 19,2 Qp cal = 9*A p *c u φ ( ) : 29 c' (kpa) : 0 Per terreni attritivi: cu (kpa) : 0 Ql cal = A l *σ v *K*tg(d) Qp cal = A p *q p *θ*n q *s q *d q - 5,3 m. Livello D Modello di terreno: attritivo con: A l : area laterale palo Y (kn/mc) : 19,3 A p : area punta palo φ ( ) : 30 ca=(6,25+5c u )^0,5-2,5 (Vesic, 1975) c' (kpa) : 0 σ v : pressione verticale efficace cu (kpa) : 0 K : coefficiente di spinta orizzontale d = angolo attrito palo/terreno - 6,9 m. Livello E q p : pressione verticale efficace alla Modello di terreno: attritivo base del palo Y (kn/mc) : 19,6 θ : fattore riduzione per effetto silos φ ( ) : 33 N q =tg 2 (45+φ/2)*e π*tgφ (Prandtl, 1921) c' (KPa) : 0 s q *d q : coeff. di forma e profondità cu (kpa) : 0 Profondità falda (m dal p.c.): 4
6 Valori di θ (Berezantev, 1961) Valori di s q *d q (Brinch Hansen) Parametri di calcolo Calcolo del fattore di riduzione per effetto silo Diametro palo (m) 0,01 0,02 0,03 0,04 0,05 0,06 0,07 0,08 0,09 0,10 1,0 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 2,0 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 3,0 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 4,0 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 5,0 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 6,0 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 7,0 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 8,0 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 9,0 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 10,0 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 θ - fattore di riduzione per effetto silos Il parametro NON viene considerato nel calcolo Lunghe ezza palo (m) VERIFICHE ALLO SLU GEOTECNICO DEL TERRENO verifica SLU a compressione pali Calcolo dei coefficienti di forma e profondità Diametro palo (m) 0,01 0,02 0,03 0,04 0,05 0,06 0,07 0,08 0,09 0,10 1,0 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 2,0 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 3,0 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 4,0 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 5,0 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 6,0 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 7,0 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 8,0 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 9,0 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 10,0 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 s q *d q : coeff. di forma e profondità Il parametro NON viene considerato nel calcolo Lunghezza palo (m)
7 VERIFICHE ALLO SLU GEOTECNICO DEL TERRENO verifica SLU a compressione pali Calcolo dei carichi parziali Valori di calcolo dei coefficienti parziali R1 R2 R3 Valore parametro γ b : 1,00 1,70 1,15 Valore parametro γ s : 1,00 1,45 1,15 Valore di calcolo parametro ζ : 1,70 Lunghezza palo (m) Lunghezza palo (m) Diametro palo (m) 0,01 0,02 0,03 0,04 0,05 0,06 0,07 0,08 0,09 0,10 1,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 2,0 0,0 0,1 0,1 0,1 0,2 0,2 0,2 0,3 0,3 0,3 3,0 0,1 0,2 0,2 0,3 0,4 0,5 0,5 0,6 0,7 0,8 4,0 0,1 0,3 0,4 0,5 0,7 0,8 1,0 1,1 1,2 1,4 5,0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 1,2 1,4 1,7 1,9 2,1 6,0 0,3 0,6 0,9 1,1 1,4 1,7 2,0 2,3 2,6 2,9 7,0 0,4 0,8 1,1 1,5 1,9 2,3 2,6 3,0 3,4 3,8 8,0 0,5 1,0 1,4 1,9 2,4 2,9 3,3 3,8 4,3 4,8 9,0 0,6 1,2 1,8 2,3 2,9 3,5 4,1 4,7 5,3 5,8 10,0 0,7 1,4 2,1 2,8 3,5 4,2 4,9 5,6 6,3 7,0 Ql - resistenza per attrito laterale (tonnellate) Diametro palo (m) 0,01 0,02 0,03 0,04 0,05 0,06 0,07 0,08 0,09 0,10 1,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,1 0,1 0,1 0,1 0,2 0,2 2,0 0,0 0,0 0,0 0,1 0,1 0,2 0,2 0,3 0,4 0,4 3,0 0,0 0,0 0,1 0,1 0,2 0,2 0,3 0,4 0,5 0,7 4,0 0,0 0,0 0,1 0,2 0,2 0,3 0,5 0,6 0,8 1,0 5,0 0,0 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,7 0,9 1,1 6,0 0,0 0,1 0,1 0,2 0,3 0,5 0,7 0,9 1,1 1,3 7,0 0,0 0,1 0,2 0,3 0,5 0,8 1,0 1,3 1,7 2,1 8,0 0,0 0,1 0,2 0,4 0,6 0,8 1,1 1,5 1,9 2,3 9,0 0,0 0,1 0,2 0,4 0,6 0,9 1,2 1,6 2,0 2,5 10,0 0,0 0,1 0,2 0,4 0,7 1,0 1,3 1,7 2,2 2,7 Qp - resistenza di punta (tonnellate)
8 VERIFICHE ALLO SLU GEOTECNICO DEL TERRENO verifica SLU a compressione pali Calcolo dei carichi ammissibili con applicazione dei coefficienti parziali M1+R1 Valore parametro γ b : 1,00 Valore parametro γ s : 1,00 Valore parametro ζ : 1,70 Lunghez zza palo (m) Diametro palo (m) 0,01 0,02 0,03 0,04 0,05 0,06 0,07 0,08 0,09 0,10 1,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,1 0,1 0,1 0,1 0,2 0,2 2,0 0,0 0,1 0,1 0,1 0,2 0,2 0,3 0,3 0,4 0,5 3,0 0,0 0,1 0,2 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 4,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,7 0,8 1,0 1,2 1,4 5,0 0,1 0,3 0,4 0,6 0,8 1,0 1,2 1,4 1,6 1,9 6,0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 1,3 1,6 1,9 2,2 2,5 7,0 0,2 0,5 0,8 1,1 1,4 1,8 2,2 2,6 3,0 3,4 8,0 0,3 0,6 1,0 1,3 1,7 2,2 2,6 3,1 3,6 4,1 9,0 0,4 0,7 1,2 1,6 2,1 2,6 3,1 3,7 4,3 4,9 10,0 0,4 0,9 1,4 1,9 2,5 3,0 3,7 4,3 5,0 5,7 R k - Resistenza allo SLU (tonnellate) Calcolo dei carichi ammissibili con applicazione dei coefficienti parziali M1+R2 Valore parametro γ b : 1,70 Valore parametro γ s : 1,45 Valore parametro ζ : 1,70 Lunghezza palo (m) Diametro palo (m) 0,01 0,02 0,03 0,04 0,05 0,06 0,07 0,08 0,09 0,10 1,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,1 0,1 0,1 0,1 2,0 0,0 0,0 0,1 0,1 0,1 0,1 0,2 0,2 0,3 0,3 3,0 0,0 0,1 0,1 0,1 0,2 0,3 0,3 0,4 0,5 0,5 4,0 0,1 0,1 0,2 0,3 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,9 5,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,9 1,0 1,2 6,0 0,1 0,2 0,3 0,5 0,6 0,8 1,0 1,1 1,3 1,5 7,0 0,1 0,3 0,5 0,7 0,9 1,1 1,3 1,6 1,9 2,2 8,0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,1 1,3 1,6 1,9 2,2 2,6 9,0 0,2 0,4 0,7 1,0 1,3 1,6 1,9 2,3 2,6 3,0 10,0 0,3 0,5 0,8 1,1 1,5 1,8 2,2 2,6 3,1 3,5 R k - Resistenza allo SLU (tonnellate)
9 Lunghezza palo (m) Valori di R k sui quali sono calcolati i cedimenti Diametro palo (m) 0,01 0,02 0,03 0,04 0,05 0,06 0,07 0,08 0,09 0,10 1,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,1 0,1 0,1 0,1 2,0 0,0 0,0 0,1 0,1 0,1 0,1 0,2 0,2 0,3 0,3 3,0 0,0 0,1 0,1 0,1 0,2 0,3 0,3 0,4 0,5 0,5 4,0 0,1 0,1 0,2 0,3 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,9 5,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,9 1,0 1,2 6,0 0,1 0,2 0,3 0,5 0,6 0,8 1,0 1,1 1,3 1,5 7,0 0,1 0,3 0,5 0,7 0,9 1,1 1,3 1,6 1,9 2,2 8,0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,1 1,3 1,6 1,9 2,2 2,6 9,0 0,2 0,4 0,7 1,0 1,3 1,6 1,9 2,3 2,6 3,0 10,0 0,3 0,5 0,8 1,1 1,5 1,8 2,2 2,6 3,1 3,5 R k - Resistenza allo SLU (tonnellate) VERIFICHE ALLO SLE GEOTECNICO DEL TERRENO verifica SLE a compressione pali Successione stratigrafica di progetto p.c. Livello B Formule adottate per il calcolo: Modello di terreno: attritivo E (MPa) : 20 s = [(s f + s p ) ν : 0,4 con: s f : cedimento del fusto - 3,1 m. Livello C s p : cedimento alla punta Modello di terreno: attritivo E (MPa) : 20 s f : [2*N f *(1+ν)] / (π*l*e) ν : 0,4 s p : [2*N p *(1-ν)*(1+ν)] / (0,5*π*d*E) - 5,3 m. Livello D dove: N f : aliquota carico sul fusto Modello di terreno: attritivo N p : aliquota carico sulla punta E (MPa) : 20 L = lunghezza palo ν : 0,4 d = diametro palo - 6,9 m. - 6,9 m. Modello di terreno: attritivo E (MPa) : 20 ν : 0,4 dei Valori cedimenti dei cedimenti calcolati calcolati Lunghezza palo (m) Diametro palo (m) 0,01 0,02 0,03 0,04 0,05 0,06 0,07 0,08 0,09 0,10 1,0 0,0 0,1 0,1 0,2 0,2 0,3 0,3 0,4 0,4 0,5 2,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 3,0 0,1 0,3 0,4 0,5 0,7 0,8 0,9 1,1 1,2 1,4 4,0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 1,2 1,4 1,6 1,8 2,0 5,0 0,2 0,4 0,6 0,9 1,1 1,3 1,5 1,7 2,0 2,2 6,0 0,3 0,5 0,8 1,1 1,3 1,6 1,9 2,1 2,4 2,7 7,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 8,0 0,4 0,9 1,3 1,8 2,2 2,7 3,2 3,6 4,1 4,6 9,0 0,5 1,0 1,4 1,9 2,4 2,9 3,4 3,9 4,4 5,0 10,0 0,5 1,0 1,6 2,1 2,6 3,1 3,7 4,2 4,8 5,3 Cedimento stimato (mm)
10 SCHEMA DI PROVA: COMPRESSIONE ANCORAGGIO TRAVE DI CONTRASTO ANCORAGGIO TRASDUTTORE MARTINETTO IDRAULICO < 4 cm < 4 cm > 150 cm > 150 cm < 4 cm
11 EDILSYSTEM s.r.l. CAMPO PROVA N N 2 SCHEMA DI PROVA: SFILAMENTO TRAVE DI CONTRASTO ANCORAGGIO ANCORAGGIO MARTINETTO IDRAULICO ANCORAGGIO TRASDUTTORE < 4 cm < 4 cm > 150 cm < 4 cm > 150 cm SOLUZIONI PER IL CONSOLIDAMENTO DEI TERRENI: LA TECNOLOGIA MINIPALO GEOGEO-SYSTEM
12 CAMPO PROVE: PERUGIA TIPO DI PROVA: SFILAMENTO ID PALO: CAMPIONE N 1 INIETTATO CON CEMENTO ESPANSIVO MARTINETTO: MOD. CRI-100/260FO SPINTA MAX = 1000,6 kn TRAZIONE MAX = 130,7 kn PRESSIONE [kn] SPOSTAMENTO [mm] ,5 0,23 142,9 0,51 214,4 0,97 285,8 4, ,2 Spostamenti [mm] 0,0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 5,5 6,0 6,5 7,0 7,5 8,0 8,5 9,0 9,5 10,0 10,5 11,0 11,5 12,0 12,5 13,0 13,5 14,0 14,5 15,0 GRAFICI CARICO - CEDIMENTO Carico applicato [kn] STEP 1 STEP 2 STEP 3 STEP 4 STEP 5 Spostamenti [mm] 0,0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 5,5 6,0 6,5 7,0 7,5 8,0 8,5 9,0 9,5 10,0 10,5 11,0 11,5 12,0 12,5 13,0 13,5 14,0 14,5 Carico applicato [kn] ,0
13 0,0 1,0 CAMPO PROVE: 4,0 PERUGIA 5,0 TIPO DI PROVA: 6,0 COMPRESSIONE 7,0 ID PALO: 8,0 CAMPIONE N 2 INIETTATO CON 9,0 CEMENTO ESPANSIVO 10,0 MARTINETTO: 11,0 MOD. CRI-100/260FO 12,0 SPINTA MAX = 1000,6 kn 13,0 TRAZIONE MAX = 130,7 kn 14,0 PRESSIONE [kn] SPOSTAMENTO [mm] ,5 1,37 142,9 2,37 214,4 3,12 285,8 4,16 357,3 22,09 Spostamenti [mm] 2,0 3,0 15,0 16,0 17,0 18,0 19,0 20,0 21,0 22,0 23,0 Carico applicato [kn] STEP 1 STEP 2 STEP 3 STEP 4 STEP 5 Spostamenti [mm] 0,0 1,0 2,0 3,0 4,0 5,0 6,0 7,0 8,0 9,0 10,0 11,0 12,0 13,0 14,0 15,0 16,0 17,0 18,0 19,0 20,0 21,0 22,0 23,0 Carico applicato [kn]
14 0,0 1,0 CAMPO PROVE: PERUGIA TIPO DI PROVA: SFILAMENTO ID PALO: CAMPIONE N 3 INIETTATO CON BOIACCA MARTINETTO: MOD. CRI-100/260FO SPINTA MAX = 1000,6 kn TRAZIONE MAX = 130,7 kn PRESSIONE [kn] SPOSTAMENTO [mm] ,5 1,86 142,9 2,99 214,4 21,3 Spostamenti [mm] 2,0 3,0 4,0 5,0 6,0 7,0 8,0 9,0 10,0 11,0 12,0 13,0 14,0 15,0 16,0 17,0 18,0 19,0 20,0 21,0 Carico applicato [kn] STEP 1 STEP 2 STEP 3 Spostamenti [mm] 0,0 1,0 2,0 3,0 4,0 5,0 6,0 7,0 8,0 9,0 10,0 11,0 12,0 13,0 14,0 15,0 16,0 17,0 18,0 19,0 20,0 21,0 Carico applicato [kn] ,0 22,0
15 0,0 1,0 CAMPO PROVE: PERUGIA TIPO DI PROVA: COMPRESSIONE ID PALO: CAMPIONE N 5 INIETTATO CON RESINA MARTINETTO: MOD. CRI-100/260FO SPINTA MAX = 1000,6 kn TRAZIONE MAX = 130,7 kn PRESSIONE [kn] SPOSTAMENTO [mm] ,5 2,49 142,9 5,72 214,4 18,54 Spostamenti [mm] 2,0 3,0 4,0 5,0 6,0 7,0 8,0 9,0 10,0 11,0 12,0 13,0 14,0 15,0 16,0 17,0 18,0 19,0 Carico applicato [kn] STEP 1 STEP 2 STEP 3 Spostamenti [mm] 0,0 1,0 2,0 3,0 4,0 5,0 6,0 7,0 8,0 9,0 10,0 11,0 12,0 13,0 14,0 15,0 16,0 17,0 18,0 19,0 Carico applicato [kn] ,0 20,0
16 Sintesi dei risultati I risultati delle prove confermano le ipotesi iniziali di comportamento meccanico del minipalo per la determinata tipologia di terreni indagati. In considerazione: 1. della presenza di stratificazioni a comportamento attritivo; 2. di una sezione del palo non sufficiente a creare un apprezzabile resistenza al carico di punta; la capacità portante della fondazione è determinata dal solo contributo laterale, ovvero dai fenomeni attritivi che si generano tra la superficie laterale del palo e il terreno circostante. L applicazione di un carico di compressione o di sfilamento produce uno spostamento, in profondità o in elevazione, che aumenta linearmente fino ad un valore massimo di carico stabilito dalla resistenza allo scorrimento tra il sistema di fondazione ed il terreno circostante. Oltre tale limite si raggiungono valori di spostamento di un ordine di grandezza superiore a quello registrato nella fase elastica.
17 MINIPALI INIETTATI CON CEMENTO ESPANSIVO GEO-XP PROVA DI SFILAMENTO PROVA DI COMPRESSIONE PRESSIONE SPOSTAMENTO PRESSIONE SPOSTAMENTO [kn] [mm] [kn] [mm] ,5 0,23 71,5 1,37 142,9 0,51 142,9 2,37 214,4 0,97 214,4 3,12 285,8 4,32 285,8 4, ,2 357,3 22,09 Le prove di compressione e sfilamento hanno registrato valori massimi di carico di circa 29 t con spostamenti di circa 4 mm MINIPALI INIETTATI CON BOIACCA CEMENTIZIA La prova di sfilamento ha registrato valori massimi di carico di circa 14 t con spostamenti di circa 3 mm PROVA DI SFILAMENTO PRESSIONE SPOSTAMENTO [kn] [mm] ,5 1,86 142,9 2,99 214,4 21,3 MINIPALI INIETTATI CON RESINA GEO-MP 355 La prova di compressione ha registrato valori massimi di carico di circa 14 t con spostamenti di circa 6 mm PROVA DI COMPRESSIONE PRESSIONE SPOSTAMENTO [kn] [mm] ,5 2,49 142,9 5,72 214,4 18,54
18 L utilizzo del cemento espansivo GEO-XP produce risultati migliorativi rispetto alle altre applicazioni, in quanto, a parità di tecnica di iniezione, il tipo di materiale impiegato si espande nel terreno creando sovrappressioni che aumentano la resistenza al taglio del sistema. L utilizzo della boiacca, al posto della resina poliuretanica, dimezza il valore dei cedimenti al carico massimo applicato.
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