CARATTERIZZAZIONE E MODELLAZIONE GEOLOGICA DEL SITO

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1 INDICE 1 PREMESSA 2 2 CARATTERIZZAZIONE E MODELLAZIONE GEOLOGICA DEL SITO 5 3 VERIFICHE DELLA SICUREZZA E DELLE PRESTAZIONI 6 4 INTERVENTO A1 8 5 INTERVENTO A ELABORATO DI CALCOLO VERIFICHE DI STABILITÀ GLOBALE Verifica di stabilità globale Stato di fatto A1 in condizioni statiche Verifica di stabilità globale Stato di fatto A1 in condizioni sisiche Verifica di stabilità globale Intervento A1 in condizioni statiche Verifica di stabilità globale Intervento A1 in condizioni sisiche Verifica di stabilità globale Stato di fatto A2 in condizioni statiche Verifica di stabilità globale Stato di fatto A2 in condizioni sisiche Verifica di stabilità globale Intervento A2 in condizioni statiche Verifica di stabilità globale Intervento A2 in condizioni sisiche 30 Tabulato di calcolo uro di sostegno INTERVENTO A1 Tabulato di calcolo uro di sostegno INTERVENTO A2

2 1 PREMESSA Oggetto del seguente elaborato è la progettazione esecutiva delle opere relative all Intervento A finalizzate alla essa in sicurezza delle aree interessate da fenoeni di dissesto nella zona fra via Golino, via Bologna e via Roa. Le criticità del luogo sono le edesie dell intera area del quartiere Itria già apiaente descritte nella relazione generale. Una coplessa e interconnessa fenoenologia di dissesti nella zona ha infatti reso diverso edifici inagibili e pregiudizievoli per la pubblica incoluità. Probleatica sulla quale hanno influito: l elevata vulnerabilità geologica, l assetto orfologico del territorio, la scadente natura dei ateriali utilizzati, la liitatezza delle tecniche costruttive adoperate (perlopiù pietrae a secco) e l elevata densità edilizia realizzata. Le opere di essa in sicurezza nella zona fra via Golino e via Roa si articolano in due sottointerventi Intervento A1 e Intervento A2 che sono in figura 1 rappresentati in due planietrie relative rispettivaente allo stato di fatto e al progetto. Fig. 1 Planietria zona di intervento L intervento A1 prevede la deolizione di due edifici che presentano carenze strutturali significative e difficilente reversibili (foto 1-2) con pendente dichiarazione di inagibilità e la realizzazione di uri che avranno il duplice copito di opera di sostegno del terrapieno che si viene a realizzare con il parziale riepiento del volue di ingobro dell edificio preesistente e di contributo alla stabilità globale di quella parte di versante grazie ai pali trivellati, di circa 8,00, che si andranno a 2

3 realizzare per collegare la fondazione allo strato di sabbie in profondità. Sabbie che possiedono caratteristiche eccaniche igliori del terreno di riporto superficiale. Le opere di deolizione avranno nel contepo il fine di ridurre i carichi gravanti sul pendio che ove collocati forniscono un contributo instabilizzante rispetto le superfici critiche individuate. Foto 1-2 Prospetto e particolare edifici zona A1 Analogaente anche l intervento A2 prevede la deolizione di due edifici pericolanti (foto 3-4) e la realizzazione di opere di sostegno per il conteniento delle terre e la stabilizzazione della zona di versante grazie alla palificata in fondazione. 3

4 Foto 3-4 Prospetto e particolare edifici zona A2 Entrabi gli interventi avranno anche il fine di una riqualificazione viaria della zona, infatti coe evidenziato nella planietria di progetto verrà realizzato un allargaento dell angusta sede stradale con possibilità di parcheggio oltre a inori opere di decoro urbano per le quali si rianda ai relativi elaborati grafici. 4

5 2 CARATTERIZZAZIONE E MODELLAZIONE GEOLOGICA DEL SITO L'area in studio ricade nell'abito dei depositi sabbioso-calacarenitici parzialente ricoperti da una coltre etereogenea costituita principalente da ateriale alluvionale di alternazione superficiale della sottostante forazione sabbioso-calcarenitica fraista a terreno siltoso-argilloso di origine erosiva; è presente una spessa coltre di ricopertura della successione sedientaria di terreni di riporto antropico argilloso sabbioso con clasti di laterizi e livelli torbosi. Le caratteristiche geologiche del sito in esae sono state desunte dalla relazione geologica redatta dal Dott. Geol. Calogero Fauzia che relativaente all area di via Golino ha effettuato: - N 4 sondaggi a carotaggio continuo da 9. a 15. e prelievo capione indisturbato S 8, S 9, S 10, S A - N 3 prove M.A.S.W. ( Multichannel Analiss of Surface Waves ) L 1, L 2, L 3 localizzati secondo la planietria in figura 2. Fig. 2 Planietria con punti di indagine geologica Le indagini hanno fornito le caratteristiche indicate in tabella per le due tipologie di terreno individuate in loco e le relative sezioni in allegato alla relazione geologica. Dalla quale si evincie che trattandosi di terreni incoerenti siano aggiorente vincolanti le condizioni drenate. 5

6 Livello litotecnico A - Riporto γ=1.8 t/c valore edio ( ) C=0 Cu=0 Φ=17 valore edio (15-19 ) Φr=14 Wn=38.75% contenuto in acqua Sr= % grado di saturazione Modulo ed= 3600 Kpa Dr= 25%-35% E= kg/cq odulo elastico Vs 30 = 180 /s valore edio ( ) Nspt= 8 (7-10) Livello litotecnico B - Sabbie gialle γ=1.85 t/c valore edio ( ) C=0 Cu=0 Φ=30 valore edio (30-31 ) Wn=19.80% % contenuto in acqua Sr= % grado di saturazione Modulo ed= 220 Kg/cq Dr= 53% E= 190 kg/cq odulo elastico G=201 Kg/cq odulo di taglio Vs 30 = 400 /s valore edio ( ) Nspt= 34 (30-40) 3 Verifiche della sicurezza e delle prestazioni Gli elaborati di calcolo di seguito riportati ostrano che le opere di progetto soddisfanno i requisiti di sicurezza e prestazionali richiesti dal D.M. 14 gennaio 2008 e s..i. con particolare riferiento al capitolo 6 inerente la progettazione geotecnica. Sono stati considerati i seguenti stati liite ultii: SLU di tipo geotecnico (GEO) - collasso per rotazione intorno a un punto dell opera (atto di oto rigido); - collasso per carico liite verticale; - collasso per traslazione sul piano di posa; - instabilità globale dell insiee terreno-opera; SLU di tipo strutturale (STR) - raggiungiento della resistenza strutturale del uro di sostegno; - raggiungiento della resistenza strutturale dei pali di fondazione, La verifica di stabilità globale dell insiee terreno-opera è stata effettuata secondo l Approccio 1 in accordo al punto del D.M. 14 gennaio 2008 secondo la - Cobinazione 2: (A2+M2+R2) e tenendo conto dei coefficienti parziali riportati nelle Tabelle 6.2.I e 6.2.II e 6.8.I dell NTC08 6

7 Tabella Coefficienti parziali per le verifiche di sicurezza di opere di ateriali sciolti e di fronti di scavo. Le rianenti verifiche sono effettuate considerando le seguenti cobinazioni di coefficienti: - Cobinazione 1: (A1+M1+R1) - Cobinazione 2: (A2+M2+R1) tenendo conto dei valori dei coefficienti parziali riportati nelle Tabelle 6.2.I, 6.2.II e 6.5.I. Si precisa che nel caso di cobinazione pseudostatica i coefficienti parziali A1 e A2 sono stati posti pari a 1 in accordo al punto C della circolare n. 617 del Si rileva che la stabilità globale della porzione di versante post opera raggiunge la condizione di verifica: E d <R d dove E d è il valore di progetto dell azione, R d è valore di resisteza di progetto del sistea geotecnico; aplificata di un fattore di sovraresistenza F s =1.1, per tutte le sezioni considerate. Nello stato di fatto la sicurezza non è garantita risultando E d >R d e quindi F s <1.0 7

8 Si precisa che relativaente alla deterinazione delle resistenza dei pali soggetti a carichi assiali in accordo al punto del D.M. 14 gennaio 2008 è stato utilizzato un fattore di correlazione e 3 = 1,55 avendo per il sito in esae un nuero pari a 4 di verticali indagate.. Verifiche di esercizio (SLE) Nelle condizioni di esercizio, gli spostaenti dell opera di sostegno e del terreno circostante sono stati valutati per verificarne la copatibilità con la funzionalità dell opera e con la sicurezza e funzionalità e di anufatti adiacenti. 4 Intervento A1 L intervento A1 prevede la deolizione degli edifici della zona d angolo fra via Roa e via Golino e il conseguente allargaento dell angusta sede stradale. Sarà contestualente creata anche una zona adibita a parcheggio ediante un opera di riepiento e la realizzazione di uri di sostegno (con h ax =3,70 ) che ediante la palificata in fondazione avranno anche una funzione stabilizzante per la relativa porzione di versante. La natura dell intervento trae infatti origine da un analisi geotecnicostrutturale della zona che si concretizza in una verifica della stabilità globale condotta secondo il etodo di Bishop. Effettuando in particolar odo un confronto fra la situazione dello stato di fatto e quella di progetto e stiando ediante un fattore di sovraresistenza F s l increento di sicurezza raggiunto. Fattore che nella situazione attuale risulta inferiore all unità essendo E d >R d. Al fine dell analisi gli edifici sono stati discretizzati coe carichi distribuiti sulla loro superficie di ipronta stiando il contributo dato dal sistea strutturale in uratura e solai in putrelle, funzione dell altezza e dello spessore dei uri ottenendo i seguenti valori: Edificio da deolire 80 KN/ 2 Edificio sottostrada via Roa (parte h=15 ) 110 KN/ 2 Edificio sottostrada via Roa (parte h=12 ) 90 KN/ 2 Edificio soprastrada via Roa (parte h=12 ) 90 KN/ 2 Mentre per i sovraccarichi stradali si è considerato a vantaggio di sicurezza un valore di 9,00 KN/ 2 in accordo al punto del D.M. 14 gennaio Lo studio dello stato di fatto ha portato all individuazione della superficie critica riportata in fig. 3 con un fattore di sicurezza F s =0.82 <1 e quindi inferiore al inio richiesto da norativa. 8

9 Fig. 3 Superficie critica- stato di fatto. L analisi della stabilità globale eseguita alla luce degli interventi di progetto ha invece restituito la superficie critica in fig. 4 con un fattore di sovraresistenza F s =1.11>1.10 ritenuto accettabile dai professionisti. Fig. 4 Superficie critica- intervento di progetto. Per la verifica delle opere di sostegno e ulteriori dettagli sulla stabilità globale della parte di versante si rianda ai relativi tabulati di calcolo in allegato. 9

10 5 Intervento A2 L intervento A2 è della stessa tipologia del precedente e prevede la deolizione degli edifici di una zona copresa fra via Bologna e via Golino anche qui con il conseguente allargaento dell angusta sede stradale e creazione di una zona adibita a parcheggio. I uri di sostegno avranno altezze aggiori rispetto al caso precedente raggiungendo un altezza di 4,40 entre la palificata in fondazione avrà la stessa profondità di 8,00. E stato effettuato un confronto fra la situazione dello stato di fatto e quella di progetto, stiando ediante un fattore di sicurezza F s l increento di sicurezza raggiunto che nella situazione attuale risulta inferiore all unità essendo E d >R d. Al fine dell analisi gli edifici sono stati discretizzati coe carichi distribuiti sulla loro superficie di ipronta stiando il contributo dato dal sistea strutturale in uratura e solai in putrelle e funzione dell altezza e dello spessore dei uri, ottenendo i seguenti valori: Edificio da deolire 100 KN/ 2 Mentre per i sovraccarichi stradali si è considerato a vantaggio di sicurezza un valore di 9 KN/ 2 in accordo al punto del D.M. 14 gennaio Lo studio dello stato di fatto ha portato all individuazione della superficie critica riportata in fig. 5 con un fattore di sicurezza F s =0.58 <1 e quindi inferiore al inio richiesto da norativa. Fig. 5 Superficie critica - stato di fatto. 10

11 L analisi alla stabilità globale eseguita alla luce degli interventi di progetto ha invece restituito la superficie critica in fig. 6 con un fattore di sicurezza F s =1.37>1.10 ritenuto accettabile. Fig. 6 Superficie critica - intervento di progetto. Per la verifica delle opere di sostegno si rianda ai relativi tabulati di calcolo in allegato. 6 Elaborato di calcolo verifiche di stabilità globale Introduzione all'analisi di stabilità La risoluzione di un problea di stabilità richiede la presa in conto delle equazioni di capo e dei legai costitutivi. Le prie sono di equilibrio, le seconde descrivono il coportaento del terreno. Tali equazioni risultano particolarente coplesse in quanto i terreni sono dei sistei ultifase, che possono essere ricondotti a sistei onofase solo in condizioni di terreno secco, o di analisi in condizioni drenate. Nella aggior parte dei casi ci si trova a dover trattare un ateriale che se saturo è per lo eno bifase, ciò rende la trattazione delle equazioni di equilibrio notevolente coplicata. Inoltre è praticaente ipossibile definire una legge costitutiva di validità generale, in quanto i terreni presentano un coportaento non-lineare già a piccole deforazioni, sono anisotropi ed inoltre il loro coportaento dipende non solo dallo sforzo deviatorico a anche da quello norale. A causa delle suddette difficoltà vengono introdotte delle ipotesi seplificative: (a) Si usano leggi costitutive seplificate: odello rigido perfettaente plastico. Si assue che la resistenza del ateriale sia espressa unicaente dai paraetri coesione ( c ) e angolo di resistenza al taglio (ϕ), costanti per il terreno e caratteristici dello stato plastico; quindi si suppone valido il criterio di rottura di Mohr-Coulob. (b) In alcuni casi vengono soddisfatte solo in parte le equazioni di equilibrio. Metodo equilibrio liite (LEM) Il etodo dell'equilibrio liite consiste nello studiare l'equilibrio di un corpo rigido, costituito dal pendio e da una superficie di scorriento di fora qualsiasi (linea retta, arco di cerchio, spirale logaritica); da tale equilibrio vengono calcolate le tensioni da taglio (τ) e confrontate con la 11

12 resistenza disponibile (τf), valutata secondo il criterio di rottura di Coulob, da tale confronto ne scaturisce la pria indicazione sulla stabilità attraverso il coefficiente di sicurezza F = τf / τ. Tra i etodi dell'equilibrio liite alcuni considerano l'equilibrio globale del corpo rigido (Culan), altri a causa della non oogeneità dividono il corpo in conci considerando l'equilibrio di ciascuno (Fellenius, Bishop, Janbu ecc.). Di seguito vengono discussi i etodi dell'equilibrio liite dei conci. Metodo dei conci La assa interessata dallo scivolaento viene suddivisa in un nuero conveniente di conci. Se il nuero dei conci è pari a n, il problea presenta le seguenti incognite: n valori delle forze norali Ni agenti sulla base di ciascun concio; n valori delle forze di taglio alla base del concio Ti (n-1) forze norali Ei agenti sull'interfaccia dei conci; (n-1) forze tangenziali Xi agenti sull'interfaccia dei conci; n valori della coordinata a che individua il punto di applicazione delle Ei; (n-1) valori della coordinata che individua il punto di applicazione delle Xi; una incognita costituita dal fattore di sicurezza F. Coplessivaente le incognite sono (6n-2). entre le equazioni a disposizione sono: Equazioni di equilibrio dei oenti n Equazioni di equilibrio alla traslazione verticale n Equazioni di equilibrio alla traslazione orizzontale n Equazioni relative al criterio di rottura n Totale nuero di equazioni 4n Il problea è staticaente indeterinato ed il grado di indeterinazione è pari a i = (6n-2)-(4n) = 2n-2. Il grado di indeterinazione si riduce ulteriorente a (n-2) in quando si fa l'assunzione che Ni sia applicato nel punto edio della striscia, ciò equivale ad ipotizzare che le tensioni norali totali siano uniforeente distribuite. I diversi etodi che si basano sulla teoria dell'equilibrio liite si differenziano per il odo in cui vengono eliinate le (n-2) indeterinazioni. Metodo di BISHOP (1955) Con tale etodo non viene trascurato nessun contributo di forze agenti sui blocchi e fu il prio a descrivere i problei legati ai etodi convenzionali. Le equazioni usate per risolvere il problea sono: ΣFv = 0, ΣM0 = 0, Criterio di rottura. Σ F = { c b + (W - u b + ΔX ) tan ϕ } i i i i i i ΣW sinα i i i secα i 1+ tanα tanϕ / F I valori di F e di ΔX per ogni eleento che soddisfano questa equazione danno una soluzione rigorosa al problea. Coe pria approssiazione conviene porre ΔX= 0 ed iterare per il calcolo i i 12

13 del fattore di sicurezza, tale procediento è noto coe etodo di Bishop ordinario, gli errori coessi rispetto al etodo copleto sono di circa 1 %. VALUTAZIONE DELL AZIONE SISMICA Nelle verifiche agli Stati Liite Ultii la stabilità dei pendii nei confronti dell azione sisica viene eseguita con il etodo pseudo-statico. Per i terreni che sotto l azione di un carico ciclico possono sviluppare pressioni interstiziali elevate viene considerato un auento in percento delle pressioni neutre che tiene conto di questo fattore di perdita di resistenza. Ai fini della valutazione dell azione sisica, nelle verifiche agli stati liite ultii, vengono considerate le seguenti forze statiche equivalenti: F F H V = K o W = K W Essendo: F e F rispettivaente la coponente orizzontale e verticale della forza d inerzia applicata al H V baricentro del concio; W: peso concio Ko: Coefficiente sisico orizzontale Kv: Coefficiente sisico verticale. v Calcolo coefficienti sisici Le NTC 2008 calcolano i coefficienti Ko e Kv in dipendenza di vari fattori: Con : Ko = βs (aax/g) Kv=±0,5 Ko βs coefficiente di riduzione dell accelerazione assia attesa al sito; aax accelerazione orizzontale assia attesa al sito; g accelerazione di gravità. Tutti i fattori presenti nelle precedenti forule dipendono dall accelerazione assia attesa sul sito di riferiento rigido e dalle caratteristiche geoorfologiche del territorio. a ax = S S S T a g SS (effetto di aplificazione stratigrafica): 0.90 S s 1.80; è funzione di F 0 (Fattore assio di aplificazione dello spettro in accelerazione orizzontale) e della categoria di suolo (A, B, C, D, E). ST (effetto di aplificazione topografica). Il valore di S T varia con il variare delle quattro categorie topografiche introdotte: T1(S T = 1.0) T2(S T = 1.20) T3(S T =1.20) T4(S T = 1.40). Questi valori sono calcolati coe funzione del punto in cui si trova il sito oggetto di analisi. Il paraetro di entrata per il calcolo è il tepo di ritorno dell evento sisico che è valutato coe segue: 13

14 T R =-V R /ln(1-p VR ) Con V R vita di riferiento della costruzione e P VR probabilità di superaento, nella vita di riferiento, associata allo stato liite considerato. La vita di riferiento dipende dalla vita noinale della costruzione e dalla classe d uso della costruzione (in linea con quanto previsto al punto delle NTC). In ogni caso VR dovrà essere aggiore o uguale a 35 anni. Ricerca della superficie di scorriento critica In presenza di ezzi oogenei non si hanno a disposizione etodi per individuare la superficie di scorriento critica ed occorre esainarne un nuero elevato di potenziali superfici. Nel caso vengano ipotizzate superfici di fora circolare, la ricerca diventa più seplice, in quanto dopo aver posizionato una aglia dei centri costituita da righe e n colonne saranno esainate tutte le superfici aventi per centro il generico nodo della aglia n e raggio variabile in un deterinato range di valori tale da esainare superfici cineaticaente aissibili. 6.1 Verifica di stabilità globale Stato di fatto A1 in condizioni statiche Analisi di stabilità dei pendii con BISHOP Zona Piazza Arerina Lat./Long. 37,384524/14, Norativa NTC 2008 Nuero di strati 2,0 Nuero dei conci 10,0 Grado di sicurezza ritenuto accettabile 1,1 Coefficiente parziale resistenza 1,1 Analisi Condizione drenata Superficie di fora circolare Maglia dei Centri Ascissa vertice sinistro inferiore xi 49,5 Ordinata vertice sinistro inferiore i 30,0 Ascissa vertice destro superiore xs 89,0 Ordinata vertice destro superiore s 40,0 Passo di ricerca 10,0 Nuero di celle lungo x 20,0 Nuero di celle lungo 20,0 Vertici profilo N X 1 49,46 17, ,4 17, ,4 17, ,8 17, ,8 17, ,65 17, ,08 18, ,26 18,34 14

15 9 68,26 19, ,92 19, ,99 19, ,99 22, ,86 22, ,07 22, ,07 25, ,26 25, ,26 25, ,26 25, ,89 25, ,89 25, ,3 25,99 Vertici strato...1 N X 1 49,46 13, ,36 15, ,25 17, ,8 17,8 5 78,57 21, ,73 23, ,3 24,64 Coefficienti parziali per i paraetri geotecnici del terreno Tangente angolo di resistenza al taglio 1,25 Coesione efficace 1,25 Coesione non drenata 1,4 Riduzione paraetri geotecnici terreno No Stratigrafia c: coesione; cu: coesione non drenata; Fi: Angolo di attrito; G: Peso Specifico; Gs: Peso Specifico Saturo; K: Modulo di Winkler Strato c (kn/²) cu (kn/²) Fi ( ) G (kn/³) Gs (kn/³) K (Kg/c³) Litologia ,00 Riporto ,00 Sabbie gialle Muri di sostegno - Caratteristiche geoetriche N x Base ensola a valle Base ensola a onte Altezza uro Spessore testa Spessore base Peso specifico (kn/³) 1 74, , ,2 0,2 3,4 0,6 0, , ,5804 0,2 0,2 3 0,6 0, , ,3402 0,2 0,2 1,24 0,6 0,6 20 Carichi distribuiti N xi i xf f Carico esterno (kn/²) 1 76,32 25,93 84,82 25, ,7 19,66 70, , ,98 22,59 74,08 22, ,2 18,3 67,6 18, ,03 76,3 26, , ,

16 Risultati analisi pendio [NTC 2008: [A2+M2+R2]] Fs inio individuato 0,9 Ascissa centro superficie 67,27 Ordinata centro superficie 35,0 Raggio superficie 17,16 B: Larghezza del concio; Alfa: Angolo di inclinazione della base del concio; Li: Lunghezza della base del concio; Wi: Peso del concio ; Ui: Forze derivanti dalle pressioni neutre; Ni: forze agenti noralente alla direzione di scivolaento; Ti: forze agenti parallelaente alla superficie di scivolaento; Fi: Angolo di attrito; c: coesione. Analisi dei conci. Superficie...xc = 67,275 c = 35,00 Rc = 17,156 Fs=0, Nr. B Alfa Li Wi Kh Wi Kv Wi c Fi Ui N'i Ti ( ) (kn) (kn) (kn) (kn/²) ( ) (kn) (kn) (kn) ,86-10,7 1,9 147,87 0,0 0,0 0,0 17,0 0,0 159,7 49,1 2 1,86-4,4 1,87 164,1 0,0 0,0 0,0 17,0 0,0 168,5 51,8 3 1,41 1,1 1,41 158,63 0,0 0,0 0,0 17,0 0,0 157,7 48,5 4 2,61 7,9 2,63 402,35 0,0 0,0 0,0 17,0 0,0 389,6 119,8 5 1,58 15,0 1,63 254,26 0,0 0,0 0,0 17,0 0,0 243,2 74,8 6 1,62 20,6 1,73 298,94 0,0 0,0 0,0 17,0 0,0 286,3 88,1 7 2,14 27,5 2,42 259,19 0,0 0,0 0,0 17,0 0,0 251,9 77,5 8 1,83 35,3 2,24 320,59 0,0 0,0 0,0 17,0 0,0 322,6 99,2 9 1,86 43,3 2,56 281,77 0,0 0,0 0,0 17,0 0,0 300,3 92,4 10 1,86 52,8 3,08 203,73 0,0 0,0 0,0 17,0 0,0 239,7 73,7 6.2 Verifica di stabilità globale Stato di fatto A1 in condizioni sisiche Analisi di stabilità dei pendii con BISHOP Zona Piazza Arerina Lat./Long. 37,384524/14, Norativa NTC 2008 Nuero di strati 2,0 Nuero dei conci 10,0 Grado di sicurezza ritenuto accettabile 1,1 Coefficiente parziale resistenza 1,1 Analisi Condizione drenata Superficie di fora circolare Maglia dei Centri Ascissa vertice sinistro inferiore xi 49,5 Ordinata vertice sinistro inferiore i 30,0 Ascissa vertice destro superiore xs 89,0 Ordinata vertice destro superiore s 40,0 Passo di ricerca 10,0 Nuero di celle lungo x 20,0 Nuero di celle lungo 20,0 Coefficienti sisici [N.T.C.] 16

17 Dati generali Tipo opera: Classe d'uso: Vita noinale: Vita di riferiento: Paraetri sisici su sito di riferiento Categoria sottosuolo: Categoria topografica: 2 - Opere ordinarie Classe II 50,0 [anni] 50,0 [anni] C T1 S.L. Stato liite TR Tepo ritorno [anni] ag [/s²] F0 [-] TC* [sec] S.L.O. 30,0 0,31 2,48 0,22 S.L.D. 50,0 0,38 2,51 0,27 S.L.V. 475,0 0,98 2,58 0,46 S.L.C. 975,0 1,45 2,45 0,54 Coefficienti sisici orizzontali e verticali Opera: Opere di sostegno S.L. Stato liite aax [/s²] beta [-] kh [-] kv [sec] S.L.O. 0,465 0,18 0,0085 0,0043 S.L.D. 0,57 0,18 0,0105 0,0052 S.L.V. 1,47 0,18 0,027 0,0135 S.L.C. 2,1498 0,24 0,0526 0,0263 Coefficiente azione sisica orizzontale 0,027 Coefficiente azione sisica verticale 0,0135 Vertici profilo N X 1 49,46 17, ,4 17, ,4 17, ,8 17, ,8 17, ,65 17, ,08 18, ,26 18, ,26 19, ,92 19, ,99 19, ,99 22, ,86 22, ,07 22, ,07 25, ,26 25, ,26 25, ,26 25, ,89 25, ,89 25, ,3 25,99 Vertici strato...1 N X 1 49,46 13,19 17

18 2 63,36 15, ,25 17, ,8 17,8 5 78,57 21, ,73 23, ,3 24,64 Coefficienti parziali per i paraetri geotecnici del terreno Tangente angolo di resistenza al taglio 1,25 Coesione efficace 1,25 Coesione non drenata 1,4 Riduzione paraetri geotecnici terreno No Stratigrafia c: coesione; cu: coesione non drenata; Fi: Angolo di attrito; G: Peso Specifico; Gs: Peso Specifico Saturo; K: Modulo di Winkler Strato c (kn/²) cu (kn/²) Fi ( ) G (kn/³) Gs (kn/³) K (Kg/c³) Litologia ,00 Riporto ,00 Sabbie gialle Muri di sostegno - Caratteristiche geoetriche N x Base ensola a valle Base ensola a onte Altezza uro Spessore testa Spessore base Peso specifico (kn/³) 1 74, , ,2 0,2 3,4 0,6 0, , ,5804 0,2 0,2 3 0,6 0, , ,3402 0,2 0,2 1,24 0,6 0,6 20 Carichi distribuiti N xi i xf f Carico esterno (kn/²) 1 76,32 25,93 84,82 25, ,7 19,66 70, , ,98 22,59 74,08 22, ,2 18,3 67,6 18, ,03 76,3 26, , , Risultati analisi pendio [NTC 2008: [A2+M2+R2]] Fs inio individuato 0,82 Ascissa centro superficie 67,27 Ordinata centro superficie 35,0 Raggio superficie 17,16 B: Larghezza del concio; Alfa: Angolo di inclinazione della base del concio; Li: Lunghezza della base del concio; Wi: Peso del concio ; Ui: Forze derivanti dalle pressioni neutre; Ni: forze agenti noralente alla direzione di scivolaento; Ti: forze agenti parallelaente alla superficie di scivolaento; Fi: Angolo di attrito; c: coesione. Analisi dei conci. Superficie...xc = 67,275 c = 35,00 Rc = 17,156 Fs=0, Nr. B Alfa Li Wi Kh Wi Kv Wi c Fi Ui N'i Ti 18

19 ( ) (kn) (kn) (kn) (kn/²) ( ) (kn) (kn) (kn) ,86-10,7 1,9 147,87 3,99 2,0 0,0 17,0 0,0 160,7 54,6 2 1,86-4,4 1,87 164,1 4,43 2,22 0,0 17,0 0,0 168,9 57,4 3 1,41 1,1 1,41 158,63 4,28 2,14 0,0 17,0 0,0 157,6 53,5 4 2,61 7,9 2,63 402,35 10,86 5,43 0,0 17,0 0,0 388,0 131,8 5 1,58 15,0 1,63 254,26 6,87 3,43 0,0 17,0 0,0 241,3 82,0 6 1,62 20,6 1,73 298,94 8,07 4,04 0,0 17,0 0,0 283,2 96,2 7 2,14 27,5 2,42 259,19 7,0 3,5 0,0 17,0 0,0 248,3 84,4 8 1,83 35,3 2,24 320,59 8,66 4,33 0,0 17,0 0,0 316,7 107,6 9 1,86 43,3 2,56 281,77 7,61 3,8 0,0 17,0 0,0 293,4 99,7 10 1,86 52,8 3,08 203,73 5,5 2,75 0,0 17,0 0,0 232,7 79,1 6.3 Verifica di stabilità globale Intervento A1 in condizioni statiche Analisi di stabilità dei pendii con BISHOP Zona Piazza Arerina Lat./Long. 37,384524/14, Norativa NTC 2008 Nuero di strati 2,0 Nuero dei conci 10,0 Grado di sicurezza ritenuto accettabile 1,1 Coefficiente parziale resistenza 1,1 Analisi Condizione drenata Superficie di fora circolare Maglia dei Centri Ascissa vertice sinistro inferiore xi 49,5 Ordinata vertice sinistro inferiore i 30,0 Ascissa vertice destro superiore xs 89,0 Ordinata vertice destro superiore s 40,0 Passo di ricerca 10,0 Nuero di celle lungo x 20,0 Nuero di celle lungo 20,0 Vertici profilo N X 1 49,46 17, ,4 17, ,4 17, ,8 17, ,8 17, ,65 17, ,09 18, ,24 18, ,24 19, ,92 19, ,99 19, ,99 22, ,86 22, ,07 22, ,07 25, ,26 25,99 19

20 17 76,26 25, ,26 25, ,89 25, ,89 25, ,3 25,99 Vertici strato...1 N X 1 49,46 13, ,36 15, ,25 17, ,8 17,8 5 78,57 21, ,73 23, ,3 24,64 Coefficienti parziali per i paraetri geotecnici del terreno Tangente angolo di resistenza al taglio 1,25 Coesione efficace 1,25 Coesione non drenata 1,4 Riduzione paraetri geotecnici terreno No Stratigrafia c: coesione; cu: coesione non drenata; Fi: Angolo di attrito; G: Peso Specifico; Gs: Peso Specifico Saturo; K: Modulo di Winkler Strato c (kn/²) cu (kn/²) Fi ( ) G (kn/³) Gs (kn/³) K (Kg/c³) Litologia ,00 Riporto ,00 Sabbie gialle Muri di sostegno - Caratteristiche geoetriche N x Base ensola a valle Base ensola a onte Altezza uro Spessore testa Spessore base Peso specifico (kn/³) 1 74, , ,5 0,2 3,4 0,6 0, , ,5804 0,2 0,2 3 0,6 0, ,86 18,24 0,5 1,1 3,7 0,4 0, ,2 0,2 3 0,6 0, ,2 0,2 3 0,6 0, , , ,3 0,5 1,5 0,6 0,6 20 Pali... N x Diaetro Lunghezza Inclinazione ( ) Interasse 1 64,1 17,84 0, ,7 2 65,2 17,84 0, ,7 Carichi distribuiti N xi i xf f Carico esterno (kn/²) 1 76,32 25,93 84,82 25, ,7 19,66 70, , ,9 22,59 73,4 22, ,03 76,3 26,03 11,7 5 84, , ,7 6 64,99 18,2 67,74 18,

21 Risultati analisi pendio [NTC 2008: [A2+M2+R2]] Fs inio individuato 1,26 Ascissa centro superficie 62,34 Ordinata centro superficie 39,75 Raggio superficie 23,02 B: Larghezza del concio; Alfa: Angolo di inclinazione della base del concio; Li: Lunghezza della base del concio; Wi: Peso del concio ; Ui: Forze derivanti dalle pressioni neutre; Ni: forze agenti noralente alla direzione di scivolaento; Ti: forze agenti parallelaente alla superficie di scivolaento; Fi: Angolo di attrito; c: coesione. Analisi dei conci. Superficie...xc = 62,337 c = 39,75 Rc = 23,019 Fs=1, Nr. B Alfa Li Wi Kh Wi Kv Wi c Fi Ui N'i Ti ( ) (kn) (kn) (kn) (kn/²) ( ) (kn) (kn) (kn) ,11-17,2 1,16 4,99 0,0 0,0 0,0 17,0 0,0 5,6 1,2 2 4,04-10,6 4,11 69,73 0,0 0,0 0,0 17,0 0,0 74,0 16,3 3 2,57-2,3 2,57 61,65 0,0 0,0 0,0 17,0 0,0 62,2 13,7 4 2,57 4,1 2,58 139,1 0,0 0,0 0,0 17,0 0,0 137,3 30,3 5 3,01 11,2 3,07 332,88 0,0 0,0 0,0 17,0 0,0 325,1 71,7 6 2,63 18,4 2,77 412,34 0,0 0,0 0,0 17,0 0,0 404,9 89,3 7 2,94 26,0 3,27 462,09 0,0 0,0 0,0 17,0 0,0 464,1 102,4 8 2,4 33,6 2,88 260,47 0,0 0,0 0,0 17,0 0,0 272,8 60,2 9 1,88 40,3 2,47 290,82 0,0 0,0 0,0 17,0 0,0 321,2 70,9 10 2,57 48,2 3,86 294,75 0,0 0,0 0,0 17,0 0,0 354,6 78,2 CARICO LIMITE PALI xc = 62,337 c = 39,75 Rc = 23,019 Fs=1,2598 x=64,1 Y=17,84 Pli=398,5 kn Sbalzo del palo 1,29 x=65,2 Y=17,84 Pli=398,5 kn Sbalzo del palo 0, Verifica di stabilità globale Intervento A1 in condizioni sisiche Analisi di stabilità dei pendii con BISHOP Zona Piazza Arerina Lat./Long. 37,384524/14, Norativa NTC 2008 Nuero di strati 2,0 Nuero dei conci 10,0 Grado di sicurezza ritenuto accettabile 1,1 Coefficiente parziale resistenza 1,1 Analisi Condizione drenata Superficie di fora circolare Maglia dei Centri Ascissa vertice sinistro inferiore xi 49,5 Ordinata vertice sinistro inferiore i 30,0 21

22 Ascissa vertice destro superiore xs 89,0 Ordinata vertice destro superiore s 40,0 Passo di ricerca 10,0 Nuero di celle lungo x 20,0 Nuero di celle lungo 20,0 Coefficienti sisici [N.T.C.] Dati generali Tipo opera: 2 - Opere ordinarie Classe d'uso: Classe II Vita noinale: 50,0 [anni] Vita di riferiento: 50,0 [anni] Paraetri sisici su sito di riferiento Categoria sottosuolo: Categoria topografica: C T1 S.L. Stato liite TR Tepo ritorno [anni] ag [/s²] F0 [-] TC* [sec] S.L.O. 30,0 0,31 2,48 0,22 S.L.D. 50,0 0,38 2,51 0,27 S.L.V. 475,0 0,98 2,58 0,46 S.L.C. 975,0 1,45 2,45 0,54 Coefficienti sisici orizzontali e verticali Opera: Opere di sostegno S.L. Stato liite aax [/s²] beta [-] kh [-] kv [sec] S.L.O. 0,465 0,18 0,0085 0,0043 S.L.D. 0,57 0,18 0,0105 0,0052 S.L.V. 1,47 0,18 0,027 0,0135 S.L.C. 2,1498 0,24 0,0526 0,0263 Coefficiente azione sisica orizzontale 0,027 Coefficiente azione sisica verticale 0,0135 Vertici profilo N X 1 49,46 17, ,4 17, ,4 17, ,8 17, ,8 17, ,65 17, ,09 18, ,24 18, ,24 19, ,92 19, ,99 19, ,99 22, ,86 22, ,07 22, ,07 25, ,26 25, ,26 25,99 22

23 18 76,26 25, ,89 25, ,89 25, ,3 25,99 Vertici strato...1 N X 1 49,46 13, ,36 15, ,25 17, ,8 17,8 5 78,57 21, ,73 23, ,3 24,64 Coefficienti parziali per i paraetri geotecnici del terreno Tangente angolo di resistenza al taglio 1,25 Coesione efficace 1,25 Coesione non drenata 1,4 Riduzione paraetri geotecnici terreno No Stratigrafia c: coesione; cu: coesione non drenata; Fi: Angolo di attrito; G: Peso Specifico; Gs: Peso Specifico Saturo; K: Modulo di Winkler Strato c (kn/²) cu (kn/²) Fi ( ) G (kn/³) Gs (kn/³) K (Kg/c³) Litologia , ,00 Muri di sostegno - Caratteristiche geoetriche N x Base ensola a valle Base ensola a onte Altezza uro Spessore testa Spessore base Peso specifico (kn/³) 1 74, , ,5 0,2 3,4 0,6 0, , ,5804 0,2 0,2 3 0,6 0, ,86 18,24 0,5 1,1 3,7 0,4 0, ,2 0,2 3 0,6 0, ,2 0,2 3 0,6 0, , , ,3 0,5 1,5 0,6 0,6 20 Pali... N x Diaetro Lunghezza Inclinazione ( ) Interasse 1 64,1 17,84 0, ,7 2 65,2 17,84 0, ,7 Carichi distribuiti N xi i xf f Carico esterno (kn/²) 1 76,32 25,93 84,82 25, ,7 19,66 70, , ,9 22,59 73,4 22, ,03 76,3 26, , , ,99 18,2 67,74 18,2 77 Risultati analisi pendio [NTC 2008: [A2+M2+R2]] 23

24 Fs inio individuato 1,11 Ascissa centro superficie 62,34 Ordinata centro superficie 39,75 Raggio superficie 23,02 Analisi dei conci. Superficie...xc = 62,337 c = 39,75 Rc = 23,019 Fs=1, Nr. B Alfa Li Wi Kh Wi Kv Wi c Fi Ui N'i Ti ( ) (kn) (kn) (kn) (kn/²) ( ) (kn) (kn) (kn) ,11-17,2 1,16 4,99 0,13 0,07 0,0 17,0 0,0 5,7 1,4 2 4,04-10,6 4,11 69,73 1,88 0,94 0,0 17,0 0,0 74,4 18,7 3 2,57-2,3 2,57 61,65 1,66 0,83 0,0 17,0 0,0 62,3 15,7 4 2,57 4,1 2,58 139,1 3,76 1,88 0,0 17,0 0,0 137,0 34,4 5 3,01 11,2 3,07 332,88 8,99 4,49 0,0 17,0 0,0 323,3 81,2 6 2,63 18,4 2,77 412,34 11,13 5,57 0,0 17,0 0,0 401,1 100,7 7 2,94 26,0 3,27 462,09 12,48 6,24 0,0 17,0 0,0 458,0 115,0 8 2,4 33,6 2,88 254,36 6,87 3,43 0,0 17,0 0,0 261,8 65,7 9 1,88 40,3 2,47 290,71 7,85 3,92 0,0 17,0 0,0 314,2 78,9 10 2,57 48,2 3,86 294,75 7,96 3,98 0,0 17,0 0,0 345,1 86,7 CARICO LIMITE PALI xc = 62,337 c = 39,75 Rc = 23,019 Fs=1,1066 x=64,1 Y=17,84 Pli=398,5 kn Sbalzo del palo 1,29 x=65,2 Y=17,84 Pli=398,5 kn Sbalzo del palo 0, Verifica di stabilità globale Stato di fatto A2 in condizioni statiche Analisi di stabilità dei pendii con BISHOP Zona Piazza Arerina Lat./Long. 37,384524/14, Norativa NTC 2008 Nuero di strati 2,0 Nuero dei conci 10,0 Grado di sicurezza ritenuto accettabile 1,1 Coefficiente parziale resistenza 1,1 Analisi Condizione drenata Superficie di fora circolare Maglia dei Centri Ascissa vertice sinistro inferiore xi 0,0 Ordinata vertice sinistro inferiore i 2,0 Ascissa vertice destro superiore xs 23,5 Ordinata vertice destro superiore s 13,0 Passo di ricerca 10,0 Nuero di celle lungo x 50,0 Nuero di celle lungo 50,0 24

25 Vertici profilo N X 1 0,0 0,0 2 3,49 0,0 3 3,49 1,6 4 6,17 1,6 5 11,79 3, ,53 3,2 7 15,58 3,2 8 15,58 6, ,52 6, ,52 6, ,47 6,35 Vertici strato...1 N X 1 0,0-11, ,47 2,07 Coefficienti parziali per i paraetri geotecnici del terreno Tangente angolo di resistenza al taglio 1,25 Coesione efficace 1,25 Coesione non drenata 1,4 Riduzione paraetri geotecnici terreno No Stratigrafia c: coesione; cu: coesione non drenata; Fi: Angolo di attrito; G: Peso Specifico; Gs: Peso Specifico Saturo; K: Modulo di Winkler Strato c (kn/²) cu (kn/²) Fi ( ) G (kn/³) Gs (kn/³) K (Kg/c³) Litologia ,00 Riporto ,00 Sabbie gialle Muri di sostegno - Caratteristiche geoetriche N x Base ensola a valle Base ensola a onte Altezza uro Spessore testa Spessore base Peso specifico (kn/³) 1 15,5771 3, ,2 0,2 3,15 0,6 0, , ,16851E- 0,2 0,2 1,6 0,4 0, Carichi distribuiti N xi i xf f Carico esterno (kn/²) 1 15,53 6,41 23,53 6, ,7 2 6,06 3,24 15,42 3, Risultati analisi pendio [NTC 2008: [A2+M2+R2]] Fs inio individuato 0,64 Ascissa centro superficie 3,29 Ordinata centro superficie 4,64 Raggio superficie 5,15 25

26 B: Larghezza del concio; Alfa: Angolo di inclinazione della base del concio; Li: Lunghezza della base del concio; Wi: Peso del concio ; Ui: Forze derivanti dalle pressioni neutre; Ni: forze agenti noralente alla direzione di scivolaento; Ti: forze agenti parallelaente alla superficie di scivolaento; Fi: Angolo di attrito; c: coesione. Analisi dei conci. Superficie...xc = 3,29 c = 4,64 Rc = 5,15 Fs=0, Nr. B Alfa Li Wi Kh Wi Kv Wi c Fi Ui N'i Ti ( ) (kn) (kn) (kn) (kn/²) ( ) (kn) (kn) (kn) ,67-21,8 0,72 1,78 0,0 0,0 0,0 17,0 0,0 2,3 1,0 2 0,67-14,0 0,69 4,37 0,0 0,0 0,0 17,0 0,0 5,1 2,2 3 0,67-6,4 0,67 5,82 0,0 0,0 0,0 17,0 0,0 6,2 2,7 4 0,43-0,2 0,43 28,02 0,0 0,0 0,0 17,0 0,0 28,1 12,2 5 0,05 2,5 0,05 1,18 0,0 0,0 0,0 17,0 0,0 1,2 0,5 6 1,52 11,5 1,55 55,25 0,0 0,0 0,0 17,0 0,0 51,8 22,6 7 0,67 24,2 0,73 20,04 0,0 0,0 0,0 17,0 0,0 18,4 8,0 8 0,43 31,1 0,51 21,39 0,0 0,0 0,0 17,0 0,0 19,8 8,6 9 0,91 40,6 1,19 107,17 0,0 0,0 0,0 17,0 0,0 102,7 44,8 10 0,67 53,5 1,13 61,89 0,0 0,0 0,0 17,0 0,0 65,5 28,6 6.6 Verifica di stabilità globale Stato di fatto A2 in condizioni sisiche Analisi di stabilità dei pendii con BISHOP Zona Piazza Arerina Lat./Long. 37,384524/14, Norativa NTC 2008 Nuero di strati 2,0 Nuero dei conci 10,0 Grado di sicurezza ritenuto accettabile 1,1 Coefficiente parziale resistenza 1,1 Analisi Condizione drenata Superficie di fora circolare Maglia dei Centri Ascissa vertice sinistro inferiore xi 0,0 Ordinata vertice sinistro inferiore i 2,0 Ascissa vertice destro superiore xs 24,0 Ordinata vertice destro superiore s 18,0 Passo di ricerca 10,0 Nuero di celle lungo x 50,0 Nuero di celle lungo 50,0 Coefficienti sisici [N.T.C.] Dati generali Tipo opera: 2 - Opere ordinarie Classe d'uso: Classe II Vita noinale: 50,0 [anni] Vita di riferiento: 50,0 [anni] 26

27 Paraetri sisici su sito di riferiento Categoria sottosuolo: Categoria topografica: C T1 S.L. Stato liite TR Tepo ritorno [anni] ag [/s²] F0 [-] TC* [sec] S.L.O. 30,0 0,31 2,48 0,22 S.L.D. 50,0 0,38 2,51 0,27 S.L.V. 475,0 0,98 2,58 0,46 S.L.C. 975,0 1,45 2,45 0,54 Coefficienti sisici orizzontali e verticali Opera: Opere di sostegno S.L. Stato liite aax [/s²] beta [-] kh [-] kv [sec] S.L.O. 0,465 0,18 0,0085 0,0043 S.L.D. 0,57 0,18 0,0105 0,0052 S.L.V. 1,47 0,18 0,027 0,0135 S.L.C. 2,1498 0,24 0,0526 0,0263 Coefficiente azione sisica orizzontale 0,027 Coefficiente azione sisica verticale 0,0135 Vertici profilo N X 1 0,0 0,0 2 3,49 0,0 3 3,49 1,6 4 6,17 1,6 5 11,79 3, ,53 3,2 7 15,58 3,2 8 15,58 6, ,52 6, ,52 6, ,47 6,35 Vertici strato...1 N X 1 0,0-11, ,47 2,07 Coefficienti parziali per i paraetri geotecnici del terreno Tangente angolo di resistenza al taglio 1,25 Coesione efficace 1,25 Coesione non drenata 1,4 Riduzione paraetri geotecnici terreno No Stratigrafia c: coesione; cu: coesione non drenata; Fi: Angolo di attrito; G: Peso Specifico; Gs: Peso Specifico Saturo; K: Modulo di Winkler Strato c (kn/²) cu (kn/²) Fi ( ) G (kn/³) Gs (kn/³) K (Kg/c³) Litologia 27

28 ,00 Riporto ,00 Sabbie gialle Muri di sostegno - Caratteristiche geoetriche N x Base ensola a valle Base ensola a onte Altezza uro Spessore testa Spessore base Peso specifico (kn/³) 1 15,5771 3, ,2 0,2 3,15 0,6 0, , ,16851E- 0,2 0,2 1,6 0,4 0, Carichi distribuiti N xi i xf f Carico esterno (kn/²) 1 15,53 6,41 23,53 6, ,06 3,24 15,42 3, Risultati analisi pendio [NTC 2008: [A2+M2+R2]] Fs inio individuato 0,58 Ascissa centro superficie 3,6 Ordinata centro superficie 5,36 Raggio superficie 5,81 Analisi dei conci. Superficie...xc = 3,60 c = 5,36 Rc = 5,813 Fs=0, Nr. B Alfa Li Wi Kh Wi Kv Wi c Fi Ui N'i Ti ( ) (kn) (kn) (kn) (kn/²) ( ) (kn) (kn) (kn) ,72-19,1 0,76 1,78 0,05 0,02 0,0 17,0 0,0 2,3 1,1 2 0,72-11,8 0,73 4,34 0,12 0,06 0,0 17,0 0,0 4,9 2,4 3 0,71-4,6 0,72 29,63 0,8 0,4 0,0 17,0 0,0 30,9 14,8 4 0,05-0,8 0,05 1,13 0,03 0,02 0,0 17,0 0,0 1,1 0,5 5 1,39 6,3 1,4 50,7 1,37 0,68 0,0 17,0 0,0 48,4 23,2 6 0,72 17,0 0,75 23,36 0,63 0,32 0,0 17,0 0,0 21,3 10,2 7 0,52 23,4 0,56 25,32 0,68 0,34 0,0 17,0 0,0 22,9 10,9 8 0,92 31,5 1,08 114,28 3,09 1,54 0,0 17,0 0,0 103,7 49,6 9 0,72 41,6 0,96 84,33 2,28 1,14 0,0 17,0 0,0 79,2 37,8 10 0,72 52,1 1,17 67,13 1,81 0,91 0,0 17,0 0,0 67,7 32,4 6.7 Verifica di stabilità globale Intervento A2 in condizioni statiche Analisi di stabilità dei pendii con BISHOP Zona Piazza Arerina Lat./Long. 37,384524/14, Norativa NTC 2008 Nuero di strati 2,0 Nuero dei conci 10,0 Grado di sicurezza ritenuto accettabile 1,1 Coefficiente parziale resistenza 1,1 Analisi Condizione drenata Superficie di fora circolare 28

29 Maglia dei Centri Ascissa vertice sinistro inferiore xi 0,0 Ordinata vertice sinistro inferiore i 0,0 Ascissa vertice destro superiore xs 24,0 Ordinata vertice destro superiore s 18,0 Passo di ricerca 10,0 Nuero di celle lungo x 50,0 Nuero di celle lungo 50,0 Vertici profilo N X 1 0,0 0,0 2 3,49 0,0 3 3,49 1,6 4 6,17 1,6 5 7,4 1, ,81 1, ,81 6, ,53 6, ,52 6, ,52 6, ,47 6,35 Vertici strato...1 N X 1 0,0-11, ,47 2,07 Coefficienti parziali per i paraetri geotecnici del terreno Tangente angolo di resistenza al taglio 1,25 Coesione efficace 1,25 Coesione non drenata 1,4 Riduzione paraetri geotecnici terreno No Stratigrafia c: coesione; cu: coesione non drenata; Fi: Angolo di attrito; G: Peso Specifico; Gs: Peso Specifico Saturo; K: Modulo di Winkler Strato c (kn/²) cu (kn/²) Fi ( ) G (kn/³) Gs (kn/³) K (Kg/c³) Litologia ,00 Riporto ,00 Sabbie gialle Muri di sostegno - Caratteristiche geoetriche N x Base ensola a valle 1 3, ,16851E- 03 Base ensola a onte Altezza uro Spessore testa Spessore base Peso specifico (kn/³) 0,2 0,2 1,6 0,4 0, , , ,5 1,1 4,4 0,4 0,4 25 Pali... N x Diaetro Lunghezza Inclinazione ( ) Interasse 29

30 1 11,05 1, , ,7 2 12,15 1, , ,7 Carichi distribuiti N xi i xf f Carico esterno (kn/²) 1 11,8 6,41 23,4 6,41 11,7 Risultati analisi pendio [NTC 2008: [A2+M2+R2]] Fs inio individuato 1,27 Ascissa centro superficie 7,92 Ordinata centro superficie 10,26 Raggio superficie 12,05 B: Larghezza del concio; Alfa: Angolo di inclinazione della base del concio; Li: Lunghezza della base del concio; Wi: Peso del concio ; Ui: Forze derivanti dalle pressioni neutre; Ni: forze agenti noralente alla direzione di scivolaento; Ti: forze agenti parallelaente alla superficie di scivolaento; Fi: Angolo di attrito; c: coesione. Analisi dei conci. Superficie...xc = 7,92 c = 10,26 Rc = 12,052 Fs=1, Nr. B Alfa Li Wi Kh Wi Kv Wi c Fi Ui N'i Ti ( ) (kn) (kn) (kn) (kn/²) ( ) (kn) (kn) (kn) ,9-26,6 2,13 42,09 0,0 0,0 0,0 17,0 0,0 52,9 11,6 2 1,65-17,5 1,73 84,28 0,0 0,0 0,0 17,0 0,0 94,9 20,8 3 1,03-10,9 1,05 59,02 0,0 0,0 0,0 17,0 0,0 62,7 13,7 4 1,24-5,4 1,24 78,37 0,0 0,0 0,0 17,0 0,0 80,4 17,6 5 3,05 4,8 3,06 203,45 0,0 0,0 0,0 17,0 0,0 200,5 43,9 6 1,4 15,6 1,46 148,03 0,0 0,0 0,0 17,0 0,0 144,8 31,7 7 2,14 24,7 2,36 297,49 0,0 0,0 0,0 17,0 0,0 297,5 65,1 8 1,77 35,5 2,18 209,95 0,0 0,0 0,0 17,0 0,0 223,0 48,8 9 1,77 46,9 2,59 160,9 0,0 0,0 0,0 17,0 0,0 190,7 41,7 10 1,77 62,1 3,78 82,9 0,0 0,0 0,0 17,0 0,0 125,2 27,4 CARICO LIMITE PALI xc = 7,92 c = 10,26 Rc = 12,052 Fs=1,2698 Pali x=11,05 Y=1, Pli=123,4 kn Sbalzo del palo 3,30 Pali x=12,15 Y=1, Pli=26,4 kn Sbalzo del palo 7, Verifica di stabilità globale Intervento A2 in condizioni sisiche Analisi di stabilità dei pendii con BISHOP Zona Piazza Arerina Lat./Long. 37,384524/14, Norativa NTC 2008 Nuero di strati 2,0 Nuero dei conci 10,0 Grado di sicurezza ritenuto accettabile 1,1 Coefficiente parziale resistenza 1,1 30

31 Analisi Condizione drenata Superficie di fora circolare Maglia dei Centri Ascissa vertice sinistro inferiore xi 0,0 Ordinata vertice sinistro inferiore i 3,0 Ascissa vertice destro superiore xs 24,0 Ordinata vertice destro superiore s 18,0 Passo di ricerca 10,0 Nuero di celle lungo x 25,0 Nuero di celle lungo 25,0 Coefficienti sisici [N.T.C.] Dati generali Tipo opera: 2 - Opere ordinarie Classe d'uso: Classe II Vita noinale: 50,0 [anni] Vita di riferiento: 50,0 [anni] Paraetri sisici su sito di riferiento Categoria sottosuolo: Categoria topografica: C T1 S.L. Stato liite TR Tepo ritorno [anni] ag [/s²] F0 [-] TC* [sec] S.L.O. 30,0 0,31 2,48 0,22 S.L.D. 50,0 0,38 2,51 0,27 S.L.V. 475,0 0,98 2,58 0,46 S.L.C. 975,0 1,45 2,45 0,54 Coefficienti sisici orizzontali e verticali Opera: Opere di sostegno S.L. Stato liite aax [/s²] beta [-] kh [-] kv [sec] S.L.O. 0,465 0,18 0,0085 0,0043 S.L.D. 0,57 0,18 0,0105 0,0052 S.L.V. 1,47 0,18 0,027 0,0135 S.L.C. 2,1498 0,24 0,0526 0,0263 Coefficiente azione sisica orizzontale 0,027 Coefficiente azione sisica verticale 0,014 Vertici profilo N X 1 0,0 0,0 2 3,49 0,0 3 3,49 1,6 4 6,17 1,6 5 7,4 1, ,81 1, ,81 6, ,53 6, ,52 6,35 31

32 10 19,52 6, ,47 6,35 Vertici strato...1 N X 1 0,0-11, ,47 2,07 Coefficienti parziali per i paraetri geotecnici del terreno Tangente angolo di resistenza al taglio 1,25 Coesione efficace 1,25 Coesione non drenata 1,4 Riduzione paraetri geotecnici terreno No Stratigrafia c: coesione; cu: coesione non drenata; Fi: Angolo di attrito; G: Peso Specifico; Gs: Peso Specifico Saturo; K: Modulo di Winkler Strato c (kn/²) cu (kn/²) Fi ( ) G (kn/³) Gs (kn/³) K (Kg/c³) Litologia ,00 Riporto ,00 Sabbie gialle Muri di sostegno - Caratteristiche geoetriche N x Base ensola a valle 1 3, ,16851E- 03 Base ensola a onte Altezza uro Spessore testa Spessore base Peso specifico (kn/³) 0,2 0,2 1,6 0,4 0, , , ,5 1,1 4,4 0,4 0,4 25 Pali... N x Diaetro Lunghezza Inclinazione ( ) Interasse 1 11,05 1, , ,7 2 12,15 1, , ,7 Carichi distribuiti N xi i xf f Carico esterno (kn/²) 1 11,8 6,41 23,4 6,41 9 Risultati analisi pendio [NTC 2008: [A2+M2+R2]] Fs inio individuato 1,37 Ascissa centro superficie 8,64 Ordinata centro superficie 9,6 Raggio superficie 11,95 B: Larghezza del concio; Alfa: Angolo di inclinazione della base del concio; Li: Lunghezza della base del concio; Wi: Peso del concio ; Ui: Forze derivanti dalle pressioni neutre; Ni: forze agenti noralente alla direzione di scivolaento; Ti: forze agenti parallelaente alla superficie di scivolaento; Fi: Angolo di attrito; c: coesione. Analisi dei conci. Superficie...xc = 8,64 c = 9,60 Rc = 11,945 Fs=1,

33 Nr. B Alfa Li Wi Kh Wi Kv Wi c Fi Ui N'i Ti ( ) (kn) (kn) (kn) (kn/²) ( ) (kn) (kn) (kn) ,96-31,0 2,29 47,16 1,27 0,66 0,0 17,0 0,0 62,7 12,8 2 2,68-18,7 2,83 160,22 4,33 2,24 0,0 17,0 0,0 181,8 37,0 3 1,24-8,9 1,25 88,65 2,39 1,24 0,0 17,0 0,0 92,7 18,9 4 1,57-2,2 1,57 120,93 3,27 1,69 0,0 17,0 0,0 122,0 24,8 5 1,86 6,1 1,87 141,79 3,83 1,99 0,0 17,0 0,0 139,6 28,4 6 1,03 13,1 1,05 138,23 3,73 1,94 0,0 17,0 0,0 135,5 27,6 7 2,7 22,6 2,92 402,35 10,86 5,63 0,0 17,0 0,0 401,8 81,8 8 1,86 35,1 2,28 235,99 6,37 3,3 0,0 17,0 0,0 252,4 51,4 9 1,86 47,2 2,74 182,06 4,92 2,55 0,0 17,0 0,0 219,6 44,7 10 1,86 64,0 4,24 93,82 2,53 1,31 0,0 17,0 0,0 151,0 30,7 CARICO LIMITE PALI xc = 8,64 c = 9,60 Rc = 11,945 Fs=1,3655 Pali x=11,05 Y=1, Pli=252,1 kn Sbalzo del palo 3,99 Pali x=12,15 Y=1, Pli=1,3 kn Sbalzo del palo 7,79 33