ST2. DEMOLIZIONE-RICOSTRUZIONE NUOVA OFFICINA Stabilimento AMA - Via Salaria, 981. ROMA CAPITALE - MUNICIPIO III (ex IV) PROGETTO DEFINITIVO 1:100

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1 ROMA CAPITALE - MUNICIPIO III (ex IV) DEMOLIZIONE-RICOSTRUZIONE NUOVA OFFICINA Stabilimento AMA - Via Salaria, 981 DIREZIONE INDUSTRIALE - SILF -STAFF OPERE CIVILI E IMPIANTI UFFICIO PROGETTAZIONE NUOVE STRUTTURE PROGETTAZIONE GENERALE: ARCH. ROBERTO PANEI PROGETTO ARCHITETTONICO: ARCH. ROBERTO PANEI ARCH.GIANLUCA BROZZI ING. LUCA MARFOLI G. PROGETTO STRUTTURE: ING. LUCA MARFOLI G. PROGETTO IMP. TECNOLOGICI: ING. LUCA LATINI ARCH.GIANLUCA BROZZI PROGETTO IMP. OFFICINE ING. LUCA MARFOLI G. PROGETTO IMP. ELETTRICO: ING. FRANCESCO PAOLETTI ING. LUCA MARFOLI G. PROGETTO IMP. ANTINCENDIO ING. FRANCESCO PAOLETTI COMPUTO MET. ESTIMATIVO: ARCH. PAOLO RATTO GEOM. LUCIANO SCRICCIOLO COLLABORATORI: SIG. EMANUELE MARINI SIG. ANTONIO LUCCHETTO RESPONSABILE DEL PROCEDIMENTO: ING. DARIO BONANNI Tavola PROGETTO DEFINITIVO 1:100 Scala ST2 RELAZIONE DIMENSIONAMENTO STRUTTURE Data prima stesura FEBBRAIO Revisione Data Nome file Progetto definitivo Febbraio 2012 ST2.pdf Modifica Intestazione Cartiglio Aprile 2015 ST2_1.pdf Modifica Intestazione Cartiglio Gennaio 2016 ST2_2.pdf

2 STABILIMENTO AMA Via Salaria,981 PROGETTO DEFINITIVO- RELAZIONE STRUTTURALE Pag. 2 di 81 INDICE pag. 1. PREMESSA 4 2 NORMATIVE DI RIFERIMENTO 5 3 ANALISI DEI CARICHI AZIONI VERTICALI ANALISI DEI CARICHI DEI SOLAI E DI ALTRI ELEMENTI SOVRACCARICO DOVUTO ALLE TRAMEZZATURE SOVRACCARICO DOVUTO ALLA NEVE AZIONI ORIZZONTALI SPETTRO DI RISPOSTA ELASTICO SPETTRO ELASTICO PER GLI STATI LIMITE DI ESERCIZIO SPETTRO ELASTICO PER GLI STATI LIMITE ULTIMI COEFFICIENTE DI STRUTTURA SPETTRI DI RISPOSTA COMBINAZIONE DELLE COMPONENTI ORIZZONTALI DELL AZIONE SISMICA COMBINAZIONI DI CARICO 12 4 MODELLAZIONE DELLA STRUTTURA E TIPO DI ANALISI SCHEMATIZZAZIONE DELLA STRUTTURA AI FINI DEL CALCOLO DISTRIBUZIONE DEI SOLAI SOFTWARE DI CALCOLO ANALISI DINAMICA LINEARE RISULTATI 16 5 TABULATO REAZIONI DI CALCOLO 19 6 VERIFICA TRAVI, PILASTRI E SOLAIO TRAVE P5-P9 Piano TRAVE P1-P37 Piano PILASTRO P VERIFICA SOLAIO 73 2

3 STABILIMENTO AMA Via Salaria,981 PROGETTO DEFINITIVO- RELAZIONE STRUTTURALE Pag. 3 di 81 7 PALI DI FONDAZIONE Capacità Portante per carichi verticali Progetto Armatura Pali di fondazione 79 3

4 STABILIMENTO AMA Via Salaria,981 PROGETTO DEFINITIVO- RELAZIONE STRUTTURALE Pag. 4 di PREMESSA L'opera da realizzare consiste nella costruzione di un struttura in c.a. normale intelaiata. L edificio è composto da un unico corpo di fabbrica, con tre piani fuori terra, i primi due piani destinati ad officina meccanica mentre il terzo piano destinato ad uso ufficio; la copertura è realizzata con solaio piano. La nuova struttura presenta un'altezza fuori terra pari a m con altezze di interpiano lorda pari rispettivamente a 4mt(primo piano), 4mt(secondo Piano) e 3.2m(terzo Piano). La struttura nella sua semplicità è realizzata per i primi due piani da n 8 campate aventi superficie in pianta pari a 94mq di cui solo 2(campate) presentano la suddivisione in due piani mentre le altre 6 destinate all ingresso dei mezzi pesanti presentano un altezza interpiano totale pari a 8mt. La struttura portante, è costituita da una intelaiatura di travi e pilastri in c.a. disposti in modo regolare in modo da formare una serie di telai ortogonali fra loro, in modo da garantire la resistenza alle forze sismiche comunque dirette. Tutti i solai sono previsti in struttura mista c.a. e laterizio, con travetti in c.a. gettati in opera e alleggerimento fornito da pignatte in laterizio; i travetti hanno interasse di cm 50 e larghezza di cm 10. I solai hanno spessore pari a 30cm comprensivi di 4cm di soletta ad eccezione dei due solai posti al secondo piano nelle prime due campate che hanno invece uno spessore totale pari a 35 cm comprensivi di 6cm di soletta. Il solaio del piano terra è previsto gettato contro terra, realizzato da uno strato di stabilizzante al di sopra del quale oltre allo strato di impermeabilizzazione è previsto la posa in opera di un pavimento industriale di spessore pari a 20/25cm I pilastri in c.a. hanno tutti dimensioni pari a 40x60 disposti tutti nella stessa direzione ad eccezione dei pilastri n 21 e 24 che presentano al terzo piano una rastremazione a 40x30,. Le fondazioni sono previste su plinti 200x200x120 posti su pali φ800 con lunghezza variabile da 20 a 30 mt. i plinti sono tra loro collegati attraverso travi di collegamento aventi dimensioni 50x70 disposte secondo due direzioni tra loro ortogonali in modo da formare una struttura di fondazione a graticcio estremamente rigida, così come previsto dalle prescrizioni della normativa antisismica, in grado di garantire l incastro alla base dei pilastri. Le travi principali in elevazione in c.a. sono, di regola, a sezione rettangolare 40x50, sporgenti dall intradosso del solaio; per motivi distributivi alcune travi sono state contenute nello spessore del solaio. Le travi principali presentano quindi una larghezza di 40cm ed una altezza di cm 50; le travi a spessore hanno una larghezza di cm. 60 ed una altezza di cm.30/35. Sono previste tamponature esterne dello spessore di cm. 30, inserite nelle intelaiature formate da travi e pilastri; l altezza massima delle pareti è prevista in m Ai fini della integrità delle tamponature è stato verificato che gli spostamenti di tutti i telai, ai vari piani, risultassero minori di 1/500 dell altezza dei singoli piani. 4

5 STABILIMENTO AMA Via Salaria,981 PROGETTO DEFINITIVO- RELAZIONE STRUTTURALE Pag. 5 di 81 2 NORMATIVE DI RIFERIMENTO Le analisi strutturali e le verifiche di sicurezza sono state condotte in conformità con le disposizioni vigenti in Italia, con riferimento al Decreto Ministeriale del 14 gennaio 2008 (NTC08) e successiva Circolare del 2 febbraio 2009, adottando i criteri di calcolo agli stati limite e la nuova classificazione sismica del territorio nazionale a cui si rimanda ai paragrafi successivi per la descrizione dettagliata. In generale si farà riferimento a quanto contenuto nelle seguenti normative: L N Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato, normale precompresso ed a struttura metallica. D.M Circ. LL.PP D.M D.M Circ. Min. LL.PP D.M Circ. Min. LL.PP Ord. Min Aggiornamento delle norme tecniche per la progettazione, l esecuzione ed il collaudo dei ponti stradali. Istruzioni relative alla normativa tecnica dei ponti stradali Norme tecniche per l esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche. Norme tecniche per il calcolo, l esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato, normale e precompresso e per le strutture metalliche. Istruzioni per l applicazione delle Norme tecniche per il calcolo, l esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato, normale e precompresso e per le strutture metalliche di cui al DM 9/01/1996. Norme tecniche relative ai Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei sovraccarichi. Istruzioni per l applicazione delle Norme tecniche relative ai criteri generali per la n.156 AA.GG./STC verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi di cui al DM Primi elementi in materia di criteri generali per la classificazione sismica del territorio nazionale e di 5

6 STABILIMENTO AMA Via Salaria,981 PROGETTO DEFINITIVO- RELAZIONE STRUTTURALE Pag. 6 di 81 normative tecniche per le costruzioni in zona sismica. Ordinanza 3316 Gazzetta Ordinanza 3333 Gazzetta DM 14gennaio NTC08 Ordinanza Del Presidente Del Consiglio Dei Ministri Ufficiale n.236 del Ordinanza Del Presidente Del Consiglio Dei Ministri Ufficiale n.26 del Nuove Norme Tecniche per le Costruzioni 3 ANALISI DEI CARICHI La determinazione delle caratteristiche di sollecitazione agenti negli elementi strutturali costituenti l opera è eseguita con riferimento ai carichi derivanti dalla seguente analisi. 3.1 AZIONI VERTICALI Le azioni verticali considerate sono dovute al peso proprio delle strutture, ai carichi permanenti portati ed ai sovraccarichi variabili relativi alle destinazioni d uso dei diversi ambienti. Nella determinazione dei carichi e dei sovraccarichi si è tenuto conto di quanto prescritto dalla Normativa vigente. Qui di seguito si riportano i valori dei principali tipi di carichi e sovraccarichi utilizzati nel calcolo della struttura. Calcestruzzo armato kn/mc 25 Muratura esterna di tamponamento kn/mq 2.05 Isolante e impermeabilizzante kn/mq 0.1 Pavimenti in opera kn/mq 1.0 Tramezzature kn/mq 1.0 Sovraccarichi di esercizio (neve) kn/mq 0.48 Sovraccarichi di esercizio (solai abitazione) kn/mq 2.00 Sovraccarichi di esercizio (solai balcone) kn/mq ANALISI DEI CARICHI DEI SOLAI E DI ALTRI ELEMENTI Solaio tipo 1 H=30(26+4) Componente Solaio cls + laterizio H=26+4 pavimento (compreso sottofondo) Tramezzi intonaco Malta + sottofondo Accidentali Totale Peso 3.64 kn/mq 0.4 kn/mq 1.0 kn/mq 0.3 kn/mq 1.6 kn/mq 2.0 kn/mq 8.94 kn/mq Solaio tipo 2 H=35 (30+5) 6

7 STABILIMENTO AMA Via Salaria,981 PROGETTO DEFINITIVO- RELAZIONE STRUTTURALE Pag. 7 di 81 Componente Solaio cls + laterizio H=30+5 pavimento (compreso sottofondo) Tramezzi intonaco Malta + sottofondo Accidentali Totale Peso 4.25 kn/mq 0.4 kn/mq 1.0 kn/mq 0.3 kn/mq 1.6 kn/mq 4.0 kn/mq kn/mq Solaio tipo 3 H=30(26+4) Componente Peso Solaio cls + laterizio H= Kg/m 2 pavimento (compreso sottofondo) 0.40 kn/mq Isolante + impermeabilizzazione 0.20 kn/mq Ceramica ingeliva (compreso sottofondo) 1.00 kn/mq Accidentali (in fase di costruzione) 2.00 kn/mq Neve 0.48 kn/mq Totale 7.72 kn/mq Esempio di solaio SOVRACCARICO DOVUTO ALLE TRAMEZZATURE Nel caso in esame, il carico dovuto alle tramezzature interne è stato stimato in 100 kg per mq di solaio (peso sismico = 100 kg/mq) SOVRACCARICO DOVUTO ALLA NEVE Per la zona interessata il carico di neve è stato determinato, per coperture inclinate, esclusi i compluvi, sulla base della C.M , come appresso indicato: a) Zona III b) altitudine della località 3 metri slm c) carico di neve al suolo q Sk : 60 kg/mq d) copertura a due falde con angolo di falda pari a 15 : µ = 0,8 e) carico di neve sulla copertura: qn = µ x q Sk = 0.8 x 60 = 48 kg/mq 7

8 STABILIMENTO AMA Via Salaria,981 PROGETTO DEFINITIVO- RELAZIONE STRUTTURALE Pag. 8 di AZIONI ORIZZONTALI Al fine di definire l accelerazione di progetto è necessario definire la classe d uso(cu) della struttura in esame e la vita nominale della costruzione Vn. Viste le caratteristiche della costruzione, in cui si prevedono normali affollamenti, senza contenuti pericolosi per l ambiente e senza funzioni pubbliche e sociali, si può considerare una classe d uso II (Cu=1) e una vita nominale di 50 anni. Il periodo di riferimento Vr della struttura sarà pertanto Vn x Cu = 50 anni Nei confronti delle azioni sismiche gli stati limite sono individuati riferendosi alle prestazione della costruzione nel suo complesso. Gli Stati Limite di Esercizio sono: - Stato Limite di Operatività (SLO) - Stato Limite di Danno (SLD) Gli Stati Limite Ultimi sono: - Stato Limite di Salvaguardia della Vita (SLV) - Stato Limite di prevenzione del Collasso (SLC) Ogni Stato Limite è contraddistinto da una probabilità di superamento Pvr nel periodo di riferimento Vr. - SLO 81% - SLD 63% - SLV 10% - SLC 5% Attraverso il periodo di riferimento e la probabilità di superamento si determina il periodo di ritorno Tr=Vr/ln(1-Pvr) SPETTRO DI RISPOSTA ELASTICO Lo spettro di risposta elastico in accelerazione è espresso da una forma spettrale riferita ad uno smorzamento convenzionale del 5% moltiplicata per il valore della accelerazione orizzontale massima ag su sito di riferimento rigido. Sia la forma spettrale che il valore di ag variano al variare della probabilità di supermanto nel periodo di riferimento. Quale che sia la probabilità di superamento nel periodo di riferimento, lo spettro di risposta elastico della componente orizzontale è definito dalle seguenti espressioni: - per 0 < T < Tb Se(T) = ag η S F0 [T/Tb + (1- T/Tb) 1/(η F0)] - per Tb < T < Tc Se(T) = ag η S F0 - per Tc < T < Td Se(T) = ag η S F0 (Tc/Tt) - per T > Td Se(T) = ag η S F0 (Tc Td /T2) dove : S = coeff. che tiene conto della categoria di sottosuolo e delle condizioni topografiche η = è il fattore che altera lo spettro per coefficienti di smorzamento diversi da quello convenzionale pari al 5% 8

9 STABILIMENTO AMA Via Salaria,981 PROGETTO DEFINITIVO- RELAZIONE STRUTTURALE Pag. 9 di 81 F0 = è il fattore che quantifica l amplificazione spettrale massima, su sito di riferimento rigido orizzontale Tc = è il periodo corrispondente all inizio del tratto a velocità costante Tb = è il periodo corrispondente all inizio del tratto ad accelerazione costante SPETTRO ELASTICO PER GLI STATI LIMITE DI ESERCIZIO Per gli Stati Limite di Esercizio lo spettro di progetto Sd da utilizzare è lo spettro elastico corrispondente riferito alla probabilità di superamento nel periodo di riferimento SPETTRO ELASTICO PER GLI STATI LIMITE ULTIMI Per gli Stati Limite Ultimi lo spettro di progetto Sd da utilizzare è lo spettro elastico corrispondente riferito alla probabilità di superamento nel periodo di riferimento con le ordinate spettrali ridotte sostituendo nelle espressioni precedenti η con 1/q dove per q si intende il coefficiente di struttura COEFFICIENTE DI STRUTTURA Il coefficiente di struttura q da utilizzare dipende dalla tipologia strutturale, dal suo grado di iperstaticità e dai criteri di progettazione adottati e prende in conto le non linearità di materiale. Si valuta secondo la seguente espressione: q = q0 * Kr dove: q0 = è il valore massimo del fattore di struttura che dipende dal livello di duttilità attesa, dalla tipologia strutturale e dal rapporto αu/α1 Kr = è un fattore riduttivo che dipende dalle caratteristiche di regolarità in altezza della costruzione Il valore del coefficiente di struttura utilizzato risulta pari 3,12 ottenuto dai seguenti valori: q0 = 3,0 * 1,3 (struttura intelaiata a più piani e a più campate) Kr = 0,8 (struttura non regolare in altezza) SPETTRI DI RISPOSTA Gli spettri di risposta sono stati calcolati attraverso il software Spettri NTC Ver 1.03 fornito dalla protezione civile che in funzione della localizzazione dell area in esame e delle caratteristiche del terreno valutano attraverso un reticolo geometrico quale sia l accelerazione orizzontale massima ag. Coordinate del luogo: Latitudine: 42,00 ; Longitudine : 12,50 Valori dei parametri associati a ciascun stato limite Tr ag F0 Tc* SLO 30 0,041 2,544 0,419 SLD 50 0,049 2,554 0,437 9

10 STABILIMENTO AMA Via Salaria,981 PROGETTO DEFINITIVO- RELAZIONE STRUTTURALE Pag. 10 di 81 SLV 475 0,094 2,754 0,497 SLC 975 0,112 2,815 0,514 Parametri dipendente SPETTRO DI RISPOSTA PER LO STATO LIMITE SLO S 1,500 η 0,417 Tb 0,140 Tc 0,419 Td 1,763 Parametri indipendenti ag 0,041 F0 2,546 Tc* 0,254 Ss 1,500 Cc 1,650 St 1,000 q 2,400 Parametri dipendente 0,070 0,060 0,050 0,040 0,030 0,020 0,010 0,000 0,0 1,0 2,0 3,0 4,0 5,0 SPETTRO DI RISPOSTA PER LO STATO LIMITE SLD S 1,500 η 0,417 Tb 0,146 Tc 0,437 Td 1,797 Parametri indipendenti ag 0,049 F0 2,555 Tc* 0,270 Ss 1,500 Cc 1,617 St 1,000 q 2,400 0,090 0,080 0,070 0,060 0,050 0,040 0,030 0,020 0,010 0,000 0,0 1,0 2,0 3,0 4,0 5,0 10

11 STABILIMENTO AMA Via Salaria,981 PROGETTO DEFINITIVO- RELAZIONE STRUTTURALE Pag. 11 di 81 Parametri dipendente S 1,500 η 0,417 Tb 0,166 Tc 0,498 Td 1,973 Parametri indipendenti ag 0,093 F0 2,762 Tc* 0,328 Ss 1,500 Cc 1,517 St 1,000 q 2,400 SPETTRO DI RISPOSTA PER LO STATO LIMITE SLV 0,180 0,160 0,140 0,120 0,100 0,080 0,060 0,040 0,020 0,000 0,0 1,0 2,0 3,0 4,0 5,0 SPETTRO DI RISPOSTA PER LO STATO LIMITE SLC Parametri dipendente S 1,500 η 0,417 Tb 0,172 Tc 0,515 Td 2,042 0,250 0,200 0,150 Parametri indipendenti ag 0,111 F0 2,822 Tc* 0,346 Ss 1,500 Cc 1,491 St 1,000 q 2,400 0,100 0,050 0,000 0,0 1,0 2,0 3,0 4,0 5,0 11

12 STABILIMENTO AMA Via Salaria,981 PROGETTO DEFINITIVO- RELAZIONE STRUTTURALE Pag. 12 di COMBINAZIONE DELLE COMPONENTI ORIZZONTALI DELL AZIONE SISMICA L analisi della risposta ad azione sismica della struttura è eseguita in campo lineare e separatamente nelle 2 direzioni orizzontali; ai valori massimi ottenuti considerando l azione applicata in una direzione sono quindi sommati i valori massimi ottenuti considerando il 30% dell azione applicata in direzione ortogonale COMBINAZIONI DI CARICO Ai fini delle verifiche di resistenza allo Stato Limite Ultimo e delle verifiche di deformabilità agli Stati Limite di Esercizio si fa riferimento alle seguenti combinazioni delle azioni: - Combinazione fondamentale impiegata per gli Stati Limite Ultimi: γ g1 G1 + γ g2 G2 + γ p P + γ q1 Qk1 + γ q2 ψ 02 Qk2 + γ q3 ψ 03 Qk3 + - Combinazione caratteristica (rara) impiegata per gli Stati Limite d Esercizio: G1 + G2 + P + Qk1 + ψ 02 Qk2 + ψ 03 Qk3 + - Combinazione frequente impiegata per gli Stati Limite d Esercizio: G1 + G2 + P + ψ 11 Qk1 + ψ 22 Qk2 + - Combinazione quasi permanente impiegata per gli Stati Limite d Esercizio: G1 + G2 + P + ψ 21 Qk1 + ψ 22 Qk2 + - Combinazione sismica impiegata per gli Stati Limite d Esercizio e/o Ultimi connessi all azione sismica E: Ε + G1 + G2 + P + ψ 21 Qk1 + ψ 22 Qk2 + I coefficienti moltiplicativi γ e ψ utilizzati nelle diverse combinazioni sono state desunte dalle tabelle 2.5.I e 2.6.I riportate nel NT08 cap.2. 4 MODELLAZIONE DELLA STRUTTURA E TIPO DI ANALISI Il calcolo sismico è stato effettuato attraverso una analisi dinamica lineare dell' edificio considerato nel suo insieme spaziale 12

13 STABILIMENTO AMA Via Salaria,981 PROGETTO DEFINITIVO- RELAZIONE STRUTTURALE Pag. 13 di SCHEMATIZZAZIONE DELLA STRUTTURA AI FINI DEL CALCOLO Ai fini del calcolo sismico la struttura dell'edificio è stata schematizzata come appresso indicato: - le masse degli elementi strutturali di tipo trave o pilastro sono state considerate distribuite linearmente sugli elementi stessi. - le masse date dai solai, tamponature ed aliquota dei carichi accidentali dell' edificio sono state considerate gravanti proporzionalmente sulle travi di appoggio principale. - i solai sono stati considerati come infinitamente rigidi nel loro piano ed in grado assicurare il collegamento dei telai componenti la struttura. Il calcolo della struttura spaziale è stato eseguito con un programma di calcolo agli elementi finiti, di cui viene fornita la geometria della struttura (posizione dei nodi nello spazio e dimensioni delle aste), i carichi di esercizio permanenti e accidentali e i tabulati relativi all inviluppo dei diagrammi delle sollecitazioni, ricavato dalle varie condizioni di carico, normali e sismiche. Posizione e nomenclatura nodi ed aste 13

14 H=35 H=35 S1 S3 i=50 H=30 i=50 S1 H=30 S1 S3 S1 i=50 i=50 H=30 H=30 S1 S3 S1 i=50 i=50 H=30 H=30 S1 S3 S1 i=50 i=50 H=30 H=30 S1 S3 S1 i=50 i=50 H=30 H=30 S1 S3 S1 i=50 i=50 H=30 H=30 S1 S3 S1 i=50 i=50 H=30 H=30 S1 S3 S1 i=50 i=50 H=30 H=30 S1 S1 i=50 i=50 STABILIMENTO AMA Via Salaria,981 PROGETTO DEFINITIVO- RELAZIONE STRUTTURALE Pag. 14 di 81 Schema elementi Finiti con distribuzione solai 4.2 DISTRIBUZIONE DEI SOLAI I solai facenti parte la struttura, sono tessuti in modo tale da avere una luce massima di 6,5m P1 P5 P9 P13 P17 P21 P25 P29 P33 P37 P2 P6 P10 P14 P18 P22 P26 P30 P34 P38 H=30 H=30 H=30 H=30 H=30 H=30 H=30 H=30 H=30 i=50 i=50 i=50 i=50 i=50 i=50 i=50 i=50 i=50 S3 P3 P7 P11 P15 P19 P23 P27 P31 P35 P39 P4 P8 P12 P16 P20 P24 P28 P32 P36 P40 Pianta piano tipo con distribuzione solaio Per la verifica del solaio viene eseguita la verifica del travetto considerando i minima di armatura cosi come descritti nella normativa vigente. Di seguito si riportano i diagrammi dei momenti estrapolati attraverso il software di calcolo. 14

15 ط 1 ط 1 ط 1 ط 1 ط 1 ط 1 ط 1 ط 1 ط 1 ط 1 ط 1 ط ,49-16,49 STABILIMENTO AMA Via Salaria,981 PROGETTO DEFINITIVO- RELAZIONE STRUTTURALE Pag. 15 di ,15-26,54-26,54-27, ,73-24,73-20,99-20, ,37-16,87-16,49-16,49-16,87-15,37 6,65 6, ,72 8,15 8,34 8,15 8,72 10,71 10, ,41 14,03 13,12 13,42 13,12 14,03 15, ,80 24, ,15-26,54-26,54-27, ,73-24,73-20,99-20,99-16,87-16, ,37-15,37 6,65 6, ,72 8,15 8,34 8,15 8,72 10,71 10,71 14,03 13,12 13,42 13,12 14, ,41 15, ,80 24,80 I dettagli dell armatura dei travetti dei solai sono rappresentati nell elaborato grafico ST2 4.3 SOFTWARE DI CALCOLO L analisi è stata condotta con il programma di calcolo Travilog Titanium versione ANALISI DINAMICA LINEARE Mediante un modellazione spaziale agli elementi finiti è stata eseguita una analisi dinamica lineare, nelle due direzioni principali dell'edificio, considerando tutti i modi con massa partecipante maggiore del 5% e comunque estesa ad un numero di modi di vibrazione tali da raggiungere almeno il 85% della massa eccitata, mediante la quale si sono determinate le forze sismiche agenti su ogni nodo per ogni piano. 15

16 STABILIMENTO AMA Via Salaria,981 PROGETTO DEFINITIVO- RELAZIONE STRUTTURALE Pag. 16 di 81 Nel tabulato di calcolo allegato è riportata l'analisi dinamica secondo le due direzioni principali X e Y, ognuna comprendente: a) autovalori, frequenza di vibrazione (rad/sec e cicli/sec) per tutti i modi di vibrazione considerati; b) spostamenti e rotazioni generati dal sisma per ognuno dei nodi e per ognuno dei modi di vibrazione c) spostamenti, rotazioni, forze e momenti per ogni nodo, calcolati in base alla combinazione dei vari modi di vibrazione. Calcolate le forze orizzontali generate dal terremoto di progetto le aste componenti il modello spaziale dell'edificio (travi e pilastri) sono state verificate (come minimo) per l inviluppo delle seguenti cinque condizioni di carico, e cioè: - carichi verticali - carichi verticali e forze orizzontali in direzione delle X positive - carichi verticali e forze orizzontali in direzione delle X negative - carichi verticali e forze orizzontali in direzione delle Y positive - carichi verticali e forze orizzontali in direzione delle Y negative Di seguito si riportano i periodi di vibrare della struttura: f [Hz] T [s] X [%] Y [%] Z [%] 1,40 0,702 86,13 0,00 0,00 2,10 0,477 0,01 74,08 0,00 2,25 0,445 0,04 3,57 0,00 2,60 0,385 0,17 1,67 0,00 2,69 0,371 0,18 4,72 0,00 Essendo una struttura molto semplice e geometricamente regolare, i modi principali (traslazionale in x ed in y) sono il n.1 e il n.2 che da soli attivano, nelle rispettive direzioni, una massa partecipante pari a 86% e 74%. I successivi modi (di ordine superiore) hanno periodi inferiori e hanno dei contributi quasi trascurabili 4.5 RISULTATI Di seguito vengono riportati nel dettaglio i risultati (SLU e SLE) ottenuti dall analisi dinamica della struttura. Dal punto di vista grafico si riportano i diagrammi dell analisi risultanti dall inviluppo tra l azione sismica e gli stati limiti ultimi SLU 16

17 STABILIMENTO AMA Via Salaria,981 PROGETTO DEFINITIVO- RELAZIONE STRUTTURALE Pag. 17 di 81 Diagramma Sforzo verticale N [kn] Diagramma Momenti Mz[kN.m] 17

18 STABILIMENTO AMA Via Salaria,981 PROGETTO DEFINITIVO- RELAZIONE STRUTTURALE Pag. 18 di 81 Diagramma Taglio Ty [kn] Rappresentazione deformata nodale 18

19 STABILIMENTO AMA Via Salaria,981 PROGETTO DEFINITIVO- RELAZIONE STRUTTURALE Pag. 19 di 81 5 TABULATO REAZIONI DI CALCOLO REAZIONI VINCOLARI "SLU INVILUPPATO CON SISMA" Nodo Rx max Rx min Ry max Ry min Rz max Rz min Mx max Mx min My max My min Mz max Mz min kn kn kn kn kn kn kn m kn m kn m kn m kn m kn m 1 54,10-48,27 36,51-5,35 534,01 262,01 30,97-78,61 129, ,52-1, ,62-32,43 22,24-31,23 664,58 353,07 63,21-60,83 105,36-97,1 2,13-1, ,25-30,94 82,86-57,55 617,70 359,85 55,87-37,59 104,45-97,6 1,73-1, ,69-38,03-9,10-17,74 541,39 252,34 33,48-37,02 101,05-94,2 2,38-1, ,35-64,91 58,04-4, ,48 614,29 41,80-124,33 143, ,50-2, ,87-50,37 32,39-163, ,99 643,56 217,37-88,96 110, ,68-2, ,01-42,04 65,42-24, ,18 772,48 67,62-133,24 106, ,11-1, ,11-37,63 32,71-47, ,95 727,01 95,32-91,84 99, ,13-1, ,20-52,28 52,85-27,04 791,83 440,74 94,05-132,90 121, ,14-3, ,24-48,19 34,22-44,20 934,74 530,03 116,13-108,24 106, ,91-2, ,46-33,60 61,58-47, ,62 533,45 119,49-143,16 92, ,68-2, ,94-23,62 49,92-58,83 977,06 487,81 133,76-128,74 85,05-86,4 1,69-1, ,45-20,90 40,30-41,08 658,70 374,81 121,91-123,43 84,46-86,0 1,60-1, ,90-47,58 42,47-39,52 737,33 432,36 120,92-125,23 106, ,60-1, ,27-17,54 57,86-58,46 828,44 401,67 144,14-144,97 72,74-73,7 1,71-1, ,76-17,04 60,08-57,07 814,41 392,89 142,37-147,77 74,00-75,1 1,65-1, ,48-20,66 41,54-43,14 578,19 319,19 128,09-127,57 84,59-85,5 1,40-1, ,14-48,67 44,14-43,18 600,15 341,01 129,05-130, ,24-1, ,86-18,06 62,67-63,21 700,78 315,81 153,67-153,50 73,71-74,5 1,62-1, ,90-17,08 61,64-59,60 737,16 337,49 149,16-152,29 74,08-74,9 1,51-1, ,44-20,78 43,41-44,68 636,77 348,77 133,41-132,64 84,52-85,8 1,11-1, ,66-47,19 45,39-43,23 723,01 411,39 132,50-134,26 105, ,80-0, ,97-17,33 62,14-63,83 844,11 395,74 157,83-155,68 71,71-73,0 1,65-1, ,43-16,81 64,23-62,65 818,92 379,04 156,30-158,32 72,98-74,4 1,72-1, ,48-20,87 41,74-43,79 582,32 321,99 129,55-127,94 84,60-86,0 1,16-1, ,67-47,22 43,84-42,15 637,45 365,45 128,52-129,72 105, ,44-1, ,32-17,60 60,23-62,00 742,57 343,81 152,87-150,63 72,37-73,5 1,68-1, ,69-17,00 62,56-60,52 746,49 346,17 150,97-153,55 73,53-74,8 1,69-1, ,93-46,76 51,23-34,50 769,74 432,78 115,89-137,10 124, ,15-1, ,78-47,16 34,52-51,37 801,07 472,76 137,63-115,68 105, ,16-1, ,48-118,85 66,59-55, ,98 486,19 141,83-155,59 165, ,88-0, ,40-18,93 55,87-67,49 996,20 484,81 156,73-142,12 13,71 7,20 4,14-3, ,86-53,30 46,89-30,84 805,11 469,89 103,68-124,46 117, ,02-1, ,68-48,69 31,17-46,98 835,09 501,93 124,56-103,92 106, ,66-1, ,42-18,16 59,46-48, ,81 531,34 126,62-139,68 30,27-55,9 1,07-1, ,39-131,46 49,74-60, ,61 552,79 143,36-130,45 42,84 17,83 5,45-4, ,92-19,92 27,82-26,71 349,03 190,68 81,47-82,85 77,84-83,5 1,43-1, ,13-41,05 26,21-28,08 379,90 180,85 83,62-80,51 90,92-99,0 2,24-2, ,94-16,59 39,18-38,68 422,88 188,15 96,67-96,88 66,42-70,9 1,28-1, ,35-16,06 38,65-39,73 420,70 193,10 97,94-96,24 67,26-72,2 1,64-1,78 19

20 STABILIMENTO AMA Via Salaria,981 PROGETTO DEFINITIVO- RELAZIONE STRUTTURALE Pag. 20 di 81 Asta REAZIONI ESTREMI DELLE ASTE "SLU INVULUPPATO CON SISMA" Rx Rx min Ry Ry Rz Rz Mx Mx My My Mz Mz max max min max min max min max min max min kn kn kn kn kn kn kn m kn m kn m kn m kn m kn m [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo

21 STABILIMENTO AMA Via Salaria,981 PROGETTO DEFINITIVO- RELAZIONE STRUTTURALE Pag. 21 di 81 [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo , [ ] nodo , [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo , [ ] nodo , [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo

22 STABILIMENTO AMA Via Salaria,981 PROGETTO DEFINITIVO- RELAZIONE STRUTTURALE Pag. 22 di 81 [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [99-105] nodo [99-105] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo

23 STABILIMENTO AMA Via Salaria,981 PROGETTO DEFINITIVO- RELAZIONE STRUTTURALE Pag. 23 di 81 [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [98-111] nodo [98-111] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [99-104] nodo [99-104] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [98-99] nodo [98-99] nodo [97-98] nodo [97-98] nodo [90-92] nodo [90-92] nodo [91-86] nodo [91-86] nodo [89-91] nodo [89-91] nodo [83-89] nodo [83-89] nodo [95-89] nodo [95-89] nodo [96-95] nodo [96-95] nodo [95-93] nodo [95-93] nodo [82-95] nodo [82-95] nodo [93-91] nodo [93-91] nodo [94-93] nodo [94-93] nodo

24 STABILIMENTO AMA Via Salaria,981 PROGETTO DEFINITIVO- RELAZIONE STRUTTURALE Pag. 24 di 81 [93-85] nodo [93-85] nodo [91-92] nodo [91-92] nodo [89-90] nodo [89-90] nodo [83-88] nodo [83-88] nodo [86-87] nodo [86-87] nodo [85-86] nodo [85-86] nodo [84-85] nodo [84-85] nodo [82-83] nodo [82-83] nodo [81-82] nodo [81-82] nodo [76-71] nodo [76-71] nodo [74-76] nodo [74-76] nodo [72-74] nodo [72-74] nodo [75-70] nodo [75-70] nodo [73-75] nodo [73-75] nodo [67-73] nodo [67-73] nodo [79-73] nodo [79-73] nodo [80-79] nodo [80-79] nodo [79-77] nodo [79-77] nodo [66-79] nodo [66-79] nodo [77-75] nodo [77-75] nodo [78-77] nodo [78-77] nodo [77-69] nodo [77-69] nodo [75-76] nodo [75-76] nodo [73-74] nodo

25 STABILIMENTO AMA Via Salaria,981 PROGETTO DEFINITIVO- RELAZIONE STRUTTURALE Pag. 25 di 81 [73-74] nodo [67-72] nodo [67-72] nodo [70-71] nodo [70-71] nodo [69-70] nodo [69-70] nodo [68-69] nodo [68-69] nodo [66-67] nodo [66-67] nodo [65-66] nodo [65-66] nodo [60-55] nodo [60-55] nodo [58-60] nodo [58-60] nodo [56-58] nodo [56-58] nodo [59-54] nodo [59-54] nodo [57-59] nodo [57-59] nodo [51-57] nodo [51-57] nodo [63-57] nodo [63-57] nodo [64-63] nodo [64-63] nodo [63-61] nodo [63-61] nodo [50-63] nodo [50-63] nodo [61-59] nodo [61-59] nodo [62-61] nodo [62-61] nodo [61-53] nodo [61-53] nodo [59-60] nodo [59-60] nodo [57-58] nodo [57-58] nodo [51-56] nodo [51-56] nodo [54-55] nodo [54-55] nodo

26 STABILIMENTO AMA Via Salaria,981 PROGETTO DEFINITIVO- RELAZIONE STRUTTURALE Pag. 26 di 81 [53-54] nodo [53-54] nodo [52-53] nodo [52-53] nodo [50-51] nodo [50-51] nodo [49-50] nodo [49-50] nodo [44-39] nodo [44-39] nodo [42-44] nodo [42-44] nodo [40-42] nodo [40-42] nodo [28-23] nodo [28-23] nodo [26-28] nodo [26-28] nodo [24-26] nodo [24-26] nodo [6-8] nodo [6-8] nodo [4-6] nodo [4-6] nodo [2-4] nodo [2-4] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [101-85] nodo [101-85] nodo [85-69] nodo [85-69] nodo [69-53] nodo [69-53] nodo [54-70] nodo [54-70] nodo [70-86] nodo [70-86] nodo [86-102] nodo [86-102] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo

27 STABILIMENTO AMA Via Salaria,981 PROGETTO DEFINITIVO- RELAZIONE STRUTTURALE Pag. 27 di 81 [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [8-23] nodo [8-23] nodo [23-39] nodo [23-39] nodo [39-55] nodo [39-55] nodo [55-71] nodo [55-71] nodo [71-87] nodo [71-87] nodo [87-103] nodo [87-103] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [6-28] nodo [6-28] nodo [28-44] nodo [28-44] nodo [44-60] nodo [44-60] nodo [60-76] nodo [60-76] nodo [76-92] nodo [76-92] nodo [92-108] nodo [92-108] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [4-26] nodo [4-26] nodo [26-42] nodo [26-42] nodo [42-58] nodo [42-58] nodo [58-74] nodo [58-74] nodo

28 STABILIMENTO AMA Via Salaria,981 PROGETTO DEFINITIVO- RELAZIONE STRUTTURALE Pag. 28 di 81 [74-90] nodo [74-90] nodo [90-106] nodo [90-106] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [2-24] nodo [2-24] nodo [24-40] nodo [24-40] nodo [40-56] nodo [40-56] nodo [56-72] nodo [56-72] nodo [72-88] nodo [72-88] nodo [88-104] nodo [88-104] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [59-75] nodo [59-75] nodo [75-91] nodo [75-91] nodo [91-107] nodo [91-107] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [ ] nodo [43-38] nodo [43-38] nodo [41-43] nodo [41-43] nodo [35-41] nodo [35-41] nodo [47-41] nodo

29 STABILIMENTO AMA Via Salaria,981 PROGETTO DEFINITIVO- RELAZIONE STRUTTURALE Pag. 29 di 81 [47-41] nodo [48-47] nodo [48-47] nodo [47-45] nodo [47-45] nodo [34-47] nodo [34-47] nodo [45-43] nodo [45-43] nodo [46-45] nodo , [46-45] nodo , [45-37] nodo [45-37] nodo [43-44] nodo [43-44] nodo [41-42] nodo [41-42] nodo [35-40] nodo [35-40] nodo [38-39] nodo [38-39] nodo [37-38] nodo [37-38] nodo [36-37] nodo [36-37] nodo [34-35] nodo [34-35] nodo [33-34] nodo [33-34] nodo [25-27] nodo [25-27] nodo [19-25] nodo [19-25] nodo [31-25] nodo [31-25] nodo [32-31] nodo , [32-31] nodo , [31-29] nodo [31-29] nodo [18-31] nodo [18-31] nodo [29-27] nodo [29-27] nodo [30-29] nodo , [30-29] nodo ,58 [27-28] nodo [27-28] nodo