INDICE. 1. Introduzione:... I. 2. Verifica di stabilità ante opera: Verifica di stabilità post opera:... 89

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2 INDICE 1. Introduzione:... I 2. Verifica di stabilità ante opera: Verifica di stabilità post opera: Calcolo e verifica muro di sostegno, tratto AB: Calcolo e verifica muro di sostegno, tratti BC-DE: Calcolo e verifica muro di sostegno tratti CD-EF Calcolo e verifica terra armata

3 Relazione di calcolo: Introduzione PREMESSA L Amministrazione comunale di Castelluccio Valmaggiore ha conferito alla presente ATP la redazione del progetto di mitigazione del dissesto idrogeologico nel centro abitato località sotto le mura, essendo le aree di interesse perimetrate a rischio geomorfologico PG2 (pericolosità geomorfologica elevata) e PG3 (pericolosità geomorfologica molto elevata), è stato redatto lo studio di compatibilità geologico e geotecnico delle aree di interesse progettuale. Lo studio, di carattere essenzialmente geomorfologico, geologico - tecnico e idrogeologico, ha evidenziato le caratteristiche geomorfologiche del sito, analizzando gli aspetti geologico - strati-grafici e geotecnici del sottosuolo, così come riportato negli elaborati grafici e cartografici allegati alla relazione geologica allegato al progetto esecutivo. Nel presente fascicolo sono riportate le analisi di stabilità, ante e post operam, del versante interessato dalle opere, condotte lungo le direzioni di massima pendenza e il calcolo e verifica delle opere strutturali CARATTERI GEOLOGICI E GEOMORFOLOGICI DELL AREA Come anticipato in premessa, per una caratterizzazione geologica di dettaglio si rimanda alle relazioni specialistiche allegate al progetto di mitigazione del dissesto idrogeologico nel centro abitato località sotto le mura, mentre di seguito si riporta un sunto sintetico dei caratteri geologici, geomorfologici idrogeologici generali. L'area di studio rientra sul confine del Foglio n. 163 "Lucera" e n. 174 "Ariano Irpino" della Carta Geologica d'italia in scala 1: Essa è compresa nelle strutture dell'appennino Dauno, allineate principalmente secondo la direzione NO- SE. I sedimenti che vi affiorano appartengono ad unità oligoceniche e mioceniche. I Monti della Daunia rappresentano le propaggini orientali dell appennino meridionale che passano verso est al Tavoliere delle Puglie. I complessi litologici affioranti sono raggruppabili in differenti unità litologiche alloctone facenti parte della catena appenninica. Substrato Nell ambito del territorio comunale di Castelluccio Valmaggiore affiorano principalmente terreni che presentano caratteristiche sedimentarie torbiditiche, attribuibili alla formazione nota in letteratura come Flysch di Faeto. In loco, affiora il membro rappresentato da una alternanza di limi argillosi con sabbie e marne giallo-verde seguite da livelli calcareo-marnosi grigio azzurri alternati a livelli argillosi. Localmente sono visibili livelli deformati per fenomeni di slump. La direzione degli strati è circa Nord-Sud con un immersione verso Est. L inclinazione è circa 40. Depositi di versante Al tardo Pleistocene ed all Olocene possono essere ascritte tutte le coltri di depositi di versante formatesi, secondo processi diversi, prevalentemente a carico delle litologie fliscioidi. I fenomeni alterativi, esplicatisi quasi esclusivamente per disgregazione meccanica e chimica, associati all azione della gravità o a processi idrici superficiali di tipo prevalentemente colluviale, hanno determinato la formazione di coltri terrigene, a composizione prevalentemente arenacea, e limoargillosa nelle argille e marne. Sono depositi incoerenti o poco coesi, discontinui, che si rinvengono a mezza costa ed al piede dei rilievi collinari, in forma di conoidi isolate o di piccole falde, con potenza anche superiore al metro. Sul substrato poggiano detriti (diamicton) attribuibili anche ad antiche frane. Alluvioni recenti Sono rappresentate da modestissime coltri adiacenti ai corsi d acqua attivi, sono costituite da sabbie di diversa granulometria, da ghiaie e da ciottoli e, sulle litologie prevalentemente marnose argillose, da accumuli limo-argillosi. Morfologia L assetto morfologico del territorio comunale rientra nei primi rilievi appartenenti al sistema orografico dei monti della Daunia, caratterizzato da rilievi relativamente accidentati ed allungati per lo più in direzione N-S, la morfologia è quella tipica collinare-alta che presenta tuttavia lungo alcune direzioni profili morfologici variabili e frequentemente acclivi a causa dell'evoluzione tettonica e delle condizioni litologiche, soprattutto dove la componente litica è predominante. Caratteri tettonici Le fasi tettoniche compressive mioceniche e plioceniche hanno conferito ai terreni affioranti in questa parte dell'appennino meridionale una struttura complessa con sovrascorrimenti e pieghe-faglie con assi prevalentemente N-S. I

4 Relazione di calcolo: Introduzione Non mancano strutture minori date da pieghe faglie ad andamento meridiano ed appenninico con vergenza adriatica. Tali strutture portano, a luoghi, alla sovrapposizione su quelli pliocenici dell'unità di Ariano. Il limite orientale dei terreni dell'unità Dauna coincide con una linea tettonica con andamento appenninico che ha un significato regionale; essa si riconosce, a luoghi, come una faglia inversa lungo la quale si osserva la sovrapposizione dei terreni dell'unità Dauna sui terreni infrapleistocenici dell'unità Bradanica. CAMPAGNA DI INDAGINI Per la caratterizzazione dei terreni è stata commissionata da parte dell Amministrazione Comunale una campagna di indagini geognostiche in situ composta da prove dirette e indirette in corrispondenza opere d'arte da realizzare. Tutti i dati componenti gli elaborati sono stati allegati al progetto e, rappresentano una integrazione al presente studio di compatibilita geologica e geotecnica. Il programma delle indagini condotte comprende: 1. N. 2 profili sismici a rifrazione con onde longitudinali (P) e con onde trasversali (S) mediante il metodo Masw; 2. N. 1 Indagine tomografica elettrica; 3. N. 4 sondaggi geognostici in situ con prove SPT; 4. Prove di laboratorio su n. 9 campioni di terreno. L'ubicazione di tutte le indagini dirette e indirette effettuate nell'ambito della campagna geo-gnostica e i risultati delle indagini nonché i principali parametri elastomeccanici dei terreni sono riportate nelle corografie allegate al progetto. La sequenza stratigrafica che si rinviene nei sondaggi effettuati è caratterizzata da alternanze cicliche di termini argillosi, calcarenitici e marnosi in livelli di pochi centimetri o di qualche metro riconducibili alla formazione del "Flysch di Faeto" così come riportato anche sulla Carta Geologica D'Italia. L'eterogeneità verticale e laterale dei terreni rinvenuti è legata alle proprietà stesse dei terreni fliscioidi e al disturbo tettonico presente nell'area legato alla sua storia geologica. Le stratigrafie dei sondaggi evidenziano la presenza, sotto una copertura di terreno vegetale e/o materiale di riporto eluvio colluviale spesso da 3.0 m (in S1) a 5.0 m (in S4), di un'alternanza, rinvenibile sino a fondo foro, di argille marnose e limose (di colore beige-verde oliva nella parte alta e grigiastre nella parte bassa) più o meno consistenti, a media plasticità, con inclusi clasti calcarenitici eterometrici, livelli sottili sabbiosi giallastri e calcareniti di colore avana ben cementate, marne verdastre o argille marnose scagliettate. La facile suddivisibilità in scaglie, dell'ordine del centimetro, tipica delle argille, è ovviamente legata al fatto che la stratificazione risulta scompaginata per eventi tettonici intensi. Questa sequenza stratigrafica si rinviene un po' in tutti i sondaggi. Durante l esecuzione dei sondaggi, non sono state intercettate falde acquifere, comunque, vista la lunghezza degli interventi e l assetto caotico delle unità affioranti, non si esclude la possibilità di intercettare una falda acquifera localizzata solo in alcuni punti dell intervento. CARATTERI FISICO-MECCANICI DEI TERRENI I terreni interessati dal progetto, per le loro caratteristiche geotecniche, sono essenzialmente di tre tipologie. Si riportano le caratteristiche tecniche per le tre tipologie di terreno individuate dalle prove in sito: Peso di Volume γ (t/m 3 ) Coesione C (Kg/cm 2 ) Angolo di attrito φ' ( ) A (Terreno1) - 1 complesso geomeccanico da 0.0 m a circa 5.0m B (Terreno2) - 2 complesso geomeccanico da 5.0 m a circa 16.0m C (Terreno 3-4) - 3 complesso geomeccanico da 16.0 m a circa 30.0m 1,73 1,88 0,01 0, ,80 2,01 0,20 0,40 13,5 26,8 1,94 2,04 0,26 0,27 21,5 22,6 Tabella 1: valori nominali dei principali parametri dei terreni indagati. Il valore caratteristico dei parametri si è calcolato con il 5 percentile della media. Si è ipotizzata una distribuzione log-normale per la coesione c, ed una distribuzione normale per l angolo di attrito φ '. I valori calcolati risentono ovviamente del numero di dati utilizzati. Per il calcolo della distribuzione normale si è utilizzata la relazione sotto riportata (per ottenere i parametri elastici caratteristici è stata aumentata la covalenza da un valore di 7, utilizzato comunemente per tutti i tipi di terreni ed in questo caso per valutare i parametri fisico-meccanici caratteristici, a 12). II

5 Relazione di calcolo: Introduzione Si sono così ottenuti i valori caratteristici dei principali parametri dei terreni indagati, riportati nella seguente tabella riepilogativa: Peso di Volume γ (t/m 3 ) Coesione C k (Kg/cm 2 ) Angolo di attrito φ' k ( ) A - 1 complesso geomeccanico da 0.0 m a circa 5.0m 1,73 1,88 0, B - 2 complesso geomeccanico da 5.0 m a circa 16.0m 1,80 2,01 0,22 17,4 C - 3 complesso geomeccanico da 16.0 m a circa 30.0m 1,94 2,04 0,21 20,9 Tabella 2: valori caratteristici dei parametri dei terreni indagati CARATTERISTICHE E CARATTERIZZAZIONE SISMICA DEL SITO Con riferimento alla caratterizzazione topografica, in base alle caratteristiche orografiche del sito, esso è classificabile come appartenente alla Categoria Topografica T3 (Rilievi con larghezza in cresta molto minore che alla base e inclinazione media 15 i 30 ) Ai fini della definizione dell azione sismica di progetto, in base alla nuova normativa sismica italiana descritta dal DM del 14/01/2008 Nuove norme tecniche per le costruzioni si rende necessario valutare l effetto della risposta sismica locale mediante specifiche analisi, come indicato nel delle NTC-08. Per le categorie di sottosuolo, per la definizione dell azione sismica, dalle caratteristiche geolitologiche dell area esaminata il terreno di fondazione può essere ascritto alla categoria B (Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto consistenti con spessori superiori a 30 m, caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietà meccaniche con la profondità e da valori di Vs,30 compresi tra 360 m/s e 800 m/s (ovvero NSPT,30 > 50 nei terreni a grana grossa e cu,30 > 250 kpa nei terreni a grana fina). La pericolosità sismica di base viene determinata partendo dalle coordinate geografiche del sito in esame: Lat. 41, e Long 15, Tale localizzazione all interno del reticolo di riferimento, in cui è stato suddiviso l intero territorio nazionale, è necessaria per determinare i valori dei parametri sismici fondamentali, che consentono di calcolare l azione sismica di progetto di seguito riportati: SLU Accelerazione al suolo a g = [m/s^2] Spettro orizzontale F Periodo T c Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (Ss) 1.20 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.40 SLE Accelerazione al suolo a g = 0.59 [m/s^2] Spettro orizzontale F Periodo T c Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (Ss) 1.20 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.40 III

6 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento Relazione di calcolo e verifica di stabilità ante intervento Normative di riferimento - Legge nr. 64 del 02/02/1974. Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. - D.M. LL.PP. del 11/03/1988. Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. - Norme Tecniche per le Costruzioni 2008 (D.M. 14 Gennaio 2008) - Circolare 617 del 02/02/2009 Istruzioni per l'applicazione delle Nuove Norme Tecniche per le Costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio Istruzioni per l'applicazione delle Nuove Norme Tecniche per le Costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio

7 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento Descrizione metodo di calcolo La verifica alla stabilità del pendio deve fornire un coefficiente di sicurezza non inferiore a Viene usata la tecnica della suddivisione a strisce della superficie di scorrimento da analizzare. In particolare il programma esamina un numero di superfici che dipende dalle impostazioni fornite e che sono riportate nella corrispondente sezione. Il processo iterativo permette di determinare il coefficiente di sicurezza di tutte le superfici analizzate. Nella descrizione dei metodi di calcolo si adotterà la seguente simbologia: l α b φ c γ u W N T E s, E d X s, X d E a, E b ΔX ΔE lunghezza della base della striscia angolo della base della striscia rispetto all'orizzontale larghezza della striscia b=l x cos(α) angolo di attrito lungo la base della striscia coesione lungo la base della striscia peso di volume del terreno pressione neutra peso della striscia sforzo normale alla base della striscia sforzo di taglio alla base della striscia forze normali di interstriscia a sinistra e a destra forze tangenziali di interstriscia a sinistra e a destra forze normali di interstriscia alla base ed alla sommità del pendio variazione delle forze tangenziali sulla striscia ΔX =X d -X s variazione delle forze normali sulla striscia ΔE =E d -E s Metodo di Fellenius (metodo svedese) Il coefficiente di sicurezza fornito da Fellenius si esprime secondo la seguente formula: c i b i Σ i ( + [W i cosα i - u i l i ]tgφ i ) cosα i F = Σ i W i sinα i dove n è il numero delle strisce considerate, b i e α i sono la larghezza e l'inclinazione della base della striscia i esima rispetto all'orizzontale, W i è il peso della striscia i esima e c i e φ i sono le caratteristiche del terreno (coesione ed angolo di attrito) lungo la base della striscia. Inoltre u i ed l i rappresentano la pressione neutra lungo la base della striscia e la lunghezza della base della striscia (l i = b i /cosα i ). Quindi, assunto un cerchio di tentativo lo si suddivide in n strisce e dalla formula precedente si ricava F. Questo procedimento viene eseguito per il numero di centri prefissato e viene assunto come coefficiente di sicurezza del pendio il minimo dei coefficienti così determinati. Metodo di Bishop Il coefficiente di sicurezza nel metodo di Bishop semplificato si esprime secondo la seguente formula: dove il termine m è espresso da c i b i + (N i /cos(α i ) - u i b i ) tgφ i Σ i ( ) m F = Σ i W i sinα i tgφ i tgα i m = (1 + ) cosα i F In questa espressione n è il numero delle strisce considerate, b i e α i sono la larghezza e l'inclinazione della base della striscia i esima rispetto all'orizzontale, W i è il peso della striscia i esima, c i e φ i sono le caratteristiche del terreno (coesione ed angolo di attrito) lungo la base della striscia ed u i è la pressione neutra lungo la base della striscia. L'espressione del coefficiente di sicurezza di Bishop semplificato contiene al secondo membro il termine m che è funzione di F. Quindi essa viene risolta per successive approssimazioni assumendo un valore iniziale per F da inserire nell'espressione di m ed iterare finquando il valore calcolato coincide con il valore assunto. 2

8 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento Metodo di Spencer Il metodo di Spencer opera sulle risultanti delle forze di interstriscia Z. Il coefficiente di sicurezza nel metodo di Spencer viene determinato con procedura iterativa sulle equazioni di equilibrio alla traslazione e alla rotazione globali. Queste equazioni, nel caso di risultante delle forze esterne nulle, sono date da: Σ i [ΔZ i cos θ i ] = 0 Σ i [ΔZ i sin θ i ] = 0 Σ i [R ΔZ i cos (α i - θ i )] = 0 dove ΔZ i rappresenta la variazione della forza laterale di interstriscia risultante che ha equazione: c b i tg φ W i sin α i - - (W i cos α i - N bi ) F cosα i F ΔZ i = tg φ cos(α i - θ i ) [tg (α i - θ i ) + 1] F L'ipotesi assunta da Spencer è che le forze laterali di interstriscia siano tutte tra loro parallele. Cioè si suppone che il loro angolo di inclinazione sia θ = cost. Attraverso questa ipotesi le equazioni alla traslazione si riducono ad un'unica equazione dalla forma: Σ i [ΔZ i ] = 0 Inoltre l'ipotesi di superfici di scorrimento circolari permette di semplificare anche l'equazione di equilibrio alla rotazione nella forma seguente: Σ i [ΔZ i cos (α i - θ i ] = 0 A questo punto la determinazione del coefficiente di sicurezza viene effettuata risolvendo iterativamente e separatamente le due ultime equazioni viste per un assegnato valore di θ i ; in questo modo si otterrà una coppia di coefficienti di sicurezza F f ed F m di cui il primo soddisfa l'equilibrio alla traslazione, mentre il secondo soddisfa l'equilibrio alla rotazione. Questi valori non sono generalmente uguali. Si possono costruire per punti le curve F = F f (θ) ed F = F m (θ) si può ricavare il valore di θ tale che risulti: F = F f = F m Riguardo ai valori di F e di θ si può affermare che F finale ha un valore prossimo a quello ricavato nell'equazione di equilibrio alla rotazione ponendo θ = 0; mentre il valore di θ è sempre compreso tra 0 e la massima inclinazione del pendio. 3

9 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento Descrizione terreno Simbologia adottata Nr. Indice del terreno Descrizione Descrizione terreno γ Peso di volume del terreno espresso in kg/mc γ w Peso di volume saturo del terreno espresso in kg/mc φ Angolo d'attrito interno 'efficace' del terreno espresso in gradi c Coesione 'efficace' del terreno espressa in kg/cmq φ u Angolo d'attrito interno 'totale' del terreno espresso gradi Coesione 'totale' del terreno espressa in kg/cmq c u Nr. Descrizione γ γ w φ' c' φ u c u 1 terreno , ,000 2 terreno , ,000 3 terreno , ,000 4 Terreno , ,000 Profilo del piano campagna Simbologia e convenzioni di segno adottate L'ascissa è intesa positiva da sinistra verso destra e l'ordinata positiva verso l'alto. Nr. Identificativo del punto X Ascissa del punto del profilo espressa in m Y Ordinata del punto del profilo espressa in m Nr. X [m] Y [m] 1 10,01 17, ,52 18, ,44 21, ,87 22, ,15 26, ,43 28, ,42 30, ,22 32, ,45 36, ,10 39, ,89 43, ,20 43, ,26 43, ,23 45, ,20 47, ,79 49, ,00 50,00 Descrizione stratigrafia Simbologia e convenzioni di segno adottate Gli strati sono descritti mediante i punti di contorno (in senso antiorario) e l'indice del terreno di cui è costituito Strato N 1 costituito da terreno n 4 (Terreno 4) Coordinate dei vertici dello strato n 1 N X[m] Y[m] 1 11,00 0, ,00 0, ,96 23, ,79 21, ,95 15, ,56 10, ,46 4, ,17 2,29 Strato N 2 costituito da terreno n 2 (terreno 2) Coordinate dei vertici dello strato n 2 N X[m] Y[m] 1 74,89 37, ,72 46, ,00 49, ,00 50, ,79 49, ,20 47, ,23 45, ,26 43, ,20 43, ,91 40,61 4

10 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento Strato N 3 costituito da terreno n 3 (terreno 3) Coordinate dei vertici dello strato n 3 N X[m] Y[m] 1 10,03 4, ,00 0, ,00 0, ,17 2, ,46 4, ,56 10, ,95 15, ,79 21, ,96 23, ,00 37, ,30 34, ,65 32, ,61 27, ,88 24, ,72 18, ,76 11,87 Strato N 4 costituito da terreno n 2 (terreno 2) Coordinate dei vertici dello strato n 4 N X[m] Y[m] 1 130,00 37, ,00 49, ,72 46, ,89 37, ,18 34, ,42 29, ,40 27, ,46 17, ,09 13, ,01 17, ,03 4, ,76 11, ,72 18, ,88 24, ,61 27, ,65 32, ,30 34,18 Strato N 5 costituito da terreno n 1 (terreno 1) Coordinate dei vertici dello strato n 5 N X[m] Y[m] 1 67,45 36, ,22 32, ,42 30, ,43 28, ,15 26, ,87 22, ,44 21, ,52 18, ,01 17, ,09 13, ,46 17, ,40 27, ,42 29, ,18 34, ,89 37, ,91 40, ,20 43, ,89 43, ,10 39,75 5

11 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento Carichi sul profilo Simbologia e convenzioni di segno adottate L'ascissa è intesa positiva da sinistra verso destra. Nr. Identificativo del sovraccarico agente X i Ascissa del punto iniziale del carico ripartito espressa in m Per carico concentrato ascissa del punto di applicazione espressa in m X f Ascissa del punto finale del carico ripartito espressa in m V i Intensità del carico espressa in kg/m per x=x i V f Per carico concentrato intensità del carico espressa in kg Intensità del carico espressa in kg/m per x=x f Nr. Tipo carico X i [m] X f [m] V i V f 1 DISTRIBUITO 75,00 85, DISTRIBUITO 75,00 85, DISTRIBUITO 85,04 130, Interventi inseriti Numero interventi inseriti 1 Muro esistente in pietra Ascissa sul profilo 74,89 m Grado di sicurezza desiderato a monte 1,30 Numero gradoni 1 Allineamento MONTE Base gradone 0,60 m Altezza gradone 3,00 m Altezza gradonatura 3,00 m Altezza fondazione 0,50 m Altezza totale 3,50 m Lunghezza fondazione valle 0,10 m Lunghezza fondazione monte 0,10 m Lunghezza fondazione totale 0,80 m Inclinazione 0,000 Peso di volume 1800 kg/mc Altezza di scavo 3,00 m 6

12 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento Risultati analisi Per l'analisi sono stati utilizzati i seguenti metodi di calcolo : Metodo di FELLENIUS (F) Metodo di BISHOP (B) Metodo di SPENCER (P) Impostazioni analisi Normativa : Norme Tecniche sulle Costruzioni 14/01/2008 Coefficienti di partecipazione caso statico Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole γ Gfav 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole γ Gsfav 1,30 1,00 Variabili Favorevole γ Qfav 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γ Qsfav 1,50 1,30 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito γ tanφ' 1,00 1,25 Coesione efficace γ c' 1,00 1,25 Resistenza non drenata γ cu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale γ qu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume γ γ 1,00 1,00 Coefficienti di partecipazione caso sismico Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole γ Gfav 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole γ Gsfav 1,00 1,00 Variabili Favorevole γ Qfav 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γ Qsfav 1,00 1,00 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito γ tanφ' 1,00 1,25 Coesione efficace γ c' 1,00 1,25 Resistenza non drenata γ cu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale γ qu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume γ γ 1,00 1,00 Sisma Accelerazione al suolo a g = [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (Ss) 1.20 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.40 Coefficiente riduzione (β s ) 0.24 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h =(a g /g*β s *St*S) = 6.37 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v =0.50 * k h = 3.19 Coefficiente di sicurezza richiesto 1.10 Le superfici sono state analizzate per i casi: [PC] [A2M2] Sisma verticale: verso il basso - verso l'alto Analisi condotta in termini di tensioni efficaci Presenza di carichi distribuiti Impostazioni interventi Influenza interventi: Resistenza a taglio. Resistenza interventi calcolata dal programma. Coefficiente sicurezza resistenza interventi 1,00 7

13 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento Impostazioni delle superfici di rottura Si considerano delle superfici di rottura circolari generate tramite la seguente maglia dei centri Origine maglia [m]: X 0 = 46,00 Y 0 = 50,00 Passo maglia [m]: dx = 2,00 dy = 2,00 Numero passi : Nx = 20 Ny = 12 Raggio [m]: R = 20,00 Si utilizza un raggio variabile con passo dr=0,50 [m] ed un numero di incrementi pari a 20 Sono state escluse dall'analisi le superfici aventi: - lunghezza di corda inferiore a 2,50 m - freccia inferiore a 0,50 m - volume inferiore a 2,50 mc Numero di superfici analizzate Coefficiente di sicurezza minimo Superficie con coefficiente di sicurezza minimo 13 Quadro sintetico coefficienti di sicurezza Metodo Nr. superfici FS min S min FS max S max FELLENIUS BISHOP SPENCER Superfici di rottura con C s < 1 8

14 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento Caratteristiche delle superfici analizzate Simbologia adottata Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto N numero d'ordine della superficie cerchio C x ascissa x del centro [m] C y ordinata y del centro [m] R raggio del cerchio espresso in m x v, y v ascissa e ordinata del punto di intersezione con il profilo (valle) espresse in m x m, y m ascissa e ordinata del punto di intersezione con il profilo (monte) espresse in m V volume interessato dalla superficie espresso [cmq] C s coefficiente di sicurezza caso caso di calcolo N C x C y R x v y v x m y m V C s caso 1 64,00 56,00 21,00 62,48 35,06 80,60 43,14 36, (F) [A2M2] (B) 2 64,00 56,00 20,50 63,73 35,50 79,96 43,14 26, (F) [A2M2] (B) 3 62,00 54,00 21,00 57,87 33,41 79,97 43,14 58, (F) [A2M2] (B) 4 62,00 56,00 22,50 58,77 33,73 80,46 43,14 52, (F) [A2M2] (B) (P) 5 64,00 56,00 20,00 65,23 36,04 79,31 43,13 17, (F) [A2M2] (B) (P) 6 62,00 54,00 20,50 58,82 33,75 79,38 43,13 46, (F) [A2M2] (B) 7 64,00 58,00 22,50 63,73 35,50 80,89 43,14 30, (F) [A2M2] (B) (P) 8 62,00 56,00 22,00 59,83 34,11 79,85 43,14 40, (F) [A2M2] (B) (P) 9 62,00 58,00 24,00 59,81 34,10 80,85 43,14 46, (F) [A2M2] (B) (P) 10 64,00 58,00 22,00 65,22 36,03 80,22 43,14 21, (F) [A2M2] (B) (P) 11 64,00 58,00 21,50 67,19 36,74 79,53 43,13 13, (F) [A2M2] (B) (P) 12 62,00 58,00 23,50 60,99 34,52 80,20 43,14 35, (F) [A2M2] (B) 13 66,00 58,00 20,50 69,77 37,85 80,12 43,14 12, (F) [A2M2] (B) (P) 14 66,00 58,00 21,00 68,07 37,10 80,84 43,14 19, (F) [A2M2] (B) (P) 15 62,00 60,00 25,50 60,98 34,52 81,13 43,14 40, (F) [A2M2] (B) (P) 16 62,00 56,00 21,50 60,99 34,52 79,23 43,13 29, (F) [A2M2] (B) (P) 17 62,00 54,00 20,00 59,85 34,12 78,79 43,13 34, (F) [A2M2] (B) 18 60,00 60,00 27,00 57,15 33,15 81,09 43,14 58, (F) [A2M2] (B) 19 60,00 58,00 25,00 57,17 33,16 80,10 43,14 52, (F) [A2M2] (B) 20 60,00 56,00 23,50 56,19 32,81 79,67 43,14 58, (F) [A2M2] (B) (P) 21 64,00 60,00 23,50 67,10 36,71 80,37 43,14 17, (F) [A2M2] (B) (P) 22 64,00 60,00 24,00 65,21 36,03 81,08 43,14 25, (F) [A2M2] (B) (P) 9

15 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento 23 62,00 60,00 25,00 62,33 35,00 80,46 43,14 29, (F) [A2M2] (B) (P) 24 60,00 60,00 26,50 58,28 33,56 80,44 43,14 45, (F) [A2M2] (B) (P) 25 62,00 58,00 23,00 62,33 35,00 79,55 43,13 24, (F) [A2M2] (B) (P) 26 58,00 60,00 28,00 54,53 32,22 80,35 43,14 66, (F) [A2M2] (B) (P) 27 60,00 58,00 24,50 58,29 33,56 79,47 43,13 39, (F) [A2M2] (B) (P) 28 60,00 56,00 23,00 57,20 33,17 79,06 43,13 45, (F) [A2M2] (B) 29 60,00 62,00 28,00 59,54 34,00 80,69 43,14 39, (F) [A2M2] (B) (P) 30 58,00 62,00 29,50 55,60 32,60 80,68 43,14 58, (F) [A2M2] (B) (P) 31 62,00 60,00 24,50 63,94 35,58 79,77 43,14 19, (F) [A2M2] (B) (P) 32 62,00 62,00 26,50 63,92 35,57 80,61 43,14 24, (F) [A2M2] (B) (P) 33 64,00 62,00 25,50 67,03 36,68 81,16 43,14 20, (F) [A2M2] (B) (P) 34 64,00 62,00 25,00 68,98 37,50 80,41 43,14 13, (F) [A2M2] (B) (P) 35 60,00 60,00 26,00 59,54 34,00 79,79 43,14 33, (F) [A2M2] (B) (P) 36 66,00 60,00 22,50 69,66 37,80 80,90 43,14 15, (F) [A2M2] (B) (P) 37 60,00 54,00 21,50 56,25 32,83 78,55 43,13 51, (F) [A2M2] (B) (P) 38 58,00 60,00 27,50 55,61 32,60 79,72 43,14 52, (F) [A2M2] (B) (P) 39 58,00 58,00 26,00 54,56 32,23 79,33 43,13 58, (F) [A2M2] (B) 40 62,00 56,00 21,00 62,33 35,00 78,60 43,13 19, (F) [A2M2] (B) (P) 41 60,00 64,00 29,50 60,97 34,52 80,86 43,14 32, (F) [A2M2] (B) (P) 42 62,00 62,00 26,00 65,99 36,31 79,89 43,14 15, (F) [A2M2] (B) (P) 43 58,00 62,00 29,00 56,79 33,03 80,03 43,14 44, (F) [A2M2] (B) (P) 44 60,00 62,00 27,50 60,97 34,52 80,01 43,14 27, (F) [A2M2] (B) (P) 45 62,00 64,00 28,00 65,88 36,27 80,68 43,14 18, (F) [A2M2] (B) (P) 10

16 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento 46 62,00 58,00 22,50 63,97 35,59 78,89 43,13 15, (F) [A2M2] (B) (P) 47 64,00 64,00 27,00 68,83 37,44 81,14 43,14 16, (F) [A2M2] (B) (P) 48 60,00 58,00 24,00 59,54 34,00 78,84 43,13 28, (F) [A2M2] (B) (P) 49 60,00 56,00 22,50 58,30 33,56 78,46 43,13 33, (F) [A2M2] (B) (P) 50 62,00 66,00 29,50 68,20 37,16 80,64 43,14 14, (F) [A2M2] (B) (P) 51 60,00 64,00 29,00 62,67 35,12 80,14 43,14 22, (F) [A2M2] (B) (P) 52 58,00 58,00 25,50 55,63 32,61 78,72 43,13 45, (F) [A2M2] (B) (P) 53 58,00 60,00 27,00 56,80 33,03 79,08 43,13 38, (F) [A2M2] (B) (P) 54 60,00 60,00 25,50 60,98 34,52 79,13 43,13 23, (F) [A2M2] (B) (P) 55 56,00 60,00 28,50 52,98 31,66 78,97 43,13 58, (F) [A2M2] (B) (P) 56 60,00 54,00 21,00 57,24 33,18 77,97 43,13 38, (F) [A2M2] (B) (P) 57 58,00 56,00 24,00 54,60 32,24 78,26 43,13 51, (F) [A2M2] (B) (P) 58 58,00 62,00 28,50 58,13 33,50 79,36 43,13 32, (F) [A2M2] (B) (P) 59 60,00 62,00 27,00 62,71 35,14 79,32 43,13 17, (F) [A2M2] (B) (P) 60 60,00 58,00 25,50 56,14 32,79 80,72 43,14 66, (F) [A2M2] (B) (P) 61 58,00 54,00 22,50 53,69 31,92 77,70 43,13 57, (F) [A2M2] (B) (P) 62 62,00 62,00 27,00 62,33 35,00 81,32 43,14 34, (F) [A2M2] (B) (P) 63 64,00 60,00 23,00 69,19 37,59 79,64 43,14 10, (F) [A2M2] (B) (P) 64 54,00 60,00 29,50 50,36 30,73 78,20 43,13 65, (F) [A2M2] (B) (P) 65 56,00 60,00 28,00 54,11 32,06 78,35 43,13 44, (F) [A2M2] (B) (P) 66 64,00 58,00 21,00 69,52 37,74 78,83 43,13 7, (F) [A2M2] (B) (P) 67 56,00 62,00 29,50 55,34 32,51 78,68 43,13 37, (F) [A2M2] (B) (P) 11

17 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento 68 58,00 58,00 25,00 56,80 33,03 78,10 43,13 32, (F) [A2M2] (B) (P) 69 56,00 58,00 26,50 53,00 31,67 77,93 43,13 50, (F) [A2M2] (B) (P) 70 58,00 60,00 26,50 58,13 33,50 78,44 43,13 26, (F) [A2M2] (B) (P) 71 56,00 58,00 27,00 51,97 31,30 78,54 43,13 65, (F) [A2M2] (B) (P) 72 64,00 54,00 20,00 60,43 34,32 80,79 43,14 52, (F) [A2M2] (B) (P) 73 62,00 64,00 28,50 63,90 35,56 81,42 43,14 27, (F) [A2M2] (B) (P) 74 62,00 64,00 27,50 68,44 37,26 79,91 43,14 11, (F) [A2M2] (B) (P) 75 66,00 56,00 20,00 65,17 36,02 81,32 43,14 31, (F) [A2M2] (B) (P) 76 60,00 62,00 28,50 58,27 33,55 81,37 43,14 51, (F) [A2M2] (B) (P) 77 62,00 60,00 24,00 66,13 36,36 79,07 43,13 11, (F) [A2M2] (B) (P) 78 66,00 62,00 24,00 71,65 38,67 80,84 43,14 12, (F) [A2M2] (B) (P) 79 68,00 58,00 20,00 70,46 38,15 81,39 43,14 16, (F) [A2M2] (B) (P) 80 62,00 62,00 25,50 68,80 37,42 79,16 43,13 8, (F) [A2M2] (B) (P) 81 64,00 66,00 28,50 70,92 38,35 81,02 43,14 12, (F) [A2M2] (B) (P) 82 56,00 56,00 25,00 52,02 31,32 77,43 43,13 57, (F) [A2M2] (B) (P) 83 58,00 56,00 23,50 55,65 32,62 77,66 43,13 38, (F) [A2M2] (B) (P) 84 60,00 64,00 28,50 64,93 35,93 79,41 43,13 13, (F) [A2M2] (B) (P) 85 66,00 58,00 21,50 66,55 36,51 81,54 43,15 26, (F) [A2M2] (B) (P) 86 60,00 56,00 22,00 59,54 34,00 77,84 43,13 22, (F) [A2M2] (B) (P) 87 60,00 52,00 20,00 55,42 32,53 77,93 43,13 56, (F) [A2M2] (B) (P) 88 60,00 58,00 23,50 60,98 34,52 78,20 43,13 17, (F) [A2M2] (B) (P) 89 60,00 54,00 20,50 58,32 33,57 77,38 43,13 27, (F) [A2M2] (B) (P) 12

18 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento 90 58,00 54,00 22,00 54,65 32,26 77,13 43,13 43, (F) [A2M2] (B) (P) 91 58,00 62,00 28,00 59,66 34,05 78,69 43,13 20, (F) [A2M2] (B) (P) 92 62,00 56,00 20,50 64,00 35,60 77,96 43,13 11, (F) [A2M2] (B) (P) 93 54,00 60,00 29,00 51,44 31,11 77,59 43,13 50, (F) [A2M2] (B) (P) 94 66,00 64,00 26,00 71,41 38,57 81,53 43,14 14, (F) [A2M2] (B) (P) 95 66,00 60,00 23,00 68,04 37,09 81,65 43,15 22, (F) [A2M2] (B) (P) 96 58,00 56,00 24,50 53,63 31,89 78,85 43,13 65, (F) [A2M2] (B) (P) 97 60,00 60,00 25,00 62,75 35,15 78,45 43,13 13, (F) [A2M2] (B) (P) 98 54,00 58,00 27,50 50,39 30,74 77,13 43,13 57, (F) [A2M2] (B) (P) 99 66,00 62,00 24,50 69,57 37,76 81,65 43,15 18, (F) [A2M2] (B) ,00 64,00 29,50 61,51 34,71 78,85 43,13 15, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 29,00 51,93 31,29 79,59 43,13 73, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 24,50 63,73 35,50 81,78 43,15 35, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 21,50 72,19 38,91 81,34 43,14 13, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 27,50 55,35 32,51 77,72 43,13 30, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 62,00 26,50 65,13 36,00 78,61 43,13 9, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 62,00 26,00 65,20 36,03 81,91 43,15 29, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 23,00 62,47 35,05 81,56 43,15 41, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 21,50 61,38 34,66 81,23 43,14 46, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 62,00 29,00 56,75 33,01 78,02 43,13 24, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 64,00 27,50 66,98 36,66 81,93 43,15 24, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 66,00 29,00 68,72 37,39 81,86 43,15 19, (F) [A2M2] (B) ,00 54,00 22,00 55,33 32,50 79,13 43,13 64, (F) [A2M2] (B) (P) 13

19 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento ,00 64,00 29,00 62,33 35,00 82,16 43,15 38, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 62,00 27,50 60,98 34,52 82,03 43,15 45, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 26,00 59,79 34,09 81,80 43,15 52, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 24,50 58,74 33,72 81,48 43,14 58, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 26,50 53,57 31,87 79,94 43,14 73, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 62,00 29,00 57,12 33,14 82,04 43,15 65, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 25,00 41,98 27,33 65,24 36,04 58, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 24,00 55,25 32,47 80,26 43,14 72, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 20,50 69,04 37,53 82,14 43,15 23, (F) [A2M2] (B) ,00 56,00 28,00 44,38 28,23 69,04 37,53 60, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 20,50 64,00 35,60 81,97 43,15 41, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 23,00 42,03 27,35 63,91 35,56 52, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 28,50 42,89 27,67 66,91 36,64 55, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 22,00 65,17 36,02 82,24 43,16 35, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 23,50 61,35 34,65 82,22 43,16 52, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 26,00 44,42 28,25 67,57 36,88 54, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 23,50 66,54 36,51 82,39 43,16 30, (F) [A2M2] (B) ,00 62,00 25,00 68,02 37,08 82,43 43,16 25, (F) [A2M2] (B) ,00 60,00 25,00 62,46 35,05 82,48 43,16 45, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 26,50 42,91 27,68 65,61 36,17 50, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 29,00 46,70 29,19 71,60 38,65 57, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 22,00 70,42 38,13 82,15 43,15 19, (F) [A2M2] (B) ,00 62,00 28,00 59,77 34,09 82,72 43,16 57, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 26,50 48,07 29,79 72,29 38,96 56, (F) [A2M2] (B) (P) 14

20 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento ,00 54,00 24,00 49,51 30,42 72,92 39,23 55, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 23,50 45,94 28,85 68,23 37,17 54, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 24,00 44,46 28,26 66,24 36,40 49, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 62,00 26,50 63,73 35,50 82,64 43,16 39, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 62,00 23,50 72,06 38,85 82,04 43,15 15, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 64,00 29,50 60,97 34,52 82,88 43,17 49, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 20,50 53,76 31,94 74,71 40,12 46, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 24,50 42,94 27,69 64,29 35,70 45, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 29,50 45,39 28,62 69,39 37,68 52, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 64,00 26,50 69,51 37,73 82,37 43,16 20, (F) [A2M2] (B) ,00 66,00 29,50 66,94 36,65 82,67 43,16 27, (F) [A2M2] (B) ,00 64,00 28,00 65,20 36,03 82,70 43,16 33, (F) [A2M2] (B) ,00 56,00 25,50 51,07 30,98 78,01 43,13 72, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 28,00 49,40 30,38 77,72 43,13 73, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 66,00 28,00 71,24 38,50 82,19 43,15 16, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 27,50 51,01 30,96 79,14 43,13 81, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 23,00 52,80 31,60 78,27 43,13 71, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 27,00 46,72 29,20 70,13 38,01 51, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 23,00 52,07 31,34 74,03 39,72 47, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 21,50 45,99 28,88 66,82 36,60 48, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 22,00 44,50 28,28 64,91 35,92 45, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 21,00 47,42 29,51 68,83 37,43 52, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 24,50 48,11 29,81 70,81 38,31 50, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 25,50 50,43 30,75 73,39 39,44 47, (F) [A2M2] 15

21 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento (B) (P) ,00 56,00 27,50 45,41 28,62 67,91 37,03 47, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 22,50 42,98 27,70 62,98 35,23 41, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 25,00 52,71 31,57 79,44 43,13 80, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 22,00 49,58 30,45 71,43 38,58 49, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 20,50 54,57 32,23 78,48 43,13 70, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 22,50 54,46 32,19 79,70 43,14 79, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 28,00 48,92 30,17 72,69 39,13 48, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 22,50 43,59 27,94 65,80 36,24 56, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 28,00 43,96 28,07 65,86 36,26 42, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 29,50 50,95 30,94 80,21 43,14 90, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 25,00 46,75 29,21 68,66 37,36 46, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 25,50 45,43 28,63 66,56 36,51 42, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 22,50 63,98 35,59 82,92 43,17 46, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 22,50 48,15 29,83 69,34 37,66 45, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 24,50 53,03 31,68 74,66 40,12 40, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 21,00 52,89 31,63 77,03 43,13 62, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 62,00 27,00 62,45 35,04 83,35 43,17 50, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 21,00 52,13 31,36 72,55 39,07 41, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 26,00 43,97 28,08 64,57 35,80 38, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 21,00 62,95 35,22 82,62 43,16 52, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 23,00 46,78 29,23 67,21 36,75 42, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 25,50 45,89 28,83 69,71 37,82 59, (F) [A2M2] 16

22 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento (B) (P) ,00 54,00 23,50 50,47 30,77 71,91 38,79 42, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 20,00 49,66 30,48 69,94 37,92 44, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 28,50 47,63 29,60 70,45 38,15 43, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 23,50 45,45 28,64 65,25 36,05 38, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 26,00 48,94 30,18 71,21 38,48 43, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 24,00 65,17 36,01 83,11 43,17 39, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 27,00 51,46 31,12 73,76 39,60 40, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 25,50 61,32 34,64 83,16 43,17 57, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 64,00 28,50 63,73 35,50 83,46 43,17 43, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 20,50 48,21 29,85 67,86 37,01 41, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 22,00 60,37 34,30 81,86 43,15 58, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 24,00 43,99 28,08 63,27 35,34 34, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 20,00 54,69 32,27 73,66 39,56 34, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 21,00 46,82 29,24 65,89 36,27 37, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 21,00 67,84 37,00 82,86 43,16 31, (F) [A2M2] (B) ,00 58,00 29,00 46,37 29,05 68,14 37,13 39, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 29,50 49,93 30,57 72,97 39,26 40, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 28,00 50,09 30,63 79,73 43,14 98, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 21,00 53,77 31,94 79,04 43,13 85, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 62,00 25,50 66,54 36,51 83,20 43,17 33, (F) [A2M2] (B) ,00 50,00 21,50 45,47 28,65 63,95 35,58 34, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 26,50 58,70 33,71 82,46 43,16 64, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 23,50 51,95 31,29 78,84 43,13 87, (F) [A2M2] 17

23 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento (B) (P) ,00 58,00 28,50 48,58 30,02 78,31 43,13 89, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 26,50 47,64 29,61 68,97 37,50 39, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 23,50 51,15 31,01 76,83 43,13 63, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 22,50 53,06 31,69 73,01 39,27 35, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 26,00 50,18 30,66 78,59 43,13 88, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 21,50 50,52 30,78 70,44 38,14 38, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 24,00 48,97 30,19 69,74 37,84 38, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 21,50 56,98 33,09 80,55 43,14 71, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 29,50 45,12 28,51 66,00 36,31 35, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 28,50 48,03 29,78 73,77 39,60 62, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 24,50 63,96 35,58 83,81 43,18 50, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 26,00 54,12 32,07 74,88 40,12 33, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 20,00 65,55 36,15 83,34 43,17 45, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 64,00 29,00 62,44 35,04 84,19 43,18 54, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 22,00 44,00 28,09 61,98 34,88 30, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 20,00 56,27 32,84 79,93 43,14 77, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 27,00 46,38 29,05 66,76 36,58 35, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 64,00 27,00 68,01 37,07 83,18 43,17 28, (F) [A2M2] (B) ,00 60,00 22,50 69,03 37,52 82,93 43,17 26, (F) [A2M2] (B) ,00 56,00 25,00 51,48 31,13 72,29 38,95 35, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 23,00 57,80 33,39 81,07 43,14 65, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 24,00 60,32 34,28 82,87 43,16 64, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 24,50 47,66 29,61 67,50 36,85 35, (F) [A2M2] 18

24 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento (B) (P) ,00 66,00 28,50 69,45 37,71 83,06 43,17 23, (F) [A2M2] (B) ,00 62,00 28,50 58,67 33,70 83,40 43,17 70, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 26,50 49,33 30,35 79,17 43,13 105, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 23,00 62,91 35,21 83,59 43,18 57, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 27,50 49,94 30,58 71,50 38,61 36, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 62,00 24,00 70,39 38,12 82,87 43,16 21, (F) [A2M2] (B) ,00 56,00 27,50 45,12 28,51 64,72 35,86 31, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 29,00 47,79 29,67 78,90 43,13 107, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 25,50 51,84 31,26 80,02 43,14 96, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 24,00 51,13 31,00 79,40 43,13 103, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 21,50 52,07 31,34 77,58 43,13 77, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 22,00 49,00 30,21 68,27 37,19 34, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 29,50 42,78 27,63 83,44 43,17 302, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 24,00 50,27 30,69 77,40 43,13 78, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 29,50 43,94 28,07 85,45 43,20 333, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 62,00 27,50 61,30 34,63 84,05 43,18 62, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 62,00 26,00 65,16 36,01 83,94 43,18 43, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 29,50 40,63 26,82 84,15 43,18 386, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 29,00 44,56 28,30 84,91 43,20 308, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 27,00 52,63 31,54 80,54 43,14 89, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 28,50 53,52 31,85 80,98 43,14 81, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 21,50 66,65 36,54 83,57 43,18 40, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 21,50 61,98 34,88 83,25 43,17 63, (F) [A2M2] 19

30 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento (B) (P) ,00 52,00 28,00 41,27 27,06 80,56 43,14 278, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 29,50 40,58 26,80 79,43 43,13 238, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 28,00 41,71 27,23 85,16 43,20 424, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 29,00 43,74 27,99 87,64 43,24 423, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 26,00 52,91 31,64 84,63 43,19 160, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 27,00 48,61 30,03 79,74 43,14 123, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 27,00 57,69 33,35 83,11 43,17 78, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 64,00 27,50 66,54 36,51 83,97 43,18 37, (F) [A2M2] (B) ,00 50,00 26,50 43,42 27,87 83,61 43,18 346, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 27,00 41,58 27,18 82,12 43,15 340, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 27,50 48,56 30,01 87,30 43,23 293, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 29,50 48,28 29,89 88,60 43,25 308, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 29,00 45,87 28,83 82,00 43,15 202, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 28,00 52,74 31,58 85,77 43,21 170, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 20,50 64,55 35,79 84,00 43,18 56, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 28,50 42,99 27,71 80,35 43,14 224, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 26,50 51,17 31,01 83,19 43,17 155, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 27,00 47,87 29,71 77,73 43,13 97, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 26,00 44,00 28,09 83,09 43,17 321, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 24,00 50,68 30,84 84,32 43,19 214, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 20,50 55,49 32,56 80,49 43,14 91, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 27,00 43,69 27,97 81,51 43,14 262, (F) [A2M2] (B) (P) 25

31 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento ,00 52,00 23,50 51,32 31,07 83,78 43,18 194, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 23,50 61,92 34,86 84,24 43,19 69, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 23,00 46,40 29,06 64,19 35,67 27, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 22,00 61,08 34,56 83,88 43,18 76, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 28,00 51,78 31,23 83,76 43,18 147, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 24,50 50,05 30,61 84,86 43,19 235, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 24,50 48,90 30,16 82,85 43,16 209, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 24,00 53,11 31,71 83,42 43,17 150, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 25,50 48,03 29,78 79,07 43,13 130, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 25,50 53,66 31,90 84,04 43,18 143, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 28,00 47,99 29,76 87,85 43,24 317, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 28,00 39,15 26,26 81,15 43,14 359, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 25,50 49,96 30,58 70,02 37,96 31, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 27,50 41,91 27,30 80,03 43,14 254, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 28,50 37,26 25,60 79,66 43,14 351, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 26,50 47,64 29,61 82,18 43,15 196, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 25,00 49,43 30,39 85,40 43,20 256, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 29,00 49,30 30,34 82,92 43,17 160, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 23,00 51,97 31,30 83,24 43,17 175, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 25,00 62,87 35,20 84,50 43,19 61, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 28,50 39,49 26,39 79,09 43,13 269, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 27,50 53,50 31,85 85,18 43,20 152, (F) [A2M2] (B) (P) 26

32 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento ,00 56,00 27,50 47,12 29,37 78,30 43,13 115, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 27,50 39,74 26,48 80,63 43,14 333, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 21,00 58,66 33,69 81,98 43,15 77, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 25,50 48,86 30,14 85,94 43,21 278, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 28,50 49,24 30,31 80,32 43,14 115, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 62,00 29,50 56,06 32,76 82,70 43,16 79, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 25,00 50,63 30,82 82,53 43,16 163, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 28,50 47,42 29,51 88,39 43,25 341, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 23,00 58,56 33,65 83,09 43,17 84, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 62,00 28,00 60,24 34,25 84,74 43,19 75, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 20,50 60,35 34,29 83,41 43,17 82, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 25,50 44,59 28,31 82,57 43,16 297, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 23,00 67,84 37,00 83,68 43,18 34, (F) [A2M2] (B) ,00 54,00 28,00 43,68 27,97 79,81 43,14 202, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 26,50 42,17 27,40 81,60 43,15 315, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 28,50 45,68 28,74 79,43 43,13 153, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 29,00 41,27 27,06 78,89 43,13 215, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 25,50 46,65 29,17 81,92 43,15 224, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 28,00 48,61 30,03 69,16 37,58 32, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 25,00 54,42 32,18 83,46 43,17 125, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 29,50 52,47 31,48 84,24 43,19 138, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 26,00 48,31 29,90 86,47 43,22 301, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 27,50 48,76 30,10 82,32 43,16 168, (F) [A2M2] 27

34 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento (B) (P) ,00 50,00 26,00 45,28 28,57 85,09 43,20 351, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 22,00 57,06 33,12 83,15 43,17 106, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 21,50 57,84 33,40 82,57 43,16 91, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 24,50 50,35 30,72 79,96 43,14 120, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 24,50 46,92 29,29 83,53 43,17 280, (F) [A2M2] (B) ,00 52,00 26,50 44,32 28,21 80,97 43,14 239, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 27,00 42,56 27,55 79,50 43,13 231, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 26,50 47,75 29,66 87,01 43,23 325, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 28,00 37,88 25,82 79,14 43,13 325, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 21,00 55,80 32,67 83,05 43,17 128, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 22,50 53,79 31,95 84,70 43,19 180, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 26,50 44,71 28,36 85,61 43,21 376, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 25,00 52,86 31,62 86,56 43,22 211, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 27,50 52,58 31,52 83,16 43,17 129, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 26,00 51,93 31,29 82,61 43,16 137, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 23,50 57,72 33,36 83,69 43,18 99, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 25,00 45,18 28,54 82,04 43,15 274, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 29,50 37,01 25,52 78,13 43,13 284, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 26,50 55,09 32,42 83,97 43,18 117, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 24,00 47,47 29,53 83,01 43,17 257, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 22,00 52,26 31,41 80,14 43,14 116, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 25,50 54,67 32,27 86,06 43,21 165, (F) [A2M2] (B) (P) 29

41 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento ,00 58,00 29,50 51,68 31,20 89,64 43,40 255, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 21,00 56,91 33,07 85,07 43,20 149, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 24,50 44,60 28,32 79,52 43,13 222, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 24,50 46,87 29,26 78,84 43,13 155, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 24,00 46,33 29,03 81,00 43,14 230, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 23,50 52,85 31,61 80,84 43,14 110, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 25,50 47,05 29,34 86,58 43,22 355, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 26,00 43,89 28,05 78,44 43,13 187, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 22,50 57,36 33,23 85,74 43,21 142, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 66,00 29,00 67,99 37,07 83,90 43,18 31, (F) [A2M2] (B) ,00 50,00 23,50 46,91 29,28 80,48 43,14 209, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 28,50 36,01 25,17 77,66 43,13 315, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 27,00 58,38 33,59 85,14 43,20 98, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 22,00 56,15 32,79 81,13 43,14 85, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 21,50 56,26 32,83 85,62 43,21 166, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 22,50 51,66 31,19 85,45 43,20 244, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 25,50 48,92 30,17 81,07 43,14 157, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 29,00 44,05 28,11 77,99 43,13 144, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 21,50 50,43 30,75 80,38 43,14 157, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 21,00 54,75 32,29 81,04 43,14 107, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 20,00 53,56 31,87 80,79 43,14 128, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 29,50 54,31 32,14 88,28 43,25 183, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 29,00 55,07 32,41 87,66 43,24 164, (F) [A2M2] 36

44 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento (B) (P) ,00 50,00 21,50 49,30 30,34 78,37 43,13 131, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 28,00 50,89 30,92 81,74 43,15 123, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 24,50 57,15 33,15 86,91 43,22 151, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 29,50 39,55 26,41 77,42 43,13 205, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 26,00 48,62 30,04 67,67 36,93 28, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 20,00 62,06 34,90 84,83 43,19 86, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 23,50 50,49 30,77 86,50 43,22 287, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 26,00 55,18 32,45 81,34 43,14 80, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 23,50 49,97 30,59 68,54 37,31 28, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 24,50 60,13 34,21 85,53 43,20 95, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 22,00 48,69 30,07 78,90 43,13 150, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 25,00 56,44 32,90 87,49 43,23 168, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 25,50 44,57 28,31 77,91 43,13 166, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 20,50 55,32 32,50 85,34 43,20 189, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 21,00 49,98 30,59 77,84 43,13 114, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 25,00 53,52 31,85 81,44 43,14 103, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 24,50 54,68 32,27 88,01 43,24 214, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 62,00 27,00 62,84 35,19 85,38 43,20 66, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 62,00 24,50 69,02 37,52 83,68 43,18 29, (F) [A2M2] (B) ,00 52,00 23,00 54,37 32,16 87,26 43,23 221, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 26,50 50,21 30,67 81,17 43,14 131, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 23,50 48,18 29,84 77,76 43,13 118, (F) [A2M2] (B) (P) 39

47 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento ,00 58,00 27,50 51,74 31,22 81,14 43,14 105, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 20,00 59,39 33,95 85,97 43,21 136, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 25,00 48,83 30,13 88,07 43,24 357, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 27,50 47,89 29,71 90,19 43,62 401, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 27,50 55,53 32,57 89,22 43,26 196, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 27,00 53,75 31,94 89,94 43,52 246, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 21,00 60,55 34,37 86,02 43,21 114, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 22,00 53,55 31,86 86,93 43,23 247, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 23,00 56,81 33,03 74,64 40,12 22, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 62,00 27,50 61,82 34,82 86,08 43,21 79, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 29,50 38,70 26,10 84,70 43,19 476, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 66,00 29,50 66,54 36,50 84,71 43,19 40, (F) [A2M2] (B) ,00 50,00 20,50 50,70 30,85 77,31 43,13 97, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 26,50 60,03 34,18 86,51 43,22 101, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 27,00 45,47 28,65 88,14 43,24 432, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 26,00 52,80 31,60 89,77 43,45 276, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 21,50 45,13 28,52 60,88 34,49 21, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 26,00 49,45 30,40 74,59 40,12 61, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 29,00 45,03 28,48 89,70 43,43 453, (F) [A2M2] (B) ,00 56,00 22,00 61,92 34,86 85,90 43,21 93, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 24,50 52,56 31,51 88,89 43,25 283, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 28,00 54,83 32,32 89,97 43,53 216, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 24,50 43,46 27,89 77,52 43,13 192, (F) [A2M2] (B) (P) 42

48 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento ,00 56,00 27,50 53,11 31,71 90,64 43,79 267, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 20,50 58,73 33,72 86,52 43,22 152, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 28,00 47,36 29,48 90,79 43,85 428, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 21,50 59,83 34,11 86,60 43,22 129, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 23,00 48,85 30,14 77,22 43,13 101, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 25,50 48,31 29,90 88,59 43,25 382, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 27,00 59,18 33,88 87,16 43,23 117, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 22,50 52,97 31,66 87,46 43,23 268, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 28,50 54,15 32,08 90,72 43,82 236, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 28,00 52,48 31,48 91,32 44,05 290, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 20,00 70,12 38,00 83,42 43,17 27, (F) [A2M2] (B) ,00 58,00 23,00 63,54 35,44 85,61 43,21 72, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 26,50 52,19 31,38 90,42 43,70 298, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 27,50 58,36 33,58 87,80 43,24 133, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 29,00 53,48 31,84 91,45 44,10 258, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 29,50 52,82 31,61 92,16 44,37 280, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 27,50 43,42 27,87 77,26 43,13 151, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 26,00 40,40 26,73 77,08 43,13 227, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 28,50 51,85 31,26 91,99 44,31 313, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 28,00 57,57 33,30 88,44 43,25 150, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 21,00 58,09 33,49 87,08 43,23 168, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 22,00 59,14 33,86 87,18 43,23 145, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 28,50 56,80 33,03 89,06 43,26 167, (F) [A2M2] 43

50 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento (B) (P) ,00 52,00 21,50 57,46 33,26 87,63 43,24 186, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 62,00 25,00 67,84 37,00 84,47 43,19 37, (F) [A2M2] (B) ,00 52,00 21,50 49,99 30,59 67,12 36,71 24, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 29,00 40,59 26,80 86,19 43,21 480, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 24,00 48,63 30,04 66,36 36,44 24, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 64,00 26,00 70,36 38,11 83,57 43,18 24, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 27,50 51,00 30,95 91,69 44,19 345, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 23,00 60,37 34,30 87,13 43,23 121, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 64,00 29,00 62,82 35,18 86,22 43,21 70, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 23,00 47,35 29,48 70,32 38,09 58, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 22,50 47,06 29,35 77,42 43,13 142, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 25,50 51,40 31,10 90,07 43,57 329, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 24,50 52,63 31,54 71,06 38,41 24, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 20,00 57,20 33,17 86,82 43,22 192, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 26,50 42,16 27,40 76,97 43,13 178, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 23,00 57,80 33,38 88,33 43,25 179, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 28,00 50,41 30,74 92,31 44,43 370, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 23,50 51,83 31,25 88,51 43,25 312, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 23,50 59,63 34,04 87,73 43,24 137, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 62,00 28,50 59,95 34,15 87,45 43,23 107, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 28,00 39,06 26,23 76,56 43,13 212, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 22,00 56,84 33,04 88,18 43,24 204, (F) [A2M2] (B) (P) 45

55 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento ,00 60,00 26,50 60,86 34,48 88,53 43,25 119, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 21,00 68,04 37,09 84,89 43,19 43, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 28,00 51,73 31,21 94,62 45,32 398, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 20,00 54,16 32,08 70,41 38,13 21, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 22,00 48,63 30,04 65,08 35,99 21, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 28,50 51,16 31,01 95,22 45,54 425, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 29,00 50,59 30,81 95,81 45,77 452, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 20,50 62,31 35,00 87,44 43,23 116, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 21,50 67,08 36,70 85,60 43,21 53, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 24,50 53,87 31,98 91,15 43,99 307, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 27,00 60,06 34,19 89,18 43,26 135, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 29,50 49,73 30,50 69,19 37,59 24, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 29,00 57,09 33,13 92,52 44,51 208, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 22,50 54,32 32,14 89,49 43,35 291, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 62,00 26,50 64,41 35,74 86,70 43,22 69, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 20,00 60,56 34,37 87,98 43,24 154, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 64,00 26,50 69,02 37,52 84,40 43,19 31, (F) [A2M2] (B) ,00 56,00 21,00 64,43 35,75 86,66 43,22 82, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 28,50 57,80 33,39 91,72 44,20 188, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 29,00 41,94 27,31 88,20 43,24 513, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 27,50 59,29 33,92 90,05 43,56 152, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 25,00 53,30 31,78 91,76 44,22 330, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 28,00 58,54 33,65 90,90 43,89 169, (F) [A2M2] 50

58 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento (B) (P) ,00 62,00 29,00 59,93 34,15 90,54 43,75 142, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 29,00 32,95 24,10 72,93 39,24 272, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 62,00 23,00 72,77 39,17 83,21 43,17 18, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 21,50 58,70 33,71 89,72 43,44 205, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 24,00 52,66 31,55 91,24 44,02 359, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 29,00 46,31 29,02 91,96 44,29 483, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 23,00 61,40 34,67 89,15 43,26 139, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 20,00 58,50 33,64 88,83 43,25 212, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 27,00 56,18 32,81 94,83 45,40 294, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 28,00 57,12 33,14 95,04 45,48 263, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 29,50 57,50 33,28 95,85 45,79 253, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 23,50 41,13 27,01 64,78 35,88 65, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 23,00 58,99 33,81 90,60 43,77 198, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 26,50 56,79 33,02 94,17 45,15 271, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 28,50 52,51 31,50 97,47 46,41 454, (F) [A2M2] (B) ,00 54,00 25,00 47,29 29,45 71,80 38,74 64, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 24,50 52,11 31,35 91,81 44,24 384, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 22,50 65,19 36,02 86,97 43,23 75, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 28,00 53,07 31,70 96,89 46,19 427, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 26,50 43,47 27,89 68,61 37,34 68, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 28,00 48,63 30,04 93,03 44,71 457, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 25,00 51,17 31,01 68,66 37,36 21, (F) [A2M2] (B) (P) 53

59 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento ,00 56,00 23,50 60,70 34,42 89,90 43,51 155, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 27,50 53,64 31,90 96,30 45,96 400, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 26,00 57,42 33,25 93,51 44,89 250, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 23,50 58,36 33,58 91,28 44,04 217, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 27,50 57,76 33,37 94,35 45,21 241, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 22,00 58,10 33,49 90,37 43,69 224, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 27,00 46,76 29,22 90,24 43,64 460, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 27,00 54,21 32,10 95,70 45,73 374, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 23,00 64,32 35,71 87,64 43,24 88, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 26,50 54,78 32,31 95,10 45,50 349, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 25,50 58,05 33,47 92,82 44,63 229, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 24,00 57,75 33,36 91,95 44,29 237, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 22,00 70,12 38,00 84,19 43,18 29, (F) [A2M2] (B) ,00 64,00 28,50 64,37 35,73 87,52 43,23 73, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 26,00 55,36 32,51 94,49 45,27 325, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 24,00 60,02 34,18 90,67 43,80 172, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 25,50 55,95 32,72 93,87 45,03 302, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 24,50 57,14 33,15 92,60 44,54 258, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 23,50 63,50 35,42 88,29 43,25 101, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 20,50 57,93 33,43 89,38 43,30 230, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 25,00 56,54 32,93 93,24 44,79 279, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 25,00 58,69 33,70 92,12 44,36 209, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 29,00 58,18 33,52 95,12 45,51 231, (F) [A2M2] 54

64 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento (B) ,00 56,00 26,50 58,05 33,47 96,57 46,06 296, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 27,00 55,56 32,58 97,97 46,60 402, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 29,00 58,35 33,58 101,16 47,82 364, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 29,00 56,46 32,91 101,87 47,98 452, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 29,00 47,18 29,40 74,83 40,12 77, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 26,50 61,78 34,81 91,10 43,97 137, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 26,00 62,57 35,09 90,19 43,62 121, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 29,50 38,55 26,05 73,74 39,59 172, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 23,00 55,15 32,44 92,32 44,43 336, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 26,50 56,12 32,78 97,38 46,37 376, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 27,50 39,74 26,48 74,80 40,12 187, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 27,50 50,51 30,78 94,68 45,34 458, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 28,00 37,98 25,85 72,92 39,23 181, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 29,50 42,77 27,63 90,86 43,87 574, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 26,00 58,65 33,69 95,92 45,82 274, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 23,50 54,61 32,24 92,88 44,65 360, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 26,00 56,69 32,99 96,79 46,15 351, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 23,00 51,17 31,02 67,20 36,74 18, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 28,50 57,02 33,11 101,31 47,86 424, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 62,00 29,00 60,86 34,48 93,38 44,84 162, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 68,00 29,50 71,82 38,75 83,95 43,18 21, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 27,00 59,59 34,02 96,14 45,90 243, (F) [A2M2] (B) (P) 59

69 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento ,00 54,00 27,00 56,94 33,08 100,19 47,45 430, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 28,50 60,24 34,25 102,75 48,16 366, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 26,50 59,33 33,93 98,91 46,96 322, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 28,50 61,13 34,57 99,45 47,17 259, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 29,50 42,41 27,49 74,86 40,12 131, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 28,00 49,96 30,58 95,25 45,56 486, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 27,00 48,08 29,80 92,43 44,48 489, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 23,50 61,82 34,82 92,49 44,50 174, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 28,50 58,39 33,59 103,44 48,30 454, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 25,50 61,57 34,73 93,98 45,07 183, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 62,00 24,50 69,02 37,52 85,72 43,21 40, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 21,50 64,60 35,81 89,34 43,29 111, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 21,00 65,35 36,08 88,69 43,25 97, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 20,00 66,94 36,65 87,39 43,23 73, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 20,50 66,13 36,36 88,05 43,24 84, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 20,00 59,54 34,01 73,98 39,70 14, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 26,50 57,49 33,27 99,62 47,23 403, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 28,00 44,97 28,46 72,18 38,91 80, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 23,00 42,73 27,61 66,65 36,55 69, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 62,00 24,00 70,12 38,00 84,91 43,20 32, (F) [A2M2] (B) ,00 54,00 28,00 41,75 27,24 74,32 40,12 139, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 23,00 62,49 35,06 91,75 44,22 156, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 27,00 60,79 34,45 98,58 46,84 268, (F) [A2M2] 64

87 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento (B) (P) ,00 52,00 29,50 51,24 31,04 101,21 47,84 641, (F) [A2M2] (B) ,00 60,00 26,00 65,60 36,17 98,37 46,76 179, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 21,00 66,36 36,44 91,25 44,02 112, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 24,50 60,87 34,48 102,18 48,04 436, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 26,50 66,07 36,34 101,59 47,92 221, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 22,00 63,96 35,58 96,51 46,04 221, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 25,50 64,48 35,77 104,37 48,50 351, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 28,50 56,73 33,00 103,95 48,41 546, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 64,00 29,00 65,71 36,21 96,88 46,18 139, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 64,00 29,50 66,95 36,65 102,91 48,19 201, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 23,00 64,83 35,89 96,78 46,15 195, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 66,00 27,50 71,33 38,53 85,38 43,20 28, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 26,00 65,78 36,23 104,19 48,46 297, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 21,50 62,68 35,13 96,68 46,10 268, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 27,00 55,32 32,50 100,64 47,63 519, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 25,50 53,93 32,00 97,23 46,32 491, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 28,00 49,86 30,55 97,78 46,53 610, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 27,50 65,38 36,09 108,07 49,26 396, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 25,50 62,80 35,17 104,92 48,61 433, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 27,00 66,64 36,54 104,43 48,51 266, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 24,00 61,40 34,67 101,65 47,93 410, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 23,00 59,49 33,99 98,79 46,92 411, (F) [A2M2] (B) (P) 82

88 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento ,00 62,00 27,00 65,85 36,26 95,49 45,65 132, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 23,50 63,58 35,45 100,62 47,62 308, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 27,00 59,77 34,09 104,44 48,51 488, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 62,00 27,50 66,09 36,35 99,06 47,02 169, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 27,50 63,69 35,49 108,69 49,39 483, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 23,00 66,17 36,37 92,67 44,57 118, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 24,00 56,97 33,09 97,75 46,51 437, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 24,00 64,87 35,91 100,47 47,56 257, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 25,50 58,36 33,58 101,16 47,82 463, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 26,50 47,50 29,54 62,02 34,89 12, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 28,00 66,69 36,56 107,84 49,21 337, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 64,00 28,00 66,60 36,53 91,85 44,25 90, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 25,00 66,00 36,31 94,08 45,11 125, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 29,00 56,20 32,81 104,48 48,52 577, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 25,00 65,73 36,22 100,77 47,67 229, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 22,00 53,93 32,00 68,11 37,12 13, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 22,50 60,01 34,17 98,26 46,71 386, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 20,50 67,09 36,70 90,40 43,70 98, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 21,00 72,40 39,00 84,59 43,19 24, (F) [A2M2] (B) ,00 60,00 21,50 71,28 38,51 85,42 43,20 31, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 25,00 56,76 33,01 72,09 38,87 13, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 28,50 49,35 30,36 98,31 46,73 642, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 21,00 63,24 35,32 96,09 45,88 247, (F) [A2M2] 83

91 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento (B) (P) ,00 60,00 26,50 67,26 36,76 103,82 48,38 244, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 26,50 66,51 36,50 106,93 49,03 345, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 21,00 65,16 36,01 95,22 45,55 184, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 29,00 66,85 36,62 111,02 49,47 414, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 24,50 52,54 31,51 67,10 36,70 12, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 29,00 53,24 31,75 102,74 48,16 642, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 29,00 60,65 34,40 108,21 49,29 542, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 20,00 64,37 35,73 94,89 45,42 208, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 26,00 65,31 36,07 107,05 49,05 402, (F) [A2M2] (B) (P) 86

92 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento Analisi della superficie critica Simbologia adottata Le ascisse X sono considerate positive verso destra Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Le strisce sono numerate da valle verso monte N numero d'ordine della striscia X s ascissa sinistra della striscia espressa in m Y ss ordinata superiore sinistra della striscia espressa in m Y si ordinata inferiore sinistra della striscia espressa in m X g ascissa del baricentro della striscia espressa in m Y g ordinata del baricentro della striscia espressa in m α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso (positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in kg/cmq L sviluppo della base della striscia espressa in m(l=b/cosα) u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in kg/cmq W peso della striscia espresso in kg Q carico applicato sulla striscia espresso in kg N sforzo normale alla base della striscia espresso in kg T sforzo tangenziale alla base della striscia espresso in kg U pressione neutra alla base della striscia espressa in kg E s, E d forze orizzontali sulla striscia a sinistra e a destra espresse in kg X s, X d forze verticali sulla striscia a sinistra e a destra espresse in kg ID Indice della superficie interessata dall'intervento Analisi della superficie 13 - coefficienti parziali caso A2M2 e sisma verso il basso Numero di strisce 11 Coordinate del centro X[m]= 66,00 Y[m]= 58,00 Raggio del cerchio R[m]= 20,50 Intersezione a valle con il profilo topografico X v [m]= 69,77 Y v [m]= 37,85 Intersezione a monte con il profilo topografico X m [m]= 80,12 Y m [m]= 43,14 Coefficiente di sicurezza C S = Geometria e caratteristiche strisce N X s Y ss Y si X d Y ds Y di X g Y g L α φ c 1 69,77 37,85 37,85 70,86 38,33 38,08 70,49 38,09 1,11 12, , ,86 38,33 38,08 71,94 38,80 38,38 71,44 38,41 1,12 15, , ,94 38,80 38,38 73,02 39,28 38,74 72,50 38,81 1,14 18, , ,02 39,28 38,74 74,10 39,75 39,17 73,57 39,24 1,16 21, , ,10 39,75 39,17 74,19 40,12 39,21 74,15 39,57 0,09 23, , ,19 40,12 39,21 74,89 40,12 39,53 74,51 39,74 0,77 24, , ,89 43,12 39,53 75,94 43,12 40,07 75,40 41,46 1,18 27, , ,94 43,12 40,07 76,98 43,13 40,69 76,44 41,75 1,22 30, , ,98 43,13 40,69 78,03 43,13 41,40 77,47 42,08 1,26 34, , ,03 43,13 41,40 79,07 43,13 42,21 78,50 42,45 1,32 37, , ,07 43,13 42,21 80,12 43,14 43,14 79,42 42,83 1,40 41, ,04 Forze applicate sulle strisce [FELLENIUS] N W Q N T U E s E d X s X d

93 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento Forze applicate sulle strisce [BISHOP] N W Q N T U E s E d X s X d Forze applicate sulle strisce [SPENCER] N W Q N T U E s E d X s X d

94 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento Progetto: Stabilizzazione pendio Normative di riferimento - Legge nr. 64 del 02/02/1974. Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. - D.M. LL.PP. del 11/03/1988. Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. - Norme Tecniche per le Costruzioni 2008 (D.M. 14 Gennaio 2008) - Circolare 617 del 02/02/2009 Istruzioni per l'applicazione delle Nuove Norme Tecniche per le Costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio

95 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento Descrizione terreno Simbologia adottata Nr. Indice del terreno Descrizione Descrizione terreno γ Peso di volume del terreno espresso in kg/mc γ w Peso di volume saturo del terreno espresso in kg/mc φ Angolo d'attrito interno 'efficace' del terreno espresso in gradi c Coesione 'efficace' del terreno espressa in kg/cmq φ u Angolo d'attrito interno 'totale' del terreno espresso gradi Coesione 'totale' del terreno espressa in kg/cmq c u Nr. Descrizione γ γ w φ' c' φ u c u 1 terreno , ,000 2 terreno , ,000 3 terreno , ,000 4 Terreno , ,000 7 Terreno , ,400 Profilo del piano campagna Simbologia e convenzioni di segno adottate L'ascissa è intesa positiva da sinistra verso destra e l'ordinata positiva verso l'alto. Nr. Identificativo del punto X Ascissa del punto del profilo espressa in m Y Ordinata del punto del profilo espressa in m Nr. X [m] Y [m] 1 10,01 17, ,52 18, ,44 20, ,82 21, ,63 25, ,14 28, ,59 28, ,20 33, ,70 33, ,10 38, ,89 43, ,20 43, ,26 43, ,23 45, ,20 47, ,79 49, ,00 50,00 Descrizione stratigrafia Simbologia e convenzioni di segno adottate Gli strati sono descritti mediante i punti di contorno (in senso antiorario) e l'indice del terreno di cui è costituito Strato N 1 costituito da terreno n 4 (Terreno 4) Coordinate dei vertici dello strato n 1 N X[m] Y[m] 1 11,00 0, ,00 0, ,96 23, ,79 21, ,95 15, ,56 10, ,46 4, ,17 2,29 Strato N 2 costituito da terreno n 2 (terreno 2) Coordinate dei vertici dello strato n 2 N X[m] Y[m] 1 76,65 37, ,72 46, ,00 49, ,00 50, ,79 49, ,20 47, ,23 45, ,26 43, ,20 43, ,91 40,61 Strato N 3 costituito da terreno n 3 (terreno 3) Coordinate dei vertici dello strato n 3 N X[m] Y[m] 1 10,03 4, ,00 0, ,00 0, ,17 2, ,46 4, ,56 10, ,95 15, ,79 21, ,96 23, ,00 37, ,30 34, ,65 32, ,61 27, ,88 24, ,72 18, ,76 11,87 90

96 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento Strato N 4 costituito da terreno n 2 (terreno 2) Coordinate dei vertici dello strato n 4 N X[m] Y[m] 1 130,00 37, ,00 49, ,72 46, ,65 37, ,57 31, ,09 28, ,59 28, ,46 17, ,09 13, ,01 17, ,03 4, ,76 11, ,72 18, ,88 24, ,61 27, ,65 32, ,30 34,18 Strato N 6 costituito da terreno n 1 (terreno 1) Coordinate dei vertici dello strato n 6 N X[m] Y[m] 1 54,20 33, ,59 28, ,14 28, ,63 25, ,82 21, ,44 20, ,52 18, ,01 17, ,09 13, ,46 17, ,59 28, ,33 30,42 Strato N 5 costituito da terreno n 1 (terreno 1) Coordinate dei vertici dello strato n 5 N X[m] Y[m] 1 58,09 28, ,57 31, ,65 37, ,91 40, ,20 43, ,89 43, ,10 38, ,70 33, ,40 30,76 Strato N 7 costituito da terreno n 7 (Terreno 5) Coordinate dei vertici dello strato n 7 N X[m] Y[m] 1 58,70 33, ,20 33, ,33 30, ,59 28, ,09 28, ,40 30,76 Carichi sul profilo Simbologia e convenzioni di segno adottate L'ascissa è intesa positiva da sinistra verso destra. Nr. Identificativo del sovraccarico agente X i Ascissa del punto iniziale del carico ripartito espressa in m Per carico concentrato ascissa del punto di applicazione espressa in m X f Ascissa del punto finale del carico ripartito espressa in m V i Intensità del carico espressa in kg/m per x=x i V f Per carico concentrato intensità del carico espressa in kg Intensità del carico espressa in kg/m per x=x f Nr. Tipo carico X i [m] X f [m] V i V f 1 DISTRIBUITO 75,00 85, DISTRIBUITO 75,00 85, DISTRIBUITO 85,04 130,

97 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento Interventi inseriti Numero interventi inseriti 2 Terra rinforzata - Intervento Ascissa sul profilo 54,20 m Altezza 4,80 m Interasse elementi 0,60 m Larghezza in sommità 4,50 m Larghezza alla base 5,50 m Resistenza a trazione 5300,00 kg/m Resistenza a taglio 1500,00 kg/m Rapporto tra lunghezza di aderenza e lunghezza totale 0,90 Muro con 2 file di tiranti e 1 file di pali - Muro di sostegno Grado di sicurezza desiderato a monte 1,30 Ascissa sul profilo (quota testa muro) 75,00 m Altezza paramento 5,00 m Spessore in testa 0,60 m Inclinazione esterna 5,000 Inclinazione interna 0,000 Spessore alla base 1,04 m Lunghezza mensola fondazione valle 0,25 m Lunghezza mensola fondazione monte 0,76 m Lunghezza fondazione totale 2,05 m Spessore fondazione 1,40 m Resistenza caratteristica a compressione del cls (Rbk) 350 kg/cmq Percentuale di armatura 0,30 % Altezza di scavo 5,00 m Pali del muro Fila di pali n 1 - Pali Posizione rispetto alla testa (positiva verso destra) -0,20 m Lunghezza pali 20,00 m Diametro pali 1,20 m Interasse pali 2,00 m Ascissa rispetto allo spigolo di monte della fondazione 74,80 m Percentuale di armatura 1,00 % Resistenza caratteristica a compressione del cls (Rbk) 300 kg/cmq Tiranti del muro Fila di tiranti n 1 - Tiranti attivi Posizione rispetto alla testa (positiva verso il basso) 2,40 m Lunghezza totale tiranti 22,80 m Lunghezza fondazione tiranti 17,40 cm Inclinazione tiranti 30,00 Interasse tiranti 2,00 m Diametro tiranti 19,00 cm Resistenza caratteristica a compressione del cls (Rbk) 350 kg/cmq Resistenza trazione (per tirante) kg Resistenza taglio (per tirante) 0 kg Fila di tiranti n 2 - Tiranti attivi Posizione rispetto alla testa (positiva verso il basso) 3,60 m Lunghezza totale tiranti 20,50 m Lunghezza fondazione tiranti 16,50 cm Inclinazione tiranti 33,00 Interasse tiranti 2,00 m Diametro tiranti 19,00 cm Resistenza caratteristica a compressione del cls (Rbk) 350 kg/cmq Resistenza trazione (per tirante) kg Resistenza taglio (per tirante) 0 kg 106

98 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento Risultati analisi Per l'analisi sono stati utilizzati i seguenti metodi di calcolo : Metodo di FELLENIUS (F) Metodo di BISHOP (B) Metodo di SPENCER (P) Impostazioni analisi Normativa : Norme Tecniche sulle Costruzioni 14/01/2008 Coefficienti di partecipazione caso statico Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole γ Gfav 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole γ Gsfav 1,30 1,00 Variabili Favorevole γ Qfav 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γ Qsfav 1,50 1,30 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito γ tanφ' 1,00 1,25 Coesione efficace γ c' 1,00 1,25 Resistenza non drenata γ cu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale γ qu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume γ γ 1,00 1,00 Coefficienti di partecipazione caso sismico Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole γ Gfav 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole γ Gsfav 1,00 1,00 Variabili Favorevole γ Qfav 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γ Qsfav 1,00 1,00 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito γ tanφ' 1,00 1,25 Coesione efficace γ c' 1,00 1,25 Resistenza non drenata γ cu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale γ qu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume γ γ 1,00 1,00 Sisma Accelerazione al suolo a g = [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (Ss) 1.20 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.40 Coefficiente riduzione (β s ) 0.24 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h =(a g /g*β s *St*S) = 6.37 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v =0.50 * k h = 3.19 Coefficiente di sicurezza richiesto 1.10 Le superfici sono state analizzate per i casi: [PC] [A2M2] Sisma verticale: verso il basso - verso l'alto Analisi condotta in termini di tensioni efficaci Presenza di carichi distribuiti Impostazioni interventi Influenza interventi: Resistenza a taglio. Resistenza interventi calcolata dal programma. Coefficiente sicurezza resistenza interventi 1,00 107

99 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento Impostazioni delle superfici di rottura Si considerano delle superfici di rottura circolari generate tramite la seguente maglia dei centri Origine maglia [m]: X 0 = 46,00 Y 0 = 50,00 Passo maglia [m]: dx = 2,00 dy = 2,00 Numero passi : Nx = 20 Ny = 12 Raggio [m]: R = 20,00 Si utilizza un raggio variabile con passo dr=0,50 [m] ed un numero di incrementi pari a 20 Sono state escluse dall'analisi le superfici aventi: - lunghezza di corda inferiore a 2,50 m - freccia inferiore a 0,50 m - volume inferiore a 2,50 mc Numero di superfici analizzate 6810 Coefficiente di sicurezza minimo Superficie con coefficiente di sicurezza minimo 1 Quadro sintetico coefficienti di sicurezza Metodo Nr. superfici FS min S min FS max S max FELLENIUS BISHOP SPENCER

100 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento 109

101 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento 110

102 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento Caratteristiche delle superfici analizzate Simbologia adottata Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto N numero d'ordine della superficie cerchio C x ascissa x del centro [m] C y ordinata y del centro [m] R raggio del cerchio espresso in m x v, y v ascissa e ordinata del punto di intersezione con il profilo (valle) espresse in m x m, y m ascissa e ordinata del punto di intersezione con il profilo (monte) espresse in m V volume interessato dalla superficie espresso [cmq] C s coefficiente di sicurezza caso caso di calcolo N C x C y R x v y v x m y m V C s caso 1 46,00 50,00 29,50 32,98 23,53 72,82 37,72 263, (F) [A2M2] (B) (P) 2 48,00 50,00 29,00 34,85 24,15 74,46 38,12 268, (F) [A2M2] (B) (P) 3 46,00 50,00 29,00 33,66 23,76 72,18 37,53 240, (F) [A2M2] (B) (P) 4 60,00 52,00 29,50 44,11 27,15 88,17 43,24 421, (F) [A2M2] (B) (P) 5 60,00 52,00 29,00 44,73 27,34 87,64 43,24 395, (F) [A2M2] (B) (P) 6 48,00 50,00 28,50 35,52 24,38 73,86 38,03 245, (F) [A2M2] (B) (P) 7 46,00 50,00 28,50 34,35 23,99 71,53 37,33 218, (F) [A2M2] (B) (P) 8 62,00 52,00 28,50 46,69 27,96 89,13 43,26 400, (F) [A2M2] (B) (P) 9 48,00 50,00 28,00 36,21 24,60 73,22 37,84 223, (F) [A2M2] (B) (P) 10 58,00 52,00 29,50 42,78 26,73 86,16 43,21 389, (F) [A2M2] (B) (P) 11 48,00 52,00 29,50 36,68 24,76 74,00 38,07 214, (F) [A2M2] (B) (P) 12 46,00 50,00 28,00 35,06 24,22 70,87 37,14 197, (F) [A2M2] (B) (P) 13 46,00 52,00 29,50 35,59 24,40 71,61 37,36 188, (F) [A2M2] (B) (P) 14 60,00 50,00 27,50 44,51 27,27 86,65 43,22 400, (F) [A2M2] (B) (P) 15 50,00 50,00 27,50 38,07 25,22 74,80 38,12 227, (F) [A2M2] (B) (P) 16 62,00 52,00 29,00 46,07 27,76 89,70 43,43 426, (F) [A2M2] (B) (P) 17 62,00 54,00 29,50 47,78 28,15 89,51 43,36 367, (F) [A2M2] (B) (P) 18 48,00 50,00 27,50 36,91 24,84 72,57 37,64 202, (F) [A2M2] 111

103 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento (B) (P) 19 64,00 54,00 29,50 49,52 28,30 91,84 44,25 398, (F) [A2M2] (B) (P) 20 48,00 52,00 29,00 37,41 25,00 73,32 37,87 193, (F) [A2M2] (B) (P) 21 46,00 50,00 27,50 35,79 24,47 70,20 36,93 176, (F) [A2M2] (B) (P) 22 62,00 52,00 28,00 47,38 28,12 88,60 43,25 374, (F) [A2M2] (B) (P) 23 60,00 52,00 28,50 45,37 27,54 87,12 43,23 369, (F) [A2M2] (B) (P) 24 50,00 50,00 27,00 38,76 25,45 74,25 38,12 206, (F) [A2M2] (B) (P) 25 64,00 52,00 28,00 49,14 28,27 90,79 43,85 404, (F) [A2M2] (B) (P) 26 58,00 52,00 29,00 43,42 26,93 85,63 43,21 362, (F) [A2M2] (B) (P) 27 48,00 50,00 27,00 37,62 25,07 71,90 37,44 181, (F) [A2M2] (B) (P) 28 50,00 52,00 23,50 52,62 28,65 67,27 36,06 39, (F) [A2M2] (B) (P) 29 46,00 52,00 29,00 36,35 24,65 70,91 37,15 167, (F) [A2M2] (B) (P) 30 62,00 52,00 29,50 45,46 27,57 90,30 43,66 453, (F) [A2M2] (B) (P) 31 50,00 52,00 28,50 39,24 25,61 74,89 38,12 197, (F) [A2M2] (B) (P) 32 58,00 50,00 28,00 42,54 26,65 85,16 43,20 395, (F) [A2M2] (B) (P) 33 60,00 50,00 27,00 45,13 27,47 86,13 43,21 374, (F) [A2M2] (B) (P) 34 62,00 50,00 27,00 46,49 27,90 88,14 43,24 406, (F) [A2M2] (B) (P) 35 66,00 54,00 29,50 51,26 28,45 94,13 45,13 430, (F) [A2M2] (B) (P) 36 48,00 52,00 28,50 38,16 25,25 72,63 37,66 172, (F) [A2M2] (B) (P) 37 60,00 54,00 29,50 46,35 27,85 87,47 43,23 336, (F) [A2M2] (B) (P) 38 46,00 50,00 27,00 36,54 24,71 69,51 36,73 157, (F) [A2M2] (B) (P) 39 64,00 52,00 28,50 48,32 28,20 91,37 44,07 431, (F) [A2M2] (B) (P) 40 50,00 50,00 26,50 39,46 25,68 73,60 37,95 186, (F) [A2M2] 112

106 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento (B) (P) 85 58,00 52,00 28,50 44,07 27,14 85,11 43,20 337, (F) [A2M2] (B) (P) 86 48,00 52,00 27,50 39,73 25,77 71,20 37,23 134, (F) [A2M2] (B) (P) 87 64,00 52,00 27,00 50,86 28,41 89,59 43,39 355, (F) [A2M2] (B) (P) 88 46,00 50,00 26,00 38,10 25,23 68,10 36,31 120, (F) [A2M2] (B) (P) 89 62,00 50,00 29,50 43,56 26,97 90,86 43,87 545, (F) [A2M2] (B) (P) 90 62,00 54,00 28,50 49,66 28,31 88,39 43,25 318, (F) [A2M2] (B) (P) 91 62,00 50,00 29,00 44,14 27,16 90,30 43,66 516, (F) [A2M2] (B) (P) 92 48,00 50,00 25,50 39,89 25,82 69,83 36,83 125, (F) [A2M2] (B) (P) 93 50,00 54,00 29,00 41,41 26,30 74,27 38,12 148, (F) [A2M2] (B) (P) 94 62,00 52,00 27,00 49,12 28,27 87,54 43,23 325, (F) [A2M2] (B) (P) 95 50,00 50,00 21,50 52,62 28,66 66,05 35,70 35, (F) [A2M2] (B) (P) 96 60,00 54,00 29,00 47,03 28,06 86,92 43,23 312, (F) [A2M2] (B) (P) 97 50,00 52,00 27,00 41,57 26,35 72,93 37,75 139, (F) [A2M2] (B) (P) 98 66,00 52,00 28,00 50,90 28,42 93,03 44,71 436, (F) [A2M2] (B) (P) 99 64,00 50,00 27,00 48,10 28,18 90,24 43,64 436, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 25,00 42,83 26,74 73,96 38,06 152, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 29,50 38,68 25,42 70,03 36,88 120, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 25,50 50,48 28,38 88,59 43,25 361, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 23,00 44,49 27,27 66,00 35,68 52, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 25,00 41,74 26,40 71,56 37,34 130, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 27,50 38,79 25,46 68,71 36,49 112, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 28,00 41,20 26,23 83,15 43,17 361, (F) [A2M2] 115

107 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento (B) (P) ,00 54,00 25,50 52,61 28,63 68,47 36,42 44, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 29,00 40,45 26,00 71,78 37,41 125, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 27,50 46,66 27,95 86,06 43,21 319, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 25,50 38,92 25,50 67,37 36,09 104, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 27,00 40,58 26,04 70,46 37,01 117, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 25,00 40,72 26,08 69,11 36,61 108, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 27,50 47,34 28,12 90,80 43,85 463, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 27,00 43,78 27,05 84,13 43,18 343, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 28,50 46,14 27,79 91,92 44,28 520, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 26,50 43,41 26,93 74,57 38,12 144, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 29,00 49,31 28,28 94,18 45,15 491, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 25,50 48,72 28,23 86,58 43,22 331, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 28,50 50,10 28,35 93,61 44,93 463, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 28,00 46,72 27,97 91,36 44,07 491, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 29,50 45,01 27,43 93,02 44,70 580, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 29,50 48,54 28,22 94,74 45,36 519, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 28,50 42,27 26,57 73,54 37,93 130, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 29,50 38,02 25,20 82,70 43,16 408, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 29,00 45,57 27,61 92,47 44,49 549, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 24,50 43,60 26,99 73,28 37,85 135, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 26,50 42,40 26,61 72,20 37,53 122, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 24,50 42,55 26,66 70,85 37,13 113, (F) [A2M2] 116

112 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento (B) (P) ,00 52,00 27,00 52,93 29,59 94,11 45,12 417, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 28,50 49,52 28,30 96,21 45,92 587, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 29,00 45,82 27,68 84,91 43,20 281, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 29,50 60,71 34,10 106,04 48,84 435, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 28,50 52,99 29,77 95,22 45,54 411, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 27,50 43,32 26,90 69,37 36,69 77, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 29,50 56,97 33,46 104,54 48,53 497, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 29,50 42,65 26,69 67,92 36,25 63, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 29,50 52,14 28,52 99,08 47,03 591, (F) [A2M2] (B) ,00 52,00 28,00 52,61 28,61 95,25 45,56 470, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 23,50 53,24 30,51 70,14 36,92 36, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 28,00 50,23 28,36 95,67 45,72 557, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 29,50 43,27 26,88 70,62 37,06 83, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 29,50 55,67 33,43 99,44 47,16 348, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 28,00 52,83 29,29 92,31 44,43 355, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 26,00 51,03 28,43 86,47 43,22 280, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 23,00 45,23 27,50 68,59 36,45 69, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 25,00 46,91 28,03 74,79 38,12 115, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 28,00 57,37 33,47 100,73 47,66 383, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 27,00 54,54 33,41 97,97 46,60 389, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 27,50 50,95 28,42 95,13 45,51 529, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 28,00 59,15 33,64 102,89 48,19 412, (F) [A2M2] (B) (P) 121

113 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento ,00 56,00 29,00 45,78 27,67 74,83 38,12 109, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 28,50 53,36 30,86 97,47 46,41 442, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 23,00 46,09 27,77 71,11 37,21 87, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 25,00 45,98 27,74 72,44 37,60 94, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 27,00 45,88 27,70 73,74 37,99 102, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 29,00 43,89 27,08 66,97 35,97 50, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 23,00 47,06 28,07 73,59 37,95 107, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 27,50 45,40 27,55 84,05 43,18 288, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 25,00 45,15 27,47 69,88 36,84 75, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 26,50 57,25 33,47 99,62 47,23 389, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 28,50 60,01 33,89 105,56 48,74 469, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 26,00 52,61 28,63 88,48 43,25 310, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 27,00 45,08 27,45 71,15 37,22 81, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 29,50 52,92 29,56 93,29 44,81 348, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 29,50 53,57 31,50 97,96 46,60 409, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 27,00 51,69 28,48 94,59 45,30 500, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 25,50 56,50 33,45 99,00 47,00 421, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 28,00 55,43 33,43 98,44 46,78 356, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 28,00 60,60 34,07 105,01 48,63 441, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 27,00 58,44 33,49 102,34 48,08 445, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 26,50 59,07 33,61 101,80 47,96 418, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 24,50 52,91 29,52 69,32 36,67 40, (F) [A2M2] (B) (P) 122

117 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento ,00 54,00 29,00 53,19 30,37 98,05 46,63 470, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 29,50 54,87 33,41 105,01 48,63 595, (F) [A2M2] (B) ,00 58,00 29,00 62,73 34,70 107,62 49,17 436, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 26,00 58,03 33,49 99,04 47,01 364, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 29,00 55,56 33,43 104,48 48,52 563, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 26,50 45,58 27,61 67,59 36,16 50, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 28,50 52,82 29,26 97,99 46,61 532, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 24,50 52,85 29,33 89,59 43,39 344, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 26,00 56,08 33,44 96,79 46,15 337, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 25,50 52,89 29,46 92,94 44,67 421, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 28,00 62,06 34,50 107,13 49,07 471, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 28,50 60,55 34,05 102,75 48,16 353, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 29,50 51,81 28,49 101,42 47,89 725, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 26,50 46,13 27,78 70,30 36,96 67, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 28,00 52,99 29,76 97,43 46,40 503, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 26,00 59,65 33,78 101,26 47,85 391, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 25,00 59,07 33,61 100,61 47,61 421, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 21,00 52,80 29,19 65,11 35,41 28, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 28,50 61,93 34,46 104,91 48,61 381, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 24,00 54,66 33,41 95,61 45,70 398, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 24,50 56,01 33,44 95,68 45,72 343, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 28,50 46,09 27,77 71,54 37,33 73, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 25,00 47,84 28,16 84,05 43,18 278, (F) [A2M2] 126

120 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento (B) (P) ,00 56,00 27,00 58,96 33,58 99,52 47,20 332, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 27,00 59,99 33,89 104,44 48,51 474, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 29,00 52,82 29,24 90,23 43,63 295, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 29,00 54,63 33,41 96,40 46,00 296, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 27,50 53,16 30,26 96,88 46,18 475, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 29,00 60,92 34,16 108,21 49,29 529, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 25,50 60,23 33,96 100,70 47,65 365, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 22,00 48,77 28,24 69,56 36,74 61, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 28,50 57,49 33,47 98,15 46,67 297, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 27,50 52,99 29,77 91,69 44,19 332, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 27,00 54,42 33,40 100,64 47,63 506, (F) [A2M2] (B) ,00 54,00 28,00 58,87 33,55 105,50 48,73 532, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 29,00 53,08 30,02 100,67 47,64 596, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 28,50 45,56 27,60 68,80 36,52 55, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 29,50 60,35 33,99 108,75 49,40 559, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 27,00 53,32 30,77 96,32 45,97 448, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 29,50 53,88 32,43 102,92 48,20 565, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 22,00 51,49 28,47 74,52 38,12 98, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 24,00 48,68 28,23 70,83 37,12 67, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 28,50 61,49 34,33 107,67 49,18 499, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 27,50 54,33 33,40 95,48 45,64 305, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 29,00 53,60 31,59 100,26 47,48 502, (F) [A2M2] (B) (P) 129

121 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento ,00 56,00 27,00 57,13 33,47 97,20 46,31 306, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 28,00 48,52 28,22 73,34 37,87 78, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 26,00 48,60 28,22 72,09 37,50 72, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 25,50 61,69 34,39 102,83 48,18 393, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 28,50 46,53 27,91 84,37 43,19 258, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 26,00 62,61 34,67 105,46 48,72 447, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 28,50 52,74 29,00 100,39 47,53 660, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 28,50 53,90 32,49 96,74 46,13 356, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 25,50 58,46 33,49 101,16 47,82 448, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 26,00 53,66 31,78 95,18 45,53 395, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 28,00 43,49 26,95 82,57 43,16 280, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 24,50 61,14 34,23 102,18 48,04 423, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 23,00 56,04 33,44 94,51 45,27 347, (F) [A2M2] (B) ,00 56,00 29,00 52,59 28,57 88,04 43,24 266, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 21,00 53,45 31,16 70,82 37,12 35, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 27,50 55,71 33,43 103,24 48,26 566, (F) [A2M2] (B) ,00 54,00 29,00 54,05 32,95 102,39 48,09 533, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 26,00 53,26 30,58 92,95 44,67 367, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 26,50 57,06 33,46 102,20 48,05 505, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 27,00 53,85 32,36 95,70 45,73 363, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 27,00 52,80 29,19 96,72 46,12 534, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 25,50 52,06 28,52 85,94 43,21 259, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 28,50 54,40 33,40 104,28 48,48 630, (F) [A2M2] (B) ,00 52,00 27,00 56,38 33,45 102,72 48,16 535, (F) [A2M2] 130

124 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento (B) (P) ,00 50,00 24,00 56,62 33,45 97,75 46,51 423, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 29,00 53,55 31,44 102,74 48,16 631, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 28,00 54,06 32,98 96,11 45,89 330, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 29,50 58,77 33,52 109,14 49,42 658, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 25,50 54,95 33,42 93,87 45,03 289, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 27,00 53,76 32,09 98,49 46,80 478, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 20,50 52,91 29,52 66,94 35,96 33, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 28,00 61,18 34,24 102,17 48,04 328, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 29,00 37,34 24,98 80,18 43,14 344, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 28,00 60,40 34,01 107,58 49,16 563, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 26,50 58,02 33,48 96,57 46,06 282, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 24,00 47,50 28,13 68,18 36,33 50, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 28,00 53,42 31,05 99,59 47,22 536, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 27,00 53,48 31,24 93,40 44,85 336, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 27,00 64,68 35,29 108,15 49,28 444, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 28,50 59,85 33,84 108,10 49,27 593, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 29,00 55,72 33,43 106,85 49,01 694, (F) [A2M2] (B) ,00 54,00 24,00 53,08 30,02 68,27 36,36 32, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 22,50 58,70 33,50 96,12 45,89 347, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 23,50 57,54 33,47 94,52 45,28 295, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 24,50 55,95 33,44 98,28 46,72 450, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 23,00 59,68 33,79 98,79 46,92 397, (F) [A2M2] (B) (P) 133

127 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento ,00 50,00 25,50 45,72 27,65 82,57 43,16 270, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 23,00 53,40 31,01 69,02 36,58 27, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 26,00 47,45 28,13 69,41 36,70 55, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 27,50 53,24 30,51 72,45 37,61 42, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 29,00 65,62 35,57 111,72 49,49 493, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 27,00 52,63 28,68 86,76 43,22 253, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 26,50 54,02 32,86 95,10 45,50 338, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 29,00 53,05 29,95 102,94 48,20 730, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 29,50 53,89 32,47 105,31 48,69 697, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 29,50 53,78 32,15 94,64 45,32 295, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 29,00 54,07 33,02 104,80 48,58 663, (F) [A2M2] (B) ,00 52,00 23,50 60,76 34,11 98,96 46,98 345, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 25,00 53,48 31,24 94,55 45,29 425, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 22,50 60,23 33,96 98,26 46,71 372, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 28,00 47,39 28,12 70,62 37,06 60, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 25,50 56,60 33,45 101,41 47,88 536, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 25,00 55,78 33,44 93,24 44,79 266, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 26,50 55,32 33,42 102,43 48,09 597, (F) [A2M2] (B) ,00 50,00 24,00 53,82 32,27 93,44 44,87 373, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 25,50 53,31 30,72 95,10 45,50 451, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 27,00 54,70 33,41 102,94 48,20 630, (F) [A2M2] (B) ,00 54,00 21,00 55,75 33,43 73,51 37,92 19, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 26,00 55,96 33,44 101,92 47,99 566, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 25,00 54,00 32,79 94,03 45,09 344, (F) [A2M2] 136

128 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento (B) (P) ,00 56,00 28,50 52,75 29,04 87,48 43,23 245, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 22,00 55,53 33,43 91,16 43,99 278, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 28,50 53,24 30,52 91,99 44,31 301, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 29,50 64,14 35,13 107,42 49,13 375, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 28,50 55,56 33,43 95,73 45,74 272, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 29,00 40,89 26,13 81,62 43,15 296, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 26,50 63,80 35,02 105,48 48,73 389, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 22,00 57,48 33,47 93,39 44,84 300, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 25,00 63,74 35,01 104,39 48,50 394, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 24,00 63,21 34,85 103,72 48,36 424, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 27,00 53,26 30,57 98,82 46,93 568, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 28,00 65,35 35,49 108,64 49,38 411, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 23,50 59,14 33,63 99,32 47,12 423, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 27,50 63,18 34,84 103,76 48,37 330, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 25,00 57,25 33,47 100,90 47,72 506, (F) [A2M2] (B) ,00 50,00 24,50 57,91 33,48 100,37 47,52 478, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 28,50 53,23 30,48 102,44 48,10 696, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 23,50 55,60 33,43 92,24 44,40 273, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 23,50 62,25 34,56 101,12 47,81 371, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 25,50 64,68 35,29 107,01 49,04 448, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 25,00 52,93 29,58 87,41 43,23 267, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 23,50 53,17 30,31 88,51 43,25 299, (F) [A2M2] (B) (P) 137

131 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento ,00 54,00 27,00 63,03 34,79 108,60 49,37 533, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 21,00 53,40 31,01 67,88 36,24 24, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 27,00 56,66 33,45 104,96 48,62 659, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 25,00 53,96 32,69 96,70 46,11 452, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 26,00 61,05 34,20 105,80 48,79 535, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 27,50 56,04 33,44 105,47 48,72 692, (F) [A2M2] (B) ,00 52,00 26,50 60,51 34,04 106,32 48,90 565, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 26,00 61,59 34,36 100,61 47,61 311, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 26,00 57,92 33,48 103,95 48,41 596, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 26,50 65,26 35,46 107,60 49,16 417, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 23,50 52,41 28,54 84,49 43,19 244, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 21,50 58,23 33,49 92,82 44,62 278, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 23,50 52,47 28,55 72,61 37,66 73, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 22,00 53,08 30,03 67,11 36,01 28, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 27,50 53,59 31,57 101,42 47,89 632, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 26,50 53,31 30,73 90,42 43,70 286, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 23,50 52,84 29,32 86,50 43,22 272, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 23,50 54,00 32,79 92,88 44,65 349, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 28,00 55,43 33,43 105,98 48,83 727, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 27,00 53,77 32,12 100,90 47,73 600, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 26,00 64,12 35,12 107,54 49,15 475, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 25,50 58,56 33,50 103,44 48,30 565, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 23,00 58,35 33,49 93,92 45,05 273, (F) [A2M2] 140

132 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento (B) (P) ,00 50,00 21,50 52,50 28,55 71,33 37,27 67, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 25,00 62,12 34,52 104,76 48,58 478, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 26,50 53,96 32,67 100,38 47,53 568, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 27,50 52,70 28,91 66,78 35,91 33, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 27,50 60,50 34,04 99,24 47,09 277, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 26,00 64,40 35,20 104,93 48,61 364, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 28,50 54,82 33,41 106,48 48,93 761, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 29,00 63,44 34,92 104,65 48,55 322, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 28,00 46,89 28,02 67,82 36,23 42, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 23,00 56,40 33,45 91,63 44,17 251, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 25,50 61,58 34,36 105,28 48,68 506, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 26,00 53,61 31,62 97,77 46,52 509, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 20,50 52,91 29,53 69,66 36,77 47, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 26,00 54,14 33,22 99,86 47,33 538, (F) [A2M2] (B) ,00 54,00 26,50 63,57 34,96 108,07 49,26 504, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 23,00 59,87 33,85 96,18 45,91 297, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 25,00 53,59 31,57 91,76 44,22 319, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 26,50 56,09 33,44 94,17 45,15 258, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 29,00 64,78 35,32 106,84 49,01 349, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 26,00 60,22 33,95 98,29 46,72 285, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 24,50 53,76 32,07 91,15 43,99 296, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 27,50 40,53 26,02 80,63 43,14 301, (F) [A2M2] (B) (P) 141

133 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento ,00 50,00 27,50 54,16 33,29 103,45 48,30 662, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 27,00 66,16 35,73 110,19 49,45 471, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 29,50 63,38 34,90 112,78 49,52 619, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 29,00 54,22 33,40 106,98 49,04 797, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 25,00 59,11 33,62 102,94 48,20 535, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 22,00 60,77 34,12 97,72 46,51 348, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 28,00 53,97 32,71 103,95 48,41 696, (F) [A2M2] (B) ,00 50,00 28,50 53,78 32,15 104,46 48,51 730, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 24,50 62,67 34,68 104,24 48,47 450, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 29,50 53,41 31,03 105,47 48,72 800, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 24,00 53,07 30,02 71,16 37,22 45, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 28,00 56,53 33,45 95,04 45,48 249, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 28,50 64,49 35,23 111,75 49,49 558, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 23,00 61,33 34,29 98,40 46,76 321, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 24,50 59,64 33,78 102,43 48,09 506, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 27,50 64,55 35,25 105,92 48,82 357, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 29,00 62,14 34,53 102,44 48,10 295, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 21,50 59,82 33,84 95,02 45,47 301, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 29,00 63,93 35,06 112,26 49,51 588, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 25,00 52,74 29,01 70,30 36,96 50, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 23,50 63,76 35,01 103,20 48,25 397, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 29,00 53,60 31,59 104,97 48,62 765, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 21,50 56,28 33,45 90,58 43,76 256, (F) [A2M2] 142

147 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento (B) (P) ,00 60,00 28,00 66,08 35,70 105,64 48,76 301, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 26,00 47,66 28,14 82,45 43,16 221, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 24,00 67,86 36,24 107,50 49,14 396, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 25,00 63,95 35,07 108,99 49,42 622, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 26,50 65,81 35,62 104,77 48,58 309, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 29,50 35,43 24,35 78,69 43,13 334, (F) [A2M2] (B) ,00 50,00 25,50 63,44 34,92 109,49 49,43 653, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 27,50 53,29 30,67 88,36 43,25 231, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 23,50 66,94 35,96 104,87 48,60 346, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 22,00 65,44 35,51 103,94 48,41 424, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 26,50 54,19 33,38 91,73 44,21 235, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 28,00 67,41 36,10 107,84 49,21 327, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 27,50 55,64 33,43 91,81 44,24 204, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 24,50 64,84 35,33 101,09 47,80 268, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 21,50 61,67 34,39 94,41 45,23 233, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 28,00 64,78 35,32 103,44 48,30 275, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 23,50 66,85 35,93 107,32 49,11 450, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 21,50 63,09 34,81 96,68 46,10 255, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 21,50 60,28 33,97 92,09 44,35 212, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 26,50 67,18 36,03 106,93 49,03 335, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 21,50 53,25 30,54 66,00 35,68 21, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 23,50 53,29 30,66 73,00 37,77 49, (F) [A2M2] (B) (P) 156

152 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento ,00 54,00 22,50 65,25 35,46 99,44 47,16 252, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 24,50 60,90 34,16 93,91 45,05 197, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 62,00 29,50 69,02 36,58 110,70 49,46 344, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 28,00 53,97 32,72 89,97 43,53 204, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 20,50 67,03 35,99 102,41 48,09 350, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 22,00 68,47 36,42 105,76 48,78 374, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 25,50 44,46 27,26 80,56 43,14 239, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 20,50 53,10 30,09 74,71 38,12 78, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 28,00 62,28 34,57 98,75 46,90 224, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 26,50 68,58 36,45 109,07 49,42 361, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 27,00 53,45 31,15 87,79 43,24 211, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 26,50 53,88 32,43 89,24 43,26 214, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 22,50 63,88 35,05 97,13 46,28 229, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 21,00 68,08 36,30 104,95 48,62 399, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 23,50 68,42 36,40 106,97 49,03 371, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 20,00 66,03 35,69 99,82 47,31 304, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 21,50 67,50 36,13 103,17 48,25 326, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 28,00 38,62 25,40 79,14 43,13 292, (F) [A2M2] (B) ,00 54,00 23,00 59,25 33,67 90,60 43,77 184, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 26,00 63,82 35,03 99,68 47,26 236, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 21,50 67,56 36,15 105,46 48,72 424, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 23,00 67,52 36,13 104,33 48,49 323, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 62,00 28,00 60,38 34,00 74,62 38,12 10, (F) [A2M2] 161

154 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento (B) (P) ,00 60,00 28,50 59,17 33,64 94,37 45,22 197, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 22,50 61,22 34,25 92,37 44,45 186, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 27,50 69,40 36,70 109,39 49,43 329, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 21,00 54,18 33,35 70,27 36,95 11, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 62,00 29,00 67,12 36,02 105,82 48,80 269, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 23,00 68,99 36,57 106,43 48,92 347, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 21,00 59,59 33,76 89,09 43,26 174, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 25,50 65,78 35,62 101,41 47,88 239, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 23,00 53,88 32,45 87,26 43,23 210, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 25,00 53,50 31,31 86,56 43,22 199, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 26,00 69,19 36,63 108,52 49,35 336, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 24,00 65,48 35,52 100,47 47,56 246, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 26,00 62,56 34,65 97,23 46,32 212, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 23,00 53,42 31,04 65,85 35,63 16, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 28,00 61,09 34,21 96,20 45,92 200, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 22,50 66,66 35,88 101,67 47,94 276, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 28,00 46,15 27,79 81,81 43,15 205, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 26,50 45,26 27,51 64,80 35,32 33, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 28,50 53,60 31,60 74,26 38,12 38, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 29,00 39,67 25,75 79,61 43,13 261, (F) [A2M2] (B) ,00 52,00 23,50 52,73 28,98 64,45 35,22 26, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 29,50 46,77 27,98 82,56 43,16 198, (F) [A2M2] (B) (P) 163

157 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento ,00 56,00 25,00 57,17 33,47 89,58 43,38 174, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 22,00 46,91 28,03 64,24 35,15 30, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 24,00 62,86 34,74 95,69 45,73 200, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 21,00 68,06 36,30 102,64 48,14 303, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 28,50 57,58 33,48 91,72 44,20 174, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 26,50 41,86 26,44 79,60 43,13 253, (F) [A2M2] (B) ,00 58,00 29,00 53,19 30,37 86,95 43,23 197, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 24,00 52,99 29,76 84,32 43,19 200, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 29,00 36,08 24,56 78,17 43,13 307, (F) [A2M2] (B) ,00 56,00 23,50 66,13 35,72 99,84 47,32 225, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 22,00 67,27 36,06 101,11 47,81 255, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 24,00 69,64 36,77 106,97 49,03 319, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 62,00 29,00 64,70 35,29 101,32 47,87 218, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 22,50 54,05 32,94 86,72 43,22 190, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 29,00 54,44 33,41 89,84 43,48 173, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 28,00 59,94 33,87 93,59 44,92 177, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 24,00 48,02 28,17 81,00 43,14 205, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 22,00 65,87 35,64 98,83 46,93 232, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 27,00 66,17 35,73 102,21 48,05 231, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 24,50 52,62 28,64 82,85 43,16 191, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 24,50 59,66 33,79 91,41 44,08 176, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 26,50 53,60 31,61 73,18 37,83 35, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 25,50 63,27 34,87 96,52 46,05 192, (F) [A2M2] (B) (P) 166

159 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento ,00 56,00 24,00 61,61 34,37 93,21 44,78 179, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 27,00 54,84 33,41 88,62 43,25 164, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 21,50 62,05 34,50 73,75 38,00 7, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 27,50 54,13 33,19 89,22 43,26 184, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 21,50 53,40 31,00 74,42 38,12 59, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 22,00 54,25 33,40 86,17 43,21 171, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 26,50 53,57 31,50 70,00 36,88 23, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 21,50 53,48 31,25 84,39 43,19 193, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 23,50 68,84 36,53 104,26 48,47 273, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 20,50 68,62 36,46 102,11 48,03 282, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 28,50 53,35 30,84 86,37 43,22 178, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 25,00 67,75 36,20 103,00 48,21 242, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 23,50 67,47 36,12 102,11 48,03 249, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 62,00 29,00 54,09 33,06 70,98 37,17 10, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 26,00 60,16 33,94 92,14 44,36 168, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 22,00 63,19 34,84 94,13 45,13 188, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 23,50 54,67 33,41 86,88 43,22 163, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 20,50 54,16 33,27 85,34 43,20 177, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 22,50 59,94 33,87 89,90 43,51 166, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 28,00 53,72 31,96 87,79 43,24 182, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 26,50 53,61 31,62 87,22 43,23 191, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 29,00 43,52 26,96 80,89 43,14 218, (F) [A2M2] (B) ,00 60,00 27,00 64,95 35,37 99,84 47,32 206, (F) [A2M2] 168

160 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento (B) (P) ,00 56,00 27,00 53,22 30,47 85,78 43,21 186, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 22,00 68,69 36,48 103,24 48,26 278, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 20,50 61,56 34,36 90,81 43,86 175, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 27,50 43,00 26,80 80,03 43,14 224, (F) [A2M2] (B) ,00 56,00 24,50 58,32 33,49 88,92 43,25 156, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 23,50 63,55 34,95 95,01 45,46 181, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 25,50 62,08 34,51 93,98 45,07 170, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 62,00 29,00 63,55 34,95 98,76 46,90 193, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 27,50 52,86 29,37 63,77 35,02 20, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 24,00 54,12 33,15 87,45 43,23 182, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 25,00 66,47 35,82 100,77 47,67 218, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 21,50 66,50 35,83 98,22 46,70 212, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 24,50 58,74 33,51 70,81 37,12 6, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 29,50 53,30 30,68 67,21 36,04 20, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 24,50 53,61 31,62 72,05 37,49 32, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 26,00 53,13 30,19 66,35 35,79 23, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 25,00 55,26 33,42 87,49 43,23 155, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 21,00 58,09 33,49 87,08 43,23 154, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 22,00 70,14 36,92 105,35 48,70 302, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 23,00 53,57 31,50 85,25 43,20 187, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 26,00 42,55 26,66 79,08 43,13 229, (F) [A2M2] (B) ,00 54,00 22,00 61,90 34,46 91,69 44,19 168, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 27,00 70,04 36,89 108,84 49,41 305, (F) [A2M2] 169

161 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento (B) (P) ,00 62,00 28,50 65,46 35,52 100,60 47,61 197, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 22,00 60,39 34,00 71,74 37,40 6, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 25,50 69,80 36,82 107,95 49,24 313, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 26,50 66,88 35,94 101,59 47,92 210, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 27,50 54,00 32,79 74,66 38,12 28, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 26,00 52,75 29,03 83,64 43,18 185, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 24,00 60,39 34,01 90,67 43,80 158, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 20,00 66,31 35,77 97,17 46,29 217, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 20,00 67,74 36,20 99,40 47,15 238, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 62,00 28,50 70,35 36,98 109,58 49,43 297, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 20,50 60,25 33,96 88,54 43,25 157, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 26,50 51,04 28,43 82,18 43,15 175, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 21,50 65,16 35,43 95,87 45,80 191, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 25,00 49,94 28,34 81,38 43,14 180, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 20,00 64,91 35,36 94,89 45,42 196, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 62,00 28,50 69,08 36,60 107,43 49,13 271, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 27,50 39,27 25,62 78,63 43,13 267, (F) [A2M2] (B) ,00 56,00 26,00 53,77 32,10 86,64 43,22 172, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 27,00 54,09 33,07 69,88 36,84 8, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 24,50 45,27 27,51 63,61 34,97 29, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 22,50 52,97 29,70 65,25 35,46 24, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 28,00 53,73 32,00 69,62 36,76 17, (F) [A2M2] (B) (P) 170

162 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento ,00 56,00 24,50 53,57 31,50 68,89 36,54 21, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 22,50 58,72 33,50 87,76 43,24 147, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 20,00 63,55 34,95 92,55 44,52 177, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 23,50 53,15 30,23 83,78 43,18 181, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 24,50 53,66 31,79 86,00 43,21 180, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 29,50 53,84 32,31 88,28 43,25 172, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 23,00 68,11 36,31 101,53 47,91 228, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 23,50 62,33 34,58 92,49 44,50 161, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 62,00 28,50 67,83 36,23 105,19 48,66 246, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 25,00 45,15 27,48 80,04 43,14 217, (F) [A2M2] (B) ,00 52,00 21,50 55,18 33,42 85,62 43,21 152, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 25,50 54,20 33,40 88,08 43,24 174, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 25,00 65,21 35,45 98,32 46,73 195, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 20,00 54,82 33,41 84,81 43,19 158, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 27,00 63,77 35,01 97,29 46,34 183, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 26,50 53,07 29,99 64,44 35,21 19, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 20,50 70,12 36,91 104,19 48,46 305, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 21,50 63,86 35,04 93,47 44,87 170, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 21,50 69,29 36,66 102,69 48,15 257, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 22,00 60,65 34,08 89,20 43,26 150, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 21,50 67,88 36,24 100,52 47,58 234, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 27,50 52,88 29,44 84,33 43,19 178, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 20,00 62,22 34,55 90,15 43,60 158, (F) [A2M2] 171

163 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento (B) (P) ,00 54,00 25,00 53,26 30,58 84,54 43,19 175, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 22,50 58,74 33,51 69,71 36,79 5, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 62,00 29,50 60,55 34,05 94,22 45,16 167, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 23,00 66,79 35,92 99,20 47,07 206, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 26,50 65,69 35,59 99,11 47,04 187, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 22,50 53,61 31,63 70,91 37,15 29, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 25,00 69,08 36,60 105,19 48,67 266, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 62,00 29,00 62,45 34,62 96,11 45,89 170, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 20,00 60,39 34,00 70,64 37,07 5, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 25,00 70,43 37,00 107,37 49,12 290, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 26,50 69,39 36,69 106,04 48,84 258, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 24,50 67,16 36,03 100,10 47,42 198, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 22,00 53,04 29,91 82,91 43,17 186, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 20,00 69,20 36,64 101,58 47,92 261, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 23,50 70,24 36,95 106,41 48,92 297, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 62,00 28,50 64,34 35,19 97,99 46,61 174, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 25,00 54,09 33,07 68,77 36,51 7, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 25,50 54,01 32,81 73,85 38,03 25, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 28,50 40,38 25,98 79,09 43,13 237, (F) [A2M2] (B) ,00 54,00 21,50 62,60 34,66 90,99 43,92 151, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 29,00 53,02 29,86 63,63 34,97 17, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 21,50 52,75 29,03 63,27 34,87 22, (F) [A2M2] (B) (P) 172

165 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento ,00 52,00 24,00 52,77 29,11 82,31 43,16 173, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 26,00 46,36 27,85 80,44 43,14 190, (F) [A2M2] (B) ,00 58,00 24,50 65,94 35,66 97,61 46,46 176, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 27,50 46,94 28,04 81,27 43,14 184, (F) [A2M2] (B) ,00 60,00 26,50 64,54 35,25 96,53 46,05 164, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 26,00 59,03 33,60 89,47 43,34 147, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 29,00 47,87 28,16 82,00 43,15 177, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 26,50 56,04 33,44 88,01 43,24 145, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 20,50 53,61 31,64 69,76 36,80 26, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 24,00 53,82 32,26 85,43 43,20 161, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 24,50 69,73 36,79 104,60 48,54 245, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 24,50 45,86 27,70 79,52 43,13 195, (F) [A2M2] (B) ,00 50,00 21,00 53,64 31,73 83,86 43,18 174, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 23,00 54,09 33,08 67,67 36,18 6, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 21,00 67,15 36,02 97,60 46,46 193, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 23,00 69,47 36,72 103,69 48,36 252, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 23,00 70,85 37,13 105,84 48,80 275, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 62,00 29,50 53,90 32,50 68,93 36,55 10, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 22,50 67,47 36,12 98,54 46,82 187, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 23,50 54,01 32,84 72,73 37,69 23, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 22,50 52,65 28,73 81,43 43,14 177, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 26,00 70,07 36,90 105,42 48,71 237, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 25,50 60,93 34,17 91,35 44,06 150, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 25,50 52,90 29,51 83,09 43,17 167, (F) [A2M2] 174

167 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento (B) ,00 50,00 23,50 49,07 28,26 80,48 43,14 185, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 24,00 53,73 32,00 67,43 36,11 13, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 62,00 28,00 71,03 37,18 109,01 49,42 274, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 62,00 27,50 62,40 34,60 73,02 37,78 4, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 24,50 56,42 33,45 86,91 43,22 137, (F) [A2M2] (B) ,00 58,00 24,50 64,76 35,31 95,06 45,49 155, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 22,50 66,21 35,74 96,10 45,88 166, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 23,50 61,15 34,23 89,90 43,51 142, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 20,50 58,99 33,59 86,52 43,22 138, (F) [A2M2] (B) ,00 56,00 28,00 52,48 28,55 82,89 43,17 168, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 70,00 28,00 76,15 43,12 101,03 47,78 22, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 28,00 57,07 33,46 88,44 43,25 136, (F) [A2M2] (B) ,00 56,00 27,00 53,04 29,91 83,76 43,18 160, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 27,50 59,67 33,79 90,05 43,56 138, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 25,00 63,99 35,08 74,01 38,07 3, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 66,00 24,50 75,24 43,12 99,86 47,33 29, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 21,00 54,10 33,09 66,56 35,85 5, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 64,00 29,50 67,95 36,26 102,91 48,19 191, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 27,00 61,56 34,35 91,96 44,30 141, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 21,50 54,02 32,87 71,61 37,36 20, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 64,00 29,50 71,44 37,31 109,65 49,43 264, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 28,50 36,73 24,78 77,66 43,13 281, (F) [A2M2] (B) ,00 54,00 21,00 64,55 35,25 92,78 44,61 153, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 22,50 70,10 36,90 103,12 48,24 231, (F) [A2M2] (B) (P) 176

168 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento ,00 56,00 25,50 53,93 32,57 86,06 43,21 153, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 23,00 63,07 34,80 91,75 44,22 144, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 26,50 63,45 34,92 93,86 45,03 143, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 20,50 67,80 36,22 96,96 46,22 175, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 29,00 53,99 32,78 87,66 43,24 153, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 27,00 43,73 27,03 79,50 43,13 202, (F) [A2M2] (B) ,00 60,00 27,50 53,90 32,50 67,82 36,22 9, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 22,50 45,27 27,51 62,41 34,61 25, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 28,50 44,29 27,20 80,35 43,14 195, (F) [A2M2] (B) ,00 64,00 29,50 70,24 36,95 107,48 49,14 240, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 22,00 59,46 33,73 87,18 43,23 131, (F) [A2M2] (B) ,00 54,00 21,00 69,89 36,84 102,13 48,03 237, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 26,00 67,62 36,16 100,93 47,73 190, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 21,00 71,31 37,27 104,26 48,47 259, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 21,00 56,17 33,44 85,07 43,20 135, (F) [A2M2] (B) ,00 68,00 26,00 76,43 43,12 99,67 47,25 19, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 21,50 61,38 34,30 88,62 43,25 133, (F) [A2M2] (B) ,00 58,00 25,50 59,84 33,84 88,80 43,25 131, (F) [A2M2] (B) ,00 52,00 23,00 53,30 30,71 83,24 43,17 163, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 24,50 71,06 37,19 106,79 49,00 269, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 64,00 22,50 75,61 43,12 98,52 46,81 26, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 22,50 68,76 36,51 100,93 47,74 209, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 62,00 28,00 66,25 35,75 99,84 47,32 177, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 26,00 57,38 33,47 87,40 43,23 128, (F) [A2M2] (B) ,00 72,00 29,50 77,94 43,13 100,59 47,60 12, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 26,00 71,36 37,28 107,64 49,17 261, (F) [A2M2] 177

169 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento (B) (P) ,00 60,00 29,50 53,64 31,71 86,26 43,22 149, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 24,00 69,11 36,61 101,80 47,96 202, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 20,50 53,81 32,21 83,33 43,17 156, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 25,50 53,31 30,72 65,01 35,38 16, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 22,50 65,00 35,38 93,58 44,92 146, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 26,00 53,54 31,41 84,63 43,19 149, (F) [A2M2] (B) ,00 54,00 24,50 53,08 30,03 63,32 34,88 16, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 25,50 43,25 26,88 78,56 43,13 207, (F) [A2M2] (B) ,00 58,00 25,00 61,73 34,41 90,54 43,75 133, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 29,00 53,47 31,21 65,62 35,57 13, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 22,50 56,82 33,46 85,74 43,21 128, (F) [A2M2] (B) ,00 54,00 20,50 66,51 35,83 94,56 45,29 156, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 62,00 27,50 71,73 37,39 108,41 49,33 252, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 24,50 53,42 31,05 83,98 43,18 157, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 62,00 27,50 68,15 36,32 101,63 47,93 181, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 29,50 52,73 28,97 83,50 43,17 161, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 64,00 29,50 69,07 36,60 105,20 48,67 215, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 21,00 63,32 34,88 90,27 43,65 135, (F) [A2M2] (B) ,00 58,00 24,50 63,63 34,97 92,43 44,48 136, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 22,00 53,73 32,00 66,33 35,78 11, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 25,50 52,89 29,45 62,64 34,68 17, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 66,00 24,00 76,74 43,13 98,31 46,73 17, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 27,00 54,04 32,91 86,60 43,22 144, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 62,00 20,50 76,00 43,12 97,18 46,30 23, (F) [A2M2] 178

170 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento (B) (P) ,00 62,00 27,50 70,49 37,02 106,16 48,87 228, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 23,50 60,02 33,90 87,73 43,24 123, (F) [A2M2] (B) ,00 50,00 21,50 53,20 30,38 82,38 43,16 168, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 29,50 37,81 25,14 78,13 43,13 251, (F) [A2M2] (B) ,00 70,00 27,50 78,15 43,13 99,17 47,06 10, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 22,00 53,14 30,23 64,10 35,11 18, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 64,00 29,50 66,88 35,94 100,50 47,57 168, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 23,50 53,98 32,74 84,87 43,19 143, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 28,50 54,15 33,26 87,04 43,23 134, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 23,00 61,93 34,46 89,15 43,26 126, (F) [A2M2] (B) ,00 52,00 24,50 51,25 28,45 80,84 43,14 162, (F) [A2M2] (B) ,00 52,00 20,00 59,71 33,80 85,97 43,21 122, (F) [A2M2] (B) ,00 58,00 24,00 67,87 36,24 99,41 47,15 179, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 23,00 50,21 28,36 79,95 43,14 166, (F) [A2M2] (B) ,00 60,00 29,50 53,40 31,00 63,60 34,96 11, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 26,00 66,45 35,82 98,37 46,76 168, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 22,00 53,89 32,46 84,16 43,18 150, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 20,50 70,50 37,03 101,58 47,92 217, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 20,50 65,26 35,46 92,08 44,34 137, (F) [A2M2] (B) ,00 64,00 22,00 77,05 43,13 96,93 46,20 15, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 24,00 71,71 37,39 106,20 48,87 247, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 64,00 29,00 70,99 37,17 106,82 49,00 219, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 22,50 71,47 37,31 105,28 48,68 254, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 22,50 63,83 35,03 90,98 43,92 128, (F) [A2M2] (B) ,00 58,00 25,50 53,90 32,50 66,71 35,89 7, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 62,00 27,50 69,30 36,67 103,90 48,40 205, (F) [A2M2] 179

171 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento (B) (P) ,00 68,00 25,50 78,36 43,13 97,72 46,50 8, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 22,00 69,43 36,71 100,29 47,49 190, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 25,50 68,37 36,39 100,20 47,46 171, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 20,50 69,13 36,62 99,31 47,11 196, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 24,00 70,39 36,99 104,01 48,42 225, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 62,00 28,00 65,16 35,43 97,18 46,30 155, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 27,00 53,05 29,94 62,51 34,64 14, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 27,00 39,95 25,84 78,11 43,13 242, (F) [A2M2] (B) ,00 56,00 25,00 54,08 33,05 85,48 43,20 135, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 21,00 62,14 34,53 88,03 43,24 118, (F) [A2M2] (B) ,00 54,00 28,00 45,09 27,46 79,81 43,14 174, (F) [A2M2] (B) ,00 54,00 21,50 60,22 33,96 86,60 43,22 115, (F) [A2M2] (B) ,00 52,00 20,50 57,24 33,47 84,51 43,19 118, (F) [A2M2] (B) ,00 60,00 25,50 70,77 37,11 104,80 48,59 217, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 26,00 53,25 30,53 63,05 34,80 13, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 62,00 27,50 67,05 36,00 99,06 47,02 159, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 28,50 53,18 30,33 84,35 43,19 152, (F) [A2M2] (B) ,00 62,00 20,00 77,38 43,13 95,55 45,67 13, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 21,00 53,36 30,86 81,85 43,15 151, (F) [A2M2] (B) ,00 52,00 20,00 53,73 32,00 65,23 35,45 10, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 64,00 29,00 69,86 36,83 104,53 48,53 195, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 27,50 52,74 29,01 82,32 43,16 150, (F) [A2M2] (B) ,00 54,00 26,00 52,59 28,57 81,63 43,15 156, (F) [A2M2] (B) ,00 66,00 23,50 78,59 43,13 96,23 45,93 7, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 29,50 45,77 27,67 80,55 43,14 167, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 22,50 53,46 31,18 82,69 43,16 145, (F) [A2M2] (B) ,00 58,00 24,00 66,68 35,88 96,89 46,19 158, (F) [A2M2] 180

172 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento (B) (P) ,00 62,00 27,00 71,23 37,24 105,52 48,73 208, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 22,00 68,16 36,32 97,87 46,56 169, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 29,50 34,19 23,93 76,69 43,13 297, (F) [A2M2] (B) ,00 54,00 23,50 53,31 30,73 63,90 35,05 14, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 25,50 69,55 36,74 102,56 48,12 194, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 64,00 29,50 65,87 35,64 97,77 46,52 145, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 25,50 47,12 28,09 79,91 43,14 170, (F) [A2M2] (B) ,00 60,00 26,00 65,34 35,48 95,75 45,75 147, (F) [A2M2] (B) ,00 62,00 29,00 54,07 33,00 66,49 35,83 3, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 22,00 72,09 37,50 104,71 48,57 234, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 27,00 53,48 31,22 64,53 35,24 11, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 27,00 48,10 28,18 80,72 43,14 164, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 23,50 68,61 36,46 98,70 46,88 161, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 24,00 46,58 27,92 79,00 43,13 175, (F) [A2M2] (B) ,00 50,00 20,00 53,97 32,70 82,80 43,16 138, (F) [A2M2] (B) ,00 54,00 20,50 71,91 37,45 103,71 48,36 239, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 25,50 67,24 36,05 97,61 46,46 150, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 64,00 21,50 78,82 43,13 94,67 45,34 5, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 22,00 70,74 37,10 102,54 48,12 212, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 20,00 69,78 36,81 98,69 46,88 178, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 23,50 71,07 37,20 103,40 48,30 205, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 28,50 49,35 28,29 81,44 43,14 157, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 52,00 23,50 52,93 29,59 81,77 43,15 155, (F) [A2M2] (B) ,00 62,00 27,00 70,06 36,89 103,24 48,26 185, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 29,00 52,89 29,45 82,92 43,17 144, (F) [A2M2] 181

173 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento (B) ,00 52,00 28,00 41,11 26,20 78,56 43,13 214, (F) [A2M2] (B) ,00 56,00 23,50 53,90 32,50 65,59 35,56 6, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 21,00 52,93 29,59 62,23 34,55 17, (F) [A2M2] (B) ,00 52,00 21,50 54,05 32,94 83,61 43,18 133, (F) [A2M2] (B) ,00 64,00 29,00 68,77 36,51 102,22 48,05 172, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 56,00 22,00 66,93 35,96 95,39 45,61 149, (F) [A2M2] (B) ,00 62,00 28,50 62,27 34,57 92,50 44,50 131, (F) [A2M2] (B) ,00 62,00 28,00 64,14 35,13 94,43 45,24 134, (F) [A2M2] (B) ,00 62,00 29,00 60,41 34,01 90,54 43,75 128, (F) [A2M2] (B) ,00 62,00 29,50 58,41 33,49 88,78 43,25 125, (F) [A2M2] (B) ,00 62,00 27,50 66,01 35,68 96,35 45,98 137, (F) [A2M2] (B) ,00 60,00 28,50 53,58 31,54 67,63 36,17 15, (F) [A2M2] (B) ,00 58,00 24,00 65,54 35,54 94,30 45,19 138, (F) [A2M2] (B) ,00 54,00 25,00 53,06 29,98 82,53 43,16 149, (F) [A2M2] (B) ,00 54,00 20,00 68,47 36,42 96,32 45,97 158, (F) [A2M2] (B) ,00 58,00 23,50 69,82 36,82 101,19 47,84 183, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 64,00 29,00 72,17 37,52 109,07 49,42 242, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 50,00 22,00 52,81 29,21 80,90 43,14 159, (F) [A2M2] (B) ,00 58,00 27,50 53,67 31,79 85,18 43,20 141, (F) [A2M2] (B) ,00 56,00 21,50 68,87 36,54 97,19 46,30 152, (F) [A2M2] (B) ,00 58,00 23,50 67,45 36,11 96,15 45,90 141, (F) [A2M2] (B) ,00 50,00 20,00 53,15 30,25 62,97 34,78 15, (F) [A2M2] (B) ,00 52,00 22,50 53,10 30,08 62,20 34,54 14, (F) [A2M2] (B) ,00 56,00 24,00 57,71 33,48 86,31 43,22 120, (F) [A2M2] (B) ,00 60,00 27,00 60,54 34,05 89,18 43,26 121, (F) [A2M2] (B) ,00 60,00 25,00 70,29 36,96 101,93 47,99 175, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 20,00 72,51 37,63 103,15 48,24 220, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 26,50 62,41 34,61 91,10 43,97 124, (F) [A2M2] (B) ,00 60,00 27,50 58,66 33,50 87,80 43,24 119, (F) [A2M2] (B) ,00 60,00 26,00 64,29 35,17 93,02 44,70 127, (F) [A2M2] (B) ,00 64,00 22,00 75,07 43,12 91,03 43,94 11, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 28,00 53,34 30,80 83,76 43,18 135, (F) [A2M2] (B) ,00 62,00 27,00 68,95 36,56 100,92 47,73 163, (F) [A2M2] (B) ,00 56,00 26,50 53,20 30,39 83,19 43,17 142, (F) [A2M2] (B) ,00 56,00 21,50 71,40 37,29 101,95 48,00 193, (F) [A2M2] (B) ,00 60,00 25,50 72,03 37,48 107,03 49,05 240, (F) [A2M2] (B) (P) 182

174 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento ,00 54,00 24,00 53,58 31,53 83,42 43,17 139, (F) [A2M2] (B) ,00 54,00 20,00 71,13 37,21 101,00 47,76 198, (F) [A2M2] (B) ,00 60,00 25,50 66,17 35,73 94,93 45,44 130, (F) [A2M2] (B) ,00 50,00 28,00 37,39 25,00 77,14 43,13 256, (F) [A2M2] (B) ,00 54,00 20,00 67,20 36,04 93,88 45,03 140, (F) [A2M2] (B) ,00 64,00 29,50 64,93 35,36 94,92 45,43 124, (F) [A2M2] (B) ,00 56,00 22,00 65,75 35,61 92,83 44,63 130, (F) [A2M2] (B) ,00 62,00 27,00 72,43 37,60 107,77 49,20 231, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 27,00 54,07 33,00 65,26 35,46 2, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 60,00 28,00 55,19 33,42 86,41 43,22 116, (F) [A2M2] (B) ,00 58,00 25,00 60,69 34,09 88,18 43,24 115, (F) [A2M2] (B) ,00 64,00 29,00 67,74 36,20 99,68 47,26 149, (F) [A2M2] (B) ,00 62,00 20,00 75,40 43,12 88,98 43,26 10, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 54,00 26,50 49,53 28,30 80,17 43,14 145, (F) [A2M2] (B) ,00 54,00 21,50 53,90 32,50 64,48 35,23 5, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 58,00 24,50 62,57 34,65 89,69 43,43 117, (F) [A2M2] (B) ,00 60,00 29,00 53,80 32,18 85,64 43,21 131, (F) [A2M2] (B) ,00 56,00 21,50 67,67 36,18 94,67 45,33 133, (F) [A2M2] (B) ,00 54,00 20,50 64,06 35,10 89,52 43,36 120, (F) [A2M2] (B) ,00 54,00 29,00 42,44 26,62 78,89 43,13 185, (F) [A2M2] (B) ,00 64,00 28,50 69,62 36,76 101,52 47,91 153, (F) [A2M2] (B) ,00 56,00 21,50 70,11 36,91 99,63 47,24 172, (F) [A2M2] (B) ,00 56,00 24,50 54,52 33,41 84,89 43,19 117, (F) [A2M2] (B) ,00 58,00 24,00 64,45 35,22 91,61 44,16 120, (F) [A2M2] (B) ,00 58,00 25,50 58,81 33,53 86,78 43,22 112, (F) [A2M2] (B) ,00 56,00 25,50 53,70 31,89 84,04 43,18 131, (F) [A2M2] (B) ,00 50,00 21,50 52,96 29,68 80,38 43,14 142, (F) [A2M2] (B) ,00 58,00 26,50 53,58 31,55 66,53 35,84 13, (F) [A2M2] (B) ,00 64,00 28,50 72,91 37,75 108,44 49,34 222, (F) [A2M2] (B) ,00 56,00 25,00 53,48 31,24 63,43 34,91 10, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 72,00 29,50 75,97 43,12 88,61 43,25 5, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 70,00 27,50 76,17 43,12 88,36 43,25 5, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 68,00 25,50 76,39 43,12 88,11 43,24 5, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 66,00 23,50 76,61 43,13 87,85 43,24 4, (F) [A2M2] (B) (P) ,00 64,00 21,50 76,85 43,13 87,57 43,23 4, (F) [A2M2] 183

175 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento (B) (P) ,00 56,00 28,00 51,09 28,43 80,87 43,14 139, (F) [A2M2] (B) ,00 60,00 29,50 53,48 31,23 84,24 43,19 126, (F) [A2M2] (B) ,00 58,00 23,00 70,54 37,04 100,50 47,57 165, (F) [A2M2] (B) ,00 62,00 28,00 63,19 34,84 91,57 44,15 115, (F) [A2M2] (B) ,00 62,00 27,50 65,04 35,39 93,54 44,90 118, (F) [A2M2] (B) ,00 58,00 23,50 66,34 35,78 93,50 44,89 122, (F) [A2M2] (B) ,00 60,00 25,00 69,15 36,62 99,46 47,17 153, (F) [A2M2] (B) ,00 54,00 22,00 58,05 33,49 85,17 43,20 112, (F) [A2M2] (B) ,00 58,00 26,50 54,19 33,38 85,99 43,21 126, (F) [A2M2] (B) ,00 52,00 23,00 53,09 30,06 81,23 43,14 138, (F) [A2M2] (B) ,00 62,00 28,50 61,34 34,29 89,58 43,38 112, (F) [A2M2] (B) ,00 58,00 23,50 72,37 37,58 105,60 48,75 227, (F) [A2M2] (B) ,00 54,00 20,00 65,99 35,68 91,36 44,06 122, (F) [A2M2] (B) ,00 54,00 23,00 54,14 33,22 84,30 43,19 125, (F) [A2M2] (B) ,00 62,00 29,00 59,50 33,74 88,12 43,24 109, (F) [A2M2] (B) ,00 52,00 26,50 44,49 27,27 78,97 43,13 180, (F) [A2M2] (B) ,00 52,00 21,50 53,32 30,76 62,80 34,72 12, (F) [A2M2] (B) ,00 50,00 22,50 51,48 28,47 79,43 43,13 148, (F) [A2M2] (B) ,00 56,00 22,50 62,73 34,71 88,54 43,25 111, (F) [A2M2] (B) ,00 60,00 25,00 72,72 37,69 106,41 48,92 220, (F) [A2M2] (B) ,00 56,00 23,00 60,85 34,14 87,13 43,23 108, (F) [A2M2] ,00 52,00 29,00 38,52 25,37 77,61 43,13 226, (F) [A2M2] ,00 62,00 27,00 67,89 36,25 98,25 46,71 141, (F) [A2M2] (B) ,00 64,00 28,50 71,76 37,40 106,15 48,86 199, (F) [A2M2] (B) ,00 54,00 24,50 53,22 30,46 81,97 43,15 132, (F) [A2M2] ,00 58,00 26,00 55,50 33,43 85,38 43,20 108, (F) [A2M2] ,00 56,00 22,00 64,63 35,27 90,18 43,61 113, (F) [A2M2] ,00 52,00 23,50 52,92 29,54 61,50 34,34 15, (F) [A2M2] ,00 50,00 25,00 43,97 27,10 78,04 43,13 185, (F) [A2M2] ,00 62,00 29,50 56,56 33,45 86,75 43,22 106, (F) [A2M2] ,00 62,00 26,50 69,78 36,81 100,14 47,43 145, (F) [A2M2] ,00 60,00 26,50 61,45 34,32 88,53 43,25 106, (F) [A2M2] ,00 52,00 21,00 54,25 33,40 83,05 43,17 115, (F) [A2M2] ,00 60,00 26,00 63,31 34,88 90,19 43,62 109, (F) [A2M2] ,00 58,00 27,00 53,82 32,27 84,58 43,19 123, (F) [A2M2] ,00 60,00 25,50 65,17 35,43 92,15 44,37 111, (F) [A2M2] ,00 56,00 23,50 58,96 33,58 85,71 43,21 104, (F) [A2M2] ,00 54,00 25,50 52,75 29,05 81,07 43,14 139, (F) [A2M2] ,00 60,00 25,00 71,48 37,32 104,17 48,46 197, (F) [A2M2] ,00 56,00 21,50 66,53 35,84 92,06 44,33 115, (F) [A2M2] ,00 60,00 27,00 59,60 33,77 87,16 43,23 103, (F) [A2M2] ,00 60,00 28,50 53,95 32,66 85,02 43,20 113, (F) [A2M2] ,00 58,00 23,00 69,36 36,68 97,98 46,60 144, (F) [A2M2] ,00 52,00 24,00 52,61 28,61 80,30 43,14 144, (F) [A2M2] ,00 54,00 22,50 54,91 33,42 83,73 43,18 108, (F) [A2M2] ,00 54,00 20,50 62,92 34,76 87,44 43,23 104, (F) [A2M2] ,00 50,00 20,50 53,51 31,34 81,32 43,14 133, (F) [A2M2] ,00 54,00 23,50 53,73 32,00 82,85 43,16 122, (F) [A2M2] ,00 50,00 26,50 40,64 26,06 77,59 43,13 219, (F) [A2M2] ,00 56,00 21,00 70,81 37,12 98,97 46,98 155, (F) [A2M2] ,00 58,00 29,50 52,63 28,69 81,49 43,14 133, (F) [A2M2] ,00 64,00 29,00 66,78 35,91 96,88 46,18 128, (F) [A2M2] ,00 56,00 21,50 72,73 37,69 104,13 48,45 214, (F) [A2M2] ,00 64,00 28,50 68,64 36,47 98,82 46,93 132, (F) [A2M2] ,00 62,00 26,50 71,98 37,47 104,86 48,60 189, (F) [A2M2] ,00 58,00 23,00 73,04 37,78 105,00 48,63 208, (F) [A2M2] ,00 56,00 24,50 53,59 31,55 65,43 35,51 12, (F) [A2M2] 184

176 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento Analisi della superficie critica Simbologia adottata Le ascisse X sono considerate positive verso destra Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Le strisce sono numerate da valle verso monte N numero d'ordine della striscia X s ascissa sinistra della striscia espressa in m Y ss ordinata superiore sinistra della striscia espressa in m Y si ordinata inferiore sinistra della striscia espressa in m X g ascissa del baricentro della striscia espressa in m Y g ordinata del baricentro della striscia espressa in m α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso (positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in kg/cmq L sviluppo della base della striscia espressa in m(l=b/cosα) u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in kg/cmq W peso della striscia espresso in kg Q carico applicato sulla striscia espresso in kg N sforzo normale alla base della striscia espresso in kg T sforzo tangenziale alla base della striscia espresso in kg U pressione neutra alla base della striscia espressa in kg E s, E d forze orizzontali sulla striscia a sinistra e a destra espresse in kg X s, X d forze verticali sulla striscia a sinistra e a destra espresse in kg ID Indice della superficie interessata dall'intervento Analisi della superficie 1 - coefficienti parziali caso A2M2 e sisma verso il basso Numero di strisce 41 Coordinate del centro X[m]= 46,00 Y[m]= 50,00 Raggio del cerchio R[m]= 29,50 Intersezione a valle con il profilo topografico X v [m]= 32,98 Y v [m]= 23,53 Intersezione a monte con il profilo topografico X m [m]= 72,82 Y m [m]= 37,72 Coefficiente di sicurezza C S = Geometria e caratteristiche strisce N X s Y ss Y si X d Y ds Y di X g Y g L α φ c 1 32,98 23,53 23,53 33,93 23,85 23,08 33,61 23,49 1,05-25, , ,93 23,85 23,08 34,88 24,16 22,68 34,45 23,44 1,03-23, , ,88 24,16 22,68 35,83 24,48 22,31 35,38 23,41 1,02-21, , ,83 24,48 22,31 36,78 24,79 21,98 36,32 23,39 1,01-19, , ,78 24,79 21,98 37,73 25,11 21,68 37,27 23,37 1,00-17, , ,73 25,11 21,68 38,68 25,42 21,42 38,22 23,37 0,99-15, , ,68 25,42 21,42 39,63 25,74 21,20 39,17 23,39 0,98-13, , ,63 25,74 21,20 40,57 26,04 21,00 40,11 23,43 0,96-11, , ,57 26,04 21,00 41,51 26,33 20,84 41,05 23,48 0,95-9, , ,51 26,33 20,84 42,45 26,63 20,71 41,98 23,55 0,95-7, , ,45 26,63 20,71 43,39 26,92 20,62 42,92 23,64 0,94-6, , ,39 26,92 20,62 44,32 27,21 20,55 43,86 23,75 0,94-4, , ,32 27,21 20,55 45,26 27,51 20,51 44,80 23,87 0,94-2, , ,26 27,51 20,51 46,20 27,80 20,50 45,74 24,01 0,94-0, , ,20 27,80 20,50 47,14 28,10 20,52 46,67 24,16 0,94 1, , ,14 28,10 20,52 48,23 28,19 20,58 47,69 24,28 1,09 3, , ,23 28,19 20,58 49,32 28,28 20,69 48,78 24,38 1,09 5, , ,32 28,28 20,69 50,41 28,38 20,83 49,86 24,50 1,10 7, , ,41 28,38 20,83 51,50 28,47 21,02 50,95 24,64 1,11 9, , ,50 28,47 21,02 52,59 28,56 21,25 52,04 24,81 1,11 11, , ,59 28,56 21,25 53,40 30,98 21,44 53,01 25,55 0,83 13, , ,40 30,98 21,44 54,20 33,40 21,66 53,81 26,82 0,83 15, , ,20 33,40 21,66 55,10 33,42 21,94 54,65 27,53 0,94 17, , ,10 33,42 21,94 56,00 33,44 22,25 55,55 27,69 0,95 18, , ,00 33,44 22,25 56,90 33,46 22,59 56,45 27,86 0,96 20, , ,90 33,46 22,59 57,80 33,48 22,96 57,35 28,05 0,98 22, , ,80 33,48 22,96 58,70 33,50 23,37 58,25 28,24 0,99 24, , ,70 33,50 23,37 59,71 33,80 23,88 59,20 28,50 1,13 26, , ,71 33,80 23,88 60,72 34,10 24,43 60,21 28,93 1,15 28, , ,72 34,10 24,43 61,73 34,40 25,04 61,22 29,38 1,18 31, , ,73 34,40 25,04 62,73 34,71 25,71 62,23 29,86 1,21 33, , ,73 34,71 25,71 63,74 35,01 26,43 63,24 30,36 1,24 35, , ,74 35,01 26,43 64,75 35,31 27,23 64,24 30,89 1,28 38, , ,75 35,31 27,23 65,76 35,61 28,10 65,25 31,46 1,33 40, , ,76 35,61 28,10 66,77 35,91 29,05 66,26 32,07 1,39 43, , ,77 35,91 29,05 67,78 36,21 30,10 67,26 32,73 1,46 46, , ,78 36,21 30,10 68,79 36,51 31,26 68,27 33,44 1,54 49, , ,79 36,51 31,26 69,80 36,81 32,56 69,27 34,21 1,64 52, , ,80 36,81 32,56 70,80 37,12 34,03 70,27 35,06 1,78 55, , ,80 37,12 34,03 71,81 37,42 35,72 71,26 36,00 1,97 59, , ,81 37,42 35,72 72,82 37,72 37,72 72,15 36,95 2,24 63, ,05 185

177 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento Forze applicate sulle strisce [FELLENIUS] N W Q N T U E s E d X s X d Forze applicate sulle strisce [BISHOP] N W Q N T U E s E d X s X d

178 Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento Forze applicate sulle strisce [SPENCER] N W Q N T U E s E d X s X d

179 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Progetto: Muro di sostegno Normative di riferimento - Legge nr del 05/11/1971. Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio, normale e precompresso ed a struttura metallica. - Legge nr. 64 del 02/02/1974. Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. - D.M. LL.PP. del 11/03/1988. Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilitàdei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. - Norme Tecniche per le Costruzioni 2008 (D.M. 14 Gennaio 2008) - Circolare 617 del 02/02/ Circolare C.S.L.P. 02/02/2009 n Istruzioni per l applicazione delle Norme Tecniche per le Costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio 2008 Il calcolo dei muri di sostegno viene eseguito secondo le seguenti fasi: - Calcolo della spinta del terreno - Verifica a ribaltamento - Verifica a scorrimento del muro sul piano di posa - Verifica della stabilità complesso fondazione terreno (carico limite) - Verifica della stabilità globale Calcolo delle sollecitazioni sia del muro che della fondazione, progetto delle armature e relative verifiche dei materiali Calcolo della spinta sul muro Valori caratteristici e valori di calcolo Effettuando il calcolo tramite gli Eurocodici è necessario fare la distinzione fra i parametri caratteristici ed i valodi di calcolo (o di progetto) sia delle azioni che delle resistenze. I valori di calcolo si ottengono dai valori caratteristici mediante l'applicazione di opportuni coefficienti di sicurezza parziali γ. In particolare si distinguono combinazioni di carico di tipo A1-M1 nelle quali vengono incrementati i carichi e lasciati inalterati i parametri di resistenza del terreno e combinazioni di carico di tipo A2-M2 nelle quali vengono ridotti i parametri di resistenza del terreno e incrementati i soli carichi variabili. Metodo di Culmann Il metodo di Culmann adotta le stesse ipotesi di base del metodo di Coulomb. La differenza sostanziale è che mentre Coulomb considera un terrapieno con superficie a pendenza costante e carico uniformemente distribuito (il che permette di ottenere una espressione in forma chiusa per il coefficiente di spinta) il metodo di Culmann consente di analizzare situazioni con profilo di forma generica e carichi sia concentrati che distribuiti comunque disposti. Inoltre, rispetto al metodo di Coulomb, risulta più immediato e lineare tener conto della coesione del masso spingente. Il metodo di Culmann, nato come metodo essenzialmente grafico, si è evoluto per essere trattato mediante analisi numerica (noto in questa forma come metodo del cuneo di tentativo). Come il metodo di Coulomb anche questo metodo considera una superficie di rottura rettilinea. I passi del procedimento risolutivo sono i seguenti: - si impone una superficie di rottura (angolo di inclinazione ρ rispetto all'orizzontale) e si considera il cuneo di spinta delimitato dalla superficie di rottura stessa, dalla parete su cui si calcola la spinta e dal profilo del terreno; - si valutano tutte le forze agenti sul cuneo di spinta e cioè peso proprio (W), carichi sul terrapieno, resistenza per attrito e per coesione lungo la superficie di rottura (R e C) e resistenza per coesione lungo la parete (A); - dalle equazioni di equilibrio si ricava il valore della spinta S sulla parete. Questo processo viene iterato fino a trovare l'angolo di rottura per cui la spinta risulta massima. La convergenza non si raggiunge se il terrapieno risulta inclinato di un angolo maggiore dell'angolo d'attrito del terreno. Nei casi in cui è applicabile il metodo di Coulomb (profilo a monte rettilineo e carico uniformemente distribuito) i risultati ottenuti col metodo di Culmann coincidono con quelli del metodo di Coulomb. Le pressioni sulla parete di spinta si ricavano derivando l'espressione della spinta S rispetto all'ordinata z. Noto il diagramma delle pressioni è possibile ricavare il punto di applicazione della spinta. Spinta in presenza di sisma Per tener conto dell'incremento di spinta dovuta al sisma si fa riferimento al metodo di Mononobe-Okabe (cui fa riferimento la Normativa Italiana). La Normativa Italiana suggerisce di tener conto di un incremento di spinta dovuto al sisma nel modo seguente. 188

180 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Detta ε l'inclinazione del terrapieno rispetto all'orizzontale e β l'inclinazione della parete rispetto alla verticale, si calcola la spinta S' considerando un'inclinazione del terrapieno e della parte pari a ε' = ε + θ β' = β + θ dove θ = arctg(k h /(1±k v )) essendo k h il coefficiente sismico orizzontale e k v il coefficiente sismico verticale, definito in funzione di k h. In presenza di falda a monte, θ assume le seguenti espressioni: Terreno a bassa permeabilità θ = arctg[(γ sat /(γ sat -γ w ))*(k h /(1±k v ))] Terreno a permeabilità elevata θ = arctg[(γ/(γ sat -γ w ))*(k h /(1±k v ))] Detta S la spinta calcolata in condizioni statiche l'incremento di spinta da applicare è espresso da dove il coefficiente A vale ΔS = AS' - S cos 2 (β + θ) A = cos 2 βcosθ In presenza di falda a monte, nel coefficiente A si tiene conto dell'influenza dei pesi di volume nel calcolo di θ. Adottando il metodo di Mononobe-Okabe per il calcolo della spinta, il coefficiente A viene posto pari a 1. Tale incremento di spinta è applicato a metà altezza della parete di spinta nel caso di forma rettangolare del diagramma di incremento sismico, allo stesso punto di applicazione della spinta statica nel caso in cui la forma del diagramma di incremento sismico è uguale a quella del diagramma statico. Oltre a questo incremento bisogna tener conto delle forze d'inerzia orizzontali e verticali che si destano per effetto del sisma. Tali forze vengono valutate come F ih = k h W F iv = ±k v W dove W è il peso del muro, del terreno soprastante la mensola di monte ed i relativi sovraccarichi e va applicata nel baricentro dei pesi. Il metodo di Culmann tiene conto automaticamente dell'incremento di spinta. Basta inserire nell'equazione risolutiva la forza d'inerzia del cuneo di spinta. La superficie di rottura nel caso di sisma risulta meno inclinata della corrispondente superficie in assenza di sisma. Verifica alla stabilità globale La verifica alla stabilità globale del complesso muro+terreno deve fornire un coefficiente di sicurezza non inferiore a η g Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare η g >=1.0 Viene usata la tecnica della suddivisione a strisce della superficie di scorrimento da analizzare. La superficie di scorrimento viene supposta circolare e determinata in modo tale da non avere intersezione con il profilo del muro o con i pali di fondazione. Si determina il minimo coefficiente di sicurezza su una maglia di centri di dimensioni 10x10 posta in prossimità della sommità del muro. Il numero di strisce è pari a 50. Si adotta per la verifica di stabilità globale il metodo di Bishop. Il coefficiente di sicurezza nel metodo di Bishop si esprime secondo la seguente formula: dove il termine m è espresso da c i b i +(W i -u i b i )tgφ i Σ i ( ) m η = Σ i W i sinα i tgφ i tgα i m = (1 + ) cosα i η 189

181 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB In questa espressione n è il numero delle strisce considerate, b i e α i sono la larghezza e l'inclinazione della base della striscia i esima rispetto all'orizzontale, W i è il peso della striscia i esima, c i e φ i sono le caratteristiche del terreno (coesione ed angolo di attrito) lungo la base della striscia ed u i è la pressione neutra lungo la base della striscia. L'espressione del coefficiente di sicurezza di Bishop contiene al secondo membro il termine m che è funzione di η. Quindi essa viene risolta per successive approsimazioni assumendo un valore iniziale per η da inserire nell'espressione di m ed iterare finquando il valore calcolato coincide con il valore assunto. Analisi dei pali Per l'analisi della capacità portante dei pali occorre determinare alcune caratteristiche del terreno in cui si va ad operare. In particolare bisogna conoscere l'angolo d'attrito φ e la coesione c. Per pali soggetti a carichi trasversali è necessario conoscere il modulo di reazione laterale o il modulo elastico laterale. La capacità portante di un palo solitamente viene valutata come somma di due contributi: portata di base (o di punta) e portata per attrito laterale lungo il fusto. Cioè si assume valida l'espressione: Q T = Q P + Q L - W P dove: Q T Q P Q L W P portanza totale del palo portanza di base del palo portanza per attrito laterale del palo peso proprio del palo e le due componenti Q P e Q L sono calcolate in modo indipendente fra loro. Dalla capacità portante del palo si ricava il carico ammissibile del palo Q A applicando il coefficiente di sicurezza della portanza alla punta η p ed il coefficiente di sicurezza della portanza per attrito laterale η l. Palo compresso: Palo teso: Q A = Q p / η p + Q l / η l - W p Q A = Q l / η l + W p Capacità portante di punta In generale la capacità portante di punta viene calcolata tramite l'espressione: Q P = A P (cn' c + qn' q + 1/2BγN' γ ) dove A P è l'area portante efficace della punta del palo, c è la coesione, q è la pressione geostatica alla quota della punta del palo, γ è il peso specifico del terreno, D è il diametro del palo ed i coefficienti N' c N' q N' g sono i coefficienti delle formule della capacità portante corretti per tener conto degli effetti di forma e di profondità. Possono essere utilizzati sia i coefficienti di Hansen che quelli di Vesic con i corrispondenti fattori correttivi per la profondità e la forma. Il parametro η che compare nell'espressione assume il valore: 1 + 2K 0 η = quando si usa la formula di Vesic e viene posto uguale ad 1 per le altre formule. K 0 rappresenta il coefficiente di spinta a riposo che può essere espresso come: K 0 = 1 - sinφ. Capacità portante per resistenza laterale La resistenza laterale è data dall'integrale esteso a tutta la superficie laterale del palo delle tensioni tangenziali palo-terreno in condizioni limite: Q L = integrale S τ a ds dove τ a è dato dalla nota relazione di Coulomb τ a = c a + σ h tgδ dove c a è l'adesione palo-terreno, δ è l'angolo di attrito palo-terreno, γ è il peso specifico del terreno, z è la generica quota a partire dalla testa del palo, L e P sono rispettivamente la lunghezza ed il perimetro del palo, K s è il coefficiente di spinta che dipende dalle caratteristiche meccaniche e fisiche del terreno dal suo stato di addensamento e dalle modalità di realizzazione del palo. 190

182 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Portanza trasversale dei pali - Analisi ad elementi finiti Nel modello di terreno alla Winkler il terreno viene schematizzato come una serie di molle elastiche indipendenti fra di loro. Le molle che schematizzano il terreno vengono caratterizzate tramite una costante elastica K espressa in Kg/cm 2 /cm che rappresenta la pressione (in Kg/cm 2 ) che bisogna applicare per ottenere l'abbassamento di 1 cm. Nel metodo degli elementi finiti occorre discretizzare il particolare problema. Nel caso specifico il palo viene suddiviso in un certo numero di elementi di eguale lunghezza. Ogni elemento è caratterizzato da una sezione avente area ed inerzia coincidente con quella del palo. Il terreno viene schematizzato come una serie di molle orizzontali che reagiscono agli spostamenti nei due versi. La rigidezza assiale della singola molla è proporzionale alla costante di Winkler orizzontale del terreno, al diametro del palo ed alla lunghezza dell'elemento. La molla, però, non viene vista come un elemento infinitamente elastico ma come un elemento con comportamento del tipo elastoplastico perfetto (diagramma sforzi-deformazioni di tipo bilatero). Essa presenta una resistenza crescente al crescere degli spostamenti fino a che l'entità degli spostamenti si mantiene al di sotto di un certo spostamento limite, X max oppure fino a quando non si raggiunge il valore della pressione limite. Superato tale limite non si ha un incremento di resistenza. E' evidente che assumendo un comportamento di questo tipo ci si addentra in un tipico problema non lineare che può essere risolto solo mediante una analisi al passo. Questa modellazione presenta il notevole vantaggio di poter schematizzare tutti quei comportamenti individuati da Broms e che sarebbe impossibile trattare in un modello numerico. In particolare risulta automatico analizzare casi in cui si ha insufficiente portanza non per rottura del palo ma per rottura del terreno (vedi il caso di un palo molto rigido in un terreno molle). Determinazione degli scarichi sul palo. Gli scarichi sui pali vengono determinati mediante il metodo delle rigidezze. La piastra di fondazione viene considerata infinitamente rigida (3 gradi di libertà) ed i pali vengono considerati incastrati o incernierati (la scelta del vincolo viene fatta dall'utente nella tabella CARATTERISTICHE del sottomenu PALI) a tale piastra. Viene effettuata una prima analisi di ogni palo di ciascuna fila (i pali di ogni fila hanno le stesse caratteristiche) per costruire una curva carichi-spostamenti del palo. Questa curva viene costruita considerando il palo elastico. Si tratta, in definitiva, della matrice di rigidezza del palo Ke, costruita imponendo traslazioni e rotazioni unitarie per determinare le corrispondenti sollecitazioni in testa al palo. Nota la matrice di rigidezza di ogni palo si assembla la matrice globale (di dimensioni 3x3) della palificata, K. A questo punto, note le forze agenti in fondazione (N, T, M) si possono ricavare gli spostamenti della piastra (abbassamento, traslazione e rotazione) e le forze che si scaricano su ciascun palo. Infatti indicando con p il vettore dei carichi e con u il vettore degli spostamenti della piastra abbiamo: u = K -1 p Noti gli spostamenti della piastra, e quindi della testa dei pali, abbiamo gli scarichi su ciascun palo. Allora per ciascun palo viene effettuata un'analisi elastoplastica incrementale (tramite il metodo degli elementi finiti) che, tenendo conto della plasticizzazione del terreno, calcola le sollecitazioni in tutte le sezioni del palo., le caratteristiche del terreno (rappresentate da Kh) sono tali che se non è possibile raggiungere l'equilibrio si ha collasso per rottura del terreno. 191

183 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Muro di sostegno tratto AB Normativa N.T.C Approccio 1 Simbologia adottata γ Gsfa v Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti γ Gfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti γ Qsfa v Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni variabili γ Qfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni variabili γt a n φ' Coefficiente parziale di riduzione dell'angolo di attrito drenato γ c' Coefficiente parziale di riduzione della coesione drenata γ cu Coefficiente parziale di riduzione della coesione non drenata γ qu Coefficiente parziale di riduzione del carico ultimo Coefficiente parziale di riduzione della resistenza a compressione uniassiale delle rocce γ γ Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 EQU HYD Permanenti Favorevole γ Gfav 1,00 1,00 0,90 0,90 Permanenti Sfavorevole γgs fa v 1,30 1,00 1,10 1,30 Variabili Favorevole γ Qfav 0,00 0,00 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γ Qsfav 1,50 1,30 1,50 1,50 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 M2 M1 Tangente dell'angolo di attrito γ t a n φ' 1,00 1,25 1,25 1,00 Coesione efficace γ c' 1,00 1,25 1,25 1,00 Resistenza non drenata γ cu 1,00 1,40 1,40 1,00 Resistenza a compressione uniassiale γ qu 1,00 1,60 1,60 1,00 Peso dell'unità di volume γ γ 1,00 1,00 1,00 1,00 Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 EQU HYD Permanenti Favorevole γ Gfav 1,00 1,00 1,00 0,90 Permanenti Sfavorevole γgs fa v 1,00 1,00 1,00 1,30 Variabili Favorevole γ Qfav 0,00 0,00 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γ Qsfav 1,00 1,00 1,00 1,50 192

184 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 M2 M1 Tangente dell'angolo di attrito γtanφ' 1,00 1,25 1,25 1,00 Coesione efficace γ c' 1,00 1,25 1,25 1,00 Resistenza non drenata γ cu 1,00 1,40 1,40 1,00 Resistenza a compressione uniassiale γ qu 1,00 1,60 1,60 1,00 Peso dell'unità di volume γ γ 1,00 1,00 1,00 1,00 FONDAZIONE SUPERFICIALE Coefficienti parziali γ R per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO V erifica Coefficienti parziali R1 R2 R3 Capacità portante della fondazione 1,00 1,00 1,40 Scorrimento 1,00 1,00 1,10 Resistenza del terreno a valle 1,00 1,00 1,40 Stabilità globale 1,10 PALI DI FONDAZIONE CARICHI VERTICALI. Coefficienti parziali γ R per le verifiche dei pali Pali trivellati R1 R2 R3 Punta γ b 1,00 1,70 1,35 Laterale compressione γ s 1,00 1,45 1,15 Totale compressione Laterale trazione γ t γ st 1,00 1,00 1,60 1,60 1,30 1,25 CARICHI TRASVERSALI. Coefficienti parziali γt per le verifiche dei pali. R1 R2 R3 γ T 1,00 1,60 1,30 Coefficienti di riduzione ξ per la determinazione della resistenza car atteristica dei pali Numero di verticali indagate 3 ξ 3 =1,60 ξ 4 =1,48 TIRANTI DI ANCORAGGIO Coefficienti parziali γ R per le verifiche dei tiranti Resisten za Tiranti Laterale γ st 1,20 Coefficienti di riduzione ξ per la determinazione della resistenza car atteristica dei tiranti. Numero di verticali indagate 3 ξ 3 =1,70 ξ 4 =1,65 193

185 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Geometria muro e fondazione Descrizione Muro a mensola in c.a. Altezza del paramento 6,20 [m] Spessore in sommità 0,60 [m] Spessore all'attacco con la fondazione 1,14 [m] Inclinazione paramento esterno 5,00 [ ] Inclinazione paramento interno 0,00 [ ] Lunghezza del muro 37,00 [m] Spessore rivestimento 0,05 [m] Peso sp. rivestimento 1800,00 [kg/mc] Mensola di marciapiede Lunghezza mensola Spessore all'estremità libera Spessore all'incastro 0,90 [m] 0,45 [m] 0,50 [m] Fondazione Lunghezza mensola fondazione di valle 0,25 [m] Lunghezza mensola fondazione di monte 0,66 [m] Lunghezza totale fondazione 2,05 [m] Inclinazione piano di posa della fondazione 0,00 [ ] Spessore fondazione 1,40 [m] Spessore magrone 0,10 [m] Descrizione pali di fondazione Pali in c.a. Numero di file di pali 1 Vincolo pali/fondazione Incastro Tipo di portanza Portanza laterale e portanza di punta Simbologia adottata N numero d'ordine della fila X ascissa della fila misurata dallo spigolo di monte della fondazione espressa in [m] nr. Numero di pali della fila D diametro dei pali della fila espresso in [cm] L lunghezza dei pali della fila espressa in [m] alfa inclinazione dei pali della fila rispetto alla verticale espressa in [ ] ALL allineamento dei pali della fila rispetto al baricentro della fondazione (CENTRATI o SFALSATI) N X Nr. D L alfa ALL 1 1, ,00 20,00 0,00 Sfalsati Descrizione tiranti di ancoraggio Numero di file di tiranti 2 Tiranti attivi armati con trefoli MEDIO MINIMO Angolo d'attrito tirante-terreno ( ) Aderenza tirante-terreno kg/cmq 0,20 0,16 Coefficiente di espansione laterale 1.25 Superficie di ancoraggio: ANGOLO DI ROTTURA Coefficiente di spinta: SPINTA A RIPOSO Coefficiente di cadute di tensione 1.30 Simbologia adottata N numero d'ordine della fila Y ordinata della fila misurata dalla testa del muro espressa in [m] Nr. numero di tiranti della fila D diametro della perforazione espresso in [cm] alfa inclinazione dei tiranti della fila rispetto all'orizzontale espressa in [ ] ALL allineamento dei tiranti della fila (CENTRATI o SFALSATI) At area del singolo trefolo espressa in [cmq] nt numero di trefoli del tirante T tiro iniziale espresso in [kg] N Y nr. D alfa ALL At nt T 1 2, ,00 30,00 Centrati 1, ,0 2 4, ,00 36,00 Centrati 1, ,0 194

186 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Materiali utilizzati per la struttura Calcestruzzo Peso specifico 2500,0 [kg/mc] Classe di Resistenza C28/35 Resistenza caratteristica a compressione R ck 350,0 [kg/cmq] Modulo elastico E ,53 [kg/cmq] Acciaio Tipo B450C Tensione di snervamento σ fa 4588,0 [kg/cmq] Calcestruzzo utilizzato per i pali Classe di Resistenza C25/30 Resistenza caratteristica a compressione R ck 300 [kg/cmq] Modulo elastico E ,69 [kg/cmq] Acciaio utilizzato per i pali Tipo B450C Tensione ammissibile σ fa 4588,0 [kg/cmq] Tensione di snervamento σ fa 4588,0 [kg/cmq] Malta utilizzata per i tiranti Classe di Resistenza C28/35 Resistenza caratteristica a compressione R ck 350 [kg/cmq] Tensione tangenziale ammissibile τ c0 6,7 [kg/cmq] Tensione tangenziale ammissibile τ c1 19,7 [kg/cmq] Acciaio utilizzato per i tiranti Tipo Precomp Tensione ammissibile σ fa [kg/cmq] Tensione di snervamento σ fa [kg/cmq] Geometria profilo terreno a monte del muro Simbologia adottata e sistema di riferimento (Sistema di riferimento con origine in testa al muro, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto) N numero ordine del punto X ascissa del punto espressa in [m] Y ordinata del punto espressa in [m] A inclinazione del tratto espressa in [ ] N X Y A 1 6,60 0,00 0,00 2 7,60 0,00 0,00 3 9,20 0,00 0, ,80 0,00 0, ,00 0,00 0,00 Terreno a valle del muro Inclinazione terreno a valle del muro rispetto all'orizzontale 18,00 [ ] Altezza del rinterro rispetto all'attacco fondaz.valle-paramento 0,20 [m] Descrizione terreni Simbologia adottata Nr. Indice del terreno Descrizione Descrizione terreno γ Peso di volume del terreno espresso in [kg/mc] γ s Peso di volume saturo del terreno espresso in [kg/mc] φ Angolo d'attrito interno espresso in [ ] δ Angolo d'attrito terra-muro espresso in [ ] c Coesione espressa in [kg/cmq] Adesione terra-muro espressa in [kg/cmq] c a Descrizione γ γ s φ δ c c a Terreno ,060 0,000 Terreno ,220 0,146 Terreno ,207 0,138 dreno ,000 0,000 Terreno ,250 0,166 Parametri medi Descrizione γ γ s φ δ c c a Terreno ,060 0,000 Terreno ,240 0,160 Terreno ,250 0,166 dreno ,000 0,000 Terreno ,250 0,

187 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Parametri minimi Descrizione γ γ s φ δ c c a Terreno ,010 0,000 Terreno ,200 0,133 Terreno ,240 0,160 dreno ,000 0,000 Terreno ,200 0,133 Stratigrafia Simbologia adottata N Indice dello strato H Spessore dello strato espresso in [m] a Inclinazione espressa in [ ] Kw Costante di Winkler orizzontale espressa in Kg/cm 2 /cm Ks Coefficiente di spint a Terreno Terreno dello strato Nr. H a Kw Ks Terreno 1 2,20 5,71 2,00 0,75 Terreno 1 2 2,40 9,65 2,00 0,75 Terreno 1 3 1,80 9,65 0,16 0,85 Terreno 1 4 2,80 11,31 2,33 0,85 Terreno 2 5 2,60 11,31 3,83 0,85 Terreno 2 6 2,50 7,00 5,34 0,85 Terreno 2 7 3,00 9,09 6,92 0,85 Terreno 2 8 2,50 8,62 11,65 0,85 Terreno 3 9 2,00 6,00 13,47 0,85 Terreno ,00 6,00 15,49 1,00 Terreno ,00 5,00 27,95 1,00 Terreno 4 Terreno di riempimento (drenante) dreno Condizioni di carico Simbologia e convenzioni di segno adottate Carichi verticali positivi verso il basso. Carichi orizzontali positivi verso sinistra. Momento positivo senso antiorario. X Ascissa del punto di applicazione del carico concentrato espressa in [m] F x Componente orizzontale del carico concentrato espressa in [kg] F y Componente verticale del carico concentrato espressa in [kg] M Momento espresso in [kgm] X i Ascissa del punto iniziale del carico ripartito espressa in [m] X f Ascissa del punto finale del carico ripartito espressa in [m] Q i Intensità del carico per x=x i espressa in [kg/m] Q f Intensità del carico per x=x f espressa in [kg/m] D / C Tipo carico : D=distribuito C=concentrato Condizione n 1 (Cond 1perm) C Mensola_V X=-1,40 Y=0,00 F x =0,00 F y =500,00 M=0,00 D Mensola_V X i =-1,50 X f =-0,50 Q i =200,00 Q f =200,00 D Profilo X i =10,00 X f =20,00 Q i =2000,00 Q f =2000,00 D Profilo X i =0,00 X f =10,00 Q i =500,00 Q f =500,00 Condizione n 2 (Cond 2acc) D Mensola_V X i =-1,60 X f =-0,50 Q i =600,00 Q f =600,00 D Profilo X i =0,00 X f =8,00 Q i =1500,00 Q f =1500,00 196

188 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Descrizione combinazioni di carico Simbologia adottata F/S Effetto dell'azione (FAV: Favorevole, SFAV: Sfavorevole) γ Coefficiente di partecipazione della condizione Ψ Coefficiente di combinazione della condizione Combinazione n 1 - Caso A1-M1 (STR) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro FAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno FAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,30 Cond 1perm SFAV Combinazione n 2 - Caso A1-M1 (STR) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,30 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,30 Spinta terreno SFAV 1, ,30 Cond 1perm SFAV Combinazione n 3 - Caso A1-M1 (STR) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,30 Peso proprio terrapieno FAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,30 Cond 1perm SFAV Combinazione n 4 - Caso A1-M1 (STR) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro FAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,30 Spinta terreno SFAV 1, ,30 Cond 1perm SFAV Combinazione n 5 - Caso A2-M2 (GEO) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Cond 1perm SFAV Combinazione n 6 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Cond 1perm SFAV Combinazione n 7 - Caso A1-M1 (STR) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro FAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,30 Spinta terreno SFAV 1, ,30 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV Combinazione n 8 - Caso A1-M1 (STR) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro FAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno FAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,30 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV Combinazione n 9 - Caso A1-M1 (STR) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,30 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,30 Spinta terreno SFAV 1, ,30 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV

189 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Combinazione n 10 - Caso A1-M1 (STR) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,30 Peso proprio terrapieno FAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,30 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV Combinazione n 11 - Caso A2-M2 (GEO) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV Combinazione n 12 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV Combinazione n 13 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Cond 1perm SFAV Combinazione n 14 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Cond 1perm SFAV Combinazione n 15 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Cond 1perm SFAV Combinazione n 16 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Cond 1perm SFAV Combinazione n 17 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Cond 1perm SFAV Combinazione n 18 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Cond 1perm SFAV Combinazione n 19 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro FAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno FAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV

190 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Combinazione n 20 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV Combinazione n 21 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV Combinazione n 22 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV Combinazione n 23 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV Combinazione n 24 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV Combinazione n 25 - Quasi Permanente (SLE) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1, ,00 Peso proprio terrapieno -- 1, ,00 Spinta terreno -- 1, ,00 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV Combinazione n 26 - Frequente (SLE) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1, ,00 Peso proprio terrapieno -- 1, ,00 Spinta terreno -- 1, ,00 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV Combinazione n 27 - Rara (SLE) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1, ,00 Peso proprio terrapieno -- 1, ,00 Spinta terreno -- 1, ,00 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV Combinazione n 28 - Quasi Permanente (SLE) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1, ,00 Peso proprio terrapieno -- 1, ,00 Spinta terreno -- 1, ,00 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV Combinazione n 29 - Quasi Permanente (SLE) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1, ,00 Peso proprio terrapieno -- 1, ,00 199

191 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Spinta terreno -- 1, ,00 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV Combinazione n 30 - Frequente (SLE) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1, ,00 Peso proprio terrapieno -- 1, ,00 Spinta terreno -- 1, ,00 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV Combinazione n 31 - Frequente (SLE) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1, ,00 Peso proprio terrapieno -- 1, ,00 Spinta terreno -- 1, ,00 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV Combinazione n 32 - Rara (SLE) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1, ,00 Peso proprio terrapieno -- 1, ,00 Spinta terreno -- 1, ,00 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV Combinazione n 33 - Rara (SLE) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1, ,00 Peso proprio terrapieno -- 1, ,00 Spinta terreno -- 1, ,00 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV

192 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Impostazioni analisi pali Numero elementi palo 40 Tipo carico palo Distribuito Calcolo della portanza metodo di Hansen Criterio di rottura del sistema terreno-palo Pressione limite Brich-Hansen Andamento pressione verticale Geostatica Impostazioni di analisi Metodo verifica sezioni Stato limite Impostazioni verifiche SLU Coefficienti parziali per resistenze di calcolo dei materiali Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a compressione 1.50 Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a trazione 1.50 Coefficiente di sicurezza acciaio 1.15 Fattore riduzione da resistenza cubica a cilindrica 0.83 Fattore di riduzione per carichi di lungo periodo 0.85 Coefficiente di sicurezza per la sezione 1.00 Impostazioni verifiche SLE Condizioni ambientali Ordinarie Armatura ad aderenza migliorata Verifica fessurazione Sensibilità delle armature Valori limite delle aperture delle fessure w 1 = 0.20 w 2 = 0.30 w 3 = 0.40 Metodo di calcolo aperture delle fessure E.C. 2 Verifica delle tensioni Combinazione di carico Impostazioni avanzate Poco sensibile Componente verticale della spinta nel calcolo delle sollecitazioni Influenza del terreno sulla fondazione di valle nelle verifiche e nel calcolo delle sollecitazioni Rara σ c < 0.60 f ck - σ f < 0.80 f yk Quasi permanente σ c < 0.45 f ck 201

193 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Quadro riassuntivo coeff. di sicurezza calcolati Simbologia adottata C Identificativo della combinazione Tipo Tipo combinazione Sisma Combinazione sismica CS SCO Coeff. di sicurezza allo scorrimento CS RIB Coeff. di sicurezza al ribaltamento CS QLIM Coeff. di sicurezza a carico limite Coeff. di sicurezza a stabilità globale CS STAB C Tipo Sisma cs sco cs rib cs qlim cs stab 1 A1-M1 - [1] A1-M1 - [1] A1-M1 - [1] A1-M1 - [1] A2-M2 - [1] STAB - [1] ,37 7 A1-M1 - [2] A1-M1 - [2] A1-M1 - [2] A1-M1 - [2] A2-M2 - [2] STAB - [2] ,36 13 A1-M1 - [3] Orizzontale + Verticale positivo A1-M1 - [3] Orizzontale + Verticale negativo A2-M2 - [3] Orizzontale + Verticale positivo A2-M2 - [3] Orizzontale + Verticale negativo STAB - [3] Orizzontale + Verticale positivo ,33 18 STAB - [3] Orizzontale + Verticale negativo ,23 19 A1-M1 - [4] Orizzontale + Verticale positivo A1-M1 - [4] Orizzontale + Verticale negativo A2-M2 - [4] Orizzontale + Verticale positivo A2-M2 - [4] Orizzontale + Verticale negativo STAB - [4] Orizzontale + Verticale positivo ,33 24 STAB - [4] Orizzontale + Verticale negativo ,23 25 SLEQ - [1] SLEF - [1] SLER - [1] SLEQ - [1] Orizzontale + Verticale positivo SLEQ - [1] Orizzontale + Verticale negativo SLEF - [1] Orizzontale + Verticale positivo SLEF - [1] Orizzontale + Verticale negativo SLER - [1] Orizzontale + Verticale positivo SLER - [1] Orizzontale + Verticale negativo

194 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Analisi della spinta e verifiche Sistema di riferimento adottato per le coordinate : Origine in testa al muro (spigolo di monte) Ascisse X (espresse in [m]) positive verso monte Ordinate Y (espresse in [m]) positive verso l'alto Le forze orizzontali sono considerate positive se agenti da monte verso valle Le forze verticali sono considerate positive se agenti dall'alto verso il basso Calcolo riferito ad 1 metro di muro Tipo di analisi Calcolo della spinta Calcolo della stabilità globale Calcolo della spinta in condizioni di metodo di Culmann metodo di Bishop Spinta a riposo Sisma Combinazioni SLU Accelerazione al suolo a g 1.52 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.20 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.40 Coefficiente riduzione (β m ) 1.00 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h =(a g /g*β m *St*S) = Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v =0.50 * k h = Combinazioni SLE Accelerazione al suolo a g 0.59 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.20 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.40 Coefficiente riduzione (β m ) 1.00 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h =(a g /g*β m *St*S) = Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v =0.50 * k h = 5.06 Forma diagramma incremento sismico Rettangolare Partecipazione spinta passiva (percento) 0,0 Lunghezza del muro 37,00 [m] Peso muro Baricentro del muro 21731,48 [kg] X=-0,45 Y=-4,42 Superficie di spinta Punto inferiore superficie di spinta X = 0,66 Y = -7,60 Punto superiore superficie di spinta X = 0,66 Y = 0,00 Altezza della superficie di spinta 7,60 [m] Inclinazione superficie di spinta(rispetto alla verticale) 0,00 [ ] COMBINAZIONE n 11 Valore della spinta statica 34804,23 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 34183,85 [kg] Componente verticale della spinta statica 6542,06 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0,66 [m] Y = -4,63 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 10,83 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 48,02 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 8982,60 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,33 [m] Y = -3,10 [m] Sforzo tiranti in direzione X ,62 [kg] Sforzo tiranti in direzione Y 22106,24 [kg] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = -0,92 [m] Y = -3,56 [m] Risultanti carichi esterni Componente dir. Y 1558 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 143,23 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 61536,61 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 61536,61 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 143,23 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0,54 [m] Lunghezza fondazione reagente 1,46 [m] Risultante in fondazione 61536,78 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 0,13 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione ,80 [kgm] 203

195 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Inviluppo sollecitazioni piastra paramento Combinazione n 11 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = Altezza(m) = 6.20 Origine all'attacco con la fondazione sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra espressa in [m] Ordinata Y positiva verso l'alto espressa in [m] I momenti positivi tendono le fibre contro terra Momento espresso in [kgm] Taglio e Sforzo Normale espressi in [kg] Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax N 1 0, ,30 0,00 0, , ,82 2 0, ,33 0,00 0, , ,77 3 0, ,09 0,00 0, , ,31 4 0, ,12 0,00 0, , ,01 5 0, ,41 0,00 0, , ,97 6 1, ,36 0,00 0, , ,54 7 1, ,59 0,00 0, , ,35 8 1, ,71 0, , , ,61 9 1, ,05 0, , , , , ,84 0,00 0, , , , ,08 0,00 0, , , , ,75 0,00 0, , , , ,38 0,00 0, , , , ,05 0,00 0, , , , ,31 0,00 0, , , , ,51 0,00 0, , , , ,41 0,00 0, , , ,40-496, ,17 0, , , ,60 0, ,86 0, , , ,80 0, , , , , ,00 0, , , , , ,20 0, , ,47 0, , ,40 0, , ,58 0, , ,60 0, , ,30 0, , ,80 0, , ,43 0, , ,00 0, , ,99 0, , ,20 0, , ,06 0, , ,40 0, , ,26 0, , ,60 0, , ,78 0, , ,80 0, ,18-722,75 0, , ,00 0, ,30-362,68 0, , ,20 0, ,56-79,11 20, ,75 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00 0, ,49-430, ,23 2 0, ,95 58,74-453, ,76 3 0, ,30 0, , ,16 4 1, ,78 58, ,06 452,42 5 1,60 0, , , ,88 6 2, ,45 59,10-455, ,43 7 2, ,66 1, , ,84 8 2, ,91 59, ,67 450,89 9 3,20 0, , , , , ,11 60,07-456, , , ,15 3, , , , ,00 60, ,09 448, ,80 0, , , , , ,44 62,06-458, , , ,17 7, , , , ,27 63, ,08 445, ,40 0, , , , , ,25 66,01-462, , , ,35 13, , , , ,02 69, ,94 440, ,00 0, , , , , ,04 74,11-468, , , ,69 25, , , , ,56 81, ,72 430, ,60 0, , , ,19 204

196 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB 26 10, ,47 91,22-481, , , ,84 45, , , , ,31 106, ,15 406, ,20 0, , , , , ,82 128,85-510, , , ,87 79, , , , ,37 160, ,95 350, ,80 0, , , , , ,97 206,74-580, , , ,31 137, , , , ,69 274, ,63 243, ,40 0, , , , , ,89 372,83-798, , , ,97 223, , , , ,89 509, ,31 0, ,00 0, , , , , ,86 692, , , , ,79 421, , , , ,43 908, ,56 184, ,60 0, , , , , ,75 886, , , ,50-175,39 213, , ,73 Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n 11 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = Altezza(m) = 2.05 Origine all'attacco con il muro sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax 1 0,00 0,00 1,29-16,60 0,11 2 0,06-7,07 0,00-240,62 0,00 3 0,13-28,96 0,00-479,61 0,00 4 0,19-65,18 0,00-738,45 0,00 5 0,25-118,64 0,00-978,56 0,00 6 1, ,78 0, , ,95 7 1, ,16 0, , ,44 8 1, ,77 0, ,46 665,27 9 1, ,23 0, ,76 0, , ,42 0, ,69 0, , ,18 0, ,87 0, ,79-704,73 0, ,32 0, ,85-405,58 0, ,70 0, ,92-187,70 0, ,36 0, ,99-50,82 0, ,48 0, ,05 0,00 6,69-201,75 115,45 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00-0,05 169,38-125,00 372,61 2 0,13-0,03 153,46-453, ,51 3 0,27-0,10 126, , ,04 4 0,40-44,94 47, , ,41 5 0,52-101,21 0, , ,64 6 0,64-96,34 0,02-727, ,38 7 0,76-113,20 0,03-472, ,30 8 0,88-126,43 0,02-244,03 560,68 9 1,00-129,21 0,02-176,66 176, ,12-126,43 0,02-560,68 244, ,24-113,20 0, ,30 472, ,36-96,34 0, ,38 727, ,48-101,21 0, , , ,60-44,94 47, , , ,73-0,10 126, , , ,87-0,03 153, ,51 453, ,00-0,05 169,38-372,61 372, ,13-0,03 153,46-453, , ,27-0,10 126, , , ,40-44,94 47, , ,41 205

197 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB 21 2,52-101,21 0, , , ,64-96,34 0,02-727, , ,76-113,20 0,03-472, , ,88-126,43 0,02-244,03 560, ,00-129,21 0,02-176,66 176, ,12-126,43 0,02-560,68 244, ,24-113,20 0, ,30 472, ,36-96,34 0, ,38 727, ,48-101,21 0, , , ,60-44,94 47, , , ,73-0,10 126, , , ,87-0,03 153, ,51 453, ,00-0,05 169,38-372,61 372, ,13-0,03 153,46-453, , ,27-0,10 126, , , ,40-44,94 47, , , ,52-101,21 0, , , ,64-96,34 0,02-727, , ,76-113,20 0,03-472, , ,88-126,43 0,02-244,03 560, ,00-129,21 0,02-176,66 176, ,12-126,43 0,02-560,68 244, ,24-113,20 0, ,30 472, ,36-96,34 0, ,38 727, ,48-101,21 0, , , ,60-44,94 47, , , ,73-0,10 126, , , ,87-0,03 153, ,51 453, ,00-0,05 169,38-372,61 372, ,13-0,03 153,46-453, , ,27-0,10 126, , , ,40-44,94 47, , , ,52-101,21 0, , , ,64-96,34 0,02-727, , ,76-113,20 0,03-472, , ,88-126,43 0,02-244,03 560, ,00-129,21 0,02-176,66 176, ,12-126,43 0,02-560,68 244, ,24-113,20 0, ,30 472, ,36-96,34 0, ,38 727, ,48-101,21 0, , , ,60-44,94 47, , , ,73-0,10 126, , , ,87-0,03 153, ,51 453, ,00-0,05 169,38-372,61 372, ,13-0,03 153,46-453, , ,27-0,10 126, , , ,40-44,94 47, , , ,52-101,21 0, , , ,64-96,34 0,02-727, , ,76-113,20 0,03-472, , ,88-126,43 0,02-244,03 560, ,00-129,21 0,02-176,66 176, ,12-126,43 0,02-560,68 244, ,24-113,20 0, ,30 472, ,36-96,34 0, ,38 727, ,48-101,21 0, , , ,60-44,94 47, , , ,73-0,10 126, , , ,87-0,03 153, ,51 453, ,00-0,05 169,38-372,61 372, ,13-0,03 153,46-453, , ,27-0,10 126, , , ,40-44,94 47, , , ,52-101,21 0, , , ,64-96,34 0,02-727, , ,76-113,20 0,03-472, , ,88-126,43 0,02-244,03 560, ,00-129,21 0,02-176,66 176, ,12-126,43 0,02-560,68 244, ,24-113,20 0, ,30 472, ,36-96,34 0, ,38 727, ,48-101,21 0, , , ,60-44,94 47, , , ,73-0,10 126, , , ,87-0,03 153, ,51 453, ,00-0,05 169,38-372,61 372,60 206

198 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB 98 12,13-0,03 153,46-453, , ,27-0,10 126, , , ,40-44,94 47, , , ,52-101,21 0, , , ,64-96,35 0,02-727, , ,76-113,21 0,03-472, , ,88-126,44 0,02-244,05 560, ,00-129,21 0,02-176,71 176, ,12-126,44 0,02-560,74 243, ,24-113,21 0, ,36 472, ,36-96,35 0, ,45 727, ,48-101,21 0, , , ,60-44,94 47, , , ,73-0,10 126, , , ,87-0,03 153, ,62 453, ,00-0,05 169,33-372,75 372, ,13-0,03 153,40-454, , ,27-0,10 126, , , ,40-44,94 47, , , ,52-101,23 0, , , ,64-96,39 0,02-727, , ,76-113,42 0,03-472, , ,88-126,70 0,02-244,79 559, ,00-129,54 0,02-178,56 175, ,12-126,83 0,02-562,99 242, ,24-113,70 0, ,42 470, ,36-96,52 0, ,98 724, ,48-101,29 0, , , ,60-44,94 47, , , ,73-0,10 126, , , ,87-0,03 151, ,82 450, ,00-0,05 167,42-378,07 365, ,13-0,03 150,97-461, , ,27-0,10 125, , , ,40-44,98 47, , , ,52-101,72 0, , , ,64-98,14 0,02-741, , ,76-121,88 0,03-495, , ,88-137,50 0,02-278,18 514, ,00-143,38 0,02-269,55 126, ,12-144,08 0,02-654,93 158, ,24-135,98 0, ,88 364, ,36-112,97 0, ,67 597, ,48-108,75 0, , , ,60-45,19 45, , , ,73-0,06 103, , , ,86-0,05 91, ,22 357, ,99-0,10 96,46-958,28 115, ,11-0,11 93,88-573,12 13, ,24-0,15 81,93-374,61 22, ,37-4,17 68,09-276,19 123, ,50 0,00 23,98-660,28 43,76 Sollecitazioni mensola di marciapiede Combinazione n 11 L'ascissa X(espressa in [m]) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della mensola Momento positivo se tende le fibre superiori, epresso in [kgm] Taglio positivo se diretto verso il basso, epresso in [kg] Sforzo Normale positivo di compressione, epresso in [kg] Nr. X M T N 1-1,50 0,00 0,00 0,00 2-1,40 10,55 211,19 0,00 3-1,40 10,55 711,19 0,00 4-1,30 92,29 923,78 0,00 5-1,20 195, ,75 0,00 6-1,10 319, ,11 0,00 7-1,00 466, ,86 0,00 8-0,90 633, ,00 0,00 9-0,80 823, ,53 0, , , ,44 0, , , ,75 0,00 207

199 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 11 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,20 100, 62 30,41 15, , ,20 100, 70 30,41 30, , ,20 100, 79 30,41 30, , ,20 100, 88 30,41 30, , ,20 100, 97 30,41 38, , ,20 100, ,82 41, , ,20 100, ,41 41, , Armature e tensioni nei materiali della mensola di marciapiede Combinazione n 11 L'ascissa X, espressa in [m], è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della mensola B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1-1,50 100, 45 0,00 19, , ,40 100, 46 0,00 19, , ,40 100, 46 0,00 19, , ,30 100, 46 0,00 19, , ,20 100, 47 0,00 19, , ,10 100, 47 0,00 19, , ,00 100, 48 0,00 19, , ,90 100, 48 19,01 19, , ,80 100, 49 19,01 19, , ,70 100, 49 19,01 19, , ,60 100, 50 19,01 19, , Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 11 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,25 100, ,41 30, , Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, ,41 30, , ,33 100, ,41 30, , ,66 100, ,41 30, ,

200 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Analisi dei pali Combinazione n 11 Risultanti sulla base della fondazione (per metro lineare di muro) Orizzontale [kg] 143,2 Verticale [kg] 61536,6 Momento [kgm] 33156,8 Spostamenti della piastra di fondazione Orizzontale [cm] -0,19863 Verticale [cm] 0,06780 Rotazione [ ] 0,04947 Scarichi in testa ai pali Fila nr. N.pali N [kg] T [kg] M [kgm] Tu [kg] Mu [kgm] Calcolo della portanza τ m σ p N c, N q, N γ N' c, N' q, N' γ P l P p P t P d,s P d,c PT tensione tangenziale media palo-terreno in [kg/cmq] tensione sul terreno alla punta del palo in [kg/cmq] fattori di capacità portante fattori di capacità portante corretti portanza caratteristica per attrito e aderenza laterale in [kg] portanza caratteristica di punta in [kg] portanza caratteristica totale in [kg] portanza di progetto, con applicazione dei coeff. parziali alle singole aliquote della portanza, in [kg] portanza di progetto, con applicazione del coeff. parziale alla portanza totale, in [kg] Parametri Terreno utilizzati Fila N c N' c N q N' q N γ N' γ τ m σ p Fila P l P p P t P d,s P d,c PT MEDI MINIMI 209

201 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Verifica a punzonamento della fondazione D H f S l N τ c diametro dei pali della fila espresso in [cm] altezza della fondazione in corrispondenza della fila espressa in [cm] superficie di aderenza palo-fondazione (H f ΠD) espressa in [cmq] sforzo normale trasmesso dal palo alla fondazione espresso in [kg] tensione tangenziale palo-fondazione espressa in [kg/cmq] Fila D H f S l N τ c 1 120,0 760, , ,44 Sollecitazioni nei pali e verifiche delle sezioni Combinazione n 11 Nr. numero d'ordine della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione Y ordinata della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione positiva verso il basso (in [m]) M momento flettente espresso in [kgm] N sforzo normale espresso in [kg] T taglio espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] T u taglio ultimo espresso in [kg] CS coefficiente di sicurezza Sollecitazioni e tensioni per la fila di pali nr. 1 Nr. Y M N T A f M u N u T u CS 1 0, , ,82 2 0, , ,89 3 1, , ,06 4 1, , ,32 5 2, , ,65 6 2, , ,07 7 3, , ,57 8 3, , ,18 9 4, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,75 210

202 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Analisi dei tiranti Combinazione n 11 Nr. Nt D α N L f L σ f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kg] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kg/cmq] Nr. NT D α N L f L σ f , ,00 26, , , ,40 21, ,4 COMBINAZIONE n 21 Valore della spinta statica 28780,79 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 28269,72 [kg] Componente verticale della spinta statica 5399,67 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0,66 [m] Y = -4,78 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 10,81 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 48,33 [ ] Incremento sismico della spinta 27014,77 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 0,66 [m] Y = -3,80 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 26,20 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 7893,60 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,33 [m] Y = -3,10 [m] Inerzia del muro 5641,55 [kg] Inerzia verticale del muro 2820,78 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 2049,20 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 1024,60 [kg] Sforzo tiranti in direzione X ,62 [kg] Sforzo tiranti in direzione Y 22106,24 [kg] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = -0,92 [m] Y = -3,56 [m] Risultanti carichi esterni Componente dir. X 130 [kg] Componente dir. Y 832 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 28744,69 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 67492,95 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 67492,95 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 28744,69 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 1,04 [m] Lunghezza fondazione reagente -0,05 [m] Risultante in fondazione 73359,08 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 23,07 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 70408,48 [kgm] 211

203 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Inviluppo sollecitazioni piastra paramento Combinazione n 21 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = Altezza(m) = 6.20 Origine all'attacco con la fondazione sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra espressa in [m] Ordinata Y positiva verso l'alto espressa in [m] I momenti positivi tendono le fibre contro terra Momento espresso in [kgm] Taglio e Sforzo Normale espressi in [kg] Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax N 1 0, , , , , ,46 2 0, , , , , ,47 3 0, , ,44 0, , ,06 4 0, , ,75 0, , ,79 5 0,80-791, ,60 0, , ,73 6 1,00 0, ,89 0, , ,28 7 1,20 0, ,24 0, , ,04 8 1,40 0, , , , ,22 9 1,60 0, , , , , ,80 0, , ,39 364, , ,00 0, , ,97 26, , ,20 0, , ,46 779, , ,40 0, ,81 0, , , ,60 0, ,23 0, , , ,80 0, ,86 0, , , ,00 0, ,14 0, , , ,20 0, ,38 0, , , ,40 0, ,26 0, , , ,60 0, , , , , ,80 0, , , , , ,00 0, , ,76 0, , ,20 0, , ,90 0, , ,40 0, , ,37 0, , ,60 0, , ,90 0, , ,80 0, , ,66 0, , ,00 0, , ,51 0, , ,20 0, , ,43 0, , ,40 0, , ,20 0, , ,60 0, , ,11 0, , ,80 0, , ,27 0, , ,00 0, , ,55 0, , ,20 0, ,65-232,26 0, ,48 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00 0, ,55-372, ,63 2 0, ,89 58,78-511, ,36 3 0, ,24 0, , ,15 4 1, ,72 58, ,67 510,18 5 1,60 0, , , ,25 6 2, ,38 59,16-513, ,01 7 2, ,58 1, , ,88 8 2, ,82 59, ,29 508,42 9 3,20 0, , , , , ,01 60,16-515, , , ,04 3, , , , ,87 61, ,71 506, ,80 0, , , , , ,29 62,19-517, , , ,01 7, , , , ,09 63, ,70 502, ,40 0, , , , , ,03 66,21-521, , , ,11 13, , , , ,75 69, ,50 496, ,00 0, , , , , ,73 74,40-528, , , ,37 25, , , , ,23 81, ,10 483, ,60 0, , , , , ,16 91,56-543, ,88 212

204 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB 27 10, ,54 45, , , , ,08 106, ,07 456, ,20 0, , , , , ,82 128,74-575, , , ,02 79, , , , ,83 160, ,81 393, ,80 0, , , , , ,27 205,74-654, , , ,18 136, , , , ,44 272, ,37 233, ,40 0, , , , , ,58 368,17-854, , , ,88 217, , , , ,44 501, ,59 0, ,00 0, , , , , ,97 678, , , , ,85 404, , , , ,70 885, ,87 172, ,60 0, , , , , ,63 843, , , ,50-224,22 166, , ,00 Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n 21 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = Altezza(m) = 2.05 Origine all'attacco con il muro sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax 1 0,00 0,00 1,29-16,60 0,11 2 0,06-7,07 0,00-240,62 0,00 3 0,13-28,96 0,00-479,61 0,00 4 0,19-65,18 0,00-738,45 0,00 5 0,25-118,64 0,00-978,56 0,00 6 1, ,32 0, , ,20 7 1, ,90 0, , ,68 8 1, ,77 0, , ,14 9 1, ,64 0, ,74 0, , ,17 0, ,18 0, , ,63 0, ,67 0, ,79-656,57 0, ,25 0, ,85-379,89 0, ,55 0, ,92-177,66 0, ,88 0, ,99-49,59 6, ,35 0, ,05 0,00 6,13-209,12 99,71 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00-0,05 185,57-136,65 408,83 2 0,13-0,03 168,08-497, ,74 3 0,27-0,10 138, , ,98 4 0,40-48,85 51, , ,26 5 0,52-110,84 0, , ,22 6 0,64-105,56 0,02-836, ,58 7 0,76-124,03 0, , ,36 8 0,88-138,60 0,02-958, ,60 9 1,00-141,65 0, , , ,12-138,60 0, ,60 958, ,24-124,03 0, , , ,36-105,56 0, ,58 836, ,48-110,84 0, , , ,60-48,85 51, , , ,73-0,10 138, , , ,87-0,03 168, ,74 497, ,00-0,05 185,57-408,83 408, ,13-0,03 168,08-497, , ,27-0,10 138, , , ,40-48,85 51, , , ,52-110,84 0, , ,22 213

205 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB 22 2,64-105,56 0,02-836, , ,76-124,03 0, , , ,88-138,60 0,02-958, , ,00-141,65 0, , , ,12-138,60 0, ,60 958, ,24-124,03 0, , , ,36-105,56 0, ,58 836, ,48-110,84 0, , , ,60-48,85 51, , , ,73-0,10 138, , , ,87-0,03 168, ,74 497, ,00-0,05 185,57-408,83 408, ,13-0,03 168,08-497, , ,27-0,10 138, , , ,40-48,85 51, , , ,52-110,84 0, , , ,64-105,56 0,02-836, , ,76-124,03 0, , , ,88-138,60 0,02-958, , ,00-141,65 0, , , ,12-138,60 0, ,60 958, ,24-124,03 0, , , ,36-105,56 0, ,58 836, ,48-110,84 0, , , ,60-48,85 51, , , ,73-0,10 138, , , ,87-0,03 168, ,74 497, ,00-0,05 185,57-408,83 408, ,13-0,03 168,08-497, , ,27-0,10 138, , , ,40-48,85 51, , , ,52-110,84 0, , , ,64-105,56 0,02-836, , ,76-124,03 0, , , ,88-138,60 0,02-958, , ,00-141,65 0, , , ,12-138,60 0, ,60 958, ,24-124,03 0, , , ,36-105,56 0, ,58 836, ,48-110,84 0, , , ,60-48,85 51, , , ,73-0,10 138, , , ,87-0,03 168, ,74 497, ,00-0,05 185,57-408,83 408, ,13-0,03 168,08-497, , ,27-0,10 138, , , ,40-48,85 51, , , ,52-110,84 0, , , ,64-105,56 0,02-836, , ,76-124,03 0, , , ,88-138,60 0,02-958, , ,00-141,65 0, , , ,12-138,60 0, ,60 958, ,24-124,03 0, , , ,36-105,56 0, ,58 836, ,48-110,84 0, , , ,60-48,85 51, , , ,73-0,10 138, , , ,87-0,03 168, ,74 497, ,00-0,05 185,57-408,83 408, ,13-0,03 168,08-497, , ,27-0,10 138, , , ,40-48,85 51, , , ,52-110,84 0, , , ,64-105,56 0,02-836, , ,76-124,03 0, , , ,88-138,60 0,02-958, , ,00-141,65 0, , , ,12-138,60 0, ,60 958, ,24-124,03 0, , , ,36-105,56 0, ,58 836, ,48-110,84 0, , , ,60-48,85 51, , , ,73-0,10 138, , , ,87-0,03 168, ,74 497, ,00-0,05 185,57-408,83 408, ,13-0,03 168,08-497, ,73 214

206 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB 99 12,27-0,10 138, , , ,40-48,85 51, , , ,52-110,84 0, , , ,64-105,56 0,02-836, , ,76-124,04 0, , , ,88-138,60 0,02-957, , ,00-141,66 0, , , ,12-138,61 0, ,74 958, ,24-124,04 0, , , ,36-105,56 0, ,65 836, ,48-110,85 0, , , ,60-48,85 51, , , ,73-0,10 138, , , ,87-0,03 168, ,87 497, ,00-0,05 185,52-408,99 408, ,13-0,03 168,01-497, , ,27-0,10 138, , , ,40-48,85 51, , , ,52-110,86 0, , , ,64-105,61 0,02-835, , ,76-124,27 0, , , ,88-138,89 0,02-949, , ,00-142,02 0, , , ,12-139,03 0, ,57 969, ,24-124,57 0, , , ,36-105,75 0, ,33 838, ,48-110,93 0, , , ,60-48,85 51, , , ,73-0,10 138, , , ,87-0,03 166, ,45 493, ,00-0,05 183,44-414,80 401, ,13-0,03 165,35-505, , ,27-0,10 137, , , ,40-48,89 51, , , ,52-111,39 0, , , ,64-107,52 0,02-806, , ,76-133,52 0, , , ,88-150,71 0,02-533, , ,00-157,17 0, ,17 611, ,12-157,94 0, , , ,24-149,03 0, , , ,36-123,75 0, ,77 968, ,48-119,11 0, , , ,60-49,28 49, , , ,73-0,06 113, , , ,86-0,05 100, ,40 390, ,99-0,10 104, ,28 123, ,11-0,11 101,54-628,76 18, ,24-0,15 87,68-413,02 30, ,37-4,39 71,52-323,32 188, ,50 0,00 21,76-795,04 43,76 Sollecitazioni mensola di marciapiede Combinazione n 21 L'ascissa X(espressa in [m]) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della mensola Momento positivo se tende le fibre superiori, epresso in [kgm] Taglio positivo se diretto verso il basso, epresso in [kg] Sforzo Normale positivo di compressione, epresso in [kg] Nr. X M T N 1-1,50 0,00 0,00 0,00 2-1,40 7,98 159,89 0,00 3-1,40 7,98 659,89-129,80 4-1,30 82,03 821,34-129,80 5-1,20 172,30 984,37-129,80 6-1,10 278, ,96-129,80 7-1,00 402, ,13-129,80 8-0,90 542, ,86-129,80 9-0,80 698, ,16-129, ,70 872, ,03-129, , , ,48-129,80 215

207 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 21 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,20 100, 62 30,41 15, , ,20 100, 70 30,41 30, , ,20 100, 79 30,41 30, , ,20 100, 88 30,41 30, , ,20 100, 97 30,41 38, , ,20 100, ,82 41, , ,20 100, ,41 41, , Armature e tensioni nei materiali della mensola di marciapiede Combinazione n 21 L'ascissa X, espressa in [m], è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della mensola B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1-1,50 100, 45 0,00 19, , ,40 100, 46 0,00 19, , ,40 100, 46 0,00 19, , ,30 100, 46 0,00 19, , ,20 100, 47 0,00 19, , ,10 100, 47 0,00 19, , ,00 100, 48 0,00 19, , ,90 100, 48 19,01 19, , ,80 100, 49 19,01 19, , ,70 100, 49 19,01 19, , ,60 100, 50 19,01 19, , Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 21 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,25 100, ,41 30, , Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, ,41 30, , ,33 100, ,41 30, , ,66 100, ,41 30, ,

208 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Analisi dei pali Combinazione n 21 Risultanti sulla base della fondazione (per metro lineare di muro) Orizzontale[kg] 28744,7 Verticale [kg] 67492,9 Momento [kgm] ,5 Spostamenti della piastra di fondazione Orizzontale [cm] 1,24861 Verticale [cm] 0,08692 Rotazione [ ] -0,22015 Scarichi in testa ai pali Fila nr. N.pali N [kg] T [kg] M [kgm] Tu [kg] Mu [kgm] Calcolo della portanza τ m tensione tangenziale media palo-terreno in [kg/cmq] σ p tensione sul terreno alla punta del palo in [kg/cmq] N c, N q, N γ fattori di capacità portante N' c, N' q, N' γ fattori di capacità portante corretti P l portanza caratteristica per attrito e aderenza laterale in [kg] P p portanza caratteristica di punta in [kg] P t portanza caratteristica totale in [kg] P d,s portanza di progetto, con applicazione dei coeff. parziali alle singole aliquote della portanza, in [kg] P d,c portanza di progetto, con applicazione del coeff. parziale alla portanza totale, in [kg] PT Parametri Terreno utilizzati Fila N c N' c N q N' q N γ N' γ τ m σ p Fila P l P p P t P d,s P d,c PT MEDI MINIMI 217

209 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Verifica a punzonamento della fondazione D H f S l N τ c diametro dei pali della fila espresso in [cm] altezza della fondazione in corrispondenza della fila espressa in [cm] superficie di aderenza palo-fondazione (H f ΠD) espressa in [cmq] sforzo normale trasmesso dal palo alla fondazione espresso in [kg] tensione tangenziale palo-fondazione espressa in [kg/cmq] Fila D H f S l N τ c 1 120,0 760, , ,48 Sollecitazioni nei pali e verifiche delle sezioni Combinazione n 21 Nr. numero d'ordine della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione Y ordinata della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione positiva verso il basso (in [m]) M momento flettente espresso in [kgm] N sforzo normale espresso in [kg] T taglio espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] T u taglio ultimo espresso in [kg] CS coefficiente di sicurezza Sollecitazioni e tensioni per la fila di pali nr. 1 Nr. Y M N T A f M u N u T u CS 1 0, , ,33 2 0, , ,90 3 1, , ,65 4 1, , ,51 5 2, , ,43 6 2, , ,42 7 3, , ,45 8 3, , ,52 9 4, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,45 218

210 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Analisi dei tiranti Combinazione n 21 Nr. Nt D α N L f L σ f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kg] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kg/cmq] Nr. NT D α N L f L σ f , ,00 26, , , ,40 21, ,4 219

211 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Stabilità globale muro + terreno Combinazione n 24 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg] α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [ ] (positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Bishop Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -5,20 Y[m]= 5,20 Raggio del cerchio R[m]= 33,16 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -30,96 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 27,55 Larghezza della striscia dx[m]= 2,34 Coefficiente di sicurezza C= 1.23 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W α( ) Wsinα b/cosα φ c u , ,35 8, ,15 0, , ,38 5, ,18 0, , ,19 4, ,17 0, , ,40 3, ,17 0, , ,72 3, ,17 0, , ,81 2, ,17 0, , ,22 2, ,17 0, , ,58 2, ,20 0, , ,85 2, ,20 0, , ,64 2, ,20 0, , ,50 2, ,20 0, , ,22 2, ,20 0, , ,16 2, ,20 0, , ,70 2, ,20 0, , ,09 2, ,20 0, , ,32 2, ,20 0, , ,46 2, ,20 0, , ,89 2, ,20 0, , ,76 2, ,17 0, , ,62 2, ,17 0, , ,50 2, ,17 0, , ,47 2, ,17 0, , ,64 2, ,17 0, , ,76 3, ,18 0, , ,84 3, ,18 0,00 ΣW i = ,35 [kg] ΣW i sinα i = ,35 [kg] ΣW i tanφ i = ,36 [kg] Σtanα i tanφ i = 2.01 Analisi dei tiranti Combinazione n 24 Nr. Nt D α N L f L σ f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kg] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kg/cmq] Nr. NT D α N L f L σ f , ,80 17, , , ,80 13, ,4 220

212 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Inviluppo sollecitazioni mensola di marciapiede L'ascissa X(espressa in [m]) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della mensola Momento positivo se tende le fibre superiori, epresso in [kgm] Taglio positivo se diretto verso il basso, epresso in [kg] Sforzo Normale positivo di compressione, epresso in [kg] Inviluppo combinazioni SLU Nr. X Nmin Nmax Mmin Mmax Tmin Tmax 0-1,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1-1,40 0,00 0,00 6,65 13,14 133,19 263,15 2-1,40-129,80 0,00 6,65 13,14 633,19 913,15 3-1,30-129,80 0,00 76,69 117,69 767, ,11 4-1,20-129,80 0,00 160,25 248,83 903, ,88 5-1,10-129,80 0,00 257,48 406, , ,44 6-1,00-129,80 0,00 368,52 591, , ,82 7-0,90-129,80 0,00 493,50 803, , ,00 8-0,80-129,80 0,00 632, , , ,99 9-0,70-129,80 0,00 785, , , , ,60-129,80 0,00 953, , , ,38 Inviluppo combinazioni SLE Nr. X Nmin Nmax Mmin Mmax Tmin Tmax 0-1,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1-1,40 0,00 0,00 7,25 9,93 145,19 198,92 2-1,40-50,56 0,00 7,25 9,93 645,19 698,92 3-1,30-50,56 0,00 79,09 89,83 791,78 899,29 4-1,20-50,56 0,00 165,65 189,84 939, ,13 5-1,10-50,56 0,00 267,08 310, , ,42 6-1,00-50,56 0,00 383,52 450, , ,18 7-0,90-50,56 0,00 515,10 611, , ,39 8-0,80-50,56 0,00 661,96 793, , ,06 9-0,70-50,56 0,00 824,25 996, , , ,60-50,56 0, , , , ,78 Inviluppo armature e tensioni nei materiali del muro L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] σ c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τ c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σ fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] σ fi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Inviluppo SLU Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,20 100, 62 30,41 15, , ,20 100, 70 30,41 30, , ,20 100, 79 30,41 30, , ,20 100, 88 30,41 30, , ,20 100, 97 30,41 38, , ,20 100, ,82 41, , ,20 100, ,41 41, , Inviluppo SLE Nr. Y B, H A fs A fi σ c τ c σ fs σ fi 1 0,20 100, 62 30,41 15,21 2,73 0,00 45,16-33,36 2 1,20 100, 70 30,41 30,41 4,89 0,00 102,40-59,91 3 2,20 100, 79 30,41 30,41 10,30-1,12 289,33-124,68 4 3,20 100, 88 30,41 30,41 11,03-2,67-135,84 325,63 5 4,20 100, 97 30,41 38,01 21,70-2,11-269,51 702,96 6 5,20 100, ,82 41,81 28,63-4,35-354, ,41 7 6,20 100, ,41 41,81 46,15-3,20-583, ,96 221

213 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Inviluppo armature e tensioni nei materiali della mensola di marciapiede L'ascissa X, espressa in [m], è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della mensola B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] σ c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τ c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σ fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] σ fs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Inviluppo SLU Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1-1,50 100, 45 0,00 19, , ,40 100, 46 0,00 19, , ,40 100, 46 0,00 19, , ,30 100, 46 0,00 19, , ,20 100, 47 0,00 19, , ,10 100, 47 0,00 19, , ,00 100, 48 0,00 19, , ,90 100, 48 19,01 19, , ,80 100, 49 19,01 19, , ,70 100, 49 19,01 19, , ,60 100, 50 19,01 19, , Inviluppo SLE Nr. X B, H A fs A fi σ c τ c σ fi σ fs 1-1,50 100, 45 0,00 19,01 0,00 0,00 0,00 0,00 2-1,40 100, 46 0,00 19,01 1,58 0,06 0,00 13,29 3-1,40 100, 46 0,00 19,01 1,58 0,20 0,00 13,29 4-1,30 100, 46 0,00 19,01 14,27 0,26 0,00 120,18 5-1,20 100, 47 0,00 19,01 30,15 0,31 0,00 253,98 6-1,10 100, 47 0,00 19,01 49,25 0,36 0,00 414,87 7-1,00 100, 48 0,00 19,01 71,60 0,42 0,00 603,07 8-0,90 100, 48 19,01 19,01 2,06 0,47 82,24-17,90 9-0,80 100, 49 19,01 19,01 2,62 0,52 105,25-22, ,70 100, 49 19,01 19,01 3,23 0,56 130,38-28, ,60 100, 50 19,01 19,01 3,87 0,61 157,56-34,12 222

214 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Inviluppo armature e tensioni nei materiali della fondazione Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] σ c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τ c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σ fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] σ fs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Inviluppo SLU Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,25 100, ,41 30, , Inviluppo SLE Nr. X B, H A fs A fi σ c τ c σ fi σ fs 2 0,25 100, ,41 30,41 0,05 0,00-0,65 3,08 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Inviluppo SLU Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, ,41 30, , ,33 100, ,41 30, , ,66 100, ,41 30, , Inviluppo SLE Nr. X B, H A fs A fi σ c τ c σ fi σ fs 4 0,00 100, ,41 30,41 0,00 0,01 0,17-0,04 5 0,33 100, ,41 30,41 0,48 0,00-5,87 27,68 6 0,66 100, ,41 30,41 1,58 0,83-19,40 91,40 Inviluppo sollecitazioni nei pali e verifiche delle sezioni Nr. Y M N T M u N u T u CS numero d'ordine della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione ordinata della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione positiva verso il basso (in [m]) momento flettente espresso in [kgm] sforzo normale espresso in [kg] taglio espresso in [kg] momento ultimo espresso in [kgm] sforzo normale ultimo espresso in [kg] taglio ultimo espresso in [kg] coefficiente di sicurezza Inviluppo sollecitazioni fila di pali nr. 1 Nr. Y Mmin Mmax Tmin Tmax Nmin Nmax 1 0, , , , , , ,46 2 0, , , , , , ,22 3 1, , , , , , ,07 4 1, , , , , , ,03 5 2, , , , , , ,08 6 2, , , , , , ,22 7 3, , , , , , ,47 8 3, , , , , , ,81 9 4, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,92 223

215 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB 15 7, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,66 860, , , , , , ,78-85, , , , , ,71-772,73-40, , , , , , ,75 932, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,15-951, , , , ,00-731, ,15-690, , , , ,50-386,12 886,72-453,97 997, , , ,00-159,14 387,91-246,82 586, , , ,50-35,73 94,87-71,46 189, , , ,00 0,00 0,00-71,46 189, , ,47 Inviluppo verifiche fila di pali nr. 1 Nr. Y A f M u N u T u CS 1 0,00 148, ,33 2 0,50 148, ,90 3 1,00 148, ,65 4 1,50 148, ,51 5 2,00 148, ,43 6 2,50 148, ,42 7 3,00 148, ,45 8 3,50 148, ,52 9 4,00 148, , ,50 148, , ,00 148, , ,50 148, , ,00 148, , ,50 148, , ,00 148, , ,50 148, , ,00 148, , ,50 148, , ,00 127, , ,50 127, , ,00 127, , ,50 127, , ,00 127, , ,50 127, , ,00 127, , ,50 127, , ,00 127, , ,50 127, , ,00 127, , ,50 127, , ,00 127, , ,50 127, , ,00 127, , ,50 127, , ,00 127, , ,50 127, , ,00 127, , ,50 127, , ,00 127, , ,50 127, , ,00 127, ,75 224

216 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Elenco ferri Simbologia adottata Destinazione Destinazione ferro φ Diametro ferro espresso in [mm] n Numero tondini L Lunghezza totale ferro espressa in [cm] P Peso singolo ferro espresso in [kg] Peso gruppo espresso in [kg] P g Destinazione φ n L P P g Fondazione 22, ,64 11,21 89,67 Fondazione 22, ,64 11,21 89,67 Paramento 22, ,86 9,66 38,66 Paramento 22, ,41 18,36 73,46 Paramento 22, ,86 9,66 38,66 Paramento 22, ,35 21,08 84,31 Paramento 22, ,00 11,94 47,74 Paramento 22, ,12 20,89 83,57 Paramento 22, ,00 11,94 47,74 Paramento 22, ,00 21,01 84,03 Paramento 22, ,52 14,52 14,52 Paramento 22, ,05 17,91 35,81 Fondazione 8, ,03 0,58 3,46 Paramento 8, ,05 0,37 2,23 Mensola valle 22, ,54 7,92 39,62 Mensola valle 22, ,48 6,58 32,90 225

217 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Muro di sostegno tratto BC e DE Normativa N.T.C Approccio 1 Simbologia adottata γ Gsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti γ Gfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti γ Qsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni variabili γ Qfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni variabili γ tanφ' Coefficiente parziale di riduzione dell'angolo di attrito drenato γ c' Coefficiente parziale di riduzione della coesione drenata γ cu Coefficiente parziale di riduzione della coesione non drenata γ qu Coefficiente parziale di riduzione del carico ultimo Coefficiente parziale di riduzione della resistenza a compressione uniassiale delle rocce γ γ Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 EQU HYD Permanenti Favorevole γ Gfav 1,00 1,00 0,90 0,90 Permanenti Sfavorevole γ Gsfav 1,30 1,00 1,10 1,30 Variabili Favorevole γ Qfav 0,00 0,00 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γ Qsfav 1,50 1,30 1,50 1,50 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 M2 M1 Tangente dell'angolo di attrito γ tanφ' 1,00 1,25 1,25 1,00 Coesione efficace γ c' 1,00 1,25 1,25 1,00 Resistenza non drenata γ cu 1,00 1,40 1,40 1,00 Resistenza a compressione uniassiale γ qu 1,00 1,60 1,60 1,00 Peso dell'unità di volume γ γ 1,00 1,00 1,00 1,00 226

218 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 EQU HYD Permanenti Favorevole γ Gfav 1,00 1,00 1,00 0,90 Permanenti Sfavorevole γ Gsfav 1,00 1,00 1,00 1,30 Variabili Favorevole γ Qfav 0,00 0,00 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γ Qsfav 1,00 1,00 1,00 1,50 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 M2 M1 Tangente dell'angolo di attrito γ tanφ' 1,00 1,25 1,25 1,00 Coesione efficace γ c' 1,00 1,25 1,25 1,00 Resistenza non drenata γ cu 1,00 1,40 1,40 1,00 Resistenza a compressione uniassiale γ qu 1,00 1,60 1,60 1,00 Peso dell'unità di volume γ γ 1,00 1,00 1,00 1,00 FONDAZIONE SUPERFICIALE Coefficienti parziali γ R per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO Verifica Coefficienti parziali R1 R2 R3 Capacità portante della fondazione 1,00 1,00 1,40 Scorrimento 1,00 1,00 1,10 Resistenza del terreno a valle 1,00 1,00 1,40 Stabilità globale 1,10 PALI DI FONDAZIONE CARICHI VERTICALI. Coefficienti parziali γ R per le verifiche dei pali Pali trivellati R1 R2 R3 Punta γ b 1,00 1,70 1,35 Laterale compressione γ s 1,00 1,45 1,15 Totale compressione γ t 1,00 1,60 1,30 Laterale trazione γ st 1,00 1,60 1,25 CARICHI TRASVERSALI. Coefficienti parziali γ T per le verifiche dei pali. R1 R2 R3 γ T 1,00 1,60 1,30 Coefficienti di riduzione ξ per la determinazione della resistenza caratteristica dei pali Numero di verticali indagate 3 ξ 3 =1,60 ξ 4 =1,48 TIRANTI DI ANCORAGGIO Coefficienti parziali γ R per le verifiche dei tiranti Resistenza Tiranti Laterale γ st 1,20 Coefficienti di riduzione ξ per la determinazione della resistenza caratteristica dei tiranti. Numero di verticali indagate 3 ξ 3 =1,70 ξ 4 =1,65 227

219 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Geometria muro e fondazione Descrizione Muro a mensola in c.a. Altezza del paramento 5,00 [m] Spessore in sommità 0,60 [m] Spessore all'attacco con la fondazione 1,04 [m] Inclinazione paramento esterno 5,00 [ ] Inclinazione paramento interno 0,00 [ ] Lunghezza del muro 24,00 [m] Spessore rivestimento 0,05 [m] Peso sp. rivestimento 1800,00 [kg/mc] Mensola di marciapiede Lunghezza mensola Spessore all'estremità libera Spessore all'incastro 2,90 [m] 0,40 [m] 0,50 [m] Fondazione Lunghezza mensola fondazione di valle 0,25 [m] Lunghezza mensola fondazione di monte 0,76 [m] Lunghezza totale fondazione 2,05 [m] Inclinazione piano di posa della fondazione 0,00 [ ] Spessore fondazione 1,40 [m] Spessore magrone 0,10 [m] Contrafforti Altezza contrafforti 5,00 [m] Spessore contrafforti 0,50 [m] Larghezza in sommità 1,50 [m] Larghezza alla base 1,50 [m] Interasse contrafforti 8,00 [m] Numero contrafforti 2 Posizione : Valle Disposizione : Sfalsati Larghezza fondazione 1,50 [m] Lunghezza fondazione 1,75 [m] Base cordolo di collegamento 1,50 [m] Altezza cordolo di collegamento 0,50 [m] 228

220 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Descrizione pali di fondazione Pali in c.a. Numero di file di pali 1 Vincolo pali/fondazione Incastro Tipo di portanza Portanza laterale e portanza di punta Simbologia adottata N numero d'ordine della fila X ascissa della fila misurata dallo spigolo di monte della fondazione espressa in [m] nr. Numero di pali della fila D diametro dei pali della fila espresso in [cm] L lunghezza dei pali della fila espressa in [m] alfa inclinazione dei pali della fila rispetto alla verticale espressa in [ ] ALL allineamento dei pali della fila rispetto al baricentro della fondazione (CENTRATI o SFALSATI) N X Nr. D L alfa ALL 1 1, ,00 20,00 0,00 Sfalsati Descrizione tiranti di ancoraggio Numero di file di tiranti 2 Tiranti attivi armati con trefoli MEDIO MINIMO Angolo d'attrito tirante-terreno ( ) Aderenza tirante-terreno kg/cmq 0,20 0,16 Coefficiente di espansione laterale 1.25 Superficie di ancoraggio: ANGOLO DI ROTTURA Coefficiente di spinta: SPINTA A RIPOSO Coefficiente di cadute di tensione 1.30 Simbologia adottata N numero d'ordine della fila Y ordinata della fila misurata dalla testa del muro espressa in [m] Nr. numero di tiranti della fila D diametro della perforazione espresso in [cm] alfa inclinazione dei tiranti della fila rispetto all'orizzontale espressa in [ ] ALL allineamento dei tiranti della fila (CENTRATI o SFALSATI) At area del singolo trefolo espressa in [cmq] nt numero di trefoli del tirante T tiro iniziale espresso in [kg] N Y nr. D alfa ALL At nt T 1 2, ,00 30,00 Sfalsati 1, ,0 2 3, ,00 33,00 Centrati 1, ,0 Materiali utilizzati per la struttura Calcestruzzo Peso specifico 2500,0 [kg/mc] Classe di Resistenza C28/35 Resistenza caratteristica a compressione R ck 350,0 [kg/cmq] Modulo elastico E ,53 [kg/cmq] Acciaio Tipo B450C Tensione di snervamento σ fa 4588,0 [kg/cmq] Calcestruzzo utilizzato per i pali Classe di Resistenza C25/30 Resistenza caratteristica a compressione R ck 300 [kg/cmq] Modulo elastico E ,69 [kg/cmq] Acciaio utilizzato per i pali Tipo B450C Tensione ammissibile σ fa 4588,0 [kg/cmq] Tensione di snervamento σ fa 4588,0 [kg/cmq] Malta utilizzata per i tiranti Classe di Resistenza C28/35 Resistenza caratteristica a compressione R ck 350 [kg/cmq] Tensione tangenziale ammissibile τ c0 6,7 [kg/cmq] Tensione tangenziale ammissibile τ c1 19,7 [kg/cmq] Acciaio utilizzato per i tiranti Tipo Precomp Tensione ammissibile σ fa [kg/cmq] Tensione di snervamento σ fa [kg/cmq] 229

221 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Geometria profilo terreno a monte del muro Simbologia adottata e sistema di riferimento (Sistema di riferimento con origine in testa al muro, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto) N numero ordine del punto X ascissa del punto espressa in [m] Y ordinata del punto espressa in [m] A inclinazione del tratto espressa in [ ] N X Y A 1 6,60 0,00 0,00 2 7,60 0,00 0,00 3 9,20 0,00 0, ,80 0,00 0, ,00 0,00 0,00 Terreno a valle del muro Inclinazione terreno a valle del muro rispetto all'orizzontale 18,00 [ ] Altezza del rinterro rispetto all'attacco fondaz.valle-paramento 0,00 [m] Descrizione terreni Simbologia adottata Nr. Indice del terreno Descrizione Descrizione terreno γ Peso di volume del terreno espresso in [kg/mc] γ s Peso di volume saturo del terreno espresso in [kg/mc] φ Angolo d'attrito interno espresso in [ ] δ Angolo d'attrito terra-muro espresso in [ ] c Coesione espressa in [kg/cmq] Adesione terra-muro espressa in [kg/cmq] c a Descrizione γ γ s φ δ c c a Terreno ,060 0,000 Terreno ,220 0,146 Terreno ,207 0,138 dreno ,000 0,000 Terreno ,250 0,166 Parametri medi Descrizione γ γ s φ δ c c a Terreno ,060 0,000 Terreno ,240 0,160 Terreno ,250 0,166 dreno ,000 0,000 Terreno ,250 0,166 Parametri minimi Descrizione γ γ s φ δ c c a Terreno ,010 0,000 Terreno ,200 0,133 Terreno ,240 0,160 dreno ,000 0,000 Terreno ,200 0,133 Stratigrafia Simbologia adottata N Indice dello strato H Spessore dello strato espresso in [m] a Inclinazione espressa in [ ] Kw Costante di Winkler orizzontale espressa in Kg/cm 2 /cm Ks Coefficiente di spinta Terreno Terreno dello strato Nr. H a Kw Ks Terreno 1 1,60 4,00 2,00 0,75 Terreno 1 2 1,60 5,00 2,00 0,75 Terreno 1 3 1,80 7,00 0,37 0,85 Terreno 1 4 3,20 9,00 2,42 0,85 Terreno 2 5 2,50 11,31 3,92 0,85 Terreno 2 6 2,50 11,31 5,40 0,85 Terreno 2 7 3,20 9,09 7,03 0,85 Terreno 2 8 2,20 8,62 11,77 0,85 Terreno 3 9 3,20 6,00 13,96 0,85 Terreno ,50 6,00 16,26 1,00 Terreno ,00 0,00 29,40 1,00 Terreno 4 Terreno di riempimento (drenante) dreno 230

222 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Condizioni di carico Simbologia e convenzioni di segno adottate Carichi verticali positivi verso il basso. Carichi orizzontali positivi verso sinistra. Momento positivo senso antiorario. X Ascissa del punto di applicazione del carico concentrato espressa in [m] F x Componente orizzontale del carico concentrato espressa in [kg] F y Componente verticale del carico concentrato espressa in [kg] M Momento espresso in [kgm] X i Ascissa del punto iniziale del carico ripartito espressa in [m] X f Ascissa del punto finale del carico ripartito espressa in [m] Q i Intensità del carico per x=x i espressa in [kg/m] Q f Intensità del carico per x=x f espressa in [ kg/m] D / C Tipo carico : D=distribuito C=concentrato Condizione n 1 (Cond 1perm) D Mensola_V X i =-3,50 X f =-0,60 Q i =250,00 Q f =250,00 C Mensola_V X=-3,50 Y=0,00 F x =0,00 F y =600,00 M=0,00 D Profilo X i =10,00 X f =20,00 Q i =2000,00 Q f =2000,00 D Profilo X i =0,00 X f =10,00 Q i =500,00 Q f =500,00 Condizione n 2 (Cond 2acc) D Mensola_V X i =-4,50 X f =-0,50 Q i =600,00 Q f =600,00 D Profilo X i =0,00 X f =8,00 Q i =1500,00 Q f =1500,00 231

223 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Descrizione combinazioni di carico Simbologia adottata F/S Effetto dell'azione (FAV: Favorevole, SFAV: Sfavorevole) γ Coefficiente di partecipazione della condizione Ψ Coefficiente di combinazione della condizione Combinazione n 1 - Caso A1-M1 (STR) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,30 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,30 Spinta terreno SFAV 1, ,30 Cond 1perm SFAV Combinazione n 2 - Caso A2-M2 (GEO) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Cond 1perm SFAV Combinazione n 3 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Cond 1perm SFAV Combinazione n 4 - Caso A1-M1 (STR) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,30 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,30 Spinta terreno SFAV 1, ,30 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV Combinazione n 5 - Caso A2-M2 (GEO) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV Combinazione n 6 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV Combinazione n 7 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Cond 1perm SFAV Combinazione n 8 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Cond 1perm SFAV Combinazione n 9 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Cond 1perm SFAV

224 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Combinazione n 10 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Cond 1perm SFAV Combinazione n 11 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Cond 1perm SFAV Combinazione n 12 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Cond 1perm SFAV Combinazione n 13 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV Combinazione n 14 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV Combinazione n 15 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV Combinazione n 16 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV Combinazione n 17 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV Combinazione n 18 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV Combinazione n 19 - Quasi Permanente (SLE) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1, ,00 Peso proprio terrapieno -- 1, ,00 Spinta terreno -- 1, ,00 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV

225 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Combinazione n 20 - Frequente (SLE) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1, ,00 Peso proprio terrapieno -- 1, ,00 Spinta terreno -- 1, ,00 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV Combinazione n 21 - Rara (SLE) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1, ,00 Peso proprio terrapieno -- 1, ,00 Spinta terreno -- 1, ,00 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV Combinazione n 22 - Quasi Permanente (SLE) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1, ,00 Peso proprio terrapieno -- 1, ,00 Spinta terreno -- 1, ,00 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV Combinazione n 23 - Quasi Permanente (SLE) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1, ,00 Peso proprio terrapieno -- 1, ,00 Spinta terreno -- 1, ,00 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV Combinazione n 24 - Frequente (SLE) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1, ,00 Peso proprio terrapieno -- 1, ,00 Spinta terreno -- 1, ,00 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV Combinazione n 25 - Frequente (SLE) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1, ,00 Peso proprio terrapieno -- 1, ,00 Spinta terreno -- 1, ,00 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV Combinazione n 26 - Rara (SLE) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1, ,00 Peso proprio terrapieno -- 1, ,00 Spinta terreno -- 1, ,00 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV Combinazione n 27 - Rara (SLE) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1, ,00 Peso proprio terrapieno -- 1, ,00 Spinta terreno -- 1, ,00 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV

226 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Impostazioni analisi pali Numero elementi palo 40 Tipo carico palo Distribuito Calcolo della portanza metodo di Hansen Criterio di rottura del sistema terreno-palo Pressione limite Brich-Hansen Andamento pressione verticale Geostatica Impostazioni di analisi Metodo verifica sezioni Stato limite Impostazioni verifiche SLU Coefficienti parziali per resistenze di calcolo dei materiali Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a compressione 1.50 Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a trazione 1.50 Coefficiente di sicurezza acciaio 1.15 Fattore riduzione da resistenza cubica a cilindrica 0.83 Fattore di riduzione per carichi di lungo periodo 0.85 Coefficiente di sicurezza per la sezione 1.00 Impostazioni verifiche SLE Condizioni ambientali Ordinarie Armatura ad aderenza migliorata Verifica fessurazione Sensibilità delle armature Valori limite delle aperture delle fessure w 1 = 0.20 w 2 = 0.30 w 3 = 0.40 Metodo di calcolo aperture delle fessure E.C. 2 Verifica delle tensioni Combinazione di carico Impostazioni avanzate Poco sensibile Componente verticale della spinta nel calcolo delle sollecitazioni Influenza del terreno sulla fondazione di valle nelle verifiche e nel calcolo delle sollecitazioni Rara σ c < 0.60 f ck - σ f < 0.80 f yk Quasi permanente σ c < 0.45 f ck 235

227 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Quadro riassuntivo coeff. di sicurezza calcolati Simbologia adottata C Identificativo della combinazione Tipo Tipo combinazione Sisma Combinazione sismica CS SCO Coeff. di sicurezza allo scorrimento CS RIB Coeff. di sicurezza al ribaltamento CS QLIM Coeff. di sicurezza a carico limite Coeff. di sicurezza a stabilità globale CS STAB C Tipo Sisma cs sco cs rib cs qlim cs stab 1 A1-M1 - [1] A2-M2 - [1] STAB - [1] ,58 4 A1-M1 - [2] A2-M2 - [2] STAB - [2] ,57 7 A1-M1 - [3] Orizzontale + Verticale positivo A1-M1 - [3] Orizzontale + Verticale negativo A2-M2 - [3] Orizzontale + Verticale positivo A2-M2 - [3] Orizzontale + Verticale negativo STAB - [3] Orizzontale + Verticale positivo ,42 12 STAB - [3] Orizzontale + Verticale negativo ,30 13 A1-M1 - [4] Orizzontale + Verticale positivo A1-M1 - [4] Orizzontale + Verticale negativo A2-M2 - [4] Orizzontale + Verticale positivo A2-M2 - [4] Orizzontale + Verticale negativo STAB - [4] Orizzontale + Verticale positivo ,41 18 STAB - [4] Orizzontale + Verticale negativo ,30 19 SLEQ - [1] SLEF - [1] SLER - [1] SLEQ - [1] Orizzontale + Verticale positivo SLEQ - [1] Orizzontale + Verticale negativo SLEF - [1] Orizzontale + Verticale positivo SLEF - [1] Orizzontale + Verticale negativo SLER - [1] Orizzontale + Verticale positivo SLER - [1] Orizzontale + Verticale negativo

228 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Analisi della spinta e verifiche Sistema di riferimento adottato per le coordinate : Origine in testa al muro (spigolo di monte) Ascisse X (espresse in [m]) positive verso monte Ordinate Y (espresse in [m]) positive verso l'alto Le forze orizzontali sono considerate positive se agenti da monte verso valle Le forze verticali sono considerate positive se agenti dall'alto verso il basso Calcolo riferito ad 1 metro di muro Tipo di analisi Calcolo della spinta Calcolo della stabilità globale Calcolo della spinta in condizioni di metodo di Culmann metodo di Bishop Spinta a riposo Sisma Combinazioni SLU Accelerazione al suolo a g 1.52 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.20 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.40 Coefficiente riduzione (β m ) 1.00 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h =(a g /g*β m *St*S) = Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v =0.50 * k h = Combinazioni SLE Accelerazione al suolo a g 0.59 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.20 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.40 Coefficiente riduzione (β m ) 1.00 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h =(a g /g*β m *St*S) = Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v =0.50 * k h = 5.06 Forma diagramma incremento sismico Rettangolare Partecipazione spinta passiva (percento) 0,0 Lunghezza del muro 24,00 [m] Peso muro 26832,91 [kg] Baricentro del muro X=-0,61 Y=-3,36 Superficie di spinta Punto inferiore superficie di spinta X = 0,76 Y = -6,40 Punto superiore superficie di spinta X = 0,76 Y = 0,00 Altezza della superficie di spinta 6,40 [m] Inclinazione superficie di spinta(rispetto alla verticale) 0,00 [ ] COMBINAZIONE n 5 Valore della spinta statica 24423,62 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 23938,03 [kg] Componente verticale della spinta statica 4846,03 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0,76 [m] Y = -3,85 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 11,44 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 48,45 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 8702,00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,38 [m] Y = -2,50 [m] Numero contrafforti 2 Peso del singolo contrafforte 9375,00 [kg] Peso del contrafforte riferito ad un metro di muro 781,25 [kg] Baricentro contrafforte X = -1,57 [m] Y = -2,50 [m] Sforzo tiranti in direzione X ,15 [kg] Sforzo tiranti in direzione Y 11529,84 [kg] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = -0,86 [m] Y = -2,96 [m] Risultanti carichi esterni Componente dir. Y 4445 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 5074,88 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 51394,82 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 51394,82 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 5074,88 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,03 [m] Lunghezza fondazione reagente 3,80 [m] Risultante in fondazione 51644,76 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 5,64 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 1787,07 [kgm] 237

229 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Inviluppo sollecitazioni piastra paramento Combinazione n 5 Dimensioni della piastra Larghezza(m) = Altezza(m) = 5.00 Origine all'attacco con la fondazione all'estremità sinistra del muro Ascissa X positiva verso destra espressa in [m] Ordinata Y positiva verso l'alto espressa in [m] I momenti positivi tendono le fibre contro terra Momento espresso in [kgm] Taglio e Sforzo Normale espressi in [kg] Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax N 1 0, , , , , ,76 2 0, ,72 290, , , ,99 3 0, , , , , ,53 4 0, , ,88 0, , ,61 5 0, , ,71 0, , ,58 6 0, , ,02 0, , ,62 7 1, , ,78-664, , ,91 8 1,23 0, , , , ,25 9 1,40 0, , , , , ,57 0, , , , , ,74 0, , , , , ,91 0, , , , , ,09 0, , , , , ,26 0, , , , , ,43 0, , , , , ,60 0, , , , , ,77 0, , , , , ,95 0, , ,79 539, , ,12 0, , ,74 0, , ,29 0, , ,08 0, , ,46 0, , ,00 470, , ,64 0, , , , , ,81 0, , , , , ,98 0, , , , , ,15 0, , , , , ,33 0, ,02-783, , , ,50 0, ,92-663, , , ,63 0, ,58-898, , , ,75 0, ,62-741, , , ,88 0, ,20-26, , , ,00 0, ,39 0, , ,50 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00-47,16 21,64-533, ,38 2 0,25-517,26 285, , ,20 3 0,50-331,96 340, , ,95 4 0,75-100, , , ,21 5 1,00-103, , , ,49 6 1,25-70, , , ,67 7 1,50-159,54 773, , ,00 8 1,75-510, , , ,18 9 2,00-611, , , , ,25-465, , , , ,50-127,31 603, , , ,75-523, , , , ,00-650, , , , ,25-551, , , , ,50-186,97 669, , , ,75-194, , , , ,00-198, , , , ,25-102, , , , ,50-110, , , , ,75-306, , , , ,00-388, , , , ,25-220, , , , ,50-117, , , , ,75-111, , , , ,00-106, , , , ,25-103, , , ,54 238

230 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE 27 6,50-320, , , , , , , , , , , , , , , ,56 790, , , , ,16 778, , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,65 781, , , , ,03 798, , , , , , , , ,25-996, , , , ,50-247, , , , ,75-118, , , , ,00-123, , , , ,25-131, , , , ,50-140, , , , ,75-147, , , , ,00-194, , , , ,25-149, , , , ,50-144, , , , ,75-139, , , , ,00-135, , , , ,25-139, , , , ,50-144, , , , ,75-149, , , , ,00-194, , , , ,25-147, , , , ,50-140, , , , ,75-131, , , , ,00-123, , , , ,25-118, , , , ,50-247, , , , ,75-996, , , , , , , , , , ,03 798, , , , ,65 781, , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,16 778, , , , ,56 790, , , , , , , , , , , , , ,50-320, , , , ,75-103, , , , ,00-106, , , , ,25-111, , , , ,50-117, , , , ,75-220, , , , ,00-388, , , , ,25-306, , , , ,50-110, , , , ,75-102, , , , ,00-198, , , , ,25-194, , , , ,50-186,97 669, , , ,75-551, , , , ,00-650, , , , ,25-523, , , , ,50-127,31 603, , , ,75-465, , , , ,00-611, , , , ,25-510, , , , ,50-159,54 773, , , ,75-70, , , , ,00-103, , , , ,25-100, , , , ,50-331,96 340, , , ,75-517,26 285, , , ,00-47,16 21, ,38 533,83 239

231 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n 5 Dimensioni della piastra Larghezza(m) = Altezza(m) = 2.05 Origine all'attacco con il muro all'estremità sinistra del muro Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax 1 0,00 0,00 1,49-16,38 176,18 2 0,06-6,74 1,98-227,68 213,03 3 0,13-27,40 0,00-454,04 153,30 4 0,19-61,53 0,00-700,27 8,66 5 0,25-112,21 0,00-926,99 0,00 6 1, ,25 0, , ,10 7 1, ,03 0, , ,35 8 1, ,77 0, , ,03 9 1, ,58 0, ,43 242, , ,18 0, ,35 0, , ,86 0, ,76 0, ,71-999,35 0, ,90 0, ,78-645,11 0, ,51 0, ,85-368,22 0, ,92 0, ,91-168,41 0, ,09 0, ,98-44,50 10, ,00 0, ,05 0,00 6,33-213,95 107,45 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00 0,00 27,08-43, ,10 2 0,13-10,58 99,85-526, ,25 3 0,27-0,25 130, , ,17 4 0,40-43,35 39, , ,89 5 0,52-161,84 0, , ,11 6 0,64-179,01 0,01-979, ,59 7 0,76-211,83 0,01-635, ,89 8 0,88-233,14 0,01-343,64 797,36 9 1,00-236,05 0,01-309,34 216, ,12-223,65 0,02-886,42 510, ,24-190,42 0, ,02 838, ,36-159,38 0, , , ,48-141,99 0, , , ,60-38,88 67, , , ,73-0,09 206, , , ,87-0,03 262, ,70 806, ,00-0,04 286,16-588,15 577, ,13-0,03 262,27-812, , ,27-0,09 206, , , ,40-38,95 66, , , ,52-142,96 0, , , ,64-161,08 0, , , ,76-190,54 0,03-826, , ,88-221,66 0,02-482,51 849, ,00-230,29 0,02-266,39 264, ,12-221,77 0,02-851,54 480, ,24-190,78 0, ,64 824, ,36-161,23 0, , , ,48-143,06 0, , , ,60-38,96 65, , , ,73-0,09 206, , , ,87-0,03 261, ,70 810, ,00-0,04 284,97-582,29 581, ,13-0,03 261,46-810, , ,27-0,09 206, , , ,40-38,96 65, , , ,52-143,08 0, , , ,64-161,27 0, , , ,76-190,96 0,03-824, , ,88-222,00 0,02-481,21 850, ,00-230,56 0,02-265,66 265, ,12-222,00 0,02-850,94 481,14 240

232 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE 43 5,24-190,97 0, ,14 824, ,36-161,28 0, , , ,48-143,08 0, , , ,60-38,96 65, , , ,73-0,09 206, , , ,87-0,03 261, ,48 810, ,00-0,04 284,94-582,11 582, ,13-0,03 261,44-810, , ,27-0,09 206, , , ,40-38,96 65, , , ,52-143,09 0, , , ,64-161,29 0, , , ,76-191,01 0,19-824, , ,88-222,06 0,32-481,37 850, ,00-230,65 0,55-266,16 265, ,12-222,11 0,99-852,14 480, ,24-191,13 1, ,07 823, ,36-161,39 3, , , ,48-143,28 5, , , ,60-41,60 70, , , ,75 0,00 219, , , ,88-1,06 261, ,60 745, ,00-83,13 282,63-763,29 763, ,13-1,06 261,83-745, , ,25 0,00 219, , , ,40-41,60 70, , , ,52-143,28 5, , , ,64-161,39 3, , , ,76-191,13 1,77-823, , ,88-222,11 0,99-480,37 852, ,00-230,65 0,55-265,44 266, ,12-222,06 0,32-850,87 481, ,24-191,01 0, ,13 824, ,36-161,29 0, , , ,48-143,09 0, , , ,60-38,96 65, , , ,73-0,09 206, , , ,87-0,03 261, ,52 810, ,00-0,04 284,93-582,15 582, ,13-0,03 261,44-810, , ,27-0,09 206, , , ,40-38,96 65, , , ,52-143,08 0, , , ,64-161,28 0, , , ,76-190,97 0,03-824, , ,88-222,01 0,02-481,16 850, ,00-230,58 0,02-265,63 265, ,12-222,01 0,02-850,92 481, ,24-190,98 0, ,12 824, ,36-161,28 0, , , ,48-143,08 0, , , ,60-38,96 65, , , ,73-0,09 206, , , ,87-0,03 261, ,49 810, ,00-0,04 284,93-582,12 582, ,13-0,03 261,43-810, , ,27-0,09 206, , , ,40-38,96 65, , , ,52-143,08 0, , , ,64-161,28 0, , , ,76-190,98 0,03-824, , ,88-222,01 0,02-481,16 850, ,00-230,58 0,02-265,62 265, ,12-222,01 0,02-850,91 481, ,24-190,97 0, ,11 824, ,36-161,28 0, , , ,48-143,08 0, , , ,60-38,96 65, , , ,73-0,09 206, , , ,87-0,03 261, ,47 810, ,00-0,04 284,93-582,10 582, ,13-0,03 261,43-810, , ,27-0,09 206, , , ,40-38,96 65, , , ,52-143,09 0, , , ,64-161,29 0, , , ,76-191,01 0,19-824, ,13 241

233 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE ,88-222,06 0,32-481,36 850, ,00-230,65 0,55-266,15 265, ,12-222,11 0,99-852,14 480, ,24-191,13 1, ,07 823, ,36-161,39 3, , , ,48-143,28 5, , , ,60-41,60 70, , , ,75 0,00 219, , , ,88-1,06 261, ,60 745, ,00-83,13 282,63-763,29 763, ,13-1,06 261,83-745, , ,25 0,00 219, , , ,40-41,60 70, , , ,52-143,28 5, , , ,64-161,39 3, , , ,76-191,13 1,77-823, , ,88-222,11 0,99-480,37 852, ,00-230,65 0,55-265,43 266, ,12-222,06 0,32-850,87 481, ,24-191,01 0, ,13 824, ,36-161,29 0, , , ,48-143,09 0, , , ,60-38,96 65, , , ,73-0,09 206, , , ,87-0,03 261, ,51 810, ,00-0,04 284,94-582,14 582, ,13-0,03 261,44-810, , ,27-0,09 206, , , ,40-38,96 65, , , ,52-143,08 0, , , ,64-161,28 0, , , ,76-190,97 0,03-824, , ,88-222,00 0,02-481,14 850, ,00-230,56 0,02-265,59 265, ,12-222,00 0,02-850,87 481, ,24-190,96 0, ,06 824, ,36-161,27 0, , , ,48-143,08 0, , , ,60-38,96 65, , , ,73-0,09 206, , , ,87-0,03 261, ,37 810, ,00-0,04 284,97-581,98 582, ,13-0,03 261,48-810, , ,27-0,09 206, , , ,40-38,96 65, , , ,52-143,06 0, , , ,64-161,23 0, , , ,76-190,78 0,03-824, , ,88-221,77 0,02-480,65 851, ,00-230,29 0,02-264,70 266, ,12-221,66 0,02-849,79 482, ,24-190,54 0, ,74 826, ,36-161,08 0, , , ,48-142,96 0, , , ,60-38,95 66, , , ,73-0,09 206, , , ,87-0,03 262, ,17 812, ,00-0,04 286,16-577,67 588, ,13-0,03 262,77-806, , ,27-0,09 206, , , ,40-38,88 67, , , ,52-141,99 0, , , ,64-159,38 0, , , ,76-190,42 0,03-838, , ,88-223,65 0,02-510,34 886, ,00-236,05 0,01-216,07 309, ,12-233,14 0,01-797,36 343, ,24-211,83 0, ,89 635, ,36-179,01 0, ,59 979, ,48-161,84 0, , , ,60-43,35 39, , , ,73-0,25 130, , , ,87-10,58 99, ,25 526, ,00 0,00 27, ,10 43,27 242

234 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Sollecitazioni mensola di marciapiede Combinazione n 5 L'ascissa X(espressa in [m]) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della mensola Momento positivo se tende le fibre superiori, epresso in [kgm] Taglio positivo se diretto verso il basso, epresso in [kg] Sforzo Normale positivo di compressione, epresso in [kg] Nr. X M T N 1-3,50 0,00 600,00 0,00 2-3,50 0,00 600,00 0,00 3-3,40 70,16 803,43 0,00 4-3,30 160, ,72 0,00 5-3,20 271, ,88 0,00 6-3,10 403, ,90 0,00 7-3,00 555, ,78 0,00 8-2,90 728, ,52 0,00 9-2,80 922, ,12 0, , , ,59 0, , , ,91 0, , , ,10 0, , , ,16 0, , , ,07 0, , , ,84 0, , , ,48 0, , , ,98 0, , , ,34 0, , , ,57 0, , , ,66 0, , , ,60 0, , , ,41 0, , , ,09 0, , , ,62 0, , , ,02 0, , , ,28 0, , , ,40 0, , , ,38 0, , , ,22 0, , , ,93 0, , , ,50 0,00 Sollecitazioni contrafforte Combinazione n 5 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in [kgm] Sforzo normale positivo di compressione, espresso in [kg] Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in [kg] Nr. Y M T N 1 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0, , ,96 234,38 3 0, , ,38 468,75 4 0, , ,38 703,13 5 0, , ,59 937,50 6 0, , , ,36 7 0, , , ,23 8 1, , , ,09 9 1, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,10-235, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,00 243

235 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 5 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 60 19,01 19, , ,67 100, 66 26,61 19, , ,54 100, 73 26,61 19, , ,40 100, 81 26,61 26, , ,26 100, 88 45,62 45, , ,13 100, 96 45,62 49, , ,00 100, ,61 30, , Armature e tensioni nei materiali della mensola di marciapiede Combinazione n 5 L'ascissa X, espressa in [m], è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della mensola B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1-3,50 100, 40 0,00 19, , ,50 100, 40 0,00 0, , ,40 100, 40 0,00 19, , ,30 100, 41 0,00 19, , ,20 100, 41 0,00 19, , ,10 100, 41 0,00 19, , ,00 100, 42 19,01 19, , ,90 100, 42 19,01 19, , ,80 100, 42 19,01 19, , ,70 100, 43 19,01 19, , ,60 100, 43 19,01 19, , ,50 100, 43 19,01 19, , ,40 100, 44 19,01 19, , ,30 100, 44 19,01 19, , ,20 100, 44 19,01 19, , ,10 100, 45 19,01 19, , ,00 100, 45 19,01 19, , ,90 100, 46 19,01 19, , ,80 100, 46 19,01 19, , ,70 100, 46 19,01 19, , ,60 100, 47 19,01 19, , ,50 100, 47 19,01 19, , ,40 100, 47 19,01 19, , ,30 100, 48 19,01 19, , ,20 100, 48 19,01 19, , ,10 100, 48 19,01 19, , ,00 100, 49 19,01 19, , ,90 100, 49 19,01 19, , ,80 100, 49 19,01 19, , ,70 100, 50 19,01 19, , ,60 100, 50 19,01 19, ,

236 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 5 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,25 100, ,61 26, , Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,07 100, ,61 26, , ,40 100, ,61 26, , ,76 100, ,61 26, , Armature e tensioni nei materiali del contrafforte Combinazione n 5 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rcd V Rsd 1 0,00 50, ,01 19, , ,13 50, ,01 19, , ,25 50, ,01 19, , ,38 50, ,01 19, , ,50 50, ,01 19, , ,67 50, ,01 19, , ,85 50, ,01 19, , ,02 50, ,01 19, , ,19 50, ,01 19, , ,36 50, ,01 19, , ,54 50, ,01 19, , ,71 50, ,01 19, , ,88 50, ,01 19, , ,05 50, ,01 19, , ,23 50, ,01 19, , ,40 50, ,01 19, , ,57 50, ,01 19, , ,74 50, ,01 19, , ,91 50, ,01 19, , ,09 50, ,01 19, , ,26 50, ,01 19, , ,43 50, ,01 38, , ,60 50, ,01 38, , ,77 50, ,01 38, , ,95 50, ,01 38, , ,13 50, ,01 38, , ,30 50, ,01 38, , ,48 50, ,01 19, , ,65 50, ,01 19, , ,83 50, ,01 19, , ,00 50, ,01 19, ,

237 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Analisi dei pali Combinazione n 5 Risultanti sulla base della fondazione (per metro lineare di muro) Orizzontale [kg] 5074,9 Verticale [kg] 51394,8 Momento [kgm] -1787,1 Spostamenti della piastra di fondazione Orizzontale [cm] 0,15050 Verticale [cm] 0,05787 Rotazione [ ] -0,02249 Scarichi in testa ai pali Fila nr. N.pali N [kg] T [kg] M [kgm] Tu [kg] Mu [kgm] Calcolo della portanza τ m σ p N c, N q, N γ N' c, N' q, N' γ P l P p P t P d,s P d,c PT tensione tangenziale media palo-terreno in [kg/cmq] tensione sul terreno alla punta del palo in [kg/cmq] fattori di capacità portante fattori di capacità portante corretti portanza caratteristica per attrito e aderenza laterale in [kg] portanza caratteristica di punta in [kg] portanza caratteristica totale in [kg] portanza di progetto, con applicazione dei coeff. parziali alle singole aliquote della portanza, in [kg] portanza di progetto, con applicazione del coeff. parziale alla portanza totale, in [kg] Parametri Terreno utilizzati Fila N c N' c N q N' q N γ N' γ τ m σ p Fila P l P p P t P d,s P d,c PT MEDI MINIMI 246

238 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Verifica a punzonamento della fondazione D H f S l N τ c diametro dei pali della fila espresso in [cm] altezza della fondazione in corrispondenza della fila espressa in [cm] superficie di aderenza palo-fondazione (H f ΠD) espressa in [cmq] sforzo normale trasmesso dal palo alla fondazione espresso in [kg] tensione tangenziale palo-fondazione espressa in [kg/cmq] Fila D H f S l N τ c 1 120,0 640, , ,43 Sollecitazioni nei pali e verifiche delle sezioni Combinazione n 5 Nr. numero d'ordine della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione Y ordinata della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione positiva verso il basso (in [m]) M momento flettente espresso in [kgm] N sforzo normale espresso in [kg] T taglio espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] T u taglio ultimo espresso in [kg] CS coefficiente di sicurezza Sollecitazioni e tensioni per la fila di pali nr. 1 Nr. Y M N T A f M u N u T u CS 1 0, , ,98 2 0, , ,10 3 1, , ,82 4 1, , ,89 5 2, , ,23 6 2, , ,86 7 3, , ,73 8 3, , ,78 9 4, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,34 247

239 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Analisi dei tiranti Combinazione n 5 Nr. Nt D α N L f L σ f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kg] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kg/cmq] Nr. NT D α N L f L σ f , ,00 20, , , ,20 18, ,1 COMBINAZIONE n 15 Valore della spinta statica 19324,85 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 18943,67 [kg] Componente verticale della spinta statica 3819,31 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0,76 [m] Y = -3,99 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 11,40 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 48,83 [ ] Incremento sismico della spinta 18398,26 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 0,76 [m] Y = -3,21 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 26,58 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 7448,00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,38 [m] Y = -2,50 [m] Numero contrafforti 2 Peso del singolo contrafforte 9375,00 [kg] Peso del contrafforte riferito ad un metro di muro 781,25 [kg] Baricentro contrafforte X = -1,57 [m] Y = -2,50 [m] Inerzia del muro 5358,38 [kg] Inerzia verticale del muro 2679,19 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 1933,52 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 966,76 [kg] Inerzia del singolo contrafforte 2433,78 [kg] Inerzia del contrafforte riferita ad un metro di muro 202,81 [kg] Inerzia verticale del singolo contrafforte 1216,89 [kg] Inerzia verticale del contrafforte riferita ad un metro di muro 101,41 [kg] Sforzo tiranti in direzione X ,15 [kg] Sforzo tiranti in direzione Y 11529,84 [kg] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = -0,86 [m] Y = -2,96 [m] Risultanti carichi esterni Componente dir. X 156 [kg] Componente dir. Y 1805 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 25883,18 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 53857,63 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 53857,63 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 25883,18 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 1,16 [m] Lunghezza fondazione reagente 2,69 [m] Risultante in fondazione 59754,36 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 25,67 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 62330,75 [kgm] 248

240 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Inviluppo sollecitazioni piastra paramento Combinazione n 15 Dimensioni della piastra Larghezza(m) = Altezza(m) = 5.00 Origine all'attacco con la fondazione all'estremità sinistra del muro Ascissa X positiva verso destra espressa in [m] Ordinata Y positiva verso l'alto espressa in [m] I momenti positivi tendono le fibre contro terra Momento espresso in [kgm] Taglio e Sforzo Normale espressi in [kg] Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax N 1 0,00 0, , , , ,82 2 0,18 0, , , , ,70 3 0,35 0, , , , ,89 4 0,53 0, , , , ,64 5 0,70 0, , , , ,27 6 0,88 0, , , , ,98 7 1,05 0, , , , ,94 8 1,23 0, , , , ,96 9 1,40 0, , , , , ,57 0, , , , , ,74 0, , , , , ,91 0, , , , , ,09 0, , , , , ,26 0, , , , , ,43 0, , , , , ,60 0, , , , , ,77 0, , ,99 0, , ,95 0, , ,08 0, , ,12 0, , ,03 0, , ,29 0, , ,77 0, , ,46 0, , ,13 0, , ,64 0, , ,98 0, , ,81 0, , , , , ,98 0, , , , , ,15 0, , , , , ,33 0, , , , , ,50 0, , , , , ,63 0, , , , , ,75 0, , , , , ,88 0, ,52-406, , , ,00 0, ,09 0, , ,98 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00-62,96 53, , ,02 2 0,25-530,81 370, , ,56 3 0,50-348,52 295, , ,79 4 0,75-138, , , ,88 5 1,00-126, , , ,25 6 1,25-123, , , ,52 7 1,50-202,05 770, , ,32 8 1,75-570, , , ,77 9 2,00-682, , , , ,25-546, , , , ,50-172,22 535, , , ,75-569, , , , ,00-708, , , , ,25-622, , , , ,50-269,92 521, , , ,75-376, , , , ,00-398, , , , ,25-207, , , , ,50-123,58 850, , , ,75-417, , , , ,00-497, , , , ,25-326, , , , ,50 0, , , , ,75 0, , , , ,00 0, , , , ,25 0, , , ,55 249

241 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE 27 6,50-254, , , , ,75-895, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,25-852, , , , ,50-198, , , , ,75 0, , , , ,00 0, , , , ,25 0, , , , ,50 0, , , , ,75-199, , , , ,00-346, , , , ,25-235, , , , ,50-23, , , , ,75-25, , , , ,00-24, , , , ,25-25, , , , ,50-23, , , , ,75-235, , , , ,00-346, , , , ,25-199, , , , ,50 0, , , , ,75 0, , , , ,00 0, , , , ,25 0, , , , ,50-198, , , , ,75-852, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,25-895, , , , ,50-254, , , , ,75 0, , , , ,00 0, , , , ,25 0, , , , ,50 0, , , , ,75-326, , , , ,00-497, , , , ,25-417, , , , ,50-123,58 850, , , ,75-207, , , , ,00-398, , , , ,25-376, , , , ,50-269,92 521, , , ,75-622, , , , ,00-708, , , , ,25-569, , , , ,50-172,22 535, , , ,75-546, , , , ,00-682, , , , ,25-570, , , , ,50-202,05 770, , , ,75-123, , , , ,00-126, , , , ,25-138, , , , ,50-348,52 295, , , ,75-530,81 370, , , ,00-62,96 53, , ,23 250

242 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n 15 Dimensioni della piastra Larghezza(m) = Altezza(m) = 2.05 Origine all'attacco con il muro all'estremità sinistra del muro Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax 1 0,00 0,00 1,49-16,38 176,18 2 0,06-6,74 1,98-227,68 213,03 3 0,13-27,40 0,00-454,04 153,30 4 0,19-61,53 0,00-700,27 8,66 5 0,25-112,21 0,00-926,99 0,00 6 1, ,52 0, , ,24 7 1, ,79 0, , ,30 8 1, ,16 0, , ,59 9 1, ,59 0, , , , ,13 0, ,49 0, , ,32 0, ,78 0, ,71-916,65 0, ,53 0, ,78-592,77 0, ,10 0, ,85-339,43 0, ,28 0, ,91-156,34 0, ,79 0, ,98-42,26 15, ,59 0, ,05 0,00 5,76-213,57 71,72 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00 0,00 25,12-43, ,32 2 0,13-11,01 102,25-544, ,60 3 0,27-0,25 135, , ,55 4 0,40-45,61 40, , ,89 5 0,52-169,67 0, , ,35 6 0,64-187,71 0, , ,70 7 0,76-222,16 0,01-648, ,35 8 0,88-244,39 0,01-350,78 820,66 9 1,00-247,36 0,01-319,18 267, ,12-234,30 0,02-913,53 523, ,24-199,42 0, ,91 857, ,36-166,87 0, , , ,48-148,60 0, , , ,60-40,42 70, , , ,73-0,09 216, , , ,87-0,03 275, ,97 842, ,00-0,04 299,73-616,86 605, ,13-0,03 274,69-848, , ,27-0,09 216, , , ,40-40,49 69, , , ,52-149,64 0, , , ,64-168,68 0, , , ,76-199,54 0,03-845, , ,88-232,19 0,02-494,66 875, ,00-241,24 0,02-274,25 272, ,12-232,30 0,02-876,94 492, ,24-199,79 0, ,10 843, ,36-168,83 0, , , ,48-149,75 0, , , ,60-40,50 68, , , ,73-0,09 215, , , ,87-0,03 273, ,47 846, ,00-0,04 298,47-610,64 610, ,13-0,03 273,83-846, , ,27-0,09 215, , , ,40-40,50 68, , , ,52-149,77 0, , , ,64-168,88 0, , , ,76-199,99 0,03-843, , ,88-232,55 0,02-493,30 876, ,00-241,54 0,02-273,49 273, ,12-232,55 0,02-876,31 493,23 251

243 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE 43 5,24-200,00 0, ,58 843, ,36-168,89 0, , , ,48-149,77 0, , , ,60-40,50 68, , , ,73-0,09 215, , , ,87-0,03 273, ,25 846, ,00-0,04 298,43-610,45 610, ,13-0,03 273,80-846, , ,27-0,09 215, , , ,40-40,50 68, , , ,52-149,77 0, , , ,64-168,90 0, , , ,76-200,03 0,19-843, , ,88-232,60 0,32-493,40 876, ,00-241,60 0,55-274,01 273, ,12-232,63 0,99-877,53 492, ,24-200,12 1, ,56 842, ,36-168,94 3, , , ,48-149,85 5, , , ,60-42,80 72, , , ,75 0,00 228, , , ,88-1,06 274, ,63 778, ,00-83,13 296,41-763,29 763, ,13-1,06 274,62-778, , ,25 0,00 228, , , ,40-42,80 72, , , ,52-149,85 5, , , ,64-168,94 3, , , ,76-200,12 1,77-842, , ,88-232,63 0,99-492,56 877, ,00-241,60 0,55-273,24 274, ,12-232,60 0,32-876,22 493, ,24-200,03 0, ,56 843, ,36-168,90 0, , , ,48-149,77 0, , , ,60-40,50 68, , , ,73-0,09 215, , , ,87-0,03 273, ,27 846, ,00-0,04 298,43-610,48 610, ,13-0,03 273,80-846, , ,27-0,09 215, , , ,40-40,50 68, , , ,52-149,77 0, , , ,64-168,89 0, , , ,76-200,00 0,03-843, , ,88-232,56 0,02-493,25 876, ,00-241,55 0,02-273,46 273, ,12-232,56 0,02-876,28 493, ,24-200,00 0, ,57 843, ,36-168,89 0, , , ,48-149,77 0, , , ,60-40,50 68, , , ,73-0,09 215, , , ,87-0,03 273, ,25 846, ,00-0,04 298,43-610,45 610, ,13-0,03 273,80-846, , ,27-0,09 215, , , ,40-40,50 68, , , ,52-149,77 0, , , ,64-168,89 0, , , ,76-200,00 0,03-843, , ,88-232,56 0,02-493,25 876, ,00-241,55 0,02-273,45 273, ,12-232,56 0,02-876,28 493, ,24-200,00 0, ,56 843, ,36-168,89 0, , , ,48-149,77 0, , , ,60-40,50 68, , , ,73-0,09 215, , , ,87-0,03 273, ,24 846, ,00-0,04 298,43-610,44 610, ,13-0,03 273,80-846, , ,27-0,09 215, , , ,40-40,50 68, , , ,52-149,77 0, , , ,64-168,90 0, , , ,76-200,03 0,19-843, ,56 252

244 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE ,88-232,60 0,32-493,40 876, ,00-241,60 0,55-274,01 273, ,12-232,63 0,99-877,53 492, ,24-200,12 1, ,56 842, ,36-168,94 3, , , ,48-149,85 5, , , ,60-42,80 72, , , ,75 0,00 228, , , ,88-1,06 274, ,63 778, ,00-83,13 296,41-763,29 763, ,13-1,06 274,62-778, , ,25 0,00 228, , , ,40-42,80 72, , , ,52-149,85 5, , , ,64-168,94 3, , , ,76-200,12 1,77-842, , ,88-232,63 0,99-492,56 877, ,00-241,60 0,55-273,24 274, ,12-232,60 0,32-876,21 493, ,24-200,03 0, ,56 843, ,36-168,90 0, , , ,48-149,77 0, , , ,60-40,50 68, , , ,73-0,09 215, , , ,87-0,03 273, ,27 846, ,00-0,04 298,43-610,47 610, ,13-0,03 273,80-846, , ,27-0,09 215, , , ,40-40,50 68, , , ,52-149,77 0, , , ,64-168,89 0, , , ,76-200,00 0,03-843, , ,88-232,55 0,02-493,23 876, ,00-241,54 0,02-273,42 273, ,12-232,55 0,02-876,23 493, ,24-199,99 0, ,50 843, ,36-168,88 0, , , ,48-149,77 0, , , ,60-40,50 68, , , ,73-0,09 215, , , ,87-0,03 273, ,13 846, ,00-0,04 298,47-610,31 610, ,13-0,03 273,84-846, , ,27-0,09 215, , , ,40-40,50 68, , , ,52-149,75 0, , , ,64-168,83 0, , , ,76-199,79 0,03-843, , ,88-232,30 0,02-492,74 876, ,00-241,24 0,02-272,49 274, ,12-232,19 0,02-875,11 494, ,24-199,54 0, ,12 845, ,36-168,68 0, , , ,48-149,64 0, , , ,60-40,49 69, , , ,73-0,09 216, , , ,87-0,03 274, ,72 848, ,00-0,04 299,73-605,73 616, ,13-0,03 275,22-842, , ,27-0,09 216, , , ,40-40,42 70, , , ,52-148,60 0, , , ,64-166,87 0, , , ,76-199,42 0,03-857, , ,88-234,30 0,02-523,22 913, ,00-247,36 0,01-267,54 319, ,12-244,39 0,01-820,66 350, ,24-222,16 0, ,35 648, ,36-187,71 0, , , ,48-169,67 0, , , ,60-45,61 40, , , ,73-0,25 135, , , ,87-11,01 102, ,60 544, ,00 0,00 25, ,32 43,27 253

245 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Sollecitazioni mensola di marciapiede Combinazione n 15 L'ascissa X(espressa in [m]) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della mensola Momento positivo se tende le fibre superiori, epresso in [kgm] Taglio positivo se diretto verso il basso, epresso in [kg] Sforzo Normale positivo di compressione, epresso in [kg] Nr. X M T N 1-3,50 0,00 600,00-155,76 2-3,50 0,00 600,00-155,76 3-3,40 67,52 750,47-155,76 4-3,30 150,13 901,91-155,76 5-3,20 247, ,32-155,76 6-3,10 361, ,71-155,76 7-3,00 489, ,08-155,76 8-2,90 633, ,41-155,76 9-2,80 793, ,72-155, ,70 968, ,01-155, , , ,27-155, , , ,50-155, , , ,71-155, , , ,89-155, , , ,04-155, , , ,17-155, , , ,27-155, , , ,35-155, , , ,40-155, , , ,43-155, , , ,42-155, , , ,40-155, , , ,34-155, , , ,26-155, , , ,16-155, , , ,03-155, , , ,87-155, , , ,68-155, , , ,47-155, , , ,24-155, , , ,98-155,76 Sollecitazioni contrafforte Combinazione n 15 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in [kgm] Sforzo normale positivo di compressione, espresso in [kg] Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in [kg] Nr. Y M T N 1 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0, , ,90 234,38 3 0, , ,48 468,75 4 0, , ,32 703,13 5 0, , ,18 937,50 6 0, , , ,36 7 0, , , ,23 8 1, , , ,09 9 1, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,00 254

246 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 15 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 60 19,01 19, , ,67 100, 66 26,61 19, , ,54 100, 73 26,61 19, , ,40 100, 81 26,61 26, , ,26 100, 88 45,62 45, , ,13 100, 96 45,62 49, , ,00 100, ,61 30, , Armature e tensioni nei materiali della mensola di marciapiede Combinazione n 15 L'ascissa X, espressa in [m], è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della mensola B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1-3,50 100, 40 0,00 19, , ,50 100, 40 0,00 0, , ,40 100, 40 0,00 19, , ,30 100, 41 0,00 19, , ,20 100, 41 0,00 19, , ,10 100, 41 0,00 19, , ,00 100, 42 19,01 19, , ,90 100, 42 19,01 19, , ,80 100, 42 19,01 19, , ,70 100, 43 19,01 19, , ,60 100, 43 19,01 19, , ,50 100, 43 19,01 19, , ,40 100, 44 19,01 19, , ,30 100, 44 19,01 19, , ,20 100, 44 19,01 19, , ,10 100, 45 19,01 19, , ,00 100, 45 19,01 19, , ,90 100, 46 19,01 19, , ,80 100, 46 19,01 19, , ,70 100, 46 19,01 19, , ,60 100, 47 19,01 19, , ,50 100, 47 19,01 19, , ,40 100, 47 19,01 19, , ,30 100, 48 19,01 19, , ,20 100, 48 19,01 19, , ,10 100, 48 19,01 19, , ,00 100, 49 19,01 19, , ,90 100, 49 19,01 19, , ,80 100, 49 19,01 19, , ,70 100, 50 19,01 19, , ,60 100, 50 19,01 19, ,

247 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 15 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,25 100, ,61 26, , Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,07 100, ,61 26, , ,40 100, ,61 26, , ,76 100, ,61 26, , Armature e tensioni nei materiali del contrafforte Combinazione n 15 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rcd V Rsd 1 0,00 50, ,01 19, , ,13 50, ,01 19, , ,25 50, ,01 19, , ,38 50, ,01 19, , ,50 50, ,01 19, , ,67 50, ,01 19, , ,85 50, ,01 19, , ,02 50, ,01 19, , ,19 50, ,01 19, , ,36 50, ,01 19, , ,54 50, ,01 19, , ,71 50, ,01 19, , ,88 50, ,01 19, , ,05 50, ,01 19, , ,23 50, ,01 19, , ,40 50, ,01 19, , ,57 50, ,01 19, , ,74 50, ,01 19, , ,91 50, ,01 19, , ,09 50, ,01 19, , ,26 50, ,01 19, , ,43 50, ,01 38, , ,60 50, ,01 38, , ,77 50, ,01 38, , ,95 50, ,01 38, , ,13 50, ,01 38, , ,30 50, ,01 38, , ,48 50, ,01 19, , ,65 50, ,01 19, , ,83 50, ,01 19, , ,00 50, ,01 19, ,

248 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Analisi dei pali Combinazione n 15 Risultanti sulla base della fondazione (per metro lineare di muro) Orizzontale [kg] 25883,2 Verticale [kg] 53857,6 Momento [kgm] ,8 Spostamenti della piastra di fondazione Orizzontale [cm] 1,06456 Verticale [cm] 0,06748 Rotazione [ ] -0,18865 Scarichi in testa ai pali Fila nr. N.pali N [kg] T [kg] M [kgm] Tu [kg] Mu [kgm] Calcolo della portanza τ m tensione tangenziale media palo-terreno in [kg/cmq] σ p tensione sul terreno alla punta del palo in [kg/cmq] N c, N q, N γ fattori di capacità portante N' c, N' q, N' γ fattori di capacità portante corretti P l portanza caratteristica per attrito e aderenza laterale in [kg] P p portanza caratteristica di punta in [kg] P t portanza caratteristica totale in [kg] P d,s portanza di progetto, con applicazione dei coeff. parziali alle singole aliquote della portanza, in [kg] P d,c portanza di progetto, con applicazione del coeff. parziale alla portanza totale, in [kg] PT Parametri Terreno utilizzati Fila N c N' c N q N' q N γ N' γ τ m σ p Fila P l P p P t P d,s P d,c PT MEDI MINIMI Verifica a punzonamento della fondazione D H f S l N τ c diametro dei pali della fila espresso in [cm] altezza della fondazione in corrispondenza della fila espressa in [cm] superficie di aderenza palo-fondazione (H f ΠD) espressa in [cmq] sforzo normale trasmesso dal palo alla fondazione espresso in [kg] tensione tangenziale palo-fondazione espressa in [kg/cmq] Fila D H f S l N τ c 1 120,0 640, , ,45 257

249 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Sollecitazioni nei pali e verifiche delle sezioni Combinazione n 15 Nr. numero d'ordine della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione Y ordinata della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione positiva verso il basso (in [m]) M momento flettente espresso in [kgm] N sforzo normale espresso in [kg] T taglio espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] T u taglio ultimo espresso in [ kg] CS coefficiente di sicurezza Sollecitazioni e tensioni per la fila di pali nr. 1 Nr. Y M N T A f M u N u T u CS 1 0, , ,38 2 0, , ,94 3 1, , ,68 4 1, , ,55 5 2, , ,47 6 2, , ,46 7 3, , ,50 8 3, , ,59 9 4, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,13 Analisi dei tiranti Combinazione n 15 Nr. Nt D α N L f L σ f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kg] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kg/cmq] Nr. NT D α N L f L σ f , ,00 20, , , ,20 18, ,1 258

250 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Stabilità globale muro + terreno Combinazione n 18 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg] α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [ ] (positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Bishop Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -4,42 Y[m]= 4,42 Raggio del cerchio R[m]= 31,10 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -29,39 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 26,37 Larghezza della striscia dx[m]= 2,23 Coefficiente di sicurezza C= 1.30 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W α( ) Wsinα b/cosα φ c u , ,30 8, ,15 0, , ,48 4, ,18 0, , ,69 3, ,17 0, , ,47 3, ,17 0, , ,03 3, ,17 0, , ,05 2, ,17 0, , ,08 2, ,17 0, , ,76 2, ,18 0, , ,57 2, ,20 0, , ,86 2, ,20 0, , ,03 2, ,20 0, , ,43 2, ,20 0, , ,86 2, ,20 0, , ,14 2, ,20 0, , ,99 2, ,20 0, , ,56 2, ,20 0, , ,67 2, ,20 0, , ,97 2, ,18 0, , ,16 2, ,17 0, , ,27 2, ,17 0, , ,17 2, ,17 0, , ,73 2, ,17 0, , ,71 2, ,17 0, , ,00 3, ,18 0, , ,11 3, ,18 0,00 ΣW i = ,28 [kg] ΣW i sinα i = ,39 [kg] ΣW i tanφ i = ,51 [kg] Σtanα i tanφ i = 1.91 Analisi dei tiranti Combinazione n 18 Nr. Nt D α N L f L σ f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kg] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kg/cmq] Nr. NT D α N L f L σ f , ,50 14, , , ,00 12, ,1 259

251 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Inviluppo sollecitazioni mensola di marciapiede L'ascissa X(espressa in [m]) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della mensola Momento positivo se tende le fibre superiori, epresso in [kgm] Taglio positivo se diretto verso il basso, epresso in [kg] Sforzo Normale positivo di compressione, epresso in [kg] Inviluppo combinazioni SLU Nr. X Nmin Nmax Mmin Mmax Tmin Tmax 0-3,50-155,76 0,00 0,00 0,00 600,00 780,00 1-3,50-155,76 0,00 0,00 0,00 600,00 780,00 2-3,40-155,76 0,00 66,26 90,64 725, ,06 3-3,30-155,76 0,00 145,11 206,65 851, ,24 4-3,20-155,76 0,00 236,64 348,13 978, ,54 5-3,10-155,76 0,00 340,92 515, , ,97 6-3,00-155,76 0,00 458,05 707, , ,51 7-2,90-155,76 0,00 588,10 926, , ,17 8-2,80-155,76 0,00 731, , , ,96 9-2,70-155,76 0,00 887, , , , ,60-155,76 0, , , , , ,50-155,76 0, , , , , ,40-155,76 0, , , , , ,30-155,76 0, , , , , ,20-155,76 0, , , , , ,10-155,76 0, , , , , ,00-155,76 0, , , , , ,90-155,76 0, , , , , ,80-155,76 0, , , , , ,70-155,76 0, , , , , ,60-155,76 0, , , , , ,50-155,76 0, , , , , ,40-155,76 0, , , , , ,30-155,76 0, , , , , ,20-155,76 0, , , , , ,10-155,76 0, , , , , ,00-155,76 0, , , , , ,90-155,76 0, , , , , ,80-155,76 0, , , , , ,70-155,76 0, , , , , ,60-155,76 0, , , , ,75 Inviluppo combinazioni SLE Nr. X Nmin Nmax Mmin Mmax Tmin Tmax 0-3,50-60,67 0,00 0,00 0,00 600,00 600,00 1-3,50-60,67 0,00 0,00 0,00 600,00 600,00 2-3,40-60,67 0,00 66,86 69,52 737,43 790,51 3-3,30-60,67 0,00 147,51 158,13 875,72 981,92 4-3,20-60,67 0,00 242,04 265, , ,24 5-3,10-60,67 0,00 350,52 393, , ,47 6-3,00-60,67 0,00 473,05 539, , ,60 7-2,90-60,67 0,00 609,70 705, , ,64 8-2,80-60,67 0,00 760,58 890, , ,58 9-2,70-60,67 0,00 925, , , , ,60-60,67 0, , , , , ,50-60,67 0, , , , , ,40-60,67 0, , , , , ,30-60,67 0, , , , , ,20-60,67 0, , , , , ,10-60,67 0, , , , , ,00-60,67 0, , , , , ,90-60,67 0, , , , , ,80-60,67 0, , , , , ,70-60,67 0, , , , , ,60-60,67 0, , , , , ,50-60,67 0, , , , , ,40-60,67 0, , , , , ,30-60,67 0, , , , , ,20-60,67 0, , , , , ,10-60,67 0, , , , , ,00-60,67 0, , , , , ,90-60,67 0, , , , , ,80-60,67 0, , , , , ,70-60,67 0, , , , , ,60-60,67 0, , , , ,44 260

252 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Inviluppo sollecitazioni contrafforte L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in [kgm] Sforzo normale positivo di compressione, espresso in [kg] Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in [kg] Inviluppo combinazioni SLU Nr. Y Nmin Nmax Mmin Mmax Tmin Tmax 1 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,13 234,38 234, , , , ,69 3 0,25 468,75 468, , , , ,39 4 0,38 703,13 703, , , , ,39 5 0,50 937,50 937, , , , ,79 6 0, , , , , , ,93 7 0, , , , , , ,14 8 1, , , , , , ,88 9 1, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,96 244, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,94 Inviluppo combinazioni SLE Nr. Y Nmin Nmax Mmin Mmax Tmin Tmax 1 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,13 234,38 234, , , , ,45 3 0,25 468,75 468, , , , ,21 4 0,38 703,13 703, , , , ,91 5 0,50 937,50 937, , , , ,72 6 0, , , , , , ,15 7 0, , , , , , ,41 8 1, , , , , , ,99 9 1, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,09-391, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,01-426, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,35 261

253 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Inviluppo armature e tensioni nei materiali del muro L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] σ c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τ c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σ fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] σ fi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Inviluppo SLU Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 60 19,01 19, , ,67 100, 66 26,61 19, , ,54 100, 73 26,61 19, , ,40 100, 81 26,61 26, , ,26 100, 88 45,62 45, , ,13 100, 96 45,62 49, , ,00 100, ,61 30, , Inviluppo SLE Nr. Y B, H A fs A fi σ c τ c σ fs σ fi 1 0,00 100, 60 19,01 19,01 28,56-0, ,42-289,18 2 0,67 100, 66 26,61 19,01 18,60-0,60 557,17-210,36 3 1,54 100, 73 26,61 19,01 18,15-0,01 543,21-212,65 4 2,40 100, 81 26,61 26,61 23,89-1,24 827,93-280,24 5 3,26 100, 88 45,62 45,62 8,96-0,94 154,74-117,12 6 4,13 100, 96 45,62 49,42 6,83-1,75-91,65 95,58 7 5,00 100, ,61 30,41 18,70-1,38-236,93 579,84 262

254 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Inviluppo armature e tensioni nei materiali della mensola di marciapiede L'ascissa X, espressa in [m], è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della mensola B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] σ c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τ c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σ fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] σ fs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Inviluppo SLU Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1-3,50 100, 40 0,00 19, , ,50 100, 40 0,00 0, , ,40 100, 40 0,00 19, , ,30 100, 41 0,00 19, , ,20 100, 41 0,00 19, , ,10 100, 41 0,00 19, , ,00 100, 42 19,01 19, , ,90 100, 42 19,01 19, , ,80 100, 42 19,01 19, , ,70 100, 43 19,01 19, , ,60 100, 43 19,01 19, , ,50 100, 43 19,01 19, , ,40 100, 44 19,01 19, , ,30 100, 44 19,01 19, , ,20 100, 44 19,01 19, , ,10 100, 45 19,01 19, , ,00 100, 45 19,01 19, , ,90 100, 46 19,01 19, , ,80 100, 46 19,01 19, , ,70 100, 46 19,01 19, , ,60 100, 47 19,01 19, , ,50 100, 47 19,01 19, , ,40 100, 47 19,01 19, , ,30 100, 48 19,01 19, , ,20 100, 48 19,01 19, , ,10 100, 48 19,01 19, , ,00 100, 49 19,01 19, , ,90 100, 49 19,01 19, , ,80 100, 49 19,01 19, , ,70 100, 50 19,01 19, , ,60 100, 50 19,01 19, , Inviluppo SLE Nr. X B, H A fs A fi σ c τ c σ fi σ fs 1-3,50 100, 40 0,00 19,01 0,00 0,20 0,00 0,00 2-3,50 100, 40 0,00 0,00 0,00 0,20 0,00 0,00 3-3,40 100, 40 0,00 19,01 11,04 0,26 0,00 93,00 4-3,30 100, 41 0,00 19,01 25,12 0,32 0,00 211,56 5-3,20 100, 41 0,00 19,01 42,24 0,38 0,00 355,78 6-3,10 100, 41 0,00 19,01 62,42 0,44 0,00 525,79 7-3,00 100, 42 19,01 19,01 2,38 0,50 86,45-19,11 8-2,90 100, 42 19,01 19,01 3,07 0,56 111,92-24,72 9-2,80 100, 42 19,01 19,01 3,82 0,61 139,95-30, ,70 100, 43 19,01 19,01 4,63 0,67 170,50-37, ,60 100, 43 19,01 19,01 5,49 0,72 203,49-44, ,50 100, 43 19,01 19,01 6,41 0,78 238,88-52, ,40 100, 44 19,01 19,01 7,39 0,83 276,60-60, ,30 100, 44 19,01 19,01 8,42 0,89 316,61-69, ,20 100, 44 19,01 19,01 9,49 0,94 358,86-78, ,10 100, 45 19,01 19,01 10,61 0,99 403,30-88, ,00 100, 45 19,01 19,01 11,78 1,04 449,87-98, ,90 100, 46 19,01 19,01 12,99 1,09 498,54-109, ,80 100, 46 19,01 19,01 14,25 1,14 549,26-120, ,70 100, 46 19,01 19,01 15,54 1,19 601,99-131, ,60 100, 47 19,01 19,01 16,87 1,24 656,69-143, ,50 100, 47 19,01 19,01 18,24 1,29 713,32-155, ,40 100, 47 19,01 19,01 19,65 1,33 771,84-168, ,30 100, 48 19,01 19,01 21,09 1,38 832,21-181, ,20 100, 48 19,01 19,01 22,56 1,43 894,41-194, ,10 100, 48 19,01 19,01 24,07 1,47 958,39-208, ,00 100, 49 19,01 19,01 25,61 1, ,12-222, ,90 100, 49 19,01 19,01 27,17 1, ,58-237, ,80 100, 49 19,01 19,01 28,77 1, ,72-251, ,70 100, 50 19,01 19,01 30,39 1, ,52-266, ,60 100, 50 19,01 19,01 32,04 1, ,96-282,35 263

255 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Inviluppo armature e tensioni nei materiali della fondazione Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] σ c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τ c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σ fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] σ fs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Inviluppo SLU Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,25 100, ,61 26, , Inviluppo SLE Nr. X B, H A fs A fi σ c τ c σ fi σ fs 2 0,25 100, ,61 26,61 0,05 0,00-0,65 3,32 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Inviluppo SLU Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,07 100, ,61 26, , ,40 100, ,61 26, , ,76 100, ,61 26, , Inviluppo SLE Nr. X B, H A fs A fi σ c τ c σ fi σ fs 4 0,07 100, ,61 26,61 0,02 0,00 0,37 1,31 5 0,40 100, ,61 26,61 0,69 0,00-8,33 42,30 6 0,76 100, ,61 26,61 1,72 0,78-20,90 106,14 264

256 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Inviluppo armature e tensioni nei materiali del contrafforte L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] σ c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τ c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σ fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] σ fi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Inviluppo SLU Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rcd V Rsd 1 0,00 50,00, 210,00 19,01 19, , ,13 50,00, 211,09 19,01 19, , ,25 50,00, 212,19 19,01 19, , ,38 50,00, 213,28 19,01 19, , ,50 50,00, 214,37 19,01 19, , ,67 50,00, 215,89 19,01 19, , ,85 50,00, 217,40 19,01 19, , ,02 50,00, 218,91 19,01 19, , ,19 50,00, 220,42 19,01 19, , ,36 50,00, 221,93 19,01 19, , ,54 50,00, 223,44 19,01 19, , ,71 50,00, 224,95 19,01 19, , ,88 50,00, 226,46 19,01 19, , ,05 50,00, 227,97 19,01 19, , ,23 50,00, 229,49 19,01 19, , ,40 50,00, 231,00 19,01 19, , ,57 50,00, 232,50 19,01 19, , ,74 50,00, 234,00 19,01 19, , ,91 50,00, 235,50 19,01 19, , ,09 50,00, 237,00 19,01 19, , ,26 50,00, 238,50 19,01 19, , ,43 50,00, 240,00 38,01 38, , ,60 50,00, 241,50 38,01 38, , ,77 50,00, 243,03 38,01 38, , ,95 50,00, 244,56 38,01 38, , ,13 50,00, 246,09 38,01 38, , ,30 50,00, 247,62 38,01 38, , ,48 50,00, 249,15 19,01 19, , ,65 50,00, 250,68 19,01 19, , ,83 50,00, 252,21 19,01 19, , ,00 50,00, 253,74 19,01 19, , Inviluppo SLE Nr. Y B, H A fs A fi σ c τ c σ fs σ fi 1 0,00 50, ,01 19,01 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,13 50, ,01 19,01 2,86 4,68 149,90-38,20 3 0,25 50, ,01 19,01 4,55 6,12 237,17-60,94 4 0,38 50, ,01 19,01 7,33 6,09 383,58-98,14 5 0,50 50, ,01 19,01 9,77 5,37 512,17-130,87 6 0,67 50, ,01 19,01 12,65 4,62 663,42-169,52 7 0,85 50, ,01 19,01 15,06 3,95 789,95-202,00 8 1,02 50, ,01 19,01 17,13 3,44 898,28-229,92 9 1,19 50, ,01 19,01 18,92 3,05 992,09-254, ,36 50, ,01 19,01 20,48 2, ,55-275, ,54 50, ,01 19,01 21,83 2, ,68-293, ,71 50, ,01 19,01 22,97 2, ,51-309, ,88 50, ,01 19,01 23,88 1, ,09-321, ,05 50, ,01 19,01 24,53 1, ,66-330, ,23 50, ,01 19,01 24,89 0, ,18-336, ,40 50, ,01 19,01 24,94-0, ,19-337, ,57 50, ,01 19,01 24,67-1, ,71-333, ,74 50, ,01 19,01 24,11-1, ,27-326, ,91 50, ,01 19,01 23,33-2, ,79-316, ,09 50, ,01 19,01 22,38-2, ,09-303, ,26 50, ,01 19,01 21,34-2, ,15-290, ,43 50, ,01 38,01 14,23-2,78 564,69-196, ,60 50, ,01 38,01 13,55-2,77 530,85-187, ,77 50, ,01 38,01 11,91-4,91 453,51-165, ,95 50, ,01 38,01 10,36-4,71 380,69-144, ,13 50, ,01 38,01 8,92-4,51 312,49 152, ,30 50, ,01 38,01 7,58-4,28 249,25 221, ,48 50, ,01 19,01 8,54-4,05 339,74 462, ,65 50, ,01 19,01 8,00-3,83 244,49 563, ,83 50, ,01 19,01 9,14-3,65 157,77 658, ,00 50, ,01 19,01 10,24-3,59-135,43 752,54 265

257 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Inviluppo sollecitazioni nei pali e verifiche delle sezioni Nr. Y M N T M u N u T u CS numero d'ordine della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione ordinata della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione positiva verso il basso (in [m]) momento flettente espresso in [kgm] sforzo normale espresso in [kg] taglio espresso in [kg] momento ultimo espresso in [kgm] sforzo normale ultimo espresso in [kg] taglio ultimo espresso in [kg] coefficiente di sicurezza Inviluppo sollecitazioni fila di pali nr. 1 Nr. Y Mmin Mmax Tmin Tmax Nmin Nmax 1 0, , , , , , ,30 2 0, , , , , , ,95 3 1, , ,50-386, , , ,88 4 1, , , , , , ,07 5 2, , ,15 361, , , ,54 6 2, , , , , , ,28 7 3, , , , , , ,30 8 3, , , , , , ,58 9 4, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,64 562, , , , , , ,38-709, , , , , , , , , , , , , , , ,81 682, , , , , , ,17 296, , , , , , ,68-44, , , , , ,23-314,17 45, , , , , ,08-448,31 902, , , , , ,06-543, , , , , , ,91-588, , , , , , ,93-594, , , , , , ,35-571, , , , , , ,47-528, , , , ,50-890, ,54-473, , , , ,00-653, ,04-414, , , , ,50-446, ,68-355, , , , ,00-268, ,24-255, , , , ,50-140,35 778,70-166,33 881, , , ,00-57,19 338,06-89,15 512, , , ,50-12,61 81,83-25,22 163, , , ,00 0,00 0,00-25,22 163, , ,17 Inviluppo verifiche fila di pali nr. 1 Nr. Y A f M u N u T u CS 1 0,00 127, ,38 2 0,50 127, ,94 3 1,00 127, ,68 4 1,50 127, ,55 5 2,00 127, ,47 6 2,50 127, ,46 7 3,00 127, ,50 8 3,50 127, ,59 9 4,00 127, , ,50 127, , ,00 127, , ,50 127, , ,00 127, , ,50 127, , ,00 127, , ,50 127, , ,00 127, , ,50 127, ,79 266

258 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE 19 9,00 116, , ,50 116, , ,00 116, , ,50 116, , ,00 116, , ,50 116, , ,00 116, , ,50 116, , ,00 116, , ,50 116, , ,00 116, , ,50 116, , ,00 116, , ,50 116, , ,00 116, , ,50 116, , ,00 116, , ,50 116, , ,00 116, , ,50 116, , ,00 116, , ,50 116, , ,00 116, ,09 Elenco ferri Simbologia adottata Destinazione Destinazione ferro φ Diametro ferro espresso in [mm] n Numero tondini L Lunghezza totale ferro espressa in [cm] P Peso singolo ferro espresso in [kg] Peso gruppo espresso in [kg] P g Destinazione φ n L P P g Piastra_paramento 16, ,40 39,34 157,35 Piastra_paramento 16, ,40 39,34 157,35 Contrafforte 16, ,41 10,90 43,59 Contrafforte 22, ,00 11,94 59,68 Contrafforte 22, ,00 16,89 84,45 Contrafforte 22, ,45 11,92 59,60 Contrafforte 22, ,91 16,95 84,73 Contrafforte 16, ,00 6,23 31,17 Contrafforte 16, ,00 6,23 31,17 Fondazione 22, ,14 9,88 69,17 Fondazione 22, ,14 9,88 69,17 Fondazione 8, ,03 0,58 3,46 Paramento 22, ,28 12,00 60,02 Paramento 22, ,89 16,83 84,13 Paramento 22, ,00 14,74 29,48 Paramento 22, ,00 8,33 16,65 Paramento 22, ,00 15,82 31,63 Paramento 22, ,00 11,94 59,68 Paramento 22, ,00 16,77 83,85 Paramento 22, ,91 14,02 14,02 Paramento 8, ,05 0,34 2,06 Mensola valle 22, ,57 12,58 62,90 Mensola valle 22, ,38 12,40 61,98 267

259 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Muro di sostegno tratto CD ed EF Normativa N.T.C Approccio 1 Simbologia adottata γ Gsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti γ Gfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti γ Qsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni variabili γ Qfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni variabili γ tanφ' Coefficiente parziale di riduzione dell'angolo di attrito drenato γ c' Coefficiente parziale di riduzione della coesione drenata γ cu Coefficiente parziale di riduzione della coesione non drenata γ qu Coefficiente parziale di riduzione del carico ultimo Coefficiente parziale di riduzione della resistenza a compressione uniassiale delle rocce γ γ Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 EQU HYD Permanenti Favorevole γ Gfav 1,00 1,00 0,90 0,90 Permanenti Sfavorevole γ Gsfav 1,30 1,00 1,10 1,30 Variabili Favorevole γ Qfav 0,00 0,00 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γ Qsfav 1,50 1,30 1,50 1,50 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 M2 M1 Tangente dell'angolo di attrito γ tanφ' 1,00 1,25 1,25 1,00 Coesione efficace γ c' 1,00 1,25 1,25 1,00 Resistenza non drenata γ cu 1,00 1,40 1,40 1,00 Resistenza a compressione uniassiale γ qu 1,00 1,60 1,60 1,00 Peso dell'unità di volume γ γ 1,00 1,00 1,00 1,00 268

260 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 EQU HYD Permanenti Favorevole γ Gfav 1,00 1,00 1,00 0,90 Permanenti Sfavorevole γ Gsfav 1,00 1,00 1,00 1,30 Variabili Favorevole γ Qfav 0,00 0,00 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γ Qsfav 1,00 1,00 1,00 1,50 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 M2 M1 Tangente dell'angolo di attrito γ tanφ' 1,00 1,25 1,25 1,00 Coesione efficace γ c' 1,00 1,25 1,25 1,00 Resistenza non drenata γ cu 1,00 1,40 1,40 1,00 Resistenza a compressione uniassiale γ qu 1,00 1,60 1,60 1,00 Peso dell'unità di volume γ γ 1,00 1,00 1,00 1,00 FONDAZIONE SUPERFICIALE Coefficienti parziali γ R per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO Verifica Coefficienti parziali R1 R2 R3 Capacità portante della fondazione 1,00 1,00 1,40 Scorrimento 1,00 1,00 1,10 Resistenza del terreno a valle 1,00 1,00 1,40 Stabilità globale 1,10 PALI DI FONDAZIONE CARICHI VERTICALI. Coefficienti parziali γ R per le verifiche dei pali Pali trivellati R1 R2 R3 Punta γ b 1,00 1,70 1,35 Laterale compressione γ s 1,00 1,45 1,15 Totale compressione γ t 1,00 1,60 1,30 Laterale trazione γ st 1,00 1,60 1,25 CARICHI TRASVERSALI. Coefficienti parziali γ T per le verifiche dei pali. R1 R2 R3 γ T 1,00 1,60 1,30 Coefficienti di riduzione ξ per la determinazione della resistenza caratteristica dei pali Numero di verticali indagate 3 ξ 3 =1,60 ξ 4 =1,48 TIRANTI DI ANCORAGGIO Coefficienti parziali γ R per le verifiche dei tiranti Resistenza Tiranti Laterale γ st 1,20 Coefficienti di riduzione ξ per la determinazione della resistenza caratteristica dei tiranti. Numero di verticali indagate 3 ξ 3 =1,70 ξ 4 =1,65 269

261 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Geometria muro e fondazione Descrizione Muro a mensola in c.a. Altezza del paramento 5,00 [m] Spessore in sommità 0,60 [m] Spessore all'attacco con la fondazione 1,04 [m] Inclinazione paramento esterno 5,00 [ ] Inclinazione paramento interno 0,00 [ ] Lunghezza del muro 24,00 [m] Spessore rivestimento 0,05 [m] Peso sp. rivestimento 1800,00 [kg/mc] Mensola di marciapiede Lunghezza mensola Spessore all'estremità libera Spessore all'incastro 0,90 [m] 0,45 [m] 0,50 [m] Fondazione Lunghezza mensola fondazione di valle 0,25 [m] Lunghezza mensola fondazione di monte 0,76 [m] Lunghezza totale fondazione 2,05 [m] Inclinazione piano di posa della fondazione 0,00 [ ] Spessore fondazione 1,40 [m] Spessore magrone 0,10 [m] Descrizione pali di fondazione Pali in c.a. Numero di file di pali 1 Vincolo pali/fondazione Incastro Tipo di portanza Portanza laterale e portanza di punta Simbologia adottata N numero d'ordine della fila X ascissa della fila misurata dallo spigolo di monte della fondazione espressa in [m] nr. Numero di pali della fila D diametro dei pali della fila espresso in [cm] L lunghezza dei pali della fila espressa in [m] alfa inclinazione dei pali della fila rispetto alla verticale espressa in [ ] ALL allineamento dei pali della fila rispetto al baricentro della fondazione (CENTRATI o SFALSATI) N X Nr. D L alfa ALL 1 1, ,00 20,00 0,00 Sfalsati Descrizione tiranti di ancoraggio Numero di file di tiranti 2 Tiranti attivi armati con trefoli MEDIO MINIMO Angolo d'attrito tirante-terreno ( ) Aderenza tirante-terreno kg/cmq 0,20 0,16 Coefficiente di espansione laterale 1.25 Superficie di ancoraggio: ANGOLO DI ROTTURA Coefficiente di spinta: SPINTA A RIPOSO Coefficiente di cadute di tensione 1.30 Simbologia adottata N numero d'ordine della fila Y ordinata della fila misurata dalla testa del muro espressa in [m] Nr. numero di tiranti della fila D diametro della perforazione espresso in [cm] alfa inclinazione dei tiranti della fila rispetto all'orizzontale espressa in [ ] ALL allineamento dei tiranti della fila (CENTRATI o SFALSATI) At area del singolo trefolo espressa in [cmq] nt numero di trefoli del tirante T tiro iniziale espresso in [kg] N Y nr. D alfa ALL At nt T 1 2, ,00 30,00 Sfalsati 1, ,0 2 3, ,00 33,00 Centrati 1, ,0 270

262 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Materiali utilizzati per la struttura Calcestruzzo Peso specifico 2500,0 [kg/mc] Classe di Resistenza C28/35 Resistenza caratteristica a compressione R ck 350,0 [kg/cmq] Modulo elastico E ,53 [kg/cmq] Acciaio Tipo B450C Tensione di snervamento σ fa 4588,0 [kg/cmq] Calcestruzzo utilizzato per i pali Classe di Resistenza C25/30 Resistenza caratteristica a compressione R ck 300 [kg/cmq] Modulo elastico E ,69 [kg/cmq] Acciaio utilizzato per i pali Tipo B450C Tensione ammissibile σ fa 4588,0 [kg/cmq] Tensione di snervamento σ fa 4588,0 [kg/cmq] Malta utilizzata per i tiranti Classe di Resistenza C28/35 Resistenza caratteristica a compressione R ck 350 [kg/cmq] Tensione tangenziale ammissibile τ c0 6,8 [kg/cmq] Tensione tangenziale ammissibile τ c1 19,9 [kg/cmq] Acciaio utilizzato per i tiranti Tipo Precomp Tensione ammissibile σ fa [kg/cmq] Tensione di snervamento σ fa [kg/cmq] 271

263 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Geometria profilo terreno a monte del muro Simbologia adottata e sistema di riferimento (Sistema di riferimento con origine in testa al muro, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto) N numero ordine del punto X ascissa del punto espressa in [m] Y ordinata del punto espressa in [m] A inclinazione del tratto espressa in [ ] N X Y A 1 6,60 0,00 0,00 2 7,60 0,00 0,00 3 9,20 0,00 0, ,80 0,00 0, ,00 0,00 0,00 Terreno a valle del muro Inclinazione terreno a valle del muro rispetto all'orizzontale 18,00 [ ] Altezza del rinterro rispetto all'attacco fondaz.valle-paramento 0,00 [m] Descrizione terreni Simbologia adottata Nr. Indice del terreno Descrizione Descrizione terreno γ Peso di volume del terreno espresso in [kg/mc] γ s Peso di volume saturo del terreno espresso in [kg/mc] φ Angolo d'attrito interno espresso in [ ] δ Angolo d'attrito terra-muro espresso in [ ] c Coesione espressa in [kg/cmq] Adesione terra-muro espressa in [kg/cmq] c a Descrizione γ γ s φ δ c c a Terreno ,060 0,000 Terreno ,220 0,146 Terreno ,207 0,138 dreno ,000 0,000 Terreno ,250 0,166 Parametri medi Descrizione γ γ s φ δ c c a Terreno ,060 0,000 Terreno ,240 0,160 Terreno ,250 0,166 dreno ,000 0,000 Terreno ,250 0,166 Parametri minimi Descrizione γ γ s φ δ c c a Terreno ,010 0,000 Terreno ,200 0,133 Terreno ,240 0,160 dreno ,000 0,000 Terreno ,200 0,133 Stratigrafia Simbologia adottata N Indice dello strato H Spessore dello strato espresso in [m] a Inclinazione espressa in [ ] Kw Costante di Winkler orizzontale espressa in Kg/cm 2 /cm Ks Coefficiente di spinta Terreno Terreno dello strato Nr. H a Kw Ks Terreno 1 1,60 4,00 2,00 0,75 Terreno 1 2 1,60 5,00 2,00 0,75 Terreno 1 3 1,60 7,00 0,16 0,85 Terreno 1 4 2,80 9,00 2,15 0,85 Terreno 2 5 2,80 9,00 3,64 0,85 Terreno 2 6 2,50 9,00 5,23 0,85 Terreno 2 7 2,50 9,09 6,66 0,85 Terreno 2 8 2,20 8,62 10,96 0,85 Terreno 3 9 3,20 6,00 13,15 0,85 Terreno ,50 6,00 15,45 1,00 Terreno ,00 5,00 28,03 1,00 Terreno 4 Terreno di riempimento (drenante) dreno 272

264 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Condizioni di carico Simbologia e convenzioni di segno adottate Carichi verticali positivi verso il basso. Carichi orizzontali positivi verso sinistra. Momento positivo senso antiorario. X Ascissa del punto di applicazione del carico concentrato espressa in [m] F x Componente orizzontale del carico concentrato espressa in [kg] F y Componente verticale del carico concentrato espressa in [kg] M Momento espresso in [kgm] X i Ascissa del punto iniziale del carico ripartito espressa in [m] X f Ascissa del punto finale del carico ripartito espressa in [m] Q i Intensità del carico per x=x i espressa in [kg/m] Q f Intensità del carico per x=x f espressa in [kg/m] D / C Tipo carico : D=distribuito C=concentrato Condizione n 1 (Cond 1perm) C Mensola_V X=-1,40 Y=0,00 F x =0,00 F y =600,00 M=0,00 D Mensola_V X i =-1,50 X f =-0,60 Q i =250,00 Q f =250,00 D Profilo X i =10,00 X f =20,00 Q i =2000,00 Q f =2000,00 D Profilo X i =0,00 X f =10,00 Q i =500,00 Q f =500,00 Condizione n 2 (Cond 2acc) D Mensola_V X i =-1,60 X f =-0,50 Q i =600,00 Q f =600,00 D Profilo X i =0,00 X f =8,00 Q i =1500,00 Q f =1500,00 Descrizione combinazioni di carico Simbologia adottata F/S Effetto dell'azione (FAV: Favorevole, SFAV: Sfavorevole) γ Coefficiente di partecipazione della condizione Ψ Coefficiente di combinazione della condizione Combinazione n 1 - Caso A1-M1 (STR) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro FAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno FAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,30 Cond 1perm SFAV Combinazione n 2 - Caso A1-M1 (STR) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,30 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,30 Spinta terreno SFAV 1, ,30 Cond 1perm SFAV Combinazione n 3 - Caso A1-M1 (STR) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,30 Peso proprio terrapieno FAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,30 Cond 1perm SFAV Combinazione n 4 - Caso A1-M1 (STR) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro FAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,30 Spinta terreno SFAV 1, ,30 Cond 1perm SFAV Combinazione n 5 - Caso A2-M2 (GEO) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Cond 1perm SFAV

265 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Combinazione n 6 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Cond 1perm SFAV Combinazione n 7 - Caso A1-M1 (STR) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro FAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,30 Spinta terreno SFAV 1, ,30 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV Combinazione n 8 - Caso A1-M1 (STR) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro FAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno FAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,30 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV Combinazione n 9 - Caso A1-M1 (STR) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,30 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,30 Spinta terreno SFAV 1, ,30 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV Combinazione n 10 - Caso A1-M1 (STR) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,30 Peso proprio terrapieno FAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,30 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV Combinazione n 11 - Caso A2-M2 (GEO) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV Combinazione n 12 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV Combinazione n 13 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Cond 1perm SFAV Combinazione n 14 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Cond 1perm SFAV Combinazione n 15 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Cond 1perm SFAV

266 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Combinazione n 16 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Cond 1perm SFAV Combinazione n 17 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Cond 1perm SFAV Combinazione n 18 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Cond 1perm SFAV Combinazione n 19 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro FAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno FAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV Combinazione n 20 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV Combinazione n 21 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV Combinazione n 22 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV Combinazione n 23 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV Combinazione n 24 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV Combinazione n 25 - Quasi Permanente (SLE) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1, ,00 Peso proprio terrapieno -- 1, ,00 Spinta terreno -- 1, ,00 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV

267 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Combinazione n 26 - Frequente (SLE) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1, ,00 Peso proprio terrapieno -- 1, ,00 Spinta terreno -- 1, ,00 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV Combinazione n 27 - Rara (SLE) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1, ,00 Peso proprio terrapieno -- 1, ,00 Spinta terreno -- 1, ,00 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV Combinazione n 28 - Quasi Permanente (SLE) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1, ,00 Peso proprio terrapieno -- 1, ,00 Spinta terreno -- 1, ,00 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV Combinazione n 29 - Quasi Permanente (SLE) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1, ,00 Peso proprio terrapieno -- 1, ,00 Spinta terreno -- 1, ,00 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV Combinazione n 30 - Frequente (SLE) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1, ,00 Peso proprio terrapieno -- 1, ,00 Spinta terreno -- 1, ,00 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV Combinazione n 31 - Frequente (SLE) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1, ,00 Peso proprio terrapieno -- 1, ,00 Spinta terreno -- 1, ,00 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV Combinazione n 32 - Rara (SLE) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1, ,00 Peso proprio terrapieno -- 1, ,00 Spinta terreno -- 1, ,00 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV Combinazione n 33 - Rara (SLE) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1, ,00 Peso proprio terrapieno -- 1, ,00 Spinta terreno -- 1, ,00 Cond 1perm SFAV Cond 2acc SFAV

268 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Impostazioni analisi pali Numero elementi palo 40 Tipo carico palo Distribuito Calcolo della portanza metodo di Hansen Criterio di rottura del sistema terreno-palo Pressione limite Brich-Hansen Andamento pressione verticale Geostatica Impostazioni di analisi Metodo verifica sezioni Stato limite Impostazioni verifiche SLU Coefficienti parziali per resistenze di calcolo dei materiali Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a compressione 1.50 Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a trazione 1.50 Coefficiente di sicurezza acciaio 1.15 Fattore riduzione da resistenza cubica a cilindrica 0.83 Fattore di riduzione per carichi di lungo periodo 0.85 Coefficiente di sicurezza per la sezione 1.00 Impostazioni verifiche SLE Condizioni ambientali Ordinarie Armatura ad aderenza migliorata Verifica fessurazione Sensibilità delle armature Valori limite delle aperture delle fessure w 1 = 0.20 w 2 = 0.30 w 3 = 0.40 Metodo di calcolo aperture delle fessure E.C. 2 Verifica delle tensioni Combinazione di carico Poco sensibile Rara σ c < 0.60 f ck - σ f < 0.80 f yk Quasi permanente σ c < 0.45 f ck Impostazioni avanzate Componente verticale della spinta nel calcolo delle sollecitazioni Influenza del terreno sulla fondazione di valle nelle verifiche e nel calcolo delle sollecitazioni 277

269 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Quadro riassuntivo coeff. di sicurezza calcolati Simbologia adottata C Identificativo della combinazione Tipo Tipo combinazione Sisma Combinazione sismica CS SCO Coeff. di sicurezza allo scorrimento CS RIB Coeff. di sicurezza al ribaltamento CS QLIM Coeff. di sicurezza a carico limite Coeff. di sicurezza a stabilità globale CS STAB C Tipo Sisma cs sco cs rib cs qlim cs stab 1 A1-M1 - [1] A1-M1 - [1] A1-M1 - [1] A1-M1 - [1] A2-M2 - [1] STAB - [1] ,63 7 A1-M1 - [2] A1-M1 - [2] A1-M1 - [2] A1-M1 - [2] A2-M2 - [2] STAB - [2] ,61 13 A1-M1 - [3] Orizzontale + Verticale positivo A1-M1 - [3] Orizzontale + Verticale negativo A2-M2 - [3] Orizzontale + Verticale positivo A2-M2 - [3] Orizzontale + Verticale negativo STAB - [3] Orizzontale + Verticale positivo ,44 18 STAB - [3] Orizzontale + Verticale negativo ,33 19 A1-M1 - [4] Orizzontale + Verticale positivo A1-M1 - [4] Orizzontale + Verticale negativo A2-M2 - [4] Orizzontale + Verticale positivo A2-M2 - [4] Orizzontale + Verticale negativo STAB - [4] Orizzontale + Verticale positivo ,44 24 STAB - [4] Orizzontale + Verticale negativo ,33 25 SLEQ - [1] SLEF - [1] SLER - [1] SLEQ - [1] Orizzontale + Verticale positivo SLEQ - [1] Orizzontale + Verticale negativo SLEF - [1] Orizzontale + Verticale positivo SLEF - [1] Orizzontale + Verticale negativo SLER - [1] Orizzontale + Verticale positivo SLER - [1] Orizzontale + Verticale negativo

270 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Analisi della spinta e verifiche Sistema di riferimento adottato per le coordinate : Origine in testa al muro (spigolo di monte) Ascisse X (espresse in [m]) positive verso monte Ordinate Y (espresse in [m]) positive verso l'alto Le forze orizzontali sono considerate positive se agenti da monte verso valle Le forze verticali sono considerate positive se agenti dall'alto verso il basso Calcolo riferito ad 1 metro di muro Tipo di analisi Calcolo della spinta Calcolo della stabilità globale Calcolo della spinta in condizioni di metodo di Culmann metodo di Bishop Spinta a riposo Sisma Combinazioni SLU Accelerazione al suolo a g 1.52 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.20 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.40 Coefficiente riduzione (β m ) 1.00 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h =(a g /g*β m *St*S) = Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v =0.50 * k h = Combinazioni SLE Accelerazione al suolo a g 0.59 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.20 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.40 Coefficiente riduzione (β m ) 1.00 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h =(a g /g*β m *St*S) = Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v =0.50 * k h = 5.06 Forma diagramma incremento sismico Rettangolare Partecipazione spinta passiva (percento) 0,0 Lunghezza del muro 24,00 [m] Peso muro Baricentro del muro 18444,22 [kg] X=-0,39 Y=-3,74 Superficie di spinta Punto inferiore superficie di spinta X = 0,76 Y = -6,40 Punto superiore superficie di spinta X = 0,76 Y = 0,00 Altezza della superficie di spinta 6,40 [m] Inclinazione superficie di spinta(rispetto alla verticale) 0,00 [ ] COMBINAZIONE n 11 Valore della spinta statica 24239,56 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 23768,12 [kg] Componente verticale della spinta statica 4757,38 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0,76 [m] Y = -3,85 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 11,32 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 48,58 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 8702,00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,38 [m] Y = -2,50 [m] Sforzo tiranti in direzione X ,15 [kg] Sforzo tiranti in direzione Y 11529,84 [kg] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = -0,86 [m] Y = -2,96 [m] Risultanti carichi esterni Componente dir. Y 1683 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 4904,97 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 45566,44 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 45566,44 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 4904,97 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0,08 [m] Lunghezza fondazione reagente 2,05 [m] Risultante in fondazione 45829,67 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 6,14 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione -3564,49 [kgm] 279

271 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Inviluppo sollecitazioni piastra paramento Combinazione n 11 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = Altezza(m) = 5.00 Origine all'attacco con la fondazione sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra espressa in [m] Ordinata Y positiva verso l'alto espressa in [m] I momenti positivi tendono le fibre contro terra Momento espresso in [kgm] Taglio e Sforzo Normale espressi in [kg] Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax N 1 0, ,52 0, , , ,28 2 0, ,85 0, , , ,76 3 0, ,37 0,00-917, , ,55 4 0, ,01 0,00 0, , ,89 5 0, ,19 0,00 0, , ,09 6 0, ,76 0,00 0, , ,36 7 1, ,57 0,00 0, , ,86 8 1, ,98 0,00 0, , ,42 9 1, , , , , , , , , , , , ,74 0, , , , , ,91 0, ,17 0, , , ,09 0, ,48 0, , , ,26 0, ,77 0, , , ,43 0, ,69 0, , , ,60 0, , , , , ,77 0, , , , , ,94 0, , ,37 0, , ,11 0, , ,14 0, , ,29 0, , ,19 0, , ,46 0, , ,97 0, , ,63 0, , ,27 0, , ,80 0, , ,57 0, , ,97 0, , ,08 0, , ,14 0, , ,55 0, , ,31 0, , ,56 0, , ,49 0, ,31-882,17 0, , ,66 0, ,44-574,34 0, , ,83 0, ,25-287,75 0, , ,00 0, ,41-82,38 17, ,75 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0, , , , ,09 2 0, ,71 469, , ,15 3 0, ,67 466, , ,09 4 1, , , , ,19 5 1, ,30 467, , ,12 6 1, ,21 470, , ,07 7 2, , , , ,57 8 2, ,32 470, , ,04 9 2, ,42 474, , , , , , , , , ,51 481, , , , ,95 472, , , , , , , , , ,69 474, , , , ,79 504, , , , , , , , , ,26 524, , , , ,27 483, , , , , , , , , ,58 492, , , , ,67 590, , , , , , , , , ,99 642, , , ,67-948,54 533, , , , , , , , ,33-856,51 590, , , ,67-868,77 787, , , ,00-917, , , , ,33-701,26 877, , , ,67-619,52 894, , , ,00-752, , , , ,33-576, , , , ,67-446, , , , ,00-192, , , , ,33-553,63 903, , , ,67-589,13 210, , , ,00-67,76 7, ,64 527,56 280

272 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n 11 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = Altezza(m) = 2.05 Origine all'attacco con il muro sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax 1 0,00 0,00 1,22-16,38 0,15 2 0,06-6,74 0,00-227,68 0,00 3 0,13-27,40 0,00-454,04 0,00 4 0,19-61,53 0,00-700,27 0,00 5 0,25-112,21 0,00-926,99 0,00 6 1, ,17 0, , ,49 7 1, ,85 0, , ,49 8 1, ,27 0, , ,33 9 1, ,25 0, ,18 0, , ,81 0, ,17 0, , ,66 0, ,53 0, ,71-979,58 0, ,06 0, ,78-631,60 0, ,16 0, ,85-359,73 0, ,68 0, ,91-163,74 0, ,14 0, ,98-42,58 5, ,88 0, ,05 0,00 6,23-202,40 112,75 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00-0,04 252,73-202,94 515,87 2 0,13-0,03 231,90-719, ,13 3 0,27-0,09 182, , ,77 4 0,40-34,77 58, , ,35 5 0,52-126,98 0, , ,80 6 0,64-143,08 0, , ,95 7 0,76-169,41 0,03-743, ,53 8 0,88-196,90 0,02-433,04 922,21 9 1,00-204,48 0,02-280,73 280, ,12-196,90 0,02-922,21 433, ,24-169,41 0, ,53 743, ,36-143,08 0, , , ,48-126,98 0, , , ,60-34,77 58, , , ,73-0,09 182, , , ,87-0,03 231, ,13 719, ,00-0,04 252,73-515,87 515, ,13-0,03 231,90-719, , ,27-0,09 182, , , ,40-34,77 58, , , ,52-126,98 0, , , ,64-143,08 0, , , ,76-169,41 0,03-743, , ,88-196,90 0,02-433,04 922, ,00-204,48 0,02-280,73 280, ,12-196,90 0,02-922,21 433, ,24-169,41 0, ,53 743, ,36-143,08 0, , , ,48-126,98 0, , , ,60-34,77 58, , , ,73-0,09 182, , , ,87-0,03 231, ,13 719, ,00-0,04 252,73-515,87 515, ,13-0,03 231,90-719, , ,27-0,09 182, , , ,40-34,77 58, , , ,52-126,98 0, , , ,64-143,08 0, , , ,76-169,41 0,03-743, , ,88-196,90 0,02-433,04 922, ,00-204,48 0,02-280,72 280, ,12-196,90 0,02-922,21 433, ,24-169,41 0, ,52 743, ,36-143,08 0, , , ,48-126,98 0, , , ,60-34,77 58, , , ,73-0,09 182, , , ,87-0,03 231, ,13 719,71 281

273 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF 49 6,00-0,04 252,74-515,86 515, ,13-0,03 231,90-719, , ,27-0,09 182, , , ,40-34,77 58, , , ,52-126,98 0, , , ,64-143,07 0, , , ,76-169,40 0,03-743, , ,88-196,89 0,02-433,03 922, ,00-204,47 0,02-280,63 280, ,12-196,89 0,02-922,10 433, ,24-169,39 0, ,41 743, ,36-143,07 0, , , ,48-126,98 0, , , ,60-34,77 58, , , ,73-0,09 182, , , ,87-0,03 231, ,03 719, ,00-0,04 252,77-515,74 516, ,13-0,03 231,94-719, , ,27-0,09 182, , , ,40-34,77 58, , , ,52-126,96 0, , , ,64-143,03 0, , , ,76-169,23 0,03-743, , ,88-196,69 0,02-432,58 923, ,00-204,23 0,02-278,54 282, ,12-196,59 0,02-919,68 434, ,24-169,02 0, ,14 744, ,36-142,90 0, , , ,48-126,87 0, , , ,60-34,77 59, , , ,73-0,09 183, , , ,87-0,03 232, ,22 721, ,00-0,04 253,81-511,97 521, ,13-0,03 233,07-716, , ,27-0,09 183, , , ,40-34,71 60, , , ,52-126,02 0, , , ,64-141,41 0, , , ,76-168,92 0,03-756, , ,88-198,33 0,02-459,24 913, ,00-209,28 0,01-256,07 290, ,12-206,65 0,01-841,90 310, ,24-187,68 0, ,68 574, ,36-158,61 0, , , ,48-143,43 0, , , ,60-38,30 35, , , ,73-0,25 116, , , ,87-9,44 90, ,26 471, ,00 0,00 26, ,72 43,27 Sollecitazioni mensola di marciapiede Combinazione n 11 L'ascissa X(espressa in [m]) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della mensola Momento positivo se tende le fibre superiori, epresso in [kgm] Taglio positivo se diretto verso il basso, epresso in [kg] Sforzo Normale positivo di compressione, epresso in [kg] Nr. X M T N 1-1,50 0,00 0,00 0,00 2-1,40 10,80 216,19 0,00 3-1,40 10,80 816,19 0,00 4-1,30 103, ,78 0,00 5-1,20 217, ,75 0,00 6-1,10 353, ,11 0,00 7-1,00 512, ,86 0,00 8-0,90 692, ,00 0,00 9-0,80 895, ,53 0, , , ,44 0, , , ,75 0,00 282

274 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 11 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,69 100, 66 19,01 15, , ,54 100, 73 26,61 26, , ,40 100, 81 26,61 26, , ,26 100, 88 45,62 26, , ,13 100, 96 57,02 57, , ,00 100, ,41 30, , Armature e tensioni nei materiali della mensola di marciapiede Combinazione n 11 L'ascissa X, espressa in [m], è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della mensola B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1-1,50 100, 45 15,71 15, , ,40 100, 46 15,71 15, , ,40 100, 46 15,71 15, , ,30 100, 46 15,71 15, , ,20 100, 47 15,71 15, , ,10 100, 47 15,71 15, , ,00 100, 48 15,71 15, , ,90 100, 48 15,71 15, , ,80 100, 49 15,71 15, , ,70 100, 49 15,71 15, , ,60 100, 50 15,71 15, , Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 11 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,25 100, ,61 26, , Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,07 100, ,61 26, , ,40 100, ,61 26, , ,76 100, ,61 26, ,

275 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Analisi dei pali Combinazione n 11 Risultanti sulla base della fondazione (per metro lineare di muro) Orizzontale[kg] 4905,0 Verticale [kg] 45566,4 Momento [kgm] 3564,5 Spostamenti della piastra di fondazione Orizzontale [cm] 0,11402 Verticale [cm] 0,05082 Rotazione [ ] -0,01365 Scarichi in testa ai pali Fila nr. N.pali N [kg] T [kg] M [kgm] Tu [kg] Mu [kgm] Calcolo della portanza τ m tensione tangenziale media palo-terreno in [kg/cmq] σ p tensione sul terreno alla punta del palo in [kg/cmq] N c, N q, N γ fattori di capacità portante N' c, N' q, N' γ fattori di capacità portante corretti P l portanza caratteristica per attrito e aderenza laterale in [kg] P p portanza caratteristica di punta in [kg] P t portanza caratteristica totale in [kg] P d,s portanza di progetto, con applicazione dei coeff. parziali alle singole aliquote della portanza, in [kg] P d,c portanza di progetto, con applicazione del coeff. parziale alla portanza totale, in [kg] PT Parametri Terreno utilizzati Fila N c N' c N q N' q N γ N' γ τ m σ p Fila P l P p P t P d,s P d,c PT MEDI MINIMI 284

276 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Verifica a punzonamento della fondazione D H f S l N τ c diametro dei pali della fila espresso in [cm] altezza della fondazione in corrispondenza della fila espressa in [cm] superficie di aderenza palo-fondazione (H f ΠD) espressa in [cmq] sforzo normale trasmesso dal palo alla fondazione espresso in [kg] tensione tangenziale palo-fondazione espressa in [kg/cmq] Fila D H f S l N τ c 1 120,0 640, , ,38 Sollecitazioni nei pali e verifiche delle sezioni Combinazione n 11 Nr. numero d'ordine della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione Y ordinata della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione positiva verso il basso (in [m]) M momento flettente espresso in [kgm] N sforzo normale espresso in [kg] T taglio espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] T u taglio ultimo espresso in [kg] CS coefficiente di sicurezza Sollecitazioni e tensioni per la fila di pali nr. 1 Nr. Y M N T A f M u N u T u CS 1 0, , ,45 2 0, , ,67 3 1, , ,29 4 1, , ,91 5 2, , ,20 6 2, , ,39 7 3, , ,87 8 3, , ,58 9 4, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,06 285

277 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Analisi dei tiranti Combinazione n 11 Nr. Nt D α N L f L σ f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kg] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kg/cmq] Nr. NT D α N L f L σ f , ,00 20, , , ,30 18, ,1 COMBINAZIONE n 21 Valore della spinta statica 19107,76 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 18739,49 [kg] Componente verticale della spinta statica 3733,35 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0,76 [m] Y = -3,99 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 11,27 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 48,95 [ ] Incremento sismico della spinta 18330,79 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 0,76 [m] Y = -3,21 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 26,83 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 7448,00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,38 [m] Y = -2,50 [m] Inerzia del muro 4788,17 [kg] Inerzia verticale del muro 2394,09 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 1933,52 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 966,76 [kg] Sforzo tiranti in direzione X ,15 [kg] Sforzo tiranti in direzione Y 11529,84 [kg] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = -0,86 [m] Y = -2,96 [m] Risultanti carichi esterni Componente dir. X 156 [kg] Componente dir. Y 957 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 24848,11 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 49504,79 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 49504,79 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 24848,11 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 1,16 [m] Lunghezza fondazione reagente -0,41 [m] Risultante in fondazione 55390,91 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 26,65 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 57493,67 [kgm] 286

278 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Inviluppo sollecitazioni piastra paramento Combinazione n 21 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = Altezza(m) = 5.00 Origine all'attacco con la fondazione sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra espressa in [m] Ordinata Y positiva verso l'alto espressa in [m] I momenti positivi tendono le fibre contro terra Momento espresso in [kgm] Taglio e Sforzo Normale espressi in [kg] Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax N 1 0,00 0, , ,33 957, ,76 2 0,18 0, , , , ,41 3 0,35 0, , , , ,38 4 0,53 0, , , , ,90 5 0,70 0, , , , ,28 6 0,88 0, , , , ,73 7 1,05 0, , , , ,43 8 1,23 0, , , , ,18 9 1,40 0, , , , , ,57 0, , , , , ,74 0, , , , , ,91 0, , , , , ,09 0, , , , , ,26 0, , , , , ,43 0, , , , , ,60 0, , , , , ,77 0, , ,70 0, , ,94 0, , ,16 0, , ,11 0, , ,49 0, , ,29 0, , ,71 0, , ,46 0, , ,56 0, , ,63 0, , ,95 0, , ,80 0, , ,15 0, , ,97 0, , ,62 0, , ,14 0, , ,88 0, , ,31 0, , ,98 0, , ,49 0, , ,97 0, , ,66 0, , ,72 0, , ,83 0, ,52-805,31 0, , ,00 0, ,42-249,39 0, ,48 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0, , , , ,54 2 0, ,62 469, , ,28 3 0, ,64 466, , ,42 4 1, , , , ,35 5 1, ,26 467, , ,90 6 1, ,10 470, , ,75 7 2, , , , ,07 8 2, ,19 470, , ,15 9 2, ,36 474, , , , , , , , , ,44 481, , , , ,78 472, , , , , , , , , ,51 474, , , , ,70 504, , , , , , , , , ,16 524, , , , ,13 483, , , , , , , , , ,54 492, , , , ,61 590, , , , , , , , , ,04 641, , , ,67-949,18 533, , , , , , , , ,33-857,93 590, , , ,67-869,48 784, , , ,00-918, , , , ,33-702,80 873, , , ,67-624,45 892, , , ,00-759, , , , ,33-584, , , , ,67-456, , , , ,00-200, , , , ,33-568,42 888, , , ,67-606,32 201, , , ,00-87,45 0, ,53 555,22 287

279 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n 21 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = Altezza(m) = 2.05 Origine all'attacco con il muro sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax 1 0,00 0,00 1,22-16,38 0,15 2 0,06-6,74 0,00-227,68 0,00 3 0,13-27,40 0,00-454,04 0,00 4 0,19-61,53 0,00-700,27 0,00 5 0,25-112,21 0,00-926,99 0,00 6 1, ,26 0, , ,77 7 1, ,63 0, , ,61 8 1, ,03 0, , ,77 9 1, ,52 0, ,91 820, , ,18 0, ,80 0, , ,77 0, ,19 0, ,71-901,89 0, ,48 0, ,78-582,68 0, ,72 0, ,85-333,09 0, ,71 0, ,91-152,85 0, ,34 0, ,98-40,83 12, ,84 0, ,05 0,00 5,69-200,72 87,38 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00-0,04 274,38-219,00 560,90 2 0,13-0,03 251,74-779, ,55 3 0,27-0,09 198, , ,73 4 0,40-37,37 62, , ,97 5 0,52-137,74 0, , ,84 6 0,64-155,30 0, , ,20 7 0,76-183,90 0,03-785, ,66 8 0,88-213,81 0,02-458,64 811,87 9 1,00-222,06 0,02-253,39 253, ,12-213,81 0,02-811,87 458, ,24-183,90 0, ,66 785, ,36-155,30 0, , , ,48-137,74 0, , , ,60-37,37 62, , , ,73-0,09 198, , , ,87-0,03 251, ,55 779, ,00-0,04 274,38-560,90 560, ,13-0,03 251,74-779, , ,27-0,09 198, , , ,40-37,37 62, , , ,52-137,74 0, , , ,64-155,30 0, , , ,76-183,90 0,03-785, , ,88-213,81 0,02-458,64 811, ,00-222,06 0,02-253,39 253, ,12-213,81 0,02-811,87 458, ,24-183,90 0, ,66 785, ,36-155,30 0, , , ,48-137,74 0, , , ,60-37,37 62, , , ,73-0,09 198, , , ,87-0,03 251, ,55 779, ,00-0,04 274,38-560,90 560, ,13-0,03 251,74-779, , ,27-0,09 198, , , ,40-37,37 62, , , ,52-137,74 0, , , ,64-155,30 0, , , ,76-183,90 0,03-785, , ,88-213,81 0,02-458,64 811, ,00-222,06 0,02-253,39 253, ,12-213,81 0,02-811,87 458, ,24-183,90 0, ,66 785,15 288

280 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF 44 5,36-155,30 0, , , ,48-137,74 0, , , ,60-37,37 62, , , ,73-0,09 198, , , ,87-0,03 251, ,54 779, ,00-0,04 274,38-560,89 560, ,13-0,03 251,74-779, , ,27-0,09 198, , , ,40-37,37 62, , , ,52-137,74 0, , , ,64-155,29 0, , , ,76-183,89 0,03-785, , ,88-213,80 0,02-458,63 811, ,00-222,05 0,02-253,35 253, ,12-213,79 0,02-811,83 458, ,24-183,88 0, ,61 785, ,36-155,29 0, , , ,48-137,74 0, , , ,60-37,37 63, , , ,73-0,09 198, , , ,87-0,03 251, ,43 779, ,00-0,04 274,42-560,76 561, ,13-0,03 251,78-779, , ,27-0,09 198, , , ,40-37,37 63, , , ,52-137,72 0, , , ,64-155,24 0, , , ,76-183,70 0,03-784, , ,88-213,57 0,02-458,16 812, ,00-221,78 0,02-252,50 254, ,12-213,46 0,02-810,79 459, ,24-183,47 0, ,34 786, ,36-155,10 0, , , ,48-137,62 0, , , ,60-37,37 63, , , ,73-0,09 198, , , ,87-0,03 252, ,33 781, ,00-0,04 275,57-556,58 566, ,13-0,03 253,04-775, , ,27-0,09 199, , , ,40-37,30 65, , , ,52-136,68 0, , , ,64-153,45 0, , , ,76-183,36 0,03-798, , ,88-215,39 0,02-486,49 846, ,00-227,37 0,01-206,51 295, ,12-224,60 0,01-760,57 326, ,24-204,13 0, ,86 604, ,36-172,48 0, ,67 942, ,48-155,92 0, , , ,60-41,84 37, , , ,73-0,25 125, , , ,87-10,15 95, ,65 504, ,00 0,00 24, ,19 43,27 Sollecitazioni mensola di marciapiede Combinazione n 21 L'ascissa X(espressa in [m]) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della mensola Momento positivo se tende le fibre superiori, epresso in [kgm] Taglio positivo se diretto verso il basso, epresso in [kg] Sforzo Normale positivo di compressione, epresso in [kg] Nr. X M T N 1-1,50 0,00 0,00 0,00 2-1,40 8,23 164,89 0,00 3-1,40 8,23 764,89-155,76 4-1,30 93,03 931,34-155,76 5-1,20 194, ,37-155,76 6-1,10 312, ,96-155,76 7-1,00 448, ,13-155,76 8-0,90 601, ,86-155,76 9-0,80 771, ,16-155, ,70 958, ,03-155, , , ,48-155,76 289

281 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 21 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,69 100, 66 19,01 15, , ,54 100, 73 26,61 26, , ,40 100, 81 26,61 26, , ,26 100, 88 45,62 26, , ,13 100, 96 57,02 57, , ,00 100, ,41 30, , Armature e tensioni nei materiali della mensola di marciapiede Combinazione n 21 L'ascissa X, espressa in [m], è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della mensola B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1-1,50 100, 45 15,71 15, , ,40 100, 46 15,71 15, , ,40 100, 46 15,71 15, , ,30 100, 46 15,71 15, , ,20 100, 47 15,71 15, , ,10 100, 47 15,71 15, , ,00 100, 48 15,71 15, , ,90 100, 48 15,71 15, , ,80 100, 49 15,71 15, , ,70 100, 49 15,71 15, , ,60 100, 50 15,71 15, , Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 21 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,25 100, ,61 26, , Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,07 100, ,61 26, , ,40 100, ,61 26, , ,76 100, ,61 26, ,

282 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Analisi dei pali Combinazione n 21 Risultanti sulla base della fondazione (per metro lineare di muro) Orizzontale [kg] 24848,1 Verticale [kg] 49504,8 Momento [kgm] ,7 Spostamenti della piastra di fondazione Orizzontale [cm] 1,02049 Verticale [cm] 0,06200 Rotazione [ ] -0,17880 Scarichi in testa ai pali Fila nr. N.pali N [kg] T [kg] M [kgm] Tu [kg] Mu [kgm] Calcolo della portanza τ m tensione tangenziale media palo-terreno in [kg/cmq] σ p tensione sul terreno alla punta del palo in [kg/cmq] N c, N q, N γ fattori di capacità portante N' c, N' q, N' γ fattori di capacità portante corretti P l portanza caratteristica per attrito e aderenza laterale in [kg] P p portanza caratteristica di punta in [kg] P t portanza caratteristica totale in [kg] P d,s portanza di progetto, con applicazione dei coeff. parziali alle singole aliquote della portanza, in [kg] P d,c portanza di progetto, con applicazione del coeff. parziale alla portanza totale, in [kg] PT Parametri Terreno utilizzati Fila N c N' c N q N' q N γ N' γ τ m σ p Fila P l P p P t P d,s P d,c PT MEDI MINIMI 291

283 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Verifica a punzonamento della fondazione D H f S l N τ c diametro dei pali della fila espresso in [cm] altezza della fondazione in corrispondenza della fila espressa in [cm] superficie di aderenza palo-fondazione (H f ΠD) espressa in [cmq] sforzo normale trasmesso dal palo alla fondazione espresso in [kg] tensione tangenziale palo-fondazione espressa in [kg/cmq] Fila D H f S l N τ c 1 120,0 640, , ,41 Sollecitazioni nei pali e verifiche delle sezioni Combinazione n 21 Nr. numero d'ordine della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione Y ordinata della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione positiva verso il basso (in [m]) M momento flettente espresso in [kgm] N sforzo normale espresso in [kg] T taglio espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] T u taglio ultimo espresso in [kg] CS coefficiente di sicurezza Sollecitazioni e tensioni per la fila di pali nr. 1 Nr. Y M N T A f M u N u T u CS 1 0, , ,60 2 0, , ,09 3 1, , ,82 4 1, , ,66 5 2, , ,59 6 2, , ,59 7 3, , ,64 8 3, , ,73 9 4, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,72 292

284 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Analisi dei tiranti Combinazione n 21 Nr. Nt D α N L f L σ f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kg] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kg/cmq] Nr. NT D α N L f L σ f , ,00 20, , , ,30 18, ,1 Stabilità globale muro + terreno Combinazione n 24 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg] α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [ ] (positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Bishop Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -4,42 Y[m]= 4,42 Raggio del cerchio R[m]= 31,10 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -29,39 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 26,37 Larghezza della striscia dx[m]= 2,23 Coefficiente di sicurezza C= 1.33 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W α( ) Wsinα b/cosα φ c u , ,86 8, ,15 0, , ,96 4, ,18 0, , ,92 3, ,17 0, , ,48 3, ,17 0, , ,83 3, ,17 0, , ,64 2, ,17 0, , ,45 2, ,18 0, , ,28 2, ,20 0, , ,90 2, ,20 0, , ,35 2, ,20 0, , ,35 2, ,20 0, , ,18 2, ,20 0, , ,92 2, ,20 0, , ,25 2, ,20 0, , ,94 2, ,20 0, , ,96 2, ,20 0, , ,28 2, ,20 0, , ,78 2, ,20 0, , ,36 2, ,18 0, , ,27 2, ,17 0, , ,17 2, ,17 0, , ,73 2, ,17 0, , ,71 2, ,17 0, , ,00 3, ,18 0, , ,11 3, ,18 0,00 ΣW i = ,15 [kg] ΣW i sinα i = ,05 [kg] ΣW i tanφ i = ,97 [kg] Σtanα i tanφ i =

285 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Analisi dei tiranti Combinazione n 24 Nr. Nt D α N L f L σ f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kg] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kg/cmq] Nr. NT D α N L f L σ f , ,50 14, , , ,00 12, ,1 Inviluppo sollecitazioni mensola di marciapiede L'ascissa X(espressa in [m]) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della mensola Momento positivo se tende le fibre superiori, epresso in [kgm] Taglio positivo se diretto verso il basso, epresso in [kg] Sforzo Normale positivo di compressione, epresso in [kg] Inviluppo combinazioni SLU Nr. X Nmin Nmax Mmin Mmax Tmin Tmax 0-1,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1-1,40 0,00 0,00 6,90 13,47 138,19 269,65 2-1,40-155,76 0,00 6,90 13,47 738, ,65 3-1,30-155,76 0,00 87,69 131,99 877, ,11 4-1,20-155,76 0,00 182,50 277, , ,38 5-1,10-155,76 0,00 291,48 450, , ,44 6-1,00-155,76 0,00 414,77 651, , ,32 7-0,90-155,76 0,00 552,50 880, , ,00 8-0,80-155,76 0,00 704, , , ,49 9-0,70-155,76 0,00 871, , , , ,60-155,76 0, , , , ,88 Inviluppo combinazioni SLE Nr. X Nmin Nmax Mmin Mmax Tmin Tmax 0-1,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1-1,40 0,00 0,00 7,50 10,18 150,19 203,92 2-1,40-60,67 0,00 7,50 10,18 750,19 803,92 3-1,30-60,67 0,00 90,09 100,83 901, ,29 4-1,20-60,67 0,00 187,90 212, , ,13 5-1,10-60,67 0,00 301,08 344, , ,42 6-1,00-60,67 0,00 429,77 497, , ,18 7-0,90-60,67 0,00 574,10 670, , ,39 8-0,80-60,67 0,00 734,21 866, , ,06 9-0,70-60,67 0,00 910, , , , ,60-60,67 0, , , , ,78 294

286 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Inviluppo armature e tensioni nei materiali del muro L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] σ c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τ c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σ fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] σ fi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Inviluppo SLU Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,69 100, 66 19,01 15, , ,54 100, 73 26,61 26, , ,40 100, 81 26,61 26, , ,26 100, 88 45,62 26, , ,13 100, 96 57,02 57, , ,00 100, ,41 30, , Inviluppo SLE Nr. Y B, H A fs A fi σ c τ c σ fs σ fi 1 0,69 100, 66 19,01 15,21 4,05 0,00 88,45-48,58 2 1,54 100, 73 26,61 26,61 6,54 0,00 160,46-79,20 3 2,40 100, 81 26,61 26,61 15,74-3,57 538,38-185,13 4 3,26 100, 88 45,62 26,61 4,67-1,75-61,13 79,82 5 4,13 100, 96 57,02 57,02 10,81-2,79-139,32 254,22 6 5,00 100, ,41 30,41 24,16-2,04-298,39 902,11 Inviluppo armature e tensioni nei materiali della mensola di marciapiede L'ascissa X, espressa in [m], è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della mensola B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] σ c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τ c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σ fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] σ fs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Inviluppo SLU Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1-1,50 100, 45 15,71 15, , ,40 100, 46 15,71 15, , ,40 100, 46 15,71 15, , ,30 100, 46 15,71 15, , ,20 100, 47 15,71 15, , ,10 100, 47 15,71 15, , ,00 100, 48 15,71 15, , ,90 100, 48 15,71 15, , ,80 100, 49 15,71 15, , ,70 100, 49 15,71 15, , ,60 100, 50 15,71 15, , Inviluppo SLE Nr. X B, H A fs A fi σ c τ c σ fi σ fs 1-1,50 100, 45 15,71 15,71 0,00 0,00 0,00 0,00 2-1,40 100, 46 15,71 15,71 0,04 0,06 1,77-0,34 3-1,40 100, 46 15,71 15,71 0,04 0,23 1,77-0,34 4-1,30 100, 46 15,71 15,71 0,41 0,29 17,23-3,27 5-1,20 100, 47 15,71 15,71 0,84 0,34 35,73-6,78 6-1,10 100, 47 15,71 15,71 1,33 0,40 57,17-10,84 7-1,00 100, 48 15,71 15,71 1,88 0,45 81,44-15,42 8-0,90 100, 48 15,71 15,71 2,49 0,50 108,45-20,52 9-0,80 100, 49 15,71 15,71 3,15 0,55 138,12-26, ,70 100, 49 15,71 15,71 3,86 0,60 170,37-32, ,60 100, 50 15,71 15,71 4,61 0,65 205,12-38,67 295

287 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Inviluppo armature e tensioni nei materiali della fondazione Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] σ c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τ c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σ fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] σ fs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Inviluppo SLU Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,25 100, ,61 26, , Inviluppo SLE Nr. X B, H A fs A fi σ c τ c σ fi σ fs 2 0,25 100, ,61 26,61 0,05 0,00-0,65 3,32 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Inviluppo SLU Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,07 100, ,61 26, , ,40 100, ,61 26, , ,76 100, ,61 26, , Inviluppo SLE Nr. X B, H A fs A fi σ c τ c σ fi σ fs 4 0,07 100, ,61 26,61 0,02 0,00 0,26 1,26 5 0,40 100, ,61 26,61 0,67 0,00-8,16 41,46 6 0,76 100, ,61 26,61 1,75 0,81-21,23 107,82 Inviluppo sollecitazioni nei pali e verifiche delle sezioni Nr. Y M N T M u N u T u CS numero d'ordine della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione ordinata della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione positiva verso il basso (in [m]) momento flettente espresso in [kgm] sforzo normale espresso in [kg] taglio espresso in [kg] momento ultimo espresso in [kgm] sforzo normale ultimo espresso in [kg] taglio ultimo espresso in [kg] coefficiente di sicurezza Inviluppo sollecitazioni fila di pali nr. 1 Nr. Y Mmin Mmax Tmin Tmax Nmin Nmax 1 0, , , , , , ,64 2 0, , , , , , ,73 3 1, , , , , , ,92 4 1, , , , , , ,22 5 2, , ,18-33, , , ,62 6 2, , , , , , ,11 7 3, , , , , , ,72 8 3, , , , , , ,42 9 4, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,71 296

288 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF 17 8, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,52 320, , , , , , ,67-919, , , , , , , , , , , , , , , ,50 635, , , , , , ,21 206, , , , , ,98-968,43-112, , , , , ,20-357,13 99, , , , , ,27-486,08 861, , , , , ,40-573, , , , , , ,27-619, , , , , , ,37-625, , , , , , ,46-603, , , , , , ,30-563, , , , ,50-862, ,04-512, , , , ,00-606, ,77-415, , , , ,50-398, ,36-318, , , , ,00-239, ,29-228, , , , ,50-125,00 628,32-148,34 709, , , ,00-50,83 273,73-79,31 414, , , ,50-11,17 66,57-22,35 133, , , ,00 0,00 0,00-22,35 133, , ,89 Inviluppo verifiche fila di pali nr. 1 Nr. Y A f M u N u T u CS 1 0,00 127, ,60 2 0,50 127, ,09 3 1,00 127, ,82 4 1,50 127, ,66 5 2,00 127, ,59 6 2,50 127, ,59 7 3,00 127, ,64 8 3,50 127, ,73 9 4,00 127, , ,50 127, , ,00 127, , ,50 127, , ,00 127, , ,50 127, , ,00 127, , ,50 127, , ,00 127, , ,50 127, , ,00 127, , ,50 127, , ,00 127, , ,50 116, , ,00 116, , ,50 116, , ,00 116, , ,50 116, , ,00 116, , ,50 116, , ,00 116, , ,50 116, , ,00 116, , ,50 116, , ,00 116, , ,50 116, , ,00 116, , ,50 116, , ,00 116, , ,50 116, , ,00 116, , ,50 116, , ,00 116, ,29 297

289 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Elenco ferri Simbologia adottata Destinazione Destinazione ferro φ Diametro ferro espresso in [mm] n Numero tondini L Lunghezza totale ferro espressa in [cm] P Peso singolo ferro espresso in [kg] Peso gruppo espresso in [kg] P g Destinazione φ n L P P g Fondazione 22, ,54 10,25 71,76 Fondazione 22, ,54 10,25 71,76 Paramento 22, ,64 8,94 26,82 Paramento 22, ,45 14,64 43,91 Paramento 22, ,64 8,94 35,77 Paramento 22, ,89 17,01 68,02 Paramento 22, ,00 8,95 26,86 Paramento 22, ,57 14,73 29,46 Paramento 22, ,00 11,94 59,68 Paramento 22, ,00 16,95 84,75 Paramento 22, ,40 14,57 14,57 Fondazione 8, ,03 0,58 2,30 Paramento 8, ,55 0,35 2,10 Mensola valle 20, ,94 5,77 28,85 Mensola valle 20, ,80 5,77 28,83 298

290 Aztec Informatica * TEA 11.0 Relazione di calcolo terra armata Progetto: Terra armata Normative di riferimento - Legge nr del 05/11/1971. Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio, normale e precompresso ed a struttura metallica. - Legge nr. 64 del 02/02/1974. Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. - D.M. LL.PP. del 11/03/1988. Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. - Norme Tecniche per le Costruzioni 2008 (D.M. 14 Gennaio 2008) - Circolare 617 del 02/02/2009 Istruzioni per l'applicazione delle Nuove Norme Tecniche per le Costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio

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