VERIFICA A LIQUEFAZIONE

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1 ALLEGATO 4 VERIFICA A LIQUEFAZIONE Progetto Interventi urgenti di rafforzamento degli argini del Fiume Serchio - Stralcio Intervento 1 loc. Pappiana UBICAZIONE Provincia: Pisa Comune: San Giuliano Terme Località: Pappiana Data: Gennaio 2013

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3 METODOLOGIA UTILIZZATA 1. Introduzione I metodi semplificati si basano sul rapporto che intercorre fra le sollecitazioni di taglio che producono liquefazione e quelle indotte dal terremoto; hanno perciò bisogno di valutare i parametri relativi sia all'evento sismico sia al deposito, determinati questi ultimi privilegiando metodi basati su correlazioni della resistenza alla liquefazione con parametri desunti da prove in situ. La resistenza del deposito alla liquefazione viene quindi valutata in termini di fattore di resistenza alla liquefazione (1.0) FS = CCR / CSR dove CRR (Cyclic Resistance Ratio) indica la resistenza del terreno agli sforzi di taglio ciclico e CSR (Cyclic Stress Ratio) la sollecitazione di taglio massima indotta dal sisma. I metodi semplificati proposti differiscono fra loro soprattutto per il modo con cui viene ricavata CRR, la resistenza alla liquefazione. Il parametro maggiormente utilizzato è il numero dei colpi nella prova SPT anche se oggi, con il progredire delle conoscenze, si preferisce valutare il potenziale di liquefazione utilizzando prove statiche (CPT) o prove di misurazione delle onde di taglio Vs. Questi metodi sono in genere utilizzati per la progettazione di opere di media importanza. I metodi di calcolo del potenziale di liquefazione adottati nelle verifiche sono: 1) Metodo NCEER Robertson & Wride Calcolo CSR Seed e Idriss (1971b) per poter determinare gli sforzi di taglio indotti dal sisma propongono una semplice procedura basata sull'ipotesi di terreno omogeneo. Ipotizzando la propagazione verticale di onde sismiche di taglio, una colonna di terreno di altezza z (Fig. 1) si muove rigidamente in direzione orizzontale e pertanto lo sforzo di taglio massimo alla profondità z è dato da: (2.1) τ max = (ag/g) x γz dove ag è l'accelerazione massima in superficie, g l'accelerazione di gravità e γ il peso di volume secco del terreno. Sulla base di queste ipotesi ed introducendo diversi fattori correttivi si ottiene la seguente espessione: (2.2) CSR 7,5 = 0,65 (ag/g) x (σv0/ σ'v0) x rd x (1 / MSF) x (1 / Kσ) dove: σv0 = pressione litostatica totale σ'v0 = pressione litostatica efficace rd = coefficiente di riduzione della rigidezza con l'aumentare della profondità z MSF = fattore di correzione per la magnitudo del sito di analisi Kσ = coefficiente di correzione per la la pressione litostatica Il coefficiente riduttivo rd viene calcolato con il metodo proposto da Idriss e Golesorskhi che introducono nella valutazione anche il valore della magnitudine M del sisma al sito: (2.4a) ln(rd) = α + (β x M) (2.4b) α = - 1,012-1,126 sen ((z / 11,73) + 5,133) (2.4b) β = - 1,106-1,118 sen ((z / 11,28) + 5,142) le equazioni sono valide per valori di profondità z non superiori a 20 m. Il fattore correttivo MSF viene calcolato con la seguente espressione sviluppata dal NCEER (National Center 1

4 for Earthquake Engineering Research) 1997: (2.5a) MFS = (MFS Idriss + MFS Andrus & Stokoe ) /2 (2.5b) MFS Idriss = 10 2,24 / M 2,56 (2.5c) MFS Andrus & Stokoe s = 1(M / 7,5) -3,3 Figura 1 Sforzo di taglio indotto dal terremoto ad una determinata quota Il coefficiente di correzione per la la pressione litostatica Kσ viene calcolato con la seguente formula: (2.6) Kσ = 1 - Cσ ln(σ'v0 / Pa) <= 1,1 Il valore di Cσ è funzione del parametro indice utilizzato, nel caso di prove CPT viene calcolato con la seguente formula: (2.7) Cσ = 1 / 37,3 - (8,27 x qtn,cs) 3. Metodo di Robertson e Wride modificato (1998) ll 'metodo di Robertson e Wride' utilizza l'indice di comportamento per il tipo di suolo Ic che viene calcolato mediante l'utilizzo della seguente formula: (3.1a) Ic = [(3,47 - log 10 Q) 2 + (log 10 Rf +1,22) 2 ] 0,5 (3.1b) Q = ((qt - σv0) / Pa) x (Pa / σ'v0) n (3.1c) Rf = (fs / ( qt - σv0)) x 100 dove qt è la resistenza alla punta misurata Pa è la tensione di riferimento (100 KPa) nelle stesse unità di σ'v0 fs è l'attrito del manicotto n è un'esponente che dipende dal tipo di suolo. Inizialmente si assume n = 1, come per un suolo argilloso e si procede al calcolo di Ic con la (3.1a) se Ic 1,64 allora si assume n = 0,5; se 1,64< Ic < 3,30 allora si assume n = ((Ic - 1,64) x 0,3) + 0,5; se Ic 3,30 allora si assume n=1. 2

5 Si procede iterativamente ricalcolando Ic con (3.1a) e quindi n, fino a quando la variazione di n (Δn) tra il è minore di 0,01. Se σ'v0 > 300 Kpa si assume n = 1 per tutti i suoli. Calcolato Ic, si procede con la correzione della resistenza alla punta misurata qt mediante la seguente espressione: dove n è lo stesso del calcolo di Ic. (3.3) qtn = (qc/pa) x (Pa / σ'v0) n La correzione alla resistenza alla punta dovuta al contenuto di materiale fine (FC %) viene valutata mediante la seguente procedura: se Ic 1,64 allora si assume Kc = 1; se 1,64 < Ic < 2,60 allora si assume (3.4) Kc = (0,403 x Ic 4 ) + (5,58 x Ic 3 ) + (21,63 x Ic 2 ) + (0,33,75 x Ic) - 17,88 se Ic 2,60 probabilmente non è liquefacibile se FC % > 1 %; ma se 1,64 < Ic < 2,36 e FC < 0,5allora si assume Kc = 1. Per cui la resistenza alla punta corretta per la frazione di materiale fine è: (3.5) qtn,cs = Kc x qtn La resistenza alla liquefazione per una magnitudo pari a 7,5 (CRR 7,5 ) si calcola con le espressioni seguenti: se (qtn,cs) < 50 (3.6) CCR 7,5 = 0,833 (qtn,cs/1000) +0,05 se 50 (qtn,cs) < 160 (3.7) CCR 7,5 = 93 (qtn,cs/1000) 3 +0,08 4. Calcolo dell'indice di Potenziale Liquefazione LPI Il potenziale di liquefazione PL di uno strato esprime con un numero compreso tra 0 e 1, la pericolosità di liquefazione dello strato nei confronti dell'evento sismico atteso: (4.1) LP = F(z) x w(z) dove: F(z) = funzione che esprime il potenziale di liquefazione di ogni strato in rapporto al FS calcolato w(z) = funzione che tiene conto della profondità dello strato con F = 0 per FS 1 F FS per F S< 1 w(z) = 10-0,5 z per tenere conto del fatto che in superficie si risente dell'effetto cumulatico della liquefacibilità degli strati sottostanti, Iwasaky el.ali (1978) introducono l'indice di liquefazione potenziale LPI: (4.2) LPI = Le classi di pericolosità di liquefazione sono: 0 zcrit=20 F(z) x w(z) x dz 3

6 LPI Pericolosità di liquefazione 0 Nulla 0 2 Bassa 2 5 Moderata 5 15 Alta > 15 Molto alta Dall indice del potenziale di liquefazione è possibile anche valutare la severità della rottura del terreno indotta dalla liquefazione: LPI Grado di danno <11,5 Non vi sono danni apparenti Spostamenti da piccoli a moderati: 11,5 32 cedimenti e sand boils > 32 Elevati rifluimenti laterali 5. Calcolo della Probabilità di Liquefazione PL(CPTu)% Il concetto di PL (probabilità di liquefazione) nasce dalla considerazione che nei metodi semplificati il coefficiente di sicurezza teorico (CRR/CSR) non implica in pratica che se FS 1 si ha liquefazione e se FS > 1 non si ha liquefazione (approccio deterministico). Negli ultimi anni vi è stato un continuo sforzo per diminuire il grado di conservatorismo esistente nelle curve di soglia e valutare quindi il potenziale di liquefazione in termini probabilistici. Il suo utilizzo è particolarmente indicato nelle applicazioni di ingegneria sismica. La sua valutazione è stata oggetto di numerosi studi da parte di vari Autori (in particolare di Juang C.H.). Le equazioni più recenti proposte sono: (7.1) PL = 1 / 1+ (Fs/0,98) 1,6 per metodi SPT (7.2) PL = 1 / 1+ (Fs/0,96) 4,5 per metodi CPT (7.3) PL = 1 / 1+ e -3,64+5,37Fs per metodi CPTu Figura 2 Probabilità di liquefazione in funzione del fattore di sicurezza 4

7 Le classi di probabilità di liquefazione sono: PL % Probabilità di liquefazione 0 15 Non liquefazione quasi certa Liquefazione improbabile Liquefazione incerta Liquefazione probabile Liquefazione quasi certa 6. Valutazione del cedimento indotto dal sisma Zhang et al. (2002) hanno proposto per la valutazione del cedimento indotto dal sisma un metodo semiempirico che si basa sulle prove CPT. Il metodo prevede di calcolare il cedimento totale come somma della deformazione post sisma dei singoli strati investigati: (6.1) S = Σ i=1 j ε vi x Δz i dove: S = cedimento totale indotto dal sisma di progetto ε vi = deformazione volumetrica post liquefazione dello strato iesimo Δz i = spessore dello strato iesimo Il valore di ε vi si calcola, utilizzando l'abbaco di figura 3, partendo dal FS nei confronti della liquefazione e dalla resistenza alla punta normalizzata e corretta della prova CPT qtn,cs (= qc 1N ) cs,calcolate con il metodo di Robertson e Wride Figura 3 Relazione tra la deformazione post liquefazione della resistenza alla punta normalizzata e corretta delle CPT in funzione del fattore di sicurezza 5

8 L'abbaco è stato sviluppato per sabbie pulite, tuttavia utilizzando qtn,cs per il cui calcolo si tiene conto anche del contenuto in materiale fine, esso può essere utilizzato anche per la valutazione del cedimento di strati contenenti materiali fini. Per la valutazione del cedimento indotto dal sisma all'interno di strati di sedimenti asciutti si utilizza la metodologia proposta da Robertson & Lisheng (2010). 6. Valutazione dello spostamento laterale indotto dal sisma Zhang et al. (2004) hanno proposto per la valutazione dello spostamento laterale indotto dal sisma un metodo semiempirico che si basa sulle prove CPT. Il metodo si basa sul calcolo dell'indice di spostamento laterale LPI indotto dal sisma: (6.1) LPI = 0 Zmax γ max x dz dove: γ max = massimo sforzo di taglio Z max = massima profondità al di sotto della quale gli strati hanno FS <2,00 Per il calcolo di γ max si utilizza l'abbaco di figura 4 che lo mette in relazione con il fattore di sicurezza FS calcolato in questo caso con il metodo di Robertson e Wride (1998) e la densità relativa dello strato D r calcolata con la seguente formula: (6.2) D r = log qtn per (qtn 200 kpa) dove qtn e la resistenza alla punta normalizzata della prova CPT. Figura 4 Relazione tra il massimo sforzo di taglio e il fattore di sicurezza in funzione della densità relativa Lo spostamento laterale LD è calcolato con la seguente formula in caso di pendii gentili: (6.3) LD = (S + 0,20) x LDI (per 0,2% < S < 3,5%) dove S è la pendenza in % del pendio; 6

9 e con la seguente formula in caso di faccie libere: dove: L = distanza orizzontale dalla faccia libera H = altezza della faccia libera (6.4) LD = 6 x (L/H) -0,8 x LDI (per 5 < L/H < 40 7

10 Bibliografia Lunne, T., Robertson, P.K., and Powell, J.J.M Cone penetration testing in geotechnical practice, E & FN Spon Routledge,352 p, ISBN Boulanger, R.W. and Idriss, I. M., Evaluation of Cyclic Softening in Silts and Clays. ASCE Journal of Geotechnical andgeoenvironmental Engineering June, Vol. 133, No. 6 pp Robertson, P.K. and Cabal, K.L., 2007, Guide to Cone Penetration Testing for Geotechnical Engineering. Robertson, P.K Soil classification using the cone penetration test. Canadian Geotechnical Journal, 27 (1), Robertson, P.K. and Wride, C.E., Cyclic Liquefaction and its Evaluation based on the CPT Canadian Geotechnical Journal, 1998, Vol. 35, August. Youd, T.L., Idriss, I.M., Andrus, R.D., Arango, I., Castro, G., Christian, J.T., Dobry, R., Finn, W.D.L., Harder, L.F., Hynes, M.E., Ishihara, K., Koester, J., Liao, S., Marcuson III, W.F., Martin, G.R., Mitchell, J.K., Moriwaki, Y., Power, M.S., Robertson, P.K., Seed, R., and Stokoe, K.H., Liquefaction Resistance of Soils: Summary Report from the 1996 NCEER and 1998 NCEER/NSF Workshop on Evaluation of Liquefaction Resistance of Soils, ASCE, Journal of Geotechnical & Geoenvironmental Engineering, Vol. 127, October, pp Zhang, G., Robertson. P.K., Brachman, R., 2002, Estimating Liquefaction Induced Ground Settlements from the CPT, Canadian Geotechnical Journal, 39: pp Zhang, G., Robertson. P.K., Brachman, R., 2004, Estimating Liquefaction Induced Lateral Displacements using the SPT and CPT, ASCE, Journal of Geotechnical & Geoenvironmental Engineering, Vol. 130, No. 8, Pradel, D., 1998, Procedure to Evaluate Earthquake-Induced Settlements in Dry Sandy Soils, ASCE, Journal of Geotechnical & Geoenvironmental Engineering, Vol. 124, No. 4, Iwasaki, T., 1986, Soil liquefaction studies in Japan: state-of-the-art, Soil Dynamics and Earthquake Engineering, Vol. 5, No. 1, 2-70 P.K. Robertson, 2009, Interpretation of Cone Penetration Tests - a unified approach., Canadian Geotechnical Journal, Vol. 46, No. 11, pp P.K. Robertson, Performance based earthquake design using the CPT, Keynote Lecture, International Conference on Performance-based Design in Earthquake Geotechnical Engineering - from case history to practice, IS-Tokyo, June 2009 Robertson, P.K. and Lisheng, S., 2010, Estimation of seismic compression in dry soils using the CPT FIFTH INTERNATIONAL CONFERENCE ON RECENT ADVANCES IN GEOTECHNICAL EARTHQUAKE ENGINEERING AND SOIL DYNAMICS, Symposium in honor of professor I. M. Idriss, SAN diego, CA R. E. S. Moss, R. B. Seed, R. E. Kayen, J. P. Stewart, A. Der Kiureghian, K. O. Cetin, CPT-Based Probabilistic and Deterministic Assessment of In Situ Seismic Soil Liquefaction Potential, Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering, Vol. 132, No. 8, August 1,

11 VERIFICA A LIQUEFAZIONE PROGETTO Interventi urgenti di rafforzamento degli argini del Fiume Serchio UBICAZIONE Provincia: Pisa Comune: San Giuliano Terme Località: Pappiana DATI VERIFICA Metodo di verifica: NCEER Robertson & Wride 1998, 2009 Verticale di verifica: CPTU 26S Profondità di analisi: 15,80 m Punti di analisi: 79 DATI DI IMPUT Profondità superficie piezometrica (in situ): 3,93 m Profondità superficie piezometrica (durante il sisma): 1,00 m Magnetudo sisma atteso: 6,14 Ricther (dato utilizzato 6,2) Accelerazione orizzontale di picco in superficie (ag): 0,207 g (dato utilizzato 0,21 g) Contenuti: 1. Dati di Campagna 2. Tabulato di calcolo CSR 3. Tabulato di calcolo CRR 4. Risultati verifica a liquefazione 5. Grafici della verifica a liquefazione

12 DATI PROVA CPTU Prof. (m) qc fs u FC Gamma (MPa) (kpa) (kpa) (%) (kn/m³) 1 0,20 1,70 40,97-10,98 36,39 17,46 2 0,40 1,35 43,56-13,49 42,30 17,49 3 0,60 1,39 47,72-14,61 43,25 17,38 4 0,80 1,12 34,23-5,50 43,21 17,47 5 1,00 1,47 51,84 18,73 43,09 17,44 6 1,20 1,36 44,25 24,03 39,30 17,68 7 1,40 1,92 55,82 19,49 34,97 17,77 8 1,60 2,24 54,96 15,24 35,38 17,80 9 1,80 1,37 49,15 44,19 38,35 17, ,00 1,33 49,59 58,90 44,40 17, ,20 1,31 45,69 62,79 43,33 17, ,40 1,59 56,07 63,46 35,44 17, ,60 2,39 42,53 59,58 33,14 17, ,80 1,74 45,26 50,33 27,86 17, ,00 2,57 44,90 21,75 22,63 17, ,20 3,72 32,51 17,81 18,32 17, ,40 2,98 29,61 17,90 17,52 17, ,60 2,36 29,39 9,17 24,42 17, ,80 1,32 33,80 23,30 24,08 17, ,00 3,30 37,44 89,58 17,57 17, ,20 4,63 25,67 100,37 11,96 17, ,40 4,25 24,45 95,08 10,27 17, ,60 3,86 19,06 93,26 5,00 16, ,80 4,56 15,66 95,13 5,00 16, ,00 5,54 20,41 96,83 5,00 17, ,20 7,32 23,49 104,96 5,00 17, ,40 7,61 30,68 111,18 5,00 17, ,60 6,39 25,68 114,32 5,00 17, ,80 6,06 23,14 115,67 5,00 17, ,00 8,92 35,66 132,34 5,00 17, ,20 6,49 27,45 142,12 5,00 17, ,40 5,20 18,64 145,52 5,00 17, ,60 6,10 11,08 150,71 5,00 16, ,80 5,96 7,95 145,99 5,00 16, ,00 4,60 6,73 124,39 5,00 15, ,20 4,77 7,48 122,51 5,00 15, ,40 5,16 8,50 121,35 5,00 15, ,60 4,15 7,32 116,51 5,00 16, ,80 2,97 13,39 105,03 5,00 15, ,00 3,50 5,69 89,84 5,00 15, ,20 4,08 6,40 88,01 5,00 15, ,40 3,54 6,76 84,97 5,00 15, ,60 3,23 4,96 80,24 5,00 15, ,80 3,84 4,45 64,10 5,00 15, ,00 5,69 9,72 40,35 5,00 16, ,20 5,02 16,58 37,22 5,00 16, ,40 3,77 18,94 33,04 5,00 16, ,60 3,75 19,95 18,37 15,63 16, ,80 3,44 19,60 4,80 5,00 16, ,00 4,39 13,50 5,66 5,00 16, ,20 5,73 14,02 0,84 5,00 16, ,40 4,45 9,08-3,20 5,00 16, ,60 4,61 4,78-1,11 5,00 15, ,80 6,93 3,70 2,50 5,00 15, ,00 7,94 5,71 6,57 5,00 16, ,20 2,51 21,80 87,32 5,00 16, ,40 2,23 31,46 60,62 35,96 16,99 CPTU 26S

13 DATI PROVA CPTU Prof. (m) qc fs u FC Gamma (MPa) (kpa) (kpa) (%) (kn/m³) 58 11,60 0,92 25,14 13,64 47,56 17, ,80 1,14 29,75 93,15 50,84 17, ,00 2,11 41,90 58,28 29,42 17, ,20 4,17 12,88 3,78 22,55 17, ,40 2,81 13,25-6,47 18,12 16, ,60 3,45 27,81-9,19 20,86 17, ,80 3,90 31,15-35,61 24,63 17, ,00 2,44 41,03-34,27 35,19 17, ,20 0,62 36,00 358,99 58,62 17, ,40 0,58 17,42 352,37 89,34 16, ,60 0,73 19,62 379,30 88,04 16, ,80 0,62 29,92 385,56 85,21 16, ,00 0,73 23,10 373,08 86,98 16, ,20 0,69 18,44 368,49 83,71 16, ,40 0,60 15,31 375,84 82,82 16, ,60 0,66 12,65 373,32 81,53 15, ,80 0,69 13,27 331,53 54,90 16, ,00 2,00 21,50 157,46 48,25 16, ,20 1,44 20,58 295,90 33,57 16, ,40 3,40 29,76-23,23 27,88 17, ,60 3,96 32,78-50,70 22,85 17, ,80 1,39 7,83-21,35 31,35 16, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,00 Abbreviazioni Prof. Profondità dal piano di campagna (m) qc Resistenza alla punta misurata (Mpa) fs Resistenza laterale misurata (Kpa) u Pressione dei pori misurata (Kpa) FC Percentuale di frazione fine calcolata (%) Gamma Peso di volume del suolo calcolato (%) CPTU 26S

14 TABULATO DI CALCOLO DI CSR Prof. uo ó,v ó',vo (m) (kpa) (kpa) (kpa) rd CSR MSF CSR,eq Ksigma CSR* 1 0,20 0,00 3,49 3,49 1,00 0,14 1,63 0,08 1,00 2,00 2 0,40 0,00 6,99 6,99 1,00 0,14 1,63 0,08 1,00 2,00 3 0,60 0,00 10,47 10,47 1,00 0,14 1,63 0,08 1,00 2,00 4 0,80 0,00 13,96 13,96 1,00 0,14 1,63 0,08 1,00 2,00 5 1,00 0,00 17,45 17,45 0,99 0,14 1,63 0,08 1,00 2,00 6 1,20 1,96 20,99 19,02 0,99 0,15 1,63 0,09 1,00 0,09 7 1,40 3,92 24,54 20,61 0,99 0,16 1,63 0,10 1,00 0,10 8 1,60 5,89 28,10 22,21 0,99 0,17 1,63 0,11 1,00 0,11 9 1,80 7,85 31,64 23,79 0,99 0,18 1,63 0,11 1,00 0, ,00 9,81 35,15 25,34 0,99 0,19 1,63 0,11 1,00 0, ,20 11,77 38,68 26,91 0,99 0,19 1,63 0,12 1,00 0, ,40 13,73 42,22 28,48 0,98 0,20 1,63 0,12 1,00 0, ,60 15,70 45,75 30,06 0,98 0,20 1,63 0,13 1,00 0, ,80 17,66 49,29 31,63 0,98 0,21 1,63 0,13 1,00 0, ,00 19,62 52,81 33,19 0,98 0,21 1,63 0,13 1,00 0, ,20 21,58 56,32 34,74 0,98 0,22 1,63 0,13 1,00 0, ,40 23,54 59,79 36,25 0,98 0,22 1,63 0,14 1,00 0, ,60 25,51 63,24 37,74 0,98 0,22 1,63 0,14 1,00 0, ,80 27,47 66,71 39,25 0,97 0,23 1,63 0,14 1,00 0, ,00 29,43 70,20 40,77 0,97 0,23 1,63 0,14 1,00 0, ,20 31,39 73,68 42,29 0,97 0,23 1,63 0,14 1,00 0, ,40 33,35 77,11 43,76 0,97 0,23 1,63 0,14 1,00 0, ,60 35,32 80,51 45,19 0,97 0,24 1,63 0,14 1,00 0, ,80 37,28 83,89 46,62 0,97 0,24 1,63 0,15 1,00 0, ,00 39,24 87,32 48,08 0,97 0,24 1,63 0,15 1,00 0, ,20 41,20 90,80 49,60 0,96 0,24 1,63 0,15 1,00 0, ,40 43,16 94,31 51,14 0,96 0,24 1,63 0,15 1,00 0, ,60 45,13 97,80 52,68 0,96 0,24 1,63 0,15 1,00 0, ,80 47,09 101,32 54,23 0,96 0,24 1,63 0,15 1,00 0, ,00 49,05 104,84 55,79 0,96 0,25 1,63 0,15 1,00 0, ,20 51,01 108,35 57,34 0,96 0,25 1,63 0,15 1,00 0, ,40 52,97 111,76 58,79 0,95 0,25 1,63 0,15 1,00 0, ,60 54,94 115,08 60,14 0,95 0,25 1,63 0,15 1,00 0, ,80 56,90 118,30 61,41 0,95 0,25 1,63 0,15 1,00 0, ,00 58,86 121,49 62,63 0,95 0,25 1,63 0,15 1,00 0, ,20 60,82 124,67 63,85 0,95 0,25 1,63 0,16 1,00 0, ,40 62,78 127,86 65,08 0,94 0,25 1,63 0,16 1,00 0, ,60 64,75 131,09 66,35 0,94 0,25 1,63 0,16 1,00 0, ,80 66,71 134,29 67,58 0,94 0,25 1,63 0,16 1,00 0, ,00 68,67 137,48 68,81 0,94 0,26 1,63 0,16 1,00 0, ,20 70,63 140,60 69,97 0,93 0,26 1,63 0,16 1,00 0, ,40 72,59 143,71 71,12 0,93 0,26 1,63 0,16 1,00 0, ,60 74,56 146,79 72,24 0,93 0,26 1,63 0,16 1,00 0, ,80 76,52 149,93 73,41 0,93 0,26 1,63 0,16 1,00 0, ,00 78,48 153,19 74,71 0,92 0,26 1,63 0,16 1,00 0, ,20 80,44 156,53 76,09 0,92 0,26 1,63 0,16 1,00 0, ,40 82,40 159,91 77,50 0,92 0,26 1,63 0,16 1,00 0, ,60 84,37 163,29 78,92 0,91 0,26 1,63 0,16 1,00 0, ,80 86,33 166,65 80,33 0,91 0,26 1,63 0,16 1,00 0, ,00 88,29 170,00 81,71 0,90 0,26 1,63 0,16 1,00 0, ,20 90,25 173,30 83,04 0,90 0,26 1,63 0,16 1,00 0, ,40 92,21 176,53 84,32 0,90 0,26 1,63 0,16 1,00 0, ,60 94,18 179,66 85,49 0,89 0,26 1,63 0,16 1,00 0, ,80 96,14 182,76 86,62 0,89 0,26 1,63 0,16 1,00 0, ,00 98,10 186,04 87,94 0,88 0,25 1,63 0,16 1,00 0, ,20 100,06 189,43 89,37 0,88 0,25 1,63 0,16 1,00 0, ,40 102,02 192,83 90,80 0,87 0,25 1,63 0,16 1,00 0,16 CPTU 26S

15 TABULATO DI CALCOLO DI CSR Prof. uo ó,v ó',vo (m) (kpa) (kpa) (kpa) rd CSR MSF CSR,eq Ksigma CSR* 58 11,60 103,99 196,23 92,24 0,87 0,25 1,63 0,15 1,00 0, ,80 105,95 199,65 93,70 0,86 0,25 1,63 0,15 1,00 0, ,00 107,91 203,09 95,18 0,86 0,25 1,63 0,15 1,00 0, ,20 109,87 206,49 96,62 0,85 0,25 1,63 0,15 1,00 0, ,40 111,83 209,85 98,01 0,84 0,25 1,63 0,15 1,00 0, ,60 113,80 213,27 99,48 0,84 0,25 1,63 0,15 1,00 0, ,80 115,76 216,77 101,01 0,83 0,24 1,63 0,15 1,00 0, ,00 117,72 220,26 102,54 0,83 0,24 1,63 0,15 1,00 0, ,20 119,68 223,67 103,98 0,82 0,24 1,63 0,15 0,99 0, ,40 121,64 226,97 105,33 0,81 0,24 1,63 0,15 0,99 0, ,60 123,61 230,26 106,66 0,81 0,24 1,63 0,15 0,99 0, ,80 125,57 233,57 108,00 0,80 0,24 1,63 0,15 0,99 0, ,00 127,53 236,88 109,35 0,79 0,23 1,63 0,14 0,98 0, ,20 129,49 240,13 110,64 0,79 0,23 1,63 0,14 0,98 0, ,40 131,45 243,34 111,88 0,78 0,23 1,63 0,14 0,98 0, ,60 133,42 246,51 113,10 0,77 0,23 1,63 0,14 0,98 0, ,80 135,38 249,76 114,38 0,77 0,23 1,63 0,14 0,97 0, ,00 137,34 253,06 115,72 0,76 0,23 1,63 0,14 0,97 0, ,20 139,30 256,45 117,15 0,75 0,23 1,63 0,14 0,97 0, ,40 141,26 259,89 118,63 0,75 0,22 1,63 0,14 0,96 0, ,60 143,23 263,39 120,16 0,74 0,22 1,63 0,14 0,96 0, ,80 145,19 266,69 121,50 0,73 0,22 1,63 0,14 0,96 0, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,00 Abbreviazioni uo Pressione dell'acqua al punto di verifica (KPa) ó,v Pressione litostatica al punto di verifica (Kpa) ó',vo Pressione litostatica effettiva al punto di verifica (Kpa) rd Coefficiente di riduzione della rigidezza CSR Sollecitazione di taglio massima indotta dal sisma MSF Fattore di correzione della magnetudo per il sito di analisi CSR,eq CSR corretta per Magnetudo= m7,5 Ksigma Coefficiente di correzione per la pressione litostatica CSR* CSR corretta CPTU 26S

16 TABULATO DI CALCOLO CRR Prof. qt Fr (m) (MPa) (%) Ic n Qtn Kc Qtn,cs CRR ,20 1,58 2,65 2,62 0,87 26,82 0,00 4,00 4,00 2 0,40 1,36 3,32 2,73 0,92 23,01 0,00 4,00 4,00 3 0,60 1,28 3,28 2,75 0,92 21,66 0,00 4,00 4,00 4 0,80 1,33 3,40 2,75 0,92 22,31 0,00 4,00 4,00 5 1,00 1,32 3,34 2,75 0,92 22,13 0,00 4,00 4,00 6 1,20 1,59 3,23 2,68 0,90 26,63 1,96 4,00 4,00 7 1,40 1,84 2,84 2,59 0,86 30,93 3,92 0,18 0,18 8 1,60 1,85 2,93 2,60 0,87 30,95 5,89 4,00 4,00 9 1,80 1,65 3,16 2,66 0,89 27,59 7,85 4,00 4, ,00 1,35 3,67 2,77 0,93 22,31 9,81 4,00 4, ,20 1,42 3,65 2,75 0,92 23,52 11,77 4,00 4, ,40 1,78 2,77 2,60 0,87 29,47 13,73 4,00 4, ,60 1,92 2,56 2,55 0,85 31,83 15,70 0,17 0, ,80 2,24 2,02 2,44 0,80 37,28 17,66 0,15 0, ,00 2,68 1,55 2,30 0,75 44,71 19,62 0,14 0, ,20 3,09 1,17 2,18 0,71 51,64 21,58 0,13 0, ,40 3,02 1,03 2,16 0,70 50,37 23,54 0,13 0, ,60 2,22 1,43 2,35 0,77 36,72 25,51 0,12 0, ,80 2,33 1,48 2,34 0,77 38,56 27,47 0,13 0, ,00 3,10 1,07 2,16 0,70 51,46 29,43 0,13 0, ,20 4,08 0,73 1,96 0,62 68,09 31,39 0,14 0, ,40 4,27 0,55 1,89 0,60 68,66 33,35 0,13 0, ,60 4,24 0,47 1,88 0,59 66,47 35,32 0,11 0, ,80 4,67 0,40 1,82 0,57 70,75 37,28 0,11 0, ,00 5,83 0,35 1,72 0,53 84,61 39,24 0,14 0, ,20 6,84 0,37 1,68 0,51 96,89 41,20 0,16 0, ,40 7,13 0,38 1,68 0,51 99,25 43,16 0,17 0, ,60 6,71 0,40 1,71 0,53 92,73 45,13 0,15 0, ,80 7,15 0,40 1,70 0,52 96,92 47,09 0,16 0, ,00 7,18 0,41 1,70 0,52 96,08 49,05 0,16 0, ,20 6,90 0,40 1,72 0,53 91,19 51,01 0,15 0, ,40 5,96 0,33 1,74 0,54 77,82 52,97 0,12 0, ,60 5,78 0,22 1,70 0,52 73,91 54,94 0,12 0, ,80 5,58 0,16 1,68 0,51 70,18 56,90 0,11 0, ,00 5,14 0,15 1,71 0,53 64,13 58,86 0,10 0, ,20 4,87 0,16 1,74 0,54 60,39 60,82 0,10 0, ,40 4,72 0,17 1,76 0,55 58,05 62,78 0,10 0, ,60 4,12 0,24 1,87 0,59 50,69 64,75 0,09 0, ,80 3,56 0,26 1,94 0,61 43,56 66,71 0,09 0, ,00 3,54 0,25 1,94 0,61 42,75 68,67 0,09 0, ,20 3,72 0,18 1,88 0,59 44,27 70,63 0,09 0, ,40 3,63 0,17 1,90 0,60 42,78 72,59 0,09 0, ,60 3,55 0,16 1,90 0,60 41,38 74,56 0,08 0, ,80 4,27 0,15 1,83 0,57 49,10 76,52 0,09 0, ,00 4,86 0,22 1,81 0,57 55,51 78,48 0,10 0, ,20 4,83 0,32 1,88 0,59 54,96 80,44 0,10 0, ,40 4,19 0,46 2,00 0,64 47,36 82,40 0,09 0, ,60 3,66 0,56 2,09 0,67 40,97 84,37 0,10 0, ,80 3,86 0,48 2,05 0,66 42,66 86,33 0,09 0, ,00 4,52 0,36 1,94 0,61 49,26 88,29 0,09 0, ,20 4,86 0,26 1,86 0,59 52,22 90,25 0,09 0, ,40 4,93 0,20 1,82 0,57 52,39 92,21 0,09 0, ,60 5,33 0,11 1,74 0,54 56,05 94,18 0,10 0, ,80 6,49 0,07 1,64 0,50 67,81 96,14 0,11 0, ,00 5,80 0,19 1,76 0,55 60,22 98,10 0,10 0, ,20 4,24 0,49 2,04 0,65 43,56 100,06 0,09 0, ,40 1,90 1,53 2,61 0,87 18,54 102,02 4,00 4,00 CPTU 26S

17 TABULATO DI CALCOLO CRR Prof. qt Fr (m) (MPa) (%) Ic n Qtn Kc Qtn,cs CRR ,60 1,44 2,31 2,83 0,95 13,44 103,99 4,00 4, ,80 1,40 2,69 2,88 0,97 12,80 105,95 4,00 4, ,00 2,48 1,24 2,47 0,82 23,75 107,91 0,10 0, ,20 3,03 0,80 2,30 0,75 29,01 109,87 0,10 0, ,40 3,48 0,55 2,17 0,70 33,12 111,83 0,09 0, ,60 3,38 0,76 2,25 0,73 31,82 113,80 0,10 0, ,80 3,26 1,10 2,36 0,77 30,18 115,76 0,11 0, ,00 2,34 1,70 2,60 0,86 20,74 117,72 0,11 0, ,20 1,26 3,04 3,00 1,00 9,95 119,68 4,00 4, ,40 0,72 4,98 3,40 1,00 4,64 121,64 4,00 4, ,60 0,72 4,58 3,38 1,00 4,57 123,61 4,00 4, ,80 0,77 4,52 3,35 1,00 4,96 125,57 4,00 4, ,00 0,76 4,60 3,37 1,00 4,74 127,53 4,00 4, ,20 0,75 3,73 3,33 1,00 4,59 129,49 4,00 4, ,40 0,72 3,21 3,32 1,00 4,30 131,45 4,00 4, ,60 0,72 2,89 3,31 1,00 4,20 133,42 4,00 4, ,80 1,17 1,71 2,95 1,00 8,08 135,38 4,00 4, ,00 1,43 1,57 2,84 0,96 10,23 137,34 4,00 4, ,20 2,31 1,17 2,56 0,85 17,93 139,30 0,10 0, ,40 2,95 1,03 2,44 0,80 23,44 141,26 0,10 0, ,60 3,77 0,91 2,31 0,76 30,48 143,23 0,10 0, ,80 2,24 0,82 2,51 0,83 16,78 145,19 0,09 0, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,00 Abbreviazioni qt Resistenza alla punta corretta Fr Resistenza laterale normalizzata (%) Ic Indice di comportamento del suolo n Esponente che dipende dal tipo di suolo Qtn Resistenza alla punta normalizzata Kc Fattore di correzione per il contenuto in fini del suolo Qtn,cs Resistenza alla punta normalizzata e corretta CRR 7.5 Resistenza del suolo agli sforzi di taglio ciclico per M = 7,5 CPTU 26S

18 RISULTATI VERIFICA A LIQUEFAZIONE Prof. PL Cedim. FS LPI (m) (CPTu) (cm) 1 0,20 2,00 0,00 0 0,00 2 0,40 2,00 0,00 0 0,00 3 0,60 2,00 0,00 0 0,00 4 0,80 2,00 0,00 0 0,00 5 1,00 2,00 0,00 0 0,00 6 1,20 2,00 0,00 0 0,00 7 1,40 1,79 0,00 0 0,00 8 1,60 2,00 0,00 0 0,00 9 1,80 2,00 0,00 0 0, ,00 2,00 0,00 0 0, ,20 2,00 0,00 0 0, ,40 2,00 0,00 0 0, ,60 1,32 0,00 3 0, ,80 1,18 0,00 6 0, ,00 1,09 0, , ,20 1,01 0, , ,40 0,93 0, , ,60 0,90 0, , ,80 0,93 0, , ,00 0,92 0, , ,20 0,97 0, , ,40 0,91 0, , ,60 0,74 0, , ,80 0,77 0, , ,00 0,93 0, , ,20 1,11 0,00 9 0, ,40 1,15 0,00 7 0, ,60 1,03 0, , ,80 1,10 0, , ,00 1,08 0, , ,20 0,99 0, , ,40 0,81 0, , ,60 0,77 0, , ,80 0,73 0, , ,00 0,68 0, , ,20 0,65 0, , ,40 0,63 0, , ,60 0,59 0, , ,80 0,55 0, , ,00 0,55 0, , ,20 0,55 0, , ,40 0,54 0, , ,60 0,53 0, , ,80 0,57 0, , ,00 0,60 0, , ,20 0,60 0, , ,40 0,56 0, , ,60 0,63 0, , ,80 0,54 0, , ,00 0,58 0, , ,20 0,59 0, , ,40 0,59 0, , ,60 0,61 0, , ,80 0,69 0, , ,00 0,64 0, , ,20 0,55 0, , ,40 2,00 0,00 0 0,00 CPTU 26S

19 RISULTATI VERIFICA A LIQUEFAZIONE Prof. PL Cedim. FS LPI (m) (CPTu) (cm) 58 11,60 2,00 0,00 0 0, ,80 2,00 0,00 0 0, ,00 0,67 0, , ,20 0,64 0, , ,40 0,62 0, , ,60 0,65 0, , ,80 0,70 0, , ,00 0,74 0, , ,20 2,00 0,00 0 0, ,40 2,00 0,00 0 0, ,60 2,00 0,00 0 0, ,80 2,00 0,00 0 0, ,00 2,00 0,00 0 0, ,20 2,00 0,00 0 0, ,40 2,00 0,00 0 0, ,60 2,00 0,00 0 0, ,80 2,00 0,00 0 0, ,00 2,00 0,00 0 0, ,20 0,67 0, , ,40 0,69 0, , ,60 0,71 0, , ,80 0,64 0, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,00 LPI totale 14,35 cm Cedimento totale 32,42 cm PL % Probabilità di liquefazione Spessore (m) 0 15 Non liquefazione quasi certa 6, Liquefazione improbabile 1, Liquefazione incerta 5, Liquefazione probabile 1, Liquefazione quasi certa 0,00 Abbreviazioni FS PL (CPTu) LPI Cedim. Fattore di sicurezza di liquefazione Probabilità di liquefazione Indice di liquefazione potenziale Cedimento indotto dal sisma CPTU 26S

20 Grafici della verifica a liquefazione CSR & CRR Fattore di sicurezza Indice di liquefazione potenziale Probabilità di liquefazione Cedimento vericale 0,0 0,5 1,0 0 H2O H2O ,00 20,00 40, CSR CRR FS LPI PL (CPTu) Cedimento(cm) CPTU 26S

21 VERIFICA A LIQUEFAZIONE PROGETTO Interventi urgenti di rafforzamento degli argini del Fiume Serchio UBICAZIONE Provincia: Pisa Comune: San Giuliano Terme Località: Pappiana DATI VERIFICA Metodo di verifica: NCEER Robertson & Wride 1998, 2009 Verticale di verifica: CPTU 27S Profondità di analisi: 15,80 m Punti di analisi: 79 DATI DI IMPUT Profondità superficie piezometrica (in situ): 3,93 m Profondità superficie piezometrica (durante il sisma): 1,00m Magnetudo sisma atteso: 6,14 Ricther (dato utilizzato 6,2) Accelerazione orizzontale di picco in superficie (ag): 0,207 g (dato utilizzato 0,21 g) Contenuti: 1. Dati di Campagna 2. Tabulato di calcolo CSR 3. Tabulato di calcolo CRR 4. Risultati verifica a liquefazione 5. Grafici della verifica a liquefazione

22 DATI PROVA CPTU Prof. (m) qc fs u FC Gamma (MPa) (kpa) (kpa) (%) (kn/m³) 1 0,20 0,19 2,28-13,16 38,80 14,99 2 0,40 1,74 14,61-8,08 24,18 16,29 3 0,60 1,46 15,62-8,02 27,12 16,40 4 0,80 1,37 20,05-7,69 32,11 16,55 5 1,00 1,23 24,30-12,68 39,83 16,68 6 1,20 0,77 26,78 9,10 47,25 16,73 7 1,40 0,84 27,88 11,36 52,98 16,70 8 1,60 0,85 25,37 10,72 47,96 16,80 9 1,80 1,18 30,24-10,67 51,20 16, ,00 0,70 34,77 30,91 54,94 16, ,20 0,72 35,07 33,59 62,56 16, ,40 0,78 32,80 36,89 59,11 17, ,60 0,91 36,98 40,23 60,07 17, ,80 0,69 36,65 44,97 60,18 16, ,00 0,70 24,99 82,64 63,87 16, ,20 0,76 40,19 76,03 46,88 17, ,40 1,80 37,18 69,30 37,54 17, ,60 2,04 42,16 5,88 32,53 17, ,80 1,74 46,75-18,89 29,88 17, ,00 2,51 43,75-22,95 27,43 17, ,20 2,52 36,18-20,47 28,64 17, ,40 1,55 51,43-21,27 24,30 17, ,60 3,64 40,18-13,01 20,50 17, ,80 3,51 23,43-12,92 13,07 17, ,00 4,14 19,66-9,26 10,83 17, ,20 4,66 23,34-8,52 5,00 17, ,40 5,59 25,50-6,83 9,93 17, ,60 3,52 21,15-6,51 5,00 17, ,80 4,40 18,55-6,22 5,00 17, ,00 6,59 18,46 1,04 5,00 17, ,20 6,09 29,31 4,97 5,00 17, ,40 5,02 24,52 4,31 5,00 17, ,60 6,71 17,19 5,72 5,00 17, ,80 6,25 13,40 7,03 5,00 16, ,00 5,12 10,15 8,96 5,00 16, ,20 5,45 11,86 9,78 5,00 16, ,40 6,57 11,14 10,73 5,00 16, ,60 4,68 21,10 10,10 5,00 16, ,80 3,34 12,08 9,80 5,00 16, ,00 2,48 8,80 11,14 5,00 16, ,20 3,31 16,98 11,90 5,00 16, ,40 4,30 13,29 10,70 5,00 16, ,60 3,80 10,39 9,48 5,00 16, ,80 2,75 9,16 8,47 5,00 16, ,00 3,45 7,90 8,01 5,00 15, ,20 3,73 9,45 6,90 5,00 16, ,40 3,56 12,61 6,57 5,00 16, ,60 3,59 15,04 6,76 5,00 16, ,80 3,24 13,44 5,79 5,00 16, ,00 3,92 7,92 6,87 5,00 16, ,20 3,65 10,32 6,92 5,00 16, ,40 3,08 10,26 6,94 5,00 16, ,60 4,02 10,43 6,60 5,00 16, ,80 3,55 11,73 6,20 5,00 16, ,00 3,48 14,23 9,06 5,00 16, ,20 3,28 13,13 8,66 5,00 16, ,40 3,85 10,95 10,00 5,00 16,35 CPTU 27S

23 DATI PROVA CPTU Prof. (m) qc fs u FC Gamma (MPa) (kpa) (kpa) (%) (kn/m³) 58 11,60 4,33 11,48 9,74 5,00 16, ,80 3,42 11,86 9,56 5,00 16, ,00 3,74 12,07 14,27 5,00 16, ,20 4,47 12,33 14,37 5,00 16, ,40 3,34 19,34 4,39 23,58 17, ,60 1,56 53,42-14,53 43,73 17, ,80 0,75 53,77 62,56 83,55 17, ,00 0,31 20,29 26,29 100,00 16, ,20 0,19 14,11 227,82 100,00 15, ,40 0,15 13,05 316,61 100,00 15, ,60 0,15 14,92 271,53 100,00 15, ,80 0,14 14,84 267,94 100,00 15, ,00 0,24 14,28 294,61 100,00 15, ,20 0,24 9,79 313,28 100,00 15, ,40 0,23 8,13 327,08 100,00 14, ,60 0,23 5,51 326,90 100,00 14, ,80 0,25 5,07 365,30 100,00 14, ,00 0,31 9,24 401,80 89,84 15, ,20 0,92 7,51 320,01 74,12 15, ,40 0,73 9,50 281,55 63,66 15, ,60 0,69 7,90 347,39 70,25 15, ,80 0,45 6,01 323,52 86,67 14, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,00 Abbreviazioni Prof. Profondità dal piano di campagna (m) qc Resistenza alla punta misurata (Mpa) fs Resistenza laterale misurata (Kpa) u Pressione dei pori misurata (Kpa) FC Percentuale di frazione fine calcolata (%) Gamma Peso di volume del suolo calcolato (%) CPTU 27S

24 TABULATO DI CALCOLO DI CSR Prof. uo ó,v ó',vo (m) (kpa) (kpa) (kpa) rd CSR MSF CSR,eq Ksigma CSR* 1 0,20 0,00 3,00 3,00 1,00 0,14 1,63 0,08 1,00 2,00 2 0,40 0,00 6,26 6,26 1,00 0,14 1,63 0,08 1,00 2,00 3 0,60 0,00 9,54 9,54 1,00 0,14 1,63 0,08 1,00 2,00 4 0,80 0,00 12,85 12,85 1,00 0,14 1,63 0,08 1,00 2,00 5 1,00 0,00 16,18 16,18 0,99 0,14 1,63 0,08 1,00 2,00 6 1,20 1,96 19,53 17,57 0,99 0,15 1,63 0,09 1,00 0,09 7 1,40 3,92 22,87 18,94 0,99 0,16 1,63 0,10 1,00 0,10 8 1,60 5,89 26,23 20,34 0,99 0,17 1,63 0,11 1,00 0,11 9 1,80 7,85 29,60 21,76 0,99 0,18 1,63 0,11 1,00 0, ,00 9,81 33,00 23,19 0,99 0,19 1,63 0,12 1,00 0, ,20 11,77 36,39 24,62 0,99 0,20 1,63 0,12 1,00 0, ,40 13,73 39,79 26,05 0,98 0,21 1,63 0,13 1,00 0, ,60 15,70 43,19 27,49 0,98 0,21 1,63 0,13 1,00 0, ,80 17,66 46,57 28,91 0,98 0,22 1,63 0,13 1,00 0, ,00 19,62 49,96 30,34 0,98 0,22 1,63 0,14 1,00 0, ,20 21,58 53,38 31,79 0,98 0,22 1,63 0,14 1,00 0, ,40 23,54 56,86 33,31 0,98 0,23 1,63 0,14 1,00 0, ,60 25,51 60,36 34,86 0,98 0,23 1,63 0,14 1,00 0, ,80 27,47 63,89 36,42 0,97 0,23 1,63 0,14 1,00 0, ,00 29,43 67,41 37,98 0,97 0,24 1,63 0,14 1,00 0, ,20 31,39 70,94 39,55 0,97 0,24 1,63 0,15 1,00 0, ,40 33,35 74,47 41,12 0,97 0,24 1,63 0,15 1,00 0, ,60 35,32 77,99 42,68 0,97 0,24 1,63 0,15 1,00 0, ,80 37,28 81,46 44,18 0,97 0,24 1,63 0,15 1,00 0, ,00 39,24 84,88 45,64 0,97 0,25 1,63 0,15 1,00 0, ,20 41,20 88,32 47,11 0,96 0,25 1,63 0,15 1,00 0, ,40 43,16 91,76 48,59 0,96 0,25 1,63 0,15 1,00 0, ,60 45,13 95,18 50,05 0,96 0,25 1,63 0,15 1,00 0, ,80 47,09 98,58 51,49 0,96 0,25 1,63 0,15 1,00 0, ,00 49,05 102,02 52,97 0,96 0,25 1,63 0,15 1,00 0, ,20 51,01 105,49 54,48 0,96 0,25 1,63 0,16 1,00 0, ,40 52,97 108,95 55,98 0,95 0,25 1,63 0,16 1,00 0, ,60 54,94 112,36 57,42 0,95 0,25 1,63 0,16 1,00 0, ,80 56,90 115,70 58,80 0,95 0,26 1,63 0,16 1,00 0, ,00 58,86 118,99 60,13 0,95 0,26 1,63 0,16 1,00 0, ,20 60,82 122,28 61,46 0,95 0,26 1,63 0,16 1,00 0, ,40 62,78 125,63 62,84 0,94 0,26 1,63 0,16 1,00 0, ,60 64,75 128,97 64,22 0,94 0,26 1,63 0,16 1,00 0, ,80 66,71 132,27 65,56 0,94 0,26 1,63 0,16 1,00 0, ,00 68,67 135,54 66,87 0,94 0,26 1,63 0,16 1,00 0, ,20 70,63 138,82 68,19 0,93 0,26 1,63 0,16 1,00 0, ,40 72,59 142,12 69,52 0,93 0,26 1,63 0,16 1,00 0, ,60 74,56 145,37 70,81 0,93 0,26 1,63 0,16 1,00 0, ,80 76,52 148,57 72,05 0,93 0,26 1,63 0,16 1,00 0, ,00 78,48 151,76 73,28 0,92 0,26 1,63 0,16 1,00 0, ,20 80,44 154,98 74,54 0,92 0,26 1,63 0,16 1,00 0, ,40 82,40 158,26 75,86 0,92 0,26 1,63 0,16 1,00 0, ,60 84,37 161,56 77,19 0,91 0,26 1,63 0,16 1,00 0, ,80 86,33 164,83 78,50 0,91 0,26 1,63 0,16 1,00 0, ,00 88,29 168,07 79,78 0,90 0,26 1,63 0,16 1,00 0, ,20 90,25 171,28 81,03 0,90 0,26 1,63 0,16 1,00 0, ,40 92,21 174,51 82,30 0,90 0,26 1,63 0,16 1,00 0, ,60 94,18 177,76 83,58 0,89 0,26 1,63 0,16 1,00 0, ,80 96,14 181,03 84,89 0,89 0,26 1,63 0,16 1,00 0, ,00 98,10 184,31 86,21 0,88 0,26 1,63 0,16 1,00 0, ,20 100,06 187,59 87,53 0,88 0,26 1,63 0,16 1,00 0, ,40 102,02 190,87 88,84 0,87 0,26 1,63 0,16 1,00 0,16 CPTU 27S

25 TABULATO DI CALCOLO DI CSR Prof. uo ó,v ó',vo (m) (kpa) (kpa) (kpa) rd CSR MSF CSR,eq Ksigma CSR* 58 11,60 103,99 194,13 90,14 0,87 0,26 1,63 0,16 1,00 0, ,80 105,95 197,40 91,45 0,86 0,25 1,63 0,16 1,00 0, ,00 107,91 200,67 92,76 0,86 0,25 1,63 0,16 1,00 0, ,20 109,87 203,99 94,12 0,85 0,25 1,63 0,15 1,00 0, ,40 111,83 207,45 95,61 0,84 0,25 1,63 0,15 1,00 0, ,60 113,80 210,96 97,16 0,84 0,25 1,63 0,15 1,00 0, ,80 115,76 214,41 98,65 0,83 0,25 1,63 0,15 1,00 0, ,00 117,72 217,72 100,00 0,83 0,25 1,63 0,15 1,00 0, ,20 119,68 220,85 101,17 0,82 0,24 1,63 0,15 1,00 0, ,40 121,64 223,94 102,29 0,81 0,24 1,63 0,15 1,00 0, ,60 123,61 227,03 103,42 0,81 0,24 1,63 0,15 1,00 0, ,80 125,57 230,13 104,56 0,80 0,24 1,63 0,15 0,99 0, ,00 127,53 233,22 105,69 0,79 0,24 1,63 0,15 0,99 0, ,20 129,49 236,27 106,78 0,79 0,24 1,63 0,15 0,99 0, ,40 131,45 239,25 107,79 0,78 0,24 1,63 0,15 0,99 0, ,60 133,42 242,18 108,76 0,77 0,24 1,63 0,14 0,98 0, ,80 135,38 245,13 109,75 0,77 0,23 1,63 0,14 0,98 0, ,00 137,34 248,14 110,80 0,76 0,23 1,63 0,14 0,98 0, ,20 139,30 251,21 111,91 0,75 0,23 1,63 0,14 0,98 0, ,40 141,26 254,28 113,02 0,75 0,23 1,63 0,14 0,98 0, ,60 143,23 257,35 114,12 0,74 0,23 1,63 0,14 0,97 0, ,80 145,19 260,34 115,16 0,73 0,23 1,63 0,14 0,97 0, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,00 Abbreviazioni uo Pressione dell'acqua al punto di verifica (KPa) ó,v Pressione litostatica al punto di verifica (Kpa) ó',vo Pressione litostatica effettiva al punto di verifica (Kpa) rd Coefficiente di riduzione della rigidezza CSR Sollecitazione di taglio massima indotta dal sisma MSF Fattore di correzione della magnetudo per il sito di analisi CSR,eq CSR corretta per Magnetudo= m7,5 Ksigma Coefficiente di correzione per la pressione litostatica CSR* CSR corretta CPTU 27S

26 TABULATO DI CALCOLO CRR Prof. qt Fr (m) (MPa) (%) Ic n Qtn Kc Qtn,cs CRR ,20 0,70 0,91 2,67 0,89 11,92 0,00 4,00 4,00 2 0,40 1,65 0,91 2,34 0,77 27,86 0,00 4,00 4,00 3 0,60 1,52 1,11 2,42 0,80 25,71 0,00 4,00 4,00 4 0,80 1,35 1,49 2,53 0,84 22,76 0,00 4,00 4,00 5 1,00 1,12 2,14 2,69 0,90 18,81 0,00 4,00 4,00 6 1,20 0,95 2,84 2,82 0,95 15,77 1,96 4,00 4,00 7 1,40 0,82 3,34 2,92 0,99 13,59 3,92 4,00 4,00 8 1,60 0,96 2,99 2,83 0,95 15,83 5,89 4,00 4,00 9 1,80 0,91 3,41 2,89 0,98 15,00 7,85 4,00 4, ,00 0,87 3,98 2,95 1,00 14,23 9,81 4,00 4, ,20 0,74 4,86 3,06 1,00 11,96 11,77 4,00 4, ,40 0,81 4,53 3,01 1,00 13,11 13,73 4,00 4, ,60 0,80 4,68 3,02 1,00 12,89 15,70 4,00 4, ,80 0,78 4,50 3,02 1,00 12,43 17,66 4,00 4, ,00 0,73 4,99 3,08 1,00 11,56 19,62 4,00 4, ,20 1,10 3,25 2,82 0,95 17,82 21,58 4,00 4, ,40 1,54 2,68 2,64 0,88 25,27 23,54 4,00 4, ,60 1,86 2,33 2,54 0,84 30,66 25,51 0,15 0, ,80 2,09 2,18 2,48 0,82 34,52 27,47 0,15 0, ,00 2,25 1,93 2,42 0,80 37,15 29,43 0,15 0, ,20 2,19 2,07 2,45 0,81 36,01 31,39 0,15 0, ,40 2,57 1,71 2,35 0,77 42,36 33,35 0,15 0, ,60 2,90 1,36 2,24 0,73 47,92 35,32 0,14 0, ,80 3,76 0,75 2,00 0,64 62,02 37,28 0,13 0, ,00 4,10 0,55 1,92 0,61 64,65 39,24 0,12 0, ,20 4,80 0,49 1,85 0,58 72,73 41,20 0,12 0, ,40 4,59 0,52 1,88 0,59 68,91 43,16 0,13 0, ,60 4,50 0,49 1,88 0,59 66,42 45,13 0,11 0, ,80 4,84 0,41 1,83 0,57 69,25 47,09 0,11 0, ,00 5,69 0,40 1,77 0,55 79,28 49,05 0,13 0, ,20 5,90 0,42 1,77 0,55 80,95 51,01 0,13 0, ,40 5,94 0,41 1,77 0,55 80,23 52,97 0,13 0, ,60 5,99 0,31 1,73 0,53 79,05 54,94 0,13 0, ,80 6,03 0,23 1,68 0,52 77,77 56,90 0,12 0, ,00 5,61 0,22 1,71 0,53 71,70 58,86 0,11 0, ,20 5,72 0,20 1,69 0,52 72,04 60,82 0,11 0, ,40 5,57 0,27 1,75 0,54 70,01 62,78 0,11 0, ,60 4,87 0,31 1,83 0,57 61,02 64,75 0,10 0, ,80 3,50 0,42 2,01 0,64 44,16 66,71 0,09 0, ,00 3,05 0,43 2,08 0,67 38,04 68,67 0,08 0, ,20 3,37 0,40 2,03 0,65 41,36 70,63 0,08 0, ,40 3,81 0,37 1,97 0,63 46,00 72,59 0,09 0, ,60 3,62 0,32 1,97 0,63 43,11 74,56 0,09 0, ,80 3,34 0,29 2,00 0,64 39,24 76,52 0,08 0, ,00 3,31 0,28 2,00 0,64 38,51 78,48 0,08 0, ,20 3,58 0,29 1,98 0,63 41,21 80,44 0,08 0, ,40 3,63 0,36 2,01 0,64 41,41 82,40 0,08 0, ,60 3,46 0,41 2,06 0,66 39,17 84,37 0,08 0, ,80 3,58 0,35 2,02 0,65 39,98 86,33 0,08 0, ,00 3,60 0,31 2,00 0,64 39,69 88,29 0,08 0, ,20 3,55 0,28 2,00 0,64 38,64 90,25 0,08 0, ,40 3,58 0,30 2,01 0,64 38,64 92,21 0,08 0, ,60 3,55 0,32 2,03 0,65 37,89 94,18 0,08 0, ,80 3,68 0,35 2,03 0,65 38,96 96,14 0,08 0, ,00 3,44 0,40 2,08 0,67 35,94 98,10 0,08 0, ,20 3,54 0,38 2,07 0,66 36,60 100,06 0,08 0, ,40 3,82 0,33 2,02 0,64 39,18 102,02 0,08 0,08 CPTU 27S

27 TABULATO DI CALCOLO CRR Prof. qt Fr (m) (MPa) (%) Ic n Qtn Kc Qtn,cs CRR ,60 3,87 0,31 2,01 0,64 39,27 103,99 0,08 0, ,80 3,83 0,32 2,02 0,65 38,51 105,95 0,08 0, ,00 3,88 0,33 2,02 0,65 38,61 107,91 0,08 0, ,20 3,85 0,40 2,06 0,66 37,97 109,87 0,08 0, ,40 3,12 0,97 2,33 0,76 30,18 111,83 0,10 0, ,60 1,89 2,52 2,76 0,93 17,21 113,80 4,00 4, ,80 0,88 6,40 3,33 1,00 6,73 115,76 4,00 4, ,00 0,44 13,36 3,91 1,00 2,20 117,72 4,00 4, ,20 0,25 46,70 4,06 1,00 0,33 119,68 4,00 4, ,40 0,22-225,98 4,06 1,00 N/A 121,64 4,00 4, ,60 0,20-61,28 4,06 1,00 N/A 123,61 4,00 4, ,80 0,23 685,46 4,06 1,00 0,02 125,57 4,00 4, ,00 0,27 40,74 4,06 1,00 0,30 127,53 4,00 4, ,20 0,30 17,11 4,06 1,00 0,59 129,49 4,00 4, ,40 0,30 13,33 4,06 1,00 0,54 131,45 4,00 4, ,60 0,30 9,99 4,06 1,00 0,57 133,42 4,00 4, ,80 0,34 7,25 4,06 1,00 0,83 135,38 4,00 4, ,00 0,57 2,29 3,40 1,00 2,87 137,34 4,00 4, ,20 0,72 1,87 3,21 1,00 4,19 139,30 4,00 4, ,40 0,84 1,41 3,07 1,00 5,21 141,26 4,00 4, ,60 0,77 1,65 3,16 1,00 4,48 143,23 4,00 4, ,80 0,60 1,98 3,37 1,00 2,92 145,19 4,00 4, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,00 Abbreviazioni qt Resistenza alla punta corretta Fr Resistenza laterale normalizzata (%) Ic Indice di comportamento del suolo n Esponente che dipende dal tipo di suolo Qtn Resistenza alla punta normalizzata Kc Fattore di correzione per il contenuto in fini del suolo Qtn,cs Resistenza alla punta normalizzata e corretta CRR 7.5 Resistenza del suolo agli sforzi di taglio ciclico per M = 7,5 CPTU 27S

28 RISULTATI VERIFICA A LIQUEFAZIONE Prof. PL Cedim. FS LPI (m) (CPTu) (cm) 1 0,20 2,00 0,00 0 0,00 2 0,40 2,00 0,00 0 0,00 3 0,60 2,00 0,00 0 0,00 4 0,80 2,00 0,00 0 0,00 5 1,00 2,00 0,00 0 0,00 6 1,20 2,00 0,00 0 0,00 7 1,40 2,00 0,00 0 0,00 8 1,60 2,00 0,00 0 0,00 9 1,80 2,00 0,00 0 0, ,00 2,00 0,00 0 0, ,20 2,00 0,00 0 0, ,40 2,00 0,00 0 0, ,60 2,00 0,00 0 0, ,80 2,00 0,00 0 0, ,00 2,00 0,00 0 0, ,20 2,00 0,00 0 0, ,40 2,00 0,00 0 0, ,60 1,07 0, , ,80 1,07 0, , ,00 1,02 0, , ,20 1,04 0, , ,40 0,99 0, , ,60 0,93 0, , ,80 0,87 0, , ,00 0,82 0, , ,20 0,76 0, , ,40 0,85 0, , ,60 0,70 0, , ,80 0,72 0, , ,00 0,82 0, , ,20 0,83 0, , ,40 0,82 0, , ,60 0,81 0, , ,80 0,79 0, , ,00 0,73 0, , ,20 0,73 0, , ,40 0,71 0, , ,60 0,64 0, , ,80 0,55 0, , ,00 0,51 0, , ,20 0,53 0, , ,40 0,55 0, , ,60 0,54 0, , ,80 0,52 0, , ,00 0,51 0, , ,20 0,53 0, , ,40 0,53 0, , ,60 0,52 0, , ,80 0,52 0, , ,00 0,52 0, , ,20 0,51 0, , ,40 0,52 0, , ,60 0,51 0, , ,80 0,52 0, , ,00 0,50 0, , ,20 0,51 0, , ,40 0,53 0, ,01 CPTU 27S

29 RISULTATI VERIFICA A LIQUEFAZIONE Prof. PL Cedim. FS LPI (m) (CPTu) (cm) 58 11,60 0,53 0, , ,80 0,53 0, , ,00 0,53 0, , ,20 0,53 0, , ,40 0,66 0, , ,60 2,00 0,00 0 0, ,80 2,00 0,00 0 0, ,00 2,00 0,00 0 0, ,20 2,00 0,00 0 0, ,40 2,00 0,00 0 0, ,60 2,00 0,00 0 0, ,80 2,00 0,00 0 0, ,00 2,00 0,00 0 0, ,20 2,00 0,00 0 0, ,40 2,00 0,00 0 0, ,60 2,00 0,00 0 0, ,80 2,00 0,00 0 0, ,00 2,00 0,00 0 0, ,20 2,00 0,00 0 0, ,40 2,00 0,00 0 0, ,60 2,00 0,00 0 0, ,80 2,00 0,00 0 0, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,00 LPI totale 16,01 cm Cedimento totale 33,73 cm PL % Probabilità di liquefazione Spessore (m) 0 15 Non liquefazione quasi certa 7, Liquefazione improbabile 1, Liquefazione incerta 1, Liquefazione probabile 4, Liquefazione quasi certa 0,00 Abbreviazioni FS PL (CPTu) LPI Cedim. Fattore di sicurezza di liquefazione Probabilità di liquefazione Indice di liquefazione potenziale Cedimento indotto dal sisma CPTU 27S

30 Grafici della verifica a liquefazione CSR & CRR Fattore di sicurezza Indice di liquefazione potenziale Probabilità di liquefazione Cedimento vericale 0,0 0,5 1,0 0 H2O H2O ,00 20,00 40, CSR CRR FS LPI PL (CPTu) Cedimento(cm) CPTU 27S

31 VERIFICA A LIQUEFAZIONE PROGETTO Interventi urgenti di rafforzamento degli argini del Fiume Serchio UBICAZIONE Provincia: Pisa Comune: San Giuliano Terme Località: Pappiana DATI VERIFICA Metodo di verifica: NCEER Robertson & Wride 1998, 2009 Verticale di verifica: CPTU 28S Profondità di analisi: 20,00 m Punti di analisi: 100 DATI DI IMPUT Profondità superficie piezometrica (in situ): 3,93 m Profondità superficie piezometrica (durante il sisma): 1,00 m Magnetudo sisma atteso: 6,14 Ricther (dato utilizzato 6,2) Accelerazione orizzontale di picco in superficie (ag): 0,207 g (dato utilizzato 0,21 g) Contenuti: 1. Dati di Campagna 2. Tabulato di calcolo CSR 3. Tabulato di calcolo CRR 4. Risultati verifica a liquefazione 5. Grafici della verifica a liquefazione

32 DATI PROVA CPTU Prof. (m) qc fs u FC Gamma (MPa) (kpa) (kpa) (%) (kn/m³) 1 0,20 1,79 13,45 12,22 22,77 16,27 2 0,40 1,59 16,43 9,79 24,16 16,35 3 0,60 1,83 13,81-1,57 23,55 16,18 4 0,80 1,48 10,31-1,08 24,02 16,12 5 1,00 1,43 14,81 9,02 24,75 16,44 6 1,20 2,14 25,20 17,04 27,29 16,80 7 1,40 1,57 28,54-2,52 27,53 16,97 8 1,60 1,67 24,41-9,03 33,25 16,85 9 1,80 1,09 23,24 2,27 34,35 16, ,00 1,19 20,05 180,31 41,53 16, ,20 1,02 34,78 183,47 41,45 16, ,40 1,07 21,71 58,23 43,34 16, ,60 0,94 13,73 36,19 42,09 15, ,80 0,57 5,72 93,47 43,52 15, ,00 0,63 8,14 130,42 37,33 15, ,20 1,27 10,38 121,67 33,72 16, ,40 1,71 30,49-1,29 33,77 16, ,60 0,96 20,62 130,28 37,13 16, ,80 1,02 17,96 187,06 42,62 16, ,00 1,12 30,97 209,76 46,68 16, ,20 0,87 36,21 141,47 50,20 16, ,40 0,80 20,71 165,80 54,36 16, ,60 0,69 17,33 182,22 53,38 16, ,80 0,56 10,55 187,20 50,86 15, ,00 0,69 7,22 203,36 47,84 15, ,20 0,90 19,70 222,12 49,68 16, ,40 0,73 25,09 200,03 47,83 16, ,60 0,99 17,70 219,34 50,63 16, ,80 0,95 35,20 224,21 49,79 16, ,00 0,76 23,16 252,79 50,31 16, ,20 0,93 16,19 283,04 45,74 16, ,40 1,27 34,28 293,59 47,26 17, ,60 1,00 47,53 267,91 51,75 17, ,80 0,65 21,17 280,46 57,69 16, ,00 0,61 8,38 300,99 36,35 16, ,20 2,09 15,30 135,69 18,90 16, ,40 4,54 22,62-45,40 5,00 16, ,60 4,19 5,26-42,87 5,00 16, ,80 4,37 4,65-39,45 5,00 15, ,00 4,81 5,33-33,33 5,00 15, ,20 4,56 6,91-30,51 5,00 15, ,40 3,36 11,90-29,75 5,00 16, ,60 4,09 30,68-28,82 13,71 16, ,80 3,61 10,71-26,57 18,68 17, ,00 3,15 65,15-43,00 23,76 17, ,20 2,63 54,71-49,95 22,86 17, ,40 4,68 30,50-50,74 16,51 17, ,60 4,95 15,56-49,99 16,40 17, ,80 1,66 31,35 20,79 22,08 16, ,00 1,17 11,93 191,49 37,50 16, ,20 1,78 22,54-7,19 37,62 16, ,40 1,37 19,10 46,57 40,54 16, ,60 0,94 14,63 99,16 47,86 16, ,80 0,82 11,38 184,38 55,23 15, ,00 0,60 6,17 278,34 56,49 15, ,20 0,60 3,40 304,86 45,60 14, ,40 1,16 4,26 257,41 33,01 15,44 CPTU 28S