COMUNE DI DEIVA MARINA

Transcript

1 COMUNE DI DEIVA MARINA ( PROVINCIA DELLA SPEZIA ) MESSA IN SICUREZZA E MIGLIORAMENTO SISMICO EDIFICIO SCOLASTICO COMUNALE SEDE DELLA SCUOLA MATERNA ELEMENTARE E MEDIA PROGETTO ESECUTIVO RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE ( ai sensi del punto 10.1 del D.M. 14 gennaio 2008 )

2 Progetto strutturale esecutivo relativo alla messa in sicurezza e miglioramento sismico edificio scolastico comunale sede della scuola materna, elementare e media sito in Piazza Carniglia comune di Deiva Marina, foglio di mappa 20 mappale 375. Relazione generale illustrativa Il fabbricato oggetto del presente studio è un edificio a struttura mista, muratura calcestruzzo armato, su due livelli di piano oltre ad un locale interrato, adibito ad attività scolastica (scuole primarie e secondaria di primo grado) sito in piazza Carniglia comune di Deiva Marina, foglio di mappa 20 mappale 375. La struttura in esame rientra all interno degli ambienti ad uso scolastico (cat. C) del tipo ordinario (V n = 50 anni) il cui uso preveda affollamenti significativi, senza contenuti pericolosi per l ambiente e senza funzioni pubbliche e sociali essenziali (classe III). Ciò premesso il periodo di riferimento assunto per l azione sismica è di 75 anni. Da attento esame del fabbricato si è evinto che lo stesso è costituito da diverse tipologie strutturali realizzate in epoca diversa con differenti tecnologie dando origine a corpi di fabbrica distinti uniti tra loro essenzialmente a livello degli impalcati di piano e dell impalcato di copertura. La realizzazione dell edificio in esame è avvenuta in periodi successivi ed è iniziata da un nucleo originario, realizzato in epoca remota, in muratura di pietrame di cui attualmente sono rimasti solamente tre tratti murari. Successivamente e plausibilmente nel corso degli anni 50 è stato realizzato il nucleo centrale e prevalente dell attuale complesso in muratura portante di mattoni pieni con solai di piano in laterizio armato a travetti affiancati del tipo SAPAL. A tale fase realizzativa risale l esecuzione della parete intelaiata in cemento armato lato giardino. In un secondo momento, probabilmente anni 70, sono stati completamente rifatti i due impalcati di piano, piano terra e primo, mediante posa in opera di solaio in travetti precompressi con interoposte pignatte senza presenza di soletta di completamento. Il primo ampliamento del corpo scuola, vista la tecnologia costruttiva adottata, ha avuto luogo probabilmente all inizio degli anni 80 ed ha interessato essenzialmente il lato verso piazza Carniglia,

3 in tale circostanza è stata rifatta completamente la copertura senza rimuovere l esistente. Anche questo ampliamento è stato realizzato in muratura portante impiegando elementi forati in laterizio con solai del tipo laterocementizio con soletta di completamento. Si evidenzia che al piano primo le pareti perimetrali sono risultate costituite da due fogli in laterizio forato con interposta camera d aria. Infine alla fine degli anni 90 è stato realizzato l ultimo ampliamento mediante esecuzione di una struttura intelaiata in cemento armato collegata all esistente in corrispondenza del solo corridoio di collegamento con il corpo originario a livello dei primi due impalcati di piano e su tutto lo sviluppo del solaio a livello di copertura. Quest ultima struttura è caratterizzata dalla presenza di un locale interrato e da solai in travetti precompressi con interoposte pignatte con soletta di completamento. Il presente lavoro è volto essenzialmente all eliminazione delle principali carenze strutturali riscontrate nella verifica sismica a cui si rimanda. Tali criticità possono essere così brevemente riassunte: presenza nel corpo in muratura di un doppio solaio di copertura, di cui l originario, mai demolito durante la ristrutturazione ed ampliamento del fabbricato, si trova in precarie condizioni di equilibrio; solaio nuovo di copertura del tipo latero cementizio posato sulle murature esistenti, su pilastri in cemento armato e su pilastrini in muratura di mattoni pieni in condizioni di precario equilibrio ed incidenti direttamente su solaio di soffittatura in laterizio armato; solaio di soffittatura in laterizio armato con presenza di tavelline intermedie tra i travetti portanti a rischio sfondellamento durante eventuali movimenti tellurici; presenza di murature portanti del tipo a cassa vuota in elementi forati di laterizio con fogli di spessore pari a circa 12 cm, elementi estramamente vulnerabili dal punto di vista sismico; Dalle verifiche svolte nelle attuali condizioni e riportate nella relazione di verifica sismica emerge che per le azioni globali il valore minimo dell indicatore del rischio di collasso nei confronti dell azione sismica α u è pari a 0,693 a cui corrisponde un periodo di ritorno T R dell azione stessa di 275 anni; il valore minimo dell indicatore del rischio di inagibilità nei confronti dell azione sismica α e è pari a 1,387 a cui corrisponde un periodo di ritorno T R dell azione stessa di 165 anni; mentre per la verifica sismica locale il valore minimo dell indicatore del rischio di collasso nei confronti dell azione sismica α u è pari a 0,264 a cui corrisponde un periodo di ritorno T R dell azione stessa di 45 anni. Al fine di eliminare le carenze riscontrate si è ritenuto indispensabile procedere al rifacemento totale dei solai di copertura e soffittatura mediante posa in opera di nuovi solai in materiale ligneo

4 previa rimozione degli esistenti; al rifacimento delle murature in laterizio forato costituite da due fogli con interposta camera d aria poste al primo livello di piano mediante posa in opera di nuova muratura in doppio UNI di spessore complessivo pari a circa 36 cm. Per consentire un livello di progetttazione più efficace nell ambito di un progetto di miglioramento sismico si è ritenuto indispensabile dover procedere ad un ulteriore campagna d indagini in modo da eseguire prove a taglio e compressione mediante l ausilio di martinetti piatti doppi e pistone idraulico, alla presente è allegato il rapporto tecnico circa le prove effettuate rilasciato dall esecutore INSITU s.r.l. Da tale campagna è risultato che la muratura presente in opera è caratterizata da una resistenza a compressione semplice assai bassa inferiore ai minimi di normativa risultando pari a 82 N/cm 2, anche la resistenza a taglio è risultata inferiore ai minimi tabellari di normativa evidenziando un valore di circa 3,9 N/cm 2 in assenza di carichi verticali. Quest ultimo valore è stato ottenuto considerando l incidenza della muratura sull elemento murario di prova pari a circa 36 cm complessivi che porta ad un valore di tensione normale sull elemento considerato pari a circa 92,8 N/cm 2 (valore ottenuto considerando una tensione media agente sulla muratura di 29 N/cm 2, come riportato nel rapporto di prova con martinetto piatto singolo, che moltiplicata per il rapporto tra tratto di muratura incidente e larghezza dell elemento murario (11,25 cm) fornisce il valore di carico agente sul provino), quindi il valore della resistenza a taglio in assenza di carichi verticali è stato ricavato ponendo τ 0 = τ - 0,4 σ n in conformità alla normativa vigente (punto delle N.T.C. 2008) In considerazione di quanto emerso dalle indagini e dalle verifiche effettuate si è ritenuto indispensabile, in questa prima fase, procedere a rivestire l elemento murario più critico con intonaco armato su entrambe le facce dal piano terra sino alla copertura. Dalle verifiche svolte dopo l eliminazione delle criticità precedentemente illustrate è risultato che per la verifica sismica globale il valore minimo dell indicatore del rischio di collasso nei confronti dell azione sismica α u è pari a 0,793 a cui corrisponde un periodo di ritorno T R dell azione stessa di 397 anni; il valore minimo dell indicatore del rischio di inagibilità nei confronti dell azione sismica α e è pari a 1,326 a cui corrisponde un periodo di ritorno T R dell azione stessa di 151 anni; mentre per la verifica sismica locale il valore minimo dell indicatore del rischio di collasso nei confronti dell azione sismica α u è pari a 0,650 a cui corrisponde un periodo di ritorno T R dell azione stessa di 233 anni. Descrizione intervento strutturale previsto In considerazione della situazione in essere e delle esigenze della committenza il sottoscritto ha ritenuto che la soluzione strutturalmente più efficace e meno invasiva per

5 l edificio esistente sia quella di realizzare i nuovi solai di soffittatura e copertura del corpo in muratura con ossatura portante in legname con cordoli di coronamento in cemento armato e di rimuovere completamente i solai in latero-cemento esitenti, compresi i cordoli di piano, i pilastri in muratura e cemento armato e tutti gli elementi della copertura preesistente ubicata tra i due solai. Si prevede inoltre di rifare totalmente le murature a cassa vuota ubicate al piano terra mediante posa in opera di nuova muratura in mattoni semipieni tipo doppio UNI (s = 36 cm). L ossatura portante del solaio di soffittatura sarà costituita da travi in legno lamellare omogeneo di abete (GL24h) disposte ad interasse varibile in funzione della zona di posa ed aventi dimensioni di 12x20 cm, con sovrastante doppio tavolato incrociato (s = 2,5 cm per strato). L ossatura portante della nuova copertura sarà costituita da un orditura principale, travi di colmo (16x20 cm) e diagonali (20x24 cm), su cui insiste l orditura secondaria caratterizzata dalla presenza di travi (16x20 cm) poste ad interasse di circa 100 cm con sovrastante doppio tavolato incrociato (s = 2,5 cm per strato). I cordoli posti a coronamento delle murature saranno collegati alle stesse mediante l impiego di barre Ø16 in ragione di una ogni 50 cm fissate tramite l ausilio di boiacca cementizia. Descrizione del modello strutturale Vista la peculiarità degli interventi previsti si è ritenuto opportuno adottare due diversi modelli per la verifica dei vari elementi strutturali in origine, allo stato attuale e dopo l intervento previsto in progetto. Il modello strutturale adottato per gli elementi in acciaio è di tipo tridimensionale ottenuto tramite l ausilio di un programma di calcolo agli elementi finiti, per il progetto in esame è stato utilizzato quale modellatore strutturale: ModeSt ver. 8.5 rev.9, prodotto da Tecnisoft s.a.s. Prato, e quale solutore agli elementi finiti: Xfinest ver. 2014, prodotto da Ce.A.S. S.r.l. Milano. Il modello è caratterizzato dalla presenza di aste in acciaio orizzontali, costituite da elementi monodimensionali tipo beam vincolati all esistente tramite un nodo spaziale in grado di equilibrare le forzanti esterne agenti in direzione verticale e longitudinale alla parete di appoggio ed il solo momento attorno all asse ortogonale alla parete stessa. I solai sono stati considerati di tipo non rigido. La schematizzazione illustrata è da considerarsi la più realistica in virtù della tipologia muraria esistente e del fatto che consente di ottenere l equilibrio del sistema senza trasferire azioni significative alle murature fuori del proprio piano.

6 È stata effettuata l analisi lineare statica. Le combinazioni delle azioni sono state svolte conformemente a quanto previsto al punto 2.5 delle N.T.C. La verifica delle sezioni resistenti è stata effettuata impiegando il metodo degli stati limite effettuando le verifiche previste dalle N.T.C. agli stati limite ultimi e di esercizio. Il modello strutturale adottato per la verifica statica e sismica dell edifico nel suo complesso è di tipo tridimensionale, ed è stato ottenuto tramite l ausilio di un programma di calcolo a macroelementi finiti bidimensionali rappresentativi dei maschi murari e delle fasce di piano deformabili; le pareti murarie sono state schematizzate come telai piani equivalenti, connesse tra loro mediante i solai di piano e i nodi di estremità. I solai sono stati considerati deformabili in funzione del materiale e della tipologia impiegata. Il modello e la relativa analisi statica non lineare è stata effettata utilizzando il programma di calcolo 3Muri ver prodotto dalla S.T.A.DATA srl di Torino. Le combinazioni delle azioni sono state svolte conformemente a quanto previsto al punto 2.5 delle N.T.C. La verifica delle sezioni resistenti è stata effettuata impiegando il metodo degli stati limite effettuando le verifiche previste dalle N.T.C. agli stati limite ultimi e di esercizio. Per le verifiche sismiche sono state considerate n. 24 analisi statiche non lineari, indipendenti tra loro, con distribuzione delle forze proporzionale alle masse ed alla deformata del primo modo di vibrare nonché rispondenti alle indicazioni di normativa di cui al punto delle N.T.C. (analisi mantenendo inalterata la mutua distanza tra baricentro delle masse e baricentro delle rigidezze ed analisi variando tale distanza di ± 5% della lunghezza del fabbricato in direzione ortogonale all azione sismica considerata). In particolare si precisa che, al fine di individuare il punto di controllo della struttura che meglio rappresenti il comportamento globale dell edificio sono stati effettuati, per ogni analisi considerata, più controlli in corrispondenza dei nodi siti in sommità del fabbricato e ritenuti più significativi ed è stato quindi individuato, per ogni singola analisi esaminata, il nodo che meglio rispecchiasse il comportamento globale dell intero complesso. Gli spostamenti medi di piano sono stati valutati in funzione dello spostamento medio dei singoli nodi appartenenti al piano stesso pesato sulla base della massa gravante sul nodo. Le verifiche in campo non lineare sono state effettuate considerando la rigidezza degli elementi murari sia fessurata che non fessurata in modo da cogliere la risposta della struttura in entrambe le situazioni, dai risultati ottenuti si è evinto che non vi sono significative differenze risultando leggermente più gravose le analisi con le rigidezze fessurate, quindi ai fini delle verifiche riportate gli elementi murari sono stati considerati, a favore di sicurezza, con rigidezza fessurata. Si è adottata l analisi sismica non lineare in considerazione del fatto che essendo le strutture in muratura, come riportato al punto C della circolare esplicativa, caratterizzate da un comportamento non lineare risultano, in ogni caso, più significativamente rappresentate attraverso un analisi statica non lineare.

7 Valutazione della sicurezza e delle prestazioni della struttura L intervento previsto in questa fase è volto essenzialmente all eliminazione delle criticità emerse durante la fase di verifica sismica dell intero complesso, criticità che esulano dalle problematiche sismiche poiché sono essenzialmente riconducibili a carenze costruttive originarie accentuate ed aggravate durante la prima fase di ampliamento del corpo di fabbrica originario. Occorre evidenziare che eliminate le criticità presenti, nonostante la modesta qualità degli elementi murari, si riesce ad ottenere un significativo miglioramento delle condizioni sismiche originarie ottenendo un valore minimo dell indicatore del rischio di collasso nei confronti dell azione sismica α u pari a 0,650 a cui corrisponde un periodo di ritorno TR dell azione sismica di 233 anni, si evidenzia che nelle condizioni attuali il periodo di ritorno TR dell azione sismica di collasso è di 45 anni. Il sottoscritto ritiene che in questa prima fase sia indispensabile l eliminazione delle elevate criticità presenti che consentono anche di spostare nel tempo la necessità del raggiungimento dell adeguamento sismico, che comunque deve essere l obiettivo finale dell amministazione pubblica. La valutazione della sicurezza è stata eseguita conformemente a quanto indicato al punto 2.3 delle N.T.C. utilizzando il metodo semiprobabilistico agli stati limite, per i vari elementi, nella sintesi dei risultati allegata è riportato per gli stati limite ultimi il valore della resistenza di progetto (R d ) comparato al corrispondente valore di progetto dell effetto delle azioni (E d ). Le verifiche nei confronti di tutti gli stati limite d esercizio sono state effettuate nei confronti del solo Stato Limite di Danno, mentre le verifiche nei confronti di tutti gli stati limite ultimi sono state effettuate nei confronti del solo Stato Limite di salvaguardia della Vita conformemente a quanto riportato al punto 7.1 delle N.T.C. Per valutare gli effetti delle azioni, sia per gli stati limite di esercizio sia per gli stati limite ultimi, è stato adottato il metodo dell analisi elastica lineare nel rispetto di quanto riportato al punto delle N.T.C. per quanto attiene gli elementi in acciaio, mentre è stato adottato il metodo dell analisi non lineare nel rispetto di quanto riportato al punto delle N.T.C. e di quanto previsto al punto delle N.T.C. per quanto attiene la verifica sismica degli elementi murari. La resistenza delle membrature e dei collegamenti degli elementi in acciaio è stata valutata in accordo con le regole di cui al 4.2 delle N.T.C. La struttura in esame consente di rispettare i limiti di deformabilità di cui alla tabella 4.2.X delle N.T.C. ed i limiti imposti per il contenimento del danno agli elementi non strutturali. Le sollecitazioni massime indotte sull esistente in corrispondenza degli appoggi delle varie aste sono risultante inferiori alle rispettive resistenze.

8 Presentazione e sintesi dei risultati ottenuti con l ausilio di codice di calcolo automatico. Tabulati di calcolo relativi alla verifica globale dell edificio I tabulati di seguito riportati sono quelli ottenuti con il programma TreMuri, relativi alla verifica sismica in campo non lineare dell intero complesso, e alla verifica statica dei setti murari. Descrizione del modello Il modello è a macroelementi finiti bidimensionali rappresentativi dei maschi murari e delle fasce di piano deformabili. Le pareti murarie sono state schematizzate come telai piani equivalenti connesse tra loro mediante i solai di piano e i nodi di estremità. I solai sono stati considerati deformabili possedendo una rigidezza diversa in funzione del materiale e della tipologia impiegata. Materiali Muratura Nome E [N/mm2] G [N/mm2] Peso specifico [kn/m3] fm [N/cm2] Resistenza taglio [N/cm2] Pietrame Mattoni pieni Muratura in forati 3, Doppio UNI 4, , Mattoni pieni + intonaco armato 1, Doppio UNI + forati 4, , Calcestruzzo Nome E [N/mm2] G [N/mm2] Peso specifico [kn/m3] fcm [N/mm2] fck [N/mm2] C25/30 30, , C. a. ampliamento 28, , Calcesrtruzzo esistente 21, , Calcestruzzo ampliamento 25, , Acciaio armatura Nome E [N/mm2] G [N/mm2] Peso specifico [kn/m3] fym [N/mm2] fyk [N/mm2] FeB32K 206, , FeB44K 206, , Elementi di struttura Livello 1 Pannello murario N. Parete Materiale Rinforzo Quota Altezza Spessore Pietrame Pietrame Pietrame Pannello + Cordolo C.A. (1) N. Parete Materiale pannello Rinforzo Quota pannello Altezza Spessore Materiale calcestruzzo Pietrame Calcesrtruzzo esistente Mattoni pieni Calcesrtruzzo esistente Doppio UNI + forati Doppio UNI + forati Doppio UNI + forati Calcestruzzo ampliamento Calcestruzzo ampliamento Calcestruzzo ampliamento Materiale acciaio Quota cordolo Base sezione Altezza sezione FeB32K FeB32K FeB44K FeB44K FeB44K

9 Mattoni pieni Calcesrtruzzo esistente Mattoni pieni Calcesrtruzzo esistente Mattoni pieni Calcesrtruzzo esistente Mattoni pieni Calcesrtruzzo esistente Mattoni pieni Calcesrtruzzo esistente Doppio UNI + forati Calcestruzzo ampliamento Mattoni pieni Calcesrtruzzo esistente Mattoni pieni Calcesrtruzzo esistente Mattoni pieni Calcesrtruzzo esistente Mattoni pieni Calcesrtruzzo esistente Mattoni pieni Calcesrtruzzo esistente Mattoni pieni Calcesrtruzzo esistente Muratura in forati Calcestruzzo ampliamento Mattoni pieni Calcesrtruzzo esistente Muratura in forati Calcestruzzo ampliamento Pannello + Cordolo C.A. (2) N. Parete Area [cm2] J [cm4] Af intrad. [cm2] Af estrad. [cm2] N. barre intrad. N. barre Estrad. Copriferro FeB32K FeB32K FeB32K FeB32K FeB32K FeB44K FeB32K FeB32K FeB32K FeB32K FeB32K FeB32K FeB44K FeB32K FeB44K Passo staffe Area staffe [cm2] Porzione deformabile , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , Setto C.A. (1) N. Parete Materiale calcestruzzo Materiale acciaio Quota Altezza Spessore C. a. ampliamento FeB44K C. a. ampliamento FeB44K C. a. ampliamento FeB44K Setto C.A. (2) Parete N. Parete Diametro barre oriz. [mm] Passo medio barre oriz. Passo estremità barre oriz. Diametro barre lato b [mm] Passo barre lato b Copriferro barre lato b N. Parete Af barre zona E [cm2] N. barre zona E Larghezza zona E Diam. armatura inclinata Passo armatura inclinata Angolo armatura inclinata

10 [mm] Trave di collegamento N. Parete Af [cm2] Intradosso Estradosso Staffe Ferri diagonali N. barre Af [cm2] N. barre Copriferro Diametro [mm] N. braccia Passo medio Passo estrem Setto C.A. (2) Parete N. Parete Diametro barre oriz. [mm] Passo medio barre oriz. Passo estremità barre oriz. Diametro barre lato b [mm] Passo barre lato b Copriferro barre lato b N. Parete Af barre zona E [cm2] N. barre zona E Larghezza zona E Diam. armatura inclinata [mm] Passo armatura inclinata Angolo armatura inclinata Trave di collegamento N. Parete Af [cm2] Af [cm2] Intradosso Estradosso Staffe Ferri diagonali N. barre Af [cm2] N. barre Copriferro Diametro [mm] N. braccia Passo medio Passo estrem Setto C.A. (2) Parete N. Parete Diametro barre oriz. [mm] Passo medio barre oriz. Passo estremità barre oriz. Diametro barre lato b [mm] Passo barre lato b Copriferro barre lato b N. Parete Af barre zona E [cm2] N. barre zona E Larghezza zona E Diam. armatura inclinata [mm] Passo armatura inclinata Angolo armatura inclinata Trave di collegamento N. Parete Af [cm2] Af [cm2] Intradosso Estradosso Staffe Ferri diagonali N. barre Af [cm2] N. barre Copriferro Diametro [mm] N. braccia Passo medio Passo estrem Trave C.A. (1) N. Parete Materiale calcestruzzo Materiale acciaio Quota I Quota J Base sezione Altezza sezione C. a. ampliamento FeB44K , C. a. ampliamento FeB44K , C. a. ampliamento FeB44K , C. a. ampliamento FeB44K , C. a. ampliamento FeB44K , C. a. ampliamento FeB44K , C. a. ampliamento FeB44K , C. a. ampliamento FeB44K , C. a. ampliamento FeB44K , C. a. ampliamento FeB44K , C. a. ampliamento FeB44K , C. a. ampliamento FeB44K , C. a. ampliamento FeB44K , Trave C.A. (2) N. Parete Af intradosso [cm2] Af estradosso [cm2] N. barre intradosso N. barre estradosso Copriferro Passo staffe Area staffe [cm2] J [cm4] Af [cm2] Angolo [º] Angolo [º] Angolo [º]

11 Pilastro C.A. (1) N. Materiale calcestruzzo Materiale acciaio Quota Base sezione Altezza sezione 29 C. a. ampliamento FeB44K , C. a. ampliamento FeB44K , C. a. ampliamento FeB44K , C. a. ampliamento FeB44K , C. a. ampliamento FeB44K , Pilastro C.A. (2) N. Af lato b [cm2] Af lato h [cm2] N. barre lato b N. barre lato h Copriferro Passo staffe Area staffe [cm2] Area [cm2] Angolo [º] Altezza Solaio N. Quota Spessore G [N/mm2] Ex [N/mm2] Ey [N/mm2] Scarico masse , , , Monodirezionale Latero cemento , , Monodirezionale Latero cemento , , , Monodirezionale Latero cemento , , , Monodirezionale Latero cemento , , Monodirezionale Latero cemento , , , Monodirezionale Latero cemento Livello 2 Pannello murario N. Parete Materiale Rinforzo Quota Altezza Tipo Spessore Pietrame Pannello + Cordolo C.A. (1) N. Parete Materiale pannello Rinforzo Quota pannello Doppio UNI + forati Altezza Spessore Materiale calcestruzzo Calcestruzzo ampliamento Pietrame Calcesrtruzzo esistente Pietrame Calcesrtruzzo esistente Mattoni pieni Calcesrtruzzo esistente Mattoni pieni Calcesrtruzzo esistente Mattoni pieni Calcesrtruzzo esistente Doppio UNI + forati Calcestruzzo ampliamento Materiale acciaio Quota cordolo Base sezione Altezza sezione FeB44K FeB32K FeB32K FeB32K FeB32K FeB32K FeB44K Mattoni pieni Calcesrtruzzo FeB32K esistente Mattoni pieni Calcesrtruzzo FeB32K esistente Mattoni pieni Calcesrtruzzo FeB32K

12 esistente Mattoni pieni Calcesrtruzzo esistente Mattoni pieni + intonaco armato Calcesrtruzzo esistente Mattoni pieni Calcesrtruzzo esistente Mattoni pieni Calcesrtruzzo esistente Doppio UNI + forati Calcestruzzo ampliamento Pietrame Calcesrtruzzo esistente Pietrame Calcesrtruzzo esistente Mattoni pieni Calcesrtruzzo esistente Mattoni pieni Calcesrtruzzo esistente Mattoni pieni Calcesrtruzzo esistente Mattoni pieni Calcesrtruzzo esistente Mattoni pieni Calcesrtruzzo esistente Muratura in forati Calcestruzzo ampliamento Mattoni pieni Calcesrtruzzo esistente Mattoni pieni Calcesrtruzzo esistente Muratura in forati Calcestruzzo ampliamento Pannello + Cordolo C.A. (2) N. Parete Area [cm2] J [cm4] Af intrad. [cm2] Af estrad. [cm2] N. barre intrad. N. barre Estrad. Copriferro FeB32K FeB32K FeB32K FeB32K FeB44K FeB32K FeB32K FeB32K FeB32K FeB32K FeB32K FeB32K FeB44K FeB32K FeB32K FeB44K Passo staffe Area staffe [cm2] Porzione deformabile , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , Trave C.A. (1) N. Parete Materiale calcestruzzo Materiale acciaio Quota I Quota J Base sezione Altezza sezione Calcesrtruzzo esistente FeB32K , Calcesrtruzzo esistente FeB32K , Calcesrtruzzo esistente FeB32K , J [cm4]

13 Calcesrtruzzo esistente FeB32K , Calcesrtruzzo esistente FeB32K , Calcesrtruzzo esistente FeB32K , Calcesrtruzzo esistente FeB32K , Calcesrtruzzo esistente FeB32K , Calcesrtruzzo esistente FeB32K , C. a. ampliamento FeB44K , C. a. ampliamento FeB44K , C. a. ampliamento FeB44K , C. a. ampliamento FeB44K , C. a. ampliamento FeB44K , C. a. ampliamento FeB44K , C. a. ampliamento FeB44K , C. a. ampliamento FeB44K , C. a. ampliamento FeB44K , C. a. ampliamento FeB44K , C. a. ampliamento FeB44K , C. a. ampliamento FeB44K , C. a. ampliamento FeB44K , C. a. ampliamento FeB44K , Calcesrtruzzo esistente FeB32K ,024, Trave C.A. (2) N. Parete Af intradosso [cm2] Af estradosso [cm2] N. barre intradosso N. barre estradosso Copriferro Passo staffe Area staffe [cm2] Pilastro C.A. (1) N. Materiale calcestruzzo Materiale acciaio Quota Base sezione Altezza sezione 106 C. a. ampliamento FeB44K , C. a. ampliamento FeB44K , C. a. ampliamento FeB44K , C. a. ampliamento FeB44K , C. a. ampliamento FeB44K , C. a. ampliamento FeB44K , C. a. ampliamento FeB44K , C. a. ampliamento FeB44K , C. a. ampliamento FeB44K , Calcesrtruzzo esistente FeB32K Calcesrtruzzo esistente FeB32K Calcesrtruzzo esistente FeB32K Calcesrtruzzo esistente FeB32K Calcesrtruzzo esistente FeB32K Calcesrtruzzo esistente FeB32K Area [cm2] Angolo [º] Altezza

14 Pilastro C.A. (2) N. Af lato b [cm2] Af lato h [cm2] N. barre lato b N. barre lato h Copriferro Passo staffe Area staffe [cm2] Solaio N. Quota Spessore G [N/mm2] Ex [N/mm2] Ey [N/mm2] Scarico masse , , Monodirezionale Latero cemento , , , Monodirezionale Latero cemento , , , Monodirezionale Latero cemento , , , Monodirezionale Latero cemento , , Monodirezionale Latero cemento , , , Monodirezionale Latero cemento , , , Monodirezionale Latero cemento Livello 3 Pannello + Cordolo C.A. (1) N. Parete Materiale pannello Rinforzo Quota pannello Altezza Spessore Materiale calcestruzzo Tipo Materiale acciaio Quota cordolo Base sezione Altezza sezione Mattoni pieni - 1, C25/30 FeB44K 1, Mattoni pieni - 1, C25/30 FeB44K 1, Mattoni pieni - 1, C25/30 FeB44K 1, Muratura in forati - 1, C25/30 FeB44K 1, Mattoni pieni - 1, C25/30 FeB44K 1, Muratura in forati - 1, C25/30 FeB44K 1, Mattoni pieni - 1, C25/30 FeB44K 1, Mattoni pieni - 1, C25/30 FeB44K 1, Mattoni pieni - 1, C25/30 FeB44K 1, Mattoni pieni + - 1, C25/30 FeB44K 1, intonaco armato Pietrame - 1, C25/30 FeB44K 1, Mattoni pieni - 1, C25/30 FeB44K 1, Muratura in forati - 1, C25/30 FeB44K 1, Mattoni pieni - 1, C25/30 FeB44K 1, Mattoni pieni - 1, C25/30 FeB44K 1, Mattoni pieni - 1, C25/30 FeB44K 1, Mattoni pieni - 1, C25/30 FeB44K 1, Mattoni pieni - 1, C25/30 FeB44K 1, Mattoni pieni - 1, C25/30 FeB44K 1, Mattoni pieni - 1, C25/30 FeB44K 1, Mattoni pieni - 1, C25/30 FeB44K 1, Mattoni pieni - 1, C25/30 FeB44K 1, Pannello + Cordolo C.A. (2) N. Parete Area [cm2] J [cm4] Af intrad. [cm2] Af estrad. [cm2] N. barre intrad. N. barre Estrad. Copriferro Passo staffe Area staffe [cm2] Porzione deformabile , , , , , , , , ,

15 , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , Trave C.A. (1) N. Parete Materiale calcestruzzo Materiale acciaio Quota I Quota J Base sezione Altezza sezione C25/30 FeB44K 1,010 1, , C25/30 FeB44K 1,010 1, , C25/30 FeB44K 1,010 1, , C25/30 FeB44K 1,010 1, , C25/30 FeB44K 1,010 1, , C25/30 FeB44K 1,010 1, , C25/30 FeB44K 1,010 1, , C25/30 FeB44K 1,010 1, , C25/30 FeB44K 1,010 1, , C. a. ampliamento FeB44K 1,010 1, , C. a. ampliamento FeB44K 1,010 1, , C. a. ampliamento FeB44K 1,010 1, , C. a. ampliamento FeB44K 1,010 1, , C. a. ampliamento FeB44K 1,010 1, , C. a. ampliamento FeB44K 1,010 1, , C25/30 FeB44K 1,010 1, , Trave C.A. (2) N. Parete Af intradosso [cm2] Af estradosso [cm2] N. barre intradosso N. barre estradosso Copriferro Passo staffe Area staffe [cm2] Pilastro C.A. (1) N. Materiale calcestruzzo Materiale acciaio Quota Base sezione Altezza sezione 212 C. a. ampliamento FeB44K 1, , C. a. ampliamento FeB44K 1, , C. a. ampliamento FeB44K 1, , C. a. ampliamento FeB44K 1, , C. a. ampliamento FeB44K 1, , Calcesrtruzzo esistente FeB32K 1, Area [cm2] Angolo [º] J [cm4] Altezza

16 218 C. a. ampliamento FeB44K 1, , Calcesrtruzzo esistente FeB32K 1, Calcesrtruzzo esistente FeB32K 1, C. a. ampliamento FeB44K 1, , C. a. ampliamento FeB44K 1, , C. a. ampliamento FeB44K 1, , Calcesrtruzzo esistente FeB32K 1, Calcesrtruzzo esistente FeB32K 1, Calcesrtruzzo esistente FeB32K 1, Pilastro C.A. (2) N. Af lato b [cm2] Af lato h [cm2] N. barre lato b N. barre lato h Copriferro Passo staffe Area staffe [cm2] Solaio N. Quota Spessore G [N/mm2] Ex [N/mm2] Ey [N/mm2] Scarico masse 26 1, , , Monodirezionale Legno con travetti affiancati e tavolato doppio 27 1, , , , Monodirezionale Latero cemento 32 1, , , , Monodirezionale Latero cemento 33 1, , , , Monodirezionale Latero cemento 34 1, , , Monodirezionale Legno con travetti affiancati e tavolato doppio 35 1, , , Monodirezionale Legno con travetti affiancati e tavolato doppio Livello 4 Pannello murario N. Parete Materiale Rinforzo Quota Altezza Tipo Spessore Doppio UNI - 1, Doppio UNI - 1, Doppio UNI - 1, Doppio UNI - 1, Pannello + Cordolo C.A. (1) N. Parete Materiale pannello Rinforzo Quota pannello Altezza Spessore Materiale calcestruzzo Materiale acciaio Quota cordolo Base sezione Altezza sezione Doppio UNI - 1, C25/30 FeB44K 1, Doppio UNI - 1, C25/30 FeB44K 1, Doppio UNI - 1, C25/30 FeB44K 1, Doppio UNI - 1, C25/30 FeB44K 1, Doppio UNI - 1, C25/30 FeB44K 1, Doppio UNI - 1, C25/30 FeB44K 1, Doppio UNI - 1, C25/30 FeB44K 1, Doppio UNI - 1, C25/30 FeB44K 1, Doppio UNI - 1, C25/30 FeB44K 1, Doppio UNI - 1, C25/30 FeB44K 1, Doppio UNI - 1, C25/30 FeB44K 1, Doppio UNI - 1, C25/30 FeB44K 1, Doppio UNI - 1, C25/30 FeB44K 1,

17 Doppio UNI - 1, C25/30 FeB44K 1, Doppio UNI - 1, C25/30 FeB44K 1, Doppio UNI - 1, C25/30 FeB44K 1, Doppio UNI - 1, C25/30 FeB44K 1, Doppio UNI - 1, C25/30 FeB44K 1, Doppio UNI - 1, C25/30 FeB44K 1, Doppio UNI - 1, C25/30 FeB44K 1, Doppio UNI - 1, C25/30 FeB44K 1, Pannello + Cordolo C.A. (2) N. Parete Area [cm2] J [cm4] Af intrad. [cm2] Af estrad. [cm2] N. barre intrad. N. barre Estrad. Copriferro Passo staffe Area staffe [cm2] Porzione deformabile , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , Trave C.A. (1) N. Parete Materiale calcestruzzo Materiale acciaio Quota I Quota J Base sezione Altezza sezione C25/30 FeB44K 1,190 1, , C. a. ampliamento FeB44K 1,190 1, , C. a. ampliamento FeB44K 1,190 1, , C. a. ampliamento FeB44K 1,190 1, , C. a. ampliamento FeB44K 1,190 1, , C. a. ampliamento FeB44K 1,190 1, , C. a. ampliamento FeB44K 1,190 1, , C. a. ampliamento FeB44K 1,190 1, , C. a. ampliamento FeB44K 1,190 1, , C. a. ampliamento FeB44K 1,190 1, , C. a. ampliamento FeB44K 1,190 1, , C. a. ampliamento FeB44K 1,190 1, , C. a. ampliamento FeB44K 1,190 1, , C25/30 FeB44K 1,190 1, , C25/30 FeB44K 1,190 1, , C25/30 FeB44K 1,190 1, , C25/30 FeB44K 1,190 1, , C25/30 FeB44K 1,190 1, , C25/30 FeB44K 1,190 1, , C25/30 FeB44K 1,190 1, , C25/30 FeB44K 1,190 1, , C25/30 FeB44K 1,190 1, , Trave C.A. (2) N. Parete Af intradosso [cm2] Af estradosso [cm2] N. barre intradosso N. barre estradosso Copriferro Passo staffe Area staffe [cm2] J [cm4]

18 Pilastro C.A. (1) N. Materiale calcestruzzo Materiale acciaio Quota Base sezione Altezza sezione 276 C. a. ampliamento FeB44K 1, , C. a. ampliamento FeB44K 1, , C. a. ampliamento FeB44K 1, , C. a. ampliamento FeB44K 1, , C. a. ampliamento FeB44K 1, , C. a. ampliamento FeB44K 1, , C. a. ampliamento FeB44K 1, , C. a. ampliamento FeB44K 1, , C. a. ampliamento FeB44K 1, , Pilastro C.A. (2) N. Af lato b [cm2] Af lato h [cm2] N. barre lato b N. barre lato h Copriferro Passo staffe Area staffe [cm2] Area [cm2] Angolo [º] Altezza Solaio N. Quota Spessore G [N/mm2] Ex [N/mm2] Ey [N/mm2] Scarico masse 48 1, , , , Bidirezionale Definizione utente 49 1, , , Bidirezionale Definizione utente Tipo Geometria del modello La modellazione dell'edificio viene realizzata mediante l'inserimento di pareti che vengono discretizzate in macroelementi, rappresentativi di maschi murari e fasce di piano deformabili; i nodi rigidi sono indicati nelle porzioni di muratura che tipicamente sono meno soggette al danneggiamento sismico. Solitamente i maschi e le fasce sono contigui alle aperture, i nodi rigidi rappresentano elementi di collegamento tra maschi e fasce. La concezione matematica che si nasconde nell'impiego di tale elemento, permette di riconoscere il meccanismo di danno, a taglio nella sua parte centrale o a pressoflessione sui bordi dell'elemento in modo da percepire la dinamica del danneggiamento così come si presenta effettivamente nella realtà. I nodi del modello, sono nodi tridimensionali a 5 gradi di libertà (le tre componenti di spostamento nel sistema di riferimento globale e le rotazioni intorno agli assi X e Y) o nodi bidimensionali a 3 gradi di libertà (due traslazioni e la rotazione nel piano della parete). Quelli tridimensionali vengono usati per permettere il trasferimento delle azioni, da un primo muro a un secondo disposto trasversalmente rispetto al primo. I nodi di tipo bidimensionale hanno gradi di libertà nel solo piano della parete permettendo il trasferimento degli stati di sollecitazione tra i vari punti della parete.

19 Gli orizzontamenti, sono modellati con elementi solaio a tre nodi connessi ai nodi tridimensionali, sono caricabili perpendicolarmente al loro piano dai carichi accidentali e permanenti; le azioni sismiche caricano il solaio lungo la direzione del piano medio. Per questo l'elemento finito solaio viene definito con una rigidezza assiale, ma nessuna rigidezza flessionale, in quanto il comportamento meccanico principale che si intende sondare è quello sotto carico orizzontale dovuto al sisma. Telaio equivalente Parete : 1 Nodi 3D Nodo X Y Z Livello , , ,255 2, ,793 2, , , , , ,130 2, ,326 2, ,831 2, ,026 2, ,255 2, ,793 2, , , , , ,130 2, ,326 2, ,831 2, ,026 2, ,255 2, ,793 2, ,340 1, ,340 1, ,340 1, ,340 1, ,130 2,340 1, ,326 2,340 1, ,831 2,340 1, ,026 2,340 1, ,255 2,340 1, ,793 2,340 1, ,340 1, ,340 1, ,255 2,340 1, ,793 2,340 1,190 4 Nodi 2D Nodo X locale Z Livello , , , , , , , ,

20 , , , , , , , , , , ,258 1, ,325 1, ,393 1, ,958 1, ,980 1, ,268 1,010 3 Macroelementi Maschi N. Materiale Rinforzo Spessore Base Altezza Baricentro X Baricentro Z 3 Pietrame Mattoni pieni , , Doppio UNI + forati , Doppio UNI + forati , Doppio UNI + forati , Doppio UNI + forati , Pietrame Pietrame Mattoni pieni Mattoni pieni , Mattoni pieni , Muratura in forati , Muratura in forati , Muratura in forati , Mattoni pieni Mattoni pieni Mattoni pieni , Mattoni pieni , Doppio UNI , ,270 1, Macroelementi Fasce N. Materiale Rinforzo Spessore Base Altezza Baricentro X Baricentro Z Nodo sopra Nodo sinistro 1 Doppio UNI + forati , Doppio UNI + forati , Parete : 2 Nodo sotto Nodo destro Nodi 3D Nodo X Y Z Livello 11 2,793 1, ,793 1, ,793 1, ,793 2, ,793 1, ,793 1, ,793 1, ,793 2, ,793 1, ,793 1, ,793 1, ,793 2,

21 14 2,793 1,030 1, ,793 2,340 1, ,793 1,030 1, ,793 1,520 1, ,793 1,795 1, ,793 2,340 1,190 4 Nodi 2D Nodo X locale Z Livello ,010 3 Macroelementi Maschi N. Materiale Rinforzo Spessore Base Altezza Baricentro X Baricentro Z 22 Doppio UNI + forati Doppio UNI + forati Doppio UNI + forati Doppio UNI + forati , Muratura in forati , Doppio UNI , , Parete : 3 Nodo sopra Nodo sotto Nodi 3D Nodo X Y Z Livello 41 2,255 1, ,255 1, ,255 1, ,255 2, ,255 1, ,255 1, ,255 1, ,255 2, ,255 1, ,255 1, ,255 1, ,255 2, ,255 1,030 1, ,255 1,520 1, ,255 1,795 1, ,255 2,340 1, ,255 1,030 1, ,255 1,520 1, ,255 1,795 1, ,255 2,340 1,190 4 Nodi 2D Nodo X locale Z Livello , ,038 1, , ,038 1,190 4 Macroelementi Maschi N. Materiale Rinforzo Spessore Base Altezza Baricentro X Baricentro Z 31 Mattoni pieni , Mattoni pieni Mattoni pieni , Mattoni pieni Mattoni pieni Mattoni pieni , Doppio UNI , Doppio UNI ,038 1, Nodo sopra Nodo sotto

22 Macroelementi Fasce N. Materiale Rinforzo Spessore Base Altezza Baricentro X Baricentro Z Nodo sinistro 28 Mattoni pieni Mattoni pieni Mattoni pieni Parete : 4 Nodo destro Nodi 3D Nodo X Y Z Livello , , , , , , , , , , , ,047 1, ,105 1, ,795 1, , , ,047 1, ,105 1, ,795 1,190 4 Nodi 2D Nodo X locale Z Livello 241 1, , , , , , , ,397 1, ,446 1, ,496 1,010 3 Macroelementi Maschi N. Materiale Rinforzo Spessore Base Altezza Baricentro X Baricentro Z 41 Mattoni pieni , Mattoni pieni , Mattoni pieni , Mattoni pieni + intonaco , armato 47 Mattoni pieni , Mattoni pieni , Mattoni pieni + intonaco , armato 44 Doppio UNI ,421 1, Nodo sopra Nodo sotto

23 Macroelementi Fasce N. Materiale Rinforzo Spessore Base Altezza Baricentro X Baricentro Z Nodo sinistro 39 Mattoni pieni , Mattoni pieni , Parete : 5 Nodo destro Nodi 3D Nodo X Y Z Livello , , ,126 1, ,174 1, , , , ,126 1, ,174 1, , , , ,126 1, ,174 1, ,047 1, ,047 1, ,047 1, ,126 1,047 1, ,174 1,047 1, ,047 1, ,047 1, ,126 1,047 1, ,174 1,047 1,190 4 Parete : 6 Nodi 3D Nodo X Y Z Livello , , , , , , , , ,047 1, ,146 1, , , ,047 1, ,146 1,190 4 Parete : 7 Nodi 3D Nodo X Y Z Livello ,

24 72 1, , , , , , , , , ,190 4 Parete : 8 Nodi 3D Nodo X Y Z Livello , , , , , , , , , , ,190 4 Parete : 9 Nodi 3D Nodo X Y Z Livello 26 1, , ,174 1, ,174 1, ,174 1, ,174 1, , , ,174 1, ,174 1, ,174 1, ,174 1, , , ,174 1, ,174 1, ,174 1, ,174 1, , , , , ,174 1,030 1, ,174 1,047 1, ,174 1,146 1, ,174 1,520 1, , , , , ,174 1,030 1, ,174 1,047 1, ,174 1,146 1, ,174 1,520 1,190 4 Nodi 2D Nodo X locale Z Livello

25 , , Macroelementi Maschi N. Materiale Rinforzo Spessore Base Altezza Baricentro X Baricentro Z 49 Pietrame , Pietrame , Pietrame , Doppio UNI ,275 1, Parete : 10 Nodo sopra Nodo sotto Nodi 3D Nodo X Y Z Livello 81 1,174 1, ,872 1, ,255 1, ,793 1, ,174 1, ,872 1, ,255 1, ,793 1, ,174 1, ,872 1, ,255 1, ,793 1, ,174 1,030 1, ,872 1,030 1, ,255 1,030 1, ,793 1,030 1, ,174 1,030 1, ,872 1,030 1, ,255 1,030 1, ,793 1,030 1,190 4 Nodi 2D Nodo X locale Z Livello , , ,352 1,010 3 Macroelementi Maschi N. Materiale Rinforzo Spessore Base Altezza Baricentro X Baricentro Z 60 Mattoni pieni , Doppio UNI + forati , Doppio UNI + forati , Doppio UNI + forati , Doppio UNI + forati , Mattoni pieni Mattoni pieni , Mattoni pieni Mattoni pieni Mattoni pieni Muratura in forati , Mattoni pieni , Muratura in forati , Muratura in forati , Mattoni pieni Mattoni pieni Doppio UNI , , Macroelementi Fasce Nodo sopra Nodo sotto

26 N. Materiale Rinforzo Spessore Base Altezza Baricentro X Baricentro Z Nodo sinistro 53 Doppio UNI + forati , Doppio UNI + forati , Mattoni pieni Doppio UNI + forati , Doppio UNI + forati , Mattoni pieni Mattoni pieni Parete : 11 Nodo destro Nodi 3D Nodo X Y Z Livello , , , , , , ,795 1, ,340 1, ,795 1, ,340 1,190 4 Nodi 2D Nodo X locale Z Livello , ,190 4 Macroelementi Maschi N. Materiale Rinforzo Spessore Base Altezza Baricentro X Baricentro Z 77 Pietrame Pietrame Mattoni pieni Doppio UNI , Parete : 12 Nodo sopra Nodo sotto Nodi 3D Nodo X Y Z Livello , , , , , , ,795 1, ,340 1, ,795 1, ,340 1,190 4 Nodi 2D Nodo X locale Z Livello , ,190 4 Macroelementi Maschi N. Materiale Rinforzo Spessore Base Altezza Baricentro X Baricentro Z Nodo sopra Nodo sotto

27 81 Pietrame Pietrame Mattoni pieni Doppio UNI , Parete : 13 Nodi 3D Nodo X Y Z Livello 106 1,872 1, ,872 1, ,872 1, ,872 1, ,872 1, ,872 1, ,872 1,030 1, ,872 1,520 1, ,872 1,030 1, ,872 1,520 1,190 4 Nodi 2D Nodo X locale Z Livello , ,190 4 Macroelementi Maschi N. Materiale Rinforzo Spessore Base Altezza Baricentro X Baricentro Z 85 Mattoni pieni Mattoni pieni Mattoni pieni Doppio UNI , Parete : 14 Nodo sopra Nodo sotto Nodi 3D Nodo X Y Z Livello , , ,174 1, , , ,174 1, , , ,174 1, ,146 1, ,146 1, ,174 1,146 1, ,146 1, ,146 1, ,174 1,146 1,190 4 Macroelementi Maschi N. Materiale Rinforzo Spessore Base Altezza Baricentro X Baricentro Z 90 Mattoni pieni Mattoni pieni Mattoni pieni Mattoni pieni Mattoni pieni Doppio UNI , Macroelementi Fasce Nodo sopra Nodo sotto

28 N. Materiale Rinforzo Spessore Base Altezza Baricentro X Baricentro Z Nodo sinistro 89 Mattoni pieni Parete : 15 Nodo destro Nodi 3D Nodo X Y Z Livello , , , , , , , , , ,146 1, ,520 1, ,795 1, ,146 1, ,520 1, ,795 1,190 4 Nodi 2D Nodo X locale Z Livello , , , , , , , ,190 4 Macroelementi Maschi N. Materiale Rinforzo Spessore Base Altezza Baricentro X Baricentro Z 100 Mattoni pieni Mattoni pieni Mattoni pieni Mattoni pieni Mattoni pieni Mattoni pieni Mattoni pieni Mattoni pieni Mattoni pieni Mattoni pieni Mattoni pieni Doppio UNI , Doppio UNI , Macroelementi Fasce N. Materiale Rinforzo Spessore Base Altezza Baricentro X Baricentro Z Nodo sopra Nodo sinistro 99 Mattoni pieni Mattoni pieni Mattoni pieni Mattoni pieni Parete : 16 Nodo sotto Nodo destro Nodi 3D Nodo X Y Z Livello ,

29 , , , , , , , ,047 1, ,105 1, ,795 1, ,105 1, ,795 1,190 4 Nodi 2D Nodo X locale Z Livello , , , ,190 4 Macroelementi Maschi N. Materiale Rinforzo Spessore Base Altezza Baricentro X Baricentro Z 114 Mattoni pieni Mattoni pieni Mattoni pieni Mattoni pieni Mattoni pieni Doppio UNI , Macroelementi Fasce N. Materiale Rinforzo Spessore Base Altezza Baricentro X Baricentro Z Nodo sopra Nodo sinistro 113 Mattoni pieni Parete : 17 Nodo sotto Nodo destro Nodi 3D Nodo X Y Z Livello , , , , , , ,105 1, ,105 1, ,105 1, ,105 1,190 4 Nodi 2D Nodo X locale Z Livello , ,190 4 Macroelementi Maschi N. Materiale Rinforzo Spessore Base Altezza Baricentro X Baricentro Z 122 Mattoni pieni Mattoni pieni Mattoni pieni Nodo sopra Nodo sotto

30 126 Mattoni pieni Mattoni pieni Mattoni pieni Mattoni pieni Doppio UNI , Macroelementi Fasce N. Materiale Rinforzo Spessore Base Altezza Baricentro X Baricentro Z Nodo sinistro 120 Mattoni pieni Mattoni pieni Parete : 18 Nodo destro Nodi 3D Nodo X Y Z Livello , ,174 1, ,872 1, ,255 1, ,793 1, , ,174 1, ,872 1, ,255 1, ,793 1, , ,174 1, ,872 1, ,255 1, ,793 1, ,520 1, ,174 1,520 1, ,872 1,520 1, ,255 1,520 1, ,520 1, ,174 1,520 1, ,872 1,520 1, ,255 1,520 1, ,793 1,520 1,190 4 Nodi 2D Nodo X locale Z Livello 302 1, , , , , , , ,069 1, , , , , , ,069 1,190 4 Macroelementi Maschi N. Materiale Rinforzo Spessore Base Altezza Baricentro X Baricentro Z 137 Mattoni pieni , Muratura in forati , Mattoni pieni Mattoni pieni Nodo sopra Nodo sotto

31 145 Mattoni pieni Mattoni pieni Mattoni pieni , Muratura in forati , Muratura in forati , Mattoni pieni Mattoni pieni Mattoni pieni Mattoni pieni Mattoni pieni , Doppio UNI , Doppio UNI , Doppio UNI ,069 1, Macroelementi Fasce N. Materiale Rinforzo Spessore Base Altezza Baricentro X Baricentro Z Nodo sinistro 130 Mattoni pieni Mattoni pieni Mattoni pieni Mattoni pieni , Muratura in forati , Mattoni pieni Mattoni pieni Parete : 19 Nodo destro Nodi 3D Nodo X Y Z Livello , , , , , ,255 1, ,793 1, , , , , , ,255 1, ,793 1, , , , , , ,255 1, ,793 1, ,795 1, ,795 1, ,795 1, ,795 1, ,795 1, ,255 1,795 1, ,795 1, ,795 1, ,795 1, ,795 1, ,795 1, ,255 1,795 1, ,793 1,795 1,190 4 Nodi 2D Nodo X locale Z Livello 320 2,

32 321 2, , , , ,382 1, ,524 1, ,889 1, , , ,382 1, ,524 1, ,889 1,190 4 Macroelementi Maschi N. Materiale Rinforzo Spessore Base Altezza Baricentro X Baricentro Z 160 Mattoni pieni , , Muratura in forati , Mattoni pieni , Mattoni pieni , Mattoni pieni Mattoni pieni , Muratura in forati , Muratura in forati , Mattoni pieni , Mattoni pieni , Mattoni pieni Mattoni pieni , Doppio UNI , Doppio UNI ,117 1, Doppio UNI ,889 1, Macroelementi Fasce N. Materiale Rinforzo Spessore Base Altezza Baricentro X Baricentro Z Nodo sopra Nodo sinistro 154 Mattoni pieni Mattoni pieni , Mattoni pieni , Muratura in forati , Mattoni pieni Mattoni pieni , Carichi Nodo sotto Nodo destro Le verifiche allo stato limite ultimo (SLV) e allo stato limite di esercizio (SLD; SLO); devono essere effettuate per la seguente combinazione della azione sismica con le altre azioni [Norme Tecniche 2008 p.3.2.4]. E+ G + 1 G 2 + Ψ i 2i Q Ki dove: E G1 G2 y2i QKi azione sismica per lo stato limite in esame; peso proprio di tutti gli elementi strutturali; peso proprio di tutti gli elementi non strutturali; coefficiente di combinazione; valore caratteristico della azione variabile; Gli effetti dell'azione sismica saranno valutati tenendo conto delle masse associate ai seguenti carichi gravitazionali: G + 1 G 2 + Ψ 2iQ Ki i I valori dei vari coefficienti sono scelti in base alla destinazione d'uso dei vari solai secondo quanto indicato nella norma. [Norme Tecniche 2008 Tabella 2.5.1]. Si assume nella tabella seguente Gk = G1+G2

33 N. Carico Livello Tipo Gk [dan/m2] Gk agg. [dan/m2] Qk [dan/m2] 1 1 Lineare [dan/m] 1 1, Lineare [dan/m] 1 1, Lineare [dan/m] 810 2, Lineare [dan/m] Lineare [dan/m] Lineare [dan/m] Lineare [dan/m] 1 1, Lineare [dan/m] 1 1, Lineare [dan/m] 810 2, Lineare [dan/m] Lineare [dan/m] 1 1, Lineare [dan/m] Lineare [dan/m] 1 1, Lineare [dan/m] Ψ2 N. Solaio Gk [dan/m2] Gk agg. [dan/m2] Qk [dan/m2] Ψ

34 Schema planimetrico generale dell edificio.

35 Prospettiva aperta.

36 Analisi incrementale a collasso (push-over) Al fine di eseguire le dovute verifiche nei riguardi dell'edificio in questione, si è deciso di procedere con l'esecuzione di una analisi statica non lineare. Le verifiche richieste si concretizzano nel confronto tra la curva di capacità per le diverse condizioni previste e la domanda di spostamento prevista dalla normativa. La curva di capacità è individuata mediante un diagramma spostamento-taglio massimo alla base. Secondo le prescrizioni da normativa [D.M. 14 gennaio 2008 p ], le condizioni di carico che devono essere esaminate sono di due tipi: Distribuzione di forze proporzionale alle masse F = i mi m i i Distribuzione di forze proporzionali al prodotto delle masse per la deformata corrispondente al primo modo di vibrare. L'analisi, eseguita in controllo di spostamento, procede al calcolo della distribuzione di forze che genera il valore dello spostamento richiesto. L'analisi viene fatta continuare fino a che non si verifica il decadimento del taglio del 20% dal suo valore di picco. Si calcola così il valore dello spostamento massimo alla base dell'edificio generato da quella distribuzione di forze. Questo valore di spostamento costituisce il valore ultimo dell'edificio. Lo spostamento preso in esame per il tracciamento della curva di capacità è quello di un punto dell'edificio detto nodo di controllo. La normativa richiede il tracciamento di una curva di capacità bi-lineare di un sistema equivalente (SDOF). Il tracciamento di tale curva deve avvenire con una retta che, passando per l'origine interseca la curva del sistema reale in corrispondenza del 70% del valore di picco; la seconda retta risulterà parallela all'asse degli spostamenti tale da generare l'equivalenza delle aree tra i diagrammi del sistema reale e quello equivalente. La determinazione della curva relativa al sistema equivalente, permette di determinare il periodo con cui ricavare lo spostamento massimo richiesto dal sisma, secondo gli spettri riportati sulla normativa. La normativa definisce una eccentricità accidentale del centro delle masse pari al 5% della massima dimensione dell'edificio in direzione perpendicolare al sisma. In base alla tipologia dell'edificio e alle scelte progettuali che si ritengono più idonee, si può decidere la condizione di carico sismico da prendere in esame. Carico sismico: Individua quale delle due tipologie di distribuzioni (proporzionale alle masse o al primo modo) prendere in esame. Direzione: Individua la direzione lungo cui viene caricata la struttura (X o Y del sistema globale) dal carico sismico. Al fine di individuare la condizione di carico sismico più gravosa, si è deciso di eseguire le analisi distinte per tipologia di carico, direzione del sisma e di eventuali eccentricità accidentali. N. Dir. sisma Carico sismico proporzionale Eccentricità Livello Nodo 1 +X Masse X 1 modo X Masse X 1 modo Y Masse Y 1 modo Y Masse Y 1 modo X Masse X Masse X 1 modo X 1 modo X Masse X Masse X 1 modo X 1 modo Y Masse Y Masse Y 1 modo Y 1 modo Y Masse

37 22 -Y Masse Y 1 modo Y 1 modo Spettro da normativa Gli spettri di risposta, sono definiti in funzione del reticolo di riferimento definito nella Tabella 1 (parametri spettrali) in allegato alle Norme Tecniche 14 gennaio Tale tabella fornisce, in funzione delle coordinate geografiche (latitudine, longitudine), i parametri necessari a tracciare lo spettro. I parametri forniti dal reticolo di riferimento sono: ag: accelerazione orizzontale massima del terreno; F0: valore massimo del fattore di amplificazione dello spettro in accelerazione orizzontale; T*C: periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro in accelerazione orizzontale. La trilogia di valori qui descritta, è definita per un periodo di ritorno assegnato(tr), definito in base alla probabilità di superamento di ciascuno degli stati limite. Tali valori, saranno pertanto definiti per ciascuno degli stati limite esaminati (vedere tabella). Lo spettro sismico dipende anche dalla Classe del suolo e dalla categoria topografica (vedere tabella). SLV SLD SLO SLV SLD SLO Ag Ss F Tb Tc* Tc Tr Td Secondo le indicazioni da normativa si devono eseguire le seguenti verifiche: Stato limite Ultimo (SLV): D max D u Dmax: Spostamento massimo richiesto dalla normativa individuato dallo spettro elastico. Du: Spostamento massimo offerto dalla struttura corrispondente con il decadimento della curva Push-over di un valore pari al 20% di quello massimo. q* < 3 q*: rapporto tra la forza di risposta elastica e la forza di snervamento del sistema equivalente Stato limite di Danno (SLD): D SLD max D d SLD D max : Spostamento massimo richiesto dalla normativa, calcolato in base allo spettro sismico definito per lo stato limite di danno. Dd: Spostamento massimo corrispondente al valore che causa il superamento del valore massimo di drift di piano (0.003). Stato limite di Operatività (SLO): D SLO max D O SLO D max : Spostamento massimo richiesto dalla normativa, calcolato in base allo spettro sismico definito per lo stato limite di operatività. DO: Spostamento massimo corrispondente al valore che causa il superamento del valore massimo di drift di piano (0.002). O.P.C.M dell' 8 luglio 2004: Questa normativa prescrive il calcolo degli indicatori di rischio. Il parametro (alpha)u e' considerato un indicatore del rischio di collasso, il parametro (alpha)e un

38 indicatore del rischio di inagibilita' dell'opera. Questi parametri vengono calcolati come indicato nel seguito: PGADS :accelerazione stimata di danno severo PGADL :accelerazione stimata di danno lieve (alpha)u= PGADS/ PGA (alpha)e= PGADL/ PGA Dettaglio verifiche N. Dir. sisma Car. sismico prop. Ecc. SLV SLD SLO DMax Du q* SLU Ver. DMax Dd Ver. DMax Do Ver. Alfa u Alfa e 1 +X Masse Sì Sì Sì X 1 modo No Sì Sì X Masse Sì Sì Sì X 1 modo No Sì Sì Y Masse Sì Sì Sì Y 1 modo No Sì Sì Y Masse Sì Sì Sì Y 1 modo No Sì Sì X Masse Sì Sì Sì X Masse Sì Sì Sì X 1 modo No Sì Sì X 1 modo No Sì Sì X Masse Sì Sì Sì X Masse Sì Sì Sì X 1 modo No Sì Sì X 1 modo No Sì Sì Y Masse Sì Sì Sì Y Masse No Sì Sì Y 1 modo No Sì Sì Y 1 modo No Sì Sì Y Masse Sì Sì Sì Y Masse Sì Sì Sì Y 1 modo Sì Sì Sì Y 1 modo No Sì Sì

39 Verifiche statiche setti murari Carichi La verifica allo stato limite ultimo per carichi statici viene condotta secondo le prescrizioni riportate nelle norme vigenti. Viene eseguita la seguente combinazione dei carichi: gg Gk + gg_agg Gkagg + gq Y0 Qk assumendo: gg; gg_agg ; gq: coefficienti parziali di sicurezza Gk: carichi permanenti Qk: carichi accidentali y0: coefficiente di combinazione per i carichi variabili: N. Carico Livello Tipo Gk [dan/m2] Gk agg. [dan/m2] Qk [dan/m2] 1 1 Lineare [dan/m] 1 1, Lineare [dan/m] 1 1, Lineare [dan/m] 810 2, Lineare [dan/m] Lineare [dan/m] Lineare [dan/m] Lineare [dan/m] 1 1, Lineare [dan/m] 1 1, Lineare [dan/m] 810 2, Lineare [dan/m] Lineare [dan/m] 1 1, Lineare [dan/m] Lineare [dan/m] 1 1, Lineare [dan/m] ψ 0 N. Solaio Gk [dan/m2] Gk agg. [dan/m2] Qk [dan/m2] Copertura ψ 0

40 No No No No No No No No No No No No No No No No No No No Sì Sì 0.50 Le verifiche statiche eseguite sulla struttura in questione sono le seguenti: Snellezza della muratura La verifica di snellezza è eseguita in accordo con quanto riportato al punto del D.M Si definisce snellezza di una muratura il rapporto h0/t in cui: h0: lunghezza libera di inflessione del muro pari a r h; t: spessore del muro. h: l'altezza interna di piano; r: il fattore laterale di vincolo. La verifica di snellezza risulta soddisfatta se risulta verificata la seguente: h0/t<20 Eccentricità dei carichi La verifica di snellezza è eseguita in accordo con quanto riportato al punto del D.M Tale verifica risulta soddisfatta qualora risultino verificate le seguenti condizioni: e1/t <= 0.33 e2/t <= 0.33 in cui: t: spessore del muro e1 = es + ea e1 e2 = 2 + ev es: eccentricità totale dei carichi verticali ea: h/200 ev: eccentricità dovuta al vento ev = Mv / N Verifica a carichi verticali La verifica di snellezza è eseguita in accordo con quanto riportato al punto del D.M Tale verifica risulta soddisfatta qualora risulti verificata la seguente: Nd <= Nr in cui: Nd: carico verticale agente Nr : carico verticale resistente; Nr = F fd A A: area della sezione orizzontale del muro al netto delle aperture; fd: resistenza di calcolo della muratura; F: coefficiente di riduzione della resistenza del muro

41 Queste verifiche sono state eseguite in ogni maschio murario della struttura, nelle tre sezioni principali (inferiore, centrale, superiore). I valori dello sforzo normale resistente saranno calcolabili solamente se le verifiche di snellezza ed eccentricità dei carichi risultano soddisfatte. Riportiamo nel seguito i dettagli di verifica per le singole pareti. Parete : 1 Maschio ho t ho/t e1/t Inferiore e2/t Centrale e1/t Superiore Verificato Sì Sì Sì Sì Sì Sì Sì Sì Sì Sì Sì Sì Sì Sì Sì Sì Sì Sì Sì Superiore Centrale Inferiore Maschio Nd Φ Nr Nd/Nr Nd Φ Nr Nd/Nr Nd Φ Nr Nd/Nr Verificato 15 2, , , , , , Sì 16 18, , , , , , No , , , , , Sì 12 3, , , , , , No 13 7, , , , , , No 20 2, , , , , , Sì 21 3, , , , , , Sì 19 4, , , , , , No 17 10, , , , , , No 18 8, , , , , , Sì 11 1, , , , , , No 4 116, , , , , , No 5 103, , , , , , Sì 3 71, , , , , , No 9 10, , , , , , No 10 1, , , , , , No 8 3, , , , , , No 6 3, , , , , , No 7 2, , , , , , No Parete : 2 Maschio ho t ho/t e1/t Inferiore e2/t Centrale e1/t Superiore Verificato Sì Sì Sì Sì Sì Sì Superiore Centrale Inferiore Maschio Nd Φ Nr Nd/Nr Nd Φ Nr Nd/Nr Nd Φ Nr Nd/Nr Verificato 25 17, , , , , , Sì 26 40, , , , , , Sì

42 27 46, , , , , , Sì 22 58, , , , , , Sì 23 94, , , , , , Sì 24 48, , , , , , Sì Parete : 3 Maschio ho t ho/t e1/t Inferiore e2/t Centrale e1/t Superiore Verificato Sì Sì Sì Sì Sì Sì Sì Sì Superiore Centrale Inferiore Maschio Nd Φ Nr Nd/Nr Nd Φ Nr Nd/Nr Nd Φ Nr Nd/Nr Verificato 35 27, , , , , , No 34 24, , , , , , No 36 13, , , , , , No 38 14, , , , , , No 37 1, , , No 33 11, , , , , , Sì 32 7, , , , , , Sì 31 64, , , , , , No Parete : 4 Maschio ho t ho/t e1/t Inferiore e2/t Centrale e1/t Superiore Verificato Sì Sì Sì Sì Sì Sì Sì Sì Superiore Centrale Inferiore Maschio Nd Φ Nr Nd/Nr Nd Φ Nr Nd/Nr Nd Φ Nr Nd/Nr Verificato 45 6, , , , , , No 44 1, , , , , , Sì 46 9, , , , , , No 48 3, , , , , , No 47 1, , , , , , Sì 41 61, , , , , , No 43 2, , , , , , Sì 42 12, , , , , , No Parete : 9 Maschio ho t ho/t e1/t Inferiore e2/t Centrale e1/t Superiore Verificato Sì Sì Sì Sì Superiore Centrale Inferiore Maschio Nd Φ Nr Nd/Nr Nd Φ Nr Nd/Nr Nd Φ Nr Nd/Nr Verificato 51 10, , , , , , Sì 52 3, , , , , , Sì 49 44, , , , , , Sì 50 36, , , , , , No

43 Parete : 10 Maschio ho t ho/t e1/t Inferiore e2/t Centrale e1/t Superiore Verificato Sì Sì Sì Sì Sì Sì Sì Sì Sì Sì Sì Sì Sì Sì Sì Sì Sì Superiore Centrale Inferiore Maschio Nd Φ Nr Nd/Nr Nd Φ Nr Nd/Nr Nd Φ Nr Nd/Nr Verificato 68 25, , , , , , Sì 69 16, , , , , , Sì 70 2, , , , , , Sì 65 17, , , , , , No 66 28, , , , , , No 67 3, , , , , , No 74 4, , , , , , Sì 75 2, , , , , , No 76 5, , , , , , Sì 71 5, , , , , , No 72 9, , , , , , No , , , , , Sì 62 75, , , , , , No 63 30, , , , , , Sì 64 7, , , , , , No 60 65, , , , , , No 61 3, , , , , , Sì Parete : 11 Maschio ho t ho/t e1/t Inferiore e2/t Centrale e1/t Superiore Verificato Sì Sì Sì Sì Superiore Centrale Inferiore Maschio Nd Φ Nr Nd/Nr Nd Φ Nr Nd/Nr Nd Φ Nr Nd/Nr Verificato 79 21, , , , , , No 80 10, , , , , , Sì 77 89, , , , , , No 78 52, , , , , , No Parete : 12 Maschio ho t ho/t e1/t Inferiore e2/t Centrale e1/t Superiore Verificato Sì Sì Sì Sì Superiore Centrale Inferiore

44 Maschio Nd Φ Nr Nd/Nr Nd Φ Nr Nd/Nr Nd Φ Nr Nd/Nr Verificato 83 18, , , , , , Sì 84 15, , , , , , Sì 81 63, , , , , , No 82 42, , , , , , No Parete : 13 Maschio ho t ho/t e1/t Inferiore e2/t Centrale e1/t Superiore Verificato Sì Sì Sì Sì Superiore Centrale Inferiore Maschio Nd Φ Nr Nd/Nr Nd Φ Nr Nd/Nr Nd Φ Nr Nd/Nr Verificato 87 8, , , , , , No 88 2, , , , , , Sì 85 27, , , , , , No 86 27, , , , , , No Parete : 14 Maschio ho t ho/t e1/t Inferiore e2/t Centrale e1/t Superiore Verificato Sì Sì Sì Sì Sì Sì Superiore Centrale Inferiore Maschio Nd Φ Nr Nd/Nr Nd Φ Nr Nd/Nr Nd Φ Nr Nd/Nr Verificato 93 3, , , , , , No 94 6, , , , , , No 95 1, , , , , , No 92 21, , , , , , No 90 38, , , , , , No 91 2, , , , , , Sì Parete : 15 Maschio ho t ho/t e1/t Inferiore e2/t Centrale e1/t Superiore Verificato Sì Sì Sì Sì Sì Sì Sì Sì Sì Sì Sì Sì Sì Superiore Centrale Inferiore Maschio Nd Φ Nr Nd/Nr Nd Φ Nr Nd/Nr Nd Φ Nr Nd/Nr Verificato 107 4, , , , , , No No 105 3, , , , , , No 106 6, , , , , , No 111 2, , , , , , No 112 1, , , , , , No

45 109 1, , , , , , No 110 1, , , , , , No 104 3, , , , , , No , , , , Sì 103 1, , , No , , , , , , No 101 1, , , , , , Sì Parete : 16 Maschio ho t ho/t e1/t Inferiore e2/t Centrale e1/t Superiore Verificato Sì Sì Sì Sì Sì Sì Superiore Centrale Inferiore Maschio Nd Φ Nr Nd/Nr Nd Φ Nr Nd/Nr Nd Φ Nr Nd/Nr Verificato , , No , , , , , , No No , , , , , , No , , , , , , No 115 2, , , , , , Sì Parete : 17 Maschio ho t ho/t e1/t Inferiore e2/t Centrale e1/t Superiore Verificato Sì Sì Sì Sì Sì Sì Sì Sì Superiore Centrale Inferiore Maschio Nd Φ Nr Nd/Nr Nd Φ Nr Nd/Nr Nd Φ Nr Nd/Nr Verificato 126 1, , , No 125 5, , , , , , No Sì No 128 2, , , , , , No , , , , , , No , , No 123 1, , , , , , Sì Parete : 18 Maschio ho t ho/t e1/t Inferiore e2/t Centrale e1/t Superiore Verificato Sì Sì Sì Sì Sì Sì Sì Sì Sì Sì Sì Sì Sì

46 Sì Sì Sì Sì Superiore Centrale Inferiore Maschio Nd Φ Nr Nd/Nr Nd Φ Nr Nd/Nr Nd Φ Nr Nd/Nr Verificato , , , , , , No , , , , , , No 147 9, , , , , , No , , , , , , No 143 9, , , , , , No , , , , , , No , , , , , , No 152 6, , , , , , No 153 4, , , , , , No , , , , , , No 149 8, , , , , , No 150 3, , , , , , No 139 3, , , , , , Sì 140 2, , , , , , Sì 141 3, , , , , , Sì , , , , , , No , , , , , , No Parete : 19 Maschio ho t ho/t e1/t Inferiore e2/t Centrale e1/t Superiore Verificato Sì No Sì Sì Sì Sì Sì Sì Sì Sì Sì Sì Sì No Sì Superiore Centrale Inferiore Maschio Nd Φ Nr Nd/Nr Nd Φ Nr Nd/Nr Nd Φ Nr Nd/Nr Verificato , , , , , , No 169 7, n / d n / d 8, n / d n / d 8, n / d n / d No , , , , , , No , , , , , , No , , , , , , No 173 6, , , , , , No , , , , , , No , , , , , , No , , , , , , No , , , , , , No 164 6, , , , , , Sì 162 6, , , , , , Sì 163 3, , , , , , Sì , n / d n / d 65, n / d n / d 68, n / d n / d No , , , , , , No (*) Elementi di copertura

47 Tabulati di calcolo relativi alle verifiche statiche degli elementi di copertura I tabulati di seguito riportati sono quelli ottenuti con il programma ModeSt. Sistemi di riferimento Le coordinate, i carichi concentrati, i cedimenti, le reazioni vincolari e gli spostamenti dei NODI sono riferiti ad una terna destra cartesiana globale con l'asse Z verticale rivolto verso l'alto. I carichi in coordinate locali e le sollecitazioni delle ASTE sono riferite ad una terna destra cartesiana locale così definita: - origine nel nodo iniziale dell'asta; - asse X coincidente con l'asse dell'asta e con verso dal nodo iniziale al nodo finale; - immaginando la trave a sezione rettangolare l'asse Y è parallelo alla base e l'asse Z è parallelo all'altezza. La rotazione dell'asta comporta quindi una rotazione di tutta la terna locale. Si può immaginare la terna locale di un'asta comunque disposta nello spazio come derivante da quella globale dopo una serie di trasformazioni: - una rotazione intorno all'asse Z che porti l'asse X a coincidere con la proiezione dell'asse dell'asta sul piano orizzontale; - una traslazione lungo il nuovo asse X così definito in modo da portare l'origine a coincidere con la proiezione del nodo iniziale dell'asta sul piano orizzontale; - una traslazione lungo l'asse Z che porti l'origine a coincidere con il nodo iniziale dell'asta; - una rotazione intorno all'asse Y così definito che porti l'asse X a coincidere con l'asse dell'asta; - una rotazione intorno all'asse X così definito pari alla rotazione dell'asta. In pratica le travi prive di rotazione avranno sempre l'asse Z rivolto verso l'alto e l'asse Y nel piano del solaio, mentre i pilastri privi di rotazione avranno l'asse Y parallelo all'asse Y globale e l'asse Z parallelo ma controverso all'asse X globale. Da notare quindi che per i pilastri la "base" è il lato parallelo a Y. Le sollecitazioni ed i carichi in coordinate locali negli ELEMENTI BIDIMENSIONALI e nei MURI sono riferiti ad una terna destra cartesiana locale così definita: - origine nel primo nodo dell'elemento; - asse X coincidente con la congiungente il primo ed il secondo nodo dell'elemento; - asse Y definito come prodotto vettoriale fra il versore dell'asse X e il versore della congiungente il primo e il quarto nodo. Asse Z a formare con gli altri due una terna destrorsa. Praticamente un elemento verticale con l'asse X locale coincidente con l'asse X globale ha anche gli altri assi locali coincidenti con quelli globali. Rotazioni e momenti Seguendo il principio adottato per tutti i carichi che sono positivi se CONTROVERSI agli assi, anche i momenti concentrati e le rotazioni impresse in coordinate globali risultano positivi se CONTROVERSI al segno positivo delle rotazioni. Il segno positivo dei momenti e delle rotazioni è quello orario per l'osservatore posto nell'origine: X ruota su Y, Y ruota su Z, Z ruota su X. In pratica è sufficiente adottare la regola della mano destra: col pollice rivolto nella direzione dell'asse, la rotazione che porta a chiudere il palmo della mano corrisponde al segno positivo. Normativa di riferimento La normativa di riferimento è la seguente: - Legge n. 64 del 2/2/ Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. - D.M. del 24/1/ Norme tecniche relative alle costruzioni sismiche. - Legge n del 5/11/ Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato, normale e precompresso ed a struttura metallica. - D.M. del 14/2/ Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in c.a. normale e precompresso e per le strutture metalliche. - D.M. del 9/1/ Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in c.a. normale e precompresso e per le strutture metalliche. - D.M. del 16/1/ Norme tecniche per le costruzioni in zone sismiche. - Circolare n del 30/7/ Legge n. 219 del 14/5/ Art Istruzioni relative al rafforzamento degli edifici in muratura danneggiati dal sisma. - Regione Autonoma Friuli Venezia Giulia - Legge Regionale n. 30 del 20/6/ Documentazione tecnica per la progettazione e direzione delle opere di riparazione degli edifici - Documento Tecnico n. 2 - Raccomandazioni per la riparazione strutturale degli edifici in muratura. - D.M. del 20/11/ Norme Tecniche per la progettazione, esecuzione e collaudo degli edifici in muratura e per il loro consolidamento. - Norme Tecniche C.N.R. n del 18/4/ Costruzioni di acciaio - Istruzioni per il calcolo, l'esecuzione, il collaudo e la manutenzione. - Norme Tecniche C.N.R. n del 14/12/ Istruzioni per il progetto, l'esecuzione ed il controllo delle strutture prefabbricate in conglomerato cementizio e per le strutture costruite con sistemi industrializzati di acciaio - Istruzioni per il calcolo, l'esecuzione, il collaudo e la manutenzione. - Circolare n. 65 del 10/4/ Istruzioni per l'applicazione delle "Norme tecniche per le costruzioni in zone sismiche" di cui al D.M. del 16/1/ Eurocodice 5 - Progettazione delle strutture di legno. - DIN Metodi di verifica per il legno. - D.M. del 14/1/ Norme tecniche per le costruzioni. Unità di misura Le unità di misura adottate sono le seguenti: - lunghezze : cm, m - forze : dan - masse : kg massa - temperature : gradi centigradi - angoli : gradi sessadecimali o radianti

48 Geometria Elenco vincoli nodi Simbologia Vn = Numero del vincolo nodo Comm. = Commento Sx = Spostamento in dir. X (L=libero, B=bloccato, E=elastico) Sy = Spostamento in dir. Y (L=libero, B=bloccato, E=elastico) Sz = Spostamento in dir. Z (L=libero, B=bloccato, E=elastico) Rx = Rotazione intorno all'asse X (L=libera, B=bloccata, E=elastica) Ry = Rotazione intorno all'asse Y (L=libera, B=bloccata, E=elastica) Rz = Rotazione intorno all'asse Z (L=libera, B=bloccata, E=elastica) RL = Rotazione libera Ly = Lunghezza (dir. Y locale) Lz = Larghezza (dir. Z locale) Kt = Coeff. di sottofondo su suolo elastico alla Winkler Vn Comm. Sx Sy Sz Rx Ry Rz RL Ly Lz Kt Vn Comm. Sx Sy Sz Rx Ry Rz RL Ly <cm> <cm> <dan/cmc> <cm> 1 Libero L L L L L L 4 B B L B B L 5 B L L L B L 6 L B L B L L 7 L L B L L L 8 B B B L L L Elenco nodi Simbologia Nodo = Numero del nodo X = Coordinata X del nodo Y = Coordinata Y del nodo Z = Coordinata Z del nodo Imp. = Numero dell'impalcato Vn = Numero del vincolo nodo Lz <cm> Kt <dan/cmc> Nodo X <cm> Y <cm> Z <cm> Imp. Vn Nodo X <cm> Y <cm> Z <cm> Imp. Vn Nodo X <cm> Y <cm> Z <cm> Imp. Vn

49 Elenco materiali Simbologia Mat. = Numero del materiale Comm. = Commento P = Peso specifico E = Modulo elastico G = Modulo elastico tangenziale ν = Coeff. di Poisson α = Coeff. di dilatazione termica Mat. Comm. P E G <dan/cmc> <dan/cmq> <dan/cmq> ν α 2 Calcestruzzo E E Legno E Elenco sezioni aste

50 Simbologia Sez. = Numero della sezione Comm. = Commento Tipo = Tipologia 2C = Doppia C lato labbri 2Cdx = Doppia C lato costola 2I = Doppia I 2L = Doppia L lato labbri 2Ldx = Doppia L lato costole C = C Cdx = C destra Cir. = Circolare Cir.c = Circolare cava I = I L = L Ldx = L destra Om. = Omega Pg = Pi greco Pr = Poligono regolare Prc = Poligono regolare cavo Pc = Per coordinate Ia = Inerzie assegnate R = Rettangolare Rc = Rettangolare cava T = T U = U Ur = U rovescia V = V Vr = V rovescia Z = Z Zdx = Z destra Ts = T stondata Ls = L stondata Cs = C stondata Is = I stondata Me Dis. = Disegnata = Membratura G = Generica T = Trave P = Pilastro Ver. = Verifica prevista N = Nessuna C = Cemento armato A = Acciaio L = Legno B = Base H = Altezza Ma = Numero del materiale C = Numero del criterio di progetto Ccol = Numero del criterio di progetto collegamento Sez. Comm. Tipo Me Ver. B H Ma C Ccol Sez. Comm. Tipo Me Ver. B H Ma C Ccol <cm> <cm> <cm> <cm> 1 C 30x30 1 R G C C 25x20 1 R G C TL 12x20 3 R T L TL 20x24 3 R T L C 35x30 1 R G C C 40x30 1 R G C T 25x20 1 R T C TL 16x20 1 R T L TL 16x20 2 R T L C 25x30 1 R G C T 30x20 1 R T C Elenco vincoli aste Simbologia Va = Numero del vincolo asta Comm. = Commento Tipo = Tipologia SVI = Definizione di vincolamenti interni ELA = Vincolo su suolo elastico alla Winkler BIE-RTC = Biella resistente a trazione e a compressione BIE-RC = Biella resistente solo a compressione BIE-RT = Biella resistente solo a trazione Ni = Sforzo normale nodo iniziale (0=sbloccato, 1=bloccato) Tyi = Taglio in dir. Y locale nodo iniziale (0=sbloccato, 1=bloccato) Tzi = Taglio in dir. Z locale nodo iniziale (0=sbloccato, 1=bloccato) Mxi = Momento intorno all'asse X locale nodo iniziale (0=sbloccato, 1=bloccato) Myi = Momento intorno all'asse Y locale nodo iniziale (0=sbloccato, 1=bloccato) Mzi = Momento intorno all'asse Z locale nodo iniziale (0=sbloccato, 1=bloccato) Nf = Sforzo normale nodo finale (0=sbloccato, 1=bloccato) Tyf = Taglio in dir. Y locale nodo finale (0=sbloccato, 1=bloccato) Tzf = Taglio in dir. Z locale nodo finale (0=sbloccato, 1=bloccato) Mxf = Momento intorno all'asse X locale nodo finale (0=sbloccato, 1=bloccato) Myf = Momento intorno all'asse Y locale nodo finale (0=sbloccato, 1=bloccato) Mzf = Momento intorno all'asse Z locale nodo finale (0=sbloccato, 1=bloccato) Kt = Coeff. di sottofondo su suolo elastico alla Winkler Va Comm. Tipo Ni Tyi Tzi Mxi Myi Mzi Nf Tyf Tzf Mxf Myf Mzf Kt <dan/cmc> 1 Inc+Inc SVI Inc+Cer SVI Cer+Inc SVI Cer+Cer SVI Inc+CerYZ SVI CerYZ+Inc SVI ELA Elenco parametri aggiuntivi aste Simbologia Par. = Numero dei parametri aggiuntivi Comm. = Commento β = X Coeff. β X (D=default da criterio) β = Y Coeff. β Y (D=default da criterio) β = Z Coeff. β Z (D=default da criterio) Z.R. = Considerare zone rigide S = Sì N = No D = Default indicato in fase di calcolo

51 Offy = Considerare offset Y S = Sì N = No D = Default indicato in fase di calcolo Offz = Considerare offset Z S = Sì N = No D = Default indicato in fase di calcolo Par. Comm. β X β Y β Z Z.R. Offy Offz 1 Aste legno D D D N D D 2 Asta 403 D D D N N D Elenco aste Simbologia Asta = Numero dell'asta N1 = Nodo iniziale N2 = Nodo finale Sez. = Numero della sezione Va = Numero del vincolo asta Par. = Numero dei parametri aggiuntivi Rot. = Rotazione FF = Filo fisso Dy1 = Scost. filo fisso Y1 Dy2 = Scost. filo fisso Y2 Dz1 = Scost. filo fisso Z1 Dz2 = Scost. filo fisso Z2 Kt = Coeff. di sottofondo su suolo elastico alla Winkler Asta N1 N2 Sez. Va Par. Rot. FF Dy1 Dy2 Dz1 Dz2 Kt <grad> <cm> <cm> <cm> <cm> <dan/cmc>

52

53

54

55

56

57 Elenco tipi solai Simbologia Ts = Numero del tipo solaio Comm. = Commento Qps = Carico permanente strutturale Qpn = Carico permanente non strutturale Qa = Primo carico accidentale Qa2 = Secondo carico accidentale Qa3 = Terzo carico accidentale Rip. ter. = Ripartizione su aste terminali Rip. int. = Ripartizione su aste interne s = Coeff. di riduzione Hs = Altezza solaio Sc = Spessore cappa Crit. = Numero del criterio di progetto Ts Comm. Qps Qpn Qa Qa2 Qa3 Rip. ter. Rip. int. s Hs Sc Crit. <dan/mq> <dan/mq> <dan/mq> <dan/mq> <dan/mq> <m> <m> 1 Sottotetto Copertura Elenco solai Simbologia Sol. = Numero del solaio Ts = Numero del tipo solaio Ord. = Orditura Nodi = Nodi del solaio Sol. Ts Ord. <grad> Nodi

58

59

60 Carichi Condizioni di carico elementari Simbologia CCE Comm. Mx My Mz Jpx Jpy Jpz Tipo CCE Sicurezza = Numero della condizione di carico elementare = Commento = Moltiplicatore della massa in dir. X = Moltiplicatore della massa in dir. Y = Moltiplicatore della massa in dir. Z = Moltiplicatore del momento d'inerzia intorno all'asse X = Moltiplicatore del momento d'inerzia intorno all'asse Y = Moltiplicatore del momento d'inerzia intorno all'asse Z = Tipo di CCE per calcolo agli stati limite = Contributo alla sicurezza F = a favore S = a sfavore A = ambigua Variabilità = Tipo di variabilità B = di base I = indipendente A = ambigua CCE Comm. Mx My Mz Jpx Jpy Jpz Tipo CCE Sicurezza Variabilità 1 Carichi permanenti strutturali D.M. 08 Permanenti strutturali S -- 2 Permanenti non strutturali D.M. 08 Permanenti non strutturali S -- 3 Neve D.M. 08 Variabili Neve (a quota <= 1000 m s.l.m.) S A 4 Coperture D.M. 08 Variabili Categoria H Coperture e sottotetti S A Elenco carichi aste Condizione di carico n. 1: Carichi permanenti strutturali Carichi distribuiti Simbologia Asta = Numero dell'asta N1 = Nodo iniziale N2 = Nodo finale S = Numero del solaio di provenienza T = Tipo di carico QA = Primo carico accidentale da solaio QA2 = Secondo carico accidentale da solaio QA3 = Terzo carico accidentale da solaio QPS = Carico permanente strutturale da solaio QPN = Carico permanente non strutturale da solaio PP = Peso proprio M = Manuale DC = Direzione del carico XG,YG,ZG = secondo gli assi Globali XL,YL,ZL = secondo gli assi Locali Xi = Distanza iniziale Qi = Carico iniziale Xf = Distanza finale Qf = Carico finale Asta N1 N2 S T DC Xi Qi Xf Qf Asta N1 N2 S T DC Xi Qi Xf Qf <m> <dan/m> <m> <dan/m> <m> <dan/m> <m> <dan/m> PP ZG PP ZG PP ZG QPS ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG

61 PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG

62 PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG

63 QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG PP ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG PP ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG

64 QPS ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG

65 PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG

66 PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG PP ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG

67 QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG PP ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG PP ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG PP ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG PP ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG

68 PP ZG QPS ZG PP ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG Elenco carichi aste Condizione di carico n. 2: Permanenti non strutturali Carichi distribuiti Asta N1 N2 S T DC Xi Qi Xf Qf Asta N1 N2 S T DC Xi Qi Xf Qf <m> <dan/m> <m> <dan/m> <m> <dan/m> <m> <dan/m> QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG

69 QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG

70 QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG

71 QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG

72 QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG

73 QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG Elenco carichi aste Condizione di carico n. 3: Neve Carichi distribuiti Asta N1 N2 S T DC Xi Qi Xf Qf Asta N1 N2 S T DC Xi Qi Xf Qf <m> <dan/m> <m> <dan/m> <m> <dan/m> <m> <dan/m> QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG

74 QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG

75 QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG

76 QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG Elenco carichi aste Condizione di carico n. 4: Coperture Carichi distribuiti Asta N1 N2 S T DC Xi Qi Xf Qf Asta N1 N2 S T DC Xi Qi Xf Qf <m> <dan/m> <m> <dan/m> <m> <dan/m> <m> <dan/m> QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG

77 QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG

78 QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG

79 QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG

80 QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG QA2 ZG

81 Risultati del calcolo Parametri di calcolo La modellazione della struttura e la rielaborazione dei risultati del calcolo sono stati effettuati con: ModeSt ver. 8.50, prodotto da Tecnisoft s.a.s. - Prato La struttura è stata calcolata utilizzando come solutore agli elementi finiti: Xfinest ver. 2014, prodotto da Ce.A.S. S.r.l. - Milano Tipo di normativa: stati limite D.M. 08 Tipo di calcolo: analisi sismica dinamica Vincoli esterni: Considera sempre vincoli assegnati in modellazione Schematizzazione piani rigidi: nessun impalcato rigido Modalità di recupero masse secondarie: mantenere sul nodo masse e forze relative Generazione combinazioni - Lineari: si - Valuta spostamenti e non sollecitazioni: no - Buckling: no Opzioni di calcolo - Non sono state considerate infinitamente rigide le zone di connessione fra travi, pilastri ed elementi bidimensionali - Calcolo con offset rigidi dai nodi: si - Uniformare i carichi variabili: no - Massimizzare i carichi variabili: no - Minimo carico da considerare: 0.00 <dan/cm> - Recupero carichi zone rigide: taglio e momento flettente - Modalità di combinazione momento torcente: disaccoppiare le azioni Opzioni del solutore - Tipo di elemento bidimensionale: ISOSHELL - Analisi dinamica con metodo di Lanczos: Sì - Check sequenza di Sturm: Sì - Soluzione matrice con metodo ver. 5.1: No - Trascura deformabilità a taglio delle aste: No - Analisi non lineare con Newton modificato: No - Usa formulazione secante per buckling: No - Trascura buckling torsionale: No Dati struttura - Zona sismica: zona 2 - Sito di costruzione: LON LAT Contenuto tra ID reticolo: Simbologia TCC = Tipo di combinazione di carico SLU = Stato limite ultimo SLU S = Stato limite ultimo (azione sismica) SLE R = Stato limite d'esercizio, combinazione rara SLE F = Stato limite d'esercizio, combinazione frequente SLE Q = Stato limite d'esercizio, combinazione quasi permanente SLD = Stato limite di danno SLV = Stato limite di salvaguardia della vita SLC = Stato limite di prevenzione del collasso SLO = Stato limite di operatività SLU I = Stato limite di resistenza al fuoco TR = Periodo di ritorno <anni> Ag = Accelerazione orizzontale massima al sito <g> FO = Valore massimo del fattore di amplificazione dello spettro in accelerazione orizzontale TC* = Periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro in accelerazione orizzontale <sec> SS = Coefficiente di amplificazione stratigrafica = Coefficiente funzione della categoria del suolo CC TCC TR Ag FO TC* SS CC SLO SLD SLV Tipo di opera: Opera ordinaria - Vita nominale VN: Classe d'uso: Classe III - SL Esercizio: SLO-Pvr 81.00, SLD-Pvr SL Ultimi: SLV-Pvr 10.00, SLC-Pvr no - Classe di duttilità: Classe B - Quota di riferimento: <cm> - Altezza della struttura: <cm> - Numero piani edificio: 0 - Coefficiente θ: Edificio regolare in altezza: si - Edificio regolare in pianta: si - Forze orizzontali convenzionali per stati limite non sismici: 1.00% - Genera stati limite per verifiche di resistenza al fuoco: no Dati di calcolo - Categoria del suolo di fondazione: C - Tipologia edificio: Direzione X c.a. o prefabbricato a telaio a più piani e più campate, Direzione Y c.a. o prefabbricato a telaio a più piani e più campate Dir. X Dir. Y Periodo T Coeff. λ SLO Coeff. λ SLD Coeff. λ SLV Rapporto di sovraresistenza (αu/α1) Valore di riferimento del fattore di struttura (q0) Fattore riduttivo (Kw) Fattore riduttivo regolarità in altezza (KR) Fattore di struttura (q) Categoria topografica: T1 - Superficie pianeggiante, pendii e rilievi isolati con inclinazione media i<=15 - Coeff. amplificazione topografica ST: Fattore di struttura per sisma verticale (qv): Modalità di calcolo modi di vibrare: Autovalori Numero modi: 332

82 - Modi da considerare: tali da movimentare una percentuale di massa pari a 85.00% - Trascura modi con massa movimentata minore di: no - Smorzamento spettro: Pun t i ca r a t t e r i zzan t i TB ( 0.13 ) = TC( 0.40 ) = TD( 1.77 ) = A g / g TB TC TD T [ s ] Figura numero 1: Spettro SLO Pun t i ca r a t t e r i zzan t i TB ( 0.14 ) = TC( 0.42 ) = TD( 1.81 ) = A g / g TB TC TD T [ s ] Figura numero 2: Spettro SLD

83 A g / g TB TC TD T [ s ] Figura numero 3: Spettro SLV X Pun t i ca r a t t e r i zzan t i TB ( 0.15 ) = TC( 0.46 ) = TD( 2.12 ) = A g / g TB TC TD T [ s ] Figura numero 4: Spettro SLV Y - Angolo di ingresso del sisma: 0.00 <grad> Condizioni di carico elementari Simbologia CCE Comm. Mx = Numero della condizione di carico elementare = Commento = Moltiplicatore della massa in dir. X

84 My Mz Jpx Jpy Jpz Tipo CCE Sicurezza = Moltiplicatore della massa in dir. Y = Moltiplicatore della massa in dir. Z = Moltiplicatore del momento d'inerzia intorno all'asse X = Moltiplicatore del momento d'inerzia intorno all'asse Y = Moltiplicatore del momento d'inerzia intorno all'asse Z = Tipo di CCE per calcolo agli stati limite = Contributo alla sicurezza F = a favore S = a sfavore A = ambigua Variabilità = Tipo di variabilità B = di base I = indipendente A = ambigua CCE Comm. Mx My Mz Jpx Jpy Jpz Tipo CCE Sicurezza Variabilità 1 Carichi permanenti strutturali S -- 2 Permanenti non strutturali S -- 3 Neve S A 4 Coperture S A Elenco tipi cce definiti Simbologia Tipo CCE = Tipo condizione di carico elementare Comm. = Commento Tipo = Tipologia G = Permanente Q = Variabile I = Da ignorare A = Azione eccezionale P = Precompressione Durata = Durata del carico N = Non definita P = Permanente L = Lunga M = Media B = Breve I = Istantanea γ min. = Coeff. γ min. γ max = Coeff. γ max = ψ0 Coeff. ψ0 ψ1 = Coeff. ψ1 ψ2 = Coeff. ψ2 ψ0,s = Coeff. ψ0 sismico (D.M. 96) Tipo CCE Comm. Tipo Durata γ min. γ max ψ0 ψ1 ψ2 ψ0,s 1 D.M. 08 Permanenti strutturali G P D.M. 08 Permanenti non strutturali G P D.M. 08 Variabili Categoria A Ambienti ad uso residenziale Q M D.M. 08 Variabili Categoria B Uffici Q N D.M. 08 Variabili Categoria C Ambienti suscettibili di affollamento Q N D.M. 08 Variabili Categoria D Ambienti ad uso commerciale Q N D.M. 08 Variabili Categoria E Biblioteche, archivi, magazzini e ambienti ad uso industriale Q N D.M. 08 Variabili Categoria F Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso <= 30 kn) Q N D.M. 08 Variabili Categoria G Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso > 30 kn) Q N D.M. 08 Variabili Neve (a quota <= 1000 m s.l.m.) Q B D.M. 08 Variabili Categoria H Coperture e sottotetti Q I D.M. 08 Variabili Vento Q N D.M. 08 Variabili Neve (a quota > 1000 m s.l.m.) Q N D.M. 08 Variabili Variazioni termiche Q N D.M. 96 Permanenti G N D.M. 96 Variabili Abitazioni Q P D.M. 96 Variabili Uffici, negozi, scuole, ecc. Q N D.M. 96 Variabili Autorimesse Q N D.M. 96 Variabili Vento Q N Ambienti di carico Simbologia N Numero Comm. Commento 1 Carichi permanenti strutturali 2 Permanenti non strutturali 3 Neve 4 Coperture F azioni orizzontali convenzionali SLU Stato limite ultimo SLR Stato limite per combinazioni rare SLF Stato limite per combinazioni frequenti SLQ Stato limite per combinazioni quasi permanenti o di danno N Comm F S SLU SLR SLF SLQ 1 Calcolo sismico si si si si no si si no no no 2 statica si si si si si no si no no no 3 sismica si si si si no si si no no no 4 statica si si si si si no no si si si Elenco combinazioni di carico simboliche Simbologia CC = Numero della combinazione delle condizioni di carico elementari Comm. = Commento TCC = Tipo di combinazione di carico SLU = Stato limite ultimo SLU S = Stato limite ultimo (azione sismica) SLE R = Stato limite d'esercizio, combinazione rara SLE F = Stato limite d'esercizio, combinazione frequente SLE Q = Stato limite d'esercizio, combinazione quasi permanente SLD = Stato limite di danno SLV = Stato limite di salvaguardia della vita SLC = Stato limite di prevenzione del collasso SLO = Stato limite di operatività SLU I = Stato limite di resistenza al fuoco

85 CC Comm. TCC F S 1 Amb. 1 (Sisma) SLU S 1 1 ψ2 ψ Amb. 2 (SLU) SLU γ max γ max ψ0*γ max γ max Amb. 2 (SLU) SLU γ max γ max γ max ψ0*γ max Amb. 3 (Sisma) SLU S 1 1 ψ2 ψ Amb. 4 (SLE R) SLE R 1 1 ψ Amb. 4 (SLE R) SLE R ψ Amb. 4 (SLE F) SLE F 1 1 ψ2 ψ Amb. 4 (SLE F) SLE F 1 1 ψ1 ψ Amb. 4 (SLE Q) SLE Q 1 1 ψ2 ψ Genera le combinazioni con un solo carico di tipo variabile come di base: si Considera sollecitazioni dinamiche con segno dei modi principali: no Combinazioni delle cce Simbologia CC = Numero della combinazione delle condizioni di carico elementari Comm. = Commento TCC = Tipo di combinazione di carico SLU = Stato limite ultimo SLU S = Stato limite ultimo (azione sismica) SLE R = Stato limite d'esercizio, combinazione rara SLE F = Stato limite d'esercizio, combinazione frequente SLE Q = Stato limite d'esercizio, combinazione quasi permanente SLD = Stato limite di danno SLV = Stato limite di salvaguardia della vita SLC = Stato limite di prevenzione del collasso SLO = Stato limite di operatività SLU I = Stato limite di resistenza al fuoco An. = Tipo di analisi L = Lineare NL = Non lineare Bk = Buckling S = Si N = No CC Comm. TCC An. Bk F X F Y ±S X ±S Y 1 CC 1 - Amb. 1 (SLU S) S +X+0.3Y SLV L N CC 4 - Amb. 1 (SLU S) S +X-0.3Y SLV L N CC 7 - Amb. 1 (SLU S) S +0.3X+Y SLV L N CC 10 - Amb. 1 (SLU S) S -0.3X+Y SLV L N CC 13 - Amb. 2 (SLU) F X SLU L N CC 14 - Amb. 2 (SLU) F -X SLU L N CC 15 - Amb. 2 (SLU) F Y SLU L N CC 16 - Amb. 2 (SLU) F -Y SLU L N CC 17 - Amb. 2 (SLU) F X SLU L N CC 18 - Amb. 2 (SLU) F -X SLU L N CC 19 - Amb. 2 (SLU) F Y SLU L N CC 20 - Amb. 2 (SLU) F -Y SLU L N CC 22 - Amb. 3 (SLE) S +X+0.3Y SLD L N CC 23 - Amb. 3 (SLE) S +X+0.3Y SLO L N CC 25 - Amb. 3 (SLE) S +X-0.3Y SLD L N CC 26 - Amb. 3 (SLE) S +X-0.3Y SLO L N CC 28 - Amb. 3 (SLE) S +0.3X+Y SLD L N CC 29 - Amb. 3 (SLE) S +0.3X+Y SLO L N CC 31 - Amb. 3 (SLE) S -0.3X+Y SLD L N CC 32 - Amb. 3 (SLE) S -0.3X+Y SLO L N CC 33 - Amb. 4 (SLE R) F X SLE R L N CC 34 - Amb. 4 (SLE R) F -X SLE R L N CC 35 - Amb. 4 (SLE R) F Y SLE R L N CC 36 - Amb. 4 (SLE R) F -Y SLE R L N CC 37 - Amb. 4 (SLE R) F X SLE R L N CC 38 - Amb. 4 (SLE R) F -X SLE R L N CC 39 - Amb. 4 (SLE R) F Y SLE R L N CC 40 - Amb. 4 (SLE R) F -Y SLE R L N CC 41 - Amb. 4 (SLE F) F X SLE F L N CC 42 - Amb. 4 (SLE F) F -X SLE F L N CC 43 - Amb. 4 (SLE F) F Y SLE F L N CC 44 - Amb. 4 (SLE F) F -Y SLE F L N CC 45 - Amb. 4 (SLE F) F X SLE F L N CC 46 - Amb. 4 (SLE F) F -X SLE F L N CC 47 - Amb. 4 (SLE F) F Y SLE F L N CC 48 - Amb. 4 (SLE F) F -Y SLE F L N CC 49 - Amb. 4 (SLE Q) F X SLE Q L N CC 50 - Amb. 4 (SLE Q) F -X SLE Q L N CC 51 - Amb. 4 (SLE Q) F Y SLE Q L N CC 52 - Amb. 4 (SLE Q) F -Y SLE Q L N Elenco masse nodi Simbologia Nodo = Numero del nodo Mx = Massa in dir. X My = Massa in dir. Y Nodo Mx <kg> My <kg> Nodo Mx <kg> My <kg> Nodo Mx <kg> My <kg> Nodo Mx <kg> My <kg> Nodo Mx <kg> My <kg> Nodo Mx <kg> My <kg> Nodo Mx <kg> My <kg>

86 Totali masse nodi Mx My <kg> <kg> Elenco pesi e forze fittizie nodi Simbologia Nodo = Numero del nodo Peso = Peso Fx = Forza in dir. X Fy = Forza in dir. Y Nodo Peso Fx Fy Nodo Peso Fx Fy Nodo Peso Fx Fy Nodo Peso Fx Fy Nodo Peso Fx Fy <dan> <dan> <dan> <dan> <dan> <dan> <dan> <dan> <dan> <dan> <dan> <dan> <dan> <dan> <dan> Elenco modi di vibrare, masse partecipanti e coefficienti di partecipazione Simbologia Modo = Numero del modo di vibrare C = * indica che il modo è stato considerato Per. = Periodo Diff. = Minima differenza percentuale dagli altri periodi Φx = Coefficiente di partecipazione in dir. X Φy = Coefficiente di partecipazione in dir. Y Φz = Coefficiente di partecipazione in dir. Z %Mx = Percentuale massa partecipante in dir. X %My = Percentuale massa partecipante in dir. Y %Mz = Percentuale massa partecipante in dir. Z %Jpz = Percentuale momento d'inerzia polare partecipante intorno all'asse Z Modo C Per. Diff. Φx Φy Φz %Mx %My %Mz %Jpz 1 *

87 2 * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * *

88 114 * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * *

89 226 * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * Tot.cons

90 Elenco coefficienti di risposta Simbologia Modo = Numero del modo di vibrare Sx = Coefficiente di risposta (moltiplicato per 100) in dir. X Sy = Coefficiente di risposta (moltiplicato per 100) in dir. Y Stato limite di operatività Modo Sx Sy

91

92

93 Stato limite di danno Modo Sx Sy

94

95

96 Stato limite di salvaguardia della vita Modo Sx Sy

97

98

99 Spostamenti dei nodi allo stato limite ultimo Simbologia Nodo = Numero del nodo Sx = Spostamento in dir. X CC = Numero della combinazione delle condizioni di carico elementari Sy = Spostamento in dir. Y Sz = Spostamento in dir. Z Rx = Rotazione intorno all'asse X Ry = Rotazione intorno all'asse Y Rz = Rotazione intorno all'asse Z Nodo Sx <cm> CC Sy <cm> CC Sz <cm> CC Rx <rad> CC Ry <rad> CC Rz <rad> CC Nodo Sx <cm> CC Sy <cm> CC Sz <cm> CC Rx <rad> CC Ry <rad> CC Rz <rad> CC -433 Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min

100 -341 Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min

101 -229 Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min

102 -117 Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min

103 -5 Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Reazioni vincolari Simbologia Nodo = Numero del nodo Rx = Reazione vincolare (forza) in dir. X CC = Numero della combinazione delle condizioni di carico elementari Ry = Reazione vincolare (forza) in dir. Y Rz = Reazione vincolare (forza) in dir. Z Mx = Reazione vincolare (momento) intorno all'asse X My = Reazione vincolare (momento) intorno all'asse Y Mz = Reazione vincolare (momento) intorno all'asse Z Nodo Rx <dan> CC Ry <dan> CC Rz <dan> CC Mx <dancm> CC My <dancm> CC Mz <dancm> CC -423 Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min

104 -363 Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min

105 -234 Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min

106 -121 Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min

107 -20 Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Sollecitazioni aste Simbologia Asta = Numero dell'asta N1 = Nodo1 N2 = Nodo2 X = Coordinata progressiva rispetto al nodo iniziale N = Sforzo normale CC = Numero della combinazione delle condizioni di carico elementari Ty = Taglio in dir. Y Mz = Momento flettente intorno all'asse Z Tz = Taglio in dir. Z My = Momento flettente intorno all'asse Y Mx = Momento torcente intorno all'asse X Asta N1 N2 X <cm> N <dan> CC Ty <dan> CC Mz <dancm> CC Tz <dan> CC My <dancm> CC Mx <dancm> CC Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max

108 Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max

109 Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max

110 Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min

111 Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max

112 Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max

113 Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min

114 Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max

115 Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max

116 Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min

117 Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min

118 Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min

119 Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min

120 Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min

121 Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min

122 Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min

123 Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max

124 Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max

125 Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min

126 Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min

127 Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min

128 Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max

129 Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min

130 Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min

131 Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min

132 Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max

133 Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max

134 Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min

135 Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max

136 Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min

137 Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max

138 Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Max Min Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min Max Max Min Min

139 Max Max Max Min Min Min Generali Criteri di progetto utilizzati Travi in c.a. Parametri di progetto Passo di progettazione <m> 0.10 Tipo di sollecitazioni zone rigide Smorzate Min. angolo per spinte a vuoto <grad> Invertire i ferri anche in presenza di pilastro sottostante Si Max differenza larghezza travi continue <cm> 5.00 Progetta a taglio con traliccio ad inclinazione variabile Si -Classe A -In zona critica limita ctg θ a In zona non critica limita ctg θ a Classe B -In zona critica limita ctg θ a In zona non critica limita ctg θ a 2.50 Verifiche a taglio per edifici esistenti come per edifici nuovi No Lunghezze e arrotondamenti Max lunghezza barre <m> 9.00 Arrotondamento lunghezza ferri <cm> 5.00 Lunghezza ferri nei muri d'estremità <m> 0.80 Min. interferro ammissibile <cm> 2.00 Elenco diametri minimizzazione interferri <mm> Riduzione ancoraggi -Nella zona compressa per flessione Si -Nei punti inferiori della travata Si Considerare nel calcolo degli ancoraggi i risvolti specificati nei criteri Si generali di disegno Considera indicazione formula come aggiuntive all'ancoraggio No Reggistaffe Interruzione reggistaffe in campata -In funzione della posizione -In funzione dello stato tensionale -Interruzione anche prima e ultima campata Modalità di sovrapposizione reggistaffe Modalità di unificazione reggistaffe Minimi di regolamento Min. percentuale di regolamento -Per le travi di fondazione -Per le travi di elevazione Per le travi di fondazione ai sensi del D.M. 08 considerare 0.2% anzichè 1.4/fyk Min. di armatura a taglio -Per le travi di fondazione -Per le travi di elevazione Tipo di armatura per taglio (T.A.) Controllo passo e 12Fi Min. di regolamento a torsione nell'ala Min. di regolamento nell'ala Stampe Verifiche a flessione in relazione Verifiche a taglio in relazione Si Tutti Zona utile d'ancoraggio Si Per garantire la copertura del momento negativo Solo se la geometria della travata e la lunghezza totale delle barre lo consentono Si Si Si Si Si Mista Si Si No Minimizzate Max scorrimento per taglio e torsione Parametri di disegno Scala disegno travi Scala disegno sezioni Campitura sezioni Fitta Disegno sezione travi in falso Si Disegna sezioni Si Campitura travi in falso Rada Campitura muri Rada Tipo di quotatura luci nette trave Con riferimento ai pilastri inferiori Lunghezza monconi di pilastro Minimizzata Linee di riferimento quote Si Quotatura zone di staffatura Si Quotatura zone di staffatura Si Indicazione numero bracci staffe Solo se il numero è maggiore di due Disegno ferri longitudinali Disegno ferri dentro la trave Si Disegno esploso ferri di parete Si Distanza fra ferri esplosi <cm> 0.15 Disegno reggistaffe aggiuntivi per travi a T e L Reggistaffe aggiuntivi tipo 4 Disegno staffe Posizione staffe esterne Disegno staffe dentro la sezione Specifici In automatico Si Materiali Calcestruzzo -Tipo di calcestruzzo C25/30 C25/30 C25/30 C25/30 C25/30 C25/30 C25/30 C25/30 C25/30 C25/30 -Rck calcestruzzo <dan/cmq> Modulo elastico <dan/cmq> Resistenza caratteristica cilindrica (Fck) <dan/cmq>

140 -Resistenza caratteristica a trazione (Fctk) <dan/cmq> -Riduci Fcd per tutte le verifiche secondo il D.M Si Si No No No No No No No No -γc per stati limite ultimi -Automatico x x x x x x x x x x -Pari a -σ amm. calcestruzzo <dan/cmq> τc0 <dan/cmq> τc1 <dan/cmq> Acciaio -D.M. 92/96 -Tipo di acciaio (Fe B k) Modulo elastico <dan/cmq> 2.06E E E E E E E E E E+006 -Tensione caratteristica di snervamento (Fyk) <dan/cmq> -Sigma amm. acciaio <dan/cmq> Sigma amm. reti e tralicci <dan/cmq> -D.M. 08 -Tipo di acciaio (B450A B450C) B450C B450C B450C B450C B450C B450C B450C B450C B450C B450C -Modulo elastico <dan/cmq> 2.06E E E E E E E E E E+006 -Tensione caratteristica di snervamento (Fyk) <dan/cmq> - γs per stati limite ultimi -Automatico x x x x x x x x x x -Pari a Coeff. di omogeneizzazione Materiali per edifici esistenti -Considera come elemento nuovo No No No No No No No No No No -Calcestruzzo -Livello di conoscenza LC2 LC2 LC2 LC2 LC2 LC2 LC2 LC2 LC2 LC2 -Fattore di confidenza Tipo di calcestruzzo C25/30 C25/30 C25/30 C25/30 C25/30 C25/30 C25/30 C25/30 C25/30 C25/30 -Rck calcestruzzo Modulo elastico Resistenza media (Fcm) <dan/cmq> -Resistenza media a trazione (Fctm) <dan/cmq> -Resistenza caratteristica cilindrica (Fck) -Resistenza caratteristica a trazione (Fctk) -Acciaio -Livello di conoscenza LC2 LC2 LC2 LC2 LC2 LC2 LC2 LC2 LC2 LC2 -Fattore di confidenza Tipo di acciaio Modulo elastico Tensione media di snervamento (Fym) -Tensione caratteristica di snervamento (Fyk) <dan/cmq> -Allungamento per verifiche di duttilità (Agt) <%> -Coeff. di omogeneizzazione Parametri per analisi pushover Numero fibre Fattore di confinamento nucleo interno Fattore di incrudimento acciaio <%> Parametri per verifiche di duttilità Considera rotazione massima di No No No No No No No No No No esercizio per determinare SLO e SLD Modalità di calcolo luce di taglio Lv -Lv=L/2 x x x x x x x x x x -Lv=M/V -Lv=Punto di nullo del momento flettente Capacità di rotazione alla corda al collasso -Formula C8A.6.1 con fattore di riduzione pari a -Formula C8A.6.5 x x x x x x x x x x Sforzo normale di verifica per analisi pushover -Gravitazionale -Dal calcolo x x x x x x x x x x Parametri di calcolo Progetto a pressoflessione Si Si Si Si Si Si Si Si Si Si -Per tutte le travi x x x x x -Solo per travi inclinate x x x x x -Min. angolo per pressoflessione <grad> -Compressione massima senza progetto a pressoflessione <%> Progetto a torsione No No No Si No No No No No No -Trazione senza progetto a torsione<%> Armatura secondo Circ. 65 del No No Si Si Si No No No No No 10/04/97 Non progettare in gerarchia delle resistenze Si Si No No No No No No No No Non effettuare verifiche per CC No No No No No No No No No No sismiche (elemento secondario) Escludi dal calcolo sovraresistenza per pilastri incidenti No No No No No No No No No No Rispetta limitazioni geometriche No No Si Si Si Si Si Si Si Si

141 e d'armatura per zone sismiche Sollecitazioni complanari ad eventuali elementi bidimensionali No No No No No No No No No No Copriferro teorico superiore <cm> Copriferro teorico inferiore <cm> Min. momento fittizio agli appoggi Si Si Si Si No Si Si Si Si Si -Denominatore Min. momento fittizio in campata Si Si Si Si Si Si Si Si Si Si -Denominatore Incremento percentuale momento in campata <%> Usa taglio max per traslazione No No Si Si Si Si Si Si Si Si momento (S.L.) Limitare momento traslato al Si Si No No No No No No No No valore max di appoggio (S.L.) Limitare momento traslato al valore max di campata (S.L.) Si Si No No No No No No No No Taglio da momento resistente in No No No No No No No No No No fondazione (S.L.) Tipo di progetto in doppia armatura (T.A.) -Tensioni pari ai valori amm. -Tensioni pari ai valori amm con AfComp/AfTesa minore o pari a -Con AfComp/AfTesa pari a Parametri di progettazione armatura Max differenza fra diametri per unificazioni Max distanza fra barre per unificazioni <m> Denominatore per individuazione zona di campata Fattore di copertura appoggi (0 1) Fattore di riduzione per ancoraggio ferri Minimizzazione momenti resistenti di appoggio (stati limite D.M. 08) Si Si Si Si Si Si Si Si Si Si -Arretramento reggistaffe dall'appoggio <m> -Tolleranza di copertura da sovrapposizione <%> Tipo di distribuzione armatura eccedente in fase di verifica -Ripartita proporzionalmente per x x x x x x x x x x flessione, torsione e taglio -Tutta agente per flessione -Tutta agente per taglio Armatura a flessione Elenco diametri ferri longitudinali 1 <mm> Elenco diametri ferri longitudinali 2 <mm> Elenco diametri ferri longitudinali 3 <mm> Elenco diametri ferri longitudinali 4 <mm> Elenco diametri ferri longitudinali 5 <mm> Elenco diametri ferri longitudinali 6 <mm> Elenco diametri ferri longitudinali 7 <mm> Max differenza fra diametri nella trave Max differenza fra diametri ferri accoppiati Reggistaffe superiori -Numero -Pari a -Max mutua distanza <cm> Diametro -Automatico x x x x x x x x -Pari a <mm> -Minimo <mm> Reggistaffe inferiori -Numero -Pari a -Max mutua distanza <cm> Diametro -Automatico x x x x x x x x -Pari a <mm> -Minimo <mm> Armatura a taglio Scorrimento (T.A.) -Percentuale assorbita dalle staffe <%> -Percentuale assorbita dai ferri piegati <%> -Percentuale assorbita dai ferri di parete <%> -Considerare il valore relativo No No No No No No No No No No alle staffe come minimo percentuale da adottare Variabilità staffe -Staffe uguali a passo costante x x -Staffe diverse in tre parti x x x x x x x x della trave in funzione delle zone critiche -Staffe diverse in tre parti della trave in

142 funzione di un multiplo dell'altezza pari a Variabilità staffe ala -Passi uguali a passi anima x x x x x x x x -Passi multipli di passi anima -Passi indipendenti da passi anima x x Min. lunghezza tratto centrale come multiplo dell'altezza della trave Elenco diametri staffe 1 <mm> Elenco diametri staffe 2 <mm> Elenco diametri staffe 3 <mm> Elenco diametri staffe 4 <mm> Elenco diametri staffe 5 <mm> Elenco diametri staffe 6 <mm> Elenco diametri staffe 7 <mm> Elenco numero bracci staffe Elenco numero bracci staffe Elenco numero bracci staffe 3 Elenco numero bracci staffe 4 Elenco numero bracci staffe 5 Passi staffe -Minimo <cm> Massimo <cm> Incremento <cm> Elementi costanti -Diametro Si Si Si Si Si Si Si Si Si Si -Passo No No No No No No No No No No -Bracci Si Si Si Si Si Si Si Si Si Si Tipo di minimizzazione staffatura -Minimizza il numero delle staffe x x x x x -Minimizza il peso delle staffe x x x x x Raffittimento staffe Si Si No No No No No No No No all'estremità della trave -Passo non superiore a Lunghezza max del tratto di calcolo scorrimento -Pari al tratto in cui τ > τc0 x x x x x x x x x x -Pari a <cm> -Come multiplo dell'altezza pari a Armatura a taglio e torsione Elenco diametri ferri piegati <mm> Elenco diametri ferri piegati <mm> Elenco diametri ferri piegati <mm> Elenco diametri ferri piegati <mm> Elenco diametri ferri piegati <mm> Elenco diametri ferri piegati 6 <mm> Elenco diametri ferri piegati 7 <mm> Angolo di piegatura <grad> Posizione primo punto di piegatura -Pari al multiplo dell'altezza -Distanza <cm> Interasse punti di piegatura -Pari al multiplo dell'altezza -Distanza <cm> Tipo di ferri piegati -Solo sagomati -Solo cavallotti -Sia sagomati che cavallotti x x x x x x x x x x Ferri di parete Si Si Si Si Si Si Si Si Si Si -Max distanza fra le barre <cm> Elenco diametri ferri di parete <mm> Elenco diametri ferri di parete <mm> Elenco diametri ferri di parete <mm> Elenco diametri ferri di parete <mm> Elenco diametri ferri di parete <mm> Elenco diametri ferri di parete 6 <mm> Elenco diametri ferri di parete 7 <mm> Elenco diametri staffe orizzontali 1 <mm> Elenco diametri staffe orizzontali 2 <mm> Elenco diametri staffe orizzontali 3 <mm> Elenco diametri staffe orizzontali 4 <mm> Elenco diametri staffe orizzontali 5 <mm> Elenco diametri staffe orizzontali 6 <mm> Elenco diametri staffe orizzontali 7 <mm> Parametri di disegno Risvolto ferri superiori Si Si Si Si Si Si Si Si Si Si -Pari a <cm> Pari all'altezza della trave Risvolto ferri inferiori Si Si Si Si Si Si Si Si Si Si -Pari a <cm> Pari all'altezza della trave

143 Risvolto ferri laterali Si Si Si Si Si Si Si Si Si Si -Pari a <cm> Pari alla larghezza della trave Magrone No No Si Si Si Si Si Si Si Si -Allargamento laterale <cm> Altezza <cm> Dati per progettazione interattiva sezioni Copriferro reale al bordo staffa <cm> Diametro staffa teorica <mm> Distanza fra ferri su più strati <cm> Integrare lo scorrimento lungo il tratto Si Si Si Si Si Si Si Si Si Si -Lunghezza del tratto <m> Dati per progettazione agli stati limite Gruppo di esigenza -Ambiente poco aggressivo x x x x x x x x x -Ambiente moderatamente x aggressivo -Ambiente molto aggressivo Usa dominio N-M per flessioni Si Si Si Si Si Si Si Si Si Si rette -Ricerca della sicurezza con x x sforzo normale costante -Ricerca della sicurezza con x x x x x x x x eccentricità costante Controllo rapporto X/D Si Si Si Si Si Si Si Si Si Si Barre da considerare tese per verifiche a taglio -Solo le barre con deformazione percentuale rispetto alla barra più tesa non inferiore al <%> -Tutte le barre in trazione Dati per verifiche di resistenza al fuoco -Tempo di verifica (REI) <minuti> Dimensione MESH <cm> Passo di calcolo <secondi> Temperatura ambiente <C > Coeff. di convezione a temperatura ambiente <W/mq K> Calcestruzzo -Tipo di aggregati SILICEI SILICEI SILICEI SILICEI SILICEI SILICEI SILICEI SILICEI SILICEI SILICEI Massa volumica a secco <dan/mc> Umidità iniziale Fattore di interpolazione conducibilità Dati per verifiche FRP Rinforzo longitudinale Tipo di fibra/resina -Vetro/Epossidica -Arammidica/Epossidica -Carbonio/Epossidica x x x x x x x x x x Resistenza caratteristica(ffk) <dan/cmq> Modulo elastico(ec) <dan/cmq> Deformazione caratteristica a rottura per trazione(εfk) <%> Spessore equivalente(tf) <mm> Sistemi di rinforzo -Preformati -Impregnati in situ x x x x x x x x x x Rinforzo trasversale Tipo di fibra/resina -Vetro/Epossidica -Arammidica/Epossidica -Carbonio/Epossidica x x x x x x x x x x Resistenza caratteristica(ffk) <dan/cmq> Modulo elastico(ec) <dan/cmq> Deformazione caratteristica a rottura per trazione(εfk) <%> Spessore equivalente(tf) <mm> Sistemi di rinforzo -Preformati -Impregnati in situ x x x x x x x x x x Modalità di carico -Lungo termine x x x x x x x x x x -Ciclico Coeff. parziale SLU di distacco(γfd) Fattore di conversione ambientale(ηa) Raggio di arrotondamento spigoli(rc) <cm> Coeff. condizione di carico(kq) Sezioni generiche Generali Stampe Tipo di relazione Sintetica Specifici Materiali

144 Calcestruzzo -Tipo di calcestruzzo C25/30 C25/30 C25/30 C25/30 C25/30 C25/30 C25/30 C25/30 C25/30 C25/30 -Rck calcestruzzo <dan/cmq> Modulo elastico <dan/cmq> Resistenza caratteristica cilindrica (Fck) <dan/cmq> -Resistenza caratteristica a trazione (Fctk) <dan/cmq> Riduci Fcd per tutte le Si No No No No No No No No No verifiche secondo il D.M. 08 -γc per stati limite ultimi -Automatico x x x x x x x x x x -Pari a -σ amm. calcestruzzo <dan/cmq> τc0 <dan/cmq> τc1 <dan/cmq> Acciaio -D.M. 92/96 -Tipo di acciaio (Fe B k) Modulo elastico <dan/cmq> 2.06E E E E E E E E E E+006 -Tensione caratteristica di snervamento (Fyk) <dan/cmq> -Sigma amm. acciaio <dan/cmq> Sigma amm. reti e tralicci <dan/cmq> -D.M. 08 -Tipo di acciaio (B450A B450C) B450C B450C B450C B450C B450C B450C B450C B450C B450C B450C -Modulo elastico <dan/cmq> 2.06E E E E E E E E E E+006 -Tensione caratteristica di snervamento (Fyk) <dan/cmq> -γs per stati limite ultimi -Automatico x x x x x x x x x x -Pari a Coeff. di omogeneizzazione Materiali per edifici esistenti -Considera come elemento nuovo No No No No No No No No No No -Calcestruzzo -Livello di conoscenza LC2 LC2 LC2 LC2 LC2 LC2 LC2 LC2 LC2 LC2 -Fattore di confidenza Tipo di calcestruzzo C25/30 C25/30 C25/30 C25/30 C25/30 C25/30 C25/30 C25/30 C25/30 C25/30 -Rck calcestruzzo Modulo elastico Resistenza media (Fcm) <dan/cmq> -Resistenza media a trazione (Fctm) <dan/cmq> -Resistenza caratteristica cilindrica (Fck) -Resistenza caratteristica a trazione (Fctk) -Acciaio -Livello di conoscenza LC2 LC2 LC2 LC2 LC2 LC2 LC2 LC2 LC2 LC2 -Fattore di confidenza Tipo di acciaio Modulo elastico Tensione media di snervamento (Fym) -Tensione caratteristica di snervamento (Fyk) <dan/cmq> -Allungamento (Agt) <%> Coeff. di omogeneizzazione Parametri per analisi pushover Numero fibre Fattore di confinamento nucleo interno Fattore di incrudimento acciaio <%> Posizione barre e normativa Copriferro reale al bordo staffa <cm> Diametro staffa teorica <mm> Distanza fra ferri su più strati <cm> Verifica con barre in posizione No Si Si Si Si Si Si Si Si Si teorica -Copriferro <cm> Normativa di riferimento -Relativa alle travi -Relativa ai pilastri x -Relativa solo al controllo x x x x x x x x x sulle tensioni Verifiche secondo Circ. 65 del 10/04/97 No No No No No No No No No No Verifiche e sollecitazioni Passo di verifica <m> Integrare lo scorrimento lungo il tratto Si Si Si Si Si Si Si Si Si Si -Lunghezza del tratto <m> Verifiche a pressoflessione Si Si Si Si Si Si Si Si Si Si Verifiche a Si No No No No No No No No No flessione/pressoflessione retta -Considera My Si -Considera Mz Si Verifiche di stabilità in Si No No No No No No No No No direzione Z locale -Coeff. ωb 1.00 Integrare lo scorrimento lungo Si No No No No No No No No No il tratto -Coeff. β 1.00 Tipo verifica di stabilità -Per N*ω-M e per N-c*M Si Si Si Si Si Si Si Si Si Si (standard) -Per N*ω-c*M (doppia) No No No No No No No No No No

145 -Per N*ω (sforzo normale e momento nullo) -Per c*m (momento e sforzo normale nullo) No No No No No No No No No No No No No No No No No No No No Verifiche a taglio Modalità di calcolo Vrdu -Considera Vrdu minimo x x x x x x x x x x -Considera Vrdu calcolato in corrispondenza di bw minimo -Considera Vrdu in corrispondenza di bw medio -Considera Vrdu in corrispondenza di bw massimo -Considera sempre Af Staffe non Si No No No No No No No No No proiettata in direzione del taglio Dati per progettazione agli stati limite Gruppo di esigenza -Ambiente poco aggressivo x x x x x x x x x -Ambiente moderatamente x aggressivo -Ambiente molto aggressivo Usa dominio N-M per flessioni Si No No No No No No No No No rette -Ricerca della sicurezza con x sforzo normale costante -Ricerca della sicurezza con eccentricità costante Controllo rapporto X/D Si No No No No No No No No No Barre da considerare tese per verifiche a taglio -Solo le barre con deformazione percentuale rispetto alla barra più tesa non inferiore al <%> -Tutte le barre in trazione Dati per verifiche di resistenza al fuoco -Tempo di verifica (REI) <minuti> Dimensione MESH <cm> Passo di calcolo <secondi> Temperatura ambiente <C > Coeff. di convezione a temperatura ambiente <W/mq K> Tipo di aggregati SILICEI SILICEI SILICEI SILICEI SILICEI SILICEI SILICEI SILICEI SILICEI SILICEI Massa volumica a secco <dan/mc> Umidità iniziale Fattore di interpolazione conducibilità Aste in legno Generali Verifica aste in legno Numero punti interni per controllo Sigma Numero CC da considerare di tipo H Sigma max amm. senza verifiche di stabilità <%> 2.00 Usa momenti equivalenti per verifiche di stabilità Si Trascura sisma per verifiche di deformazione alle T.A. No -Considera azioni sismiche di durata Molto breve/istantanea Stampe Verifiche da riportare in relazione Specifici Aste più sollecitate a parità di sezione e numero Caratteristiche legno Tipo di legno -Lamellare x x x -Massiccio x x x x x x x Verifiche Tensioni Ammissibili (DIN 1052) No No No Si Si Si Si Si Si Si Classificazione per verifiche di stabilità S7 S7 S7 S7 S7 S7 S7 -Moduli di elasticità -Flessionale <dan/cmq> Assiale parallelo alle fibre <dan/cmq> Tangenziale <dan/cmq> Torsionale <dan/cmq> Tensioni ammissibili -Flessione <dan/cmq> Compressione parallela alle fibre <dan/cmq> Trazione parallela alle fibre <dan/cmq> Taglio <dan/cmq> Verifiche Stati Limite (EC5/D.M. 08) Si Si Si Si Si Si Si Si Si Si -Considera come elemento esistente No No No No No No No No No No -Livello di conoscenza LC1 LC1 LC1 LC1 LC1 LC1 LC1 LC1 LC1 LC1 -Fattore di confidenza Moduli di elasticità -Assiale parallelo alle fibre medio <dan/cmq> Assiale parallelo alle fibre frattile 5% <dan/cmq> Tangenziale <dan/cmq> Resistenze caratteristiche -Flessione <dan/cmq> Compressione parallela alle fibre <dan/cmq> Trazione parallela alle fibre <dan/cmq> Taglio <dan/cmq> Considera incremento per sezioni piccole No No No No No No No No No No Parametri di calcolo DIN Percentuale di umidità u

146 -<= 18% x x x x x x x -> 18% EC5/D.M. 08 -Classe di servizio -Classe di servizio 1 x x x x x x x x x x -Classe di servizio 2 -Classe di servizio 3 -Coeff. Gamma m (EC5) Coeff. Gamma m (D.M. 08) Usa Kdef dei carichi classificati con durata permanente (D.M. 08) No No No Si Si Si Si Si Si Si Massimo valore del rapporto tra la luce e la freccia Verifiche di stabilità asta Riduzione lunghezza libera d'inflessione -Distanza fra i nodi dell'asta x x x x x x x x x x -Distanza ridotta delle zone rigide moltiplicate per il valore Verifiche di stabilità globale in dir. Y locale Si Si Si Si Si Si Si Si Si Si -Coeff. β intorno all'asse Y Verifiche di stabilità globale in dir. Z locale Si Si Si Si Si Si Si Si Si Si -Coeff. β intorno all'asse Z Verifiche di stabilità laterale Si Si Si Si Si Si Si Si Si Si -Coeff. per calcolo interasse ritegni torsionali Verifiche di stabilità membratura Massimo numero aste costituenti unica membratura Sforzo normale di verifica -Massimo valore fra tutte le aste x x x x x x x x x x -Media aritmetica dei valori di tutte le aste -Media pesata di tutte le aste Contributo eventuali sforzi di trazione No No No No No No No No No No Verifiche di stabilità globale in dir. Y locale Si Si Si Si Si Si Si Si Si Si -Coeff. β intorno all'asse Y Verifiche di stabilità globale in dir. Z locale Si Si Si Si Si Si Si Si Si Si -Coeff. β intorno all'asse Z Verifiche elementi in cemento armato Verifiche e armature travi Simbologia Caso = Caso di verifica Xg = Coordinata progressiva (dal primo nodo) in cui viene effettuato il progetto/verifica CC = Combinazione delle condizioni di carico elementari c = momento fittizio in campata a = momento fittizio agli appoggi TG = taglio da gerarchia delle resistenze T = momento traslato per taglio e = eccentricità aggiuntiva in caso di compressione o pressoflessione TCC = Tipo di combinazione di carico SLU = Stato limite ultimo SLU S = Stato limite ultimo (azione sismica) SLE R = Stato limite d'esercizio, combinazione rara SLE F = Stato limite d'esercizio, combinazione frequente SLE Q = Stato limite d'esercizio, combinazione quasi permanente SLD = Stato limite di danno SLV = Stato limite di salvaguardia della vita SLC = Stato limite di prevenzione del collasso SLO = Stato limite di operatività SLU I = Stato limite di resistenza al fuoco In = Codice identificativo della travata facente parte dell'inviluppo El = Elemento (asta) in cui viene effettuato il progetto/verifica (progressivo sul numero di aste) Sez. = Numero della sezione Crit. = Numero del criterio di progetto X = Coordinata progressiva rispetto al nodo iniziale AfE S = Area di ferro effettiva totale presente nel punto di verifica, superiore AfE I = Area di ferro effettiva totale presente nel punto di verifica, inferiore AfEP S = Area di ferro effettiva parziale presente nella CC considerata, per la sollecitazione indicata, superiore AfEP I = Area di ferro effettiva parziale presente nella CC considerata, per la sollecitazione indicata, inferiore My = Momento flettente intorno all'asse Y Myu = Momento ultimo intorno all'asse Y Sic. = Sicurezza a rottura σf sup = Tensione nel ferro - superiore σf inf = Tensione nel ferro - inferiore σc = Tensione nel calcestruzzo Tz = Taglio in dir. Z X0 = Coordinata progressiva (dal nodo iniziale) dell'inizio del tratto X1 = Coordinata progressiva (dal nodo iniziale) della fine del tratto Lung. = Lunghezza del tratto di progettazione Staff. = Staffatura adottata AfE St. = Area di ferro effettiva della staffatura (d'anima per travi a T o L) bw = Larghezza membratura resistente al taglio Vsdu = Taglio agente nella direzione del momento ultimo ctgθ = Cotangente dell'angolo di inclinazione dei puntoni di calcestruzzo VRsd = Taglio ultimo lato armatura VRcd = Taglio ultimo lato calcestruzzo c = Ricoprimento dell'armatura s = Distanza minima tra le barre K3 = Coefficiente di forma del diagramma delle tensioni prima della fessurazione srm = Distanza media tra le fessure Φ = Diametro della barra As = Area complessiva dei ferri nell'area di calcestruzzo efficace Ac eff = Area di calcestruzzo efficace σs = Tensione nell'acciaio nella sezione fessurata σsr = Tensione nell'acciaio corrispondente al raggiungimento della resistenza a trazione nel calcestruzzo εsm = Deformazione unitaria media dell'armatura (*1000) Wk = Apertura delle fessure Tipo = Tipologia 2C = Doppia C lato labbri 2Cdx = Doppia C lato costola 2I = Doppia I

147 B H Cf sup Cf inf Cls Fck Fctk Fcd Fctd Acc. Fyk Fyd 2L = Doppia L lato labbri 2Ldx = Doppia L lato costole C = C Cdx = C destra Cir. = Circolare Cir.c = Circolare cava I = I L = L Ldx = L destra Om. = Omega Pg = Pi greco Pr = Poligono regolare Prc = Poligono regolare cavo Pc = Per coordinate Ia = Inerzie assegnate R = Rettangolare Rc = Rettangolare cava T = T U = U Ur = U rovescia V = V Vr = V rovescia Z = Z Zdx = Z destra Ts = T stondata Ls = L stondata Cs = C stondata Is = I stondata Dis. = Disegnata = Base = Altezza = Copriferro superiore = Copriferro inferiore = Tipo di calcestruzzo = Resistenza caratteristica cilindrica a compressione del calcestruzzo = Resistenza caratteristica a trazione del calcestruzzo = Resistenza di calcolo a compressione del calcestruzzo = Resistenza di calcolo a trazione del calcestruzzo = Tipo di acciaio = Tensione caratteristica di snervamento dell'acciaio = Resistenza di calcolo dell'acciaio Travata n. 721 Nodi: Caratteristiche delle sezioni e dei materiali utilizzati Sez. Tipo B H Cf sup Cf inf Cls Fck Fctk Fcd Fctd Acc. Fyk Fyd <cm> <cm> <cm> <cm> <dan/cmq> <dan/cmq> <dan/cmq> <dan/cmq> <dan/cmq> <dan/cmq> 11 R C25/ B450C Stato limite ultimo - Ferri longitudinali - Verifiche armatura Xg <cm> CC TCC El X <cm> AfE S <cmq> AfE I <cmq> AfEP S <cmq> AfEP I <cmq> My <dancm> Myu <dancm> Sic a SLU SLU SLU SLD SLD SLD Stato limite ultimo - Ferri longitudinali - Verifiche armatura a taglio Xg <cm> CC TCC El X <cm> AfE I <cmq> Tz <dan> AfEP I <cmq> σf inf <dan/cmq> SLV SLD SLU SLD SLU SLD Stato limite d'esercizio - Ferri longitudinali - Verifiche armatura Xg CC TCC El X AfE S AfE I My σf sup σf inf σc <cm> <cm> <cmq> <cmq> <dancm> <dan/cmq> <dan/cmq> <dan/cmq> SLE R SLE Q SLE R SLE Q SLE R SLE Q Verifiche stato limite di formazione delle fessure Caso Xg CC TCC El Sez. Crit. X My c s K3 srm Φ As Ac eff σs σsr εsm Wk <cm> <cm> <dancm> <mm> <mm> <mm> <cmq> <cmq> <dan/cmq> <dan/cmq> <mm> SLE Q SLE F SLE Q SLE F SLE Q SLE F Staffe - Verifiche armatura CC X0 X1 Lung. Staff. AfE St. bw Vsdu <cm> <cm> <cm> <cmq/cm> <cm> <dan> ctgθ VRsd VRcd <dan> <dan> 6 SLU ø8/10 2 br SLU ø8/10 2 br SLU ø8/10 2 br SLU ø8/10 2 br SLU ø8/10 2 br SLU ø8/10 2 br SLU ø8/10 2 br SLU ø8/10 2 br SLU ø8/10 2 br SLU ø8/10 2 br SLU ø8/10 2 br SLU ø8/10 2 br Travata n. 767 Nodi:

148 Caratteristiche delle sezioni e dei materiali utilizzati Sez. Tipo B H Cf sup Cf inf Cls Fck Fctk Fcd Fctd Acc. Fyk Fyd <cm> <cm> <cm> <cm> <dan/cmq> <dan/cmq> <dan/cmq> <dan/cmq> <dan/cmq> <dan/cmq> 7 R C25/ B450C Stato limite ultimo - Ferri longitudinali - Verifiche armatura Xg <cm> CC TCC El X <cm> AfE S <cmq> AfE I <cmq> AfEP S <cmq> AfEP I <cmq> My <dancm> Myu <dancm> Sic a SLU c SLU SLU SLD SLD > SLD Stato limite ultimo - Ferri longitudinali - Verifiche armatura a taglio Xg <cm> CC TCC El X <cm> AfE I <cmq> Tz <dan> AfEP I <cmq> σf inf <dan/cmq> SLU SLD SLU SLD SLU SLD Stato limite d'esercizio - Ferri longitudinali - Verifiche armatura Xg CC TCC El X AfE S AfE I My σf sup σf inf σc <cm> <cm> <cmq> <cmq> <dancm> <dan/cmq> <dan/cmq> <dan/cmq> a SLE R SLE Q c SLE R SLE Q SLE R SLE Q Verifiche stato limite di formazione delle fessure Caso Xg CC TCC El Sez. Crit. X My c s K3 srm Φ As Ac eff Wk σs σsr εsm <cm> <cm> <dancm> <mm> <mm> <mm> <cmq> <cmq> <dan/cmq> <dan/cmq> <mm> SLE Q a SLE F SLE Q c SLE F SLE Q a SLE F Staffe - Verifiche armatura CC X0 X1 Lung. Staff. AfE St. bw Vsdu <cm> <cm> <cm> <cmq/cm> <cm> <dan> ctgθ VRsd VRcd <dan> <dan> 8 SLU ø8/10 2 br SLV ø8/10 2 br SLV ø8/10 2 br SLU ø8/10 2 br SLU ø8/10 2 br SLU ø8/10 2 br SLU ø8/10 2 br SLU ø8/10 2 br SLU ø8/10 2 br SLU ø8/10 2 br SLU ø8/10 2 br SLU ø8/10 2 br SLU ø8/10 2 br SLU ø8/10 2 br SLU ø8/10 2 br Travata n. 802 (a) Nodi: (b) Nodi: Caratteristiche delle sezioni e dei materiali utilizzati Sez. Tipo B H Cf sup Cf inf Cls Fck Fctk Fcd Fctd Acc. Fyk Fyd <cm> <cm> <cm> <cm> <dan/cmq> <dan/cmq> <dan/cmq> <dan/cmq> <dan/cmq> <dan/cmq> 7 R C25/ B450C Stato limite ultimo - Ferri longitudinali - Verifiche armatura Xg <cm> CC TCC In El X <cm> AfE S <cmq> AfE I <cmq> AfEP S <cmq> AfEP I <cmq> My <dancm> Myu <dancm> Sic SLU a SLU a SLU b SLD a SLD a SLD b Stato limite ultimo - Ferri longitudinali - Verifiche armatura a taglio Xg <cm> CC TCC In El X <cm> AfE I <cmq> Tz <dan> AfEP I <cmq> σf inf <dan/cmq> SLU b SLD b SLU a SLD a SLU b SLD b Stato limite d'esercizio - Ferri longitudinali - Verifiche armatura Xg CC TCC In El X AfE S AfE I My σf sup σf inf σc <cm> <cm> <cmq> <cmq> <dancm> <dan/cmq> <dan/cmq> <dan/cmq> SLE R a SLE Q a SLE R a SLE Q a SLE R b SLE Q b

149 Verifiche stato limite di formazione delle fessure Caso Xg CC TCC In El Sez. Crit. X My c s K3 srm Φ As Ac eff σs σsr εsm Wk <cm> <cm> <dancm> <mm> <mm> <mm> <cmq> <cmq> <dan/cmq> <dan/cmq> <mm> SLE Q a SLE F a SLE Q a SLE F a SLE Q b SLE F b Staffe - Verifiche armatura CC X0 X1 Lung. In Staff. AfE St. bw Vsdu <cm> <cm> <cm> <cmq/cm> <cm> <dan> ctgθ VRsd VRcd <dan> <dan> 7 SLU ø8/10 2 br SLU ø8/10 2 br SLU ø8/10 2 br SLU ø8/10 2 br SLU ø8/10 2 br SLU ø8/10 2 br Verifiche sezioni aste Simbologia Caso = Caso di verifica N = Sforzo normale My = Momento flettente intorno all'asse Y Mz = Momento flettente intorno all'asse Z Nu = Sforzo normale ultimo Myu = Momento ultimo intorno all'asse Y Mzu = Momento ultimo intorno all'asse Z Sic. = Sicurezza a rottura AfT = Area di ferro tesa AfC = Area di ferro compressa σc = Tensione nel calcestruzzo σf = Tensione nel ferro c = Ricoprimento dell'armatura s = Distanza minima tra le barre K3 = Coefficiente di forma del diagramma delle tensioni prima della fessurazione srm = Distanza media tra le fessure Φ = Diametro della barra As = Area complessiva dei ferri nell'area di calcestruzzo efficace Ac eff = Area di calcestruzzo efficace σs = Tensione nell'acciaio nella sezione fessurata σsr = Tensione nell'acciaio corrispondente al raggiungimento della resistenza a trazione nel calcestruzzo εsm = Deformazione unitaria media dell'armatura (*1000) Wk = Apertura delle fessure Ty = Taglio in dir. Y Tz = Taglio in dir. Z bw = Larghezza membratura resistente al taglio Asw = Area armatura trasversale Vsdu = Taglio agente nella direzione del momento ultimo VRcd = Taglio ultimo lato calcestruzzo VRsd = Taglio ultimo lato armatura Asta = Numero dell'asta N1 = Nodo iniziale N2 = Nodo finale CC = Numero della combinazione delle condizioni di carico elementari TCC = Tipo di combinazione di carico SLU = Stato limite ultimo SLU S = Stato limite ultimo (azione sismica) SLE R = Stato limite d'esercizio, combinazione rara SLE F = Stato limite d'esercizio, combinazione frequente SLE Q = Stato limite d'esercizio, combinazione quasi permanente SLD = Stato limite di danno SLV = Stato limite di salvaguardia della vita SLC = Stato limite di prevenzione del collasso SLO = Stato limite di operatività SLU I = Stato limite di resistenza al fuoco X = Coordinata progressiva rispetto al nodo iniziale Tipo = Tipo di verifica effettuata Sez. = Numero della sezione B = Base H = Altezza Cf = Copriferro Cls = Tipo di calcestruzzo Fck = Resistenza caratteristica cilindrica a compressione del calcestruzzo Fctk = Resistenza caratteristica a trazione del calcestruzzo Fcd = Resistenza di calcolo a compressione del calcestruzzo Fctd = Resistenza di calcolo a trazione del calcestruzzo Acc. = Tipo di acciaio Fyk = Tensione caratteristica di snervamento dell'acciaio Fyd = Resistenza di calcolo dell'acciaio Myu,s = Momento resistente (ridotto per stabilità) intorno all'asse Y Mzu,s = Momento resistente (ridotto per stabilità) intorno all'asse Z l0 = Lunghezza libera di inflessione λ = Snellezza massima λ* = Snellezza limite CORDOLO 1 Caratteristiche delle sezioni e dei materiali utilizzati Sez. Tipo B H Cf Cls Fck Fctk Fcd Fctd Acc. Fyk Fyd <cm> <cm> <cm> <dan/cmq> <dan/cmq> <dan/cmq> <dan/cmq> <dan/cmq> <dan/cmq> 1 R C25/ B450C Verifiche stato limite ultimo per tensioni normali - Asta n (-39-41) Caso N My Mz Nu Myu Mzu Sic. <dan> <dancm> <dancm> <dan> <dancm> <dancm>

150 Verifiche stato limite ultimo per sollecitazioni taglianti - Asta n (-39-41) Caso Ty Tz bw Asw Vsdu VRcd VRsd <dan> <dan> <cm> <cmq> <dan> <dan> <dan> Verifiche stato limite d'esercizio - Asta n (-39-41) Caso N Mz My AfT AfC σc σf <dan> <dancm> <dancm> <cmq> <cmq> <dan/cmq> <dan/cmq> Verifiche stato limite di formazione delle fessure - Asta n (-38-40) Caso N My Mz c s K3 srm Φ As Ac eff σs σsr εsm Wk <dan> <dancm> <dancm> <mm> <mm> <mm> <cmq> <cmq> <dan/cmq> <dan/cmq> <mm> Verifiche effettuate - Asta n (-38-40) Caso Asta N1 N2 CC TCC X <cm> Tipo SLU SLU Taglio - min. sic. c.a.,slu Taglio - min. sic. acciaio SLU SLU N cost - min. sic SLD SLD Taglio - min. sic. acciaio SLD SLD N cost - min. sic.,sld Taglio - min. sic. c.a SLE R C.Rare - Sc min (max compr.),c.rare - Sf max (max traz.),c.rare - Sf min (max compr.) SLE Q C.Q.Per. - Sf min (max compr.) SLE Q C.Q.Per. - Sc min (max compr.),c.q.per. - Sf max (max traz.),c.q.per. - Wk Max SLE F C.Freq - Wk Max CORDOLO 2 Caratteristiche delle sezioni e dei materiali utilizzati Sez. Tipo B H Cf Cls Fck Fctk Fcd Fctd Acc. Fyk Fyd <cm> <cm> <cm> <dan/cmq> <dan/cmq> <dan/cmq> <dan/cmq> <dan/cmq> <dan/cmq> 2 R C25/ B450C Verifiche stato limite ultimo per tensioni normali - Asta n ( ) Caso N My Mz Nu Myu Mzu Sic. <dan> <dancm> <dancm> <dan> <dancm> <dancm> Verifiche stato limite ultimo per tensioni normali - Controlli di stabilità - Asta n ( ) Caso N My Mz Nu Myu,s Mzu,s Sic. <dan> <dancm> <dancm> <dan> <dancm> <dancm> Dati per verifiche di stabilità Asta N1 N2 l0 <cm> λ λ* Asta N1 N2 l0 <cm> λ λ* ************************* ************************* #J #J #J #J ************************* #J ************************* #J ************************* ************************* #J #J #J Verifiche stato limite ultimo per sollecitazioni taglianti - Asta n ( ) Caso Ty Tz bw Asw Vsdu VRcd VRsd <dan> <dan> <cm> <cmq> <dan> <dan> <dan> Verifiche stato limite d'esercizio - Asta n. 772 ( ) Caso N Mz My AfT AfC σc σf <dan> <dancm> <dancm> <cmq> <cmq> <dan/cmq> <dan/cmq> Verifiche stato limite di formazione delle fessure - Asta n ( ) Caso N My Mz c s K3 srm Φ As Ac eff σs σsr εsm Wk <dan> <dancm> <dancm> <mm> <mm> <mm> <cmq> <cmq> <dan/cmq> <dan/cmq> <mm>

151 Verifiche effettuate - Asta n ( ) Caso Asta N1 N2 CC TCC X <cm> Tipo SLU 0.00 SLU N cost - min. sic SLU SLU Taglio - min. sic. c.a.,slu Taglio - min. sic. acciaio SLD SLD N cost - min. sic SLD SLD Taglio - min. sic. acciaio SLD SLD Taglio - min. sic. c.a SLE R 0.00 C.Rare - Sc min (max compr.),c.rare - Sf max (max traz.),c.rare - Sf min (max compr.) SLE Q C.Q.Per. - Sc min (max compr.),c.q.per. - Sf max (max traz.),c.q.per. - Sf min (max compr.),c.q.per. - Wk Max SLE F 0.00 C.Freq - Wk Max CORDOLO 3 Caratteristiche delle sezioni e dei materiali utilizzati Sez. Tipo B H Cf Cls Fck Fctk Fcd Fctd Acc. Fyk Fyd <cm> <cm> <cm> <dan/cmq> <dan/cmq> <dan/cmq> <dan/cmq> <dan/cmq> <dan/cmq> 5 R C25/ B450C Verifiche stato limite ultimo per tensioni normali - Asta n ( ) Caso N My Mz Nu Myu Mzu Sic. <dan> <dancm> <dancm> <dan> <dancm> <dancm> Verifiche stato limite ultimo per sollecitazioni taglianti - Asta n ( ) Caso Ty Tz bw Asw Vsdu VRcd VRsd <dan> <dan> <cm> <cmq> <dan> <dan> <dan> Verifiche stato limite d'esercizio - Asta n ( ) Caso N Mz My AfT AfC σc σf <dan> <dancm> <dancm> <cmq> <cmq> <dan/cmq> <dan/cmq> Verifiche stato limite di formazione delle fessure - Asta n ( ) Caso N My Mz c s K3 srm Φ As Ac eff σs σsr εsm Wk <dan> <dancm> <dancm> <mm> <mm> <mm> <cmq> <cmq> <dan/cmq> <dan/cmq> <mm> Verifiche effettuate - Asta n ( ) Caso Asta N1 N2 CC TCC X <cm> Tipo SLU SLU Taglio - min. sic. c.a.,slu Taglio - min. sic. acciaio SLU 0.00 SLU N cost - min. sic SLD SLD Taglio - min. sic. c.a.,sld Taglio - min. sic. acciaio SLD SLD N cost - min. sic SLE R C.Rare - Sf min (max compr.) SLE R 0.00 C.Rare - Sc min (max compr.),c.rare - Sf max (max traz.) SLE Q C.Q.Per. - Sf min (max compr.) SLE Q 0.00 C.Q.Per. - Sc min (max compr.),c.q.per. - Sf max (max traz.),c.q.per. - Wk Max SLE F 0.00 C.Freq - Wk Max CORDOLO 4 Caratteristiche delle sezioni e dei materiali utilizzati Sez. Tipo B H Cf Cls Fck Fctk Fcd Fctd Acc. Fyk Fyd <cm> <cm> <cm> <dan/cmq> <dan/cmq> <dan/cmq> <dan/cmq> <dan/cmq> <dan/cmq> 6 R C25/ B450C Verifiche stato limite ultimo per tensioni normali - Asta n. 818 (8-159) Caso N My Mz Nu Myu Mzu Sic. <dan> <dancm> <dancm> <dan> <dancm> <dancm> Verifiche stato limite ultimo per sollecitazioni taglianti - Asta n. 818 (8-159) Caso Ty Tz bw Asw Vsdu VRcd VRsd <dan> <dan> <cm> <cmq> <dan> <dan> <dan> Verifiche stato limite d'esercizio - Asta n. 818 (-159 9) Caso My AfT AfC σc σf <dancm> <cmq> <cmq> <dan/cmq> <dan/cmq> Verifiche stato limite di formazione delle fessure - Asta n. 818 (8-159) Caso N My Mz c s K3 srm Φ As Ac eff σs σsr εsm Wk <dan> <dancm> <dancm> <mm> <mm> <mm> <cmq> <cmq> <dan/cmq> <dan/cmq> <mm>

152 Verifiche effettuate - Asta n. 818 (8-159) Caso Asta N1 N2 CC TCC X <cm> Tipo SLU 0.00 SLU Mz cost - min. sic.,slu Taglio - min. sic. c.a.,slu Taglio - min. sic. acciaio SLD 0.00 SLD Mz cost - min. sic.,sld Taglio - min. sic. c.a.,sld Taglio - min. sic. acciaio SLE R 0.00 C.Rare - Sc min (max compr.),c.rare - Sf max (max traz.),c.rare - Sf min (max compr.) SLE R C.Rare - Sc max (min. compr.) SLE Q 0.00 C.Q.Per. - Sc min (max compr.),c.q.per. - Sf max (max traz.),c.q.per. - Sf min (max compr.),c.q.per. - Wk Max SLE Q C.Q.Per. - Sc max (min. compr.) SLE F 0.00 C.Freq - Wk Max CORDOLO 5 Caratteristiche delle sezioni e dei materiali utilizzati Sez. Tipo B H Cf Cls Fck Fctk Fcd Fctd Acc. Fyk Fyd <cm> <cm> <cm> <dan/cmq> <dan/cmq> <dan/cmq> <dan/cmq> <dan/cmq> <dan/cmq> 10 R C25/ B450C Verifiche stato limite ultimo per tensioni normali - Asta n. 903 (7-93) Caso N My Mz Nu Myu Mzu Sic. <dan> <dancm> <dancm> <dan> <dancm> <dancm> Verifiche stato limite ultimo per sollecitazioni taglianti - Asta n. 903 (7-93) Caso Ty Tz bw Asw Vsdu VRcd VRsd <dan> <dan> <cm> <cmq> <dan> <dan> <dan> Verifiche stato limite d'esercizio - Asta n. 903 (7-93) Caso N Mz My AfT AfC σc σf <dan> <dancm> <dancm> <cmq> <cmq> <dan/cmq> <dan/cmq> Verifiche stato limite di formazione delle fessure - Asta n. 903 (7-93) Caso N My Mz c s K3 srm Φ As Ac eff σs σsr εsm Wk <dan> <dancm> <dancm> <mm> <mm> <mm> <cmq> <cmq> <dan/cmq> <dan/cmq> <mm> Verifiche effettuate - Asta n. 903 (7-93) Caso Asta N1 N2 CC TCC X <cm> Tipo SLU 0.00 SLU Taglio - min. sic. c.a.,slu Taglio - min. sic. acciaio SLU 0.00 SLU N cost - min. sic SLD 0.00 SLD Taglio - min. sic. acciaio SLD 0.00 SLD Taglio - min. sic. c.a SLD 0.00 SLD N cost - min. sic SLE R 0.00 C.Rare - Sc min (max compr.),c.rare - Sf min (max compr.) SLE R 0.00 C.Rare - Sf max (max traz.) SLE Q 0.00 C.Q.Per. - Sc min (max compr.),c.q.per. - Sf min (max compr.) SLE Q 0.00 C.Q.Per. - Sf max (max traz.),c.q.per. - Wk Max SLE F 0.00 C.Freq - Wk Max Verifiche elementi lignei Verifiche aste in legno Caratteristiche sezioni utilizzate Sez. Cod. Tipo Area Jy,Jz Iy,Iz wy,wz = Numero della sezione = Codice della sezione = tipo di sezione: R = Rettangolare Cir. = Circolare = area della sezione = momenti d'inerzia intorno agli assi Y, Z = raggi d'inerzia intorno agli assi Y, Z = moduli di resistenza intorno agli assi Y, Z Verifiche di resistenza e stabilità xl N My,Mz Ty,Tz σn,σm τ σrd Kh Km Kmod σrdc σrdt = Coordinata progressiva (dal nodo iniziale dell'asta) in cui viene effettuato il progetto/verifica <cm> = sforzo normale <dan> = momenti flettenti intorno agli assi Y e Z <dancm> = tagli in direzione Y e Z <dan> = tensione per sforzo normale e per momento flettente <dan/cmq> = tensione per taglio <dan/cmq> = tensione resistente per flessione <dan/cmq> = coefficiente moltiplicativo per sezioni piccole (flessione) = coefficiente di forma = coefficiente di durata dei carichi/umidità del legno = tensione resistente per compressione <dan/cmq> = tensione resistente per trazione <dan/cmq>

153 Kl = coefficiente moltiplicativo per sezioni piccole (trazione) τrd = tensione resistente per taglio <dan/cmq> [Lin.],[Par.] = tipo di momento (Lineare, Parabolico) My,sx,My,dx = momenti flettenti intorno all'asse Y a sinistra (inizio asta) e a destra (fine asta) <dancm> Mz,sx,Mz,dx = momenti flettenti intorno all'asse Z a sinistra (inizio asta) e a destra (fine asta) <dancm> My,eq,Mz,eq = momenti flettenti equivalenti intorno agli assi Y e Z <dancm> λrel,y, λrel,z = snellezze intorno agli assi Y e Z Kc,y,Kc,z = coefficienti di riduzione per stabilità Ltors = distanza fra ritegni torsionali 228 λrel,m = snellezza per instabilità flesso-torsionale Kcrit = coefficiente per instabilità flesso-torsionale Mmax,Y,Mmax,Z = momenti massimi agenti intorno agli assi Y e Z <dancm> = momenti equivalenti intorno agli assi Y e Z <dancm> Meqx,Y,Meqx,Z Verifiche di deformabilità fz,l fz,g = freccia in direzione Z locale <cm> = freccia in direzione Z globale <cm> Caratteristiche sezioni utilizzate Sez. Cod. Tipo Area Jy Jz Iy Iz Wymin Wzmin <cmq> <cm4> <cm4> <cm> <cm> <cmc> <cmc> 3 TL 12x20 3 R TL 20x24 3 R TL 16x20 1 R TL 16x20 2 R Asta n. 414 ( ) TL 20x24 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 6 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz= My= Ty=2.06 Mz= Tensioni: σn=-0.09 σm= Sfr.=0.85 Asta n. 414 ( ) TL 20x24 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 6 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz= My= Ty= Mz= Tensioni: σn=0.46 σm= Sfr.=0.84 Asta n. 414 ( ) TL 20x24 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per taglio - CC 6 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty= Mz=0.00 Tensioni: τ=4.77 Sfr.=0.26 Asta n. 414 ( ) TL 20x24 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 6 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.14 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-0.12 σm= Sfr.=0.85 Asta n. 414 ( ) TL 20x24 3 Crit. 3 - Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=1.88 (L/53) fz,g=1.83 (L/54) Asta n. 486 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 8 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My=0.00 Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-0.79 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 3 SLV Xl= Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My=0.00 Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=9.39 σm=13.06 Sfr.=0.16 Asta n. 486 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl= Sollecitazioni: N=-8.76 Tz=0.00 My=0.00 Ty= Mz=0.00 Tensioni: τ=1.34 Sfr.=0.07 Asta n. 486 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica σmax per stabilità - CC 3 SLV Sollecitazioni: N= [Lin.] My,sx=0.00 My,dx=0.00 My,eq=-0.00 [Par.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=-0.37 Mz,eq= L= λrel,y=1.18 λrel,z=1.48 Kc,y=0.61 Kc,z=0.42 Tensioni: σn=-9.77 σm=9.79 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 3 SLV Sollecitazioni: N= Mmax,Y=-0.00 Meq,Y=-0.00 Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.33 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-9.77 σm=-9.79 Sfr.=0.20 Asta n. 486 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1

154 fz,l=0.86 (L/40) fz,g=0.24 (L/148) Asta n. 513 ( ) TL 20x24 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 6 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz= My= Ty= Mz= Tensioni: σn=-0.25 σm= Sfr.=0.64 Asta n. 513 ( ) TL 20x24 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 6 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz= My= Ty=-1.96 Mz= Tensioni: σn=0.34 σm= Sfr.=0.67 Asta n. 513 ( ) TL 20x24 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per taglio - CC 6 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz= My= Ty= Mz= Tensioni: τ=5.15 Sfr.=0.28 Asta n. 513 ( ) TL 20x24 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 6 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.14 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=0.31 σm= Sfr.=0.67 Asta n. 513 ( ) TL 20x24 3 Crit. 3 fz,g=1.04 (L/26) fz,l=0.25 (L/111) Asta n. 514 ( ) TL 20x24 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 3 SLV Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz= My= Ty= Mz= Tensioni: σn=-4.47 σm= Sfr.=0.53 Asta n. 514 ( ) TL 20x24 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 5 SLU Xl=66.87 Sollecitazioni: N= Tz= My= Ty= Mz= Tensioni: σn=0.55 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl=66.87 Sollecitazioni: N= Tz= My= Ty= Mz= Tensioni: τ=8.57 Sfr.=0.46 Asta n. 514 ( ) TL 20x24 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 5 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.16 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=9.32 σm=90.53 Sfr.=0.59 Asta n. 514 ( ) TL 20x24 3 Crit. 3 fz,l=1.09 (L/125) fz,g=1.07 (L/127) Asta n. 582 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 8 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My=0.00 Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-1.94 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 3 SLV Xl= Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My=0.00 Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=5.86 σm=5.81 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My=0.00 Ty= Mz=0.00 Tensioni: τ=0.66 Sfr.= Verifica σmax per stabilità - CC 3 SLV Sollecitazioni: N= [Lin.] My,sx=0.00 My,dx=0.00 My,eq=-0.00 [Par.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=0.00 Mz,eq= L= λrel,y=0.86 λrel,z=1.08 Kc,y=0.86 Kc,z=0.70 Tensioni: σn=-7.57 σm=4.36 Sfr.=0.09

155 - Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 3 SLV Sollecitazioni: N= Mmax,Y=-0.00 Meq,Y=-0.00 Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.28 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-7.57 σm=-4.36 Sfr.=0.09 fz,l=2.62 (L/117) fz,g=0.39 (L/802) Asta n. 604 (3-263) TL 20x24 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 3 SLV Xl= Sollecitazioni: N= Tz= My= Ty= Mz= Tensioni: σn= σm= Sfr.=0.48 Asta n. 604 ( ) TL 20x24 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 3 SLV Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz= My= Ty= Mz= Tensioni: σn=0.94 σm=64.65 Sfr.=0.35 Asta n. 604 (3-263) TL 20x24 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per taglio - CC 3 SLV Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty= Mz=0.00 Tensioni: τ=2.68 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 3 SLV Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.16 Kcrit=1.00 Tensioni: σn= σm= Sfr.=0.43 Asta n. 604 ( ) TL 20x24 3 Crit. 3 fz,g=0.10 (L/371) Asta n. 605 (1-260) TL 20x24 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 1 SLV Xl= Sollecitazioni: N= Tz= My= Ty= Mz= Tensioni: σn= σm= Sfr.=0.56 Asta n. 605 ( ) TL 20x24 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 3 SLV Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz= My= Ty= Mz= Tensioni: σn=0.82 σm=65.18 Sfr.=0.35 Asta n. 605 (1-260) TL 20x24 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per taglio - CC 1 SLV Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty= Mz=0.00 Tensioni: τ=3.19 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 1 SLV Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.16 Kcrit=1.00 Tensioni: σn= σm= Sfr.=0.49 Asta n. 605 ( ) TL 20x24 3 Crit. 3 fz,g=0.14 (L/276) fz,l=0.01 (L/2839) Asta n. 610 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 3 SLV Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My=0.00 Ty=28.62 Mz=0.00 Tensioni: σn=-6.58 σm=0.00 Sfr.= Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 3 SLV Xl=35.80 Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My=0.00 Ty=-2.91 Mz= Tensioni: σn=5.25 σm=0.56 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl=63.64 Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My=0.00 Ty= Mz=0.00 Tensioni: τ=0.40 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 3 SLV Sollecitazioni: N= Mmax,Y=-0.00 Meq,Y=-0.00 Mmax,Z= Meq,Z=364.17

156 Tensioni: σn=-6.58 σm=-0.43 Sfr.=0.04 Ltors=63.64 λrel,m=0.13 Kcrit=1.00 fz,l=0.99 (L/64) fz,g=0.07 (L/876) Asta n. 613 (8-271) TL 20x24 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 3 SLV Xl= Sollecitazioni: N= Tz= My= Ty= Mz= Tensioni: σn= σm= Sfr.= Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 3 SLV Xl= Sollecitazioni: N= Tz= My= Ty= Mz= Tensioni: σn=0.76 σm= Sfr.=0.70 Asta n. 613 ( ) TL 20x24 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per taglio - CC 8 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N=71.78 Tz= My= Ty= Mz= Tensioni: τ=4.37 Sfr.=0.23 Asta n. 613 ( ) TL 20x24 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 5 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.16 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-8.87 σm= Sfr.=0.64 Asta n. 613 (8-271) TL 20x24 3 Crit. 3 fz,l=1.19 (L/114) fz,g=1.18 (L/115) Asta n. 702 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 7 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz=2.02 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-7.09 σm= Sfr.=0.54 Asta n. 702 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per taglio - CC 7 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz= My= Ty= Mz= Tensioni: τ=3.50 Sfr.=0.19 Asta n. 702 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica σmax per stabilità - CC 7 SLU Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx=-0.31 My,eq= [Par.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=-0.07 Mz,eq= L= λrel,y=1.34 λrel,z=1.67 Kc,y=0.50 Kc,z=0.33 Tensioni: σn=-7.09 σm=75.44 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 7 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.35 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-7.09 σm= Sfr.= Verifica Freccia massima - CC 22 fz,g=1.67 (L/287) fz,l=1.41 (L/341) Asta n. 703 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 5 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-6.38 σm= Sfr.=0.35 Asta n. 703 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per taglio - CC 7 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz= My= Ty= Mz= Tensioni: τ=2.69 Sfr.=0.14 Asta n. 703 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica σmax per stabilità - CC 9 SLU Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx=-0.18 My,eq= [Par.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=-0.03 Mz,eq= L= λrel,y=1.09 λrel,z=1.36 Kc,y=0.70 Kc,z=0.49 Tensioni: σn=-6.07 σm=46.97 Sfr.=0.31

157 - Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 9 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.32 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-6.07 σm= Sfr.= Verifica Freccia massima - CC 22 fz,g=1.08 (L/360) fz,l=1.03 (L/380) Asta n. 704 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 8 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz=4.37 My= Ty=2.15 Mz= Tensioni: σn=-4.99 σm= Sfr.=0.21 Asta n. 704 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per taglio - CC 7 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz= My= Ty= Mz= Tensioni: τ=1.81 Sfr.= Verifica σmax per stabilità - CC 8 SLU Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx= My,dx=-0.13 My,eq= [Par.] Mz,sx= Mz,dx=-0.03 Mz,eq= L= λrel,y=0.82 λrel,z=1.03 Kc,y=0.89 Kc,z=0.75 Tensioni: σn=-5.24 σm=29.10 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 8 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.27 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-5.24 σm= Sfr.=0.19 Asta n. 704 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 fz,l=1.10 (L/273) fz,g=0.97 (L/309) Asta n. 705 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 8 SLU Xl=64.06 Sollecitazioni: N= Tz= My= Ty=49.17 Mz= Tensioni: σn=-4.19 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 8 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty= Mz=0.00 Tensioni: τ=1.51 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 8 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.23 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-4.19 σm= Sfr.=0.16 Asta n. 705 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 fz,l=0.96 (L/218) fz,g=0.85 (L/247) Asta n. 706 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 6 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz= My= Ty= Mz= Tensioni: σn=-1.00 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 3 SLV Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz= My= Ty= Mz= Tensioni: σn=1.13 σm=40.37 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 8 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty= Mz=0.00 Tensioni: τ=1.84 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 6 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.17 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-1.00 σm= Sfr.=0.18 Asta n. 706 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 fz,l=0.52 (L/231) fz,g=0.46 (L/263)

158 Asta n. 708 (-65-66) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 3 SLV Xl= Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=45.26 Mz= Tensioni: σn=-0.07 σm= Sfr.=0.25 Asta n. 708 (-66-67) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 7 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N=30.12 Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=0.13 σm=50.52 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl= Sollecitazioni: N=27.61 Tz= My=0.00 Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: τ=1.84 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 7 SLU Sollecitazioni: N=30.12 Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.35 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=0.13 σm=37.89 Sfr.=0.23 Asta n. 708 (-65-66) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=1.34 (L/203) Asta n. 709 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 3 SLV Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz=14.77 My=0.00 Ty=7.27 Mz=0.00 Tensioni: σn=-2.57 σm=0.00 Sfr.= Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 3 SLV Xl=25.08 Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: σn=3.44 σm=0.18 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl=50.16 Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty= Mz=0.00 Tensioni: τ=0.19 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 3 SLV Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z=93.80 Meq,Z=70.35 Ltors=50.16 λrel,m=0.11 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=3.44 σm=0.22 Sfr.=0.03 fz,l=0.05 (L/999) fz,g=0.04 (L/1403) Asta n. 710 (-76-77) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 6 SLU Xl= Sollecitazioni: N=0.00 Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: σn=0.00 σm=53.68 Sfr.= Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 7 SLU Xl= Sollecitazioni: N=9.25 Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=0.04 σm=54.04 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N=13.96 Tz= My=0.00 Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: τ=2.25 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 7 SLU Sollecitazioni: N=9.25 Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.33 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=0.04 σm=40.53 Sfr.= Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=1.12 (L/213) Asta n. 711 (-79-80) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 3 SLV Xl= Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=63.64 Mz= Tensioni: σn=-0.37 σm= Sfr.=0.35 Asta n. 711 (-80-81) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 7 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N=9.92 Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz=

159 Tensioni: σn=0.04 σm=73.24 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl= Sollecitazioni: N=11.92 Tz= My=0.00 Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: τ=2.67 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 7 SLU Sollecitazioni: N=9.92 Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.35 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=0.04 σm=54.93 Sfr.= Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=1.91 (L/142) Asta n. 715 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 7 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-0.10 σm= Sfr.=0.36 Asta n. 715 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 3 SLV Xl= Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=53.27 Mz= Tensioni: σn=0.80 σm=51.29 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: τ=2.46 Sfr.=0.13 Asta n. 715 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 8 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.33 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-0.10 σm= Sfr.=0.27 Asta n. 715 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 fz,l=1.19 (L/200) Asta n. 716 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 3 SLV Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz=36.85 My=0.00 Ty=18.13 Mz=0.00 Tensioni: σn=-4.20 σm=0.00 Sfr.= Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 3 SLV Xl=42.50 Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=6.25 σm=1.21 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl=85.00 Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty= Mz=0.00 Tensioni: τ=0.51 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 3 SLV Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors=85.00 λrel,m=0.15 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=6.25 σm=0.91 Sfr.=0.06 fz,l=0.20 (L/432) fz,g=0.17 (L/507) Asta n. 717 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 3 SLV Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz= My= Ty= Mz= Tensioni: σn=-2.03 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 3 SLV Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz= My= Ty= Mz= Tensioni: σn=3.57 σm=45.54 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 3 SLV Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz= My= Ty= Mz= Tensioni: τ=4.34 Sfr.=0.23

160 - Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 3 SLV Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors=40.00 λrel,m=0.10 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=3.57 σm=34.15 Sfr.=0.22 fz,g=0.13 (L/308) fz,l=0.11 (L/352) Asta n. 718 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 7 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-0.05 σm= Sfr.=0.44 Asta n. 718 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 3 SLV Xl= Sollecitazioni: N=79.02 Tz=0.00 My= Ty=58.55 Mz= Tensioni: σn=0.33 σm=64.10 Sfr.=0.33 Asta n. 718 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl= Sollecitazioni: N=-7.90 Tz= My=0.00 Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: τ=2.67 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 7 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.35 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-0.05 σm= Sfr.=0.33 Asta n. 718 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 fz,l=1.91 (L/142) Asta n. 719 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 5 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz=89.67 My=0.00 Ty=44.12 Mz=0.00 Tensioni: σn=-7.69 σm=0.00 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl=85.00 Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty= Mz=0.00 Tensioni: τ=0.53 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 5 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors=85.00 λrel,m=0.15 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-7.69 σm=-2.32 Sfr.=0.06 fz,g=0.30 (L/282) fz,l=0.18 (L/463) Asta n. 720 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 5 SLU Xl=42.50 Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-2.39 σm=-3.26 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl=85.00 Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty= Mz=0.00 Tensioni: τ=0.54 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 5 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors=85.00 λrel,m=0.15 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-2.39 σm=-2.44 Sfr.=0.03 fz,g=0.19 (L/446) fz,l=0.01 (L/5791) Asta n. 722 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 5 SLU Xl=42.50 Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-1.51 σm=-3.26 Sfr.= Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 3 SLV Xl=42.50 Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz=394.32

161 Tensioni: σn=0.69 σm=1.21 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl=85.00 Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty= Mz=0.00 Tensioni: τ=0.54 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 5 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors=85.00 λrel,m=0.15 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-1.51 σm=-2.44 Sfr.=0.02 fz,g=0.14 (L/614) fz,l=0.07 (L/1199) Asta n. 723 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 8 SLU Xl=42.50 Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-1.40 σm=-3.31 Sfr.= Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 3 SLV Xl=42.50 Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=0.48 σm=1.23 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl=85.00 Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty= Mz=0.00 Tensioni: τ=0.54 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 8 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors=85.00 λrel,m=0.15 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-1.40 σm=-2.48 Sfr.=0.02 fz,g=0.11 (L/742) fz,l=0.07 (L/1200) Asta n. 724 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 7 SLU Xl= Sollecitazioni: N=-6.01 Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-0.03 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 3 SLV Xl= Sollecitazioni: N=19.18 Tz=0.00 My= Ty=40.50 Mz= Tensioni: σn=0.08 σm=38.42 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N=-3.42 Tz= My=0.00 Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: τ=1.74 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 8 SLU Sollecitazioni: N=-6.23 Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.33 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-0.03 σm= Sfr.=0.19 Asta n. 724 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=0.85 (L/280) Asta n. 725 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 3 SLV Xl= Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=25.98 Mz= Tensioni: σn=-0.20 σm= Sfr.=0.12 Asta n. 725 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 6 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N=22.18 Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: σn=0.09 σm=29.67 Sfr.=0.18 Asta n. 725 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N=11.21 Tz= My=0.00 Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: τ=1.51 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 7 SLU

162 Sollecitazioni: N=16.39 Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z=- Ltors= λrel,m=0.30 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=0.07 σm=22.41 Sfr.= Meq,Z= fz,l=0.42 (L/470) Asta n. 726 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 3 SLV Xl= Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=45.57 Mz= Tensioni: σn=-0.10 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 8 SLU Xl= Sollecitazioni: N=40.99 Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=0.17 σm=73.25 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N=42.77 Tz= My=0.00 Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: τ=2.67 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 8 SLU Sollecitazioni: N=40.99 Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.35 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=0.17 σm=54.93 Sfr.=0.33 Asta n. 726 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=1.90 (L/143) Asta n. 727 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 5 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N=0.00 Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: σn=0.00 σm=42.01 Sfr.= Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 8 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N=3.71 Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=0.02 σm=42.29 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl= Sollecitazioni: N=0.00 Tz= My=0.00 Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: τ=2.14 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 8 SLU Sollecitazioni: N=3.71 Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z=98.64 Ltors= λrel,m=0.30 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=0.02 σm=31.72 Sfr.=0.19 Asta n. 727 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 fz,l=0.58 (L/337) Asta n. 729 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 8 SLU Xl=69.63 Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-1.70 σm=-6.77 Sfr.= Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 3 SLV Xl=69.63 Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=3.38 σm=2.67 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty=58.49 Mz=0.00 Tensioni: τ=0.62 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 3 SLV Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.19 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-4.83 σm=-2.00 Sfr.=0.04 fz,g=0.12 (L/1153) fz,l=0.12 (L/1210) Asta n. 730 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1

163 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 8 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-0.91 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 3 SLV Xl= Sollecitazioni: N=75.60 Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=0.24 σm=8.23 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty= Mz=0.00 Tensioni: τ=1.32 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 8 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.24 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-0.91 σm= Sfr.=0.09 Asta n. 730 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 fz,g=0.27 (L/347) fz,l=0.26 (L/371) Asta n. 732 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 8 SLU Xl= Sollecitazioni: N=-9.94 Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-0.04 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 3 SLV Xl= Sollecitazioni: N=60.89 Tz=0.00 My= Ty=57.89 Mz= Tensioni: σn=0.25 σm=63.28 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N=-1.98 Tz= My=0.00 Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: τ=2.64 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 8 SLU Sollecitazioni: N=-9.94 Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.35 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-0.04 σm= Sfr.=0.33 Asta n. 732 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 fz,l=1.89 (L/144) Asta n. 733 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 6 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz=1.41 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-5.91 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty= Mz=0.00 Tensioni: τ=1.71 Sfr.= Verifica σmax per stabilità - CC 6 SLU Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx=-0.07 My,eq= [Par.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=-0.01 Mz,eq= L= λrel,y=0.77 λrel,z=0.96 Kc,y=0.91 Kc,z=0.80 Tensioni: σn=-5.91 σm=24.84 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 6 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.26 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-5.91 σm= Sfr.=0.17 fz,g=0.47 (L/588) fz,l=0.41 (L/677) Asta n. 736 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 6 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-7.98 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty= Mz=0.00

164 Tensioni: τ=2.23 Sfr.= Verifica σmax per stabilità - CC 6 SLU Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=-0.00 My,dx=-0.10 My,eq= [Par.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=-0.01 Mz,eq=-0.00 L= λrel,y=1.02 λrel,z=1.27 Kc,y=0.75 Kc,z=0.55 Tensioni: σn=-7.98 σm=27.11 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 6 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z=-0.01 Meq,Z=-0.00 Ltors= λrel,m=0.30 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-7.98 σm= Sfr.= Verifica Freccia massima - CC 22 fz,g=0.75 (L/486) fz,l=0.60 (L/608) Asta n. 737 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 3 SLV Xl= Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=48.20 Mz= Tensioni: σn=-0.10 σm= Sfr.=0.30 Asta n. 737 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 8 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N=44.38 Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=0.18 σm=71.14 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl= Sollecitazioni: N=44.51 Tz= My=0.00 Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: τ=2.59 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 8 SLU Sollecitazioni: N=44.38 Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.35 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=0.18 σm=53.36 Sfr.=0.32 Asta n. 737 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 fz,l=1.86 (L/146) Asta n. 738 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 8 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-6.58 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 3 SLV Xl= Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=1.02 σm=34.85 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty= Mz=0.00 Tensioni: τ=2.79 Sfr.= Verifica σmax per stabilità - CC 12 SLU Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx=-0.07 My,eq= [Par.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=0.03 Mz,eq= L= λrel,y=1.27 λrel,z=1.58 Kc,y=0.55 Kc,z=0.37 Tensioni: σn=-6.26 σm=64.98 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 12 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.34 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-6.26 σm= Sfr.= Verifica Freccia massima - CC 22 fz,g=1.40 (L/325) fz,l=1.12 (L/407) Asta n. 739 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 8 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N=50.83 Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=0.21 σm=51.47 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl= Sollecitazioni: N=49.95 Tz= My=0.00 Ty=0.00 Mz=0.00

165 Tensioni: τ=1.88 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 8 SLU Sollecitazioni: N=50.83 Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.35 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=0.21 σm=38.61 Sfr.=0.23 Asta n. 739 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 fz,l=1.38 (L/198) Asta n. 740 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 7 SLU Xl=38.05 Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-1.57 σm=-2.15 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz=77.56 My=0.00 Ty=38.16 Mz=0.00 Tensioni: τ=0.41 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 7 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors=79.48 λrel,m=0.14 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-1.57 σm=-1.61 Sfr.=0.02 fz,l=0.10 (L/757) fz,g=0.10 (L/817) Asta n. 742 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 7 SLU Xl=83.59 Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-2.22 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty= Mz=0.00 Tensioni: τ=1.06 Sfr.=0.06 Asta n. 742 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 6 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.21 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-3.84 σm=-8.60 Sfr.=0.07 Asta n. 742 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Freccia massima - CC 22 fz,g=0.17 (L/1045) fz,l=0.15 (L/1151) Asta n. 743 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 8 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-1.62 σm= Sfr.=0.17 Asta n. 743 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 3 SLV Xl= Sollecitazioni: N=27.70 Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=0.09 σm=10.57 Sfr.=0.06 Asta n. 743 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty= Mz=0.00 Tensioni: τ=1.61 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 8 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.26 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-1.62 σm= Sfr.=0.13 fz,g=0.19 (L/1440) fz,l=0.15 (L/1800) Asta n. 746 (-21-42) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 1 SLV Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz=0.00

166 Tensioni: σn=-0.18 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 8 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N=14.00 Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: σn=0.06 σm=50.62 Sfr.=0.31 Asta n. 746 (2-21) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N=12.66 Tz= My=0.00 Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: τ=1.88 Sfr.=0.10 Asta n. 746 (-21-42) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 8 SLU Sollecitazioni: N=14.00 Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z=0.00 Meq,Z=0.00 Ltors= λrel,m=0.35 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=0.06 σm=37.96 Sfr.=0.23 fz,l=1.31 (L/204) Asta n. 749 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 5 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz=1.64 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-5.00 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 3 SLV Xl= Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=1.85 σm=61.54 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty= Mz=0.00 Tensioni: τ=3.69 Sfr.= Verifica σmax per stabilità - CC 5 SLU Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx=-0.18 My,eq= [Par.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=0.05 Mz,eq= L= λrel,y=1.69 λrel,z=2.11 Kc,y=0.33 Kc,z=0.21 Tensioni: σn=-5.00 σm= Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 5 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.39 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-5.00 σm= Sfr.=0.74 fz,g=4.36 (L/138) fz,l=3.79 (L/159) Asta n. 749 ( ) TL 16x20 2 Crit. 2 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 6 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=-1.03 Mz= Tensioni: σn=-5.70 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 7 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty= Mz=0.00 Tensioni: τ=2.34 Sfr.=0.13 Asta n. 749 ( ) TL 16x20 2 Crit. 2 - Verifica σmax per stabilità - CC 8 SLU Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=-0.00 My,dx= My,eq= [Par.] Mz,sx=0.00 Mz,dx= Mz,eq= L= λrel,y=0.53 λrel,z=0.67 Kc,y=0.97 Kc,z=0.94 Tensioni: σn=-5.77 σm=48.76 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 8 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.22 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-5.77 σm= Sfr.= Verifica Freccia massima - CC 22 fz,g=0.64 (L/300) fz,l=0.51 (L/373) Asta n. 750 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3

167 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 5 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N=0.00 Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=0.00 σm=35.33 Sfr.=0.21 Asta n. 750 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 8 SLU Xl= Sollecitazioni: N=1.05 Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: σn=0.00 σm=35.08 Sfr.=0.21 Asta n. 750 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl= Sollecitazioni: N=0.00 Tz= My=0.00 Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: τ=1.55 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 6 SLU Sollecitazioni: N=0.56 Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z=87.96 Ltors= λrel,m=0.32 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=0.00 σm=26.50 Sfr.= Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=0.66 (L/342) Asta n. 751 (-22-43) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 1 SLV Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: σn=-0.21 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 8 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N=14.06 Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: σn=0.06 σm=73.05 Sfr.=0.44 Asta n. 751 (-1-22) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N=12.86 Tz= My=0.00 Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: τ=2.72 Sfr.=0.15 Asta n. 751 (-22-43) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 8 SLU Sollecitazioni: N=14.06 Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z=0.00 Meq,Z=0.00 Ltors= λrel,m=0.35 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=0.06 σm=54.79 Sfr.=0.33 fz,l=1.86 (L/144) Asta n. 752 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 3 SLV Xl=80.30 Sollecitazioni: N= Tz= My= Ty= Mz=0.00 Tensioni: σn=-1.45 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 3 SLV Xl=80.30 Sollecitazioni: N= Tz= My= Ty= Mz=0.00 Tensioni: σn=0.31 σm=16.73 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl=80.30 Sollecitazioni: N= Tz= My= Ty= Mz=0.00 Tensioni: τ=1.44 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 5 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors=80.30 λrel,m=0.14 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-1.43 σm= Sfr.= Verifica Freccia massima - CC 22 fz,g=0.05 (L/1692) fz,l=0.01 (L/9106) Asta n. 753 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 6 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz= My= Ty=85.92 Mz=0.00 Tensioni: σn=-0.77 σm=-8.85 Sfr.=0.05 Asta n. 753 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1

168 - Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 3 SLV Xl=44.60 Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=1.50 σm=1.17 Sfr.=0.02 Asta n. 753 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per taglio - CC 6 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz= My= Ty=85.92 Mz=0.00 Tensioni: τ=1.14 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 6 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.21 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-0.77 σm= Sfr.=0.06 Asta n. 753 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 fz,l=1.15 (L/80) fz,g=1.07 (L/86) Asta n. 754 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 8 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-1.39 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 3 SLV Xl= Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=2.11 σm=44.64 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty= Mz=0.00 Tensioni: τ=3.14 Sfr.=0.17 Asta n. 754 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica σmax per stabilità - CC 7 SLU Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=-0.00 My,dx=-0.22 My,eq= [Par.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=-0.05 Mz,eq= L= λrel,y=1.00 λrel,z=1.25 Kc,y=0.77 Kc,z=0.56 Tensioni: σn=-6.45 σm=41.85 Sfr.=0.28 Asta n. 754 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 8 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z=-0.72 Meq,Z=-0.54 Ltors= λrel,m=0.36 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-1.39 σm= Sfr.=0.34 fz,g=2.88 (L/179) fz,l=2.74 (L/188) Asta n. 754 ( ) TL 16x20 2 Crit. 2 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 6 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=-1.01 Mz= Tensioni: σn=-6.38 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 7 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty= Mz=0.00 Tensioni: τ=2.34 Sfr.= Verifica σmax per stabilità - CC 6 SLU Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx= My,dx=-0.02 My,eq= [Par.] Mz,sx= Mz,dx=0.00 Mz,eq= L= λrel,y=0.53 λrel,z=0.67 Kc,y=0.97 Kc,z=0.94 Tensioni: σn=-6.38 σm=48.83 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 6 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.22 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-6.38 σm= Sfr.=0.30 Asta n. 754 ( ) TL 16x20 2 Crit. 2 - Verifica Freccia massima - CC 22 fz,g=0.64 (L/300) fz,l=0.51 (L/372) Asta n. 755 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3

169 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 8 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N=0.00 Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: σn=0.00 σm=52.56 Sfr.=0.32 Asta n. 755 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 6 SLU Xl= Sollecitazioni: N=1.44 Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=0.01 σm=52.90 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N=1.18 Tz= My=0.00 Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: τ=2.33 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 6 SLU Sollecitazioni: N=1.44 Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.32 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=0.01 σm=39.68 Sfr.=0.24 Asta n. 755 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=0.97 (L/233) Asta n. 756 (-23-44) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 5 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N=0.00 Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: σn=0.00 σm=73.05 Sfr.=0.44 Asta n. 756 (-2-23) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 3 SLV Xl= Sollecitazioni: N=30.58 Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: σn=0.13 σm=30.88 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N=0.00 Tz= My=0.00 Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: τ=2.72 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 8 SLU Sollecitazioni: N=-2.29 Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z=0.00 Meq,Z=0.00 Ltors= λrel,m=0.35 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-0.01 σm= Sfr.=0.33 Asta n. 756 (-23-44) TL 12x20 3 Crit. 3 fz,l=1.87 (L/144) Asta n. 757 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 8 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz= My= Ty= Mz=0.00 Tensioni: σn=-2.33 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 8 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz= My= Ty= Mz=0.00 Tensioni: τ=1.83 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 8 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.18 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-2.33 σm= Sfr.=0.15 fz,g=0.07 (L/1823) fz,l=0.03 (L/4407) Asta n. 758 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 8 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz=34.10 My= Ty= Mz= Tensioni: σn=-2.64 σm= Sfr.=0.20 Asta n. 758 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 3 SLV Xl=88.22 Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz=

170 Tensioni: σn=1.12 σm=5.26 Sfr.=0.04 Asta n. 758 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per taglio - CC 7 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz= My= Ty= Mz=0.00 Tensioni: τ=2.40 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 7 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.29 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-2.64 σm= Sfr.=0.22 Asta n. 758 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 fz,l=1.70 (L/107) fz,g=1.52 (L/119) Asta n. 759 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 8 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-2.69 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty= Mz=0.00 Tensioni: τ=2.59 Sfr.=0.14 Asta n. 759 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica σmax per stabilità - CC 6 SLU Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx=-0.04 My,eq= [Par.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=0.01 Mz,eq= L= λrel,y=0.75 λrel,z=0.94 Kc,y=0.92 Kc,z=0.82 Tensioni: σn=-4.98 σm=23.20 Sfr.=0.16 Asta n. 759 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 8 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.33 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-2.69 σm= Sfr.=0.34 fz,l=1.84 (L/232) fz,g=1.74 (L/245) Asta n. 759 ( ) TL 16x20 2 Crit. 2 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 6 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=-1.01 Mz= Tensioni: σn=-5.11 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 7 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty= Mz=0.00 Tensioni: τ=2.34 Sfr.= Verifica σmax per stabilità - CC 6 SLU Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx= My,dx=-0.03 My,eq= [Par.] Mz,sx= Mz,dx=0.00 Mz,eq= L= λrel,y=0.53 λrel,z=0.67 Kc,y=0.97 Kc,z=0.94 Tensioni: σn=-5.11 σm=48.83 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 6 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.22 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-5.11 σm= Sfr.=0.29 Asta n. 759 ( ) TL 16x20 2 Crit. 2 - Verifica Freccia massima - CC 22 fz,g=0.64 (L/300) fz,l=0.51 (L/371) Asta n. 760 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 1 SLV Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=40.31 Mz= Tensioni: σn=-0.10 σm= Sfr.=0.21 Asta n. 760 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 6 SLU Xl= Sollecitazioni: N=32.54 Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz=165.63

171 Tensioni: σn=0.14 σm=52.90 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N=30.43 Tz= My=0.00 Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: τ=2.33 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 6 SLU Sollecitazioni: N=32.54 Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.32 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=0.14 σm=39.68 Sfr.=0.24 Asta n. 760 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=0.97 (L/233) Asta n. 761 (-3-24) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 5 SLU Xl= Sollecitazioni: N=-3.43 Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: σn=-0.01 σm=73.05 Sfr.= Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 3 SLV Xl= Sollecitazioni: N=29.02 Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: σn=0.12 σm=30.88 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N=-3.43 Tz= My=0.00 Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: τ=2.72 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 8 SLU Sollecitazioni: N=-4.75 Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z=0.00 Meq,Z=0.00 Ltors= λrel,m=0.35 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-0.02 σm= Sfr.=0.33 Asta n. 761 (-24-45) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=1.87 (L/143) Asta n. 762 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 6 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz= My= Ty= Mz=0.00 Tensioni: σn=-2.08 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 6 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz= My= Ty= Mz=0.00 Tensioni: τ=1.75 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 6 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.22 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-2.08 σm= Sfr.=0.14 fz,g=0.11 (L/1706) fz,l=0.07 (L/2690) Asta n. 763 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 5 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz=56.65 My= Ty= Mz= Tensioni: σn=-5.17 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 6 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz= My= Ty= Mz=0.00 Tensioni: τ=3.45 Sfr.= Verifica σmax per stabilità - CC 6 SLU Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx= My,dx=-0.03 My,eq= [Par.] Mz,sx=-0.05 Mz,dx=0.06 Mz,eq= L= λrel,y=1.33 λrel,z=1.66 Kc,y=0.51 Kc,z=0.34 Tensioni: σn=-5.17 σm= Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 6 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z=

172 Ltors= λrel,m=0.35 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-5.17 σm= Sfr.=0.46 Asta n. 763 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 fz,l=1.42 (L/191) fz,g=1.22 (L/222) Asta n. 764 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 5 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz=4.16 My= Ty=2.05 Mz= Tensioni: σn=-7.01 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty= Mz=0.00 Tensioni: τ=2.04 Sfr.= Verifica σmax per stabilità - CC 5 SLU Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx=0.93 My,eq= [Par.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=0.50 Mz,eq= L= λrel,y=0.94 λrel,z=1.18 Kc,y=0.81 Kc,z=0.62 Tensioni: σn=-7.01 σm=37.09 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 5 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.29 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-7.01 σm= Sfr.=0.25 fz,l=0.93 (L/361) fz,g=0.80 (L/419) Asta n. 764 ( ) TL 16x20 2 Crit. 2 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 6 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=-1.01 Mz= Tensioni: σn=-3.84 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 7 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty= Mz=0.00 Tensioni: τ=2.34 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 6 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.22 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-3.84 σm= Sfr.=0.28 Asta n. 764 ( ) TL 16x20 2 Crit. 2 - Verifica Freccia massima - CC 22 fz,g=0.64 (L/299) fz,l=0.52 (L/370) Asta n. 765 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 1 SLV Xl= Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=40.31 Mz= Tensioni: σn=-0.09 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 6 SLU Xl= Sollecitazioni: N=89.50 Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=0.37 σm=52.90 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N=84.77 Tz= My=0.00 Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: τ=2.33 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 6 SLU Sollecitazioni: N=89.50 Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.32 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=0.37 σm=39.68 Sfr.=0.24 Asta n. 765 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=0.97 (L/232) Asta n. 766 (-25-46) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 3 SLV Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: σn=-0.48 σm= Sfr.=0.19

173 Sollecitazioni: N=30.97 Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: σn=0.13 σm=73.05 Sfr.= Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 8 SLU Xl=0.00 Asta n. 766 (-4-25) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N=24.50 Tz= My=0.00 Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: τ=2.72 Sfr.=0.15 Asta n. 766 (-25-46) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 8 SLU Sollecitazioni: N=30.97 Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z=0.00 Meq,Z=0.00 Ltors= λrel,m=0.35 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=0.13 σm=54.79 Sfr.= Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=1.87 (L/143) Asta n. 768 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 8 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-1.63 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty= Mz=0.00 Tensioni: τ=2.71 Sfr.=0.15 Asta n. 768 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica σmax per stabilità - CC 5 SLU Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx=-0.83 My,eq= [Par.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=-0.37 Mz,eq= L= λrel,y=1.01 λrel,z=1.26 Kc,y=0.76 Kc,z=0.56 Tensioni: σn=-6.85 σm=32.67 Sfr.=0.23 Asta n. 768 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 8 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.37 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-1.65 σm= Sfr.= Verifica Freccia massima - CC 22 fz,g=2.00 (L/273) fz,l=1.62 (L/338) Asta n. 769 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 7 SLU Xl= Sollecitazioni: N=0.00 Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=0.00 σm=20.39 Sfr.= Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 8 SLU Xl= Sollecitazioni: N=43.08 Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=0.13 σm=20.39 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl= Sollecitazioni: N=11.37 Tz= My=0.00 Ty= Mz=0.00 Tensioni: τ=1.13 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 8 SLU Sollecitazioni: N=43.08 Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.25 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=0.13 σm=15.29 Sfr.=0.08 Asta n. 769 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 fz,g=0.11 (L/844) fz,l=0.10 (L/908) Asta n. 769 ( ) TL 16x20 2 Crit. 2 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 6 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-1.68 σm= Sfr.=0.26 Asta n. 769 ( ) TL 16x20 2 Crit. 2

174 - Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 1 SLV Xl= Sollecitazioni: N= Tz= My= Ty= Mz= Tensioni: σn=0.49 σm=28.95 Sfr.=0.15 Asta n. 769 ( ) TL 16x20 2 Crit. 2 - Verifica Tensioni per taglio - CC 7 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty= Mz=0.00 Tensioni: τ=1.75 Sfr.=0.09 Asta n. 769 ( ) TL 16x20 2 Crit. 2 - Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 8 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.22 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-1.70 σm= Sfr.= Verifica Freccia massima - CC 22 fz,g=0.49 (L/391) fz,l=0.40 (L/484) Asta n. 770 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 6 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-0.13 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 1 SLV Xl= Sollecitazioni: N=45.84 Tz=0.00 My= Ty=40.31 Mz= Tensioni: σn=0.19 σm=41.13 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: τ=2.33 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 6 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.32 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-0.13 σm= Sfr.=0.24 Asta n. 770 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=0.97 (L/232) Asta n. 771 (-26-47) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 3 SLV Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: σn=-1.43 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 8 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: σn=0.50 σm=73.05 Sfr.=0.45 Asta n. 771 (-5-26) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: τ=2.72 Sfr.=0.15 Asta n. 771 (-26-47) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 8 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z=0.00 Meq,Z=0.00 Ltors= λrel,m=0.35 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=0.50 σm=54.79 Sfr.= Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=1.87 (L/143) Asta n. 773 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 5 SLU Xl=93.21 Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-1.28 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 1 SLV Xl=93.21 Sollecitazioni: N=38.79 Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=0.12 σm=5.51 Sfr.=0.03

175 Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty= Mz=0.00 Tensioni: τ=1.09 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 5 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.22 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-1.28 σm= Sfr.= Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=0.22 (L/850) fz,g=0.19 (L/971) Asta n. 774 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 5 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-0.79 σm= Sfr.=0.14 Asta n. 774 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 3 SLV Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz=37.09 My= Ty=21.48 Mz= Tensioni: σn=3.07 σm=6.75 Sfr.=0.06 Asta n. 774 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty= Mz=0.00 Tensioni: τ=1.29 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 5 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.26 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-0.79 σm= Sfr.= Verifica Freccia massima - CC 22 fz,g=0.13 (L/2133) fz,l=0.10 (L/2693) Asta n. 775 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 3 SLV Xl= Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-2.55 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 8 SLU Xl= Sollecitazioni: N=96.02 Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=0.30 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N=72.64 Tz= My=0.00 Ty= Mz=0.00 Tensioni: τ=2.39 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 8 SLU Sollecitazioni: N=96.02 Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.37 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=0.30 σm=76.10 Sfr.= Verifica Freccia massima - CC 22 fz,g=1.82 (L/297) fz,l=1.49 (L/363) Asta n. 776 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 6 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-0.15 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 1 SLV Xl= Sollecitazioni: N=19.75 Tz=0.00 My= Ty=47.34 Mz= Tensioni: σn=0.08 σm=44.44 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: τ=2.33 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 6 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z=124.22

176 Ltors= λrel,m=0.32 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-0.15 σm= Sfr.=0.24 Asta n. 776 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 fz,l=0.96 (L/234) Asta n. 777 (-27-48) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 3 SLV Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: σn=-1.25 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 8 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: σn=0.59 σm=73.05 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: τ=2.72 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 8 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z=0.00 Meq,Z=0.00 Ltors= λrel,m=0.35 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=0.59 σm=54.79 Sfr.= Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=1.88 (L/142) Asta n. 778 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 8 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-4.39 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty= Mz=0.00 Tensioni: τ=1.59 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 8 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.26 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-4.39 σm= Sfr.= Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=0.24 (L/1067) fz,g=0.24 (L/1072) Asta n. 779 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 5 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-1.18 σm= Sfr.=0.16 Asta n. 779 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 3 SLV Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz=61.07 My= Ty=22.95 Mz= Tensioni: σn=9.29 σm=13.46 Sfr.=0.16 Asta n. 779 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty= Mz=0.00 Tensioni: τ=1.52 Sfr.=0.08 Asta n. 779 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica σmax per stabilità - CC 3 SLV Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz=61.07 My= Ty=22.95 Mz= L= λrel,y=0.98 λrel,z=1.23 Kc,y=0.78 Kc,z=0.58 Tensioni: σn=-8.24 σm= Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 3 SLV Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.30 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=9.29 σm=10.09 Sfr.=0.14 Asta n. 779 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 fz,l=0.08 (L/1257) fz,g=0.08 (L/1283)

177 Asta n. 780 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 3 SLV Xl= Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-3.71 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 7 SLU Xl= Sollecitazioni: N=46.63 Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=0.15 σm=38.55 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N=42.39 Tz= My=0.00 Ty= Mz=0.00 Tensioni: τ=1.46 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 7 SLU Sollecitazioni: N=46.63 Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.30 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=0.15 σm=28.91 Sfr.=0.16 fz,l=0.54 (L/669) fz,g=0.52 (L/685) Asta n. 781 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 6 SLU Xl= Sollecitazioni: N=-9.28 Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-0.04 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 1 SLV Xl= Sollecitazioni: N=11.84 Tz=0.00 My= Ty=28.75 Mz= Tensioni: σn=0.05 σm=35.69 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N=-8.35 Tz= My=0.00 Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: τ=2.33 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 6 SLU Sollecitazioni: N=-9.28 Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.32 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-0.04 σm= Sfr.=0.24 Asta n. 781 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 fz,l=0.96 (L/235) Asta n. 783 (-28-51) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 3 SLV Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: σn=-0.65 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 8 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: σn=0.42 σm=73.05 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl= Sollecitazioni: N=94.52 Tz= My=0.00 Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: τ=2.72 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 8 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z=0.00 Meq,Z=0.00 Ltors= λrel,m=0.35 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=0.42 σm=54.79 Sfr.=0.33 fz,l=1.88 (L/143) Asta n. 784 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 3 SLV Xl= Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-2.31 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 8 SLU Xl= Sollecitazioni: N=93.63 Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=0.29 σm=32.23 Sfr.=0.18

178 Sollecitazioni: N=90.50 Tz= My=0.00 Ty= Mz=0.00 Tensioni: τ=1.33 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 8 SLU Sollecitazioni: N=93.63 Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.29 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=0.29 σm=24.17 Sfr.= Verifica Freccia massima - CC 22 fz,g=0.76 (L/440) fz,l=0.72 (L/467) Asta n. 785 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 6 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-2.31 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty= Mz=0.00 Tensioni: τ=1.56 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 6 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.26 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-2.31 σm= Sfr.= Verifica Freccia massima - CC 22 fz,g=0.15 (L/1751) fz,l=0.12 (L/2199) Asta n. 787 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 5 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N=-2.54 Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-0.01 σm=35.33 Sfr.= Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 3 SLV Xl=0.00 Sollecitazioni: N=14.95 Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: σn=0.06 σm=15.58 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl= Sollecitazioni: N=-2.54 Tz= My=0.00 Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: τ=1.55 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 6 SLU Sollecitazioni: N=-3.08 Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z=87.96 Ltors= λrel,m=0.32 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-0.01 σm= Sfr.=0.16 fz,l=0.66 (L/344) Asta n. 788 (-29-53) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 3 SLV Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: σn=-1.06 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 8 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: σn=0.42 σm=73.05 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl= Sollecitazioni: N=93.37 Tz= My=0.00 Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: τ=2.72 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 8 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z=0.00 Meq,Z=0.00 Ltors= λrel,m=0.35 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=0.42 σm=54.79 Sfr.=0.33 fz,l=1.88 (L/142) Asta n. 790 (-30-55) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 1 SLV Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz=0.00

179 Tensioni: σn=-0.71 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 8 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N=35.87 Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: σn=0.15 σm=73.05 Sfr.=0.44 Asta n. 790 (-9-30) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N=32.94 Tz= My=0.00 Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: τ=2.72 Sfr.=0.15 Asta n. 790 (-30-55) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 8 SLU Sollecitazioni: N=35.87 Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z=0.00 Meq,Z=0.00 Ltors= λrel,m=0.35 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=0.15 σm=54.79 Sfr.=0.33 fz,l=1.88 (L/143) Asta n. 791 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 5 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-1.01 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 3 SLV Xl= Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=0.67 σm=36.70 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty= Mz=0.00 Tensioni: τ=2.89 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 8 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.34 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-1.01 σm= Sfr.=0.39 Asta n. 791 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=0.74 (L/57) fz,g=0.63 (L/67) Asta n. 792 (-10-31) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 5 SLU Xl= Sollecitazioni: N=0.00 Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: σn=0.00 σm=73.05 Sfr.=0.44 Asta n. 792 (-31-56) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 12 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N=2.89 Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: σn=0.01 σm=42.58 Sfr.=0.26 Asta n. 792 (-10-31) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N=0.00 Tz= My=0.00 Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: τ=2.72 Sfr.=0.15 Asta n. 792 (-31-56) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 7 SLU Sollecitazioni: N=-2.90 Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z=0.00 Meq,Z=0.00 Ltors= λrel,m=0.35 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-0.01 σm= Sfr.=0.33 fz,l=1.87 (L/143) Asta n. 793 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 7 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-3.92 σm= Sfr.=0.50 Asta n. 793 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1

180 - Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 3 SLV Xl= Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=0.46 σm=30.49 Sfr.=0.17 Asta n. 793 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty= Mz=0.00 Tensioni: τ=2.82 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 7 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.34 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-3.92 σm= Sfr.=0.40 Asta n. 793 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=1.01 (L/42) fz,g=0.89 (L/47) Asta n. 794 (-11-32) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 8 SLU Xl= Sollecitazioni: N=-5.78 Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: σn=-0.02 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 1 SLV Xl= Sollecitazioni: N=32.35 Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: σn=0.13 σm=30.88 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N=-4.23 Tz= My=0.00 Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: τ=2.72 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 8 SLU Sollecitazioni: N=-5.78 Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z=0.00 Meq,Z=0.00 Ltors= λrel,m=0.35 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-0.02 σm= Sfr.=0.33 Asta n. 794 (-32-57) TL 12x20 3 Crit. 3 fz,l=1.87 (L/143) Asta n. 795 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 5 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-5.95 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty= Mz=0.00 Tensioni: τ=2.82 Sfr.= Verifica σmax per stabilità - CC 5 SLU Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx=1.65 My,eq= [Par.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=0.88 Mz,eq= L= λrel,y=1.28 λrel,z=1.61 Kc,y=0.54 Kc,z=0.36 Tensioni: σn=-5.95 σm=70.62 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 5 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.34 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-5.95 σm= Sfr.=0.45 Asta n. 795 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=1.00 (L/42) fz,g=0.91 (L/46) Asta n. 796 (-12-33) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 12 SLU Xl= Sollecitazioni: N=0.00 Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: σn=0.00 σm=42.58 Sfr.= Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 7 SLU Xl= Sollecitazioni: N=5.31 Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz=0.00

181 Tensioni: σn=0.02 σm=73.05 Sfr.=0.44 Asta n. 796 (-33-58) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl= Sollecitazioni: N=3.34 Tz= My=0.00 Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: τ=2.72 Sfr.=0.15 Asta n. 796 (-12-33) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 7 SLU Sollecitazioni: N=5.31 Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z=0.00 Meq,Z=0.00 Ltors= λrel,m=0.35 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=0.02 σm=54.79 Sfr.=0.33 Asta n. 796 (-33-58) TL 12x20 3 Crit. 3 fz,l=1.87 (L/144) Asta n. 797 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 8 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-7.63 σm= Sfr.=0.51 Asta n. 797 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 3 SLV Xl= Sollecitazioni: N=4.89 Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=0.02 σm=30.49 Sfr.=0.16 Asta n. 797 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty= Mz=0.00 Tensioni: τ=2.83 Sfr.= Verifica σmax per stabilità - CC 8 SLU Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx=-1.70 My,eq= [Par.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=-0.84 Mz,eq= L= λrel,y=1.30 λrel,z=1.62 Kc,y=0.53 Kc,z=0.35 Tensioni: σn=-7.64 σm=71.26 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 8 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.34 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-7.64 σm= Sfr.=0.48 Asta n. 797 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=0.78 (L/54) fz,g=0.73 (L/58) Asta n. 798 (-34-59) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 1 SLV Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: σn=-0.29 σm= Sfr.=0.19 Asta n. 798 (-13-34) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 7 SLU Xl= Sollecitazioni: N=18.77 Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: σn=0.08 σm=73.05 Sfr.=0.44 Asta n. 798 (-34-59) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl= Sollecitazioni: N=16.75 Tz= My=0.00 Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: τ=2.72 Sfr.=0.15 Asta n. 798 (-13-34) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 7 SLU Sollecitazioni: N=18.77 Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z=0.00 Meq,Z=0.00 Ltors= λrel,m=0.35 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=0.08 σm=54.79 Sfr.=0.33 Asta n. 798 (-34-59) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=1.86 (L/144)

182 Asta n. 799 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 6 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-7.47 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 3 SLV Xl= Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=0.54 σm=52.00 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty= Mz=0.00 Tensioni: τ=3.39 Sfr.= Verifica σmax per stabilità - CC 6 SLU Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx=1.90 My,eq= [Par.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=1.08 Mz,eq= L= λrel,y=1.55 λrel,z=1.94 Kc,y=0.38 Kc,z=0.25 Tensioni: σn=-7.47 σm= Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 6 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.38 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-7.47 σm= Sfr.=0.68 Asta n. 799 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=0.43 (L/98) fz,g=0.43 (L/99) Asta n. 800 (-35-60) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 1 SLV Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: σn=-0.21 σm= Sfr.=0.13 Asta n. 800 (-14-35) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 7 SLU Xl= Sollecitazioni: N=14.03 Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: σn=0.06 σm=48.82 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N=12.78 Tz= My=0.00 Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: τ=1.82 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 7 SLU Sollecitazioni: N=14.03 Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z=0.00 Meq,Z=0.00 Ltors= λrel,m=0.35 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=0.06 σm=36.62 Sfr.=0.22 Asta n. 800 (-35-60) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=1.27 (L/211) Asta n. 806 (-73-74) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 3 SLV Xl= Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=37.04 Mz= Tensioni: σn=-0.15 σm= Sfr.=0.28 Asta n. 806 (-74-75) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 7 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N=41.20 Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=0.17 σm=73.24 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl= Sollecitazioni: N=37.67 Tz= My=0.00 Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: τ=2.67 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 7 SLU Sollecitazioni: N=41.20 Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.35 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=0.17 σm=54.93 Sfr.= Verifica Freccia massima - CC 22

183 fz,l=1.90 (L/143) Asta n. 807 (-88-89) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 8 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-0.16 σm= Sfr.=0.44 Asta n. 807 (-87-88) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 3 SLV Xl= Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=72.29 Mz= Tensioni: σn=1.31 σm=71.90 Sfr.=0.39 Asta n. 807 (-88-89) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: τ=2.67 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 8 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.35 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-0.16 σm= Sfr.=0.33 fz,l=1.92 (L/142) Asta n. 808 (-95-96) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 8 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-0.38 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 3 SLV Xl= Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=60.54 Mz= Tensioni: σn=2.53 σm=66.52 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: τ=2.80 Sfr.=0.15 Asta n. 808 (-93-94) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 6 SLU Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx= My,eq= [Lin.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=8.66 Mz,eq=5.20 L= λrel,y=0.40 λrel,z=0.67 Kc,y=0.99 Kc,z=0.94 Tensioni: σn=-0.58 σm=13.98 Sfr.=0.09 Asta n. 808 (-95-96) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 8 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.35 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-0.38 σm= Sfr.=0.35 Asta n. 808 (-96-97) TL 12x20 3 Crit. 3 fz,l=2.00 (L/136) Asta n. 809 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 8 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-0.38 σm= Sfr.=0.44 Asta n. 809 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 3 SLV Xl= Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=47.57 Mz= Tensioni: σn=2.55 σm=57.87 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: τ=2.67 Sfr.=0.14 Asta n. 809 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 8 SLU

184 Sollecitazioni: N= [Lin.] Mz,sx= Mz,dx=-0.00 Mz,eq= L= λrel,y=0.76 λrel,z=1.27 Kc,y=0.91 Kc,z=0.55 Tensioni: σn=-0.38 σm=54.86 Sfr.=0.33 [Par.] My,sx= My,dx=0.01 My,eq= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 8 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.35 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-0.38 σm= Sfr.= Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=1.91 (L/142) Asta n. 811 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 8 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-0.18 σm= Sfr.=0.42 Asta n. 811 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 3 SLV Xl= Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=56.54 Mz= Tensioni: σn=1.42 σm=61.67 Sfr.=0.33 Asta n. 811 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: τ=2.55 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 8 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.35 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-0.18 σm= Sfr.=0.32 Asta n. 811 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 fz,l=1.82 (L/149) Asta n. 815 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 7 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-0.18 σm= Sfr.=0.44 Asta n. 815 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 3 SLV Xl= Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=57.01 Mz= Tensioni: σn=0.58 σm=63.23 Sfr.=0.33 Asta n. 815 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: τ=2.67 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 7 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.35 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-0.18 σm= Sfr.=0.33 Asta n. 815 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 fz,l=1.91 (L/143) Asta n. 816 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 7 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-0.12 σm= Sfr.=0.36 Asta n. 816 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 3 SLV Xl= Sollecitazioni: N=58.01 Tz=0.00 My= Ty=53.27 Mz= Tensioni: σn=0.24 σm=51.29 Sfr.=0.27

185 - Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: τ=2.46 Sfr.=0.13 Asta n. 816 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 7 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.33 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-0.12 σm= Sfr.=0.27 Asta n. 816 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 fz,l=1.19 (L/201) Asta n. 817 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 8 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-0.40 σm= Sfr.=0.44 Asta n. 817 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 3 SLV Xl= Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=56.26 Mz= Tensioni: σn=0.90 σm=62.80 Sfr.=0.33 Asta n. 817 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: τ=2.67 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 8 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.35 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-0.40 σm= Sfr.=0.33 fz,l=1.92 (L/142) Asta n. 819 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 7 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N=0.00 Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=0.00 σm=73.25 Sfr.=0.44 Asta n. 819 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 5 SLU Xl= Sollecitazioni: N=9.75 Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: σn=0.04 σm=72.76 Sfr.=0.44 Asta n. 819 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl= Sollecitazioni: N=8.05 Tz= My=0.00 Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: τ=2.67 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 8 SLU Sollecitazioni: N=-1.95 Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.35 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-0.01 σm= Sfr.= Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=1.91 (L/142) Asta n. 820 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 3 SLV Xl= Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=45.54 Mz= Tensioni: σn=-0.06 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 8 SLU Xl= Sollecitazioni: N=32.84 Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=0.14 σm=51.00 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N=31.60 Tz= My=0.00 Ty=0.00 Mz=0.00

186 Tensioni: τ=1.86 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 8 SLU Sollecitazioni: N=32.84 Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.35 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=0.14 σm=38.25 Sfr.=0.23 fz,l=1.35 (L/202) Asta n. 821 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 8 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-0.15 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 3 SLV Xl=0.00 Sollecitazioni: N=8.22 Tz=0.00 My= Ty=45.27 Mz= Tensioni: σn=0.03 σm=48.05 Sfr.=0.25 Asta n. 821 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N=-4.85 Tz= My=0.00 Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: τ=2.14 Sfr.=0.11 Asta n. 821 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 8 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.35 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-0.15 σm= Sfr.=0.23 Asta n. 821 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 fz,l=1.34 (L/203) Asta n. 822 ( ) TL 20x24 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 3 SLV Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz= My= Ty= Mz= Tensioni: σn=-3.00 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 3 SLV Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz= My= Ty= Mz= Tensioni: σn=2.78 σm=38.10 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 3 SLV Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz= My= Ty= Mz= Tensioni: τ=1.78 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 3 SLV Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.14 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-3.00 σm= Sfr.=0.18 fz,g=0.14 (L/773) fz,l=0.07 (L/1570) Asta n. 823 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 8 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-0.21 σm= Sfr.=0.43 Asta n. 823 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 3 SLV Xl= Sollecitazioni: N=14.76 Tz=0.00 My= Ty=39.82 Mz= Tensioni: σn=0.06 σm=52.68 Sfr.=0.28 Asta n. 823 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: τ=2.59 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 8 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z=168.75

187 Ltors= λrel,m=0.35 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-0.21 σm= Sfr.= Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=1.85 (L/147) Asta n. 825 ( ) TL 20x24 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 3 SLV Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz= My= Ty= Mz= Tensioni: σn=-2.00 σm= Sfr.=0.13 Asta n. 825 ( ) TL 20x24 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 3 SLV Xl=48.32 Sollecitazioni: N= Tz= My= Ty= Mz= Tensioni: σn=0.54 σm=11.12 Sfr.=0.06 Asta n. 825 ( ) TL 20x24 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per taglio - CC 8 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz= My= Ty=58.82 Mz= Tensioni: τ=1.63 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 3 SLV Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors=70.23 λrel,m=0.12 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-2.00 σm= Sfr.=0.14 fz,g=0.04 (L/1826) fz,l=0.04 (L/1933) Asta n. 826 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 7 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-0.09 σm= Sfr.=0.43 Asta n. 826 (11-215) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 3 SLV Xl= Sollecitazioni: N=63.39 Tz=0.00 My= Ty= Mz= Tensioni: σn=0.26 σm=62.66 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: τ=2.59 Sfr.=0.14 Asta n. 826 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 8 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.35 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-0.09 σm= Sfr.=0.32 fz,l=1.86 (L/146) Asta n. 827 ( ) TL 16x20 1 Crit. 1 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 7 SLU Xl=96.24 Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-3.87 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty= Mz=0.00 Tensioni: τ=1.10 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 7 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.22 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-3.90 σm= Sfr.=0.08 fz,g=0.41 (L/452) fz,l=0.37 (L/498) Asta n. 828 (14-278) TL 20x24 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 3 SLV Xl= Sollecitazioni: N= Tz= My= Ty= Mz= Tensioni: σn= σm= Sfr.=0.74

188 Asta n. 828 ( ) TL 20x24 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 3 SLV Xl= Sollecitazioni: N= Tz= My= Ty= Mz= Tensioni: σn=2.52 σm=69.93 Sfr.=0.40 Asta n. 828 (14-278) TL 20x24 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per taglio - CC 3 SLV Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty= Mz=0.00 Tensioni: τ=4.13 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 3 SLV Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.16 Kcrit=1.00 Tensioni: σn= σm= Sfr.=0.64 Asta n. 828 ( ) TL 20x24 3 Crit. 3 fz,g=0.26 (L/394) fz,l=0.22 (L/467) Asta n. 829 ( ) TL 20x24 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 6 SLU Xl=39.81 Sollecitazioni: N= Tz= My= Ty= Mz= Tensioni: σn=-0.70 σm= Sfr.=0.20 Asta n. 829 ( ) TL 20x24 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 8 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz= My= Ty= Mz= Tensioni: σn=3.34 σm=40.05 Sfr.=0.26 Asta n. 829 ( ) TL 20x24 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per taglio - CC 8 SLU Xl=39.81 Sollecitazioni: N= Tz= My= Ty= Mz= Tensioni: τ=5.36 Sfr.=0.29 Asta n. 829 ( ) TL 20x24 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 6 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.16 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=3.26 σm=30.27 Sfr.=0.20 Asta n. 829 ( ) TL 20x24 3 Crit. 3 - Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=0.06 (L/687) fz,g=0.05 (L/749) Asta n. 830 (13-276) TL 20x24 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 8 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz= My= Ty= Mz= Tensioni: σn=5.25 σm=34.08 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 8 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty= Mz=0.00 Tensioni: τ=1.36 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 8 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.16 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=5.18 σm=25.56 Sfr.= Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=0.19 (L/661) fz,g=0.19 (L/692) Asta n. 831 (16-282) TL 20x24 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 1 SLV Xl= Sollecitazioni: N= Tz= My= Ty= Mz= Tensioni: σn=-4.82 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 1 SLV Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty= Mz=0.00 Tensioni: τ=1.38 Sfr.=0.07 Asta n. 831 ( ) TL 20x24 3 Crit. 3

189 - Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 1 SLV Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.16 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-3.92 σm= Sfr.=0.22 Asta n. 831 (16-282) TL 20x24 3 Crit. 3 - Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=0.21 (L/581) fz,g=0.21 (L/586) Asta n. 832 (15-280) TL 20x24 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 3 SLV Xl= Sollecitazioni: N= Tz= My= Ty= Mz= Tensioni: σn=-4.17 σm= Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 3 SLV Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty= Mz=0.00 Tensioni: τ=1.25 Sfr.=0.07 Asta n. 832 ( ) TL 20x24 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 3 SLV Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.17 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-3.63 σm= Sfr.=0.21 Asta n. 832 ( ) TL 20x24 3 Crit. 3 - Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=0.04 (L/2920) fz,g=0.03 (L/3454) Asta n. 853 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 8 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-0.38 σm= Sfr.=0.44 Asta n. 853 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 3 SLV Xl= Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=48.46 Mz= Tensioni: σn=0.69 σm=58.37 Sfr.=0.31 Asta n. 853 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: τ=2.67 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 8 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.35 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-0.38 σm= Sfr.= Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=1.91 (L/142) Asta n. 944 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 7 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-0.06 σm= Sfr.=0.44 Asta n. 944 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 3 SLV Xl= Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=58.55 Mz= Tensioni: σn=0.55 σm=64.10 Sfr.=0.34 Asta n. 944 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl= Sollecitazioni: N=-8.17 Tz= My=0.00 Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: τ=2.67 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 7 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.35 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-0.06 σm= Sfr.=0.33

190 Asta n. 944 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 fz,l=1.91 (L/142) Asta n. 950 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 8 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-0.23 σm= Sfr.=0.44 Asta n. 950 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 3 SLV Xl= Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=67.37 Mz= Tensioni: σn=0.69 σm=69.11 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: τ=2.67 Sfr.=0.14 Asta n. 950 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 8 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.35 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-0.23 σm= Sfr.=0.33 fz,l=1.92 (L/142) Asta n. 956 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 8 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N= Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=-0.14 σm= Sfr.=0.42 Asta n. 956 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 3 SLV Xl= Sollecitazioni: N=41.01 Tz=0.00 My= Ty=56.79 Mz= Tensioni: σn=0.17 σm=61.97 Sfr.=0.32 Asta n. 956 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl= Sollecitazioni: N= Tz= My=0.00 Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: τ=2.57 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 8 SLU Sollecitazioni: N= Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.35 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=-0.14 σm= Sfr.= Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=1.83 (L/148) Asta n. 999 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Tensioni per flessione e compressione o flessione semplice - CC 8 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N=0.00 Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=0.00 σm=71.14 Sfr.= Verifica Tensioni per flessione e trazione - CC 7 SLU Xl=0.00 Sollecitazioni: N=1.09 Tz=0.00 My= Ty=0.00 Mz= Tensioni: σn=0.00 σm=71.14 Sfr.= Verifica Tensioni per taglio - CC 5 SLU Xl= Sollecitazioni: N=5.41 Tz= My=0.00 Ty=0.00 Mz=0.00 Tensioni: τ=2.59 Sfr.= Verifica σmax per stabilità flesso-torsionale - CC 7 SLU Sollecitazioni: N=1.09 Mmax,Y= Meq,Y= Mmax,Z= Meq,Z= Ltors= λrel,m=0.35 Kcrit=1.00 Tensioni: σn=0.00 σm=53.36 Sfr.= Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=1.85 (L/146) Membratura Asta n. 414 ( ) TL 20x24 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 1 SLV

191 Sollecitazioni: N= [Par.] Mz,sx= Mz,dx=0.01 Mz,eq= L= λrel,y=1.16 λrel,z=1.40 Kc,y=0.63 Kc,z=0.46 Tensioni: σn=-4.88 σm=-0.00 Sfr.=0.06 [Par.] My,sx= My,dx=0.02 My,eq= Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=3.78 (L/132) fz,g=3.37 (L/148) Membratura Asta n. 513 ( ) TL 20x24 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 3 SLV Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx= My,dx= My,eq= [Par.] Mz,sx= Mz,dx= Mz,eq= L= λrel,y=1.16 λrel,z=1.40 Kc,y=0.63 Kc,z=0.46 Tensioni: σn=-4.81 σm= Sfr.= Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=2.79 (L/179) fz,g=2.49 (L/201) Membratura Asta n. 514 ( ) TL 20x24 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 40 SLE Q Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx= My,dx= My,eq= [Par.] Mz,sx= Mz,dx= Mz,eq= Resistenze: σrd= Km=0.70 Kmod=1.00 σrdc= Kh=1.00 σrdt= Kl=1.00 τrd=27.00 L= λrel,y=1.09 λrel,z=1.31 Kc,y=0.69 Kc,z=0.52 Tensioni: σn=-0.06 σm=48.94 Sfr.=0.20 fz,l=1.50 (L/313) fz,g=1.45 (L/324) Membratura Asta n. 514 ( ) TL 20x24 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 1 SLV Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx= My,dx=0.03 My,eq= [Par.] Mz,sx= Mz,dx=-0.03 Mz,eq= L= λrel,y=0.72 λrel,z=0.87 Kc,y=0.92 Kc,z=0.86 Tensioni: σn=-3.28 σm=-0.00 Sfr.=0.02 fz,g=0.30 (L/1020) fz,l=0.18 (L/1693) Membratura Asta n. 604 ( ) TL 20x24 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 3 SLV Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx= My,dx= My,eq= [Par.] Mz,sx= Mz,dx= Mz,eq= L= λrel,y=1.56 λrel,z=1.87 Kc,y=0.38 Kc,z=0.27 Tensioni: σn= σm= Sfr.= Verifica Freccia massima - CC 22 fz,g=0.22 (L/3090) Membratura Asta n. 605 ( ) TL 20x24 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 8 SLU Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx= My,eq= [Par.] Mz,sx=0.00 Mz,dx= Mz,eq= L= λrel,y=1.87 λrel,z=2.25 Kc,y=0.27 Kc,z=0.19 Tensioni: σn= σm=-1.19 Sfr.=0.63 fz,l=0.28 (L/2916) fz,g=0.27 (L/2980) Membratura Asta n. 605 ( ) TL 20x24 3 Crit. 3 fz,g=0.14 (L/1262) fz,l=0.06 (L/3013) Membratura Asta n. 613 ( ) TL 20x24 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 3 SLV Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx= My,dx= My,eq= [Par.] Mz,sx= Mz,dx= Mz,eq= L= λrel,y=1.87 λrel,z=2.25 Kc,y=0.27 Kc,z=0.19 Tensioni: σn=-8.77 σm=66.61 Sfr.=0.62 fz,l=1.69 (L/477) fz,g=1.60 (L/504) Membratura Asta n. 708 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 3 SLV Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx=-0.01 My,eq= [Par.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=0.00 Mz,eq=

192 Tensioni: σn=-0.30 σm=0.00 Sfr.=0.07 L= λrel,y=3.65 λrel,z=6.08 Kc,y=0.07 Kc,z= Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=1.34 (L/980) Membratura Asta n. 710 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 38 SLE Q Sollecitazioni: N=-2.12 [Par.] My,sx=0.00 My,dx=0.01 My,eq= [Lin.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=0.00 Mz,eq=0.00 Resistenze: σrd= Km=0.70 Kmod=1.00 σrdc= Kh=1.00 σrdt= Kl=1.00 τrd=27.00 L= λrel,y=1.33 λrel,z=2.22 Kc,y=0.51 Kc,z=0.19 Tensioni: σn=-0.01 σm=-0.00 Sfr.= Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=1.12 (L/427) Membratura Asta n. 711 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 38 SLE Q Sollecitazioni: N=-0.21 [Par.] My,sx=0.00 My,dx=-0.01 My,eq= [Lin.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=0.00 Mz,eq=0.00 Resistenze: σrd= Km=0.70 Kmod=1.00 σrdc= Kh=1.00 σrdt= Kl=1.00 τrd=27.00 L= λrel,y=1.52 λrel,z=2.53 Kc,y=0.40 Kc,z=0.15 Tensioni: σn=-0.00 σm=0.00 Sfr.= Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=1.91 (L/285) Membratura Asta n. 715 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 1 SLV Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx=0.01 My,eq= [Par.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=0.00 Mz,eq= L= λrel,y=1.33 λrel,z=2.22 Kc,y=0.51 Kc,z=0.19 Tensioni: σn=-1.54 σm=-0.00 Sfr.=0.05 fz,l=1.19 (L/401) Membratura Asta n. 718 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 1 SLV Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx=-0.00 My,eq= [Par.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=0.00 Mz,eq= L= λrel,y=1.52 λrel,z=2.53 Kc,y=0.40 Kc,z=0.15 Tensioni: σn=-0.55 σm=0.00 Sfr.=0.02 fz,l=1.91 (L/285) Membratura Asta n. 724 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 1 SLV Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx=0.00 My,eq= [Par.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=0.00 Mz,eq= L= λrel,y=1.33 λrel,z=2.22 Kc,y=0.51 Kc,z=0.19 Tensioni: σn=-0.22 σm=-0.00 Sfr.= Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=0.85 (L/561) Membratura Asta n. 725 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 4 SLV Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx=0.00 My,eq= [Par.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=0.00 Mz,eq= L= λrel,y=1.09 λrel,z=1.82 Kc,y=0.69 Kc,z=0.28 Tensioni: σn=-0.06 σm=-0.00 Sfr.=0.00 fz,l=0.42 (L/940) Membratura Asta n. 726 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=1.90 (L/286) Membratura Asta n. 727 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 4 SLV Sollecitazioni: N=-6.06 [Par.] My,sx=0.00 My,dx=-0.00 My,eq= [Par.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=0.00 Mz,eq= L= λrel,y=1.09 λrel,z=1.82 Kc,y=0.69 Kc,z=0.28 Tensioni: σn=-0.03 σm=0.00 Sfr.=0.00

193 fz,l=0.58 (L/675) Membratura Asta n. 732 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 1 SLV Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx=-0.01 My,eq= [Par.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=0.00 Mz,eq= L= λrel,y=1.52 λrel,z=2.53 Kc,y=0.40 Kc,z=0.15 Tensioni: σn=-0.62 σm=0.00 Sfr.=0.02 fz,l=1.89 (L/289) Membratura Asta n. 737 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 fz,l=1.86 (L/293) Membratura Asta n. 739 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 fz,l=1.38 (L/396) Membratura Asta n. 746 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 fz,l=1.31 (L/409) Membratura Asta n. 749 ( ) TL 16x20 2 Crit. 2 - Verifica σmax per stabilità - CC 8 SLU Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx= My,dx= My,eq= [Par.] Mz,sx= Mz,dx= Mz,eq= L= λrel,y=1.07 λrel,z=1.33 Kc,y=0.71 Kc,z=0.50 Tensioni: σn=-5.78 σm= Sfr.= Verifica Freccia massima - CC 22 fz,g=0.64 (L/601) fz,l=0.51 (L/746) Membratura Asta n. 750 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 7 SLU Sollecitazioni: N=-0.06 [Par.] My,sx= My,dx= My,eq= [Lin.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=0.00 Mz,eq=0.00 L= λrel,y=1.26 λrel,z=2.10 Kc,y=0.56 Kc,z=0.22 Tensioni: σn=-0.00 σm= Sfr.= Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=0.66 (L/684) Membratura Asta n. 751 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 fz,l=1.86 (L/288) Membratura Asta n. 754 ( ) TL 16x20 2 Crit. 2 - Verifica σmax per stabilità - CC 6 SLU Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx= My,dx= My,eq= [Par.] Mz,sx= Mz,dx= Mz,eq= L= λrel,y=1.07 λrel,z=1.33 Kc,y=0.71 Kc,z=0.50 Tensioni: σn=-6.38 σm= Sfr.= Verifica Freccia massima - CC 22 fz,g=0.64 (L/601) fz,l=0.51 (L/745) Membratura Asta n. 755 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 12 SLU Sollecitazioni: N=-0.17 [Par.] My,sx= My,dx= My,eq= [Lin.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=0.00 Mz,eq=0.00 L= λrel,y=1.26 λrel,z=2.10 Kc,y=0.56 Kc,z=0.22 Tensioni: σn=-0.00 σm= Sfr.= Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=0.97 (L/467) Membratura Asta n. 756 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 3 SLV Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx=0.00 My,eq= [Lin.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=0.00 Mz,eq=0.00 L= λrel,y=1.50 λrel,z=2.50 Kc,y=0.41 Kc,z=0.15 Tensioni: σn=-0.13 σm=-0.00 Sfr.=0.01 fz,l=1.87 (L/288) Membratura Asta n. 759 ( ) TL 16x20 2 Crit. 2

194 Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx= My,dx= My,eq= [Par.] Mz,sx= Mz,dx= Mz,eq= L= λrel,y=1.07 λrel,z=1.33 Kc,y=0.71 Kc,z=0.50 Tensioni: σn=-5.11 σm= Sfr.= Verifica σmax per stabilità - CC 6 SLU - Verifica Freccia massima - CC 22 fz,g=0.64 (L/600) fz,l=0.51 (L/743) Membratura Asta n. 760 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=0.97 (L/466) Membratura Asta n. 761 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 3 SLV Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx=0.00 My,eq= [Lin.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=0.00 Mz,eq=0.00 L= λrel,y=1.50 λrel,z=2.50 Kc,y=0.41 Kc,z=0.15 Tensioni: σn=-0.13 σm=-0.00 Sfr.= Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=1.87 (L/287) Membratura Asta n. 764 ( ) TL 16x20 2 Crit. 2 - Verifica σmax per stabilità - CC 6 SLU Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx= My,dx= My,eq= [Par.] Mz,sx= Mz,dx= Mz,eq= L= λrel,y=1.07 λrel,z=1.33 Kc,y=0.71 Kc,z=0.50 Tensioni: σn=-3.84 σm= Sfr.= Verifica Freccia massima - CC 22 fz,g=0.64 (L/598) fz,l=0.52 (L/741) Membratura Asta n. 765 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=0.97 (L/465) Membratura Asta n. 766 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=1.87 (L/287) Membratura Asta n. 769 ( ) TL 16x20 2 Crit. 2 - Verifica σmax per stabilità - CC 8 SLU Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx= My,dx= My,eq= [Par.] Mz,sx= Mz,dx= Mz,eq= L= λrel,y=1.07 λrel,z=1.33 Kc,y=0.71 Kc,z=0.50 Tensioni: σn=-1.70 σm= Sfr.= Verifica Freccia massima - CC 22 fz,g=0.49 (L/782) fz,l=0.40 (L/968) Membratura Asta n. 770 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 6 SLU Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx= My,dx= My,eq= [Lin.] Mz,sx= Mz,dx= Mz,eq= L= λrel,y=1.26 λrel,z=2.10 Kc,y=0.56 Kc,z=0.22 Tensioni: σn=-0.13 σm= Sfr.= Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=0.97 (L/465) Membratura Asta n. 771 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=1.87 (L/286) Membratura Asta n. 776 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 6 SLU Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx= My,dx= My,eq= [Lin.] Mz,sx= Mz,dx= Mz,eq= L= λrel,y=1.26 λrel,z=2.10 Kc,y=0.56 Kc,z=0.22 Tensioni: σn=-0.15 σm= Sfr.=0.32 fz,l=0.96 (L/468) Membratura Asta n. 777 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=1.88 (L/285)

195 Membratura Asta n. 781 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 6 SLU Sollecitazioni: N=-9.28 [Par.] My,sx= My,dx= My,eq= [Lin.] Mz,sx= Mz,dx= Mz,eq= L= λrel,y=1.26 λrel,z=2.10 Kc,y=0.56 Kc,z=0.22 Tensioni: σn=-0.04 σm= Sfr.=0.32 fz,l=0.96 (L/470) Membratura Asta n. 783 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 fz,l=1.88 (L/286) Membratura Asta n. 787 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 6 SLU Sollecitazioni: N=-3.08 [Par.] My,sx= My,dx= My,eq= [Lin.] Mz,sx= Mz,dx= Mz,eq= L= λrel,y=1.26 λrel,z=2.10 Kc,y=0.56 Kc,z=0.22 Tensioni: σn=-0.01 σm= Sfr.=0.21 fz,l=0.66 (L/688) Membratura Asta n. 788 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 fz,l=1.88 (L/285) Membratura Asta n. 790 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 fz,l=1.88 (L/286) Membratura Asta n. 792 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 1 SLV Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx=0.01 My,eq= [Lin.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=0.00 Mz,eq=0.00 L= λrel,y=1.50 λrel,z=2.50 Kc,y=0.41 Kc,z=0.15 Tensioni: σn=-0.19 σm=-0.00 Sfr.=0.01 fz,l=1.87 (L/287) Membratura Asta n. 794 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 1 SLV Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx=0.01 My,eq= [Lin.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=0.00 Mz,eq=0.00 L= λrel,y=1.50 λrel,z=2.50 Kc,y=0.41 Kc,z=0.15 Tensioni: σn=-0.15 σm=-0.00 Sfr.=0.01 fz,l=1.87 (L/287) Membratura Asta n. 796 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 40 SLE Q Sollecitazioni: N=-0.15 [Par.] My,sx=0.00 My,dx=-0.00 My,eq= [Lin.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=0.00 Mz,eq=0.00 Resistenze: σrd= Km=0.70 Kmod=1.00 σrdc= Kh=1.00 σrdt= Kl=1.00 τrd=27.00 L= λrel,y=1.50 λrel,z=2.50 Kc,y=0.41 Kc,z=0.15 Tensioni: σn=-0.00 σm=0.00 Sfr.=0.00 fz,l=1.87 (L/288) Membratura Asta n. 798 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=1.86 (L/288) Membratura Asta n. 800 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=1.27 (L/423) Membratura Asta n. 806 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=1.11 (L/428) Membratura Asta n. 806 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 fz,l=0.25 (L/1132) Membratura Asta n. 806 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=1.90 (L/286)

196 - Verifica σmax per stabilità - CC 6 SLU Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx=-0.00 My,eq= [Lin.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=0.00 Mz,eq=0.00 L= λrel,y=1.33 λrel,z=2.22 Kc,y=0.51 Kc,z=0.19 Tensioni: σn=-0.05 σm=0.00 Sfr.=0.00 Membratura Asta n. 807 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=1.11 (L/430) Membratura Asta n. 807 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 6 SLU Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx=25.01 My,eq= [Lin.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=-0.01 Mz,eq=-0.01 L= λrel,y=0.80 λrel,z=1.34 Kc,y=0.89 Kc,z=0.50 Tensioni: σn=-0.07 σm=-0.03 Sfr.=0.00 fz,l=0.25 (L/1147) Membratura Asta n. 807 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 1 SLV Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx=-0.00 My,eq= [Par.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=0.00 Mz,eq= L= λrel,y=1.52 λrel,z=2.53 Kc,y=0.40 Kc,z=0.15 Tensioni: σn=-2.42 σm=0.00 Sfr.=0.10 fz,l=1.92 (L/284) Membratura Asta n. 808 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 1 SLV Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx=-0.00 My,eq= [Par.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=0.00 Mz,eq= L= λrel,y=1.33 λrel,z=2.22 Kc,y=0.51 Kc,z=0.19 Tensioni: σn=-0.14 σm=0.00 Sfr.= Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=0.78 (L/614) Membratura Asta n. 808 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 1 SLV Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx=14.58 My,eq= [Lin.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=-0.79 Mz,eq=-0.47 L= λrel,y=0.80 λrel,z=1.34 Kc,y=0.89 Kc,z=0.50 Tensioni: σn=-5.61 σm=-0.02 Sfr.=0.07 fz,l=0.15 (L/1877) Membratura Asta n. 808 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 1 SLV Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx=-0.00 My,eq= [Par.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=0.00 Mz,eq= L= λrel,y=1.52 λrel,z=2.53 Kc,y=0.40 Kc,z=0.15 Tensioni: σn=-4.76 σm=0.00 Sfr.=0.19 fz,l=2.00 (L/272) Membratura Asta n. 809 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 1 SLV Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx=-0.00 My,eq= [Par.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=0.00 Mz,eq= L= λrel,y=1.33 λrel,z=2.22 Kc,y=0.51 Kc,z=0.19 Tensioni: σn=-0.63 σm=0.00 Sfr.= Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=0.81 (L/586) Membratura Asta n. 809 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 1 SLV Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx=-0.00 My,eq= [Par.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=0.00 Mz,eq=

197 L= λrel,y=1.52 λrel,z=2.53 Kc,y=0.40 Kc,z=0.15 Tensioni: σn=-4.90 σm=0.00 Sfr.= Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=1.91 (L/285) Membratura Asta n. 811 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 1 SLV Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx=0.01 My,eq= [Par.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=0.00 Mz,eq= L= λrel,y=1.33 λrel,z=2.22 Kc,y=0.51 Kc,z=0.19 Tensioni: σn=-1.20 σm=-0.00 Sfr.=0.04 fz,l=1.19 (L/401) Membratura Asta n. 811 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 1 SLV Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx= My,eq= [Par.] Mz,sx=0.00 Mz,dx= Mz,eq= L= λrel,y=0.81 λrel,z=1.35 Kc,y=0.89 Kc,z=0.49 Tensioni: σn=-2.95 σm=-0.26 Sfr.=0.04 fz,l=0.21 (L/1367) Membratura Asta n. 811 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 1 SLV Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx=-0.01 My,eq= [Par.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=0.00 Mz,eq= L= λrel,y=1.52 λrel,z=2.53 Kc,y=0.40 Kc,z=0.15 Tensioni: σn=-2.65 σm=0.00 Sfr.=0.11 fz,l=1.82 (L/299) Membratura Asta n. 815 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 1 SLV Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx=0.01 My,eq= [Par.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=0.00 Mz,eq= L= λrel,y=1.33 λrel,z=2.22 Kc,y=0.51 Kc,z=0.19 Tensioni: σn=-0.53 σm=-0.00 Sfr.=0.02 fz,l=1.19 (L/401) Membratura Asta n. 815 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 1 SLV Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx=94.06 My,eq= [Par.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=7.02 Mz,eq= L= λrel,y=0.81 λrel,z=1.34 Kc,y=0.89 Kc,z=0.50 Tensioni: σn=-1.15 σm=-0.13 Sfr.=0.01 fz,l=0.19 (L/1549) Membratura Asta n. 815 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 1 SLV Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx=-0.00 My,eq= [Par.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=0.00 Mz,eq= L= λrel,y=1.52 λrel,z=2.53 Kc,y=0.40 Kc,z=0.15 Tensioni: σn=-1.38 σm=0.00 Sfr.=0.06 fz,l=1.91 (L/286) Membratura Asta n. 816 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 1 SLV Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx=0.01 My,eq= [Par.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=0.00 Mz,eq= L= λrel,y=1.33 λrel,z=2.22 Kc,y=0.51 Kc,z=0.19 Tensioni: σn=-0.79 σm=-0.00 Sfr.=0.02 fz,l=1.19 (L/402) Membratura Asta n. 816 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 1 SLV

198 Sollecitazioni: N= [Lin.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=-1.28 Mz,eq=-0.77 L= λrel,y=0.80 λrel,z=1.34 Kc,y=0.89 Kc,z=0.50 Tensioni: σn=-1.94 σm=-0.03 Sfr.=0.02 [Par.] My,sx=0.00 My,dx=22.93 My,eq= fz,l=0.17 (L/1741) Membratura Asta n. 817 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 1 SLV Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx=0.01 My,eq= [Par.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=0.00 Mz,eq= L= λrel,y=1.33 λrel,z=2.22 Kc,y=0.51 Kc,z=0.19 Tensioni: σn=-0.94 σm=-0.00 Sfr.=0.03 fz,l=1.19 (L/402) Membratura Asta n. 817 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 1 SLV Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx=46.08 My,eq= [Lin.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=2.39 Mz,eq=1.43 L= λrel,y=0.80 λrel,z=1.34 Kc,y=0.89 Kc,z=0.50 Tensioni: σn=-2.41 σm=-0.06 Sfr.=0.03 fz,l=0.19 (L/1479) Membratura Asta n. 817 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 1 SLV Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx=-0.02 My,eq= [Par.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=0.00 Mz,eq= L= λrel,y=1.52 λrel,z=2.53 Kc,y=0.40 Kc,z=0.15 Tensioni: σn=-2.12 σm=0.00 Sfr.=0.09 fz,l=1.92 (L/284) Membratura Asta n. 819 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 4 SLV Sollecitazioni: N=-0.36 [Par.] My,sx=0.00 My,dx=-0.00 My,eq= [Par.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=0.00 Mz,eq= L= λrel,y=1.09 λrel,z=1.82 Kc,y=0.69 Kc,z=0.28 Tensioni: σn=-0.00 σm=0.00 Sfr.=0.00 fz,l=0.58 (L/674) Membratura Asta n. 819 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 4 SLV Sollecitazioni: N=-1.07 [Par.] My,sx=-0.00 My,dx= My,eq= [Par.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=64.15 Mz,eq= L= λrel,y=0.82 λrel,z=1.36 Kc,y=0.89 Kc,z=0.48 Tensioni: σn=-0.00 σm=-0.59 Sfr.=0.00 fz,l=0.23 (L/1264) Membratura Asta n. 819 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 4 SLV Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx=-0.01 My,eq= [Par.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=0.00 Mz,eq= L= λrel,y=1.52 λrel,z=2.53 Kc,y=0.40 Kc,z=0.15 Tensioni: σn=-0.10 σm=0.00 Sfr.= Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=1.91 (L/285) Membratura Asta n. 820 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 5 SLU Sollecitazioni: N=-1.42 [Par.] My,sx=0.00 My,dx= My,eq= [Lin.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=0.11 Mz,eq=0.07 L= λrel,y=0.81 λrel,z=1.35 Kc,y=0.89 Kc,z=0.49 Tensioni: σn=-0.01 σm=-0.57 Sfr.=0.00

199 fz,l=0.21 (L/1418) Membratura Asta n. 820 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 fz,l=1.35 (L/404) Membratura Asta n. 821 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 1 SLV Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx=0.01 My,eq= [Par.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=0.00 Mz,eq= L= λrel,y=1.09 λrel,z=1.82 Kc,y=0.69 Kc,z=0.28 Tensioni: σn=-0.24 σm=-0.00 Sfr.=0.01 fz,l=0.58 (L/673) Membratura Asta n. 821 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 1 SLV Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=-0.00 My,dx=52.17 My,eq= [Lin.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=2.88 Mz,eq=1.73 L= λrel,y=0.80 λrel,z=1.34 Kc,y=0.89 Kc,z=0.50 Tensioni: σn=-0.51 σm=-0.07 Sfr.=0.01 fz,l=0.17 (L/1694) Membratura Asta n. 821 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 1 SLV Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx=-0.01 My,eq= [Par.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=0.00 Mz,eq= L= λrel,y=1.52 λrel,z=2.53 Kc,y=0.40 Kc,z=0.15 Tensioni: σn=-0.17 σm=0.00 Sfr.=0.01 fz,l=1.34 (L/407) Membratura Asta n. 823 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 1 SLV Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx=0.01 My,eq= [Par.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=0.00 Mz,eq= L= λrel,y=1.09 λrel,z=1.82 Kc,y=0.69 Kc,z=0.28 Tensioni: σn=-0.07 σm=-0.00 Sfr.=0.00 fz,l=0.58 (L/674) Membratura Asta n. 823 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 1 SLV Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx= My,eq= [Lin.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=7.23 Mz,eq=4.34 L= λrel,y=0.81 λrel,z=1.35 Kc,y=0.89 Kc,z=0.49 Tensioni: σn=-0.27 σm=-0.18 Sfr.=0.00 fz,l=0.17 (L/1667) Membratura Asta n. 823 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 1 SLV Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx=-0.01 My,eq= [Par.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=0.00 Mz,eq= L= λrel,y=1.52 λrel,z=2.53 Kc,y=0.40 Kc,z=0.15 Tensioni: σn=-0.26 σm=0.00 Sfr.= Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=1.85 (L/294) Membratura Asta n. 826 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 1 SLV Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx=2.06 My,eq= [Par.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=-0.20 Mz,eq= L= λrel,y=1.52 λrel,z=2.53 Kc,y=0.40 Kc,z=0.15 Tensioni: σn=-0.81 σm=-0.00 Sfr.=0.03 fz,l=1.86 (L/292) Membratura Asta n. 828 ( ) TL 20x24 3 Crit. 3

200 - Verifica σmax per stabilità - CC 3 SLV Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx= My,dx= My,eq= [Par.] Mz,sx= Mz,dx= Mz,eq= L= λrel,y=0.63 λrel,z=0.75 Kc,y=0.95 Kc,z=0.91 Tensioni: σn=-5.87 σm= Sfr.= Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=0.19 (L/1399) fz,g=0.19 (L/1434) Membratura Asta n. 853 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 1 SLV Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx=-0.01 My,eq= [Par.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=0.00 Mz,eq= L= λrel,y=1.52 λrel,z=2.53 Kc,y=0.40 Kc,z=0.15 Tensioni: σn=-2.18 σm=0.00 Sfr.= Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=1.91 (L/285) Membratura Asta n. 944 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 1 SLV Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx=0.01 My,eq= [Lin.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=0.00 Mz,eq=0.00 L= λrel,y=1.33 λrel,z=2.22 Kc,y=0.51 Kc,z=0.19 Tensioni: σn=-0.51 σm=-0.00 Sfr.=0.02 fz,l=1.19 (L/401) Membratura Asta n. 944 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 1 SLV Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx= My,eq= [Lin.] Mz,sx=0.00 Mz,dx= Mz,eq=-8.08 L= λrel,y=0.81 λrel,z=1.35 Kc,y=0.89 Kc,z=0.49 Tensioni: σn=-1.11 σm=-0.36 Sfr.=0.02 fz,l=0.22 (L/1352) Membratura Asta n. 944 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 1 SLV Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx=-0.01 My,eq= [Par.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=0.00 Mz,eq= L= λrel,y=1.52 λrel,z=2.53 Kc,y=0.40 Kc,z=0.15 Tensioni: σn=-0.94 σm=0.00 Sfr.=0.04 fz,l=1.91 (L/285) Membratura Asta n. 950 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 1 SLV Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx=19.29 My,eq= [Lin.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=1.04 Mz,eq=0.62 L= λrel,y=0.80 λrel,z=1.34 Kc,y=0.89 Kc,z=0.50 Tensioni: σn=-2.91 σm=-0.03 Sfr.= Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=0.19 (L/1519) Membratura Asta n. 950 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 1 SLV Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx=-0.00 My,eq= [Par.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=0.00 Mz,eq= L= λrel,y=1.52 λrel,z=2.53 Kc,y=0.40 Kc,z=0.15 Tensioni: σn=-1.64 σm=0.00 Sfr.=0.07 fz,l=1.92 (L/284) Membratura Asta n. 956 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 1 SLV Sollecitazioni: N=-4.18 [Par.] My,sx=0.00 My,dx=0.00 My,eq= [Par.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=0.00 Mz,eq= L= λrel,y=1.09 λrel,z=1.82 Kc,y=0.69 Kc,z=0.28 Tensioni: σn=-0.02 σm=-0.00 Sfr.=0.00

201 fz,l=0.40 (L/991) Membratura Asta n. 956 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 6 SLU Sollecitazioni: N=-9.88 [Par.] My,sx=0.00 My,dx= My,eq= [Lin.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=0.16 Mz,eq=0.10 L= λrel,y=0.81 λrel,z=1.36 Kc,y=0.89 Kc,z=0.49 Tensioni: σn=-0.04 σm=-0.61 Sfr.= Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=0.15 (L/1968) Membratura Asta n. 956 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 1 SLV Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx=-0.01 My,eq= [Par.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=0.00 Mz,eq= L= λrel,y=1.52 λrel,z=2.53 Kc,y=0.40 Kc,z=0.15 Tensioni: σn=-0.56 σm=0.00 Sfr.= Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=1.83 (L/297) Membratura Asta n. 999 ( ) TL 12x20 3 Crit. 3 - Verifica σmax per stabilità - CC 4 SLV Sollecitazioni: N= [Par.] My,sx=0.00 My,dx=-0.01 My,eq= [Par.] Mz,sx=0.00 Mz,dx=0.00 Mz,eq= L= λrel,y=1.52 λrel,z=2.53 Kc,y=0.40 Kc,z=0.15 Tensioni: σn=-0.05 σm=0.00 Sfr.= Verifica Freccia massima - CC 22 fz,l=1.85 (L/293) Tensioni sulla muratura di appoggio dei cordoli Simbologia Nodo = Numero del nodo σm = Tensione sulla muratura CC = Numero della combinazione delle condizioni di carico elementari Nodo σm <dan/cmq> CC Nodo σm <dan/cmq> CC Nodo σm <dan/cmq> CC Nodo σm <dan/cmq> CC Nodo σm <dan/cmq> CC -423 Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max

202 -126 Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Verifica elementi in muratura fuori dal proprio piano. Le verifiche degli elementi murari sono state effettuate considerando i cinematismi più probabili per la struttura in esame per tratti di muratura di lunghezza unitaria. In conformità a quanto previsto al punto C8A.4 della circolare esplicativa delle N.T.C. è stata eseguita l analisi cinematica lineare per controllare l attivazione del cinematismo quindi si è proceduto con l analisi cinematica non lineare per cogliere l evolversi del cinematismo stesso considerando le diverse azioni agenti costanti all evolversi del cinematismo. Le analisi svolte sono state eseguite su fogli di calcolo di Excel, di seguito si riportano per ogni singola parete i risultati ottenuti dalle analisi effettuate. La numerazione delle pareti è concorde allo schema riportato nella planimetria generale. Per ogni parete si sono considerati 3 tipi di cinematismo:

203 A. Ribaltamento del tratto di parete superiore; B. Ribaltamento dell intera parete dallo spiccato del primo impalcato;