APPRODI E SBARCHI PER ATTIVITA DI PESCA PROFESSIONALE E PESCA TURISMO

Transcript

1 ALL.TO 3 P R O V I N C I A D I V E R O N A C O M U N E D I G A R D A APPRODI E SBARCHI PER ATTIVITA DI PESCA PROFESSIONALE E PESCA TURISMO RELAZIONE DI CALCOLO P R O G E T T O E S E C U T I V O COMMITTENTE : COMUNE DI GARDA IL TECNICO : ING. ANTONIO LOTTI FONTANA & LOTTI STUDIO INGEGNERI ASSOCIATI VIA D. CHIESA RIVA DEL GARDA RIVA DEL GARDA GIUGNO 2019

2

3 Normativa di riferimento La normativa italiana cui viene fatto riferimento nelle fasi di calcolo e progettazione è la seguente: D.M. del 17 Gennaio 2018 Nuove norme tecniche per le costruzioni Circolare del 2 Febbraio 2009, n. 617 Istruzioni per l applicazione delle Norme tecniche per le costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio 2008 D.M. del 14 Gennaio 2008 Approvazione delle nuove norme tecniche per le costruzioni Ordinanza n del 20 Marzo Primi elementi in materia di criteri generali per la classificazione sismica del territorio nazionale e di normative tecniche per le costruzioni in zona sismica Ordinanza n Modifiche ed integrazioni all ordinanza del Presidente del Consiglio dei Ministri n del 20 Marzo 2003 D.M. del 16 Gennaio "Norme tecniche relative ai «Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi»". D.M del 16 Gennaio "Norme tecniche per le costruzioni in zone sismiche" D.M. del 9 Gennaio "Norme Tecniche per il calcolo, l'esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato, normale e precompresso e per le strutture metalliche". D.M. del 14 Febbraio "Norme Tecniche per l'esecuzione delle opere in C.A. normale e precompresso e per le strutture metalliche". D.M. del 3 Ottobre "Criteri generali per la verifica della sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi". D.M. del 3 Marzo "Disposizioni concernenti l'applicazione delle norme tecniche per le costruzioni in zone sismiche". D.M. del 3 Marzo "Approvazione delle norme tecniche per le costruzioni in zone sismiche". Legge n. 64 del 2 Febbraio "Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche". Legge n del 5 Novembre "Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato, normale e precompresso, ed a struttura metallica". Istruzioni per la valutazione delle: Azioni sulle Costruzioni. (C.N.R /85)

4 Premessa I tre pontili verranno realizzati con gli stessi elementi strutturali, di seguito vengono riportate le verifiche relative al pontile più sollecitato, realizzato in corrispondenza dell approdo n 2 Schema strutturale

5 Analisi dei carichi FOLLA COMPATTA E stato previsto un carico di folla compatta pari a 500 dan/mq, posizionato secondo lo schema sotto riportato : ONDA SU SOTTO IMPALCATO In casi eccezionali l onda che si infrange sulla costa viene riflessa verso l alto determinando un carico verticale che tende ad alzare il pontile, l intensità di tale fenomeno è stato stimato pari ad un metro di colonna d acqua, 1.000,00 dan/mq, ripartito secondo lo schema sotto riportato :

6 URTO NATANTI Gli approdi sono stati dimensionati per l approdo fi imbarcazioni con stazza inferiore a 10,00. Tali imbarcazioni durante le manovre di approdo possono determinare urti pari a dan. Il pontile è protetto lateralmente da due pali in legno, nel dimensionamento è stato tenuto conto anche di una forza residua di urto laterale pari a dan, secondo gli schemi sotto riportati :

7 Analisi dinamica Convenzioni adottate Nella presente versione del programma WinStrand l'analisi in campo dinamico della struttura può essere condotta per via statica equivalente ovvero per via modale facendo uso, per il calcolo della risposta, dello spettro di pseudo accellerazioni fornito dal regolamento italiano. Dati generali relativi all'analisi dinamica Spettro in accordo con TU 2018 Garda VR Longitudine Latitudine Tipo di Terreno E Coefficiente di amplificazione topografica (S T) Vita nominale della costruzione (V N) 50.0 anni Classe d'uso II coefficiente C U 1.0 Classe di duttilità impostata Bassa Fattore di duttilità α u/α 1 per sisma orizzontale 1.00 Fattore riduttivo regolarità in altezza K R 1.00 Fattore riduttivo per la presenza di setti K W 1.00 Stato Limite C qo= C αu/α1 qh qv SLV SLD SLC SLO Smorzamento Viscoso ( 0.05 = 5% ) 0.05

8 TU 2018 SLV H Probabilità di superamento (P VR) 10.0 e periodo di ritorno (T R) 475 (anni) S s T B 0.18 [sec] T C 0.54 [sec] T D 2.25 [sec] a g/g F o T C * TU 2018 SLD H Probabilità di superamento (P VR) 63.0 e periodo di ritorno (T R) 50 (anni) S s T B 0.16 [sec] T C 0.49 [sec] T D 1.83 [sec] a g/g F o T C * Fattori di partecipazione per il calcolo delle masse Cond. Carico 1 STR Cond. Carico 2 PERM Cond. Carico 3 FOLLA CAMPATTA Cond. Carico 4 URTO ONDA Cond. Carico 5 NATANTE DIR.X Cond. Carico 6 NATANTE DIR Y

9 Angoli d'ingresso del Sisma SLV Direzione 1 Angolo in pianta 0.00 [ ] SLV Direzione 2 Angolo in pianta [ ] SLV Direzione 3 Angolo in pianta [ ] SLV Direzione 4 Angolo in pianta [ ] SLV Direzione 5 Angolo in pianta [ ] SLD Direzione 6 Angolo in pianta 0.00 [ ] SLD Direzione 7 Angolo in pianta [ ] SLD Direzione 8 Angolo in pianta [ ] SLD Direzione 9 Angolo in pianta [ ] SLD Direzione 10 Angolo in pianta [ ] Primi autovalori e modi di vibrare della struttura. Modo Autovalore Frequenza [rad/sec] Periodo [sec] Coefficiente Risposta e e e e e e e e e e e e e e e e e e

10 Direzione di Ingresso del Sisma 1 Angolo 0.00 Coefficienti di partecipazione e masse modali efficaci per i vari modi di vibrare: Modo Li(gi) Li / L1 Emi=Li^2/Mi Sum.Emi/EmTot e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e Direzione di Ingresso del Sisma 2 Angolo Coefficienti di partecipazione e masse modali efficaci per i vari modi di vibrare: Modo Li(gi) Li / L1 Emi=Li^2/Mi Sum.Emi/EmTot e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e

11 Direzione di Ingresso del Sisma 3 Angolo Coefficienti di partecipazione e masse modali efficaci per i vari modi di vibrare: Modo Li(gi) Li / L1 Emi=Li^2/Mi Sum.Emi/EmTot e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e Direzione di Ingresso del Sisma 4 Angolo Coefficienti di partecipazione e masse modali efficaci per i vari modi di vibrare: Modo Li(gi) Li / L1 Emi=Li^2/Mi Sum.Emi/EmTot e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e

12 Direzione di Ingresso del Sisma 5 Angolo Coefficienti di partecipazione e masse modali efficaci per i vari modi di vibrare: Modo Li(gi) Li / L1 Emi=Li^2/Mi Sum.Emi/EmTot e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e Direzione di Ingresso del Sisma 6 Angolo 0.00 Coefficienti di partecipazione e masse modali efficaci per i vari modi di vibrare: Modo Li(gi) Li / L1 Emi=Li^2/Mi Sum.Emi/EmTot e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e

13 Direzione di Ingresso del Sisma 7 Angolo Coefficienti di partecipazione e masse modali efficaci per i vari modi di vibrare: Modo Li(gi) Li / L1 Emi=Li^2/Mi Sum.Emi/EmTot e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e Direzione di Ingresso del Sisma 8 Angolo Coefficienti di partecipazione e masse modali efficaci per i vari modi di vibrare: Modo Li(gi) Li / L1 Emi=Li^2/Mi Sum.Emi/EmTot e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e

14 Direzione di Ingresso del Sisma 9 Angolo Coefficienti di partecipazione e masse modali efficaci per i vari modi di vibrare: Modo Li(gi) Li / L1 Emi=Li^2/Mi Sum.Emi/EmTot e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e Direzione di Ingresso del Sisma 10 Angolo Coefficienti di partecipazione e masse modali efficaci per i vari modi di vibrare: Modo Li(gi) Li / L1 Emi=Li^2/Mi Sum.Emi/EmTot e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e e

15 Spostamenti massimi Combinazioni agli Stati Limite Ultimi Componente Valori Min Valori Max Valori Max Comb Nodo Valore Comb Nodo Valore Comb Nodo Valore Ux 3 URTO X [cm] 2 ONDA 0.10 [cm] 3 URTO X [cm] Uy 4 URTO Y [cm] 2 ONDA [cm] 4 URTO Y [cm] Uz 1 FOLLA 0.72 [cm] 2 ONDA 1.08 [cm] 2 ONDA 1.08 [cm] Rx 2 ONDA [ ] 2 ONDA [ ] 2 ONDA [ ] Ry 2 ONDA [ ] 1 FOLLA [ ] 2 ONDA [ ] Rz 4 URTO Y [ ] 3 URTO X [ ] 4 URTO Y [ ] Combinazioni agli Stati Limite di Salvaguardia della Vita Componente Valori Min Valori Max Valori Max Comb Nodo Valore Comb Nodo Valore Comb Nodo Valore Ux Uy Uz Rx Ry Rz 11 Sisma 6 Sisma 0 / Sisma 11 Sisma 11 Sisma 8 Sisma 90 / [cm] [cm] [cm] [ ] [ ] [ ] 6 Sisma 0 / 90 9 Sisma 90 / Sisma 90 / Sisma 11 Sisma 9 Sisma 90 / [cm] 0.46 [cm] [cm] [ ] [ ] [ ] 11 Sisma 9 Sisma 90 / Sisma 11 Sisma 11 Sisma 9 Sisma 90 / [cm] 0.46 [cm] [cm] [ ] [ ] [ ] Combinazioni RARE Stati Limite di Esercizio Componente Valori Min Valori Max Valori Max Comb Nodo Valore Comb Nodo Valore Comb Nodo Valore Ux 13 URTO X [cm] 12 FOLLA [cm] 13 URTO X [cm] Uy 14 URTO Y [cm] 13 URTO X [cm] 14 URTO Y [cm] Uz 12 FOLLA 0.49 [cm] 14 URTO Y [cm] 12 FOLLA 0.49 [cm] Rx 12 FOLLA [ ] 12 FOLLA [ ] 12 FOLLA [ ] Ry 12 FOLLA 0.09 [ ] 12 FOLLA [ ] 12 FOLLA [ ] Rz 14 URTO Y [ ] 13 URTO X [ ] 14 URTO Y [ ]

16 Combinazioni FREQUENTI Stati Limite di Esercizio Componente Valori Min Valori Max Valori Max Comb Nodo Valore Comb Nodo Valore Comb Nodo Valore Ux 16 FOLLA 0.03 [cm] 16 FOLLA [cm] 16 FOLLA 0.03 [cm] Uy 16 FOLLA [cm] 16 FOLLA [cm] 16 FOLLA [cm] Uz 16 FOLLA 0.38 [cm] 16 FOLLA [cm] 16 FOLLA 0.38 [cm] Rx 16 FOLLA [ ] 16 FOLLA [ ] 16 FOLLA [ ] Ry 16 FOLLA 0.07 [ ] 16 FOLLA [ ] 16 FOLLA [ ] Rz 16 FOLLA [ ] 16 FOLLA [ ] 16 FOLLA [ ] Combinazioni QUASI PERMANENTI Stati Limite di Esercizio Componente Valori Min Valori Max Valori Max Comb Nodo Valore Comb Nodo Valore Comb Nodo Valore Ux 17 FOLLA 0.03 [cm] 17 FOLLA [cm] 17 FOLLA 0.03 [cm] Uy 17 FOLLA [cm] 17 FOLLA [cm] 17 FOLLA [cm] Uz 17 FOLLA 0.38 [cm] 18 SOLO PERM [cm] 17 FOLLA 0.38 [cm] Rx 17 FOLLA [ ] 17 FOLLA [ ] 17 FOLLA [ ] Ry 17 FOLLA 0.07 [ ] 17 FOLLA [ ] 17 FOLLA [ ] Rz 17 FOLLA [ ] 17 FOLLA [ ] 17 FOLLA [ ] Combinazioni agli Stati Limite di Danno Componente Valori Min Valori Max Valori Max Comb Nodo Valore Comb Nodo Valore Comb Nodo Valore Ux 24 Sisma 0.03 [cm] 19 Sisma 0 / [cm] 24 Sisma 0.03 [cm] Uy 19 Sisma 0 / [cm] 22 Sisma 90 / [cm] 22 Sisma 90 / [cm] Uz 24 Sisma 0.35 [cm] 22 Sisma 90 / [cm] 24 Sisma 0.35 [cm] Rx 24 Sisma [ ] 24 Sisma [ ] 24 Sisma [ ] Ry 24 Sisma 0.07 [ ] 24 Sisma [ ] 24 Sisma [ ] Rz 21 Sisma 90 / [ ] 22 Sisma 90 / [ ] 22 Sisma 90 / [ ]

17 Sollecitazioni massime Micropali 168.3X10.0 Sforzo normale Min asta [kg] Comb. 2 Max asta [kg] Comb. 1 Taglio piano 12 Min asta [kg] Comb. 9 Max asta [kg] Comb. 4 Taglio piano 13 Min asta [kg] Comb. 3 Max asta [kg] Comb. 4 Momento torcente Min asta [kgm] Comb. 2 Max asta [kgm] Comb. 4 Momento Flet. piano 12 Min asta [kgm] Comb. 4 Max asta [kgm] Comb. 4 Momento Flet. piano 13 Min asta [kgm] Comb. 3 Max asta [kgm] Comb. 3 HEA 220 TRAVI TESTA MICROPALI Sforzo normale Min asta [kg] Comb. 4 Max asta [kg] Comb. 4 Taglio piano 12 Min asta [kg] Comb. 9 Max asta [kg] Comb. 4 Taglio piano 13 Min asta [kg] Comb. 4 Max asta [kg] Comb. 4 Momento torcente Min asta [kgm] Comb. 2 Max asta [kgm] Comb. 2 Momento Flet. piano 12 Min asta [kgm] Comb. 4 Max asta [kgm] Comb. 4 Momento Flet. piano 13 Min asta [kgm] Comb. 4 Max asta [kgm] Comb. 4 IPE 160 IMPALCATO Sforzo normale Min asta [kg] Comb. 4 Max asta [kg] Comb. 3 Taglio piano 12 Min asta [kg] Comb. 2 Max asta [kg] Comb. 2 Taglio piano 13 Min asta [kg] Comb. 3 Max asta [kg] Comb. 4 Momento torcente Min asta [kgm] Comb. 2 Max asta [kgm] Comb. 2 Momento Flet. piano 12 Min asta [kgm] Comb. 2 Max asta [kgm] Comb. 1 Momento Flet. piano 13 Min asta [kgm] Comb. 4 Max asta [kgm] Comb. 4 UPN 300 BANCHINE DI BORDO Sforzo normale Min asta [kg] Comb. 4 Max asta [kg] Comb. 4 Taglio piano 12 Min asta [kg] Comb. 2 Max asta [kg] Comb. 2 Taglio piano 13 Min asta [kg] Comb. 3 Max asta [kg] Comb. 3 Momento torcente Min asta [kgm] Comb. 2 Max asta [kgm] Comb. 2 Momento Flet. piano 12 Min asta [kgm] Comb. 1 Max asta [kgm] Comb. 2 Momento Flet. piano 13 Min asta [kgm] Comb. 4 Max asta [kgm] Comb. 4

18 VERIFICA STRUTTURA IN ACCIAIO Tipo di verifica da eseguire: Resistenza (Componenti Azioni Interna)... : N Ty Mx My Instabilità Nel Piano 1/2... : Profilo singolo Instabilità Nel Piano 1/3... : Profilo singolo Pressoflessione (Componenti Azioni Interna). : N Mx My Instabilità FlessoTorsionale... : Non richiesta Acciaio tipo... : Acciaio Tensione di Snervamento... : [kg/cm²] Tensione di Rottura... : [kg/cm²] MICROPALI 168.3X10.0 Asta Snellezza Resistenza Instabilità Pressoflessione Svergolamento Luce [m] Da A 1/2 1/3 Classe Sd/Sr Comb. Classe Sd/Sr 1/2 Comb. Sd/Sr 1/3 Comb. Classe Sd/Sr Comb. Classe Sd/Sr Comb HEA 220 TRAVI TESTA MICROPALI Asta Snellezza Resistenza Instabilità Pressoflessione Svergolamento Luce [m] Da A 1/2 1/3 Classe Sd/Sr Comb. Classe Sd/Sr 1/2 Comb. Sd/Sr 1/3 Comb. Classe Sd/Sr Comb. Classe Sd/Sr Comb

19 VERIFICA TRAVI SEZIONE 2 PROFILO IPE 160 IMPALCATO Asta Snellezza Resistenza Instabilità Pressoflessione Svergolamento Luce [m] Da A 1/2 1/3 Classe Sd/Sr Comb. Classe Sd/Sr 1/2 Comb. Sd/Sr 1/3 Comb. Classe Sd/Sr Comb. Classe Sd/Sr Comb

20 Asta Snellezza Resistenza Instabilità Pressoflessione Svergolamento Luce [m] Da A 1/2 1/3 Classe Sd/Sr Comb. Classe Sd/Sr 1/2 Comb. Sd/Sr 1/3 Comb. Classe Sd/Sr Comb. Classe Sd/Sr Comb UPN 300 BANCHINE DI BORDO Tutti gli elementi strutturali risultano VERIFICATI.

21 VERIFICA FLANGIA SU HEA220 Giunzione a coprigiunto bullonato Normativa di calcolo: D.M (N.T.C.) Tipo di collegamento: giunzione di continuita' travetrave Profili giuntati: HEA220 HEA220 materiali S275 Coprigiunti di ala materiale Fe360 Coprigiunti di anima materiale Fe360 Bulloni di ala M 16 classe 8.8 Bulloni di anima M 16 classe 8.8 Bulloni dei coprigiunti di ala sollecitati nelle sezioni non filettate Bulloni dei coprigiunti di anima sollecitati nelle sezioni non filettate Coprigiunto doppio Fattori parziali di sicurezza: gammam0= 1.05 gammam2= 1.20 Nelle famiglie SLU eccezionali e SLD i fattori parziali vengono assunti pari all'unità Sollecitazioni agenti (dan, cm) Combinazione N Ty Mx COMB E E E+03 Famiglia SLU eccezionale E E E+00 Famiglia E E E+00 Famiglia SLD E E E+00 Verifica a taglio, rifollamento e block tearing per la bullonatura dei coprigiunti di anima taglio: FvEd = dan < FvRd = dan comb. SLU 1 N E+03 dan Mx E+03 Ty E+03 dan rifollamento anima profilo: FbEd = dan < FbRd = dan comb. SLU 1 N E+03 dan Mx E+03 Ty E+03 dan rifollamento coprigiunti: FbEd = dan < FbRd = dan comb. SLU 1 N E+03 dan Mx E+03 Ty E+03 dan block tearing anima(p EN :2005): VEd = dan < VeffRd = dan comb. SLU 1 N E+03 dan Mx E+03 Ty E+03 dan block tearing coprigiunti d'anima(p EN :2005): VEd = dan < VeffRd = dan comb. SLU 1 N E+03 dan Mx E+03 Ty E+03 dan Verifica a taglio e rifollamento per la bullonatura dei coprigiunti di ala taglio: FvEd = dan < FvRd = dan comb. SLU 1 N E+03 dan Mx E+03 Ty E+03 dan rifollamento profilo: FbEd = dan < FbRd = dan comb. SLU 1 N E+03 dan Mx E+03 Ty E+03 dan rifollamento coprigiunti: FbEd = dan < FbEd = dan comb. SLU 1 N E+03 dan Mx E+03 Ty E+03 dan Verifica di resistenza sulle sezioni forate dei coprigiunti di anima taglio: Ry = < 1 VEd = dan VcRd = dan comb. SLU 1 N E+03 dan Mx E+03 Ty E+03 dan flessione e sforzo normale: R = < 1 MEd = dan*cm MnRd = dan*cm comb. SLU 1 N E+03 dan Mx E+03 Ty E+03 dan trazione: R = < 1 NEd = dan NuRd = dan comb. SLU 1 N E+03 dan Mx E+03 Ty E+03 dan Verifica di resistenza sulle sezioni forate dei coprigiunti di ala trazione: R = < 1 NEd = dan NuRd = dan comb. SLU 1 N E+03 dan Mx E+03 Ty E+03 dan

22 Verifica di resistenza sulle sezioni forate del profilo taglio: R = < 1 VEd = dan VcRd = dan comb. SLU 1 N E+03 dan Tx E+03 dan Ty E+00 dan flessione e sforzo normale: R = < 1 MEd = dan*cm MnRd = dan*cm comb. SLU 1 N E+03 dan Mx E+03 Ty E+03 dan trazione: R = < 1 NEd = dan NuRd = dan comb. SLU 1 N E+03 dan Mx E+03 Ty E+03 dan

23 VERIFICA PARAPETTO VERIFICA MONTANTI (piatto 50 mm sp. 10 mm) : M = 200x100 / 2= danxcm Wxx (piatto sp. 10 mm) = 4,16 cm 3 σmax = 2403 dan/cm 2 ( < amm. ) VERIFICA UNIONE (2 bulloni M10 cl. 8.8 testa svasata): F = : 8 = dan ζ su ogni elemento. = 1250 : 0.79 = 1582 Kg/cmq (ζamm.= 4950 Kg/cmq) VERIFICA CONNETTORE (piatto 50 mm sp. 20 mm): M = 200x100 = danxcm Wxx (piatto sp.2cm) = 8,3 cm 3 σmax = 2409 dan/cm 2 ( < amm. ) VERIFICA TAVOLATO Il tavolato viene verificato con un carico concentrato pari a 5KN (500 dan), applicato in mezzaria e considerando uno schema statico in semplice appoggio (condizione ampliamente cautelativa) : VERIFICA : M = 500x50 / 4 = danxcm Wxx (tavolato 100x60 mm) = 60 cm 3 σmax = 104,16 dan/cm 2 ( < amm. )

24 VERIFICA MICROPALI Tutti i micropali presentano le stesse caratteristiche ossia : Diametro di perforazione : 250 mm Tubo d armatura per verifica : diam. 168 mm; sp. 8 mm (N.B. : il progetto prevede uno spessore di 10 mm, nei calcoli si è tenuto conto di 2 mm di sacrificio imputabili all ambiente in cui si va ad operare) Verranno verificate due tipologie di micropali, il micropalo a lago in due diverse configurazioni di carico ed il micropalo a monte (integrato nel plinto in c.a.) anch esso in due diverse configurazioni di carico.

25 Micropalo a lago Sollecitazione TRAZIONE MAX (spinta onda sotto impalcato) Nmax = 107 KN Caratteristiche del micropalo: Diametro di perforazione del micropalo (D): 0,25 (m) Lunghezza del micropalo (L): 4,00 (m) CAPACITA' PORTANTE ESTERNA Capacità portante di fusto Ql = S i p *Ds i *s i *ls i Tipo di Terreno sabbia/limo/ghiaia s i s i s Spessore ls i i a Ds i = a *D Qsi media minima calcolo (m) () (m) (MPa) (MPa) (MPa) (kn) 4,00 1,40 0,35 0,080 0,080 0, ,66 Ls = 4,00 (m) Ql = 270,66 (kn) Capacità portante di punta Qp = %Punta*Ql (consigliato 1015%) % Punta 0% Qp = 0,00 (kn) CARICO LIMITE DEL MICROPALO COEFFICIENTE DI SICUREZZA Qlim = Qb + Ql Fs = Qlim / N (Fs > 1) Qlim = 270,66 (kn) Fs = 2,53 VERIFICHE STRUTTURALI DEL MICROPALO Acciaio S 275 (Fe 430) Tensioni nel singolo micropalo = N/Aarm +/ M/Warm t = 2*T/Aarm max = 26,56 (N/mm 2 ) min = 26,56 (N/mm 2 ) t = 0,00 (N/mm 2 ) id = ( t 2 ) 0,5 id = 26,56 (N/mm 2 ) verifica soddisfatta

26 Sollecitazione COMPRESSIONE E TAGLIO MASSIMI (urto natanti) Nmax = 64 KN Tmax = 50 KN Caratteristiche del micropalo: Diametro di perforazione del micropalo (D): 0,25 (m) Lunghezza del micropalo (L): 4,00 (m) CAPACITA' PORTANTE ESTERNA Capacità portante di fusto Ql = S i p *Ds i *s i *ls i Tipo di Terreno sabbia/limo/ghiaia s i s i s Spessore ls i i a Ds i = a *D Qsi media minima calcolo (m) () (m) (MPa) (MPa) (MPa) (kn) 4,00 1,40 0,35 0,080 0,080 0, ,66 Ls = 4,00 (m) Ql = 270,66 (kn) Capacità portante di punta Qp = %Punta*Ql (consigliato 1015%) % Punta 15% Qp = 40,60 (kn) CARICO LIMITE DEL MICROPALO COEFFICIENTE DI SICUREZZA Qlim = Qb + Ql Fs = Qlim / N (Fs > 1) Qlim = 311,26 (kn) Fs = 4,86 CAPACITA' PORTANTE PER INSTABILITA' DELL'EQUILIBRIO ELASTICO Reaz. Laterale per unità di lunghezza e di spostam.(b) (b = k*d arm ): 3,37 (N/mm 2 ) Pk = 2*(b*Earm*Jarm) 0,5 h = Pk / N (consigliato h > 10) Pk = 6056,37 (MN) h = 94,63 VERIFICA ALLE FORZE ORIZZONTALI Momento massimo per carichi orizzontali (M): (Ipotesi di palo con testa impedita di ruotare) M = T / (2 b) b 4 k D 4 E arm J arm b = 0,823 (1/m) Momento Massimo (M): M = 30,38 (kn m)

27 VERIFICHE STRUTTURALI DEL MICROPALO Acciaio S 275 (Fe 430) Tensioni nel singolo micropalo = N/Aarm +/ M/Warm t = 2*T/Aarm max = 212,92 (N/mm 2 ) min = 181,15 (N/mm 2 ) t = 24,82 (N/mm 2 ) id = ( t 2 ) 0,5 id = 217,22 (N/mm 2 ) verifica soddisfatta Micropalo a Monte integrato nel plinto di fondazione in C.A Sollecitazione COMPRESSIONE MASSIMA (micropalo inclinato di 45 urto natanti) Nmax = 235 KN Caratteristiche del micropalo: Diametro di perforazione del micropalo (D): 0,25 (m) Lunghezza del micropalo (L): 5,00 (m) CAPACITA' PORTANTE ESTERNA Capacità portante di fusto Ql = S i p *Ds i *s i *ls i Tipo di Terreno sabbia/limo/ghiaia s i s i s Spessore ls i i a Ds i = a *D Qsi media minima calcolo (m) () (m) (MPa) (MPa) (MPa) (kn) 5,00 1,40 0,35 0,080 0,080 0, ,33 Ls = 5,00 (m) Ql = 338,33 (kn) Capacità portante di punta Qp = %Punta*Ql (consigliato 1015%) % Punta 15% Qp = 50,75 (kn) CARICO LIMITE DEL MICROPALO COEFFICIENTE DI SICUREZZA Qlim = Qb + Ql Fs = Qlim / N (Fs > 1) Qlim = 389,07 (kn) Fs = 1,66

28 CAPACITA' PORTANTE PER INSTABILITA' DELL'EQUILIBRIO ELASTICO Reaz. Laterale per unità di lunghezza e di spostam.(b) (b = k*d arm ): 3,37 (N/mm 2 ) Pk = 2*(b*Earm*Jarm) 0,5 h = Pk / N (consigliato h > 10) Pk = 6056,37 (MN) h = 25,77 VERIFICHE STRUTTURALI DEL MICROPALO Acciaio S 275 (Fe 430) Tensioni nel singolo micropalo = N/Aarm +/ M/Warm t = 2*T/Aarm max = 58,33 (N/mm 2 ) min = 58,33 (N/mm 2 ) t = 0,00 (N/mm 2 ) id = ( t 2 ) 0,5 id = 58,33 (N/mm 2 ) verifica soddisfatta Sollecitazione TRAZIONE MASSIMA (micropalo verticale urto natanti) Nmax = 250 KN Caratteristiche del micropalo: Diametro di perforazione del micropalo (D): 0,25 (m) Lunghezza del micropalo (L): 5,00 (m) CAPACITA' PORTANTE ESTERNA Capacità portante di fusto Ql = S i p *Ds i *s i *ls i Tipo di Terreno sabbia/limo/ghiaia s i s i s Spessore ls i i a Ds i = a *D Qsi media minima calcolo (m) () (m) (MPa) (MPa) (MPa) (kn) 5,00 1,40 0,35 0,080 0,080 0, ,33 0,00 0,00 0,00 0,000 0,000 0,000 0,00 0,00 0,00 0,00 0,000 0,000 0,000 0,00 Ls = 5,00 (m) Ql = 338,33 (kn)

29 Capacità portante di punta Qp = %Punta*Ql (consigliato 1015%) % Punta 0% Qp = 0,00 (kn) CARICO LIMITE DEL MICROPALO COEFFICIENTE DI SICUREZZA Qlim = Qb + Ql Fs = Qlim / N (Fs > 1) Qlim = 338,33 (kn) Fs = 1,35 CAPACITA' PORTANTE PER INSTABILITA' DELL'EQUILIBRIO ELASTICO Reaz. Laterale per unità di lunghezza e di spostam.(b) (b = k*d arm ): 3,37 (N/mm 2 ) Pk = 2*(b*Earm*Jarm) 0,5 h = Pk / N (consigliato h > 10) Pk = 6056,37 (MN) h = 24,23 VERIFICHE STRUTTURALI DEL MICROPALO Acciaio S 275 (Fe 430) Tensioni nel singolo micropalo = N/Aarm +/ M/Warm t = 2*T/Aarm max = 62,05 (N/mm 2 ) min = 62,05 (N/mm 2 ) t = 0,00 (N/mm 2 ) id = ( t 2 ) 0,5 id = 62,05 (N/mm 2 ) verifica soddisfatta TUTTI GLI ELEMENTI STRUTTURALI CHE COMPONGONO I PONTILI RISULTANO VERIFICATI Riva del Garda, giugno 2019 Il tecnico