SOMMARIO SCALE LATERALI DELLA CAVEA - DESCRIZIONE DELL OPERA - NORMATIVA DI RIFERIMENTO - MATERIALI ADOTTATI 1 ANALISI DEI CARICHI

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Paolina Baldi
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2 SOMMARIO SCALE LATERALI DELLA CAVEA - DESCRIZIONE DELL OPERA - NORMATIVA DI RIFERIMENTO - MATERIALI ADOTTATI 1 ANALISI DEI CARICHI 1.2 DIMENSIONAMENTO E VERIFICA DEGLI ELEMENTI STRUTTURALI - profilo cavo 40x40x VERIFICHE AGLI STATI LIMITE ULTIMI VERIFICHE AGLI STATI LIMITE DI ESERCIZIO 1.3 DIMENSIONAMENTO E VERIFICA DEGLI ELEMENTI STRUTTURALI - profilo cavo 80x80x VERIFICHE AGLI STATI LIMITE ULTIMI 1

3 SCALE LATERALI DELLA CAVEA DESCRIZIONE DELL OPERA Scale di servizio alle sedute della cavea. - Larghezza scala: 1.2 m NORMATIVA DI RIFERIMENTO Decreto Ministeriale 14/01/2008, Nuove norme tecniche per le costruzioni, Ministero delle Infrastrutture,Gazzetta ufficiale 04/02/2008 n. 29; Circolare 2 febbraio 2009 contenente le Istruzioni per l applicazione delle Nuove norme tecniche per le costruzioni di cui al DM 14 gennaio 2008, Gazzetta Ufficiale n. 47 del 26 febbraio 2009 Suppl. Ordinario n. 27; MATERIALI ADOTTATI Struttura portante: profili cavi in acciaio S235 H (EN 10210); Struttura portata: gradini in grigliato metallico Parapetto: h.1,1 m in acciaio Proprieta dei materiali Profili cavi per la costruzione formati a caldo EN Modulo elastico Modulo di elasticità trasversale Coefficiente di Poisson Coefficiente di dilatazione termica lineare Densità E G n α ρ N/mm 2 N/mm 2 [-] C -1 Kg/ m E/[2(1+υ)] x Resistenze di calcolo adottate (NTC 2008, tab X). Acciaio S 235 H (UNI EN ) Tensione caratteristica di snervamento: f yk =235 N/mm 2 Tensione caratteristica di rottura: f tk =360 N/mm 2 1 ANALISI DEI CARICHI Peso unità di volume acciaio: 78,5 kn/m 3 ; Peso grigliato 0,3kN/m 2 Sovraccarico di esercizio: q k = 4 kn/m 2 (NTC 2008, tab. 3.1.II: categoria C2 ); 2

4 1.2DIMENSIONAMENTO E VERIFICA DEGLI ELEMENTI STRUTTURALI Tubolare 40x40x3 - Carichi permanenti (grigliato+p.p. cosciale) G 1 =0,3KN/m 2 *0,6m+ 0,0341kN/m= 0,21kN/m - Carico di esercizio (affollamento) Q Uso = 4KN/m 2 *0,6m= 2,4kN/m Q slu = G1 G 1 + Q1USO Q k USO Q slu = G 1 + Q k USO Q slu = 0,21+ =3,87kN/m Si riportano di seguito le caratteristiche del profilo scelto: N ed=7,8 kn V ed=3,3 kn M ed= 0,4 kn VERIFICHE AGLI STATI LIMITE ULTIMI CLASSIFICAZIONE DELLE SEZIONI Tab.4.2.II NTC Parti Interne: t w =3 mm c=40 -(3+3)=34 mm c/t w 72*e e= 235/f y = 1 c/t w = 11,3 72*e classe 1 Quindi si applicano le verifiche a resistenza per i profili di classe 1. Verifica a flessione retta della sezione Mpl,Rd=(Wpl* fyk)/γm0) 1.33 knm momento plastico resistente Wpl 5.96 cmc modulo resistenza plastica della sezione fyk 235 N/mmq tensione di snervamento dell'accaio γm adim. coeff. Tab.4.2.V N.T.C Verifica (Med/Mpl,Rd) < Verificato MEd 0.4 knm momento agente sulla sezione 3

5 Verifica a taglio Profilati Rettangolari caricati nella direzione parallela all'altezza del profilo VcRd=(Av * fyk)/( 3*γM0) kn resistenza di calcolo a taglio Av= ( A * h ) / (b+h) 2.17 area resistente al taglio della sezione A 4.34 cmq area della sezione del profilo h 40 mm altezza della sezione cava b 40 mm larghezza sezione cava fyk 235 N/mmq tensione di snervamento della sezione γm adim. coeff. Tab.4.2.V N.T.C Verifica Ved/Vcrd < Verificato Ved 3.3 kn taglio agente sulla sezione Verifica a Flessione e Taglio della sezione Ved<0,50 * Vc, Rd Verificato Verifica a presso-flesione biassiale (n < 0,20 e per sezioni generiche di classe 1 e 2 ) (My,Ed/MN,y,Rd)+(Mz,Ed/MN,z,Rd)< Verificato My,Ed 0.4 knm momento agente sul piano dell'anima MN,y,Rd=Mpl,y,Rd*((1-n)/(1-0,5a)) 1.33 knm momento resistente sul piano dell'anima Mn,z,Rd=Mpl,z,Rd*(1-((n-a)/(1-a))^ knm momento resistente sul piano delle ali Mz,Ed 0 knm momento agente sul piano delle ali n=ned/npl,rd 0.03 Np,lRd=(A*fyk)/λM0) kn A 4.34 cmq fyk 235 Mpa a=(a-(2*b*tf))/a 0.45 γm adim. b 40 mm base del profilato Wply 5.96 cmc Wplz 5.96 cmc tf 3 mm spessore delle ali Ned 3.3 kn Sforzo normale agente VERIFICHE AGLI STATI LIMITE DI ESERCIZIO SPOSTAMENTO VERTICALE (verifica a deformazione) Combinazione più sfavorevole agli SLE: Rara: G1 +Qk USO Q SLE,dmax = 0,21+ 2,4= 2,61 kn/m Q SLE,d2 = 2,4kN/m Da tab. 4.2.X_ Solai in generale : δ max /L 1/250 : spostamento dovuto al carico totale (G+Q) δ 2 /L 1/300 : spostamento dovuto al carichi variabili (Q) 4

6 0.03/380 1/250 verificato 0.03/380 1/300 verificato 1.3DIMENSIONAMENTO E VERIFICA DEGLI ELEMENTI STRUTTURALI Colonna Le forze agenti sul pilastro sono date dalle reazioni vincolaridegli elementi portati. N ed =5kN Si sceglie il profilo cavo 80x80x3, di cui si riportano di seguito le caratteristiche: VERIFICHE AGLI STATI LIMITE ULTIMI Verifica di instabilità a compressione per sezione di classe 1, 2, 3 NED/Nb,Rd< Verificato per sezioni di classe 1,2 e 3 Nb,Rd= ( χ*a*fyk ) / γm kn per sezioni di classe 1, 2 e 3 χ = 1 / (Φ+( (Φ^2-λ^2) 0.94 adim. per sezioni di classe 1, 2 e 3 λ= ( A * fyk) / Ncr 0.44 adim. snellezza per sezioni di classe 1,2 e 3 A 9.14 cmq area della sezione fyk 235 N/mmq tensione di snervamento dell'acciaio Ncr kn carico critico Φ = 0,5**1+α*(λ-0,2)+λ^ adim. per sezioni di classe 1, 2 e 3 α 0.21 adim. γm adim. coeff. di sicurezza NED 5 kn sforzo normale agente sulla sezione Jx 89.8 cm4 650 mm L 0 b 2 5

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