GEOPLAN s.r.l. Via C. Rota, Monza Tel. 039/ Fax 039/ Rapp. 5949R09

Transcript

1 GEOPLAN s.r.l. Via C. Rota, Monza Tel. 039/ Fax 039/ Rapp. 5949R09 Giussani Emilio s.r.l. Seregno (MB) RELAZIONE GEOTECNICA Su terreno di fondazione per realizzazione di un complesso residenziale in Carate Brianza (MB) via Don Tazzoli, nell ambito AC3 del P.L. Monza, 10 settembre 2009 C.F. e P.IVA REA n Cap. Soc ,00

2 GEOPLAN s.r.l. Via C. Rota, 39 - Monza Tel. 039/ PREMESSA La presente Relazione Geotecnica viene redatta su incarico della ditta Giussani Emilio s.r.l. di Seregno (MB) che sta procedendo alla realizzazione di un complesso residenziale in via Don Tazzoli, nell ambito AC3 del P.L. in Carate Brianza (MB). Vengono qui illustrati i risultati di un indagine geotecnica finalizzata alle strutture di fondazione. Le normative di riferimento per il presente rapporto sono le seguenti: D.M. LL.PP e nella circolare LL.PP. n 30483, emanati a norma dell articolo 1 della Legge 64 /1974; D.G.R n 8/1566, pubblicata su B.U.R.L supplemento straordinario; EN , 2003, Eurocode 7-Geotechnical design: general rules ; D.M Norme tecniche per le costruzioni, pubblicato su Gazzetta Ufficiale del , supplemento ordinario n 30. In tale relazione non viene considerato il problema della stabilità dei fronti di scavo che, dovendo interagire con strutture esistenti, dovrà essere oggetto di calcoli e valutazioni ulteriori. 2 MODELLO GEOLOGICO DEL SITO 2.1 CONDIZIONI REGIONALI GEOMORFOLOGIA L abitato di Carate Brianza sorge nella fascia di transizione tra due diversi depositi di origine fluvioglaciale, non coevi tra loro. La porzione orientale, così come l area ove ricade l intervento in progetto, è infatti interessata dai terreni del cosiddetto Diluvium Medio Auct. costituenti un terrazzo fluviale le cui propaggini meridionali si spingono sino al centro abitato di Monza. Si tratta di ciottoli e ghiaia immersi in una matrice sabbiosa giallo ocracea, cui sovente si intercalano lenti ghiaiose molto compatte anche parzialmente cementate. La porzione più superficiale dei depositi in questione è interessata da processi di alterazione esogena che gli conferiscono una colorazione bruno-rossastra. Verso ovest si passa ai più recenti sedimenti di età Würm ( Diluvium Recente Auct. ) costituiti per lo più di sabbie e ghiaie in matrice limosa con ciottoli eterometrici ed arrotondati. I depositi fluvioglaciali würmiani affiorano ampiamente nelle aree di pianura, costituendone il livello fondamentale, e risultano incisi in prossimità dei corsi d acqua principali. Giussani Emilio s.r.l. 5949R09 Pag.1

3 GEOPLAN s.r.l. Via C. Rota, 39 - Monza Tel. 039/ IDROGEOLOGIA In accordo con i dati forniti dal Sistema Informativo Falda della Provincia di Milano, si ritiene che il livello freatico abbia una soggiacenza media superiore a m, con relative oscillazioni stagionali legate alle piogge. Dal dato piezometrico relativo all anno 1995 non emergono significative variazioni della profondità della superficie freatica, avvenute nel corso dell ultimo decennio. 2.2 ASSETTO DI DETTAGLIO INDAGINE GEOTECNICA L indagine geotecnica di campagna è consistita nell esecuzione di dodici prove penetrometriche dinamiche S.C.P.T. con penetrometro superpesante tipo Meardi A.G.I.; i relativi diagrammi di avanzamento con tabulati numerici ed elaborazioni varie sono contenuti in Allegato 1. La Fig. 1 rappresenta l ubicazione planimetrica dei punti di prova, le cui quote di partenza (p.c.) presentano dislivelli significativi rispetto allo zero progettuale, come evidenziato nella sottostante tabella: prova Q. da Le condizioni geotecniche del terreno sono illustrate nelle sezioni di Fig. 2, in cui il terreno di fondazione è stato suddiviso secondo quattro classi di resistenza alla penetrazione dinamica, e precisamente: N < 6: Limo e limo sabbioso sciolto; 6 < N < 15: Limo sabbioso-ghiaioso da sciolto a mediamente consistente passante a sabbia con ghiaia; 15 < N < 50: Sabbia con ghiaia compatta; N > 50: Lenti o strati di sabbia con ghiaia molto compatta; possibile conglomerato (Ceppo) CONDIZIONI STRATIGRAFICHE La successione stratigrafica, illustrata graficamente nella Fig. 1, può essere così sintetizzata: da quota zero a m: limo sabbioso sciolto o molto sciolto; da m a 7.00 m: lenti e strati di limo sabbioso-ghiaioso di media consistenza passante a sabbia con ghiaia; da 7.00 m a 9.00 m: sabbia con ghiaia da mediamente consistente a compatta passante localmente a conglomerato; a profondità superiori a 9.00 m: limo sabbioso sciolto, localmente ghiaioso di media consistenza. Da notare l approfondimento dello strato limoso superficiale sciolto procedendo da sud a nord. Giussani Emilio s.r.l. 5949R09 Pag.2

4 GEOPLAN s.r.l. Via C. Rota, 39 - Monza Tel. 039/ Tutte le prove, ad eccezione della 10 spinta fino alla m da zero, quota alla quale si riscontra terreno molto sciolto, si concludono entro i 9 m di profondità per la presenza dell orizzonte ghiaioso compatto sopra descritto CONDIZIONI IDROGEOLOGICHE Durante l esecuzione dell indagine non è stata rilevata presenza di acqua di falda. 2.3 PARAMETRI GEOTECNICI Di seguito si riportano i parametri geotecnici medi degli strati di terreno sollecitati dalle fondazioni, ricavati dai risultati delle prove penetrometriche e riferiti alla quota indicativa di imposta fondazioni di circa 3.80 m da quota zero; si ipotizza l utilizzo di fondazioni dirette continue. Prove Z C N SPT φ γ G E ν M E σ v0 D r (%) dove: N SPT = resistenza penetrometrica standard; Z C = spessore dello strato compressibile in m (*); φ = angolo di attrito in gradi; γ = peso di volume del terreno a quota fondazioni in kn/m 3 ; G = peso di volume del terreno scavato in kn/m 3 ; E = modulo di elasticità o di Young sec. Menzenbach-Malcev in MN/m 2 ; ν = modulo di Poisson = (1-sin φ) /(2- sin φ) in condizioni di sforzi efficaci; M E = modulo di compressione = E / 0.785(1-ν 2 ) sec. Norma SNV in MN/m 2 ; σ v0 = tensione litostatica efficace in kpa; D r = densità relativa in % sec. Gibbs & Holz (1957). (*) tale spessore è funzione della dimensione ipotizzata per la struttura fondale, di cui si eseguiranno le verifiche geotecniche COSTANTE DI SOTTOFONDO Può risultare utile per il progetto ingegneristico delle fondazioni avere un criterio di valutazione della costante di sottofondo; dalla relazione di VESIC (1961) si ha: con B = larghezza della fondazione; K ' K s = K s / B E B E 4 ' S S s = E f J f 1 µ dove: E f = modulo di Young della fondazione; J f = momento di inerzia della fondazione; E s = modulo di Young del suolo; µ = coefficiente di Poisson del suolo; Giussani Emilio s.r.l. 5949R09 Pag.3

5 GEOPLAN s.r.l. Via C. Rota, 39 - Monza Tel. 039/ B = larghezza della fondazione. Secondo BOWLES è possibile utilizzare l espressione semplificata: K s Es = B 2 (1 µ ) Essa rappresenta una delle possibili espressioni analitiche la cui applicazione è resa possibile dai dati forniti dall indagine penetrometrica, in particolare dai valori di N SPT. Diversamente, una stima immediata, ma indicativa, del k s si ottiene attraverso gli ordini di grandezza contenuti nella tabella seguente, variabili in funzione della diversa natura del terreno di fondazione. terreno K s (kn/m 3 ) Sabbia sciolta Sabbia mediamente compatta Sabbia compatta Sabbia argillosa mediamente compatta Sabbia limosa mediamente compatta Terreno argilloso q u < 200 kpa < q u < 400 kpa q u > 400 kpa >48000 (da: Joseph E. Bowles Fondazioni, progetto e analisi McGraw Hill Milano, 1991) Il confronto tra i due diversi approcci consente di restringere ulteriormente il campo di variabilità del parametro in questione. Nel caso in esame, il terreno di fondazione è costituito da sedimenti limoso sabbiosi sciolti oppure sabbioso ghiaiosi di media consistenza ed il valore del k s calcolato è tale da ricadere in un campo di valori pari a kn/m ORDINANZA 3274/2003: CATEGORIA DEL TERRENO DI FONDAZIONE In data 23/09/2005 è stato pubblicato sulla G.U. n 222 il testo del Decreto Ministeriale approvato il 14/09/05 relativo a Norme Tecniche per le Costruzioni (Ex Testo Unico). Qui di seguito si riporta - secondo quanto contenuto nel testo integrato Norme tecniche per il progetto, la valutazione e l adeguamento sismico degli edifici dell Ordinanza 3431/2005 ed in mancanza di una caratterizzazione sismica - una valutazione qualitativa della categoria di terreno corrispondente al sito esaminato. Categoria C Definizione Depositi di sabbie e ghiaie mediamente addensate o di argille di media consistenza, con spessori variabili da diverse decine fino a centinaia di metri, caratterizzati da valori di Vs 30 compresi tra 180 e 360 m/s (15 < N SPT < 50, 70 < c u < 250 kpa). Le Norme Tecniche dell Ordinanza citata forniscono un ulteriore elemento utile per la progettazione costituito da 4 valori dell accelerazione orizzontale di picco del suolo (a g ) sulla base dei Giussani Emilio s.r.l. 5949R09 Pag.4

6 GEOPLAN s.r.l. Via C. Rota, 39 - Monza Tel. 039/ quali applicare le norme progettuali e costruttive fornite dalla normativa. Sulla base dei valori di accelerazione orizzontale, il territorio nazionale è stato suddiviso nelle seguenti zone Zona Accelerazione orizzontale con probabilità di superamento pari al 10% in 50 anni (a g /g) Come riportato nell elenco allegato al testo dell Ordinanza, il territorio comunale di Carate Brianza ricade in zona 4. Da ultimo, la banca dati della Regione Lombardia riporta, per ciascun Comune, un valore di soglia da raffrontare al Fattore di amplificazione (Fa) della risposta sismica dei terreni. Gli intervalli di tempo in cui è calcolato tale parametro sono scelti in funzione del periodo proprio delle tipologie edilizie presenti sul territorio: in particolare l intervallo s è riferito a strutture relativamente basse, regolari e piuttosto rigide, mentre per strutture più alte e flessibili si considera l arco di tempo s. Per i comuni ricadenti in classe 4 i valori di Fa da utilizzare sono quelli tabulati nella Banca Dati Regionale, in particolare per il comune di Carate Brianza, per i terreni ricadenti in categoria C, e per la tipologia di complesso di progetto il valore di soglia è CALCOLO PRESSIONE LIMITE Il calcolo della pressione limite presuppone necessariamente l esistenza di una determinata struttura di fondazione che, caricata con quella pressione limite, ne provoca la rottura generale. Di seguito si ipotizzerà l'utilizzo di fondazioni dirette strutturate continue possibilmente nastriformi. La procedura di calcolo, in accordo con quanto riportato negli Eurocodici e nelle Norme Tecniche per le Costruzioni - D.M , è basata sul metodo degli stati limite ultimi (ULS) ed è effettuata impiegando diverse combinazioni di gruppi di coefficienti di sicurezza parziali (c.f.r. tabelle seguenti), rispettivamente definiti per le azioni (A1 e A2), per i parametri geotecnici (M1 e M2) e per le resistenze (R1, R2 e R3). Azione Simbolo Set A1 A2 Permanenti Permanenti non strutturali Favorevoli γ G Sfavorevoli Favorevoli γ G Sfavorevoli Favorevoli γ Variabili Q Sfavorevoli Coefficienti di sicurezza parziali sulle azioni per le verifiche strutturali e geotecniche (D.M ) Giussani Emilio s.r.l. 5949R09 Pag.5

7 GEOPLAN s.r.l. Via C. Rota, 39 - Monza Tel. 039/ Parametro Simbolo Set M1 M2 Angolo di resistenza al taglio (*) γ φ Coesione efficace γ c Res. taglio in cond. non drenate γ cu Res. compressione monoassiale γ qu Peso dell unità di volume γ γ (*) Il coefficiente è applicato alla tangente dell angolo di resistenza al taglio (tanφ) Coefficienti di sicurezza parziali sui parametri del terreno per le verifiche strutturali e geotecniche (D.M ) Resistenza Simbolo Set R1 R2 R3 Capacità portante γ Rv Resistenza allo scivolamento γ Rh Coefficienti di sicurezza parziali sulle resistenze per le verifiche strutturali e geotecniche (D.M ) I diversi gruppi di coefficienti di sicurezza parziali sono scelti nell ambito di approcci progettuali distinti e alternativi. Approccio Progettuale 1: Prevede due diverse combinazioni di calcolo, per verificare che non si determini uno stato limite di collasso rispettivamente nelle componenti strutturali dell opera in progetto o nel terreno di fondazione. Nel primo caso (Combinazione 1) i coefficienti di sicurezza parziali sono applicati alle azioni, mentre i parametri geotecnici compaiono con i loro valori caratteristici (il set di parametri da utilizzare è A1 + M1 + R1). Nel secondo caso (Combinazione 2), al contrario, i coefficienti delle azioni sono unitari (ad eccezione delle componenti variabili e permanenti non strutturali dei carichi, che vengono maggiorate se sfavorevoli) mentre le caratteristiche geotecniche e le resistenze vengono fattorizzate (set di parametri A2 + M2 + R2). Il dimensionamento geotecnico è pertanto governato dalla Combinazione 2. Approccio Progettuale 2: Richiede un unico calcolo nel quale sono applicati contemporaneamente dei coefficienti di sicurezza parziali sulle azioni e sulle resistenze finali, mentre i parametri geotecnici sono da considerare con i loro valori caratteristici (set di parametri A1 + M1 + R3); questo approccio progettuale verrà utilizzato per il calcolo della Pressione Limite. Nel caso in esame, avendo ipotizzato per verifica a lungo termine, quindi in condizioni drenate, un carico verticale su un terreno prevalentemente incoerente (coesione non drenata c u nulla ed angolo di attrito φ maggiore di 10 ), per il calcolo della pressione limite Q lim è corretto l utilizzo della seguente espressione (1): Q ult ' = σ N S d B γ N vo q q q γ S d γ γ dove: π tanφ N q = e N = ( 1) tan( 1. 4 φ ) γ N q Giussani Emilio s.r.l. 5949R09 Pag.6

8 GEOPLAN s.r.l. Via C. Rota, 39 - Monza Tel. 039/ S d q q K p = S = K γ = d = γ = tan 2 K p p ( 45 + φ 2) B Z L B con: e: base dei logaritmi neperiani = B: larghezza della fondazione = m 1.2 (indicativa) L: lunghezza della fondazione = m 5.0 (indicativa) Z: profondità di incastro della fondazione = m 0.50 (indicativa) In Allegato 2 sono riportati i tabulati di calcolo delle formule di cui sopra, mentre di seguito se ne riportano i risultati. Prova Press. ult. (kpa) Il valore di pressione massima ammissibile viene verificato nel seguente capitolo in funzione del cedimento che si ritiene ammissibile per la struttura in progetto. 4 CALCOLO DEI CEDIMENTI Il procedimento di calcolo qui utilizzato è stato recentemente messo a punto da BURLAND & BURBIDGE (1987) sulla base dei dati forniti dalle prove penetrometriche dinamiche standard in terreno prevalentemente incoerente (2). S = f f f nella quale l'indice di compressibilità I c vale (3): s h t ' [ σ B I 3 + ( q σ ) B I ] vo c vo c con N av = resistenza dinamica alla penetrazione I c = N I vari fattori f dipendono dalla forma e profondità della fondazione e dal tempo di applicazione del carico, qui esteso per un periodo di 50 anni. I tabulati di calcolo presenti in Allegato 3 mostrano i valori dei parametri introdotti nelle (2) e (3) che conducono ai seguenti risultati di seguito tabulati: 1. 4 av Giussani Emilio s.r.l. 5949R09 Pag.7

9 GEOPLAN s.r.l. Via C. Rota, 39 - Monza Tel. 039/ Prove σ m S S S t dove: σ m = pressione di contatto ammissibile in kpa S = cedimento immediato in mm S = cedimento secondario in mm = cedimento totale in mm. S t 5 CONCLUSIONI In base a quanto sopra esposto sui risultati dell indagine geotecnica svolta in via Don Tazzoli, nell ambito AC3 del P.L. a Carate Brianza (MB) per conto della Giussani Emilio s.r.l. di Seregno (MB), relativamente al progetto di fondazioni di un complesso residenziale, si può concludere quanto segue: EDIFICIO SUD ipotesi di imposta fondazioni a 3.80 m dalla quota zero progettuale fondazioni dirette strutturate in modo continuo e nastriforme pressione media di contatto ammissibile: σ m = 120 kpa cedimenti immediati variabili tra 6 e 8 mm cedimenti totali nel tempo variabili tra 15 e 21 mm cedimenti differenziali dipendenti dal grado di rigidità delle strutture di fondazione EDIFICIO NORD ipotesi di imposta fondazioni a 3.80 m dalla quota zero progettuale fondazioni dirette strutturate in modo continuo e nastriforme pressione media di contatto ammissibile: σ m = 70 kpa cedimenti immediati variabili tra 4 e 10 mm cedimenti totali nel tempo variabili tra 10 e 24 mm cedimenti differenziali dipendenti dal grado di rigidità delle strutture di fondazione La validità dell analisi geotecnica qui esposta è subordinata alla non interferenza dei bulbi di pressione delle fondazioni, che avranno una larghezza massima (ipotizzata) dell ordine di 2.00 m. 5.1 PRESCRIZIONI OPERATIVE La particolare natura fluvioglaciale del terreno esaminato consiglia di esaminare attentamente le condizioni stratigrafiche dei fondi scavo, allo scopo di evitare la presenza di lenti particolarmente compressibili (argille o limi molli, sabbie sciolte) che andrebbero costipate (sabbie) ovvero sostituite con idoneo terreno ghiaioso e quindi costipate per spessori massimi di 30 cm. Il tecnico incaricato: dr.geol. Cesare Resnati Iscritto all Ordine Geologi Lombardia n 346 Giussani Emilio s.r.l. 5949R09 Pag.8

10 GEOPLAN s.r.l. Via C. Rota, 39 - Monza Tel. 039/ FIGURE Giussani Emilio s.r.l. Rapp. 5949R09 settembre 2009

11

12

13 GEOPLAN s.r.l. Via C. Rota, 39 - Monza Tel. 039/ ALLEGATO 1 Prove penetrometriche Giussani Emilio s.r.l. Rapp. 5949R09 settembre 2009

14 GEOPLAN s.r.l. Via C. Rota, MONZA Tel. 039/ PROVA PENETROMETRICA DINAMICA S.C.P.T. Numero prova: 1 Data esecuzione: Rapporto: 5949R09 Quota: m da 0,00 Committente: Cantiere: Giussani E. s.r.l. Carate Brianza, Via Tazzoli m da p.c. punta rivestimento N (30) 0, ,30 4 0,60 4 0,90 8 1,20 6 1, ,80 6 2,10 6 2,40 8 2, ,00 7 3,30 9 3,60 8 3,90 8 4, , ,80 9 5, , , , , , , , , , ,10 8,40 8,70 9,00 9,30 9,60 9,90 10,20 10,50 10, ,10 11,40 11,70 12,00 punta rivestimento 12,30 CARATTERISTICHE TECNICHE DEL 12,60 PENETROMETRO TIPO MEARDI A.G.I. 12,90 Peso del maglio: 73 kg 13,20 Altezza di caduta: 75 cm 13,50 Angolo al vertice della punta : 60 13,80 Diametro del cono: 50.8 mm 14,10 Peso delle aste: 4.6 kg/m 14,40 Diametro est. del rivestimento: 48 mm 14,70 Peso del rivestimento: 5.3 kg/m 15,00 profondità (m da p.c.) RAPP. 5949R09 ALLEGATO 1 S.C.P.T. 1

15 GEOPLAN s.r.l. Via C. Rota, MONZA Tel. 039/ PROVA PENETROMETRICA DINAMICA S.C.P.T. Numero prova: 2 Data esecuzione: Rapporto: 5949R09 Quota: m da 0,00 Committente: Cantiere: Giussani E. s.r.l. Carate Brianza, Via Tazzoli m da p.c. punta rivestimento N (30) 0, ,30 2 0,60 3 0,90 3 1,20 3 1, ,80 2 2,10 3 2,40 6 2, ,00 8 3,30 6 3,60 6 3, , , , , , , , , , , ,20 7,50 7,80 8,10 8,40 8,70 9,00 9,30 9,60 9,90 10,20 10,50 10, ,10 11,40 11,70 12,00 punta rivestimento 12,30 CARATTERISTICHE TECNICHE DEL 12,60 PENETROMETRO TIPO MEARDI A.G.I. 12,90 Peso del maglio: 73 kg 13,20 Altezza di caduta: 75 cm 13,50 Angolo al vertice della punta : 60 13,80 Diametro del cono: 50.8 mm 14,10 Peso delle aste: 4.6 kg/m 14,40 Diametro est. del rivestimento: 48 mm 14,70 Peso del rivestimento: 5.3 kg/m 15,00 profondità (m da p.c.) RAPP. 5949R09 ALLEGATO 1 S.C.P.T. 2

16 GEOPLAN s.r.l. Via C. Rota, MONZA Tel. 039/ PROVA PENETROMETRICA DINAMICA S.C.P.T. Numero prova: 3 Data esecuzione: Rapporto: 5949R09 Quota: m da 0,00 Committente: Cantiere: Giussani E. s.r.l. Carate Brianza, Via Tazzoli m da p.c. punta rivestimento N (30) ,00 0 0,30 3 0,60 2 0,90 2 1,20 5 1, ,80 7 2,10 4 2,40 5 2,70 5 3, , ,60 9 3,90 8 4, ,50 7 4,80 9 5,10 9 5,40 9 5, , , , ,90 7,20 7,50 7,80 8,10 8,40 8,70 9,00 9,30 9,60 9,90 10,20 10,50 10,80 11, ,40 11,70 12,00 punta rivestimento 12,30 CARATTERISTICHE TECNICHE DEL 12,60 PENETROMETRO TIPO MEARDI A.G.I. 12,90 Peso del maglio: 73 kg 13,20 Altezza di caduta: 75 cm 13,50 Angolo al vertice della punta : 60 13,80 Diametro del cono: 50.8 mm 14,10 Peso delle aste: 4.6 kg/m 14,40 Diametro est. del rivestimento: 48 mm 14,70 Peso del rivestimento: 5.3 kg/m 15,00 profondità (m da p.c.) RAPP. 5949R09 ALLEGATO 1 S.C.P.T. 3

17 GEOPLAN s.r.l. Via C. Rota, MONZA Tel. 039/ PROVA PENETROMETRICA DINAMICA S.C.P.T. Numero prova: 4 Data esecuzione: Rapporto: 5949R09 Quota: m da 0,00 Committente: Cantiere: Giussani E. s.r.l. Carate Brianza, Via Tazzoli m da p.c. punta rivestimento N (30) ,00 0 0,30 1 0,60 2 0,90 2 1,20 3 1, ,80 1 2,10 2 2,40 6 2,70 5 3, ,30 7 3,60 8 3,90 9 4, ,50 7 4,80 7 5,10 9 5, , , , , , ,20 7,50 7,80 8,10 8,40 8,70 9,00 9,30 9,60 9,90 10,20 10,50 10,80 11, ,40 11,70 12,00 punta rivestimento 12,30 CARATTERISTICHE TECNICHE DEL 12,60 PENETROMETRO TIPO MEARDI A.G.I. 12,90 Peso del maglio: 73 kg 13,20 Altezza di caduta: 75 cm 13,50 Angolo al vertice della punta : 60 13,80 Diametro del cono: 50.8 mm 14,10 Peso delle aste: 4.6 kg/m 14,40 Diametro est. del rivestimento: 48 mm 14,70 Peso del rivestimento: 5.3 kg/m 15,00 profondità (m da p.c.) RAPP. 5949R09 ALLEGATO 1 S.C.P.T. 4

18 GEOPLAN s.r.l. Via C. Rota, MONZA Tel. 039/ PROVA PENETROMETRICA DINAMICA S.C.P.T. Numero prova: 5 Data esecuzione: Rapporto: 5949R09 Quota: m da 0,00 Committente: Cantiere: Giussani E. s.r.l. Carate Brianza, Via Tazzoli m da p.c. punta rivestimento N (30) ,00 0 0,30 2 0,60 1 0,90 3 1,20 3 1, ,80 2 2,10 3 2, , , ,30 8 3,60 8 3,90 6 4, ,50 5 4,80 7 5,10 9 5, , , , , , , , ,80 8,10 8,40 8,70 9,00 9,30 9,60 9,90 10,20 10,50 10,80 11, ,40 11,70 12,00 punta rivestimento 12,30 CARATTERISTICHE TECNICHE DEL 12,60 PENETROMETRO TIPO MEARDI A.G.I. 12,90 Peso del maglio: 73 kg 13,20 Altezza di caduta: 75 cm 13,50 Angolo al vertice della punta : 60 13,80 Diametro del cono: 50.8 mm 14,10 Peso delle aste: 4.6 kg/m 14,40 Diametro est. del rivestimento: 48 mm 14,70 Peso del rivestimento: 5.3 kg/m 15,00 profondità (m da p.c.) RAPP. 5949R09 ALLEGATO 1 S.C.P.T. 5

19 GEOPLAN s.r.l. Via C. Rota, MONZA Tel. 039/ PROVA PENETROMETRICA DINAMICA S.C.P.T. Numero prova: 6 Data esecuzione: Rapporto: 5949R09 Quota: m da 0,00 Committente: Cantiere: Giussani E. s.r.l. Carate Brianza, Via Tazzoli m da p.c. punta rivestimento N (30) 0, ,30 1 0,60 2 0,90 1 1,20 3 1, ,80 3 2,10 2 2,40 5 2, ,00 6 3,30 5 3,60 6 3, , , , , , , , , ,60 6, ,20 7,50 7,80 8,10 8, ,70 9,00 9,30 9, ,90 10,20 10,50 10, ,10 punta rivestimento 11,40 11,70 12,00 12,30 CARATTERISTICHE TECNICHE DEL 12,60 PENETROMETRO TIPO MEARDI A.G.I. 12,90 Peso del maglio: 73 kg 13,20 Altezza di caduta: 75 cm 13,50 Angolo al vertice della punta : 60 13,80 Diametro del cono: 50.8 mm 14,10 Peso delle aste: 4.6 kg/m 14,40 Diametro est. del rivestimento: 48 mm 14,70 Peso del rivestimento: 5.3 kg/m 15,00 profondità (m da p.c.) RAPP. 5949R09 ALLEGATO 1 S.C.P.T. 6

20 GEOPLAN s.r.l. Via C. Rota, MONZA Tel. 039/ PROVA PENETROMETRICA DINAMICA S.C.P.T. Numero prova: 7 Data esecuzione: Rapporto: 5949R09 Quota: m da 0,00 Commitente: Cantiere: Giussani E. s.r.l. Carate Brianza, Via Tazzoli m da p.c. punta rivestimento N (30) 0, ,30 0,60 1 0,90 2 1,20 2 1, ,80 1 2,10 3 2,40 3 2, ,00 2 3,30 4 3,60 7 3,90 9 4, ,50 7 4, , , , , , , , , , ,80 8,10 8, ,70 9,00 9,30 9, ,90 10,20 10,50 10, ,10 punta rivestimento 11,40 11,70 12,00 12,30 CARATTERISTICHE TECNICHE DEL 12,60 PENETROMETRO TIPO MEARDI A.G.I. 12,90 Peso del maglio: 73 kg 13,20 Altezza di caduta: 75 cm 13,50 Angolo al vertice della punta : 60 13,80 Diametro del cono: 50.8 mm 14,10 Peso delle aste: 4.6 kg/m 14,40 Diametro est. del rivestimento: 48 mm 14,70 Peso del rivestimento: 5.3 kg/m 15,00 profondità (m da p.c.) RAPP. 5949R09 ALLEGATO 1 S.C.P.T. 7

21 GEOPLAN s.r.l. Via C. Rota, MONZA Tel. 039/ PROVA PENETROMETRICA DINAMICA S.C.P.T. Numero prova: 8 Data esecuzione: Rapporto: 5949R09 Quota: m da 0,00 Committente: Cantiere: Giussani E. s.r.l. Carate Brianza, Via Tazzoli m da p.c. punta rivestimento N (30) ,00 0 0,30 2 0,60 2 0,90 1 1,20 1 1, ,80 2 2,10 3 2,40 4 2,70 4 3, ,30 6 3, , , , , , ,40 5,70 6,00 6,30 8 6,60 6, ,20 7,50 7,80 8,10 8, ,70 9,00 9,30 9, ,90 10,20 10,50 10,80 11, ,40 punta rivestimento 11,70 12,00 12,30 CARATTERISTICHE TECNICHE DEL 12,60 PENETROMETRO TIPO MEARDI A.G.I. 12,90 Peso del maglio: 73 kg 13,20 Altezza di caduta: 75 cm 13,50 Angolo al vertice della punta : 60 13,80 Diametro del cono: 50.8 mm 14,10 Peso delle aste: 4.6 kg/m 14,40 Diametro est. del rivestimento: 48 mm 14,70 Peso del rivestimento: 5.3 kg/m 15,00 profondità (m da p.c.) RAPP. 5949R09 ALLEGATO 1 S.C.P.T. 8

22 GEOPLAN s.r.l. Via C. Rota, MONZA Tel. 039/ PROVA PENETROMETRICA DINAMICA S.C.P.T. Numero prova: 9 Data esecuzione: Rapporto: 5949R09 Quota: m da 0,00 Committente: Cantiere: Giussani E. s.r.l. Carate Brianza, Via Tazzoli m da p.c. punta rivestimento N (30) ,00 0 0,30 2 0,60 1 0,90 1 1,20 3 1, ,80 4 2,10 3 2,40 4 2,70 5 3, ,30 4 3,60 5 3, , , , , , , , , , , , , ,80 8,10 8, ,70 9,00 9,30 9, ,90 10,20 10,50 10,80 11, ,40 punta rivestimento 11,70 12,00 12,30 CARATTERISTICHE TECNICHE DEL 12,60 PENETROMETRO TIPO MEARDI A.G.I. 12,90 Peso del maglio: 73 kg 13,20 Altezza di caduta: 75 cm 13,50 Angolo al vertice della punta : 60 13,80 Diametro del cono: 50.8 mm 14,10 Peso delle aste: 4.6 kg/m 14,40 Diametro est. del rivestimento: 48 mm 14,70 Peso del rivestimento: 5.3 kg/m 15,00 profondità (m da p.c.) RAPP. 5949R09 ALLEGATO 1 S.C.P.T. 9

23 GEOPLAN s.r.l. Via C. Rota, MONZA Tel. 039/ PROVA PENETROMETRICA DINAMICA S.C.P.T. Numero prova: 10 Data esecuzione: Rapporto: 5949R09 Quota: m da 0,00 Committente: Cantiere: Giussani E. s.r.l. Carate Brianza, Via Tazzoli m da p.c. punta rivestimento N (30) ,00 0 0,30 2 0,60 2 0,90 2 1,20 6 1, ,80 4 2,10 3 2,40 4 2,70 4 3, ,30 3 3,60 4 3,90 9 4, , , , , , ,00 9 6,30 8 6,60 5 6, ,20 7 7,50 3 7,80 3 8,10 2 8, ,70 4 9,00 5 9, , , , , , , ,40 4 punta rivestimento 11, , ,30 4 CARATTERISTICHE TECNICHE DEL 12,60 4 PENETROMETRO TIPO MEARDI A.G.I. 12,90 4 Peso del maglio: 73 kg 13,20 4 Altezza di caduta: 75 cm 13,50 4 Angolo al vertice della punta : 60 13,80 Diametro del cono: 50.8 mm 14,10 Peso delle aste: 4.6 kg/m 14,40 Diametro est. del rivestimento: 48 mm 14,70 Peso del rivestimento: 5.3 kg/m 15,00 profondità (m da p.c.) RAPP. 5949R09 ALLEGATO 1 S.C.P.T. 10

24 GEOPLAN s.r.l. Via C. Rota, MONZA Tel. 039/ PROVA PENETROMETRICA DINAMICA S.C.P.T. Numero prova: 11 Data esecuzione: Rapporto: 5949R09 Quota: m da 0,00 Committente: Cantiere: Giussani E. s.r.l. Carate Brianza, Via Tazzoli m da p.c. punta rivestimento N (30) 0, ,30 3 0,60 8 0, ,20 6 1, ,80 7 2,10 4 2,40 5 2, ,00 5 3,30 6 3,60 5 3,90 6 4, ,50 6 4,80 8 5, , , , , , , ,20 7,50 7,80 8,10 8, ,70 9,00 9,30 9, ,90 10,20 10,50 10, ,10 punta rivestimento 11,40 11,70 12,00 12,30 CARATTERISTICHE TECNICHE DEL 12,60 PENETROMETRO TIPO MEARDI A.G.I. 12,90 Peso del maglio: 73 kg 13,20 Altezza di caduta: 75 cm 13,50 Angolo al vertice della punta : 60 13,80 Diametro del cono: 50.8 mm 14,10 Peso delle aste: 4.6 kg/m 14,40 Diametro est. del rivestimento: 48 mm 14,70 Peso del rivestimento: 5.3 kg/m 15,00 profondità (m da p.c.) RAPP. 5949R09 ALLEGATO 1 S.C.P.T. 11

25 GEOPLAN s.r.l. Via C. Rota, MONZA Tel. 039/ PROVA PENETROMETRICA DINAMICA S.C.P.T. Numero prova: 12 Data esecuzione: Rapporto: 5949R09 Quota: m da 0,00 Committente: Cantiere: Giussani E. s.r.l. Carate Brianza, Via Tazzoli m da p.c. punta rivestimento N (30) 0, ,30 2 0,60 1 0,90 2 1,20 2 1, ,80 2 2,10 2 2,40 2 2, ,00 4 3,30 3 3,60 4 3,90 4 4, ,50 7 4, , , , , , , , , ,50 7,80 8,10 8, ,70 9,00 9,30 9, ,90 10,20 10,50 10, ,10 punta rivestimento 11,40 11,70 12,00 12,30 CARATTERISTICHE TECNICHE DEL 12,60 PENETROMETRO TIPO MEARDI A.G.I. 12,90 Peso del maglio: 73 kg 13,20 Altezza di caduta: 75 cm 13,50 Angolo al vertice della punta : 60 13,80 Diametro del cono: 50.8 mm 14,10 Peso delle aste: 4.6 kg/m 14,40 Diametro est. del rivestimento: 48 mm 14,70 Peso del rivestimento: 5.3 kg/m 15,00 profondità (m da p.c.) RAPP. 5949R09 ALLEGATO 1 S.C.P.T. 12

26 GEOPLAN s.r.l. Via C. Rota, 39 - Monza Tel. 039/ ALLEGATO 2 Calcolo capacità portante Giussani Emilio s.r.l. Rapp. 5949R09 settembre 2009

27 GEOPLAN Srl Via C. Rota 39, Monza Tel. 039/ CALCOLO DELLA CAPACITA' PORTANTE T.U Approccio 2 Committente: Rapporto: Cantiere: Giussani Emilio s.r.l. 5949R09 Carate B.za PL ambito AC B larghezza della fondazione in m 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 L lunghezza della fondazione in m 5,00 5,00 5,00 5,00 5,00 Z profondità di incastro in m 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 γ1 peso di volume terreno scavato in kn/m 3 16,50 16,50 16,50 16,50 16,50 γ2 peso di volume terreno in posto in kn/m 3 17,50 18,00 17,00 16,50 16,50 φ angolo di attrito in 31,00 32,20 30,00 27,80 28,80 c coesione in kpa 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 α angolo di inclinazione della fondazione in 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 β angolo di inclinazione del terreno in 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 λ angolo di inclinazione del carico in 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 kp coefficiente di spinta passiva 3,12 3,28 3,00 2,75 2,86 Nq fattore di capacità portante 20,63 23,73 18,40 14,40 16,08 Nγ fattore di capacità portante 23,59 28,63 20,09 14,13 16,58 Nc fattore di capacità portante 32,67 36,09 30,14 25,42 27,43 sc fattore di forma 1,22 1,22 1,21 1,20 1,21 sq fattore di forma 1,21 1,21 1,20 1,19 1,19 sγ fattore di forma 0,88 0,88 0,88 0,88 0,88 dc fattore di profondità 1,07 1,07 1,08 1,08 1,08 dq fattore di profondità 1,07 1,07 1,07 1,08 1,07 dγ fattore di profondità 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 bc fattore di inclinazione piano di fondazione 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 bq fattore di inclinazione piano di fondazione 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 bγ fattore di inclinazione piano di fondazione 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 gc fattore di inclinazione del terreno 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 gq fattore di inclinazione del terreno 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 gγ fattore di inclinazione del terreno 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 ic fattore di inclinazione del carico 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 iq fattore di inclinazione del carico 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 iγ fattore di inclinazione del carico 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Qult pressione limite in kpa 253,51 307,49 215,61 155,10 178,56 Legenda: 1: prove : prova 2 3: prova 7 4: prove : prove 9-11 RAPP. 5949R09 ALLEGATO 2 Pag. 1

28 GEOPLAN s.r.l. Via C. Rota, 39 - Monza Tel. 039/ ALLEGATO 3 Calcolo dei cedimenti Giussani Emilio s.r.l. Rapp. 5949R09 settembre 2009

29 GEOPLAN Srl Via C. Rota, MONZA Tel. 039/ CALCOLO DEI CEDIMENTI METODO DI BURLAND E BURBIDGE (1984) Committente: Rapporto: Cantiere: Giussani Emilio s.r.l. 5949R09 Carate B.za PL ambito AC q' pressione efficace lorda in kpa 120,00 120,00 70,00 70,00 70,00 s' tensione verticale efficace in kpa 62,70 62,70 62,70 62,70 62,70 γ peso di volume in kn/m 3 16,50 16,50 16,50 16,50 16,50 h profondità delle fondazioni in m 3,80 3,80 3,80 3,80 3,80 B larghezza della fondazione in m 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 L lunghezza della fondazione in m 5,00 5,00 5,00 5,00 5,00 H spessore dello strato compressibile in m 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 Zi profondità significativa in m 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 t tempo in anni Ic indice di compressibilità 0,05 0,04 0,07 0,16 0,11 NAV media (NSPT) Fs fattore di forma 1,29 1,29 1,29 1,29 1,29 Fh fattore di compressione 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Ft fattore tempo 1,54 1,54 1,54 1,54 1,54 S cedimento immediato in mm 8,315 5,937 4,156 9,464 6,752 S' cedimento nel tempo in mm 12,842 9,169 6,419 14,616 10,428 St cedimento totale in mm 21,157 15,107 10,575 24,080 17,180 Legenda: 1: prove : prova 2 3: prova 7 4: prove : prove 9-11 RAPP. 5949R09 ALLEGATO 3 pag. 1