Relazione geotecnica

Relazione Geotecnica Relazione geotecnica Località: Magliano Comune di: Carmiano Coordinate geografiche: N 40 20' 15'' E 18 3' 50'' Lavori di: Realizzazione di un Centro Polivalente per i giovani Committente: Amministrazione Comunale di Carmiano Progettista: Ing. Claudio Del Brio Sismicad 12 - Licenza assegnata a DEL BRIO ING. CLAUDIO - VIA RAFFAELLO SANZIO, 81 - SQUINZANO (LE) 1

Sommario 1 Normativa di riferimento... 3 2 Premessa... 4 3 Descrizione delle opere in sito... 4 4 Problemi geotecnici e scelte tipologiche... 8 Tipologia di fondazione... 8 4.1 Elementi di fondazione... 9 4.1.1 Fondazioni di travi... 9 5 Programma delle indagini e delle prove geotecniche... 9 5.1 Sondaggi del sito... 10 6 Caratterizzazione geotecnica dei terreni in sito... 12 6.1 Terreni... 12 7 Modellazione del sottosuolo e metodi di analisi e di verifica... 12 Modello di fondazione... 12 8 Verifiche delle fondazioni... 15 8.1 Verifiche travate C.A.... 15 8.2 Pressioni terreno in SLU... 82 8.3 Pressioni terreno in SLVf/SLUEcc... 86 8.4 Pressioni terreno in SLE/SLD... 90 8.5 Cedimenti fondazioni... 94 9 Conclusioni e prescrizioni tecniche... 97 10 Allegati... 97 2 Sismicad 12 - Licenza assegnata a DEL BRIO ING. CLAUDIO - VIA RAFFAELLO SANZIO, 81 - SQUINZANO (LE)

Relazione Geotecnica 1 Normativa di riferimento NORME TECNICHE PER LE COSTRUZIONI NTC 2008 Norme tecniche per le costruzioni D.M. 14 gennaio 2008. CONSIGLIO SUPERIORE DEI LAVORI PUBBLICI Istruzioni per l'applicazione delle "Norme tecniche per le costruzioni" di cui al D.M. 14 gennaio 2008. Circolare 2 febbraio 2009. CONSIGLIO SUPERIORE DEI LAVORI PUBBLICI Pericolosità sismica e Criteri generali per la classificazione sismica del territorio nazionale. Allegato al voto n. 36 del 27.07.2007 NORMA TECNICA UNI EN 1997-1:2005 (EUROCODICE 7 - PROGETTAZIONE GEOTECNICA) Progettazione geotecnica - Parte 1: Regole generali. EUROCODICE 8 Indicazioni progettuali per la resistenza sismica delle strutture - Parte 5: Fondazioni, strutture di contenimento ed aspetti geotecnici. D.M. 11/03/1988 Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione (norma possibile se si opera in Zona sismica 4, attuali Classi I e II). Sismicad 12 - Licenza assegnata a DEL BRIO ING. CLAUDIO - VIA RAFFAELLO SANZIO, 81 - SQUINZANO (LE) 3

2 Premessa Premessa: contenente la descrizione dei lavori in progetto, i riferimenti normativi adottati, la localizzazione dei terreni interessati, i nominativi dei committenti, del progettista architettonico, del progettista strutturale, del redattore della relazione geologica, le indagini eseguite e le problematiche emerse in quest ultima. <testo utente: si consiglia l inserimento di una premessa con la descrizione generale dell opera (clic dx per modificare il paragrafo)> 3 Descrizione delle opere in sito Descrizione delle opere in sito: contiene la descrizione delle opere esistenti in sito e da edificare, la tipologia strutturale presente, la tipologia di intervento previsto, la localizzazione geografica e la pericolosità sismica di base. La struttura in oggetto è stata analizzata secondo la norma D.M. 14-01-08 (N.T.C.), considerandola come tipo di costruzione 2. In particolare si è prevista, in accordo con il committente, una vita nominale dell opera di Vn=50 anni per una classe d uso II, e quindi una vita di riferimento di 50 anni ( 2.4.3). L opera è edificata in località Lecce, Carmiano, Magliano - Latitudine (deg) 40,3375 ; Longitudine (deg) 18,064 (N 40 20' 15"; E 18 3' 50") ED50 (coordinate esatte: 40,3375 18,064), punto che risulta corrispondere come zonazione sismica ad una Zona 4. La pericolosità sismica di base del sito di costruzione è definita in termini di accelerazione orizzontale massima attesa al suolo in condizioni ideali su sito di riferimento rigido e superficie topografica orizzontale. Le azioni di progetto si ricavano, ai sensi delle NTC, dalle accelerazioni ag e dalle relative forme spettrali, come previsto nell allegato A della norma. I tre parametri fondamentali (accelerazione ag, fattore di amplificazione Fo e periodo T*C) si ricavano per ciascun nodo del del reticolo di riferimento in funzione del periodo di ritorno dell azione sismica TR previsto, espresso in anni; quest ultimo è noto una volta fissate la vita di riferimento Vr della costruzione e la probabilità di superamento attesa nell arco della vita di riferimento. Le probabilità di superamento nel periodo di riferimento PVr cui riferirsi per individuare l azione sismica agente in ciascuno degli stati limite considerati sono riportate nella tabella 3.2.I del 3.2.1 della norma; i valori di PVr forniti in tabella possono essere ridotti in funzione del grado di protezione che si vuole raggiungere (cfr. anche il C3.2.1). Nella presente progettazione si sono considerati i seguenti parametri sismici: PVr SLD (%) 63 Tr SLD 50 Ag/g SLD 0.0188 Fo SLD 2.375 Tc* SLD 0.213 PVr SLV (%) 10 Tr SLV 475 Ag/g SLV 0.0493 Fo SLV 2.396 Tc* SLV 0.518 Risposta sismica locale Le condizioni stratigrafiche del volume di terreno interessato dall opera e le condizioni topografiche concorrono a modificare l azione sismica in superficie rispetto a quella attesa su un sito rigido con superficie orizzontale. Tali modifiche, in ampiezza, durata e contenuto in frequenza, sono il risultato della risposta sismica locale. Gli effetti stratigrafici sono legati alla successione stratigrafica, alle proprietà meccaniche dei terreni, alla geometria del contatto tra il substrato rigido e i terreni sovrastanti ed alla geometria dei contatti tra gli strati di terreno. Gli effetti topografici sono invece legati alla configurazione topografica del piano campagna ed alla possibile focalizzazione delle onde sismiche in punti particolari (pendii, creste). Nella presente progettazione l effetto della risposta sismica locale è stato valutato individuando la categoria di sottosuolo di riferimento corrispondente alla situazione in sito e considerando le condizioni topografiche locali ( 3.2.2).Per la valutazione del coefficiente di amplificazione stratigrafica SS la caratterizzazione geotecnica condotta nel volume significativo consente di identificare il sottosuolo prevalente nella categoria A - roccia o terreni molto rigidi. Si riporta per completezza la corrispondente descrizione indicata nella norma (Tab. 3.2.II e Tab. 3.2.III). Categoria A: Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi caratterizzati da valori di Vs, 30 superiori a 800 m/s, eventualmente comprendenti in superficie uno strato di alterazione, con spessore massimo pari a 3 m. Per la valutazione del coefficiente di amplificazione topografica ST, viste le condizioni in sito e l orografia della zona, si è attribuita la categoria topografica T1. Si riporta per completezza la corrispondente descrizione indicata nella norma (Tab. 3.2.IV). Categoria T1: Superficie pianeggiante, pendii e rilievi isolati con inclinazione media i <= 15 In base alle categorie scelte si sono infine adottati i seguenti coefficienti di amplificazione e spettrali: Ss orizzontale SLD 1 Tb orizzontale SLD 0.071 [s] Tc orizzontale SLD 0.213 [s] Td orizzontale SLD 1.675 [s] Ss orizzontale SLV 1 Tb orizzontale SLV 0.173 [s] Tc orizzontale SLV 0.518 [s] Td orizzontale SLV 1.797 [s] Si riportano infine gli spettri di risposta elastici delle componenti orizzontali per gli stati limite considerati. Viene mostrato lo spettro di risposta elastico " Spettro di risposta elastico in accelerazione delle componenti orizzontali SLC 3.2.3.2.1 (3.2.4)". 4 Sismicad 12 - Licenza assegnata a DEL BRIO ING. 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Relazione Geotecnica Viene mostrato lo spettro di risposta elastico " Spettro di risposta elastico in accelerazione delle componenti orizzontali SLD 3.2.3.2.1 (3.2.4)". Ac/g Viene mostrato lo spettro di risposta elastico " Spettro di risposta elastico in accelerazione delle componenti orizzontali SLO 3.2.3.2.1 (3.2.4)". Viene mostrato lo spettro di risposta elastico " Spettro di risposta elastico in accelerazione delle componenti orizzontali SLV 3.2.3.2.1 (3.2.4)". Sismicad 12 - Licenza assegnata a DEL BRIO ING. CLAUDIO - VIA RAFFAELLO SANZIO, 81 - SQUINZANO (LE) 5

Parametri di analisi Si è condotta una analisi di tipo Lineare dinamica su una costruzione di muratura. Le parti strutturali in muratura sono inquadrabili nella tipologia Costruzioni in muratura ordinaria q0=2.0*alfau/alfa1, corrispondente a Costruzioni in muratura ordinaria ad un piano alfau/alfa1=(1.0+1.4)/2. con rapporto alfau/alfa1 Si è considerata una classe di duttilità CD"B", a cui corrispondono per la struttura in esame i seguenti fattori di struttura: Fattore di struttura per sisma X 1.92 Fattore di struttura per sisma Y 1.92 Fattore di struttura per sisma Z 1.5 Altri parametri che influenzano l azione sismica di progetto sono riassunti in questo prospetto: Smorzamento viscoso (%) 5 Rotazione del sisma 0 [deg] Quota dello '0' sismico 0 [cm] Moltiplicatore sisma X per combinazioni di default 1 Moltiplicatore sisma Y per combinazioni di default 1 Nell analisi dinamica modale si sono analizzati 3 modi di vibrare valutati secondo il metodo di Ritz. Per tenere conto della variabilità spaziale del moto sismico, nonché di eventuali incertezze nellalocalizzazione delle masse, la normativa richiede di attribuire al centro di massa una eccentricità accidentale ( 7.2.6), in aggiunta alla eccentricità naturale della costruzione, mediante l applicazione di carichi statici costituiti da momenti torcenti di valore pari alla risultante orizzontale della forza agente al piano, moltiplicata per l eccentricità accidentale del baricentro delle masse rispetto alla sua posizione di calcolo. Nella struttura in oggetto si è applicata una eccentricità accidentale secondo il seguente prospetto: Eccentricità X (per sisma Y) livello "Fondazione" 0 [cm] Eccentricità Y (per sisma X) livello "Fondazione" 0 [cm] Eccentricità X (per sisma Y) livello "Piano 1" 174.3 [cm] Eccentricità Y (per sisma X) livello "Piano 1" 272.8 [cm] Si riportano infine gli spettri di risposta di progetto delle componenti orizzontali per gli stati limite considerati. Viene mostrato lo spettro di progetto " Spettro di risposta di progetto in accelerazione delle componenti orizzontali SLD 3.2.3.4". Ac/g 6 Sismicad 12 - Licenza assegnata a DEL BRIO ING. CLAUDIO - VIA RAFFAELLO SANZIO, 81 - SQUINZANO (LE)

Relazione Geotecnica Viene mostrato lo spettro di progetto " Spettro di risposta di progetto in accelerazione della componente verticale SLD 3.2.3.4". Viene mostrato lo spettro di progetto " Spettro di risposta di progetto in accelerazione della componente X SLV 3.2.3.5". Ac/g Viene mostrato lo spettro di progetto " Spettro di risposta di progetto in accelerazione della componente X SLV 3.2.3.5". Ac/g Viene mostrato lo spettro di progetto " Spettro di risposta di progetto in accelerazione della componente verticale SLV 3.2.3.5". Sismicad 12 - Licenza assegnata a DEL BRIO ING. CLAUDIO - VIA RAFFAELLO SANZIO, 81 - SQUINZANO (LE) 7

<testo utente: si consiglia di riepilogare la pericolosità sismica di base del sito in esame (clic dx per modificare il paragrafo)> 4 Problemi geotecnici e scelte tipologiche Problemi geotecnici e scelte tipologiche: contiene la valutazione eseguita dal progettista sulle problematiche geotecniche inerenti l opera in oggetto, sulla base di quanto emerso dalle documentazioni esistenti, in particolare dalla relazione geologica del sito; a questo proposito è possibile richiamare i termini presenti nella carta geologica. Viene indicata la tipologia di fondazioni previste, le modalità costruttive, gli accertamenti preliminari necessari, gli eventuali interventi aggiuntivi richiesti (sbancamenti, consolidamenti, sistemi di drenaggio, abbassamento di falda, ec). Tipologia di fondazione Nella modellazione si è considerata la presenza di fondazioni superficiali, schematizzando il suolo con un letto di molle elastiche di assegnata rigidezza. In direzione orizzontale si è considerata una rigidezza pari a 0.5 volte quella verticale. I valori di default dei parametri di modellazione del suolo, cioè quelli adottati dove non diversamente specificato, sono i seguenti:. Coefficiente di sottofondo verticale per fondazioni superficiali (default) 70 [dan/cm3] K punta palo (default) 4 [dan/cm3] Pressione limite punta palo (default) 10 [dan/cm2] Per elementi nei quali si sono valutati i parametri geotecnici in funzione della stratigrafia sottostante si sono adottate le seguenti formulazioni di letteratura: Metodo di calcolo della K verticale Metodo di calcolo della capacità portante Metodo di calcolo della pressione limite punta palo Vesic Vesic Vesic La resistenza limite offerta dai pali in direzione orizzontale e verticale è funzione dell attrito e della coesione che si può sviluppare all interfaccia con il terreno. Oltre ai dati del suolo, descritti nelle seguenti stratigrafie, hanno influenza anche i seguenti parametri: Coefficiente di sicurezza portanza fondazioni superficiali 2.3 Coefficiente di sicurezza scorrimento fondazioni superficiali 1.1 Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, punta 1.15 Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, laterale compressione 1.15 Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, laterale trazione 1.25 Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, punta 1.35 Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, laterale 1.15 compressione Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, laterale trazione 1.25 Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, punta 1.35 Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, laterale compressione 1.15 Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, laterale trazione 1.25 Fattore di correlazione resistenza caratteristica dei pali in base alle verticali 1.7 indagate 8 Sismicad 12 - Licenza assegnata a DEL BRIO ING. CLAUDIO - VIA RAFFAELLO SANZIO, 81 - SQUINZANO (LE)

Relazione Geotecnica 4.1.1 Fondazioni di travi Immagine: rappresentazione in pianta di tutti gli elementi strutturali di fondazione. 4.1 Elementi di fondazione Descrizione breve: Descrizione breve usata nelle tabelle dei capitoli delle travi di fondazione. Stratigrafia: Stratigrafia del terreno nel punto medio in pianta dell'elemento. Sondaggio: È possibile indicare esplicitamente un sondaggio definito nelle preferenze oppure richiedere di estrapolare il sondaggio dalla definizione del sito espressa nelle preferenze. Estradosso: Distanza dalla quota superiore del sondaggio misurata in verticale con verso positivo verso l'alto. [cm] Deformazione volumetrica: Valore della deformazione volumetrica impiegato nel calcolo della pressione limite a rottura con la formula di Vesi Il valore è adimensionale. Accetta anche il valore di default espresso nelle preferenze. K verticale: Coefficiente di sottofondo verticale del letto di molle. [dan/cm3] Limite compressione: Pressione limite di plasticizzazione a compressione del letto di molle. [dan/cm2] Limite trazione: Pressione limite di plasticizzazione a trazione del letto di molle. [dan/cm2] Sbordo magrone: Allargamento dell'impronta della trave dovuta al magrone: nel calcolare la reazione del terreno la larghezza della trave sarà incrementata del doppio dello sbordo. [cm] Terreno riporto: Caratteristiche dell'eventuale terreno di riporto presente lateralmente all'elemento di fondazione. Esso costituisce un sovraccarico agente sul piano di posa. Descrizione breve Stratigrafia K verticale Limite Limite trazione Sbordo magrone Terreno riporto compressione Sondaggio Estradosso Deformazione volumetrica FT1 Piu' vicino in sito 0 Default (70) Default (10) Default (0.001) 0 Default (Terreno); Default (40); 0 FT2 FT3 FT4 Piu' vicino in sito Piu' vicino in sito Piu' vicino in sito 0 Default (70) Default (10) Default (0.001) 0 Default (Terreno); Default (50); 0 0 Default (70) Default (10) Default (0.001) 0 Default (Terreno); Default (30); 0 0 Default (70) Default (10) Default (0.001) 10 Default (Terreno); Default (30); 0 5 Programma delle indagini e delle prove geotecniche Sismicad 12 - Licenza assegnata a DEL BRIO ING. CLAUDIO - VIA RAFFAELLO SANZIO, 81 - SQUINZANO (LE) 9

Programma delle indagini e delle prove geotecniche: contiene il programma delle indagini e delle prove geotecniche, definito dal progettista in base alle caratteristiche dell opera in progetto e alle presumibili caratteristiche del sottosuolo. Le indagini geotecniche devono permettere un adeguata caratterizzazione geotecnica del volume significativo di terreno, che è la parte di sottosuolo influenzata, direttamente o indirettamente, dalla costruzione dell opera e che influenza l opera stessa. La posizione dei punti di indagine e la loro quota assoluta devono essere rilevate topograficamente e riportate in planimetria. I risultati delle indagini e prove geotecniche in sito devono essere documentati con indicazioni sui tipi di indagine condotte e le caratteristiche delle attrezzature impiegate: Immagine: planimetria della zona con indicate le posizioni delle verticali di indagine <testo utente: si consiglia l inserimento del programma delle indagini e delle prove geotecniche, i tipi di indagine condotte e le caratteristiche delle attrezzature impiegate (clic dx per modificare il paragrafo)> 5.1 Sondaggi del sito Vengono elencati in modo sintetico tutti i sondaggi risultanti dalle verticali di indagine condotte in sito, con l indicazione dei terreni incontrati, degli spessori e dell eventuale falda acquifera. Nome attribuito al sondaggio: sondaggio limitrofo Coordinate planimetriche del sondaggio nel sistema globale scelto: 0, 0 Quota della sommità del sondaggio (P.C.) nel sistema globale scelto: 40 10 Sismicad 12 - Licenza assegnata a DEL BRIO ING. CLAUDIO - VIA RAFFAELLO SANZIO, 81 - SQUINZANO (LE)

Relazione Geotecnica Immagine: sondaggio limitrofo Stratigrafie Terreno: Terreno mediamente uniforme presente nello strato. Sp.: Spessore dello strato. [cm] Kor,i: Coefficiente K orizzontale al livello inferiore dello strato per modellazione palo. [dan/cm3] Kor,s: Coefficiente K orizzontale al livello superiore dello strato per modellazione palo. [dan/cm3] Kve,i: Coefficiente K verticale al livello inferiore dello strato per modellazione palo. [dan/cm3] Kve,s: Coefficiente K verticale al livello superiore dello strato per modellazione palo. [dan/cm3] Eel,s: Modulo elastico al livello superiore dello strato per calcolo cedimenti istantanei; 0 per non calcolarli. [dan/cm2] Eel,i: Modulo elastico al livello inferiore dello strato per calcolo cedimenti istantanei; 0 per non calcolarli. [dan/cm2] Eed,s: Modulo edometrico al livello superiore per calcolo cedimenti complessivi; 0 per non calcolarli. [dan/cm2] Eed,i: Modulo edometrico al livello inferiore per calcolo cedimenti complessivi; 0 per non calcolarli. [dan/cm2] CC,s: Coefficiente di compressione vergine CC al livello superiore per calcolo cedimenti di consolidazione; 0 per non calcolarli. Il valore è adimensionale. CC,i: Coefficiente di compressione vergine CC al livello inferiore per calcolo cedimenti di consolidazione; 0 per non calcolarli. Il valore è adimensionale. CR,s: Coefficiente di ricompressione CR al livello superiore per calcolo cedimenti di consolidazione; 0 per non calcolarli. Il valore è adimensionale. CR,i: Coefficiente di ricompressione CR al livello inferiore per calcolo cedimenti di consolidazione; 0 per non calcolarli. Il valore è adimensionale. E0,s: Indice dei vuoti E0 al livello superiore per calcolo cedimenti di consolidazione. Il valore è adimensionale. E0,i: Indice dei vuoti E0 al livello inferiore per calcolo cedimenti di consolidazione. Il valore è adimensionale. OCR,s: Indice di sovraconsolidazione OCR al livello superiore per calcolo cedimenti di consolidazione; 1 per terreno NC. Il valore è adimensionale. OCR,i: Indice di sovraconsolidazione OCR al livello inferiore per calcolo cedimenti di consolidazione; 1 per terreno NC. Il valore è adimensionale. Terreno Sp. Kor,i Kor,s Kve,i Kve,s Eel,s Eel,i Eed,s Eed,i CC,s CC,i CR,s CR,i E0,s E0,i OCR,s OCR,i Terreno 40 1.5 1 1 1 5000 5000 0 0 0 0 0 0 0 0 1 1 calcare di melissano 300 1.5 1 1 1 200000 200000 0 0 0 0 0 0 0 0 1 1 <il file immagine non è stato trovato> <immagine utente: si consiglia l inserimento di immagini relative ai profili stratigrafici, ottenuti dalle perforazioni di sondaggio e dagli scavi esplorativi, ovvero delle sezioni geologiche (clic dx per inserire un immagine)> <testo utente: si consiglia l inserimento della descrizione delle prove e delle misure eseguite (clic dx per modificare il paragrafo)> <il file immagine non è stato trovato> Sismicad 12 - Licenza assegnata a DEL BRIO ING. CLAUDIO - VIA RAFFAELLO SANZIO, 81 - SQUINZANO (LE) 11

<immagine utente: si consiglia l inserimento di immagini relative ai particolari esecutivi delle prove e delle misure eseguite (clic dx per inserire un immagine)> <testo utente: si consiglia l inserimento di eventuali eventi particolari verificatisi durante l esecuzione dei lavori e ogni altro dato utile per la caratterizzazione del sottosuolo (clic dx per modificare il paragrafo)> 6 Caratterizzazione geotecnica dei terreni in sito Caratterizzazione geotecnica dei terreni in sito: contiene i profili geotecnici, cioè la successione stratigrafica considerata per la progettazione (sezioni geotecniche), il regime delle pressioni interstiziali, le caratteristiche meccaniche dei terreni e tutti gli elementi significativi del sottosuolo. L insieme di questi dati deve permettere la determinazione dei parametri geotecnici caratteristici. <testo utente: si consiglia l inserimento della descrizione generale dei terreni incontrati in sito, degli elementi significativi emersi dalle prove e delle assunzioni fatte per determinare i parametri geotecnici caratteristici dei terreni presenti nelle sezioni geotecniche (clic dx per modificare il paragrafo)> <il file immagine non è stato trovato> <immagine utente: si consiglia l inserimento di immagini relative alle sezioni geotecniche (clic dx per inserire un immagine)> 6.1 Terreni Descrizione: Descrizione o nome assegnato all'elemento. Coesione: Coesione del terreno. [dan/cm2] Coesione non drenata: Coesione non drenata (Cu) del terreno. [dan/cm2] Attrito interno: Angolo di attrito interno del terreno. [deg] Delta: Angolo di attrito all'interfaccia terreno-cls. [deg] Adesione: Coeff. di adesione della coesione all'interfaccia terreno-cls. Il valore è adimensionale. K0: Coefficiente di spinta a riposo del terreno. Il valore è adimensionale. Gamma naturale: Peso specifico naturale del terreno in sito, assegnato alle zone non immerse. [dan/cm3] Gamma saturo: Peso specifico saturo del terreno in sito, assegnato alle zone immerse. [dan/cm3] E: Modulo elastico longitudinale del terreno. [dan/cm2] Poisson: Coefficiente di Poisson del terreno. Il valore è adimensionale. Descrizione Coesione Coesione non Attrito interno Delta Adesione K0 Gamma Gamma E Poisson drenata naturale saturo Terreno 0 0 35 0 1 0.43 0.002 0.0022 500 0.3 calcare di melissano 4 0 35 0 1 0.43 0.0022 0.0023 200000 0.25 7 Modellazione del sottosuolo e metodi di analisi e di verifica Modellazione del sottosuolo e metodi di analisi e di verifica: contiene la descrizione del modello di calcolo adottato per il suolo, con i relativi parametri di modellazione; sono indicati anche gli eventuali metodi adottati per ricavare i parametri di modellazione ed i metodi e le condizioni con cui sono condotte le verifiche geotecniche. Modello di fondazione Le travi di fondazione sono modellate tramite uno specifico elemento finito che gestisce il suolo elastico alla Winkler. Le fondazioni a plinto superficiale sono modellate con un numero elevato di molle verticali elastiche agenti su nodi collegati rigidamente al nodo centrale. Le fondazioni a platea sono modellate con l inserimento di molle verticali elastiche agenti nei nodi delle mesh. Verifica di scorrimento La verifica di scorrimento della fondazione superficiale viene eseguita considerando le caratteristiche del terreno immediatamente sottostante al piano di posa della fondazione, ricavato in base alla stratigrafia associata all elemento, e trascurando, a favore di sicurezza, l eventuale spinta passiva laterale. Qualora l elemento in verifica sia formato da parti non omogenee tra loro, ad esempio una travata in cui le singole travi di fondazione siano associate ad un differente sondaggio, verranno condotte verifiche geotecniche distinte sui singoli tratti. Lo scorrimento di una fondazione avviene nel momento in cui le componenti delle forze parallele al piano di contatto tra fondazione e terreno vincono l attrito e la coesione terreno-fondazione e, qualora fosse presente, la spinta passiva laterale. Il coefficiente di sicurezza a scorrimento si ottiene dal rapporto tra le forze stabilizzanti di progetto (Rd) e quelle instabilizzanti (Ed): dove: N = risultante delle forze normali al piano di scorrimento; Tx, Ty = componenti delle forze tangenziali al piano di scorrimento; tan(phi) = coefficiente di attrito terreno-fondazione; 12 Sismicad 12 - Licenza assegnata a DEL BRIO ING. CLAUDIO - VIA RAFFAELLO SANZIO, 81 - SQUINZANO (LE)

Relazione Geotecnica ca = aderenza alla base, pari alla coesione del terreno di fondazione o ad una sua frazione; B, L = dimensioni della fondazione; alpha = fattore di riduzione della spinta passiva; Sp = spinta passiva dell eventuale terreno laterale; gamma rs = fattore di sicurezza parziale per lo scorrimento; Le normative prevedono che il fattore di sicurezza a scorrimento FS=Rd/Ed sia non minore di un prefissato limite. Verifica di capacità portante La verifica di capacità portante della fondazione superficiale viene eseguita mediante formulazioni di letteratura geotecnica considerando le caratteristiche dei terreni sottostanti al piano di posa della fondazione, ricavati in base alla stratigrafia associata all elemento. Qualora l elemento in verifica sia formato da parti non omogenee tra loro, ad esempio una travata in cui le singole travi di fondazione siano associate ad un differente sondaggio, verranno condotte verifiche geotecniche distinte sui singoli tratti. La verifica viene fatta raffrontando la portanza di progetto (Rd) con la sollecitazione di progetto (Ed); la prima deriva dalla portanza calcolata con metodi della letteratura geotecnica, ridotta da opportuni fattori di sicurezza parziali; la seconda viene valutata ricavando la risultante della sollecitazione scaricata al suolo con una integrazione delle pressioni nel tratto di calcolo. Le normative prevedono che il fattore di sicurezza alla capacità portante, espresso come rapporto tra il carico ultimo di progetto della fondazione (Rd) ed il carico agente (Ed), sia non minore di un prefissato limite. La portanza di una fondazione rappresenta il carico ultimo trasmissibile al suolo prima di arrivare alla rottura del terreno. Le formule di calcolo presenti in letteratura sono nate per la fondazione nastriforme indefinita ma aggiungono una serie di termini correttivi per considerare le effettive condizioni al contorno della fondazione, esprimendo la capacità portante ultima in termini di pressione limite agente su di una fondazione equivalente soggetta a carico centrato. La determinazione della capacità portante ai fini della verifica è stata condotta secondo il metodo di Vesic, che viene descritto nei paragrafi successivi. Metodo di Vesic La capacità portante valutata attraverso la formula di Vesic risulta, nel caso generale: Nel caso di terreno eminentemente coesivo (phi = 0) tale relazione diventa: dove: gamma = peso di volume efficace dello strato di fondazione; B = larghezza efficace della fondazione (B = Bf - 2e); L = lunghezza efficace della fondazione (L = Lf - 2e); c = coesione dello strato di fondazione; cu = coesione non drenata dello strato di fondazione; q = sovraccarico del terreno sovrastante il piano di fondazione; Nc, Nq, Ny = fattori di capacità portante; sc, sq, sy = fattori di forma della fondazione; dc, dq, dy = fattori di profondità del piano di posa della fondazione; ic, iq, iy = fattori di inclinazione del carico; bc, bq, by = fattori di inclinazione della base della fondazione; gc, gq, gy = fattori di inclinazione del piano campagna; Nel caso di piano di campagna inclinato (beta > 0) e phi = 0, Vesic propone l aggiunta, nella formula sopra definita, del termine 0.5 * gamma * B * N_gamma con N_gamma = -2 * sen beta Per la teoria di Vesic i coefficienti sopra definiti assumono le espressioni che seguono: Sismicad 12 - Licenza assegnata a DEL BRIO ING. CLAUDIO - VIA RAFFAELLO SANZIO, 81 - SQUINZANO (LE) 13

nelle quali si sono considerati i seguenti dati: phi = angolo di attrito dello strato di fondazione; ca = aderenza alla base della fondazione; nu = inclinazione del piano di posa della fondazione sull orizzontale (nu = 0 se orizzontale); beta = inclinazione del pendio; H = componente orizzontale del carico trasmesso sul piano di posa della fondazione; V = componente verticale del carico trasmesso sul piano di posa della fondazione; D = profondità del piano di posa della fondazione dal piano campagna; Influenza degli strati sulla capacità portante Le formulazioni utilizzate per la portanza prevedono la presenza di uno stesso terreno nella zona interessata dalla potenziale rottura. In prima approssimazione lo spessore di tale zona è pari a: In presenza di stratificazioni di terreni diversi all interno di tale zona, il calcolo diventa più complesso; non esiste una metodologia univoca per questi casi, differenti autori hanno proposto soluzioni diverse a seconda dei casi che si possono presentare. In prima approssimazione, nel caso di stratificazioni, viene trovata una media delle caratteristiche dei terreni, pesata sullo spessore degli strati interessati. Nel caso in cui il primo strato incontrato sia coesivo viene anche verificato che la compressione media agente sulla fondazione non superi la tensione limite di espulsione, circostanza che provocherebbe il rifluimento del terreno da sotto la fondazione, rendendo impossibile la portanza. La tensione limite di espulsione qult per terreno coesivo viene calcolata come: dove c è la coesione e q è il sovraccarico agente sul piano di posa. Influenza del sisma sulla capacità portante La capacità portante nelle combinazioni sismiche viene valutata mediante l estensione di procedure classiche al caso di azione sismica. L effetto inerziale prodotto dalla struttura in elevazione sulla fondazione può essere considerato tenendo conto dell effetto dell inclinazione (rapporto tra forze T parallele al piano di posa e carico normale N) e dell eccentricità (rapporto tra momento M e carico normale N) delle azioni in fondazione, e produce variazioni di tutti i coefficienti di capacità portante del carico limite, oltre alla riduzione dell area efficace. L effetto cinematico si manifesta per effetto dell inerzia delle masse del suolo sotto la fondazione come una riduzione della resistenza teorica calcolata in condizioni statiche; tale riduzione è in funzione del coefficiente sismico orizzontale kh, cioè dell accelerazione normalizzata massima attesa al suolo, e delle caratteristiche del suolo. L effetto è più marcato su terreni granulari, mentre nei suoli coesivi è poco rilevante. Per tener conto nella determinazione del carico limite di tali effetti inerziali vengono introdotti nelle combinazioni sismiche anche i fattori correttivi e (earthquake), valutati secondo Paolucci e Pecker: 14 Sismicad 12 - Licenza assegnata a DEL BRIO ING. CLAUDIO - VIA RAFFAELLO SANZIO, 81 - SQUINZANO (LE)

Relazione Geotecnica 8 Verifiche delle fondazioni Verifiche delle fondazioni: contiene la descrizione degli stati limite considerati, gli approcci e le combinazioni di calcolo adottate; vengono poi elencate le pressioni e gli spostamenti massimi e minimi raggiunti nei diversi SL e le verifiche condotte sulle fondazioni presenti, superficiali e profonde. Nelle verifiche nei confronti degli Stati Limite ultimi SLU strutturali (STR) e geotecnici (GEO) si possono adottare, in alternativa, due diversi approcci progettuali: DA1.1 - Approccio 1: - Combinazione 1: (A1+M1+R1) - Combinazione 2: (A2+M2+R2) DA1.2 - Approccio 2: - Combinazione 1:(A1+M1+R3) Le seguenti verifiche delle fondazioni sono state condotte secondo l approccio [2]. <testo utente: si consiglia di integrare il paragrafo con la descrizione e la motivazione dell approccio adottato e degli altri eventuali stati limite considerati nelle verifiche (clic dx per modificare il paragrafo)> 8.1 Verifiche travate C.A. x: distanza da asse appoggio sinistro [cm] Asup: area efficace di armatura longitudinale superiore [cm2] cs: distanza tra bordo superiore e baricentro dell'armatura superiore [cm] Ainf: area efficace di armatura longitudinale inferiore [cm2] ci: distanza tra bordo inferiore e baricentro dell'armatura inferiore [cm] Mela: momento flettente elastico [dan*cm] comb.: combinazione che produce Mela MEd: momento flettente di progetto [dan*cm] MRd: momento ultimo [dan*cm] x/d: distanza asse neutro dal bordo compresso / altezza utile Ast: area delle staffe (cmq/cm) [cm2] Afp+: area di staffe equivalenti da sagomati per taglio positivo [cm2] Afp-: area di staffe equivalenti da sagomati per taglio negativo [cm2] VEd: taglio di progetto [dan] VRcd: resistenza a taglio per rottura delle bielle compresse [dan] VRd: resistenza a taglio in assenza di staffatura [dan] VRsd: resistenza a taglio per la presenza di armatura [dan] teta: angolo di inclinazione delle bielle compresse [deg] : stato di verifica (vuoto = verificato) Mese.R: momento flettente in combinazione rara [dan*cm] Comb.: combinazione : tensione nel a [dan/cm2] f.: tensione nell'acciaio [dan/cm2] Mese.QP: momento flettente in combinazione quasi permanente [dan*cm] srmi: interasse tra le fessure al lembo inferiore [cm] wkir: apertura caratteristica delle fessure al lembo inferiore in combinazione rara [cm] wkif: apertura caratteristica delle fessure al lembo inferiore in combinazione frequente [cm] wkiqp: apertura caratteristica delle fessure al lembo inferiore in combinazione quasi permanente [cm] srms: interasse tra le fessure al lembo superiore [cm] wksr: apertura caratteristica delle fessure al lembo superiore in combinazione rara [cm] wksf: apertura caratteristica delle fessure al lembo superiore in combinazione frequente [cm] wksqp: apertura caratteristica delle fessure al lembo superiore in combinazione quasi permanente [cm] : massima pressione in fondazione [dan/cm2] : minima pressione in fondazione [dan/cm2] N: fattore di capacità portante, distinto nei 3 tipi (c, q, g) S: fattore correttivo per la forma della fondazione, distinto nei 3 tipi (c, q, g) D: fattore correttivo per la profondità del piano di posa, distinto nei 3 tipi (c, q, g) I: fattore correttivo per l'inclinazione del carico, distinto nei 3 tipi (c, q, g) B: fattore correttivo per l'inclinazione del piano di posa, distinto nei 3 tipi (c, q, g) G: fattore correttivo per l'inclinazione del pendio, distinto nei 3 tipi (c, q, g) E: fattore correttivo per l'inerzia sismica del suolo, distinto nei 3 tipi (c, q, g) Tipo: tipologia del fattore di portanza, per coesione (c), sovraccarico (q) o attrito (g) : [dan/cm2] Le unità di misura delle verifiche elencate nel capitolo sono in [cm, dan, deg] ove non espressamente specificato. Trave di fondazione a "Fondazione" 1-8 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI Acciaio B450C fyk= 4500 Calcestruzzo C25/30 fck,cub (cubica)= 300 fck (cilindrica)= 249 OUTPUT CAMPATE Sismicad 12 - Licenza assegnata a DEL BRIO ING. CLAUDIO - VIA RAFFAELLO SANZIO, 81 - SQUINZANO (LE) 15

campata n. 1 tra i fili 1 e 2, asta n. 188,189 campata n. 2 tra i fili 2 e 3, asta n. 190 x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta 0 8.04 3.6 8.04 3.6 23940 SLV FO12 23940 1086238 0.108 0.101 0 0 1017 SLV FO5 47818 9551 32217 22 0 8.04 3.6 8.04 3.6-93894 SLV FO5-93894 -1086238 0.108 0.101 0 0-1804 SLV FO12 47818 9551-32217 22 27 8.04 3.6 8.04 3.6-48553 SLV FO5-93894 -1086238 0.108 0.101 0 0 2388 SLV FO5 47818 9551 32217 22 27 8.04 3.6 8.04 3.6 0.101 0 0-428 SLV FO12 47818 9551-32217 22 53 8.04 3.6 8.04 3.6 33860 SLV FO5 154781 1086238 0.108 0.101 0 0 3803 SLV FO5 47818 9551 32217 22 53 8.04 3.6 8.04 3.6 1232 SLV FO12-77521 -1086238 0.108 80 8.04 3.6 8.04 3.6 154781 SLV FO5 154781 1086238 0.108 0.101 0 0 5542 SLU 20 47818 9551 32217 22 80 8.04 3.6 8.04 3.6 45474 SLV FO12-15273 -1086238 0.108 x Mese.R Comb. srmi wkir wkif wkiqp srms wksr wksf wksqp 0-40676 3 2 35-36484 2 2-1.32-0.82 27 62740 1 4 54 57419 1 3-1.34-0.83 27-40676 3 2 35-36484 2 3 53 108481 5 6 93 100128 2 6-1.38-0.84 53-39609 1 2 34-35899 1 6 80 108481 3 6 93 100128 2 6-1.4-0.85 80-11501 1 1 10-11202 1 6 campata n. 3 tra i fili 3 e 4, asta n. 191,192 campata n. 4 tra i fili 4 e 5, asta n. 193 campata n. 5 tra i fili 5 e 6, asta n. 194 x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta 0 8.04 3.6 8.04 3.6 138920 SLU 20 138920 1086238 0.108 0.101 0 0-4896 SLU 20 47818 9551-32217 22 0 8.04 3.6 8.04 3.6 59888 SLV FO13-2745 -1086238 0.108 27 8.04 3.6 8.04 3.6 35156 SLV FO4 138920 1086238 0.108 0.101 0 0-2959 SLU 18 47818 9551-32217 22 27 8.04 3.6 8.04 3.6 11225 SLV FO13-36872 -1086238 0.108 53 8.04 3.6 8.04 3.6-22110 SLV FO4-40894 -1086238 0.108 0.101 0 0-1414 SLV FO4 47818 9551-32217 22 80 8.04 3.6 8.04 3.6 8656 SLV FO13 8656 1086238 0.108 0.101 0 0 1099 SLV FO13 47818 9551 32217 22 80 8.04 3.6 8.04 3.6-40894 SLV FO4-40894 -1086238 0.108 0.101 0 0-4 SLV FO4 47818 9551-32217 22 x Mese.R Comb. srmi wkir wkif wkiqp srms wksr wksf wksqp 0 102524 3 6 88 96327 2 6-1.35-0.82 0-1224 1 0 1-1224 1 6 27 102524 3 6 88 96327 2 6-1.32-0.81 27-20687 1 1 18-19241 1 6 53 62144 1 4 53 58148 1 3-1.27-0.78 53-20775 5 1 18-19274 2 3 80 2283 1 0 2 1802 1 0-1.23-0.76 80-20775 3 1 18-19274 2 0 campata n. 6 tra i fili 6 e 7, asta n. 195,196 campata n. 7 tra i fili 7 e 8, asta n. 197 x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta 0 8.04 3.6 8.04 3.6 36326 SLV FO16 36326 1086238 0.108 0.101 0 0-1973 SLU 18 47818 9551-32217 22 0 8.04 3.6 8.04 3.6-6742 SLV FO1-26632 -1086238 0.108 27 8.04 3.6 8.04 3.6 6077 SLV FO16 36326 1086238 0.108 0.101 0 0-666 SLV FO16 47818 9551-32217 22 27 8.04 3.6 8.04 3.6-25979 SLV FO1-26632 -1086238 0.108 53 8.04 3.6 8.04 3.6 370 SLV FO16 21918 1086238 0.108 0.101 0 0 754 SLV FO1 47818 9551 32217 22 53 8.04 3.6 8.04 3.6-18826 SLV FO1-26632 -1086238 0.108 80 8.04 3.6 8.04 3.6 21918 SLU 18 21918 1086238 0.108 0.101 0 0 1920 SLU 18 47818 9551 32217 22 80 8.04 3.6 8.04 3.6 13272 SLV FO5-25885 -1086238 0.108 x Mese.R Comb. srmi wkir wkif wkiqp srms wksr wksf wksqp 0 15546 3 1 13 14792 2 1-0.99-0.64 0-13136 1 1 11-12707 1 1 27 15546 1 1 13 14792 1 1-0.96-0.62 27-13136 3 1 11-12707 2 1 53 16508 1 1 14 16006 1 1-0.92-0.6 53-13136 3 1 11-12707 2 1 80 16508 3 1 14 16006 2 1-0.9-0.57 80-13136 1 1 11-12707 1 1 16 Sismicad 12 - Licenza assegnata a DEL BRIO ING. CLAUDIO - VIA RAFFAELLO SANZIO, 81 - SQUINZANO (LE)

Relazione Geotecnica campata n. 8 tra i fili 8 e 9, asta n. 198,199 Combinazioni non sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 1100 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 20 Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -76917 Resistenza di progetto: 6944149 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 90.28 Forza risultante agente in direzione x: 30 Forza risultante agente in direzione y: 687 Forza risultante agente in direzione z: -76917 Momento risultante agente attorno x: 9209 Momento risultante agente attorno y: -969368 Inclinazione del carico in direzione y: 1 Eccentricità del carico in direzione x: -13 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 1075 46.12 1.04 1.27 1 1 1 1 Coesione 33.3 1.04 1.17 1 1 1 1 Sovraccarico 48.03 0.98 1 1 1 1 1 Attrito Combinazioni sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 1100 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLV fondazioni 2 Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -60712 Resistenza di progetto: 6763876 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 111.41 Forza risultante agente in direzione x: 405 Forza risultante agente in direzione y: 5164 Forza risultante agente in direzione z: -60712 Momento risultante agente attorno x: 2990 Momento risultante agente attorno y: -851767 Inclinazione del carico in direzione y: 5 Eccentricità del carico in direzione x: -14 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 1072 Accelerazione normalizzata massima al suolo: 0.01 46.12 1.04 1.27 0.98 1 1 1 Coesione 33.3 1.04 1.17 0.98 1 1 0.99 Sovraccarico 48.03 0.98 1 0.96 1 1 0.99 Attrito Trave di fondazione a "Fondazione" 1-127 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI Acciaio B450C fyk= 4500 Calcestruzzo C25/30 fck,cub (cubica)= 300 fck (cilindrica)= 249 OUTPUT CAMPATE campata n. 1 tra i fili 1 e 24, asta n. 187,186 campata n. 2 tra i fili 24 e 33, asta n. 185 Sismicad 12 - Licenza assegnata a DEL BRIO ING. CLAUDIO - VIA RAFFAELLO SANZIO, 81 - SQUINZANO (LE) 17

x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta 0 8.04 3.6 8.04 3.6-144217 SLV FO2-144217 -1086238 0.108 0.106 0 0 1314 SLV FO4 47818 9551 33912 22 0 8.04 3.6 8.04 3.6 0.106 0 0-1536 SLV FO13 47818 9551-33912 22 37 8.04 3.6 8.04 3.6-80740 SLV FO2-144217 -1086238 0.108 0.106 0 0 2939 SLV FO2 47818 9551 33912 22 73 8.04 3.6 8.04 3.6 33330 SLV FO2 126077 1086238 0.108 0.106 0 0 4687 SLV FO2 47818 9551 33912 22 73 8.04 3.6 8.04 3.6 3625 SLV FO15-90904 -1086238 0.108 95 8.04 3.6 8.04 3.6 126077 SLV FO2 126077 1086238 0.108 0.106 0 0 6155 SLU 18 47818 9551 33912 22 110 8.04 3.6 8.04 3.6 206266 SLU 18 152599 1086238 0.108 0.092 0 0 7232 SLU 18 47818 9551 29541 22 x Mese.R Comb. srmi wkir wkif wkiqp srms wksr wksf wksqp 0-77890 3 4 67-73280 2 4-1.38-0.84 37 33309 1 2 29 30515 1 2-1.43-0.86 37-77890 3 4 67-73280 2 2 73 91249 3 5 78 85155 2 5-1.53-0.9 73-60336 1 3 52-57371 1 5 95 91249 3 5 78 85155 2 5-1.58-0.93 110 111860 3 6 96 104599 2 6-1.6-0.94 campata n. 3 tra i fili 33 e 37, asta n. 184,183 campata n. 4 tra i fili 37 e 46, asta n. 182 x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta 0 8.04 3.6 8.04 3.6 419649 SLU 18 419649 1086238 0.108 0.101 0 0-10025 SLU 18 47818 9551-32217 22 60 8.04 3.6 8.04 3.6-16729 SLU 20-146783 -1086238 0.108 0.101 0 0-4689 SLU 18 47818 9551-32217 22 120 8.04 3.6 8.04 3.6-168396 SLU 18-170450 -1086238 0.108 0.101 0 0-531 SLU 18 47818 9551-32217 22 180 8.04 3.6 8.04 3.6-86159 SLU 18-167073 -1086238 0.108 0.101 0 0 3346 SLU 18 47818 9551 32217 22 x Mese.R Comb. srmi wkir wkif wkiqp srms wksr wksf wksqp 0 311241 3 18 268 294718 2 17-1.71-0.99 60 183209 1 11 158 173556 1 10-1.45-0.83 60-108799 3 6 94-102927 2 10 120-126481 3 7 109-119860 2 7-1.18-0.67 180-124079 5 7 107-117738 2 7-1.3-0.73 campata n. 5 tra i fili 46 e 50, asta n. 181,180 campata n. 6 tra i fili 50 e 56, asta n. 179 x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta 0 8.04 3.6 8.04 3.6-21480 SLV FO9-25540 -1086238 0.108 0.112 0 0-1212 SLU 18 47818 9551-35796 22 30 8.04 3.6 8.04 3.6-12252 SLU 18-25540 -1086238 0.108 0.112 0 0 1607 SLU 18 47818 9551 35796 22 60 8.04 3.6 8.04 3.6 81573 SLU 18 271596 1086238 0.108 0.112 0 0 4692 SLU 18 47818 9551 35796 22 60 8.04 3.6 8.04 3.6 48033 SLU 1-23991 -1086238 0.108 90 8.04 3.6 8.04 3.6 271596 SLU 20 271596 1086238 0.108 0.112 0 0 8004 SLU 18 47818 9551 35796 22 x Mese.R Comb. srmi wkir wkif wkiqp srms wksr wksf wksqp 0 8809 3 1 8 8523 2 0-1.63-0.91 0-19229 1 1 17-18633 1 0 30 104323 1 6 90 99293 1 6-1.77-0.99 30-19229 3 1 17-18633 2 6 60 201808 3 12 174 191647 2 11-1.92-1.08 60-17966 1 1 15-17267 1 11 90 201808 3 12 174 191647 2 11-2.01-1.12 campata n. 7 tra i fili 56 e 61, asta n. 178 campata n. 8 tra i fili 61 e 61, asta n. 177 campata n. 9 tra i fili 61 e 66, asta n. 176 x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta 0 8.04 3.6 8.04 3.6 345759 SLU 18 345759 1086238 0.108 0.112 0 0-9162 SLU 18 47818 9551-35796 22 30 8.04 3.6 8.04 3.6 123415 SLU 18 345759 1086238 0.108 0.112 0 0-5678 SLU 18 47818 9551-35796 22 30 8.04 3.6 8.04 3.6 67397 SLU 1-16761 -1086238 0.108 60 8.04 3.6 8.04 3.6 4402 SLV FO15 193351 1086238 0.108 0.112 0 0-2383 SLU 20 47818 9551-35796 22 60 8.04 3.6 8.04 3.6-912 SLV FO2-24484 -1086238 0.108 90 8.04 3.6 8.04 3.6-24019 SLV FO9-24484 -1086238 0.108 0.112 0 0 652 SLU 20 47818 9551 35796 22 18 Sismicad 12 - Licenza assegnata a DEL BRIO ING. CLAUDIO - VIA RAFFAELLO SANZIO, 81 - SQUINZANO (LE)

Relazione Geotecnica x Mese.R Comb. srmi wkir wkif wkiqp srms wksr wksf wksqp 0 255786 3 15 220 241241 2 14-2.08-1.16 30 255786 3 15 220 241241 2 14-2.03-1.13 30-12656 1 1 11-12318 1 14 60 143025 5 8 123 134872 2 8-1.89-1.05 60-18396 1 1 16-17902 1 8 90 26603 1 2 23 24923 1 1-1.75-0.97 90-18396 3 1 16-17902 2 1 campata n. 10 tra i fili 66 e 69, asta n. 175,174 campata n. 11 tra i fili 69 e 78, asta n. 173 x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta 0 8.04 3.6 8.04 3.6-122815 SLU 18-210907 -1086238 0.108 0.101 0 0-3670 SLU 18 47818 9551-32217 22 60 8.04 3.6 8.04 3.6-210974 SLU 18-214017 -1086238 0.108 0.101 0 0 687 SLU 18 47818 9551 32217 22 120 7.73 3.6 8.04 3.6-27201 SLU 18-184434 -1045796 0.106 0.101 0 0 5692 SLU 18 47818 9551 32217 22 180 8.04 3.6 8.04 3.6 509923 SLU 18 509923 1086238 0.108 0.101 0 0 12479 SLU 18 47818 9551 32217 22 x Mese.R Comb. srmi wkir wkif wkiqp srms wksr wksf wksqp 0-155851 3 9 134-146729 2 8-1.41-0.78 60-158101 3 9 136-148776 2 9-1.35-0.74 120 218522 1 13 188 205616 1 12-1.76-0.97 120-136099 3 8 117-127852 2 12 180 376524 3 22 324 354061 2 20-2.18-1.19 campata n. 12 tra i fili 78 e 83, asta n. 172 campata n. 13 tra i fili 83 e 90, asta n. 171,170 campata n. 14 tra i fili 90 e 96, asta n. 169 x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta 0 8.04 3.6 8.04 3.6 380950 SLU 18 380950 1086238 0.108 0.101 0 0-11556 SLU 18 47818 9551-32217 22 0 8.04 3.6 8.04 3.6 171836 SLV FO4-30332 -1086238 0.108 60 8.04 3.6 8.04 3.6-81079 SLU 18-149366 -1086238 0.108 0.101 0 0-3984 SLU 20 47818 9551-32217 22 120 8.04 3.6 8.04 3.6-113206 SLU 20-149366 -1086238 0.108 0.101 0 0 2938 SLV FO2 47818 9551 32217 22 180 8.04 3.6 8.04 3.6 283931 SLV FO2 283931 1086238 0.108 0.101 0 0 9915 SLU 18 47818 9551 32217 22 180 8.04 3.6 8.04 3.6 87268 SLV FO15-75050 -1086238 0.108 x Mese.R Comb. srmi wkir wkif wkiqp srms wksr wksf wksqp 0 280107 3 16 241 261635 2 15-2.32-1.25 60 136529 1 8 117 127286 1 7-2.11-1.13 60-110055 3 6 95-103139 2 7 120 75186 1 4 65 70862 1 4-2.02-1.09 120-110055 3 6 95-103139 2 4 180 197478 3 11 170 185599 2 11-2.14-1.16 180-28038 1 2 24-26013 1 11 campata n. 15 tra i fili 96 e 103, asta n. 168 campata n. 16 tra i fili 103 e 108, asta n. 167 campata n. 17 tra i fili 108 e 115, asta n. 166 x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta 0 8.04 3.6 8.04 3.6 384722 SLU 18 384722 1086238 0.108 0.101 0 0-10558 SLU 18 47818 9551-32217 22 0 8.04 3.6 8.04 3.6 165652 SLV FO4-17956 -1086238 0.108 60 8.04 3.6 8.04 3.6-65836 SLV FO2-139696 -1086238 0.108 0.101 0 0-4102 SLU 18 47818 9551-32217 22 120 8.7 3.6 8.04 3.6-132038 SLU 18-140522 -1170329 0.112 0.101 0 0 1834 SLV FO2 47818 9551 32217 22 120 8.7 3.6 8.04 3.6 0.101 0 0-170 SLV FO15 47818 9803-32217 22 180 8.04 3.6 8.04 3.6 159046 SLV FO2 159046 1086238 0.108 0.101 0 0 6251 SLU 18 47818 9551 32217 22 180 8.04 3.6 8.04 3.6-34454 SLV FO15-110022 -1086238 0.108 Sismicad 12 - Licenza assegnata a DEL BRIO ING. CLAUDIO - VIA RAFFAELLO SANZIO, 81 - SQUINZANO (LE) 19

x Mese.R Comb. srmi wkir wkif wkiqp srms wksr wksf wksqp 0 283402 3 16 244 265490 2 15-2.04-1.11 60 151362 1 9 130 141754 1 8-1.75-0.95 60-103006 5 6 89-96647 2 8 120-103621 3 6 89-97232 2 6-1.52-0.83 180 66692 3 4 57 62296 2 4-1.56-0.86 180-69430 1 4 60-65235 1 4 campata n. 18 tra i fili 115 e 133, asta n. 165,164 campata n. 19 tra i fili 133 e 133, asta n. 163 campata n. 20 tra i fili 133 e 139, asta n. 162 x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta 0 8.04 3.6 8.04 3.6 213429 SLU 18 213429 1086238 0.108 0.112 0 0-6277 SLU 18 47818 9551-35796 22 30 8.04 3.6 8.04 3.6 66800 SLU 18 213429 1086238 0.108 0.112 0 0-3507 SLU 18 47818 9551-35796 22 30 8.04 3.6 8.04 3.6 37277 SLU 1-7341 -1086238 0.108 60 8.04 3.6 8.04 3.6 6008 SLV FO15 111287 1086238 0.108 0.112 0 0-865 SLV FO10 47818 9551-35796 22 60 8.04 3.6 8.04 3.6-3215 SLV FO2-7521 -1086238 0.108 90 8.04 3.6 8.04 3.6 19406 SLV FO11 19406 1086238 0.108 0.112 0 0 1697 SLU 18 47818 9551 35796 22 90 8.04 3.6 8.04 3.6 892 SLV FO6-7521 -1086238 0.108 x Mese.R Comb. srmi wkir wkif wkiqp srms wksr wksf wksqp 0 157920 3 9 136 148982 2 9-1.67-0.93 30 157920 3 9 136 148982 2 9-1.65-0.91 30-1574 1 0 1-1536 1 9 60 82409 3 5 71 77842 2 4-1.58-0.88 60-1574 1 0 1-1536 1 4 90 12372 3 1 11 11748 2 1-1.5-0.83 90-1574 1 0 1-1536 1 1 campata n. 21 tra i fili 139 e 143, asta n. 161,160 campata n. 22 tra i fili 143 e 150, asta n. 159 x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta 0 8.04 3.6 8.04 3.6-66965 SLU 18-162021 -1086238 0.108 0.101 0 0-3662 SLU 18 47818 9551-32217 22 60 8.04 3.6 8.04 3.6-169513 SLU 18-169705 -1086238 0.108 0.101 0 0 291 SLV FO6 47818 9551 32217 22 120 8.04 3.6 8.04 3.6-26891 SLU 20-152935 -1086238 0.108 0.101 0 0 4749 SLU 18 47818 9551 32217 22 180 8.04 3.6 8.04 3.6 433703 SLU 18 433703 1086238 0.108 0.101 0 0 10844 SLU 18 47818 9551 32217 22 x Mese.R Comb. srmi wkir wkif wkiqp srms wksr wksf wksqp 0-119874 3 7 103-113076 2 6-1.25-0.7 60-125513 3 7 108-118328 2 7-1.23-0.69 120 183630 1 11 158 173088 1 10-1.6-0.9 120-113061 3 6 97-106515 2 10 180 320706 3 18 276 302261 2 17-1.98-1.11 campata n. 23 tra i fili 150 e 159, asta n. 158,157 Combinazioni non sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 2560 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 18 Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -266692 Resistenza di progetto: 15915253 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 59.68 Forza risultante agente in direzione x: -98 Forza risultante agente in direzione y: -940 Forza risultante agente in direzione z: -266692 Momento risultante agente attorno x: -11323 Momento risultante agente attorno y: 6959004 Inclinazione del carico in direzione y: 0 Eccentricità del carico in direzione x: 26 20 Sismicad 12 - Licenza assegnata a DEL BRIO ING. CLAUDIO - VIA RAFFAELLO SANZIO, 81 - SQUINZANO (LE)