Comune di Castelfranco in Miscano

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1 Comune di Castelfnco in Miscano Provincia di Benevento PON FESR Sicurezza per lo sviluppo Obiettivo Convergenza , Obiettivo Opetivo 2.8 INIZIATIVA A QUADRO IO GIOCO LEGALE LAVORI DI REALIZZAZIONE CAMPO SPORTIVO POLIVALENTE COPERTO PROGETTO ESECUTIVO TAV. 03A RELAZIONE GEOTECNICA E SULLE FONDAZIONI LUGLIO 2012 Progettazione: Prof. arch. Fncescangelo Possemato Dott. arch. Nicola Palmino Rubortone Prof. arch. Fncescangelo Possemato Corso Stefano Cusani, Solopaca (BN) Telefono: Telefax : [email protected]

2 1 Normativa di riferimento NORME TECNICHE PER LE COSTRUZIONI NTC 2008 Norme tecniche per le costruzioni D.M. 14 gennaio Relazione geotecnica e sulle fondazioni CONSIGLIO SUPERIORE DEI LAVORI PUBBLICI Istruzioni per l'applicazione delle "Norme tecniche per le costruzioni" di cui al D.M. 14 gennaio Circolare 2 febbio CONSIGLIO SUPERIORE DEI LAVORI PUBBLICI Pericolosità sismica e Criteri geneli per la classificazione sismica del territorio nazionale. Allegato al voto n. 36 del NORMA TECNICA UNI EN :2005 (EUROCODICE 7 - PROGETTAZIONE GEOTECNICA) Progettazione geotecnica - Parte 1: Regole geneli. EUROCODICE 8 Indicazioni progettuali per la resistenza sismica delle strutture - Parte 5: Fondazioni, strutture di contenimento ed aspetti geotecnici. D.M. 11/03/1988 Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii natuli e delle scarpate, i criteri geneli e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione (norma possibile se si ope in Zona sismica 4, attuali Classi I e II). 2 Descrizione delle opere in sito La struttu in oggetto è stata analizzata secondo la norma D.M (N.T.C.), considendola come tipo di costruzione 2. In particolare si è prevista, in accordo con il committente, una vita nominale dell ope di Vn=50 anni per una classe d uso II, e quindi una vita di riferimento di 50 anni ( 2.4.3). L ope è edificata in località Benevento, Castelfnco In Miscano - Latitudine (deg) 41,3008 ; Longit udine (deg) 15,0898 (N 41 18' 3"; E 15 5' 23") ED50 (coordinate esatte: 41, ,089762), punto che risulta corrispondere come zonazione sismica ad una Zona 2. La pericolosità sismica di base del sito di costruzione è definita in termini di accelezione orizzontale massima attesa al suolo in condizioni ideali su sito di riferimento rigido e superficie topogfica orizzontale. Le azioni di progetto si ricavano, ai sensi delle NTC, dalle accelezioni ag e dalle relative forme spettli, come previsto nell allegato A della norma. I tre pametri fondamentali (accelezione ag, fattore di amplificazione Fo e periodo T*C) si ricavano per ciascun nodo del del reticolo di riferimento in funzione del periodo di ritorno dell azione sismica TR previsto, espresso in anni; quest ultimo è noto una volta fissate la vita di riferimento Vr della costruzione e la probabilità di supemento attesa nell arco della vita di riferimento. Le probabilità di supemento nel periodo di riferimento PVr cui riferirsi per individuare l azione sismica agente in ciascuno degli stati limite consideti sono riportate nella tabella 3.2.I del della norma; i valori di PVr forniti in tabella possono essere ridotti in funzione del gdo di protezione che si vuole ggiungere (c. anche il C3.2.1). Nella presente progettazione si sono consideti i seguenti pametri sismici: PVr SLD (%) 63 Tr SLD 50 Ag/g SLD Fo SLD Tc* SLD 0.33 PVr SLV (%) 10 Tr SLV 475 Ag/g SLV Fo SLV Tc* SLV Risposta sismica locale Le condizioni sttigfiche del volume di terreno interessato dall ope e le condizioni topogfiche concorrono a modificare l azione sismica in superficie rispetto a quella attesa su un sito rigido con superficie orizzontale. Tali modifiche, in ampiezza, duta e contenuto in equenza, sono il risultato della risposta sismica locale. Gli effetti sttigfici sono legati alla successione sttigfica, alle proprietà meccaniche dei terreni, alla geometria del contatto t il substto rigido e i terreni sovstanti ed alla geometria dei contatti t gli stti di terreno. Gli effetti topogfici sono invece legati alla configuzione topogfica del piano campagna ed alla possibile focalizzazione delle onde sismiche in punti particolari (pendii, creste). Nella presente progettazione l effetto della risposta sismica locale è stato valutato individuando la categoria di sottosuolo di riferimento corrispondente alla situazione in sito e considendo le condizioni topogfiche locali ( 3.2.2).Per la valutazione del coefficiente di amplificazione sttigfica SS la catterizzazione geotecnica condotta nel volume significativo consente di identificare il sottosuolo prevalente nella categoria C - sabbie ed argille medie. Si riporta per completezza la corrispondente descrizione indicata nella norma (Tab. 3.2.II e Tab. 3.2.III). Per la valutazione del coefficiente di amplificazione topogfica ST, viste le condizioni in sito e l orogfia della zona, si è attribuita la categoria topogfica T1. Si riporta per completezza la corrispondente descrizione indicata nella norma (Tab. 3.2.IV). Categoria T1: Superficie pianeggiante, pendii e rilievi isolati con inclinazione media i <= 15 In base alle categorie scelte si sono infine adottati i seguenti coefficienti di amplificazione e spettli: Ss orizzontale SLD 1.5 Tb orizzontale SLD [s] Tc orizzontale SLD 0.5 [s] Pag.1

3 Td orizzontale SLD [s] Ss orizzontale SLV 1.43 Tb orizzontale SLV [s] Tc orizzontale SLV [s] Td orizzontale SLV [s] Si riportano infine gli spettri di risposta elastici delle componenti orizzontali per gli stati limite consideti. Viene mostto lo spettro di risposta elastico " Spettro di risposta elastico in accelezione delle componenti orizzontali SLC (3.2.4)". Periodo [s] Viene mostto lo spettro di risposta elastico " Spettro di risposta elastico in accelezione delle componenti orizzontali SLD (3.2.4)". Periodo [s] Viene mostto lo spettro di risposta elastico " Spettro di risposta elastico in accelezione delle componenti orizzontali SLO (3.2.4)". Periodo [s] Pag.2

4 Viene mostto lo spettro di risposta elastico " Spettro di risposta elastico in accelezione delle componenti orizzontali SLV (3.2.4)". Pametri di analisi Periodo [s] Si è condotta una analisi di tipo Lineare dinamica su una costruzione di calcestruzzo. Le parti struttuli in a. sono inquadbili nella tipologia Strutture a telaio q0=3.0*alfau/alfa1, con pporto alfau/alfa1 corrispondente a Strutture a telaio di un piano alfau/alfa1=( )/2. Si è consideta una classe di duttilità CD"B", a cui corrispondono per la struttu in esame i seguenti fattori di struttu: Fattore di struttu per sisma X 2.52 Fattore di struttu per sisma Y 2.52 Fattore di struttu per sisma Z 1.5 Altri pametri che influenzano l azione sismica di progetto sono riassunti in questo prospetto: Smorzamento viscoso (%) 5 Rotazione del sisma 0 [deg] Quota dello '0' sismico 0 [cm] Moltiplicatore sisma X per combinazioni di default 1 Moltiplicatore sisma Y per combinazioni di default 1 Nell analisi dinamica modale si sono analizzati 3 modi di vibre valutati secondo il metodo di Ritz. Per tenere conto della variabilità spaziale del moto sismico, nonché di eventuali incertezze nellalocalizzazione delle masse, la normativa richiede di attribuire al centro di massa una eccentricità accidentale ( 7.2.6), in aggiunta alla eccentricità natule della costruzione, mediante l applicazione di carichi statici costituiti da momenti torcenti di valore pari alla risultante orizzontale della forza agente al piano, moltiplicata per l eccentricità accidentale del baricentro delle masse rispetto alla sua posizione di calcolo. Nella struttu in oggetto si è applicata una eccentricità accidentale secondo il seguente prospetto: Eccentricità X (per sisma Y) livello "Fondazione" 0 [cm] Eccentricità Y (per sisma X) livello "Fondazione" 0 [cm] Eccentricità X (per sisma Y) livello "Piano 1" 0 [cm] Eccentricità Y (per sisma X) livello "Piano 1" 0 [cm] La robustezza dell ope ( 3.1.1) è stata verificata imponendo azioni nominali convenzionali, in aggiunta alle altre azioni esplicite (non sismiche e da vento), applicate secondo due direzioni orizzontali ortogonali e consistenti in una fzione dei carichi pari all 1%. Si riportano infine gli spettri di risposta di progetto delle componenti orizzontali per gli stati limite consideti. Viene mostto lo spettro di progetto " Spettro di risposta di progetto in accelezione delle componenti orizzontali SLD ". Pag.3

5 Periodo [s] Viene mostto lo spettro di progetto " Spettro di risposta di progetto in accelezione della componente verticale SLD ". Periodo [s] Viene mostto lo spettro di progetto " Spettro di risposta di progetto in accelezione della componente X SLV ". Periodo [s] Viene mostto lo spettro di progetto " Spettro di risposta di progetto in accelezione della componente X SLV ". Pag.4

6 Periodo [s] Viene mostto lo spettro di progetto " Spettro di risposta di progetto in accelezione della componente verticale SLV ". 3 Problemi geotecnici e scelte tipologiche Periodo [s] Tipologia di fondazione In considezione dei carichi di progetto e della tipologia del terreno si è deciso di utilizzare delle fondazioni profonde che sanno realizzate mediante pali trivellati di diametro cm 50; questi sanno collegati in testa da tvi di sezione rettangolare disposte nelle due direzioni ortogonali. Nella modellazione si è consideta la presenza di fondazioni superficiali e fondazioni profonde, schematizzando il suolo con un letto di molle elastiche di assegnata rigidezza. In direzione orizzontale si è consideta una rigidezza pari a 0.5 volte quella verticale. I valori di default dei pametri di modellazione del suolo, cioè quelli adottati dove non diversamente specificato, sono i seguenti:. Coefficiente di sottofondo verticale per fondazioni superficiali (default) 3 [dan/cm3] K punta palo (default) 4 [dan/cm3] Pressione limite punta palo (default) 10 [dan/cm2] Per elementi nei quali si sono valutati i pametri geotecnici in funzione della sttigfia sottostante si sono adottate le seguenti formulazioni di lettetu: Metodo di calcolo della K verticale Metodo di calcolo della capacità portante Metodo di calcolo della pressione limite punta palo Vesic Vesic Vesic La resistenza limite offerta dai pali in direzione orizzontale e verticale è funzione dell attrito e della coesione che si può sviluppare all interfaccia con il terreno. Oltre ai dati del suolo, descritti nelle seguenti sttigfie, hanno influenza anche i seguenti pametri: Coefficiente di sicurezza portanza fondazioni superficiali 2.3 Coefficiente di sicurezza scorrimento fondazioni superficiali 1.1 Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, punta 1.15 Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, latele compressione 1.15 Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, latele tzione 1.25 Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, punta 1.35 Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, latele 1.15 compressione Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, latele tzione 1.25 Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, punta 1.35 Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, latele compressione 1.15 Pag.5

7 Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, latele tzione 1.25 Fattore di correlazione resistenza catteristica dei pali in base alle verticali 1.7 indagate 3.1 Elementi di fondazione Fondazioni di tvi ppresentazione in pianta di tutti gli elementi struttuli di fondazione. Descrizione breve: Descrizione breve usata nelle tabelle dei capitoli delle tvi di fondazione. Sttigfia: Sttigfia del terreno nel punto medio in pianta dell'elemento. Sondaggio: È possibile indicare esplicitamente un sondaggio definito nelle preferenze oppure richiedere di estpolare il sondaggio dalla definizione del sito espressa nelle preferenze. Estdosso: Distanza dalla quota superiore del sondaggio misuta in verticale con verso positivo verso l'alto. [cm] Deformazione volumetrica: Valore della deformazione volumetrica impiegato nel calcolo della pressione limite a rottu con la formula di Vesi Il valore è adimensionale. Accetta anche il valore di default espresso nelle preferenze. K verticale: Coefficiente di sottofondo verticale del letto di molle. [dan/cm3] Limite compressione: Pressione limite di plasticizzazione a compressione del letto di molle. [dan/cm2] Limite tzione: Pressione limite di plasticizzazione a tzione del letto di molle. [dan/cm2] Sbordo magrone: Allargamento dell'impronta della tve dovuta al magrone: nel calcolare la reazione del terreno la larghezza della tve sarà incrementata del doppio dello sbordo. [cm] Spessore riporto da piano posa: Spessore del terreno di riporto valutato a partire dal piano di posa. [cm] Peso riporto: Peso specifico del terreno di riporto. [dan/cm3] Descrizione breve Sttigfia K verticale Limite compressione Sondaggio Estdosso Deformazione volumetrica FT1 Piu' vicino in sito 0 Da Sttigfia (1.294) Da Sttigfia (10.754) Limite tzione Da Sttigfia (0.16) Sbordo magrone Spessore riporto da piano posa 10 Peso riporto Fondazioni profonde Descrizione breve: Descrizione breve usata nelle tabelle dei capitoli dei pali e plinti su pali. Pag.6

8 Sttigfia: Sttigfia del terreno nel punto medio in pianta dell'elemento. Sondaggio: È possibile indicare esplicitamente un sondaggio definito nelle preferenze oppure richiedere di estpolare il sondaggio dalla definizione del sito espressa nelle preferenze. Estdosso: Distanza dalla quota superiore del sondaggio misuta in verticale con verso positivo verso l'alto. [cm] Deformazione volumetrica: Valore della deformazione volumetrica impiegato nel calcolo della pressione limite a rottu con la formula di Vesi Il valore è adimensionale. Accetta anche il valore di default espresso nelle preferenze. K punta: Coefficiente di sottofondo verticale del terreno in punta palo. [dan/cm3] Pressione limite punta: Valore limite di pressione del terreno in punta palo. [dan/cm2] Descrizione breve Sttigfia K punta Pressione limite punta Sondaggio Estdosso Deformazione volumetrica FPP1 Piu' vicino in sito 0 Default (0.086) Default (4) Default (10) Pali Palo: Riferimento ad una definizione di palo. Q.: Quota di inserimento espressa con notazione breve esprimibile come livello, falda, piano orizzontale alla Z specificata. [cm] Punto: Punto di inserimento. X: Coordinata X. [cm] Y: Coordinata Y. [cm] Estr.: Distanza dalla quota di inserimento misuta in direzione ortogonale al piano della quota e con verso positivo verso l'alto. [cm] Lungh.: Lunghezza del palo. [cm] Coll. testa: Tipo di collegamento f la testa del palo e l'eventuale sovstruttu. Capacita portante palo: Capacità portante ultima palo singolo, somma di quella latele e quella alla punta; ciascuna delle due capacità può essere calcolata in automatico con formule statiche oppure può esserne specificato direttamente il valore numerico. Palo Q. Punto Estr. Lungh. Coll. testa Capacita portante palo X Y Palo trivellato D 50 L Incastro = Default (61917) + Default (19635) Palo trivellato D 50 L Incastro = Default (61917) + Default (19635) Palo trivellato D 50 L Incastro = Default (61917) + Default (19635) Palo trivellato D 50 L Incastro = Default (61917) + Default (19635) Palo trivellato D 50 L Incastro = Default (61917) + Default (19635) Palo trivellato D 50 L Incastro = Default (61917) + Default (19635) Palo trivellato D 50 L Incastro = Default (61917) + Default (19635) Palo trivellato D 50 L Incastro = Default (61917) + Default (19635) Palo trivellato D 50 L Incastro = Default (61917) + Default (19635) Palo trivellato D 50 L Incastro = Default (61917) + Default (19635) Palo trivellato D 50 L Incastro = Default (61917) + Default (19635) Palo trivellato D 50 L Incastro = Default (61917) + Default (19635) Palo trivellato D 50 L Incastro = Default (61917) + Default (19635) Palo trivellato D 50 L Incastro = Default (61917) + Default (19635) Palo trivellato D 50 L Incastro = Default (61917) + Default (19635) Palo trivellato D 50 L Incastro = Default (61917) + Default (19635) 4 Progmma delle indagini e delle prove geotecniche Si rimanda alla relazione geologica 4.1 Sondaggi del sito Nome attribuito al sondaggio: Sondaggio Coordinate planimetriche del sondaggio nel sistema globale scelto: 0, 0 Quota della sommità del sondaggio (P.C.) nel sistema globale scelto: 280 Pag.7

9 I valori sono espressi in cm Z= S=280 0 Suolo coesivo e/oriporto C= 0.05 Fi= 15 Livelli edificio S=2720 Limo argilloso C= 0.16 Fi= Immagine: Sondaggio Sttigfie Terreno: Terreno mediamente uniforme presente nello stto. Sp.: Spessore dello stto. [cm] Kor,i: Coefficiente K orizzontale al livello inferiore dello stto per modellazione palo. [dan/cm3] Kor,s: Coefficiente K orizzontale al livello superiore dello stto per modellazione palo. [dan/cm3] Kve,i: Coefficiente K verticale al livello inferiore dello stto per modellazione palo. [dan/cm3] Kve,s: Coefficiente K verticale al livello superiore dello stto per modellazione palo. [dan/cm3] Eel,s: Modulo elastico al livello superiore dello stto per calcolo cedimenti istantanei; 0 per non calcolarli. [dan/cm2] Eel,i: Modulo elastico al livello inferiore dello stto per calcolo cedimenti istantanei; 0 per non calcolarli. [dan/cm2] Eed,s: Modulo edometrico al livello superiore per calcolo cedimenti complessivi; 0 per non calcolarli. [dan/cm2] Eed,i: Modulo edometrico al livello inferiore per calcolo cedimenti complessivi; 0 per non calcolarli. [dan/cm2] CC,s: Coefficiente di compressione vergine CC al livello superiore per calcolo cedimenti di consolidazione; 0 per non calcolarli. Il valore è adimensionale. CC,i: Coefficiente di compressione vergine CC al livello inferiore per calcolo cedimenti di consolidazione; 0 per non calcolarli. Il valore è adimensionale. CR,s: Coefficiente di ricompressione CR al livello superiore per calcolo cedimenti di consolidazione; 0 per non calcolarli. Il valore è adimensionale. CR,i: Coefficiente di ricompressione CR al livello inferiore per calcolo cedimenti di consolidazione; 0 per non calcolarli. Il valore è adimensionale. E0,s: Indice dei vuoti E0 al livello superiore per calcolo cedimenti di consolidazione. Il valore è adimensionale. E0,i: Indice dei vuoti E0 al livello inferiore per calcolo cedimenti di consolidazione. Il valore è adimensionale. OCR,s: Indice di sovconsolidazione OCR al livello superiore per calcolo cedimenti di consolidazione; 1 per terreno NC. Il valore è adimensionale. OCR,i: Indice di sovconsolidazione OCR al livello inferiore per calcolo cedimenti di consolidazione; 1 per terreno NC. Il valore è adimensionale. Terreno Sp. Kor,i Kor,s Kve,i Kve,s Eel,s Eel,i Eed,s Eed,i CC,s CC,i CR,s CR,i E0,s E0,i OCR,s OCR,i Suolo coesivo e/oriporto Limo argilloso Catterizzazione geotecnica dei terreni in sito 5.1 Terreni Descrizione: Descrizione o nome assegnato all'elemento. Coesione: Coesione del terreno. [dan/cm2] Attrito interno: Angolo di attrito interno del terreno. [deg] Delta: Angolo di attrito all'interfaccia terreno-cls. [deg] Pag.8

10 Adesione: Coeff. di adesione della coesione all'interfaccia terreno-cls. Il valore è adimensionale. K0: Coefficiente di spinta a riposo del terreno. Il valore è adimensionale. Gamma natule: Peso specifico natule del terreno in sito, assegnato alle zone non immerse. [dan/cm3] Gamma saturo: Peso specifico saturo del terreno in sito, assegnato alle zone immerse. [dan/cm3] E: Modulo elastico longitudinale del terreno. [dan/cm2] Poisson: Coefficiente di Poisson del terreno. Il valore è adimensionale. Descrizione Coesione Attrito interno Delta Adesione K0 Gamma Gamma saturo E Poisson natule Ghiaia Limo argilloso Suolo coesivo e/oriporto Modellazione del sottosuolo e metodi di analisi e di verifica Modello di fondazione Le tvi di fondazione sono modellate tmite uno specifico elemento finito che gestisce il suolo elastico alla Winkler. Le fondazioni a plinto superficiale sono modellate con un numero elevato di molle verticali elastiche agenti su nodi collegati rigidamente al nodo centle. Le fondazioni a platea sono modellate con l inserimento di molle verticali elastiche agenti nei nodi delle mesh. Il palo di fondazione è stato modellato tmite il fzionamento in più aste verticali. Nei nodi di suddivisione vengono posizionate molle assialsimmetriche elastiche denominate FLAT, che riproducono l intezione con il terreno lungo la superficie latele del palo. L elemento finito denominato FLAT possiede 3 gdi di libertà, ovvero spostamento lungo l asse del palo (verticale), spostamento planare (orizzontale), rotazione attorno all asse (torcente). Il comportamento elastico degli elementi FLAT è dato dalle costanti elastiche orizzontali, verticali e rotazionali. Esse sono calcolate a partire dalle costanti elastiche orizzontali e verticali catteristiche di ogni stto di terreno che compone la sttigfia nella quale il palo è immerso. In punta al palo, in aggiunta all elemento FLAT, viene inserita una molla elastica verticale le cui catteristiche sono ricavate dai dati di input del palo o dalla sttigfia. Verifica di scorrimento La verifica di scorrimento della fondazione superficiale viene eseguita considendo le catteristiche del terreno immediatamente sottostante al piano di posa della fondazione, ricavato in base alla sttigfia associata all elemento, e tscundo, a favore di sicurezza, l eventuale spinta passiva latele. Qualo l elemento in verifica sia formato da parti non omogenee t loro, ad esempio una tvata in cui le singole tvi di fondazione siano associate ad un differente sondaggio, vernno condotte verifiche geotecniche distinte sui singoli ttti. Lo scorrimento di una fondazione avviene nel momento in cui le componenti delle forze pallele al piano di contatto t fondazione e terreno vincono l attrito e la coesione terreno-fondazione e, qualo fosse presente, la spinta passiva latele. Il coefficiente di sicurezza a scorrimento si ottiene dal pporto t le forze stabilizzanti di progetto (Rd) e quelle instabilizzanti (Ed): dove: N = risultante delle forze normali al piano di scorrimento; Tx, Ty = componenti delle forze tangenziali al piano di scorrimento; tan(phi) = coefficiente di attrito terreno-fondazione; ca = aderenza alla base, pari alla coesione del terreno di fondazione o ad una sua fzione; B, L = dimensioni della fondazione; alpha = fattore di riduzione della spinta passiva; Sp = spinta passiva dell eventuale terreno latele; gamma rs = fattore di sicurezza parziale per lo scorrimento; Le normative prevedono che il fattore di sicurezza a scorrimento FS=Rd/Ed sia non minore di un prefissato limite. Verifica di capacità portante La verifica di capacità portante della fondazione superficiale viene eseguita mediante formulazioni di lettetu geotecnica considendo le catteristiche dei terreni sottostanti al piano di posa della fondazione, ricavati in base alla sttigfia associata all elemento. Qualo l elemento in verifica sia formato da parti non omogenee t loro, ad esempio una tvata in cui le singole tvi di fondazione siano associate ad un differente sondaggio, vernno condotte verifiche geotecniche distinte sui singoli ttti. La verifica viene fatta fontando la portanza di progetto (Rd) con la sollecitazione di progetto (Ed); la prima deriva dalla portanza calcolata con metodi della lettetu geotecnica, ridotta da opportuni fattori di sicurezza parziali; la seconda viene valutata ricavando la risultante della sollecitazione scaricata al suolo con una integzione delle pressioni nel ttto di calcolo. Le normative prevedono che il fattore di sicurezza alla capacità portante, espresso come pporto t il carico ultimo di progetto della fondazione (Rd) ed il carico agente (Ed), sia non minore di un prefissato limite. La portanza di una fondazione ppresenta il carico ultimo tsmissibile al suolo prima di arrivare alla rottu del terreno. Le formule di calcolo presenti in lettetu sono nate per la fondazione nastriforme indefinita ma aggiungono una serie di termini correttivi per considere le effettive condizioni al contorno della fondazione, esprimendo la capacità portante ultima in termini di pressione limite agente su di una fondazione equivalente soggetta a carico centto. La determinazione della capacità portante ai fini della verifica è stata condotta secondo il metodo di Vesic, che viene descritto nei pagfi successivi. Metodo di Vesic La capacità portante valutata attverso la formula di Vesic risulta, nel caso genele: Pag.9

11 Nel caso di terreno eminentemente coesivo (phi = 0) tale relazione diventa: dove: gamma = peso di volume efficace dello stto di fondazione; B = larghezza efficace della fondazione (B = Bf - 2e); L = lunghezza efficace della fondazione (L = Lf - 2e); c = coesione dello stto di fondazione; cu = coesione non drenata dello stto di fondazione; q = sovccarico del terreno sovstante il piano di fondazione; Nc, Nq, Ny = fattori di capacità portante; sc, sq, sy = fattori di forma della fondazione; dc, dq, dy = fattori di profondità del piano di posa della fondazione; ic, iq, iy = fattori di inclinazione del carico; bc, bq, by = fattori di inclinazione della base della fondazione; gc, gq, gy = fattori di inclinazione del piano campagna; Nel caso di piano di campagna inclinato (beta > 0) e phi = 0, Vesic propone l aggiunta, nella formula sop definita, del termine 0.5 * gamma * B * N_gamma con N_gamma = -2 * sen beta Per la teoria di Vesic i coefficienti sop definiti assumono le espressioni che seguono: nelle quali si sono consideti i seguenti dati: phi = angolo di attrito dello stto di fondazione; ca = aderenza alla base della fondazione; nu = inclinazione del piano di posa della fondazione sull orizzontale (nu = 0 se orizzontale); beta = inclinazione del pendio; H = componente orizzontale del carico tsmesso sul piano di posa della fondazione; V = componente verticale del carico tsmesso sul piano di posa della fondazione; D = profondità del piano di posa della fondazione dal piano campagna; Influenza degli stti sulla capacità portante Le formulazioni utilizzate per la portanza prevedono la presenza di uno stesso terreno nella zona interessata dalla potenziale rottu. In prima approssimazione lo spessore di tale zona è pari a: Pag.10

12 In presenza di sttificazioni di terreni diversi all interno di tale zona, il calcolo diventa più complesso; non esiste una metodologia univoca per questi casi, differenti autori hanno proposto soluzioni diverse a seconda dei casi che si possono presentare. In prima approssimazione, nel caso di sttificazioni, viene trovata una media delle catteristiche dei terreni, pesata sullo spessore degli stti interessati. Nel caso in cui il primo stto incontto sia coesivo viene anche verificato che la compressione media agente sulla fondazione non superi la tensione limite di espulsione, circostanza che provocherebbe il rifluimento del terreno da sotto la fondazione, rendendo impossibile la portanza. La tensione limite di espulsione qult per terreno coesivo viene calcolata come: dove c è la coesione e q è il sovccarico agente sul piano di posa. Influenza del sisma sulla capacità portante La capacità portante nelle combinazioni sismiche viene valutata mediante l estensione di procedure classiche al caso di azione sismica. L effetto inerziale prodotto dalla struttu in elevazione sulla fondazione può essere consideto tenendo conto dell effetto dell inclinazione (pporto t forze T pallele al piano di posa e carico normale N) e dell eccentricità (pporto t momento M e carico normale N) delle azioni in fondazione, e produce variazioni di tutti i coefficienti di capacità portante del carico limite, oltre alla riduzione dell area efficace. L effetto cinematico si manifesta per effetto dell inerzia delle masse del suolo sotto la fondazione come una riduzione della resistenza teorica calcolata in condizioni statiche; tale riduzione è in funzione del coefficiente sismico orizzontale kh, cioè dell accelezione normalizzata massima attesa al suolo, e delle catteristiche del suolo. L effetto è più marcato su terreni gnulari, mentre nei suoli coesivi è poco rilevante. Per tener conto nella determinazione del carico limite di tali effetti inerziali vengono introdotti nelle combinazioni sismiche anche i fattori correttivi e (earthquake), valutati secondo Paolucci e Pecker: Verifica di capacità portante pali La verifica di capacità portante del palo viene eseguita fontando la portanza di progetto (Rd) con la sollecitazione di progetto (Ed), valutata come sforzo normale agente alla sommità del palo, compreso il peso proprio del palo. La portanza di progetto (Rd) è pari alla portanza verticale calcolata, mediante una formulazione analitica, divisa per opportuni fattori di sicurezza parziali. La portanza verticale complessiva calcolata è data dalla somma del contributo latele+punta, o del solo contributo latele nel caso di palo in tzione. La capacità portante latele viene calcolata con una formulazione statica, in funzione della coesione e dell attrito latele dei terreni incontti lungo il fusto del palo, valutata nel punto medio di ciascuno stto omogeneo presente. Il valore complessivo latele è data dalla sommatoria: dove si sono indicati con: k0 il coefficiente di spinta a riposo dell i-esimo terreno della sttigfia pv= Sum gamma_i*hi, la pressione litostatica verticale efficace nel punto di calcolo po=ko * pv, la pressione litostatica orizzontale efficace nel punto di calcolo c, phi la coesione e l angolo di attrito interno dell i-esimo terreno alpha il coefficiente di adesione della coesione all interfaccia terreno-pali (usualmente t ) D il diametro di perfozione del palo Si la superficie latele dell i-esimo ttto di calcolo (Pi * D * hi) La capacità portante di punta del palo viene presa pari al prodotto t la pressione limite di rottu in punta palo, dichiata espressamente o calcolata con formule analitiche di lettetu, e l area della punta del palo. Nei pali in cui si è calcolata la pressione limite con formule analitiche in funzione della sttigfia sottostante la punta del palo, questa viene calcolata utilizzando la formulazione proposta da Vesic per la capacità portante alla punta dei pali. Con tale formulazione i fattori di capacità portante sono: L indice di rigidezza ridotto Irr tiene conto della deformazione volumetrica eps_v ggiunta dal terreno in condizioni prossime alla rottu e riduce l indice di rigidezza Ir teorico. Secondo la formulazione proposta da Vesic quest ultimo è pari al pporto t modulo di elasticità tangenziale G e resistenza al taglio del terreno (Fondazioni, J.E.Bowles). Il valore di portanza alla punta è quindi: Pag.11

13 dove si sono indicati con: Ap, l area della punta del palo c, phi la coesione e l angolo di attrito interno del terreno sottostante la punta nu, coefficiente indicato da Vesic, dato da: (1 + 2 * K0)/3 q sforzo verticale efficace (pressione geostatica) agente alla profondità della punta A favore di sicurezza tale formulazione tscu il termine N'q e conside il peso proprio del palo. In condizioni non drenate (c=cu e phi=0) il termine N'q diventa pari a 1, mentre il termine N'c viene assunto pari all usuale valore (9) utilizzato per pali. In tali condizioni la portanza alla punta si semplifica in: 7 Verifiche delle fondazioni 7.1 Verifiche tvate C.A. x: distanza da asse appoggio sinistro [cm] Asup: area efficace di armatu longitudinale superiore [cm2] cs: distanza t bordo superiore e baricentro dell'armatu superiore [cm] Ainf: area efficace di armatu longitudinale inferiore [cm2] ci: distanza t bordo inferiore e baricentro dell'armatu inferiore [cm] Mela: momento flettente elastico [dan*cm] comb.: combinazione che produce Mela MEd: momento flettente di progetto [dan*cm] MRd: momento ultimo [dan*cm] x/d: distanza asse neutro dal bordo compresso / altezza utile Ast: area delle staffe (cmq/cm) [cm2] Afp+: area di staffe equivalenti da sagomati per taglio positivo [cm2] Afp-: area di staffe equivalenti da sagomati per taglio negativo [cm2] VEd: taglio di progetto [dan] VRcd: resistenza a taglio per rottu delle bielle compresse [dan] VRd: resistenza a taglio in assenza di staffatu [dan] VRsd: resistenza a taglio per la presenza di armatu [dan] teta: angolo di inclinazione delle bielle compresse [deg] ver.: stato di verifica (vuoto = verificato) Mese.R: momento flettente in combinazione [dan*cm] Comb.: combinazione sigma : tensione nel a [dan/cm2] sigma f.: tensione nell'acciaio [dan/cm2] Mese.QP: momento flettente in combinazione quasi permanente [dan*cm] srmi: intesse t le fessure al lembo inferiore [cm] wkir: apertu catteristica delle fessure al lembo inferiore in combinazione [cm] wkif: apertu catteristica delle fessure al lembo inferiore in combinazione equente [cm] wkiqp: apertu catteristica delle fessure al lembo inferiore in combinazione quasi permanente [cm] srms: intesse t le fessure al lembo superiore [cm] wksr: apertu catteristica delle fessure al lembo superiore in combinazione [cm] wksf: apertu catteristica delle fessure al lembo superiore in combinazione equente [cm] wksqp: apertu catteristica delle fessure al lembo superiore in combinazione quasi permanente [cm] sigma t.max: massima pressione in fondazione [dan/cm2] sigma t.min: minima pressione in fondazione [dan/cm2] N: fattore di capacità portante, distinto nei 3 tipi (c, q, g) S: fattore correttivo per la forma della fondazione, distinto nei 3 tipi (c, q, g) D: fattore correttivo per la profondità del piano di posa, distinto nei 3 tipi (c, q, g) I: fattore correttivo per l'inclinazione del carico, distinto nei 3 tipi (c, q, g) B: fattore correttivo per l'inclinazione del piano di posa, distinto nei 3 tipi (c, q, g) G: fattore correttivo per l'inclinazione del pendio, distinto nei 3 tipi (c, q, g) E: fattore correttivo per l'inerzia sismica del suolo, distinto nei 3 tipi (c, q, g) Tipo: tipologia del fattore di portanza, per coesione (c), sovccarico (q) o attrito (g) : [dan/cm2] Le unità di misu delle verifiche elencate nel capitolo sono in [cm, dan, deg] ove non espressamente specificato. Tve di fondazione a "Fondazione" 1-2 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI Acciaio B450C fyk= 4500 Calcestruzzo C25/30 fck,cub (cubica)= 300 fck (cilindrica)= 249 OUTPUT CAMPATE campata n. 1 t il filo 1 e t il filo 2; asta FEM nø 184,183,182,181,180,179,178,177,176,175,174,173,172,171,170,169 sezione rettangolare H tot. 50 B 60 Cs 2 Ci 2 sovresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo Pag.12

14 x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta ver SLU SLU SLV FO SLU SLU SLU SLV FO SLV FO SLU SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO Verifiche in esercizio e pressioni in fondazione x Mese.R Comb. sigma sigma f. Mese.QP Comb. sigma srmi wkir wkif wkiqp srms wksr wksf wksqp sigma t.max sigma t.min ver. Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni non sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 2463 Larghezza impronta (direzione y locale): 80 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 6 Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): Resistenza di progetto: Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): Pametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: Forza risultante agente in direzione y: 60 Forza risultante agente in direzione z: Momento risultante agente attorno x: Momento risultante agente attorno y: Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 0 Eccentricità del carico in direzione x: -55 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 80 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 2352 Coesione di progetto: 0.16 Sovccarico di progetto: 0.1 Peso specifico di progetto del suolo: Angolo di attrito di progetto: 22 Fattori di capacità portante N S D I B G E Tipo Coesione Sovccarico Attrito Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 2463 Larghezza impronta (direzione y locale): 80 Combinazione con fattore di sicurezza minore: azioni 3 Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): Resistenza di progetto: Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 15.8 Pametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 8543 Forza risultante agente in direzione y: 1593 Forza risultante agente in direzione z: Momento risultante agente attorno x: Momento risultante agente attorno y: Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 5 Eccentricità del carico in direzione x: -58 Eccentricità del carico in direzione y: -2 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 76 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 2346 Coesione di progetto: 0.16 Sovccarico di progetto: 0.1 Peso specifico di progetto del suolo: Angolo di attrito di progetto: 22 Accelezione normalizzata massima al suolo: 0.26 Fattori di capacità portante N S D I B G E Tipo Coesione Sovccarico Attrito Pag.13

15 Tve di fondazione a "Fondazione" 1-15 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI Acciaio B450C fyk= 4500 Calcestruzzo C25/30 fck,cub (cubica)= 300 fck (cilindrica)= 249 OUTPUT CAMPATE campata n. 1 t il filo 1 e t il filo 3; asta FEM nø 72,71,70,69 sezione rettangolare H tot. 50 B 60 Cs 2 Ci 2 sovresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta ver SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLU SLV FO SLV FO SLV FO SLU SLV FO SLV FO Verifiche in esercizio e pressioni in fondazione x Mese.R Comb. sigma sigma f. Mese.QP Comb. sigma srmi wkir wkif wkiqp srms wksr wksf wksqp sigma t.max sigma t.min ver. campata n. 2 t il filo 3 e t il filo 5; asta FEM nø 68,67,66,65 sezione rettangolare H tot. 50 B 60 Cs 2 Ci 2 sovresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta ver SLV FO SLV FO SLV FO SLU SLV FO SLV FO SLV FO SLU SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLU SLV FO SLV FO SLV FO SLU SLV FO SLV FO Verifiche in esercizio e pressioni in fondazione x Mese.R Comb. sigma sigma f. Mese.QP Comb. sigma srmi wkir wkif wkiqp srms wksr wksf wksqp sigma t.max sigma t.min ver. campata n. 3 t il filo 5 e t il filo 7; asta FEM nø 64,63,62,61 sezione rettangolare H tot. 50 B 60 Cs 2 Ci 2 sovresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta ver SLV FO SLV FO SLV FO SLU SLV FO SLV FO SLV FO SLU SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLU SLV FO SLV FO SLV FO SLU SLV FO SLV FO Verifiche in esercizio e pressioni in fondazione x Mese.R Comb. sigma sigma f. Mese.QP Comb. sigma srmi wkir wkif wkiqp srms wksr wksf wksqp sigma t.max sigma t.min ver. Pag.14

16 x Mese.R Comb. sigma sigma f. Mese.QP Comb. sigma srmi wkir wkif wkiqp srms wksr wksf wksqp sigma t.max sigma t.min ver. campata n. 4 t il filo 7 e t il filo 9; asta FEM nø 60,59,58,57 sezione rettangolare H tot. 50 B 60 Cs 2 Ci 2 sovresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta ver SLV FO SLV FO SLV FO SLU SLV FO SLV FO SLV FO SLU SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLU SLV FO SLV FO SLV FO SLU SLV FO SLV FO Verifiche in esercizio e pressioni in fondazione x Mese.R Comb. sigma sigma f. Mese.QP Comb. sigma srmi wkir wkif wkiqp srms wksr wksf wksqp sigma t.max sigma t.min ver. campata n. 5 t il filo 9 e t il filo 11; asta FEM nø 56,55,54,53 sezione rettangolare H tot. 50 B 60 Cs 2 Ci 2 sovresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta ver SLV FO SLV FO SLV FO SLU SLV FO SLV FO SLV FO SLU SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLU SLV FO SLV FO SLU SLV FO Verifiche in esercizio e pressioni in fondazione x Mese.R Comb. sigma sigma f. Mese.QP Comb. sigma srmi wkir wkif wkiqp srms wksr wksf wksqp sigma t.max sigma t.min ver. campata n. 6 t il filo 11 e t il filo 13; asta FEM nø 52,51,50,49 sezione rettangolare H tot. 50 B 60 Cs 2 Ci 2 sovresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta ver SLV FO SLU SLV FO SLU SLV FO SLV FO SLV FO SLU SLV FO SLU SLU SLU SLU Verifiche in esercizio e pressioni in fondazione x Mese.R Comb. sigma sigma f. Mese.QP Comb. sigma srmi wkir wkif wkiqp srms wksr wksf wksqp sigma t.max sigma t.min ver. campata n. 7 t il filo 13 e t il filo 15; asta FEM nø 48,47,46,45 sezione rettangolare H tot. 50 B 60 Cs 2 Ci 2 sovresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta ver SLV FO SLV FO Pag.15

17 x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta ver SLU SLV FO SLU SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO Verifiche in esercizio e pressioni in fondazione x Mese.R Comb. sigma sigma f. Mese.QP Comb. sigma srmi wkir wkif wkiqp srms wksr wksf wksqp sigma t.max sigma t.min ver. Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni non sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 3801 Larghezza impronta (direzione y locale): 80 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 8 Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): Resistenza di progetto: Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 8.86 Pametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 369 Forza risultante agente in direzione y: Forza risultante agente in direzione z: Momento risultante agente attorno x: Momento risultante agente attorno y: Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 17 Eccentricità del carico in direzione x: -109 Eccentricità del carico in direzione y: -8 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 63 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 3584 Coesione di progetto: 0.16 Sovccarico di progetto: 0.1 Peso specifico di progetto del suolo: Angolo di attrito di progetto: 22 Fattori di capacità portante N S D I B G E Tipo Coesione Sovccarico Attrito Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 3801 Larghezza impronta (direzione y locale): 80 Combinazione con fattore di sicurezza minore: azioni 12 Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): Resistenza di progetto: Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 8.17 Pametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 2600 Forza risultante agente in direzione y: Forza risultante agente in direzione z: Momento risultante agente attorno x: Momento risultante agente attorno y: Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 25 Eccentricità del carico in direzione x: -104 Eccentricità del carico in direzione y: -13 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 55 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 3594 Coesione di progetto: 0.16 Sovccarico di progetto: 0.1 Peso specifico di progetto del suolo: Angolo di attrito di progetto: 22 Accelezione normalizzata massima al suolo: 0.26 Fattori di capacità portante N S D I B G E Tipo Coesione Sovccarico Attrito Pag.16

18 Tve di fondazione a "Fondazione" 2-16 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI Acciaio B450C fyk= 4500 Calcestruzzo C25/30 fck,cub (cubica)= 300 fck (cilindrica)= 249 OUTPUT CAMPATE campata n. 1 t il filo 2 e t il filo 4; asta FEM nø 1,2,3,4 sezione rettangolare H tot. 50 B 60 Cs 2 Ci 2 sovresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta ver SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLU SLV FO SLV FO SLU SLV FO Verifiche in esercizio e pressioni in fondazione x Mese.R Comb. sigma sigma f. Mese.QP Comb. sigma srmi wkir wkif wkiqp srms wksr wksf wksqp sigma t.max sigma t.min ver. campata n. 2 t il filo 4 e t il filo 6; asta FEM nø 5,6,7,8 sezione rettangolare H tot. 50 B 60 Cs 2 Ci 2 sovresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta ver SLV FO SLU SLV FO SLV FO SLU SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLU SLV FO SLV FO SLU SLV FO Verifiche in esercizio e pressioni in fondazione x Mese.R Comb. sigma sigma f. Mese.QP Comb. sigma srmi wkir wkif wkiqp srms wksr wksf wksqp sigma t.max sigma t.min ver. campata n. 3 t il filo 6 e t il filo 8; asta FEM nø 9,10,11,12 sezione rettangolare H tot. 50 B 60 Cs 2 Ci 2 sovresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta ver SLV FO SLU SLV FO SLV FO SLU SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLU SLV FO SLV FO SLU SLV FO Verifiche in esercizio e pressioni in fondazione x Mese.R Comb. sigma sigma f. Mese.QP Comb. sigma srmi wkir wkif wkiqp srms wksr wksf wksqp sigma t.max sigma t.min ver. Pag.17

19 x Mese.R Comb. sigma sigma f. Mese.QP Comb. sigma srmi wkir wkif wkiqp srms wksr wksf wksqp sigma t.max sigma t.min ver. campata n. 4 t il filo 8 e t il filo 10; asta FEM nø 13,14,15,16 sezione rettangolare H tot. 50 B 60 Cs 2 Ci 2 sovresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta ver SLV FO SLU SLV FO SLV FO SLU SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLU SLV FO SLV FO SLU SLV FO Verifiche in esercizio e pressioni in fondazione x Mese.R Comb. sigma sigma f. Mese.QP Comb. sigma srmi wkir wkif wkiqp srms wksr wksf wksqp sigma t.max sigma t.min ver. campata n. 5 t il filo 10 e t il filo 12; asta FEM nø 17,18,19,20 sezione rettangolare H tot. 50 B 60 Cs 2 Ci 2 sovresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta ver SLV FO SLU SLV FO SLV FO SLU SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLU SLV FO SLV FO SLU SLV FO Verifiche in esercizio e pressioni in fondazione x Mese.R Comb. sigma sigma f. Mese.QP Comb. sigma srmi wkir wkif wkiqp srms wksr wksf wksqp sigma t.max sigma t.min ver. campata n. 6 t il filo 12 e t il filo 14; asta FEM nø 21,22,23,24 sezione rettangolare H tot. 50 B 60 Cs 2 Ci 2 sovresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta ver SLV FO SLU SLV FO SLV FO SLU SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLU SLV FO SLV FO SLU SLV FO Verifiche in esercizio e pressioni in fondazione x Mese.R Comb. sigma sigma f. Mese.QP Comb. sigma srmi wkir wkif wkiqp srms wksr wksf wksqp sigma t.max sigma t.min ver. campata n. 7 t il filo 14 e t il filo 16; asta FEM nø 25,26,27,28 sezione rettangolare H tot. 50 B 60 Cs 2 Ci 2 sovresistenza 0% Pag.18

20 Verifiche in stato limite ultimo x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta ver SLV FO SLU SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLU SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO Verifiche in esercizio e pressioni in fondazione x Mese.R Comb. sigma sigma f. Mese.QP Comb. sigma srmi wkir wkif wkiqp srms wksr wksf wksqp sigma t.max sigma t.min ver. Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni non sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 3801 Larghezza impronta (direzione y locale): 80 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 8 Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): Resistenza di progetto: Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 8.47 Pametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 337 Forza risultante agente in direzione y: Forza risultante agente in direzione z: Momento risultante agente attorno x: Momento risultante agente attorno y: Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 16 Eccentricità del carico in direzione x: -1 Eccentricità del carico in direzione y: -8 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 65 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 3799 Coesione di progetto: 0.16 Sovccarico di progetto: 0.1 Peso specifico di progetto del suolo: Angolo di attrito di progetto: 22 Fattori di capacità portante N S D I B G E Tipo Coesione Sovccarico Attrito Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 3801 Larghezza impronta (direzione y locale): 80 Combinazione con fattore di sicurezza minore: azioni 12 Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): Resistenza di progetto: Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 7.95 Pametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 2982 Forza risultante agente in direzione y: Forza risultante agente in direzione z: Momento risultante agente attorno x: Momento risultante agente attorno y: Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 22 Eccentricità del carico in direzione x: -3 Eccentricità del carico in direzione y: -11 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 58 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 3796 Coesione di progetto: 0.16 Sovccarico di progetto: 0.1 Peso specifico di progetto del suolo: Angolo di attrito di progetto: 22 Accelezione normalizzata massima al suolo: 0.26 Fattori di capacità portante N S D I B G E Tipo Pag.19

21 N S D I B G E Tipo Coesione Sovccarico Attrito Tve di fondazione a "Fondazione" 3-4 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI Acciaio B450C fyk= 4500 Calcestruzzo C25/30 fck,cub (cubica)= 300 fck (cilindrica)= 249 OUTPUT CAMPATE campata n. 1 t il filo 3 e t il filo 4; asta FEM nø 168,167,166,165,164,163,162,161,160,159,158,157,156,155,154,153 sezione rettangolare H tot. 50 B 60 Cs 2 Ci 2 sovresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta ver SLU SLU SLV FO SLU SLU SLU SLV FO SLV FO SLU SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO Verifiche in esercizio e pressioni in fondazione x Mese.R Comb. sigma sigma f. Mese.QP Comb. sigma srmi wkir wkif wkiqp srms wksr wksf wksqp sigma t.max sigma t.min ver. Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni non sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 2463 Larghezza impronta (direzione y locale): 80 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 8 Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): Resistenza di progetto: Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): Pametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 8966 Forza risultante agente in direzione y: -63 Forza risultante agente in direzione z: Momento risultante agente attorno x: 1650 Momento risultante agente attorno y: Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 0 Eccentricità del carico in direzione x: -54 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 80 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 2356 Coesione di progetto: 0.16 Sovccarico di progetto: 0.1 Peso specifico di progetto del suolo: Angolo di attrito di progetto: 22 Fattori di capacità portante N S D I B G E Tipo Coesione Sovccarico Attrito Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 2463 Larghezza impronta (direzione y locale): 80 Combinazione con fattore di sicurezza minore: azioni 15 Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): Resistenza di progetto: Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): Pametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 7373 Forza risultante agente in direzione y: Forza risultante agente in direzione z: Pag.20

22 Momento risultante agente attorno x: Momento risultante agente attorno y: Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: -5 Eccentricità del carico in direzione x: -58 Eccentricità del carico in direzione y: 2 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 75 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 2348 Coesione di progetto: 0.16 Sovccarico di progetto: 0.1 Peso specifico di progetto del suolo: Angolo di attrito di progetto: 22 Accelezione normalizzata massima al suolo: 0.26 Fattori di capacità portante N S D I B G E Tipo Coesione Sovccarico Attrito Tve di fondazione a "Fondazione" 5-6 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI Acciaio B450C fyk= 4500 Calcestruzzo C25/30 fck,cub (cubica)= 300 fck (cilindrica)= 249 OUTPUT CAMPATE campata n. 1 t il filo 5 e t il filo 6; asta FEM nø 152,151,150,149,148,147,146,145,144,143,142,141,140,139,138,137 sezione rettangolare H tot. 50 B 60 Cs 2 Ci 2 sovresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta ver SLU SLU SLV FO SLU SLU SLU SLV FO SLV FO SLU SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO Verifiche in esercizio e pressioni in fondazione x Mese.R Comb. sigma sigma f. Mese.QP Comb. sigma srmi wkir wkif wkiqp srms wksr wksf wksqp sigma t.max sigma t.min ver. Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni non sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 2463 Larghezza impronta (direzione y locale): 80 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 8 Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): Resistenza di progetto: Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): Pametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 8967 Forza risultante agente in direzione y: -63 Forza risultante agente in direzione z: Momento risultante agente attorno x: 1605 Momento risultante agente attorno y: Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 0 Eccentricità del carico in direzione x: -54 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 80 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 2356 Coesione di progetto: 0.16 Sovccarico di progetto: 0.1 Peso specifico di progetto del suolo: Angolo di attrito di progetto: 22 Fattori di capacità portante N S D I B G E Tipo Coesione Sovccarico Attrito Pag.21

23 Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 2463 Larghezza impronta (direzione y locale): 80 Combinazione con fattore di sicurezza minore: azioni 3 Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): Resistenza di progetto: Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): Pametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 7382 Forza risultante agente in direzione y: 1749 Forza risultante agente in direzione z: Momento risultante agente attorno x: Momento risultante agente attorno y: Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 5 Eccentricità del carico in direzione x: -58 Eccentricità del carico in direzione y: -2 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 75 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 2347 Coesione di progetto: 0.16 Sovccarico di progetto: 0.1 Peso specifico di progetto del suolo: Angolo di attrito di progetto: 22 Accelezione normalizzata massima al suolo: 0.26 Fattori di capacità portante N S D I B G E Tipo Coesione Sovccarico Attrito Tve di fondazione a "Fondazione" 7-8 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI Acciaio B450C fyk= 4500 Calcestruzzo C25/30 fck,cub (cubica)= 300 fck (cilindrica)= 249 OUTPUT CAMPATE campata n. 1 t il filo 7 e t il filo 8; asta FEM nø 136,135,134,133,132,131,130,129,128,127,126,125,124,123,122,121 sezione rettangolare H tot. 50 B 60 Cs 2 Ci 2 sovresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta ver SLU SLU SLV FO SLU SLU SLU SLV FO SLV FO SLU SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO Verifiche in esercizio e pressioni in fondazione x Mese.R Comb. sigma sigma f. Mese.QP Comb. sigma srmi wkir wkif wkiqp srms wksr wksf wksqp sigma t.max sigma t.min ver. Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni non sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 2463 Larghezza impronta (direzione y locale): 80 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 8 Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): Resistenza di progetto: Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): Pametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 8997 Forza risultante agente in direzione y: -65 Forza risultante agente in direzione z: Momento risultante agente attorno x: 1661 Momento risultante agente attorno y: Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 0 Pag.22

24 Eccentricità del carico in direzione x: -53 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 80 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 2356 Coesione di progetto: 0.16 Sovccarico di progetto: 0.1 Peso specifico di progetto del suolo: Angolo di attrito di progetto: 22 Fattori di capacità portante N S D I B G E Tipo Coesione Sovccarico Attrito Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 2463 Larghezza impronta (direzione y locale): 80 Combinazione con fattore di sicurezza minore: azioni 15 Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): Resistenza di progetto: Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): Pametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 7416 Forza risultante agente in direzione y: Forza risultante agente in direzione z: Momento risultante agente attorno x: Momento risultante agente attorno y: Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: -5 Eccentricità del carico in direzione x: -58 Eccentricità del carico in direzione y: 2 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 75 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 2347 Coesione di progetto: 0.16 Sovccarico di progetto: 0.1 Peso specifico di progetto del suolo: Angolo di attrito di progetto: 22 Accelezione normalizzata massima al suolo: 0.26 Fattori di capacità portante N S D I B G E Tipo Coesione Sovccarico Attrito Tve di fondazione a "Fondazione" 9-10 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI Acciaio B450C fyk= 4500 Calcestruzzo C25/30 fck,cub (cubica)= 300 fck (cilindrica)= 249 OUTPUT CAMPATE campata n. 1 t il filo 9 e t il filo 10; asta FEM nø 120,119,118,117,116,115,114,113,112,111,110,109,108,107,106,105 sezione rettangolare H tot. 50 B 60 Cs 2 Ci 2 sovresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta ver SLU SLU SLV FO SLU SLU SLU SLV FO SLV FO SLU SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO Verifiche in esercizio e pressioni in fondazione x Mese.R Comb. sigma sigma f. Mese.QP Comb. sigma srmi wkir wkif wkiqp srms wksr wksf wksqp sigma t.max sigma t.min ver. Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni non sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 2463 Pag.23

25 Larghezza impronta (direzione y locale): 80 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 8 Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): Resistenza di progetto: Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): Pametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 9069 Forza risultante agente in direzione y: -61 Forza risultante agente in direzione z: Momento risultante agente attorno x: 1618 Momento risultante agente attorno y: Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 0 Eccentricità del carico in direzione x: -54 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 80 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 2354 Coesione di progetto: 0.16 Sovccarico di progetto: 0.1 Peso specifico di progetto del suolo: Angolo di attrito di progetto: 22 Fattori di capacità portante N S D I B G E Tipo Coesione Sovccarico Attrito Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 2463 Larghezza impronta (direzione y locale): 80 Combinazione con fattore di sicurezza minore: azioni 4 Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): Resistenza di progetto: Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): Pametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 7459 Forza risultante agente in direzione y: 1737 Forza risultante agente in direzione z: Momento risultante agente attorno x: Momento risultante agente attorno y: Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 5 Eccentricità del carico in direzione x: -59 Eccentricità del carico in direzione y: -2 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 75 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 2345 Coesione di progetto: 0.16 Sovccarico di progetto: 0.1 Peso specifico di progetto del suolo: Angolo di attrito di progetto: 22 Accelezione normalizzata massima al suolo: 0.26 Fattori di capacità portante N S D I B G E Tipo Coesione Sovccarico Attrito Tve di fondazione a "Fondazione" CARATTERISTICHE DEI MATERIALI Acciaio B450C fyk= 4500 Calcestruzzo C25/30 fck,cub (cubica)= 300 fck (cilindrica)= 249 OUTPUT CAMPATE campata n. 1 t il filo 11 e t il filo 12; asta FEM nø 104,103,102,101,100,99,98,97,96,95,94,93,92,91,90,89 sezione rettangolare H tot. 50 B 60 Cs 2 Ci 2 sovresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta ver SLU SLU SLV FO SLU SLU SLU SLV FO SLV FO SLU SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO Pag.24

26 Verifiche in esercizio e pressioni in fondazione x Mese.R Comb. sigma sigma f. Mese.QP Comb. sigma srmi wkir wkif wkiqp srms wksr wksf wksqp sigma t.max sigma t.min ver. Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni non sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 2463 Larghezza impronta (direzione y locale): 80 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 8 Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): Resistenza di progetto: Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 15.9 Pametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 8506 Forza risultante agente in direzione y: -99 Forza risultante agente in direzione z: Momento risultante agente attorno x: 2022 Momento risultante agente attorno y: Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 0 Eccentricità del carico in direzione x: -51 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 80 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 2361 Coesione di progetto: 0.16 Sovccarico di progetto: 0.1 Peso specifico di progetto del suolo: Angolo di attrito di progetto: 22 Fattori di capacità portante N S D I B G E Tipo Coesione Sovccarico Attrito Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 2463 Larghezza impronta (direzione y locale): 80 Combinazione con fattore di sicurezza minore: azioni 15 Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): Resistenza di progetto: Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): Pametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 7015 Forza risultante agente in direzione y: Forza risultante agente in direzione z: Momento risultante agente attorno x: Momento risultante agente attorno y: Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: -5 Eccentricità del carico in direzione x: -55 Eccentricità del carico in direzione y: 2 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 75 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 2352 Coesione di progetto: 0.16 Sovccarico di progetto: 0.1 Peso specifico di progetto del suolo: Angolo di attrito di progetto: 22 Accelezione normalizzata massima al suolo: 0.26 Fattori di capacità portante N S D I B G E Tipo Coesione Sovccarico Attrito Tve di fondazione a "Fondazione" CARATTERISTICHE DEI MATERIALI Acciaio B450C fyk= 4500 Calcestruzzo C25/30 fck,cub (cubica)= 300 fck (cilindrica)= 249 Pag.25

27 OUTPUT CAMPATE campata n. 1 t il filo 13 e t il filo 14; asta FEM nø 88,87,86,85,84,83,82,81,80,79,78,77,76,75,74,73 sezione rettangolare H tot. 50 B 60 Cs 2 Ci 2 sovresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta ver SLV FO SLU SLV FO SLV FO SLU SLV FO SLV FO SLU SLV FO SLV FO SLV FO SLU SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO Verifiche in esercizio e pressioni in fondazione x Mese.R Comb. sigma sigma f. Mese.QP Comb. sigma srmi wkir wkif wkiqp srms wksr wksf wksqp sigma t.max sigma t.min ver. Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni non sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 2463 Larghezza impronta (direzione y locale): 80 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 7 Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): Resistenza di progetto: Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): Pametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 5270 Forza risultante agente in direzione y: -75 Forza risultante agente in direzione z: Momento risultante agente attorno x: 1805 Momento risultante agente attorno y: Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 0 Eccentricità del carico in direzione x: 32 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 80 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 2400 Coesione di progetto: 0.16 Sovccarico di progetto: 0.1 Peso specifico di progetto del suolo: Angolo di attrito di progetto: 22 Fattori di capacità portante N S D I B G E Tipo Coesione Sovccarico Attrito Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 2463 Larghezza impronta (direzione y locale): 80 Combinazione con fattore di sicurezza minore: azioni 1 Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): Resistenza di progetto: Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): Pametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 3166 Forza risultante agente in direzione y: 1732 Forza risultante agente in direzione z: Momento risultante agente attorno x: Momento risultante agente attorno y: Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 6 Eccentricità del carico in direzione x: 34 Eccentricità del carico in direzione y: -2 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 75 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 2395 Coesione di progetto: 0.16 Sovccarico di progetto: 0.1 Peso specifico di progetto del suolo: Angolo di attrito di progetto: 22 Pag.26

28 Accelezione normalizzata massima al suolo: 0.26 Fattori di capacità portante N S D I B G E Tipo Coesione Sovccarico Attrito Tve di fondazione a "Fondazione" CARATTERISTICHE DEI MATERIALI Acciaio B450C fyk= 4500 Calcestruzzo C25/30 fck,cub (cubica)= 300 fck (cilindrica)= 249 OUTPUT CAMPATE campata n. 1 t il filo 15 e t il filo 16; asta FEM nø 44,43,42,41,40,39,38,37,36,35,34,33,32,31,30,29 sezione rettangolare H tot. 50 B 60 Cs 2 Ci 2 sovresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta ver SLU SLU SLV FO SLU SLU SLU SLV FO SLV FO SLU SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO Verifiche in esercizio e pressioni in fondazione x Mese.R Comb. sigma sigma f. Mese.QP Comb. sigma srmi wkir wkif wkiqp srms wksr wksf wksqp sigma t.max sigma t.min ver. Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni non sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 2463 Larghezza impronta (direzione y locale): 80 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 8 Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): Resistenza di progetto: Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): Pametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: Forza risultante agente in direzione y: -19 Forza risultante agente in direzione z: Momento risultante agente attorno x: 2085 Momento risultante agente attorno y: Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 0 Eccentricità del carico in direzione x: -54 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 80 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 2354 Coesione di progetto: 0.16 Sovccarico di progetto: 0.1 Peso specifico di progetto del suolo: Angolo di attrito di progetto: 22 Fattori di capacità portante N S D I B G E Tipo Coesione Sovccarico Attrito Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 2463 Larghezza impronta (direzione y locale): 80 Combinazione con fattore di sicurezza minore: azioni 15 Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): Resistenza di progetto: Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): Pametri utilizzati nel calcolo Pag.27

29 Forza risultante agente in direzione x: 8121 Forza risultante agente in direzione y: Forza risultante agente in direzione z: Momento risultante agente attorno x: Momento risultante agente attorno y: Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: -4 Eccentricità del carico in direzione x: -57 Eccentricità del carico in direzione y: 2 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 76 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 2348 Coesione di progetto: 0.16 Sovccarico di progetto: 0.1 Peso specifico di progetto del suolo: Angolo di attrito di progetto: 22 Accelezione normalizzata massima al suolo: 0.26 Fattori di capacità portante N S D I B G E Tipo Coesione Sovccarico Attrito 7.2 Verifiche pali Rck: resistenza catteristica cubica a compressione del cls fyk: tensione catteristica di snervamento dell'acciaio quota: quota della sezione comb: combinazione di carico Af: area totale di acciaio a pressoflessione cop.: copriferro sigmac: tensione in esercizio sul cls sigmaf: tensione in esercizio sull'acciaio Wk: apertu catteristica delle fessure s.: coefficiente di sicurezza per stati limite ultimi Ast: area delle staffe (cmq/m) Mx: momento attorno all'asse X My: momento attorno all'asse Y N: sforzo normale VEd: taglio risultante di calcolo VEdx: taglio di calcolo in direzione x VEdy: taglio di calcolo in direzione y VRd: resistenza a taglio del solo calcestruzzo VRcd: resistenza a taglio delle bielle in cls VRsd: resistenza a taglio per la presenza delle staffe coefv: coefficiente per verifica di resistenza a taglio e torsione micropali coefm: coefficiente per verifica di resistenza a pressoflessione micropali V: taglio di progetto Mt: momento torcente di progetto Mf: momento flettente di progetto Pali Unità di misu: dan, cm Metodo di calcolo: DM Norme tecniche per le costruzioni Catteristiche dei materiali: Calcestruzzo C25/30 Rck 300 Acciaio di armatu B450C fyk 4500 Catteristiche geometriche: Quota di testa -25 cm Quota di punta cm Diametro 50,0 cm Palo al filo 2 alle coordinate X=74484 Y=91060 Sollecitazioni massime in testa palo: Combinazione corrispondente alla minima compressione in testa E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Combinazione corrispondente alla massima compressione in testa E E E E E E E E E E+01 1 Pag.28

30 -9.847E E E E E E E E E E E E E E E+02 3 Combinazione corrispondente al massimo taglio in testa E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Verifica di capacità portante verticale riferita al palo singolo: Fattore di correlazione Psi scelto in base alla conoscenza del sito = 1.7 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza latele = 1.15 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza alla punta = 1.35 Portanza latele di progetto = Portanza di punta di progetto = verifica condotta in combinazione SLU 6 Sforzo normale = Peso del palo = * 1.3 Carico totale di progetto = Resistenza totale di progetto = Coefficiente di sicurezza = 2.01 > 1 Verifica di resistenza allo stato limite: quota Af cop. s. Mx My N comb E E E+04 4SLU E E E+04 6SLU E E E+04 2SLU E E E+04 6SLU E E E+03 2SLU E E E+03 6SLU E E E+03 6SLU E E E+03 6SLU E E E+03 6SLU E E E+03 8SLU E E E+03 6SLU E E E+03 6SLU E E E+00 - Verifica di esercizio (combinazione ): quota Af cop. sigmaf sigmac Mx My N comb Wk comb E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Verifica di esercizio (combinazione quasi permanente): quota Af cop. sigmaf sigmac Mx My N comb Wk comb E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Pag.29

31 E E E E E E Verifica di esercizio (combinazione equente): quota Af cop. Mx My N comb Wk E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Verifica a taglio: quota Ast VEd VEdx VEdy N comb VRd VRcd VRsd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd SLU VEd < VRd SLU VEd < VRd SLU VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd Palo al filo 4 alle coordinate X=75026 Y=91060 Sollecitazioni massime in testa palo: Combinazione corrispondente alla minima compressione in testa E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E+02 5 Combinazione corrispondente alla massima compressione in testa E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Combinazione corrispondente al massimo taglio in testa E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E+02 3 Verifica di capacità portante verticale riferita al palo singolo: Fattore di correlazione Psi scelto in base alla conoscenza del sito = 1.7 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza latele = 1.15 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza alla punta = 1.35 Portanza latele di progetto = Portanza di punta di progetto = verifica condotta in combinazione SLU 8 Sforzo normale = Peso del palo = * 1.3 Carico totale di progetto = Resistenza totale di progetto = Coefficiente di sicurezza = 2.1 > 1 Verifica di resistenza allo stato limite: quota Af cop. s. Mx My N comb E E E+03 3 Pag.30

32 E E E+04 8SLU E E E+03 4SLU E E E+04 8SLU E E E+03 8SLU E E E+03 8SLU E E E+03 8SLU E E E+03 8SLU E E E+03 8SLU E E E+03 8SLU E E E+03 8SLU E E E+03 8SLU E E E+00 - Verifica di esercizio (combinazione ): quota Af cop. sigmaf sigmac Mx My N comb Wk comb E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Verifica di esercizio (combinazione quasi permanente): quota Af cop. sigmaf sigmac Mx My N comb Wk comb E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Verifica di esercizio (combinazione equente): quota Af cop. Mx My N comb Wk E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Verifica a taglio: quota Ast VEd VEdx VEdy N comb VRd VRcd VRsd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd SLU VEd < VRd SLU VEd < VRd Pag.31

33 SLU VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd Palo al filo 6 alle coordinate X=75569 Y=91060 Sollecitazioni massime in testa palo: Combinazione corrispondente alla minima compressione in testa E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E+02 9 Combinazione corrispondente alla massima compressione in testa E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E+02 7 Combinazione corrispondente al massimo taglio in testa E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Verifica di capacità portante verticale riferita al palo singolo: Fattore di correlazione Psi scelto in base alla conoscenza del sito = 1.7 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza latele = 1.15 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza alla punta = 1.35 Portanza latele di progetto = Portanza di punta di progetto = verifica condotta in combinazione SLU 6 Sforzo normale = Peso del palo = * 1.3 Carico totale di progetto = Resistenza totale di progetto = Coefficiente di sicurezza = 2.09 > 1 Verifica di resistenza allo stato limite: quota Af cop. s. Mx My N comb E E E E E E+04 6SLU E E E+03 2SLU E E E+04 6SLU E E E+03 6SLU E E E+03 6SLU E E E+03 6SLU E E E+03 6SLU E E E+03 6SLU E E E+03 6SLU E E E+03 6SLU E E E+03 6SLU E E E+00 - Verifica di esercizio (combinazione ): quota Af cop. sigmaf sigmac Mx My N comb Wk comb E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Pag.32

34 E E E E E E E E E E E E E E E Verifica di esercizio (combinazione quasi permanente): quota Af cop. sigmaf sigmac Mx My N comb Wk comb E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Verifica di esercizio (combinazione equente): quota Af cop. Mx My N comb Wk E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Verifica a taglio: quota Ast VEd VEdx VEdy N comb VRd VRcd VRsd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd SLU VEd < VRd SLU VEd < VRd SLU VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd Palo al filo 8 alle coordinate X=76113 Y=91060 Sollecitazioni massime in testa palo: Combinazione corrispondente alla minima compressione in testa E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E+02 5 Combinazione corrispondente alla massima compressione in testa E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Combinazione corrispondente al massimo taglio in testa Pag.33

35 -1.285E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E+02 3 Verifica di capacità portante verticale riferita al palo singolo: Fattore di correlazione Psi scelto in base alla conoscenza del sito = 1.7 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza latele = 1.15 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza alla punta = 1.35 Portanza latele di progetto = Portanza di punta di progetto = verifica condotta in combinazione SLU 8 Sforzo normale = Peso del palo = * 1.3 Carico totale di progetto = Resistenza totale di progetto = Coefficiente di sicurezza = 2.09 > 1 Verifica di resistenza allo stato limite: quota Af cop. s. Mx My N comb E E E E E E+04 6SLU E E E+03 4SLU E E E+04 8SLU E E E+03 8SLU E E E+03 8SLU E E E+03 8SLU E E E+03 8SLU E E E+03 6SLU E E E+03 6SLU E E E+03 8SLU E E E+03 8SLU E E E+00 - Verifica di esercizio (combinazione ): quota Af cop. sigmaf sigmac Mx My N comb Wk comb E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Verifica di esercizio (combinazione quasi permanente): quota Af cop. sigmaf sigmac Mx My N comb Wk comb E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Verifica di esercizio (combinazione equente): Pag.34

36 quota Af cop. Mx My N comb Wk E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Verifica a taglio: quota Ast VEd VEdx VEdy N comb VRd VRcd VRsd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd SLU VEd < VRd SLU VEd < VRd SLU VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd Palo al filo 10 alle coordinate X=76656 Y=91060 Sollecitazioni massime in testa palo: Combinazione corrispondente alla minima compressione in testa E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E+02 9 Combinazione corrispondente alla massima compressione in testa E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E+02 7 Combinazione corrispondente al massimo taglio in testa E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E+02 3 Verifica di capacità portante verticale riferita al palo singolo: Fattore di correlazione Psi scelto in base alla conoscenza del sito = 1.7 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza latele = 1.15 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza alla punta = 1.35 Portanza latele di progetto = Portanza di punta di progetto = verifica condotta in combinazione SLU 6 Sforzo normale = Peso del palo = * 1.3 Carico totale di progetto = Resistenza totale di progetto = Coefficiente di sicurezza = 2.09 > 1 Verifica di resistenza allo stato limite: quota Af cop. s. Mx My N comb E E E E E E+04 6SLU E E E+03 2SLU E E E+04 6SLU E E E+03 6SLU E E E+03 6SLU Pag.35

37 E E E+03 6SLU E E E+03 6SLU E E E+03 6SLU E E E+03 6SLU E E E+03 6SLU E E E+03 6SLU E E E+00 - Verifica di esercizio (combinazione ): quota Af cop. sigmaf sigmac Mx My N comb Wk comb E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Verifica di esercizio (combinazione quasi permanente): quota Af cop. sigmaf sigmac Mx My N comb Wk comb E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Verifica di esercizio (combinazione equente): quota Af cop. Mx My N comb Wk E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Verifica a taglio: quota Ast VEd VEdx VEdy N comb VRd VRcd VRsd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd SLU VEd < VRd SLU VEd < VRd SLU VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd Pag.36

38 VEd < VRd VEd < VRd Palo al filo 12 alle coordinate X=77200 Y=91060 Sollecitazioni massime in testa palo: Combinazione corrispondente alla minima compressione in testa E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E+02 5 Combinazione corrispondente alla massima compressione in testa E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Combinazione corrispondente al massimo taglio in testa E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E+02 3 Verifica di capacità portante verticale riferita al palo singolo: Fattore di correlazione Psi scelto in base alla conoscenza del sito = 1.7 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza latele = 1.15 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza alla punta = 1.35 Portanza latele di progetto = Portanza di punta di progetto = verifica condotta in combinazione SLU 8 Sforzo normale = Peso del palo = * 1.3 Carico totale di progetto = Resistenza totale di progetto = Coefficiente di sicurezza = 2.09 > 1 Verifica di resistenza allo stato limite: quota Af cop. s. Mx My N comb E E E E E E+04 8SLU E E E+03 4SLU E E E+04 8SLU E E E+03 8SLU E E E+03 8SLU E E E+03 8SLU E E E+03 8SLU E E E+03 8SLU E E E+03 6SLU E E E+03 8SLU E E E+03 8SLU E E E+00 - Verifica di esercizio (combinazione ): quota Af cop. sigmaf sigmac Mx My N comb Wk comb E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Pag.37

39 E E E E E E E E E Verifica di esercizio (combinazione quasi permanente): quota Af cop. sigmaf sigmac Mx My N comb Wk comb E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Verifica di esercizio (combinazione equente): quota Af cop. Mx My N comb Wk E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Verifica a taglio: quota Ast VEd VEdx VEdy N comb VRd VRcd VRsd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd SLU VEd < VRd SLU VEd < VRd SLU VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd Palo al filo 14 alle coordinate X=77742 Y=91060 Sollecitazioni massime in testa palo: Combinazione corrispondente alla minima compressione in testa E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E+02 9 Combinazione corrispondente alla massima compressione in testa E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E+02 7 Combinazione corrispondente al massimo taglio in testa E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E+00 1 Pag.38

40 -9.193E E E E E Verifica di capacità portante verticale riferita al palo singolo: Fattore di correlazione Psi scelto in base alla conoscenza del sito = 1.7 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza latele = 1.15 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza alla punta = 1.35 Portanza latele di progetto = Portanza di punta di progetto = verifica condotta in combinazione SLU 6 Sforzo normale = Peso del palo = * 1.3 Carico totale di progetto = Resistenza totale di progetto = Coefficiente di sicurezza = 2.11 > 1 Verifica di resistenza allo stato limite: quota Af cop. s. Mx My N comb E E E E E E+04 6SLU E E E+03 2SLU E E E+04 6SLU E E E+03 6SLU E E E+03 6SLU E E E+03 6SLU E E E+03 6SLU E E E+03 6SLU E E E+03 6SLU E E E+03 6SLU E E E+03 6SLU E E E+00 - Verifica di esercizio (combinazione ): quota Af cop. sigmaf sigmac Mx My N comb Wk comb E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Verifica di esercizio (combinazione quasi permanente): quota Af cop. sigmaf sigmac Mx My N comb Wk comb E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Verifica di esercizio (combinazione equente): quota Af cop. Mx My N comb Wk E E E E E E Pag.39

41 E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Verifica a taglio: quota Ast VEd VEdx VEdy N comb VRd VRcd VRsd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd SLU VEd < VRd SLU VEd < VRd SLU VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd Palo al filo 16 alle coordinate X=78285 Y=91060 Sollecitazioni massime in testa palo: Combinazione corrispondente alla minima compressione in testa E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E+02 1 Combinazione corrispondente alla massima compressione in testa E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Combinazione corrispondente al massimo taglio in testa E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E+02 3 Verifica di capacità portante verticale riferita al palo singolo: Fattore di correlazione Psi scelto in base alla conoscenza del sito = 1.7 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza latele = 1.15 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza alla punta = 1.35 Portanza latele di progetto = Portanza di punta di progetto = verifica condotta in combinazione SLU 8 Sforzo normale = Peso del palo = * 1.3 Carico totale di progetto = Resistenza totale di progetto = Coefficiente di sicurezza = 2.01 > 1 Verifica di resistenza allo stato limite: quota Af cop. s. Mx My N comb E E E+04 2SLU E E E+04 8SLU E E E+04 4SLU E E E+04 8SLU E E E+03 4SLU E E E+03 8SLU E E E+03 8SLU E E E+03 8SLU E E E+03 8SLU E E E+03 6SLU E E E+03 8SLU Pag.40

42 E E E+03 8SLU E E E+00 - Verifica di esercizio (combinazione ): quota Af cop. sigmaf sigmac Mx My N comb Wk comb E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Verifica di esercizio (combinazione quasi permanente): quota Af cop. sigmaf sigmac Mx My N comb Wk comb E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Verifica di esercizio (combinazione equente): quota Af cop. Mx My N comb Wk E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Verifica a taglio: quota Ast VEd VEdx VEdy N comb VRd VRcd VRsd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd SLU VEd < VRd SLU VEd < VRd SLU VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd Pag.41

43 Palo al filo 15 alle coordinate X=78285 Y=88597 Sollecitazioni massime in testa palo: Combinazione corrispondente alla minima compressione in testa E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E+02 3 Combinazione corrispondente alla massima compressione in testa E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Combinazione corrispondente al massimo taglio in testa E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E+02 7 Verifica di capacità portante verticale riferita al palo singolo: Fattore di correlazione Psi scelto in base alla conoscenza del sito = 1.7 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza latele = 1.15 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza alla punta = 1.35 Portanza latele di progetto = Portanza di punta di progetto = verifica condotta in combinazione SLU 7 Sforzo normale = Peso del palo = * 1.3 Carico totale di progetto = Resistenza totale di progetto = Coefficiente di sicurezza = 2.18 > 1 Verifica di resistenza allo stato limite: quota Af cop. s. Mx My N comb E E E+04 2SLU E E E+04 7SLU E E E+03 7SLU E E E+03 7SLU E E E+03 8SLU E E E+03 8SLU E E E+03 7SLU E E E+03 8SLU E E E+03 8SLU E E E+03 7SLU E E E+03 8SLU E E E+03 7SLU E E E+00 - Verifica di esercizio (combinazione ): quota Af cop. sigmaf sigmac Mx My N comb Wk comb E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Pag.42

44 Verifica di esercizio (combinazione quasi permanente): quota Af cop. sigmaf sigmac Mx My N comb Wk comb E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Verifica di esercizio (combinazione equente): quota Af cop. Mx My N comb Wk E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Verifica a taglio: quota Ast VEd VEdx VEdy N comb VRd VRcd VRsd SLU VEd < VRd SLU VEd < VRd SLU VEd < VRd SLU VEd < VRd SLU VEd < VRd SLU VEd < VRd SLU VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd SLU VEd < VRd SLU VEd < VRd SLU VEd < VRd VEd < VRd Palo al filo 13 alle coordinate X=77742 Y=88597 Sollecitazioni massime in testa palo: Combinazione corrispondente alla minima compressione in testa E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Combinazione corrispondente alla massima compressione in testa E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E+02 1 Combinazione corrispondente al massimo taglio in testa E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Verifica di capacità portante verticale riferita al palo singolo: Fattore di correlazione Psi scelto in base alla conoscenza del sito = 1.7 Pag.43

45 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza latele = 1.15 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza alla punta = 1.35 Portanza latele di progetto = Portanza di punta di progetto = verifica condotta in combinazione SLU 5 Sforzo normale = Peso del palo = * 1.3 Carico totale di progetto = Resistenza totale di progetto = Coefficiente di sicurezza = 4.26 > 1 Verifica di resistenza allo stato limite: quota Af cop. s. Mx My N comb E E E E E E E E E E E E+03 6SLU E E E+03 6SLU E E E E E E E E E E E E E E E E E E+02 8SLU E E E+03 5SLU E E E+00 - Verifica di esercizio (combinazione ): quota Af cop. sigmaf sigmac Mx My N comb Wk comb E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Verifica di esercizio (combinazione quasi permanente): quota Af cop. sigmaf sigmac Mx My N comb Wk comb E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Verifica di esercizio (combinazione equente): quota Af cop. Mx My N comb Wk E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Pag.44

46 Verifica a taglio: quota Ast VEd VEdx VEdy N comb VRd VRcd VRsd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd Palo al filo 11 alle coordinate X=77200 Y=88597 Sollecitazioni massime in testa palo: Combinazione corrispondente alla minima compressione in testa E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E+01 7 Combinazione corrispondente alla massima compressione in testa E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E+02 9 Combinazione corrispondente al massimo taglio in testa E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Verifica di capacità portante verticale riferita al palo singolo: Fattore di correlazione Psi scelto in base alla conoscenza del sito = 1.7 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza latele = 1.15 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza alla punta = 1.35 Portanza latele di progetto = Portanza di punta di progetto = verifica condotta in combinazione SLU 7 Sforzo normale = Peso del palo = * 1.3 Carico totale di progetto = Resistenza totale di progetto = Coefficiente di sicurezza = 2.27 > 1 Verifica di resistenza allo stato limite: quota Af cop. s. Mx My N comb E E E E E E+04 7SLU E E E+03 8SLU E E E+03 6SLU E E E+03 6SLU E E E+03 8SLU E E E+03 8SLU E E E+03 8SLU E E E+03 8SLU E E E+03 7SLU E E E+03 7SLU E E E+03 7SLU E E E+00 - Verifica di esercizio (combinazione ): quota Af cop. sigmaf sigmac Mx My N comb Wk comb E E E E E E E E E Pag.45

47 E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Verifica di esercizio (combinazione quasi permanente): quota Af cop. sigmaf sigmac Mx My N comb Wk comb E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Verifica di esercizio (combinazione equente): quota Af cop. Mx My N comb Wk E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Verifica a taglio: quota Ast VEd VEdx VEdy N comb VRd VRcd VRsd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd Palo al filo 9 alle coordinate X=76656 Y=88597 Sollecitazioni massime in testa palo: Combinazione corrispondente alla minima compressione in testa E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Pag.46

48 Combinazione corrispondente alla massima compressione in testa E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E+02 5 Combinazione corrispondente al massimo taglio in testa E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E+02 3 Verifica di capacità portante verticale riferita al palo singolo: Fattore di correlazione Psi scelto in base alla conoscenza del sito = 1.7 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza latele = 1.15 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza alla punta = 1.35 Portanza latele di progetto = Portanza di punta di progetto = verifica condotta in combinazione SLU 5 Sforzo normale = Peso del palo = * 1.3 Carico totale di progetto = Resistenza totale di progetto = Coefficiente di sicurezza = 2.23 > 1 Verifica di resistenza allo stato limite: quota Af cop. s. Mx My N comb E E E+04 2SLU E E E+04 5SLU E E E+03 5SLU E E E+03 8SLU E E E+03 8SLU E E E+03 6SLU E E E+03 6SLU E E E+03 6SLU E E E+03 6SLU E E E+03 5SLU E E E+03 5SLU E E E+03 5SLU E E E+00 - Verifica di esercizio (combinazione ): quota Af cop. sigmaf sigmac Mx My N comb Wk comb E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Verifica di esercizio (combinazione quasi permanente): quota Af cop. sigmaf sigmac Mx My N comb Wk comb E E E E E E E E E E E E E E E E E E Pag.47

49 E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Verifica di esercizio (combinazione equente): quota Af cop. Mx My N comb Wk E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Verifica a taglio: quota Ast VEd VEdx VEdy N comb VRd VRcd VRsd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd Palo al filo 7 alle coordinate X=76113 Y=88597 Sollecitazioni massime in testa palo: Combinazione corrispondente alla minima compressione in testa E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E+02 7 Combinazione corrispondente alla massima compressione in testa E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E+02 9 Combinazione corrispondente al massimo taglio in testa E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Verifica di capacità portante verticale riferita al palo singolo: Fattore di correlazione Psi scelto in base alla conoscenza del sito = 1.7 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza latele = 1.15 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza alla punta = 1.35 Portanza latele di progetto = Portanza di punta di progetto = verifica condotta in combinazione SLU 7 Sforzo normale = Peso del palo = * 1.3 Carico totale di progetto = Resistenza totale di progetto = Coefficiente di sicurezza = 2.24 > 1 Pag.48

50 Verifica di resistenza allo stato limite: quota Af cop. s. Mx My N comb E E E+04 4SLU E E E+04 7SLU E E E+03 7SLU E E E+03 6SLU E E E+03 8SLU E E E+03 8SLU E E E+03 8SLU E E E+03 8SLU E E E+03 8SLU E E E+03 7SLU E E E+03 7SLU E E E+03 7SLU E E E+00 - Verifica di esercizio (combinazione ): quota Af cop. sigmaf sigmac Mx My N comb Wk comb E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Verifica di esercizio (combinazione quasi permanente): quota Af cop. sigmaf sigmac Mx My N comb Wk comb E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Verifica di esercizio (combinazione equente): quota Af cop. Mx My N comb Wk E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Verifica a taglio: quota Ast VEd VEdx VEdy N comb VRd VRcd VRsd VEd < VRd Pag.49

51 VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd Palo al filo 5 alle coordinate X=75569 Y=88597 Sollecitazioni massime in testa palo: Combinazione corrispondente alla minima compressione in testa E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Combinazione corrispondente alla massima compressione in testa E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E+02 5 Combinazione corrispondente al massimo taglio in testa E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E+02 3 Verifica di capacità portante verticale riferita al palo singolo: Fattore di correlazione Psi scelto in base alla conoscenza del sito = 1.7 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza latele = 1.15 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza alla punta = 1.35 Portanza latele di progetto = Portanza di punta di progetto = verifica condotta in combinazione SLU 5 Sforzo normale = Peso del palo = * 1.3 Carico totale di progetto = Resistenza totale di progetto = Coefficiente di sicurezza = 2.24 > 1 Verifica di resistenza allo stato limite: quota Af cop. s. Mx My N comb E E E+04 2SLU E E E+04 5SLU E E E+03 5SLU E E E+03 6SLU E E E+03 6SLU E E E+03 6SLU E E E+03 6SLU E E E+03 6SLU E E E+03 6SLU E E E+03 5SLU E E E+03 5SLU E E E+03 5SLU E E E+00 - Verifica di esercizio (combinazione ): quota Af cop. sigmaf sigmac Mx My N comb Wk comb E E E E E E E E E E E E E E E Pag.50

52 E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Verifica di esercizio (combinazione quasi permanente): quota Af cop. sigmaf sigmac Mx My N comb Wk comb E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Verifica di esercizio (combinazione equente): quota Af cop. Mx My N comb Wk E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Verifica a taglio: quota Ast VEd VEdx VEdy N comb VRd VRcd VRsd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd Palo al filo 3 alle coordinate X=75026 Y=88597 Sollecitazioni massime in testa palo: Combinazione corrispondente alla minima compressione in testa E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E+02 7 Combinazione corrispondente alla massima compressione in testa E E E E E E E E E E+00 1 Pag.51

53 -8.409E E E E E E E E E E E E E E E+02 9 Combinazione corrispondente al massimo taglio in testa E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E+02 3 Verifica di capacità portante verticale riferita al palo singolo: Fattore di correlazione Psi scelto in base alla conoscenza del sito = 1.7 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza latele = 1.15 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza alla punta = 1.35 Portanza latele di progetto = Portanza di punta di progetto = verifica condotta in combinazione SLU 7 Sforzo normale = Peso del palo = * 1.3 Carico totale di progetto = Resistenza totale di progetto = Coefficiente di sicurezza = 2.24 > 1 Verifica di resistenza allo stato limite: quota Af cop. s. Mx My N comb E E E E E E+04 7SLU E E E+03 7SLU E E E+03 8SLU E E E+03 8SLU E E E+03 8SLU E E E+03 8SLU E E E+03 8SLU E E E+03 8SLU E E E+03 7SLU E E E+03 7SLU E E E+03 7SLU E E E+00 - Verifica di esercizio (combinazione ): quota Af cop. sigmaf sigmac Mx My N comb Wk comb E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Verifica di esercizio (combinazione quasi permanente): quota Af cop. sigmaf sigmac Mx My N comb Wk comb E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Pag.52

54 E E E E E E Verifica di esercizio (combinazione equente): quota Af cop. Mx My N comb Wk E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Verifica a taglio: quota Ast VEd VEdx VEdy N comb VRd VRcd VRsd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd Palo al filo 1 alle coordinate X=74484 Y=88597 Sollecitazioni massime in testa palo: Combinazione corrispondente alla minima compressione in testa E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Combinazione corrispondente alla massima compressione in testa E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E+02 1 Combinazione corrispondente al massimo taglio in testa E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E+02 7 Verifica di capacità portante verticale riferita al palo singolo: Fattore di correlazione Psi scelto in base alla conoscenza del sito = 1.7 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza latele = 1.15 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza alla punta = 1.35 Portanza latele di progetto = Portanza di punta di progetto = verifica condotta in combinazione SLU 5 Sforzo normale = Peso del palo = * 1.3 Carico totale di progetto = Resistenza totale di progetto = Coefficiente di sicurezza = 2.18 > 1 Verifica di resistenza allo stato limite: quota Af cop. s. Mx My N comb E E E+04 4SLU Pag.53

55 E E E+04 1SLU E E E+03 5SLU E E E+03 6SLU E E E+03 6SLU E E E+03 6SLU E E E+03 5SLU E E E+03 6SLU E E E+03 6SLU E E E+03 5SLU E E E+03 6SLU E E E+03 5SLU E E E+00 - Verifica di esercizio (combinazione ): quota Af cop. sigmaf sigmac Mx My N comb Wk comb E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Verifica di esercizio (combinazione quasi permanente): quota Af cop. sigmaf sigmac Mx My N comb Wk comb E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Verifica di esercizio (combinazione equente): quota Af cop. Mx My N comb Wk E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E Verifica a taglio: quota Ast VEd VEdx VEdy N comb VRd VRcd VRsd SLU VEd < VRd SLU VEd < VRd SLU VEd < VRd SLU VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd VEd < VRd Pag.54

56 VEd < VRd VEd < VRd SLU VEd < VRd SLU VEd < VRd SLU VEd < VRd VEd < VRd 7.3 Pressioni terreno in SLU da a da a da -0.1 a da a -0.1 da a da a da a da a da a da a dan/cm2 Immagine: ppresentazione in pianta delle massime compressioni sul terreno in famiglia SLU. Nodo: Nodo che integisce col terreno. Ind.: Indice del nodo. Pressione minima: Situazione in cui si verifica la pressione minima nel nodo. Cont.: Nome breve della condizione o combinazione di carico a cui si riferisce la pressione minima. uz: Spostamento massimo verticale del nodo. [cm] Valore: Pressione minima sul terreno del nodo. [dan/cm2] Pressione massima: Situazione in cui si verifica la pressione massima nel nodo. Cont.: Nome breve della condizione o combinazione di carico a cui si riferisce la pressione massima. uz: Spostamento minimo verticale del nodo. [cm] Valore: Pressione massima sul terreno del nodo. [dan/cm2] Compressione estrema massima al nodo di indice 247, di coordinate x = 74484, y = 91060, z = -25, nel contesto SLU 6. Spostamento estremo minimo al nodo di indice 247, di coordinate x = 74484, y = 91060, z = -25, nel contesto SLU 6. Spostamento estremo massimo al nodo di indice 122, di coordinate x = 77742, y = 88597, z = -25, nel contesto SLU 4. Nodo Pressione minima Pressione massima Ind. Cont. uz Valore Cont. uz Valore 98 SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU Pag.55

57 Nodo Pressione minima Pressione massima Ind. Cont. uz Valore Cont. uz Valore 107 SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU Pag.56

58 Nodo Pressione minima Pressione massima Ind. Cont. uz Valore Cont. uz Valore 204 SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU Pressioni terreno in SLVf/SLUEcc Pag.57

59 da a da a da a da a da -0.1 a da a -0.1 da a da a da a da a dan/cm2 Immagine: ppresentazione in pianta delle massime compressioni sul terreno in famiglie SLVf/SLUEc Nodo: Nodo che integisce col terreno. Ind.: Indice del nodo. Pressione minima: Situazione in cui si verifica la pressione minima nel nodo. Cont.: Nome breve della condizione o combinazione di carico a cui si riferisce la pressione minima. uz: Spostamento massimo verticale del nodo. [cm] Valore: Pressione minima sul terreno del nodo. [dan/cm2] Pressione massima: Situazione in cui si verifica la pressione massima nel nodo. Cont.: Nome breve della condizione o combinazione di carico a cui si riferisce la pressione massima. uz: Spostamento minimo verticale del nodo. [cm] Valore: Pressione massima sul terreno del nodo. [dan/cm2] Compressione estrema massima al nodo di indice 127, di coordinate x = 74484, y = 88751, z = -25, nel contesto azioni 7. Spostamento estremo minimo al nodo di indice 127, di coordinate x = 74484, y = 88751, z = -25, nel contesto azioni 7. Spostamento estremo massimo al nodo di indice 122, di coordinate x = 77742, y = 88597, z = -25, nel contesto azioni 15. Nodo Pressione minima Pressione massima Ind. Cont. uz Valore Cont. uz Valore 98 SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO Pag.58

60 Nodo Pressione minima Pressione massima Ind. Cont. uz Valore Cont. uz Valore 117 SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO Pag.59

61 Nodo Pressione minima Pressione massima Ind. Cont. uz Valore Cont. uz Valore 214 SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO SLV FO Pressioni terreno in SLE/SLD Pag.60

62 da a da a da a da a da a da -0.1 a da a -0.1 da a da a da a dan/cm2 Immagine: ppresentazione in pianta delle massime compressioni sul terreno in famiglie SLE/SLD. Nodo: Nodo che integisce col terreno. Ind.: Indice del nodo. Pressione minima: Situazione in cui si verifica la pressione minima nel nodo. Cont.: Nome breve della condizione o combinazione di carico a cui si riferisce la pressione minima. uz: Spostamento massimo verticale del nodo. [cm] Valore: Pressione minima sul terreno del nodo. [dan/cm2] Pressione massima: Situazione in cui si verifica la pressione massima nel nodo. Cont.: Nome breve della condizione o combinazione di carico a cui si riferisce la pressione massima. uz: Spostamento minimo verticale del nodo. [cm] Valore: Pressione massima sul terreno del nodo. [dan/cm2] Compressione estrema massima al nodo di indice 127, di coordinate x = 74484, y = 88751, z = -25, nel contesto SLD 7. Spostamento estremo minimo al nodo di indice 127, di coordinate x = 74484, y = 88751, z = -25, nel contesto SLD 7. Spostamento estremo massimo al nodo di indice 122, di coordinate x = 77742, y = 88597, z = -25, nel contesto SLD 15. Nodo Pressione minima Pressione massima Ind. Cont. uz Valore Cont. uz Valore 98 SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD Pag.61

63 Nodo Pressione minima Pressione massima Ind. Cont. uz Valore Cont. uz Valore 117 SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD Pag.62

64 Nodo Pressione minima Pressione massima Ind. Cont. uz Valore Cont. uz Valore 214 SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD SLD Pag.63