CIVICO 86 Deposito Agrario-A2 BASSOCOMODO
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- Uberto Marra
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1 PROVINCIA DI MODENA COMUNE DI BOMPORTO DEMOLIZIONE E RICOSTRUZIONE DI EDIFICI E UNITA IMMOBILIARI CHE HANNO SUBITO DANNI GRAVI A SEGUITO DEGLI EVENTI SISMICI DEL 20 E 29 MAGGIO 2012 LIVELLO OPERATIVO: E2 COMMITTENTE: Società Portobuono srl foglio N.C.E.U. n 19, p.lla n 43 CIVICO 86 Deposito Agrario-A2 BASSOCOMODO RELAZIONE DI VULNERABILITÀ SISMICA PROGETTISTI ARCHITETTONICI: ARCH. DAVIDE CAVAZZONI PEDERZINI AGR. DOMENICO VINCENTI PROGETTISTA STRUTTURALE: ING. ILARIO LORI D.L. ARCHITETTONICO: ARCH. DAVIDE CAVAZZONI PEDERZINI D.L. STRUTTURALE: AGR. DOMENICO VINCENTI 1
2 VALUTAZIONE DELLA VULNERABILITA CRITERI DI VALUTAZIONE DELLA SICUREZZA DELLA STRUTTURA Il D.M. 14/01/08 Norme Tecniche per le Costruzioni (NTC), al punto 8.3 "Valutazione della Sicurezza", definisce i criteri per una valutazione della sicurezza di un immobile esistente. Le costruzioni esistenti devono essere sottoposte a valutazione della sicurezza quando ricorra una delle seguenti situazioni: 1. riduzione evidente della capacità resistente e/o deformativa della struttura o di alcune sue parti dovuta ad azioni ambientali (sisma, vento, neve e temperatura), significativo degrado e decadimento delle caratteristiche meccaniche dei materiali, azioni eccezionali (urti, incendi, esplosioni), situazioni di funzionamento ed uso anomalo, deformazioni significative imposte da cedimenti del terreno di fondazione; 2. provati gravi errori di progetto o di costruzione; 3. cambio della destinazione d.uso della costruzione o di parti di essa, con variazione significativa dei carichi variabili e/o della classe d.uso della costruzione; 4. interventi non dichiaratamente strutturali, qualora essi interagiscano, anche solo in parte, con elementi aventi funzione strutturale e, in modo consistente, ne riducano la capacità o ne modifichino la rigidezza. La valutazione della sicurezza deve permettere di stabilire tre possibili situazioni: - l'uso della costruzione possa continuare senza interventi; - l'uso debba essere modificato (declassamento, cambio di destinazione e/o imposizione di limitazioni e/o cautele nell'uso); - sia necessario procedere ad aumentare o ripristinare la capacità portante. La valutazione della sicurezza dovrà effettuarsi ogni qual volta si eseguano gli interventi strutturali di cui al punto 8.4 delle NTC (adeguamento e miglioramento), e dovrà determinare il livello di sicurezza prima e dopo l'intervento. La Circolare del 2 febbraio 2009 n. 617 del Ministero delle Infrastrutture e dei Trasporti "Istruzioni per l'applicazione delle 'Norme Tecniche delle Costruzioni' di cui al D.M. 14 gennaio 2008" ribadisce e chiarisce alcuni aspetti al punto C8.3 "Valutazione della sicurezza". Le NTC individuano due grandi categorie di situazioni nelle quali è obbligatorio effettuare la verifica di sicurezza, essendo entrambe le categorie comunque riconducibili ad un significativo peggioramento delle condizioni di sicurezza iniziali o di progetto secondo la normativa dell'epoca della costruzione: - variazioni, improvvise o lente, indipendenti dalla volontà dell.uomo (ad esempio: danni dovuti al terremoto, a carichi verticali eccessivi, a urti, etc., danni dovuti a cedimenti fondali, degrado delle malte nella muratura, corrosione delle armature nel c.a., etc., errori progettuali o esecutivi, incluse le situazioni in cui i materiali o la geometria dell.opera non corrispondano ai dati progettuali); 2
3 - variazioni dovute all'intervento dell'uomo, che incide direttamente e volontariamente sulla struttura (v. 8.4 delle NTC) oppure sulle azioni (ad esempio: aumento dei carichi verticali dovuto a cambiamento di destinazione d.uso), o che incide indirettamente sul comportamento della struttura (ad esempio gli interventi non dichiaratamente strutturali, discussi nel 8.2 delle NTC). Le modalità di verifica dipendono dal modo in cui tali variazioni si riflettono sul comportamento della struttura: - variazioni relative a porzioni limitate della struttura, che influiscono solo sul comportamento locale di uno o più elementi strutturali o di porzioni limitate della struttura (v. anche 8.4 delle NTC); - variazioni che implicano sostanziali differenze di comportamento globale della struttura. Nel primo caso la verifica potrà concernere solamente le porzioni interessate dalle variazioni apportate (ad esempio la verifica relativa alla sostituzione, al rafforzamento o alla semplice variazione di carico su un singolo campo di solaio potrà concernere solo quel campo e gli elementi che lo sostengono). Nel secondo caso, invece, la verifica sarà necessariamente finalizzata a determinare l'effettivo comportamento della struttura nella nuova configurazione (conseguente ad un danneggiamento, ad un intervento, etc.). 1.p.1) Stato attuale Viene determinata la vulnerabilità sismica dell edificio attraverso la modellazione numerica dei meccanismi di collasso, utilizzando l analisi cinematica lineare. Tipo analisi Analisi cinematica lineare Verifiche Verifiche meccanismi di collasso PGA,rif (per suolo tipo C) PGA,collasso IR = PGA,slv / PGA, collasso Tab. Sintesi risultati MECCANISMO DI COLLASSO: Ribaltamento semplice di parete Si procede alla valutazione del moltiplicatore orizzontale dei carichi a0 di attivazione di tale meccanismo e della relativa PGA del ribaltamento della parete posta sul prospetto sud del fabbricato. 3
4 Fig. Parete oggetto di ribaltamento DATI DI CALCOLO: Muratura: muratura in mattoni pieni e malta di calce P.S. 18 kn/mc; Solai di copertura in legno: solaio in legno e tavelle - Perm. Strutt kn/mq - Perm. Port kn/mq - Variabile: 1.2 kn/mq (Neve) - Carichi di cui sopra combinati allo SLV: 1 x 0.65 kn/mq+1 x 0.8 kn/mq = 1.45 kn/mq 4
5 Fig. Prospetto sud - Geometria della parete oggetto di ribaltamento (Ribaltamento intera facciata) Assumendo un area di influenza della parete sul solaio di copertura pari a 6.40mq, viene calcolato il carico concentrato trasmesso dal tale solaio (Ps1) : - Ps1= 1.45 kn/mq x 6.40 m = 9.30 kn 5
6 Elevazione Quota del sottofinestra [m] Quota del soprafinestra [m] Larghezza della fascia sottofinestra al netto delle aperture [m] Larghezza della fascia intermedia al netto delle aperture [m] Larghezza della fascia soprafinestra al netto delle aperture [m] Altezza delle fasce murarie GEOMETRIA DELLA FACCIATA (*) Larghezza delle fasce murarie Peso specifico della muratura g i [kn/m 3 ] Arretramento della cerniera attorno alla quale avviene il ribaltamento rispetto al lembo esterno della parete [m] CARATTERIZZAZIONE GEOMETRICA DEI MACROELEMENTI DATI INIZIALI Elevazione Spessore della parete al piano i- esimo s i [m] Altezza di interpiano al piano i-esimo h i [m] Braccio orizzontale del carico del solaio al piano i-esimo rispetto alla cerniera cilindrica d i [m] Braccio orizzontale dell'azione di archi o volte al piano i-esimo rispetto alla cerniera cilindrica d Vi [m] Quota del punto di applicazione di azioni trasmesse da archi o volte al piano i-esimo h Vi [m] Quota del baricentro della parete al piano i- esimo y Gi [m] Quota del baricentro della parete al piano i- esimo (**) y Gi [m] AZIONI SUI MACROELEMENTI Elevazione Peso proprio della parete al piano i-esimo W i [kn] Peso proprio della parete al piano i-esimo (**) W i [kn] Carico trasmesso dal solaio al piano i- esimo P Si [kn] Spinta statica della copertura P H [kn] Componente verticale della spinta di archi o volte al piano i- esimo F Vi [kn] Componente orizzontale della spinta di archi o volte al piano i- esimo F Hi [kn] Azione del tirante al piano i-esimo T i [kn] MOMENTO DELLE AZIONI STABILIZZANTI DATI DI CALCOLO Ribaltamento delle elevazioni: Peso proprio delle pareti [knm] Carico dei solai [knm] Azione di archi o volte [knm] Azione dei tiranti [knm] MOMENTO DELLE AZIONI RIBALTANTI Ribaltamento delle elevazioni: Inerzia delle pareti [knm] Inerzia dei solai [knm] Inerzia di archi o volte [knm] Spinta statica di archi o volte [knm] Spinta statica della copertura [knm] MOLTIPLI- CATORE a 0 Ribaltamento delle elevazioni: Valore di a 0 Fattore di Confidenza FC Massa partecipante M* Frazione massa partecipante e* Accelerazione spettrale a 0 * [m/sec 2 ] N.C N.C N.C N.C. - N.C N.C. 6
7 CALCOLO DELLE PGA PER LA VERIFICA DELLO STATO LIMITE DI SALVAGUARDIA DELLA VITA CIRCOLARE N. 617 DEL ISTRUZIONI PER L'APPLICAZIONE DELLE NTC PARAMETRI DI CALCOLO Fattore di struttura q Coefficiente di amplificazione topografica S T Categoria suolo di fondazione PGA di riferimento a g (P VR ) [g] Fattore di amplificazione massima dello spettro F O Periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro T C * [sec] Fattore di smorzamento h Altezza della struttura H [m] Coefficiente di amplificazione stratigrafica S S Coefficiente C C Fattore di amplificazione locale del suolo di fondazione S Numero di piani dell'edificio N Coefficiente di partecipazione modale g Primo periodo di vibrazione dell'intera struttura T 1 [sec] C Ribaltamento delle elevazioni: Baricentro delle linee di vincolo Z [m] y(z) = Z/H a g(slv) (C8A.4.9) S e (T 1 ) (C8A.4.10) PGA-SLV Ribaltamento delle elevazioni: a g(slv) min(c8da.4.9; C8A.4.10) Il fattore di accelerazione (fa,slv) è definito dal rapporto tra l accelerazione al suolo che porta al raggiungimento dello stato limite di salvaguardia della vita (aslv) e quella corrispondente al periodo di riferimento (ag,slv), entrambe riferite alla categoria di sottosuolo A: SLV Fattore di accelerazione: f a a, SLV ag, SLV dove: aslv è il minimo valore tra la capacità in termini di accelerazioni per azioni di fuori piano e quelle di piano. 1.p.2) Stato di progetto TIPO DI ANALISI Analisi dinamica lineare VERIFICHE CONDOTTE (SLU) Verifica a pressoflessione fuori dal piano (SLU) Verifica spostamenti di interpiano (SLE) 7
8 VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE E TAGLIO NEL PIANO ED A PRESSOFLESSIONE FUORI DAL PIANO (SLU) Di seguito si riportano le viste in assonometria e la relativa pianta dei maschi del modello nello stato di progetto (post-operam) con la colorazione rappresentativa degli indicatori di rischio per le verifiche di sicurezza relativamente ad un sisma avente PGA = 100% PGA di riferimento. Ogni maschio indicato nelle successive piante è identificato da un numero, nella relazione di calcolo relativa allo stato di progetto dell'edificio, sono riportate, per tutti i maschi, le verifiche di sicurezza eseguite ed i relativi risultati. Fig. Esito verifiche maschi murari (vista assonometrica) 8
9 Fig. Esito verifiche maschi murari Materiale: materiale della muratura fk: resistenza caratteristica a compresione [dan/cm2] fvk0: valore massimo della resistenza caratteristica a taglio che può essere impiegata nel calcolo [dan/cm2] fvk_lim: valore limite della resistenza caratteristica a taglio in presenza si effettiva compressione [dan/cm2] staffe: barre orizzontali con funzione di staffe Asw/s: area di staffe per unità di lunghezza [cm] fyk: tensione di snervamento dell'acciaio della staffatura [dan/cm2] X ini.: ascissa del punto iniziale [cm] Y ini.: ordinata del punto iniziale [cm] X fin.: ascissa del punto finale [cm] Y fin.: ordinata del punto finale [cm] quota inf.: quota della base inferiore quota sup.: quota della base superiore l: lunghezza [cm] sp.: spessore [cm] h ini.: altezza al punto iniziale [cm] h fin.: altezza al punto finale [cm] Sezione: posizione della sezione di verifica Posizione: descrizione delle barre di armatura distanza da inizio: distanza tra baricentro delle armature e punto iniziale del maschio [cm] n. maschi interessati: numero di maschi interessati dalla posizione di armatura area efficace: area delle barre presa in conto nella verifica [cm2] comb.: combinazione sez.: sezione di verifica gamma m.: fattore parziale di sicurezza della muratura gamma s.: fattore parziale di sicurezza dell'acciaio N: sforzo normale [dan] T: taglio nel piano [dan] T orto: taglio fuori piano [dan] M: momento flettente nel piano [dan*cm] M orto: momento flettente fuori piano [dan*cm] c.s.: coefficiente di sicurezza d: distanza tra lembo compresso e baricentro dell'armatura tesa [cm] fvd: resistenza a taglio di calcolo [dan/cm2] Vt,c: taglio limite secondo [7.8.10] [dan] Vt,M: resistenza a taglio secondo [7.8.8] [dan] Vt,S: resistenza a taglio secondo [7.8.9] [dan] Di seguito vengono riportate le verifiche eseguite per ogni maschio murario. 9
10 Maschio L1 L tutte 1 diam tutte 1 diam tutte 1 diam tutte 1 diam mezzeria 1 diam mezzeria 1 diam inferiore 1 diam inferiore 1 diam comb. sez. gamma m. gamma s. N T T orto M M orto c.s. d fvd Vt,c Vt,M Vt,S SLU 1 inf SLU 2 inf SLU 3 inf SLU 4 inf SLU 5 inf SLU 6 inf SLU 7 inf SLU 8 inf SLV 1 inf SLV 2 inf SLV 3 inf SLV 4 inf SLV 5 inf SLV 6 inf SLV 7 inf SLV 8 inf SLV 9 inf SLV 10 inf SLV 11 inf SLV 12 inf SLV 13 inf SLV 14 inf SLV 15 inf SLV 16 inf SLU 1 sup SLU 2 sup SLU 3 sup SLU 4 sup SLU 5 sup SLU 6 sup SLU 7 sup SLU 8 sup SLV 1 sup SLV 2 sup SLV 3 sup SLV 4 sup SLV 5 sup SLV 6 sup SLV 7 sup SLV 8 sup SLV 9 sup SLV 10 sup SLV 11 sup SLV 12 sup SLV 13 sup SLV 14 sup SLV 15 sup SLV 16 sup sezione a quota 142.5; Wa = 0.033; Ta = comb. gamma m. gamma s. N M c.s. SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV
11 comb. gamma m. gamma s. N M c.s. SLV SLV SLV SLV Maschio L1 L tutte 1 diam tutte 1 diam comb. sez. gamma gamma N T T orto M M orto c.s. d fvd Vt,c Vt,M Vt,S m. s. SLU 1 inf SLU 2 inf SLU 3 inf SLU 4 inf SLU 5 inf SLU 6 inf SLU 7 inf SLU 8 inf SLV 1 inf SLV 2 inf SLV 3 inf SLV 4 inf SLV 5 inf SLV 6 inf SLV 7 inf SLV 8 inf SLV 9 inf SLV 10 inf SLV 11 inf SLV 12 inf SLV 13 inf SLV 14 inf SLV 15 inf SLV 16 inf SLU 1 sup SLU 2 sup SLU 3 sup SLU 4 sup SLU 5 sup SLU 6 sup SLU 7 sup SLU 8 sup SLV 1 sup SLV 2 sup SLV 3 sup SLV 4 sup SLV 5 sup SLV 6 sup SLV 7 sup SLV 8 sup SLV 9 sup SLV 10 sup SLV 11 sup SLV 12 sup SLV 13 sup SLV 14 sup SLV 15 sup SLV 16 sup sezione a quota 142.5; Wa = 0.033; Ta = comb. gamma m. gamma s. N M c.s. SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV
12 comb. gamma m. gamma s. N M c.s. SLV SLV SLV SLV Maschio L1 L tutte 1 diam tutte 1 diam comb. sez. gamma gamma N T T orto M M orto c.s. d fvd Vt,c Vt,M Vt,S m. s. SLU 1 inf SLU 2 inf SLU 3 inf SLU 4 inf SLU 5 inf SLU 6 inf SLU 7 inf SLU 8 inf SLV 1 inf SLV 2 inf SLV 3 inf SLV 4 inf SLV 5 inf SLV 6 inf SLV 7 inf SLV 8 inf SLV 9 inf SLV 10 inf SLV 11 inf SLV 12 inf SLV 13 inf SLV 14 inf SLV 15 inf SLV 16 inf SLU 1 sup SLU 2 sup SLU 3 sup SLU 4 sup SLU 5 sup SLU 6 sup SLU 7 sup SLU 8 sup SLV 1 sup SLV 2 sup SLV 3 sup SLV 4 sup SLV 5 sup SLV 6 sup SLV 7 sup SLV 8 sup SLV 9 sup SLV 10 sup SLV 11 sup SLV 12 sup SLV 13 sup SLV 14 sup SLV 15 sup SLV 16 sup sezione a quota 142.5; Wa = 0.033; Ta = comb. gamma m. gamma s. N M c.s. SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV
13 comb. gamma m. gamma s. N M c.s. SLV SLV SLV SLV Maschio L1 L tutte 1 diam tutte 1 diam tutte 1 diam tutte 1 diam tutte 1 diam mezzeria 1 diam mezzeria 1 diam inferiore 1 diam inferiore 1 diam comb. sez. gamma gamma N T T orto M M orto c.s. d fvd Vt,c Vt,M Vt,S m. s. SLU 1 inf SLU 2 inf SLU 3 inf SLU 4 inf SLU 5 inf SLU 6 inf SLU 7 inf SLU 8 inf SLV 1 inf SLV 2 inf SLV 3 inf SLV 4 inf SLV 5 inf SLV 6 inf SLV 7 inf SLV 8 inf SLV 9 inf SLV 10 inf SLV 11 inf SLV 12 inf SLV 13 inf SLV 14 inf SLV 15 inf SLV 16 inf SLU 1 sup SLU 2 sup SLU 3 sup SLU 4 sup SLU 5 sup SLU 6 sup SLU 7 sup SLU 8 sup SLV 1 sup SLV 2 sup SLV 3 sup SLV 4 sup SLV 5 sup SLV 6 sup SLV 7 sup SLV 8 sup SLV 9 sup SLV 10 sup SLV 11 sup SLV 12 sup SLV 13 sup SLV 14 sup SLV 15 sup SLV 16 sup sezione a quota 142.5; Wa = 0.033; Ta = comb. gamma m. gamma s. N M c.s. SLV SLV SLV SLV SLV
14 comb. gamma m. gamma s. N M c.s. SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV Maschio L1 L tutte 1 diam tutte 1 diam tutte 1 diam tutte 1 diam mezzeria 1 diam mezzeria 1 diam inferiore 1 diam inferiore 1 diam comb. sez. gamma gamma N T T orto M M orto c.s. d fvd Vt,c Vt,M Vt,S m. s. SLU 1 inf SLU 2 inf SLU 3 inf SLU 4 inf SLU 5 inf SLU 6 inf SLU 7 inf SLU 8 inf SLV 1 inf SLV 2 inf SLV 3 inf SLV 4 inf SLV 5 inf SLV 6 inf SLV 7 inf SLV 8 inf SLV 9 inf SLV 10 inf SLV 11 inf SLV 12 inf SLV 13 inf SLV 14 inf SLV 15 inf SLV 16 inf SLU 1 sup SLU 2 sup SLU 3 sup SLU 4 sup SLU 5 sup SLU 6 sup SLU 7 sup SLU 8 sup SLV 1 sup SLV 2 sup SLV 3 sup SLV 4 sup SLV 5 sup SLV 6 sup SLV 7 sup SLV 8 sup SLV 9 sup SLV 10 sup SLV 11 sup SLV 12 sup SLV 13 sup SLV 14 sup SLV 15 sup SLV 16 sup sezione a quota 142.5; Wa = 0.033; Ta =
15 comb. gamma m. gamma s. N M c.s. SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV Maschio L1 F tutte 1 diam tutte 1 diam tutte 1 diam comb. sez. gamma m. gamma s. N T T orto M M orto c.s. d fvd Vt,c Vt,M Vt,S SLU 1 inf SLU 2 inf SLU 3 inf SLU 4 inf SLU 5 inf SLU 6 inf SLU 7 inf SLU 8 inf SLV 1 inf SLV 2 inf SLV 3 inf SLV 4 inf SLV 5 inf SLV 6 inf SLV 7 inf SLV 8 inf SLV 9 inf SLV 10 inf SLV 11 inf SLV 12 inf SLV 13 inf SLV 14 inf SLV 15 inf SLV 16 inf SLU 1 sup SLU 2 sup SLU 3 sup SLU 4 sup SLU 5 sup SLU 6 sup SLU 7 sup SLU 8 sup SLV 1 sup SLV 2 sup SLV 3 sup SLV 4 sup SLV 5 sup SLV 6 sup SLV 7 sup SLV 8 sup SLV 9 sup SLV 10 sup SLV 11 sup SLV 12 sup SLV 13 sup SLV 14 sup SLV 15 sup SLV 16 sup sezione a quota 158.4; Wa = 0.033; Ta =
16 comb. gamma m. gamma s. N M c.s. SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV Maschio L1 F tutte 1 diam tutte 1 diam tutte 1 diam mezzeria 1 diam inferiore 1 diam comb. sez. gamma gamma N T T orto M M orto c.s. d fvd Vt,c Vt,M Vt,S m. s. SLU 1 inf SLU 2 inf SLU 3 inf SLU 4 inf SLU 5 inf SLU 6 inf SLU 7 inf SLU 8 inf SLV 1 inf SLV 2 inf SLV 3 inf SLV 4 inf SLV 5 inf SLV 6 inf SLV 7 inf SLV 8 inf SLV 9 inf SLV 10 inf SLV 11 inf SLV 12 inf SLV 13 inf SLV 14 inf SLV 15 inf SLV 16 inf SLU 1 sup SLU 2 sup SLU 3 sup SLU 4 sup SLU 5 sup SLU 6 sup SLU 7 sup SLU 8 sup SLV 1 sup SLV 2 sup SLV 3 sup SLV 4 sup SLV 5 sup SLV 6 sup SLV 7 sup SLV 8 sup SLV 9 sup SLV 10 sup SLV 11 sup SLV 12 sup SLV 13 sup SLV 14 sup SLV 15 sup SLV 16 sup
17 sezione a quota 198.6; Wa = 0.033; Ta = comb. gamma m. gamma s. N M c.s. SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV Maschio L1 F tutte 1 diam tutte 1 diam comb. sez. gamma m. gamma s. N T T orto M M orto c.s. d fvd Vt,c Vt,M Vt,S SLU 1 inf SLU 2 inf SLU 3 inf SLU 4 inf SLU 5 inf SLU 6 inf SLU 7 inf SLU 8 inf SLV 1 inf SLV 2 inf SLV 3 inf SLV 4 inf SLV 5 inf SLV 6 inf SLV 7 inf SLV 8 inf SLV 9 inf SLV 10 inf SLV 11 inf SLV 12 inf SLV 13 inf SLV 14 inf SLV 15 inf SLV 16 inf SLU 1 sup SLU 2 sup SLU 3 sup SLU 4 sup SLU 5 sup SLU 6 sup SLU 7 sup SLU 8 sup SLV 1 sup SLV 2 sup SLV 3 sup SLV 4 sup SLV 5 sup SLV 6 sup SLV 7 sup SLV 8 sup SLV 9 sup SLV 10 sup SLV 11 sup SLV 12 sup SLV 13 sup SLV 14 sup SLV 15 sup SLV 16 sup
18 sezione a quota 198.6; Wa = 0.033; Ta = comb. gamma m. gamma s. N M c.s. SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV Maschio L1 F tutte 1 diam tutte 1 diam comb. sez. gamma gamma N T T orto M M orto c.s. d fvd Vt,c Vt,M Vt,S m. s. SLU 1 inf SLU 2 inf SLU 3 inf SLU 4 inf SLU 5 inf SLU 6 inf SLU 7 inf SLU 8 inf SLV 1 inf SLV 2 inf SLV 3 inf SLV 4 inf SLV 5 inf SLV 6 inf SLV 7 inf SLV 8 inf SLV 9 inf SLV 10 inf SLV 11 inf SLV 12 inf SLV 13 inf SLV 14 inf SLV 15 inf SLV 16 inf SLU 1 sup SLU 2 sup SLU 3 sup SLU 4 sup SLU 5 sup SLU 6 sup SLU 7 sup SLU 8 sup SLV 1 sup SLV 2 sup SLV 3 sup SLV 4 sup SLV 5 sup SLV 6 sup SLV 7 sup SLV 8 sup SLV 9 sup SLV 10 sup SLV 11 sup SLV 12 sup SLV 13 sup SLV 14 sup SLV 15 sup SLV 16 sup sezione a quota 198.6; Wa = 0.033; Ta =
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