Comune di Sarsina. Emporio della Pietra di Giovannetti Lino

Transcript

1 Dott. Geologo Massio Mosconi via M.uonarroti 30, S.Piero in agno (FC) tel. 347/ E-ail P.Iva Coune di Sarsina Provincia di Forlì-Cesena Coittente: Eporio della Pietra di Giovannetti no Progetto di coltivazione relativo alla prosecuzione ed apliaentodi una cava di arenaria tipo pietra serena, orizzonte alberese, in località Lastreto-Fosso Taverna (abito estrattivo 10S) Coune di Sarsina (FC) Elaborato 4 - Verifiche stabilità scavi San Piero in. - Novebre 2015

2 ANALISI DI STAILITA 1) INTRODUZIONE Definizione Per pendio s intende una porzione di versante naturale il cui profilo originario è stato odificato da interventi artificiali rilevanti rispetto alla stabilità. Per frana s intende una situazione di instabilità che interessa versanti naturali e coinvolgono volui considerevoli di terreno. Introduzione all'analisi di stabilità La risoluzione di un problea di stabilità richiede la presa in conto delle equazioni di capo e dei legai costitutivi. Le prie sono di equilibrio, le seconde descrivono il coportaento del terreno. Tali equazioni risultano particolarente coplesse in quanto i terreni sono dei sistei ultifase, che possono essere ricondotti a sistei onofase solo in condizioni di terreno secco, o di analisi in condizioni drenate. Nella aggior parte dei casi ci si trova a dover trattare un ateriale che se saturo è per lo eno bifase, ciò rende la trattazione delle equazioni di equilibrio notevolente coplicata. Inoltre è praticaente ipossibile definire una legge costitutiva di validità generale, in quanto i terreni presentano un coportaento non-lineare già a piccole deforazioni, sono anisotropi ed inoltre il loro coportaento dipende non solo dallo sforzo deviatorico a anche da quello norale. A causa delle suddette difficoltà vengono introdotte delle ipotesi seplificative: 1. Si usano leggi costitutive seplificate: odello rigido perfettaente plastico. Si assue che la resistenza del ateriale sia espressa unicaente dai paraetri coesione ( c ) e angolo di resistenza al taglio (ϕ), costanti per il terreno e caratteristici dello stato plastico; quindi si suppone valido il criterio di rottura di Mohr-Coulob. 2. In alcuni casi vengono soddisfatte solo in parte le equazioni di equilibrio. Metodo equilibrio liite (LEM) Il etodo dell'equilibrio liite consiste nello studiare l'equilibrio di un corpo rigido, costituito dal pendio e da una superficie di scorriento di fora qualsiasi (linea retta, arco di cerchio, spirale logaritica); da tale equilibrio vengono calcolate le tensioni da taglio (τ) e confrontate con la resistenza disponibile (τf), valutata secondo il criterio di rottura di Coulob, da tale confronto ne scaturisce la pria indicazione sulla stabilità attraverso il coefficiente di sicurezza: F = τ f τ Tra i etodi dell'equilibrio liite alcuni considerano l'equilibrio globale del corpo rigido (Culan), altri a causa della non oogeneità dividono il corpo in conci considerando l'equilibrio di ciascuno (Fellenius, ishop, Janbu ecc.). Di seguito vengono discussi i etodi dell'equilibrio liite dei conci.

3 Metodo dei conci La assa interessata dallo scivolaento viene suddivisa in un nuero conveniente di conci. Se il nuero dei conci è pari a n, il problea presenta le seguenti incognite: n valori delle forze norali Ni agenti sulla base di ciascun concio; n valori delle forze di taglio alla base del concio Ti; (n-1) forze norali Ei agenti sull'interfaccia dei conci; (n-1) forze tangenziali Xi agenti sull'interfaccia dei conci; n valori della coordinata a che individua il punto di applicazione delle Ei; (n-1) valori della coordinata che individua il punto di applicazione delle Xi; una incognita costituita dal fattore di sicurezza F. Coplessivaente le incognite sono (6n-2). Mentre le equazioni a disposizione sono: equazioni di equilibrio dei oenti n; equazioni di equilibrio alla traslazione verticale n; equazioni di equilibrio alla traslazione orizzontale n; equazioni relative al criterio di rottura n. Totale nuero di equazioni 4n. Il problea è staticaente indeterinato ed il grado di indeterinazione è pari a : i = ( 6n 2) ( 4n) = 2n 2 Il grado di indeterinazione si riduce ulteriorente a (n-2) in quanto si fa l'assunzione che Ni sia applicato nel punto edio della striscia. Ciò equivale ad ipotizzare che le tensioni norali totali siano uniforeente distribuite. I diversi etodi che si basano sulla teoria dell'equilibrio liite si differenziano per il odo in cui vengono eliinate le (n-2) indeterinazioni. Metodo di Morgenstern e Price (1965) Si stabilisce una relazione tra le coponenti delle forze di interfaccia del tipo X = λ f(x)e, dove λ è un fattore di scala e f(x), funzione della posizione di E e di X, definisce una relazione tra la variazione della forza X e della forza E all interno della assa scivolante. La funzione f(x) è scelta arbitrariaente (costante, sinusoide, seisinusoide, trapezia, spezzata ) e influenza poco il risultato, a va verificato che i valori ricavati per le incognite siano fisicaente accettabili. La particolarità del etodo è che la assa viene suddivisa in strisce infinitesie alle quali vengono iposte le equazioni di equilibrio alla traslazione orizzontale e verticale e di rottura sulla base delle strisce stesse. Si perviene ad una pria equazione differenziale che lega le forze d interfaccia incognite E, X, il coefficiente di sicurezza Fs, il peso della striscia infinitesia dw e la risultante delle pressioni neutra alla base du. Si ottiene la cosiddetta equazione delle forze : c' sec 2 α Fs dw + tgϕ' dx = de dx dx dx tgα dx tgα dx de dx dw dx du sec α = dx

4 Azioni sul concio i-esio secondo le ipotesi di Morgenster e Price e rappresentazione d'insiee dell'aasso Una seconda equazione, detta equazione dei oenti, viene scritta iponendo la condizione di equilibrio alla rotazione rispetto alla ezzeria della base: ( E ) d γ X = dx queste due equazioni vengono estese per integrazione a tutta la assa interessata dallo scivolaento. Il etodo di calcolo soddisfa tutte le equazioni di equilibrio ed è applicabile a superfici di qualsiasi fora, a iplica necessariaente l uso di un calcolatore. γ de dx

5 2) VALUTAZIONE DELL AZIONE SISMICA Nelle verifiche agli Stati ite Ultii la stabilità dei pendii nei confronti dell azione sisica viene eseguita con il etodo pseudo-statico. Per i terreni che sotto l azione di un carico ciclico possono sviluppare pressioni interstiziali elevate viene considerato un auento in percento delle pressioni neutre che tiene conto di questo fattore di perdita di resistenza. Ai fini della valutazione dell azione sisica, nelle verifiche agli stati liite ultii, vengono considerate le seguenti forze statiche equivalenti: FH = K o W F = K W V Essendo: F H e F V rispettivaente la coponente orizzontale e verticale della forza d inerzia applicata al baricentro del concio; W: peso concio Ko: Coefficiente sisico orizzontale Kv: Coefficiente sisico verticale. v Calcolo coefficienti sisici Le NTC 2008 calcolano i coefficienti K o e K v in dipendenza di vari fattori: K o = βs (a ax /g) Kv=±0,5 Ko Con βs coefficiente di riduzione dell accelerazione assia attesa al sito; a ax accelerazione orizzontale assia attesa al sito; g accelerazione di gravità. Tutti i fattori presenti nelle precedenti forule dipendono dall accelerazione assia attesa sul sito di riferiento rigido e dalle caratteristiche geoorfologiche del territorio. a ax = S S S T a g SS (effetto di aplificazione stratigrafica): 0.90 Ss 1.80; è funzione di F0 (Fattore assio di aplificazione dello spettro in accelerazione orizzontale) e della categoria di suolo (A,, C, D, E). S T (effetto di aplificazione topografica). Il valore di S T varia con il variare delle quattro categorie topografiche introdotte: T1(S T = 1.0) T2(S T = 1.20) T3(S T =1.20) T4(S T = 1.40). Questi valori sono calcolati coe funzione del punto in cui si trova il sito oggetto di analisi. Il paraetro di entrata per il calcolo è il tepo di ritorno dell evento sisico che è valutato coe segue: T R =-V R /ln(1-pvr) Con V R vita di riferiento della costruzione e PVR probabilità di superaento, nella vita di riferiento, associata allo stato liite considerato. La vita di riferiento dipende dalla vita noinale della costruzione e dalla classe d uso della costruzione (in linea con quanto previsto al punto delle NTC). In ogni caso VR dovrà essere aggiore o uguale a 35 anni. Con l OPCM 3274 e successive odifiche, i coefficienti sisici orizzontale Ko e verticale Kv che interessano tutte le asse vengono calcolatati coe: K o = S (a g /g) K v = 0.5 K o S: fattore dipendente dal tipo di suolo secondo lo schea:

6 tipo A - S=1; tipo - S=1.25; tipo C - S=1.25; tipo E - S=1.25; tipo D - S=1.35. Per pendii con inclinazione superiore a 15 e dislivello superiore a 30, l azione sisica deve essere increentata oltiplicandola per il coefficiente di aplificazione topografica S T : S T 1,2 per siti in prossiità del ciglio superiore di pendii scoscesi isolati; S T 1,4 per siti prossii alla soità di profili topografici aventi larghezza in testa olto inferiore alla larghezza alla base e pendenza edia > 30 ; S T 1,2 per siti dello stesso tipo a pendenza edia inferiore. L'applicazione del D.M. 88 e successive odifiche ed integrazioni è consentito ediante l'inseriento del coefficiente sisico orizzontale Ko in funzione delle Categorie Sisiche secondo il seguente schea: I Cat. Ko=0.1; II Cat. Ko=0.07; III Cat. Ko=0.04 Per l'applicazione dell'eurocodice 8 (progettazione geotecnica in capo sisico) il coefficiente sisico orizzontale viene così definito: K o = a gr γ I S / (g) agr : accelerazione di picco di riferiento su suolo rigido affiorante, γ I : fattore di iportanza, S: soil factor e dipende dal tipo di terreno (da A ad E). a g = a gr γ I è la design ground acceleration on type A ground. Il coefficiente sisico verticale K v è definito in funzione di K o, e vale: K v = ± 0.5 K o PARAMETRI SISMICI SITO IN ESAME Sito in esae. latitudine: 43, longitudine: 12, Classe: 2 Vita noinale: 50 Siti di riferiento Sito 1 ID: Lat: 43,8767Lon: 12,1031 Distanza: 1224,921 Sito 2 ID: Lat: 43,8775Lon: 12,1724 Distanza: 5321,599 Sito 3 ID: Lat: 43,8275Lon: 12,1735 Distanza: 6796,997 Sito 4 ID: Lat: 43,8267Lon: 12,1042 Distanza: 4404,488 Paraetri sisici Categoria sottosuolo: A Categoria topografica: T2 Periodo di riferiento: 50anni Coefficiente cu: 1

7 Operatività (SLO): Probabilità di superaento: 81 % Tr: 30 [anni] ag: 0,067 g Fo: 2,422 Tc*: 0,266 [s] Danno (SLD): Probabilità di superaento: 63 % Tr: 50 [anni] ag: 0,084 g Fo: 2,416 Tc*: 0,275 [s] Salvaguardia della vita (SLV): Probabilità di superaento: 10 % Tr: 475 [anni] ag: 0,200 g Fo: 2,447 Tc*: 0,313 [s] Prevenzione dal collasso (SLC): Probabilità di superaento: 5 % Tr: 975 [anni] ag: 0,251 g Fo: 2,506 Tc*: 0,322 [s] Coefficienti Sisici SLO: Ss: 1,000 Cc: 1,000 St: 1,200 Kh: 0,016 Kv: 0,008 Aax: 0,783 eta: 0,200 SLD: Ss: 1,000

8 SLV: SLC: Cc: 1,000 St: 1,200 Kh: 0,020 Kv: 0,010 Aax: 0,989 eta: 0,200 Ss: 1,000 Cc: 1,000 St: 1,200 Kh: 0,065 Kv: 0,032 Aax: 2,348 eta: 0,270 Ss: 1,000 Cc: 1,000 St: 1,200 Kh: 0,090 Kv: 0,045 Aax: 2,958 eta: 0,300 Le coordinate espresse in questo file sono in ED50 Geostru software - Coordinate WGS84 latitudine: longitudine:

9 Ricerca della superficie di scorriento critica 3) RELAZIONE DI CALCOLO In presenza di ezzi oogenei non si hanno a disposizione etodi per individuare la superficie di scorriento critica ed occorre esainarne un nuero elevato di potenziali superfici. Nel caso vengano ipotizzate superfici di fora circolare, la ricerca diventa più seplice, in quanto dopo aver posizionato una aglia dei centri costituita da righe e n colonne saranno esainate tutte le superfici aventi per centro il generico nodo della aglia n e raggio variabile in un deterinato range di valori tale da esainare superfici cineaticaente aissibili. Le verifiche di stabilità sono state eseguite lungo la sezione di scavo 1-1, orientata N-S al fine di valutare l eventuale scorriento traslativo del banco di alberese in tale direzione. I paraetri geotecnici utilizzati nelle verifiche sono quelli derivati dai dati di laboratorio. A tale scopo sono stati presi in considerazione per lo strato basale al contatto arenaria-arna i paraetri geotecnici residui derivanti da prove di laboratorio. L angolo di attrito interno pari a 13, la coesione drenata pari rispettivaente a 0.1 e 0 Kg/cq. Le verifiche sono state eseguite in condizioni drenate ed in condizioni non drenate. La stabilità del pendio è stata verificata in condizioni statiche ed in condizioni dinaiche. Nel etodo di calcolo, in condizioni dinaiche, è stato considerato l effetto dell azione sisica verticale positiva e negativa. Nelle verifiche la condizione liite valutata è quella di salvaguardia della vita (SLV), coe espressaente richiesto nelle NTC Il etodo di calcolo che si è utilizzato per l analisi delle superfici planari definite è stato quello di Morgenstern e Price.

10 4a) PARAMETRI INGRESSO VERIFICHE SEZIONE 1-1 Analisi di stabilità dei pendii con: MORGENSTERN-PRICE (1965) ======================================================================== Norativa NTC 2008 Nuero di strati 4,0 Nuero dei conci 30,0 Grado di sicurezza ritenuto accettabile 1,1 Superficie di fora generica ======================================================================== Coefficiente azione sisica orizzontale 0,065 Coefficiente azione sisica verticale 0,032 Vertici profilo Nr X () y () 1 0,0 10, ,54 17, ,35 17, ,68 33, ,24 26, ,24 24, ,96 63, ,96 65, ,89 72, ,2 77, ,69 79, ,43 83, ,93 85, ,63 84, ,45 83, ,84 83, ,41 84, ,51 90, ,78 92, ,18 92,5 Vertici strato...1 N X () y () 1 0,0 10, ,54 17, ,35 17, ,68 33, ,24 26, ,24 24, ,96 63, ,96 65, ,08 70, ,88 78, ,22 82, ,2 83, ,45 83, ,84 83,94

11 Vertici strato...2 N Vertici strato...3 N Vertici strato...4 N Vertici strato...5 N ,41 84, ,51 90, ,78 92, ,18 92, 5 X () y () 1 0,0 10, ,54 17, ,35 17, ,68 33, ,24 26, ,24 24, ,96 63, ,96 65, ,45 83, ,84 83, ,41 84, ,51 90, ,78 92, ,18 92, 5 X () y () 1 0,0 10, ,54 17, ,35 17, ,68 33, ,24 26, ,24 24, ,96 63, ,41 84, ,18 92, 3 X () y () 1 0,0 3, ,24 24, ,41 84, ,18 92, 3 X () y () 1 0,0 2, ,18 91,7 7 Vertici superficie..1 N X y 1 167,96 63, ,41 84,9 Vertici superficie..2 N X y 1 167,96 63,01

12 2 227,27 90,17 Vertici superficie..3 N X y 1 167,96 63, ,68 95,24 Vertici superficie..4 N X y 1 167,96 63, ,65 100,06 Coefficienti parziali per i paraetri geotecnici del terreno ======================================================================== Tangente angolo di resistenza al taglio 1,25 Coesione efficace 1,25 Coesione non drenata 1,4 Riduzione paraetri geotecnici terreno Si ======================================================================= = Stratigrafia c: coesione; cu: coesione non drenata; Fi: Angolo di attrito; G: Peso Specifico; Gs: Peso Specifico Saturo; K: Modulo di nkler Strato c (kg/c²) cu (kg/c²) Fi G (Kg/³) Gs (Kg/³) tologia ,00 Coperture detritiche Forazione arnoso arenacea Alberese Riporto ex cava Contatto arenaria arna Forazione arnoso arenacea

13 ELAORATI DI CALCOLO SEZIONE 1-1 METODO STATICO SUPERFICIE PREDEFINITA (SCIVOLAMENTO PLANARE) A) ANALISI DI STAILITA IN CONDIZIONI DRENATE coesione strato contatto arenaria-arna = 0.1 Kg/cq Sup. 1 = Fs 2.80 Sup. 2 = Fs 4.24 Sup. 3 = Fs 4.17 Sup. 4 = Fs 3.75

14 Superficie..1 Fattore di sicurezza=2,80 Labda = 0, ,05 19,49 2, ,21 2 2,05 19,84 2, ,14 3 2,05 19,55 2, ,51 4 2,05 19,55 2, ,23 5 2,05 19,55 2, ,96 6 2,05 19,55 2, ,56 7 2,05 19,84 2, ,98 8 2,05 19,55 2, ,41 9 2,05 19,55 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,84 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,84 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,84 2, , ,05 19,55 2, ,2 23 2,05 19,55 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,84 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,68 2,18 971,61 Sforzi sui conci Xi Ei Xi-1 Ei-1 N'i Ti Ui ,0-4728,57 0,0 0, , ,69 0, , , ,0-4728, , ,31 0, , ,59 820, , , ,76 0, , , , , , ,06 0, , ,5 5934, , , ,08 0, , , , , ,5 3072,05 0, , ,6-838, , , ,32 0, , , , , , ,93 0, , ,4-1799, , , ,69 0, , ,92 730, , , ,13 0, , , , , , ,0 0, , , , , , ,58 0, , , , , , ,6 0, , , , , , ,46 0, , , , , , ,97 0, , , , , , ,6 0, , , , , , ,58 0, , , , , , ,28 0,0

15 , , , , , ,58 0, , , , , , ,48 0, , , , , , ,14 0, , , , , , ,41 0, , , , , , ,46 0, , , , , , ,48 0, , , , , , ,55 0, , , , , , ,77 0, , , , , , ,45 0, ,52-175, , , , ,96 0, ,29-334,35-62,52-175, ,44 801,76 0,0 30 0,0 0,01-119,29-334,35 915,13 682,22 0,0 Superficie..2 Fattore di sicurezza=4,24 Labda = 0, ,57 24,49 1, ,95 2 1,57 24,56 1, ,76 3 1,57 24,92 1, ,14 4 1,57 24,56 1, ,78 5 1,57 24,56 1, ,73 6 1,57 24,56 1, ,69 7 1,57 24,56 1, ,63 8 1,57 24,56 1, ,59 9 1,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,92 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,92 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, ,5 26 1,57 24,92 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,58 1, ,77 Sforzi sui conci Xi Ei Xi-1 Ei-1 N'i Ti Ui , ,55 0,0 0, , ,8 0, , , , , , ,68 0, ,43 575,12 894, , , ,52 0,0

16 4-245,08-535,06 263,43 575, , ,61 0, ,8-1519,06-245,08-535, , ,44 0, , ,85-695,8-1519, , ,27 0, , , , , , ,1 0, , , , , , ,93 0, , , , , , ,77 0, , ,1-1920, , , ,6 0, ,5-4865, , , , ,83 0, , ,5-2228,5-4865, ,5 9562,59 0, , , , , , ,75 0, , , , , , ,23 0, , , , , , ,69 0, , , , , , ,5 0, , , , , , ,79 0, ,1-7530, , , , ,19 0, , , ,1-7530, , ,34 0, , , , , , ,63 0, , , , , , ,91 0, , , , , ,1 7437,17 0, , , , , , ,05 0, , , , , , ,93 0, , , , , , ,91 0, , , , , ,5 6600,19 0, , , , , , ,04 0, , , , , , ,19 0, ,51-36, , , ,2 5411,34 0,0 30 0,01 0,01-16,51-36, ,61 600,31 0,0 Superficie..3 Fattore di sicurezza=4,17 Labda = 0, ,29 29,68 1, ,46 2 1,29 29,35 1, ,25 3 1,29 29,75 1, ,23 4 1,29 29,75 1, ,75 5 1,29 29,35 1, ,55 6 1,29 29,75 1, ,33 7 1,29 29,75 1, ,88 8 1,29 29,35 1, ,66 9 1,29 29,75 1, , ,29 29,75 1, , ,29 29,35 1, , ,29 29,75 1, , ,29 29,35 1, , ,29 29,75 1, ,0 15 1,29 29,75 1, , ,29 29,35 1, , ,29 29,75 1, , ,29 29,75 1, , ,29 29,35 1, , ,29 29,75 1, ,1 21 1,29 29,75 1, , ,29 29,35 1, ,51

17 23 1,29 29,75 1, , ,29 29,75 1, , ,29 29,35 1, , ,29 29,75 1, , ,29 29,35 1, , ,29 29,75 1, ,3 29 1,29 29,75 1, , ,29 29,5 1,49 987,43

18 coesione strato contatto arenaria-arna = 0 Kg/cq Sup. 1 = Fs 2.71 Sup. 2 = Fs 4.24 Sup. 3 = Fs 4.17 Sup. 4 = Fs 3.75 Superficie..1 Fattore di sicurezza=2,71 Labda = 0, ,05 19,49 2, ,21 2 2,05 19,84 2, ,14 3 2,05 19,55 2, ,51 4 2,05 19,55 2, ,23 5 2,05 19,55 2, ,96 6 2,05 19,55 2, ,56 7 2,05 19,84 2, ,98 8 2,05 19,55 2, ,41 9 2,05 19,55 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,84 2, ,39

19 13 2,05 19,55 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,84 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,84 2, , ,05 19,55 2, ,2 23 2,05 19,55 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,84 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,68 2,18 971,61 Sforzi sui conci Xi Ei Xi-1 Ei-1 N'i Ti Ui , ,14 0,0 0, , ,68 0, ,9 2395, , , , ,3 0, , ,84 854,9 2395, , ,73 0, , , , , , ,61 0, , , , , , ,81 0, , , , , , ,25 0, , ,28-706, , , ,32 0, , , , , , ,36 0, , , , , , ,08 0, , , , , , ,14 0, , , , , , ,6 0, , , , , ,0 2398,13 0, , , , , , ,75 0, , , , , , ,64 0, , , , , , ,35 0, , , , , , ,31 0, , , , , , ,89 0, , , , , , ,21 0, , , , , , ,39 0, , , , , , ,94 0, , , , , , ,24 0, , , , , , ,09 0, , , , , , ,61 0, , , , , , ,64 0, , , , , , ,41 0, , , , , ,82 735,84 0, , , , , , ,01 0, ,56 988, , , , ,94 0, ,96 249,31 352,56 988, ,45 186,52 0,0 30-0,03-0,07 88,96 249,31 914,68 62,37 0,0 Superficie..2 Fattore di sicurezza=4,24 Labda = 0,458

20 1 1,57 24,49 1, ,95 2 1,57 24,56 1, ,76 3 1,57 24,92 1, ,14 4 1,57 24,56 1, ,78 5 1,57 24,56 1, ,73 6 1,57 24,56 1, ,69 7 1,57 24,56 1, ,63 8 1,57 24,56 1, ,59 9 1,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,92 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,92 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, ,5 26 1,57 24,92 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,58 1, ,77 Sforzi sui conci Xi Ei Xi-1 Ei-1 N'i Ti Ui , ,55 0,0 0, , ,8 0, , , , , , ,68 0, ,43 575,12 894, , , ,52 0, ,08-535,06 263,43 575, , ,61 0, ,8-1519,06-245,08-535, , ,44 0, , ,85-695,8-1519, , ,27 0, , , , , , ,1 0, , , , , , ,93 0, , , , , , ,77 0, , ,1-1920, , , ,6 0, ,5-4865, , , , ,83 0, , ,5-2228,5-4865, ,5 9562,59 0, , , , , , ,75 0, , , , , , ,23 0, , , , , , ,69 0, , , , , , ,5 0, , , , , , ,79 0, ,1-7530, , , , ,19 0, , , ,1-7530, , ,34 0, , , , , , ,63 0,0

21 , , , , , ,91 0, , , , , ,1 7437,17 0, , , , , , ,05 0, , , , , , ,93 0, , , , , , ,91 0, , , , , ,5 6600,19 0, , , , , , ,04 0, , , , , , ,19 0, ,51-36, , , ,2 5411,34 0,0 30 0,01 0,01-16,51-36, ,61 600,31 0,0 Superficie..3 Fattore di sicurezza=4,17 Labda = 0, ,29 29,68 1, ,46 2 1,29 29,35 1, ,25 3 1,29 29,75 1, ,23 4 1,29 29,75 1, ,75 5 1,29 29,35 1, ,55 6 1,29 29,75 1, ,33 7 1,29 29,75 1, ,88 8 1,29 29,35 1, ,66 9 1,29 29,75 1, , ,29 29,75 1, , ,29 29,35 1, , ,29 29,75 1, , ,29 29,35 1, , ,29 29,75 1, ,0 15 1,29 29,75 1, , ,29 29,35 1, , ,29 29,75 1, , ,29 29,75 1, , ,29 29,35 1, , ,29 29,75 1, ,1 21 1,29 29,75 1, , ,29 29,35 1, , ,29 29,75 1, , ,29 29,75 1, , ,29 29,35 1, , ,29 29,75 1, , ,29 29,35 1, , ,29 29,75 1, ,3 29 1,29 29,75 1, , ,29 29,5 1,49 987,43 Sforzi sui conci Xi Ei Xi-1 Ei-1 N'i Ti Ui 1 979, ,62 0,0 0,0 8888, ,92 0, , ,0 979, , ,9 8006,82 0, ,22-922,37 651, , , ,31 0, , ,45-524,22-922, , ,26 0, ,9-4190, , , , ,51 0,0

22 6-3122, , ,9-4190, , ,16 0, , , , , , ,1 0, , , , , ,7 8061,21 0, , , , , , ,74 0, , , , , , ,35 0, , , , , , ,11 0, , , , , , ,41 0, , ,7-7301, , ,4 6136,79 0, , , , , , ,47 0, , , , , , ,33 0, , , , , , ,98 0, , , , , , ,89 0, , , , , , ,76 0, , , , , , ,22 0, , , , , , ,57 0, , , , , , ,97 0, , , , , , ,01 0, , , , , , ,53 0, , , , , , ,91 0, ,44-225, , , , ,8 0, , ,62-128,44-225, , ,49 0, , , , , ,14 741,55 0, ,12 343,31 588, , ,49 668,39 0, ,85-19,09 195,12 343, ,47 594,34 0,0 30 0,0-0,01-10,85-19,09 859,38 508,18 0,0 Superficie..4 Fattore di sicurezza=3,75 Labda = 0,69 1 0,78 34,53 0, ,21 2 0,78 34,64 0, ,55 3 0,78 34,64 0, ,75 4 0,78 34,64 0, ,88 5 0,78 34,64 0, ,47 6 0,78 34,64 0, ,63 7 0,78 34,64 0, ,75 8 0,78 34,64 0, ,91 9 0,78 34,64 0, ,2 10 0,78 34,64 0, , ,78 34,64 0, , ,78 34,64 0, , ,78 34,04 0, , ,78 34,64 0, , ,78 34,64 0, , ,78 34,64 0, , ,78 34,64 0, , ,78 34,64 0, , ,78 34,64 0, , ,78 34,64 0, , ,78 34,64 0, , ,78 34,64 0, , ,78 34,64 0, , ,78 34,64 0, ,96

23 25 0,78 34,64 0, , ,78 34,64 0, , ,78 34,64 0, , ,78 34,64 0, , ,78 34,64 0,94 719, ,78 34,36 0,94 238,65 Sforzi sui conci Xi Ei Xi-1 Ei-1 N'i Ti Ui , ,0 0,0 0,0 4248,1 4727,84 0, , , , ,0 6304, ,82 0, , , , , , ,58 0, ,57 770, , , , ,25 0, ,84-301,28 531,57 770, , ,36 0, , ,94-207,84-301, , ,44 0, , ,36-831, , , ,5 0, , , , , ,0 5523,56 0, , , , , , ,16 0, ,4-4805, , , , ,99 0, , , ,4-4805, , ,81 0, , , , , , ,64 0, ,7-6999, , , , ,15 0, , , ,7-6999, , ,34 0, , ,2-5126, , , ,17 0, , , , ,2 6013, ,0 0, , , , , ,6 3958,82 0, , , , , , ,65 0, ,4-7177, , , , ,49 0, , , ,4-7177, , ,31 0, , , , , , ,13 0, , , , , , ,58 0, , , , , , ,66 0, , ,7-2742, , , ,72 0, , , , ,7 2273, ,78 0, ,18 538,06-809, , , ,85 0, ,99 114,5 371,18 538, ,91 446,58 0, ,09-116,1 78,99 114,5 991,61 405,04 0, ,06-153,74-80,09-116,1 592,32 363,51 0,0 30 0,0 0,0-106,06-153,74 196,22 321,28 0,0

24 ) ANALISI DI STAILITA IN CONDIZIONI NON DRENATE Sup. 1 = Fs 7.70 Sup. 2 = Fs Sup. 3 = Fs Sup. 4 = Fs Superficie..1 Fattore di sicurezza=7,70 Labda = 0, ,05 19,49 2, ,29 2 2,05 19,84 2, ,2 3 2,05 19,55 2, ,24 4 2,05 19,55 2, ,07 5 2,05 19,55 2, ,91 6 2,05 19,55 2, ,62 7 2,05 19,84 2, ,71 8 2,05 19,55 2, ,82

25 9 2,05 19,55 2, ,7 10 2,05 19,55 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,84 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,84 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,84 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,84 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,68 2, ,36 Sforzi sui conci Xi Ei Xi-1 Ei-1 N'i Ti Ui 1-216,37-607,16 0,0 0, , ,19 0, , ,35-216,37-607, , ,75 0, , ,82 442, , , ,92 0, , , , , , ,92 0, , , , , , ,5 0, , ,11-674, , , ,5 0, , , , , , ,16 0, , , , , , ,94 0, , , , , , ,94 0, , , , , , ,49 0, , , , , , ,49 0, , , , , , ,18 0, , , , , , ,92 0, , , , , ,5 6856,49 0, , , , , , ,5 0, , , , , , ,74 0, , , , , , ,92 0, , , , , , ,94 0, , , , , , ,5 0, , , , , , ,49 0, , , , , , ,74 0, , , , , , ,94 0, , , , , , ,92 0, , , , , , ,49 0, , , , , , ,5 0, , , , , , ,17 0, , , , , , ,92 0, , , , , , ,94 0, , , , , , ,5 0,0 30 0,0 0,0-2184, ,13 995, ,17 0,0

26 Superficie..2 Fattore di sicurezza=10,20 Labda = 0, ,57 24,49 1, ,41 2 1,57 24,56 1, ,42 3 1,57 24,92 1, ,06 4 1,57 24,56 1, ,18 5 1,57 24,56 1, ,49 6 1,57 24,56 1, ,8 7 1,57 24,56 1, ,11 8 1,57 24,56 1, ,42 9 1,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,92 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,92 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,92 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, ,9 30 1,57 24,58 1, ,64 Sforzi sui conci Xi Ei Xi-1 Ei-1 N'i Ti Ui , ,58 0,0 0, , ,46 0, , , , , , ,54 0, , ,08 805, , , ,5 0, , ,84-492, , , ,54 0, , , , , , ,54 0, , ,7-2684, , , ,54 0, ,8-9843,8-3642, , , ,54 0, , , ,8-9843, , ,54 0, , , , , , ,54 0, , , , , , ,54 0, , ,5-6556, , , ,51 0, , , , , , ,54 0, , ,4-7373, , , ,54 0, , ,4-7465, , , ,1 0, , , , , , ,1 0, , ,5-8082, , ,0 8438,1 0,0

27 , , , , , ,1 0, , , , , , ,57 0, , , , , , ,1 0, , , , , , ,1 0, , , , , , ,1 0, , , , , , ,1 0, , ,8-8808, , , ,1 0, , , , , , ,1 0, , , , , , ,1 0, , , , , , ,56 0, , , , , , ,1 0, , , , , , ,1 0, ,59-313, , , , ,1 0,0 30 0,01 0,03-143,59-313, ,47 964,51 0,0 Superficie..3 Fattore di sicurezza=11,18 Labda = 0, ,29 29,68 1, ,03 2 1,29 29,35 1, ,34 3 1,29 29,75 1, ,0 4 1,29 29,75 1, ,51 5 1,29 29,35 1, ,84 6 1,29 29,75 1, ,15 7 1,29 29,75 1, ,69 8 1,29 29,35 1, ,0 9 1,29 29,75 1, , ,29 29,75 1, ,3 11 1,29 29,35 1, , ,29 29,75 1, ,3 13 1,29 29,35 1, , ,29 29,75 1, , ,29 29,75 1, , ,29 29,35 1, , ,29 29,75 1, , ,29 29,75 1, , ,29 29,35 1, , ,29 29,75 1, , ,29 29,75 1, , ,29 29,35 1, , ,29 29,75 1, ,6 24 1,29 29,75 1, , ,29 29,35 1, , ,29 29,75 1, , ,29 29,35 1, , ,29 29,75 1, , ,29 29,75 1, , ,29 29,5 1, ,37 Sforzi sui conci Xi Ei Xi-1 Ei-1 N'i Ti Ui , ,12 0,0 0,0 9609, ,26 0,0

28 2 161,6 284, , , , ,76 0, ,2-3470,18 161,6 284, , ,78 0, , ,4-1972,2-3470, , ,81 0, , , , , , ,75 0, , , , , , ,79 0, , , , , , ,79 0, , , , , , ,75 0, , , , , , ,59 0, , , , , , ,55 0, , , , , ,4 6632,29 0, , , , , , ,57 0, , , , , , ,28 0, , , , , , ,59 0, , , , , , ,55 0, , , , , , ,29 0, , , , , , ,57 0, , , , , , ,57 0, , , , , , ,29 0, , , , ,1 6838, ,55 0, , , , , , ,59 0, , , , , , ,28 0, , , , , , ,57 0, , , , , , ,57 0, , , , , , ,28 0, , ,14-894, , ,4 6658,59 0, ,32 862, , , ,99 757,97 0, ,8 117,54 490,32 862, ,96 760,98 0, ,53-192,72 66,8 117, ,88 760,98 0,0 30 0,0 0,0-109,53-192,72 949,46 759,08 0,0 Superficie..4 Fattore di sicurezza=10,36 Labda = 0,69 1 0,78 34,53 0, ,16 2 0,78 34,64 0, ,44 3 0,78 34,64 0, ,4 4 0,78 34,64 0, ,29 5 0,78 34,64 0, ,05 6 0,78 34,64 0, ,74 7 0,78 34,64 0, ,39 8 0,78 34,64 0, ,09 9 0,78 34,64 0, , ,78 34,64 0, , ,78 34,64 0, , ,78 34,64 0, , ,78 34,04 0, , ,78 34,64 0, , ,78 34,64 0, , ,78 34,64 0, , ,78 34,64 0, , ,78 34,64 0, ,5 19 0,78 34,64 0, , ,78 34,64 0, ,17

29 21 0,78 34,64 0, , ,78 34,64 0, , ,78 34,64 0, , ,78 34,64 0, , ,78 34,64 0, , ,78 34,64 0, , ,78 34,64 0, , ,78 34,64 0, , ,78 34,64 0,94 795, ,78 34,36 0,94 263,77 Sforzi sui conci Xi Ei Xi-1 Ei-1 N'i Ti Ui , ,19 0,0 0,0 4591, ,87 0, , , , , , ,72 0, , , , , , ,73 0, ,4-676,05 846, , , ,71 0, ,5-2672,13-466,4-676, , ,71 0, , , ,5-2672, , ,73 0, , , , , , ,73 0, , , , , , ,71 0, , , , , , ,74 0, , , , , , ,77 0, , , , , , ,77 0, , , , , , ,74 0, , , , , , ,29 0, , , , , , ,74 0, , , , , , ,77 0, , , , , , ,77 0, , , , , , ,74 0, , , , , , ,74 0, , , , , ,3 4556,77 0, , , , , , ,77 0, ,0-9873, , , , ,74 0, , , ,0-9873, , ,74 0, , , , , ,0 4556,77 0, , , , , , ,77 0, , , , , , ,74 0, ,88 279, , , , ,74 0, ,69-166,24 192,88 279, ,36 520,77 0, ,04-360,98-114,69-166, ,05 520,77 0, ,17-304,64-249,04-360,98 654,75 520,77 0,0 30 0,03 0,04-210,17-304,64 216,16 519,0 0,0

30 METODO PSEUDOSTATICO A) ANALISI DI STAILITA IN CONDIZIONI DRENATE AZIONE SISMICA VERTICALE POSITIVA (Kv+) coesione strato contatto arenaria-arna = 0.1 Kg/cq Sup. 1 = Fs 2.28 Sup. 2 = Fs 3.61 Sup. 3 = Fs 3.63 Sup. 4 = Fs 3.32 Superficie..1 Fattore di sicurezza=2,28 Labda = 0, ,05 19,49 2, ,21 2 2,05 19,84 2, ,14

31 3 2,05 19,55 2, ,51 4 2,05 19,55 2, ,23 5 2,05 19,55 2, ,96 6 2,05 19,55 2, ,56 7 2,05 19,84 2, ,98 8 2,05 19,55 2, ,41 9 2,05 19,55 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,84 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,84 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,84 2, , ,05 19,55 2, ,2 23 2,05 19,55 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,84 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,55 2, , ,05 19,68 2,18 971,61 Sforzi sui conci Xi Ei Xi-1 Ei-1 N'i Ti Ui 1-773, ,33 0,0 0, , ,83 0, , ,59-773, , , ,23 0, , ,91 388, , , ,46 0, , , , , , ,26 0, , , , , , ,51 0, , , , , , ,55 0, , ,14-361, , , ,42 0, , , , , , ,63 0, , ,86-792, , , ,09 0, ,5-9065,39 374, , ,8 3548,33 0, , , ,5-9065, , ,97 0, , , , , , ,27 0, , , , , , ,21 0, , , , , , ,88 0, , , , , , ,2 0, , , , , , ,33 0, , , , , , ,39 0, , , , , , ,51 0, , , , , , ,68 0, , , , , , ,93 0, , , , , , ,78 0, , , , , , ,31 0, , , , , , ,93 0, , ,6-1814, , ,3 2241,5 0, , , , , ,0 1920,23 0,0

32 , , , , , ,03 0, , , , , , ,01 0, ,88-249, , , , ,13 0, ,4-440,94-31,88-249, ,56 983,96 0,0 30 0,0 0,01-56,4-440, ,25 846,77 0,0 Superficie..2 Fattore di sicurezza=3,61 Labda = 0, ,57 24,49 1, ,95 2 1,57 24,56 1, ,76 3 1,57 24,92 1, ,14 4 1,57 24,56 1, ,78 5 1,57 24,56 1, ,73 6 1,57 24,56 1, ,69 7 1,57 24,56 1, ,63 8 1,57 24,56 1, ,59 9 1,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,92 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,92 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, ,5 26 1,57 24,92 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,56 1, , ,57 24,58 1, ,77 Sforzi sui conci Xi Ei Xi-1 Ei-1 N'i Ti Ui 1 203, ,75 0,0 0, ,1 9969,48 0, , ,89 203, , , ,26 0,0 3 49,04 753,01 163, , , ,85 0,0 4-44,62-685,04 49,04 753, , ,1 0, , ,95-44,62-685, , ,38 0, , ,71-127, , , ,67 0, , ,33-200, , , ,95 0, , ,79-261, , , ,23 0, , ,12-313, , , ,52 0, , ,31-353, , , ,8 0,0

33 11-409, ,03-383, , , ,0 0, , ,69-409, , , ,69 0, , ,97-404, , , ,66 0, , ,46-376, , , ,84 0, , ,7-452, , , ,18 0, , ,5-506, , , ,93 0, ,4-9003,41-546, , , ,29 0, , ,43-586,4-9003, , ,74 0, , ,71-633, , , ,86 0, , ,09-673, , ,0 8708,23 0, , ,56-714, , ,4 8711,58 0, , ,76-756, , ,4 8694,45 0, , ,0-795, , , ,03 0, , ,3-811, , , ,61 0, , ,15-804, , , ,1 0, , ,02-767, , , ,76 0, , ,64-673, , ,6 7423,28 0, , ,12-513, , , ,27 0,0 29-3,09-47,46-289, , , ,26 0,0 30 0,0-0,03-3,09-47, ,33 706,34 0,0 Superficie..3 Fattore di sicurezza=3,63 Labda = 0, ,29 29,68 1, ,46 2 1,29 29,35 1, ,25 3 1,29 29,75 1, ,23 4 1,29 29,75 1, ,75 5 1,29 29,35 1, ,55 6 1,29 29,75 1, ,33 7 1,29 29,75 1, ,88 8 1,29 29,35 1, ,66 9 1,29 29,75 1, , ,29 29,75 1, , ,29 29,35 1, , ,29 29,75 1, , ,29 29,35 1, , ,29 29,75 1, ,0 15 1,29 29,75 1, , ,29 29,35 1, , ,29 29,75 1, , ,29 29,75 1, , ,29 29,35 1, , ,29 29,75 1, ,1 21 1,29 29,75 1, , ,29 29,35 1, , ,29 29,75 1, , ,29 29,75 1, , ,29 29,35 1, , ,29 29,75 1, , ,29 29,35 1, , ,29 29,75 1, ,3 29 1,29 29,75 1, ,13

34 30 1,29 29,5 1,49 987,43 Sforzi sui conci Xi Ei Xi-1 Ei-1 N'i Ti Ui 1 793, ,43 0,0 0,0 9190, ,99 0, , ,3 793, , , ,84 0, , ,87 525, , , ,17 0, , ,54-423, , , ,05 0, , ,0-1254, , , ,82 0, , , , , , ,08 0, , ,9-2526, , , ,96 0, , ,2-3004, , , ,51 0, , , , , , ,16 0, , , , , , ,97 0, , , , , , ,83 0, , , , , ,0 7120,69 0, , , , , , ,5 0, , , , , , ,89 0, , , , , , ,27 0, , , , , , ,17 0, , , , , , ,14 0, , ,5-6090, , , ,53 0, , , , ,5 6879, ,51 0, , ,6-5030, , , ,56 0, , , , ,6 6163, ,67 0, , , , , , ,1 0, ,1-5275,6-2845, , , ,9 0, , , ,1-5275,6 5130, ,98 0, ,72-255, , , , ,69 0, , ,83-96,72-255, , ,24 0, , ,44 943, , ,12 828,0 0, ,17 420,9 480, , ,76 750,81 0,0 29-8,91-23,57 159,17 420,9 1685,74 673,43 0,0 30 0,0 0,0-8,91-23,57 859,17 583,38 0,0 Superficie..4 Fattore di sicurezza=3,32 Labda = 0, ,78 34,53 0, ,21 2 0,78 34,64 0, ,55 3 0,78 34,64 0, ,75 4 0,78 34,64 0, ,88 5 0,78 34,64 0, ,47 6 0,78 34,64 0, ,63 7 0,78 34,64 0, ,75 8 0,78 34,64 0, ,91 9 0,78 34,64 0, ,2 10 0,78 34,64 0, , ,78 34,64 0, , ,78 34,64 0, , ,78 34,04 0, , ,78 34,64 0, ,93