RELAZIONE DI CALCOLO

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2 RELAZIONE DI CALCOLO Definizione Per pendio s intende una porzione di versante naturale il cui profilo originario è stato odificato da interventi artificiali rilevanti rispetto alla stabilità. Per frana s intende una situazione di instabilità che interessa versanti naturali e coinvolgono volui considerevoli di terreno. Introduzione all'analisi di stabilità La risoluzione di un problea di stabilità richiede la presa in conto delle equazioni di capo e dei legai costitutivi. Le prie sono di equilibrio, le seconde descrivono il coportaento del terreno. Tali equazioni risultano particolarente coplesse in quanto i terreni sono dei sistei ultifase, che possono essere ricondotti a sistei onofase solo in condizioni di terreno secco, o di analisi in condizioni drenate. Nella aggior parte dei casi ci si trova a dover trattare un ateriale che se saturo è per lo eno bifase, ciò rende la trattazione delle equazioni di equilibrio notevolente coplicata. Inoltre è praticaente ipossibile definire una legge costitutiva di validità generale, in quanto i terreni presentano un coportaento non-lineare già a piccole deforazioni, sono anisotropi ed inoltre il loro coportaento dipende non solo dallo sforzo deviatorico a anche da quello norale. A causa delle suddette difficoltà vengono introdotte delle ipotesi seplificative: (a) Si usano leggi costitutive seplificate: odello rigido perfettaente plastico. Si assue che la resistenza del ateriale sia espressa unicaente dai paraetri coesione ( c ) e angolo di resistenza al taglio (ϕ), costanti per il terreno e caratteristici dello stato plastico; quindi si suppone valido il criterio di rottura di Mohr-Coulob. (b) In alcuni casi vengono soddisfatte solo in parte le equazioni di equilibrio. Metodo equilibrio liite (LEM) Il etodo dell'equilibrio liite consiste nello studiare l'equilibrio di un corpo rigido, costituito dal pendio e da una superficie di scorriento di fora qualsiasi (linea retta, arco di cerchio, spirale logaritica); da tale equilibrio vengono calcolate le tensioni da taglio (τ) e confrontate con la resistenza disponibile (τ f ), valutata secondo il criterio di rottura di Coulob, da tale confronto ne scaturisce la pria indicazione sulla stabilità attraverso il coefficiente di sicurezza F = τ f / τ. Tra i etodi dell'equilibrio liite alcuni considerano l'equilibrio globale del corpo rigido (Culan), altri a causa della non oogeneità dividono il corpo in conci considerando l'equilibrio di ciascuno (Fellenius, Bishop, Janbu ecc.). Di seguito vengono discussi i etodi dell'equilibrio liite dei conci. Metodo dei conci La assa interessata dallo scivolaento viene suddivisa in un nuero conveniente di conci. Se il nuero dei conci è pari a n, il problea presenta le seguenti incognite: n valori delle forze norali N i agenti sulla base di ciascun concio; n valori delle forze di taglio alla base del concio T i 1

3 (n-1) forze norali E i agenti sull'interfaccia dei conci; (n-1) forze tangenziali X i agenti sull'interfaccia dei conci; n valori della coordinata a che individua il punto di applicazione delle E i ; (n-1) valori della coordinata che individua il punto di applicazione delle X i ; una incognita costituita dal fattore di sicurezza F. Coplessivaente le incognite sono (6n-2). entre le equazioni a disposizione sono: Equazioni di equilibrio dei oenti n Equazioni di equilibrio alla traslazione verticale n Equazioni di equilibrio alla traslazione orizzontale n Equazioni relative al criterio di rottura n Totale nuero di equazioni 4n Il problea è staticaente indeterinato ed il grado di indeterinazione è pari a i = (6n-2)-(4n) = 2n-2. Il grado di indeterinazione si riduce ulteriorente a (n-2) in quando si fa l'assunzione che N i sia applicato nel punto edio della striscia, ciò equivale ad ipotizzare che le tensioni norali totali siano uniforeente distribuite. I diversi etodi che si basano sulla teoria dell'equilibrio liite si differenziano per il odo in cui vengono eliinate le (n-2) indeterinazioni. Metodo di FELLENIUS (1927) Con questo etodo (valido solo per superfici di scorriento di fora circolare) vengono trascurate le forze di interstriscia pertanto le incognite si riducono a: n valori delle forze norali N i ; n valori delle forze da taglio T i ; 1 fattore di sicurezza. Incognite (2n+1) Le equazioni a disposizione sono: n equazioni di equilibrio alla traslazione verticale; n equazioni relative al criterio di rottura; 1 equazione di equilibrio dei oenti globale. Σ F = { c l + (W cosα - u l ) tan ϕ } i i i ΣW sinα i Questa equazione è seplice da risolvere a si è trovato che fornisce risultati conservativi (fattori di sicurezza bassi) soprattutto per superfici profonde. Metodo di BISHOP (1955) Con tale etodo non viene trascurato nessun contributo di forze agenti sui blocchi e fu il prio a descrivere i problei legati ai etodi convenzionali. i i i i i 2

4 Le equazioni usate per risolvere il problea sono: ΣF v = 0, ΣM 0 = 0, Criterio di rottura. Σ F = { c b + (W - u b + ΔX ) tan ϕ } i i i i i i ΣW sinα i i i secαi 1+ tanα tanϕ / F I valori di F e di ΔX per ogni eleento che soddisfano questa equazione danno una soluzione rigorosa al problea. Coe pria approssiazione conviene porre ΔX= 0 ed iterare per il calcolo del fattore di sicurezza, tale procediento è noto coe etodo di Bishop ordinario, gli errori coessi rispetto al etodo copleto sono di circa 1 %. Metodo di JANBU (1967) Janbu estese il etodo di Bishop a superfici si scorriento di fora qualsiasi. Quando vengono trattate superfici di scorriento di fora qualsiasi il braccio delle forze cabia (nel caso delle superfici circolari resta costante e pari al raggio) a tal otivo risulta più conveniente valutare l equazione del oento rispetto allo spigolo di ogni blocco. Σ F = { c b + (W - u b + ΔX ) tan ϕ } i i i i ΣW tanα i i i i i i 2 sec αi 1+ tanα tanϕ / F Assuendo ΔX i = 0 si ottiene il etodo ordinario. Janbu propose inoltre un etodo per la correzione del fattore di sicurezza ottenuto con il etodo ordinario secondo la seguente: F corretto = f o F dove f o è riportato in grafici funzione di geoetria e paraetri geotecnici. Tale correzione è olto attendibile per pendii poco inclinati. Metodo di BELL (1968) Le forze agenti sul corpo che scivola includono il peso effettivo del terreno, W, le forze sisiche pseudostatiche orizzontali e verticali K x W e K z W, le forze orizzontali e verticali X e Z applicate esternaente al profilo del pendio, infine, la risultante degli sforzi totali norali e di taglio σ e τ agenti sulla superficie potenziale di scivolaento. Lo sforzo totale norale può includere un eccesso di pressione dei pori u che deve essere specificata con l introduzione dei paraetri di forza efficace. In pratica questo etodo può essere considerato coe un estensione del etodo del cerchio di attrito per sezioni oogenee precedenteente descritto da Taylor. In accordo con la legge della resistenza di Mohr-Coulob in terini di tensione efficace, la forza di taglio agente sulla base dell i-esio concio è data da: cili + T = i ( N u L ) i F ci i tanφ i i i 3

5 in cui F = il fattore di sicurezza; c i = la coesione efficace (o totale) alla base dell i-esio concio; φ i = l angolo di attrito efficace (= 0 con la coesione totale) alla base dell i-esio concio; L i = la lunghezza della base dell i-esio concio; u ci = la pressione dei pori al centro della base dell i-esio concio. L equilibrio risulta uguagliando a zero la soa delle forze orizzontali, la soa delle forze verticali e la soa dei oenti rispetto all origine. Viene adottata la seguente assunzione sulla variazione della tensione norale agente sulla potenziale superficie di scorriento: & Wi cosα # i σ ci = $ C 1 ( 1 K z )! + C2 f ( xci, yci, zci ) % Li " in cui il prio terine dell equazione include l espressione: W i cos α i / L i = valore dello sforzo norale totale associato con il etodo ordinario dei conci. Il secondo terine dell equazione include la funzione: f & x = sin 2π $ % x n n x x ci 0 #! " Dove x 0 ed x n sono rispettivaente le ascisse del prio e dell ultio punto della superficie di scorriento, entre x ci rappresenta l ascissa del punto edio della base del concio i-esio. Una parte sensibile di riduzione del peso associata con una accelerazione verticale del terreno K z g può essere trasessa direttaente alla base e ciò è incluso nel fattore (1 - K z ). Lo sforzo norale totale alla base di un concio è dato da: N i = σ L ci i La soluzione delle equazioni di equilibrio si ricava risolvendo un sistea lineare di tre equazioni ottenute oltiplicando le equazioni di equilibrio per il fattore di sicurezza F, sostituendo l espressione di N i e oltiplicando ciascun terine della coesione per un coefficiente arbitrario C 3. Si assue una relazione di linearità tra detto coefficiente, deterinabile traite la regola di Craer, ed il fattore di sicurezza F. Il corretto valore di F può essere ottenuto dalla forula di interpolazione lineare: ' 1 C ( 2) $ 3 F = F(2) + % ( F( 2) F( 1) ) C3( 2) C3( 1) " & # dove i nueri in parentesi (1) e (2) indicano i valori iniziale e successivo dei paraetri F e C 3. Qualsiasi coppia di valori del fattore di sicurezza nell intorno di una stia fisicaente ragionevole può essere usata per iniziare una soluzione iterativa. Il nuero necessario di iterazioni dipende sia dalla stia iniziale sia dalla desiderata precisione della soluzione; noralente, il processo converge rapidaente. 4

6 Metodo di SARMA (1973) Il etodo di Sara è un seplice, a accurato etodo per l analisi di stabilità dei pendii, che perette di deterinare l'accelerazione sisica orizzontale richiesta affinché l aasso di terreno, deliitato dalla superficie di scivolaento e dal profilo topografico, raggiunga lo stato di equilibrio liite (accelerazione critica Kc) e, nello stesso tepo, consente di ricavare l usuale fattore di sicurezza ottenuto coe per gli altri etodi più couni della geotecnica. Si tratta di un etodo basato sul principio dell equilibrio liite e delle strisce, pertanto viene considerato l equilibrio di una potenziale assa di terreno in scivolaento suddivisa in n strisce verticali di spessore sufficienteente piccolo da ritenere aissibile l assunzione che lo sforzo norale N i agisce nel punto edio della base della striscia. Le equazioni da prendere in considerazione sono: L'equazione di equilibrio alla traslazione orizzontale del singolo concio; L'equazione di equilibrio alla traslazione verticale del singolo concio; L'equazione di equilibrio dei oenti. Condizioni di equilibrio alla traslazione orizzontale e verticale: Ni cos αi + Ti sin αi = Wi - ΔXi Ti cos αi - Ni sin αi = KWi + ΔΕi Viene, inoltre, assunto che in assenza di forze esterne sulla superficie libera dell aasso si ha: ΣΔE i = 0 ΣΔX ì = 0 dove Eì e Xi rappresentano, rispettivaente, le forze orizzontale e verticale sulla faccia i-esia del concio generico i. L equazione di equilibrio dei oenti viene scritta scegliendo coe punto di riferiento il baricentro dell intero aasso; sicché, dopo aver eseguito una serie di posizioni e trasforazioni trigonoetriche ed algebriche, nel etodo di Sara la soluzione del problea passa attraverso la risoluzione di due equazioni: i * ΔX i tg ( ψ ' i α i ) + ΔEi = Δ i K ' ' ' [( yi yg ) tg( ψ i ) + ( xi xg )] = Wi ( xi xg ) + Δ i ( yi yg ) ** ΔX α Ma l approccio risolutivo, in questo caso, è copletaente capovolto: il problea infatti ipone di trovare un valore di K (accelerazione sisica) corrispondente ad un deterinato fattore di sicurezza; ed in particolare, trovare il valore dell accelerazione K corrispondente al fattore di sicurezza F = 1, ossia l accelerazione critica. Si ha pertanto: K = Kc accelerazione critica se F = 1 F = Fs fattore di sicurezza in condizioni statiche se K = 0 W i 5

7 La seconda parte del problea del Metodo di Sara è quella di trovare una distribuzione di forze interne Xi ed Ei tale da verificare l equilibrio del concio e quello globale dell intero aasso, senza violazione del criterio di rottura. E stato trovato che una soluzione accettabile del problea si può ottenere assuendo la seguente distribuzione per le forze Xi: Δ X i = λ ΔQi = λ i+1 ( Q Q ) dove Qi è una funzione nota, in cui vengono presi in considerazione i paraetri geotecnici edi sulla i-esia faccia del concio i, e λ rappresenta un incognita. La soluzione copleta del problea si ottiene pertanto, dopo alcune iterazioni, con i valori di Kc, λ e F, che perettono di ottenere anche la distribuzione delle forze di interstriscia. i Metodo di SPENCER Il etodo è basato sull assunzione: Le forze d interfaccia lungo le superfici di divisione dei singoli conci sono orientate parallelaente fra loro ed inclinate rispetto all orizzontale di un angolo θ. tutti i oenti sono nulli M i =0 i=1..n Sostanzialente il etodo soddisfa tutte le equazioni della statica ed equivale al etodo di Morgenstern e Price quando la funzione f(x) = 1. Iponendo l equilibrio dei oenti rispetto al centro dell arco descritto dalla superficie di scivolaento si ha: dove: ( α θ ) Q R cos = 0 i Q i = c F s ( W cosα γ hl secα ) & Fs + tgϕtg cos( α θ ) $ % Fs forza d interazione fra i conci; R = raggio dell arco di cerchio; θ = angolo d inclinazione della forza Qi rispetto all orizzontale. w tgα Wsenα F s ( α θ )#!" Iponendo l equilibrio delle forze orizzontali e verticali si ha rispettivaente: ( Q cosθ ) ( senθ ) i = 0 Q = 0 i Con l assunzione delle forze Qi parallele fra loro, si può anche scrivere: Q i = 0 6

8 Il etodo propone di calcolare due coefficienti di sicurezza: il prio (F s ) ottenibile dalla 1), legato all equilibrio dei oenti; il secondo (F sf ) dalla 2) legato all equilibrio delle forze. In pratica si procede risolvendo la 1) e la 2) per un dato intervallo di valori dell angolo θ, considerando coe valore unico del coefficiente di sicurezza quello per cui si abbia F s = F sf. Metodo di MORGENSTERN e PRICE Si stabilisce una relazione tra le coponenti delle forze di interfaccia del tipo X = λ f(x)e, dove λ è un fattore di scala e f(x), funzione della posizione di E e di X, definisce una relazione tra la variazione della forza X e della forza E all interno della assa scivolante. La funzione f(x) è scelta arbitrariaente (costante, sinusoide, seisinusoide, trapezia, spezzata ) e influenza poco il risultato, a va verificato che i valori ricavati per le incognite siano fisicaente accettabili. La particolarità del etodo è che la assa viene suddivisa in strisce infinitesie alle quali vengono iposte le equazioni di equilibrio alla traslazione orizzontale e verticale e di rottura sulla base delle strisce stesse. Si perviene ad una pria equazione differenziale che lega le forze d interfaccia incognite E, X, il coefficiente di sicurezza Fs, il peso della striscia infinitesia dw e la risultante delle pressioni neutra alla base du. Si ottiene la cosiddetta equazione delle forze : c'sec 2 α & dw + tgϕ' $ F % dx s dx dx de du tgα secα dx dx #! " = = de dx & dx tgα$ % dx dw #! dx " Una seconda equazione, detta equazione dei oenti, viene scritta iponendo la condizione di equilibrio alla rotazione rispetto alla ezzeria della base: ( E ) d X = dx γ de γ dx queste due equazioni vengono estese per integrazione a tutta la assa interessata dallo scivolaento. Il etodo di calcolo soddisfa tutte le equazioni di equilibrio ed è applicabile a superfici di qualsiasi fora, a iplica necessariaente l uso di un calcolatore. VALUTAZIONE DELL AZIONE SISMICA Nelle verifiche agli Stati Liite Ultii la stabilità dei pendii nei confronti dell azione sisica viene eseguita con il etodo pseudo-statico. Per i terreni che sotto l azione di un carico ciclico possono sviluppare pressioni interstiziali elevate viene considerato un auento in percento delle pressioni neutre che tiene conto di questo fattore di perdita di resistenza. Ai fini della valutazione dell azione sisica, nelle verifiche agli stati liite ultii, vengono considerate le seguenti forze statiche equivalenti: 7

9 F F H V Essendo: F H e F V rispettivaente la coponente orizzontale e verticale della forza d inerzia applicata al baricentro del concio; W: peso concio Ko: Coefficiente sisico orizzontale Kv: Coefficiente sisico verticale. = K = K o v W W Calcolo coefficienti sisici Le NTC 2008 calcolano i coefficienti K o e K v in dipendenza di vari fattori: Con K o = βs (a ax /g) K v =±0,5 K o βs coefficiente di riduzione dell accelerazione assia attesa al sito; a ax accelerazione orizzontale assia attesa al sito; g accelerazione di gravità. Tutti i fattori presenti nelle precedenti forule dipendono dall accelerazione assia attesa sul sito di riferiento rigido e dalle caratteristiche geoorfologiche del territorio. a ax = S S S T a g S S (effetto di aplificazione stratigrafica): 0.90 Ss 1.80; è funzione di F 0 (Fattore assio di aplificazione dello spettro in accelerazione orizzontale) e della categoria di suolo (A, B, C, D, E). S T (effetto di aplificazione topografica). Il valore di S T varia con il variare delle quattro categorie topografiche introdotte: T1(S T = 1.0) T2(S T = 1.20) T3(S T =1.20) T4(S T = 1.40). Questi valori sono calcolati coe funzione del punto in cui si trova il sito oggetto di analisi. Il paraetro di entrata per il calcolo è il tepo di ritorno dell evento sisico che è valutato coe segue: T R =-V R /ln(1-pvr) Con V R vita di riferiento della costruzione e PVR probabilità di superaento, nella vita di riferiento, associata allo stato liite considerato. La vita di riferiento dipende dalla vita noinale della costruzione e dalla classe d uso della costruzione (in linea con quanto previsto al punto delle NTC). In ogni caso V R dovrà essere aggiore o uguale a 35 anni. 8

10 Ricerca della superficie di scorriento critica In presenza di ezzi oogenei non si hanno a disposizione etodi per individuare la superficie di scorriento critica ed occorre esainarne un nuero elevato di potenziali superfici. Nel caso vengano ipotizzate superfici di fora circolare, la ricerca diventa più seplice, in quanto dopo aver posizionato una aglia dei centri costituita da righe e n colonne saranno esainate tutte le superfici aventi per centro il generico nodo della aglia n e raggio variabile in un deterinato range di valori tale da esainare superfici cineaticaente aissibili. 9

11 SEZIONE N. 1

12 PAA1 g=1900,00kg/³ gs=2000,00kg/³ Fi=27 c=0,2 kg/c² SEZIONE 1 Superfici calcolate (104,6,170,3) (208,5,170,3) (104,6,97,4) (208,5,97,4) (ID=69)) xc = 130,61 yc = 122,87 Rc = 80,36 Fs=1,31 2,00 kg/c² 2,00 kg/c²

13 SEZIONE N. 1 - Analisi di stabilità dei pendii con: JANBU (1956) Norativa NTC 2008 Nuero di strati 1,0 Nuero dei conci 10,0 Grado di sicurezza ritenuto accettabile 1,1 Coefficiente parziale resistenza 1,1 Analisi Condizione drenata Superficie di fora circolare Maglia dei Centri Ascissa vertice sinistro inferiore xi 104,63 Ordinata vertice sinistro inferiore yi 97,35 Ascissa vertice destro superiore xs 208,52 Ordinata vertice destro superiore ys 170,27 Passo di ricerca 10,0 Nuero di celle lungo x 10,0 Nuero di celle lungo y 10,0 Categoria di sottosuolo B Fattore di aplificazione stratigrafico (SS) 1,2 Fattore di aplificazione toografico (ST) 1,0 Coefficiente azione sisica orizzontale 0,05 Coefficiente azione sisica verticale 0,025 Vertici profilo N X y 1 0,0 0,0 2 7,42 2, ,59 6, ,71 9,3 5 43,93 14, ,88 19, ,3 25, ,46 36, ,75 41, ,22 40, ,86 52, ,37 51, ,55 56, ,1 61, ,98 77, ,98 78, ,12 97,2 2 Falda Nr. X () y () 1 0,0-3, ,59-1, ,71-0,7 4 43,93 4, ,88 9, ,3 15,72

14 7 104,46 26, ,75 31, ,22 30, ,86 42, ,37 41, ,55 46, ,1 51, ,98 67, ,98 68, ,12 87,22 Coefficienti parziali per i paraetri geotecnici del terreno Tangente angolo di resistenza al taglio 1,25 Coesione efficace 1,25 Coesione non drenata 1,4 Riduzione paraetri geotecnici terreno Si ======================================================================= = Stratigrafia c: coesione; cu: coesione non drenata; Fi: Angolo di attrito; G: Peso Specifico; Gs: Peso Specifico Saturo; K: Modulo di Winkler Strato c (kg/c²) cu (kg/c²) Fi ( ) G (Kg/³) Gs (Kg/³) K (Kg/c³) Litologia 1 0, , ,00 0,00 PAA1 Carichi distribuiti N xi () yi () xf () yf () Carico esterno (kg/c²) , , ,13 48,02 169,13 52, , , , , Risultati analisi pendio [NTC 2008: [A2+M2+R2]] Fs inio individuato 1,31 Ascissa centro superficie 130,61 Ordinata centro superficie 122,87 Raggio superficie 80,36 B: Larghezza del concio; Alfa: Angolo di inclinazione della base del concio; Li: Lunghezza della base del concio; Wi: Peso del concio; Ui: Forze derivanti dalle pressioni neutre; Ni: forze agenti noralente alla direzione di scivolaento; Ti: forze agenti parallelaente alla superficie di scivolaento; Fi: Angolo di attrito; c: coesione. Superficie con Fs inio - (ID=69) xc = 130,606 yc = 122,873 Rc = 80,361 Fs=1, Nr. B Alfa Li Wi Kh Wi Kv Wi c Fi Ui N'i Ti ( ) (Kg) (Kg) (Kg) (kg/c²) ( ) (Kg) (Kg) (Kg) ,34 11,5 2, , , ,74 0,16 22,2 0, , ,2 2 2,34 13,2 2, , , ,19 0,16 22,2 0, , ,5 3 2,34 14,9 2, , , ,77 0,16 22,2 0, , ,9 4 2,34 16,7 2, ,96 204,55 102,27 0,16 22,2 0,0 2992,2 4453,8 5 2,34 18,4 2, ,05 276,25 138,13 0,16 22,2 0,0 4249,3 4979,7 6 2,34 20,2 2, , , ,83 0,16 22,2 0, , ,3 7 2,34 22,0 2, , , ,01 0,16 22,2 0, , ,8

15 8 2,34 23,8 2, , , ,68 0,16 22,2 0, , ,2 9 2,34 25,6 2, , , ,47 0,16 22,2 0, , ,3 10 2,34 27,5 2, ,4 2287, ,91 0,16 22,2 0, , ,4 Nuero di superfici esainate...(221) N Xo Yo Ro Fs 1 104,6 97,4 81,4 1, ,8 101,0 78,2 1, ,0 97,4 67,7 1, ,2 101,0 70,4 1, ,4 97,4 65,7 1, ,6 101,0 67,8 1, ,8 97,4 86,0 1, ,0 101,0 57,1 1, ,2 97,4 52,2 1, ,4 101,0 71,0 1, ,6 97,4 75,2 2, ,8 101,0 86,9 2, ,0 97,4 82,9 2, ,2 101,0 85,9 2, ,4 97,4 91,6 2, ,5 101,0 94,9 2, ,7 97,4 71,5 2, ,9 101,0 53,1 2, ,1 97,4 54,2 2, ,3 101,0 55,8 2, ,5 97,4 53,2 2, ,6 104,6 82,1 1, ,8 108,3 85,5 1, ,0 104,6 75,0 1, ,2 108,3 77,2 1, ,4 104,6 72,5 1, ,6 108,3 97,2 1, ,8 104,6 62,1 1, ,0 108,3 63,8 1, ,2 104,6 58,9 1, ,4 108,3 103,7 1, ,6 104,6 82,2 1, ,8 108,3 103,2 1, ,0 104,6 89,9 2, ,2 108,3 93,0 2, ,4 104,6 88,9 2, ,5 108,3 91,9 2, ,7 104,6 77,4 2, ,9 108,3 80,1 2, ,1 104,6 87,1 2, ,3 108,3 89,9 2, ,5 104,6 67,6 2, ,6 111,9 89,3 1, ,8 115,6 86,1 1, ,0 111,9 81,9 1, ,2 115,6 84,0 1, ,4 111,9 101,3 1, ,6 115,6 96,6 1, ,8 111,9 68,8 1, ,0 115,6 70,5 1,49

16 51 146,2 111,9 65,6 1, ,4 115,6 110,9 1, ,6 111,9 107,0 1, ,8 115,6 110,3 1, ,0 111,9 97,0 2, ,2 115,6 100,0 2, ,4 111,9 96,0 2, ,5 115,6 99,0 2, ,7 111,9 84,4 2, ,9 115,6 87,1 2, ,1 111,9 104,9 2, ,3 115,6 96,9 2, ,5 111,9 69,7 2, ,6 119,2 96,6 1, ,8 122,9 93,4 1, ,0 119,2 88,7 1, ,2 122,9 119,7 1, ,4 119,2 108,4 1, ,6 122,9 80,4 1, ,8 119,2 75,4 1, ,0 122,9 77,2 1, ,2 119,2 72,3 1, ,4 122,9 109,3 1, ,6 119,2 114,2 1, ,8 122,9 117,5 1, ,0 119,2 113,7 1, ,2 122,9 117,0 1, ,4 119,2 113,1 2, ,5 122,9 116,5 2, ,7 119,2 91,4 1, ,9 122,9 94,1 2, ,1 119,2 89,8 2, ,3 122,9 104,0 2, ,5 119,2 76,5 1, ,6 126,5 97,2 1, ,8 130,2 100,2 1, ,0 126,5 95,5 1, ,2 130,2 119,5 1, ,4 126,5 107,9 1, ,6 130,2 87,0 1, ,8 126,5 82,1 1, ,0 130,2 83,9 1, ,2 126,5 113,3 1, ,4 130,2 116,3 1, ,6 126,5 112,3 1, ,8 130,2 115,3 1, ,0 126,5 120,9 1, ,2 130,2 124,2 1, ,4 126,5 120,3 1, ,5 130,2 123,7 1, ,7 126,5 109,1 2, ,9 130,2 101,1 1, ,1 126,5 96,8 2, ,3 130,2 111,0 1, ,5 126,5 118,7 1, ,6 133,8 104,5 1, ,8 137,5 107,0 1, ,0 133,8 123,6 1, ,2 137,5 126,6 1,62

17 ,4 133,8 114,9 1, ,6 137,5 93,7 1, ,8 133,8 88,8 1, ,0 137,5 90,5 1, ,2 133,8 129,1 1, ,4 137,5 132,4 1, ,6 133,8 128,6 1, ,8 137,5 131,9 1, ,0 133,8 118,3 1, ,2 137,5 121,3 1, ,4 133,8 127,5 1, ,5 137,5 130,9 1, ,7 133,8 127,0 1, ,9 137,5 108,1 1, ,1 133,8 126,5 2, ,3 137,5 129,8 1, ,5 133,8 113,1 1, ,6 141,1 111,7 1, ,8 144,7 141,8 1, ,0 141,1 137,9 1, ,2 144,7 126,2 1, ,4 141,1 114,1 1, ,6 144,7 100,4 1, ,8 141,1 95,5 1, ,0 144,7 97,2 1, ,2 141,1 136,3 1, ,4 144,7 139,6 1, ,6 141,1 135,8 1, ,8 144,7 139,1 1, ,0 141,1 135,2 1, ,2 144,7 138,6 1, ,4 141,1 124,3 1, ,5 144,7 127,3 2, ,7 141,1 134,2 1, ,9 144,7 115,0 1, ,1 141,1 110,8 2, ,3 144,7 133,4 1, ,5 141,1 93,4 2, ,6 148,4 145,6 1, ,8 152,0 148,9 1, ,0 148,4 137,8 1, ,2 152,0 148,4 1, ,4 148,4 144,6 1, ,6 152,0 107,1 1, ,8 148,4 102,2 1, ,0 152,0 138,7 1, ,2 148,4 143,5 1, ,4 152,0 146,8 1, ,6 148,4 143,0 1, ,8 152,0 136,5 1, ,0 148,4 142,4 1, ,2 152,0 145,8 1, ,4 148,4 141,9 1, ,5 152,0 145,2 1, ,7 148,4 130,4 1, ,9 152,0 122,0 1, ,1 148,4 116,7 2, ,3 152,0 136,4 1, ,5 148,4 119,3 2,00

18 ,6 155,7 152,8 1, ,8 159,3 148,9 1, ,0 155,7 137,4 1, ,2 159,3 132,4 1, ,4 155,7 151,7 1, ,6 159,3 146,8 1, ,8 155,7 108,8 1, ,0 159,3 154,5 1, ,2 155,7 141,7 1, ,4 159,3 144,7 1, ,6 155,7 150,2 1, ,8 159,3 153,5 1, ,0 155,7 139,6 1, ,2 159,3 142,6 1, ,4 155,7 149,1 1, ,5 159,3 152,4 1, ,7 155,7 148,6 1, ,9 159,3 148,7 1, ,1 155,7 142,5 1, ,3 159,3 139,6 1, ,5 155,7 133,4 1, ,6 163,0 153,0 1, ,8 166,6 156,0 1, ,0 163,0 144,4 1, ,2 166,6 162,8 1, ,4 163,0 158,9 1, ,6 166,6 145,5 1, ,8 163,0 158,4 1, ,0 166,6 161,7 1, ,2 163,0 157,9 1, ,4 166,6 161,2 1, ,6 163,0 147,7 1, ,8 166,6 150,7 1, ,0 163,0 156,8 1, ,2 166,6 160,1 1, ,4 163,0 145,6 1, ,5 166,6 148,6 1, ,7 163,0 154,8 1, ,9 166,6 152,0 1, ,1 163,0 145,8 1, ,3 166,6 143,1 1, ,5 163,0 136,8 1, ,6 170,3 160,1 1, ,0 170,3 159,0 1, ,4 170,3 166,1 1, ,8 170,3 156,9 1, ,2 170,3 165,1 1, ,6 170,3 164,5 1, ,0 170,3 153,7 1, ,4 170,3 163,5 1, ,7 170,3 158,2 1, ,1 170,3 149,3 1, ,5 170,3 140,5 1,88

19 SEZIONE N. 2

20 Fs=1,53 Sup...12 Fs=2,23 Sup...11 Fs=2,22 Sup...10 Fs=2,52 Sup...9 Fs=2,59 Sup...8 Fs=2,32 Sup...7 Fs=2,44 Sup...6 Fs=1,97 Sup...5 Fs=1,89 Sup...4 Fs=1,60 Sup...3 Fs=1,19 Sup...2 Fs=1,28 Sup SEZIONE N. 2 - Superfici calcolate PAA1 g=1900,00kg/³ gs=2000,00kg/³ Fi=27 c=0,20 kg/c² 6 7 9

21 SEZIONE N. 2 - Analisi di stabilità dei pendii con: JANBU (1956) Norativa NTC 2008 Nuero di strati 1,0 Nuero dei conci 10,0 Grado di sicurezza ritenuto accettabile 1,1 Coefficiente parziale resistenza 1,1 Analisi Condizione drenata Superficie di fora generica Categoria di sottosuolo B Fattore di aplificazione stratigrafico (SS) 1,2 Fattore di aplificazione toografico (ST) 1,2 Coefficiente azione sisica orizzontale 0,06 Coefficiente azione sisica verticale 0,03 Vertici profilo N X y 1 0,00 0,00 2 5,97 2, ,39 3, ,2 4, ,67 6, ,4 7,0 7 24,36 9,0 8 28,86 11,0 9 33,72 13, ,63 15, ,35 17, ,35 19, ,55 21, ,91 23, ,01 27, ,01 27, ,66 29, ,18 31, ,77 32, ,97 32, ,81 35, ,64 43, ,05 46, 0 Falda Nr. X () y () 1 0,00-2,83 2 1,07-2, ,1-1, ,09 0, ,74 2,4 6 28,74 2,4 7 34,55 4, ,55 4, ,84 5, ,84 5,88 1

22 11 40,35 7, ,35 9, ,55 11, ,91 13, ,01 17, ,01 17, ,66 19, ,18 21, ,77 22, ,97 22, ,81 25, ,64 33, ,05 36, 0 Vertici superficie Nr...1 N X y 1 28,83 11, ,26 11, ,8 14, ,45 17, ,84 21, ,8 26, ,51 32,05 Vertici superficie Nr...2 N X y 1 26,93 10, ,91 12, ,13 17, ,33 31,52 Vertici superficie Nr...3 N X y 1 37,23 14, ,86 14, ,16 15, ,12 16, ,44 20, ,19 25,8 7 99,13 32,05 Vertici superficie Nr...4 N X y 1 43,95 18, ,04 20,2 3 64,0 21, ,87 25, ,8 27, ,11 32,04 2

23 Vertici superficie Nr...5 N X y 1 48,63 22, ,5 23, ,12 26, ,69 31,79 Vertici superficie Nr...6 N X y 1 143,63 35, ,02 34, ,91 37, ,29 44,17 Vertici superficie Nr...7 N X y 1 129,68 33, ,93 32, ,99 32, ,74 32, ,72 34, ,68 39, ,06 44,6 Vertici superficie Nr...8 N X y 1 135,66 34, ,94 33, ,11 34, ,05 37, ,31 40, ,0 43,07 Vertici superficie Nr...9 N X y 1 139,53 34, ,41 32, ,58 32, ,19 32, ,81 33, ,11 34, ,19 37, ,56 45,16 Vertici superficie Nr...10 N X y 1 120,53 32,53 3

24 2 128,06 30, ,33 30, ,3 30, ,95 34, ,79 38, ,98 43,58 Vertici superficie Nr...11 N X y 1 124,6 33, ,74 28, ,03 27, ,34 29, ,62 33, ,64 43,13 Vertici superficie Nr...12 N X y 1 39,8 16, ,51 16, ,56 16, ,45 20, ,09 24, ,83 32,06 Coefficienti parziali per i paraetri geotecnici del terreno Tangente angolo di resistenza al taglio 1,25 Coesione efficace 1,25 Coesione non drenata 1,4 Riduzione paraetri geotecnici terreno Si ======================================================================= = Stratigrafia c: coesione; cu: coesione non drenata; Fi: Angolo di attrito; G: Peso Specifico; Gs: Peso Specifico Saturo; K: Modulo di Winkler Strato c (kg/c²) cu (kg/c²) Fi ( ) G (Kg/³) Gs (Kg/³) K (Kg/c³) Litologia 1 0, , ,00 0,00 PAA1 B: Larghezza del concio; Alfa: Angolo di inclinazione della base del concio; Li: Lunghezza della base del concio; Wi: Peso del concio; Ui: Forze derivanti dalle pressioni neutre; Ni: forze agenti noralente alla direzione di scivolaento; Ti: forze agenti parallelaente alla superficie di scivolaento; Fi: Angolo di attrito; c: coesione. Superficie Nr...1 Fattore di sicurezza=1, Nr. B Alfa Li Wi Kh Wi Kv Wi c Fi Ui N'i Ti ( ) (Kg) (Kg) (Kg) (kg/c²) ( ) (Kg) (Kg) (Kg) ,04 0,7 6, ,7 896,2 448,1 0,16 22,2 0, , ,4 4

25 2 6,04 2,6 6, , , ,12 0,16 22,2 0, , ,6 3 6,04 13,1 6, , , ,86 0,16 22,2 0, , ,2 4 6,04 13,4 6, ,3 6649, ,94 0,16 22,2 0, , ,8 5 6,04 17,1 6, ,7 8837,5 4418,75 0,16 22,2 2720, , ,6 6 6,04 18,6 6, ,4 9429, ,84 0,16 22,2 3518, , ,4 7 6,04 27,3 6, ,1 7976, ,02 0,16 22,2 1511, , ,0 8 6,04 27,7 6, , , ,66 0,16 22,2 0, , ,5 9 6,04 30,4 7, , ,6 1921,3 0,16 22,2 0, , ,4 10 6,04 33,7 7, , ,85 691,42 0,16 22,2 0, , ,4 Superficie Nr...2 Fattore di sicurezza=1, Nr. B Alfa Li Wi Kh Wi Kv Wi c Fi Ui N'i Ti ( ) (Kg) (Kg) (Kg) (kg/c²) ( ) (Kg) (Kg) (Kg) ,59 11,0 4, ,09 299,65 149,82 0,16 22,2 0,0 3499,8 8304,1 2 4,59 11,0 4, ,99 906,36 453,18 0,16 22,2 0, , ,6 3 4,59 15,7 4, , ,2 816,6 0,16 22,2 0, , ,5 4 4,59 20,4 4, , , ,74 0,16 22,2 0, , ,9 5 4,59 20,4 4, , , ,76 0,16 22,2 0, , ,8 6 4,59 28,7 5, , , ,14 0,16 22,2 0, , ,8 7 4,59 33,4 5, , ,0 2036,5 0,16 22,2 0, , ,4 8 4,59 33,4 5, ,8 3456, ,2 0,16 22,2 0, , ,4 9 4,59 33,4 5, , , ,12 0,16 22,2 0, , ,6 10 4,59 33,4 5, ,18 737,41 368,71 0,16 22,2 0,0 7550, ,5 Superficie Nr...3 Fattore di sicurezza=1, Nr. B Alfa Li Wi Kh Wi Kv Wi c Fi Ui N'i Ti ( ) (Kg) (Kg) (Kg) (kg/c²) ( ) (Kg) (Kg) (Kg) ,16-3,6 6, ,8 1663,73 831,86 0,16 22,2 0, , ,2 2 6,16 1,8 6, , , ,47 0,16 22,2 0, , ,7 3 6,16 5,0 6, ,9 7257, ,86 0,16 22,2 316, , ,4 4 6,16 8,4 6, ,3 9819, ,99 0,16 22,2 3781, , ,2 5 6,16 13,0 6, , , ,95 0,16 22,2 4222, , ,2 6 6,16 17,2 6, ,9 9127, ,72 0,16 22,2 2844, , ,3 7 6,16 22,1 6, ,4 7709, ,77 0,16 22,2 927, , ,5 8 6,16 26,6 6, ,9 5915, ,58 0,16 22,2 0, , ,0 9 6,16 29,0 7, , , ,21 0,16 22,2 0, , ,5 10 6,16 29,7 7, , ,62 617,81 0,16 22,2 0, , ,6 Superficie Nr...4 Fattore di sicurezza=1, Nr. B Alfa Li Wi Kh Wi Kv Wi c Fi Ui N'i Ti ( ) (Kg) (Kg) (Kg) (kg/c²) ( ) (Kg) (Kg) (Kg) ,68 6,6 4, ,52 628,35 314,18 0,16 22,2 0,0 9771,0 6695,1 2 4,68 6,6 4, , , ,44 0,16 22,2 0, , ,0 3 4,68 7,9 4, , , ,58 0,16 22,2 0, , ,9 4 4,68 8,5 4, , , ,9 0,16 22,2 0, , ,1 5

26 5 4,68 15,8 4, , , ,0 0,16 22,2 0, , ,7 6 4,68 17,8 4, , , ,36 0,16 22,2 0, , ,8 7 4,68 19,4 4, , , ,93 0,16 22,2 0, , ,3 8 4,68 24,2 5, ,5 2579, ,75 0,16 22,2 0, , ,2 9 4,68 23,3 5, , ,31 797,66 0,16 22,2 0, , ,1 10 4,68 23,3 5,1 8966,92 538,02 269,01 0,16 22,2 0,0 7023,0 6925,3 Superficie Nr...5 Fattore di sicurezza=1, Nr. B Alfa Li Wi Kh Wi Kv Wi c Fi Ui N'i Ti ( ) (Kg) (Kg) (Kg) (kg/c²) ( ) (Kg) (Kg) (Kg) ,08 11,1 3, ,36 340,82 170,41 0,16 22,2 0,0 5019,7 3984,9 2 3,08 11,1 3, ,15 976,99 488,49 0,16 22,2 0, ,6 6363,1 3 3,08 12,4 3, , ,22 789,11 0,16 22,2 0, ,4 8646,3 4 3,08 17,9 3, , ,11 920,05 0,16 22,2 0, ,9 9926,7 5 3,08 17,9 3, , ,24 941,12 0,16 22,2 0, , ,7 6 3,08 20,0 3, , ,23 808,61 0,16 22,2 0, ,3 9213,5 7 3,08 20,8 3, , ,95 632,47 0,16 22,2 0, ,5 7887,0 8 3,08 20,8 3, ,91 903,53 451,77 0,16 22,2 0, ,8 6454,7 9 3,08 20,8 3, ,35 542,12 271,06 0,16 22,2 0,0 7881,0 5022,4 10 3,08 20,8 3, ,79 180,71 90,35 0,16 22,2 0,0 1945,3 3590,0 Superficie Nr...6 Fattore di sicurezza=2, Nr. B Alfa Li Wi Kh Wi Kv Wi c Fi Ui N'i Ti ( ) (Kg) (Kg) (Kg) (kg/c²) ( ) (Kg) (Kg) (Kg) ,63-5,2 3, ,34 332,12 166,06 0,16 22,2 0,0 5893,4 3697,0 2 3,63-5,2 3, ,07 996,36 498,18 0,16 22,2 0, ,4 5764,6 3 3,63 6,4 3, , ,74 753,87 0,16 22,2 0, ,0 7119,7 4 3,63 10,1 3, , ,17 908,58 0,16 22,2 0, ,8 8107,7 5 3,63 10,1 3, , , ,75 0,16 22,2 0, ,5 8897,4 6 3,63 10,1 3, , , ,92 0,16 22,2 0, ,4 9687,2 7 3,63 24,2 3, , , ,12 0,16 22,2 0, ,5 9850,2 8 3,63 25,1 4, , ,11 743,06 0,16 22,2 0, ,8 7983,4 9 3,63 25,1 4, ,16 891,67 445,83 0,16 22,2 0, ,3 5956,8 10 3,63 25,1 4, ,72 297,22 148,61 0,16 22,2 0,0 3803,8 3930,2 Superficie Nr...7 Fattore di sicurezza=2, Nr. B Alfa Li Wi Kh Wi Kv Wi c Fi Ui N'i Ti ( ) (Kg) (Kg) (Kg) (kg/c²) ( ) (Kg) (Kg) (Kg) ,59-7,5 5, ,64 448,48 224,24 0,16 22,2 0,0 8300,3 5873,3 2 5,59-6,1 5, , ,72 650,86 0,16 22,2 0, ,0 8620,5 3 5,59-1,6 5, ,2 2299, ,85 0,16 22,2 0, , ,8 4 5,59 3,5 5, , , ,17 0,16 22,2 0, , ,0 5 5,59 4,8 5, , , ,48 0,16 22,2 0, , ,7 6 5,59 9,7 5, , , ,49 0,16 22,2 0, , ,0 7 5,59 10,4 5, , ,1 2790,05 0,16 22,2 0, , ,3 6

27 8 5,59 23,1 6, , , ,65 0,16 22,2 0, , ,5 9 5,59 28,6 6, , , ,66 0,16 22,2 0, , ,1 10 5,59 37,1 7, ,8 1218,95 609,47 0,16 22,2 0, , ,8 Superficie Nr...8 Fattore di sicurezza=2, Nr. B Alfa Li Wi Kh Wi Kv Wi c Fi Ui N'i Ti ( ) (Kg) (Kg) (Kg) (kg/c²) ( ) (Kg) (Kg) (Kg) ,89-10,5 2, ,54 146,25 73,13 0,16 22,2 0,0 2941,0 2530,3 2 2,89-10,5 2, ,63 438,76 219,38 0,16 22,2 0,0 8062,6 3424,4 3 2,89 9,4 2, ,24 670,33 335,17 0,16 22,2 0, ,3 3863,2 4 2,89 10,6 2, ,59 836,62 418,31 0,16 22,2 0, ,9 4355,5 5 2,89 14,8 2, ,99 955,2 477,6 0,16 22,2 0, ,7 4793,0 6 2,89 19,5 3, ,2 993,91 496,96 0,16 22,2 0, ,1 5086,7 7 2,89 20,9 3, ,12 976,57 488,28 0,16 22,2 0, ,2 5102,1 8 2,89 38,3 3, ,56 751,77 375,89 0,16 22,2 0, ,5 5861,6 9 2,89 33,6 3, ,37 392,54 196,27 0,16 22,2 0,0 5654,8 3974,6 10 2,89 30,0 3, ,04 134,28 67,14 0,16 22,2 0,0 1167,7 2832,3 Superficie Nr...9 Fattore di sicurezza=2, Nr. B Alfa Li Wi Kh Wi Kv Wi c Fi Ui N'i Ti ( ) (Kg) (Kg) (Kg) (kg/c²) ( ) (Kg) (Kg) (Kg) ,38-19,2 5, ,27 856,58 428,29 0,16 22,2 0, ,6 7466,3 2 5,38-7,1 5, , , ,67 0,16 22,2 0, , ,2 3 5,38-1,5 5, , , ,56 0,16 22,2 0, , ,6 4 5,38 3,2 5, , ,6 2650,3 0,16 22,2 0, , ,5 5 5,38 8,4 5, ,6 6121,6 3060,8 0,16 22,2 0, , ,2 6 5,38 5,1 5, ,1 6092, ,44 0,16 22,2 0, , ,5 7 5,38 5,7 5, ,6 6019, ,98 0,16 22,2 0, , ,6 8 5,38 19,6 5, , , ,85 0,16 22,2 0, , ,4 9 5,38 26,5 6, , , ,08 0,16 22,2 0, , ,0 10 5,38 49,6 8, , ,7 908,85 0,16 22,2 0, , ,1 Superficie Nr...10 Fattore di sicurezza=2, Nr. B Alfa Li Wi Kh Wi Kv Wi c Fi Ui N'i Ti ( ) (Kg) (Kg) (Kg) (kg/c²) ( ) (Kg) (Kg) (Kg) ,11-15,1 5, ,98 581,34 290,67 0,16 22,2 0, ,9 6764,3 2 5,11-8,8 5, , ,53 786,76 0,16 22,2 0, ,7 9808,9 3 5,11-2,7 5, , , ,66 0,16 22,2 0, , ,2 4 5,11 0,0 5, , , ,09 0,16 22,2 0, , ,6 5 5,11 4,3 5, , , ,91 0,16 22,2 0, , ,5 6 5,11 20,1 5, , , ,26 0,16 22,2 0, , ,3 7 5,11 20,1 5, , , ,02 0,16 22,2 0, , ,3 8 5,11 29,1 5, , , ,73 0,16 22,2 0, , ,6 9 5,11 31,3 5, ,1 2500, ,43 0,16 22,2 0, , ,0 10 5,11 33,7 6, ,23 883,69 441,85 0,16 22,2 0, ,5 8881,9 7

28 Superficie Nr...11 Fattore di sicurezza=2, Nr. B Alfa Li Wi Kh Wi Kv Wi c Fi Ui N'i Ti ( ) (Kg) (Kg) (Kg) (kg/c²) ( ) (Kg) (Kg) (Kg) ,09-33,6 4, ,01 747,84 373,92 0,16 22,2 0, ,2 9457,5 2 4,09-23,2 4, , , ,19 0,16 22,2 0, , ,6 3 4,09-12,2 4, , , ,87 0,16 22,2 0, , ,5 4 4,09 0,0 4, ,9 3297, ,65 0,16 22,2 0, , ,2 5 4,09 12,3 4, , , ,72 0,16 22,2 0, , ,3 6 4,09 12,3 4, , , ,34 0,16 22,2 0, , ,5 7 4,09 26,9 4, , ,6 1845,3 0,16 22,2 0, , ,5 8 4,09 27,2 4, , , ,38 0,16 22,2 0, , ,9 9 4,09 49,0 6, , , ,34 0,16 22,2 0, , ,8 10 4,09 49,8 6, ,33 916,1 458,05 0,16 22,2 0, , ,8 Superficie Nr...12 Fattore di sicurezza=1, Nr. B Alfa Li Wi Kh Wi Kv Wi c Fi Ui N'i Ti ( ) (Kg) (Kg) (Kg) (kg/c²) ( ) (Kg) (Kg) (Kg) ,48-1,2 4, ,58 643,59 321,8 0,16 22,2 0, ,1 8282,9 2 4,48 2,1 4, , ,56 959,78 0,16 22,2 0, , ,9 3 4,48 10,6 4, , , ,08 0,16 22,2 0, , ,0 4 4,48 15,3 4, , , ,45 0,16 22,2 0, , ,0 5 4,48 15,3 4, ,9 5340, ,03 0,16 22,2 431, , ,3 6 4,48 17,4 4, , , ,64 0,16 22,2 292, , ,3 7 4,48 19,1 4, , , ,78 0,16 22,2 0, , ,1 8 4,48 19,1 4, ,0 3923, ,64 0,16 22,2 0, , ,2 9 4,48 39,1 5, , , ,94 0,16 22,2 0, , ,9 10 4,48 40,2 5, ,12 913,81 456,9 0,16 22,2 0, , ,4 8

29 SEZIONE N. 3

30 Fs=1,42 Sup...10 Fs=1,25 Sup...9 Fs=1,57 Sup...8 Fs=1,43 Sup...7 Fs=1,49 Sup...6 Fs=1,75 Sup...5 Fs=1,46 Sup...4 Fs=1,22 Sup...3 Fs=1,27 Sup...2 Fs=1,43 Sup SEZIONE N. 3 - Superfici calcolate OPD g=1800,00 Kg/³ gs=1900,00 Kg/³ Fi=35,00 PAA1 g=1900,00 Kg/³ gs=2000,00 Kg/³ Fi=27,00 c=0,20 kg/c² ,00 kg/c² 2,00 kg/c² 2,00 kg/c² 2,00 kg/c² 2,00 kg/c² 2,00 kg/c² 2,00 kg/c² 2,00 kg/c² 2,00 kg/c² 2,00 kg/c²

31 SEZIONE N. 3 - Analisi di stabilità dei pendii con: JANBU (1956) Norativa NTC 2008 Nuero di strati 2,0 Nuero dei conci 10,0 Grado di sicurezza ritenuto accettabile 1,1 Coefficiente parziale resistenza 1,1 Analisi Condizione drenata Superficie di fora generica Categoria di sottosuolo B Fattore di aplificazione stratigrafico (SS) 1,2 Fattore di aplificazione toografico (ST) 1,2 Coefficiente azione sisica orizzontale 0,06 Coefficiente azione sisica verticale 0,03 Vertici profilo N X y 1 0,0 0,0 2 8,79 4, ,35 5, ,93 10, ,93 12,2 6 50,67 16,9 7 55,37 19, ,57 21, ,74 23, ,41 27, ,53 33, ,93 39, ,84 41, ,08 43, ,49 50, ,77 56, ,9 57, ,01 72, ,86 72, ,64 89, ,57 112, ,52 116, ,72 117, ,73 118,6 8 Falda Nr. X () y () 1 0,0-15,0 2 8,79-10, ,35-9, ,93-4, ,93-2,8 6 50,67 1,9 7 55,37 4, ,57 6, ,74 8, ,41 12, ,53 18,07

32 12 124,93 24, ,84 26, ,08 28, ,49 35, ,77 41, ,9 42, ,01 57, ,86 57, ,64 74, ,57 97, ,52 101, ,72 102, ,73 103,6 8 Vertici strato...1 N X () y () 1 0,0-60,2 2 5,95-59, ,7-49, ,78-39, ,29-31, ,92-23, ,81-12, ,54 2, ,26 18, ,82 29, ,81 41, ,61 57, ,81 68, ,3 80, ,1 105, ,57 112, ,52 116, ,72 117, ,73 118,6 8 Vertici superficie Nr...1 N X y 1 155,92 49, ,39 47, ,75 48, ,02 49, ,57 59, ,81 86,86 Vertici superficie Nr...2 N X y 1 139,82 43, ,77 37, ,15 41, ,07 49, ,03 62, ,77 76,76

33 7 295,86 86, ,48 94, ,12 98,45 Vertici superficie Nr...3 N X y 1 139,91 43, ,76 33, ,45 33, ,15 59, ,85 88, ,34 105, ,57 113,86 Vertici superficie Nr...4 N X y 1 186,03 59, ,87 54, ,39 64, ,04 73, ,73 83,24 Vertici superficie Nr...5 N X y 1 272,58 84, ,3 83, ,06 86, ,01 98, ,19 104, ,55 117,45 Vertici superficie Nr...6 N X y 1 248,4 77, ,45 76, ,31 74, ,46 73, ,91 79, ,65 88, ,39 102, ,67 117,25 Vertici superficie Nr...7 N X y 1 207,1 67, ,24 64, ,33 63, ,35 64,02

34 5 285,24 67, ,51 76, ,78 87, ,68 105, ,11 116,82 Vertici superficie Nr...8 N X y 1 169,57 55, ,19 55, ,72 56, ,96 58, ,1 64, ,18 70, ,3 77, ,48 92, ,01 104,7 Vertici superficie Nr...9 N X y 1 166,4 53, ,92 52, ,53 46, ,33 45, ,56 47, ,58 54, ,54 68, ,06 79, ,37 93, ,04 117,07 Vertici superficie Nr...10 N X y 1 117,02 34, ,33 41, ,75 50, ,43 60, ,45 72, ,97 82, ,94 86,24 Coefficienti parziali per i paraetri geotecnici del terreno Tangente angolo di resistenza al taglio 1,25 Coesione efficace 1,25 Coesione non drenata 1,4 Riduzione paraetri geotecnici terreno Si ======================================================================= = Stratigrafia c: coesione; cu: coesione non drenata; Fi: Angolo di attrito; G: Peso Specifico; Gs: Peso Specifico Saturo; K: Modulo di

35 Winkler Strato c (kg/c²) cu (kg/c²) Fi ( ) G (Kg/³) Gs (Kg/³) K (Kg/c³) Litologia 1 0,00 35, , ,00 0,00 OPD 2 0,20 27, , ,00 0,00 PAA1 Carichi distribuiti N xi () yi () xf () yf () Carico esterno (kg/c²) 1 217, ,54 72, ,1 72,9 246,1 76, ,42 77,18 261,42 81, ,64 82,42 276,64 86, ,39 87,18 294,39 92, ,33 94,31 315,33 99, ,88 103,35 350,88 110, ,85 112,87 378,85 116, ,02 117,15 405,02 117, , Superficie Nr...1 Fattore di sicurezza=1, Nr. B Alfa Li Wi Kh Wi Kv Wi c Fi Ui N'i Ti ( ) (Kg) (Kg) (Kg) (kg/c²) ( ) (Kg) (Kg) (Kg) ,26-5,5 12, , , ,79 0,0 29,3 0, , ,1 2 12,26-2,7 12, , , ,46 0,0 29,3 0, , ,8 3 12,26 2,6 12, , ,7 8071,85 0,0 29,3 0, , ,4 4 12,26 2,8 12, , , ,6 0,0 29,3 1086, , ,7 5 12,26 3,0 12, , , ,94 0,0 29,3 4939, , ,3 6 12,26 3,0 12, , , ,86 0,0 29,3 8538, , ,2 7 12,26 20,4 13, , , ,53 0,0 29,3 5867, , ,8 8 12,26 20,8 13, , , ,94 0,0 29,3 5256, , ,3 9 12,26 46,6 17, , , ,03 0,0 29,3 433, , , ,26 50,6 19, , , ,52 0,0 29,3 0, , ,9 Superficie Nr...2 Fattore di sicurezza=1, Nr. B Alfa Li Wi Kh Wi Kv Wi c Fi Ui N'i Ti ( ) (Kg) (Kg) (Kg) (kg/c²) ( ) (Kg) (Kg) (Kg) ,4-12,4 17, ,0 9383, ,91 0,0 29,3 0, , ,6 2 17,4-3,4 17, , , ,74 0,0 29,3 0, , ,3 3 17,4 4,9 17, , , ,69 0,0 29,3 4513, , ,1 4 17,4 4,9 17, , , ,16 0,0 29,3 9363, , ,1 5 17,4 10,9 17, , ,330265,65 0,0 29, , , ,9 6 17,4 13,6 17, , , ,76 0,0 29, , , ,9 7 17,4 24,5 19, , , ,34 0,0 29, , , ,2 8 17,4 36,1 21, , , ,96 0,0 29,3 6057, , ,1 9 17,4 45,1 24, , , ,5 0,0 29,3 0, , , ,4 33,5 20, , , ,5 0,0 29,3 0, , ,6

36 Superficie Nr...3 Fattore di sicurezza=1, Nr. B Alfa Li Wi Kh Wi Kv Wi c Fi Ui N'i Ti ( ) (Kg) (Kg) (Kg) (kg/c²) ( ) (Kg) (Kg) (Kg) ,33-13,1 22, , , ,18 0,0 29,3 0, , ,8 2 22,33-11,9 22, , , ,23 0,0 29,3 6333, , ,0 3 22,33 0,6 22, , , ,0 0,0 29, , , ,3 4 22,33 0,6 22, , , ,05 0,0 29, , , ,8 5 22,33 16,9 23, , ,553958,25 0,0 29, , , ,8 6 22,33 25,0 24, , ,756307,37 0,0 29, , , ,6 7 22,33 27,8 25, , , ,7 0,0 29, , , ,6 8 22,33 37,8 28, , , ,06 0,0 29, , , ,3 9 22,33 35,8 27, , , ,22 0,0 29,3 709, , , ,33 38,6 28, , , ,43 0,0 29,3 0, , ,1 Superficie Nr...4 Fattore di sicurezza=1, Nr. B Alfa Li Wi Kh Wi Kv Wi c Fi Ui N'i Ti ( ) (Kg) (Kg) (Kg) (kg/c²) ( ) (Kg) (Kg) (Kg) ,15-15,9 8, , , ,82 0,0 29,3 0, , ,1 2 8,15-13,7 8, ,9 6842,4 3421,2 0,0 29,3 0, , ,0 3 8,15 15,5 8, ,0 9336, ,24 0,0 29,3 0, , ,9 4 8,15 15,5 8, , , ,94 0,0 29,3 0, , ,6 5 8,15 15,5 8, , , ,42 0,0 29,3 0, , ,6 6 8,15 15,5 8, ,0 8417, ,88 0,0 29,3 0, , ,8 7 8,15 23,3 8, , , ,36 0,0 29,3 0, , ,6 8 8,15 24,7 8, , , ,77 0,0 29,3 0, , ,8 9 8,15 31,6 9, , , ,52 0,0 29,3 0, , ,6 10 8,15 39,6 10, ,0 7586, ,23 0,0 29,3 0, , ,3 Superficie Nr...5 Fattore di sicurezza=1, Nr. B Alfa Li Wi Kh Wi Kv Wi c Fi Ui N'i Ti ( ) (Kg) (Kg) (Kg) (kg/c²) ( ) (Kg) (Kg) (Kg) ,06-2,3 15, , , ,02 0,0 29,3 0, , ,8 2 15,06-2,3 15, , , ,04 0,0 29,3 0, , ,3 3 15,06 4,6 15, , , ,01 0,0 29,3 0, , ,7 4 15,06 4,7 15, , , ,17 0,0 29,3 1710, , ,4 5 15,06 8,9 15, , , ,51 0,0 29,3 4872, , ,7 6 15,06 14,9 15, , , ,13 0,16 22,2 6651, , ,1 7 15,06 14,9 15, , , ,62 0,16 22,2 5618, , ,1 8 15,06 16,5 15, , , ,18 0,16 22,2 3192, , ,3 9 15,06 22,6 16, , , ,36 0,16 22,2 0, , , ,06 34,0 18, , , ,42 0,16 22,2 0, , ,0 Superficie Nr...6 Fattore di sicurezza=1,

37 Nr. B Alfa Li Wi Kh Wi Kv Wi c Fi Ui N'i Ti ( ) (Kg) (Kg) (Kg) (kg/c²) ( ) (Kg) (Kg) (Kg) ,9-6,6 16, ,8 6022, ,39 0,0 29,3 0, , ,3 2 15,9-3,4 15, , , ,58 0,0 29,3 0, , ,0 3 15,9-2,2 15, , , ,62 0,0 29,3 1032, , ,0 4 15,9 9,1 16, , , ,22 0,0 29,3 5301, , ,1 5 15,9 9,9 16, , , ,52 0,0 29,3 7882, , ,1 6 15,9 16,5 16, , , ,68 0,0 29,3 9381, , ,1 7 15,9 17,8 16, , , ,96 0,16 22,2 9713, , ,0 8 15,9 24,6 17, , , ,17 0,16 22,2 7205, , ,5 9 15,9 26,3 17, , , ,11 0,16 22,2 1934, , , ,9 39,9 20, , ,713925,85 0,16 22,2 0, , ,5 Superficie Nr...7 Fattore di sicurezza=1, Nr. B Alfa Li Wi Kh Wi Kv Wi c Fi Ui N'i Ti ( ) (Kg) (Kg) (Kg) (kg/c²) ( ) (Kg) (Kg) (Kg) ,28-10,0 17, ,7 8709, ,73 0,0 29,3 0, , ,3 2 17,28-1,7 17, , , ,26 0,0 29,3 0, , ,7 3 17,28 1,2 17, , , ,89 0,0 29,3 0, , ,0 4 17,28 7,9 17, , , ,48 0,0 29,3 3054, , ,3 5 17,28 12,2 17, , , ,81 0,0 29,3 5623, , ,1 6 17,28 15,7 17, , , ,22 0,0 29,3 7015, , ,0 7 17,28 19,7 18, , , ,3 0,0 29,3 7188, , ,7 8 17,28 21,1 18, , , ,56 0,0 29,3 6451, , ,8 9 17,28 36,9 21, , , ,72 0,16 22,2 2333, , , ,28 42,8 23, , , ,69 0,16 22,2 0, , ,9 Superficie Nr...8 Fattore di sicurezza=1, Nr. B Alfa Li Wi Kh Wi Kv Wi c Fi Ui N'i Ti ( ) (Kg) (Kg) (Kg) (kg/c²) ( ) (Kg) (Kg) (Kg) ,32 1,2 16, ,5 3262, ,03 0,0 29,3 0, , ,2 2 16,32 1,6 16, , , ,72 0,0 29,3 0, , ,3 3 16,32 5,4 16, , , ,77 0,0 29,3 0, , ,7 4 16,32 8,9 16, , , ,67 0,0 29,3 0, , ,1 5 16,32 11,7 16, , , ,7 0,0 29,3 0, , ,9 6 16,32 12,0 16, , , ,19 0,0 29,3 440, , ,5 7 16,32 12,2 16, , , ,13 0,0 29,3 2265, , ,1 8 16,32 21,2 17, , , ,76 0,0 29,3 2689, , ,0 9 16,32 33,1 19, , , ,59 0,0 29,3 0, , , ,32 46,7 23, , , ,97 0,0 29,3 0, , ,6 Superficie Nr...9 Fattore di sicurezza=1, Nr. B Alfa Li Wi Kh Wi Kv Wi c Fi Ui N'i Ti ( ) (Kg) (Kg) (Kg) (kg/c²) ( ) (Kg) (Kg) (Kg)

38 1 22,74-9,6 23, , , ,73 0,0 29,3 0, , ,3 2 22,74-8,4 22, , , ,07 0,0 29,3 1720, , ,5 3 22,74-1,0 22, , , ,69 0,0 29, , , ,7 4 22,74 1,5 22, , , ,75 0,0 29, , , ,3 5 22,74 6,3 22, , , ,9 0,0 29, , , ,9 6 22,74 19,0 24, , ,958364,45 0,0 29, , , ,2 7 22,74 29,1 26, , ,052102,02 0,0 29, , , ,4 8 22,74 32,0 26, , , ,44 0,0 29, , , ,7 9 22,74 33,4 27, , , ,14 0,16 22,2 6893, , , ,74 38,8 29, , , ,87 0,16 22,2 0, , ,8 Superficie Nr...10 Fattore di sicurezza=1, Nr. B Alfa Li Wi Kh Wi Kv Wi c Fi Ui N'i Ti ( ) (Kg) (Kg) (Kg) (kg/c²) ( ) (Kg) (Kg) (Kg) ,96 9,6 16, ,4 7090, ,41 0,0 29,3 0, , ,7 2 15,96 9,6 16, ,4 8674, ,08 0,0 29,3 0, , ,4 3 15,96 11,0 16, , , ,44 0,0 29,3 0, , ,0 4 15,96 13,0 16, , , ,89 0,0 29,3 0, , ,2 5 15,96 13,0 16, , , ,16 0,0 29,3 0, , ,2 6 15,96 18,3 16, , , ,07 0,0 29,3 0, , ,2 7 15,96 19,6 16, , , ,58 0,0 29,3 0, , ,3 8 15,96 24,2 17, , , ,98 0,0 29,3 0, , ,6 9 15,96 26,6 17, , , ,03 0,0 29,3 0, , , ,96 31,9 18, , , ,27 0,0 29,3 0, , ,4

39 SEZIONE N. 4

40 b1 g=1800,00 Kg/³ gs=1900,00 Kg/³ Fi=22,00 PAA2 g=2000,00 Kg/³ gs=2100,00 Kg/³ Fi=22,00 c=0,33 kg/c² SEZIONE N. 4 - Superfici calcolate (83,7,94,3) (137,3,94,3) (83,7,56,7) (137,3,56,7) (ID=39)) xc = 129,26 yc = 62,38 Rc = 49,05 Fs=1,22 2,00 kg/c²

41 SEZIONE N. 4 - Analisi di stabilità dei pendii con: BISHOP (1955) Norativa NTC 2008 Nuero di strati 2,0 Nuero dei conci 10,0 Grado di sicurezza ritenuto accettabile 1,1 Coefficiente parziale resistenza 1,1 Analisi Condizione drenata Superficie di fora circolare Maglia dei Centri Ascissa vertice sinistro inferiore xi 83,72 Ordinata vertice sinistro inferiore yi 56,74 Ascissa vertice destro superiore xs 137,29 Ordinata vertice destro superiore ys 94,33 Passo di ricerca 10,0 Nuero di celle lungo x 10,0 Nuero di celle lungo y 10,0 Categoria di sottosuolo B Fattore di aplificazione stratigrafico (SS) 1,2 Fattore di aplificazione toografico (ST) 1,0 Coefficiente azione sisica orizzontale 0,05 Coefficiente azione sisica verticale 0,025 Vertici profilo N X y 1 0,0 0,0 2 10,38 2,0 3 17,55 3, ,05 6,0 5 58,77 8,0 6 67,99 10,0 7 71,06 12, ,05 14, ,13 16, ,47 18, ,4 20, ,97 21, ,31 24, ,91 26, ,23 26, ,51 28,0 Falda Nr. X () y () 1 0,0-3,0 2 10,38-1,0 3 17,55 0, ,05 3,0 5 58,77 5,0 6 67,99 7,0 7 71,06 9,64 1

42 8 81,05 11, ,13 13, ,47 15, ,4 17, ,97 18, ,31 21, ,91 23, ,23 23, ,51 25, 0 Vertici strato...1 N X () y () 1 0,0-4, ,55-0, ,47 0, ,05 2,0 5 58,56 4, ,98 6, ,26 8, ,2 10, ,33 11, ,03 14, ,6 18, ,4 20, ,97 21, ,31 24, ,91 26, ,23 26, ,23 26, ,51 28,0 Coefficienti parziali per i paraetri geotecnici del terreno Tangente angolo di resistenza al taglio 1,25 Coesione efficace 1,25 Coesione non drenata 1,4 Riduzione paraetri geotecnici terreno Si ======================================================================= = Stratigrafia c: coesione; cu: coesione non drenata; Fi: Angolo di attrito; G: Peso Specifico; Gs: Peso Specifico Saturo; K: Modulo di Winkler Strato c (kg/c²) cu (kg/c²) Fi ( ) G (Kg/³) Gs (Kg/³) K (Kg/c³) Litologia 1 0,00 22, , ,00 0,00 b1 2 0,33 22, , ,00 0,00 PAA2 Carichi distribuiti N xi () yi () xf () yf () Carico esterno (kg/c²) , ,

43 Risultati analisi pendio [NTC 2008: [A2+M2+R2]] Fs inio individuato 1,22 Ascissa centro superficie 129,26 Ordinata centro superficie 62,38 Raggio superficie 49,05 Nuero di superfici esainate...(214) N Xo Yo Ro Fs 1 83,7 56,7 43,0 1, ,4 58,6 43,7 1, ,1 56,7 45,1 1, ,8 58,6 46,1 1, ,4 56,7 43,7 1, ,1 58,6 44,7 1, ,8 56,7 42,3 1, ,5 58,6 53,0 1, ,1 56,7 55,8 1, ,8 58,6 57,4 1, ,5 56,7 50,1 1, ,2 58,6 51,6 1, ,9 56,7 55,1 1, ,5 58,6 55,5 1, ,2 56,7 46,5 1, ,9 58,6 45,4 1, ,6 56,7 48,3 1, ,3 58,6 42,4 1, ,9 56,7 40,4 1, ,6 58,6 43,8 1, ,3 56,7 41,2 1, ,7 60,5 46,3 1, ,4 62,4 50,9 1, ,1 60,5 48,5 1, ,8 62,4 49,5 1, ,4 60,5 47,1 1, ,1 62,4 48,1 1, ,8 60,5 45,7 1, ,5 62,4 61,5 1, ,1 60,5 59,5 1, ,8 62,4 61,1 1, ,5 60,5 53,7 1, ,2 62,4 55,1 1, ,9 60,5 53,0 1, ,5 62,4 57,5 1, ,2 60,5 48,6 1, ,9 62,4 53,2 1, ,6 60,5 44,4 1, ,3 62,4 49,0 1, ,9 60,5 46,4 1, ,6 62,4 41,1 1, ,3 60,5 39,1 1, ,7 64,3 53,3 2, ,4 66,1 54,3 1, ,1 64,3 51,9 1, ,8 66,1 52,9 1, ,4 64,3 50,5 1,51 3

44 48 97,1 66,1 51,5 1, ,8 64,3 49,1 1, ,5 66,1 65,1 1, ,1 64,3 58,0 1, ,8 66,1 64,8 1, ,5 64,3 57,3 1, ,2 66,1 58,4 1, ,9 64,3 55,1 1, ,5 66,1 59,7 1, ,2 64,3 50,9 1, ,9 66,1 50,0 1, ,6 64,3 52,3 1, ,3 66,1 51,5 1, ,9 64,3 48,4 1, ,6 66,1 42,6 3, ,3 64,3 45,3 1, ,7 68,0 56,7 1, ,4 69,9 57,7 1, ,1 68,0 55,3 1, ,8 69,9 56,3 1, ,4 68,0 53,9 1, ,1 69,9 54,9 1, ,8 68,0 52,5 1, ,5 69,9 68,8 1, ,1 68,0 66,8 1, ,8 69,9 63,0 1, ,5 68,0 66,4 1, ,2 69,9 60,6 1, ,9 68,0 57,4 1, ,5 69,9 62,0 1, ,2 68,0 53,3 1, ,9 69,9 58,0 1, ,6 68,0 54,7 1, ,3 69,9 48,7 2, ,9 68,0 45,5 2, ,6 69,9 45,1 15, ,3 68,0 47,5 1, ,7 71,8 60,1 1, ,4 73,7 61,1 1, ,1 71,8 58,7 1, ,8 73,7 59,7 1, ,4 71,8 57,3 1, ,1 73,7 58,3 1, ,8 71,8 55,9 1, ,5 73,7 72,5 1, ,1 71,8 70,5 1, ,8 73,7 72,1 1, ,5 71,8 69,5 1, ,2 73,7 68,5 1, ,9 71,8 65,3 1, ,5 73,7 64,5 1, ,2 71,8 61,2 1, ,9 73,7 55,1 1, ,6 71,8 57,3 1, ,3 73,7 51,4 3, ,9 71,8 48,2 6, ,6 73,7 53,3 1, ,3 71,8 50,2 1, ,7 75,5 63,5 1,56 4

45 107 86,4 77,4 64,5 1, ,1 75,5 62,1 1, ,8 77,4 63,1 1, ,4 75,5 60,7 1, ,1 77,4 61,7 1, ,8 75,5 59,3 1, ,5 77,4 76,1 1, ,1 75,5 74,1 1, ,8 77,4 75,1 1, ,5 75,5 71,8 1, ,2 77,4 65,5 1, ,9 75,5 67,7 1, ,5 77,4 67,0 1, ,2 75,5 63,8 1, ,9 77,4 63,2 1, ,6 75,5 54,6 2, ,3 77,4 59,6 1, ,9 75,5 51,1 10, ,6 77,4 56,3 1, ,7 79,3 66,9 1, ,4 81,2 67,9 1, ,1 79,3 65,5 1, ,8 81,2 66,5 1, ,4 79,3 64,1 1, ,1 81,2 65,1 1, ,8 79,3 62,7 1, ,5 81,2 63,7 1, ,1 79,3 77,8 1, ,8 81,2 72,0 1, ,5 79,3 74,2 1, ,2 81,2 73,5 1, ,9 79,3 64,8 1, ,5 81,2 69,6 1, ,2 79,3 66,4 1, ,9 81,2 66,0 1, ,6 79,3 62,8 1, ,3 81,2 62,5 1, ,9 79,3 59,4 1, ,6 81,2 59,3 1, ,7 83,1 70,3 1, ,4 84,9 71,3 1, ,1 83,1 68,9 1, ,8 84,9 69,9 1, ,4 83,1 67,5 1, ,1 84,9 68,5 1, ,8 83,1 66,1 1, ,5 84,9 83,5 1, ,1 83,1 80,7 1, ,8 84,9 74,5 1, ,5 83,1 76,7 1, ,2 84,9 76,1 1, ,9 83,1 67,5 1, ,5 84,9 72,4 1, ,2 83,1 63,8 2, ,9 84,9 63,4 3, ,6 83,1 60,3 4, ,3 84,9 65,5 1, ,9 83,1 62,4 1, ,6 84,9 62,4 1,90 5

46 ,3 83,1 59,4 2, ,7 86,8 73,7 1, ,4 88,7 74,7 1, ,1 86,8 72,3 1, ,8 88,7 73,3 1, ,4 86,8 70,9 1, ,1 88,7 71,9 1, ,8 86,8 85,5 1, ,5 88,7 86,4 1, ,1 86,8 83,2 1, ,8 88,7 82,5 1, ,5 86,8 79,3 1, ,2 88,7 73,4 1, ,9 86,8 75,6 1, ,5 88,7 75,2 1, ,2 86,8 72,0 1, ,9 88,7 71,7 1, ,6 86,8 63,2 7, ,3 88,7 68,5 1, ,9 86,8 65,5 1, ,6 88,7 65,5 2, ,3 86,8 62,5 2, ,7 90,6 77,1 1, ,4 92,5 78,1 1, ,1 90,6 75,7 1, ,8 92,5 91,5 1, ,4 90,6 74,3 1, ,1 92,5 91,2 1, ,8 90,6 89,1 1, ,5 92,5 89,0 1, ,1 90,6 85,8 1, ,8 92,5 79,8 1, ,5 90,6 82,0 1, ,2 92,5 81,5 1, ,9 90,6 78,3 1, ,5 92,5 78,0 1, ,2 90,6 74,9 1, ,9 92,5 74,7 1, ,6 90,6 71,6 1, ,9 90,6 68,6 1, ,7 94,3 80,5 1, ,1 94,3 79,1 1, ,4 94,3 93,2 1, ,8 94,3 92,2 1, ,1 94,3 83,0 1, ,5 94,3 84,7 1, ,9 94,3 81,2 1, ,2 94,3 77,8 1, ,6 94,3 74,7 1,58 6

47 SEZIONE N. 5

48 (41,8,83,0) (84,3,83,0) (41,8,54,4) (84,3,54,4) SEZIONE N 5. - Superfici calcolate (ID=7)) xc = 54,52 yc = 54,43 Rc = 44,37 Fs=1,31 b1 g=1800,00kg/³ gs=2100,00kg/³ Fi=22,00 PAA2 g=2000,00kg/³ gs=2100,00kg/³ Fi=22,00 c=0,33 kg/c² 2,00 kg/c²

49 SEZIONE N. 5 - Analisi di stabilità dei pendii con: BISHOP (1955) Norativa NTC 2008 Nuero di strati 2,0 Nuero dei conci 10,0 Grado di sicurezza ritenuto accettabile 1,1 Coefficiente parziale resistenza 1,1 Analisi Condizione drenata Superficie di fora circolare Maglia dei Centri Ascissa vertice sinistro inferiore xi 41,76 Ordinata vertice sinistro inferiore yi 54,43 Ascissa vertice destro superiore xs 84,29 Ordinata vertice destro superiore ys 83,01 Passo di ricerca 10,0 Nuero di celle lungo x 10,0 Nuero di celle lungo y 10,0 Categoria di sottosuolo B Fattore di aplificazione stratigrafico (SS) 1,2 Fattore di aplificazione toografico (ST) 1,0 Coefficiente azione sisica orizzontale 0,05 Coefficiente azione sisica verticale 0,025 Vertici profilo N X y 1 0,0 0,0 2 11,33 4,0 3 16,22 6,0 4 21,85 8, ,18 10,0 6 42,14 12,0 7 50,59 13,7 8 58,11 16,0 9 65,62 18, ,31 20, ,57 22, ,75 23,00 Falda Nr. X () y () 1 0,0-4,0 2 11,33 0,0 3 16,22 2,0 4 21,85 4, ,18 6,0 6 42,14 8,0 7 50,59 9,7 8 58,11 12,0 9 65,62 14, ,31 16, ,57 18, ,75 19,00 1

50 Vertici strato...1 N X () y () 1 0,0-2,0 2 11,33 1,0 3 16,22 3,0 4 21,85 4,0 5 32,18 7,0 6 42,14 9,0 7 51,55 12, ,55 12, ,59 13, ,59 13, ,11 16, ,62 18, ,31 20, ,57 22, ,75 23,00 Coefficienti parziali per i paraetri geotecnici del terreno Tangente angolo di resistenza al taglio 1,25 Coesione efficace 1,25 Coesione non drenata 1,4 Riduzione paraetri geotecnici terreno Si ======================================================================= = Stratigrafia c: coesione; cu: coesione non drenata; Fi: Angolo di attrito; G: Peso Specifico; Gs: Peso Specifico Saturo; K: Modulo di Winkler Strato c (kg/c²) cu (kg/c²) Fi ( ) G (Kg/³) Gs (Kg/³) K (Kg/c³) Litologia 1 0,00 22, , ,00 0,00 b1 2 0,33 22, , ,00 0,00 PAA2 Carichi distribuiti N xi () yi () xf () yf () Carico esterno (kg/c²) 1 72,35 18,34 82,35 18, Risultati analisi pendio [NTC 2008: [A2+M2+R2]] Fs inio individuato 1,31 Ascissa centro superficie 54,52 Ordinata centro superficie 54,43 Raggio superficie 44,37 Nuero di superfici esainate...(221) N Xo Yo Ro Fs 1 41,8 54,4 53,8 1, ,9 55,9 52,6 1, ,0 54,4 51,0 1, ,1 55,9 49,5 1, ,3 54,4 47,8 1,34 2

51 6 52,4 55,9 46,1 1, ,5 54,4 44,4 1, ,6 55,9 45,3 1, ,8 54,4 43,6 1, ,9 55,9 44,5 1, ,0 54,4 39,6 1, ,2 55,9 40,5 1, ,3 54,4 38,7 1, ,4 55,9 39,5 2, ,5 54,4 37,7 2, ,7 55,9 52,8 2, ,8 54,4 54,8 3, ,9 55,9 56,1 3, ,0 54,4 50,9 4, ,2 55,9 56,0 3, ,3 54,4 50,5 4, ,8 57,3 56,6 1, ,9 58,7 55,4 1, ,0 57,3 53,8 1, ,1 58,7 52,3 1, ,3 57,3 50,6 1, ,4 58,7 48,9 1, ,5 57,3 47,1 1, ,6 58,7 48,1 1, ,8 57,3 46,3 1, ,9 58,7 47,3 1, ,0 57,3 42,3 1, ,2 58,7 43,2 1, ,3 57,3 41,4 1, ,4 58,7 42,3 2, ,5 57,3 57,8 2, ,7 58,7 55,6 2, ,8 57,3 54,0 3, ,9 58,7 59,0 3, ,0 57,3 53,7 3, ,2 58,7 58,8 3, ,3 57,3 57,3 4, ,8 60,1 59,4 1, ,9 61,6 58,2 1, ,0 60,1 56,5 1, ,1 61,6 55,1 1, ,3 60,1 53,4 1, ,4 61,6 51,6 1, ,5 60,1 49,9 1, ,6 61,6 50,8 1, ,8 60,1 49,1 1, ,9 61,6 46,9 1, ,0 60,1 45,1 1, ,2 61,6 46,0 1, ,3 60,1 44,1 2, ,4 61,6 45,0 2, ,5 60,1 60,6 2, ,7 61,6 62,0 2, ,8 60,1 56,8 3, ,9 61,6 61,8 3, ,0 60,1 60,3 3, ,2 61,6 57,7 4, ,3 60,1 60,2 4, ,8 63,0 59,8 1,43 3

52 65 43,9 64,4 61,0 1, ,0 63,0 56,8 1, ,1 64,4 57,9 1, ,3 63,0 53,4 1, ,4 64,4 54,4 1, ,5 63,0 52,6 1, ,6 64,4 53,6 1, ,8 63,0 51,8 1, ,9 64,4 49,7 1, ,0 63,0 47,8 1, ,2 64,4 48,7 1, ,3 63,0 46,8 2, ,4 64,4 47,7 2, ,5 63,0 60,0 2, ,7 64,4 64,8 2, ,8 63,0 63,3 3, ,9 64,4 60,9 3, ,0 63,0 63,2 3, ,2 64,4 64,5 3, ,3 63,0 59,0 4, ,8 65,9 62,6 1, ,9 67,3 61,3 1, ,0 65,9 59,6 1, ,1 67,3 58,0 1, ,3 65,9 56,2 1, ,4 67,3 57,2 1, ,5 65,9 55,4 1, ,6 67,3 56,3 1, ,8 65,9 54,6 1, ,9 67,3 52,4 1, ,0 65,9 50,5 1, ,2 67,3 51,4 1, ,3 65,9 49,6 2, ,4 67,3 67,8 2, ,5 65,9 66,3 2, ,7 67,3 64,0 3, ,8 65,9 66,2 3, ,9 67,3 67,5 3, ,0 65,9 66,0 3, ,2 67,3 67,3 3, ,3 65,9 61,8 4, ,8 68,7 63,0 1, ,9 70,1 64,0 1, ,0 68,7 62,3 1, ,1 70,1 60,7 1, ,3 68,7 58,9 1, ,4 70,1 59,9 1, ,5 68,7 58,1 1, ,6 70,1 59,1 1, ,8 68,7 57,3 1, ,9 70,1 55,1 1, ,0 68,7 53,3 1, ,2 70,1 54,2 2, ,3 68,7 52,3 2, ,4 70,1 67,2 2, ,5 68,7 69,2 2, ,7 70,1 70,5 2, ,8 68,7 69,0 2, ,9 70,1 70,3 3,14 4

53 124 80,0 68,7 64,9 3, ,2 70,1 70,2 3, ,3 68,7 68,7 3, ,8 71,6 65,7 1, ,9 73,0 66,8 1, ,0 71,6 65,1 1, ,1 73,0 63,5 1, ,3 71,6 61,7 1, ,4 73,0 62,7 1, ,5 71,6 60,9 1, ,6 73,0 61,8 1, ,8 71,6 60,1 1, ,9 73,0 57,8 1, ,0 71,6 56,0 1, ,2 73,0 56,9 2, ,3 71,6 55,0 2, ,4 73,0 73,5 2, ,5 71,6 68,4 2, ,7 73,0 69,7 2, ,8 71,6 71,8 2, ,9 73,0 73,2 3, ,0 71,6 71,7 3, ,2 73,0 69,0 3, ,3 71,6 71,5 3, ,8 74,4 68,5 1, ,9 75,9 69,6 1, ,0 74,4 65,2 1, ,1 75,9 66,2 1, ,3 74,4 64,4 1, ,4 75,9 65,4 1, ,5 74,4 63,6 1, ,6 75,9 64,6 1, ,8 74,4 62,8 1, ,9 75,9 60,6 1, ,0 74,4 58,7 1, ,2 75,9 59,6 2, ,3 74,4 57,8 2, ,4 75,9 76,3 2, ,5 74,4 71,2 2, ,7 75,9 76,2 2, ,8 74,4 74,7 2, ,9 75,9 76,0 3, ,0 74,4 74,5 3, ,2 75,9 71,8 3, ,3 74,4 74,3 3, ,8 77,3 71,3 1, ,9 78,7 72,4 1, ,0 77,3 68,0 1, ,1 78,7 69,0 1, ,3 77,3 67,2 1, ,4 78,7 68,2 1, ,5 77,3 66,4 1, ,6 78,7 67,4 1, ,8 77,3 62,4 1, ,9 78,7 63,3 1, ,0 77,3 61,5 2, ,2 78,7 62,3 2, ,3 77,3 74,4 2, ,4 78,7 79,2 2,55 5

54 183 71,5 77,3 77,7 2, ,7 78,7 75,3 2, ,8 77,3 73,7 3, ,9 78,7 78,8 3, ,0 77,3 77,3 3, ,2 78,7 78,7 3, ,3 77,3 73,1 4, ,8 80,2 74,1 1, ,9 81,6 72,5 1, ,0 80,2 70,7 1, ,1 81,6 71,7 1, ,3 80,2 69,9 1, ,4 81,6 70,9 1, ,5 80,2 69,1 1, ,6 81,6 70,1 1, ,8 80,2 65,2 1, ,9 81,6 66,0 2, ,0 80,2 64,2 2, ,2 81,6 65,1 2, ,3 80,2 77,2 2, ,4 81,6 82,0 2, ,5 80,2 80,5 2, ,7 81,6 81,8 2, ,8 80,2 76,5 3, ,9 81,6 77,8 3, ,0 80,2 80,2 3, ,2 81,6 81,5 3, ,3 80,2 80,0 3, ,8 83,0 76,8 1, ,0 83,0 73,5 1, ,3 83,0 72,7 1, ,5 83,0 71,9 1, ,8 83,0 67,9 1, ,0 83,0 66,9 2, ,3 83,0 80,0 2, ,5 83,0 83,3 2, ,8 83,0 79,3 3, ,0 83,0 83,0 3, ,3 83,0 82,9 3,42 6

55 SEZIONE N. 6

56 PAA2 g=2000,00 Kg/³ gs=2100,00 Kg/³ Fi=22,00 c=0,33 kg/c² SEZIONE N. 6 - Superfici calcolate (63,5,76,3) (117,8,76,3) (63,5,41,5) (117,8,41,5) (ID=175)) xc = 79,77 yc = 69,35 Rc = 67,04 Fs=2,38

57 SEZIONE N. 6 - Analisi di stabilità dei pendii con: BISHOP (1955) Norativa NTC 2008 Nuero di strati 1,0 Nuero dei conci 10,0 Grado di sicurezza ritenuto accettabile 1,1 Coefficiente parziale resistenza 1,1 Analisi Condizione drenata Superficie di fora circolare Maglia dei Centri Ascissa vertice sinistro inferiore xi 63,46 Ordinata vertice sinistro inferiore yi 41,53 Ascissa vertice destro superiore xs 117,85 Ordinata vertice destro superiore ys 76,3 Passo di ricerca 10,0 Nuero di celle lungo x 10,0 Nuero di celle lungo y 10,0 Categoria di sottosuolo B Fattore di aplificazione stratigrafico (SS) 1,2 Fattore di aplificazione toografico (ST) 1,0 Coefficiente azione sisica orizzontale 0,05 Coefficiente azione sisica verticale 0,025 Vertici profilo N X y 1 0,00 0, ,53 2, ,37 4, ,97 6, ,99 7, ,89 9, ,78 13, ,93 16, ,62 19, ,12 20, ,85 20, ,77 20, ,67 19, ,97 16, ,11 14, ,67 12, ,05 10,56 Falda Nr. X () y () 1 0,26-2, ,53-0, ,37 1, ,97 3, ,99 4, ,89 6, ,78 10,74 1

58 8 91,93 13, ,62 16, ,12 17, ,85 17, ,77 17, ,67 16, ,97 13, ,11 11, ,67 9, ,05 8,68 Coefficienti parziali per i paraetri geotecnici del terreno Tangente angolo di resistenza al taglio 1,25 Coesione efficace 1,25 Coesione non drenata 1,4 Riduzione paraetri geotecnici terreno Si ======================================================================= = Stratigrafia c: coesione; cu: coesione non drenata; Fi: Angolo di attrito; G: Peso Specifico; Gs: Peso Specifico Saturo; K: Modulo di Winkler Strato c (kg/c²) cu (kg/c²) Fi ( ) G (Kg/³) Gs (Kg/³) K (Kg/c³) Litologia 1 0,33 22, , ,00 0,00 PAA2 Risultati analisi pendio [NTC 2008: [A2+M2+R2]] Fs inio individuato 2,38 Ascissa centro superficie 79,77 Ordinata centro superficie 69,35 Raggio superficie 67,04 Nuero di superfici esainate...(221) N Xo Yo Ro Fs 1 63,5 41,5 41,1 2, ,2 43,3 42,9 2, ,9 41,5 37,1 2, ,6 43,3 43,0 2, ,3 41,5 37,3 2, ,1 43,3 43,1 2, ,8 41,5 41,4 2, ,5 43,3 43,2 2, ,2 41,5 41,5 2, ,9 43,3 43,3 2, ,7 41,5 41,6 2, ,4 43,3 43,1 2, ,1 41,5 37,7 2, ,8 43,3 42,8 2, ,5 41,5 41,3 2, ,2 43,3 38,2 2, ,0 41,5 36,9 3, ,7 43,3 37,8 3, ,4 41,5 36,5 3,36 2

59 20 115,1 43,3 38,0 3, ,8 41,5 40,9 3, ,5 45,0 44,6 2, ,2 46,7 42,2 2, ,9 45,0 40,6 2, ,6 46,7 46,5 2, ,3 45,0 40,8 2, ,1 46,7 46,5 2, ,8 45,0 41,0 2, ,5 46,7 46,3 2, ,2 45,0 40,7 2, ,9 46,7 41,6 2, ,7 45,0 44,6 2, ,4 46,7 45,9 2, ,1 45,0 39,9 2, ,8 46,7 45,6 2, ,5 45,0 39,5 2, ,2 46,7 40,6 2, ,0 45,0 39,1 3, ,7 46,7 45,8 3, ,4 45,0 44,2 3, ,1 46,7 46,0 3, ,8 45,0 35,5 3, ,5 48,5 48,1 2, ,2 50,2 49,7 2, ,9 48,5 48,2 2, ,6 50,2 49,5 2, ,3 48,5 43,7 2, ,1 50,2 44,6 2, ,8 48,5 47,8 2, ,5 50,2 49,1 2, ,2 48,5 47,6 2, ,9 50,2 48,9 2, ,7 48,5 42,4 2, ,4 50,2 43,3 2, ,1 48,5 47,2 2, ,8 50,2 48,8 2, ,5 48,5 47,2 2, ,2 50,2 49,0 2, ,0 48,5 42,5 3, ,7 50,2 44,4 3, ,4 48,5 47,6 3, ,1 50,2 44,8 3, ,8 48,5 47,8 3, ,5 52,0 46,7 2, ,2 53,7 52,5 2, ,9 52,0 46,3 2, ,6 53,7 47,1 2, ,3 52,0 50,8 2, ,1 53,7 52,1 2, ,8 52,0 45,4 2, ,5 53,7 51,9 2, ,2 52,0 45,0 2, ,9 53,7 46,2 2, ,7 52,0 50,2 2, ,4 53,7 52,0 2, ,1 52,0 45,1 2, ,8 53,7 52,3 2, ,5 52,0 45,5 2,85 3

60 79 104,2 53,7 47,4 2, ,0 52,0 45,9 2, ,7 53,7 47,8 3, ,4 52,0 46,3 3, ,1 53,7 48,3 3, ,8 52,0 51,3 3, ,5 55,4 54,0 2, ,2 57,2 55,3 2, ,9 55,4 53,8 2, ,6 57,2 55,1 2, ,3 55,4 48,0 2, ,1 57,2 48,9 3, ,8 55,4 53,4 2, ,5 57,2 55,1 2, ,2 55,4 53,5 2, ,9 57,2 55,3 2, ,7 55,4 48,1 2, ,4 57,2 50,0 2, ,1 55,4 53,9 2, ,8 57,2 55,7 2, ,5 55,4 54,1 2, ,2 57,2 55,9 2, ,0 55,4 49,3 2, ,7 57,2 51,3 3, ,4 55,4 49,8 3, ,1 57,2 56,3 3, ,8 55,4 54,7 3, ,5 58,9 51,0 3, ,2 60,7 51,8 3, ,9 58,9 50,6 3, ,6 60,7 51,7 3, ,3 58,9 56,5 2, ,1 60,7 58,3 2, ,8 58,9 50,7 2, ,5 60,7 58,5 2, ,2 58,9 51,1 2, ,9 60,7 53,0 2, ,7 58,9 57,1 2, ,4 60,7 58,9 2, ,1 58,9 51,9 2, ,8 60,7 59,2 2, ,5 58,9 52,3 2, ,2 60,7 54,3 3, ,0 58,9 57,7 2, ,7 60,7 59,6 3, ,4 58,9 53,2 3, ,1 60,7 59,8 3, ,8 58,9 58,2 3, ,5 62,4 59,7 2, ,2 64,1 61,3 2, ,9 62,4 59,7 2, ,6 64,1 61,5 2, ,3 62,4 53,7 3, ,1 64,1 55,6 3, ,8 62,4 60,1 2, ,5 64,1 62,0 2, ,2 62,4 60,4 2, ,9 64,1 62,2 2, ,7 62,4 54,9 2,72 4

61 138 93,4 64,1 56,8 2, ,1 62,4 60,8 2, ,8 64,1 62,6 2, ,5 62,4 61,0 2, ,2 64,1 62,8 2, ,0 62,4 56,2 3, ,7 64,1 58,1 3, ,4 62,4 56,6 3, ,1 64,1 58,5 3, ,8 62,4 61,6 3, ,5 65,9 56,2 4, ,2 67,6 58,2 4, ,9 65,9 63,2 2, ,6 67,6 65,0 2, ,3 65,9 63,4 2, ,1 67,6 65,2 2, ,8 65,9 57,5 2, ,5 67,6 59,4 2, ,2 65,9 63,8 2, ,9 67,6 65,6 2, ,7 65,9 64,0 2, ,4 67,6 65,8 2, ,1 65,9 58,8 2, ,8 67,6 60,7 2, ,5 65,9 64,4 2, ,2 67,6 61,1 2, ,0 65,9 64,6 2, ,7 67,6 66,5 3, ,4 65,9 60,0 3, ,1 67,6 62,0 3, ,8 65,9 65,1 3, ,5 69,3 66,4 2, ,2 71,1 68,2 2, ,9 69,3 66,6 2, ,6 71,1 68,4 2, ,3 69,3 60,5 3, ,1 71,1 68,7 2, ,8 69,3 67,0 2, ,5 71,1 68,9 2, ,2 69,3 67,3 2, ,9 71,1 69,1 2, ,7 69,3 67,5 2, ,4 71,1 69,3 2, ,1 69,3 67,7 2, ,8 71,1 69,5 2, ,5 69,3 62,6 2, ,2 71,1 69,7 2, ,0 69,3 68,1 2, ,7 71,1 69,9 3, ,4 69,3 68,3 3, ,1 71,1 70,1 3, ,8 69,3 63,9 3, ,5 72,8 63,1 4, ,2 74,6 71,7 2, ,9 72,8 70,1 2, ,6 74,6 71,9 2, ,3 72,8 70,3 2, ,1 74,6 72,1 2, ,8 72,8 64,3 2,95 5

62 197 82,5 74,6 72,3 2, ,2 72,8 70,7 2, ,9 74,6 72,5 2, ,7 72,8 70,9 2, ,4 74,6 72,7 2, ,1 72,8 65,6 2, ,8 74,6 73,0 2, ,5 72,8 71,3 2, ,2 74,6 73,2 2, ,0 72,8 71,5 2, ,7 74,6 73,4 3, ,4 72,8 66,9 3, ,1 74,6 73,6 3, ,8 72,8 67,3 3, ,5 76,3 73,3 2, ,9 76,3 73,5 2, ,3 76,3 73,7 2, ,8 76,3 73,9 2, ,2 76,3 68,2 2, ,7 76,3 74,4 2, ,1 76,3 74,6 2, ,5 76,3 69,5 2, ,0 76,3 75,0 2, ,4 76,3 75,2 3, ,8 76,3 70,7 3,70 6

63 SEZIONE N. 7

64 SEZIONE 7 - Superfici calcolate (79,6,114,2) (153,9,114,2) (79,6,72,2) (153,9,72,2) (ID=58)) xc = 135,32 yc = 82,67 Rc = 82,18 Fs=1,19 2,00 kg/c² 2,00 kg/c²

65 SEZIONE N. 7 - Analisi di stabilità dei pendii con: JANBU (1956) Norativa NTC 2008 Nuero di strati 1,0 Nuero dei conci 10,0 Grado di sicurezza ritenuto accettabile 1,1 Coefficiente parziale resistenza 1,1 Analisi Condizione drenata Superficie di fora circolare Maglia dei Centri Ascissa vertice sinistro inferiore xi 79,63 Ordinata vertice sinistro inferiore yi 72,16 Ascissa vertice destro superiore xs 153,88 Ordinata vertice destro superiore ys 114,22 Passo di ricerca 10,0 Nuero di celle lungo x 10,0 Nuero di celle lungo y 10,0 Categoria di sottosuolo C Fattore di aplificazione stratigrafico (SS) 1,2 Fattore di aplificazione toografico (ST) 1,0 Coefficiente azione sisica orizzontale 0,06 Coefficiente azione sisica verticale 0,03 Vertici profilo N X y 1 0,0 0,0 2 14,44 2, ,25 9, ,5 11, ,56 17, ,44 18, ,09 20, ,19 23, ,64 28, ,63 29, ,27 31, ,41 31, ,21 31, ,62 30, 2 Falda Nr. X () y () 1 0,0-3,0 2 14,44-0, ,25 6, ,5 8, ,56 14, ,44 15, ,09 17, ,19 20, ,64 25, ,63 26,11 1

66 11 202,27 28, ,41 28, ,21 28, ,62 27,2 Coefficienti parziali per i paraetri geotecnici del terreno Tangente angolo di resistenza al taglio 1,25 Coesione efficace 1,25 Coesione non drenata 1,4 Riduzione paraetri geotecnici terreno Si ======================================================================= = Stratigrafia c: coesione; cu: coesione non drenata; Fi: Angolo di attrito; G: Peso Specifico; Gs: Peso Specifico Saturo; K: Modulo di Winkler Strato c (kg/c²) cu (kg/c²) Fi ( ) G (Kg/³) Gs (Kg/³) K (Kg/c³) Litologia 1 0, , ,00 0,00 PAA2 Carichi distribuiti N xi () yi () xf () yf () Carico esterno (kg/c²) , , ,73 30,1 198,73 31, Risultati analisi pendio [NTC 2008: [A2+M2+R2]] Fs inio individuato 1,19 Ascissa centro superficie 135,32 Ordinata centro superficie 82,67 Raggio superficie 82,18 Superficie con Fs inio - (ID=58) xc = 135,32 yc = 82,672 Rc = 82,181 Fs=1, Nr. B Alfa Li Wi Kh Wi Kv Wi c Fi Ui N'i Ti ( ) (Kg) (Kg) (Kg) (kg/c²) ( ) (Kg) (Kg) (Kg) ,24-32,1 15, ,5 8456, ,18 0,16 17,9 2212, , ,0 2 14,66-21,2 15, , , ,53 0,16 17, , , ,3 3 6,34-13,4 6, , , ,33 0,16 17, , , ,2 4 6,75-8,8 6, , , ,0 0,16 17, , , ,9 5 16,08-0,8 16, , , ,74 0,16 17, , , ,1 6 11,41 8,9 11, , , ,61 0,16 17, , , ,8 7 9,96 16,5 10, , , ,53 0,16 17, , , ,5 8 7,99 23,2 8, , , ,06 0,16 17, , , ,3 9 16,29 33,0 19, , , ,13 0,16 17, , , , ,41 45,5 16, , , ,85 0,16 17,9 2960, , ,1 2

67 Nuero di superfici esainate...(221) N Xo Yo Ro Fs 1 79,6 72,2 71,1 1, ,3 74,3 73,2 1, ,1 72,2 71,2 1, ,8 74,3 73,3 1, ,5 72,2 71,2 1, ,2 74,3 73,4 1, ,9 72,2 66,5 1, ,6 74,3 73,5 1, ,3 72,2 71,4 1, ,0 74,3 68,8 1, ,8 72,2 71,5 1, ,5 74,3 69,0 1, ,2 72,2 66,9 1, ,9 74,3 64,6 1, ,6 72,2 62,6 1, ,3 74,3 73,8 1, ,0 72,2 67,3 1, ,7 74,3 69,4 1, ,5 72,2 67,4 1, ,2 74,3 65,2 1, ,9 72,2 62,9 1, ,6 76,4 75,3 1, ,3 78,5 77,4 1, ,1 76,4 70,4 1, ,8 78,5 77,5 1, ,5 76,4 70,5 1, ,2 78,5 77,6 1, ,9 76,4 75,5 1, ,6 78,5 77,7 1, ,3 76,4 75,6 1, ,0 78,5 77,7 1, ,8 76,4 75,7 1, ,5 78,5 73,2 1, ,2 76,4 71,1 1, ,9 78,5 68,8 1, ,6 76,4 75,8 1, ,3 78,5 73,5 1, ,0 76,4 75,9 1, ,7 78,5 73,6 1, ,5 76,4 67,3 1, ,2 78,5 69,4 1, ,9 76,4 62,6 1, ,6 80,6 74,4 1, ,3 82,7 76,6 1, ,1 80,6 79,6 1, ,8 82,7 81,7 1, ,5 80,6 79,6 1, ,2 82,7 81,8 1, ,9 80,6 74,9 1, ,6 82,7 81,9 1, ,3 80,6 75,0 1, ,0 82,7 77,2 1, ,8 80,6 79,9 1,21 3

68 54 120,5 82,7 77,4 1, ,2 80,6 80,0 1, ,9 82,7 82,1 1, ,6 80,6 80,0 1, ,3 82,7 82,2 1, ,0 80,6 75,7 1, ,7 82,7 73,4 1, ,5 80,6 71,5 1, ,2 82,7 73,5 1, ,9 80,6 66,7 1, ,6 84,8 83,7 1, ,3 86,9 85,8 1, ,1 84,8 78,8 1, ,8 86,9 80,9 1, ,5 84,8 78,9 1, ,2 86,9 81,1 1, ,9 84,8 83,9 1, ,6 86,9 86,1 1, ,3 84,8 84,0 1, ,0 86,9 86,1 1, ,8 84,8 79,4 1, ,5 86,9 81,6 1, ,2 84,8 74,9 1, ,9 86,9 81,7 1, ,6 84,8 84,2 1, ,3 86,9 81,9 1, ,0 84,8 79,9 1, ,7 86,9 77,6 1, ,5 84,8 75,7 1, ,2 86,9 73,3 1, ,9 84,8 70,9 1, ,6 89,0 87,9 1, ,3 91,1 85,0 1, ,1 89,0 88,0 1, ,8 91,1 90,1 1, ,5 89,0 88,1 1, ,2 91,1 90,2 1, ,9 89,0 83,3 1, ,6 91,1 85,5 1, ,3 89,0 83,4 1, ,0 91,1 85,6 1, ,8 89,0 83,6 1, ,5 91,1 85,8 1, ,2 89,0 88,4 1, ,9 91,1 90,5 1, ,6 89,0 83,9 1, ,3 91,1 86,1 1, ,0 89,0 84,1 1, ,7 91,1 81,8 1, ,5 89,0 79,9 1, ,2 91,1 77,5 1, ,9 89,0 75,0 1, ,6 93,2 92,1 1, ,3 95,3 94,2 1, ,1 93,2 87,2 1, ,8 95,3 89,3 1, ,5 93,2 92,3 1, ,2 95,3 89,5 1, ,9 93,2 92,3 1,34 4

69 ,6 95,3 94,5 1, ,3 93,2 92,4 1, ,0 95,3 94,6 1, ,8 93,2 87,8 1, ,5 95,3 94,6 1, ,2 93,2 83,3 1, ,9 95,3 90,1 1, ,6 93,2 92,7 1, ,3 95,3 90,3 1, ,0 93,2 83,8 1, ,7 95,3 86,0 1, ,5 93,2 84,1 1, ,2 95,3 81,6 1, ,9 93,2 79,2 1, ,6 97,4 96,3 1, ,3 99,5 93,4 1, ,1 97,4 96,4 1, ,8 99,5 98,5 1, ,5 97,4 96,5 1, ,2 99,5 98,6 1, ,9 97,4 91,7 1, ,6 99,5 93,9 1, ,3 97,4 96,6 1, ,0 99,5 94,0 1, ,8 97,4 92,0 1, ,5 99,5 98,8 1, ,2 97,4 96,8 1, ,9 99,5 98,9 1, ,6 97,4 92,3 1, ,3 99,5 94,5 1, ,0 97,4 88,0 1, ,7 99,5 90,2 1, ,5 97,4 83,9 1, ,2 99,5 85,8 1, ,9 97,4 83,3 1, ,6 101,6 95,4 1, ,3 103,7 102,6 1, ,1 101,6 95,6 1, ,8 103,7 97,7 1, ,5 101,6 100,7 1, ,2 103,7 97,9 1, ,9 101,6 100,7 1, ,6 103,7 102,9 1, ,3 101,6 100,8 1, ,0 103,7 98,2 1, ,8 101,6 96,2 1, ,5 103,7 103,0 1, ,2 101,6 96,4 1, ,9 103,7 98,5 1, ,6 101,6 96,5 1, ,3 103,7 98,7 1, ,0 101,6 92,2 1, ,7 103,7 94,4 1, ,5 101,6 88,1 1, ,2 103,7 89,9 1, ,9 101,6 83,0 1, ,6 105,8 104,7 1, ,3 107,9 106,9 1, ,1 105,8 104,8 1,50 5

70 172 90,8 107,9 106,9 1, ,5 105,8 104,9 1, ,2 107,9 107,0 1, ,9 105,8 100,1 1, ,6 107,9 102,3 1, ,3 105,8 100,2 1, ,0 107,9 102,4 1, ,8 105,8 105,1 1, ,5 107,9 107,2 1, ,2 105,8 105,2 1, ,9 107,9 107,3 1, ,6 105,8 100,7 1, ,3 107,9 98,4 1, ,0 105,8 96,4 1, ,7 107,9 94,2 1, ,5 105,8 92,3 1, ,2 107,9 103,0 1, ,9 105,8 86,8 1, ,6 110,0 103,8 1, ,3 112,1 106,0 1, ,1 110,0 104,0 1, ,8 112,1 106,1 1, ,5 110,0 109,1 1, ,2 112,1 106,3 1, ,9 110,0 109,2 1, ,6 112,1 111,3 1, ,3 110,0 109,2 1, ,0 112,1 111,4 1, ,8 110,0 104,6 1, ,5 112,1 106,8 1, ,2 110,0 104,8 1, ,9 112,1 106,9 1, ,6 110,0 104,9 1, ,3 112,1 102,6 1, ,0 110,0 100,6 1, ,7 112,1 98,4 1, ,5 110,0 96,5 1, ,2 112,1 93,8 1, ,9 110,0 103,4 1, ,6 114,2 113,1 1, ,1 114,2 113,2 1, ,5 114,2 113,3 1, ,9 114,2 108,5 1, ,3 114,2 113,4 1, ,8 114,2 113,5 1, ,2 114,2 113,6 1, ,6 114,2 109,1 1, ,0 114,2 104,8 1, ,5 114,2 100,7 1, ,9 114,2 106,6 1,59 6

71 SEZIONE N. 8

72 SEZIONE N. 8 - Superfici calcolate (46,7,72,5) (85,6,72,5) (46,7,50,1) (85,6,50,1) (ID=218)) xc = 73,94 yc = 72,52 Rc = 73,32 Fs=1,39

73 SEZIONE N. 8 - Analisi di stabilità dei pendii con: JANBU (1956) Norativa NTC 2008 Nuero di strati 1,0 Nuero dei conci 10,0 Grado di sicurezza ritenuto accettabile 1,1 Coefficiente parziale resistenza 1,1 Analisi Condizione drenata Superficie di fora circolare Maglia dei Centri Ascissa vertice sinistro inferiore xi 46,68 Ordinata vertice sinistro inferiore yi 50,08 Ascissa vertice destro superiore xs 85,62 Ordinata vertice destro superiore ys 72,52 Passo di ricerca 10,0 Nuero di celle lungo x 10,0 Nuero di celle lungo y 10,0 Categoria di sottosuolo C Fattore di aplificazione stratigrafico (SS) 1,2 Fattore di aplificazione toografico (ST) 1,0 Coefficiente azione sisica orizzontale 0,06 Coefficiente azione sisica verticale 0,03 Vertici profilo N X y 1 0,0 0,0 2 23,81 4,0 3 32,28 6,0 4 40,2 7, ,07 10,0 6 59,35 12,0 7 65,43 14,0 8 73,17 16, ,98 18, ,77 20, ,27 22, ,32 24, ,92 26, ,94 28, ,31 28, 0 Falda Nr. X () y () 1 0,0-4,0 2 23,81 0,0 3 32,28 2,0 4 40,2 3, ,07 6,0 6 59,35 8,0 7 65,43 10,0 8 73,17 12, ,98 14,0 1

74 10 84,77 16, ,27 18, ,32 20, ,92 22, ,94 24, ,31 24,0 Coefficienti parziali per i paraetri geotecnici del terreno Tangente angolo di resistenza al taglio 1,25 Coesione efficace 1,25 Coesione non drenata 1,4 Riduzione paraetri geotecnici terreno Si ======================================================================= = Stratigrafia c: coesione; cu: coesione non drenata; Fi: Angolo di attrito; G: Peso Specifico; Gs: Peso Specifico Saturo; K: Modulo di Winkler Strato c (kg/c²) cu (kg/c²) Fi ( ) G (Kg/³) Gs (Kg/³) K (Kg/c³) Litologia 1 0, , ,00 0,00 Risultati analisi pendio [NTC 2008: [A2+M2+R2]] Fs inio individuato 1,39 Ascissa centro superficie 73,94 Ordinata centro superficie 72,52 Raggio superficie 73,32 Nuero di superfici esainate...(221) N Xo Yo Ro Fs 1 46,7 50,1 47,7 2, ,6 51,2 48,8 1, ,6 50,1 47,7 1, ,5 51,2 48,8 1, ,5 50,1 47,7 1, ,4 51,2 48,8 1, ,4 50,1 47,7 1, ,3 51,2 48,8 1, ,3 50,1 47,7 1, ,2 51,2 48,8 1, ,1 50,1 47,7 1, ,1 51,2 48,8 1, ,0 50,1 47,7 1, ,0 51,2 48,8 1, ,9 50,1 47,7 1, ,9 51,2 48,8 1, ,8 50,1 47,7 1, ,8 51,2 48,8 1, ,7 50,1 47,7 1, ,7 51,2 48,8 1, ,6 50,1 47,7 1, ,7 52,3 49,9 2,05 2

75 23 48,6 53,4 51,0 1, ,6 52,3 49,9 1, ,5 53,4 51,0 1, ,5 52,3 49,9 1, ,4 53,4 51,0 1, ,4 52,3 49,9 1, ,3 53,4 51,0 1, ,3 52,3 49,9 1, ,2 53,4 51,0 1, ,1 52,3 49,9 1, ,1 53,4 51,0 1, ,0 52,3 46,7 1, ,0 53,4 51,0 1, ,9 52,3 49,9 1, ,9 53,4 51,0 1, ,8 52,3 49,9 1, ,8 53,4 51,0 1, ,7 52,3 49,9 1, ,7 53,4 51,0 1, ,6 52,3 49,9 1, ,7 54,6 52,2 2, ,6 55,7 53,3 1, ,6 54,6 52,2 1, ,5 55,7 53,3 1, ,5 54,6 52,2 1, ,4 55,7 53,3 1, ,4 54,6 52,2 1, ,3 55,7 53,3 1, ,3 54,6 52,2 1, ,2 55,7 53,3 1, ,1 54,6 52,2 1, ,1 55,7 53,3 1, ,0 54,6 52,2 1, ,0 55,7 53,3 1, ,9 54,6 52,2 1, ,9 55,7 53,3 1, ,8 54,6 52,2 1, ,8 55,7 53,3 1, ,7 54,6 52,2 1, ,7 55,7 53,3 1, ,6 54,6 52,2 1, ,7 56,8 54,4 2, ,6 57,9 55,5 1, ,6 56,8 54,4 1, ,5 57,9 55,5 1, ,5 56,8 54,4 1, ,4 57,9 55,5 1, ,4 56,8 54,4 1, ,3 57,9 55,5 1, ,3 56,8 54,4 1, ,2 57,9 55,5 1, ,1 56,8 54,4 1, ,1 57,9 55,5 1, ,0 56,8 51,2 1, ,0 57,9 55,5 1, ,9 56,8 54,4 1, ,9 57,9 55,5 1, ,8 56,8 54,4 1, ,8 57,9 55,5 1,75 3

76 82 81,7 56,8 54,4 1, ,7 57,9 55,5 1, ,6 56,8 54,4 1, ,7 59,1 56,7 1, ,6 60,2 57,8 1, ,6 59,1 56,7 1, ,5 60,2 57,8 1, ,5 59,1 56,7 1, ,4 60,2 57,8 1, ,4 59,1 56,7 1, ,3 60,2 57,8 1, ,3 59,1 56,7 1, ,2 60,2 57,8 1, ,1 59,1 56,7 1, ,1 60,2 57,8 1, ,0 59,1 53,5 1, ,0 60,2 57,8 1, ,9 59,1 56,7 1, ,9 60,2 57,8 1, ,8 59,1 56,7 1, ,8 60,2 57,8 1, ,7 59,1 56,7 1, ,7 60,2 57,8 1, ,6 59,1 56,7 1, ,7 61,3 58,9 1, ,6 62,4 60,0 1, ,6 61,3 58,9 1, ,5 62,4 60,0 1, ,5 61,3 58,9 1, ,4 62,4 60,0 1, ,4 61,3 58,9 1, ,3 62,4 60,0 1, ,3 61,3 58,9 1, ,2 62,4 60,0 1, ,1 61,3 58,9 1, ,1 62,4 60,0 1, ,0 61,3 58,9 1, ,0 62,4 60,0 1, ,9 61,3 58,9 1, ,9 62,4 60,0 1, ,8 61,3 58,9 1, ,8 62,4 60,0 1, ,7 61,3 58,9 1, ,7 62,4 60,0 1, ,6 61,3 58,6 1, ,7 63,5 64,3 1, ,6 64,7 65,5 1, ,6 63,5 64,3 1, ,5 64,7 65,5 1, ,5 63,5 64,3 1, ,4 64,7 65,5 1, ,4 63,5 64,3 1, ,3 64,7 65,5 1, ,3 63,5 64,3 1, ,2 64,7 65,5 1, ,1 63,5 64,3 1, ,1 64,7 65,5 1, ,0 63,5 64,3 1, ,0 64,7 65,5 1,41 4

77 141 73,9 63,5 64,3 1, ,9 64,7 65,5 1, ,8 63,5 64,3 1, ,8 64,7 65,5 1, ,7 63,5 64,3 1, ,7 64,7 65,1 1, ,6 63,5 63,0 1, ,7 65,8 66,6 1, ,6 66,9 67,7 1, ,6 65,8 66,6 1, ,5 66,9 67,7 1, ,5 65,8 66,6 1, ,4 66,9 67,7 1, ,4 65,8 66,6 1, ,3 66,9 67,7 1, ,3 65,8 66,6 1, ,2 66,9 67,7 1, ,1 65,8 66,6 1, ,1 66,9 67,7 1, ,0 65,8 66,6 1, ,0 66,9 67,7 1, ,9 65,8 66,6 1, ,9 66,9 67,7 1, ,8 65,8 66,6 1, ,8 66,9 67,7 1, ,7 65,8 66,6 1, ,7 66,9 66,5 1, ,6 65,8 64,3 1, ,7 68,0 68,8 1, ,6 69,2 70,0 1, ,6 68,0 68,8 1, ,5 69,2 70,0 1, ,5 68,0 68,8 1, ,4 69,2 70,0 1, ,4 68,0 68,8 1, ,3 69,2 70,0 1, ,3 68,0 68,8 1, ,2 69,2 70,0 1, ,1 68,0 68,8 1, ,1 69,2 70,0 1, ,0 68,0 68,8 1, ,0 69,2 70,0 1, ,9 68,0 68,8 1, ,9 69,2 70,0 1, ,8 68,0 68,8 1, ,8 69,2 70,0 1, ,7 68,0 65,4 1, ,7 69,2 67,8 1, ,6 68,0 65,7 1, ,7 70,3 71,1 1, ,6 71,4 72,2 1, ,6 70,3 71,1 1, ,5 71,4 72,2 1, ,5 70,3 71,1 1, ,4 71,4 72,2 1, ,4 70,3 71,1 1, ,3 71,4 72,2 1, ,3 70,3 71,1 1, ,2 71,4 72,2 1,45 5

78 200 66,1 70,3 71,1 1, ,1 71,4 72,2 1, ,0 70,3 71,1 1, ,0 71,4 72,2 1, ,9 70,3 71,1 1, ,9 71,4 72,2 1, ,8 70,3 71,1 1, ,8 71,4 68,9 1, ,7 70,3 66,9 1, ,7 71,4 66,4 1, ,6 70,3 67,1 1, ,7 72,5 73,3 1, ,6 72,5 73,3 1, ,5 72,5 73,3 1, ,4 72,5 73,3 1, ,3 72,5 73,3 1, ,1 72,5 73,3 1, ,0 72,5 73,3 1, ,9 72,5 73,3 1, ,8 72,5 73,3 1, ,7 72,5 71,4 1, ,6 72,5 68,6 1,76 6

79 SEZIONE N. 9

80 (40,4,96,2) (115,7,96,2) (40,4,51,6) (115,7,51,6) SEZIONE N. 9 Superfici calcolate (ID=214)) xc = 62,99 yc = 96,21 Rc = 98,08 Fs=2,13 PAA2 g=2000,00kg/³ gs=2100,00 Kg/³ Fi=22 c=0,33 kg/c²

81 SEZIONE N. 9 - Analisi di stabilità dei pendii con: BISHOP (1955) Norativa NTC 2008 Nuero di strati 1,0 Nuero dei conci 10,0 Grado di sicurezza ritenuto accettabile 1,1 Coefficiente parziale resistenza 1,1 Analisi Condizione drenata Superficie di fora circolare Maglia dei Centri Ascissa vertice sinistro inferiore xi 40,41 Ordinata vertice sinistro inferiore yi 51,62 Ascissa vertice destro superiore xs 115,69 Ordinata vertice destro superiore ys 96,21 Passo di ricerca 10,0 Nuero di celle lungo x 10,0 Nuero di celle lungo y 10,0 Categoria di sottosuolo C Fattore di aplificazione stratigrafico (SS) 1,2 Fattore di aplificazione toografico (ST) 1,0 Coefficiente azione sisica orizzontale 0,06 Coefficiente azione sisica verticale 0,03 Vertici profilo N X y 1 0,0 0,0 2 29,87 2,3 3 41,31 4,3 4 53,72 6,3 5 67,77 8,3 6 79,86 10, ,12 12, ,3 14, ,46 16, ,72 18, ,15 22, ,0 23, 0 Falda Nr. X () y () 1 0,0-3,7 2 29,87-1,7 3 41,31 0,3 4 53,72 2,3 5 67,77 4,3 6 79,86 6, ,12 8, ,3 10, ,46 12, ,72 14, ,15 16, ,0 16,46 1

82 Coefficienti parziali per i paraetri geotecnici del terreno Tangente angolo di resistenza al taglio 1,25 Coesione efficace 1,25 Coesione non drenata 1,4 Riduzione paraetri geotecnici terreno Si ======================================================================= = Stratigrafia c: coesione; cu: coesione non drenata; Fi: Angolo di attrito; G: Peso Specifico; Gs: Peso Specifico Saturo; K: Modulo di Winkler Strato c (kg/c²) cu (kg/c²) Fi ( ) G (Kg/³) Gs (Kg/³) K (Kg/c³) Litologia 1 0, , ,00 0,00 PAA2 Risultati analisi pendio [NTC 2008: [A2+M2+R2]] Fs inio individuato 2,13 Ascissa centro superficie 62,99 Ordinata centro superficie 96,21 Raggio superficie 98,08 (ID=214) xc = 62,992 yc = 96,21 Rc = 98,085 Fs=2, Nr. B Alfa Li Wi Kh Wi Kv Wi c Fi Ui N'i Ti ( ) (Kg) (Kg) (Kg) (kg/c²) ( ) (Kg) (Kg) (Kg) ,35-15,3 8, , ,28 988,64 0,26 17,9 0, , ,3 2 8,23-10,3 8, , , ,62 0,26 17,9 1250, , ,0 3 4,19-6,7 4, , , ,07 0,26 17,9 3176, , ,2 4 14,05-1,3 14, , , ,38 0,26 17,9 5148, , ,4 5 6,64 4,7 6, ,8 8470, ,28 0,26 17,9 6388, , ,1 6 5,45 8,3 5, ,6 7187, ,66 0,26 17,9 6697, , ,1 7 11,13 13,2 11, , , ,03 0,26 17,9 6122, , ,2 8 9,12 19,4 9, ,1 9160,8 4580,4 0,26 17,9 4158, , ,6 9 7,46 24,6 8, , , ,61 0,26 17,9 1566, , ,9 10 8,29 29,8 9, ,5 2158, ,15 0,26 17,9 0, , ,0 Nuero di superfici esainate...(221) N Xo Yo Ro Fs 1 40,4 51,6 51,9 3, ,2 53,9 55,8 2, ,9 51,6 51,9 2, ,7 53,9 54,0 2, ,5 51,6 53,5 2, ,2 53,9 54,0 2, ,0 51,6 51,7 2, ,8 53,9 55,7 2, ,5 51,6 51,6 2, ,3 53,9 53,8 2, ,0 51,6 53,4 2, ,8 53,9 53,7 2,47 2

83 13 85,6 51,6 51,4 2, ,3 53,9 55,6 2, ,1 51,6 51,3 2, ,9 53,9 55,5 2, ,6 51,6 53,3 2, ,4 53,9 53,5 2, ,2 51,6 51,2 2, ,9 53,9 55,5 2, ,7 51,6 53,2 2, ,4 56,1 56,4 3, ,2 58,3 60,3 2, ,9 56,1 58,0 2, ,7 58,3 58,5 2, ,5 56,1 58,0 2, ,2 58,3 58,4 2, ,0 56,1 56,1 2, ,8 58,3 60,2 2, ,5 56,1 56,1 2, ,3 58,3 58,2 2, ,0 56,1 57,9 2, ,8 58,3 58,2 2, ,6 56,1 55,9 2, ,3 58,3 60,0 2, ,1 56,1 55,8 2, ,9 58,3 58,0 2, ,6 56,1 57,8 2, ,4 58,3 57,9 2, ,2 56,1 55,6 2, ,9 58,3 57,8 2, ,7 56,1 55,5 2, ,4 60,5 60,9 3, ,2 62,8 64,8 2, ,9 60,5 62,5 2, ,7 62,8 63,0 2, ,5 60,5 62,5 2, ,2 62,8 62,9 2, ,0 60,5 60,6 2, ,8 62,8 64,6 2, ,5 60,5 62,4 2, ,3 62,8 64,6 2, ,0 60,5 62,3 2, ,8 62,8 64,5 2, ,6 60,5 60,3 2, ,3 62,8 64,5 2, ,1 60,5 60,3 2, ,9 62,8 62,5 2, ,6 60,5 62,2 2, ,4 62,8 64,4 2, ,2 60,5 60,1 2, ,9 62,8 64,4 2, ,7 60,5 62,1 2, ,4 65,0 67,0 2, ,2 67,2 69,2 2, ,9 65,0 67,0 2, ,7 67,2 69,2 2, ,5 65,0 66,9 2, ,2 67,2 69,1 2, ,0 65,0 65,1 2, ,8 67,2 69,1 2,19 3

84 72 70,5 65,0 65,0 2, ,3 67,2 67,2 2, ,0 65,0 64,9 2, ,8 67,2 69,0 2, ,6 65,0 66,8 2, ,3 67,2 67,0 2, ,1 65,0 66,7 2, ,9 67,2 68,9 2, ,6 65,0 66,7 2, ,4 67,2 68,9 2, ,2 65,0 64,6 2, ,9 67,2 68,8 2, ,7 65,0 66,5 2, ,4 69,5 69,8 3, ,2 71,7 73,7 2, ,9 69,5 69,7 2, ,7 71,7 71,9 2, ,5 69,5 69,6 2, ,2 71,7 71,8 2, ,0 69,5 71,3 2, ,8 71,7 71,7 2, ,5 69,5 71,3 2, ,3 71,7 73,5 2, ,0 69,5 71,3 2, ,8 71,7 73,5 2, ,6 69,5 69,3 2, ,3 71,7 73,4 2, ,1 69,5 71,2 2, ,9 71,7 71,4 2, ,6 69,5 69,1 2, ,4 71,7 71,3 2, ,2 69,5 71,1 2, ,9 71,7 73,3 2, ,7 69,5 68,8 2, ,4 73,9 75,9 2, ,2 76,1 76,4 2, ,9 73,9 75,9 2, ,7 76,1 78,1 2, ,5 73,9 75,8 2, ,2 76,1 78,0 2, ,0 73,9 74,0 2, ,8 76,1 78,0 2, ,5 73,9 73,9 2, ,3 76,1 76,1 2, ,0 73,9 73,8 2, ,8 76,1 76,0 2, ,6 73,9 75,7 2, ,3 76,1 75,9 2, ,1 73,9 75,6 2, ,9 76,1 77,8 2, ,6 73,9 75,6 2, ,4 76,1 77,8 2, ,2 73,9 73,5 2, ,9 76,1 77,7 2, ,7 73,9 73,2 2, ,4 78,4 78,7 2, ,2 80,6 82,6 2, ,9 78,4 78,6 2, ,7 80,6 80,8 2,50 4

85 131 55,5 78,4 80,3 2, ,2 80,6 80,7 2, ,0 78,4 80,3 2, ,8 80,6 80,6 2, ,5 78,4 80,2 2, ,3 80,6 82,4 2, ,0 78,4 80,2 2, ,8 80,6 82,4 2, ,6 78,4 78,2 2, ,3 80,6 82,3 2, ,1 78,4 78,1 2, ,9 80,6 80,3 2, ,6 78,4 78,0 2, ,4 80,6 80,2 2, ,2 78,4 80,0 2, ,9 80,6 80,0 2, ,7 78,4 79,9 2, ,4 82,8 84,8 2, ,2 85,1 85,3 2, ,9 82,8 84,8 2, ,7 85,1 87,0 2, ,5 82,8 84,8 2, ,2 85,1 87,0 2, ,0 82,8 82,9 2, ,8 85,1 86,9 2, ,5 82,8 82,8 2, ,3 85,1 85,0 2, ,0 82,8 82,7 2, ,8 85,1 84,9 2, ,6 82,8 84,6 2, ,3 85,1 86,8 2, ,1 82,8 84,5 2, ,9 85,1 86,8 2, ,6 82,8 84,5 2, ,4 85,1 86,7 2, ,2 82,8 82,4 2, ,9 85,1 86,6 2, ,7 82,8 82,1 2, ,4 87,3 87,6 2, ,2 89,5 91,5 2, ,9 87,3 87,5 2, ,7 89,5 89,7 2, ,5 87,3 87,4 2, ,2 89,5 89,6 2, ,0 87,3 89,2 2, ,8 89,5 89,5 2, ,5 87,3 89,1 2, ,3 89,5 91,3 2, ,0 87,3 89,1 2, ,8 89,5 91,3 2, ,6 87,3 87,1 2, ,3 89,5 91,3 2, ,1 87,3 87,0 2, ,9 89,5 89,2 2, ,6 87,3 89,0 2, ,4 89,5 89,1 2, ,2 87,3 88,9 2, ,9 89,5 88,9 2, ,7 87,3 88,8 2,35 5

86 190 40,4 91,8 93,8 2, ,2 94,0 96,0 2, ,9 91,8 93,7 2, ,7 94,0 95,9 2, ,5 91,8 93,7 2, ,2 94,0 95,9 2, ,0 91,8 91,8 2, ,8 94,0 95,8 2, ,5 91,8 91,7 2, ,3 94,0 93,9 2, ,0 91,8 91,6 2, ,8 94,0 93,8 2, ,6 91,8 93,5 2, ,3 94,0 93,7 2, ,1 91,8 93,5 2, ,9 94,0 95,7 2, ,6 91,8 93,4 2, ,4 94,0 95,6 2, ,2 91,8 91,3 2, ,9 94,0 93,4 2, ,7 91,8 93,2 2, ,4 96,2 96,5 2, ,9 96,2 96,4 2, ,5 96,2 98,1 2, ,0 96,2 98,1 2, ,5 96,2 98,0 2, ,0 96,2 98,0 2, ,6 96,2 96,0 2, ,1 96,2 95,9 2, ,6 96,2 95,8 2, ,2 96,2 97,8 2, ,7 96,2 95,5 2,52 6

87 SEZIONE N. 10

88 2,00 kg/c² (31,1,101,3) (116,1,101,3) Coltre g=1800,00kg/³ gs=2100,00kg/³ Fi=22,00 PAA1 g=2000,00kg/³ gs=2100,00kg/³ Fi=22,00 c=0,33 kg/c² (31,1,61,2) (116,1,61,2) SEZIONE N Superfici calcaolate (ID=3)) xc = 39,59 yc = 61,21 Rc = 52,23 Fs=0,78

89 2,00 kg/c² (31,1,101,3) (116,1,101,3) Coltre g=1800,00kg/³ gs=2100,00kg/³ Fi=22,00 PAA1 g=2000,00kg/³ gs=2100,00kg/³ Fi=22,00 c=0,33 kg/c² (31,1,61,2) (116,1,61,2) SEZIONE N Superfici con Fs < 1.1

90 SEZIONE N Analisi di stabilità dei pendii con: BISHOP (1955) Norativa NTC 2008 Nuero di strati 2,0 Nuero dei conci 10,0 Grado di sicurezza ritenuto accettabile 1,1 Coefficiente parziale resistenza 1,1 Analisi Condizione drenata Superficie di fora circolare Maglia dei Centri Ascissa vertice sinistro inferiore xi 31,08 Ordinata vertice sinistro inferiore yi 61,21 Ascissa vertice destro superiore xs 116,11 Ordinata vertice destro superiore ys 101,26 Passo di ricerca 10,0 Nuero di celle lungo x 10,0 Nuero di celle lungo y 10,0 Categoria di sottosuolo C Fattore di aplificazione stratigrafico (SS) 1,2 Fattore di aplificazione toografico (ST) 1,0 Coefficiente azione sisica orizzontale 0,06 Coefficiente azione sisica verticale 0,03 Vertici profilo N X y 1 0,0 0,0 2 11,12 1, ,61 4, ,42 6, ,93 7, ,93 10, ,18 12, ,71 13, ,47 15, ,81 18, ,4 20, ,37 22, ,15 24, ,67 26, ,57 28, ,35 28, ,23 30, ,92 30, ,76 28,0 Falda Nr. X () y () 1 0,0-4,0 2 11,12-2, ,61 0, ,42 2, ,93 3,81 1

91 6 50,93 6, ,18 8, ,71 9, ,47 11, ,81 14, ,4 16, ,37 18, ,15 20, ,67 22, ,57 24, ,35 24, ,23 26, ,92 26, ,76 24,0 Vertici strato...1 N X () y () 1 0,0-2, ,12-2, ,42 1, ,93 3, ,18 8, ,71 9, ,68 14,2 8 77,47 15, ,81 18, ,4 20, ,37 22, ,15 24, ,67 26, ,57 28, ,35 28, ,23 30, ,92 30, ,76 28,0 Coefficienti parziali per i paraetri geotecnici del terreno Tangente angolo di resistenza al taglio 1,25 Coesione efficace 1,25 Coesione non drenata 1,4 Riduzione paraetri geotecnici terreno Si ======================================================================= = Stratigrafia c: coesione; cu: coesione non drenata; Fi: Angolo di attrito; G: Peso Specifico; Gs: Peso Specifico Saturo; K: Modulo di Winkler Strato c (kg/c²) cu (kg/c²) Fi ( ) G (Kg/³) Gs (Kg/³) K (Kg/c³) Litologia 1 0,00 22, , ,00 0,00 Coltre 2 0,33 22, , ,00 0,00 PAA1 Carichi distribuiti N xi () yi () xf () yf () Carico esterno (kg/c²) 1 213,14 29,1 226,14 28,

92 Risultati analisi pendio [NTC 2008: [A2+M2+R2]] Fs inio individuato 0,78 Ascissa centro superficie 39,59 Ordinata centro superficie 61,21 Raggio superficie 52,23 Nuero di superfici esainate...(221) N Xo Yo Ro Fs 1 31,1 61,2 56,5 1, ,3 63,2 58,5 1, ,6 61,2 52,2 0, ,8 63,2 54,3 0, ,1 61,2 52,4 1, ,3 63,2 54,5 1, ,6 61,2 56,8 1, ,8 63,2 50,4 1, ,1 61,2 56,9 1, ,3 63,2 63,1 1, ,6 61,2 57,0 1, ,9 63,2 63,1 1, ,1 61,2 57,1 1, ,4 63,2 63,2 1, ,6 61,2 57,2 1, ,9 63,2 63,2 1, ,1 61,2 57,3 1, ,4 63,2 63,3 1, ,6 61,2 61,3 1, ,9 63,2 63,3 1, ,1 61,2 61,3 1, ,1 65,2 60,5 1, ,3 67,2 62,5 1, ,6 65,2 56,2 0, ,8 67,2 58,3 1, ,1 65,2 56,4 1, ,3 67,2 67,0 1, ,6 65,2 65,0 1, ,8 67,2 67,0 1, ,1 65,2 65,0 1, ,3 67,2 67,1 1, ,6 65,2 61,0 1, ,9 67,2 63,0 1, ,1 65,2 61,1 1, ,4 67,2 67,2 1, ,6 65,2 61,2 1, ,9 67,2 67,2 1, ,1 65,2 61,3 1, ,4 67,2 67,3 1, ,6 65,2 65,3 1, ,9 67,2 67,3 1, ,1 65,2 61,5 1, ,1 69,2 64,5 1, ,3 71,2 66,5 1, ,6 69,2 60,2 0, ,8 71,2 62,3 1,05 3

93 47 48,1 69,2 60,4 1, ,3 71,2 62,5 1, ,6 69,2 69,0 1, ,8 71,2 66,8 1, ,1 69,2 69,0 1, ,3 71,2 66,9 1, ,6 69,2 69,1 1, ,9 71,2 67,0 1, ,1 69,2 69,1 1, ,4 71,2 71,2 1, ,6 69,2 65,2 1, ,9 71,2 71,2 1, ,1 69,2 65,3 1, ,4 71,2 71,3 1, ,6 69,2 65,4 1, ,9 71,2 71,3 1, ,1 69,2 65,5 1, ,1 73,2 68,5 1, ,3 75,2 70,5 1, ,6 73,2 64,2 0, ,8 75,2 66,3 1, ,1 73,2 64,4 1, ,3 75,2 75,0 1, ,6 73,2 73,0 1, ,8 75,2 75,0 1, ,1 73,2 73,0 1, ,3 75,2 75,1 1, ,6 73,2 73,1 1, ,9 75,2 75,1 1, ,1 73,2 73,1 1, ,4 75,2 75,2 1, ,6 73,2 73,2 1, ,9 75,2 75,2 1, ,1 73,2 73,2 1, ,4 75,2 75,3 1, ,6 73,2 73,3 1, ,9 75,2 75,3 1, ,1 73,2 73,3 1, ,1 77,2 72,5 1, ,3 79,2 74,5 1, ,6 77,2 68,2 0, ,8 79,2 70,3 1, ,1 77,2 68,4 1, ,3 79,2 74,7 1, ,6 77,2 77,0 1, ,8 79,2 74,8 1, ,1 77,2 72,9 1, ,3 79,2 79,1 1, ,6 77,2 77,1 1, ,9 79,2 75,0 1, ,1 77,2 73,1 1, ,4 79,2 75,1 1, ,6 77,2 73,2 1, ,9 79,2 75,2 1, ,1 77,2 73,3 1, ,4 79,2 75,3 1, ,6 77,2 73,4 1, ,9 79,2 75,4 1, ,1 77,2 77,4 1,46 4

94 106 31,1 81,2 76,5 1, ,3 83,2 78,5 1, ,6 81,2 72,2 0, ,8 83,2 74,3 1, ,1 81,2 72,4 1, ,3 83,2 83,0 1, ,6 81,2 76,8 1, ,8 83,2 83,0 1, ,1 81,2 76,9 1, ,3 83,2 83,1 1, ,6 81,2 81,1 1, ,9 83,2 83,1 1, ,1 81,2 81,2 1, ,4 83,2 83,2 1, ,6 81,2 81,2 1, ,9 83,2 83,2 1, ,1 81,2 81,3 1, ,4 83,2 83,3 1, ,6 81,2 81,3 1, ,9 83,2 83,3 1, ,1 81,2 81,4 1, ,1 85,2 80,5 1, ,3 87,2 78,2 0, ,6 85,2 76,2 1, ,8 87,2 78,3 1, ,1 85,2 85,0 1, ,3 87,2 87,0 1, ,6 85,2 85,0 1, ,8 87,2 82,8 1, ,1 85,2 85,1 1, ,3 87,2 82,9 1, ,6 85,2 85,1 1, ,9 87,2 83,0 1, ,1 85,2 85,2 1, ,4 87,2 83,1 1, ,6 85,2 85,2 1, ,9 87,2 83,2 1, ,1 85,2 85,3 1, ,4 87,2 83,3 1, ,6 85,2 81,4 1, ,9 87,2 83,4 1, ,1 85,2 85,4 1, ,1 89,2 84,5 1, ,3 91,2 82,2 0, ,6 89,2 80,2 1, ,8 91,2 82,3 1, ,1 89,2 80,4 1, ,3 91,2 86,7 1, ,6 89,2 84,8 1, ,8 91,2 91,0 1, ,1 89,2 84,9 1, ,3 91,2 91,1 1, ,6 89,2 85,0 1, ,9 91,2 91,1 1, ,1 89,2 85,1 1, ,4 91,2 91,2 1, ,6 89,2 85,2 1, ,9 91,2 91,2 1, ,1 89,2 85,3 1,31 5

95 ,4 91,2 91,3 1, ,6 89,2 89,3 1, ,9 91,2 91,3 1, ,1 89,2 89,4 1, ,1 93,2 88,5 1, ,3 95,2 86,2 0, ,6 93,2 84,2 1, ,8 95,2 86,3 1, ,1 93,2 93,0 1, ,3 95,2 95,0 1, ,6 93,2 93,0 1, ,8 95,2 95,0 1, ,1 93,2 93,1 1, ,3 95,2 95,1 1, ,6 93,2 93,1 1, ,9 95,2 95,1 1, ,1 93,2 93,2 1, ,4 95,2 95,2 1, ,6 93,2 93,2 1, ,9 95,2 95,2 1, ,1 93,2 93,3 1, ,4 95,2 91,3 1, ,6 93,2 93,3 1, ,9 95,2 91,4 1, ,1 93,2 93,4 1, ,1 97,3 92,5 1, ,3 99,3 90,2 0, ,6 97,3 88,3 1, ,8 99,3 90,3 1, ,1 97,3 97,0 1, ,3 99,3 94,7 1, ,6 97,3 92,8 1, ,8 99,3 94,8 1, ,1 97,3 92,9 1, ,3 99,3 94,9 1, ,6 97,3 93,0 1, ,9 99,3 95,0 1, ,1 97,3 93,1 1, ,4 99,3 95,1 1, ,6 97,3 93,2 1, ,9 99,3 95,2 1, ,1 97,3 93,3 1, ,4 99,3 99,3 1, ,6 97,3 93,4 1, ,9 99,3 95,4 1, ,1 97,3 93,5 1, ,1 101,3 96,5 1, ,6 101,3 92,3 1, ,1 101,3 96,7 1, ,6 101,3 101,0 1, ,1 101,3 101,1 1, ,6 101,3 101,1 1, ,1 101,3 101,2 1, ,6 101,3 101,2 1, ,1 101,3 101,3 1, ,6 101,3 101,3 1, ,1 101,3 101,4 1,33 ======================================================================= 6

96 SEZIONE N. 11