1.0 Sommario Normativa di riferimento Materiali impiegati e loro caratteristiche meccaniche Sovraccarichi...

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3 SOMMARIO.0 Soario....0 Norativa di riferiento Materiali ipiegati e loro caratteristiche eccaniche Sovraccarichi Carichi peranenti e sovraccarichi variabili Carico da neve Carico da vento Carico sisico Paraetri geotecnici Criteri di Calcolo Caratteristiche e Analisi Codice Analisi e verifiche delle strutture Tettoia T Laiera di copertura Struttura Portante Analisi delle sollecitazioni e delle deforazioni Montante Verifiche di resistenza Traverso Verifiche di resistenza Fondazione Verifiche di resistenza e pressioni di contatto Tettoia T Laiera di copertura Struttura Portante Analisi delle sollecitazioni e delle deforazioni Montante Verifiche di resistenza Traverso Verifiche di resistenza Fondazione Verifiche di resistenza e pressioni di contatto... 5

4 .0 PREMESSE Si sviluppa, nel seguito, l analisi strutturale delle tettoie T e T in acciaio, la cui realizzazione è prevista nel contesto dei lavori per la sisteazione a parcheggio delle aree pertinenziali della Stazione Autostradale di Trento Nord. La tettoia T assolve alla funzione di ricovero degli autoezzi pesanti di servizio entre la Tettoia T è destinata al ricovero degli autoezzi del personale dipendente..0 NORMATIVA DI RIFERIMENTO In conforità alle previsioni di cui all'art. della Legge 5 novebre 97 n.086 (G.U. n. 3 del..97) per l'esecuzione delle opere in congloerato ceentizio arato, norale e precopresso ed a struttura etallica, nonché dall'art. della Legge febbraio 974 n.64 (G.U. n.76 del.3.974), il diensionaento e le verifiche relative alle strutture considerate nella presente relazione sono state effettuate nel rispetto dele prescrizioni contenute nella norativa di seguito elencata:. LEGGE N Novebre 97 Nore per la disciplina delle opere di congloerato ceentizio arato, norale e precopresso ed a struttura etallica. DECRETO MINISTERIALE Marzo 988 Nore tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l esecuzione ed il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione 3. DECRETO MINISTERIALE 0 novebre 987 Nore Tecniche per la progettazione, l'esecuzione ed il collaudo degli edifici in uratura e per il loro consolidaento ; 4. DECRETO MINISTERIALE 4 Febbraio 99

5 Nore tecniche per il calcolo, l esecuzione ed il collaudo delle strutture di ceento arato norale e precopresso e per le strutture etalliche 5. DECRETO MINISTERIALE 9 Gennaio 996 Nore tecniche per il calcolo, l esecuzione ed il collaudo delle strutture in ceento arato norale e precopresso e per le strutture etalliche 6. DECRETO MINISTERIALE 6 Gennaio 996 Nore Tecniche relative ai Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi 7. NORMA UNI 950 rev. Maggio 00 verifica al fuoco strutture in c.a. 8. ORDINANZA DEL PRESIDENTE DEL CONSIGLIO DEI MINISTRI n 374 del pubblicata sul suppleento ordinario n. 7 della G.U. n. 05 del Prii eleenti in ateria di criteri generali per la classificazione sisica del territorio nazionale e di norative tecniche per le costruzioni in zona sisica con le odifiche apportate dall Ordinanza del Presidente del Consiglio dei Ministri n 336 del DECRETO MINISTERIALE 4 Gennaio 008 "Nuove Nore Tecniche per le Costruzioni". 0. EUROCODICE. Progettazione delle strutture di calcestruzzo. Parte -: Regole generali e regole per gli edifici.. EUROCODICE 8. Indicazioni progettuali per la resistenza sisica delle strutture. Parte -: Regole generali - Azioni sisiche e requisiti generali per le strutture.. EUROCODICE 8. Indicazioni progettuali per la resistenza sisica delle strutture. Parte -: Regole generali per gli edifici. 3

6 3.0 MATERIALI IMPIEGATI E LORO CARATTERISTICHE MECCANICHE Per le opere di fondazione della struttura si utilizza calcestruzzo appartenente alla classe C8/35 (ENV 06 UNI9858) e barre d aratura di classe FeB 44 K ad aderenza igliorata che garantiscano le seguenti caratteristiche: a) - Calcestruzzo (Classe C8/35) f ck Mpa] = 9 R ck [Mpa] = 35 f ct [Mpa] = 3.4 E c [Mpa] = Il diagraa costitutivo tensioni deforazioni per il calcestruzzo è stato ipotizzato del tipo parabola rettangolo, trascurando qualunque resistenza a trazione. L andaento è dato dal seguente grafico. C fck C 0,% 0,35% C b) Barre ad aderenza igliorata Fe B 44 K (controllato in stabiliento, in barre e reti elettrosaldate) f yk [Mpa] > 430 f tk [Mpa] > 540 E [Mpa] = 0000 f tk / f yk >, 4

7 Allungaento a rottura > % Coefficienti di oogeneizzazione acciaio - calcestruzzo E a /E c = n = 5 S f Y K S E S y d % S Il diagraa costitutivo tensioni deforazioni per gli acciai da aratura è sietrico a trazione e copressione ed è ipotizzato di tipo elastico perfettaente plastico con andaento riportato di seguito. c) Acciaio classe S 75 ( UNI EN 005-) per le strutture in acciaio che garantisce le seguenti caratteristiche eccaniche: f yk [Mpa] > 75 f uk [Mpa] > 40 E [Mpa] = 0000 f uk / f yk >, Allungaento a rottura > % (f u ) / (f y ) > 0 5

8 4.0 SOVRACCARICHI 4. Carichi peranenti e sovraccarichi variabili Per la valutazione dei carichi peranenti e dei sovraccarichi variabili si fa riferiento al D.M. 4 gennaio 008 (Capitolo 3 Azioni sulle costruzioni). Sono quindi assunti i seguenti carichi di progetto: a) TETTOIA Azioni peranenti - peso proprio e carichi peraenti: Peso Specifico Acciaio = 7850 dan/ 3 Azioni variabili: - carico concentrato su copertura : Qk = 00 dan - azione di svio su ontante ( Tabella 3.6.III ) Fd, = 5000 dan b) TETTOIA Azioni peranenti - peso proprio e carichi peraenti: Peso Specifico Acciaio = 7850 dan/ 3 Azioni variabili: - carico concentrato su copertura : Qk = 00 dan - azione di svio su ontante ( Tabella 3.6.III ) Fd, = 5000 dan 4. Carico da neve Per la valutazione del carico da neve si adotta la Circolare del 4 Luglio 996, aggiorente cautelativa, per le basse altitudini, rispetto al DM 4 gennaio 008. Il carico da neve al etro quadrato di proiezione orizzontale della costruzione è dato da: q q s i sk dove i è il coefficiente di fora, che per inclinazione di falda inferiore ai 30, coe si può ricavare dal diagraa riportato in figura 6. della circolare, vale 0,8; q sk è il carico di riferiento della neve al suolo. Esso dipende dalla zona d ubicazione del fabbricato e dall altezza sul livello del are. Nel caso in esae: Zona di ubicazione: Altezza sul livello del are: zona I (Trentino Alto Adige) H= 00 (Coune di Trento) 6

9 Il carico di riferiento al suolo si calcola coe segue: q C D ( a E)/000 sk s I coefficienti C, D ed E si ricavano dal capitolo 6.. della circolare inisteriale, e per la zona I valgono rispettivaente: zona I a s a s 750 a s 750 C,6,6 3,5 D 0 3 8,50 E Nel caso in esae il valore di riferiento della neve al suolo vale: qsk =,6 + 3 ( as 00)/000 =,60 kn/ a cui si può ricavare il valore a etro quadrato del carico da neve sulla proiezione orizzontale della copertura: qs = 0.8,60 =,8 kn/ = 8 dan/ 4.3 Carico da vento Per la valutazione del carico da vento si adotta il D.M. 4 gennaio 008. Le azioni del vento si traducono in pressioni e depressioni agenti noralente alle superfici, sia interne sia esterne, degli eleenti che copongono la costruzione. Ai fini della valutazione dei carichi da vento la configurazione dell edificio è assunta coe quella di una struttura stagna inserita in un contesto urbano con aeno il 5% della superficie circostante coperta da altri edifici con altezza non superiore ai 5 etri. L azione statica equivalente del vento sul singolo eleento strutturale si deterina traite la seguente forula: p= qb ce cp cd dove: q b è la pressione cinetica di riferiento; c e è il coefficiente di esposizione; 7

10 c p è il coefficiente di fora (o coefficiente aerodinaico), funzione della tipologia e della geoetria della costruzione e del suo orientaento rispetto alla direzione del vento; il suo valore può essere ricavato da dati suffragati da opportuna docuentazione o da prove sperientali in galleria del vento; c d è il coefficiente dinaico con cui si tiene conto degli effetti riduttivi associati alla non conteporaneità delle assie pressioni locali e degli effetti aplificativi dovuti alle vibrazioni strutturali. La pressione cinetica di riferiento è data dalla seguente espressione: qb = ½ ρ vb [N/] dove v b è la velocità di riferiento del vento in /s e ρ è la densità dell aria assunta convenzionalente pari a,5 kg/c. In ancanza di paraetri e valutazioni specifiche v b è data dall espressione: vb = vb0 per as a0 vb (z) = vb,0 + ka ( as -a0 ) per a0 < as 500 dove vb,0, ka, a0 sono paraetri definite nella Tabella 3.3.I e as è l altitudine sul livello del are. Risulta nel caso specifico: vb,0 = 5 /s; a0 = 000 ; ka = 0,00 /s da cui si ricava il valore della velocità di riferiento vb = vb,0 = 5 /s essendo as= 00 inore di a0 = 000. Risulta quindi il valore della pressione cinetica di riferiento: qb = ½ ρ vb = [N/] = ½,5 5 = 390,6 [N/ ] = 39,06 dan/ Il coefficiente di esposizione ce dipende dall altezza z dal suolo, dalla topografia del terreno e dalla categoria di esposizione del sito ove sorge la costruzione. Per altezze sul suolo non aggiori di z= 00, esso è dato dalla forula: ce = kr ct ln (z/zo) [7 + ct ln (z/zo) ] per z z in 8

11 ce (z) = ce (zin) per z < z in essendo kr, zo e zin, assegnati dalla tabella 3.3.II in funzione della categoria di esposizione coe individuata dalla tabella 3.3.III e dalla figura Risulta nel caso specifico: - Classe di rugosità del Terreno : B - Categoria di esposizione : IV I valori di k r, z o, z rin resi dalla tabella 3.3.II risultano quindi: k,r = 0,; z0 = 0.30 ; zin = 8 Essendo l altezza al suolo delle strutture z pari a: a) - Tettoia : z = 5.40 b) - Tettoia : z =.90 ed essendo zin = 8 risulta : ce (z) = ce (zin), ovvero: ce (5,40 ) = ce (8 ) =,63 ce (,90 ) = ce (8 ) =,63 La deterinazione di ce è stata effettuata nell assunto che il coefficiente di topografia ct sia pari a ct =. La pressione del vento p= qb ce cp cd, considerando il coefficiente di fora cp = analogaente al coefficiente dinaico cd =, in assenza di sperientazioni dirette per la loro deterinazione, risulta: p= qb ce cp cd = 39,06,63 = 63,67 dan/ 9

12 4.4 Carico sisico Sono stati considerati gli effetti prodotti dalle azioni sisiche relativaente alla locazione geografica ove sarà realizzato il anufatto, classificata coe zona IV, con caratteristiche della struttura assiilata a telaio. Analisi sisica ANALISI DINAMICA MODALE Periodo di vibrazione T 0.00 Coune TRENTO Lat 0 Classe d'uso III Vita noinale 50 anni Tipologia strutturale Strutture a telaio Categoria sottosuolo C Aplificazione topografica T Duttilita' Alta Regolarita' Edifici regolari in altezza Alfa u / Alfa Edifici a telai di un piano Alfa0 0.7 Fattore di struttura iposto 4.0 Accelerazione di riferiento iposta Eccentricita' accidentale No Nuero odi estratti PARAMETRI GEOTECNICI In otteperanza alle vigenti disposizioni norative di cui al D.M...98 ed alle successive odificazioni, inerente le "Nore tecniche riguardante le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, esecuzione e collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione", si è provveduto ad effettuare le necessarie indagini ricognitive in ordine alla consistenza geologica dell area interessata dall intervento. Le indicazioni desunte dai dati raccolti sono posti a base dell'elaborazione progettuale. 0

13 La natura dei terreni, di prevalente origine alluvionale, evidenziano paraetri geologici di buone carattersiche, di seguito ripotrtati Paraetri caratteristici Geologia c Ed (kg/ 3 ) ( ) (dan/c ) (dan/c ) ( - ) Depositi alluvionali Per quanto riferito all'interazione terreno struttura si aue una scheatizzazione alla Winkler con k = 5 dan/c CRITERI DI CALCOLO I calcoli per il diensionaento delle strutture in c.a. sono stati condotti con i consueti criteri della Scienza delle Costruzioni e, in particolare, il diensionaento delle sezioni è stato condotto con il etodo seiprobabilistico agli stati liite ediante prograa di calcolo sulla base dei paraetri caratteristici dei ateriali riportati nel precedente punto 3.0. Al successivo punto 6. si fornisce un dettaglio relativo al codice di calcolo secondo quanto previsto dalle Nore tecniche per le costruzioni (vedi capitolo 4). Le azioni sono state cuulate nel odo più sfavorevole, per ciascuna verifica, considerando tutte le possibili cobinazioni di carico e coprendendo tutte le azioni prevedibili sulla costruzione. Nelle pagine seguenti vengono sviluppati copletaente i calcoli per alcuni eleenti strutturali.

14 6. CARATTERISTICHE E ANALISI CODICE (in otteperanza al D.M. 4 gennaio. 008 Nuove Nore tecniche per le costruzioni par. 0.6) Caratteristiche dell analisi TIPO DI ANALISI SVOLTA METODO NUMERICO ADOTTATO Metodo agli eleenti finiti ELEMENTI ADOTTATI METODOLOGIA DI VERIFICA Caratteristiche del codice di calcolo SOFTWARE Travilog Titaniu VERSIONE Versione AUTORE E DISTRIBUTORE SOLUTORE A ELEMENTI FINITI Logical Soft s.r.l. Via Garibaldi, Desio (Mi) Xfinest di Harpaceas La licenza di utilizzo del codice di calcolo è concessa da Logical Soft a: Lorenzi Roberto, Co Cliente: 9805 V.lo Parolari, 0, 38068, Rovereto - TN Nuero di serie: 563 Codice di abilitazione: 5YBN65VGTTFB6L6YQ3CTTW3YJS - XFinest 8. - Password: WZ0Q8HRJ6H8Z00 Caratteristiche dell elaboratore SISTEMA OPERATIVO VERSIONE PROCESSORE Microsoft Windows XP Professional Processore coputer Tipo CPU: AMD Turion(t) 64 Mobile Technology MT Faily 5 Model 36 Stepping Velocità CPU: 600 MHz

15 RAM SCHEDA VIDEO Scheda grafica Descrizione: NVIDIA GeForce Go 7300 Versione Driver: Modalità video: colori Processore video: GeForce Go 7300 RAM: 56 MByte 3

16 7.0 ANALISI E VERIFICHE DELLE STRUTTURE Le verifiche statiche sono state condotte analizzando, per le singole strutture T e T, lo stato di sollecitazione del telaio tipo assoggettato alle varie condizione dei carichi agenti nelle cobinazioni più sfavorevoli. Seguono le verifiche allo stato liite ultio e di esercizio delle singole coponenti strutturali. 7. Tettoia T Si considera un capo della tettoia T e delle orditure relative costituite da copertura in laiera di acciaio sagoata, fondazione isolata a plinto, ontante e traverso in acciaio. Le condizioni di carico sono quelle illustrate al punto 4.0 precedente. All analisi delle sollecitazioni seguono, coe anzidetto, le verifiche allo stato liite ultio e di esercizio. 7.. Laiera di copertura Si analizza una capata di copertura di interasse 5.00 con riferiento ad una larghezza di laiera b= 9 c, corrispondente all interasse fra le nervature irrigidenti. Coordinate nodali Nodo X Y Z -,50,50 4

17 Figura - Schea eleento laioera gracata b= 90 Incidenza Proprieta Aste Nodo iniziale Nodo finale L Sezione Materiale Kw y [dan/c³] Kw z [dan/c³] 5,00 Laiera.ttsez S 355 Vincoli Esterni Nodo y z r ry rz X X X X X X X X X X Sezioni Sezione Area [c²] H a L a Rig.Tors. [c^4] I X [c^4] I Y [c^4] Chi X Chi Y Laiera 4,05 7,50 9,00.007,46 5,67 33,0 Figura - Modello solido laiera grecata SP =. 5

18 Carichi Concentrati Aste a p Tipo Direzione Gruppo [ - ],50 38,00 Accidentale z Categoria H (tetti) Carichi Distribuiti Aste Peso proprio a b p [dan/ ] p [dan/ ] Tipo Direzione Gruppo [ - ] 5,50 5,00 4,3 4,3 Accidentale z Carichi da Neve Figura 3 - Schea di carico 6

19 Reazioni Vincolari SLU Nodo R a R in Ry a Ry in Rz a Rz in, 7,75, 7,75 Nodo M a M in My a My in Mz a Mz in Reazioni Vincolari SLE rara Nodo R a R in Ry a Ry in Rz a Rz in 8,85 7,75 8,85 7,75 Nodo M a M in My a My in Mz a Mz in Reazioni Vincolari SLE frequente Nodo R a R in Ry a Ry in Rz a Rz in 33, 7,75 33, 7,75 Nodo M a M in My a My in Mz a Mz in Reazioni Vincolari SLE quasi peranente Nodo R a R in Ry a Ry in Rz a Rz in 9,4 7,75 9,4 7,75 Nodo M a M in My a My in Mz a Mz in 7

20 Reazioni Vincolari Sisa Nodo R a R in Ry a Ry in Rz a Rz in 78,05 7,75 78,05 7,75 Nodo M a M in My a My in Mz a Mz in Riassunto Massii Minii Deforate SLU D a D in Dy a Dy in -6,3,50 Riassunto Massii Minii Deforate SLE rara D a D in Dy a Dy in -4,6,50 Riassunto Massii Minii Deforate SLE frequente D a D in Dy a Dy in -,96,50 Riassunto Massii Minii Deforate SLE quasi peranente D a D in Dy a Dy in -,67,50 Riassunto Massii Minii Deforate Sisa D a D in Dy a Dy in -3,98,50 Massii e inii delle forze SLU N a N in Ty a Ty in Tz a Tz in, 5,00 -, 8

21 Massii e inii delle forze SLE rara N a N in Ty a Ty in Tz a Tz in 8,85 5,00-8,85 Massii e inii delle forze SLE frequente N a N in Ty a Ty in Tz a Tz in 33, 5,00-33, Massii e inii delle forze SLE quasi peranente N a N in Ty a Ty in Tz a Tz in 9,4 5,00-9,4 Massii e inii delle forze Sisa N a N in Ty a Ty in Tz a Tz in 78,05 5,00-78,05 Massii e inii dei oenti SLU M a danc M in danc My a danc My in danc Mz a danc Mz in danc 7.646,83,50 5,00 Massii e inii dei oenti SLE rara M a danc M in danc My a danc My in danc Mz a danc Mz in danc 0.943,7,50 5,00 Massii e inii dei oenti SLE frequente M a danc M in danc My a danc My in danc Mz a danc Mz in danc 5.83,7,50 5,00 Massii e inii dei oenti SLE quasi peranente M a danc M in danc My a danc My in danc Mz a danc Mz in danc 4.863,7,50 5,00 9

22 Massii e inii dei oenti Sisa M a danc M in danc My a danc My in danc Mz a danc Mz in danc 0.943,7,50 5,00 Verifica della Sezione Geoetria della sezione Descrizione Sibolo Valore Unità isura Area A= 4,05 c² Baricentro g= c yg= c Moenti statici S= c² Sy= c² Moenti di inerzia I= 5,67 c4 I= 33,0 c4 I= 33,0 c4 Iy= 5,67 c4 Iy= c4 Rigidezza Torsionale ITors=.007,46 c4 Inclinazione asse d'inerzia Angolo= Raggi d'inerzia i=,86 c i= 6, c Moduli di resistenza elastica W= 5,97 c³ W= 7,0 c³ Moduli di resistenza plastica WPl=,95 c³ WPl= 0,5 c³ Coordinate della sezione X Y -7,380-4,664-9,500-4,664-9,500-4,544-7,500-4,544-6,300,836 6,300,836 7,500-4,544 9,500-4,544 9,500-4,664 7,380-4,664 6,80,76-6,80,76 Acciaio da costruzione Noe Densità Siga fyk Elasticità [dan/c³] [dan/c²] [dan/c²] [dan/c²] Fe ,60.09,

23 SLU Descrizione N M My T Ty Mt ,83 -,

24 SLE Rara Descrizione N M My T Ty Mt ,7 Tensioni sezione Tensione assia [dan/c²] Tensione inia [dan/c²].54,5-937,85 Asse neutro Equazione Distanza vertice più copresso y=,84

25 SLE Frequente Descrizione N M My T Ty Mt ,7 Tensioni sezione Tensione assia Tensione inia [dan/c²] [dan/c²] 89,5-498, Asse neutro Equazione Distanza vertice più copresso y=,84 3

26 SLE Quasi peranente Descrizione N M My T Ty Mt ,7 Tensioni sezione Tensione assia Tensione inia [dan/c²] [dan/c²] 685,38-46,8 Asse neutro Equazione Distanza vertice più copresso y=,84 4

27 Sisa Descrizione N M My T Ty Mt ,7 Tensioni sezione Tensione assia Tensione inia [dan/c²] [dan/c²].54,5-937,85 Asse neutro Equazione Distanza vertice più copresso y=,84 5

28 7.. Struttura Portante Analisi delle sollecitazioni e delle deforazioni Si analizza la struttura a telaio costituita da ontante e traverso relativaente alla singola capata di tettoia. La sollecitazione d urto da autocarrosul ontante Fd, = 5000 dan si assue ridotta del 5 %, in quanto quota approssiativaete assorbita dai ontanti laterali per effetto della rigidezza della copertura. Figura 4 - Schea di carico Coordinate nodali Nodo X Y Z -,50, ,50 6

29 5-3,6 5,50 6 3,6 5,50 Vincoli Esterni Nodo y z r ry rz X X X X X X X X Incidenza Proprieta Aste Nodo iniziale Nodo finale L Sezione Materiale Kw y [dan/c³] Kw z [dan/c³] 3,50 R0060.ttsez C8/35 5,00 3,50 R0060.ttsez C8/35 5, ,50 SCATOLARE040.sez.ttsez S ,6 Oega05.sez.ttsez S ,6 Oega05.sez.ttsez S 75 Sezioni Sezione Area [c²] H a L a Rig.Tors. [c^4] I X [c^4] I Y [c^4] Chi X Chi Y Oega 05 48,0 5,5 7, ,9 3.68, ,07 SCAT.RE 040 6, , , ,67 R , Figura 4 - Modello solido 7

30 Carichi Nodali Nodo Valore Tipo Direzione Gruppo 5-08,67 Accidentale y Carichi da Vento 5-00,73 Accidentale Carichi da Vento 6 0 Accidentale z Categoria H (tetti) Carichi Distribuiti Aste Peso proprio a b p p Tipo Direzione Gruppo [5-4] 6,55 3,6 86,00 86,00 Peranente z [5-4] 6,55 3,6 6,84 6,84 Accidentale z [4-6] 6,55 3,6 86,00 86,00 Peranente z [4-6] 6,55 3,6 6,84 6,84 Accidentale z Carichi da Neve Carichi da Neve Analisi odale f [Hz] T [s] [%] y [%] z [%],36 0,43 9,08 3, 0,30 6,44 0,8 5,44 0,84 0,07 7,7 0,30,3,98 0,85 0,09 0,4 6,7,03 0,083 0,07 5,45 0,065 0,6,38 6,04 0,06 0,0 88,74 48,36 0,0 0,64 86, 0,0 0,40 95,8 0,00 9, ,0 6 67,3 6 8,38 6 Totale: 9,75 9,86 0 Riassunto Massii Minii Deforate SLU D a D in Dy a Dy in 0,94 0,94 0,09,03 0,56 0,56 3,75-0,6,38-0,0,4 4 0,,98 0,04,78 5 0,6,9 3,6 8

31 Riassunto Massii Minii Deforate SLE rara D a D in Dy a Dy in 0,94 0,94 0,09,03 0,56 0,56 3,75-0,8,38-0,07,4 4 0,5,98 0,03,78 5 0,8,9 3,6 Riassunto Massii Minii Deforate SLE frequente D a D in Dy a Dy in 0,94 0,94 0,09,03 0,56 0,56 3,75-0,,38-0,0,4 4 0,05,98 0,0,78 5 0,08,9 3,6 Riassunto Massii Minii Deforate SLE quasi peranente D a D in Dy a Dy in 0,94 0,94 0,56 3,75-0,08,38 4 0,05,98 5 0,07,9 3,6 Riassunto Massii Minii Deforate Sisa D a D in Dy a Dy in 0,94 0,94 0,66,03,50 0,56 0,56 0,56 3 0,0,4-0,5,38 0,03,4-0,09,4 4 0,5,98 0,03,78,78 5 0,7,9 3,6,38,38 9

32 Massii e inii delle forze SLU N a N in Ty a Ty in Tz a Tz in 8.57, ,48,50-3.7,4,50-339, , ,07,50-76,05 3 5, , ,66 63,0 4-30, ,9 3,6 63,0 5 3,6-3.64,9 Massii e inii delle forze SLE rara N a N in Ty a Ty in Tz a Tz in 5.685, 9.40,96, ,8,50-6, ,.700,36,50-7,36 3 5,50-5.7,63.370,44 08, ,73.3,7 3,6 08,67 5 3,6 -.46,7 Massii e inii delle forze SLE frequente N a N in Ty a Ty in Tz a Tz in 3.937, ,03,4 -.09,08,50-45, , ,84,50-3,47 3 5, , ,00, ,5 774,99 3,6,73 5 3,6-94,99 Massii e inii delle forze SLE quasi peranente N a N in Ty a Ty in Tz a Tz in.8,50 4.4,6,4 -.09,08,50 -.8, ,79,50 3 5, ,6 5.65, ,99 3,6 5 3,6-874,99 Massii e inii delle forze Sisa N a N in Ty a Ty in Tz a Tz in 5.639,90-4, ,63, ,0,50 9,39-35,4 4, ,90 0.7,85-4,0,50 33,56-50, ,80 5, ,44.78,8-8,8 49,5-40,84 4 4,7-05,00.35,35 3,6-3,63 4,48-5,8 5 8,53-8,53 8,4 3, ,3 3,65-3,65 30

33 Massii e inii dei oenti SLU M a danc M in danc My a danc My in danc Mz a danc Mz in danc , , ,49, ,43, ,99, , , ,7, ,73, ,58 5, , ,35 5, ,58 3, ,33 3,6 5 3,6 3, ,33 Massii e inii dei oenti SLE rara M a danc M in danc My a danc My in danc Mz a danc Mz in danc ,5.660, ,99, ,70, ,30, , , ,8, ,57, ,7 5, , ,90 5, ,7 3, ,87 3,6 5 3,6 3,6-4.07,87 Massii e inii dei oenti SLE frequente M a danc M in danc My a danc My in danc Mz a danc Mz in danc ,85.53,0-4.49,00, ,4, ,08, ,85.68,95-90,96, ,5, ,94 5, , ,00 5, ,94 3, ,7 3,6 5 3,6 3, ,7 Massii e inii dei oenti SLE quasi peranente M a danc M in danc My a danc My in danc Mz a danc Mz in danc 76.35,4, ,08, ,5, ,00 5, ,7 3,6 5 3, ,7 Massii e inii dei oenti Sisa M a danc M in danc My a danc My in danc Mz a danc Mz in danc.6, , , ,63, ,84, ,7, ,30 -.6, ,3-6.70,98, ,57, , ,8.60, , ,54 4 0,8-0, ,6 3, ,90 3,6 37, ,87 3,6 5 0,8-0,8 4.4,45-4.4,45 40,34 3, ,39 3

34 Massii e inii spostaenti nodali SLU Nodo D a D in Dy a Dy in Dz a Dz in R a [rad] R in [rad] Ry a [rad] Ry in [rad] Rz a [rad] Rz in [rad] 0,9-0,7 00E00 00E00,667E-03 6,3803E-07 00E00 00E00-0,0-0,55 00E00 00E00,633E-03-3,7554E-06 00E00 00E00 3-0,0-0,7 00E00 -,879E-06,6364E-03 3,4506E-7 00E00-9,3763E , 0,54-0,0-0,9 00E00 -,466E-03 8,4858E-03 3,444E-7 00E00-4,973E , 0,9,4 -,58 00E00 -,466E-03 7,865E-03-5,8687E-03 00E00 -,5859E , 0,38-0,6-3,99 00E00 -,466E-03,344E-0 6,698E-04 00E00-4,973E-04 Massii e inii spostaenti nodali SLE rara Nodo D a D in Dy a Dy in Dz a Dz in R a [rad] R in [rad] Ry a [rad] Ry in [rad] Rz a [rad] Rz in [rad] 0,08-0, 00E00 00E00,804E-03 6,3803E-07 00E00 00E00-0,0-0,8 00E00 00E00,787E-03 -,08E-06 00E00 00E00 3-0,0-0, 00E00 -,5056E-07,894E-03 3,4506E-7 00E00 -,50E-08 4,8 0,07-0,0-0, 00E00 -,9488E-04 3,670E-03 3,444E-7 00E00-6,684E-05 5,8 0, 0,90-0,43 00E00 -,9488E-04 3,007E-03 -,3358E-03 00E00 -,45E-04 6,8 0,05-0,6 -,70 00E00 -,9488E-04 5,548E-03 6,698E-04 00E00-6,684E-05 Massii e inii spostaenti nodali SLE frequente Nodo D a D in Dy a Dy in Dz a Dz in R a [rad] R in [rad] Ry a [rad] Ry in [rad] Rz a [rad] Rz in [rad] 0,03-0, 00E00 00E00 8,546E-04 6,3803E-07 00E00 00E00-0,0-0,3 00E00 00E00 8,4970E-04 -,08E-06 00E00 00E00 3-0,0-0, 00E00 00E00 8,5766E-04 3,4506E-7 00E00 00E00 4,3-0,0-0, 00E00 00E00,799E-03 3,444E-7 00E00 00E00 5,3 0,60-0,43 00E00 00E00,0606E-03 -,3358E-03 00E00 00E00 6,3-0,6 -,40 00E00 00E00 4,587E-03 6,698E-04 00E00 00E00 Massii e inii spostaenti nodali SLe quasi peranente Nodo D a D in Dy a Dy in Dz a Dz in R a [rad] R in [rad] Ry a [rad] Ry in [rad] Rz a [rad] Rz in [rad] 0,5-0,3 00E00 00E00,698E-03 -,775E-05 00E00 00E00-0,0-0,36 00E00 00E00,6904E-03 -,0947E-05 00E00 00E00 3-0,0-0,3 4,6788E-07 -,707E-06,7056E-03 -,8506E-05 4,6866E-09-6,795E-08 4,59-0,05 0,49-0,3-0,0-0,4 3,5639E-04 -,3308E-03 5,94E-03 -,44E-04,4847E-05-3,567E-04 5,59-0,05 0,75-0,3,39 -,4 3,5640E-04 -,3308E-03 4,5777E-03-4,634E-03,6309E-05 -,0736E-03 6,59-0,05 0,4-0,6-0, -, 3,5640E-04 -,3308E-03 7,4350E-03 4,89E-04,5E-04-4,494E-04 3

35 7..3 Montante Verifiche di resistenza Si riportano le verifiche di resistenza del ontante della tettoia T Geoetria della sezione Descrizione Sibolo Valore Unità isura Area A= 6,00 c² Baricentro g= c yg= c Moenti statici S= c² Sy= c² Moenti di inerzia I= 8.98,67 c4 I= 4.358,67 c4 I= 4.358,67 c4 Iy= 8.98,67 c4 Iy= c4 Rigidezza Torsionale ITors= 7.936,00 c4 Inclinazione asse d'inerzia Angolo= Raggi d'inerzia i= 4,49 c i= 8,4 c Moduli di resistenza elastica W= 89,87 c³ W=.7,93 c³ Moduli di resistenza plastica WPl= 9,00 c³ WPl=.50,00 c³ Coordinate della sezione SLU X Y , ,000 9,000-9,000 9,000-9,000-9,000 9,000-9,000 9, Noe Densità Siga fyk Elasticità [dan/c³] [dan/c²] [dan/c²] [dan/c²] Fe 430 0,0.569,60.09,

36 Carichi Descrizione N M My T Ty Mt -7654, , ,75 34

37 SLE rara Carichi Descrizione N M My T Ty Mt -57, , ,50 Tensioni sezione Tensione assia Tensione inia [dan/c²] [dan/c²].64, ,6 Asse neutro Equazione Distanza vertice più copresso 7,43-8,30y -46,33 = 0,38 35

38 SLE frequente Carichi Descrizione N M My T Ty Mt -78, , ,70 Tensioni sezione Tensione assia Tensione inia [dan/c²] [dan/c²].088,6 -.6,7 Asse neutro Equazione Distanza vertice più copresso,49-55,70y -9,4 = 0 0,60 36

39 SLE quasi peranente Carichi Descrizione N M My T Ty Mt 78, ,00 Tensioni sezione Tensione assia [dan/c²] Tensione inia [dan/c²] 806,77-769, Asse neutro Equazione Distanza vertice più copresso y=0,48 9,5 37

40 SISMA Carichi Descrizione N M My T Ty Mt -536, , Tensioni sezione Tensione assia [dan/c²] Tensione inia [dan/c²].60,76 -.7,04 Asse neutro Equazione Distanza vertice più copresso -0,9-79,8y -46,0 = 0,68 38

41 7..4 Traverso Verifiche di resistenza Si riportano,nel seguito, le verifiche di resistenza del traverso superiore della tettoia T SLU ( 5 ) Geoetria della sezione Descrizione Sibolo Valore Unità isura Area A= 48,0 c² Baricentro g= c yg=,87 c Moenti statici S= 38,5 c² Sy= 0,6 c² Moenti di inerzia I= 3.68,49 c4 I= 4.687,07 c4 I= 5.085,08 c4 Iy= 3.68,49 c4 Iy= 0,5 c4 Rigidezza Torsionale ITors= 34.68,9 c4 Inclinazione asse d'inerzia Angolo= -0,0 Raggi d'inerzia i= 9,86 c i= 8,68 c Moduli di resistenza elastica W= 64,7 c³ W= 38,47 c³ Moduli di resistenza plastica WPl= 393,49 c³ WPl= 49,3 c³ Acciaio da costruzione Noe Densità Siga fyk Elasticità [dan/c³] [dan/c²] [dan/c²] [dan/c²] Fe 430 0,0.569,60.09,

42 Carichi Descrizione N M My T Ty Mt ,33 40

43 SLE rara ( 4) Carichi Descrizione N M My T Ty Mt -00, , ,7 Tensioni sezione Tensione assia Tensione inia [dan/c²] [dan/c²].77,3-943,95 Asse neutro Equazione Distanza vertice più copresso -9,6579,78y -33,47 = 0,97 4

44 SLE frequente ( 5 ) Carichi Descrizione N 0 M ,7 My T Ty Mt Tensioni sezione Tensione assia [dan/c²] 53,46 Tensione inia [dan/c²] -384,05 Equazione Distanza vertice più copresso 0,80 Asse neutro 36,5y -04,7 = 0 4

45 SLE quasi peranente ( 5 ) Carichi Descrizione N 0 M ,7 My T Ty Mt Tensioni sezione Tensione assia [dan/c²] 483,76 Tensione inia [dan/c²] -354,9 Asse neutro Equazione Distanza vertice più copresso 0,80 33,50y -96,7 = 0 43

46 SISMA ( 4 ) Carichi Descrizione N -05 M ,87 My ,6 T Ty Mt Tensioni sezione Tensione assia [dan/c²].87,0 Tensione inia [dan/c²] -95,40 Equazione Distanza vertice più copresso,0 Asse neutro -0,480,0y -34,5 = 0 44

47 7..5 Fondazione Verifiche di resistenza e pressioni di contatto Si riportano le verifiche di resistenza della fondazione isolata della tettoia T Geoetria della sezione Descrizione Sibolo A= g= yg= S= Sy= I= I= I= Iy= Iy= ITors= Angolo= i= i= Area Baricentro Moenti statici Moenti di inerzia Rigidezza Torsionale Inclinazione asse d'inerzia Raggi d'inerzia Valore , , ,35 7,3 8,87 Unità isura c² c c c² c² c4 c4 c4 c4 c4 c4 c c Coordinate della sezione X Y 9,830 9,830-30,70-30,70 Coordinate delle arature X -45,80-7,48-9,6 9,6 7,48 45,80 45,80 7,48 9,6-9,6-7,48-45,80 Y 5,63 5,63 5,63 5,63 5,63 5,63-5,97-5,97-5,97-5,97-5,97-5,97 45 Ø []

48 Disposizione aratura longitudinale Posizione Barre Lunghezza L Pos. Pos. 6 Ø 4 6 Ø Tipo di ferro Ferro dritto superiore - Superiore Ferro dritto inferiore - Inferiore Disposizione staffe Capata Ø [] Passo n bracci Lunghezza SLU: capi di rottura Capata Ascissa,50,50 Msd , , ,60 /d Capo cls fe Verifica 0,04 0,04 0,04 IIa IIa IIa,58,58, SLU: verifica a flessione Capata Ascissa,50,50 Msd , , ,60 Afeinf [c²],06,06,06 46 Afesup [c²] Mrd , , ,8 Mrd/Msd Verifica 8,53,8,4

49 SLU: verifica a taglio Capata Ascissa Staffe Vsd Vrd3 Vrd Vrd,65-0,0,45 Ø /5 br Ø /5 br Ø /5 br 3.908, , , , , , , , ,0 6.37, , ,46 Verifi ca SLE rara: tensioni di lavoro Capata Ascissa,50,50 Msd Afeinf [c²] Afesup [c²] cls [dan/c²] Fe (trazione) [dan/c²] Fe (cop.) [dan/c²] Verifica 90.48,6-93.0, ,85,06,06,06-5,50-30,7-3,85 306,78.954,48.8,0-50,89-58,3-306,34 SLE quasi peranente: tensioni di lavoro Capata Ascissa Msd Afeinf [c²] Afesup [c²] cls [dan/c²] Fe (trazione) [dan/c²] Fe (cop.) [dan/c²] Verifica,50, ,4-49.0, 559.9,59,06,06,06 -,8-3,49-6,3,85 895, 900,09-0, -3,34-49,3 SLE frequente: apiezza delle fessure Capata Ascissa Msd Afeinf [c²] Afesup [c²] wk [] Verifica,50, , , ,57,06,06,06 0,0 0, SLE quasi peranente: apiezza delle fessure Capata Ascissa Msd Afeinf [c²] Afesup [c²] wk [] Verifica,50, ,4-49.0, 559.9,59,06,06,06 0,0 0,7 47

50 Figura 5 - Andaento Pressioni Contatto SLU Figura 6 - Andaento Pressioni Contatto SLE frequente 48

51 7. Tettoia T Si considera un capo della tettoia T e delle orditure relative costituite da copertura in laiera di acciaio sagoata, fondazione isolata a plinto, ontante e traverso in acciaio. Le condizioni di carico sono quelle illustrate al punto 4.0 precedente. All analisi delle sollecitazioni seguono, coe anzidetto, le verifiche allo stato liite ultio e di esercizio. La sollecitazione d urto da autoveicolo sul ontante Fd, = 5000 dan si assue ridotta del 5 %, in quanto quota approssiativaete assorbita dai ontanti laterali per effetto della rigidezza della copertura. 7.. Struttura Portante Analisi delle sollecitazioni e delle deforazioni Si analizza la struttura a telaio costituita da ontante e traverso relativaente alla singola capata di tettoia. Figura 7 - Schea Strutturale 49

52 Coordinate nodali Nodo X Y Z ,0,0 -,75,75 3,00 3,00 3,00 Incidenza Proprieta Aste Nodo Nodo L iniziale finale ,0,0 3,00,75,75 Sezione Materiale Kw y [dan/c³] Kw z [dan/c³] R0060.ttsez R0060.ttsez SCATOLARE030.ttsez Oega05.ttsez Oega05.ttsez C8/35 C8/35 S75 S75 S75 5,00 5,00 Figura 8 - Modello Solido 50

53 Vincoli Esterni Nodo y X X X X z r ry rz X X X X Sezioni Sezione Oega05 R0060 SCATOLARE030 Area [c²] H a L a 48, ,4 5, , ,9 3.68, , , ,3 4.37, ,78 Carichi Distribuiti Aste Peso proprio [5 [5 [4 [4-4] 4] 6] 6] 0,4 0,4 0,4 0,4 Rig.Tors. [c^4] IX [c^4] IY [c^4] a b p p Tipo Direzione,50,50,50, Peranente Accidentale Peranente Accidentale z z z z Chi X Chi Y Gruppo Carichi da Neve Carichi da Neve Carichi Nodali Nodo Valore Tipo Direzione Gruppo ,76 0 Accidentale Accidentale z Carichi da Vento Categoria H (tetti) Riassunto Massii Minii Deforate SLU D a D in ,05 0,3 0,3 0,75,0,50,7,03-0,09 Dy a Dy in 0,75 0,45,3,75 Riassunto Massii Minii Deforate SLE rara 5

54 D a D in Dy a Dy in ,03 0,09 0,09 0,75,0,50,7,03-0,06 0,75 0,45,3,75 Dy a Dy in Dy in Riassunto Massii Minii Deforate SLE frequente D a D in ,0 0,03 0,04 0,75,0,50,7,03-0,03 0,75 0,45,3,75 Riassunto Massii Minii Deforate SLE quasi peranente D a D in Dy a ,0 0,03 0,04 0,75,50,7,03-0,0 Riassunto Massii Minii Deforate Sisa D a D in ,03 0,09 0,08 0,75,0,50,7,03 Massii e inii delle forze SLU N a N in ,94 3, , ,97-358,4-0,05 0,75 0,45,3,75 Dy a Dy in 0,75 0,45,3,75 0,0 0,60 0,45,3,55,0-0,0 0,60 0,45,3,55,0 Ty a Ty in Tz a Tz in 3.407,7 5.78, ,88.84,35,3,75, , ,35,0,0 Massii e inii delle forze SLE rara 5

55 N a N in Ty a Ty in Tz a Tz in ,63 3, , ,8-38,76.36, 3.860, ,6.96,4,3,75,75 -.8, -.066,4,0,0 Massii e inii delle forze SLE frequente N a N in Ty a Ty in Tz a Tz in,05,75,75-80,08-786,4,0, ,50 3,00 -.3, ,8-47,75.97,34.330,47.65,00 646,4 Massii e inii delle forze SLE quasi peranente N a N in Ty a ,50 3,00-937, ,8 786,66.908,5.875,00 646,4 Massii e inii delle forze SISMA N a N in ,84 6,84-648,84,8 4,3 3,00-6, , ,83-40,94-4,3 Tz a Tz in -80,08-746,4,0,0 Ty a Ty in Tz a Tz in.86, , ,5.99,5 7,07,05,75, ,0-3, -3,5-3, ,49,0,0 0,6 9,3 9,55 3,89,4-0,6-9,3-9,55-3,89 -,4 Massii e inii dei oenti SLU M a M in My a dan danc danc ,98,75,75 Ty in My in danc Mz a danc Mz in danc , , ,0,0, , , , ,4,0,0 3,00,75 Massii e inii dei oenti SLE rara 53

56 M a danc M in danc My a danc My in danc Mz a danc Mz in danc , , ,80,0, , , , ,88,0,0 3,00,75 My in danc Mz a danc Mz in danc , , ,00,0, , , , ,88,0,0 3,00,75 Mz a danc Mz in danc , , ,00,0, , , , ,88,0,0 3,00,75 Massii e inii dei oenti SLE frequente M a M in My a danc danc danc Massii e inii dei oenti SLE Quasi peranente M a M in My a My in danc danc danc danc Massii e inii dei oenti SISMA M a M in danc danc , ,74.89,9,0,0-4.45, , ,9 -,0 -,0 My a danc My in danc Mz a danc Mz in danc 33,0.040, ,93.03,0 3.90,77,75-33, , , ,0-3.90,77, , , ,00 8,69 36,07,0, , , , ,90,0,0,75 54

57 7.. Montante Verifiche di resistenza Si riportano le verifiche di resistenza del ontante della tettoia T SLU Geoetria della sezione Descrizione Sibolo A= g= yg= S= Sy= I= I= I= Iy= Iy= ITors= Angolo= i= i= W= W= WPl= WPl= Area Baricentro Moenti statici Moenti di inerzia Rigidezza Torsionale Inclinazione asse d'inerzia Raggi d'inerzia Moduli di resistenza elastica Moduli di resistenza plastica Valore 6,4 4.37, , , , ,6,36 8,3 43,79 58,5 476,7 630,5 Unità isura c² c c c² c² c4 c4 c4 c4 c4 c4 c c c³ c³ c³ c³ Coordinate della sezione X ,370 9,370-9,370-9,370 9,370 9, Y -5,000 5,000 5, ,370 4,370-4,370-4, ,000 Acciaio da costruzione Noe Densità [dan/c³] 0,0 S 75 Siga [dan/c²].569,60 fyk Elasticità [dan/c²] [dan/c²].09,5 Carichi Descrizione N M My 55 T Ty Mt

58 -6.04, , ,0

59 SLE rara Carichi Descrizione N -433,8 M 43.35,80 My T Ty Mt Tensioni sezione Tensione assia [dan/c²] 74,78 Tensione inia [dan/c²] -849,4 Equazione Distanza vertice più copresso 6,9 Asse neutro y=-,9 57

60 SLE frequente Carichi Descrizione N -573,8 M 58.5,00 My T Ty Mt Tensioni sezione Tensione assia [dan/c²] 46,77 Tensione inia [dan/c²] -54,0 Equazione Distanza vertice più copresso 5,79 Asse neutro y=-0,79 58

61 SLE quasi peranente \\ Carichi Descrizione N -533,8 M 90.65,00 My T Ty Mt Tensioni sezione Tensione assia [dan/c²] 335,70 Tensione inia [dan/c²] -385,65 Equazione Distanza vertice più copresso 6,04 Asse neutro y=-,04 59

62 SISMA Carichi Descrizione N -4097,83 M ,00 My 8.89,93 T Ty Mt Tensioni sezione Tensione assia [dan/c²] Tensione inia [dan/c²] 646,96-780,4 Asse neutro Equazione Distanza vertice più copresso -,-47,08y -68,0 = Traverso Verifiche di resistenza Si riportano,nel seguito, le verifiche di resistenza del traverso superiore della tettoia T 60 6,88

63 SLU Geoetria della sezione Descrizione Sibolo A= g= yg= S= Sy= I= I= I= Iy= Iy= ITors= Angolo = i= i= W= W= WPl= WPl= Area Baricentro Moenti statici Moenti di inerzia Rigidezza Torsionale Inclinazione asse d'inerzia Raggi d'inerzia Moduli di resistenza elastica Moduli di resistenza plastica Valore 48,0,87 38,5 0,6 3.68, , , ,49 0, ,73-0,0 9,86 8,68 64,7 38,47 393,49 49,3 Unità isura c² c c c² c² c4 c4 c4 c4 c4 c4 c c c³ c³ c³ c³ Acciaio da costruzione Noe S 75 Densità [dan/c³] 0,0 Siga [dan/c²].569,60 fyk Elasticità [dan/c²] [dan/c²].09,5 Carichi Descrizione N -358,4 M ,64 My 6 T Ty 3.84,35 Mt

64 SLE Rara Carichi Descrizione N -38,76 M ,88 My T Ty Mt Tensioni sezione Tensione assia [dan/c²] Tensione inia [dan/c²] 898,5-667,80 Asse neutro Equazione Distanza vertice più copresso 6,57y -84,85 = 0 6 0,88

65 SLE frequente Carichi Descrizione N 0 M ,88 My T Ty Mt Tensioni sezione Tensione assia [dan/c²] Tensione inia [dan/c²] 378,63-77,79 Asse neutro Equazione Distanza vertice più copresso 6,y -75,35 = ,80

66 SLE quasi peranente Carichi Descrizione N 0 M ,88 My T Ty Mt Tensioni sezione Tensione assia [dan/c²] Tensione inia [dan/c²] 344,09-5,45 Asse neutro Equazione Distanza vertice più copresso 3,83y -68,48 = ,80

67 SISMA Carichi Descrizione N -40,9 M ,89 My.03,0 T Ty Mt Tensioni sezione Tensione assia [dan/c²] Tensione inia [dan/c²] 904,86-67,53 Asse neutro Equazione Distanza vertice più copresso -0,96,75y -85,4 = ,93

68 7..4 Fondazione Verifiche di resistenza e pressioni di contatto Si riportano le verifiche di resistenza della fondazione isolata della tettoia T Geoetria della sezione Descrizione Sibolo A= g= yg= S= Sy= I= I= I= Iy= Iy= ITors= Angolo= i= i= Area Baricentro Moenti statici Moenti di inerzia Rigidezza Torsionale Inclinazione asse d'inerzia Raggi d'inerzia Valore , , ,35 7,3 8,87 Unità isura c² c c c² c² c4 c4 c4 c4 c4 c4 c c Coordinate della sezione X Y 9,830 9,830-30,70-30,70 Coordinate delle arature X -45,80-7,48-9,6 9,6 7,48 45,80 45,80 7,48 9,6-9,6-7,48-45,80 Y 5,63 5,63 5,63 5,63 5,63 5,63-5,97-5,97-5,97-5,97-5,97-5,97 66 Ø []

69 Disposizione aratura longitudinale Posizione Barre Lunghezza L Pos. Pos. 6 Ø 4 6 Ø Tipo di ferro Ferro dritto superiore - Superiore Ferro dritto inferiore - Inferiore Disposizione staffe Capata Ø [] Passo n bracci Lunghezza SLU: capi di rottura Capata Ascissa,0,0 Msd 07.88, , ,8 /d Capo cls fe Verifica 0,098 0,098 0,098 IIa IIa IIa,089,089, LU: verifica a flessione Capata Ascissa,0,0 Msd 07.88, , ,8 Afeinf [c²] 67 Afesup [c²] Mrd.87.9, ,0.87.9,0 Mrd/Msd Verifica 8,74 6,46 4,37

70 SLU: verifica a taglio Capata Ascissa Staffe Vsd Vrd3 Vrd Vrd,35-0,5,0 Ø 0/5 br Ø 0/5 br Ø 0/5 br 3.397,7 5.7,60.09, , , , , , , 6.37, , ,07 Verifi ca SLE rara: tensioni di lavoro Capata Ascissa Msd Afeinf [c²] Afesup [c²] cls [dan/c²] Fe (trazione) [dan/c²] Fe (cop.) [dan/c²],0,0 4.4, , ,5-4,57-5,75-9,00 96,53 373,00 584,05-38,9-48,96-76,66 Verifi ca SLE quasi peranente: tensioni di lavoro Capata Ascissa,0,0 Msd Afeinf [c²] Afesup [c²] cls [dan/c²] Fe (trazione) [dan/c²] Fe (cop.) [dan/c²] Verifica , , , -,60 -, -4,4 03,58 43,5 86, -3,60-8,79-37,55 SLE frequente: apiezza delle fessure Capata Ascissa Msd Afeinf [c²] Afesup [c²] wk [] Verifica,0, , , , 0,0 0,08 SLE quasi peranente: apiezza delle fessure Capata Ascissa Msd Afeinf [c²] Afesup [c²] wk [] Verifica,0, , , , 0,0 0,06 68

71 Figura 9 - Andaento Pressioni Contatto SLU Figura 0 - Andaento Pressioni Contatto SLE frequente 0_04 Relazione calcolo tettoia.doc 69