Platea Silos RELAZIONE DI CALCOLO PLATEA SILOS

Transcript

1

2 RELAZIONE DI CALCOLO PLATEA SILOS 0

3 SOMMARIO 1.0 PREMESSE... pag CRITERI DI CALCOLO... pag NORMATIVA DI RIFERIMENTO... pag MATERIALI IMPIEGATI E LORO CARATTERISTICHE MECCANICHE... pag CARICHI E SOVRACCARICHI... pag Carichi permanenti... pag Carichi variabili... pag Azioni e Combinazioni di carico... pag PARAMETRI GEOTECNICI... pag ANALISI DELLE SOLLECITAZIONI... pag SOLLECITAZIONI MASSIME PER LE SINGOLE COMBINAZIONI... pag Sollecitazioni massime per la combinazione dei carichi n 1 - SLV... pag Sollecitazioni massime per la combinazione dei carichi n 2 - SLV... pag Sollecitazioni massime per la combinazione dei carichi n 3 - SLD... pag Sollecitazioni massime per la combinazione dei carichi n 4 - SLD... pag Sollecitazioni massime per la combinazione dei carichi n 5 - SLE-freq... pag Sollecitazioni massime per la combinazione dei carichi n 6 - SLE-freq... pag Sollecitazioni massime per la combinazione dei carichi n 7 - SLE-freq... pag Sollecitazioni massime per la combinazione dei carichi n 8 - SLE-freq... pag VERIFICA DELLE SEZIONI ARMATE... pag Verifica a flessione della sezione unitaria... pag Verifica a punzonamento... pag Pressioni sul terreno... pag.33 1

4 1.0 PREMESSE Si effettuano le analisi e le verifiche strutturali inerenti la platea di fondazione del Silos in acciaio adibito allo stoccaggio dei sali antigelo da installare in corrispondenza della Stazione Trento Nord dell Autostrada del Brennero. Le azioni di calcolo agenti sulla platea, alla base dei montanti di sostegno del silos, sono desunte dalla TABELLA 1 che segue al punto 5 successivo, che riporta le reazioni vincolari correlate alle varie condizioni di carico considerate in sede di analisi strutturale del silos stesso. Nella Figura 1 successiva si riporta lo schema della platea di fondazione analizzata. 2.0 CRITERI DI CALCOLO I calcoli per il dimensionamento delle strutture in c.a. sono stati condotti con i consueti criteri della Scienza delle Costruzioni. Le azioni sono state cumulate nel modo più sfavorevole, considerando tutte le possibili combinazioni di carico. Le verifiche sono esperite mediante i seguenti software applicativi: a) - Analisi delle sollecitazioni e delle deformazioni L analisi strutturale è condotta col metodo FEM utilizzando il sofware applicativo PLAT (a finite element program for calculation of plates) prodotto da SIGMAc SOFT con sede in Via della Croce Rossa 42, PADOVA. b) - Verifiche di reistenza Le verifiche di resistenza sono condotte con il software applicativo Titanium 2 di cui si riportano le caratteristiche del codice di calcolo: I codici di calcolo impiegati dai programmi sono stati interamente sviluppati dalle case produttrici sulla base di algoritmi riportati nella letteratura internazionale di comprovata affidabilità. La documentazione allegata ai programmi contiene una dettagliata esposizione delle basi teoriche dei suddetti algoritmi oltre a casi di prova e di validazione risolti e commentati. L' esame della documentazione a corredo dei softwares ha consentito di valutarne l'affidabilità e soprattutto l'idoneità applicativa ai casi considerati. La documentazione, fornita dai produttori, contiene una esauriente descrizione delle basi teoriche e degli algoritmi impiegati. 2

5 Caratteristiche del codice di calcolo SOFTWARE Travilog Titanium 2 VERSIONE Versione 2010 Logical Soft s.r.l. Via Garibaldi, 253 AUTORE E DISTRIBUTORE Desio (Mi) Xfinest di SOLUTORE A ELEMENTI FINITI Harpaceas La licenza di utilizzo del codice di calcolo è concessa da Logical Soft a: Lorenzi Roberto, Codice Cliente: V.lo Parolari, 10, 38068, Rovereto - TN Numero di serie: 5263 Codice di abilitazione: 5YBN65VGTTFB6L6YQ3CTTW3YJS - XFinest Password: WZ0Q8HRJ6H18Z NORMATIVA DI RIFERIMENTO In conformità alle previsioni di cui all'art. 21 della Legge 5 novembre 1971 n.1086 (G.U. n. 321 del ) per l'esecuzione delle opere in conglomerato cementizio armato, normale e precompresso ed a struttura metallica, nonché dall'art.1 della Legge 2 febbraio 1974 n. 64 (G.U. n.76 del ), il dimensionamento e le verifiche relative alle strutture considerate nella presente relazione sono state effettuate nel rispetto delle prescrizioni contenute nella normativa di seguito elencata: 1. LEGGE N Novembre 1971 Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato, normale e precompresso ed a struttura metallica ; 2. DECRETO MINISTERIALE 11 Marzo 1988 Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l esecuzione ed il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione ; 3. DECRETO MINISTERIALE 14 Gennaio 2008 "Nuove Norme Tecniche per le Costruzioni" e relativo R.A. 4. EUROCODICE 8. - Indicazioni progettuali per la resistenza sismica delle strutture. Parte 1-1: Regole generali - Azioni sismiche e requisiti generali per le strutture. 3

6 4.0 MATERIALI IMPIEGATI E LORO CARATTERISTICHE MECCANICHE Le opere di progetto saranno realizzate mediante calcestruzzo appartenente alla classe C25/30 (ENV 206 UNI9858) e barre d armatura di classe B 450 C. Tali materiali garantiscono le seguenti caratteristiche: a) Calcestruzzo Classe C28/35 f ck [Mpa] = 28 R ck [Mpa] = 35 f ctm [Mpa] = 2.81 E cm [Mpa] = Il diagramma costitutivo tensioni deformazioni per il calcestruzzo è stato ipotizzato del tipo parabola rettangolo, trascurando qualunque resistenza a trazione. L andamento è dato dal grafico di Figura 2 C fck C 0,2% 0,35% C Figura 2 - Diagramma tensioni-deformazioni calcestruzzo b) Acciaio per conglomerati B 450 C (controllato in stabilimento, in barre e reti elettrosaldate) f yk [Mpa] > 450 f tk [Mpa] > 540 E [Mpa] = f tk / f yk > 1,2 Allungamento a rottura >7,5 % Coefficienti di omogeneizzazione acciaio calcestruzzo E a /E c =n=15 4

7 S f Y K S E S y d 1 % S Figura 3 - Diagramma tensioni-deformazioni acciaio armatura 5.0 CARICHI E SOVRACCARICHI Per la valutazione dei carichi permanenti e dei sovraccarichi variabili si fa riferimento al D.M. 14 gennaio Sono quindi assunti i seguenti carichi di progetto: 5.1 Carichi permanenti I carichi permanenti agenti sono costituiti dal peso proprio delle murature e dalle azioni di spinta indotte dal rilevato sostenuto dalle strutture in elevazione e dal peso di quello portatato dalla soletta. - peso proprio della struttura (Calcestruzzo armato) γca=2500 dan/m Carichi variabili Sono sati considerati n 9 situazioni di carico variabile, desunte dalla scomposizione delle reazioni vincolari prodotte sulla platea dai montanti di sostegno del silos, nelle direzioni X,Y del sistema di riferimento adottato, inclinato di -62 rispetto a quello inerente l'analisi strutturale del silos. 5

8 TABELLA DELLE REAZIONI VINCOLARI AL PIEDE DEI MONTANTI N CONDIZIONE DI CARICO REAZIONE U.M. NODO 1 NODO 2 NODO 3 NODO 4 NODO 5 NODO 6 2 PESO PROPRIO SILOS + PESO SALE 3 NEVE SISMA DIREZIONE +X SLV SISMA DIREZIONE +Y SLV SISMA DIREZIONE -X SLD SISMA DIREZIONE -Y SLD VENTO DIREZIONE +X VENTO DIREZIONE +Y rx dan , , , , , ,00 ry dan 3.958,00 0, , ,00 0, ,00 rz dan , , , , , ,00 mx dan m , , ,00 0, ,00 my dan m , , , , , ,00 rx dan -31,00 67,00-31,00 31,00-67,00 31,00 ry dan 60,00 0, ,00 0,00-60,00 rz dan 1.391, , , , , ,00 mx dan m -200, ,00-200,00 0,00 200,00 my dan m -100,00 800,00-100,00 100,00-800,00 100,00 rx dan 1.073, , , ,00 369, ,00 ry dan 121, ,00 121, ,00 23, ,00 rz dan 3.523, , , , , ,00 mx dan m , , , , ,00 my dan , , , , , ,0 m rx dan 1.838, ,00 316, , ,00 316,00 ry dan 3.445, ,00 102, , ,00 102,00 rz dan 9.828, , , , , ,00 mx dan m , , , , ,00 my dan m , , , , , ,00 rx dan 2.924,00 494, , , , ,00 ry dan 2.929,00 32, ,00 162, ,00 162,00 rz dan 4.634, , , , , ,00 mx dan m , , , , , ,00 my dan , , , , ,0 m ,00 rx dan 425, , ,00 425, , ,00 ry dan 140, , ,00 140, , ,00 rz dan , , , , , ,00 mx dan m , , , , ,00 my dan , , , , , ,00 m 0 0 rx dan -530, ,00-530, ,00-183, ,00 ry dan -58,00 0,00 58,00-958,00 0,00 958,00 rz dan 1.040, , ,00-622, ,00-622,00 mx dan m , , ,00 0, ,00 my dan , , , , , ,0 m rx dan 621,00-608,00-2,00-621,00 608,00 2,00 ry dan , ,00-35, , ,00-35,00 rz dan ,00-19, , ,00-19, ,00 mx dan m , , , , ,00 my dan m 300, ,00-300,00-300, ,00 300,00 6

9 5.3 Azioni e Combinazioni di carico Le azioni di carico, come anzidetto, sono state riferite agli assi X,Y, includendo anche il contributo dell'effetto flettente indotto dalle reazioni di taglio r x ed r y sulla sezione baricentrica della platea. Le verifiche di sicurezza considerate sono: a) - SLU - Verifica agli stati ultimi per le seguenti combinazioni di carico n CB CC1 CC2 CC3 CC4 CC5 CC6 CC7 CC8 CC9 pp pp silos sisma + x sisma +y sisma - x sisma -y vento +x vento +y neve platea + sale SLV SLV SLD SLD CB CB CB CB b) SLE frequente - Verifica agli stali di esercizio per le seguenti combinazioni di carico: n CB CC1 CC2 CC3 CC4 CC5 CC6 CC7 CC8 CC9 pp pp silos sisma + x sisma +y sisma - x sisma -y vento +x vento +y neve platea + sale SLV SLV SLD SLD CB CB , CB ,20 0 CB ,20 7

10 6.0 PARAMETRI GEOTECNICI Le indicazioni sono desunte dalla Relazione geologica/geotecnica redatta di progetto. I parametri geotecnici assunti per l'area, sono i seguenti. TABELLA 1 - Parametri caratteristici Geologia Sabbie e ghiaie in matrice limo sabbiosa sat c Sp (dan/m 3 ) (dan/m3) ( ) (KPa) (m) > 15 m Si considera la platea reagente su terremo alla Winkler con k= 5 dan/cm³ 7.0 ANALISI DELLE SOLLECITAZIONI L'analisi delle sollecitazioni viene effettuata con il software applicativo Plat. Il programma PLAT utilizza il metodo degli Elementi Finiti per risolvere il problema della piastra inflessa (Teoria di Mindlin-Reissner). Il solutore utilizzato da PLAT è il modulo di calcolo FEPC (Finite Element for Personal Computer) sviluppato presso l'università di Padova - Facoltà' di Ingegneria. Gli elementi utilizzati sono di tipo isoparametrico, triangolari o rettangolari, con una rappresentazione parabolica degli spostamenti (3 nodi per lato). Le funzioni di forma utilizzate sono della famiglia serendipity. Gli elementi finiti adottati tengono conto anche della deformabilità a taglio oltre che della deformabilità flessionale. L'integrazione numerica utilizzata è quella di Gauss. Per la lettura delle sollecitazioni e degli spostamenti nodali è utilizzata la tecnica elaborata da Hinton e Campbell denominata Local Smoothing. 8

11 PLATEA SILOS TRENTO NORD RELAZIONE DI CALCOLO : Stampa dei dati di input : Data di stampa :26/04/12 PLAT rev SIGMAc Soft FEPC rev SIGMAc Soft Dati Struttura : Tipo di problema : PLATEA Numero zone a spessore costante : 1 Numero fori : 0 Numero nervature : 2 Numero pilastri : 6 Numero pareti : 0 Numero carichi applicati alle zone : 0 Numero carichi applicati alle pareti : 0 Numero carichi applicati ai pilastri : 48 Numero carichi distribuiti generici : 0 Numero carichi lineari generici : 0 Numero carichi concentrati generici : 0 Dati terreno : Modello : WINKLER Costante elastica : 5 Dati materiale : Modulo elastico : Modulo di Poisson : Fattore di taglio : 1.2 Peso specifico : Coefficiente di dilatazione termica : Condizioni di carico analizzate : Condizione N Descrizione 1 Peso proprio PLATEA 2 Peso del SILOS + SALE 3 NEVE 4 SISMA DIR + X (SLV) 5 SISMA DIR + Y (SLV) 6 SISMA DIR - X (SLD) 7 SISMA DIR - Y (SLD) 8 VENTO DIR + X 9 VENTO DIR +Y 9

12 Descrizione geometrica delle zone a spessore costante : Zona 1 Spessore: Vertice N X Y Descrizione geometrica delle nervature : Nervatura N Descrizione Altezza Larghezza Tipo 1 Nervatura Tratto N X iniziale Y iniziale X finale Y finale Nervatura N Descrizione Altezza Larghezza Tipo 2 Nervatura Tratto N X iniziale Y iniziale X finale Y finale Tipo : 0 = inferiore 1 = superiore 2 = inferiore-superiore Descrizione geometrica dei pilastri : Pilastro Xg Yg Lato X Lato Y Rotazione E H Tipo P P P P P P Tipo : 0 = inferiore 1 = superiore 2 = inferiore-superiore 10

13 Carichi applicati agli elementi strutturali Carichi applicati ai pilastri : Carico N Descrizione Carico Pilastro Fz Mx My Condizione N 1 Peso Proprio Silos + Sale P Peso Proprio Silos + Sale P Peso Proprio Silos + Sale P Peso Proprio Silos + Sale P Peso Proprio Silos + Sale P Peso Proprio Silos + Sale P Neve P Neve P Neve P Neve P Neve P Neve P Sisma Dir + X P Sisma Dir + X P Sisma Dir + X P Sisma Dir + X P Sisma Dir + X P Sisma Dir + X P Sisma Dir + Y P Sisma Dir + Y P Sisma Dir + Y P Sisma Dir + Y P Sisma Dir + Y P Sisma Dir + Y P Sisma Dir - X P Sisma Dir - X P Sisma Dir - X P Sisma Dir - X P Sisma Dir - X P Sisma Dir - X P Sisma Dir - Y P Sisma Dir - Y P Sisma Dir - Y P Sisma Dir - Y P Sisma Dir - Y P Sisma Dir - Y P Vento Dir + X P Vento Dir + X P Vento Dir + X P Vento Dir + X P Vento Dir + X P Vento Dir + X P Vento Dir+Y P Vento Dir +Y P Vento Dir +Y P Vento Dir +Y P Vento Dir +Y P Vento Dir +Y P

14 Figura 1 - Schema strutturale Si riporta, nella Figura 2 successiva, la numerazione dei nodi relativi alla schematizzazione FEM. Si omette di allegare i tabulati di calcolo e si riportano invece le uscite grafiche relative ai nodi maggiormente sollecitati per quanto attiene i parametri di verifica delle sezioni, indicati nella tabella successiva. Nodo Parametro di verifica u.m. Valore mx Sollecitazione flettente asse x dancm/cm nnn my Sollecitazione flettente asse y dancm/cm tx Sollecitazione tagliante asse x dan/cm SLn CBn ty Sollecitazione tagliante asse x dan/cm 12

15 8.0 SOLLECITAZIONI MASSIME PER LE SINGOLE COMBINAZIONI Si riportano le uscite grafiche di calcolo inerenti la localizzazione ed il valore delle sollecitazioni massime per ogni combinazione di carico: 8.1 Sollecitazioni massime per la combinazione dei carichi n 1 - SLV n CB CC1 CC2 CC3 CC4 CC5 CC6 CC7 CC8 CC9 pp pp silos sisma + x sisma +y sisma - x sisma -y vento +x vento +y neve platea + sale SLV SLV SLD SLD CB Figura 2 - Mx max, min - CB1 13

16 NODO Parametro di verifica u.m. Valore mx Sollecitazione flettente asse x dancm/cm , my Sollecitazione flettente asse y dancm/cm ,70 tx Sollecitazione tagliante asse x dan/cm 8740,00 SLV CB1 ty Sollecitazione tagliante asse y dan/cm 1157,00 NODO Parametro di verifica u.m. Valore mx Sollecitazione flettente asse x dancm/cm , my Sollecitazione flettente asse y dancm/cm ,00 tx Sollecitazione tagliante asse x dan/cm 74569,00 SLV CB1 ty Sollecitazione tagliante asse y dan/cm 1482 NODO Parametro di verifica u.m. Valore mx Sollecitazione flettente asse x dancm/cm , my Sollecitazione flettente asse y dancm/cm ,00 tx Sollecitazione tagliante asse x dan/cm 48,00 SLV CB1 ty Sollecitazione tagliante asse y dan/cm 54551,00 14

17 8.2 Sollecitazioni massime per la combinazione dei carichi n 2 - SLV n CB CC1 CC2 CC3 CC4 CC5 CC6 CC7 CC8 CC9 pp pp silos sisma + x sisma +y sisma - x sisma -y neve vento +x vento +y platea + sale SLV SLV SLD SLD CB Figura 3 - My max, min - CB2 15

18 NODO Parametro di verifica u.m. Valore mx Sollecitazione flettente asse x dancm/cm ,00 my Sollecitazione flettente asse y dancm/cm , tx Sollecitazione tagliante asse x dan/cm -585,00 SLV CB2 ty Sollecitazione tagliante asse y dan/cm -44,00 NODO Parametro di verifica u.m. Valore mx Sollecitazione flettente asse x dancm/cm ,00 my Sollecitazione flettente asse y dancm/cm , tx Sollecitazione tagliante asse x dan/cm 891,00 SLV CB2 ty Sollecitazione tagliante asse y dan/cm -1119,00 NODO Parametro di verifica u.m. Valore mx Sollecitazione flettente asse x dancm/cm ,00 my Sollecitazione flettente asse y dancm/cm , tx Sollecitazione tagliante asse x dan/cm 68211,00 SLV CB2 ty Sollecitazione tagliante asse y dan/cm 1033,00 16

19 NODO Parametro di verifica u.m. Valore mx Sollecitazione flettente asse x dancm/cm ,00 my Sollecitazione flettente asse y dancm/cm , tx Sollecitazione tagliante asse x dan/cm -1011,00 SLV CB2 ty Sollecitazione tagliante asse y dan/cm , Sollecitazioni massime per la combinazione dei carichi n 3 - SLD n CB CC1 CC2 CC3 CC4 CC5 CC6 CC7 CC8 CC9 pp pp silos sisma + x sisma +y sisma - x sisma -y vento +x vento +y neve platea + sale SLV SLV SLD SLD CB

20 Figura 4 - Mx max, min - CB3 NODO Parametro di verifica u.m. Valore mx Sollecitazione flettente asse x dancm/cm ,00 my Sollecitazione flettente asse y dancm/cm , SLD CB3 tx Sollecitazione tagliante asse x dan/cm 1004,00 ty Sollecitazione tagliante asse x dan/cm 1354,00 NODO Parametro di verifica u.m. Valore mx Sollecitazione flettente asse x dancm/cm ,00 my Sollecitazione flettente asse y dancm/cm , SLD CB3 tx Sollecitazione tagliante asse x dan/cm 855,00 ty Sollecitazione tagliante asse x dan/cm -1273,00 NOD O Parametro di verifica u.m. Valore mx Sollecitazione flettente asse x dancm/cm ,00 my Sollecitazione flettente asse y dancm/cm , SLD CB3 tx Sollecitazione tagliante asse x dan/cm 76836,00 ty Sollecitazione tagliante asse x dan/cm 216,00 18

21 NODO Parametro di verifica u.m. Valore mx Sollecitazione flettente asse x dancm/cm ,00 my Sollecitazione flettente asse y dancm/cm 14784, tx Sollecitazione tagliante asse x dan/cm -125,00 SLD CB3 ty Sollecitazione tagliante asse x dan/cm 56149, Sollecitazioni massime per la combinazione dei carichi n 4 - SLD n CB CC1 CC2 CC3 CC4 CC5 CC6 CC7 CC8 CC9 pp pp silos sisma + x sisma +y sisma - x sisma -y vento +x vento +y neve platea + sale SLV SLV SLD SLD CB

22 Figura 5 - My max, min - CB4 NODO Parametro di verifica u.m. Valore mx Sollecitazione flettente asse x dancm/cm ,00 my Sollecitazione flettente asse y dancm/cm , tx Sollecitazione tagliante asse x dan/cm 1004,00 SLD CB4 ty Sollecitazione tagliante asse x dan/cm 1354,00 NODO Parametro di verifica u.m. Valore mx Sollecitazione flettente asse x dancm/cm ,00 my Sollecitazione flettente asse y dancm/cm , tx Sollecitazione tagliante asse x dan/cm 883,00 SLD CB4 ty Sollecitazione tagliante asse x dan/cm -1125,00 NODO Parametro di verifica u.m. Valore mx Sollecitazione flettente asse x dancm/cm ,00 my Sollecitazione flettente asse y dancm/cm , tx Sollecitazione tagliante asse x dan/cm 71454,00 SLD CB4 ty Sollecitazione tagliante asse x dan/cm -1933,00 20

23 NODO Parametro di verifica u.m. Valore SL mx Sollecitazione flettente asse x dancm/cm ,00 my Sollecitazione flettente asse y dancm/cm , tx Sollecitazione tagliante asse x dan/cm -220,00 SLD CB4 ty Sollecitazione tagliante asse x dan/cm 51103, Sollecitazioni massime per la combinazione dei carichi n 5 - SLE- frequente n CB CC1 CC2 CC3 CC4 CC5 CC6 CC7 CC8 CC9 pp pp silos sisma + x sisma +y sisma - x sisma -y vento +x vento +y neve platea + sale SLV SLV SLD SLD CB Figura 6 - Mx max, min - CB5 21

24 NODO Parametro di verifica u.m. Valore mx Sollecitazione flettente asse x dancm/cm , my Sollecitazione flettente asse y dancm/cm ,00 tx Sollecitazione tagliante asse x dan/cm 9049,00 SLE frequente CB5 ty Sollecitazione tagliante asse x dan/cm 3042,00 NODO Parametro di verifica u.m. Valore mx Sollecitazione flettente asse x dancm/cm , my Sollecitazione flettente asse y dancm/cm ,00 tx Sollecitazione tagliante asse x dan/cm 67306,00 SLE frequente CB5 ty Sollecitazione tagliante asse x dan/cm 2186,00 NODO Parametro di verifica u.m. Valore mx Sollecitazione flettente asse x dancm/cm , my Sollecitazione flettente asse y dancm/cm ,00 tx Sollecitazione tagliante asse x dan/cm 179,00 SLE frequente CB5 ty Sollecitazione tagliante asse x dan/cm 49556,00 22

25 8.6 Sollecitazioni massime per la combinazione dei carichi n 6 - SLE- frequente n CB CC1 CC2 CC3 CC4 CC5 CC6 CC7 CC8 CC9 pp pp silos sisma + x sisma +y sisma - x sisma -y vento +x vento +y neve platea + sale SLV SLV SLD SLD CB , Figura 7 - My max, min - CB6 23

26 NODO Parametro di verifica u.m. Valore mx Sollecitazione flettente asse x dancm/cm , my Sollecitazione flettente asse y dancm/cm ,00 tx Sollecitazione tagliante asse x dan/cm 9077,00 SLE frequente CB6 ty Sollecitazione tagliante asse x dan/cm 3052,00 mx Sollecitazione flettente asse x dancm/cm , my Sollecitazione flettente asse y dancm/cm ,00 tx Sollecitazione tagliante asse x dan/cm 67508,00 SLE frequente CB6 ty Sollecitazione tagliante asse x dan/cm 2193,00 mx Sollecitazione flettente asse x dancm/cm , my Sollecitazione flettente asse y dancm/cm ,00 tx Sollecitazione tagliante asse x dan/cm 180,00 SLE frequente CB6 ty Sollecitazione tagliante asse x dan/cm 49705,00 24

27 8.7 Sollecitazioni massime per la combinazione dei carichi n 7 - SLE- frequente n CB CC1 CC2 CC3 CC4 CC5 CC6 CC7 CC8 CC9 pp pp silos sisma + x sisma +y sisma - x sisma -y vento +x vento +y neve platea + sale SLV SLV SLD SLD CB ,20 0 Figura 8 - Mx max, min - CB7 25

28 NOD O Parametro di verifica u.m. Valore mx Sollecitazione flettente asse x dancm/cm , my Sollecitazione flettente asse y dancm/cm ,00 tx Sollecitazione tagliante asse x dan/cm 9231,00 SLE frequente CB7 ty Sollecitazione tagliante asse x dan/cm 3228,00 NODO Parametro di verifica u.m. Valore mx Sollecitazione flettente asse x dancm/cm , my Sollecitazione flettente asse y dancm/cm ,00 tx Sollecitazione tagliante asse x dan/cm 68190,00 SLE frequente CB7 ty Sollecitazione tagliante asse x dan/cm 2268,00 NODO Parametro di verifica u.m. Valore mx Sollecitazione flettente asse x dancm/cm , my Sollecitazione flettente asse y dancm/cm ,00 tx Sollecitazione tagliante asse x dan/cm 189,00 SLE frequente CB7 ty Sollecitazione tagliante asse x dan/cm 50236,00 26

29 8.8 Sollecitazioni massime per la combinazione dei carichi n 8 - SLE- frequente n CB CC1 CC2 CC3 CC4 CC5 CC6 CC7 CC8 CC9 pp pp silos sisma + x sisma +y sisma - x sisma -y vento +x vento +y neve platea + sale SLV SLV SLD SLD CB ,20 NOD O Parametro di verifica u.m. Valore SL mx Sollecitazione flettente asse x dancm/cm , my Sollecitazione flettente asse y dancm/cm ,00 tx Sollecitazione tagliante asse x dan/cm 9005,00 SLE frequente CB8 ty Sollecitazione tagliante asse x dan/cm 3089,00 NOD O Parametro di verifica u.m. Valore SL mx Sollecitazione flettente asse x dancm/cm , my Sollecitazione flettente asse y dancm/cm ,00 tx Sollecitazione tagliante asse x dan/cm 67270,00 SLE frequente CB8 ty Sollecitazione tagliante asse x dan/cm 2206,00 NOD O Parametro di verifica u.m. Valore SL 554 mx Sollecitazione flettente asse x dancm/cm ,00 my Sollecitazione flettente asse y dancm/cm ,00 SLE frequente CB8 27

30 tx Sollecitazione tagliante asse x dan/cm 171,00 ty Sollecitazione tagliante asse x dan/cm 49579, VERIFICHE DELLE SEZIONI ARMATE Al punto 9.1 successivo si effettua la verifica a flessione ed a taglio della sezione di larghezza unitaria dotata di armatura inferiore e superiore simmetrica ( ), in corrispondenza dei nodi maggiormente sollecitati a flessione. Al punto 9.2 si effettua la verifica a punzonamento. Caratteristiche dei materiali Nome: C28/35 Classe di resistenza: C28/35 Descrizione: Tipologia del materiale: calcestruzzo Caratteristiche del calcestruzzo Densità : N/m³ Resistenza caratteristica cubica a compressione Rck: 35,0 N/mm² Resistenza caratteristica cilindrica a compressione fck: 29,1 kg/cm² Resistenza cilindrica media fcm: 37,1 N/mm² Resistenza media a trazione semplice fctm: 2,8 N/mm² Resistenza media a flessione fcfm: 3,4 N/mm² Resistenza caratt. trazione semplice, frattile 5% fctk,5: 2,0 N/mm² Resistenza caratt. trazione semplice, frattile 95% fctk,95: 3,7 N/mm² Modulo Elastico Ecm: ,4 N/mm² Coefficiente di Poisson : 0,20 Coefficiente di dilatazione termica lineare t: 1E-05 Coefficiente correttivo per la resistenza a compressione cc : 0,85 Coefficiente parziale di sicurezza per il calcestruzzo c : 1,5 Resistenza a compressione di progetto fcd: 16,5 N/mm² Resistenza a trazione di progetto, frattile 5% fctd,5: 1,3 N/mm² Resistenza a trazione di progetto, frattile 95% fctd,95: 2,5 N/mm² Descrizione Nome: B450C Descrizione: Tipologia del materiale: acciaio per cemento armato Caratteristiche dell acciaio Tensione caratteristica di snervamento fyk : 450,0 N/mm² Coefficiente parziale di sicurezza per l acciaio s : 1,15 Modulo elastico ES : ,0 N/mm² Allungamento sotto carico massimo Agt : 67,5 Coefficiente di omogeneizzazione n: 15 Densità : dan/m³ Tensione ammissibile σs : 260,0 N/mm² 28

31 9.1 Verifica a flessione della sezione unitaria Caratteristiche della sezione Nome della sezione: SEZIONE DI LARGHEZZA UNITARIA Area: 7.000,00 cm² Materiale della sezione: C28/35 Materiale delle armature: B450C Normativa di riferimento: Stati Norme Tecniche 2008 Dati geometrici della sezione Coordinata baricentrica xg = 0,00 cm Coordinata baricentrica yg = 0,00 cm Momento statico asse x Sx = 0,00 cm 3 Momento statico asse y Sy = 0,00 cm 3 Momento d inerzia asse x Ix = ,33 cm 4 Momento d inerzia asse y Iy = ,33 cm 4 Momento d inerzia asse principale 1 I1 = ,33 cm 4 Momento d inerzia asse principale 2 I2 = ,33 cm 4 Rotazione dell asse principale 1 α1 = 0,00 Rotazione dell asse principale 2 α2 = 90,00 Raggio d inerzia asse principale 1 i1 = 20,21 cm Raggio d inerzia asse principale 2 i2 = 28,87 cm Momento d inerzia polare Ixy = 0,00 cm 4 Momento d inerzia torsionale It = ,58 cm 4 Coordinate dei vertici Vertice X Y [cm] [cm] 1-50,000 35, ,000 35, ,000-35, ,000-35,000 Coordinate dell armatura Ferro X Y Ø [cm] [cm] [mm] 1-47,100 32, ,550 32, ,000 32, ,550 32, ,100 32, ,100-32, ,550-32, ,000-32, ,550-32, ,100-32,

32 Sollecitazioni Carichi Limite Ultimo Nodo CB Azione assiale N Taglio Tx Taglio Ty Momento flettente Mx Momento flettente My Momento torcente Mt [N m] [dan] [dan] [N m] [N m] [N m] Carichi Limite di Esercizio Nodo CB Azione assiale N Momento flettente Mx Momento flettente My Condizione di esercizio Aggressività ambiente [N m] [N m] [N m] frequente bassa frequente bassa SLU: resistenza a flessione Verifica a flessione Nodo CB Mx MRd Csicurez za c s Campo lim Verifica [N m] [N m] [ ] [ ] [ ] ,040 3,461 67,500 IIb 0,049 0,450 ok ,237 3,461 67,500 IIb 0,049 0,450 ok ,335 3,461 67,500 IIb 0,049 0,450 ok MRd: momento resistente ultimo della sezione. Csicurezza: coefficiente di sicurezza calcolato ad azione assiale costante. c: deformazione ultima del calcestruzzo. s: deformazione ultima dell acciaio. Campo: campo di rottura della sezione. : rapporto x/d lim: normativo. ultimo: resistenza al taglio Verifica al taglio in direzione Y Nodo CB VRsd VRcd VRd VSd Verifica [dan] [dan] [dan] [dan] , ok , ok , ok VRsd: resistenza al taglio-trazione della sezione armata. VRcd: resistenza al taglio-compressione della sezione armata. VRd: resistenza al taglio della sezione armata calcolata come minimo tra VRsd e VRcd VSd: sollecitazione agente. : angolo dei tiranti di acciaio. : inclinazione dei puntoni di calcestruzzo. 30

33 Stati d esercizio Verifica di fessurazione (cfr. NTC ) Nodo CB N Momento Mx Momento My Wm Wd Wlim Verifica [dan] [N m] [N m] [mm] [mm] [mm] ,218 0,371 0,400 ok ,222 0,378 0,400 ok Verifiche costruttive per la sezione in cemento armato CRITERIO STATICO Armatura longitudinale (cfr. NTC ) As compressa As compressa massima Verifica As tesa minima As tesa As tesa massima Verifica [cm 2 ] [cm 2 ] [cm 2 ] [cm 2 ] [cm 2 ] 12,72 280,00 ok 8,72 12,72 280,00 ok 9.2 Verifica a punzonamento Al fine della verifica al punzonamento della platea si considera la schematizzazione a plinto di un campo della stessa a pianta quadrata di dimensione B che, nell'ipotesi di una distribuzione del carico a 45, risulta così definita: essendo : B= b + 2H b = 50 cm H = 70 cm B = 190 cm: il lato della piastra di ancoraggio del montante; l'altezza della platea, da cui: Geometria del Plinto Dimensioni della Fondazione Magrone di fondazione Altezza H 0,70 m Magrone: Presente Risega Hr 0,00 m Altezza H 0,15 m Larghezza Lx Lx 1,90 m Larghezza Lx Lx 2,05 m Larghezza Ly Ly 1,90 m Larghezza Ly Ly 2,05 m 31

34 Geometria della Piastra Piastra Posizione x Posizione y Larghezza Lx Larghezza Ly 0,00 m 0,00 m 0,50 m 0,50 m Combinazioni di carico N Mx Tx My SL Pilastro CB [dan] [dan m] [dan] [dan m] SLU SLE frequente Ty [dan] N Mx Tx My Ty Azione assiale (positiva se di compressione) Momento flettente attorno all asse x-x Azione di taglio lungo l asse x-x Momento flettente attorno all asse y-y Azione di taglio lungo l asse y-y Descrizione Nome: Ghiaia sabbiosa Descrizione: Tipologia del materiale: terreno Parametri del terreno Angolo d attrito interno i : 36 Angolo d attrito terreno - calcestruzzo ter-cls : 0 Coesione c' : 0,00 N/mm² Costante di Winkler kw : 5.00 dan/cm³ Densità : ,00 N/m³ Verifica a punzonamento Condizione Azione assiale agente Azione assiale resistente Fs Verifica [dan] [dan] ,78 OK 32

35 9.3 Pressioni sul terreno Si riportano, di seguito, che, nell'ipotesi di una distribuzione del carico a 45, risulta così definita: Figura 9 - Pressioni sul terreno per CB7 33

36 Figura 10 - Pressioni sul terreno per CB1 Figura 11 - Pressioni sul terreno per CC1- Peso proprio Platea LEGENDA PRESSIONE MASSIMA PRESSIONE MINIMA 34