PROVE PENETROMETRICHE DINAMICHE CONTINUE DPM (DYNAMIC PROBING) 1
Premessa Su incarico dell Amministrazione comunale di Fuscaldo, al fine di determinare le caratteristiche meccaniche del terreno, sono state eseguite n 5 prove penetrometriche dinamiche continue del tipo DPM. La prova denominata P1 e stata eseguita in corrispondenza del Sito 4 Area costone castello in data 02/07/2013, mentre le prove P2, P3, P4 e P5 sono state effettuate nel Sito 5 Area parcheggio in data 10/12/2013. La prova penetrometrica dinamica consiste nell infiggere nel terreno una punta conica (per tratti consecutivi δ) misurando il numero di colpi N necessari. La loro elaborazione, interpretazione e visualizzazione grafica consente di catalogare e parametrizzare il suolo attraversato con un immagine in continuo, che permette anche di avere un raffronto sulle consistenze dei vari livelli attraversati e una correlazione diretta con sondaggi geognostici per la caratterizzazione stratigrafica. La sonda penetrometrica permette inoltre di riconoscere abbastanza precisamente lo spessore delle coltri sul substrato, la quota di eventuali falde e superfici di rottura sui pendii, e la consistenza in generale del terreno. L utilizzo dei dati, ricavati da correlazioni indirette e facendo riferimento a vari autori, dovrà comunque essere trattato con le opportune cautele e, possibilmente, dopo esperienze geologiche acquisite in zona. Elementi caratteristici del penetrometro dinamico sono i seguenti: - peso massa battente M - altezza libera caduta H - punta conica: diametro base cono D, area base A (angolo di apertura α) - avanzamento (penetrazione) δ - presenza o meno del rivestimento esterno (fanghi bentonitici). Attrezzatura utilizzata Lo strumento utilizzato, è stato un penetrometro dinamico medio della Deep Drill (Mod. DM30 SM-c), semovente su carro a cingoli gommati. Le caratteristiche tecniche dello strumento sono riportate nella tabella seguente: 2
Caratteristiche Tecniche-Strumentali (Rif. Norme DIN 4094) Penetrometro tipo DPM (DL030-10) (classificazione ISSMFE 1988) Peso Massa battente Altezza di caduta libera Peso sistema di battuta Diametro punta conica Area di base punta Angolo di apertura punta Lunghezza delle aste Peso aste Profondità giunzione prima asta Passo avanzamento punta Numero colpi per passo avanzamento Coeff. di correlazione con Rivestimento / fanghi 30 Kg 0,20 m 13 Kg 35,68 mm 10 cm² 60 1 m 2,93 Kg/m 0,80 m 0,10 m N10 0,766 NO Interpretazione dei risultati I sondaggi penetrometrici eseguiti sono stati spinti, a partire da p.c., fino a che la batteria di aste ha opposto resistenza alla penetrazione (Ncolpi > 50), ed hanno raggiunto le seguenti profondità: Prova P1 P2 P3 P4 P5 Profondità (metri) 1,20 2,80 2,40 2,50 1,70 I sondaggi hanno fornito informazioni riguardo i parametri fisico-meccanici dei litotipi costituenti il sito indagato e più segnatamente al loro stato di addensamento. 3
I materiali attraversati con le prove penetrometriche possono essere suddivisi in diversi strati litotecnici, differenziati in base ai diversi stati di addensamento ed evidenziati nelle tabelle di caratterizzazione geotecnica indicate per le prove. L andamento degli istogrammi penetrometrici ricostruiti, uniti a valutazioni geolitologiche di superficie, riconduce alla presenza di depositi sedimentari, costituiti rispettivamente: P1 = argilla con limo sabbiosa consistente P2 P3 P4 P5 = riporto e/o terreno residuale con diverso grado di addensamento. con Poiché la prova penetrometrica standard (SPT) rappresenta, ad oggi, uno dei mezzi più diffusi ed economici per ricavare informazioni dal sottosuolo, la maggior parte delle correlazioni esistenti riguardano i valori del numero di colpi ottenuto con la suddetta prova, pertanto si presenta la necessità di rapportare il numero di colpi di una prova dinamica con. Il passaggio viene dato da: Dove: = β t N β = in cui Q è l energia specifica per colpo e Qspt è quella riferita alla prova SPT. L energia specifica per colpo viene calcolata come segue: t Q Q SPT in cui M = peso massa battente; M = peso aste; H = altezza di caduta; A = area base punta conica; δ = passo di avanzamento. M Q = A δ 2 H ( M + M ') Valutazione resistenza dinamica alla punta Rpd Formula Olandesi Rpd = M 2 H = M H N [ A e ( M + P) ] [ A δ ( M + P) ] 2 Rpd = resistenza dinamica punta (area A); e = infissione media per colpo (δ/ N); M = peso massa battente (altezza caduta H); P = peso totale aste e sistema battuta. Metodologia di Elaborazione. Le elaborazioni sono state effettuate mediante un programma di calcolo automatico Dynamic Probing della GeoStru Software. 4
Il programma calcola il rapporto delle energie trasmesse (coefficiente di correlazione con SPT) tramite le elaborazioni proposte da Pasqualini 1983 - Meyerhof 1956 - Desai 1968 - Borowczyk-Frankowsky 1981. Permette inoltre di utilizzare i dati ottenuti dall effettuazione di prove penetrometriche per estrapolare utili informazioni geotecniche e geologiche. Una vasta esperienza acquisita, unitamente ad una buona interpretazione e correlazione, permettono spesso di ottenere dati utili alla progettazione e frequentemente dati maggiormente attendibili di tanti dati bibliografici sulle litologie e di dati geotecnici determinati sulle verticali litologiche da poche prove di laboratorio eseguite come rappresentazione generale di una verticale eterogenea disuniforme e/o complessa. In particolare consente di ottenere informazioni su: - l andamento verticale e orizzontale degli intervalli stratigrafici, - la caratterizzazione litologica delle unità stratigrafiche, - i parametri geotecnici suggeriti da vari autori in funzione dei valori del numero dei colpi e delle resistenza alla punta. Valutazioni statistiche e correlazioni Elaborazione Statistica Permette l elaborazione statistica dei dati numerici di Dynamic Probing, utilizzando nel calcolo dei valori rappresentativi dello strato considerato un valore inferiore o maggiore della media aritmetica dello strato (dato comunque maggiormente utilizzato); i valori possibili in immissione sono : Media Media aritmetica dei valori del numero di colpi sullo strato considerato. Media minima Valore statistico inferiore alla media aritmetica dei valori del numero di colpi sullo strato considerato. Massimo Valore massimo dei valori del numero di colpi sullo strato considerato. Minimo Valore minimo dei valori del numero di colpi sullo strato considerato. Scarto quadratico medio Valore statistico di scarto dei valori del numero di colpi sullo strato considerato. Media deviata Valore statistico di media deviata dei valori del numero di colpi sullo strato considerato. Media + s Media + scarto (valore statistico) dei valori del numero di colpi sullo strato considerato. Media - s Media - scarto (valore statistico) dei valori del numero di colpi sullo strato considerato. Pressione ammissibile Pressione ammissibile specifica sull interstrato (con effetto di riduzione energia per svergolamento aste o no) calcolata secondo le note elaborazioni proposte da Herminier, applicando un coefficiente di sicurezza (generalmente = 20-22) che corrisponde ad un coefficiente di sicurezza standard delle fondazioni pari a 4, con una geometria fondale standard di larghezza pari a 1 mt. ed immorsamento d = 1 mt.. 5
Correlazioni geotecniche terreni incoerenti Liquefazione Permette di calcolare utilizzando dati il potenziale di liquefazione dei suoli (prevalentemente sabbiosi). Attraverso la relazione di SHI-MING (1982), applicabile a terreni sabbiosi, la liquefazione risulta possibile solamente se dello strato considerato risulta inferiore a critico calcolato con l'elaborazione di SHI-MING. Correzione in presenza di falda corretto = 15 + 0.5 ( - 15) è il valore medio nello strato La correzione viene applicata in presenza di falda solo se il numero di colpi è maggiore di 15 (la correzione viene eseguita se tutto lo strato è in falda). Angolo di Attrito Peck-Hanson-Thornburn-Meyerhof 1956 - valida per terreni non molli a prof. < 5 mt.; correlazione valida per sabbie e ghiaie rappresenta valori medi. - storica molto usata, valevole per prof. < 5 mt. per terreni sopra falda e < 8 mt. per terreni in falda (tensioni < 8-10 t/mq) Meyerhof 1956 - Correlazioni valide per terreni argillosi ed argillosi-marnosi fessurati, terreni di riporto sciolti e coltri detritiche (da modifica sperimentale di dati). Sowers 1961)- Angolo di attrito in gradi valido per sabbie in genere (cond. ottimali per prof. < 4 mt. sopra falda e < 7 mt. per terreni in falda) σ>5 t/mq. De Mello - valida per terreni prevalentemente sabbiosi e sabbioso-ghiaiosi (da modifica sperimentale di dati) con angolo di attrito < 38. Malcev 1964 - Angolo di attrito in gradi valido per sabbie in genere (cond. ottimali per prof. > 2 m. e per valori di angolo di attrito < 38 ). Schmertmann 1977- Angolo di attrito (gradi) per vari tipi litologici (valori massimi). N.B. valori spesso troppo ottimistici poiché desunti da correlazioni indirette da Dr %. Shioi-Fukuni 1982 (ROAD BRIDGE SPECIFICATION) Angolo di attrito in gradi valido per sabbie - sabbie fini o limose e limi siltosi (cond. ottimali per prof. di prova > 8 mt. sopra falda e > 15 mt. per terreni in falda) σ>15 t/mq. Shioi-Fukuni 1982 (JAPANESE NATIONALE RAILWAY) Angolo di attrito valido per sabbie medie e grossolane fino a ghiaiose. Angolo di attrito in gradi (Owasaki & Iwasaki) valido per sabbie - sabbie medie e grossolane-ghiaiose (cond. ottimali per prof. > 8 mt. sopra falda e > 15 mt. per terreni in falda) s>15 t/mq. Meyerhof 1965 - valida per terreni per sabbie con % di limo < 5% a profondità < 5 mt. e con % di limo > 5% a profondità < 3 mt. Mitchell e Katti (1965) - valida per sabbie e ghiaie. Densità relativa (%) Gibbs & Holtz (1957) correlazione valida per qualunque pressione efficace, per ghiaie Dr viene sovrastimato, per limi sottostimato. Skempton (1986) elaborazione valida per limi e sabbie e sabbie da fini a grossolane NC a qualunque pressione efficace, per ghiaie il valore di Dr % viene sovrastimato, per limi sottostimato. Meyerhof (1957). Schultze & Menzenbach (1961) per sabbie fini e ghiaiose NC, metodo valido per qualunque valore di pressione efficace in depositi NC, per ghiaie il valore di Dr % viene sovrastimato, per limi sottostimato. Modulo Di Young (E y ) Terzaghi - elaborazione valida per sabbia pulita e sabbia con ghiaia senza considerare la pressione efficace. Schmertmann (1978), correlazione valida per vari tipi litologici. Schultze-Menzenbach, correlazione valida per vari tipi litologici. D'Appollonia ed altri (1970), correlazione valida per sabbia, sabbia SC, sabbia NC e ghiaia Bowles (1982), correlazione valida per sabbia argillosa, sabbia limosa, limo sabbioso, sabbia media, sabbia e ghiaia. 6
Modulo Edometrico Begemann (1974) elaborazione desunta da esperienze in Grecia, correlazione valida per limo con sabbia, sabbia e ghiaia Buismann-Sanglerat, correlazione valida per sabbia e sabbia argillosa. Farrent (1963) valida per sabbie, talora anche per sabbie con ghiaia (da modifica sperimentale di dati). Menzenbach e Malcev valida per sabbia fine, sabbia ghiaiosa e sabbia e ghiaia. Stato di consistenza Classificazione A.G.I. 1977 Peso di Volume Gamma Meyerhof ed altri, valida per sabbie, ghiaie, limo, limo sabbioso. Peso di volume saturo Bowles 1982, Terzaghi-Peck 1948-1967. valida per peso specifico del materiale pari a circa γ = 2,65 t/mc e per peso di volume secco variabile da 1,33 ( = 0) a 1,99 ( = 95) Modulo di poisson Classificazione A.G.I. Potenziale di liquefazione (Stress Ratio) Seed-Idriss 1978-1981. Tale correlazione è valida solamente per sabbie, ghiaie e limi sabbiosi, rappresenta il rapporto tra lo sforzo dinamico medio τ e la tensione verticale di consolidazione per la valutazione del potenziale di liquefazione delle sabbie e terreni sabbio-ghiaiosi attraverso grafici degli autori. Velocità onde di taglio Vs (m/sec) Tale correlazione è valida solamente per terreni incoerenti sabbiosi e ghiaiosi. Modulo di deformazione di taglio (G) Ohsaki & Iwasaki elaborazione valida per sabbie con fine plastico e sabbie pulite. Robertson e Campanella (1983) e Imai & Tonouchi (1982) elaborazione valida soprattutto per sabbie e per tensioni litostatiche comprese tra 0,5-4,0 kg/cmq. Modulo di reazione (Ko) Navfac 1971-1982 - elaborazione valida per sabbie, ghiaie, limo, limo sabbioso. Resistenza alla punta del Penetrometro Statico (Qc) Robertson 1983 Qc Correlazioni geotecniche terreni coesivi Coesione non drenata Benassi & Vannelli- correlazioni scaturite da esperienze ditta costruttrice Penetrometri SUNDA 1983. Terzaghi-Peck (1948-1967), correlazione valida per argille sabbiose-siltose NC con <8, argille limose-siltose mediamente plastiche, argille marnose alterate-fessurate. Terzaghi-Peck (1948). Cu min-max. Sanglerat, da dati Penetr. Statico per terreni coesivi saturi, tale correlazione non è valida per argille sensitive con sensitività > 5, per argille sovraconsolidate fessurate e per i limi a bassa plasticità. Sanglerat, (per argille limose-sabbiose poco coerenti), valori validi per resistenze penetrometriche < 10 colpi, per resistenze penetrometriche > 10 l'elaborazione valida è comunque quella delle "argille plastiche " di Sanglerat. (U.S.D.M.S.M.) U.S. Design Manual Soil Mechanics Coesione non drenata per argille limose e argille di bassa media ed alta plasticità, (Cu--grado di plasticità). Schmertmann 1975 Cu (Kg/cmq) (valori medi), valida per argille e limi argillosi con Nc=20 e Qc/=2. 7
Schmertmann 1975 Cu (Kg/cmq) (valori minimi), valida per argille NC. Fletcher 1965 - (Argilla di Chicago). Coesione non drenata Cu (Kg/cmq), colonna valori validi per argille a medio-bassa plasticità. Houston (1960) - argilla di media-alta plasticità. Shioi-Fukuni 1982, valida per suoli poco coerenti e plastici, argilla di media-alta plasticità. Begemann. De Beer. Resistenza alla punta del Penetrometro Statico (Qc) Robertson 1983 Qc Modulo Edometrico-Confinato (Mo) Stroud e Butler (1975) - per litotipi a media plasticità, valida per litotipi argillosi a media-medio-alta plasticità - da esperienze su argille glaciali. Stroud e Butler (1975), per litotipi a medio-bassa plasticità (IP< 20), valida per litotipi argillosi a medio-bassa plasticità (IP< 20) - da esperienze su argille glaciali. Vesic (1970) correlazione valida per argille molli (valori minimi e massimi). Trofimenkov (1974), Mitchell e Gardner Modulo Confinato -Mo (Eed) (Kg/cmq)-, valida per litotipi argillosi e limosi-argillosi (rapporto Qc/=1.5-2.0). Buismann- Sanglerat, valida per argille compatte ( <30) medie e molli ( <4) e argille sabbiose (=6-12). Modulo Di Young (E Y ) Schultze-Menzenbach - (Min. e Max.), correlazione valida per limi coerenti e limi argillosi con I.P. >15 D'Appollonia ed altri (1983) - correlazione valida per argille sature-argille fessurate. Stato di consistenza Classificazione A.G.I. 1977 Peso di Volume Gamma Meyerhof ed altri, valida per argille, argille sabbiose e limose prevalentemente coerenti. Peso di volume saturo Bowles (1982), Terzaghi-Peck (1948-1967), valida per condizioni specifiche: peso specifico del materiale pari a circa G=2,70 (t/mc) e per indici dei vuoti variabili da 1,833 (=0) a 0,545 (=28) 8
PROVA... Nr.1 Strumento utilizzato... DPM (DL030 10) (Medium) Prova eseguita in data 02/07/2013 Profondità prova 1,20 mt Falda non rilevata Profondità Nr. Colpi Calcolo coeff. riduzione sonda Chi Res. dinamica ridotta Res. dinamica Pres. ammissibile con riduzione Herminier - Olandesi Pres. ammissibile Herminier - Olandesi 0,10 3 0,857 8,58 10,02 0,43 0,50 0,20 5 0,855 14,27 16,70 0,71 0,83 0,30 5 0,853 14,24 16,70 0,71 0,83 0,40 6 0,851 17,05 20,04 0,85 1,00 0,50 7 0,849 19,84 23,38 0,99 1,17 0,60 8 0,847 22,63 26,72 1,13 1,34 0,70 8 0,845 22,58 26,72 1,13 1,34 0,80 9 0,843 25,35 30,06 1,27 1,50 0,90 12 0,842 32,00 38,03 1,60 1,90 1,00 13 0,790 32,54 41,20 1,63 2,06 1,10 25 0,738 58,47 79,23 2,92 3,96 1,20 55 0,636 110,90 174,30 5,54 8,71 STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA Nr.1 TERRENI COESIVI Coesione non drenata Cu Strato 1 9,79 1,20 Terzaghi-Peck (1948) 0,50 Qc ( Resistenza punta Penetrometro Statico) Qc Strato 1 9,79 1,20 Robertson (1983) 19,58 Modulo Edometrico Eed Strato 1 9,79 1,20 Stroud e Butler (1975) 44,92 Modulo di Young Ey Strato 1 9,79 1,20 Apollonia 97,90 Classificazione AGI Strato 1 9,79 1,20 Classificaz. A.G.I. (1977) Classificazione CONSISTENTE Peso unità di volume Peso unità di volume Strato 1 9,79 1,20 Meyerhof ed altri 1,96 9
Peso unità di volume saturo Strato 1 9,79 1,20 Bowles 1982, Terzaghi-Peck 1948/1967 Peso unità di volume saturo --- TERRENI INCOERENTI Densità relativa Strato 1 9,79 1,20 9,79 Gibbs & Holtz 1957 Densità relativa (%) 72,67 Angolo di resistenza al taglio Angolo d'attrito ( ) Strato 1 9,79 1,20 9,79 Meyerhof (1956) 22,8 Modulo di Young Modulo di Young Strato 1 9,79 1,20 9,79 Bowles (1982) Sabbia Media --- Modulo Edometrico Strato 1 9,79 1,20 9,79 Begemann 1974 (Ghiaia con sabbia) Classificazione AGI Strato 1 9,79 1,20 9,79 Classificazione A.G.I. 1977 Modulo Edometrico 47,57 Classificazione AGI POCO ADDENSATO Peso unità di volume Gamma Strato 1 9,79 1,20 9,79 Meyerhof ed altri 1,72 Peso unità di volume saturo Strato 1 9,79 1,20 9,79 Terzaghi-Peck 1948-1967 Gamma Saturo 1,92 Modulo di Poisson Poisson Strato 1 9,79 1,20 9,79 (A.G.I.) 0,33 Modulo di deformazione a taglio G 10
Strato 1 9,79 1,20 9,79 Ohsaki (Sabbie pulite) 554,94 Velocità onde Velocità onde m/s Strato 1 9,79 1,20 9,79 172,09 Liquefazione Strato 1 9,79 1,20 9,79 Seed (1979) (Sabbie e ghiaie) Potenziale Liquefazione < 0.04 Modulo di reazione Ko Ko Strato 1 9,79 1,20 9,79 Navfac 1971-1982 2,06 Qc ( Resistenza punta Penetrometro Statico) Qc Strato 1 9,79 1,20 9,79 Robertson 1983 19,58 11
12
PROVA... Nr.2 Strumento utilizzato... DPM (DL030 10) (Medium) Prova eseguita in data 10/12/2013 Profondità prova 2,80 mt Falda non rilevata Profondità Nr. Colpi Calcolo coeff. riduzione sonda Chi Res. dinamica ridotta Res. dinamica Pres. ammissibile con riduzione Herminier - Olandesi Pres. ammissibile Herminier - Olandesi 0,10 2 0,857 5,72 6,68 0,29 0,33 0,20 2 0,855 5,71 6,68 0,29 0,33 0,30 3 0,853 8,54 10,02 0,43 0,50 0,40 2 0,851 5,68 6,68 0,28 0,33 0,50 3 0,849 8,50 10,02 0,43 0,50 0,60 1 0,847 2,83 3,34 0,14 0,17 0,70 2 0,845 5,64 6,68 0,28 0,33 0,80 2 0,843 5,63 6,68 0,28 0,33 0,90 3 0,842 8,00 9,51 0,40 0,48 1,00 5 0,840 13,31 15,85 0,67 0,79 1,10 7 0,838 18,59 22,18 0,93 1,11 1,20 7 0,836 18,55 22,18 0,93 1,11 1,30 8 0,835 21,16 25,35 1,06 1,27 1,40 9 0,833 23,75 28,52 1,19 1,43 1,50 9 0,831 23,71 28,52 1,19 1,43 1,60 10 0,830 26,29 31,69 1,31 1,58 1,70 12 0,828 31,48 38,03 1,57 1,90 1,80 12 0,826 31,42 38,03 1,57 1,90 1,90 13 0,775 30,37 39,20 1,52 1,96 2,00 12 0,823 29,78 36,18 1,49 1,81 2,10 14 0,772 32,57 42,21 1,63 2,11 2,20 13 0,770 30,19 39,20 1,51 1,96 2,30 15 0,769 34,76 45,23 1,74 2,26 2,40 16 0,767 37,01 48,24 1,85 2,41 2,50 18 0,766 41,55 54,27 2,08 2,71 2,60 22 0,714 47,38 66,33 2,37 3,32 2,70 25 0,713 53,73 75,38 2,69 3,77 2,80 55 0,611 101,39 165,83 5,07 8,29 STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA Nr.2 TERRENI COESIVI Coesione non drenata Cu Strato 1 8,12 2,80 Terzaghi-Peck (1948) 0,50 Qc ( Resistenza punta Penetrometro Statico) Qc Strato 1 8,12 2,80 Robertson (1983) 16,24 Modulo Edometrico Eed 13
Strato 1 8,12 2,80 Stroud e Butler (1975) 37,26 Modulo di Young Ey Strato 1 8,12 2,80 Apollonia 81,20 Classificazione AGI Strato 1 8,12 2,80 Classificaz. A.G.I. (1977) Classificazione CONSISTENTE Peso unità di volume Peso unità di volume Strato 1 8,12 2,80 Meyerhof ed altri 1,90 Peso unità di volume saturo Strato 1 8,12 2,80 Bowles 1982, Terzaghi-Peck 1948/1967 Peso unità di volume saturo 1,91 TERRENI INCOERENTI Densità relativa Strato 1 8,12 2,80 8,12 Gibbs & Holtz 1957 Densità relativa (%) 60,88 Angolo di resistenza al taglio Angolo d'attrito ( ) Strato 1 8,12 2,80 8,12 Meyerhof (1956) 22,32 Modulo di Young Modulo di Young Strato 1 8,12 2,80 8,12 Bowles (1982) Sabbia Media --- Modulo Edometrico Strato 1 8,12 2,80 8,12 Begemann 1974 (Ghiaia con sabbia) Classificazione AGI Strato 1 8,12 2,80 8,12 Classificazione A.G.I. 1977 Modulo Edometrico 44,14 Classificazione AGI POCO ADDENSATO 14
Peso unità di volume Gamma Strato 1 8,12 2,80 8,12 Meyerhof ed altri 1,66 Peso unità di volume saturo Strato 1 8,12 2,80 8,12 Terzaghi-Peck 1948-1967 Gamma Saturo 1,91 Modulo di Poisson Poisson Strato 1 8,12 2,80 8,12 (A.G.I.) 0,34 Modulo di deformazione a taglio Strato 1 8,12 2,80 8,12 Ohsaki (Sabbie pulite) G 465,47 Velocità onde Velocità onde m/s Strato 1 8,12 2,80 8,12 156,73 Liquefazione Strato 1 8,12 2,80 8,12 Seed (1979) (Sabbie e ghiaie) Potenziale Liquefazione < 0.04 Modulo di reazione Ko Ko Strato 1 8,12 2,80 8,12 Navfac 1971-1982 1,69 Qc ( Resistenza punta Penetrometro Statico) Qc Strato 1 8,12 2,80 8,12 Robertson 1983 16,24 15
16
PROVA... Nr.3 Strumento utilizzato... DPM (DL030 10) (Medium) Prova eseguita in data 10/12/2013 Profondità prova 2,40 mt Falda non rilevata Profondità Nr. Colpi Calcolo coeff. riduzione sonda Chi Res. dinamica ridotta Res. dinamica Pres. ammissibile con riduzione Herminier - Olandesi Pres. ammissibile Herminier - Olandesi 0,10 2 0,857 5,72 6,68 0,29 0,33 0,20 2 0,855 5,71 6,68 0,29 0,33 0,30 2 0,853 5,70 6,68 0,28 0,33 0,40 2 0,851 5,68 6,68 0,28 0,33 0,50 3 0,849 8,50 10,02 0,43 0,50 0,60 3 0,847 8,49 10,02 0,42 0,50 0,70 3 0,845 8,47 10,02 0,42 0,50 0,80 2 0,843 5,63 6,68 0,28 0,33 0,90 5 0,842 13,33 15,85 0,67 0,79 1,00 5 0,840 13,31 15,85 0,67 0,79 1,10 6 0,838 15,93 19,01 0,80 0,95 1,20 6 0,836 15,90 19,01 0,80 0,95 1,30 5 0,835 13,22 15,85 0,66 0,79 1,40 5 0,833 13,20 15,85 0,66 0,79 1,50 4 0,831 10,54 12,68 0,53 0,63 1,60 7 0,830 18,40 22,18 0,92 1,11 1,70 8 0,828 20,99 25,35 1,05 1,27 1,80 9 0,826 23,57 28,52 1,18 1,43 1,90 8 0,825 19,89 24,12 0,99 1,21 2,00 8 0,823 19,86 24,12 0,99 1,21 2,10 15 0,772 34,90 45,23 1,74 2,26 2,20 15 0,770 34,83 45,23 1,74 2,26 2,30 16 0,769 37,08 48,24 1,85 2,41 2,40 55 0,617 102,34 165,83 5,12 8,29 STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA Nr.3 TERRENI COESIVI Coesione non drenata Cu Strato 1 6,15 2,40 Terzaghi-Peck (1948) 0,25 Qc ( Resistenza punta Penetrometro Statico) Qc Strato 1 6,15 2,40 Robertson (1983) 12,30 Modulo Edometrico Eed Strato 1 6,15 2,40 Stroud e Butler (1975) 28,22 17
Modulo di Young Ey Strato 1 6,15 2,40 Apollonia 61,50 Classificazione AGI Strato 1 6,15 2,40 Classificaz. A.G.I. (1977) Classificazione MODERAT. CONSISTENTE Peso unità di volume Peso unità di volume Strato 1 6,15 2,40 Meyerhof ed altri 1,82 Peso unità di volume saturo Strato 1 6,15 2,40 Bowles 1982, Terzaghi-Peck 1948/1967 Peso unità di volume saturo 1,89 TERRENI INCOERENTI Densità relativa Strato 1 6,15 2,40 6,15 Gibbs & Holtz 1957 Densità relativa (%) 55,94 Angolo di resistenza al taglio Angolo d'attrito ( ) Strato 1 6,15 2,40 6,15 Meyerhof (1956) 21,76 Modulo di Young Modulo di Young Strato 1 6,15 2,40 6,15 Bowles (1982) Sabbia Media --- Modulo Edometrico Strato 1 6,15 2,40 6,15 Begemann 1974 (Ghiaia con sabbia) Classificazione AGI Strato 1 6,15 2,40 6,15 Classificazione A.G.I. 1977 Modulo Edometrico 40,10 Classificazione AGI POCO ADDENSATO Peso unità di volume Gamma Strato 1 6,15 2,40 6,15 Meyerhof ed altri 1,59 18
Peso unità di volume saturo Strato 1 6,15 2,40 6,15 Terzaghi-Peck 1948-1967 Gamma Saturo 1,89 Modulo di Poisson Poisson Strato 1 6,15 2,40 6,15 (A.G.I.) 0,34 Modulo di deformazione a taglio Strato 1 6,15 2,40 6,15 Ohsaki (Sabbie pulite) G 358,47 Velocità onde Velocità onde m/s Strato 1 6,15 2,40 6,15 136,4 Liquefazione Strato 1 6,15 2,40 6,15 Seed (1979) (Sabbie e ghiaie) Potenziale Liquefazione < 0.04 Modulo di reazione Ko Ko Strato 1 6,15 2,40 6,15 Navfac 1971-1982 1,25 Qc ( Resistenza punta Penetrometro Statico) Qc Strato 1 6,15 2,40 6,15 Robertson 1983 12,30 19
20
PROVA... Nr.4 Strumento utilizzato... DPM (DL030 10) (Medium) Prova eseguita in data 10/12/2013 Profondità prova 2,50 mt Falda non rilevata Profondità Nr. Colpi Calcolo coeff. riduzione sonda Chi Res. dinamica ridotta Res. dinamica Pres. ammissibile con riduzione Herminier - Olandesi Pres. ammissibile Herminier - Olandesi 0,10 2 0,857 5,72 6,68 0,29 0,33 0,20 2 0,855 5,71 6,68 0,29 0,33 0,30 2 0,853 5,70 6,68 0,28 0,33 0,40 2 0,851 5,68 6,68 0,28 0,33 0,50 2 0,849 5,67 6,68 0,28 0,33 0,60 3 0,847 8,49 10,02 0,42 0,50 0,70 3 0,845 8,47 10,02 0,42 0,50 0,80 3 0,843 8,45 10,02 0,42 0,50 0,90 5 0,842 13,33 15,85 0,67 0,79 1,00 5 0,840 13,31 15,85 0,67 0,79 1,10 6 0,838 15,93 19,01 0,80 0,95 1,20 4 0,836 10,60 12,68 0,53 0,63 1,30 4 0,835 10,58 12,68 0,53 0,63 1,40 4 0,833 10,56 12,68 0,53 0,63 1,50 5 0,831 13,17 15,85 0,66 0,79 1,60 6 0,830 15,77 19,01 0,79 0,95 1,70 8 0,828 20,99 25,35 1,05 1,27 1,80 8 0,826 20,95 25,35 1,05 1,27 1,90 9 0,825 22,38 27,14 1,12 1,36 2,00 9 0,823 22,34 27,14 1,12 1,36 2,10 9 0,822 22,30 27,14 1,11 1,36 2,20 10 0,820 24,73 30,15 1,24 1,51 2,30 15 0,769 34,76 45,23 1,74 2,26 2,40 15 0,767 34,69 45,23 1,73 2,26 2,50 55 0,616 102,10 165,83 5,10 8,29 STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA Nr.4 TERRENI COESIVI Coesione non drenata Cu Strato 1 5,9 2,50 Terzaghi-Peck (1948) 0,25 Qc ( Resistenza punta Penetrometro Statico) Qc Strato 1 5,9 2,50 Robertson (1983) 11,80 Modulo Edometrico Eed Strato 1 5,9 2,50 Stroud e Butler (1975) 27,07 21
Modulo di Young Ey Strato 1 5,9 2,50 Apollonia 59,00 Classificazione AGI Strato 1 5,9 2,50 Classificaz. A.G.I. (1977) Classificazione MODERAT. CONSISTENTE Peso unità di volume Peso unità di volume Strato 1 5,9 2,50 Meyerhof ed altri 1,81 Peso unità di volume saturo Strato 1 5,9 2,50 Bowles 1982, Terzaghi-Peck 1948/1967 Peso unità di volume saturo 1,89 TERRENI INCOERENTI Densità relativa Strato 1 5,9 2,50 5,9 Gibbs & Holtz 1957 Densità relativa (%) 54,57 Angolo di resistenza al taglio Angolo d'attrito ( ) Strato 1 5,9 2,50 5,9 Meyerhof (1956) 21,69 Modulo di Young Modulo di Young Strato 1 5,9 2,50 5,9 Bowles (1982) Sabbia Media --- Modulo Edometrico Strato 1 5,9 2,50 5,9 Begemann 1974 (Ghiaia con sabbia) Classificazione AGI Strato 1 5,9 2,50 5,9 Classificazione A.G.I. 1977 Modulo Edometrico 39,58 Classificazione AGI POCO ADDENSATO Peso unità di volume Gamma 22
Strato 1 5,9 2,50 5,9 Meyerhof ed altri 1,58 Peso unità di volume saturo Strato 1 5,9 2,50 5,9 Terzaghi-Peck 1948-1967 Gamma Saturo 1,89 Modulo di Poisson Poisson Strato 1 5,9 2,50 5,9 (A.G.I.) 0,34 Modulo di deformazione a taglio Strato 1 5,9 2,50 5,9 Ohsaki (Sabbie pulite) G 344,76 Velocità onde Velocità onde m/s Strato 1 5,9 2,50 5,9 133,59 Liquefazione Strato 1 5,9 2,50 5,9 Seed (1979) (Sabbie e ghiaie) Potenziale Liquefazione < 0.04 Modulo di reazione Ko Ko Strato 1 5,9 2,50 5,9 Navfac 1971-1982 1,19 Qc ( Resistenza punta Penetrometro Statico) Qc Strato 1 5,9 2,50 5,9 Robertson 1983 11,80 23
24
PROVA... Nr.5 Strumento utilizzato... DPM (DL030 10) (Medium) Prova eseguita in data 10/12/2013 Profondità prova 1,70 mt Falda non rilevata Profondità Nr. Colpi Calcolo coeff. riduzione sonda Chi Res. dinamica ridotta Res. dinamica Pres. ammissibile con riduzione Herminier - Olandesi Pres. ammissibile Herminier - Olandesi 0,10 2 0,857 5,72 6,68 0,29 0,33 0,20 2 0,855 5,71 6,68 0,29 0,33 0,30 2 0,853 5,70 6,68 0,28 0,33 0,40 2 0,851 5,68 6,68 0,28 0,33 0,50 2 0,849 5,67 6,68 0,28 0,33 0,60 2 0,847 5,66 6,68 0,28 0,33 0,70 3 0,845 8,47 10,02 0,42 0,50 0,80 3 0,843 8,45 10,02 0,42 0,50 0,90 3 0,842 8,00 9,51 0,40 0,48 1,00 5 0,840 13,31 15,85 0,67 0,79 1,10 5 0,838 13,28 15,85 0,66 0,79 1,20 6 0,836 15,90 19,01 0,80 0,95 1,30 6 0,835 15,87 19,01 0,79 0,95 1,40 8 0,833 21,11 25,35 1,06 1,27 1,50 12 0,831 31,61 38,03 1,58 1,90 1,60 12 0,830 31,55 38,03 1,58 1,90 1,70 55 0,628 109,45 174,30 5,47 8,71 STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA Nr.5 TERRENI COESIVI Coesione non drenata Cu Strato 1 5,76 1,70 Terzaghi-Peck (1948) 0,25 Qc ( Resistenza punta Penetrometro Statico) Qc Strato 1 5,76 1,70 Robertson (1983) 11,52 Modulo Edometrico Eed Strato 1 5,76 1,70 Stroud e Butler (1975) 26,43 Modulo di Young Ey Strato 1 5,76 1,70 Apollonia 57,60 25
Classificazione AGI Strato 1 5,76 1,70 Classificaz. A.G.I. (1977) Classificazione MODERAT. CONSISTENTE Peso unità di volume Peso unità di volume Strato 1 5,76 1,70 Meyerhof ed altri 1,80 Peso unità di volume saturo Strato 1 5,76 1,70 Bowles 1982, Terzaghi-Peck 1948/1967 Peso unità di volume saturo 1,89 TERRENI INCOERENTI Densità relativa Strato 1 5,76 1,70 5,76 Gibbs & Holtz 1957 Densità relativa (%) 55,72 Angolo di resistenza al taglio Angolo d'attrito ( ) Strato 1 5,76 1,70 5,76 Meyerhof (1956) 21,65 Modulo di Young Modulo di Young Strato 1 5,76 1,70 5,76 Bowles (1982) Sabbia Media --- Modulo Edometrico Strato 1 5,76 1,70 5,76 Begemann 1974 (Ghiaia con sabbia) Classificazione AGI Strato 1 5,76 1,70 5,76 Classificazione A.G.I. 1977 Modulo Edometrico 39,30 Classificazione AGI POCO ADDENSATO Peso unità di volume Gamma Strato 1 5,76 1,70 5,76 Meyerhof ed altri 1,57 Peso unità di volume saturo Gamma Saturo Strato 1 5,76 1,70 5,76 Terzaghi-Peck 1,89 26
1948-1967 Modulo di Poisson Poisson Strato 1 5,76 1,70 5,76 (A.G.I.) 0,34 Modulo di deformazione a taglio Strato 1 5,76 1,70 5,76 Ohsaki (Sabbie pulite) G 337,06 Velocità onde Velocità onde m/s Strato 1 5,76 1,70 5,76 132 Liquefazione Strato 1 5,76 1,70 5,76 Seed (1979) (Sabbie e ghiaie) Potenziale Liquefazione < 0.04 Modulo di reazione Ko Ko Strato 1 5,76 1,70 5,76 Navfac 1971-1982 1,16 Qc ( Resistenza punta Penetrometro Statico) Qc Strato 1 5,76 1,70 5,76 Robertson 1983 11,52 27
28
TRINCEE ESPLORATIVE
Trincee esplorative L accertamento diretto mediante escavazione del terreno ha consentito, fino alla profondità raggiunta (circa 2,5 metri), l osservazione diretta della struttura del terreno, della sua litologia, colore, degradazione, consistenza, giacitura e stratificazione, grado d impregnazione idrica e presenza o meno della falda acquifera. Lo scavo delle cinque trincee è avvenuto, nei giorni 6 e 16 dicembre 2013, per mezzo di miniescavatore con la tecnica del cucchiaio rovescio. Esse sono state effettuate in corrispondenza del Sito 5 Area Parcheggio. La stratigrafia osservata è rappresentata da terreno di riporto fino alla profondità di circa 1,00 metri e successivo terreno residuale poco consistente. Non è stata rilevata la presenza della falda acquifera. Foto 1 - Trincea denominata T1. Foto 2 - Trincea denominata T2.
Foto 3 - Trincea denominata T3. Foto 4 - Trincea denominata T4.
Foto 5 - Trincea denominata T5.