RINFORZO PER CARICHI VERTICALI: STRUTTURE IN CA

GLI INTERVENTI POST SISMA RINFORZO PER CARICHI VERTICALI: STRUTTURE IN CA Relatore: Ing. Adriano DICUONZO, Ph.D. Funzionario del Servizio Tecnico Bacino Reno Struttura Competente in Materia Sismica Regione Emilia-Romagna (Ferrara, 23 Maggio 2014) 1

Motivazioni: INTERVENTI DI RINFORZO DI STRUTTURE IN CA - Recupero e risanamento di elementi strutturali degradati; - Incremento della resistenza degli elementi strutturali (es. aumento dei carichi di progetto per cambio di destinazione d uso, recupero di travi con armatura carente per errori progettuali); Carichi verticali - Danni localizzati alle strutture (es. urti, incendi, esplosioni); - Consolidamento di elementi strutturali danneggiati per azione sismica; Azione sismica - Adeguamento e miglioramento sismico;

DEGRADO DELLE STRUTTURE IN CA - Le maniestazioni di degrado hanno dierenti cause. - Le cause possono essere di natura chimica, isica, meccanica e biologica. - Il degrado è generalmente proporzionale alla porosità del cls (ad eccezione del degrado per aggressioni biologiche). - La porosità del cls è proporzionale all acqua d impasto -> più un conglomerato è poroso minore sarà la sua resistenza. Questo spiega perché un opera realizzata con cls di scarse caratteristiche meccaniche ha anche, generalmente, scarsa durabilità. 3

DEGRADO DELLE STRUTTURE IN CA Le principali maniestazioni di degrado del cls sono essenzialmente di due tipi: - disgregazione (supericiale o proonda) del conglomerato con o senza ossidazione delle armature; - ormazione di lesioni/essure che interessano la zona degradata. 4

DEGRADO DELLE STRUTTURE IN CA Il processo responsabile del deterioramento, può coinvolgere: - la matrice cementizia (per esempio decalciicazione, attacco solatico); - la componente lapidea (per esempio reazioni alcali-aggregato); - le armature. Questi aspetti sono strettamente legati tra loro e tendono ad esaltarsi a vicenda. 5

DEGRADO DELLE STRUTTURE IN CA Cause principali CARBONATAZIONE Reazione dell idrossido di calcio (calce) con l anidride carbonica presente nell aria (Ca(OH) 2 + CO 2 -> CaCO 3 + H 2 O), in ambienti moderatamente umidi, con ormazione di carbonato di calcio e ciò riduce il ph del cls (da ph > 13 a ph < 11). Come conseguenza si ha il dissolvimento della pellicola passivante delle barre di armatura e la ormazione di ruggine. La velocità del degrado è unzione della porosità e della permeabilità del calcestruzzo. La carbonatazione non avviene se: - i pori sono secchi (la CO 2 si dionde all interno dei pori ma non da luogo a reazioni per assenza di acqua); - il cls è saturo di acqua (a causa della bassa velocità di diusione dell anidride carbonica nell acqua). 6

DEGRADO DELLE STRUTTURE IN CA Cause principali ATTACCO DEI CLORURI Reazione dei cloruri con i componenti della pasta cementizia e l acciaio. L acqua penetra nel calcestruzzo trasportando lo ione cloruro Cl - ; la pellicola passivante delle armature è stabile sino a quando il tenore di Cl - non supera la soglia dello 0.2-0.3%. Oltre tale tenore la pellicola passivante si dissolve e si innesca il meccanismo di ormazione della ruggine. Si hanno tre tipi diversi di attacco in unzione della provenienza dei sali: - Cloruri di mare; - Sali disgelanti: cloruro di sodio (NaCl); - Sali disgelanti: cloruro di calcio (CaCl 2 ). 7

DEGRADO DELLE STRUTTURE IN CA Cause principali ATTACCO SOLFATICO ESTERNO Reazione tra lo ione solato SO 4 -- ed i componenti della matrice cementizia. Lo ione solato, che si trova in alcuni terreni e nell acqua di mare, viene trasportato dall acqua nel calcestruzzo. Lo ione solato reagisce con l idrossido di calcio (calce) e l acqua ormando gesso: A sua volta il gesso reagisce con altri composti ormando l ettringite: Quest ultima reazione avviene con un notevole aumento di volume ( 400%), dando quindi origine a rigoniamenti, macroessurazioni ed espulsione del coprierro. 8

CICLI DI GELO E DISGELO Alle basse temperature l acqua contenuta nel calcestruzzo si trasorma in ghiaccio. La trasormazione avviene con un aumento di volume di circa il 9%. Se il rapporto volume di acqua/volume dei vuoti è superiore al 91% il ghiaccio solleciterà il calcestruzzo ino a arlo essurare. DEGRADO DELLE STRUTTURE IN CA Cause principali Gli eetti diventano devastanti per successivi cicli di gelo e disgelo. 9

RIPRISTINO DEI SUPPORTI (EVENTUALE PREPARAZIONE DEI RINFORZI) PREPARAZIONE DEL SUPPORTO Fasi lavorative: 1. Preparazione del supporto, mediante demolizione meccanica (non battente) o manuale, dell intonaco e del cls ammalorato ino ad ottenere una supericie meccanicamente resistente ed adeguatamente irruvidita. Tale intervento è supericie da ripristinare. da estendere all intera 10

RIPRISTINO DEI SUPPORTI (EVENTUALE PREPARAZIONE DEI RINFORZI) TRATTAMENTO DELLE ARMATURE Fasi lavorative: 2. Pulizia accurata del calcestruzzo e dei erri di armatura da polvere, ruggine, vernici e pitture precedentemente applicate. Trattamento delle armature originarie degli elementi strutturali in CA, per inibizione della corrosione, con malta cementizia anticorrosiva. 11

RIPRISTINO DEI SUPPORTI (EVENTUALE PREPARAZIONE DEI RINFORZI) RIPARAZIONE DELLE LESIONI Fasi lavorative: 3. Riparazione di essure strutturali in elementi in calcestruzzo armato con utilizzo di resine epossidiche di adeguata viscosità e luidità. La riparazione delle essure in elementi in CA deve essere eettuata in modo da ripristinare la continuità strutturale di ogni elemento. Le resine possono essere spatolate, colate o iniettate a pressione. 12

RIPRISTINO DEI SUPPORTI (EVENTUALE PREPARAZIONE DEI RINFORZI) RIPRISTINO DEL COPRIFERRO Fasi lavorative: 4. Ricostruzione volumetrica per il ripristino del coprierro del calcestruzzo armato mediante applicazione di malte tixotropiche ibrorinorzate o malte a basso modulo elastico composte da cemento, aggregati selezionati, ibre sintetiche e resine polimeriche. 13

RIPRISTINO DEI SUPPORTI (EVENTUALE PREPARAZIONE DEI RINFORZI) RIPRISTINO DEL COPRIFERRO Fasi lavorative: 4. L applicazione dovrà avvenire a cazzuola, spatola o a spruzzo, nello spessore massimo di 30-35 mm per strato. Spessori superiori dovranno essere eseguiti in più strati resco su resco. 14

RINFORZI PER CARICHI VERTICALI DI STRUTTURE IN CA - rinorzo con incamiciatura in CA; - rinorzo in acciaio (beton plaquè); - rinorzo in acciaio (sistema CAM); - rinorzo con calcestruzzi/malte ibrorinorzati (FRC/HPFRC); - rinorzo con materiale compositi ibrorinorzati (FRP); 15

RINFORZI PER CARICHI VERTICALI DI STRUTTURE IN CA INCAMICIATURA IN CA Ai pilastri possono essere applicate camicie in c.a. per conseguire tutti o alcuni dei seguenti obiettivi: aumento della capacità portante verticale; aumento della resistenza a lessione e/o a taglio; aumento della capacità deormativa; miglioramento dell eicienza delle giunzioni per sovrapposizione.? 16

RINFORZI PER CARICHI VERTICALI DI STRUTTURE IN CA INCAMICIATURA IN CA - Lo spessore delle camicie deve essere tale da consentire il posizionamento di armature longitudinali e trasversali con un coprierro adeguato. - Nel caso che la camicia non avvolga completamente l elemento, è necessario mettere a nudo le armature nelle acce non incamiciate, e collegare a queste ultime le armature delle acce incamiciate. 1. pilastro esistente; 2. incamiciatura; 3. armatura esistente; 4. armatura longitudinale aggiunta; 5. stae aggiunte; 6. saldature; 7. erri piegati; 17

RINFORZI PER CARICHI VERTICALI DI STRUTTURE IN CA INCAMICIATURA IN CA Se le camicie servono ad aumentare la resistenza lessionale, le barre longitudinali devono attraversare il solaio in apposite orature continue e essere ancorate con adeguata staatura alle estremità superiore... del pilastro ineriore e 1. soletta; 2. trave; 3. colonna esistente; 4. incamiciatura; 5. armatura longitudinale aggiunta; 6. stae aggiunte. 18

RINFORZI PER CARICHI VERTICALI DI STRUTTURE IN CA INCAMICIATURA IN CA Se le camicie servono ad aumentare la resistenza lessionale, in ondazione si potrà procedere secondo uno dei seguenti modi: - aumentare la larghezza della ondazione per posizionare gli ancoraggi delle barre; - realizzare ori verticali nella ondazione per l inghisaggio delle barre. 19

RINFORZI PER CARICHI VERTICALI DI STRUTTURE IN CA INCAMICIATURA IN CA Se le camicie servono solo per aumentare la resistenza a taglio e la deormabilità, o anche a migliorare l eicienza delle giunzioni, esse devono ermarsi a poco prima (circa 10 mm) del solaio. 1. soletta; 2. trave; 3. colonna esistente; 4. incamiciatura; 5. armatura longitudinale aggiunta; 6. stae aggiunte. 20

RINFORZI PER CARICHI VERTICALI DI STRUTTURE IN CA INCAMICIATURA IN CA IPOTESI DI CALCOLO Ai ini della valutazione della resistenza e della deormabilità di elementi incamiciati sono accettabili le seguenti ipotesi sempliicative: - l elemento incamiciato si comporta monoliticamente, con piena aderenza tra il calcestruzzo vecchio e il nuovo; - si trascura il atto che il carico assiale è applicato alla sola porzione preesistente dell elemento, e si considera che esso agisca sull intera sezione incamiciata; - le proprietà meccaniche del calcestruzzo della camicia si considerano estese all intera sezione...se le dierenze ra i due materiali non sono eccessive. 21

RINFORZI PER CARICHI VERTICALI DI STRUTTURE IN CA INCAMICIATURA IN CA VERIFICHE I valori della capacità da adottare nelle veriiche sono quelli calcolati con rierimento alla sezione incamiciata nelle ipotesi sempliicative su indicate, ridotte secondo le espressioni seguenti: - resistenza a taglio: V R = 0.9V R - resistenza a lessione: M y = 0.9M y - deormabilità allo snervamento: y = 0.9 y - deormabilità ultima: u = 0.9 u 22

RINFORZI PER CARICHI VERTICALI DI STRUTTURE IN CA INCAMICIATURA IN ACCIAIO Le incamiciature in acciaio possono essere applicate ai pilastri per conseguire tutti o alcuni dei seguenti obiettivi: aumento della resistenza a taglio; aumento della capacità deormativa; miglioramento dell eicienza delle giunzioni per sovrapposizione; aumento della capacità portante verticale (per eetto del coninamento del cls); aumento della resistenza a lessione (solo per travi!). 23

RINFORZI PER CARICHI VERTICALI DI STRUTTURE IN CA METODO BETON PLAQUÈ - Rinorzo di travi Il rinorzo delle travi è realizzato mediante l impiego di lastre di acciaio, di opportuno spessore (tipicamente 4-8 mm), issate al supporto in CA con ancoraggi meccanici e/o resine epossidiche. 24

RINFORZI PER CARICHI VERTICALI DI STRUTTURE IN CA METODO BETON PLAQUÈ Rinorzo di pilastri Le camicie in acciaio applicate a pilastri rettangolari sono generalmente costituite da quattro proili angolari sui quali vengono saldate piastre in acciaio (calastrelli) di dimensioni ed interasse adeguati. Le bande possono essere preriscaldate prima della saldatura in modo da ornire successivamente una pressione di coninamento. 25

RINFORZI PER CARICHI VERTICALI DI STRUTTURE IN CA SISTEMA CAM (Cerchiatura Attiva Manuatti) Il sistema CAM è basato sull uso di nastri pretesi in acciaio ad alta resistenza che coninano in maniera attiva le membrature in calcestruzzo contrastando su proili metallici pressopiegati ad L e/o piastre imbutite. I nastri vengono posti in opera intorno agli angolari utilizzando una apposita macchina in grado di ornire una pretrazione misurabile ai nastri in modo da produrre un lieve stato di precompressione. 26

RINFORZI PER CARICHI VERTICALI DI STRUTTURE IN CA SISTEMA CAM Rinorzo a lessione di travi 27

RINFORZI PER CARICHI VERTICALI DI STRUTTURE IN CA SISTEMA CAM Rinorzo a taglio di travi Avvolgimento completo Avvolgimento parziale 28

RINFORZI PER CARICHI VERTICALI DI STRUTTURE IN CA Rinorzo in FRC/HPFRC acciaio polipropilene vetro 29

RINFORZI PER CARICHI VERTICALI DI STRUTTURE IN CA Rinorzo in FRC/HPFRC L aggiunto delle ibre non modiica sostanzialmente il comportamento a compressione del cls ma gli ornisce una signiicativa resistenza residua a trazione. Comportamento post essurativo degradante Comportamento post essurativo incrudente 30

RINFORZI PER CARICHI VERTICALI DI STRUTTURE IN CA Rinorzo a lessione e taglio in FRC/HPFRC 31

RINFORZI PER CARICHI VERTICALI DI STRUTTURE IN CA Rinorzo dei pilastri rinorzato con camicia esterna in FRC/HPFRC 32

RINFORZI PER CARICHI VERTICALI DI STRUTTURE IN CA Rinorzo dei pilastri rinorzato con camicia esterna in FRC/HPFRC RIFERIMENTI NORMATIVI - NTC 2008, 8.6: Gli interventi sulle strutture esistenti devono essere eettuati con i materiali previsti dalle presenti norme; possono altresì essere utilizzati materiali non tradizionali, purché nel rispetto di normative e documenti di comprovata validità, ovvero quelli elencati al cap. 12. - CNR-DT 204/2006: Istruzioni per la Progettazione, l Esecuzione ed il Controllo di Strutture di Calcestruzzo Fibrorinorzato. 33

I MATERIALI COMPOSITI I materiali compositi ibrorinorzati sono generalmente costituiti da matrici polimeriche e da ibre lunghe continue di carbonio, vetro o arammide, comunemente denominati FRP, acronimo di Fiber Reinorced Polymers. 34

PRINCIPALI FORME COMMERCIALI I compositi per il rinorzo strutturale sono disponibili in diverse geometrie: dalle lamine pultruse, caratterizzate da una disposizione unidirezionale delle ibre ed utilizzate preeribilmente per placcare superici regolari, ai tessuti (mono o pluri assiali), acilmente adattabili alla orma dell elemento strutturale rinorzato - Lamine pultruse (ibre monoassiali) - Tessuti impregnati in situ (ibre mono o pluriassiali) - Preimpregnati (ibre mono o pluriassiali) 35

RINFORZI PER CARICHI VERTICALI DI STRUTTURE IN CA Rinorzo con materiali compositi ibrorinorzati (FRP) VANTAGGI DEGLI FRP (Fiber Reinorced Polymer) I materiali ibrorinorzati presentano numerosi vantaggi rispetto ai materiali tradizionali tra i quali: - elevata resistenza a trazione; - basso peso speciico; - eccellente resistenza alla corrosione; - rapidità di applicazione (spesso gli interventi non richiedono l interdizione della struttura che può rimanere unzionante durante l esecuzione dei lavori); - bassa invasività (spessori ridottissimi) e reversibilità degli interventi; 36

PROPRIETÀ MECCANICHE DELLE FIBRE E DELLE MATRICI Le proprietà meccaniche delle matrici sono però decisamente ineriori a quelle delle ibre!!! 37

Comportamento a trazione monoassiale delle ibre più comuni Legame costitutivo ibre: - elastico-lineare ino a rottura; - privo di duttilità; Fibre di carbonio -> ridotta capacità deormativa -> Quanto incide nel progetto/veriica degli elementi in CA rinorzati? 38

MATRICI Le matrici polimeriche possono essere distinte in: resine termoindurenti (le più utilizzate); resine termoplastiche. Le resine termoindurenti più comuni sono le seguenti: - le resine epossidiche; - le resine poliesteri; - le resine vinilesteri; - le resine enoliche. 39

Tra le resine termoindurenti quelle epossidiche sono le più utilizzate, grazie alle seguenti caratteristiche: - buone proprietà meccaniche; - ottima resistenza alla corrosione; MATRICI - semplicità del processo di trattamento, che può avvenire ad una qualsiasi temperatura compresa tra i 5 C e 150 C. 40

LEGAMI COSTITUTIVI DI FIBRA, MATRICE... E COMPOSITO max,frp FRP max,frp 41

Conronto tra le proprietà isico-meccaniche dei compositi ibrorinorzati (C-FRP, A-FRP e G-FRP) e dei materiali tradizionali (acciaio, alluminio) C-FRP A-FRP G-FRP 42

Rapporti rigidezze/peso e resistenze/peso C-FRP A-FRP G-FRP (E L /) FRP >> (E L /) acciaio 43

RINFORZI PER CARICHI VERTICALI DI STRUTTURE IN CA Rinorzo con materiali compositi ibrorinorzati (FRP) - CONCETTI BASILARI DEL PROGETTO DI RINFORZO - PROGETTO E VERIFICA DI SEZIONI IN CA RINFORZATE (Rinorzo a lessione, rinorzo a taglio, coninamento dei pilastri) - SEMPLICI ESEMPI DI CALCOLO - FASI LAVORATIVE DI APPLICAZIONE DEGLI FRP - CASI REALI DI RINFORZO DI STRUTTURE CON FRP 44

Circ. n. 617/2009 - Nel caso in cui nell intervento si accia uso di materiali compositi (FRP), ai ini delle veriiche di sicurezza degli elementi rinorzati si possono adottare le Istruzioni CNR-DT 200/2004 e ss.mm.ii. ( C8.7.1.8). REVISIONE - BOZZA Istruzioni CNR-DT 200 R1/2013 45

CONCETTI BASILARI DEL PROGETTO DI RINFORZO - Il sistema di rinorzo deve essere posizionato nelle zone in cui è necessario resistere a sorzi di trazione; - Al composito non devono, in generale, essere aidati sorzi di compressione; - Le proprietà meccaniche di resistenza (e di deormazione) dei materiali o dei prodotti usati nel rinorzo sono quantiicate dai corrispondenti valori caratteristici; - I soli parametri di rigidezza (moduli elastici) dei materiali o dei prodotti usati nel rinorzo e sono valutati attraverso i corrispondenti valori medi; 46

CONCETTI BASILARI DEL PROGETTO DI RINFORZO Di regola, per l elemento rinorzato, non può essere considerato un incremento della capacità di calcolo, dovuto al solo FRP, superiore al 60% di quella dell elemento non rinorzato. (Tale limitazione non si applica per azioni eccezionali e sismiche). Ridotto al 50% nella CNR-DT 200 R1/2013 47

CONCETTI BASILARI DEL PROGETTO DI RINFORZO: RINFORZO A FLESSIONE 48

CONCETTI BASILARI DEL PROGETTO DI RINFORZO: RINFORZO A FLESSIONE Il collasso di una sezione inlessa in c.a. placcata con nastri/lamine in FRP può avvenire: ROTTURA DUTTILE ROTTURA FRAGILE (a) rottura della lamina (b) compressione del cls (con acciaio snervato) (c) crisi per taglio (d), (e), () crisi per delaminazione (collasso prematuro!) 49

CONCETTI BASILARI DEL PROGETTO DI RINFORZO: RINFORZO A FLESSIONE Nello spirito del criterio di gerarchia delle resistenze, il collasso non deve mai avvenire per delaminazione (perdita di aderenza tra calcestruzzo e composito) in quanto è un meccanismo di tipo ragile. 50

CONCETTI BASILARI DEL PROGETTO DI RINFORZO: RINFORZO A FLESSIONE L intervento di rinorzo risulta eicace per sezioni a debole armatura ossia, allo SLU, si dovrà avere: - acciaio teso snervato (deormazione dell acciaio ε s maggiore o uguale del valore di progetto della deormazione di snervamento, ε yd ). Le ulteriori ipotesi ondamentali su cui si basa l analisi allo SLU delle sezioni di CA rinorzate con FRP sono: - legame costitutivo del composito ibrorinorzato elastico lineare ino a rottura; - conservazione della planarità delle sezioni rette ino a rottura, in modo che il diagramma delle deormazioni normali sia lineare; - peretta aderenza tra i materiali componenti (acciaio-cls, FRP-cls); - resistenza a trazione nulla del calcestruzzo. 51

RINFORZO A FLESSIONE Pertanto, si ipotizza che la rottura per lessione si maniesti quando si veriica una delle seguenti condizioni: CAMPO 1: raggiungimento della massima deormazione nel rinorzo di FRP, ε d, CAMPO 2: raggiungimento della massima deormazione nel cls compresso, ε cu ; k d min a ; dd a è un attoreche dipende dal tipo di esposizione ambientale è il coe.di sicurezzasulmateriale(unzionedella modalità di collassoe di certiicazione) dd è un valoreridottodella deormazione delrinorzoper prevenirela delaminazione 52

RINFORZO A FLESSIONE - Nell ipotesi che il rinorzo di FRP sia applicato su un elemento soggetto ad una sollecitazione preesistente, cui corrisponda un momento applicato Mo, si deve procedere alla valutazione dello stato deormativo iniziale; tuttavia, se Mo è minore del momento di essurazione, lo stato deormativo iniziale può essere, di norma, trascurato. - Le deormazioni signiicative dello stato di sollecitazione preesistente sono quella al lembo compresso, ε c0, e quella al lembo teso, ε 0, dove viene applicato il rinorzo di FRP. Esse possono essere semplicemente ricavate in base alla linearità del diagramma delle deormazioni sulla sezione retta. 53

RINFORZO A FLESSIONE CAMPO 1: raggiungimento delle deormazione ultima delle ibre d ; c s2 s1 d d d d 0 0 0 x h x x d2 h x d x h x cu (FRP) (Cls al lembo compresso) (Acciaio compresso) (Acciaio teso) NOTE - In generale, è superluo veriicare l entità della deormazione nell acciaio teso in quanto i valori usuali della deormazione limite delle ibre ε d sono tali da escludere il raggiungimento della deormazione limite dell acciaio. 54

RINFORZO A FLESSIONE CAMPO 2: raggiungimento delle deormazione ultima del cls, cu ; c s2 s1 cu cu x cu cu h x x d x d x x 2 0 yd d (Cls al lembo compresso) (FRP) (Acciaio compresso) (Acciaio teso) 55

RINFORZO A FLESSIONE Nelle ipotesi indicate, per la risoluzione del problema della determinazione del momento ultimo della sezione in CA rinorzata sono suicienti 2 semplici equazioni: 1. l equazione di equilibrio alla traslazione nella direzione dell asse della trave; 2. l equazione di equilibrio alla rotazione intorno ad una asse parallelo all asse neutro (ad esempio, passante per il baricentro delle armature tese). 56

RINFORZO A FLESSIONE Per entrambi i domini di rottura (campo 1 e 2), la posizione, x, dell asse neutro è determinata a partire dall equazione di equilibrio alla traslazione lungo l asse della trave: 0 bx cd As 2 s 2 As1 Il valore del momento resistente, M Rd, può essere invece determinato a partire dall equazione di equilibrio alla rotazione intorno all asse passante per il baricentro delle armature tese e parallelo all asse neutro: M Rd 1 Rd bx cd - è unzione del legame costitutivo adottato per il cls; - è pari a x /x, dove x è la distanza della risultante degli sorzi di compressione dal lembo compresso; - Rd = 1 (unzione del modello di resistenza dei riguardi degli SLU); yd A d x A d d s2 s2 2 A d 1 57

RINFORZO A FLESSIONE N c x = x Asse neutro = N c /(bx cd ) = x /x In CAMPO 2 ( = cu e < d ) si ha: - 0.8; In CAMPO 1 ( = d e < cu ) si ha: - < 0.8; - 0.4; - < 0.4; 58

59 RINFORZO A FLESSIONE 0 2 2 2 2 1 x h x E E se x d x E E cu yd s cu s s s s yd s CAMPO 2 ( = cu e < d ) d yd s d s s s s yd s E E se x h d x E E 2 2 0 2 2 1 CAMPO 1 ( < cu e = d ) N.B. - Se l acciaio compresso è in ase elastica, la sua tensione di lavoro è ottenibile moltiplicando la deormazione per il modulo di elasticità normale, altrimenti è pari a yd ; - Poiché il rinorzo di FRP ha un comportamento elastico-lineare ino a rottura, la sua tensione è sempre pari alla sua deormazione per il modulo di elasticità; - Nelle zone 1 e 2 l entità della deormazione esibita dalle barre d acciaio tese è sempre superiore a ε yd e pertanto s1 = yd ;

RESISTENZA NEI CONFRONTI DELLA DELAMINAZIONE - Modalità 1: Delaminazione di estremità (Quando la lunghezza di ancoraggio non è suiciente a traserire la orza richiesta); - Modalità 2: Delaminazione intermedia (causata da essure per lessione nella trave); - Modalità 3: Delaminazione causata da essure diagonali da taglio (carenza di armature trasversali); - Modalità 4: Delaminazione causata da irregolarità e rugosità della supericie di cls; 60

RESISTENZA NEI CONFRONTI DELLA DELAMINAZIONE DELAMINAZIONE DI ESTREMITÀ (MODALITÀ 1) dd l e E t 2 ctm (lunghezzein mm) b l e La lunghezza l e viene deinita lunghezza ottimale di ancoraggio e corrisponde alla lunghezza minima di quest ultimo che assicura la trasmissione del massimo sorzo di aderenza. - ctm è la resistenza media a trazione del cls costituente il supporto; - E e t sono il modulo di elasticità e lo spessore del composito ibrorinorzato; l / 61

RESISTENZA NEI CONFRONTI DELLA DELAMINAZIONE DI ESTREMITÀ (MODALITÀ 1) Per lunghezze di ancoraggio maggiori o uguali a quella ottimale, la tensione di progetto del rinorzo, dd, ovvero il valore della massima tensione alla quale il rinorzo può lavorare nella sezione terminale di ancoraggio, vale: dd 1, d c 2E t Fk Energia speciica di rattura: Fattore geometrico: (attore di ricoprimento) k Fk b 0.03k b b 2 b b 1 400 ck ctm (orze in N e lunghezze in mm) 1 (lunghezze in mm) -,d è un coeiciente parziale (di sicurezza) sul materiale. 62

RESISTENZA NEI CONFRONTI DELLA DELAMINAZIONE INTERMEDIA (MODALITÀ 2) Devo veriicare che la tensione massima nel rinorzo non superi il valore di dd,2 dd,2 k cr dd k, d cr c 2E t Fk k cr può essere assunto pari a 3 Il corrispondente valore della deormazione di progetto del rinorzo, ε dd, vale: dd dd, 2 E 63

RINFORZO A FLESSIONE: ESEMPI NUMERICI Solai in latero-cemento 16+4cm (interasse travetti = 50 cm) Carichi permanenti: 1.9 kn/m (carico distribuito sul singolo travetto) Carichi accidentali: 0.25 kn/m (sottotetto non accessibile - cat. H1: Q k = 0.50 kn/m 2 ) Nota: 1 knm = 100 kgm; 1 kn/m = 100 kg/m; 1 kn/m 2 = 100 kg/m 2 ; Ferri di estradosso dei travetti interrotti e con scarsa sovrapposizione SLU: 1.4G k + 1.5Q k = 2.70 + 0.37 = 3.07 kn/m M Sd,mezz = ql 2 /8 = 3.075 2 /8 = 9.60 knm 64

RINFORZO A FLESSIONE: ESEMPI NUMERICI Calcestruzzo C16/20 R ck = 20 MPa cd = 9.1 MPa Acciaio FeB44k yk = 430 MPa E s = 210 GPa yd = 373.9 MPa yd = 0.00182 Armatura A s2 = 110 = 79 mm 2 A s1 = 210 = 157 mm 2 Eq. di equilibrio alla traslazione: Nota: 1 MPa = 10 kg/cm 2 ; 1 GPa = 10000 kg/cm 2 ; 0 bxcd s2 As 2 s1as1 -> x = 24.6 mm Eq. alla rotazione attorno all asse passante per l armatura tesa: M u d x A d c bxcd s2 s2 -> M u = 9.8kNm 65

RINFORZO A FLESSIONE: ESEMPI NUMERICI x = 21.71 mm M Rd = 9.9 knm > M Sd = 9.6 knm -> OK 66

RINFORZO A FLESSIONE: ESEMPI NUMERICI Carichi accidentali: 1.00 kn/m (ambienti ad uso residenziale cat. A: Q k = 2.00 kn/m 2 ) Carichi permanenti: 2.2 kn/m (carico distribuito sul singolo travetto) SLU: 1.4G k + 1.5Q k = 3.1 + 1.5 = 4.6 kn/m M Sd = ql 2 /8 = 4.65 2 /8 =14.4 knm > M Rd!!! 67

RINFORZO A FLESSIONE: ESEMPI NUMERICI CARBOPLATE E 170 Geometria lamina: spessore = 1.4 mm larghezza = 50 mm Caratteristiche meccaniche: tk = 3100 MPa E = 170 GPa k = 2.0 % 68

RINFORZO A FLESSIONE: ESEMPI NUMERICI Calcolo di k b b = 100 mm b = 50 mm b / b = 0.5 k b b 2 b b 1 400 1.15 1 OK Calcolo di Fk ck = 0.83R ck 16 MPa 2/ 3 ctm 0.3 ck 2MPa Fk 0.03kb ck ctm 0. 2MPa 69

RINFORZO A FLESSIONE: ESEMPI NUMERICI Calcolo di dd (Resistenza di progetto alla delaminazione del rinorzo di FRP nella sezione di estremità) E = 170 GPa t = 1.4 mm k = 0.20MPa,d = 1.20 c = 1.5 2E Fk dd 150, d 1 c t MPa Tabella 3-2 CNR DT200/2004 70

RINFORZO A FLESSIONE: ESEMPI NUMERICI a = 0.95 k = 2.0%,d = 1.20 k a, d Calcolo di d k d min a, dd, d 0.0158 (1.58%) k cr = 3 dd,2 = k cr dd = 450 MPa E = 170 GPa dd dd,2 E 0.0026 (0.26%) d = dd = 0.26% << k = 2% Tabella 3-4, CNR-DT200/2004 71

RINFORZO A FLESSIONE: ESEMPI NUMERICI Calcolo di M u Attraverso le equazioni di equilibrio alla traslazione ed alla rotazione, si ottiene: - Campo di rottura 1 (rottura per raggiungimento della deormazione ultima del rinorzo) - x = 29.7 mm - s1 = 373.9 MPa - = 450 MPa M u = 14.9 knm > M Sd = 14.4 knm 72

RINFORZO A FLESSIONE: ESEMPI NUMERICI CONFRONTO: Sezione non rinorzata: M u = 9.9 knm Sezione rinorzata: M u = 14.9 knm L utilizzo del rinorzo ha portato ad un incremento in termini di resistenza a lessione pari al 50.5% della capacità originaria!!! 73

RINFORZO A FLESSIONE: ESEMPI NUMERICI Calcestruzzo C16/20 R ck = 20 MPa cd = 9.1 MPa Acciaio FeB44k yk = 430 MPa E s = 210 GPa yd = 373.9 MPa yd = 0.00182 Armatura A s2 = 216 = 402 mm 2 A s1 = 416 = 804 mm 2 Eq. di equilibrio alla traslazione: 0 bxcd s2 As 2 s1as1 -> x = 89.4 mm Eq. alla rotazione attorno all asse passante per l armatura tesa: M u d x A d c bxcd s2 s2 -> M u = 132kNm 74

RINFORZO A FLESSIONE: ESEMPI NUMERICI M Rd = 132.5 kn 75

RINFORZO A FLESSIONE: ESEMPI NUMERICI M Sd = 123 knm (carico variabile per sola manutenzione) M Rd = 132.5 knm > M Sd = 123 knm -> OK M Sd = 185 knm (carico variabile per civile abitazione) M Rd = 132.5 knm < M Sd = 185 knm!!! NECESSARIO RINFORZO! 76

RINFORZO A FLESSIONE: ESEMPI NUMERICI MAPEWRAP C UNI-AX HM Geometria lamina: spessore equiv.= 0.329 mm larghezza = 300 mm Caratteristiche meccaniche: tk = 4410 MPa E = 390 GPa k = 1.1 % 77

RINFORZO A FLESSIONE: ESEMPI NUMERICI Calcolo di k b b = 300 mm b = 300 mm b 2 b / b = 1.0 k b b 0.76 11 b 1 400 Calcolo di Fk ck = 16 MPa 2/ 3 ctm 0.3 ck 2MPa Fk 0.03kb ck ctm 0. 17MPa 78

RINFORZO A FLESSIONE: ESEMPI NUMERICI Calcolo di dd (Resistenza di progetto alla delaminazione del rinorzo di FRP nella sezione di estremità) E = 390 GPa t = 2x0.329 = 0.658mm = 0.17MPa,d = 1.2 2E Fk dd 305, d 1 c t MPa 79

RINFORZO A FLESSIONE: ESEMPI NUMERICI a = 0.95 k = 1.1% k d min a,, d k 0.0087 a, d Calcolo di d dd d = dd = 0.23% << k = 1.1% k cr = 3 dd,2 = k cr dd = 915 MPa dd dd,2 E 0.0023(0.23%) 80

RINFORZO A FLESSIONE: ESEMPI NUMERICI Calcolo di M u Attraverso le equazioni di equilibrio alla traslazione ed alla rotazione, si ottiene: - Campo di rottura 1 (rottura per raggiungimento della deormazione ultima del rinorzo) - x = 181 mm - s1 = 373.9 MPa - = 915 MPa M u = 197.8 knm > M Sd = 185 knm 81

RINFORZO A FLESSIONE: ESEMPI NUMERICI CONFRONTO: Sezione non rinorzata: M u = 132 knm Sezione rinorzata: M u = 197.8 knm L utilizzo del rinorzo ha apportato un incremento in termini di capacità di resistenza a lessione pari al 49.8% della capacità originaria!!! 82

RINFORZO A TAGLIO Rinorzo a taglio discontinuo Rinorzo a taglio continuo 83

RINFORZO A TAGLIO Conigurazioni per il rinorzo a taglio: CNR-DT 200 R1/2013 Elementi distintivi del rinorzo a taglio: 84

RINFORZO A TAGLIO V Rd min V V V, Rd, ct Rd, s Rd, V Rd,max - V Rd,ct e V Rd,s sono, rispettivamente, i contributi del calcestruzzo e dell armatura trasversale di acciaio, da valutarsi in accordo con i Codici e la Letteratura Tecnica - V Rd, è il contributo del rinorzo di FRP; - V Rd,max è la resistenza della biella compressa di calcestruzzo; 85

RINFORZO A TAGLIO Sezione rettangolare e disposizione ad U o in avvolgimento V 1 Rd, 0.9d ed 2t cot Rd cot w p - è l angolo di inclinazione delle essure da taglio rispetto all asse dell elemento (in mancanza di determinazione più accurata, si può assumere θ = 45 ); - ed è la resistenza eicace di calcolo del rinorzo (a taglio); 86

RINFORZO A TAGLIO Sezione rettangolare e disposizione ad U o in avvolgimento V 1 Rd, 0.9d ed 2t cot Rd cot w p - Rd è il coeiciente di sicurezza sul modello; - Rinorzo discontinuo e = 90 : V Rd w, 1.5d edt (con 45) p - Rinorzo continuo e = 90 (p = w ): V Rd, 1.5d edt (con 45) 87

RINFORZO A TAGLIO Resistenza eicace del rinorzo, ed - Sezione rettangolare e disposizione ad U con = 90 ed dd 1 1 3 min le 0.9d, h w - dd è la resistenza per delaminazione di estremità; - l e è la lunghezza eicace (o ottimale) di ancoraggio; - h w è l altezza dell anima della sezione; 88

RINFORZO A TAGLIO Resistenza eicace del rinorzo, ed - Sezione rettangolare e disposizione in avvolgimento con = 90 (o disposizione ad U con dispositivi di vincolo delle estremità libere) ed dd 1 1 6 min le 0.9d, h w - dd è la resistenza per delaminazione di estremità; - l e è la lunghezza eicace di ancoraggio; - h w è l altezza dell anima della sezione; (espressione approssimata) 89

RINFORZO A TAGLIO Limitazioni e dettagli costruttivi - Nel caso di disposizione ad U ed in avvolgimento, gli spigoli della sezione dell elemento da rinorzare a contatto con il materiale composito devono essere arrotondati, in modo da evitare il tranciamento del rinorzo. Il raggio di curvatura, r c, dell arrotondamento deve essere non minore di 20 mm. - Nel caso di rinorzi discontinui costituiti da strisce di materiale composito, la larghezza, w, ed il passo, p, delle strisce, misurati (in mm) ortogonalmente alla direzione delle ibre, devono rispettare le seguenti limitazioni: 50 mm w 250 mm e w p min{0.5 d, 3 w, w + 200 mm}. Disposizione ad U ed in avvolgimento: - r c 20 mm; Rinorzi discontinui: - 50 mm w 250 mm; - w p min{0.5d, 3w, w + 200 mm}. 90

RINFORZO A TAGLIO Limitazioni e dettagli costruttivi Rinorzi discontinui: - 50 mm w 250 mm; - w p min{0.5d, 3w, w + 200 mm}. Esempio: Trave a spessore 80x20cm w = 100 mm; p min{0.5d, 3w, w +200 mm} p min{85 mm, 300 mm, 300 mm} = 85 mm p < w devo cambiare tipologia di rinorzo!!! 91

RINFORZO A TAGLIO: ESEMPIO NUMERICO Calcestruzzo C16/20 R ck = 20 MPa cd = 9.1 MPa ctd = ctk / c =(0.7 ctm )/ c 1.4MPa Acciaio FeB44k yk = 430 MPa E s = 210 GPa yd = 373.9 MPa yd = 0.00182 V Rd min VRd, ct 0.6 ctddb 78kN Asw VRd, s ywd 0.9d 45kN s VRd, max 0.3 cdbd 385kN V Rd V, Rd, s, ct V Rd,max Armatura A s2 = 216 = 402 mm 2 A s1 = 416 = 804 mm 2 Stae 6 passo 20 cm VRd VRd, ct VRd, s 123kN 92

RINFORZO A TAGLIO: ESEMPIO NUMERICO MAPEWRAP C UNI-AX HM Geometria lamina: spessore equiv.= 0.329 mm larghezza = 300 mm Caratteristiche meccaniche: tk = 4410 MPa E = 390 GPa = 1.1 % 93

RINFORZO A TAGLIO: ESEMPIO NUMERICO V Rd min V V V, Rd, ct Rd, s Rd, V Rd,max Nel caso di rinorzo ad U (o in avvolgimento) e continuo (p = w ): ed dd 1 1 3 min le 0.9d, h Fk 0.03kb ck ctm 0. 17MPa V 5d Rd, 1. w (Nel caso di sezione rettangolare e disposizione ad U con = 90 ) MPa con: t =1 x 0.329 mm = 0.329 mm (singolo strato);,d = 1.2 (Tabella 3-2, CNR-DT 200/2004). N.B. - nel caso di rinorzo continuo con strisce adiacenti, b = b k b = 1; - nel caso di rinorzo discontinuo, per il calcolo di k b si deve porre b = w e b = p ; 2E Fk dd 432 ed t, d 1 c t 94

RINFORZO A TAGLIO: ESEMPIO NUMERICO V Rd min V V V, Rd, ct Rd, s Rd, V Rd,max Nel caso di rinorzo ad U (o in avvolgimento) e continuo (p = w ): E t le 146mm 2 ctm con V 5d Rd, 1. 2 / 3 ed ctm 0.3 ck 2MPa t 1 l e ed dd 1 382MPa 3 min0.9 d, hw (resistenza eicace del rinorzo a taglio) V Rd min V V Rd, 1.5d edt 88.6kN Rd, ct VRd, s VRd, 211.6kN V V V, V 211.6kN Rd, ct Rd, s Rd, Rd, max 95

RINFORZO A TAGLIO: ESEMPIO NUMERICO CONFRONTO: Sezione non rinorzata: T u = 123 kn Sezione rinorzata: T u = 211.6 knm L utilizzo del rinorzo ha apportato un incremento in termini di capacità di resistenza a taglio pari al 72% della capacità originaria!!! ATTENZIONE!!! Per l elemento rinorzato non può essere considerato un incremento della capacità di calcolo superiore al 60% di quella dell elemento non rinorzato. 96

CONFINAMENTO DI PILASTRI Fasciatura esterna discontinua (cerchiatura) Fasciatura esterna continua (ricoprimento) 97

CONFINAMENTO DI PILASTRI Principi generali (elementi sollecitati da sorzo normale centrato o con piccola eccentricità) Un adeguato coninamento degli elementi in CA può determinare un miglioramento delle proprietà meccaniche del cls in condizioni ultime. In particolare, esso può consentire un: - incremento della resistenza ultima a compressione del cls; - incremento della deormazione ultima. 98

CONFINAMENTO DI PILASTRI Schematizzazione del del legame tensionedeormazione per calcestruzzo coninato con FRP (CNR-DT 200/2004) 99

CONFINAMENTO DI PILASTRI Sorzo normale a compressione di progetto dell elemento coninato (compressione centrata o piccola eccentricità) N Rcc, d 1 Rd A c ccd A s yd Rd = 1.10; A c è l area della sezione trasversale dell elemento; ccd è la resistenza di calcolo del calcestruzzo coninato; A s è l area dell armatura metallica; yd è la resistenza di calcolo dell armatura; Tabella 3-3, CNR-DT 200/2004 100

CONFINAMENTO DI PILASTRI Resistenza di calcolo del calcestruzzo coninato, ccd ccd cd 1 2.6 k e cd l 2 3 cd è la resistenza di calcolo del calcestruzzo non coninato; l è la pressione di coninamento; k e è il coeiciente di eicienza, unzione della orma della sezione trasversale dell elemento (rettangolare o circolare) e del tipo di rinorzo (continuo o discontinuo). k e 1; l,e = k e l è la pressione eicace di coninamento; 101

Pressione di coninamento 1 2 l E d, rid CONFINAMENTO DI PILASTRI - è la percentuale geometrica di rinorzo; - d,rid è la deormazione di calcolo ridotta del composito; d, rid k min a ;0. 004 d,rid 0.4%!!! 102

Coeiciente di eicienza, k e k e k V k H k CONFINAMENTO DI PILASTRI - k V è il coeiciente di eicienza verticale e dipende dalla modalità di applicazione del coninamento (continuo o discontinuo); - k H è il coeiciente di eicienza orizzontale e dipende dalla sezione dell elemento (circolare o rettangolare); - k è un coeiciente legato all eventuale inclinazione delle ibre; Nel caso di asciatura continua: k V = 1 Nel caso di asciatura discontinua: k V 1 p ' 2 d min 2 - p d min /2 k V 0.56 con d min minima dimensione trasversale dell elemento. 1 103

Coeiciente di eicienza, k e k e k V k H k CONFINAMENTO DI PILASTRI - k V è il coeiciente di eicienza verticale e dipende dalla modalità di applicazione del coninamento (continuo o discontinuo); - k H è il coeiciente di eicienza orizzontale e dipende dalla sezione dell elemento (circolare o rettangolare); - k è un coeiciente legato all eventuale inclinazione delle ibre; Nel caso di sezione circolare: k H = 1 Nel caso di sezione rettangolare: 2 b' d k H 1 3A g ' 2 eetto arco - A g è l area della sezione trasversale; - b = b - 2r c ; - d = d - 2r c ; 104

Coeiciente di eicienza, k e k e k V k H k CONFINAMENTO DI PILASTRI - k V è il coeiciente di eicienza verticale e dipende dalla modalità di applicazione del coninamento (continuo o discontinuo); - k H è il coeiciente di eicienza orizzontale e dipende dalla sezione dell elemento (circolare o rettangolare); - k è un coeiciente legato all eventuale inclinazione delle ibre; Nel caso di ibre disposte ad elica, si tiene conto della riduzione della pressione di coninamento attraverso il coeiciente k. N.B. k non dipende dalla orma della sezione. k 1 1 tan 2 - è l angolo di inclinazione delle ibre; Per = 0 k = 1; 105

Nel caso di sezione rettangolare: CONFINAMENTO DI PILASTRI Le istruzioni CNR-DT 200/2004 prescrivono, inoltre, che: - in assenza di adeguate prove sperimentali, che ne comprovino al contrario l eicacia, non va considerato l eetto del coninamento su sezioni rettangolari per le quali b/d>2, ovvero max {b,d} > 900mm; - Prima dell applicazione del sistema di FRP è opportuno procedere ad un arrotondamento degli spigoli della sezione (r c 20 mm), allo scopo di evitare pericolose concentrazioni di tensione localizzate in corrispondenza degli stessi, che potrebbero provocare una rottura prematura del sistema. Sezione rettangolare: - b/d < 2; - max {b, d} < 900 mm; - r c 20 mm. 106

CONFINAMENTO DI PILASTRI: ESEMPI NUMERICI Es. 1 - Sezione circolare Es. 2 - Sezione quadrata Area = 908 cm 2 A s = 812 = 905 mm 2 Area = 900 cm 2 A s = 812 = 905 mm 2 Calcestruzzo C20/25 cd = 11.33 MPa Acciaio FeB44k yd = 373.9 MPa 107

CONFINAMENTO DI PILASTRI: ESEMPI NUMERICI MAPEWRAP C UNI-AX HM Geometria lamina: spessore equiv.= 0.329 mm larghezza = 300 mm Caratteristiche meccaniche: tk = 4410 MPa E = 390 GPa = 1.1 % 108

CONFINAMENTO DI PILASTRI: ESEMPI NUMERICI Sezione circolare (D = 34 cm) - Rinorzo continuo Percentuale geometrica di rinorzo Area rinorzo Dt 4t 0.00387 2 Area cls D D 4 Deormazione di calcolo ridotta del rinorzo k d rid min a ;0.004 min 0.0095;0.004 0. 004, a 0.95 Pressione di coninamento 1 l E d, rid 3. 019MPa 2 Resistenza a compressione del cls coninato 2 ke l 3 ccd 1 2.6 ccd 23. 5MPa cd cd (k V = 1, k H = 1 e k = 1 k e = 1) N.B. cd = 11.33 MPa 109

CONFINAMENTO DI PILASTRI: ESEMPI NUMERICI Sezione circolare (D = 34 cm) - Rinorzo continuo Sorzo normale di progetto della sezione non coninata N Rc, d Ac cd As yd 1367kN Sorzo normale di progetto della sezione coninata 1 N Rcc, d Ac ccd As yd 2278kN Rd CONFRONTO: Sezione non coninata: N Rc,d = 1367 kn Sezione coninata: N Rcc,d = 2278 knm L utilizzo del rinorzo ha apportato un incremento in termini di capacità di resistenza a compressione pari al 66.6% della capacità originaria!!! Attenzione! si dovrà rispettare il limite superiore del 60% 110

CONFINAMENTO DI PILASTRI: ESEMPI NUMERICI Sezione quadrata (L = 30 cm) - Rinorzo continuo Percentuale geometrica di rinorzo d Area rinorzo Area cls 2 t b d bd 0.00439 Deormazione di calcolo ridotta del rinorzo k, rid min a ;0.004 min 0.0095;0.004 0. 004 Pressione di coninamento 1 l E d, rid 3. 877MPa 2 Resistenza a compressione del cls coninato cd k 3 2 2 e l b' d' 1 2.6 ccd 20. MPa con ke kh 1 0. 497 cd 3Ag ccd 3 2 111

CONFINAMENTO DI PILASTRI: ESEMPI NUMERICI Sezione quadrata (L = 30 cm) - Rinorzo continuo Sorzo normale di progetto della sezione non coninata N Rc, d Ac cd As yd 1358kN Sorzo normale di progetto della sezione coninata ccd N Rcc, d Ac As yd 1999kN Rd CONFRONTO: Sezione non coninata: N Rc,d = 1358 kn Sezione coninata: N Rcc,d = 1999 knm L utilizzo del rinorzo ha apportato un incremento in termini di capacità di resistenza a compressione pari al 47.2% della capacità originaria. N.B. Tale valore risulta ineriore all incremento ottenuto con la sezione circolare, nonostante una maggiore percentuale geometrica di armatura. 112

ESECUZIONE DI RINFORZI IN FRP PREPARAZIONE DEL SUPPORTO Fasi lavorative: 1. Procedere all'imprimitura (primerizzazione) del sottoondo, con la preparazione e la successiva applicazione, a rullo o a pennello, di primer epossidico bicomponente superluido per il trattamento del supporto, avente unzione di appretto sulla supericie di calcestruzzo pulita ed asciutta. 113

ESECUZIONE DI RINFORZI IN FRP PREPARAZIONE DEL SUPPORTO Fasi lavorative: 2. Applicazione di primo strato di adesivo epossidico di media viscosità. L applicazione dell impregnante del tessuto deve essere eseguita a pennello o a rullo a pelo corto, per uno strato, in spessore uniorme, di circa 0,50 mm. 114

ESECUZIONE DI RINFORZI IN FRP DISPOSIZIONE DEL RINFORZO Fasi lavorative: 3. Posizionamento delle asce di tessuto immediatamente dopo l applicazione del primo strato di impregnante, avendo cura di stenderle senza ormare grinze, con le mani protette da guanti di gomma impermeabili. 115

ESECUZIONE DI RINFORZI IN FRP DISPOSIZIONE DEL RINFORZO Fasi lavorative: 4. Favorire la penetrazione dell adesivo e della resina attraverso le ibre (impregnazione) agendo con apposito rullino metallico, in modo da ar penetrare l adesivo nel tessuto. 116

ESECUZIONE DI RINFORZI IN FRP DISPOSIZIONE DEL RINFORZO Fasi lavorative: 5. Applicazione di secondo strato di adesivo epossidico di media viscosità 117

ESECUZIONE DI RINFORZI IN FRP DISPOSIZIONE DEL RINFORZO Fasi lavorative: 6. Ripassare più volte sul tessuto impregnato il rullino metallico per eliminare le eventuali bolle d aria occluse durante le precedenti lavorazioni e per distendere le ibre della ascia di tessuto secondo la relativa orditura. 118

ESECUZIONE DI RINFORZI IN FRP PRE-FINITURA Fasi lavorative: 7. Per l applicazione di successivi strati di initura e/o protezione, provvedere a spagliare della sabbia ine sull ultimo strato di resina applicato, al ine di assicurare il uturo idoneo aggrappo dei materiali per le successive lavorazioni a completamento. Lo spaglio sarà eseguito a mano o meccanicamente. 119

VIADOTTO FLAMINIA - Spoleto (PG) Descrizione - Ponte ad arco a via superiore di luce pari a circa 76 m; Cause del rinorzo (1994-95) - Avanzato di degrado dei pilastri; - pericolo di compromissione dell eicienza statica degli elementi strutturali degradati; 120

VIADOTTO FLAMINIA - Spoleto (PG) Azioni preparatorie all intervento di ripristino e rinorzo strutturale - rilievo pacometrico (localizzare le armature, stima dei diametri delle barre); - prove sclerometriche; - prove ultrasoniche; - prove di estrazione con espansione (pull out); - prove a schiacciamento eseguite in laboratorio su carote di cls prelevate in sito; - prova di carico ante intervento; Durata dell intervento: 5 giorni (senza interrompere il traico di mezzi) 121

EDIFICIO PRIVATO - Bagnolo di Piano (RE) Descrizione - Palazzina residenziale di sette piani; Cause del rinorzo (1996) - Danneggiamenti dovuti al terremoto del 15/10/1996 (Magnitudo 4.8); 122

EDIFICIO PRIVATO - Bagnolo di Piano (RE) Le indagini sperimentali eettuate per determinare le caratteristiche della struttura avevano consentito di evidenziare dietti nella realizzazione e nella disposizione della staatura dei pilastri e una bassa qualità del conglomerato. L obiettivo dell intervento u pertanto quello di recuperare la duttilità ai nodi superiori e ineriori dei pilastri per contenere l eetto di plasticizzazione dei nodi stessi. Vista dei pilastri asciati Vista del portico a ine lavori 123

Fasi lavorative EDIFICIO PRIVATO - Bagnolo di Piano (RE) 1. Demolizione del cls distaccato, passivazione dei erri d armatura e riproilatura del cls mediante malte tixotropiche e resine epossidiche. 124

Fasi lavorative EDIFICIO PRIVATO - Bagnolo di Piano (RE) 2. Preparazione degli spigoli con angolari metallici e interposizione di ibra di vetro disposta in senso longitudinale e ibra di carbonio in senso trasversale. 125

Fasi lavorative EDIFICIO PRIVATO - Bagnolo di Piano (RE) 3. Fasciatura delle estremità dei pilastri e verniciatura protettiva Durata dell intervento: 4 giorni 126

EDIFICIO PLURIPIANO IACP - Aprilia (LT) Descrizione - Struttura portante in travi e pilastri in CA con tamponamenti esterni realizzati con cortina di mattoni e controodera in laterizio, tramezze interne in laterizio; Cause dell intervento (1996) - Schiacciamento delle pareti di tramezzatura e controodera a diretto contatto con le travi di impalcato; 127

EDIFICIO PLURIPIANO IACP - Aprilia (LT) La veriica analitica del progetto e le indagini preliminari conermavano che la struttura aveva un comportamento conorme alle risultanze progettuali -> Qual era la causa dei danneggiamenti? La tamponatura era stata realizzata partendo dai piani ineriori, senza attendere che la struttura avesse assorbito tutti i carichi -> le tramezzature si trovavano quindi a dover sopportare parte delle deormazioni delle travi. Demolizione di parte delle tramezzature per liberare l intradosso delle travi Pianta del paino tipo del abbricato 128

EDIFICIO PLURIPIANO IACP - Aprilia (LT) L obiettivo dell intervento u pertanto quello di ridurre la deormabilità delle travi e ridurre altresì lo stato tensionale delle armature per recuperare un maggior grado di sicurezza. Sono stati pertanto impiegati nastri di carbonio ad altissimo modulo elastico. Trave tipo Durata dell intervento: 25 giorni (senza sgomberare gli appartamenti) 129

ELENCO REGIONALE DEI PREZZI DELLE OPERE PUBBLICHE DELLA REGIONE EMILIA-ROMAGNA ART. 8 LEGGE REGIONALE N. 11/2010 ART. 133 DECRETO LEGISLATIVO 163/2006 EDIZIONE LUGLIO 2012 130

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FONTI E RIFERIMENTI BIBLIOGRAFICI - NTC di cui al DM 14/01/2008; - Circolare n. 617/2009; - CNR-DT200:2004 Istruzioni per la Progettazione, l Esecuzione ed il Controllo di Interventi di Consolidamento Statico mediante l utilizzo di Compositi Fibrorinorzati; (esiste una versione aggiornata del 2012) - Linee Guida per riparazione, raorzamento di elementi strutturali, tamponature e partizioni, Dipartimento di Protezione Civile; - Linee Guida del Consiglio Superiore dei Lavori Pubblici; - Elenco regionale dei prezzi delle opere pubbliche della regione Emilia- Romagna art. 8 legge regionale n. 11/2010, art. 133 decreto legislativo 163/2006, edizione luglio 2012; - Il degrado del cemento armato. Dinamiche, recupero e prevenzione, Emilio Traettino; - Compositi FRP. Linee guida per il rinorzo di strutture in calcestruzzo e calcestruzzo armato precompresso. NCT global media editore (collana: tecnologie innovative). 136

GLI INTERVENTI POST SISMA GRAZIE PER L ATTENZIONE Relatore: Ing. Adriano DICUONZO, Ph.D. Funzionario del Servizio Tecnico Bacino Reno Struttura Competente in Materia Sismica Regione Emilia-Romagna (Ferrara, 23 Maggio 2014) 137