RELAZIONE IDROLOGICO-IDRAULICA
|
|
|
- Dario Giglio
- 9 anni fa
- Visualizzazioni
Transcript
1 Oggetto: RELAZIONE IDROLOGICO-IDRAULICA R Revisione 01 Revisione 00 Emissione Gennaio 2014 Project: Binini Partners S.r.l. via Gazzata, Reggio Emilia tel tel fax [email protected] C.F. e P.IVA e R.I Capitale sociale euro i.v. Il presente documento è riservato. E' vietata la riproduzione non autorizzata
2
3
4
5
6
7 Grandezza Valore Unità di misura Qobiettivo 0,210 m³/s Q calcolata 0,211 m³/s DQ -0,001 m³/s Scabrezza 35 m1/3/s Livello 0,29 m Base minore 0,4 m Base maggiore 0,98 m Ipotenusa 0,41 m Inclinazione sponda 45 Pendenza 0,01 - A 0,201 m² P 1,222 m R 0,164 m Franco 0,1 m H tot 0,4 m
8 1/ 2 K S s l KS sl a n L 0
9 Tr 10 anni durata < 1 ora durata > 1 ora Parametro a n a n Minimo 34,00 0,650 31,00 0,280 Massimo 41,00 0,680 40,00 0,350 medio 37,50 0,665 35,50 0,315
10 l/s
11 l/s
12
13 Coefficienti di afflusso Pavimenti di asfalto o altro pavimento compatto 0.90
14
15
16
17
18 P
19
20
21
22
23
24
25 Tab. 1) Tabella dati di ingresso Nome Nodo M Nodo V L i A c p [m] [m/m] [m 2 ] [s] A0-A10 / A10-A9 A10 A A0-A10 / A9-A8 A9 A A0-A10 / A8-A7 A8 A A0-A10 / A7-A6 A7 A A0-A10 / A6-A5 A6 A A0-A10 / A5-A4 A5 A A0-A10 / A4-A3 A4 A A0-A10 / A3-A2 A3 A A2-A2' / A2'-A2 A2' A A0-A10 / A2-A1 A2 A A0-A10 / A1-A0 A1 A Legenda tabella dati in ingresso Nome Nome identificativo del tratto Nodo M Nome del nodo di monte Nodo V Nome del nodo di valle L Lunghezza del tratto i Pendenza del tratto A c Area scolante del tratto Coefficiente di afflusso medio p Tempo di percorrenza Tab. 2) Tabella dettaglio aree imposte Nome 0 Area Natura superficie [s] [m 2 ] A0-A10 / A10-A Pavimenti di asfalto o altro pavimento compatto A0-A10 / A9-A Pavimenti di asfalto o altro pavimento compatto A0-A10 / A8-A Pavimenti di asfalto o altro pavimento compatto A0-A10 / A7-A Pavimenti di asfalto o altro pavimento compatto A0-A10 / A6-A Pavimenti di asfalto o altro pavimento compatto A0-A10 / A5-A Pavimenti di asfalto o altro pavimento compatto A0-A10 / A4-A Pavimenti di asfalto o altro pavimento compatto A0-A10 / A3-A2 150 A2-A2' / A2'-A Pavimenti di asfalto o altro pavimento compatto A0-A10 / A2-A1 150 A0-A10 / A1-A0 150
26 Legenda tabella dettaglio aree imposte Nome Nome identificativo del tratto 0 Tempo di afflusso Coefficiente di afflusso della superficie Tab. 3) Tabella dettaglio aree scolanti Nome A m m A tr tr [m 2 ] [m 2 ] > A0-A10 / A10-A > A0-A10 / A9-A A0-A10 / A10-A > A0-A10 / A8-A A0-A10 / A9-A A0-A10 / A10-A > A0-A10 / A7-A A0-A10 / A8-A A0-A10 / A9-A A0-A10 / A10-A > A0-A10 / A6-A A0-A10 / A7-A A0-A10 / A8-A A0-A10 / A9-A A0-A10 / A10-A > A0-A10 / A5-A A0-A10 / A6-A A0-A10 / A7-A A0-A10 / A8-A A0-A10 / A9-A A0-A10 / A10-A > A0-A10 / A4-A A0-A10 / A5-A A0-A10 / A6-A A0-A10 / A7-A A0-A10 / A8-A A0-A10 / A9-A A0-A10 / A10-A > A0-A10 / A3-A A0-A10 / A4-A A0-A10 / A5-A A0-A10 / A6-A A0-A10 / A7-A A0-A10 / A8-A
27 + A0-A10 / A9-A A0-A10 / A10-A > A2-A2' / A2'-A A0-A10 / A4-A A0-A10 / A5-A A0-A10 / A6-A A0-A10 / A7-A A0-A10 / A8-A A0-A10 / A9-A A0-A10 / A10-A > A0-A10 / A2-A A2-A2' / A2'-A A0-A10 / A3-A A0-A10 / A4-A A0-A10 / A5-A A0-A10 / A6-A A0-A10 / A7-A A0-A10 / A8-A A0-A10 / A9-A A0-A10 / A10-A > A0-A10 / A1-A A0-A10 / A2-A A2-A2' / A2'-A A0-A10 / A3-A A0-A10 / A4-A A0-A10 / A5-A A0-A10 / A6-A A0-A10 / A7-A A0-A10 / A8-A A0-A10 / A9-A A0-A10 / A10-A Legenda tabella dettaglio aree scolanti Nome Nome identificativo del tratto A m Area scolante media m Coefficiente di afflusso medio A tr Area scolante del tratto tr Coefficiente di afflusso del tratto ab. 4) 1 Tabella risultati (Intensità di pioggia e Portata) Nome A m I m p r c i u Q p Q max [m 2 ] [s] [s] [s] [mm/h] [l/(s*ha)] [l/s] [l/s] A0-A10 / A10-A A0-A10 / A9-A
28 A0-A10 / A8-A A0-A10 / A7-A A0-A10 / A6-A A0-A10 / A5-A A0-A10 / A4-A A0-A10 / A3-A A2-A2' / A2'-A A0-A10 / A2-A A0-A10 / A1-A Legenda tabella intensità di pioggia e portata Nome Nome identificativo del tratto A m Area scolante media m Coefficiente di afflusso medio I Pendenza del tratto p Tempo di percorrenza r Tempo di rete c Tempo di corrivazione i Intensità di pioggia u Coefficiente udometrico Q p Portata di pioggia Q max Massima portata del tubo Tab. 5) 2 Tabella risultati (Verifica della condotta) Nome Mat. Sz Speco h G r Q p V qt m qt v [m] [%] [l/s] [m/s] [m] [m] A0-A10 / A10-A9 PVC_SN DN A0-A10 / A9-A8 PVC_SN DN A0-A10 / A8-A7 PVC_SN DN A0-A10 / A7-A6 PVC_SN DN A0-A10 / A6-A5 PVC_SN DN A0-A10 / A5-A4 PVC_SN DN A0-A10 / A4-A3 PVC_SN DN A0-A10 / A3-A2 PVC_SN DN A2-A2' / A2'-A2 PVC_SN DN A0-A10 / A2-A1 PVC_SN DN A0-A10 / A1-A0 PVC_SN DN Legenda tabella verifica della condotta Nome Nome identificativo del tratto Mat. Materiale e scabrezza del tratto Sz Codice sezione Speco Dimensioni condotta 1 Circolare [mm] 2 Cunetta Ovoidale [cm] 3 Trapezia [mt] 4 Triangolare [mt] 5 Rettangolare [mt] h Altezza idrica G r Grado di riempimento Q p Portata di pioggia V Velocità qt m Quota a monte qt v Quota a valle
29
30 VERIFICHE STATICHE PER CONDOTTE IDRAULICHE NOME DEL TRATTO DI CONDOTTA: A1_A10_MAX CARATTERISTICHE GEOMETRICHE DELLA CONDOTTA DIAMETRO INTERNO D i : 152,00 [mm] SPESSORE DELLA PARETE s: 4,00 [mm] DN D: 160,00 [mm] LARGHEZZA SUPERIORE DELLA TRINCEA B: 0,32 [m] ALTEZZA DEL RINTERRO ALLA GENERATRICE SUPERIORE H: 1,87 [m] ALTEZZA DELLA FALDA SULLA MEZZERIA DEL TUBO H w : 0,00 [m] COEFFICIENTE DI POSA K: 2,00 [ - ] PRESENZA D'ACQUA NELLA TUBAZIONE W: PRESENTE [ - ] CARATTERISTICHE DEL TERRENO PESO SPECIFICO DEL MATERIALE DI RINTERRO ANGOLO DI ATTRITO DEL MATERIALE DI RINTERRO MODULO DI ELASTICITA' DEL TERRENO t : 19613,00 [N/m 3 ] : 33,00 [ ] E s : 6,90 [MPa] CARATTERISTICHE FISICHE DELLA CONDOTTA E DELLA TRINCEA MATERIALE DI COSTITUZIONE DELLA CONDOTTA TIPO: PVC [ - ] MODULO ELASTICO E t : 1500,00 [MPa] COEFFICIENTE DI POISSONT n: 0,30 [mm] INDICE DI RIGIDEZZA TRASVERSALE DELLA TUBAZIONE RG: 0,0021 [MPa] TIPO DI CONDOTTA TIPO: FLESSIBILE [ - ] TIPO DI TRINCEA TIPO: STRETTA [ - ] CARATTERISTICHE DI CALCOLO PER TUBAZIONE FLESSIBILE 1. COEFFICIENTI FATTORE DI RITARDO D e : 1,50 [ - ] 2. CALCOLO PARAMETRI COEFFICIENTE DI INFLESSIONE PARAMETRO 1 PARAMETRO 2 FATTORE DI FORMA FATTORE DI PROGETTO RAGGIO MEDIO DIAMETRO MEDIO FATTORE DI RIGIDITA' TRASVERSALE INFLESSIONE DIAMETRALE FATTORE DI SPINTA IDROSTATICA COEFFICIENTE DI SUPPORTO ELASTICO K x : 0,08 [ - ] K a : 0,75 [ - ] D a : 0,00 [cm] D f : 8,00 [ - ] FS: 2,50 [ - ] r: 7,80 [cm] d m : 15,60 [cm] E t I: 800,00 [Ncm] y: 0,32 [cm] R w : 1,00 [ - ] B': 1,00 [ - ]
31 CALCOLO DEI CARICHI AGENTI SULLA CONDOTTA 1. CARICO DOVUTO AL RINTERRO: A. CONDOTTA RIGIDA IN TRINCEA STRETTA PARAMETRO k: 0,29 [ - ] COEFFICIENTE DI CARICO DEL TERRENO IN TRINCEA STRETTA C t : 2,34 [ - ] CARICO VERTICALE SUL TUBO Q st : 5868,21 [N/m] B. CONDOTTA RIGIDA IN TRINCEA LARGA RAPPORTO ALTEZZA DIAMETRO H/D: 11,69 [ - ] COEFFICIENTE DI CARICO DEL TERRENO IN TRINCEA LARGA C e : 19,74 [ - ] CARICO VERTICALE SUL TUBO Q ewt : 9908,80 [N/m] C. CONDOTTA FLESSIBILE CARICO VERTICALE SUL TUBO P st : 5868,21 [N/m] 2. CARICO DOVUTO AI SOVRACCARICHI MOBILI VERTICALI: TIPO DI SOVRACCARICO MOBILE CONSIDERATO FATTORE DINAMICO CARICO VERTICALE SUL TUBO 3. CARICO DOVUTO ALL'ACQUA CONTENUTA NEL TUBO: CARICO VERTICALE SUL TUBO Tipo: STRADE HT45 : 1,16 [ - ] P: 3761,62 [ N/m ] P a : 133,73 [ N/m ] 4. CARICO DOVUTO ALL'ACQUA DI FALDA: CARICO VERTICALE SUL TUBO Q w : 0,00 [ N/m ] FONDAZIONE FLESSIBILE: VERIFICHE STATICHE PER LA CONDOTTA A. VERIFICA DELL'INFLESSIONE DIAMETRALE INFLESSIONE DIAMETRALE MASSIMA y/d: 0,020 [ - ] VALORE LIMITE DELLA INFLESSIONE Lim: 0,05 [ - ] INFLESSIONE MASSIMA < INFLESSIONE LIMITE B. VERIFICA DELLA SOLLECITAZIONE MASSIMA SOLLECITAZIONE AGENTE : 597,38 [N/cm 2 ] DEFORMAZIONE MASSIMA DI FLESSIONE : 0,004 [cm] SOLLECITAZIONE LIMITE l i m : 4000,00 [N/cm 2 ] DEFORMAZIONE LIMITE FATTORE DI SICUREZZA SOLLECITAZIONE AGENTE < SOLLECITAZIONE LIMITE/m DEFORMAZIONE MAX DI FLESSIONE < DEFORMAZIONE LIMITE/m FATTORE DI PROGETTAZIONE PRESSIONE AMMISSIBILE DI BUCKLING SENZA VUOTO INTERNO IPOTESI CALCOLO q a RISPETTATE PRESSIONE AGENTE PRESSIONE AGENTE < PRESSIONE AMMISSIBILE l i m : 0,01 [cm] : 1,50 [ - ] C. VERIFICA BUCKLING FS: 2,50 [ - ] q a : 26,27 [N/cm 2 ] p e : 6,10 [N/cm 2 ]
32 VERIFICHE STATICHE PER CONDOTTE IDRAULICHE NOME DEL TRATTO DI CONDOTTA: A1-A10_MIN CARATTERISTICHE GEOMETRICHE DELLA CONDOTTA DIAMETRO INTERNO D i : 299,60 [mm] SPESSORE DELLA PARETE s: 7,70 [mm] DN D: 315,00 [mm] LARGHEZZA SUPERIORE DELLA TRINCEA B: 0,63 [m] ALTEZZA DEL RINTERRO ALLA GENERATRICE SUPERIORE H: 1,63 [m] ALTEZZA DELLA FALDA SULLA MEZZERIA DEL TUBO H w : 0,00 [m] COEFFICIENTE DI POSA K: 2,00 [ - ] PRESENZA D'ACQUA NELLA TUBAZIONE W: PRESENTE [ - ] CARATTERISTICHE DEL TERRENO PESO SPECIFICO DEL MATERIALE DI RINTERRO ANGOLO DI ATTRITO DEL MATERIALE DI RINTERRO MODULO DI ELASTICITA' DEL TERRENO t : 19613,00 [N/m 3 ] : 33,00 [ ] E s : 6,90 [MPa] CARATTERISTICHE FISICHE DELLA CONDOTTA E DELLA TRINCEA MATERIALE DI COSTITUZIONE DELLA CONDOTTA TIPO: PVC [ - ] MODULO ELASTICO E t : 1500,00 [MPa] COEFFICIENTE DI POISSONT n: 0,30 [mm] INDICE DI RIGIDEZZA TRASVERSALE DELLA TUBAZIONE RG: 0,0020 [MPa] TIPO DI CONDOTTA TIPO: FLESSIBILE [ - ] TIPO DI TRINCEA TIPO: STRETTA [ - ] CARATTERISTICHE DI CALCOLO PER TUBAZIONE FLESSIBILE 1. COEFFICIENTI FATTORE DI RITARDO D e : 1,50 [ - ] 2. CALCOLO PARAMETRI COEFFICIENTE DI INFLESSIONE PARAMETRO 1 PARAMETRO 2 FATTORE DI FORMA FATTORE DI PROGETTO RAGGIO MEDIO DIAMETRO MEDIO FATTORE DI RIGIDITA' TRASVERSALE INFLESSIONE DIAMETRALE FATTORE DI SPINTA IDROSTATICA COEFFICIENTE DI SUPPORTO ELASTICO K x : 0,08 [ - ] K a : 0,75 [ - ] D a : 0,00 [cm] D f : 8,00 [ - ] FS: 2,50 [ - ] r: 15,37 [cm] d m : 30,73 [cm] E t I: 5706,66 [Ncm] y: 0,62 [cm] R w : 1,00 [ - ] B': 1,00 [ - ]
33 CALCOLO DEI CARICHI AGENTI SULLA CONDOTTA 1. CARICO DOVUTO AL RINTERRO: A. CONDOTTA RIGIDA IN TRINCEA STRETTA PARAMETRO k: 0,29 [ - ] COEFFICIENTE DI CARICO DEL TERRENO IN TRINCEA STRETTA C t : 1,64 [ - ] CARICO VERTICALE SUL TUBO Q st : 12790,91 [N/m] B. CONDOTTA RIGIDA IN TRINCEA LARGA RAPPORTO ALTEZZA DIAMETRO H/D: 5,17 [ - ] COEFFICIENTE DI CARICO DEL TERRENO IN TRINCEA LARGA C e : 8,79 [ - ] CARICO VERTICALE SUL TUBO Q ewt : 17112,71 [N/m] C. CONDOTTA FLESSIBILE CARICO VERTICALE SUL TUBO P st : 10070,29 [N/m] 2. CARICO DOVUTO AI SOVRACCARICHI MOBILI VERTICALI: TIPO DI SOVRACCARICO MOBILE CONSIDERATO FATTORE DINAMICO CARICO VERTICALE SUL TUBO 3. CARICO DOVUTO ALL'ACQUA CONTENUTA NEL TUBO: CARICO VERTICALE SUL TUBO Tipo: STRADE HT45 : 1,18 [ - ] P: 8917,83 [ N/m ] P a : 519,53 [ N/m ] 4. CARICO DOVUTO ALL'ACQUA DI FALDA: CARICO VERTICALE SUL TUBO Q w : 0,00 [ N/m ] FONDAZIONE FLESSIBILE: VERIFICHE STATICHE PER LA CONDOTTA A. VERIFICA DELL'INFLESSIONE DIAMETRALE INFLESSIONE DIAMETRALE MASSIMA y/d: 0,020 [ - ] VALORE LIMITE DELLA INFLESSIONE Lim: 0,05 [ - ] INFLESSIONE MASSIMA < INFLESSIONE LIMITE B. VERIFICA DELLA SOLLECITAZIONE MASSIMA SOLLECITAZIONE AGENTE : 578,45 [N/cm 2 ] DEFORMAZIONE MASSIMA DI FLESSIONE : 0,004 [cm] SOLLECITAZIONE LIMITE l i m : 4000,00 [N/cm 2 ] DEFORMAZIONE LIMITE FATTORE DI SICUREZZA SOLLECITAZIONE AGENTE < SOLLECITAZIONE LIMITE/m DEFORMAZIONE MAX DI FLESSIONE < DEFORMAZIONE LIMITE/m FATTORE DI PROGETTAZIONE PRESSIONE AMMISSIBILE DI BUCKLING SENZA VUOTO INTERNO IPOTESI CALCOLO q a RISPETTATE PRESSIONE AGENTE PRESSIONE AGENTE < PRESSIONE AMMISSIBILE l i m : 0,01 [cm] : 1,50 [ - ] C. VERIFICA BUCKLING FS: 2,50 [ - ] q a : 25,40 [N/cm 2 ] p e : 6,19 [N/cm 2 ]
34 VERIFICHE STATICHE PER CONDOTTE IDRAULICHE NOME DEL TRATTO DI CONDOTTA: A2-A2'_MAX CARATTERISTICHE GEOMETRICHE DELLA CONDOTTA DIAMETRO INTERNO D i : 237,60 [mm] SPESSORE DELLA PARETE s: 6,20 [mm] DN D: 250,00 [mm] LARGHEZZA SUPERIORE DELLA TRINCEA B: 0,50 [m] ALTEZZA DEL RINTERRO ALLA GENERATRICE SUPERIORE H: 1,66 [m] ALTEZZA DELLA FALDA SULLA MEZZERIA DEL TUBO H w : 0,00 [m] COEFFICIENTE DI POSA K: 2,00 [ - ] PRESENZA D'ACQUA NELLA TUBAZIONE W: PRESENTE [ - ] CARATTERISTICHE DEL TERRENO PESO SPECIFICO DEL MATERIALE DI RINTERRO ANGOLO DI ATTRITO DEL MATERIALE DI RINTERRO MODULO DI ELASTICITA' DEL TERRENO t : 19613,00 [N/m 3 ] : 33,00 [ ] E s : 6,90 [MPa] CARATTERISTICHE FISICHE DELLA CONDOTTA E DELLA TRINCEA MATERIALE DI COSTITUZIONE DELLA CONDOTTA TIPO: PVC [ - ] MODULO ELASTICO E t : 1500,00 [MPa] COEFFICIENTE DI POISSONT n: 0,30 [mm] INDICE DI RIGIDEZZA TRASVERSALE DELLA TUBAZIONE RG: 0,0021 [MPa] TIPO DI CONDOTTA TIPO: FLESSIBILE [ - ] TIPO DI TRINCEA TIPO: STRETTA [ - ] CARATTERISTICHE DI CALCOLO PER TUBAZIONE FLESSIBILE 1. COEFFICIENTI FATTORE DI RITARDO D e : 1,50 [ - ] 2. CALCOLO PARAMETRI COEFFICIENTE DI INFLESSIONE PARAMETRO 1 PARAMETRO 2 FATTORE DI FORMA FATTORE DI PROGETTO RAGGIO MEDIO DIAMETRO MEDIO FATTORE DI RIGIDITA' TRASVERSALE INFLESSIONE DIAMETRALE FATTORE DI SPINTA IDROSTATICA COEFFICIENTE DI SUPPORTO ELASTICO K x : 0,08 [ - ] K a : 0,75 [ - ] D a : 0,00 [cm] D f : 8,00 [ - ] FS: 2,50 [ - ] r: 12,19 [cm] d m : 24,38 [cm] E t I: 2979,10 [Ncm] y: 0,49 [cm] R w : 1,00 [ - ] B': 1,00 [ - ]
35 CALCOLO DEI CARICHI AGENTI SULLA CONDOTTA 1. CARICO DOVUTO AL RINTERRO: A. CONDOTTA RIGIDA IN TRINCEA STRETTA PARAMETRO k: 0,29 [ - ] COEFFICIENTE DI CARICO DEL TERRENO IN TRINCEA STRETTA C t : 1,88 [ - ] CARICO VERTICALE SUL TUBO Q st : 9222,43 [N/m] B. CONDOTTA RIGIDA IN TRINCEA LARGA RAPPORTO ALTEZZA DIAMETRO H/D: 6,64 [ - ] COEFFICIENTE DI CARICO DEL TERRENO IN TRINCEA LARGA C e : 11,26 [ - ] CARICO VERTICALE SUL TUBO Q ewt : 13796,76 [N/m] C. CONDOTTA FLESSIBILE CARICO VERTICALE SUL TUBO P st : 8139,40 [N/m] 2. CARICO DOVUTO AI SOVRACCARICHI MOBILI VERTICALI: TIPO DI SOVRACCARICO MOBILE CONSIDERATO FATTORE DINAMICO CARICO VERTICALE SUL TUBO 3. CARICO DOVUTO ALL'ACQUA CONTENUTA NEL TUBO: CARICO VERTICALE SUL TUBO Tipo: STRADE HT45 : 1,18 [ - ] P: 6904,22 [ N/m ] P a : 326,75 [ N/m ] 4. CARICO DOVUTO ALL'ACQUA DI FALDA: CARICO VERTICALE SUL TUBO Q w : 0,00 [ N/m ] FONDAZIONE FLESSIBILE: VERIFICHE STATICHE PER LA CONDOTTA A. VERIFICA DELL'INFLESSIONE DIAMETRALE INFLESSIONE DIAMETRALE MASSIMA y/d: 0,020 [ - ] VALORE LIMITE DELLA INFLESSIONE Lim: 0,05 [ - ] INFLESSIONE MASSIMA < INFLESSIONE LIMITE B. VERIFICA DELLA SOLLECITAZIONE MASSIMA SOLLECITAZIONE AGENTE : 583,19 [N/cm 2 ] DEFORMAZIONE MASSIMA DI FLESSIONE : 0,004 [cm] SOLLECITAZIONE LIMITE l i m : 4000,00 [N/cm 2 ] DEFORMAZIONE LIMITE FATTORE DI SICUREZZA SOLLECITAZIONE AGENTE < SOLLECITAZIONE LIMITE/m DEFORMAZIONE MAX DI FLESSIONE < DEFORMAZIONE LIMITE/m FATTORE DI PROGETTAZIONE PRESSIONE AMMISSIBILE DI BUCKLING SENZA VUOTO INTERNO IPOTESI CALCOLO q a RISPETTATE PRESSIONE AGENTE PRESSIONE AGENTE < PRESSIONE AMMISSIBILE l i m : 0,01 [cm] : 1,50 [ - ] C. VERIFICA BUCKLING FS: 2,50 [ - ] q a : 25,95 [N/cm 2 ] p e : 6,15 [N/cm 2 ]
36 VERIFICHE STATICHE PER CONDOTTE IDRAULICHE NOME DEL TRATTO DI CONDOTTA: A2-A2'_MIN CARATTERISTICHE GEOMETRICHE DELLA CONDOTTA DIAMETRO INTERNO D i : 237,60 [mm] SPESSORE DELLA PARETE s: 6,20 [mm] DN D: 250,00 [mm] LARGHEZZA SUPERIORE DELLA TRINCEA B: 0,50 [m] ALTEZZA DEL RINTERRO ALLA GENERATRICE SUPERIORE H: 1,46 [m] ALTEZZA DELLA FALDA SULLA MEZZERIA DEL TUBO H w : 0,00 [m] COEFFICIENTE DI POSA K: 2,00 [ - ] PRESENZA D'ACQUA NELLA TUBAZIONE W: PRESENTE [ - ] CARATTERISTICHE DEL TERRENO PESO SPECIFICO DEL MATERIALE DI RINTERRO ANGOLO DI ATTRITO DEL MATERIALE DI RINTERRO MODULO DI ELASTICITA' DEL TERRENO t : 19613,00 [N/m 3 ] : 33,00 [ ] E s : 6,90 [MPa] CARATTERISTICHE FISICHE DELLA CONDOTTA E DELLA TRINCEA MATERIALE DI COSTITUZIONE DELLA CONDOTTA TIPO: PVC [ - ] MODULO ELASTICO E t : 1500,00 [MPa] COEFFICIENTE DI POISSONT n: [mm] INDICE DI RIGIDEZZA TRASVERSALE DELLA TUBAZIONE RG: 0,0021 [MPa] TIPO DI CONDOTTA TIPO: FLESSIBILE [ - ] TIPO DI TRINCEA TIPO: STRETTA [ - ] CARATTERISTICHE DI CALCOLO PER TUBAZIONE FLESSIBILE 1. COEFFICIENTI FATTORE DI RITARDO D e : 1,50 [ - ] 2. CALCOLO PARAMETRI COEFFICIENTE DI INFLESSIONE PARAMETRO 1 PARAMETRO 2 FATTORE DI FORMA FATTORE DI PROGETTO RAGGIO MEDIO DIAMETRO MEDIO FATTORE DI RIGIDITA' TRASVERSALE INFLESSIONE DIAMETRALE FATTORE DI SPINTA IDROSTATICA COEFFICIENTE DI SUPPORTO ELASTICO K x : 0,08 [ - ] K a : 0,75 [ - ] D a : 0,00 [cm] D f : 8,00 [ - ] FS: 1,50 [ - ] r: 12,19 [cm] d m : 24,38 [cm] E t I: 2979,10 [Ncm] y: 0,49 [cm] R w : 1,00 [ - ] B': 1,00 [ - ]
37 CALCOLO DEI CARICHI AGENTI SULLA CONDOTTA 1. CARICO DOVUTO AL RINTERRO: A. CONDOTTA RIGIDA IN TRINCEA STRETTA PARAMETRO k: 0,29 [ - ] COEFFICIENTE DI CARICO DEL TERRENO IN TRINCEA STRETTA C t : 1,76 [ - ] CARICO VERTICALE SUL TUBO Q st : 8626,62 [N/m] B. CONDOTTA RIGIDA IN TRINCEA LARGA RAPPORTO ALTEZZA DIAMETRO H/D: 5,84 [ - ] COEFFICIENTE DI CARICO DEL TERRENO IN TRINCEA LARGA C e : 9,91 [ - ] CARICO VERTICALE SUL TUBO Q ewt : 12149,27 [N/m] C. CONDOTTA FLESSIBILE CARICO VERTICALE SUL TUBO P st : 7158,75 [N/m] 2. CARICO DOVUTO AI SOVRACCARICHI MOBILI VERTICALI: TIPO DI SOVRACCARICO MOBILE CONSIDERATO FATTORE DINAMICO CARICO VERTICALE SUL TUBO 3. CARICO DOVUTO ALL'ACQUA CONTENUTA NEL TUBO: CARICO VERTICALE SUL TUBO Tipo: STRADE HT45 : 1,21 [ - ] P: 8229,39 [ N/m ] P a : 326,75 [ N/m ] 4. CARICO DOVUTO ALL'ACQUA DI FALDA: CARICO VERTICALE SUL TUBO Q w : 0,00 [ N/m ] FONDAZIONE FLESSIBILE: VERIFICHE STATICHE PER LA CONDOTTA A. VERIFICA DELL'INFLESSIONE DIAMETRALE INFLESSIONE DIAMETRALE MASSIMA y/d: 0,019 [ - ] VALORE LIMITE DELLA INFLESSIONE Lim: 0,05 [ - ] INFLESSIONE MASSIMA < INFLESSIONE LIMITE B. VERIFICA DELLA SOLLECITAZIONE MASSIMA SOLLECITAZIONE AGENTE : 578,85 [N/cm 2 ] DEFORMAZIONE MASSIMA DI FLESSIONE : 0,004 [cm] SOLLECITAZIONE LIMITE l i m : 4000,00 [N/cm 2 ] DEFORMAZIONE LIMITE FATTORE DI SICUREZZA SOLLECITAZIONE AGENTE < SOLLECITAZIONE LIMITE/m DEFORMAZIONE MAX DI FLESSIONE < DEFORMAZIONE LIMITE/m FATTORE DI PROGETTAZIONE PRESSIONE AMMISSIBILE DI BUCKLING SENZA VUOTO INTERNO IPOTESI CALCOLO q a RISPETTATE PRESSIONE AGENTE PRESSIONE AGENTE < PRESSIONE AMMISSIBILE l i m : 0,01 [cm] : 1,50 [ - ] C. VERIFICA BUCKLING FS: 1,50 [ - ] q a : 43,26 [N/cm 2 ] p e : 6,29 [N/cm 2 ]
Maurizio Giugni Titolo della lezione Verifica statica delle condotte DN SN
Maurizio Giugni Titolo della lezione Verifica statica delle condotte # Lezione n. Parole chiave: Tubazioni. Verifica statica. Corso di Laurea: Ingegneria per l Ambiente e il Territorio Insegnamento: Infrastrutture
INDICE. 1 - Premessa Verifica statica di tubazioni rigide Calcolo del carico dovuto al rinterro...3
INDICE 1 - Premessa...2 2 - Verifica statica di tubazioni rigide...3 2.1 - Calcolo del carico dovuto al rinterro...3 2.2 - Peso dell acqua contenuta nel tubo...5 2.3 - Carico idrostatico della falda...5
PROGETTO ESECUTIVO RISANAMENTO ED AMPLIAMENTO RETE FOGNARIA, 2 STRALCIO - AREA C8-C9 DI CISTERNA (LATINA) INDICE
Pagina 1/12 INDICE 1. PREMESSA...pag. 02 2. VERIFICA TUBAZIONI IN GRES pag. 02 2.1. VERIFICA TUBAZIONI DEL DIAMETRO DN 600 CON ALTEZZA DI RINTERRO H = 5,00 ml.pag. 02 2.1.1. Calcolo carico dovuto al rinterro
DIMENSIONAMENTO E VERIFICA IDRAULICA DELLE CONDOTTE
1 DIMENSIONAMENTO E VERIFICA IDRAULICA DELLE CONDOTTE Il dimensionamento dello speco, consiste nel determinare le dimensioni da assegnare al diametro della condotta tali che la portata di progetto Q p
OPERE DI RAZIONALIZZAZIONE E OTTIMIZZAZIONE DELLA RETE DI ADDUZIONE DEL SISTEMA IRRIGUO DEL BASSO MOLISE
OPERE DI RAZIONALIZZAZIONE E OTTIMIZZAZIONE DELLA RETE DI ADDUZIONE DEL SISTEMA IRRIGUO DEL BASSO MOLISE Relazione tecnica Verifica statica della tubazione Calcolo della deformazione diametrale 1. Premessa
Verifica secondo Marston-Spangler
Verifica alla deformazione diametrale per tubazioni in PEAD strutturate Verifica secondo Marston-Spangler Dati dimensionali del Tubo Diametro DN = 250 mm Rigidezza circonferenziale (EN ISO 9969) SN = 8
Dr. Ing. Davide Zubbi Via Deretti n Tel./Fax 030/ CARPENEDOLO (BS) C.F. ZBB DVD 61D12 D999T P.I.
Dr. Ing. Davide Zubbi Via Deretti n. 71 - Tel./Fax 030/9966439 25013 CARPENEDOLO (BS) ---------------------- C.F. ZBB DVD 61D12 D999T P.I. 01744670983 RELAZIONE RIGIARDANTE LA COMPATIBILITÀ IDRAULICA DELLA
Il muro della lunghezza complessiva di 15,30 mt avrà altezza variabile tra 1,40 e 1,80 mt e spessore costante di 35 cm.
PREMESSA Nell ambito dei lavori di realizzazione nuova strada comunale di collegamento via B. Chiatello - via G. Pastore sarà necessario realizzare un muro in cemento armato di contenimento del rilevato
Meccanica delle Terre Geotecnica Prova scritta di esame 11/06/2014
Prova scritta di esame 11/6/214 # 1. Con riferimento alla situazione stratigrafica mostrata nella figura seguente, deve essere realizzato un serbatoio cilindrico di acqua di grandi dimensioni (D = 14 m),
VERIFICA SECONDO UNI EN 13374
Ferro-met SRL Via Medici 22/24/24a - 25080 Prevalle (BS) Tel. +39 030 6801973 Fax. +39 030 6801163 P.IVA - C.F. - C.C.I.A.A. BS: 01757240989 REA 349144 Cap. Soc. 300.000 Int. Vers. www.ferro-met.com [email protected]
Condotte in PVC: qualità, prestazioni e impatto ambientale. Qualità e normativa per tubi e raccordi in PVC (H20 Ferrara 22 maggio 2008)
Condotte in PVC: qualità, prestazioni e impatto ambientale. Qualità e normativa per tubi e raccordi in PVC (H20 Ferrara 22 maggio 2008) Gruppo tubi e raccordi in PVC Garanzia di qualità: come si realizza
RELAZIONE IDRAULICA 1. Generalità
RELAZIONE IDRAULICA 1. Generalità Oggetto della presente relazione è il dimensionamento delle rete di fognatura delle acque bianche proveniente dalla realizzazione di un nuovo piazzale all interno del
1 PREMESSA. Quadrilatero Marche-Umbria Maxilotto 1 1 Sublotto 2.1
1 PREMESSA La presente relazione riporta la verifica idraulica dei tombini idraulici posti lungo il Ramo H (strada di collegamento tra la S.S. 7 e la S.P. 441 in prossimità dell abitato di Colfiorito).
PRINCIPI DI STABILITÁ DELLE CONDOTTE INTERRATE
PRINCIPI DI STABILITÁ DELLE CONDOTTE INTERRATE Ing. Vincenzo D Angelo Servizio tecnico Società del Gres Cagliari 9 ottobre 2014 La prestazione funzionale di una condotta viene garatita essa risulta : SOLO
PROGETTO DEFINITIVO ESECUTIVO COMUNE DI AGRATE BRIANZA (MB) AFAB0113
BRIANZACQUE S.r.l. Sede Legale Viale Enrico Fermi 105-20900 MONZA (MB) Telefono 039262301 - Fax 0392130074 www.brianzacque.it - [email protected] COMUNE DI AGRATE BRIANZA (MB) AFAB0113 INTERVENTO
LAVORI DI MESSA IN SICUREZZA TRATTO STRADALE DI VIA ALTA CAMPAGNANO.
Provincia di Rovigo Oggetto : LAVORI DI MESSA IN SICUREZZA TRATTO STRADALE DI VIA ALTA CAMPAGNANO. Richiedente : Data Il Progettista Il Committente Piazzale G. Marconi 1-45020 Giacciano con Baruchella
RELAZIONE DI CALCOLO
RELAZIONE DI CALCOLO Verifica di muro di sostegno in cemento armato Proprietà: ditta Bianchi Srl Via Garibaldi 28 Milano (MI) Il progettista delle strutture: Ing. Rossi 1 Dati del muro di sostegno 1 Geometria
MANUALE TECNICO ECO/2 ECO/4 ECO/8. Tubazioni strutturate in PVC-U per sistemi di canalizzazione e fognature secondo norma UNI EN
MANUALE TECNICO ECO/2 ECO/4 ECO/8 Tubazioni strutturate in PVC-U per sistemi di canalizzazione e fognature secondo norma stabile.co. TUBO STRUTTURALE IN PVC STABIL E.CO. STABIL E.CO. è un tubo in Pvc rigido
Impianto di scarico meteorico - Calcoli esecutivi
1. PREMESSA...2 2. RETI DI SCARICO ACQUE METEORICHE...3 2.1 Norme di riferimento...3 2.2 Portata di scorrimento di acque meteoriche...3 2.3 Intensità di precipitazione, r...3 2.4 Valutazione del coefficiente
ISTITUTO AUTONOMO CASE POPOLARI
ISTITUTO AUTONOMO CASE POPOLARI DELLA PROVINCIA DI LECCE LAVORI DI MANUTENZIONE STRAORDINARIA DEGLI IMMOBILI ERP, SITI IN CASARANO IN CONTRADA BOTTE E VIA UNGARETTI. IBU 01208 01209 01210 01210 PROGETTO
ESERCIZI SVOLTI. Verifica allo SLU di ribaltamento (tipo EQU) 9 Spinta delle terre e muri di sostegno 9.3 Il progetto dei muri di sostegno
ESERCIZI SVOLTI Seguendo le prescrizioni delle N.T.C. 008 effettuare le verifiche agli SLU di ribaltamento, di scorrimento sul piano di posa e di collasso per carico limite dell insieme fondazione-terreno
RELAZIONE TECNICA ATTRAVERSAMENTO FERROVIARIO
Commessa: NR/09117/R-L01 Metanodotto: RAVENNA - MESTRE DN 550 ( ) Variante DN 550( ) per rifacimento attraversamento ferrovia Mestre - Adria in comune di Dolo (VE) Attraversamento ferrovia Mestre-Adria
STABIL TWIN ECO TUBI CORRUGATI IN PP AD ALTO MODULO PER SISTEMI DI CANALIZZAZIONI INTERRATE DIAMETRO INTERNO (DN/ID) a norma: UNI EN
SCHEDA TECNICA TUBI CORRUGATI IN PP AD ALTO MODULO PER SISTEMI DI CANALIZZAZIONI INTERRATE DIAMETRO INTERNO (DN/ID) a norma: UNI EN 13476-3 CONDIZIONI DI IMPIEGO NORME DI RIFERIMENTO UNI EN 13476-3 ENV
Strutture di Fondazione Fondazioni e Opere di Sostegno - Costruzioni Geotecniche
Strutture di Fondazione Fondazioni e Opere di Sostegno - Costruzioni Geotecniche # 1 Con riferimento alla situazione stratigrafica mostrata nella figura seguente, deve essere realizzato uno scavo sottofalda,
Stralcio dalle NORME TECNICHE PER LE COSTRUZIONI DM PROGETTO DELL ARMATURA METALLICA
Stralcio dalle NORME TECNICHE PER LE COSTRUZIONI DM 14.01.008 PROGETTO DELL ARMATURA METALLICA CALCOLO DELLE ARMATURE DI FONDAZIONE Azioni di calcolo (kn) Y F ( A1) sfavorevole Wi x Y F Distanze da A in
Fondazioni superficiali
Fondazioni superficiali Verifiche in condizioni statiche Capacità portante Dipende fondamentalmente da tre fattori. Contributo delle forze di attrito lungo la superficie di scorrimento. Contributo delle
Comune di Montechiaro D Acqui
Aztec Informatica s.r.l. * PAC Relazione di calcolo 1 Comune di Montechiaro D Acqui INTERVENTO n 1) Paratia (berlinese) Normative di riferimento - Legge nr. 1086 del 05/11/1971. Norme per la disciplina
ESECUTIVO OPERE DI URBANIZZAZIONE PIANO DI LOTTIZZAZIONE SOSTITUZIONE EDILIZIA DEL COMPLESSO PRODUTTIVO ORTOFRUTTA 85. Arch.
PROGETTO ESECUTIVO COMUNE DI PONTECAGNANO FAIANO PROVINCIA DI SALERNO OPERE DI URBANIZZAZIONE PIANO DI LOTTIZZAZIONE SOSTITUZIONE EDILIZIA DEL COMPLESSO PRODUTTIVO ORTOFRUTTA 85 TAV. N. ELABORATO: RELAZIONE
RELAZIONE DI CALCOLO
RELAZIONE DI CALCOLO Dimensionamento di tiante in acciaio su muratura Proprietà: ditta Bianchi Srl Via Garibaldi 28 Milano (MI) Il progettista delle strutture: Ing. Rossi Metodo di calcolo e verifica Le
Fissata una riserva pari a 12 ore, dimensionare il volume del serbatoio cittadino.
Lo schema di acquedotto esterno allegato alimenta un insediamento urbano di nuova realizzazione. La popolazione prevista è di 7560 abitanti. Viene stabilita una dotazione idrica giornaliera di 400 lt pro
ESEMPIO DI DIMENSIONAMENTO DI UNA RETE DI FOGNATURA
Corso di Costruzioni idrauliche (E.A.) A.A. 2011/2012 ESEMPIO DI DIMENSIONAMENTO DI UNA RETE DI FOGNATURA (Appunti tratti dalla lezione del 14/05/2012, non rivisti dal docente) 1 Esempio di dimensionamento
COMUNE DI LUCCA ESTENSIONE FOGNARIA VIA CORTE SANDORI
COMUNE DI LUCCA Provincia di LUCCA ESTENSIONE FOGNARIA VIA CORTE SANDORI P R O G E T T O D E F I N I T I V O RELAZIONE IDRAULICA LUGLIO 2016 Relazione idraulica 1/13 INDICE 1 PREMESSA... 3 2 DIMENSIONAMENTO
AZIONE SISMICA secondo NTC2008. DIMENSIONAMENTO E VERIFICA degli elementi strutturali
Corso di progetto di strutture in zona sismica Prof. Calvi A. A. 2008-2009 - Corso di progetto di strutture in zona sismica -1 AZIONE SISMICA secondo NTC2008 DIMENSIONAMENTO E VERIFICA degli elementi strutturali
Meccanica delle Terre Geotecnica Prova scritta di esame
# 1 Con riferimento allo schema mostrato di seguito: - calcolare la tensione verticale totale, la pressione interstiziale e la tensione verticale efficace alle profondità indicate dai punti A, B, C, D,
RELAZIONE TECNICA MURO DI SOSTEGNO
RELAZIONE TECNICA MURO DI SOSTEGNO Il calcolo dei muri di sostegno viene eseguito secondo le seguenti fasi: Calcolo della spinta del terreno Verifica a ribaltamento Verifica a scorrimento del muro sul
Inoltre si consiglia di svolgere i seguenti esercizi:
I.I.S.S. MARIE CURIE Savignano sul Rubicone Esercizi di FISICA per la classe 1 DT A.S. 2017-2018 Prof. Alberto Pasini Si consiglia di riguardare tutti gli esercizi svolti in classe e assegnati come compito
SWISO 14/03/ c
SWISO 14/03/2014 0303 1.4.7c Aztec Informatica s.r.l. * PAC Relazione di calcolo 1 Normative di riferimento - Legge nr. 1086 del 05/11/1971. Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio,
REGIONE BASILICATA COMUNITA MONTANA CAMASTRA - ALTO SAURO (POTENZA)
Dott. Giuseppe Sassone INGEGNERE EDILE C.da Mercato,1-85038 Senise (PZ) - Tel. 0973/585758 REGIONE BASILICATA COMUNITA MONTANA CAMASTRA - ALTO SAURO (POTENZA) INTERVENTI DI RAZIONALIZZAZIONE DEI PRESIDI
Condotte in PVC: Qualità, Prestazioni e Impatto Ambientale
Condotte in PVC: Qualità, Prestazioni e Impatto Ambientale Fiera Accadueo - Ferrara Le interazioni terreno-tubazioni: la posa corretta e le soluzioni conformi Sergio Papiri Dipartimento di Ingegneria Idraulica
Informativa sull affidabilità dei codici - Muro di sostegno a gabbioni
Informativa sull affidabilità dei codici - Muro di sostegno a gabbioni D.M. 14.01.008 Norme tecniche per le truzioni paragrafo 10. Il processo di progettazione e sviluppo del software Muro di sostegno
L 2 L 1 L 3. Esercizio 1. Con riferimento alla Figura 1, i dati del problema in esame sono:
Esercizio 1 Con riferimento alla Figura 1, i dati del problema in esame sono: - L 1 = 6 m; - L 2 = 3 m; - L 3 = 14 m; - d = 5 m; - a = 45 ; - D = 2 mm; - K= 1 m 1/3 /s. Si verifichi il funzionamento del
modulo D I ponti I ponti in cemento armato Calcolo della soletta
1 ESERCIZI SVOLTI 1 I ponti in cemento armato Progettare la soletta di impalcato di una passerella pedonale in c.a. larga, m, con luce netta fra gli appoggi l = 6,00 m [fig. a]. a congo l merato imper
Portate di tempo asciutto / acque luride o nere
Portate di tempo asciutto / acque luride o nere Le portate di tempo asciutto sono quelle che provengono: dagli scarichi delle utenze servite dall acquedotto civile (domestiche, pubbliche, commerciali,
Prova scritta di Tecnica delle Costruzioni, Prof. Fausto Mistretta 16/12/2010 ore 15:00 aula ALFA.
Cognome e Nome: Matricola: Università degli Studi di Cagliari Prova scritta di Tecnica delle Costruzioni, Prof. Fausto Mistretta 16/1/010 ore 15:00 aula ALFA. Quesito N 1 (8 punti) Verificare allo SLU
u = 0,211(m 3 /s.ha)
PROGETTO IDRAULICO DEL SISTEMA DI RACCOLTA E SMALTIMENTO DELLE ACQUE DI PRIMA E SECONDA PIOGGIA DELLA PIATTAFORMA STRADALE Premessa Il progetto del sistema di raccolta e smaltimento delle acque piovane
RETE FOGNATURE. Il progetto prevede la realizzazione di un sistema fognante del tipo a reti
RETE FOGNATURE Il progetto prevede la realizzazione di un sistema fognante del tipo a reti separate, una per le acque meteoriche ed una per le acque civili. Le acque meteoriche, andranno in parte nel Canale
COMUNE DI LUCCA. Collegamento della frazione di Nozzano e di altre frazioni al depuratore di Pontetetto SCALA:
G.E.A.L. S.p.A. - GESTIONE ESERCIZIO ACQUEDOTTI LUCCHESI - Viale Luporini, 1348 Lucca COMUNE DI LUCCA OGGETTO: PROGETTO DEFINITIVO Collegamento della frazione di Nozzano e di altre frazioni al depuratore
Università degli Studi di Cagliari - Facoltà di Ingegneria e Architettura. Fondamenti di Costruzioni Meccaniche Tensione e deformazione Carico assiale
Esercizio N.1 Un asta di acciaio è lunga 2.2 m e non può allungarsi più di 1.2 mm quando le si applica un carico di 8.5 kn. Sapendo che E = 200 GPa, determinare: (a) il più piccolo diametro dell asta che
LAVORI DI CUI ALLA SITUAZIONE D URGENZA RELATIVA ALLA FOGNATURA. Comune di Boffalora Sopra Ticino PROGETTO ESECUTIVO
Maggio 2013 Agg. Luglio 2013 Sommario 1 DESCRIZIONE SOMMARIA... 2 2 DESCRIZIONE DELLE STRUTTURE... 3 2.1 Manufatto Sfioratore... 3 2.2 Interventi in sponda destra del Naviglio Grande... 3 2.3 Interventi
Corsi di laurea di I livello: Scienze e tecnologie agrarie Gestione tecnica del territorio agroforestale e sviluppo rurale
Corsi di laurea di I livello: Scienze e tecnologie agrarie Gestione tecnica del territorio agroforestale e sviluppo rurale Materia: Idraulica agraria (6 CFU) docente: prof. Antonina Capra a.a. 2009-10
ESERCIZI DA ESAMI ( ) Spinta delle terre
ESERCIZI A ESAMI (1996-23) Spinta delle terre Esercizio 1 Calcolare le pressioni a lungo e a breve termine esercitate dal terreno sul paramento verticale di un muro di sostegno, nell'ipotesi di assenza
RELAZIONE DI CALCOLO E VERIFICA PALI DI SOSTEGNO I.P. IN ACCIAIO E PLINTI DI FONDAZIONE
AMGA - Azienda Multiservizi SpA - Udine pag. 1 di 8 RELAZIONE DI CALCOLO E VERIFICA PALI DI SOSTEGNO I.P. IN ACCIAIO E PLINTI DI FONDAZIONE 1. GENERALITA La presente relazione riguarda la verifica di un
Meccanica delle Terre Geotecnica Prova scritta di esame 20/10/2017
Prova scritta di esame 20/10/2017 #1 Con riferimento allo schema mostrato di seguito: calcolare la tensione verticale totale, la pressione interstiziale e la tensione verticale efficace alle profondità
Tipologie di murature portanti
Tipologie di murature portanti Le murature costituite dall assemblaggio organizzato ed efficace di elementi e malta possono essere a singolo paramento, se la parete è senza cavità o giunti verticali continui
