STUDIO DI GEOLOGIA - CONSULENZE E SERVIZI

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2 1 SOMMARIO 1. PREMESSA FATTIBILITA GEOLOGICA PER LE AZIONI DI PIANO INQUADRAMENTO GEOLOGICO E GEOMORFOLOGICO INQUADRAMENTO IDROGEOLOGICO SISMICITA LOCALE CARATTERISTICHE GEOTECNICHE DEI TERRENI CONSIDERAZIONI GENERALI SULLE TIPOLOGIE FONDAZIONALI DI PROGETTO, CAPACITA PORTANTE E CEDIMENTI DEL TERRENO DI FONDAZIONE... 16

3 2 1. PREMESSA Nell ambito della progettazione preliminare dei lavori di recupero e riqualificazione del patrimonio di edilizia residenziale pubblica il Comune di Legnano ha affidato al sottoscritto l incarico per la redazione di relazione geologica e geotecnica preliminare che attesta la compatibilità degli interventi previsti rispetto alle componenti ambientali di natura geologica, idrogeologica, sismica e geotecnica, secondo anche quanto normato all interno dello studio geologico per il P.G.T. In particolare verranno fornite le caratteristiche geotecniche generali dei terreni di fondazione, allo scopo di inquadrare preliminarmente le questioni relative alla scelta della più idonea tipologia fondazionale per le strutture in progetto. Si rimanda, tuttavia, alla fase progettuale definitiva-esecutiva per la definizione delle caratteristiche geotecniche sito-specifiche, tramite esecuzione di prove penetrometriche ai sensi del D.M Solo successivamente alla definizione puntuale dei carichi di progetto e del modello geotecnico locale, potranno essere eseguite le verifiche agli SLU e SLE, per la verifica della capacità portante e dei cedimenti dei terreni di fondazione. Le considerazioni effettuate e contenute nel prosieguo si sono basate sui contenuti dello studio geologico comunale a supporto del P.G.T. redatto da altro professionista, oltreché sul rilievo effettuato in sito e sulle conoscenze acquisite direttamente da indagini geognostiche ed idrogeologiche eseguite per conto di privati e dell amministrazione comunale nell areale di interesse. Si veda in Fig.1 la delimitazione dell area in esame su foto aerea. Figura 1: Veduta aerea sito in esame.

4 3 Il progetto prevede la realizzazione di interventi di superamento delle barriere architettoniche, consistenti in particolare negli impianti ascensori di servizio ai tre edifici esistenti, che comporteranno la realizzazione di nuove fondazioni. In Fig.2 seguente vengono indicate le sei zone (in rosso) di intervento. Figura 2: Planimetria di progetto. 2. FATTIBILITA GEOLOGICA PER LE AZIONI DI PIANO Lo studio geologico comunale per il P.G.T., redatto ai sensi della D.G.R. 28 maggio 2008 n. 8/7374, che stabilisce i primi criteri ed indirizzi per la definizione della componente geologica, idrogeologica e sismica del Piano di Governo del Territorio, in attuazione dell art. 57, comma 1, della L.R. 11 marzo 2005, n.12, inserisce l area di V.le Cadorna, oggetto degli interventi in esame, all interno della Classe 2 di fattibilità geologica per le azioni di piano, contraddistinta da modeste limitazioni all utilizzo a scopi edificatori e/o alla modifica della destinazione d uso in relazione alla vulnerabilità idrogeologica o pericolosità geotecnica. In particolare alla zona in esame è stata attribuita la sottoclasse 2a che comprende la stragrande maggioranza del territorio comunale in quanto caratterizzato da terreni aventi mediamente buone caratteristiche geotecniche con capacità portante da discreta a buona e una moderata vulnerabilità della falda.

5 4 Come riportato nello studio geologico comunale, per l utilizzo di tali aree valgono le seguenti prescrizioni: La relazione geologico-tecnica allegata ad ogni intervento in progetto dovrà indicare l assetto geologico generale del territorio, contenere una ricostruzione del modello stratigrafico e geotecnico dei terreni derivante da indagini eseguite in sito e di laboratorio, che prevedano assaggi puntuali mediante scavi e trincee e/o l esecuzione di prove penetrometriche dinamiche o statiche, e/o l esecuzione di sondaggi geognostici e/o il prelievo di campioni atti a definire le caratteristiche fisico-tecniche dei terreni di fondazione. Il numero e la tipologia delle prove relative a ciascun progetto, nonché le profondità delle stesse, dipenderà dalle caratteristiche progettuali dell'opera e della situazione geotecnica locale. Le suddette indagini dovranno essere eseguite non solo per le nuove opere di progetto man anche per gli interventi sull esistente, qualora essi comportino un aumento significativo del carico sulle fondazioni e comunque una modifica dei rapporti struttura/terreno. Nel caso di opere che prevedano la realizzazione di vani interrati e l effettuazione di scavi e sbancamenti, dovrà essere valutata la stabilità dei fronti di scavo. Nel caso di progettazione di opere di dispersione delle acque nel sottosuolo occorrerà prevedere degli approfondimenti sullo smaltimento delle acque meteoriche e superficiali con adeguato dimensionamento del sistema disperdente. Si sottolinea che gli approfondimenti di cui sopra, non sostituiscono, anche se possono comprendere, le indagini previste dal DM 14 gennaio 2008 Norme tecniche per le costruzioni. Pertanto è prevista l esecuzione di apposita indagine geognostica e della relazione geologica e geotecnica ai sensi del D.M nella fase del progetto definitivo-esecutivo, una volta che saranno chiarite tutte le questioni relative all ambito fondazionale e ai carichi di progetto, al fine di poter valutare le resistenze dei terreni agli Stati Limite Ultimi e i cedimenti dei terreni di fondazioni (Stati Limite di Esercizio). Si veda in Fig.3 un estratto della carta di fattibilità geologica desunta dallo studio geologico comunale per il P.G.T. Si segnala anche come l area in esame ricada all interno dell area di salvaguardia (200m) del pozzo Ragazzi del 99, che, in ogni caso, non comporta particolari prescrizioni per il progetto in esame (Cfr. Fig. 4). Figura 3: Estratto carta fattibilità geologica per le azioni di piano (da componente geologica, idrogeologica e sismica per il P.G.T.).

6 5 Figura 4: Estratto carta dei vincoli con indicazione dell area di rispetto del pozzo (da componente geologica, idrogeologica e sismica per il P.G.T.). 3. INQUADRAMENTO GEOLOGICO E GEOMORFOLOGICO Da un punto di vista geologico l area in esame appartiene al cosiddetto Livello Fondamentale della Pianura, costituito da depositi pleistocenici ad opera degli scaricatori fluvioglaciali provenienti dai fronti di espansione dei ghiacciai. Questi sono classificati nella letteratura tradizionale come Diluvium Recente. Le acque di fusione dei ghiacciai hanno determinato un innalzamento del livello della pianura fino all odierna morfologia, in successione ai sedimenti di origine marina costituiti principalmente dalle argille (che si ritrovano a profondità mediamente maggiori di m rispetto all attuale piano campagna). Durante il periodo seguente, l Olocene, si sono deposti i sedimenti ghiaioso-sabbiosi ( Alluvium antico ) che hanno determinato i terrazzi attuali tipici delle aree settentrionali della pianura, come quelle in esame.

7 6 L area in cui si inserisce il progetto in esame ricade all interno dei depositi wurmiani (Fluvio-glaciale Wurm Auct.), caratterizzati genericamente da spesse coltri di materiali incoerenti di origine fluviale e fluvioglaciale appunto. La variazione delle frazioni granulometriche è in stretta connessione con la riduzione dell energia dell agente di trasporto procedendo verso sud. I depositi wurmiani, a differenza di quelli più antichi rissiani e mindelliani, presentano superiormente un livello sabbioso-ghiaioso che convoglia grosse quantità d acqua verso gli orizzonti sottostanti, a determinare un importante mezzo per l alimentazione della falda superficiale. I caratteri sedimentologici specifici sono quelli dei depositi alluvionali: clasti con grado di arrotondamento variabile da sub-arrotondato ad arrotondato e alterazione limitata o assente. Lo studio geologico comunale classifica l area in esame all interno dell unità a ghiaie sabbioso limose prevalenti; si veda in Fig.5 l estratto della carta geolitologica contenuta all interno della componente geologica redatta per il P.G.T. Esaminando nel complesso la tipologia e la distribuzione degli elementi geomorfologici presenti sul territorio comunale, si constata l assenza di forme attive e processi morfogenetici in atto e potenzialmente generatori di particolari fattori di rischio all interno dell ambito in esame. Figura 5: Estratto carta geolitologica, studio geologico per il PGT.

8 7 4. INQUADRAMENTO IDROGEOLOGICO La struttura idrogeologica del sottosuolo viene ricostruita in base all analisi delle stratigrafie dei pozzi comunali ed alla consultazione dei numerosi studi idrogeologici effettuati sul territorio comunale e nei comuni limitrofi (a livello comunale, provinciale e regionale). Il sottosuolo può quindi essere suddiviso in una serie di unità sovrapposte: a - Unità delle ghiaie e sabbie prevalenti Costituisce l acquifero superficiale sede della falda libera sino a profondità massime di circa 100 m. Presenta una buona continuità in senso orizzontale e verticale entro la totalità del territorio comunale. Litologicamente è contraddistinta da terreni prevalentemente ghiaioso-sabbioso-ciottolosi con locali intercalazioni lenticolari di argille limose (con spessore metrico) o conglomerato (con spessore più consistente). Entro tale unità la falda oscilla liberamente con valori medi di soggiacenza attorno ai 30 40m (profondità dal piano campagna). L unità presenta mediamente buoni valori di conducibilità idraulica dei terreni. b - Unità delle alternanze ghiaioso - argillose E caratterizzata da alternanze di strati a litologia ghiaioso - sabbiosa e strati argilloso - limosi con torba; è presente a partire dal letto della precedente unità sino a profondità variabili mediamente da 120m a oltre 150m rispetto al p.c., con spessori mediamente compresi tra 50m e 90m. La falda contenuta entro questi livelli ghiaioso - sabbiosi presenta generalmente buona produttività e risulta protetta dai fenomeni di contaminazione per la presenza di strati continui da poco permeabili a impermeabili che la separano dall unità descritta precedentemente. c - Unità delle argille prevalenti E caratterizzata dalla prevalenza di argille e limi più o meno sabbiosi, presenti a partire dalla base della precedente unità. Costituisce il limite inferiore impermeabile delle successioni sfruttate ai fini idropotabili. L alimentazione della falda avviene dai settori settentrionali della fascia pedemontana, attraverso il potente strato alluvionale del Livello Fondamentale della Pianura, favorita dalla elevata permeabilità dei depositi e da una piovosità media che risulta superiore rispetto alla zona centrale o meridionale della pianura milanese (superiore di mm di pioggia, nello stesso periodo di confronto). Le linee isopiezometriche presentano uno sviluppo all incirca E-W, con conseguente flusso idrico sotterraneo in direzione N S, condizionato dalla conformazione geomorfologica ed idrografica del territorio comunale. Le quote piezometriche, al interno dell area in esame, risultano tali da determinare valori di soggiacenza mediamente oscillanti attorno ai m di profondità dal piano campagna. Nell'anno medio la falda è soggetta ad oscillazioni stagionali, che vedono in genere un periodo di innalzamento da aprile ad agosto ed un abbassamento da settembre ad aprile. Le oscillazioni stagionali sono legate all alimentazione, rappresentata dalla infiltrazione efficace legata alle precipitazioni e, principalmente, alle irrigazioni, oltre al deflusso della falda da monte.

9 8 Considerata la profondità della falda e le caratteristiche progettuali, si escludono interferenze del pelo libero dell acqua con la porzione di sottosuolo significativo per le fondazioni. Di seguito, in Fig.6, viene riportato uno schema del sottosuolo secondo l interpretazione dei diversi autori; in Fig.7 si riporta la carta piezometrica locale. Età Unità litologiche (Martinis B. e Mazzarella, 1971) Unità idrostratigrafiche (Francani V. e Pozzi R.,1981) Unità stratigrafiche (AGIP) Unità idrogeologiche (Avanzini M. et al., 1995) Gruppi acquiferi (Regione Lombardia & AGIP, 2002) Pleistocene superiore Fluvioglaciale Würm auct. (Diluvium recente) I acquifero Unità ghiaiososabbiosa A Pleistocene medio Litozona ghiaiososabbiosa Acquifero tradizionale Fluvioglaciale Riss-Mindel auct. (Diluvium medio antico) Ceppo auct. II acquifero Alluvioni Unità ghiaiososabbiosa-limosa Unità a conglomerati e arenarie basali B Pleistocene inferiore Litozona sabbiosaargillosa Acquiferi profondi Villafranchiano III acquifero Sabbie di Asti Unità sabbiosaargillosa (facies continentale e di transizione) C D Litozona argillosa Unità argillosa (facies marina) Figura 6: Schema degli acquiferi padani della Regione Lombardia secondo diversi autori.

10 9 Figura 7: Carta idrogeologica desunta da studio geologico comunale per PGT. 5. SISMICITA LOCALE La Regione Lombardia, con la D.G.R. n. 10/2129 del 21 luglio 2014, ha approvato la nuova classificazione sismica comunale. L entrata in vigore di questa normativa è stata differita (con D.G.R. n.x/4144 del 8 ottobre 2015) al 10 aprile 2016; pur tuttavia la progettazione geotecnica e strutturale dovrà già tenere conto delle nuove classi attribuite ai comuni lombardi. Tale delibera conferma, per il Comune di Legnano, l inserimento in zona sismica 4, in riferimento alla quale si dovrà considerare un valore di A gmax pari a Le azioni sismiche di progetto, in base alle quali valutare il rispetto dei diversi stati limite considerati, secondo il D.M si definiscono a partire dalla pericolosità sismica di base del sito di

11 10 costruzione. Essa costituisce l elemento di conoscenza primario per la determinazione delle azioni sismiche. La pericolosità sismica è definita in termini di accelerazione orizzontale massima attesa ag in condizioni di campo libero su sito di riferimento rigido con superficie topografica orizzontale (di categoria A), nonché di ordinate dello spettro di risposta elastico in accelerazione ad essa corrispondente, con riferimento a prefissate probabilità di eccedenza PVR e nel periodo di riferimento VR, come definiti di seguito. In alternativa è ammesso l uso di accelerogrammi, purché correttamente commisurati alla pericolosità sismica del sito. Le forme spettrali di interesse sono definite, per ciascuna delle probabilità di superamento nel periodo di riferimento PVR, a partire dai valori dei seguenti parametri su sito di riferimento rigido orizzontale: a g accelerazione orizzontale massima al sito (m/s 2 ); F o valore massimo del fattore di amplificazione dello spettro in accelerazione orizzontale (-); TC* = periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro in accelerazione orizzontale (sec). Definizione della vita nominale dell opera La vita nominale di un opera strutturale V N è intesa come il numero di anni nel quale la struttura, purché soggetta alla manutenzione ordinaria, deve potere essere usata per lo scopo al quale è destinata. La vita nominale dei diversi tipi di opere è quella riportata nella tabella seguente. Vita Nominale TIPI DI COSTRUZIONE V N (in anni) 1 Opere provvisorie Opere provvisionali Strutture in fase costruttiva 10 2 Opere ordinarie, ponti, opere infrastrutturali e dighe di dimensioni contenute o di importanza normale 3 Grandi opere, ponti, opere infrastrutturali e dighe di grandi dimensioni o di importanza strategica Tabella 1: Vita nominale V N per diversi tipi di opere Per l opera in oggetto la vita nominale si assume pari a 50 anni. Definizione delle classi d uso per l opera In presenza di azioni sismiche, con riferimento alle conseguenze di una interruzione di operatività o di un eventuale collasso, le costruzioni sono suddivise in classi d uso definite in tabella seguente.

12 11 CLASSE I II III IV DESCRIZIONE Costruzioni con presenza solo occasionale di persone, edifici agricoli. Costruzioni il cui uso preveda normali affollamenti, senza contenuti pericolosi per l ambiente e senza funzioni pubbliche e sociali essenziali. Industrie con attività non pericolose per l ambiente. Ponti, opere infrastrutturali, reti viarie non ricadenti in Classe d uso III o IV, reti ferroviarie la cui interruzione non provochi situazioni di emergenza. Dighe il cui collasso non provochi conseguenze rilevanti. Costruzioni il cui uso preveda affollamenti significativi. Industrie con attività pericolose per l ambiente. Reti viarie extraurbane non ricadenti in Classe d uso IV. Ponti e reti ferroviarie la cui interruzione provochi situazioni di emergenza. Dighe rilevanti per le conseguenze di un loro eventuale collasso. Costruzioni con funzioni pubbliche o strategiche importanti, anche con riferimento alla gestione della protezione civile in caso di calamità. Industrie con attività particolarmente pericolose per l ambiente. Ponti e reti ferroviarie di importanza critica per il mantenimento delle vie di comunicazione, particolarmente dopo un evento sismico. Dighe connesse al funzionamento di acquedotti e a impianti di produzione di energia elettrica. Tabella 2: Definizione classi d uso. Per l opera in oggetto la classe d uso di riferimento, come indicato dai progettisti, risulta essere la Classe II. Definizione del periodo di riferimento per l opera Le azioni sismiche su ciascuna costruzione vengono valutate in relazione ad un periodo di riferimento VR che si ricava, per ciascun tipo di costruzione, moltiplicandone la vita nominale VN per il coefficiente d uso C U : V R = V N C U Il valore del coefficiente d uso C U è definito, al variare della classe d uso, come mostrato nella tabella seguente. CLASSE D USO I II III IV COEFFICIENTE C U Tabella 3: Valori del coefficiente d uso C U. Per il caso in esame ne consegue che: V R = V N C U = = 50 anni Stati limite e relative probabilità di superamento Nei confronti delle azioni sismiche gli stati limite, sia di esercizio che ultimi, sono individuati riferendosi alle prestazioni della costruzione nel suo complesso, includendo gli elementi strutturali, quelli non strutturali e

13 12 gli impianti. Gli stati limite di esercizio sono: - Stato Limite di Operatività (SLO): a seguito del terremoto la costruzione nel suo complesso, includendo gli elementi strutturali, quelli non strutturali, le apparecchiature rilevanti alla sua funzione, non deve subire danni ed interruzioni d'uso significativi; - Stato Limite di Danno (SLD): a seguito del terremoto la costruzione nel suo complesso, includendo gli elementi strutturali, quelli non strutturali, le apparecchiature rilevanti alla sua funzione, subisce danni tali da non mettere a rischio gli utenti e da non compromettere significativamente la capacità di resistenza e di rigidezza nei confronti delle azioni verticali ed orizzontali, mantenendosi immediatamente utilizzabile pur nell interruzione d uso di parte delle apparecchiature. Gli stati limite ultimi sono: - Stato Limite di salvaguardia della Vita (SLV): a seguito del terremoto la costruzione subisce rotture e crolli dei componenti non strutturali ed impiantistici e significativi danni dei componenti strutturali cui si associa una perdita significativa di rigidezza nei confronti delle azioni orizzontali; la costruzione conserva invece una parte della resistenza e rigidezza per azioni verticali e un margine di sicurezza nei confronti del collasso per azioni sismiche orizzontali; - Stato Limite di prevenzione del Collasso (SLC): a seguito del terremoto la costruzione subisce gravi rotture e crolli dei componenti non strutturali ed impiantistici e danni molto gravi dei componenti strutturali; la costruzione conserva ancora un margine di sicurezza per azioni verticali ed un esiguo margine di sicurezza nei confronti del collasso per azioni orizzontali. Le probabilità di superamento nel periodo di riferimento PVR, cui riferirsi per individuare l azione sismica agente in ciascuno degli stati limite considerati, sono riportate nella successiva tabella. STATI LIMITE Pvr: probabilità di superamento nel periodo di riferimento V R STATI LIMITE DI ESERCIZIO STATI LIMITE ULTIMI SLO 81% SLD 63% SLV 10% SLC 5% Tabella 4: Probabilità di superamento PVR al variare dello stato limite considerato. La scelta dello stato limite di riferimento per il caso in esame è lo SLV (con PVR 10%). Categorie di sottosuolo e condizioni topografiche Le categorie di suolo di fondazione, secondo l OPCM 3274 e s.m.i. e il D.M risultano identificate secondo quanto riportato in tabella 5; si sottolinea come le profondità si debbano riferire al piano di posa delle fondazioni. Nell ambito di studi sismici effettuati nelle vicinanze e nel medesimo contesto geotecnico (analoghe risultanze penetrometriche) e in base alle risultanze penetrometriche, il parametro Vs30 si considera cautelativamente compreso nella categoria C dei suoli di fondazione (valori di velocità maggiori di 180 m/s e minori di 360 m/s), secondo la distinzione indicata dal O.P.C.M. 3274/03.

14 13 TIPO DI TERRENO PROFILO STRATIGRAFICO PARAMETRI V S30 m/s NSPT cu kpa A Formazioni litoidi o suoli omogenei molto rigidi > 800 B Depositi di sabbie o ghiaie molto addensate o argille molto consistenti, con spessori di diverse decine di metri, caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietà meccaniche con la profondità < 800 > 360 > 50 > 250 C Depositi di sabbie e ghiaie mediamente addensate, o di argille di media consistenza < 360 > 180 < 50 > 15 < 250 > 70 D E Depositi di terreni granulari da sciolti a poco addensati oppure coesivi da poco a mediamente consistenti Profili di terreno costituiti da strati superficiali alluvionali, con valori di VS30 simili a quelli dei tipi C o D e spessore compreso tra 5 e 20 m, giacenti su di un substrato di materiale più rigido con VS30 > 800m/s Tabella 5: Categorie sismiche suolo di fondazione. < 180 < 15 < 70 Per condizioni topografiche superficiali semplici, come quella in esame, si può adottare la classificazione della tabella seguente. CATEGORIA CARATTERISTICHE DELLA SUPERFICIE TOPOGRAFICA T1 Superficie pianeggiante, pendii e rilievi isolati con inclinazione media i 15 T2 Pendii con inclinazione media i > 15 T3 Rilievi con larghezza in cresta molto minore che alla base e inclin. media 15 i 30 T4 Rilievi con larghezza in cresta molto minore che alla base e inclin. media i > 30 Tabella 6: Categorie topografiche classificate secondo la pendenza. Le suddette categorie topografiche si riferiscono a configurazioni geometriche prevalentemente bidimensionali, creste o dorsali allungate, e devono essere considerate nella definizione dell azione sismica se di altezza maggiore di 30 m. Per tener conto delle condizioni topografiche e in assenza di specifiche analisi di risposta sismica locale, si utilizzano i valori del coefficiente topografico S T riportati nella tabella seguente, in funzione delle categorie topografiche definite e dell ubicazione dell opera o dell intervento.

15 14 CATEGORIA UBICAZIONE DELL OPERA O DELL INTERVENTO S T T1-1.0 T2 In corrispondenza della sommità del pendio 1.2 T3 In corrispondenza della cresta del rilievo 1.2 T4 In corrispondenza della cresta del rilievo 1.4 Tabella 7: Valori massimi del coefficiente di amplificazione topografica S T. Per il caso in esame la categoria di riferimento è la T1, da cui S T = 1,0. Calcolo dei coefficienti sismici Sulla base delle coordinate geografiche e dei dati tipici del sito in esame citati nei precedenti paragrafi vengono determinati specifici parametri sismici, per la cui acquisizione si rimanda alla fase definitivaesecutiva di progetto. I valori sito specifici determinati serviranno per le valutazioni sismiche sulla stima delle resistenze (capacità portante). 6. CARATTERISTICHE GEOTECNICHE DEI TERRENI Di seguito verranno fornite delle valutazioni generali sulle peculiarità geotecniche locali, che avranno carattere di prima approssimazione; le valutazioni specifiche e di dettaglio dovranno essere fornite in sede di relazione geologica e geotecnica ai sensi del D.M , che dovrà essere redatta per la progettazione esecutiva/definitiva delle strutture, a partire dall acquisizione di specifici dati geotecnici tramite esecuzione di prove penetrometriche dinamiche con aggiunta eventuale di scavi esplorativi. Il comportamento del terreno nei confronti delle sollecitazioni indotte dai carichi fondazionali viene considerato di tipo prevalentemente incoerente, per la predominanza delle componenti grossolane su quelle fini coesive, tale da determinare una resistenza al taglio in condizioni drenate e assenza di significative componenti secondarie per consolidazione. Come detto in precedenza i depositi locali sono caratterizzati dalla presenza di ghiaie, sabbie e ciottoli più o meno limose. Il sottosuolo investigato può essere ipotizzato, sulla base della conoscenza geologica locale desunta da altre indagini condotte nelle immediate vicinanze, come un sistema a tre strati principali, definiti anche litozone, individuati da specifici valori di resistenza penetrometrica dinamica; ciascuna unità risulta caratterizzata da omogenee peculiarità geotecniche e presumibilmente litologiche. Le litozone risultano tendenzialmente sovrapposte con resistenza penetrometrica crescente. Il primo strato (Litozona 1) risulta caratterizzato da una resistenza penetrometrica dinamica (N scpt ) solitamente pari a 3 5 colpi/piede, valore che consente di classificare i terreni come allo stato poco

16 15 addensato con scarse caratteristiche geotecniche, seppure non particolarmente penalizzanti in merito alla scelta della tipologia fondazionale e ai rispettivi carichi ammissibili. La prima litozona viene rilevata sino ad una profondità media di -3.0m dal p.c. Nel secondo strato (Litozona 2), posto inferiormente al precedente, si dovrebbe riscontra una aumento della resistenza penetrometrica dinamica, che si attesta attorno a valori medi di colpi/piede, indicativi della presenza di terreni allo stato moderatamente addensato con discrete caratteristiche geotecniche; dovrebbe occupare le porzioni di sottosuolo comprese tra -3.0m e -5.0m (il dato dovrà essere confermato dalle prove penetrometriche dinamiche che dovranno essere effettuate in seguito per la progettazione definitiva-esecutiva). Il terzo strato (Litozona 3) caratterizza il sottosuolo a partire dal letto del secondo strato e sino alle massime profondità di interesse ai fini fondazionali, costituendo gran parte del volume significativo di sottosuolo ai fini delle considerazioni geotecniche. Viene ipotizzato con valori medi di N scpt superiori a colpi/piede, indicativi della presenza di terreni addensati e/o molto addensati con buone e/o molto buone caratteristiche geotecniche. In tabella seguente si riportano i parametri geotecnici ipotizzati riferiti al sottosuolo di interesse. Parametro u.d.m. Litozona 1 Litozona 2 Litozona 3 N scpt (colpi da prova SCPT) N spt (colpi da prova SPT) (peso di volume) (angolo di attrito) c (coesione) E (modulo deformazione) colpi/piede > colpi/piede > KN/m > 36 Kg/cm Kg/cm > 400 Tabella 8: Parametri geotecnici stimati del sottosuolo.

17 16 7. CONSIDERAZIONI GENERALI SULLE TIPOLOGIE FONDAZIONALI DI PROGETTO, CAPACITA PORTANTE E CEDIMENTI DEL TERRENO DI FONDAZIONE La struttura geologica proposta consente di ipotizzare il ricorso a fondazioni di tipo diretto, siano esse travi e/o plinti, nel rispetto dei carichi di esercizio ammissibili (SLU e SLE o verifiche alle tensioni ammissibili) che verranno definiti nella fase definitiva-esecutiva. Si ribadisce come le considerazioni effettuate nella presente e la parametrizzazione fornita, non possa ritenersi esaustiva e rappresentativa delle reali condizioni geotecniche locali. Solamente l esecuzione di indagini in sito, che verranno eseguite per la progettazione geotecnica e strutturale definitiva-esecutiva, potrà definire puntualmente il modello geologico e geotecnico locale, definendo nel contempo la presenza di criticità derivanti da risultati anomali in termini di resistenza dei terreni e da eterogeneità che potrebbero determinare l insorgenza di cedimenti differenziali potenzialmente lesivi per le strutture in elevazione. Allo stato attuale si ritiene comunque di poter ipotizzare valori di capacità portante dei terreni del tipo medio-elevati, che occorrerà verificare in funzione delle configurazioni fondazionali previste (dimensioni e profondità di appoggio). Infine i cedimenti assoluti del terreno, generabili inferiormente alle fondazioni, possono essere ipotizzati come ricompresi all interno dei valori di ammissibilità previsti per il caso in esame. Normalmente in sede di progettazione preliminare si tendono mediamente ad accettare cedimenti massimi assoluti, per i plinti e per le travi, nell ordine di 10 mm (tipico valore di tolleranza in contesti residenziali come quello in esame), in quanto dovrebbero garantire sufficienti margini di sicurezza nei confronti dei cedimenti differenziali, con valori di distorsione angolare minori di 1/750. Busto Arsizio, 26/11/2015 Dott. Geol. Luca Luoni