pag. 2 di 46 INDICE 1. PREMESSA... 3 2. NORMATIVA DI RIFERIMENTO... 4 3. DESCRIZIONE DEGLI INTERVENTI A PROGETTO... 5 4. CARATTERISTICHE DEI MATERIALI... 10 CALCESTRUZZI... 10 ACCIAIO PER ARMATURE MANUFATTI IN C.A.... 15 PROFILATI TUBOLARI IN ACCIAIO PER MICROPALI... 16 BARRE IN ACCIAIO PRECOMPRESSO A FILETTATURA CONTINUA... 16 MATERIALI PER RIVESTIMENTO IN RETE ARMATA... 16 PROVE SUI MATERIALI E CERTIFICAZIONE DI PRODOTTI... 17 5. CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICA... 18 6. VERIFICA MURO IN C.A. SU MICROPALI E TIRANTI PASSIVI... 21 VERIFICA ALLO SCORRIMENTO SUL PIANO DI POSA... 27 VERIFICA AL RIBALTAMENTO... 27 VERIFICA CAPACITÀ PORTANTE DELLE FONDAZIONI PROFONDE... 27 VERIFICA DI STABILITÀ GLOBALE... 29 VERIFICHE STRUTTURALI... 32 7. VERIFICA SCATOLARE IN C.A.... 34 8. VERIFICA MURO A MENSOLA IN C.A.... 42 9. VERIFICA PARAMENTO DI SOSTEGNO AL RILEVATO STRADALE... 44 10. CONCLUSIONI... 46 ALLEGATI ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI ALLEGATO 2 RELAZIONE DI CALCOLO SCATOLARE IN C.A. ALLEGATO 3 RELAZIONE DI CALCOLO MURO A MENSOLA IN C.A. Ing. Matteo Codda Via Matteotti 21/4 16033 Lavagna (GE) tel/fax: 0185393358 email: info@coddaingegneria.it p.iva: 02027030994
pag. 3 di 46 1. PREMESSA La presente relazione illustrativa, comprensiva anche della relazione di calcolo, sui materiali, geotecnica e sulle fondazioni, fa riferimento al progetto esecutivo per le opere di protezione contro le colate detritiche superficiali in modo da consentire il deflusso delle acque di piena e trattenere il trasporto solido di detriti in località Circonvallazione Campovecchio nel Comune di Mezzanego (GE). A seguito degli eventi alluvionali avvenuti nell area della bassa Valle Sturla nel novembre 2014, il territorio di Mezzanego è stato duramente colpito dalle forti piogge verificatesi e i corsi d acqua principali ed i loro affluenti hanno raggiunto elevati valori di portata, che hanno causato locali esondazioni e il dissesto di molteplici versanti, con conseguente elevato trasporto di materiale solido. In prossimità della località Campo Vecchio, ovvero in corrispondenza del corso d acqua affluente in sponda orografica destra del Torrente Sturla, l eccezionale evento piovoso avvenuto il giorno 10 novembre 2014 ha provocato: - una severa ed estesa erosione dell alveo con formazione di una colata detritica torrentizia (debris flow) di notevoli dimensioni, che ha causato l ostruzione dei due attraversamenti stradali posti in sequenza; - un significativo fenomeno franoso di ampiezza pari a circa 30 35 m che ha interessato la scarpata di sponda sinistra al suddetto rivo, con conseguente cedimento di una porzione di carreggiata stradale, tale da rendere inagibile il tratto viario. Dopo l evento, l Amministrazione comunale ha provveduto ad eseguire le prime opere di pulizia vegetazionale dell alveo, all interdizione della rotabile comunale in entrambi i sensi di marcia per la parte interessata dal cedimento ed a effettuare un accurato rilievo topografico dell area. Ha, inoltre, affidato la progettazione preliminare degli interventi finalizzati all adeguamento di entrambi gli attraversamenti ed al consolidamento del movimento franoso con il relativo ripristino della carreggiata stradale. Sulla base di detta progettazione ha, quindi, individuato l intervento da attuare e ha avviato la successiva fase di progettazione definitiva. Il presente studio si prefigge di supportare, dal punto di vista strutturale e geotecnico, lo studio geologico ed idrogeologico condotto dal Dott. Geol. Giovanni Debellis, verificando la compatibilità strutturale degli interventi a progetto. Ing. Matteo Codda Via Matteotti 21/4 16033 Lavagna (GE) tel/fax: 0185393358 email: info@coddaingegneria.it p.iva: 02027030994
pag. 4 di 46 Preso atto del rilievo plani-altimetrico del terreno eseguito dal Comune di Mezzanego e dei parametri geotecnici scaturiti dalla suddetta relazione geologica si è provveduto alla progettazione ed alla verifica delle opere in calcestruzzo armato, nel rispetto delle nuove norme tecniche per le costruzioni (D.M. 14/01/2008) e successiva circolare esplicativa (n. 617 del 02/02/2009). A tale proposito, il sottoscritto Ing. Matteo Codda, nato a Chiavari (GE) il 23.11.1980, Codice Fiscale CDDMTT80S23C621P, con studio in Lavagna (GE), Via Matteotti 21/4, iscritto al N.8993A dell'albo degli Ingegneri della Provincia di Genova, ad evasione dell'incarico di progettazione strutturale delle opere, e sulla base della documentazione tecnica fornitami, relaziona quanto segue. 2. NORMATIVA DI RIFERIMENTO Le principali norme ed i documenti assunti quale riferimento per la presente progettazione vengono indicati di seguito: - Legge nr. 1086 del 05/11/1971 : Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio, normale e precompresso ed a struttura metallica. - Legge nr. 64 del 02/02/1974 : Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. - D.M. LL.PP. del 11/03/1988 : Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. - D.M. LL.PP. del 14/02/1992 : Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche. - D.M. 9 Gennaio 1996 : Norme Tecniche per il calcolo, l'esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche. - D.M. 16 Gennaio 1996 : Norme Tecniche relative ai 'Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi'. - D.M. 16 Gennaio 1996 : Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche. - Circolare Ministero LL.PP. 15 Ottobre 1996 N. 252 AA.GG./S.T.C. : Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche di cui al D.M. 9 Gennaio 1996. Ing. Matteo Codda Via Matteotti 21/4 16033 Lavagna (GE) tel/fax: 0185393358 email: info@coddaingegneria.it p.iva: 02027030994
pag. 5 di 46 - Circolare Ministero LL.PP. 10 Aprile 1997 N. 65/AA.GG. : Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al D.M. 16 Gennaio 1996. - Norme Tecniche per le Costruzioni 2008 (D.M. 14 Gennaio 2008) - Circolare 617 del 02/02/2009 : Istruzioni per l'applicazione delle Nuove Norme Tecniche per le Costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio 2008. - D.G.R. 216/2017 del 17/03/2017 D.M. 14/01/2008 OPCM 3519/2006. Aggiornamento classificazione sismica del territorio della Regione Liguria. 3. DESCRIZIONE DEGLI INTERVENTI A PROGETTO Come mostrato nelle figure che seguono, l area oggetto di intervento si trova nel Comune di Mezzanego, in prossimità della località Campo Vecchio, lungo la strada comunale Circonvallazione Campo Vecchio ed il corso d acqua affluente in sponda orografica destra del Torrente Sturla. 1 2 3 Ortofoto con indicazione dei punti oggetto di intervento Come anticipato in premessa, nel corso dell evento alluvionale del 10 novembre 2014, in località Campo Vecchio si sono contemporaneamente verificati due eventi distinti, una severa erosione dell alveo con formazione di una colata detritica torrentizia che ha causato l ostruzione dei due attraversamenti stradali ed un fenomeno franoso di ampiezza che ha interessato la scarpata di sponda sinistra al suddetto rivo, con conseguente cedimento di una porzione di carreggiata stradale, tale da rendere inagibile il tratto viario. Ing. Matteo Codda Via Matteotti 21/4 16033 Lavagna (GE) tel/fax: 0185393358 email: info@coddaingegneria.it p.iva: 02027030994
pag. 6 di 46 Inquadramento su Cartografia Tecnica Regionale Nel tratto in esame il torrente defluisce in una gola piuttosto incisa, con la strada comunale che si affianca ed attraversa l alveo, e con versanti ad elevata acclività, sia sulla sponda destra sia sulla sponda sinistra. Il rivo emerge a circa 471.30 m s.l.m. e confluisce in sponda destra del Torrente Sturla alla quota di 94.40 m s.l.m.; all altezza di 162.00 m s.l.m. (attraversamento n. 1) e a quella di 149.20 m s.l.m. (attraversamento n. 2) sono presenti due attraversamenti stradali della Circonvallazione Campo Vecchio realizzati mediante condotte in calcestruzzo a sezione circolare con diametro pari a 80 cm. Tra le due opere idrauliche è presente un tratto a cielo aperto avente lunghezza di circa 66 m e che mostra le seguenti caratteristiche: - fondo naturale con salti; - sponde naturali a scarpata, localmente inerbite, che mostrano segni di puntuale erosione spondale; - presenza di elevato trasposto solido di media pezzatura. Analoghe condizioni si trovano a monte ed a valle del tratto oggetto di indagine. Ing. Matteo Codda Via Matteotti 21/4 16033 Lavagna (GE) tel/fax: 0185393358 email: info@coddaingegneria.it p.iva: 02027030994
pag. 7 di 46 A causa dei notevoli quantitativi di materiale franato durante l evento alluvionale l attraversamento di valle ha subito un parziale cedimento che compromette il regolare deflusso della portata idraulica a causa di un restringimento della sezione utile. Le attuali sezioni risultano inadeguate a soddisfare i requisiti richiesti per una piena con tempo di ritorno duecentennale e l energia associato al moto della corrente favorisce l erosione spondale. Sia il pelo libero che la componente cinetica superano abbondantemente l altezza utile della sezione rendendo inadeguate la superfici idrauliche disponibili. L eccezionale evento piovoso ha inoltre comportato, a valle del secondo attraversamento, un severo dissesto della Strada della Circonvallazione Campovecchio in corrispondenza di una casa di civile abitazione, evidenziata nella documentazione fotografica e progettuale. La frana che ha interessato la carreggiata stradale ha causato il crollo del ciglio di valle e di parte della carreggiata (per una larghezza di circa un metro). Data l importanza del fenomeno e considerato il rischio connesso alla notevole altezza delle pendici a ridosso del rivo, peraltro scoscese, il tratto di strada è stato da subito interdetto al traffico veicolare. Attualmente il tratto di strada comunale continua ad essere interdetto al traffico veicolare, benché costituisca un alternativa viabilistica importante per le frazioni poste sulle alture in sponda destra del Torrente Sturla. Anche sulla base dell aggravamento sopraggiunto, non si può escludere che, senza un tempestivo intervento di carattere radicale di stabilizzazione del pendio, si possano verificare ulteriori cinematismi, che darebbero luogo ad un aggravamento del danno fino ad oggi osservato. Le cause dell instabilizzazione dei versanti sono da attribuirsi: 1. ai copiosi afflussi hanno determinato una generale e diffusa saturazione delle coltri e innescato ampi fenomeni di dilavamento superficiale, generando una repentina crescita delle pressioni neutre e del peso specifico nei terreni di copertura; 2. all azione di erosione al piede del versante operata dal rio alla base della valle; 3. alla tipologia di substrato roccioso di base (formazione di tipo sedimentario caratterizzata da una forte impronta deformativa sia duttile che fragile). Ing. Matteo Codda Via Matteotti 21/4 16033 Lavagna (GE) tel/fax: 0185393358 email: info@coddaingegneria.it p.iva: 02027030994
pag. 8 di 46 Gli interventi di cui al presente progetto sono costituiti principalmente da opere idrauliche e geotecniche finalizzate al raggiungimento delle idonee condizioni di sicurezza, almeno per le porzioni interessate. Per quanto concerne il corso d acqua, si intende adeguare i due attraversamenti ostruiti durante l evento alluvionale come prescritto dalle Norme di Attuazione del Piano di Bacino Ambito 16, ovvero procedendo nel seguente ordine: 1- sostituzione di entrambe le opere idrauliche esistenti con elementi scatolari in calcestruzzo armato a sezione rettangolare di altezza 2.00 m e larghezza 4.00 m per una superficie utile di 8.00 mq. La lunghezza dei nuovi attraversamenti sarà confrontabile con quella attuale in moda da non ridurre le dimensioni della careggiata stradale. Tale soluzione permette di rispettare con sicurezza i limiti demaniali e consentirà le future operazioni di manutenzione e pulizia mediante piccoli mezzi meccanici; Scatolare in c.a. 2- contestualmente verrà regolarizzata l inclinazione in pianta della tombinatura in modo da ridurre possibili effetti dell erosione spondale in curva. La progettazione di suddetto intervento ha tenuto conto di numerosi aspetti quali: - la morfologia del suolo; - le caratteristiche geologiche del territorio; - le modalità operative effettivamente realizzabili in relazione alle condizioni di instabilità ed alle limitazioni del sovraccarico transitabile sulla rete viaria che raggiunge l area di intervento; - i problemi legati alla durata dei lavori ed alla conseguente interruzione del transito veicolare. Ing. Matteo Codda Via Matteotti 21/4 16033 Lavagna (GE) tel/fax: 0185393358 email: info@coddaingegneria.it p.iva: 02027030994
pag. 9 di 46 Siccome non è possibile realizzare, anche temporaneamente, un collegamento alternativo alle località site a monte, si vuole limitare il più possibile la durata dei lavori. Relativamente alla frana che ha interessato la carreggiata stradale con conseguente crollo del ciglio di valle e di parte della rotabile, si intende opere nel seguente modo: - scavo di sbancamento per un altezza massima di 3 m in modo da rimuovere tutto il materiale dissestato e raggiungere la quota di fondazione per la nuova opere di contenimento; - realizzazione di un muro a mensola in c.a. con paramento di altezza inferiore a 3 m e fondazione di tipo profondo mediante formazione di micropali e tiranti passivi; - rivestimento del paramento con pietra faccia a vista. Schema opera di sostegno A completamento dell intervento comprende alcune opere di sistemazione del versante, finalizzate anche alla regimazione delle acque, il ripristino della sede stradale ed il rinverdimento della scarpata per consolidare i fronti instabili e limitare le colate detritiche. Maggiori dettagli delle sistemazioni a progetto vengono riportati negli elaborati grafici allegati alla presente relazione. La vita nominale di un opera strutturale V N è intesa come il numero di anni nel quale la struttura, purché soggetta alla manutenzione ordinaria, deve potere essere usata per lo scopo al quale è destinata. Ing. Matteo Codda Via Matteotti 21/4 16033 Lavagna (GE) tel/fax: 0185393358 email: info@coddaingegneria.it p.iva: 02027030994
pag. 10 di 46 Il tipo di costruzione in esame ricade nella categoria 2, ovvero Opere ordinarie, ponti, opere infrastrutturali e dighe di dimensioni contenute o di importanza normale, per cui si considera una vita nominale di 50 anni. In presenza di azioni sismiche, con riferimento alle conseguenze di una interruzione di operatività o di un eventuale collasso, le costruzioni sono suddivise in classi d uso; in questo caso la struttura viene inquadrata nella classe II (Costruzioni il cui uso preveda normali affollamenti, senza contenuti pericolosi per l ambiente e senza funzioni pubbliche e sociali essenziali. Industrie con attività non pericolose per l ambiente. Ponti, opere infrastrutturali, reti viarie non ricadenti in Classe d uso III o in Classe d uso IV, reti ferroviarie la cui interruzione non provochi situazioni di emergenza. Dighe il cui collasso non provochi conseguenze rilevanti.). Le azioni sismiche vengono valutate in relazione ad un periodo di riferimento V R che si ricava, per ciascun tipo di costruzione, moltiplicandone la vita nominale V N per il coefficiente d uso C U : V R = V N C U In classe II C U è pari a 1 per cui risulta V R uguale a 50 anni. Classe Vita Periodo Coeff. Uso d'uso Vn [anni] Vr [anni] II 50.0 1.0 50.0 4. CARATTERISTICHE DEI MATERIALI Nel seguito si esplicitano le caratteristiche e le specifiche tecniche a cui dovranno rispondere i materiali strutturali da impiegarsi nell opera in oggetto. CALCESTRUZZI Le linee guida sul "Calcestruzzo Strutturale" del Consiglio Superiore del Ministero dei LL.PP. e a norma europea EN 206-1 stabiliscono le condizioni minime operative per prescrivere un materiale con le caratteristiche prestazionali richieste: classe di resistenza, ovvero la resistenza caratteristica Rck Rappresenta la capacità del calcestruzzo di assorbire gli sforzi di compressione. La resistenza a compressione viene misurata su provini cubici di 15 centimetri di lato, confezionati, maturati e provati tassativamente a 28 giorni secondo le normative. Bisogna distinguere la resistenza di un singolo provino dal valore convenzionale di riferimento, la resistenza caratteristica Rck, cioè il valore al di sotto del quale ci si attende che cada solamente il 5% di tutti i provini che potrebbero essere controllati per quel calcestruzzo. Ing. Matteo Codda Via Matteotti 21/4 16033 Lavagna (GE) tel/fax: 0185393358 email: info@coddaingegneria.it p.iva: 02027030994
pag. 11 di 46 La resistenza caratteristica viene ricavata statisticamente dai valori di rottura dei singoli provini. La classe di resistenza viene espressa in Mpa o N/mm 2 le norme propongono alcune classi di resistenza caratteristica utilizzabili dal progettista nei calcoli strutturali. diametro massimo nominale dell'aggregato - Dmax [espresso in mm] Condizione necessaria per ottenere una struttura omogenea e compatta è la corretta prescrizione della dimensione massima dell aggregato, indicata con Dmax. In particolare i fattori che influenzano il Dmax. sono: la modalità di getto (in caso di pompaggio si consiglia una dimensione massima inferiore a 1/3 del diametro del tubo della pompa); la sezione della struttura (in caso di solette inferiore a 1/3 o 1/4 dello spessore) e la distanza tra le armature; per evitare che aggregati troppo grossi restino bloccati tra le stesse impedendo il regolare riempimento della cassaforma; lo spessore del copriferro, per evitare che gli aggregati vengano a diretto contatto con il cassero senza il necessario strato protettivo di pasta di cemento. DMAX < 0,25 VOLTELOSPESSORE MINIMO DELLA SEZIONE DMAX < 0.75 VOLTELOSPESSORE DEL COPRIFERRO DMAX < DELLA DISTANZA MINIMA TRA I FERRI DI ARMATURA rapporto acqua/cemento Esiste una caratteristica fondamentale che determina le prestazioni di un calcestruzzo: la sua compattezza. Risulta evidente che più il materiale è compatto ed omogeneo, maggiore Ing. Matteo Codda Via Matteotti 21/4 16033 Lavagna (GE) tel/fax: 0185393358 email: info@coddaingegneria.it p.iva: 02027030994
pag. 12 di 46 sarà non solo la sua capacità di resistere all azione degli agenti aggressivi ma anche la sua resistenza meccanica. Nella definizione della composizione della miscela un unico parametro governa le due prestazioni: il rapporto acqua/cemento (a/c). La norma riporta i valori massimi di tale rapporto necessari a soddisfare le classi di esposizione e le resistenze minime corrispondenti. classe di consistenza del calcestruzzo fresco Si identifica come lavorabilità la capacità del calcestruzzo di assumere la forma del recipiente che lo contiene, normalmente il cassero. Ovviamente la lavorabilità deve essere scelta in funzione delle caratteristiche della struttura e dei metodi di compattazione e verificata al momento del getto in cantiere. La lavorabilità di un impasto è molto importante anche per il lavoro che si deve spendere durante la posa e la compattazione. classe di esposizione ambientale Aspetto essenziale per la scelta del giusto calcestruzzo è la condizione ambientale in cui la struttura dovrà operare. Questa influenza la vita media di servizio delle costruzioni, cioè il tempo durante il quale i materiali sono in grado di conservare le caratteristiche prestazionali richieste dal progetto, mantenendo inalterato il grado di sicurezza previsto. È indispensabile riportare in progetto la classe di esposizione ambientale che indica il maggiore o minore livello di aggressività del luogo in cui la struttura sarà inserita. Ing. Matteo Codda Via Matteotti 21/4 16033 Lavagna (GE) tel/fax: 0185393358 email: info@coddaingegneria.it p.iva: 02027030994
pag. 13 di 46 La norma UNI - EN 206 descrive con maggiore precisione gli ambienti di esposizione: eventuali altre caratteristiche o aggiunte per getti particolari Possono essere prescritte prestazioni particolari ottenibili con ricette specifiche o aggiunta di additivi: Ing. Matteo Codda Via Matteotti 21/4 16033 Lavagna (GE) tel/fax: 0185393358 email: info@coddaingegneria.it p.iva: 02027030994
pag. 14 di 46 sviluppo delle resistenze predefinito, ad es. per accelerare i tempi di scassero o per calcestruzzi precompressi; permeabilità ridotta per ambienti aggressivi; resistenza alla penetrazione di agenti esterni; ritiro controllato per getti di estese dimensioni; calore di idratazione ridotto per getti massivi; aggregati adatti alla realizzazione di strutture facciavista; uso di cementi particolari; Oppure si possono richiedere aggiunte alla miscela: fibre sintetiche o metalliche per contrastare i fenomeni di ritiro e migliorare la resistenza a flessione nelle pavimentazioni; agenti espansivi per ridurre il ritiro; additivi: acceleranti o ritardanti a seconda della stagione; aggregati particolari, per colore, forma o peso specifico: ad es. gli aggregati baritici per la protezione dalle radiazioni o basaltici per la realizzazione di caveau di banca; coloranti; ceneri volanti o fumi di silice per aumentare la durabilità. I calcestruzzi utilizzati nella realizzazione del presente lavoro sono di due tipologie, calcestruzzo magro di sottofondazione e calcestruzzo strutturale per opere in C.A. La durabilità di una struttura in calcestruzzo dipende dall interazione tra le caratteristiche dei materiali con cui è costruita e le azioni di tipo chimico-fisico, legate alle condizioni dell ambiente in cui essa si trova e alle quali è soggetta nell arco della sua vita utile. Tali azioni, non prese in conto nell analisi strutturale, comportano un opportuna scelta del tipo di calcestruzzo, adeguate disposizioni costruttive delle armature e un esecuzione curata. Il requisito di durabilità si ritiene soddisfatto se la struttura, sottoposta alle azioni tipiche dell ambiente e soggetta a ordinaria manutenzione. È in grado di continuare a fornire per tutta la vita utile di progetto le prestazioni per la quale è stata progettata e realizzata. CALCESTRUZZO MAGRO PER OPERE DI SOTTOFONDAZIONE Terminato lo scavo, prima di realizzare le fondazioni, si pone in opera un getto di calcestruzzo magro dello spessore medio di almeno 10 cm al fine di omogeneizzare il piano di posa della Ing. Matteo Codda Via Matteotti 21/4 16033 Lavagna (GE) tel/fax: 0185393358 email: info@coddaingegneria.it p.iva: 02027030994
pag. 15 di 46 fondazione avente caratteristiche non propriamente strutturali la cui composizione e le cui caratteristiche di seguito riassunte sono: - classe di resistenza C12/15 Rck 30 - classe di esposizione ambientale X0 - rapporto massimo acqua/cemento 0.6 - classe di consistenza per abbassamento del cono S4 - diametro massimo inerte 30 mm CALCESTRUZZO PER OPERE STRUTTURALI I componenti che costituiscono il calcestruzzo da impiegarsi per la realizzazione del plinto di fondazione dovranno essere almeno del tipo indicato di seguito e miscelati secondo le proporzioni riportate: - classe di resistenza C35/40 Rck 40 - classe di esposizione ambientale XC4 - rapporto massimo acqua/cemento 0.50 - classe di consistenza per abbassamento del cono S4 - diametro massimo inerte 20 mm Si prescrive inoltre un copriferro minimo 30 mm e l impiego di additivi per ridurre la porosità del calcestruzzo, rendere idrorepellente l epidermide del calcestruzzo ed inibire la crescita di alghe, batteri e funghi. ACCIAIO PER ARMATURE MANUFATTI IN C.A. Gli acciai per armature delle sezioni in c.a. saranno del tipo B450C le cui caratteristiche fisicomeccaniche sono riportate in tabella di seguito. Il processo di accertamento delle proprietà meccaniche dovrà essere conforme alla norma UNI EN ISO 15630-1 del 2004. CARATTERISTICHE REQUISITI FRATTILE Tensione caratteristica di snervamento f y 450 MPa 5% Tensione caratteristica di rottura f i 540 MPa 5% Allungamento totale al carico massimo A gt 7.5% 10% Rapporto f t / f y 1.15 R m / R e 1.35 10% Rapporto f y misurato /f y nom < 1.25 10% Diametro del mandrino per prove di piegamento 90 e successivo raddrizzamento senza cricche per 12 mm <ф 16 mm 5ф Ing. Matteo Codda Via Matteotti 21/4 16033 Lavagna (GE) tel/fax: 0185393358 email: info@coddaingegneria.it p.iva: 02027030994
pag. 16 di 46 PROFILATI TUBOLARI IN ACCIAIO PER MICROPALI Le carpenterie metalliche dei micropali saranno realizzate con acciaio tubolare a sezione circolare di classe S355. Con l'entrata in vigore del D.M. del 14 gennaio 2008, le norme di riferimento per la produzione degli acciai strutturali da impiegare sono le UNI EN 10025 del 2004. Nel caso della classe S355, il numero alla destra della S indica la tensione caratteristica di snervamento espressa in MPa; in particolare le caratteristiche meccaniche principali sono le seguenti: Caratteristiche meccaniche Grado d'acciaio S 355 (TN 510) Carico unitario di snervamento 355 MPa Resistenza a trazione 510 MPa Allungamento % 20 (B) +20 C 27 J Resilienza (C) 0 C 27 J Dovranno essere impiegati elementi a sezione circolare, senza saldatura, formati a caldo e destinati ad applicazioni per strutture non saldate. Tuttavia si prescrive che eventuali giunti saldati dovranno essere eseguiti in accordo con le norme UNI EN ISO 15614 del 2008. Il personale che effettuerà la saldatura dovrà essere qualificato secondo la norma UNI EN 287-1 del 2007. BARRE IN ACCIAIO PRECOMPRESSO A FILETTATURA CONTINUA Le barre in acciaio precompresso tipo Dywidag con doppia protezione anticorrosione e con le seguenti caratteristiche meccaniche: MATERIALI PER RIVESTIMENTO IN RETE ARMATA Nel seguito vengono riportate le specifiche tecniche per le varie tipologie di materiali impiegate nel rivestimento corticale in reti armate: Ing. Matteo Codda Via Matteotti 21/4 16033 Lavagna (GE) tel/fax: 0185393358 email: info@coddaingegneria.it p.iva: 02027030994
pag. 17 di 46 - Acciaio per cemento armato in barre ad aderenza migliorata tipo B450C: valori nominali delle tensioni caratteristiche di snervamento e rottura da utilizzare nei calcoli tensione nominale di snervamento : f y,nom = 450 N/mm 2 tensione nominale di rottura : f t,nom = 540 N/mm 2 requisiti delle caratteristiche meccaniche tensione caratteristica di snervamento : f yk f y,nom tensione caratteristica di rottura : f tk f t,nom 1.15 (f t /f y ) 1.35 (f y /f y,nom ) 1.25 allugamento : (A gt ) k 7.5% - Acciaio zincato per funi con anima tessile di rinforzo rete in aderenza : valori nominali delle tensioni caratteristiche secondo Norme UNI ISO 10264-2, UNI ISO 2048 tensione nominale di snervamento : f y,nom = 1770 N/mm 2 carico di rottura minimo della fune : R min = 149.50 kn carico di rottura minimo dell anima : R min = 84.10 Kn - Acciaio per piastre: acciaio S275 jr (EN10025), zincatura spessore minimo 70 μm UNI EN ISO 1471 - Miscela cementizia per getto chiodi: contenuto minimo di cemento : 1200 kg/m 3 acqua d impasto : 600 kg/m 3 cemento tipo : 42.5 rapporto acqua-cemento : 0.4 0.5 additivi : 10 20 kg/m 3 ρ : 1800 kg/m 3 buona coesività dell impasto additivata con prodotti antiritiro (2-4%) adeguata fluidità iniezione fino a rifiuto del foro mantenimento della lavorabilità durante tutta la procedura di getto. PROVE SUI MATERIALI E CERTIFICAZIONE DI PRODOTTI I materiali metallici forniti in cantiere e posati per i getti in c.a. o per le strutture metalliche dovranno essere accompagnati da relativo certificato che ne identifichi la provenienza e le caratteristiche meccaniche e chimiche. Per quanto riguarda i calcestruzzi forniti da centro di betonaggio dovranno essere accompagnati da certificato che rispecchi le caratteristiche minime richieste dal progetto. SI prescrive il prelievo di almeno n 2 campioni per eventuale prova in laboratorio o alternativamente prove non distruttive, compatibili con la tipologia di intervento e il limitato quantitativo di getto. Ing. Matteo Codda Via Matteotti 21/4 16033 Lavagna (GE) tel/fax: 0185393358 email: info@coddaingegneria.it p.iva: 02027030994
pag. 18 di 46 Andranno eseguiti TRE prelievi (SEI provini in tutto), ciascuno dei quali eseguito su un massimo di 100 mc di getto di miscela omogenea. Ogni giorno di getto andrà eseguito almeno un prelievo (tale limitazione può essere derogata nel caso di costruzioni di meno di 100mc di calcestruzzo). Per quanto riguarda le barre di armatura dovranno essere eseguite prove di trazione e taglio su DUE campioni per ciascun diametro utilizzato. 5. CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICA La caratterizzazione geotecnica dell area di intervento viene effettuata in riferimento alla perizia geologica a firma del dott. geol. Giovanni Debellis e alle contestuali indagini geognostiche. La stratigrafia della Valle Soria è caratterizzata da versanti acclivi, presso i quali sono diffusamente identificabili vasti volumi affioranti o sub-affioranti di substrato roccioso e locali rimodellamenti eseguiti mediante terrazzamenti, in passato utilizzati per scopi agricoli. Nelle fasi di rilevamento, eseguito in un intorno significativo dell area oggetto d intervento, è stato possibile individuare l assetto geologico della zona, in particolare presso il movimento franoso avvenuto, la mobilitazione delle coltri e le prove geognostiche hanno permesso di ricostruirne la stratigrafia locale. Mentre i settori di monte presentano il substrato roccioso come affiorante/sub affiorante, il settore di valle è caratterizzato dalla presenza di terreni di riporto e di coltre eluvio colluviali a coprire il substrato roccioso per uno spessore complessivo di circa 5 7 metri, in funzione dell andamento del substrato roccioso. Sezione geologica Ing. Matteo Codda Via Matteotti 21/4 16033 Lavagna (GE) tel/fax: 0185393358 email: info@coddaingegneria.it p.iva: 02027030994
pag. 19 di 46 La litologia di base è costituita da rocce appartenenti alla formazione di Val Lavagna, in particolare ai termini argilloso-marnosi; strutturalmente, questo substrato ha subito notevoli fenomeni deformativi fragili e duttili riconducibili sostanzialmente a faglie e pieghe. Per meglio definire la stratigrafia della zona, sono stati realizzati n 2 sondaggi a distruzione di nucleo, i cui risultati hanno permesso di ricostruire l esatta stratigrafia della zona; inoltre è stata eseguita una stesa sismica mediante tecnica a rifrazione, ciò ha permesso l acquisizione dei parametri elastici caratteristici dei terreni attraversati, correlabili a quelli geotecnici degli stessi. Posizionamento indagini geognostiche (stesa sismica e n.2 sondaggi) La stesa ha individuato tre orizzonti sismici di cui il primo, con variazioni laterali e velocità media attorno ai 450 m/s, di spessore entro i 2,5 metri (Livello 1), corrispondente a riporti e terreni sciolti rimaneggiati (h=1 2,5 m). Il secondo livello, che raggiunge 5 metri di profondità presso il geofono g12 e 7 metri in g1, presenta una velocità media di circa 550 m/s e corrisponde al substrato roccioso alterato e destrutturato, frammisto a coltre colluviale. Risultati stesa sismica Ing. Matteo Codda Via Matteotti 21/4 16033 Lavagna (GE) tel/fax: 0185393358 email: info@coddaingegneria.it p.iva: 02027030994
pag. 20 di 46 Ad una progressiva di circa 5 7 metri dal piano campagna, le risultanze dell indagine hanno prodotto valori di velocità media di propagazione delle onde elastiche comprese in un intervallo di 1260 1500 m/s (Livello 3), corrispondente ad un substrato roccioso con caratteristiche geomeccaniche scadenti (Classe di Bieniawski = Classe 4). I parametri elastici acquisiti, correlati ai carotaggi verticali, hanno permesso la ricostruzione dei seguenti parametri geotecnici: terreno di riporto e coltre eluvio colluviale (da p.c. a 2,5 metri): Angolo di attrito ø = 26 Peso dell unità di volume γ = 17.00 kn/m 3 Peso dell unità di volume saturo γsat = 19.50 kn/m 3 Coesione c = 0.00 kpa cappellaccio di alterazione (da 2,5 a 5 7 metri): Angolo di attrito ø = 27 Peso dell unità di volume γ = 20.60 kn/m 3 Coesione c = 0.00 kpa ammasso roccioso alterato parametri medi Angolo d'attrito dell'ammasso φ' = 27 Coesione dell'ammasso c = 864 kpa Peso di volume γ = 26.00 kn/m 3 In predimensinamento viene considerato un angolo di attrito tra terreno e paratia pari alla metà dell angolo di attrito interno: δ = 1 φ. 2 I riferimenti legislativi relativi al terreno di fondazione sono dati dal D. M. 14/01/2008 Norme tecniche per le costruzioni, nonché, in merito alla zonizzazione sismica del territorio, dal D.G.R 216 del 17/03/2017. Il territorio comunale di Mezzanego, attualmente classificato secondo D.G.R 216 del 17/03/2017 in zona sismica 3. In base alle Norme Tecniche di cui al D. M. 14/01/2008 l azione sismica di riferimento è definita per ogni sito sulla base delle sue coordinate; le zone sismiche hanno significato da un punto di vista amministrativo. In funzione delle indagini condotte, il suolo di fondazione può essere definito di categoria E per terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20 m, posti sul substrato di Ing. Matteo Codda Via Matteotti 21/4 16033 Lavagna (GE) tel/fax: 0185393358 email: info@coddaingegneria.it p.iva: 02027030994
pag. 21 di 46 riferimento (con Vs,30 > 800 m/s) ; nonostante i profili ricostruiti possano essere compatibili con un suolo di categoria B, non sussistono quelle che sono le condizioni descrittive di questa categoria: il modello geologico presenta terreni di copertura con potenza inferiore ai 20 metri posti su substrato sismico di riferimento. La condizione topografica può essere inquadrata come categoria T2, relativa a pendii inclinazione media superiore a 15. con 6. VERIFICA MURO IN C.A. SU MICROPALI E TIRANTI PASSIVI In corrispondenza della frana che ha interessato la carreggiata stradale, l intervento a progetto prevede la realizzazione di un muro di sostegno in c.a. a mensola posto in corrispondenza del ciglio di frana con relativa fondazione su micropali disposti su una doppia fila a quinconce e tiranti attivi di ancoraggio. L estensione complessiva prevista per l opera è di circa 25 m, con un altezza massima del paramento di 2.50 m e fondazione con sezione trasversale pari a 1.70 m x 0.50 m. Il paramento presenta uno spessore in testa di 30 cm, una parete interna verticale ed una parete esterna inclinata di una quantità utile ad ottenere una profondità all incastro di 40 cm. Al livello del piano di imposta della fondazione, la morfologia e gli aspetti geotecnici del sito hanno richiesto la realizzazione di una doppia fila di micropali disposti a quinconce e con le seguenti caratteristiche strutturali: - micropali trivellati con diametro di perforazione di 180 cm; - lunghezza di perforazione compresa tra 6 m; - camicia eseguita con tubo in acciaio avente diametro 114.30 e spessore 8.80 mm; - doppia fila con interasse di 85 cm tra le file; - interasse tra il centro dei pali di 150 cm. A circa 1.75 m dal piano di fondazione del muro viene prevista la formazione di una fila di tiranti passivi (chiodature) di ancoraggio aventi le seguenti caratteristiche: - interasse dei tiranti lungo la fila pari a 2.50 m; - diametro di perforazione di 120 cm; - lunghezza di perforazione di 14.00 m con un bulbo di circa 11.50 m; - n. 1 barra Dywidag con diametro 36 mm; - inclinazione rispetto all orizzontale di 25. Per maggiori dettagli sulle caratteristiche costruttive dell opera a progetto si rimanda agli elaborati grafici. Ing. Matteo Codda Via Matteotti 21/4 16033 Lavagna (GE) tel/fax: 0185393358 email: info@coddaingegneria.it p.iva: 02027030994
pag. 22 di 46 L'analisi strutturale e le verifiche sono condotte con l'ausilio di un codice di calcolo automatico, MAX versione 10.10 prodotto da Aztec Informatica srl. Modello elaborato a calcolatore La verifica della sicurezza degli elementi strutturali è stata valutata con i metodi della scienza delle costruzioni. L'analisi strutturale è stata effettuata con il metodo degli elementi finiti, schematizzando la struttura in elementi lineari e nodi. Le incognite del problema sono le componenti di spostamento in corrispondenza di ogni nodo (2 spostamenti e 1 rotazioni). Le sezioni degli elementi strutturali sono state verificate applicando il metodo degli Stati Limite secondo le seguenti fasi: - Calcolo della spinta del terreno - Verifica a ribaltamento - Verifica a scorrimento del muro sul piano di posa - Verifica della stabilità complesso fondazione terreno (carico limite) - Verifica della stabilità globale Ing. Matteo Codda Via Matteotti 21/4 16033 Lavagna (GE) tel/fax: 0185393358 email: info@coddaingegneria.it p.iva: 02027030994
pag. 23 di 46 - Calcolo delle sollecitazioni sia del muro che della fondazione, progetto delle armature e relative verifiche dei materiali. Le combinazioni di carico adottate sono esaustive relativamente agli scenari di carico più gravosi cui l'opera sarà soggetta, ipotizzando a favore di sicurezza che la capacità portante sia affidata completamente alle fondazioni profonde. Le combinazioni di carico adottate sono esaustive relativamente agli scenari di carico più gravosi cui l'opera sarà soggetta, maggiori dettagli sono riportati nella relazione di calcolo allegata. Il modello è stato quindi verificato con un approccio non-lineare di tipo statico, utilizzando il metodo degli spostamenti per la valutazione dello stato limite indotto dai carichi statici. Le azioni sismiche sono state introdotte con il metodo dell'analisi statica equivalente secondo le disposizioni del capitolo 7 del DM 14/01/2008; la stima della pericolosità sismica è stata definita mediante approccio sito dipendente attraverso la determinazione dei parametri sismici. La modellazione è stata eseguita considerando, a favore di sicurezza, l altezza massima del paramento libero ed la fondazione al piede libera e non soggetta ad una contributo stabilizzante. I carichi insistenti sull opera in oggetto sono identificabili in: sovraccarico stradale dovuto alla presenza della strada a monte per un valore distribuito; carichi permanenti a monte del muro; l azione dell urto sul guard-rail in testa la muri; peso proprio dell opera a progetto; spinte del terreno; azione sismica. In prima istanza vengono determinate le spinte esercitate dal terreno e dal sovraccarico variabile, in condizioni statiche, come valori di riferimento da confrontare con i risultati restituiti dal programma di calcolo. A tal fine si suppone che il terreno retrostante al muro si formato unicamente da coltre con parametri geotecnici trasformati in parametri di calcolo tramite i coefficienti parziali γ M : - angolo d attrito: tg ϕ = tg ϕ/γ ϕ = tg 26/1.25 = 0.443 e quindi ϕ = 21.32 - peso per unità di volume del terreno: γ = γ/γ γ = 17/1.00 = 17 kn/m 3 Ne segue che la spinte dovuta al terreno è data dalla seguente relazione: S t = 1 2 γ h 2 tg 2 (45 φ ) = 35.71 kn 2 Ing. Matteo Codda Via Matteotti 21/4 16033 Lavagna (GE) tel/fax: 0185393358 email: info@coddaingegneria.it p.iva: 02027030994
pag. 24 di 46 Oltre a questa è presente la spinta dovuta al sovraccarico stradale, assunto pari a 20 kn/m 2 : S q = q h tg 2 (45 φ ) = 28.01 kn 2 La spinta deve quindi essere amplificata moltiplicandola per il coefficienti parziali di sicurezza γ F in modo da ottenere il valore di calcolo, ad esempio secondo la tabella 6.2.I delle NTC2008 nel caso EQU sfavorevole si ha: S t,d = γ G1 (S t + S q ) = 39.28 Suddetto valore è confrontabile con il valori della spinta statica ottenuti mediante il programma di calcolo per la combinazione corrispondente. Vengono di seguito riportati i valori massimi delle spinte nelle diverse combinazioni di carico agli stati limite: COMBINAZIONE N.1 SLU SENZA SISMA Valore della spinta statica 36.4718 [kn] Componente orizzontale della spinta statica 34.7489 [kn] Componente verticale della spinta statica 11.0773 [kn] Punto d'applicazione della spinta X = 1.05 [m] Y = -2.00 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 17.68 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 53.21 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 46.5075 [kn] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.53 [m] Y = -1.27 [m] Analogamente si riportano i risultati relativi ad altre combinazioni significative: Ing. Matteo Codda Via Matteotti 21/4 16033 Lavagna (GE) tel/fax: 0185393358 email: info@coddaingegneria.it p.iva: 02027030994
pag. 25 di 46 COMBINAZIONE SLU N.4 SENZA SISMA Valore della spinta statica 50.6455 [kn] Componente orizzontale della spinta statica 48.2428 [kn] Componente verticale della spinta statica 15.4143 [kn] Punto d'applicazione della spinta X = 1.05 [m] Y = -1.86 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 17.72 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 53.28 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 54.0068 [kn] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.53 [m] Y = -1.27 [m] COMBINAZIONE SLU N.9 SENZA SISMA Ing. Matteo Codda Via Matteotti 21/4 16033 Lavagna (GE) tel/fax: 0185393358 email: info@coddaingegneria.it p.iva: 02027030994
pag. 26 di 46 Valore della spinta statica 33.6855 [kn] Componente orizzontale della spinta statica 32.6408 [kn] Componente verticale della spinta statica 8.3241 [kn] Punto d'applicazione della spinta X = 1.05 [m] Y = -2.00 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 14.31 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 50.39 [ ] Incremento sismico della spinta 13.1934 [kn] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 1.05 [m] Y = -1.50 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 40.14 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 46.2398 [kn] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.53 [m] Y = -1.27 [m] COMBINAZIONE SLE SENZA SISMA Valore della spinta statica 37.5044 [kn] Componente orizzontale della spinta statica 35.7258 [kn] Componente verticale della spinta statica 11.4123 [kn] Punto d'applicazione della spinta X = 1.05 [m] Y = -1.88 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 17.72 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 53.28 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 51.2393 [kn] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.53 [m] Y = -1.27 [m] In funzione delle spinte calcolate agli stati limite ultimi e di esercizio, si è quindi proceduto a verificare l opera di sostegno nei confronti della stabilità del complesso fondazione-terreno (carico limite), del ribaltamento e dello scorrimento sul piano di posa. Ing. Matteo Codda Via Matteotti 21/4 16033 Lavagna (GE) tel/fax: 0185393358 email: info@coddaingegneria.it p.iva: 02027030994
pag. 27 di 46 VERIFICA ALLO SCORRIMENTO SUL PIANO DI POSA La risultante delle azioni orizzontali agenti sul muro deve risultare non superiore alla forza resistente costituita dall attrito sul piano di imposta. Questa a sua volta è valutata come prodotto della risultante delle azioni verticali (ortogonali al piano di imposta) per il coefficiente di attrito in fondazione μ = tan (φ ). In condizioni sismiche si è tenuto conto, oltre che dell incremento di spinta del terreno, anche delle forze di inerzia delle masse del muro e/o ad esso collegate. VERIFICA AL RIBALTAMENTO La somma dei momenti dovuti alle azioni agenti sul muro deve risultare non superiore al momento dovuto al peso proprio della struttura e delle masse ad esso collegate. In condizioni sismiche si è tenuto conto, oltre che dell incremento di spinta del terreno, anche delle forze di inerzia delle masse del muro e/o ad esso collegate. Ai fini pratici le verifiche sono state condotte utilizzando le medesime azioni e forze resistenti valutate con riferimento alla verifica allo scorrimento (condizione A2+M2+R2) moltiplicando i valori delle diverse azioni/reazioni secondo i coefficienti 0.9 ed 1.1 come indicato nella tabella sottostante: VERIFICA CAPACITÀ PORTANTE DELLE FONDAZIONI PROFONDE I calcoli della capacità portante dei pali con riferimento ad una analisi agli stati limite sono state condotte come previsto dalle Norme Tecniche per le Costruzioni del gennaio 2008. La portata limite (QLIM) di un micropalo è stata calcolata con riferimento all equazione: con: - Q B,LIM = portata limite di base che viene assunta nulla nel caso di verifiche a trazione; Ing. Matteo Codda Via Matteotti 21/4 16033 Lavagna (GE) tel/fax: 0185393358 email: info@coddaingegneria.it p.iva: 02027030994
pag. 28 di 46 - Q L,LIM = portata limite laterale; - W = peso proprio del palo; - q b = portata unitaria di base; - γ cls = peso di volume sommerso del calcestruzzo armato - A B = area di base; - D Si = diametro del concio i-esimo di palo; - Δ Hi = altezza del concio i-esimo di micropalo della zona iniettata; - τ LIM,i = attrito laterale unitario limite del concio i-esimo di palo; Per il calcolo della capacità portante dei micropali è stata adottata la teoria di Bustamante e Doix (1985). Gli autori distinguono fra micropali eseguiti con iniezioni ripetute e controllate con tubo e valvole e doppio otturatore (IRS, injection répétitive et sélective) e getto dell intero palo in un unica soluzione (IGU, injection globale unique). Agli stati limite ultimi ed in condizioni non simiche la massima sollecitazione si ha in corrispondenza della fila di micropali a monte con un valore massimo dello scarico normale di 162.71 kn. La portanza di calcolo per il singolo palo relativa allo stato limite ultimo in assenza di sisma risulta pari a 709.58 kn e pertanto superiore alla sollecitazione prevista. Ing. Matteo Codda Via Matteotti 21/4 16033 Lavagna (GE) tel/fax: 0185393358 email: info@coddaingegneria.it p.iva: 02027030994
pag. 29 di 46 In condizioni sismiche la sollecitazione ultima più elevata risulta pari a 154.63 kn; poiché il corrispondente valore di portanza di calcolo allo stato limite ultimo sismico è pari a 563.41 kn, lo scarico previsto viene sopportato dalla struttura fondazionale. m p N c, N q, N N' c, N' q, N' P l P p P d W p tensione tangenziale media palo-terreno in [kpa] tensione sul terreno alla punta del palo in [kpa] fattori di capacità portante fattori di capacità portante corretti portanza caratteristica per attrito e aderenza laterale in [kg] portanza caratteristica di punta in [kg] portanza di progetto, in [kg] peso del palo, in [kg] Fila N c N' c N q N' q N N' m p 1 29.24 29.24 15.90 15.90 11.55 11.55 0.35 15.37 2 29.24 29.24 15.90 15.90 11.55 11.55 0.14 7.84 P l P p W p P d 1 332.32 412.08 4.45 589.77 MEDI 1 332.32 412.08 4.45 589.77 MINIMI 2 302.35 411.68 4.45 563.41 MEDI 2 302.35 411.68 4.45 563.41 MINIMI VERIFICA DI STABILITÀ GLOBALE Si fa ricorso ad un modello semplificato basato sulla nota teoria dell equilibrio limite nell ambito della quale i terreni sono stati caratterizzati mediante un legame costitutivo rigido-plastico con criterio di rottura di Mohr-Coulomb (analisi in termini di sforzi efficaci). Ing. Matteo Codda Via Matteotti 21/4 16033 Lavagna (GE) tel/fax: 0185393358 email: info@coddaingegneria.it p.iva: 02027030994
pag. 30 di 46 Tale approccio consente di svincolarsi da tutte le complesse problematiche legate all analisi dello stato deformativo dell ammasso e di definire un semplice fattore di sicurezza, convenzionalmente valutato come rapporto tra le forze di taglio potenzialmente mobilitabili lungo la superficie di rottura analizzata e le forze di taglio effettivamente mobilitate sotto l azione delle forze agenti sull ammasso (pesi propri, carichi esterni, ecc.). Come prescritto dalla normativa la verifica viene effettuata secondo la Combinazione 2 (A2+M2+R2). Il calcolo viene condotto utilizzando i metodi dell equilibrio limite con particolare riferimento a quelli di Bishop semplificato e Morgenstern-Price, considerando forme di superfici di scivolamento compatibili con i cinematismi di rottura attesi. Vengono quindi analizzate tutte le possibili superfici di scivolamento passanti esternamente rispetto all opera di sostegno (stabilità globale). La metodologia di calcolo adottata dal programma consiste nell analizzare molteplici superfici di scivolamento ben definite, fornendone il fattore di sicurezza. La resistenza al taglio agente lungo la superficie di scivolamento necessaria all equilibrio è calcolata attraverso l equazione della statica. Il coefficiente di sicurezza è inteso come il fattore per il quale possono essere divisi i parametri di resistenza meccanica del materiale per portare il pendio alle condizioni di equilibrio limite, implicitamente assunto costante lungo tutta la superficie di scivolamento. Nello specifico, nel metodo di Bishop si divide la massa di terreno interessata dal cinematismo in più conci assumendo che le azioni agenti all interfaccia dei conci stessi abbiano risultante orizzontale, trascurando gli sforzi di taglio all interfaccia tra i vari volumetti. Le forze di inerzia, orizzontali e verticali, applicate alle masse in condizioni sismiche sono valutate mediante i coefficienti k h e k v di cui al paragrafo 6.4.1. Il coefficiente β, in questo caso denominato β s, assume i valori indicati nella tabella 7.11.I della normativa vigente e qui di seguito riprodotta: Per le sole combinazioni di tipo geotecnico (GEO) e di equilibrio di corpo rigido (EQU) è stata analizzata la stabilità globale del complesso opera di sostegno-terreno utilizzando l Approccio 1 e la tecnica della suddivisione a strisce della superficie di scorrimento da analizzare. Ing. Matteo Codda Via Matteotti 21/4 16033 Lavagna (GE) tel/fax: 0185393358 email: info@coddaingegneria.it p.iva: 02027030994
pag. 31 di 46 La superficie di scorrimento è supposta circolare e determinata in modo tale da non avere intersezione con il profilo del muro o con i pali di fondazione. COMBINAZIONE SLU N.6 Coefficiente minimo di sicurezza per stabilità globale 6.64 COMBINAZIONE SLU N.17 - SISMICA Coefficiente minimo di sicurezza per stabilità globale 6.04 Ing. Matteo Codda Via Matteotti 21/4 16033 Lavagna (GE) tel/fax: 0185393358 email: info@coddaingegneria.it p.iva: 02027030994
pag. 32 di 46 VERIFICHE STRUTTURALI Nelle verifiche strutturali si applicano alle azioni ed ai parametri geotecnici del terreno i coefficienti parziali propri delle verifiche STR (A1+M1+R1) per svolgere le verifiche allo SLU, e si considerano coefficienti parziali unitari sulle azioni e i parametri caratteristici del terreno per svolgere le verifiche allo SLE. In particolare sarà condotta la verifica agli SLU per le membrature maggiormente sollecitate: il fusto del muro in corrispondenza dell incastro, il fusto in corrispondenza del punto di applicazione dei tiranti e la fondazione in corrispondenza della sezione di incastro. Verifica parete verticale La parete verticale, in corrispondenza della sezione di incastro, è soggetta a presso-flessione ma lo sforzo normale dovuto al peso proprio viene trascurato in quanto ha un incidenza limitata e pertanto le verifiche vengono condotte solo a flessione e taglio. Supponendo che il terrapieno retrostante al muro si formato unicamente da coltre con parametri geotecnici trasformati in parametri di calcolo tramite i coefficienti parziali γ M : - angolo d attrito: tg ϕ = tg ϕ/γ ϕ = tg 26/1.25 = 0.443 e quindi ϕ = 21.32 - peso per unità di volume del terreno: γ = γ/γ γ = 17/1.00 = 17 kn/m 3 Ne segue che la spinte dovuta al terreno è data dalla seguente relazione: S t = 1 2 γ h 2 tg 2 (45 φ ) = 35.71 kn 2 Oltre a questa è presente la spinta dovuta al sovraccarico stradale, assunto pari a 20 kn/m 2 : S q = q h tg 2 (45 φ ) = 28.01 kn 2 La spinta deve quindi essere amplificata moltiplicandola per il coefficienti parziali di sicurezza γ F in modo da ottenere il valore di calcolo, ad esempio secondo la tabella 6.2.I delle NTC2008 nel caso sfavorevole si ha: S t,d = γ G1 S t = 1.10 35.71 = 6330.81 kg S q,d = γ Q S q = 1.50 28.01 = 5078.19 kg Tali azioni sono applicate dalla sezione di incastro alle distanze: Ing. Matteo Codda Via Matteotti 21/4 16033 Lavagna (GE) tel/fax: 0185393358 email: info@coddaingegneria.it p.iva: 02027030994
pag. 33 di 46 d t = h m 3 = 0.83 m d q = h m 2 = 1.25 m Pertanto il momento flettente, senza considerare a favore di sicurezza la presenza dei tiranti, risulta pari a: M Ed = S t,d d t + S q,d d q = 85.12 knm Per il tratto di lunghezza 1.00 m, con uno spessore all incastro di 40 cm e fissando un copriferro di 3 cm si ottiene: A s = M Ed 0.9 f yd d = 85.12 10 6 85.12 10 6 0.9 450 = = 654.27 mm2 1.15 (400 30) 0.130 106 In corrispondenza della parete interna sono pertanto sufficienti 4Ø16 per una superficie complessiva di armatura pari a 804.25 mm 2. Cautelativamente la stessa armatura viene disposta per tutta l altezza del paramento interno ed esterno. Viene prevista un armatura di ripartizione per l altezza della parete pari al 20% della superfice di armatura, ovvero 20% x 654.27 = 160.85 mm 2 e quindi si dispone 1Ø8 ogni 20 cm. Lo sforzo di taglio di progetto risulta: V Ed = S t,d + S q,d = 81.30 kn La resistenza di calcolo del solo calcestruzzo è data dalla seguente relazione: V Rd = 0.18 k 3 100 ρ 1 f ck b γ w d = c con: k = 1 + 200 d = 1 + 200 370 = 1.735 ρ 1 = 3 0.18 1.735 100 0.0022 24.90 1000 370 135.27 kn 1.50 A s b w d = 804.25 = 0.0022 < 0.02 1000 370 Siccome V Rd > V Ed non occorrono armature specifiche per il taglio. Ing. Matteo Codda Via Matteotti 21/4 16033 Lavagna (GE) tel/fax: 0185393358 email: info@coddaingegneria.it p.iva: 02027030994
pag. 34 di 46 7. VERIFICA SCATOLARE IN C.A. Il presente paragrafo ha per oggetto il calcolo e la verifica di uno scatolare a forma rettangolare in calcestruzzo armato; la forma è quella di un parallelepipedo avente le seguenti dimensioni utili interne in centimetri: - base: 400 cm - altezza: 200 cm - lunghezza: 200 cm - spessore: 20 cm La posa è prevista sotto strada di 1a categoria e il manufatto è sottoposto all azione di carichi mobili (mezzo convenzionale da 600 kn a due assi per ponti di 1a categoria), con ricoprimento di terreno compreso tra 10 e 375 cm. Il calcolo e la verifica dell edificio sono stati condotti prevalentemente attraverso un programma ad elementi finiti (ProSAP della 2S.I.). Il modello F.E.M. esaminato a calcolatore, di cui nel seguito si riportano i risultati, è costituito da piastre in calcestruzzo armato, necessarie a simulare le quattro pareti dello scatolare. Vista assonometria del modello solido Vista assonometria del modello a filo di ferro Le strutture vengono verificate in campo elastico e viene applicata l azione sismica in quanto il Comune di Mezzanego ricade in zona 3. Parametri sismici Categoria sottosuolo: A Categoria topografica: T3 Periodo di riferimento: 50 anni Coefficiente cu: 1 Il criterio di verifica adottato è quello degli Stati Limite, la struttura è considerata non dissipativa nei confronti del sisma. La determinazione delle massime sollecitazioni negli elementi strutturali principali e dei valori delle deformazioni viene ricavato dalla costruzione di modelli agli elementi finiti delle strutture in elevazione, mentre le fondazioni vengono trattate come infinitamente rigide in rapporto alla struttura e all entità dei carichi. Ing. Matteo Codda Via Matteotti 21/4 16033 Lavagna (GE) tel/fax: 0185393358 email: info@coddaingegneria.it p.iva: 02027030994
pag. 35 di 46 I carichi applicati sono quelli desunti dalla normativa vigente combinati nel modo più sfavorevole, essi comprendono: - peso proprio della struttura Il peso di ciascuna componente della struttura viene calcolato automaticamente dal codice di calcolo in base alle caratteristiche della sezione e del materiale utilizzato: w = γ c s 1 = 25 0.20 1 = 5.00 kn/m essendo s lo spessore della sezione considerata in metri. - peso del rinterro Considerando un peso specifico del terreno di riporto di 17.00 kn/m 3 ed uno strato minimo di 10 cm per il manto stradale con peso di 19.00 kn/m 3, sulla soletta superiore del manufatto agisce il peso del terreno sovrastante che, in funzione del massimo e minimo rinterro è pari a: H=10 cm : p t,v,h = γ t H L p t,v,10 = 19 0.10 1 = 1.90 kn/m H=375 cm : p t,v,h = γ t H L p t,v,375 = 19 0.10 1 + 17 (3.75 0.10) 1 = 63.95 kn/m - spinta del terreno Sulle pareti laterali del manufatto, la spinta orizzontale del terreno varia con la profondità y secondo la formula: S t,o,y = K 0 γ t y 1 = 0.56 17 y 1 = 9.55 y kn/m Essendo il coefficiente di spinta a riposo pari a: K 0 = 1 sin φ = 0.56 - sovraccarico mobile Per le azioni variabili da traffico si è assunto lo schema di carico 1 (verifiche globali) applicato con asse della condotta ortogonale o parallelo all asse della strada, relativo a un mezzo convenzionale a due assi da 600 kn. Ing. Matteo Codda Via Matteotti 21/4 16033 Lavagna (GE) tel/fax: 0185393358 email: info@coddaingegneria.it p.iva: 02027030994
pag. 36 di 46 Schema di carico 1 come da D.M. 14/01/2008 5.1.4.3 (dimensioni in metri) Ciascun elemento si può considerare staticamente indipendente rispetto agli elementi adiacenti; l impronta di carico da 150 kn si diffonde nel terreno con un angolo di 45 rispetto all asse verticale, e si distribuisce fino alla linea media della soletta di copertura su aree di diversa estensione in funzione della profondità considerata nonché dello spessore del manufatto in oggetto. Si considerano le posizioni del carico mobile indicate nella figura seguente; chiamato Q s,v,h il carico verticale alla profondità h indotto dalla singola impronta, si ha: Q v,10 = 150 kn 0.78 0.78 = 246.5 kn/m2 nel modello di calcolo si considerano 4 forze concentrate applicate ai nodi, corrispondenti ad una distribuzione su un area di 0.78 x 0.78 m 2 (Fz = 150 kn/4 = 37.5 kn); Q v,375 = 4 150 kn 8.08 8.08 = 9.19 kn/m2 data l entità del rinterro si hanno condizioni tali da determinare una completa sovrapposizione delle 4 impronte di carico mobile agenti sul piano stradale. Ing. Matteo Codda Via Matteotti 21/4 16033 Lavagna (GE) tel/fax: 0185393358 email: info@coddaingegneria.it p.iva: 02027030994
pag. 37 di 46 Posizioni di carico mobile considerate con rinterro minore Si considera infine il contributo del carico uniformemente distribuito: q i,k = 9 kn/m 2. Nel caso di condotta con asse parallelo a quello della strada (con corsia soprastante la soletta posizione di carico mobile 5-7-8), il minimo ricoprimento atto al soddisfacimento delle verifiche risulta pari a: H MIN,PAR = 50 cm. - azione longitudinale di frenamento o di accelerazione Le azioni longitudinali di frenamento o di accelerazione sono trascurate; si assume quanto riportato nell Appendice A.4 della norma armonizzata UNI EN 14844-2009 Prodotti prefabbricati di calcestruzzo Elementi scatolari dove è riportato: si può considerare che ogni carico orizzontale dovuto al traffico di superficie può senza pericolo essere assorbito dalla massicciata stradale o altre superfici, senza che abbia effetto sugli elementi scatolari. - incremento della spinta laterale per sovraccarico mobile Ing. Matteo Codda Via Matteotti 21/4 16033 Lavagna (GE) tel/fax: 0185393358 email: info@coddaingegneria.it p.iva: 02027030994
pag. 38 di 46 Il sovraccarico mobile dà luogo ad una spinta orizzontale sulle pareti laterali costante e dipendente dallo spessore del rinterro. La spinta viene calcolata ad una profondità media pari a metà altezza dello scatolare, e considerata uniformemente distribuita su tutta l altezza: - per H = 10 cm si considera la spinta agente sulla parete con differenti posizioni del sovraccarico mobile. La profondità di calcolo è in questo caso pari ad H* = 128 cm: dove: S q,o,h = K 0 q v,h = 0.56 17.10 = 9.60 kn/m 2 q v,h = 150 = 17.10 kn/m2 (0.4 + 2 1.3) 2 - per H = 375 cm si considera la spinta agente su entrambe le pareti. La profondità di calcolo è in questo caso pari ad H* = 493 cm con la sovrapposizione di tutte le impronte di carico: dove: S q,o,h = K 0 q v,h = 0.56 5.70 = 3.20 kn/m 2 q v,h = 4 150 = 5.70 kn/m2 (0.4 + 2 4.9) 2 Si considera infine la spinta dovuta al carico uniformemente distribuito: S q,i,k = K 0 q i,k = 0.56 9.00 = 5.05 kn/m 2 - peso e spinta dell acqua interna In presenza di un battente interno d'acqua al livello dell intradosso della soletta superiore si ha una spinta idrostatica costante gravante sulla soletta inferiore e una variabile sulle pareti laterali interne. q H2O,inf = γ H20 h H20,int = 10 2.00 = 20.00 kn/m 2 la spinta orizzontale dell acqua varia con l altezza y secondo la relazione: q H2O,parete = γ H20 h = 10 y kn/m - azione sismica Le azioni sismiche sono calcolate in accordo con il D.M. 14.01.08-7.11.6.2.1 riguardante il progetto sismico di opere di sostegno dei terreni. Si considera il cuneo di terreno, Ing. Matteo Codda Via Matteotti 21/4 16033 Lavagna (GE) tel/fax: 0185393358 email: info@coddaingegneria.it p.iva: 02027030994
pag. 39 di 46 ipotizzato in condizioni di riposo, che insiste sull altezza dello scatolare corretto in base ai coefficienti di amplificazione. Le pressioni sismiche esercitate dal terreno sulle pareti (in aggiunta a quelle statiche) sono calcolate sulla base del coefficiente sismico orizzontale k h. Il diagramma di tali pressioni è considerato uniforme e di intensità costante pari a: q = k h γ t H essendo: - k h il coefficiente sismico orizzontale; k h = β m a max g = β m S T S S a g g - a g /g relativamente alla combinazione SLV con riferimento ai valori di accelerazione al suolo sito dipendenti; - S S effetto d amplificazione stratigrafica per il tipo di suolo; - S T effetto d amplificazione topografica (D.M. 14.01.08 tab. 3.2.VI); - β m = 1 poiché il manufatto è una struttura scatolare interrata non in grado di subire spostamenti relativi rispetto al terreno (D.M. 14.01.08 7.11.6.2.1); - γ t peso specifico del terreno; - H altezza utile dello scatolare. Tali pressioni sono assunte agenti nella stessa direzione rispettivamente per sisma +X (SISMA SX) e X (SISMA DX) per entrambe le pareti: coefficiente riduzione SLV 0.119 m/s 2 accelerazione di gravità 9.82 m/s 2 accelerazione massima SLV 0.01 spettro in accelerazione orizzontale 0.284 S 2 amplificazione stratigrafica 1.90 amplificazione topografica 1.20 altezza utile scatolare 2.20 m coefficiente sismico orizzontale 0.03 spinta sismica 1.03 kn/m 2 Le verifiche di resistenza sono state eseguite nelle sezioni maggiormente sollecitate, tenuto conto del D.M.14/01/2008 secondo il criterio degli Stati Limite. Ing. Matteo Codda Via Matteotti 21/4 16033 Lavagna (GE) tel/fax: 0185393358 email: info@coddaingegneria.it p.iva: 02027030994
pag. 40 di 46 I coefficienti amplificativi utilizzano le combinazioni da ponti di 1a categoria e sono riassunti nella tabella seguente: essendo: G1 peso proprio di tutti gli elementi strutturali; G2 peso proprio di tutti gli elementi non strutturali (terreno); Q il carico accidentale dovuto al traffico. Il modello è stato realizzato implementando unicamente l elemento shell, sia per le piastre che per le pareti in calcestruzzo armato. Vista del modello a filo di ferro Ing. Matteo Codda Via Matteotti 21/4 16033 Lavagna (GE) tel/fax: 0185393358 email: info@coddaingegneria.it p.iva: 02027030994
pag. 41 di 46 Vista del modello solido Per maggiori dettagli si rimanda alla relazione di calcolo, nel seguito vengono riportati i calcoli di predimensionamento dei singoli elementi strutturali, come previsto dalla normativa vigente. In merito alla verifica di accettabilità dei risultati, si considera uno schema semplificato di telaio incastrato alla base soggetto a un carico uniforme sulla traversa, trascurando le spinte laterali sulle pareti. Il valore teorico del momento in mezzeria è pari a: M max = M l/2 = pl2 8 pl2 6(2 + k) Ing. Matteo Codda Via Matteotti 21/4 16033 Lavagna (GE) tel/fax: 0185393358 email: info@coddaingegneria.it p.iva: 02027030994
pag. 42 di 46 essendo: - l : luce effettiva della soletta = 4.20 m - h : altezza effettiva del manufatto = 2.25 m - p : carico distribuito agente su una fascia di 1 metro di lunghezza - J : momenti d inerzia di pareti e solette, rispettivamente: da si ricava la costante k: J l = b lh l 3 12 J h = b hh h 3 12 k = J l h J h l Il momento così ottenuto è confrontabile (scostamento < 10%) con la sollecitazione flettente della sezione di mezzeria verticale della soletta superiore. 8. VERIFICA MURO A MENSOLA IN C.A. Nell ambito dell intervento di miglioramento idraulico, è prevista la realizzazione di opere di completamento delle arginature mediante elementi in calcestruzzo armato del tipo a mensola che verranno disposti principalmente in corrispondenza delle zone di imbocco e uscita degli attraversamenti stradali. Le verifiche ed il dimensionamenti vengono effettuati considerando la condizione maggiormente sfavorevole, estendendo quindi gli stessi risultati a tutti gli elementi del progetto. L'analisi strutturale e le verifiche sono condotte con l'ausilio di un codice di calcolo automatico, MAX versione 10.10 prodotto da Aztec Informatica srl. La geometria considerata dell opera di sostegno prevede: - larghezza del paramento: 25 cm; - altezza del paramento: massimo 2.20 m; - lunghezza fondazione: circa 1.00 m; - altezza della fondazione a valle: 30 cm; - altezza della fondazione a monte : 30 cm; - sperone di fondazione a valle: altezza 40 cm larghezza 25 cm; - spessore del magrone: 10 cm. Per maggiori dettagli sulle caratteristiche costruttive dell opera a progetto si rimanda agli elaborati grafici. Ing. Matteo Codda Via Matteotti 21/4 16033 Lavagna (GE) tel/fax: 0185393358 email: info@coddaingegneria.it p.iva: 02027030994
pag. 43 di 46 Modello elaborato a calcolatore La verifica della sicurezza degli elementi strutturali è stata valutata con i metodi della scienza delle costruzioni. L'analisi strutturale è stata effettuata con il metodo degli elementi finiti, schematizzando la struttura in elementi lineari e nodi. Le incognite del problema sono le componenti di spostamento in corrispondenza di ogni nodo (2 spostamenti e 1 rotazioni). Le sezioni degli elementi strutturali sono state verificate applicando il metodo degli Stati Limite secondo le seguenti fasi: - Calcolo della spinta del terreno - Verifica a ribaltamento - Verifica a scorrimento del muro sul piano di posa - Verifica della stabilità complesso fondazione terreno (carico limite) - Verifica della stabilità globale - Calcolo delle sollecitazioni sia del muro che della fondazione, progetto delle armature e relative verifiche dei materiali. Ing. Matteo Codda Via Matteotti 21/4 16033 Lavagna (GE) tel/fax: 0185393358 email: info@coddaingegneria.it p.iva: 02027030994
pag. 44 di 46 Le combinazioni di carico adottate sono esaustive relativamente agli scenari di carico più gravosi cui l'opera sarà soggetta, ipotizzando a favore di sicurezza che la capacità portante sia affidata completamente alle fondazioni profonde. Le combinazioni di carico adottate sono esaustive relativamente agli scenari di carico più gravosi cui l'opera sarà soggetta, maggiori dettagli sono riportati nella relazione di calcolo allegata. Il modello è stato quindi verificato con un approccio non-lineare di tipo statico, utilizzando il metodo degli spostamenti per la valutazione dello stato limite indotto dai carichi statici. Le azioni sismiche sono state introdotte con il metodo dell'analisi statica equivalente secondo le disposizioni del capitolo 7 del DM 14/01/2008; la stima della pericolosità sismica è stata definita mediante approccio sito dipendente attraverso la determinazione dei parametri sismici. La modellazione è stata eseguita considerando, a favore di sicurezza, l altezza massima del paramento libero ed la fondazione al piede libera e non soggetta ad una contributo stabilizzante. I carichi insistenti sull opera in oggetto sono identificabili in: peso proprio dell opera a progetto; spinte del terreno; azione sismica. Si rimanda alla relazione di calcolo allegata per tutti i risultati inerenti le verifiche geotecniche e strutturali. 9. VERIFICA PARAMENTO DI SOSTEGNO AL RILEVATO STRADALE Ai lati degli attraversamenti si prevede la realizzazione di un paramento in c.a., strutturalmente legato alla struttura dell attraversamento ed alle opere di contenimento laterali, necessario a contenere il terreno di rinterro e la massicciata stradale. Tale struttura, ipotizzata per un altezza massima di 1 m, sarà pertanto soggetta alle seguenti azioni: - spinta del terreno, rinterro e massicciata - spinta dovuta al sovraccarico stradale. La parete verticale, in corrispondenza della sezione di incastro, è soggetta a presso-flessione ma lo sforzo normale dovuto al peso proprio viene trascurato in quanto ha un incidenza limitata e pertanto le verifiche vengono condotte solo a flessione e taglio. Supponendo che il terrapieno retrostante al muro si formato unicamente da coltre con parametri geotecnici trasformati in parametri di calcolo tramite i coefficienti parziali γ M : Ing. Matteo Codda Via Matteotti 21/4 16033 Lavagna (GE) tel/fax: 0185393358 email: info@coddaingegneria.it p.iva: 02027030994
pag. 45 di 46 - angolo d attrito: tg ϕ = tg ϕ/γ ϕ = tg 26/1.25 = 0.443 e quindi ϕ = 21.32 - peso per unità di volume del terreno: γ = γ/γ γ = 17/1.00 = 17 kn/m 3 Ne segue che la spinte dovuta al terreno è data dalla seguente relazione: S t = 1 2 γ h 2 tg 2 (45 φ ) = 5.81 kn 2 Oltre a questa è presente la spinta dovuta al sovraccarico stradale, assunto pari a 20 kn/m 2 : S q = q h tg 2 (45 φ ) = 13.66 kn 2 I valori ottenuti devono essere amplificati tramite i coefficienti parziali sulle azioni per ricavare le spinte di calcolo: S t,d = γ G1 S t + γ Q S q = 24.15 kn Suddette sollecitazioni vengono applicate ad una certa distanza dalla base del muro pari a: Il momento spingente di calcolo è pertanto: d t = 1.00 3 d q = 1.00 2 = 0.33 m = 0.50 m M Ed = S t d t + S q d q = 8.77 knm Per il tratto di lunghezza 1.00 m, con uno spessore all incastro di 25 cm e fissando un copriferro di 3 cm si ottiene: A s = M Ed 0.9 f yd d = 8.77 10 6 8.77 10 6 0.9 450 = 1.15 (250 30) 0.077 10 6 = 113.16mm2 In corrispondenza della parete interna sono previste sufficienti 4Ø12 per una superficie complessiva di armatura pari a 452.39 mm 2, ovvero superiore a quella richiesta. Cautelativamente la stessa armatura viene disposta per tutta l altezza del paramento interno ed esterno. Viene prevista un armatura di ripartizione per l altezza della parete pari al 20% della superfice di armatura, ovvero 20% x 452.39 = 90.48 mm 2 e quindi è sufficiente un 1Ø6 ogni 25 cm. Lo sforzo di taglio di progetto risulta: Ing. Matteo Codda Via Matteotti 21/4 16033 Lavagna (GE) tel/fax: 0185393358 email: info@coddaingegneria.it p.iva: 02027030994
pag. 46 di 46 V Ed = 24.15 kn La resistenza di calcolo del solo calcestruzzo è data dalla seguente relazione: V Rd = 0.18 k 3 100 ρ 1 f ck b γ w d = c con: k = 1 + 200 d = 1 + 200 220 = 1.95 ρ 1 = 3 0.18 1.95 100 0.0038 24.90 1000 220 108.88 kn 1.50 A s b w d = 452.39 = 0.0038 < 0.02 1000 120 Siccome V Rd > V Ed non occorrono armature specifiche per il taglio. 10. CONCLUSIONI Visti i risultati ottenuti dalle verifiche sviluppate oltre quelli riportati negli elaborati tecnici allegati, alla luce, comunque, delle varie approssimazioni adottate per sviluppare il modello utilizzato nell analisi a calcolatore, si può ritenere, a parere dello scrivente, che le strutture a progetto, così come dettagliatamente descritte nell elaborato grafico allegato, verificato alle attuali normative vigenti. Prima di qualsiasi operazione di getto di calcestruzzo dovrà essere avvisato il Diretto dei Lavori delle opere strutturali, in modo da verificare la conformità delle dimensioni degli elementi strutturali e delle relative armature ai disegni progettuali. Il disarmo di elementi gettati dovrà avvenire per gradi ed in modo da evitare azioni dinamiche, Esso non deve inoltre avvenire prima che la resistenza del conglomerato abbia raggiunto il valore necessario in relazione all impiego della struttura all atto del disarmo, tenendo conto delle altre esigenze progettuali e costruttive; la decisione è lasciata al giudizio del Diretto dei Lavori. Ing. Matteo Codda Via Matteotti 21/4 16033 Lavagna (GE) tel/fax: 0185393358 email: info@coddaingegneria.it p.iva: 02027030994
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 1 ALLEGATO 1 RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI (redatta secondo le modalità previste nel D.M. 14 Gennaio 2008 cap. 10) Calcolo della spinta sul muro Valori caratteristici e valori di calcolo Effettuando il calcolo tramite gli Eurocodici è necessario fare la distinzione fra i parametri caratteristici ed i valodi di calcolo (o di progetto) sia delle azioni che delle resistenze. I valori di calcolo si ottengono dai valori caratteristici mediante l'applicazione di opportuni coefficienti di sicurezza parziali. In particolare si distinguono combinazioni di carico di tipo A1-M1 nelle quali vengono incrementati i carichi e lasciati inalterati i parametri di resistenza del terreno e combinazioni di carico di tipo A2-M2 nelle quali vengono ridotti i parametri di resistenza del terreno e incrementati i soli carichi variabili. Metodo di Culmann Il metodo di Culmann adotta le stesse ipotesi di base del metodo di Coulomb. La differenza sostanziale è che mentre Coulomb considera un terrapieno con superficie a pendenza costante e carico uniformemente distribuito (il che permette di ottenere una espressione in forma chiusa per il coefficiente di spinta) il metodo di Culmann consente di analizzare situazioni con profilo di forma generica e carichi sia concentrati che distribuiti comunque disposti. Inoltre, rispetto al metodo di Coulomb, risulta più immediato e lineare tener conto della coesione del masso spingente. Il metodo di Culmann, nato come metodo essenzialmente grafico, si è evoluto per essere trattato mediante analisi numerica (noto in questa forma come metodo del cuneo di tentativo). Come il metodo di Coulomb anche questo metodo considera una superficie di rottura rettilinea. I passi del procedimento risolutivo sono i seguenti: - si impone una superficie di rottura (angolo di inclinazione rispetto all'orizzontale) e si considera il cuneo di spinta delimitato dalla superficie di rottura stessa, dalla parete su cui si calcola la spinta e dal profilo del terreno; - si valutano tutte le forze agenti sul cuneo di spinta e cioè peso proprio (W), carichi sul terrapieno, resistenza per attrito e per coesione lungo la superficie di rottura (R e C) e resistenza per coesione lungo la parete (A); - dalle equazioni di equilibrio si ricava il valore della spinta S sulla parete. Questo processo viene iterato fino a trovare l'angolo di rottura per cui la spinta risulta massima. La convergenza non si raggiunge se il terrapieno risulta inclinato di un angolo maggiore dell'angolo d'attrito del terreno. Nei casi in cui è applicabile il metodo di Coulomb (profilo a monte rettilineo e carico uniformemente distribuito) i risultati ottenuti col metodo di Culmann coincidono con quelli del metodo di Coulomb. Le pressioni sulla parete di spinta si ricavano derivando l'espressione della spinta S rispetto all'ordinata z. Noto il diagramma delle pressioni è possibile ricavare il punto di applicazione della spinta. Spinta in presenza di sisma Per tener conto dell'incremento di spinta dovuta al sisma si fa riferimento al metodo di Mononobe-Okabe (cui fa riferimento la Normativa Italiana). La Normativa Italiana suggerisce di tener conto di un incremento di spinta dovuto al sisma nel modo seguente. Detta l'inclinazione del terrapieno rispetto all'orizzontale e l'inclinazione della parete rispetto alla verticale, si calcola la spinta S' considerando un'inclinazione del terrapieno e della parte pari a ' = ' = dove = arctg(k h/(1±k v)) essendo k h il coefficiente sismico orizzontale e k v il coefficiente sismico verticale, definito in funzione di k h. In presenza di falda a monte, assume le seguenti espressioni: Terreno a bassa permeabilità Terreno a permeabilità elevata = arctg[( sat/( sat- w))*(k h/(1±k v))] = arctg[( /( sat- w))*(k h/(1±k v))] Detta S la spinta calcolata in condizioni statiche l'incremento di spinta da applicare è espresso da S = AS' - S dove il coefficiente A vale cos 2 ( ) A = cos 2 cos In presenza di falda a monte, nel coefficiente A si tiene conto dell'influenza dei pesi di volume nel calcolo di. Adottando il metodo di Mononobe-Okabe per il calcolo della spinta, il coefficiente A viene posto pari a 1. Tale incremento di spinta è applicato a metà altezza della parete di spinta nel caso di forma rettangolare del diagramma di incremento sismico, allo stesso punto di applicazione della spinta statica nel caso in cui la forma del diagramma di incremento sismico è uguale a quella del diagramma statico. Oltre a questo incremento bisogna tener conto delle forze d'inerzia orizzontali e verticali che si destano per effetto del sisma. Tali forze vengono valutate come
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 2 F ih = k hw F iv = ±k vw dove W è il peso del muro, del terreno soprastante la mensola di monte ed i relativi sovraccarichi e va applicata nel baricentro dei pesi. Il metodo di Culmann tiene conto automaticamente dell'incremento di spinta. Basta inserire nell'equazione risolutiva la forza d'inerzia del cuneo di spinta. La superficie di rottura nel caso di sisma risulta meno inclinata della corrispondente superficie in assenza di sisma. Verifica alla stabilità globale La verifica alla stabilità globale del complesso muro+terreno deve fornire un coefficiente di sicurezza non inferiore a g Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare g>=1.0 Viene usata la tecnica della suddivisione a strisce della superficie di scorrimento da analizzare. La superficie di scorrimento viene supposta circolare e determinata in modo tale da non avere intersezione con il profilo del muro o con i pali di fondazione. Si determina il minimo coefficiente di sicurezza su una maglia di centri di dimensioni 10x10 posta in prossimità della sommità del muro. Il numero di strisce è pari a 50. Si adotta per la verifica di stabilità globale il metodo di Bishop. Il coefficiente di sicurezza nel metodo di Bishop si esprime secondo la seguente formula: dove il termine m è espresso da c ib i+(w i-u ib i)tg i i ( ) m = iw isin i tg itg i m = (1 + ) cos i In questa espressione n è il numero delle strisce considerate, b i e i sono la larghezza e l'inclinazione della base della striscia i esima rispetto all'orizzontale, W i è il peso della striscia i esima, c i e i sono le caratteristiche del terreno (coesione ed angolo di attrito) lungo la base della striscia ed u i è la pressione neutra lungo la base della striscia. L'espressione del coefficiente di sicurezza di Bishop contiene al secondo membro il termine m che è funzione di. Quindi essa viene risolta per successive approsimazioni assumendo un valore iniziale per da inserire nell'espressione di m ed iterare finquando il valore calcolato coincide con il valore assunto. Analisi dei pali Per l'analisi della capacità portante dei pali occorre determinare alcune caratteristiche del terreno in cui si va ad operare. In particolare bisogna conoscere l'angolo d'attrito e la coesione c. Per pali soggetti a carichi trasversali è necessario conoscere il modulo di reazione laterale o il modulo elastico laterale. La capacità portante di un palo solitamente viene valutata come somma di due contributi: portata di base (o di punta) e portata per attrito laterale lungo il fusto. Cioè si assume valida l'espressione: Q T = Q P + Q L - W P dove: Q T portanza totale del palo Q P portanza di base del palo Q L portanza per attrito laterale del palo peso proprio del palo W P e le due componenti Q P e Q L sono calcolate in modo indipendente fra loro. Dalla capacità portante del palo si ricava il carico ammissibile del palo Q A applicando il coefficiente di sicurezza della portanza alla punta p ed il coefficiente di sicurezza della portanza per attrito laterale l. Palo compresso: Palo teso: Q A = Q p / p + Q l / l - W p Q A = Q l / l + W p Capacità portante di punta In generale la capacità portante di punta viene calcolata tramite l'espressione: Q P = A P(cN' c + qn' q + 1/2B N' ) dove A P è l'area portante efficace della punta del palo, c è la coesione, q è la pressione geostatica alla quota della punta del palo, è il peso specifico del terreno, D è il diametro del palo ed i coefficienti N' c N' q N' g sono i coefficienti delle formule della capacità portante corretti per tener conto degli effetti di forma e di profondità. Possono essere utilizzati sia i coefficienti di Hansen che quelli di Vesic con i corrispondenti fattori correttivi per la profondità e la forma. Il parametro che compare nell'espressione assume il valore: 1 + 2K 0 = --------- 3
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 3 quando si usa la formula di Vesic e viene posto uguale ad 1 per le altre formule. K 0 rappresenta il coefficiente di spinta a riposo che può essere espresso come: K 0 = 1 - sin. Capacità portante per resistenza laterale La resistenza laterale è data dall'integrale esteso a tutta la superficie laterale del palo delle tensioni tangenziali palo-terreno in condizioni limite: Q L = integrale S ads dove a è dato dalla nota relazione di Coulomb a = c a + htg dove c a è l'adesione palo-terreno, è l'angolo di attrito palo-terreno, è il peso specifico del terreno, z è la generica quota a partire dalla testa del palo, L e P sono rispettivamente la lunghezza ed il perimetro del palo, K s è il coefficiente di spinta che dipende dalle caratteristiche meccaniche e fisiche del terreno dal suo stato di addensamento e dalle modalità di realizzazione del palo. Portanza trasversale dei pali - Analisi ad elementi finiti Nel modello di terreno alla Winkler il terreno viene schematizzato come una serie di molle elastiche indipendenti fra di loro. Le molle che schematizzano il terreno vengono caratterizzate tramite una costante elastica K espressa in Kg/cm 2 /cm che rappresenta la pressione (in Kg/cm 2 ) che bisogna applicare per ottenere l'abbassamento di 1 cm. Nel metodo degli elementi finiti occorre discretizzare il particolare problema. Nel caso specifico il palo viene suddiviso in un certo numero di elementi di eguale lunghezza. Ogni elemento è caratterizzato da una sezione avente area ed inerzia coincidente con quella del palo. Il terreno viene schematizzato come una serie di molle orizzontali che reagiscono agli spostamenti nei due versi. La rigidezza assiale della singola molla è proporzionale alla costante di Winkler orizzontale del terreno, al diametro del palo ed alla lunghezza dell'elemento. La molla, però, non viene vista come un elemento infinitamente elastico ma come un elemento con comportamento del tipo elastoplastico perfetto (diagramma sforzi-deformazioni di tipo bilatero). Essa presenta una resistenza crescente al crescere degli spostamenti fino a che l'entità degli spostamenti si mantiene al di sotto di un certo spostamento limite, X max oppure fino a quando non si raggiunge il valore della pressione limite. Superato tale limite non si ha un incremento di resistenza. E' evidente che assumendo un comportamento di questo tipo ci si addentra in un tipico problema non lineare che può essere risolto solo mediante una analisi al passo. Questa modellazione presenta il notevole vantaggio di poter schematizzare tutti quei comportamenti individuati da Broms e che sarebbe impossibile trattare in un modello numerico. In particolare risulta automatico analizzare casi in cui si ha insufficiente portanza non per rottura del palo ma per rottura del terreno (vedi il caso di un palo molto rigido in un terreno molle). Determinazione degli scarichi sul palo. Gli scarichi sui pali vengono determinati mediante il metodo delle rigidezze. La piastra di fondazione viene considerata infinitamente rigida (3 gradi di libertà) ed i pali vengono considerati incastrati o incernierati (la scelta del vincolo viene fatta dall'utente nella tabella CARATTERISTICHE del sottomenu PALI) a tale piastra. Viene effettuata una prima analisi di ogni palo di ciascuna fila (i pali di ogni fila hanno le stesse caratteristiche) per costruire una curva carichi-spostamenti del palo. Questa curva viene costruita considerando il palo elastico. Si tratta, in definitiva, della matrice di rigidezza del palo Ke, costruita imponendo traslazioni e rotazioni unitarie per determinare le corrispondenti sollecitazioni in testa al palo. Nota la matrice di rigidezza di ogni palo si assembla la matrice globale (di dimensioni 3x3) della palificata, K. A questo punto, note le forze agenti in fondazione (N, T, M) si possono ricavare gli spostamenti della piastra (abbassamento, traslazione e rotazione) e le forze che si scaricano su ciascun palo. Infatti indicando con p il vettore dei carichi e con u il vettore degli spostamenti della piastra abbiamo: u = K -1 p Noti gli spostamenti della piastra, e quindi della testa dei pali, abbiamo gli scarichi su ciascun palo. Allora per ciascun palo viene effettuata un'analisi elastoplastica incrementale (tramite il metodo degli elementi finiti) che, tenendo conto della plasticizzazione del terreno, calcola le sollecitazioni in tutte le sezioni del palo., le caratteristiche del terreno (rappresentate da Kh) sono tali che se non è possibile raggiungere l'equilibrio si ha collasso per rottura del terreno. Normativa N.T.C. 2008 - Approccio 1 Simbologia adottata Gsfav Gfav Qsfav Qfav tan ' c' cu qu Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni variabili Coefficiente parziale favorevole sulle azioni variabili Coefficiente parziale di riduzione dell'angolo di attrito drenato Coefficiente parziale di riduzione della coesione drenata Coefficiente parziale di riduzione della coesione non drenata Coefficiente parziale di riduzione del carico ultimo Coefficiente parziale di riduzione della resistenza a compressione uniassiale delle rocce Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 EQU HYD Permanenti Favorevole Gfav 1.00 1.00 0.90 0.90 Permanenti Sfavorevole Gsfav 1.30 1.00 1.10 1.30 Variabili Favorevole Qfav 0.00 0.00 0.00 0.00 Variabili Sfavorevole Qsfav 1.50 1.30 1.50 1.50
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 4 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 M2 M1 Tangente dell'angolo di attrito tan ' 1.00 1.25 1.25 1.00 Coesione efficace c' 1.00 1.25 1.25 1.00 Resistenza non drenata cu 1.00 1.40 1.40 1.00 Resistenza a compressione uniassiale qu 1.00 1.60 1.60 1.00 Peso dell'unità di volume 1.00 1.00 1.00 1.00 Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 EQU HYD Permanenti Favorevole Gfav 1.00 1.00 1.00 0.90 Permanenti Sfavorevole Gsfav 1.00 1.00 1.00 1.30 Variabili Favorevole Qfav 0.00 0.00 0.00 0.00 Variabili Sfavorevole Qsfav 1.00 1.00 1.00 1.50 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 M2 M1 Tangente dell'angolo di attrito tan ' 1.00 1.25 1.25 1.00 Coesione efficace c' 1.00 1.25 1.25 1.00 Resistenza non drenata cu 1.00 1.40 1.40 1.00 Resistenza a compressione uniassiale qu 1.00 1.60 1.60 1.00 Peso dell'unità di volume 1.00 1.00 1.00 1.00 FONDAZIONE SUPERFICIALE Coefficienti parziali R per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO Verifica Coefficienti parziali R1 R2 R3 Capacità portante della fondazione 1.00 1.00 1.40 Scorrimento 1.00 1.00 1.10 Resistenza del terreno a valle 1.00 1.00 1.40 Stabilità globale 1.10 PALI DI FONDAZIONE CARICHI VERTICALI. Coefficienti parziali R per le verifiche dei pali Pali trivellati R1 R2 R3 Punta b 1.00 1.70 1.35 Laterale compressione s 1.00 1.45 1.15 Totale compressione t 1.00 1.60 1.30 Laterale trazione st 1.00 1.60 1.25 CARICHI TRASVERSALI. Coefficienti parziali T per le verifiche dei pali. R1 R2 R3 T 1.00 1.60 1.30 Coefficienti di riduzione per la determinazione della resistenza caratteristica dei pali Numero di verticali indagate 1 3=1.70 4=1.70 TIRANTI DI ANCORAGGIO Coefficienti parziali R per le verifiche dei tiranti Resistenza Tiranti Laterale st 1.20 Coefficienti di riduzione per la determinazione della resistenza caratteristica dei tiranti. Numero di verticali indagate 1 3=1.80 4=1.80 Geometria muro e fondazione Descrizione Muro a mensola in c.a. Altezza del paramento 2.50 [m] Spessore in sommità 0.30 [m] Spessore all'attacco con la fondazione 0.41 [m] Inclinazione paramento esterno 2.50 [ ] Inclinazione paramento interno 0.00 [ ] Lunghezza del muro 25.00 [m] Spessore rivestimento 0.20 [m]
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 5 Peso sp. rivestimento 20.0000 [kn/mc] Fondazione Lunghezza mensola fondazione di valle 0.25 [m] Lunghezza mensola fondazione di monte 1.05 [m] Lunghezza totale fondazione 1.71 [m] Inclinazione piano di posa della fondazione 0.00 [ ] Spessore fondazione 0.50 [m] Spessore magrone 0.10 [m] Descrizione pali di fondazione Pali armati con profilato tubolare Numero di file di pali 2 Vincolo pali/fondazione Cerniera Tipo di portanza Portanza laterale e portanza di punta Simbologia adottata N numero d'ordine della fila X ascissa della fila misurata dallo spigolo di monte della fondazione espressa in [m] nr. Numero di pali della fila D diametro dei pali della fila espresso in [cm] L lunghezza dei pali della fila espressa in [m] alfa inclinazione dei pali della fila rispetto alla verticale espressa in [ ] ALL allineamento dei pali della fila rispetto al baricentro della fondazione (CENTRATI o SFALSATI) Dt diametro esterno del tubolare espresso in [mm] St spessore del tubolare espresso in [mm] N X nr. D L alfa ALL Dt St 1 0.40 16 18.00 6.00 0.00 Sfalsati 114.30 8.00 2 1.25 16 18.00 6.00 0.00 Sfalsati 114.30 8.00 Descrizione tiranti di ancoraggio Numero di file di tiranti 1 Tiranti passivi armati con tondini MEDIO MINIMO Angolo d'attrito tirante-terreno ( ) 20.00 20.00 Aderenza tirante-terreno kpa 65 50 Coefficiente di espansione laterale 1.00 Superficie di ancoraggio: ANGOLO DI ROTTURA Coefficiente di spinta: SPINTA A RIPOSO Simbologia adottata N numero d'ordine della fila Y ordinata della fila misurata dalla testa del muro espressa in [m] nr. numero di tiranti della fila D diametro della perforazione espresso in [cm] alfa inclinazione dei tiranti della fila rispetto all'orizzontale espressa in [ ] ALL allineamento dei tiranti della fila (CENTRATI o SFALSATI) nf numero tondini df diametro dei tondini espresso in [mm] N Y nr. D alfa ALL nf df 1 1.25 9 12.00 25.00 Centrati 1 36.00 Materiali utilizzati per la struttura Calcestruzzo Peso specifico 24.517 [kn/mc] Classe di Resistenza C25/30 Resistenza caratteristica a compressione R ck 30000 [kpa] Modulo elastico E 31447048 [kpa] Acciaio Tipo B450C Tensione di snervamento fa 449936 [kpa] Calcestruzzo utilizzato per i pali Classe di Resistenza C25/30 Resistenza caratteristica a compressione R ck 30000 [kpa] Modulo elastico E 31447048 [kpa] Acciaio utilizzato per i pali Tipo Fe 510 Tensione ammissibile fa 235363 [kpa] Tensione di snervamento fa 353045 [kpa] Malta utilizzata per i tiranti Classe di Resistenza C25/30
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 6 Resistenza caratteristica a compressione R ck Tensione tangenziale ammissibile c0 Tensione tangenziale ammissibile c1 Acciaio utilizzato per i tiranti Tipo Tensione ammissibile fa Tensione di snervamento fa 30000 [kpa] 596 [kpa] 1810 [kpa] Precomp 980681 [kpa] 1569089 [kpa] Geometria profilo terreno a monte del muro Simbologia adottata e sistema di riferimento (Sistema di riferimento con origine in testa al muro, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto) N numero ordine del punto X ascissa del punto espressa in [m] Y ordinata del punto espressa in [m] A inclinazione del tratto espressa in [ ] N X Y A 1 5.00 0.00 0.00 Descrizione terreni Simbologia adottata Nr. Indice del terreno Descrizione Descrizione terreno Peso di volume del terreno espresso in [kn/mc] s Peso di volume saturo del terreno espresso in [kn/mc] Angolo d'attrito interno espresso in [ ] Angolo d'attrito terra-muro espresso in [ ] c Coesione espressa in [kpa] Adesione terra-muro espressa in [kpa] ca Descrizione s c c a Coltre 17.00 19.50 26.00 18.00 0.0 0.0 Cappellaccio 20.60 20.60 26.00 17.33 0.0 0.0 Roccia 26.00 26.00 27.00 18.00 864.0 288.0 Parametri medi Descrizione s c c a Coltre 17.00 19.50 27.00 18.00 0.0 0.0 Cappellaccio 20.60 20.60 26.00 17.33 0.0 0.0 Roccia 26.00 26.00 27.00 18.00 864.0 288.0 Parametri minimi Descrizione s c c a Coltre 17.00 19.50 27.00 18.00 0.0 0.0 Cappellaccio 20.60 20.60 26.00 17.33 0.0 0.0 Roccia 26.00 26.00 27.00 18.00 864.0 288.0 Stratigrafia Simbologia adottata N Indice dello strato H Spessore dello strato espresso in [m] a Inclinazione espressa in [ ] Kw Costante di Winkler orizzontale espressa in Kg/cm 2 /cm Ks Coefficiente di spinta Terreno Terreno dello strato Nr. H a Kw Ks Terreno 1 2.50 20.00 0.83 0.62 Coltre 2 3.50 20.00 1.95 0.52 Cappellaccio 3 5.00 0.00 30.00 0.52 Roccia Condizioni di carico Simbologia e convenzioni di segno adottate Carichi verticali positivi verso il basso. Carichi orizzontali positivi verso sinistra. Momento positivo senso antiorario. X Ascissa del punto di applicazione del carico concentrato espressa in [m] Fx Componente orizzontale del carico concentrato espressa in [kn] Fy Componente verticale del carico concentrato espressa in [kn] M Momento espresso in [knm] Xi Ascissa del punto iniziale del carico ripartito espressa in [m] Xf Ascissa del punto finale del carico ripartito espressa in [m] Qi Intensità del carico per x=xi espressa in [kn/m] Qf D / C Intensità del carico per x=xf espressa in [kn/m] Tipo carico : D=distribuito C=concentrato
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 7 Condizione n 1 (Traffco Stradale) C Paramento X=-0.15 Y=0.00 F x=0.0000 F y=1.6700 M=0.0000 D Profilo X i=0.50 X f=4.50 Q i=9.0900 Q f=9.0900 Condizione n 2 (Pavimentazione Stradale) D Profilo X i=0.00 X f=5.00 Q i=0.8500 Q f=0.8500 Descrizione combinazioni di carico Simbologia adottata F/S Effetto dell'azione (FAV: Favorevole, SFAV: Sfavorevole) Coefficiente di partecipazione della condizione Coefficiente di combinazione della condizione Combinazione n 1 - Caso A1-M1 (STR) S/F * Peso proprio muro FAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno FAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.30 1.00 1.30 Pavimentazione Stradale SFAV 1.30 1.00 1.30 Combinazione n 2 - Caso A2-M2 (GEO) S/F * Peso proprio muro SFAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno SFAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00 Pavimentazione Stradale SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 3 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) S/F * Peso proprio muro SFAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno SFAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00 Pavimentazione Stradale SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 4 - Caso A1-M1 (STR) S/F * Peso proprio muro FAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno FAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.30 1.00 1.30 Pavimentazione Stradale SFAV 1.30 1.00 1.30 Traffco Stradale SFAV 1.50 1.00 1.50 Combinazione n 5 - Caso A2-M2 (GEO) S/F * Peso proprio muro SFAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno SFAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00 Pavimentazione Stradale SFAV 1.00 1.00 1.00 Traffco Stradale SFAV 1.30 1.00 1.30 Combinazione n 6 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) S/F * Peso proprio muro SFAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno SFAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00 Pavimentazione Stradale SFAV 1.00 1.00 1.00 Traffco Stradale SFAV 1.30 1.00 1.30 Combinazione n 7 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. positivo S/F * Peso proprio muro SFAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno SFAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00 Pavimentazione Stradale SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 8 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. negativo S/F * Peso proprio muro SFAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno SFAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00 Pavimentazione Stradale SFAV 1.00 1.00 1.00
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 8 Combinazione n 9 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. positivo S/F * Peso proprio muro SFAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno SFAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00 Pavimentazione Stradale SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 10 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. negativo S/F * Peso proprio muro SFAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno SFAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00 Pavimentazione Stradale SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 11 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. positivo S/F * Peso proprio muro SFAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno SFAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00 Pavimentazione Stradale SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 12 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. negativo S/F * Peso proprio muro SFAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno SFAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00 Pavimentazione Stradale SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 13 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. positivo S/F * Peso proprio muro FAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno FAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00 Pavimentazione Stradale SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 14 - Rara (SLE) S/F * Peso proprio muro -- 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno -- 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno -- 1.00 1.00 1.00 Pavimentazione Stradale SFAV 1.00 1.00 1.00 Traffco Stradale SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 15 - Frequente (SLE) S/F * Peso proprio muro -- 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno -- 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno -- 1.00 1.00 1.00 Pavimentazione Stradale SFAV 1.00 1.00 1.00 Traffco Stradale SFAV 1.00 0.40 0.40 Combinazione n 16 - Quasi Permanente (SLE) S/F * Peso proprio muro -- 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno -- 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno -- 1.00 1.00 1.00 Pavimentazione Stradale SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 17 - Rara (SLE) - Sisma Vert. positivo S/F * Peso proprio muro -- 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno -- 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno -- 1.00 1.00 1.00 Pavimentazione Stradale SFAV 1.00 1.00 1.00 Traffco Stradale SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 18 - Rara (SLE) - Sisma Vert. negativo S/F * Peso proprio muro -- 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno -- 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno -- 1.00 1.00 1.00
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 9 Pavimentazione Stradale SFAV 1.00 1.00 1.00 Traffco Stradale SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 19 - Frequente (SLE) - Sisma Vert. positivo S/F * Peso proprio muro -- 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno -- 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno -- 1.00 1.00 1.00 Pavimentazione Stradale SFAV 1.00 1.00 1.00 Traffco Stradale SFAV 1.00 0.40 0.40 Combinazione n 20 - Frequente (SLE) - Sisma Vert. negativo S/F * Peso proprio muro -- 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno -- 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno -- 1.00 1.00 1.00 Pavimentazione Stradale SFAV 1.00 1.00 1.00 Traffco Stradale SFAV 1.00 0.40 0.40 Combinazione n 21 - Quasi Permanente (SLE) - Sisma Vert. positivo S/F * Peso proprio muro -- 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno -- 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno -- 1.00 1.00 1.00 Pavimentazione Stradale SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 22 - Quasi Permanente (SLE) - Sisma Vert. negativo S/F * Peso proprio muro -- 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno -- 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno -- 1.00 1.00 1.00 Pavimentazione Stradale SFAV 1.00 1.00 1.00 Impostazioni analisi pali Numero elementi palo 40 Tipo carico palo Distribuito Calcolo della portanza metodo di Terzaghi Criterio di rottura del sistema terreno-palo Pressione limite passiva con moltiplicatore pari a 1.00 Andamento pressione verticale Geostatica Impostazioni di analisi Metodo verifica sezioni Stato limite Impostazioni verifiche SLU Coefficienti parziali per resistenze di calcolo dei materiali Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a compressione 1.50 Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a trazione 1.50 Coefficiente di sicurezza acciaio 1.15 Fattore riduzione da resistenza cubica a cilindrica 0.83 Fattore di riduzione per carichi di lungo periodo 0.85 Coefficiente di sicurezza per la sezione 1.00 Impostazioni verifiche SLE Condizioni ambientali Ordinarie Armatura ad aderenza migliorata Verifica fessurazione Sensibilità delle armature Poco sensibile Valori limite delle aperture delle fessure w 1 = 0.20 w 2 = 0.30 w 3 = 0.40 Metodo di calcolo aperture delle fessure Circ. Min. 252 (15/10/1996) Verifica delle tensioni Combinazione di carico Impostazioni avanzate Influenza del terreno sulla fondazione di valle nelle verifiche e nel calcolo delle sollecitazioni Tiro di esercizio dei tiranti passivi per il calcolo delle sollecitazioni sul paramento Rara c < 0.60 f ck - f < 0.80 f yk Quasi permanente c < 0.45 f ck
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 10 Quadro riassuntivo coeff. di sicurezza calcolati Simbologia adottata C Identificativo della combinazione Tipo Tipo combinazione Sisma Combinazione sismica CSSCO Coeff. di sicurezza allo scorrimento CSRIB Coeff. di sicurezza al ribaltamento CSQLIM Coeff. di sicurezza a carico limite Coeff. di sicurezza a stabilità globale CSSTAB C Tipo Sisma cs sco cs rib cs qlim cs stab 1 A1-M1 - [1] -- -- -- -- -- 2 A2-M2 - [1] -- -- -- -- -- 3 STAB - [1] -- -- -- -- 8.11 4 A1-M1 - [2] -- -- -- -- -- 5 A2-M2 - [2] -- -- -- -- -- 6 STAB - [2] -- -- -- -- 6.64 7 A1-M1 - [3] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- -- 8 A1-M1 - [3] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- -- 9 A2-M2 - [3] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- -- 10 A2-M2 - [3] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- -- 11 STAB - [3] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- 6.04 12 STAB - [3] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- 6.59 13 A1-M1 - [4] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- -- 14 SLER - [2] -- -- -- -- -- 15 SLEF - [2] -- -- -- -- -- 16 SLEQ - [2] -- -- -- -- -- 17 SLER - [2] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- -- 18 SLER - [2] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- -- 19 SLEF - [2] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- -- 20 SLEF - [2] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- -- 21 SLEQ - [2] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- -- 22 SLEQ - [2] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- -- Analisi della spinta e verifiche Sistema di riferimento adottato per le coordinate : Origine in testa al muro (spigolo di monte) Ascisse X (espresse in [m]) positive verso monte Ordinate Y (espresse in [m]) positive verso l'alto Le forze orizzontali sono considerate positive se agenti da monte verso valle Le forze verticali sono considerate positive se agenti dall'alto verso il basso Calcolo riferito ad 1 metro di muro Tipo di analisi Calcolo della spinta Calcolo della stabilità globale Calcolo della spinta in condizioni di metodo di Culmann metodo di Fellenius Spinta attiva Sisma Identificazione del sito Latitudine 45.630530 Longitudine 9.443850 Comune Mezzago Provincia Milano Regione Lombardia Punti di interpolazione del reticolo 11598-11599 - 11377-11376 Tipo di opera Tipo di costruzione Vita nominale Classe d'uso Vita di riferimento Opera ordinaria 50 anni II - Normali affollamenti e industrie non pericolose 50 anni Combinazioni SLU Accelerazione al suolo a g 0.74 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.60 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.20 Coefficiente riduzione ( m) 1.00 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h=(a g/g* m*st*s) = 14.55 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v=0.50 * k h = 7.27 Combinazioni SLE Accelerazione al suolo a g 0.30 [m/s^2]
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 11 Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.60 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.20 Coefficiente riduzione ( m) 1.00 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h=(a g/g* m*st*s) = 5.91 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v=0.50 * k h = 2.95 Forma diagramma incremento sismico Rettangolare Partecipazione spinta passiva (percento) 0.0 Lunghezza del muro 25.00 [m] Peso muro Baricentro del muro 42.6845 [kn] X=0.00 Y=-2.02 Superficie di spinta Punto inferiore superficie di spinta X = 1.05 Y = -3.00 Punto superiore superficie di spinta X = 1.05 Y = 0.00 Altezza della superficie di spinta 3.00 [m] Inclinazione superficie di spinta(rispetto alla verticale) 0.00 [ ] COMBINAZIONE n 1 Peso muro favorevole e Peso terrapieno favorevole Valore della spinta statica 36.4718 [kn] Componente orizzontale della spinta statica 34.7489 [kn] Componente verticale della spinta statica 11.0773 [kn] Punto d'applicazione della spinta X = 1.05 [m] Y = -2.00 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 17.68 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 53.21 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 46.5075 [kn] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.53 [m] Y = -1.27 [m] Risultanti sforzo tiranti : Fase di esercizio Sforzo tiranti in direzione X -29.0459 [kn] Sforzo tiranti in direzione Y 13.5443 [kn] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = -0.35 [m] Y = -1.25 [m] Risultanti sforzo tiranti : Fase di ribaltamento Sforzo tiranti in direzione X -29.0459 [kn] Sforzo tiranti in direzione Y 13.5443 [kn] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = [m] Y = -1.25 [m] Risultanti sforzo tiranti : Fase di scorrimento Sforzo tiranti in direzione X 0.0000 [kn] Sforzo tiranti in direzione Y 0.0000 [kn] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 5.7030 [kn] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 123.8137 [kn] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 123.8137 [kn] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 5.7030 [kn] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0.15 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.71 [m] Risultante in fondazione 123.9450 [kn] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 2.64 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione -18.8941 [knm] Inviluppo sollecitazioni piastra paramento Combinazione n 1 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 12.50 Altezza(m) = 2.50 Origine all'attacco con la fondazione sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra espressa in [m] Ordinata Y positiva verso l'alto espressa in [m] I momenti positivi tendono le fibre contro terra Momento espresso in [knm] Taglio e Sforzo Normale espressi in [kn] Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax N 1 0.00-24.6569 15.1347-43.6558 22.0871 21.7308
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 12 2 0.08-22.8336 10.1772-42.3777 23.4935 20.9025 3 0.17-21.2279 7.3503-29.5136 22.9891 20.0798 4 0.25-19.7453 5.2775-22.9950 23.1364 19.2627 5 0.33-18.3200 3.6332-18.6648 23.7635 18.4566 6 0.42-16.9032 2.2949-15.3360 25.1319 17.6561 7 0.50-15.4529 1.1980-12.6099 27.2129 16.8612 8 0.58-13.9354 0.2993-10.3463 29.8330 16.0773 9 0.67-12.3181 0.0000-8.4047 33.1943 15.2989 10 0.75-10.5616 0.0000-6.7410 37.5817 14.5262 11 0.83-8.6169 0.0000-5.3720 43.4571 13.7645 12 0.91-6.4140 0.0000-4.1650 51.7193 13.0082 13 1.00-4.6675 0.5955-3.1027 64.0460 12.2578 14 1.08-3.5620 3.4611-2.2081 84.3738 11.5182 15 1.16-2.5799 8.4760-1.4374 126.7647 10.7841 16 1.25-2.4670 23.1972-98.8349 127.3172 10.0559 17 1.33-2.4758 9.7272-98.3745 11.7337 9.3350 18 1.41-2.4436 6.0521-57.1969 6.8979 8.6197 19 1.50-2.3762 3.9643-38.0648 6.0409 7.9104 20 1.58-2.2797 2.8748-26.8772 5.1844 7.2119 21 1.66-2.1604 2.1045-19.6133 4.3912 6.5190 22 1.75-2.0215 1.6073-14.5915 3.6735 5.8320 23 1.83-1.8669 1.3191-10.9814 2.9989 5.1559 24 1.92-1.7006 1.1536-8.2583 2.4080 4.4855 25 2.00-1.5235 1.0343-6.1308 2.1718 3.8208 26 2.08-1.3373 0.9078-4.4536 2.2416 3.1672 27 2.17-1.1426 0.7629-3.0707 2.3023 2.5191 28 2.25-0.9361 0.6034-1.9160 2.3774 1.8768 29 2.33-0.7103 0.4267-0.9455 2.6005 1.2456 30 2.42-0.4539 0.2278-1.2767 3.4496 0.6200 31 2.50-0.0074 0.0133-1.2184 3.4935 0.0000 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0.00 0.0000 21.9047-2.2577 127.0446 2 0.17 0.0000 6.9038-6.1998 126.4933 3 0.33 0.0000 2.4238-8.6387 45.4933 4 0.50-1.2334 0.5620-9.3209 25.4792 5 0.67-2.6158 0.0000-10.1869 16.4936 6 0.83-3.4986 0.0000-9.4190 10.6836 7 1.00-4.0250 0.0000-7.6308 6.4643 8 1.17-4.2710 0.0000-4.1978 3.0430 9 1.33-4.2708 0.0000-3.0584 4.1789 10 1.50-4.0242 0.0000-6.4801 7.6126 11 1.67-3.4972 0.0000-10.6998 9.4005 12 1.83-2.6139 0.0000-16.5105 10.1680 13 2.00-1.2309 0.5669-25.4969 9.3014 14 2.17 0.0000 2.4286-45.5119 8.6204 15 2.33 0.0000 6.9068-126.5134 6.1806 16 2.50 0.0000 21.9092-127.0648 127.0231 17 2.67 0.0000 6.9078-6.2227 126.4719 18 2.83 0.0000 2.4329-8.6632 45.4709 19 3.00-1.2267 0.5751-9.3467 25.4551 20 3.17-2.6082 0.0000-10.2146 16.4677 21 3.33-3.4900 0.0000-9.4488 10.6556 22 3.50-4.0154 0.0000-7.6613 6.4342 23 3.67-4.2603 0.0000-4.2378 3.0105 24 3.83-4.2588 0.0000-3.0969 4.1370 25 4.00-4.0108 0.0000-6.5228 7.5631 26 4.17-3.4823 0.0000-10.7471 9.3493 27 4.33-2.5973 0.0000-16.5628 10.1131 28 4.50-1.2124 0.6031-25.5549 9.2419 29 4.67 0.0000 2.4605-45.5763 8.5649 30 4.83 0.0000 6.9247-126.5863 6.1196 31 5.00 0.0000 21.9346-127.1380 126.9422 32 5.17 0.0000 6.9302-6.3044 126.3912 33 5.33 0.0000 2.4820-8.7535 45.3828 34 5.50-1.1912 0.6437-9.4410 25.3576 35 5.67-2.5685 0.0000-10.3185 16.3600 36 5.83-3.4455 0.0000-9.5626 10.5369 37 6.00-3.9654 0.0000-7.7756 6.3034 38 6.17-4.2040 0.0000-4.4069 2.8671 39 6.33-4.1953 0.0000-3.2728 3.9654 40 6.50-3.9392 0.0000-6.7199 7.3353
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 13 41 6.67-3.4013 0.0000-10.9674 9.1151 42 6.83-2.5054 0.0814-16.8086 9.8570 43 7.00-1.1081 0.7889-25.8286 8.9563 44 7.17 0.0000 2.6335-45.8810 8.3003 45 7.33 0.0000 7.0340-126.9337 5.8182 46 7.50 0.0000 22.0887-127.4866 126.5567 47 7.67 0.0000 7.0735-6.7550 126.0065 48 7.83 0.0000 2.7635-9.2716 44.9700 49 8.00-0.9615 1.0136-9.9810 24.9040 50 8.17-2.3058 0.3991-10.9385 15.8652 51 8.33-3.1475 0.0000-10.2723 9.9997 52 8.50-3.6226 0.0000-8.5440 5.7246 53 8.67-3.8115 0.0000-5.5208 2.2555 54 8.83-3.7508 0.0000-3.9708 2.5940 55 9.00-3.4400 0.0000-7.4571 5.6668 56 9.17-2.8404 0.2897-11.7358 7.2621 57 9.33-1.8680 0.8762-17.5947 7.7268 58 9.50-0.3590 1.7063-26.6766 6.9372 59 9.67 0.0000 3.6273-46.6426 5.9768 60 9.83 0.0000 7.9672-127.7924 3.0807 61 10.00 0.0000 23.1602-128.3516 125.7846 62 10.17 0.0000 8.2488-11.2446 125.2320 63 10.33 0.0000 4.1182-14.5501 44.5297 64 10.50 0.0000 2.2332-16.0883 24.7029 65 10.67-0.7769 1.1145-17.6206 16.0322 66 10.83-1.5067 0.3629-18.3349 10.7181 67 11.00-1.8959 0.0000-17.3934 7.2959 68 11.17-2.0704 0.0000-15.6704 5.0117 69 11.33-2.0908 0.0000-13.8851 3.3823 70 11.50-2.0123 0.0000-12.2210 2.1951 71 11.67-1.8615 0.0000-10.8343 1.2617 72 11.83-1.6515 0.0000-9.8588 0.4947 73 12.00-1.3725 0.0329-9.4545 0.0000 74 12.17-1.1340 0.2001-11.9833 0.0000 75 12.33-0.8050 0.3478-14.3247 0.0000 76 12.50-0.0661 0.0545-14.7567 0.0000 Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n 1 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 12.50 Altezza(m) = 1.71 Origine all'attacco con il muro sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax 1 0.00 0.0000 0.0042-0.0548 0.0000 2 0.06-0.0232 0.0000-0.7897 0.0000 3 0.12-0.0948 0.0000-1.5664 0.0000 4 0.19-0.2128 0.0000-2.3984 0.0000 5 0.25-0.3860 0.0000-3.1637 0.0000 6 0.66-26.7726 30.4446-118.1907 68.0254 7 0.72-17.5034 26.7925-114.8496 71.8450 8 0.77-12.1184 23.7310-81.3543 68.4037 9 0.83-8.2232 21.0179-63.1055 67.5623 10 0.88-5.1862 18.4579-50.5938 70.6855 11 0.94-2.7624 15.8872-40.8825 78.4611 12 1.00-0.8195 13.1468-32.9281 89.9705 13 1.05 0.0000 10.0573-26.2327 106.8232 14 1.11 0.0000 7.0967-20.5121 132.4936 15 1.16-3.0164 5.4906-15.5823 177.1603 16 1.22-10.0096 4.0100-11.4270 234.7983 17 1.26-15.5801 3.9666-8.7719 121.8465 18 1.31-17.4251 4.2308-6.2943 44.5515 19 1.35-16.4856 4.3775-47.8177 15.9112 20 1.40-11.8258 4.4201-181.2292 11.5460 21 1.46-5.4063 4.2453-124.4262 9.4248 22 1.52-3.0831 3.8581-74.8797 7.0336 23 1.59-1.7886 3.1936-44.2286 11.6613 24 1.65-0.8195 2.1752-20.9492 20.4138 25 1.71-0.0372 0.0527-6.4099 23.3200
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 14 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0.00-0.0001 8.8675-6.0847 7.4307 2 0.13-0.0001 8.1832-19.9369 21.5890 3 0.26-0.0002 6.2641-37.3386 30.8965 4 0.40-0.0398 3.2891-64.5005 31.4450 5 0.53-5.3498 0.0014-131.4829 28.9470 6 0.66-15.7265 0.0045-239.2863 20.5974 7 0.75-22.2955 0.0002-50.1863 50.3770 8 0.84-15.8002 0.0031-20.0708 237.8594 9 0.96-5.8424 0.0012-28.5316 135.6732 10 1.08-0.5447 2.5376-30.7700 70.1712 11 1.20-0.0001 5.5478-31.5035 42.3178 12 1.32-0.0001 7.5847-25.7700 25.0818 13 1.44 0.0000 8.6970-13.2817 11.5085 14 1.56-0.0001 8.6968-11.5151 13.2879 15 1.68-0.0001 7.5841-25.0899 25.7752 16 1.80-0.0001 5.5472-42.3294 31.5012 17 1.92-0.5472 2.5368-70.1944 30.7604 18 2.04-5.8446 0.0011-135.7422 28.5227 19 2.16-15.8038 0.0030-238.0078 20.0582 20 2.25-22.3055 0.0001-50.3973 50.3968 21 2.34-15.8038 0.0030-20.0568 238.0073 22 2.46-5.8447 0.0011-28.5211 135.7417 23 2.58-0.5474 2.5369-30.7587 70.1937 24 2.70-0.0001 5.5472-31.4990 42.3282 25 2.82-0.0001 7.5840-25.7733 25.0883 26 2.94-0.0001 8.6964-13.2852 11.5128 27 3.06-0.0001 8.6964-11.5133 13.2847 28 3.18-0.0001 7.5840-25.0888 25.7728 29 3.30-0.0001 5.5472-42.3288 31.4986 30 3.42-0.5475 2.5369-70.1943 30.7583 31 3.54-5.8448 0.0011-135.7425 28.5208 32 3.66-15.8039 0.0030-238.0084 20.0564 33 3.75-22.3055 0.0001-50.3978 50.3962 34 3.84-15.8039 0.0030-20.0583 238.0060 35 3.96-5.8451 0.0011-28.5227 135.7408 36 4.08-0.5479 2.5367-30.7603 70.1926 37 4.20-0.0001 5.5469-31.5007 42.3270 38 4.32-0.0001 7.5836-25.7751 25.0869 39 4.44-0.0001 8.6958-13.2873 11.5113 40 4.56-0.0001 8.6957-11.5150 13.2823 41 4.68-0.0001 7.5833-25.0908 25.7703 42 4.80-0.0001 5.5465-42.3312 31.4955 43 4.92-0.5491 2.5362-70.1972 30.7548 44 5.04-5.8467 0.0011-135.7460 28.5175 45 5.16-15.8049 0.0030-238.0092 20.0527 46 5.25-22.3065 0.0001-50.4014 50.3922 47 5.34-15.8052 0.0030-20.0635 237.9952 48 5.46-5.8481 0.0011-28.5286 135.7359 49 5.58-0.5514 2.5352-30.7665 70.1870 50 5.70-0.0001 5.5450-31.5078 42.3207 51 5.82-0.0001 7.5807-25.7838 25.0798 52 5.94-0.0001 8.6920-13.2971 11.5034 53 6.06-0.0001 8.6913-11.5241 13.2697 54 6.18-0.0001 7.5789-25.1015 25.7567 55 6.30-0.0001 5.5427-42.3438 31.4790 56 6.42-0.5581 2.5323-70.2126 30.7362 57 6.54-5.8571 0.0011-135.7646 28.5001 58 6.66-15.8107 0.0030-238.0130 20.0325 59 6.75-22.3122 0.0001-50.4210 50.3704 60 6.84-15.8123 0.0030-20.0917 237.9362 61 6.96-5.8650 0.0011-28.5611 135.7091 62 7.08-0.5707 2.5270-30.8005 70.1566 63 7.20-0.0001 5.5344-31.5466 42.2865 64 7.32-0.0001 7.5649-25.8310 25.0410 65 7.44-0.0001 8.6713-13.3510 11.4605 66 7.56-0.0001 8.6676-11.5735 13.2007 67 7.68-0.0001 7.5551-25.1603 25.6829 68 7.80-0.0001 5.5218-42.4127 31.3890 69 7.92-0.6073 2.5112-70.2969 30.6351 70 8.04-5.9137 0.0011-135.8671 28.4054 71 8.16-15.8420 0.0030-238.0355 19.9227
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 15 72 8.25-22.3427 0.0001-50.5290 50.2501 73 8.34-15.8506 0.0030-20.2437 237.6129 74 8.46-5.9577 0.0011-28.7355 135.5612 75 8.58-0.6767 2.4826-30.9828 69.9876 76 8.70-0.0001 5.4766-31.7537 42.0947 77 8.82-0.0001 7.4782-26.0840 24.8226 78 8.94-0.0001 8.5581-13.6375 11.2175 79 9.06-0.0001 8.5398-11.8616 12.8378 80 9.18-0.0001 7.4230-25.5072 25.3019 81 9.30-0.0001 5.4052-42.8253 30.9129 82 9.42-0.8883 2.3925-70.8052 30.1019 83 9.54-6.2410 0.0011-136.4871 27.9085 84 9.66-16.0245 0.0030-238.3273 19.3442 85 9.75-22.5234 0.0001-51.2026 49.4919 86 9.84-16.0816 0.0030-21.0653 235.7794 87 9.96-6.5188 0.0011-29.6989 134.6388 88 10.08-1.3286 2.1982-31.9794 68.9188 89 10.20-0.0001 5.0954-32.9007 40.8664 90 10.32-0.0001 6.9620-27.6222 23.4180 91 10.44-0.0001 7.8720-15.3900 9.6596 92 10.56-0.0001 7.7249-13.7086 10.4107 93 10.68-0.0001 6.5592-27.6604 22.7060 94 10.80-0.0001 4.5044-45.3167 27.2160 95 10.92-2.7721 1.4168-73.6118 25.6434 96 11.04-8.4154 0.0012-139.6739 23.7605 97 11.16-17.6531 0.0030-237.9181 14.0511 98 11.25-24.2381 0.0002-54.5123 46.5872 99 11.34-18.1412 0.0041-30.9518 226.6099 100 11.47-9.3588 0.0013-42.3637 128.1827 101 11.60-3.9884 0.1132-45.5173 62.2294 102 11.73-0.0002 2.3687-49.6488 36.3491 103 11.86-0.0002 3.6402-45.8138 21.0255 104 11.98-0.0003 4.8388-39.2917 10.9007 105 12.11-0.0003 5.3271-33.7612 3.4885 106 12.24-0.0761 4.9228-33.3542 0.1980 107 12.37-0.5685 3.8227-40.0574 0.1876 108 12.50-0.2199 0.1562-41.2227 0.1419 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 1 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kn] Mu momento ultimo espresso in [knm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kn] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kn] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kn] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0.00 100, 30 8.04 8.04 0.00 80.34 6062.78 120.94 -- -- 2 0.08 100, 30 8.04 8.04 133.20-121.22 214.85 122.09 -- -- 3 0.17 100, 31 8.04 8.04 184.33-128.40 147.99 123.24 -- -- 4 0.25 100, 31 8.04 8.04 223.33-136.23 118.99 124.38 -- -- 5 0.33 100, 31 8.04 8.04 258.71-145.00 102.70 125.53 -- -- 6 0.42 100, 32 8.04 8.04 291.54-154.71 92.05 126.67 -- -- 7 0.50 100, 32 8.04 8.04 322.95-165.32 84.52 127.81 -- -- 8 0.58 100, 33 8.04 8.04 355.21-176.21 79.19 128.95 -- -- 9 0.67 100, 33 8.04 8.04 389.10-181.32 75.47 130.09 -- -- 10 0.75 100, 33 8.04 8.04 425.84-174.85 73.02 131.23 -- -- 11 0.84 100, 34 8.04 8.04 468.45-158.17 71.86 132.36 -- -- 12 0.92 100, 34 8.04 8.04 355.21 164.17 49.25 133.50 -- -- 13 1.00 100, 34 8.04 8.04 259.34 174.97 32.78 134.63 -- -- 14 1.09 100, 35 8.04 8.04 169.25 187.17 19.64 135.76 -- -- 15 1.17 100, 35 8.04 8.04 106.86 202.49 11.45 136.89 -- -- 16 1.25 100, 35 8.04 8.04 44.96 223.99 4.47 138.02 -- -- 17 1.34 100, 36 8.04 8.04 153.70 233.63 14.25 139.15 -- -- 18 1.42 100, 36 8.04 8.04 615.80-194.95 53.46 140.27 -- -- 19 1.50 100, 37 8.04 8.04 434.77-205.17 35.47 141.39 -- -- 20 1.59 100, 37 8.04 8.04 297.44 146.66 22.87 142.51 -- -- 21 1.67 100, 37 8.04 8.04 217.31 136.04 15.79 143.63 -- -- 22 1.75 100, 38 8.04 8.04 181.57 132.01 12.50 144.75 -- -- 23 1.83 100, 38 8.04 8.04 161.92 130.37 10.58 145.87 -- --
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 16 24 1.92 100, 38 8.04 8.04 149.82 129.86 9.32 146.99 -- -- 25 2.00 100, 39 8.04 8.04 141.80-280.11 8.41 148.11 -- -- 26 2.08 100, 39 8.04 8.04 136.23-361.61 7.72 149.22 -- -- 27 2.17 100, 39 8.04 8.04 132.07-335.78 7.16 150.34 -- -- 28 2.25 100, 40 8.04 8.04 128.65-262.54 6.68 151.45 -- -- 29 2.33 100, 40 8.04 8.04 125.52-204.76 6.25 152.57 -- -- 30 2.42 100, 41 8.04 8.04 122.18-172.36 5.85 153.68 -- -- 31 2.50 100, 41 8.04 8.04 118.21-150.78 5.44 154.79 -- -- Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 1 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kn] Mu momento ultimo espresso in [knm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kn] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kn] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kn] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0.00 100, 50 8.04 8.04 0.00 142.30 1000.00 176.18 -- -- 2 0.06 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 1000.00 176.18 -- -- 3 0.13 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 1000.00 176.18 -- -- 4 0.19 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 668.78 176.18 -- -- 5 0.25 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 368.68 176.18 -- -- Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0.00 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 2698.68 176.18 -- -- 2 0.06 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 65.42 176.18 -- -- 3 0.12 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 44.56 176.18 -- -- 4 0.19 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 36.88 176.18 -- -- 5 0.25 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 26.32 176.18 -- -- 6 0.31 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 12.03 176.18 -- -- 7 0.36 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 8.63 176.18 -- -- 8 0.40 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 8.17 176.18 -- -- 9 0.45 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 9.13 176.18 -- -- 10 0.49 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 14.22 176.18 -- -- 11 0.55 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 25.92 176.18 -- -- 12 0.60 100, 50 8.04 8.04 0.00 142.30 20.05 176.18 -- -- 13 0.66 100, 50 8.04 8.04 0.00 142.30 14.15 176.18 -- -- 14 0.71 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 10.82 176.18 -- -- 15 0.77 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 8.96 176.18 -- -- 16 0.83 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 7.71 176.18 -- -- 17 0.88 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 6.77 176.18 -- -- 18 0.94 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 6.00 176.18 -- -- 19 0.99 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 5.31 176.18 -- -- 20 1.05 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 4.67 176.18 -- -- Armature e tensioni piastre Combinazione n 1 X Afs Afi Nu Mu CS ascissa sezione espressa in [m] area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] sforzo normale ultimo espresso in [kn] momento ultimo espresso in [knm] coefficiente sicurezza sezione Piastra paramento Nr. X A fs A fi N u M u CS 1 0.00 3.27 3.27 0.00-33.80 1.85 2 0.17 3.27 3.27 0.00-33.80 5.89 3 0.33 3.27 3.27 0.00-33.80 15.81 4 0.50 3.27 3.27 0.00-33.80 32.92 5 0.67 3.27 3.27 0.00 33.80 15.52 6 0.83 3.27 3.27 0.00 33.80 11.61 7 1.00 3.27 3.27 0.00 33.80 10.09 8 1.17 3.27 3.27 0.00 33.80 9.49 9 1.33 3.27 3.27 0.00 33.80 9.49
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 17 10 1.50 3.27 3.27 0.00 33.80 10.09 11 1.67 3.27 3.27 0.00 33.80 11.61 12 1.83 3.27 3.27 0.00 33.80 15.53 13 2.00 3.27 3.27 0.00-33.80 32.99 14 2.17 3.27 3.27 0.00-33.80 15.78 15 2.33 3.27 3.27 0.00-33.80 5.89 16 2.50 3.27 3.27 0.00-33.80 1.85 17 2.67 3.27 3.27 0.00-33.80 5.88 18 2.83 3.27 3.27 0.00-33.80 15.75 19 3.00 3.27 3.27 0.00-33.80 33.10 20 3.17 3.27 3.27 0.00 33.80 15.57 21 3.33 3.27 3.27 0.00 33.80 11.63 22 3.50 3.27 3.27 0.00 33.80 10.11 23 3.67 3.27 3.27 0.00 33.80 9.51 24 3.83 3.27 3.27 0.00 33.80 9.52 25 4.00 3.27 3.27 0.00 33.80 10.12 26 4.17 3.27 3.27 0.00 33.80 11.66 27 4.33 3.27 3.27 0.00 33.80 15.63 28 4.50 3.27 3.27 0.00-33.80 33.49 29 4.67 3.27 3.27 0.00-33.80 15.58 30 4.83 3.27 3.27 0.00-33.80 5.86 31 5.00 3.27 3.27 0.00-33.80 1.85 32 5.17 3.27 3.27 0.00-33.80 5.85 33 5.33 3.27 3.27 0.00-33.80 15.44 34 5.50 3.27 3.27 0.00-33.80 34.09 35 5.67 3.27 3.27 0.00 33.80 15.81 36 5.83 3.27 3.27 0.00 33.80 11.78 37 6.00 3.27 3.27 0.00 33.80 10.24 38 6.17 3.27 3.27 0.00 33.80 9.66 39 6.33 3.27 3.27 0.00 33.80 9.68 40 6.50 3.27 3.27 0.00 33.80 10.31 41 6.67 3.27 3.27 0.00 33.80 11.94 42 6.83 3.27 3.27 0.00-33.80 16.21 43 7.00 3.27 3.27 0.00-33.80 36.64 44 7.17 3.27 3.27 0.00-33.80 14.55 45 7.33 3.27 3.27 0.00-33.80 5.73 46 7.50 3.27 3.27 0.00-33.80 1.84 47 7.67 3.27 3.27 0.00-33.80 5.68 48 7.83 3.27 3.27 0.00-33.80 13.87 49 8.00 3.27 3.27 0.00-33.80 35.58 50 8.17 3.27 3.27 0.00-33.80 17.61 51 8.33 3.27 3.27 0.00 33.80 12.91 52 8.50 3.27 3.27 0.00 33.80 11.21 53 8.67 3.27 3.27 0.00 33.80 10.65 54 8.83 3.27 3.27 0.00 33.80 10.84 55 9.00 3.27 3.27 0.00 33.80 11.85 56 9.17 3.27 3.27 0.00-33.80 14.41 57 9.33 3.27 3.27 0.00-33.80 21.98 58 9.50 3.27 3.27 0.00-33.80 21.24 59 9.67 3.27 3.27 0.00-33.80 10.57 60 9.83 3.27 3.27 0.00-33.80 4.98 61 10.00 3.27 3.27 0.00-33.80 1.75 62 10.17 3.27 3.27 0.00-33.80 4.81 63 10.33 3.27 3.27 0.00-33.80 9.31 64 10.50 3.27 3.27 0.00-33.80 16.55 65 10.67 3.27 3.27 0.00-33.80 31.87 66 10.83 3.27 3.27 0.00-33.80 27.25 67 11.00 3.27 3.27 0.00 33.80 21.44 68 11.17 3.27 3.27 0.00 33.80 19.57 69 11.33 3.27 3.27 0.00 33.80 19.15 70 11.50 3.27 3.27 0.00 33.80 19.60 71 11.67 3.27 3.27 0.00 33.80 20.78 72 11.83 3.27 3.27 0.00 33.80 22.92 73 12.00 3.27 3.27 0.00 33.80 24.89 74 12.17 3.27 3.27 0.00 33.80 29.81 75 12.33 3.27 3.27 0.00 33.80 41.99 76 12.50 3.27 3.27 0.00-33.80 620.17 Piastra fondazione monte Nr. X A fs A fi N u M u CS 1 0.00 1.96 1.96 0.00 35.60 4.01 2 0.13 1.96 1.96 0.00 35.60 4.35 3 0.26 1.96 1.96 0.00 35.60 5.68
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 18 4 0.40 1.96 1.96 0.00 35.60 10.82 5 0.53 1.96 1.96 0.00-35.60 6.65 6 0.66 1.96 1.96 0.00-35.60 2.26 7 0.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1.60 8 0.84 1.96 1.96 0.00-35.60 2.25 9 0.96 1.96 1.96 0.00-35.60 6.09 10 1.08 1.96 1.96 0.00 35.60 14.03 11 1.20 1.96 1.96 0.00 35.60 6.42 12 1.32 1.96 1.96 0.00 35.60 4.69 13 1.44 1.96 1.96 0.00 35.60 4.09 14 1.56 1.96 1.96 0.00 35.60 4.09 15 1.68 1.96 1.96 0.00 35.60 4.69 16 1.80 1.96 1.96 0.00 35.60 6.42 17 1.92 1.96 1.96 0.00 35.60 14.03 18 2.04 1.96 1.96 0.00-35.60 6.09 19 2.16 1.96 1.96 0.00-35.60 2.25 20 2.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1.60 21 2.34 1.96 1.96 0.00-35.60 2.25 22 2.46 1.96 1.96 0.00-35.60 6.09 23 2.58 1.96 1.96 0.00 35.60 14.03 24 2.70 1.96 1.96 0.00 35.60 6.42 25 2.82 1.96 1.96 0.00 35.60 4.69 26 2.94 1.96 1.96 0.00 35.60 4.09 27 3.06 1.96 1.96 0.00 35.60 4.09 28 3.18 1.96 1.96 0.00 35.60 4.69 29 3.30 1.96 1.96 0.00 35.60 6.42 30 3.42 1.96 1.96 0.00 35.60 14.03 31 3.54 1.96 1.96 0.00-35.60 6.09 32 3.66 1.96 1.96 0.00-35.60 2.25 33 3.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1.60 34 3.84 1.96 1.96 0.00-35.60 2.25 35 3.96 1.96 1.96 0.00-35.60 6.09 36 4.08 1.96 1.96 0.00 35.60 14.03 37 4.20 1.96 1.96 0.00 35.60 6.42 38 4.32 1.96 1.96 0.00 35.60 4.69 39 4.44 1.96 1.96 0.00 35.60 4.09 40 4.56 1.96 1.96 0.00 35.60 4.09 41 4.68 1.96 1.96 0.00 35.60 4.69 42 4.80 1.96 1.96 0.00 35.60 6.42 43 4.92 1.96 1.96 0.00 35.60 14.04 44 5.04 1.96 1.96 0.00-35.60 6.09 45 5.16 1.96 1.96 0.00-35.60 2.25 46 5.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1.60 47 5.34 1.96 1.96 0.00-35.60 2.25 48 5.46 1.96 1.96 0.00-35.60 6.09 49 5.58 1.96 1.96 0.00 35.60 14.04 50 5.70 1.96 1.96 0.00 35.60 6.42 51 5.82 1.96 1.96 0.00 35.60 4.70 52 5.94 1.96 1.96 0.00 35.60 4.10 53 6.06 1.96 1.96 0.00 35.60 4.10 54 6.18 1.96 1.96 0.00 35.60 4.70 55 6.30 1.96 1.96 0.00 35.60 6.42 56 6.42 1.96 1.96 0.00 35.60 14.06 57 6.54 1.96 1.96 0.00-35.60 6.08 58 6.66 1.96 1.96 0.00-35.60 2.25 59 6.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1.60 60 6.84 1.96 1.96 0.00-35.60 2.25 61 6.96 1.96 1.96 0.00-35.60 6.07 62 7.08 1.96 1.96 0.00 35.60 14.09 63 7.20 1.96 1.96 0.00 35.60 6.43 64 7.32 1.96 1.96 0.00 35.60 4.71 65 7.44 1.96 1.96 0.00 35.60 4.11 66 7.56 1.96 1.96 0.00 35.60 4.11 67 7.68 1.96 1.96 0.00 35.60 4.71 68 7.80 1.96 1.96 0.00 35.60 6.45 69 7.92 1.96 1.96 0.00 35.60 14.18 70 8.04 1.96 1.96 0.00-35.60 6.02 71 8.16 1.96 1.96 0.00-35.60 2.25 72 8.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1.59 73 8.34 1.96 1.96 0.00-35.60 2.25 74 8.46 1.96 1.96 0.00-35.60 5.98 75 8.58 1.96 1.96 0.00 35.60 14.34 76 8.70 1.96 1.96 0.00 35.60 6.50
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 19 77 8.82 1.96 1.96 0.00 35.60 4.76 78 8.94 1.96 1.96 0.00 35.60 4.16 79 9.06 1.96 1.96 0.00 35.60 4.17 80 9.18 1.96 1.96 0.00 35.60 4.80 81 9.30 1.96 1.96 0.00 35.60 6.59 82 9.42 1.96 1.96 0.00 35.60 14.88 83 9.54 1.96 1.96 0.00-35.60 5.70 84 9.66 1.96 1.96 0.00-35.60 2.22 85 9.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1.58 86 9.84 1.96 1.96 0.00-35.60 2.21 87 9.96 1.96 1.96 0.00-35.60 5.46 88 10.08 1.96 1.96 0.00 35.60 16.20 89 10.20 1.96 1.96 0.00 35.60 6.99 90 10.32 1.96 1.96 0.00 35.60 5.11 91 10.44 1.96 1.96 0.00 35.60 4.52 92 10.56 1.96 1.96 0.00 35.60 4.61 93 10.68 1.96 1.96 0.00 35.60 5.43 94 10.80 1.96 1.96 0.00 35.60 7.90 95 10.92 1.96 1.96 0.00 35.60 12.84 96 11.04 1.96 1.96 0.00-35.60 4.23 97 11.16 1.96 1.96 0.00-35.60 2.02 98 11.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1.47 99 11.34 1.96 1.96 0.00-35.60 1.96 100 11.47 1.96 1.96 0.00-35.60 3.80 101 11.60 1.96 1.96 0.00 35.60 8.93 102 11.73 1.96 1.96 0.00 35.60 15.03 103 11.86 1.96 1.96 0.00 35.60 9.78 104 11.98 1.96 1.96 0.00 35.60 7.36 105 12.11 1.96 1.96 0.00 35.60 6.68 106 12.24 1.96 1.96 0.00 35.60 7.23 107 12.37 1.96 1.96 0.00-35.60 9.31 108 12.50 1.96 1.96 0.00 35.60 161.92 Piastra fondazione valle Nr. X A fs A fi N u M u CS 1 0.00 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 2 0.13 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 3 0.26 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 4 0.40 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 5 0.53 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 6 0.66 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 7 0.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 8 0.84 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 9 0.96 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 10 1.08 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 11 1.20 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 12 1.32 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 13 1.44 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 14 1.56 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 15 1.68 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 16 1.80 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 17 1.92 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 18 2.04 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 19 2.16 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 20 2.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 21 2.34 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 22 2.46 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 23 2.58 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 24 2.70 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 25 2.82 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 26 2.94 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 27 3.06 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 28 3.18 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 29 3.30 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 30 3.42 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 31 3.54 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 32 3.66 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 33 3.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 34 3.84 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 35 3.96 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 36 4.08 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 37 4.20 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 38 4.32 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 20 39 4.44 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 40 4.56 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 41 4.68 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 42 4.80 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 43 4.92 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 44 5.04 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 45 5.16 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 46 5.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 47 5.34 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 48 5.46 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 49 5.58 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 50 5.70 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 51 5.82 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 52 5.94 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 53 6.06 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 54 6.18 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 55 6.30 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 56 6.42 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 57 6.54 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 58 6.66 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 59 6.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 60 6.84 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 61 6.96 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 62 7.08 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 63 7.20 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 64 7.32 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 65 7.44 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 66 7.56 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 67 7.68 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 68 7.80 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 69 7.92 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 70 8.04 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 71 8.16 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 72 8.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 73 8.34 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 74 8.46 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 75 8.58 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 76 8.70 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 77 8.82 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 78 8.94 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 79 9.06 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 80 9.18 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 81 9.30 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 82 9.42 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 83 9.54 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 84 9.66 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 85 9.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 86 9.84 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 87 9.96 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 88 10.08 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 89 10.20 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 90 10.32 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 91 10.44 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 92 10.56 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 93 10.68 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 94 10.80 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 95 10.92 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 96 11.04 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 97 11.16 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 98 11.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 99 11.34 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 100 11.47 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 101 11.60 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 102 11.73 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 103 11.86 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 104 11.98 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 105 12.11 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 106 12.24 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 107 12.37 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 108 12.50 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 21 Analisi dei pali Combinazione n 1 Risultanti sulla base della fondazione (per metro lineare di muro) Orizzontale [kn] 5.703 Verticale [kn] 123.814 Momento [knm] 18.894 Spostamenti della piastra di fondazione Orizzontale [cm] 0.18046 Verticale [cm] 0.02732 Rotazione [ ] 0.01637 Scarichi in testa ai pali Fila nr. N.pali N [kn] T [kn] M [knm] Tu [kn] Mu [knm] 1 16 138.43 4.46 0.00 24.08 0.00 2 16 55.03 4.45 0.00 24.08 0.00 Calcolo della portanza m p Nc, Nq, N N'c, N'q, N' Pl Pp Pd Wp PT tensione tangenziale media palo-terreno in [kpa] tensione sul terreno alla punta del palo in [kpa] fattori di capacità portante fattori di capacità portante corretti portanza caratteristica per attrito e aderenza laterale in [kn] portanza caratteristica di punta in [kn] portanza di progetto, in [kn] peso del palo, in [kn] Parametri Terreno utilizzati Fila N c N' c N q N' q N N' m p 1 29.24 29.24 15.90 15.90 11.55 11.55 0.31 13.80 2 29.24 29.24 15.90 15.90 11.55 11.55 0.12 6.68 Fila P l P p W p P d PT 1 332.32 412.08 4.45 739.95 MEDI 1 332.32 412.08 4.45 739.95 MINIMI 2 302.35 411.68 4.45 709.58 MEDI 2 302.35 411.68 4.45 709.58 MINIMI Verifica a punzonamento della fondazione D Hf Sl N c diametro dei pali della fila espresso in [cm] altezza della fondazione in corrispondenza della fila espressa in [cm] superficie di aderenza palo-fondazione (Hf D) espressa in [cmq] sforzo normale trasmesso dal palo alla fondazione espresso in [kn] tensione tangenziale palo-fondazione espressa in [kpa] Fila D H f S l N c 1 18.0 50.0 2827.4 138.43 490 2 18.0 300.0 16964.6 55.03 32 Sollecitazioni nei pali e verifiche delle sezioni Combinazione n 1 Nr. Y M N T Mu Nu Tu CS numero d'ordine della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione ordinata della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione positiva verso il basso (in [m]) momento flettente espresso in [knm] sforzo normale espresso in [kn] taglio espresso in [kn] momento ultimo espresso in [knm] sforzo normale ultimo espresso in [kn] taglio ultimo espresso in [kn] coefficiente di sicurezza Sollecitazioni e tensioni per la fila di pali nr. 1 Nr. Y M N T A f M u N u T u CS 1 0.00 0.00 138.43 4.46 26.72 0.00 1107.42 410.09 8.00 2 0.15-0.67 138.53 4.24 26.72 5.18 1073.66 410.09 7.75 3 0.30-1.30 138.63 3.82 26.72 9.28 985.90 410.09 7.11 4 0.45-1.88 138.72 3.17 26.72 12.32 910.50 410.09 6.56 5 0.60-2.35 138.81 2.32 26.72 14.45 852.44 410.09 6.14 6 0.75-2.70 138.88 1.52 26.72 15.81 812.95 410.09 5.85 7 0.90-2.93 138.95 0.85 26.72 16.63 788.37 410.09 5.67 8 1.05-3.06 139.01 0.28 26.72 17.05 775.21 410.09 5.58 9 1.20-3.10 139.06-0.20 26.72 17.18 771.07 410.09 5.55 10 1.35-3.07 139.10-0.58 26.72 17.08 774.19 410.09 5.57 11 1.50-2.98 139.13-0.89 26.72 16.79 783.36 410.09 5.63 12 1.65-2.85 139.16-1.13 26.72 16.32 797.49 410.09 5.73 13 1.80-2.68 139.17-1.31 26.72 15.71 816.09 410.09 5.86 14 1.95-2.48 139.18-1.45 26.72 14.95 838.21 410.09 6.02
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 22 15 2.10-2.27 139.18-1.54 26.72 14.06 863.60 410.09 6.20 16 2.25-2.03 139.18-1.60 26.72 13.03 891.79 410.09 6.41 17 2.40-1.79 139.16-1.64 26.72 11.88 922.00 410.09 6.63 18 2.55-1.55 139.14-1.66 26.72 10.61 953.99 410.09 6.86 19 2.70-1.30 139.11-1.67 26.72 9.21 987.49 410.09 7.10 20 2.85-1.05 136.36-1.60 26.72 7.83 1019.38 410.09 7.48 21 3.00-0.81 131.61-1.43 26.72 6.45 1050.32 410.09 7.98 22 3.15-0.59 126.85-1.23 26.72 5.03 1074.66 410.09 8.47 23 3.30-0.41 122.09-1.00 26.72 3.64 1083.73 410.09 8.88 24 3.45-0.26 117.31-0.78 26.72 2.42 1091.68 410.09 9.31 25 3.60-0.14 112.52-0.58 26.72 1.39 1098.36 410.09 9.76 26 3.75-0.06 107.72-0.41 26.72 0.57 1103.72 410.09 10.25 27 3.90 0.01 102.91-0.26 26.72 0.06 1107.02 410.09 10.76 28 4.05 0.05 98.09-0.15 26.72 0.51 1104.10 410.09 11.26 29 4.20 0.07 93.26-0.06 26.72 0.80 1102.21 410.09 11.82 30 4.35 0.08 88.42 0.00 26.72 0.96 1101.15 410.09 12.45 31 4.50 0.08 83.56 0.04 26.72 1.02 1100.75 410.09 13.17 32 4.65 0.07 78.70 0.06 26.72 1.01 1100.85 410.09 13.99 33 4.80 0.06 73.83 0.07 26.72 0.93 1101.33 410.09 14.92 34 4.95 0.05 68.94 0.08 26.72 0.82 1102.06 410.09 15.99 35 5.10 0.04 64.04 0.07 26.72 0.69 1102.95 410.09 17.22 36 5.25 0.03 59.14 0.06 26.72 0.54 1103.92 410.09 18.67 37 5.40 0.02 54.22 0.05 26.72 0.39 1104.89 410.09 20.38 38 5.55 0.01 49.29 0.04 26.72 0.25 1105.81 410.09 22.43 39 5.70 0.01 44.35 0.02 26.72 0.13 1106.60 410.09 24.95 40 5.85 0.00 39.40 0.01 26.72 0.04 1107.18 410.09 28.10 41 6.00 0.00 34.44 0.01 26.72 0.00 1107.42 410.09 32.15 Sollecitazioni e tensioni per la fila di pali nr. 2 Nr. Y M N T A f M u N u T u CS 1 0.00 0.00 55.03 4.45 26.72 0.00 1107.42 410.09 20.12 2 0.15-0.67 55.14 4.24 26.72 11.34 935.83 410.09 16.97 3 0.30-1.30 55.25 3.81 26.72 17.77 752.63 410.09 13.62 4 0.45-1.88 55.35 3.17 26.72 21.36 630.24 410.09 11.39 5 0.60-2.35 55.45 2.32 26.72 23.44 552.61 410.09 9.97 6 0.75-2.70 55.54 1.52 26.72 24.61 506.43 410.09 9.12 7 0.90-2.93 55.64 0.85 26.72 25.27 480.10 410.09 8.63 8 1.05-3.06 55.72 0.28 26.72 25.60 466.84 410.09 8.38 9 1.20-3.10 55.81-0.19 26.72 25.69 462.94 410.09 8.30 10 1.35-3.07 55.89-0.57 26.72 25.61 466.36 410.09 8.34 11 1.50-2.98 55.97-0.87 26.72 25.37 475.94 410.09 8.50 12 1.65-2.85 56.04-1.11 26.72 25.00 491.11 410.09 8.76 13 1.80-2.69 56.11-1.29 26.72 24.49 511.59 410.09 9.12 14 1.95-2.49 56.18-1.42 26.72 23.84 537.41 410.09 9.57 15 2.10-2.28 56.24-1.51 26.72 23.03 568.36 410.09 10.11 16 2.25-2.05 56.30-1.57 26.72 22.05 604.98 410.09 10.75 17 2.40-1.82 56.36-1.60 26.72 20.88 647.81 410.09 11.49 18 2.55-1.58 56.41-1.62 26.72 19.46 696.67 410.09 12.35 19 2.70-1.33 56.46-1.62 26.72 17.77 752.62 410.09 13.33 20 2.85-1.09 56.51-1.61 26.72 15.73 815.47 410.09 14.43 21 3.00-0.85 56.55-1.60 26.72 13.28 885.05 410.09 15.65 22 3.15-0.61 55.54-1.34 26.72 10.49 956.88 410.09 17.23 23 3.30-0.41 53.53-1.07 26.72 7.78 1020.66 410.09 19.07 24 3.45-0.25 51.53-0.82 26.72 5.14 1073.91 410.09 20.84 25 3.60-0.12 49.51-0.60 26.72 2.71 1089.74 410.09 22.01 26 3.75-0.03 47.49-0.41 26.72 0.78 1102.36 410.09 23.21 27 3.90 0.03 45.47-0.25 26.72 0.68 1103.02 410.09 24.26 28 4.05 0.07 43.44-0.13 26.72 1.66 1096.58 410.09 25.24 29 4.20 0.09 41.41-0.04 26.72 2.27 1092.64 410.09 26.38 30 4.35 0.09 39.38 0.02 26.72 2.57 1090.68 410.09 27.70 31 4.50 0.09 37.33 0.06 26.72 2.63 1090.26 410.09 29.20 32 4.65 0.08 35.29 0.08 26.72 2.52 1090.98 410.09 30.92 33 4.80 0.07 33.24 0.09 26.72 2.29 1092.49 410.09 32.87 34 4.95 0.06 31.18 0.09 26.72 1.98 1094.53 410.09 35.10 35 5.10 0.04 29.12 0.08 26.72 1.62 1096.86 410.09 37.66 36 5.25 0.03 27.06 0.07 26.72 1.25 1099.28 410.09 40.63 37 5.40 0.02 24.99 0.06 26.72 0.89 1101.65 410.09 44.09 38 5.55 0.01 22.91 0.04 26.72 0.55 1103.81 410.09 48.17 39 5.70 0.01 20.84 0.03 26.72 0.27 1105.63 410.09 53.07 40 5.85 0.00 18.75 0.01 26.72 0.08 1106.91 410.09 59.03 41 6.00 0.00 16.66 0.01 26.72 0.00 1107.42 410.09 66.46
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 23 Analisi dei tiranti Combinazione n 1 Nr. numero della fila Nt numero di tiranti della fila D diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi N sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kn] Lf lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] L lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kpa] f Nr. NT D N L f L f 1 9 12.00 25.00 89.02 7.80 10.40 87460 COMBINAZIONE n 2 Valore della spinta statica 33.6855 [kn] Componente orizzontale della spinta statica 32.6408 [kn] Componente verticale della spinta statica 8.3241 [kn] Punto d'applicazione della spinta X = 1.05 [m] Y = -2.00 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 14.31 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 50.39 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 46.2398 [kn] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.53 [m] Y = -1.27 [m] Risultanti sforzo tiranti : Fase di esercizio Sforzo tiranti in direzione X -27.3794 [kn] Sforzo tiranti in direzione Y 12.7672 [kn] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = -0.35 [m] Y = -1.25 [m] Risultanti sforzo tiranti : Fase di ribaltamento Sforzo tiranti in direzione X -27.3794 [kn] Sforzo tiranti in direzione Y 12.7672 [kn] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = [m] Y = -1.25 [m] Risultanti sforzo tiranti : Fase di scorrimento Sforzo tiranti in direzione X 0.0000 [kn] Sforzo tiranti in direzione Y 0.0000 [kn] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 5.2614 [kn] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 120.0156 [kn] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 120.0156 [kn] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 5.2614 [kn] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0.13 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.71 [m] Risultante in fondazione 120.1309 [kn] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 2.51 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione -16.0888 [knm] Inviluppo sollecitazioni piastra paramento Combinazione n 2 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 12.50 Altezza(m) = 2.50 Origine all'attacco con la fondazione sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra espressa in [m] Ordinata Y positiva verso l'alto espressa in [m] I momenti positivi tendono le fibre contro terra Momento espresso in [knm] Taglio e Sforzo Normale espressi in [kn] Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax N 1 0.00-23.3211 14.1880-41.0594 20.9122 21.7308 2 0.08-21.5949 9.5221-39.8600 22.2327 20.9025 3 0.17-20.0744 6.8642-27.7395 21.7514 20.0798 4 0.25-18.6703 4.9168-21.6004 21.8846 19.2627 5 0.33-17.3207 3.3729-17.5238 22.4703 18.4566 6 0.42-15.9796 2.1170-14.3911 23.7550 17.6561 7 0.50-14.6073 1.0882-11.8265 25.7115 16.8612 8 0.58-13.1721 0.2459-9.6975 28.1766 16.0773 9 0.67-11.6432 0.0000-7.8718 31.3404 15.2989 10 0.75-9.9835 0.0000-6.3081 35.4716 14.5262
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 24 11 0.83-8.1467 0.0000-5.0218 41.0058 13.7645 12 0.91-6.0668 0.0000-3.8882 48.7899 13.0082 13 1.00-4.4175 0.5436-2.8908 60.4055 12.2578 14 1.08-3.3727 3.2475-2.0513 79.5633 11.5182 15 1.16-2.4445 7.9770-1.3286 119.5185 10.7841 16 1.25-2.3360 21.8558-93.1407 120.0372 10.0559 17 1.33-2.3424 9.1605-92.7085 11.0829 9.3350 18 1.41-2.3104 5.6979-53.8964 6.5205 8.6197 19 1.50-2.2454 3.7314-35.8649 5.7101 7.9104 20 1.58-2.1533 2.7055-25.3216 4.9004 7.2119 21 1.66-2.0398 1.9805-18.4767 4.1504 6.5190 22 1.75-1.9080 1.5126-13.7450 3.4719 5.8320 23 1.83-1.7615 1.2417-10.3439 2.8342 5.1559 24 1.92-1.6042 1.0862-7.7787 2.2756 4.4855 25 2.00-1.4369 0.9741-5.7747 2.0518 3.8208 26 2.08-1.2610 0.8552-4.1949 2.1164 3.1672 27 2.17-1.0774 0.7189-2.8923 2.1725 2.5191 28 2.25-0.8826 0.5687-1.8048 2.2424 1.8768 29 2.33-0.6696 0.4022-0.8905 2.4519 1.2456 30 2.42-0.4279 0.2147-1.2032 3.2519 0.6200 31 2.50-0.0069 0.0125-1.1485 3.2931 0.0000 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0.00 0.0000 20.6480-2.1287 119.7543 2 0.17 0.0000 6.5077-5.8457 119.2369 3 0.33 0.0000 2.2847-8.1459 42.8854 4 0.50-1.1626 0.5297-8.7832 24.0198 5 0.67-2.4657 0.0000-9.5975 15.5493 6 0.83-3.2978 0.0000-8.8690 10.0723 7 1.00-3.7941 0.0000-7.1635 6.0948 8 1.17-4.0260 0.0000-3.9758 2.8692 9 1.33-4.0257 0.0000-2.8838 3.9581 10 1.50-3.7933 0.0000-6.1097 7.1463 11 1.67-3.2966 0.0000-10.0877 8.8515 12 1.83-2.4639 0.0000-15.5652 9.5797 13 2.00-1.1603 0.5343-24.0364 8.7648 14 2.17 0.0000 2.2893-42.9029 8.1287 15 2.33 0.0000 6.5105-119.2559 5.8276 16 2.50 0.0000 20.6521-119.7734 119.7341 17 2.67 0.0000 6.5115-5.8673 119.2167 18 2.83 0.0000 2.2933-8.1690 42.8643 19 3.00-1.1563 0.5421-8.8075 23.9970 20 3.17-2.4586 0.0000-9.6236 15.5249 21 3.33-3.2898 0.0000-8.8971 10.0460 22 3.50-3.7850 0.0000-7.1924 6.0664 23 3.67-4.0159 0.0000-4.0136 2.8387 24 3.83-4.0144 0.0000-2.9201 3.9187 25 4.00-3.7807 0.0000-6.1499 7.0997 26 4.17-3.2825 0.0000-10.1323 8.8033 27 4.33-2.4483 0.0000-15.6146 9.5280 28 4.50-1.1429 0.5685-24.0911 8.7088 29 4.67 0.0000 2.3193-42.9637 8.0764 30 4.83 0.0000 6.5274-119.3246 5.7701 31 5.00 0.0000 20.6762-119.8423 119.6578 32 5.17 0.0000 6.5326-5.9443 119.1406 33 5.33 0.0000 2.3396-8.2541 42.7813 34 5.50-1.1229 0.6068-8.8964 23.9051 35 5.67-2.4211 0.0000-9.7216 15.4234 36 5.83-3.2478 0.0000-9.0044 9.9341 37 6.00-3.7379 0.0000-7.3011 5.9431 38 6.17-3.9628 0.0000-4.1737 2.7034 39 6.33-3.9546 0.0000-3.0859 3.7583 40 6.50-3.7132 0.0000-6.3358 6.8859 41 6.67-3.2061 0.0000-10.3400 8.5827 42 6.83-2.3617 0.0768-15.8463 9.2867 43 7.00-1.0446 0.7436-24.3491 8.4397 44 7.17 0.0000 2.4824-43.2509 7.8269 45 7.33 0.0000 6.6304-119.6521 5.4859 46 7.50 0.0000 20.8213-120.1710 119.2945 47 7.67 0.0000 6.6676-6.3691 118.7781 48 7.83 0.0000 2.6050-8.7426 42.3921 49 8.00-0.9064 0.9554-9.4054 23.4776
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 25 50 8.17-2.1735 0.3762-10.3060 14.9570 51 8.33-2.9669 0.0000-9.6737 9.4277 52 8.50-3.4148 0.0000-8.0297 5.3975 53 8.67-3.5928 0.0000-5.2267 2.1269 54 8.83-3.5356 0.0000-3.7441 2.4733 55 9.00-3.2426 0.0000-7.0308 5.3153 56 9.17-2.6774 0.2731-11.0644 6.8371 57 9.33-1.7608 0.8259-16.5874 7.2794 58 9.50-0.3384 1.6084-25.1482 6.5433 59 9.67 0.0000 3.4191-43.9689 5.6361 60 9.83 0.0000 7.5101-120.4615 2.9048 61 10.00 0.0000 21.8314-120.9863 118.5666 62 10.17 0.0000 7.7755-10.6020 118.0480 63 10.33 0.0000 3.8819-13.7195 41.9772 64 10.50 0.0000 2.1051-15.1724 23.2884 65 10.67-0.7324 1.0506-16.6024 15.1149 66 10.83-1.4202 0.3421-17.2680 10.1060 67 11.00-1.7871 0.0000-16.3997 6.8800 68 11.17-1.9516 0.0000-14.7728 4.7267 69 11.33-1.9709 0.0000-13.0891 3.1906 70 11.50-1.8969 0.0000-11.5202 2.0707 71 11.67-1.7547 0.0000-10.2129 1.1905 72 11.83-1.5568 0.0000-9.2933 0.4668 73 12.00-1.2937 0.0311-8.9121 0.0000 74 12.17-1.0689 0.1887-11.2964 0.0000 75 12.33-0.7588 0.3279-13.5050 0.0000 76 12.50-0.0621 0.0514-13.9114 0.0000 Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n 2 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 12.50 Altezza(m) = 1.71 Origine all'attacco con il muro sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax 1 0.00 0.0000 0.0042-0.0548 0.0000 2 0.06-0.0232 0.0000-0.7897 0.0000 3 0.12-0.0948 0.0000-1.5664 0.0000 4 0.19-0.2128 0.0000-2.3984 0.0000 5 0.25-0.3860 0.0000-3.1637 0.0000 6 0.66-20.2298 33.4236-101.5955 72.9640 7 0.72-12.0237 29.4993-98.9211 76.0615 8 0.77-7.4484 26.1525-67.9746 72.3949 9 0.83-4.2464 23.1585-51.3444 71.1367 10 0.88-1.8228 20.3354-40.1003 73.5547 11 0.94 0.0000 17.5296-31.4859 80.3487 12 1.00 0.0000 14.5924-24.5201 90.6391 13 1.05 0.0000 11.3554-18.7387 105.9345 14 1.11 0.0000 8.2666-13.8768 129.4889 15 1.16-1.4971 6.4751-9.7637 170.8449 16 1.22-8.3081 4.8295-6.3925 224.7570 17 1.26-13.7161 4.6040-4.1306 119.3287 18 1.31-15.6149 4.6819-2.1937 45.4586 19 1.35-14.8863 4.6676-37.9255 18.2564 20 1.40-10.6534 4.5737-166.5102 13.7865 21 1.46-4.7939 4.2535-114.3327 11.0530 22 1.52-2.7372 3.7699-68.4628 8.2437 23 1.59-1.6100 3.0606-40.2964 11.9393 24 1.65-0.7536 2.0541-18.9981 19.6005 25 1.71-0.0378 0.0466-5.8154 21.9633 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0.00-0.0001 8.3092-5.9809 8.0067 2 0.13-0.0001 7.6680-19.1718 21.3852 3 0.26-0.0002 5.8694-35.5572 27.9918 4 0.40-0.0373 3.0812-60.9961 29.1346 5 0.53-5.0150 0.0014-123.6026 27.4587 6 0.66-14.7327 0.0045-232.2650 19.4131
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 26 7 0.75-20.8890 0.0002-49.1732 48.7585 8 0.84-14.8021 0.0031-18.9194 230.9423 9 0.96-5.4751 0.0012-27.0224 127.5033 10 1.08-0.5105 2.3778-28.5474 66.2787 11 1.20-0.0001 5.1988-28.8543 40.2017 12 1.32-0.0001 7.1076-23.4364 23.9914 13 1.44 0.0000 8.1499-13.0877 11.1670 14 1.56-0.0001 8.1496-11.1744 13.0951 15 1.68-0.0001 7.1069-24.0002 23.4393 16 1.80-0.0001 5.1979-40.2140 28.8533 17 1.92-0.5134 2.3767-66.3021 28.5392 18 2.04-5.4777 0.0011-127.5697 27.0147 19 2.16-14.8063 0.0030-231.0572 18.9080 20 2.25-20.8993 0.0001-48.8725 48.8721 21 2.34-14.8063 0.0030-18.9063 231.0567 22 2.46-5.4778 0.0011-27.0128 127.5693 23 2.58-0.5136 2.3768-28.5372 66.3013 24 2.70-0.0001 5.1980-28.8509 40.2127 25 2.82-0.0001 7.1068-23.4363 23.9984 26 2.94-0.0001 8.1492-13.0926 11.1718 27 3.06-0.0001 8.1492-11.1722 13.0922 28 3.18-0.0001 7.1067-23.9989 23.4359 29 3.30-0.0001 5.1980-40.2132 28.8506 30 3.42-0.5137 2.3768-66.3019 28.5369 31 3.54-5.4780 0.0011-127.5700 27.0126 32 3.66-14.8064 0.0030-231.0578 18.9061 33 3.75-20.8993 0.0001-48.8727 48.8718 34 3.84-14.8064 0.0030-18.9078 231.0556 35 3.96-5.4782 0.0011-27.0144 127.5684 36 4.08-0.5140 2.3766-28.5388 66.3003 37 4.20-0.0001 5.1977-28.8526 40.2116 38 4.32-0.0001 7.1063-23.4380 23.9971 39 4.44-0.0001 8.1487-13.0946 11.1704 40 4.56-0.0001 8.1485-11.1740 13.0899 41 4.68-0.0001 7.1060-24.0009 23.4333 42 4.80-0.0001 5.1973-40.2155 28.8477 43 4.92-0.5152 2.3761-66.3047 28.5337 44 5.04-5.4797 0.0011-127.5733 27.0095 45 5.16-14.8073 0.0030-231.0579 18.9025 46 5.25-20.9002 0.0001-48.8702 48.8647 47 5.34-14.8076 0.0030-18.9127 231.0452 48 5.46-5.4811 0.0011-27.0200 127.5638 49 5.58-0.5173 2.3752-28.5446 66.2951 50 5.70-0.0001 5.1959-28.8592 40.2058 51 5.82-0.0001 7.1036-23.4455 23.9906 52 5.94-0.0001 8.1451-13.1041 11.1631 53 6.06-0.0001 8.1445-11.1828 13.0783 54 6.18-0.0001 7.1020-24.0112 23.4196 55 6.30-0.0001 5.1937-40.2276 28.8325 56 6.42-0.5236 2.3725-66.3192 28.5164 57 6.54-5.4894 0.0011-127.5908 26.9930 58 6.66-14.8127 0.0030-231.0578 18.8835 59 6.75-20.9055 0.0001-48.8560 48.8255 60 6.84-14.8142 0.0030-18.9393 230.9877 61 6.96-5.4969 0.0011-27.0505 127.5387 62 7.08-0.5354 2.3675-28.5763 66.2669 63 7.20-0.0001 5.1859-28.8956 40.1741 64 7.32-0.0001 7.0888-23.4865 23.9548 65 7.44-0.0001 8.1257-13.1559 11.1233 66 7.56-0.0001 8.1223-11.2314 13.0148 67 7.68-0.0001 7.0797-24.0680 23.3447 68 7.80-0.0001 5.1741-40.2936 28.7494 69 7.92-0.5697 2.3527-66.3992 28.4224 70 8.04-5.5426 0.0011-127.6871 26.9035 71 8.16-14.8421 0.0030-231.0587 18.7800 72 8.25-20.9341 0.0001-48.7794 48.6114 73 8.34-14.8502 0.0030-19.0824 230.6728 74 8.46-5.5838 0.0011-27.2147 127.4003 75 8.58-0.6347 2.3259-28.7464 66.1098 76 8.70-0.0001 5.1318-29.0901 39.9972 77 8.82-0.0001 7.0076-23.7043 23.7533 78 8.94-0.0001 8.0197-13.4330 10.8973 79 9.06-0.0001 8.0025-11.5138 12.6829
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 27 80 9.18-0.0001 6.9558-24.4024 22.9465 81 9.30-0.0001 5.0649-40.6878 28.3113 82 9.42-0.8330 2.2415-66.8800 27.9273 83 9.54-5.8492 0.0011-128.2698 26.4334 84 9.66-15.0131 0.0030-231.2264 18.2342 85 9.75-21.1034 0.0001-48.4900 47.4564 86 9.84-15.0666 0.0030-19.8556 228.9014 87 9.96-6.1095 0.0011-28.1195 126.5368 88 10.08-1.2455 2.0594-29.6782 65.1146 89 10.20-0.0001 4.7746-30.1760 38.8602 90 10.32-0.0001 6.5240-24.9314 22.4524 91 10.44-0.0001 7.3768-15.1652 9.4409 92 10.56-0.0001 7.2390-13.3172 10.5244 93 10.68-0.0001 6.1466-26.4732 20.0359 94 10.80-0.0001 4.2209-43.0085 24.9216 95 10.92-2.5981 1.3275-69.5389 23.7890 96 11.04-7.8867 0.0012-131.2680 22.5081 97 11.16-16.5389 0.0030-230.2294 13.2416 98 11.25-22.7099 0.0002-51.0119 43.5852 99 11.34-16.9962 0.0041-29.1626 219.7847 100 11.47-8.7729 0.0013-40.0928 120.5181 101 11.60-3.7404 0.1043-42.2578 58.9665 102 11.73-0.0002 2.2175-45.4902 34.8786 103 11.86-0.0002 3.4081-43.5017 20.7658 104 11.98-0.0003 4.5294-36.9644 10.9419 105 12.11-0.0003 4.9857-31.6993 3.8223 106 12.24-0.0734 4.6053-31.3037 0.0740 107 12.37-0.5382 3.5726-37.7674 0.1876 108 12.50-0.2186 0.1350-38.7885 0.1419 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 2 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kn] Mu momento ultimo espresso in [knm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kn] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kn] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kn] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0.00 100, 30 8.04 8.04 0.00 80.34 6430.95 120.94 -- -- 2 0.08 100, 30 8.04 8.04 143.02-124.94 230.69 122.09 -- -- 3 0.17 100, 31 8.04 8.04 198.84-132.90 159.63 123.24 -- -- 4 0.25 100, 31 8.04 8.04 241.74-141.66 128.80 124.38 -- -- 5 0.33 100, 31 8.04 8.04 280.91-151.59 111.51 125.53 -- -- 6 0.42 100, 32 8.04 8.04 317.46-161.77 100.23 126.67 -- -- 7 0.50 100, 32 8.04 8.04 352.58-173.21 92.28 127.81 -- -- 8 0.58 100, 33 8.04 8.04 388.85-185.73 86.69 128.95 -- -- 9 0.67 100, 33 8.04 8.04 427.11-191.50 82.84 130.09 -- -- 10 0.75 100, 33 8.04 8.04 468.80-183.59 80.38 131.23 -- -- 11 0.84 100, 34 8.04 8.04 517.43-165.71 79.37 132.36 -- -- 12 0.92 100, 34 8.04 8.04 390.30 171.95 54.12 133.50 -- -- 13 1.00 100, 34 8.04 8.04 282.31 182.89 35.69 134.63 -- -- 14 1.09 100, 35 8.04 8.04 182.63 196.03 21.19 135.76 -- -- 15 1.17 100, 35 8.04 8.04 114.59 213.49 12.28 136.89 -- -- 16 1.25 100, 35 8.04 8.04 47.92 233.48 4.77 138.02 -- -- 17 1.34 100, 36 8.04 8.04 165.67 243.31 15.36 139.15 -- -- 18 1.42 100, 36 8.04 8.04 679.36-205.25 58.98 140.27 -- -- 19 1.50 100, 37 8.04 8.04 476.80-192.38 38.90 141.39 -- -- 20 1.59 100, 37 8.04 8.04 322.62 150.46 24.80 142.51 -- -- 21 1.67 100, 37 8.04 8.04 234.22 138.62 17.02 143.63 -- -- 22 1.75 100, 38 8.04 8.04 195.13 134.11 13.43 144.75 -- -- 23 1.83 100, 38 8.04 8.04 173.73 132.21 11.36 145.87 -- -- 24 1.92 100, 38 8.04 8.04 160.57 131.55 9.99 146.99 -- -- 25 2.00 100, 39 8.04 8.04 151.85-264.93 9.01 148.11 -- -- 26 2.08 100, 39 8.04 8.04 145.80-353.88 8.26 149.22 -- -- 27 2.17 100, 39 8.04 8.04 141.29-347.99 7.66 150.34 -- -- 28 2.25 100, 40 8.04 8.04 137.57-280.38 7.14 151.45 -- -- 29 2.33 100, 40 8.04 8.04 134.17-217.56 6.68 152.57 -- -- 30 2.42 100, 41 8.04 8.04 130.55-178.83 6.25 153.68 -- -- 31 2.50 100, 41 8.04 8.04 126.25-154.08 5.81 154.79 -- --
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 28 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 2 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kn] Mu momento ultimo espresso in [knm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kn] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kn] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kn] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0.00 100, 50 8.04 8.04 0.00 142.30 1000.00 176.18 -- -- 2 0.06 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 1000.00 176.18 -- -- 3 0.13 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 1000.00 176.18 -- -- 4 0.19 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 668.78 176.18 -- -- 5 0.25 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 368.68 176.18 -- -- Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0.00 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 3056.29 176.18 -- -- 2 0.06 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 69.28 176.18 -- -- 3 0.12 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 46.49 176.18 -- -- 4 0.19 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 37.75 176.18 -- -- 5 0.25 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 29.68 176.18 -- -- 6 0.31 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 13.36 176.18 -- -- 7 0.36 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 9.56 176.18 -- -- 8 0.40 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 9.11 176.18 -- -- 9 0.45 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 10.37 176.18 -- -- 10 0.49 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 17.13 176.18 -- -- 11 0.55 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 21.98 176.18 -- -- 12 0.60 100, 50 8.04 8.04 0.00 142.30 17.21 176.18 -- -- 13 0.66 100, 50 8.04 8.04 0.00 142.30 12.53 176.18 -- -- 14 0.71 100, 50 8.04 8.04 0.00 142.30 9.75 176.18 -- -- 15 0.77 100, 50 8.04 8.04 0.00 142.30 8.12 176.18 -- -- 16 0.83 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 7.00 176.18 -- -- 17 0.88 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 6.14 176.18 -- -- 18 0.94 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 5.44 176.18 -- -- 19 0.99 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 4.82 176.18 -- -- 20 1.05 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 4.26 176.18 -- -- Armature e tensioni piastre Combinazione n 2 X Afs Afi Nu Mu CS ascissa sezione espressa in [m] area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] sforzo normale ultimo espresso in [kn] momento ultimo espresso in [knm] coefficiente sicurezza sezione Piastra paramento Nr. X A fs A fi N u M u CS 1 0.00 3.27 3.27 0.00-33.80 1.97 2 0.17 3.27 3.27 0.00-33.80 6.25 3 0.33 3.27 3.27 0.00-33.80 16.78 4 0.50 3.27 3.27 0.00-33.80 34.92 5 0.67 3.27 3.27 0.00 33.80 16.47 6 0.83 3.27 3.27 0.00 33.80 12.31 7 1.00 3.27 3.27 0.00 33.80 10.70 8 1.17 3.27 3.27 0.00 33.80 10.06 9 1.33 3.27 3.27 0.00 33.80 10.06 10 1.50 3.27 3.27 0.00 33.80 10.70 11 1.67 3.27 3.27 0.00 33.80 12.32 12 1.83 3.27 3.27 0.00 33.80 16.48 13 2.00 3.27 3.27 0.00-33.80 34.99 14 2.17 3.27 3.27 0.00-33.80 16.74 15 2.33 3.27 3.27 0.00-33.80 6.24 16 2.50 3.27 3.27 0.00-33.80 1.97 17 2.67 3.27 3.27 0.00-33.80 6.24 18 2.83 3.27 3.27 0.00-33.80 16.71
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 29 19 3.00 3.27 3.27 0.00-33.80 35.11 20 3.17 3.27 3.27 0.00 33.80 16.51 21 3.33 3.27 3.27 0.00 33.80 12.34 22 3.50 3.27 3.27 0.00 33.80 10.73 23 3.67 3.27 3.27 0.00 33.80 10.09 24 3.83 3.27 3.27 0.00 33.80 10.10 25 4.00 3.27 3.27 0.00 33.80 10.74 26 4.17 3.27 3.27 0.00 33.80 12.37 27 4.33 3.27 3.27 0.00 33.80 16.58 28 4.50 3.27 3.27 0.00-33.80 35.53 29 4.67 3.27 3.27 0.00-33.80 16.53 30 4.83 3.27 3.27 0.00-33.80 6.22 31 5.00 3.27 3.27 0.00-33.80 1.96 32 5.17 3.27 3.27 0.00-33.80 6.21 33 5.33 3.27 3.27 0.00-33.80 16.38 34 5.50 3.27 3.27 0.00-33.80 36.16 35 5.67 3.27 3.27 0.00 33.80 16.77 36 5.83 3.27 3.27 0.00 33.80 12.50 37 6.00 3.27 3.27 0.00 33.80 10.86 38 6.17 3.27 3.27 0.00 33.80 10.24 39 6.33 3.27 3.27 0.00 33.80 10.27 40 6.50 3.27 3.27 0.00 33.80 10.93 41 6.67 3.27 3.27 0.00 33.80 12.66 42 6.83 3.27 3.27 0.00-33.80 17.19 43 7.00 3.27 3.27 0.00-33.80 38.87 44 7.17 3.27 3.27 0.00-33.80 15.44 45 7.33 3.27 3.27 0.00-33.80 6.07 46 7.50 3.27 3.27 0.00-33.80 1.95 47 7.67 3.27 3.27 0.00-33.80 6.03 48 7.83 3.27 3.27 0.00-33.80 14.71 49 8.00 3.27 3.27 0.00-33.80 37.74 50 8.17 3.27 3.27 0.00-33.80 18.68 51 8.33 3.27 3.27 0.00 33.80 13.70 52 8.50 3.27 3.27 0.00 33.80 11.89 53 8.67 3.27 3.27 0.00 33.80 11.30 54 8.83 3.27 3.27 0.00 33.80 11.50 55 9.00 3.27 3.27 0.00 33.80 12.57 56 9.17 3.27 3.27 0.00-33.80 15.29 57 9.33 3.27 3.27 0.00-33.80 23.32 58 9.50 3.27 3.27 0.00-33.80 22.53 59 9.67 3.27 3.27 0.00-33.80 11.21 60 9.83 3.27 3.27 0.00-33.80 5.29 61 10.00 3.27 3.27 0.00-33.80 1.86 62 10.17 3.27 3.27 0.00-33.80 5.10 63 10.33 3.27 3.27 0.00-33.80 9.87 64 10.50 3.27 3.27 0.00-33.80 17.56 65 10.67 3.27 3.27 0.00-33.80 33.81 66 10.83 3.27 3.27 0.00-33.80 28.91 67 11.00 3.27 3.27 0.00 33.80 22.75 68 11.17 3.27 3.27 0.00 33.80 20.76 69 11.33 3.27 3.27 0.00 33.80 20.31 70 11.50 3.27 3.27 0.00 33.80 20.79 71 11.67 3.27 3.27 0.00 33.80 22.05 72 11.83 3.27 3.27 0.00 33.80 24.32 73 12.00 3.27 3.27 0.00 33.80 26.41 74 12.17 3.27 3.27 0.00 33.80 31.62 75 12.33 3.27 3.27 0.00 33.80 44.54 76 12.50 3.27 3.27 0.00-33.80 657.80 Piastra fondazione monte Nr. X A fs A fi N u M u CS 1 0.00 1.96 1.96 0.00 35.60 4.28 2 0.13 1.96 1.96 0.00 35.60 4.64 3 0.26 1.96 1.96 0.00 35.60 6.07 4 0.40 1.96 1.96 0.00 35.60 11.55 5 0.53 1.96 1.96 0.00-35.60 7.10 6 0.66 1.96 1.96 0.00-35.60 2.42 7 0.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1.70 8 0.84 1.96 1.96 0.00-35.60 2.41 9 0.96 1.96 1.96 0.00-35.60 6.50 10 1.08 1.96 1.96 0.00 35.60 14.97 11 1.20 1.96 1.96 0.00 35.60 6.85 12 1.32 1.96 1.96 0.00 35.60 5.01
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 30 13 1.44 1.96 1.96 0.00 35.60 4.37 14 1.56 1.96 1.96 0.00 35.60 4.37 15 1.68 1.96 1.96 0.00 35.60 5.01 16 1.80 1.96 1.96 0.00 35.60 6.85 17 1.92 1.96 1.96 0.00 35.60 14.98 18 2.04 1.96 1.96 0.00-35.60 6.50 19 2.16 1.96 1.96 0.00-35.60 2.40 20 2.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1.70 21 2.34 1.96 1.96 0.00-35.60 2.40 22 2.46 1.96 1.96 0.00-35.60 6.50 23 2.58 1.96 1.96 0.00 35.60 14.98 24 2.70 1.96 1.96 0.00 35.60 6.85 25 2.82 1.96 1.96 0.00 35.60 5.01 26 2.94 1.96 1.96 0.00 35.60 4.37 27 3.06 1.96 1.96 0.00 35.60 4.37 28 3.18 1.96 1.96 0.00 35.60 5.01 29 3.30 1.96 1.96 0.00 35.60 6.85 30 3.42 1.96 1.96 0.00 35.60 14.98 31 3.54 1.96 1.96 0.00-35.60 6.50 32 3.66 1.96 1.96 0.00-35.60 2.40 33 3.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1.70 34 3.84 1.96 1.96 0.00-35.60 2.40 35 3.96 1.96 1.96 0.00-35.60 6.50 36 4.08 1.96 1.96 0.00 35.60 14.98 37 4.20 1.96 1.96 0.00 35.60 6.85 38 4.32 1.96 1.96 0.00 35.60 5.01 39 4.44 1.96 1.96 0.00 35.60 4.37 40 4.56 1.96 1.96 0.00 35.60 4.37 41 4.68 1.96 1.96 0.00 35.60 5.01 42 4.80 1.96 1.96 0.00 35.60 6.85 43 4.92 1.96 1.96 0.00 35.60 14.98 44 5.04 1.96 1.96 0.00-35.60 6.50 45 5.16 1.96 1.96 0.00-35.60 2.40 46 5.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1.70 47 5.34 1.96 1.96 0.00-35.60 2.40 48 5.46 1.96 1.96 0.00-35.60 6.50 49 5.58 1.96 1.96 0.00 35.60 14.99 50 5.70 1.96 1.96 0.00 35.60 6.85 51 5.82 1.96 1.96 0.00 35.60 5.01 52 5.94 1.96 1.96 0.00 35.60 4.37 53 6.06 1.96 1.96 0.00 35.60 4.37 54 6.18 1.96 1.96 0.00 35.60 5.01 55 6.30 1.96 1.96 0.00 35.60 6.85 56 6.42 1.96 1.96 0.00 35.60 15.01 57 6.54 1.96 1.96 0.00-35.60 6.49 58 6.66 1.96 1.96 0.00-35.60 2.40 59 6.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1.70 60 6.84 1.96 1.96 0.00-35.60 2.40 61 6.96 1.96 1.96 0.00-35.60 6.48 62 7.08 1.96 1.96 0.00 35.60 15.04 63 7.20 1.96 1.96 0.00 35.60 6.86 64 7.32 1.96 1.96 0.00 35.60 5.02 65 7.44 1.96 1.96 0.00 35.60 4.38 66 7.56 1.96 1.96 0.00 35.60 4.38 67 7.68 1.96 1.96 0.00 35.60 5.03 68 7.80 1.96 1.96 0.00 35.60 6.88 69 7.92 1.96 1.96 0.00 35.60 15.13 70 8.04 1.96 1.96 0.00-35.60 6.42 71 8.16 1.96 1.96 0.00-35.60 2.40 72 8.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1.70 73 8.34 1.96 1.96 0.00-35.60 2.40 74 8.46 1.96 1.96 0.00-35.60 6.38 75 8.58 1.96 1.96 0.00 35.60 15.31 76 8.70 1.96 1.96 0.00 35.60 6.94 77 8.82 1.96 1.96 0.00 35.60 5.08 78 8.94 1.96 1.96 0.00 35.60 4.44 79 9.06 1.96 1.96 0.00 35.60 4.45 80 9.18 1.96 1.96 0.00 35.60 5.12 81 9.30 1.96 1.96 0.00 35.60 7.03 82 9.42 1.96 1.96 0.00 35.60 15.88 83 9.54 1.96 1.96 0.00-35.60 6.09 84 9.66 1.96 1.96 0.00-35.60 2.37 85 9.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1.69
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 31 86 9.84 1.96 1.96 0.00-35.60 2.36 87 9.96 1.96 1.96 0.00-35.60 5.83 88 10.08 1.96 1.96 0.00 35.60 17.29 89 10.20 1.96 1.96 0.00 35.60 7.46 90 10.32 1.96 1.96 0.00 35.60 5.46 91 10.44 1.96 1.96 0.00 35.60 4.83 92 10.56 1.96 1.96 0.00 35.60 4.92 93 10.68 1.96 1.96 0.00 35.60 5.79 94 10.80 1.96 1.96 0.00 35.60 8.43 95 10.92 1.96 1.96 0.00 35.60 13.70 96 11.04 1.96 1.96 0.00-35.60 4.51 97 11.16 1.96 1.96 0.00-35.60 2.15 98 11.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1.57 99 11.34 1.96 1.96 0.00-35.60 2.09 100 11.47 1.96 1.96 0.00-35.60 4.06 101 11.60 1.96 1.96 0.00 35.60 9.52 102 11.73 1.96 1.96 0.00 35.60 16.05 103 11.86 1.96 1.96 0.00 35.60 10.45 104 11.98 1.96 1.96 0.00 35.60 7.86 105 12.11 1.96 1.96 0.00 35.60 7.14 106 12.24 1.96 1.96 0.00 35.60 7.73 107 12.37 1.96 1.96 0.00-35.60 9.97 108 12.50 1.96 1.96 0.00 35.60 162.87 Piastra fondazione valle Nr. X A fs A fi N u M u CS 1 0.00 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 2 0.13 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 3 0.26 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 4 0.40 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 5 0.53 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 6 0.66 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 7 0.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 8 0.84 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 9 0.96 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 10 1.08 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 11 1.20 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 12 1.32 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 13 1.44 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 14 1.56 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 15 1.68 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 16 1.80 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 17 1.92 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 18 2.04 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 19 2.16 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 20 2.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 21 2.34 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 22 2.46 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 23 2.58 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 24 2.70 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 25 2.82 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 26 2.94 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 27 3.06 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 28 3.18 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 29 3.30 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 30 3.42 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 31 3.54 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 32 3.66 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 33 3.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 34 3.84 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 35 3.96 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 36 4.08 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 37 4.20 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 38 4.32 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 39 4.44 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 40 4.56 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 41 4.68 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 42 4.80 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 43 4.92 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 44 5.04 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 45 5.16 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 46 5.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 47 5.34 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 32 48 5.46 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 49 5.58 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 50 5.70 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 51 5.82 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 52 5.94 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 53 6.06 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 54 6.18 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 55 6.30 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 56 6.42 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 57 6.54 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 58 6.66 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 59 6.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 60 6.84 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 61 6.96 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 62 7.08 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 63 7.20 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 64 7.32 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 65 7.44 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 66 7.56 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 67 7.68 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 68 7.80 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 69 7.92 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 70 8.04 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 71 8.16 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 72 8.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 73 8.34 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 74 8.46 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 75 8.58 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 76 8.70 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 77 8.82 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 78 8.94 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 79 9.06 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 80 9.18 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 81 9.30 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 82 9.42 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 83 9.54 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 84 9.66 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 85 9.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 86 9.84 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 87 9.96 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 88 10.08 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 89 10.20 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 90 10.32 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 91 10.44 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 92 10.56 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 93 10.68 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 94 10.80 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 95 10.92 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 96 11.04 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 97 11.16 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 98 11.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 99 11.34 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 100 11.47 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 101 11.60 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 102 11.73 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 103 11.86 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 104 11.98 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 105 12.11 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 106 12.24 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 107 12.37 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 108 12.50 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 Analisi dei pali Combinazione n 2 Risultanti sulla base della fondazione (per metro lineare di muro) Orizzontale [kn] 5.261 Verticale [kn] 120.016 Momento [knm] 16.089 Spostamenti della piastra di fondazione Orizzontale [cm] 0.16648 Verticale [cm] 0.02657
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 33 Rotazione [ ] 0.01412 Scarichi in testa ai pali Fila nr. N.pali N [kn] T [kn] M [knm] Tu [kn] Mu [knm] 1 16 129.72 4.11 0.00 24.08 0.00 2 16 57.80 4.11 0.00 24.08 0.00 Calcolo della portanza m p Nc, Nq, N N'c, N'q, N' Pl Pp Pd Wp PT tensione tangenziale media palo-terreno in [kpa] tensione sul terreno alla punta del palo in [kpa] fattori di capacità portante fattori di capacità portante corretti portanza caratteristica per attrito e aderenza laterale in [kn] portanza caratteristica di punta in [kn] portanza di progetto, in [kn] peso del palo, in [kn] Parametri Terreno utilizzati Fila N c N' c N q N' q N N' m p 1 29.24 29.24 15.90 15.90 11.55 11.55 0.29 12.96 2 29.24 29.24 15.90 15.90 11.55 11.55 0.12 6.99 Fila P l P p W p P d PT 1 332.32 412.08 4.45 467.14 MEDI 1 332.32 412.08 4.45 467.14 MINIMI 2 302.35 411.68 4.45 446.23 MEDI 2 302.35 411.68 4.45 446.23 MINIMI Verifica a punzonamento della fondazione D Hf Sl N c diametro dei pali della fila espresso in [cm] altezza della fondazione in corrispondenza della fila espressa in [cm] superficie di aderenza palo-fondazione (Hf D) espressa in [cmq] sforzo normale trasmesso dal palo alla fondazione espresso in [kn] tensione tangenziale palo-fondazione espressa in [kpa] Fila D H f S l N c 1 18.0 50.0 2827.4 129.72 459 2 18.0 300.0 16964.6 57.80 34 Sollecitazioni nei pali e verifiche delle sezioni Combinazione n 2 Nr. Y M N T Mu Nu Tu CS numero d'ordine della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione ordinata della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione positiva verso il basso (in [m]) momento flettente espresso in [knm] sforzo normale espresso in [kn] taglio espresso in [kn] momento ultimo espresso in [knm] sforzo normale ultimo espresso in [kn] taglio ultimo espresso in [kn] coefficiente di sicurezza Sollecitazioni e tensioni per la fila di pali nr. 1 Nr. Y M N T A f M u N u T u CS 1 0.00 0.00 129.72 4.11 26.72 0.00 1107.42 410.09 8.54 2 0.15-0.62 129.83 3.90 26.72 5.10 1074.17 410.09 8.27 3 0.30-1.20 129.93 3.47 26.72 9.15 989.09 410.09 7.61 4 0.45-1.72 130.02 2.83 26.72 12.13 915.61 410.09 7.04 5 0.60-2.15 130.11 2.01 26.72 14.19 859.97 410.09 6.61 6 0.75-2.45 130.18 1.31 26.72 15.48 823.04 410.09 6.32 7 0.90-2.64 130.25 0.71 26.72 16.24 800.01 410.09 6.14 8 1.05-2.75 130.31 0.20 26.72 16.63 788.12 410.09 6.05 9 1.20-2.78 130.37-0.21 26.72 16.74 784.81 410.09 6.02 10 1.35-2.75 130.41-0.55 26.72 16.62 788.47 410.09 6.05 11 1.50-2.67 130.45-0.82 26.72 16.31 797.88 410.09 6.12 12 1.65-2.54 130.48-1.03 26.72 15.84 812.27 410.09 6.23 13 1.80-2.39 130.51-1.19 26.72 15.21 830.74 410.09 6.37 14 1.95-2.21 130.52-1.31 26.72 14.44 852.73 410.09 6.53 15 2.10-2.01 130.53-1.39 26.72 13.55 877.65 410.09 6.72 16 2.25-1.81 130.53-1.44 26.72 12.53 905.17 410.09 6.93 17 2.40-1.59 130.52-1.48 26.72 11.38 934.72 410.09 7.16 18 2.55-1.37 130.51-1.49 26.72 10.13 965.88 410.09 7.40 19 2.70-1.14 130.48-1.49 26.72 8.76 998.33 410.09 7.65 20 2.85-0.92 127.91-1.42 26.72 7.40 1029.18 410.09 8.05 21 3.00-0.71 123.46-1.27 26.72 6.06 1058.92 410.09 8.58 22 3.15-0.52 119.00-1.08 26.72 4.67 1076.99 410.09 9.05 23 3.30-0.35 114.53-0.88 26.72 3.35 1085.57 410.09 9.48 24 3.45-0.22 110.05-0.68 26.72 2.20 1093.06 410.09 9.93
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 34 25 3.60-0.12 105.56-0.51 26.72 1.24 1099.32 410.09 10.41 26 3.75-0.04 101.06-0.35 26.72 0.48 1104.32 410.09 10.93 27 3.90 0.01 96.55-0.23 26.72 0.11 1106.73 410.09 11.46 28 4.05 0.04 92.03-0.13 26.72 0.52 1104.05 410.09 12.00 29 4.20 0.06 87.50-0.05 26.72 0.78 1102.32 410.09 12.60 30 4.35 0.07 82.96 0.00 26.72 0.93 1101.38 410.09 13.28 31 4.50 0.07 78.41 0.04 26.72 0.98 1101.05 410.09 14.04 32 4.65 0.06 73.85 0.06 26.72 0.96 1101.19 410.09 14.91 33 4.80 0.06 69.27 0.07 26.72 0.88 1101.67 410.09 15.90 34 4.95 0.05 64.69 0.07 26.72 0.77 1102.38 410.09 17.04 35 5.10 0.04 60.10 0.07 26.72 0.64 1103.23 410.09 18.36 36 5.25 0.03 55.50 0.06 26.72 0.50 1104.15 410.09 19.89 37 5.40 0.02 50.89 0.05 26.72 0.36 1105.06 410.09 21.71 38 5.55 0.01 46.27 0.03 26.72 0.23 1105.92 410.09 23.90 39 5.70 0.00 41.64 0.02 26.72 0.12 1106.66 410.09 26.58 40 5.85 0.00 37.00 0.01 26.72 0.03 1107.20 410.09 29.93 41 6.00 0.00 32.35 0.01 26.72 0.00 1107.42 410.09 34.24 Sollecitazioni e tensioni per la fila di pali nr. 2 Nr. Y M N T A f M u N u T u CS 1 0.00 0.00 57.80 4.11 26.72 0.00 1107.42 410.09 19.16 2 0.15-0.62 57.91 3.90 26.72 10.25 962.88 410.09 16.63 3 0.30-1.20 58.02 3.47 26.72 16.44 794.11 410.09 13.69 4 0.45-1.72 58.12 2.83 26.72 20.04 676.82 410.09 11.65 5 0.60-2.15 58.22 2.01 26.72 22.15 601.17 410.09 10.33 6 0.75-2.45 58.31 1.31 26.72 23.34 556.34 410.09 9.54 7 0.90-2.64 58.40 0.71 26.72 24.01 530.60 410.09 9.09 8 1.05-2.75 58.49 0.21 26.72 24.33 517.67 410.09 8.85 9 1.20-2.78 58.57-0.20 26.72 24.42 514.31 410.09 8.78 10 1.35-2.75 58.65-0.54 26.72 24.31 518.50 410.09 8.84 11 1.50-2.67 58.73-0.81 26.72 24.05 529.08 410.09 9.01 12 1.65-2.55 58.80-1.01 26.72 23.63 545.27 410.09 9.27 13 1.80-2.40 58.87-1.17 26.72 23.07 566.73 410.09 9.63 14 1.95-2.22 58.93-1.28 26.72 22.36 593.33 410.09 10.07 15 2.10-2.03 59.00-1.36 26.72 21.50 625.24 410.09 10.60 16 2.25-1.82 59.05-1.41 26.72 20.46 662.29 410.09 11.22 17 2.40-1.61 59.11-1.44 26.72 19.23 704.66 410.09 11.92 18 2.55-1.40 59.16-1.45 26.72 17.77 752.60 410.09 12.72 19 2.70-1.18 59.20-1.45 26.72 16.05 805.84 410.09 13.61 20 2.85-0.96 59.25-1.44 26.72 14.03 864.38 410.09 14.59 21 3.00-0.75 59.28-1.43 26.72 11.66 927.75 410.09 15.65 22 3.15-0.53 58.22-1.19 26.72 9.04 991.53 410.09 17.03 23 3.30-0.35 56.12-0.95 26.72 6.58 1047.64 410.09 18.67 24 3.45-0.21 54.01-0.72 26.72 4.19 1080.11 410.09 20.00 25 3.60-0.10 51.90-0.52 26.72 2.13 1093.56 410.09 21.07 26 3.75-0.02 49.78-0.35 26.72 0.50 1104.17 410.09 22.18 27 3.90 0.03 47.66-0.22 26.72 0.71 1102.80 410.09 23.14 28 4.05 0.06 45.53-0.11 26.72 1.52 1097.51 410.09 24.10 29 4.20 0.08 43.40-0.03 26.72 2.01 1094.32 410.09 25.21 30 4.35 0.08 41.26 0.02 26.72 2.24 1092.80 410.09 26.48 31 4.50 0.08 39.12 0.05 26.72 2.28 1092.57 410.09 27.93 32 4.65 0.07 36.98 0.07 26.72 2.17 1093.28 410.09 29.57 33 4.80 0.06 34.83 0.08 26.72 1.96 1094.65 410.09 31.43 34 4.95 0.05 32.67 0.08 26.72 1.68 1096.44 410.09 33.56 35 5.10 0.04 30.51 0.07 26.72 1.37 1098.46 410.09 36.01 36 5.25 0.03 28.34 0.06 26.72 1.05 1100.55 410.09 38.83 37 5.40 0.02 26.17 0.05 26.72 0.74 1102.56 410.09 42.13 38 5.55 0.01 24.00 0.04 26.72 0.46 1104.40 410.09 46.02 39 5.70 0.00 21.82 0.02 26.72 0.23 1105.92 410.09 50.69 40 5.85 0.00 19.63 0.01 26.72 0.06 1107.00 410.09 56.39 41 6.00 0.00 17.44 0.01 26.72 0.00 1107.42 410.09 63.50 Analisi dei tiranti Combinazione n 2 Nr. Nt D N Lf L f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kn] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kpa] Nr. NT D N L f L f 1 9 12.00 25.00 83.92 6.30 8.90 82442
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 35 COMBINAZIONE n 3 Stabilità globale muro + terreno Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kn] angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [ ] (positivo antiorario) angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kpa] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kpa] Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -2.22 Y[m]= 0.99 Raggio del cerchio R[m]= 5.16 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -6.03 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 2.85 Larghezza della striscia dx[m]= 0.36 Coefficiente di sicurezza C= 8.11 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W ( ) Wsin b/cos c u 1 3.6496 72.24 3.4757 0.0114 21.32 0 0 2 9.0026 61.84 7.9366 0.0074 21.32 0 0 3 12.7888 54.27 10.3818 0.0060 21.32 0 0 4 15.8694 47.94 11.7829 0.0052 21.32 0 0 5 18.3274 42.33 12.3410 0.0047 21.32 0 0 6 21.4064 37.18 12.9366 0.0044 21.32 0 0 7 23.1075 32.37 12.3705 0.0041 21.32 0 0 8 24.4484 27.80 11.4023 0.0039 21.32 0 0 9 30.1242 23.42 11.9726 0.0038 21.32 0 0 10 11.4372 19.18 3.7572 0.0037 21.32 0 0 11 10.4892 15.05 2.7229 0.0036 21.32 0 0 12 10.9255 10.99 2.0832 0.0035 21.32 0 0 13 11.1719 6.99 1.3603 0.0035 21.32 0 0 14 11.2348 3.03 0.5937 0.0035 21.32 0 0 15 11.1174-0.92-0.1786 0.0035 21.32 0 0 16 10.8205-4.87-0.9194 0.0035 21.32 0 0 17 10.3421-8.85-1.5915 0.0035 21.32 0 0 18 9.6776-12.87-2.1562 0.0036 21.32 0 0 19 8.8220-16.96-2.5735 0.0036 21.32 0 0 20 7.9666-21.14-2.8731 0.0037 21.32 0 0 21 7.0420-25.44-3.0251 0.0039 21.32 0 0 22 5.9155-29.90-2.9491 0.0040 21.32 0 0 23 4.5601-34.58-2.5878 0.0042 21.32 0 0 24 2.9364-39.53-1.8690 0.0045 21.32 0 0 25 0.9842-44.88-0.6944 0.0049 21.32 0 0 W i= 294.1672 [kn] W isin i= 83.6994 [kn] W icos itan i= 98.4988 [kn] c ib i/cos i= 0.0000 [kn] Analisi dei tiranti Combinazione n 3 Nr. Nt D N Lf L f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kn] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kpa] Nr. NT D N L f L f 1 9 12.00 25.00 83.92 3.10 5.70 82442
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 36 COMBINAZIONE n 4 Peso muro favorevole e Peso terrapieno favorevole Valore della spinta statica 50.6455 [kn] Componente orizzontale della spinta statica 48.2428 [kn] Componente verticale della spinta statica 15.4143 [kn] Punto d'applicazione della spinta X = 1.05 [m] Y = -1.86 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 17.72 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 53.28 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 54.0068 [kn] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.53 [m] Y = -1.27 [m] Risultanti sforzo tiranti : Fase di esercizio Sforzo tiranti in direzione X -40.6534 [kn] Sforzo tiranti in direzione Y 18.9570 [kn] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = -0.35 [m] Y = -1.25 [m] Risultanti sforzo tiranti : Fase di ribaltamento Sforzo tiranti in direzione X -40.6534 [kn] Sforzo tiranti in direzione Y 18.9570 [kn] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = [m] Y = -1.25 [m] Risultanti sforzo tiranti : Fase di scorrimento Sforzo tiranti in direzione X 0.0000 [kn] Sforzo tiranti in direzione Y 0.0000 [kn] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Risultanti carichi esterni Componente dir. Y 2.50 [kn] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 7.5894 [kn] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 143.5676 [kn] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 143.5676 [kn] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 7.5894 [kn] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0.14 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.71 [m] Risultante in fondazione 143.7681 [kn] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 3.03 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione -20.0413 [knm] Inviluppo sollecitazioni piastra paramento Combinazione n 4 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 12.50 Altezza(m) = 2.50 Origine all'attacco con la fondazione sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra espressa in [m] Ordinata Y positiva verso l'alto espressa in [m] I momenti positivi tendono le fibre contro terra Momento espresso in [knm] Taglio e Sforzo Normale espressi in [kn] Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax N 1 0.00-34.4794 21.2240-59.9854 32.0431 24.2358 2 0.08-31.8425 14.3614-58.3978 33.7982 23.4075 3 0.17-29.5288 10.4693-40.6145 32.8723 22.5848 4 0.25-27.4050 7.6164-31.6991 32.8711 21.7677 5 0.33-25.3772 5.3478-25.8159 33.5691 20.9616 6 0.42-23.3753 3.4934-21.3187 35.3207 20.1611 7 0.50-21.3396 1.9642-17.6511 38.0857 19.3662 8 0.58-19.2208 0.7014-14.6009 41.6343 18.5823 9 0.67-16.9716 0.0000-11.9868 46.2341 17.8039 10 0.75-14.5356 0.0000-9.7434 52.2848 17.0312 11 0.83-11.8427 0.0000-7.8892 60.4463 16.2695 12 0.91-8.7928 0.0000-6.2468 71.9616 15.5132 13 1.00-6.3853 0.9809-4.7924 89.1803 14.7628 14 1.08-4.8767 4.9531-3.5456 117.6249 14.0232 15 1.16-3.5409 11.9332-2.4554 176.9631 13.2891 16 1.25-3.4207 32.4995-138.7711 177.7471 12.5609 17 1.33-3.4685 13.6108-138.0999 16.0013 11.8400 18 1.41-3.4551 8.4354-80.4128 9.3029 11.1247
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 37 19 1.50-3.3873 5.4866-53.5699 8.1677 10.4154 20 1.58-3.2728 3.9409-37.8277 7.0527 9.7169 21 1.66-3.1189 2.8496-27.5698 6.0331 9.0240 22 1.75-2.9298 2.1483-20.4430 5.1266 8.3370 23 1.83-2.7103 1.7481-15.2858 4.2871 7.6609 24 1.92-2.4662 1.5278-11.3812 3.5527 6.9905 25 2.00-2.2001 1.3800-8.3221 3.3020 6.3258 26 2.08-1.9179 1.2246-5.9850 3.3991 5.6722 27 2.17-1.6267 1.0411-4.0924 3.4398 5.0241 28 2.25-1.3237 0.8316-2.5470 3.4697 4.3818 29 2.33-0.9993 0.5923-1.2448 3.7025 3.7506 30 2.42-0.6364 0.3179-1.7616 4.8511 3.1250 31 2.50-0.0101 0.0187-1.7034 4.8950 2.5050 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0.00 0.0000 30.6585-3.1739 177.8217 2 0.17 0.0000 9.6628-8.7174 177.0374 3 0.33 0.0000 3.3924-12.1587 63.6392 4 0.50-1.7263 0.7865-12.9803 35.6238 5 0.67-3.6611 0.0000-14.1526 23.0527 6 0.83-4.8967 0.0000-13.0085 14.9249 7 1.00-5.6335 0.0000-10.2794 9.0251 8 1.17-5.9778 0.0000-6.0348 4.2449 9 1.33-5.9775 0.0000-4.2664 6.0091 10 1.50-5.6324 0.0000-9.0472 10.2539 11 1.67-4.8948 0.0000-14.9477 12.9827 12 1.83-3.6584 0.0000-23.0763 14.1262 13 2.00-1.7228 0.7934-35.6485 12.9556 14 2.17 0.0000 3.3992-63.6652 12.1330 15 2.33 0.0000 9.6669-177.0655 8.6904 16 2.50 0.0000 30.6647-177.8500 177.7916 17 2.67 0.0000 9.6684-8.7496 177.0074 18 2.83 0.0000 3.4052-12.1931 63.6078 19 3.00-1.7169 0.8049-13.0172 35.5901 20 3.17-3.6505 0.0000-14.1912 23.0164 21 3.33-4.8847 0.0000-13.0501 14.8858 22 3.50-5.6201 0.0000-10.3234 8.9830 23 3.67-5.9628 0.0000-6.0911 4.1996 24 3.83-5.9607 0.0000-4.3202 5.9536 25 4.00-5.6137 0.0000-9.1068 10.1861 26 4.17-4.8740 0.0000-15.0138 12.9117 27 4.33-3.6353 0.0000-23.1495 14.0499 28 4.50-1.6970 0.8441-35.7297 12.8850 29 4.67 0.0000 3.4438-63.7554 12.0550 30 4.83 0.0000 9.6921-177.1676 8.6046 31 5.00 0.0000 30.7004-177.9524 177.6784 32 5.17 0.0000 9.6997-8.8643 176.8944 33 5.33 0.0000 3.4738-12.3198 63.4846 34 5.50-1.6672 0.9010-13.1573 35.4536 35 5.67-3.5949 0.0000-14.3365 22.8657 36 5.83-4.8224 0.0000-13.2098 14.7196 37 6.00-5.5501 0.0000-10.4922 8.8001 38 6.17-5.8840 0.0000-6.3334 3.9993 39 6.33-5.8719 0.0000-4.5657 5.7342 40 6.50-5.5134 0.0000-9.3822 9.8791 41 6.67-4.7605 0.0000-15.3217 12.5882 42 6.83-3.5067 0.1140-23.4933 13.6941 43 7.00-1.5510 1.1041-36.1126 12.5587 44 7.17 0.0000 3.6860-64.1817 11.6825 45 7.33 0.0000 9.8449-177.6538 8.1808 46 7.50 0.0000 30.9159-178.4403 177.1388 47 7.67 0.0000 9.9003-9.4968 176.3561 48 7.83 0.0000 3.8679-13.0468 62.9067 49 8.00-1.3458 1.4187-13.9949 34.8185 50 8.17-3.2273 0.5586-15.2029 22.1731 51 8.33-4.4053 0.0000-14.2052 13.9679 52 8.50-5.0703 0.0000-11.6083 7.9906 53 8.67-5.3346 0.0000-7.9081 3.1420 54 8.83-5.2497 0.0000-5.5460 3.9862 55 9.00-4.8147 0.0000-10.4112 7.5871 56 9.17-3.9755 0.4055-16.3946 10.0177 57 9.33-2.6145 1.2264-24.5912 10.7293
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 38 58 9.50-0.5025 2.3882-37.3204 9.7949 59 9.67 0.0000 5.0768-65.2463 8.4155 60 9.83 0.0000 11.1511-178.8556 4.3333 61 10.00 0.0000 32.4157-179.6511 176.0582 62 10.17 0.0000 11.5452-15.8037 175.2721 63 10.33 0.0000 5.7639-20.4661 62.2882 64 10.50 0.0000 3.1257-22.6762 34.5309 65 10.67-1.0875 1.5599-24.5037 22.3977 66 10.83-2.1088 0.5079-25.3781 14.9459 67 11.00-2.6536 0.0000-24.2707 10.1563 68 11.17-2.8978 0.0000-21.8655 6.9410 69 11.33-2.9264 0.0000-19.3771 4.6674 70 11.50-2.8166 0.0000-17.0566 3.0267 71 11.67-2.6055 0.0000-15.1221 1.7428 72 11.83-2.3117 0.0000-13.7611 0.6833 73 12.00-1.9212 0.0462-13.1975 0.0000 74 12.17-1.5870 0.2809-16.8165 0.0000 75 12.33-1.1262 0.4887-20.1280 0.0000 76 12.50-0.0868 0.0771-20.6753 0.0000 Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n 4 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 12.50 Altezza(m) = 1.71 Origine all'attacco con il muro sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax 1 0.00 0.0000 0.0042-0.0548 0.0000 2 0.06-0.0232 0.0000-0.7897 0.0000 3 0.12-0.0948 0.0000-1.5664 0.0000 4 0.19-0.2128 0.0000-2.3984 0.0000 5 0.25-0.3860 0.0000-3.1637 0.0000 6 0.66-30.7001 36.5795-134.0086 84.8663 7 0.72-20.0405 32.0315-130.6847 88.6863 8 0.77-13.9274 28.2111-91.9782 84.0254 9 0.83-9.5319 24.8370-71.2048 82.3835 10 0.88-6.1084 21.6806-57.1776 85.3657 11 0.94-3.3683 18.5496-46.4438 93.8284 12 1.00-1.1557 15.2571-37.7758 106.6814 13 1.05 0.0000 11.5921-30.5939 125.8164 14 1.11 0.0000 8.1117-24.3754 155.4878 15 1.16-3.7450 6.2517-19.0874 207.5234 16 1.22-11.9261 4.5535-14.1113 275.2819 17 1.26-18.4453 4.5303-10.9305 142.4459 18 1.31-20.5883 4.8665-7.9603 51.8070 19 1.35-19.4612 5.0618-57.2000 18.1968 20 1.40-13.9639 5.1318-213.5154 13.1243 21 1.46-6.3946 4.9496-146.5898 10.7501 22 1.52-3.6462 4.5122-88.2659 8.0479 23 1.59-2.1120 3.7437-52.1547 13.5605 24 1.65-0.9654 2.5543-24.7162 23.9250 25 1.71-0.0433 0.0624-7.5618 27.3931 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0.00-0.0001 10.4231-7.0968 8.7736 2 0.13-0.0001 9.6188-23.3449 25.6772 3 0.26-0.0002 7.3630-43.7896 35.4771 4 0.40-0.0468 3.8659-75.7213 36.6479 5 0.53-6.2882 0.0014-154.4807 34.3469 6 0.66-18.4859 0.0045-280.1376 24.3169 7 0.75-26.2067 0.0002-59.0012 59.2272 8 0.84-18.5722 0.0031-23.6966 278.4626 9 0.96-6.8673 0.0012-33.8145 159.4118 10 1.08-0.6401 2.9827-35.8909 82.3928 11 1.20-0.0001 6.5211-36.4331 49.6469 12 1.32-0.0001 8.9154-30.7421 29.3944 13 1.44 0.0000 10.2228-15.6787 13.4545 14 1.56-0.0001 10.2225-13.4625 15.6865
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 39 15 1.68-0.0001 8.9146-29.4041 30.7434 16 1.80-0.0001 6.5203-49.6606 36.4314 17 1.92-0.6431 2.9817-82.4202 35.8810 18 2.04-6.8698 0.0011-159.4929 33.8053 19 2.16-18.5766 0.0030-278.6372 23.6836 20 2.25-26.2185 0.0001-59.2502 59.2496 21 2.34-18.5766 0.0030-23.6818 278.6366 22 2.46-6.8699 0.0011-33.8033 159.4923 23 2.58-0.6433 2.9818-35.8789 82.4193 24 2.70-0.0001 6.5203-36.4289 49.6592 25 2.82-0.0001 8.9145-30.7397 29.4021 26 2.94-0.0001 10.2221-15.6834 13.4597 27 3.06-0.0001 10.2221-13.4603 15.6828 28 3.18-0.0001 8.9145-29.4027 30.7392 29 3.30-0.0001 6.5203-49.6599 36.4284 30 3.42-0.6435 2.9818-82.4201 35.8784 31 3.54-6.8701 0.0011-159.4933 33.8029 32 3.66-18.5767 0.0030-278.6379 23.6814 33 3.75-26.2185 0.0001-59.2507 59.2489 34 3.84-18.5767 0.0030-23.6836 278.6351 35 3.96-6.8704 0.0011-33.8051 159.4912 36 4.08-0.6439 2.9816-35.8808 82.4180 37 4.20-0.0001 6.5200-36.4309 49.6578 38 4.32-0.0001 8.9140-30.7417 29.4005 39 4.44-0.0001 10.2214-15.6857 13.4579 40 4.56-0.0001 10.2212-13.4623 15.6799 41 4.68-0.0001 8.9136-29.4051 30.7359 42 4.80-0.0001 6.5195-49.6627 36.4248 43 4.92-0.6453 2.9810-82.4234 35.8744 44 5.04-6.8723 0.0011-159.4973 33.7990 45 5.16-18.5779 0.0030-278.6389 23.6770 46 5.25-26.2197 0.0001-59.2550 59.2442 47 5.34-18.5782 0.0030-23.6897 278.6224 48 5.46-6.8740 0.0011-33.8122 159.4854 49 5.58-0.6480 2.9799-35.8881 82.4114 50 5.70-0.0001 6.5177-36.4392 49.6504 51 5.82-0.0001 8.9106-30.7504 29.3921 52 5.94-0.0001 10.2169-15.6973 13.4487 53 6.06-0.0001 10.2161-13.4729 15.6652 54 6.18-0.0001 8.9085-29.4177 30.7186 55 6.30-0.0001 6.5150-49.6774 36.4056 56 6.42-0.6559 2.9764-82.4415 35.8527 57 6.54-6.8845 0.0011-159.5192 33.7784 58 6.66-18.5847 0.0030-278.6439 23.6531 59 6.75-26.2263 0.0001-59.2780 59.2186 60 6.84-18.5866 0.0030-23.7230 278.5535 61 6.96-6.8938 0.0011-33.8505 159.4540 62 7.08-0.6707 2.9702-35.9279 82.3757 63 7.20-0.0001 6.5052-36.4848 49.6100 64 7.32-0.0001 8.8920-30.7981 29.3463 65 7.44-0.0001 10.1926-15.7607 13.3981 66 7.56-0.0001 10.1883-13.5305 15.5846 67 7.68-0.0001 8.8806-29.4864 30.6240 68 7.80-0.0001 6.4904-49.7582 36.3010 69 7.92-0.7137 2.9516-82.5405 35.7346 70 8.04-6.9511 0.0011-159.6396 33.6663 71 8.16-18.6215 0.0030-278.6731 23.5235 72 8.25-26.2623 0.0001-59.4050 59.0772 73 8.34-18.6316 0.0030-23.9025 278.1750 74 8.46-7.0028 0.0011-34.0563 159.2801 75 8.58-0.7953 2.9180-36.1414 82.1768 76 8.70-0.0001 6.4373-36.7283 49.3841 77 8.82-0.0001 8.7901-31.0504 29.0890 78 8.94-0.0001 10.0595-16.0979 13.1119 79 9.06-0.0001 10.0380-13.8667 15.1610 80 9.18-0.0001 8.7252-29.8924 30.1139 81 9.30-0.0001 6.3535-50.2418 35.7487 82 9.42-1.0440 2.8121-83.1370 35.1122 83 9.54-7.3358 0.0011-160.3681 33.0779 84 9.66-18.8361 0.0030-279.0301 22.8397 85 9.75-26.4746 0.0001-60.1969 58.1857 86 9.84-18.9032 0.0030-24.8718 276.0274 87 9.96-7.6623 0.0011-35.1915 158.1958
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 40 88 10.08-1.5615 2.5837-37.3100 80.9193 89 10.20-0.0001 5.9893-38.0842 47.9375 90 10.32-0.0001 8.1834-32.4265 27.4344 91 10.44-0.0001 9.2530-18.1678 11.2785 92 10.56-0.0001 9.0801-16.0235 12.3373 93 10.68-0.0001 7.7100-32.4136 26.2972 94 10.80-0.0001 5.2945-53.1798 31.4695 95 10.92-3.2583 1.6653-86.4313 29.9089 96 11.04-9.8917 0.0012-164.1124 28.1634 97 11.16-20.7503 0.0030-278.6352 16.5827 98 11.25-28.4902 0.0002-64.0832 54.7695 99 11.34-21.3242 0.0041-36.5383 265.3204 100 11.47-11.0007 0.0013-50.1841 150.5993 101 11.60-4.6883 0.1327-53.1196 73.0320 102 11.73-0.0002 2.7839-57.4316 42.5755 103 11.86-0.0002 4.2783-53.7607 24.6372 104 11.98-0.0003 5.6872-46.0556 12.5125 105 12.11-0.0003 6.2612-39.5699 4.2978 106 12.24-0.0906 5.7864-39.3305 0.2555 107 12.37-0.6736 4.4939-47.3640 0.1876 108 12.50-0.2566 0.1679-48.5687 0.1419 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 4 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kn] Mu momento ultimo espresso in [knm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kn] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kn] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kn] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0.00 100, 30 8.04 8.04 3951.03-29.57 1577.26 121.28 -- -- 2 0.08 100, 30 8.04 8.04 899.43-227.12 287.82 122.43 -- -- 3 0.17 100, 31 8.04 8.04 570.56-221.30 152.13 123.58 -- -- 4 0.25 100, 31 8.04 8.04 469.95-203.54 107.25 124.72 -- -- 5 0.33 100, 31 8.04 8.04 428.23-195.35 85.24 125.87 -- -- 6 0.42 100, 32 8.04 8.04 407.89-194.61 71.91 127.01 -- -- 7 0.50 100, 32 8.04 8.04 398.16-198.00 62.94 128.15 -- -- 8 0.58 100, 33 8.04 8.04 397.35-202.57 56.84 129.29 -- -- 9 0.67 100, 33 8.04 8.04 403.70-201.45 52.70 130.43 -- -- 10 0.75 100, 33 8.04 8.04 416.44-184.62 49.95 131.57 -- -- 11 0.84 100, 34 8.04 8.04 436.69-160.78 48.39 132.70 -- -- 12 0.92 100, 34 8.04 8.04 345.99 156.75 35.61 133.84 -- -- 13 1.00 100, 34 8.04 8.04 242.19 164.14 23.25 134.97 -- -- 14 1.09 100, 35 8.04 8.04 153.86 173.91 13.83 136.11 -- -- 15 1.17 100, 35 8.04 8.04 95.45 186.53 8.06 137.24 -- -- 16 1.25 100, 35 8.04 8.04 39.80 202.35 3.17 138.37 -- -- 17 1.34 100, 36 8.04 8.04 130.80 211.12 9.84 139.49 -- -- 18 1.42 100, 36 8.04 8.04 484.09 172.93 34.52 140.62 -- -- 19 1.50 100, 37 8.04 8.04 355.32-249.85 24.07 141.74 -- -- 20 1.59 100, 37 8.04 8.04 244.70 138.69 15.77 142.86 -- -- 21 1.67 100, 37 8.04 8.04 178.82 130.16 10.99 143.98 -- -- 22 1.75 100, 38 8.04 8.04 148.74 126.94 8.73 145.10 -- -- 23 1.83 100, 38 8.04 8.04 131.84 125.68 7.41 146.22 -- -- 24 1.92 100, 38 8.04 8.04 121.17-176.22 6.52 147.34 -- -- 25 2.00 100, 39 8.04 8.04 113.90-330.22 5.88 148.45 -- -- 26 2.08 100, 39 8.04 8.04 108.65-350.55 5.39 149.57 -- -- 27 2.17 100, 39 8.04 8.04 104.59-274.86 4.99 150.68 -- -- 28 2.25 100, 40 8.04 8.04 101.16-208.89 4.65 151.80 -- -- 29 2.33 100, 40 8.04 8.04 97.99-174.30 4.34 152.91 -- -- 30 2.42 100, 41 8.04 8.04 94.73-155.49 4.05 154.03 -- -- 31 2.50 100, 41 8.04 8.04 91.04-141.47 3.76 155.14 -- -- Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 4 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] sforzo normale ultimo espresso in [kn] Nu
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 41 Mu CS VRcd VRsd VRd momento ultimo espresso in [knm] coefficiente sicurezza sezione Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kn] Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kn] Resistenza al taglio, espresso in [kn] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0.00 100, 50 8.04 8.04 0.00 142.30 1000.00 176.18 -- -- 2 0.06 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 1000.00 176.18 -- -- 3 0.13 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 1000.00 176.18 -- -- 4 0.19 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 668.78 176.18 -- -- 5 0.25 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 368.68 176.18 -- -- Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0.00 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 2281.00 176.18 -- -- 2 0.06 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 55.71 176.18 -- -- 3 0.12 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 38.01 176.18 -- -- 4 0.19 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 31.54 176.18 -- -- 5 0.25 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 22.25 176.18 -- -- 6 0.31 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 10.19 176.18 -- -- 7 0.36 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 7.31 176.18 -- -- 8 0.40 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 6.91 176.18 -- -- 9 0.45 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 7.71 176.18 -- -- 10 0.49 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 11.93 176.18 -- -- 11 0.55 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 22.76 176.18 -- -- 12 0.60 100, 50 8.04 8.04 0.00 142.30 17.54 176.18 -- -- 13 0.66 100, 50 8.04 8.04 0.00 142.30 12.28 176.18 -- -- 14 0.71 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 9.33 176.18 -- -- 15 0.77 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 7.67 176.18 -- -- 16 0.83 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 6.56 176.18 -- -- 17 0.88 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 5.73 176.18 -- -- 18 0.94 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 5.04 176.18 -- -- 19 0.99 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 4.44 176.18 -- -- 20 1.05 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 3.89 176.18 -- -- Armature e tensioni piastre Combinazione n 4 X Afs Afi Nu Mu CS ascissa sezione espressa in [m] area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] sforzo normale ultimo espresso in [kn] momento ultimo espresso in [knm] coefficiente sicurezza sezione Piastra paramento Nr. X A fs A fi N u M u CS 1 0.00 3.27 3.27 0.00-33.80 1.32 2 0.17 3.27 3.27 0.00-33.80 4.21 3 0.33 3.27 3.27 0.00-33.80 11.30 4 0.50 3.27 3.27 0.00-33.80 23.52 5 0.67 3.27 3.27 0.00 33.80 11.09 6 0.83 3.27 3.27 0.00 33.80 8.29 7 1.00 3.27 3.27 0.00 33.80 7.21 8 1.17 3.27 3.27 0.00 33.80 6.78 9 1.33 3.27 3.27 0.00 33.80 6.78 10 1.50 3.27 3.27 0.00 33.80 7.21 11 1.67 3.27 3.27 0.00 33.80 8.30 12 1.83 3.27 3.27 0.00 33.80 11.10 13 2.00 3.27 3.27 0.00-33.80 23.57 14 2.17 3.27 3.27 0.00-33.80 11.28 15 2.33 3.27 3.27 0.00-33.80 4.21 16 2.50 3.27 3.27 0.00-33.80 1.32 17 2.67 3.27 3.27 0.00-33.80 4.20 18 2.83 3.27 3.27 0.00-33.80 11.26 19 3.00 3.27 3.27 0.00-33.80 23.65 20 3.17 3.27 3.27 0.00 33.80 11.12 21 3.33 3.27 3.27 0.00 33.80 8.31 22 3.50 3.27 3.27 0.00 33.80 7.22 23 3.67 3.27 3.27 0.00 33.80 6.80 24 3.83 3.27 3.27 0.00 33.80 6.80 25 4.00 3.27 3.27 0.00 33.80 7.23
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 42 26 4.17 3.27 3.27 0.00 33.80 8.33 27 4.33 3.27 3.27 0.00 33.80 11.17 28 4.50 3.27 3.27 0.00-33.80 23.93 29 4.67 3.27 3.27 0.00-33.80 11.13 30 4.83 3.27 3.27 0.00-33.80 4.19 31 5.00 3.27 3.27 0.00-33.80 1.32 32 5.17 3.27 3.27 0.00-33.80 4.18 33 5.33 3.27 3.27 0.00-33.80 11.03 34 5.50 3.27 3.27 0.00-33.80 24.35 35 5.67 3.27 3.27 0.00 33.80 11.29 36 5.83 3.27 3.27 0.00 33.80 8.42 37 6.00 3.27 3.27 0.00 33.80 7.32 38 6.17 3.27 3.27 0.00 33.80 6.90 39 6.33 3.27 3.27 0.00 33.80 6.91 40 6.50 3.27 3.27 0.00 33.80 7.36 41 6.67 3.27 3.27 0.00 33.80 8.53 42 6.83 3.27 3.27 0.00-33.80 11.58 43 7.00 3.27 3.27 0.00-33.80 26.18 44 7.17 3.27 3.27 0.00-33.80 10.40 45 7.33 3.27 3.27 0.00-33.80 4.09 46 7.50 3.27 3.27 0.00-33.80 1.31 47 7.67 3.27 3.27 0.00-33.80 4.06 48 7.83 3.27 3.27 0.00-33.80 9.91 49 8.00 3.27 3.27 0.00-33.80 25.42 50 8.17 3.27 3.27 0.00-33.80 12.58 51 8.33 3.27 3.27 0.00 33.80 9.22 52 8.50 3.27 3.27 0.00 33.80 8.01 53 8.67 3.27 3.27 0.00 33.80 7.61 54 8.83 3.27 3.27 0.00 33.80 7.74 55 9.00 3.27 3.27 0.00 33.80 8.47 56 9.17 3.27 3.27 0.00-33.80 10.30 57 9.33 3.27 3.27 0.00-33.80 15.70 58 9.50 3.27 3.27 0.00-33.80 15.17 59 9.67 3.27 3.27 0.00-33.80 7.55 60 9.83 3.27 3.27 0.00-33.80 3.56 61 10.00 3.27 3.27 0.00-33.80 1.25 62 10.17 3.27 3.27 0.00-33.80 3.44 63 10.33 3.27 3.27 0.00-33.80 6.65 64 10.50 3.27 3.27 0.00-33.80 11.83 65 10.67 3.27 3.27 0.00-33.80 22.77 66 10.83 3.27 3.27 0.00-33.80 19.47 67 11.00 3.27 3.27 0.00 33.80 15.32 68 11.17 3.27 3.27 0.00 33.80 13.98 69 11.33 3.27 3.27 0.00 33.80 13.68 70 11.50 3.27 3.27 0.00 33.80 14.00 71 11.67 3.27 3.27 0.00 33.80 14.85 72 11.83 3.27 3.27 0.00 33.80 16.38 73 12.00 3.27 3.27 0.00 33.80 17.79 74 12.17 3.27 3.27 0.00 33.80 21.30 75 12.33 3.27 3.27 0.00 33.80 30.01 76 12.50 3.27 3.27 0.00-33.80 438.40 Piastra fondazione monte Nr. X A fs A fi N u M u CS 1 0.00 1.96 1.96 0.00 35.60 3.42 2 0.13 1.96 1.96 0.00 35.60 3.70 3 0.26 1.96 1.96 0.00 35.60 4.84 4 0.40 1.96 1.96 0.00 35.60 9.21 5 0.53 1.96 1.96 0.00-35.60 5.66 6 0.66 1.96 1.96 0.00-35.60 1.93 7 0.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1.36 8 0.84 1.96 1.96 0.00-35.60 1.92 9 0.96 1.96 1.96 0.00-35.60 5.18 10 1.08 1.96 1.96 0.00 35.60 11.94 11 1.20 1.96 1.96 0.00 35.60 5.46 12 1.32 1.96 1.96 0.00 35.60 3.99 13 1.44 1.96 1.96 0.00 35.60 3.48 14 1.56 1.96 1.96 0.00 35.60 3.48 15 1.68 1.96 1.96 0.00 35.60 3.99 16 1.80 1.96 1.96 0.00 35.60 5.46 17 1.92 1.96 1.96 0.00 35.60 11.94 18 2.04 1.96 1.96 0.00-35.60 5.18 19 2.16 1.96 1.96 0.00-35.60 1.92
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 43 20 2.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1.36 21 2.34 1.96 1.96 0.00-35.60 1.92 22 2.46 1.96 1.96 0.00-35.60 5.18 23 2.58 1.96 1.96 0.00 35.60 11.94 24 2.70 1.96 1.96 0.00 35.60 5.46 25 2.82 1.96 1.96 0.00 35.60 3.99 26 2.94 1.96 1.96 0.00 35.60 3.48 27 3.06 1.96 1.96 0.00 35.60 3.48 28 3.18 1.96 1.96 0.00 35.60 3.99 29 3.30 1.96 1.96 0.00 35.60 5.46 30 3.42 1.96 1.96 0.00 35.60 11.94 31 3.54 1.96 1.96 0.00-35.60 5.18 32 3.66 1.96 1.96 0.00-35.60 1.92 33 3.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1.36 34 3.84 1.96 1.96 0.00-35.60 1.92 35 3.96 1.96 1.96 0.00-35.60 5.18 36 4.08 1.96 1.96 0.00 35.60 11.94 37 4.20 1.96 1.96 0.00 35.60 5.46 38 4.32 1.96 1.96 0.00 35.60 3.99 39 4.44 1.96 1.96 0.00 35.60 3.48 40 4.56 1.96 1.96 0.00 35.60 3.48 41 4.68 1.96 1.96 0.00 35.60 3.99 42 4.80 1.96 1.96 0.00 35.60 5.46 43 4.92 1.96 1.96 0.00 35.60 11.94 44 5.04 1.96 1.96 0.00-35.60 5.18 45 5.16 1.96 1.96 0.00-35.60 1.92 46 5.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1.36 47 5.34 1.96 1.96 0.00-35.60 1.92 48 5.46 1.96 1.96 0.00-35.60 5.18 49 5.58 1.96 1.96 0.00 35.60 11.95 50 5.70 1.96 1.96 0.00 35.60 5.46 51 5.82 1.96 1.96 0.00 35.60 4.00 52 5.94 1.96 1.96 0.00 35.60 3.48 53 6.06 1.96 1.96 0.00 35.60 3.48 54 6.18 1.96 1.96 0.00 35.60 4.00 55 6.30 1.96 1.96 0.00 35.60 5.46 56 6.42 1.96 1.96 0.00 35.60 11.96 57 6.54 1.96 1.96 0.00-35.60 5.17 58 6.66 1.96 1.96 0.00-35.60 1.92 59 6.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1.36 60 6.84 1.96 1.96 0.00-35.60 1.92 61 6.96 1.96 1.96 0.00-35.60 5.16 62 7.08 1.96 1.96 0.00 35.60 11.99 63 7.20 1.96 1.96 0.00 35.60 5.47 64 7.32 1.96 1.96 0.00 35.60 4.00 65 7.44 1.96 1.96 0.00 35.60 3.49 66 7.56 1.96 1.96 0.00 35.60 3.49 67 7.68 1.96 1.96 0.00 35.60 4.01 68 7.80 1.96 1.96 0.00 35.60 5.49 69 7.92 1.96 1.96 0.00 35.60 12.06 70 8.04 1.96 1.96 0.00-35.60 5.12 71 8.16 1.96 1.96 0.00-35.60 1.91 72 8.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1.36 73 8.34 1.96 1.96 0.00-35.60 1.91 74 8.46 1.96 1.96 0.00-35.60 5.08 75 8.58 1.96 1.96 0.00 35.60 12.20 76 8.70 1.96 1.96 0.00 35.60 5.53 77 8.82 1.96 1.96 0.00 35.60 4.05 78 8.94 1.96 1.96 0.00 35.60 3.54 79 9.06 1.96 1.96 0.00 35.60 3.55 80 9.18 1.96 1.96 0.00 35.60 4.08 81 9.30 1.96 1.96 0.00 35.60 5.60 82 9.42 1.96 1.96 0.00 35.60 12.66 83 9.54 1.96 1.96 0.00-35.60 4.85 84 9.66 1.96 1.96 0.00-35.60 1.89 85 9.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1.34 86 9.84 1.96 1.96 0.00-35.60 1.88 87 9.96 1.96 1.96 0.00-35.60 4.65 88 10.08 1.96 1.96 0.00 35.60 13.78 89 10.20 1.96 1.96 0.00 35.60 5.94 90 10.32 1.96 1.96 0.00 35.60 4.35 91 10.44 1.96 1.96 0.00 35.60 3.85 92 10.56 1.96 1.96 0.00 35.60 3.92
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 44 93 10.68 1.96 1.96 0.00 35.60 4.62 94 10.80 1.96 1.96 0.00 35.60 6.72 95 10.92 1.96 1.96 0.00 35.60 10.93 96 11.04 1.96 1.96 0.00-35.60 3.60 97 11.16 1.96 1.96 0.00-35.60 1.72 98 11.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1.25 99 11.34 1.96 1.96 0.00-35.60 1.67 100 11.47 1.96 1.96 0.00-35.60 3.24 101 11.60 1.96 1.96 0.00 35.60 7.59 102 11.73 1.96 1.96 0.00 35.60 12.79 103 11.86 1.96 1.96 0.00 35.60 8.32 104 11.98 1.96 1.96 0.00 35.60 6.26 105 12.11 1.96 1.96 0.00 35.60 5.69 106 12.24 1.96 1.96 0.00 35.60 6.15 107 12.37 1.96 1.96 0.00-35.60 7.92 108 12.50 1.96 1.96 0.00 35.60 138.72 Piastra fondazione valle Nr. X A fs A fi N u M u CS 1 0.00 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 2 0.13 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 3 0.26 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 4 0.40 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 5 0.53 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 6 0.66 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 7 0.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 8 0.84 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 9 0.96 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 10 1.08 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 11 1.20 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 12 1.32 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 13 1.44 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 14 1.56 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 15 1.68 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 16 1.80 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 17 1.92 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 18 2.04 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 19 2.16 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 20 2.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 21 2.34 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 22 2.46 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 23 2.58 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 24 2.70 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 25 2.82 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 26 2.94 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 27 3.06 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 28 3.18 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 29 3.30 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 30 3.42 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 31 3.54 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 32 3.66 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 33 3.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 34 3.84 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 35 3.96 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 36 4.08 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 37 4.20 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 38 4.32 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 39 4.44 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 40 4.56 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 41 4.68 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 42 4.80 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 43 4.92 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 44 5.04 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 45 5.16 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 46 5.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 47 5.34 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 48 5.46 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 49 5.58 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 50 5.70 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 51 5.82 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 52 5.94 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 53 6.06 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 54 6.18 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 45 55 6.30 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 56 6.42 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 57 6.54 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 58 6.66 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 59 6.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 60 6.84 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 61 6.96 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 62 7.08 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 63 7.20 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 64 7.32 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 65 7.44 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 66 7.56 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 67 7.68 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 68 7.80 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 69 7.92 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 70 8.04 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 71 8.16 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 72 8.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 73 8.34 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 74 8.46 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 75 8.58 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 76 8.70 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 77 8.82 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 78 8.94 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 79 9.06 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 80 9.18 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 81 9.30 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 82 9.42 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 83 9.54 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 84 9.66 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 85 9.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 86 9.84 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 87 9.96 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 88 10.08 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 89 10.20 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 90 10.32 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 91 10.44 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 92 10.56 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 93 10.68 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 94 10.80 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 95 10.92 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 96 11.04 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 97 11.16 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 98 11.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 99 11.34 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 100 11.47 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 101 11.60 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 102 11.73 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 103 11.86 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 104 11.98 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 105 12.11 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 106 12.24 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 107 12.37 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 108 12.50 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 Analisi dei pali Combinazione n 4 Risultanti sulla base della fondazione (per metro lineare di muro) Orizzontale [kn] 7.589 Verticale [kn] 143.568 Momento [knm] 20.041 Spostamenti della piastra di fondazione Orizzontale [cm] 0.24014 Verticale [cm] 0.03164 Rotazione [ ] 0.01984 Scarichi in testa ai pali Fila nr. N.pali N [kn] T [kn] M [knm] Tu [kn] Mu [knm] 1 16 162.71 5.93 0.00 24.08 0.00 2 16 61.61 5.93 0.00 24.08 0.00
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 46 Calcolo della portanza m p Nc, Nq, N N'c, N'q, N' Pl Pp Pd Wp PT tensione tangenziale media palo-terreno in [kpa] tensione sul terreno alla punta del palo in [kpa] fattori di capacità portante fattori di capacità portante corretti portanza caratteristica per attrito e aderenza laterale in [kn] portanza caratteristica di punta in [kn] portanza di progetto, in [kn] peso del palo, in [kn] Parametri Terreno utilizzati Fila N c N' c N q N' q N N' m p 1 29.24 29.24 15.90 15.90 11.55 11.55 0.37 16.15 2 29.24 29.24 15.90 15.90 11.55 11.55 0.13 7.42 Fila P l P p W p P d PT 1 332.32 412.08 4.45 739.95 MEDI 1 332.32 412.08 4.45 739.95 MINIMI 2 302.35 411.68 4.45 709.58 MEDI 2 302.35 411.68 4.45 709.58 MINIMI Verifica a punzonamento della fondazione D Hf Sl N c diametro dei pali della fila espresso in [cm] altezza della fondazione in corrispondenza della fila espressa in [cm] superficie di aderenza palo-fondazione (Hf D) espressa in [cmq] sforzo normale trasmesso dal palo alla fondazione espresso in [kn] tensione tangenziale palo-fondazione espressa in [kpa] Fila D H f S l N c 1 18.0 50.0 2827.4 162.71 575 2 18.0 300.0 16964.6 61.61 36 Sollecitazioni nei pali e verifiche delle sezioni Combinazione n 4 Nr. Y M N T Mu Nu Tu CS numero d'ordine della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione ordinata della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione positiva verso il basso (in [m]) momento flettente espresso in [knm] sforzo normale espresso in [kn] taglio espresso in [kn] momento ultimo espresso in [knm] sforzo normale ultimo espresso in [kn] taglio ultimo espresso in [kn] coefficiente di sicurezza Sollecitazioni e tensioni per la fila di pali nr. 1 Nr. Y M N T A f M u N u T u CS 1 0.00 0.00 162.71 5.93 26.72 0.00 1107.42 410.09 6.81 2 0.15-0.89 162.82 5.72 26.72 5.82 1064.37 410.09 6.54 3 0.30-1.75 162.92 5.29 26.72 10.31 961.37 410.09 5.90 4 0.45-2.54 163.00 4.65 26.72 13.64 875.09 410.09 5.37 5 0.60-3.24 163.08 3.79 26.72 16.02 806.75 410.09 4.95 6 0.75-3.81 163.15 2.73 26.72 17.65 756.34 410.09 4.64 7 0.90-4.22 163.21 1.65 26.72 18.68 723.00 410.09 4.43 8 1.05-4.46 163.26 0.74 26.72 19.25 703.94 410.09 4.31 9 1.20-4.57 163.30-0.02 26.72 19.49 695.67 410.09 4.26 10 1.35-4.57 163.33-0.64 26.72 19.48 695.90 410.09 4.26 11 1.50-4.48 163.35-1.14 26.72 19.27 703.10 410.09 4.30 12 1.65-4.31 163.36-1.53 26.72 18.88 716.26 410.09 4.38 13 1.80-4.08 163.36-1.84 26.72 18.33 734.41 410.09 4.50 14 1.95-3.80 163.35-2.06 26.72 17.62 757.24 410.09 4.64 15 2.10-3.49 163.33-2.23 26.72 16.76 784.16 410.09 4.80 16 2.25-3.16 163.31-2.34 26.72 15.75 814.80 410.09 4.99 17 2.40-2.81 163.27-2.41 26.72 14.59 848.65 410.09 5.20 18 2.55-2.44 163.22-2.45 26.72 13.26 885.49 410.09 5.43 19 2.70-2.08 163.17-2.46 26.72 11.77 924.82 410.09 5.67 20 2.85-1.71 159.93-2.43 26.72 10.28 962.22 410.09 6.02 21 3.00-1.34 154.36-2.24 26.72 8.70 999.74 410.09 6.48 22 3.15-1.01 148.78-1.95 26.72 7.02 1037.83 410.09 6.98 23 3.30-0.71 143.18-1.62 26.72 5.35 1072.59 410.09 7.49 24 3.45-0.47 137.57-1.29 26.72 3.70 1083.30 410.09 7.87 25 3.60-0.28 131.95-0.98 26.72 2.29 1092.50 410.09 8.28 26 3.75-0.13 126.32-0.70 26.72 1.13 1100.06 410.09 8.71 27 3.90-0.02 120.67-0.47 26.72 0.22 1105.98 410.09 9.17 28 4.05 0.05 115.01-0.28 26.72 0.45 1104.50 410.09 9.60 29 4.20 0.09 109.34-0.14 26.72 0.90 1101.55 410.09 10.07 30 4.35 0.11 103.65-0.04 26.72 1.17 1099.78 410.09 10.61 31 4.50 0.12 97.96 0.04 26.72 1.30 1098.95 410.09 11.22
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 47 32 4.65 0.11 92.25 0.08 26.72 1.31 1098.86 410.09 11.91 33 4.80 0.10 86.53 0.11 26.72 1.24 1099.32 410.09 12.71 34 4.95 0.08 80.79 0.12 26.72 1.11 1100.18 410.09 13.62 35 5.10 0.06 75.04 0.11 26.72 0.94 1101.29 410.09 14.68 36 5.25 0.05 69.28 0.10 26.72 0.75 1102.56 410.09 15.91 37 5.40 0.03 63.51 0.09 26.72 0.54 1103.87 410.09 17.38 38 5.55 0.02 57.73 0.07 26.72 0.35 1105.13 410.09 19.14 39 5.70 0.01 51.93 0.04 26.72 0.18 1106.24 410.09 21.30 40 5.85 0.00 46.12 0.01 26.72 0.05 1107.07 410.09 24.00 41 6.00 0.00 40.30 0.01 26.72 0.00 1107.42 410.09 27.48 Sollecitazioni e tensioni per la fila di pali nr. 2 Nr. Y M N T A f M u N u T u CS 1 0.00 0.00 61.61 5.93 26.72 0.00 1107.42 410.09 17.97 2 0.15-0.89 61.72 5.71 26.72 12.90 895.39 410.09 14.51 3 0.30-1.75 61.83 5.29 26.72 19.57 692.91 410.09 11.21 4 0.45-2.54 61.93 4.65 26.72 23.14 564.26 410.09 9.11 5 0.60-3.24 62.03 3.79 26.72 25.20 482.96 410.09 7.79 6 0.75-3.80 62.12 2.72 26.72 26.45 431.85 410.09 6.95 7 0.90-4.21 62.21 1.65 26.72 27.17 401.13 410.09 6.45 8 1.05-4.46 62.29 0.74 26.72 27.55 384.70 410.09 6.18 9 1.20-4.57 62.38-0.01 26.72 27.70 377.93 410.09 6.06 10 1.35-4.57 62.45-0.63 26.72 27.69 378.38 410.09 6.06 11 1.50-4.48 62.53-1.12 26.72 27.55 384.74 410.09 6.15 12 1.65-4.31 62.60-1.52 26.72 27.28 396.36 410.09 6.33 13 1.80-4.08 62.66-1.82 26.72 26.89 412.98 410.09 6.59 14 1.95-3.81 62.73-2.04 26.72 26.38 434.61 410.09 6.93 15 2.10-3.50 62.78-2.20 26.72 25.73 461.36 410.09 7.35 16 2.25-3.17 62.84-2.31 26.72 24.93 493.90 410.09 7.86 17 2.40-2.83 62.89-2.37 26.72 23.95 533.11 410.09 8.48 18 2.55-2.47 62.93-2.41 26.72 22.73 579.48 410.09 9.21 19 2.70-2.11 62.98-2.42 26.72 21.24 634.73 410.09 10.08 20 2.85-1.74 63.02-2.41 26.72 19.37 699.69 410.09 11.10 21 3.00-1.38 63.05-2.40 26.72 17.02 776.13 410.09 12.31 22 3.15-1.02 61.92-2.06 26.72 14.20 859.62 410.09 13.88 23 3.30-0.71 59.68-1.70 26.72 11.22 938.78 410.09 15.73 24 3.45-0.46 57.43-1.33 26.72 8.10 1013.42 410.09 17.64 25 3.60-0.26 55.19-1.00 26.72 5.04 1074.57 410.09 19.47 26 3.75-0.11 52.93-0.71 26.72 2.26 1092.72 410.09 20.64 27 3.90 0.00 50.67-0.46 26.72 0.07 1106.95 410.09 21.84 28 4.05 0.07 48.41-0.27 26.72 1.50 1097.63 410.09 22.67 29 4.20 0.11 46.14-0.12 26.72 2.52 1090.97 410.09 23.64 30 4.35 0.13 43.87-0.02 26.72 3.10 1087.19 410.09 24.78 31 4.50 0.13 41.59 0.06 26.72 3.34 1085.68 410.09 26.11 32 4.65 0.12 39.30 0.10 26.72 3.30 1085.90 410.09 27.63 33 4.80 0.10 37.01 0.12 26.72 3.07 1087.38 410.09 29.38 34 4.95 0.09 34.72 0.13 26.72 2.71 1089.74 410.09 31.39 35 5.10 0.07 32.42 0.12 26.72 2.27 1092.65 410.09 33.71 36 5.25 0.05 30.11 0.11 26.72 1.78 1095.84 410.09 36.39 37 5.40 0.03 27.80 0.09 26.72 1.28 1099.07 410.09 39.53 38 5.55 0.02 25.49 0.07 26.72 0.81 1102.12 410.09 43.25 39 5.70 0.01 23.16 0.04 26.72 0.41 1104.74 410.09 47.69 40 5.85 0.00 20.84 0.01 26.72 0.12 1106.64 410.09 53.11 41 6.00 0.00 18.51 0.01 26.72 0.00 1107.42 410.09 59.84 Analisi dei tiranti Combinazione n 4 Nr. Nt D N Lf L f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kn] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kpa] Nr. NT D N L f L f 1 9 12.00 25.00 124.60 10.40 13.00 122412 COMBINAZIONE n 5 Valore della spinta statica 48.4182 [kn] Componente orizzontale della spinta statica 46.9094 [kn] Componente verticale della spinta statica 11.9929 [kn] Punto d'applicazione della spinta X = 1.05 [m] Y = -1.85 [m]
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 48 Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 14.34 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 50.45 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 52.7391 [kn] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.53 [m] Y = -1.27 [m] Risultanti sforzo tiranti : Fase di esercizio Sforzo tiranti in direzione X -39.7169 [kn] Sforzo tiranti in direzione Y 18.5203 [kn] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = -0.35 [m] Y = -1.25 [m] Risultanti sforzo tiranti : Fase di ribaltamento Sforzo tiranti in direzione X -39.7169 [kn] Sforzo tiranti in direzione Y 18.5203 [kn] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = [m] Y = -1.25 [m] Risultanti sforzo tiranti : Fase di scorrimento Sforzo tiranti in direzione X 0.0000 [kn] Sforzo tiranti in direzione Y 0.0000 [kn] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Risultanti carichi esterni Componente dir. Y 2.17 [kn] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 7.1925 [kn] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 138.1079 [kn] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 138.1079 [kn] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 7.1925 [kn] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0.12 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.71 [m] Risultante in fondazione 138.2951 [kn] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 2.98 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione -16.5427 [knm] Inviluppo sollecitazioni piastra paramento Combinazione n 5 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 12.50 Altezza(m) = 2.50 Origine all'attacco con la fondazione sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra espressa in [m] Ordinata Y positiva verso l'alto espressa in [m] I momenti positivi tendono le fibre contro terra Momento espresso in [knm] Taglio e Sforzo Normale espressi in [kn] Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax N 1 0.00-33.1745 21.2463-58.6815 31.2282 23.9018 2 0.08-30.6059 14.5335-57.1538 32.9165 23.0735 3 0.17-28.3552 10.7211-39.8077 31.9852 22.2508 4 0.25-26.2923 7.9220-31.1236 31.9585 21.4337 5 0.33-24.3250 5.6918-25.3988 32.6178 20.6276 6 0.42-22.3850 3.8645-21.0264 34.3077 19.8271 7 0.50-20.4135 2.3530-17.4630 36.9893 19.0322 8 0.58-18.3625 1.1005-14.4997 40.4393 18.2483 9 0.67-16.1853 0.0663-11.9609 44.9177 17.4699 10 0.75-13.8270 0.0000-9.7816 50.8149 16.6972 11 0.83-11.2186 0.0000-7.9807 58.7772 15.9355 12 0.91-8.2623 0.0000-6.3850 70.0173 15.1792 13 1.00-5.9345 1.2620-4.9709 86.8309 14.4288 14 1.08-4.4854 5.1179-3.7561 114.6147 13.6892 15 1.16-3.2055 11.9120-2.6908 172.5818 12.9551 16 1.25-3.1136 31.9792-135.8816 173.3454 12.2269 17 1.33-3.1860 13.5000-135.2251 15.3235 11.5060 18 1.41-3.1984 8.4182-78.8651 8.7838 10.7907 19 1.50-3.1575 5.5120-52.6371 7.6781 10.0814 20 1.58-3.0705 3.9770-37.2508 6.5958 9.3829 21 1.66-2.9444 2.8866-27.2203 5.6085 8.6900 22 1.75-2.7830 2.1780-20.2468 4.7338 8.0030 23 1.83-2.5908 1.7647-15.1926 3.9297 7.3269 24 1.92-2.3727 1.5291-11.3506 3.2401 6.6565 25 2.00-2.1302 1.3667-8.3227 3.0212 5.9918 26 2.08-1.8671 1.2026-5.9571 3.1992 5.3382
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 49 27 2.17-1.5887 1.0174-4.0421 3.3122 4.6901 28 2.25-1.2942 0.8116-2.4878 3.3920 4.0478 29 2.33-0.9768 0.5783-1.2114 3.6223 3.4166 30 2.42-0.6219 0.3105-1.7186 4.7421 2.7910 31 2.50-0.0099 0.0183-1.6640 4.7833 2.1710 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0.00 0.0000 29.9522-3.1019 173.7247 2 0.17 0.0000 9.4402-8.5197 172.9594 3 0.33 0.0000 3.3142-11.8834 62.1682 4 0.50-1.6865 0.7684-12.6875 34.7950 5 0.67-3.5768 0.0000-13.8202 22.5135 6 0.83-4.7839 0.0000-12.7019 14.5730 7 1.00-5.5037 0.0000-10.0406 8.8098 8 1.17-5.8401 0.0000-5.8468 4.1419 9 1.33-5.8398 0.0000-4.1629 5.8216 10 1.50-5.5026 0.0000-8.8314 10.0156 11 1.67-4.7820 0.0000-14.5952 12.6767 12 1.83-3.5742 0.0000-22.5366 13.7945 13 2.00-1.6831 0.7751-34.8192 12.6634 14 2.17 0.0000 3.3208-62.1936 11.8583 15 2.33 0.0000 9.4442-172.9869 8.4933 16 2.50 0.0000 29.9583-173.7524 173.6954 17 2.67 0.0000 9.4457-8.5511 172.9301 18 2.83 0.0000 3.3267-11.9171 62.1375 19 3.00-1.6773 0.7864-12.7236 34.7621 20 3.17-3.5664 0.0000-13.8580 22.4781 21 3.33-4.7722 0.0000-12.7426 14.5348 22 3.50-5.4906 0.0000-10.0835 8.7687 23 3.67-5.8255 0.0000-5.9015 4.0977 24 3.83-5.8234 0.0000-4.2154 5.7670 25 4.00-5.4844 0.0000-8.8896 9.9494 26 4.17-4.7617 0.0000-14.6597 12.6074 27 4.33-3.5515 0.0000-22.6081 13.7200 28 4.50-1.6579 0.8246-34.8985 12.5944 29 4.67 0.0000 3.3645-62.2817 11.7820 30 4.83 0.0000 9.4688-173.0866 8.4094 31 5.00 0.0000 29.9931-173.8524 173.5848 32 5.17 0.0000 9.4763-8.6632 172.8197 33 5.33 0.0000 3.3938-12.0409 62.0171 34 5.50-1.6288 0.8802-12.8605 34.6287 35 5.67-3.5121 0.0000-13.9998 22.3309 36 5.83-4.7113 0.0000-12.8985 14.3724 37 6.00-5.4222 0.0000-10.2480 8.5900 38 6.17-5.7485 0.0000-6.1364 3.9021 39 6.33-5.7366 0.0000-4.4550 5.5495 40 6.50-5.3864 0.0000-9.1586 9.6496 41 6.67-4.6508 0.0000-14.9605 12.2915 42 6.83-3.4259 0.1114-22.9439 13.3725 43 7.00-1.5153 1.0787-35.2725 12.2755 44 7.17 0.0000 3.6011-62.6982 11.4180 45 7.33 0.0000 9.6181-173.5616 7.9952 46 7.50 0.0000 30.2037-174.3291 173.0576 47 7.67 0.0000 9.6722-9.2814 172.2938 48 7.83 0.0000 3.7788-12.7513 61.4524 49 8.00-1.3148 1.3860-13.6791 34.0081 50 8.17-3.1529 0.5458-14.8461 21.6540 51 8.33-4.3039 0.0000-13.8706 13.6378 52 8.50-4.9535 0.0000-11.3364 7.7992 53 8.67-5.2117 0.0000-7.6669 3.0638 54 8.83-5.1287 0.0000-5.4130 3.8161 55 9.00-4.7037 0.0000-10.1629 7.4120 56 9.17-3.8839 0.3962-16.0079 9.7815 57 9.33-2.5542 1.1981-24.0158 10.4772 58 9.50-0.4909 2.3332-36.4566 9.5742 59 9.67 0.0000 4.9599-63.7379 8.2251 60 9.83 0.0000 10.8942-174.7357 4.2350 61 10.00 0.0000 31.6690-175.5119 172.0020 62 10.17 0.0000 11.2793-15.4448 171.2348 63 10.33 0.0000 5.6311-20.0022 60.8477 64 10.50 0.0000 3.0536-22.1640 33.7250 65 10.67-1.0624 1.5239-23.9289 21.8699
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 50 66 10.83-2.0603 0.4962-24.7804 14.5817 67 11.00-2.5925 0.0000-23.6820 9.8994 68 11.17-2.8311 0.0000-21.3430 6.7461 69 11.33-2.8591 0.0000-18.9169 4.5204 70 11.50-2.7518 0.0000-16.6527 2.9216 71 11.67-2.5457 0.0000-14.7645 1.6735 72 11.83-2.2587 0.0000-13.4360 0.6516 73 12.00-1.8773 0.0451-12.8859 0.0000 74 12.17-1.5508 0.2745-16.4364 0.0000 75 12.33-1.1005 0.4777-19.6743 0.0000 76 12.50-0.0841 0.0754-20.2002 0.0000 Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n 5 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 12.50 Altezza(m) = 1.71 Origine all'attacco con il muro sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax 1 0.00 0.0000 0.0042-0.0548 0.0000 2 0.06-0.0232 0.0000-0.7897 0.0000 3 0.12-0.0948 0.0000-1.5664 0.0000 4 0.19-0.2128 0.0000-2.3984 0.0000 5 0.25-0.3860 0.0000-3.1637 0.0000 6 0.66-23.5689 39.1329-115.5695 88.3587 7 0.72-14.1266 34.3883-112.9061 91.4562 8 0.77-8.9107 30.3450-77.2736 86.6922 9 0.83-5.2730 26.7426-58.3735 84.7137 10 0.88-2.5160 23.3690-45.7666 87.0071 11 0.94-0.3699 20.0452-36.2326 94.4188 12 1.00 0.0000 16.5975-28.6249 105.9170 13 1.05 0.0000 12.8289-22.4049 123.2637 14 1.11 0.0000 9.2588-17.1001 150.4092 15 1.16-2.0864 7.2253-12.6667 198.3822 16 1.22-9.9781 5.3710-8.5836 261.3917 17 1.26-16.2485 5.1547-5.8924 138.1179 18 1.31-18.4236 5.2888-3.4987 52.1675 19 1.35-17.5339 5.3107-46.0921 20.4835 20 1.40-12.5545 5.2348-195.3782 15.3606 21 1.46-5.6690 4.9003-134.1480 12.3542 22 1.52-3.2360 4.3656-80.4142 9.2137 23 1.59-1.8975 3.5586-47.3663 13.6950 24 1.65-0.8840 2.3957-22.3544 22.7803 25 1.71-0.0434 0.0551-6.8424 25.6312 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0.00-0.0001 9.7079-6.9287 8.7091 2 0.13-0.0001 8.9587-22.2890 23.7212 3 0.26-0.0002 6.8574-41.4099 32.3547 4 0.40-0.0436 3.5998-71.1298 33.8627 5 0.53-5.8587 0.0014-144.3052 32.2631 6 0.66-17.2134 0.0045-269.2340 22.7403 7 0.75-24.4053 0.0002-55.3236 55.0839 8 0.84-17.2943 0.0031-22.1638 267.6873 9 0.96-6.3965 0.0012-31.7315 148.8699 10 1.08-0.5964 2.7780-33.1920 77.3081 11 1.20-0.0001 6.0738-33.4285 46.8396 12 1.32-0.0001 8.3040-26.7226 27.9179 13 1.44 0.0000 9.5217-15.5357 12.9630 14 1.56-0.0001 9.5214-12.9716 15.5448 15 1.68-0.0001 8.3031-27.9282 26.7269 16 1.80-0.0001 6.0728-46.8538 33.4280 17 1.92-0.5997 2.7767-77.3353 33.1835 18 2.04-6.3995 0.0011-148.9472 31.7235 19 2.16-17.2992 0.0030-267.8255 22.1519 20 2.25-24.4173 0.0001-55.1074 55.1067 21 2.34-17.2992 0.0030-22.1499 267.8250 22 2.46-6.3996 0.0011-31.7213 148.9467
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 51 23 2.58-0.5999 2.7768-33.1812 77.3344 24 2.70-0.0001 6.0729-33.4253 46.8524 25 2.82-0.0001 8.3030-26.7235 27.9261 26 2.94-0.0001 9.5209-15.5423 12.9686 27 3.06-0.0001 9.5209-12.9691 15.5418 28 3.18-0.0001 8.3030-27.9266 26.7231 29 3.30-0.0001 6.0729-46.8530 33.4249 30 3.42-0.6000 2.7768-77.3351 33.1809 31 3.54-6.3998 0.0011-148.9476 31.7210 32 3.66-17.2992 0.0030-267.8262 22.1497 33 3.75-24.4173 0.0001-55.1078 55.1061 34 3.84-17.2992 0.0030-22.1517 267.8237 35 3.96-6.4001 0.0011-31.7231 148.9457 36 4.08-0.6004 2.7766-33.1830 77.3332 37 4.20-0.0001 6.0726-33.4272 46.8511 38 4.32-0.0001 8.3025-26.7255 27.9246 39 4.44-0.0001 9.5203-15.5446 12.9669 40 4.56-0.0001 9.5201-12.9711 15.5392 41 4.68-0.0001 8.3021-27.9289 26.7200 42 4.80-0.0001 6.0721-46.8556 33.4216 43 4.92-0.6017 2.7760-77.3383 33.1771 44 5.04-6.4019 0.0011-148.9514 31.7174 45 5.16-17.3003 0.0030-267.8266 22.1456 46 5.25-24.4184 0.0001-55.1118 55.1017 47 5.34-17.3006 0.0030-22.1575 267.8116 48 5.46-6.4035 0.0011-31.7297 148.9403 49 5.58-0.6042 2.7750-33.1898 77.3271 50 5.70-0.0001 6.0705-33.4349 46.8443 51 5.82-0.0001 8.2993-26.7343 27.9169 52 5.94-0.0001 9.5161-15.5557 12.9584 53 6.06-0.0001 9.5154-12.9814 15.5261 54 6.18-0.0001 8.2974-27.9410 26.7042 55 6.30-0.0001 6.0679-46.8697 33.4039 56 6.42-0.6116 2.7718-77.3553 33.1570 57 6.54-6.4132 0.0011-148.9718 31.6981 58 6.66-17.3066 0.0030-267.8274 22.1232 59 6.75-24.4246 0.0001-55.1332 55.0779 60 6.84-17.3084 0.0030-22.1886 267.7451 61 6.96-6.4219 0.0011-31.7655 148.9110 62 7.08-0.6253 2.7660-33.2267 77.2941 63 7.20-0.0001 6.0588-33.4773 46.8072 64 7.32-0.0001 8.2820-26.7827 27.8750 65 7.44-0.0001 9.4935-15.6163 12.9118 66 7.56-0.0001 9.4894-13.0376 15.4544 67 7.68-0.0001 8.2714-28.0070 26.6180 68 7.80-0.0001 6.0450-46.9465 33.3075 69 7.92-0.6654 2.7487-77.4484 33.0477 70 8.04-6.4753 0.0011-149.0843 31.5930 71 8.16-17.3410 0.0030-267.8340 22.0019 72 8.25-24.4580 0.0001-55.2513 54.9464 73 8.34-17.3504 0.0030-22.3563 267.3803 74 8.46-6.5234 0.0011-31.9579 148.7493 75 8.58-0.7414 2.7174-33.4249 77.1103 76 8.70-0.0001 5.9955-33.7040 46.5999 77 8.82-0.0001 8.1871-27.0397 27.6390 78 8.94-0.0001 9.3696-15.9407 12.6476 79 9.06-0.0001 9.3495-13.3649 15.0824 80 9.18-0.0001 8.1267-28.3956 26.1608 81 9.30-0.0001 5.9175-47.4053 32.7994 82 9.42-0.9730 2.6187-78.0091 32.4718 83 9.54-6.8335 0.0011-149.7646 31.0412 84 9.66-17.5408 0.0030-268.0589 21.3618 85 9.75-24.6558 0.0001-55.9881 54.1173 86 9.84-17.6033 0.0030-23.2620 265.3248 87 9.96-7.1376 0.0011-33.0173 147.7402 88 10.08-1.4550 2.4060-34.5112 75.9462 89 10.20-0.0001 5.5783-34.9719 45.2687 90 10.32-0.0001 7.6221-28.5029 26.1164 91 10.44-0.0001 8.6185-18.0015 10.9467 92 10.56-0.0001 8.4575-15.4562 12.7651 93 10.68-0.0001 7.1812-30.8030 22.8414 94 10.80-0.0001 4.9314-50.1066 28.8708 95 10.92-3.0353 1.5508-81.1088 27.6585
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 52 96 11.04-9.2140 0.0012-153.2647 26.4322 97 11.16-19.3233 0.0030-267.0640 15.5065 98 11.25-26.5327 0.0002-59.6129 50.9388 99 11.34-19.8578 0.0041-34.1645 254.8131 100 11.47-10.2492 0.0013-47.0699 140.6992 101 11.60-4.3698 0.1217-49.1639 68.7357 102 11.73-0.0002 2.5908-52.7065 40.5634 103 11.86-0.0002 3.9816-50.7217 24.0262 104 11.98-0.0003 5.2920-43.0404 12.4914 105 12.11-0.0003 5.8253-36.9127 4.1259 106 12.24-0.0866 5.3814-36.6881 0.0740 107 12.37-0.6327 4.1756-44.3443 0.1876 108 12.50-0.2523 0.1456-45.3903 0.1419 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 5 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kn] Mu momento ultimo espresso in [knm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kn] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kn] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kn] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0.00 100, 30 8.04 8.04 3942.84-33.32 1816.14 121.23 -- -- 2 0.08 100, 30 8.04 8.04 768.42-231.06 275.32 122.38 -- -- 3 0.17 100, 31 8.04 8.04 504.65-212.75 147.71 123.53 -- -- 4 0.25 100, 31 8.04 8.04 427.59-195.05 105.64 124.68 -- -- 5 0.33 100, 31 8.04 8.04 398.17-189.31 84.90 125.82 -- -- 6 0.42 100, 32 8.04 8.04 386.54-189.02 72.41 126.96 -- -- 7 0.50 100, 32 8.04 8.04 384.58-191.76 64.18 128.11 -- -- 8 0.58 100, 33 8.04 8.04 390.91-195.53 58.73 129.25 -- -- 9 0.67 100, 33 8.04 8.04 404.04-191.48 55.14 130.39 -- -- 10 0.75 100, 33 8.04 8.04 423.60-176.55 52.93 131.52 -- -- 11 0.84 100, 34 8.04 8.04 451.32-155.00 51.93 132.66 -- -- 12 0.92 100, 34 8.04 8.04 323.89 159.98 34.52 133.79 -- -- 13 1.00 100, 34 8.04 8.04 230.32 169.00 22.85 134.93 -- -- 14 1.09 100, 35 8.04 8.04 148.60 180.99 13.77 136.06 -- -- 15 1.17 100, 35 8.04 8.04 93.25 195.05 8.10 137.19 -- -- 16 1.25 100, 35 8.04 8.04 39.35 215.48 3.22 138.32 -- -- 17 1.34 100, 36 8.04 8.04 127.16 227.44 9.82 139.45 -- -- 18 1.42 100, 36 8.04 8.04 439.86 181.13 32.13 140.57 -- -- 19 1.50 100, 37 8.04 8.04 384.12-285.88 26.62 141.69 -- -- 20 1.59 100, 37 8.04 8.04 258.68 140.80 17.04 142.81 -- -- 21 1.67 100, 37 8.04 8.04 186.57 131.35 11.71 143.93 -- -- 22 1.75 100, 38 8.04 8.04 154.34 127.81 9.24 145.05 -- -- 23 1.83 100, 38 8.04 8.04 136.42 126.39 7.81 146.17 -- -- 24 1.92 100, 38 8.04 8.04 125.19-251.09 6.86 147.29 -- -- 25 2.00 100, 39 8.04 8.04 117.56-351.62 6.18 148.41 -- -- 26 2.08 100, 39 8.04 8.04 112.07-330.91 5.65 149.52 -- -- 27 2.17 100, 39 8.04 8.04 107.82-254.88 5.23 150.64 -- -- 28 2.25 100, 40 8.04 8.04 104.23-199.46 4.86 151.75 -- -- 29 2.33 100, 40 8.04 8.04 100.92-170.69 4.54 152.87 -- -- 30 2.42 100, 41 8.04 8.04 97.50-153.98 4.23 153.98 -- -- 31 2.50 100, 41 8.04 8.04 93.64-140.97 3.92 155.09 -- -- Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 5 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kn] Mu momento ultimo espresso in [knm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kn] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kn] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kn] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle)
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 53 Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0.00 100, 50 8.04 8.04 0.00 142.30 1000.00 176.18 -- -- 2 0.06 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 1000.00 176.18 -- -- 3 0.13 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 1000.00 176.18 -- -- 4 0.19 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 668.78 176.18 -- -- 5 0.25 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 368.68 176.18 -- -- Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0.00 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 2582.55 176.18 -- -- 2 0.06 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 59.40 176.18 -- -- 3 0.12 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 39.99 176.18 -- -- 4 0.19 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 32.60 176.18 -- -- 5 0.25 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 25.10 176.18 -- -- 6 0.31 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 11.33 176.18 -- -- 7 0.36 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 8.12 176.18 -- -- 8 0.40 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 7.72 176.18 -- -- 9 0.45 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 8.76 176.18 -- -- 10 0.49 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 14.26 176.18 -- -- 11 0.55 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 19.69 176.18 -- -- 12 0.60 100, 50 8.04 8.04 0.00 142.30 15.37 176.18 -- -- 13 0.66 100, 50 8.04 8.04 0.00 142.30 11.09 176.18 -- -- 14 0.71 100, 50 8.04 8.04 0.00 142.30 8.57 176.18 -- -- 15 0.77 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 7.10 176.18 -- -- 16 0.83 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 6.09 176.18 -- -- 17 0.88 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 5.32 176.18 -- -- 18 0.94 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 4.69 176.18 -- -- 19 0.99 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 4.14 176.18 -- -- 20 1.05 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 3.64 176.18 -- -- Armature e tensioni piastre Combinazione n 5 X Afs Afi Nu Mu CS ascissa sezione espressa in [m] area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] sforzo normale ultimo espresso in [kn] momento ultimo espresso in [knm] coefficiente sicurezza sezione Piastra paramento Nr. X A fs A fi N u M u CS 1 0.00 3.27 3.27 0.00-33.80 1.36 2 0.17 3.27 3.27 0.00-33.80 4.31 3 0.33 3.27 3.27 0.00-33.80 11.56 4 0.50 3.27 3.27 0.00-33.80 24.07 5 0.67 3.27 3.27 0.00 33.80 11.35 6 0.83 3.27 3.27 0.00 33.80 8.49 7 1.00 3.27 3.27 0.00 33.80 7.38 8 1.17 3.27 3.27 0.00 33.80 6.94 9 1.33 3.27 3.27 0.00 33.80 6.94 10 1.50 3.27 3.27 0.00 33.80 7.38 11 1.67 3.27 3.27 0.00 33.80 8.49 12 1.83 3.27 3.27 0.00 33.80 11.36 13 2.00 3.27 3.27 0.00-33.80 24.12 14 2.17 3.27 3.27 0.00-33.80 11.54 15 2.33 3.27 3.27 0.00-33.80 4.30 16 2.50 3.27 3.27 0.00-33.80 1.36 17 2.67 3.27 3.27 0.00-33.80 4.30 18 2.83 3.27 3.27 0.00-33.80 11.52 19 3.00 3.27 3.27 0.00-33.80 24.21 20 3.17 3.27 3.27 0.00 33.80 11.38 21 3.33 3.27 3.27 0.00 33.80 8.51 22 3.50 3.27 3.27 0.00 33.80 7.39 23 3.67 3.27 3.27 0.00 33.80 6.96 24 3.83 3.27 3.27 0.00 33.80 6.96 25 4.00 3.27 3.27 0.00 33.80 7.40 26 4.17 3.27 3.27 0.00 33.80 8.53 27 4.33 3.27 3.27 0.00 33.80 11.43 28 4.50 3.27 3.27 0.00-33.80 24.49 29 4.67 3.27 3.27 0.00-33.80 11.39 30 4.83 3.27 3.27 0.00-33.80 4.29 31 5.00 3.27 3.27 0.00-33.80 1.35
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 54 32 5.17 3.27 3.27 0.00-33.80 4.28 33 5.33 3.27 3.27 0.00-33.80 11.29 34 5.50 3.27 3.27 0.00-33.80 24.93 35 5.67 3.27 3.27 0.00 33.80 11.56 36 5.83 3.27 3.27 0.00 33.80 8.62 37 6.00 3.27 3.27 0.00 33.80 7.49 38 6.17 3.27 3.27 0.00 33.80 7.06 39 6.33 3.27 3.27 0.00 33.80 7.08 40 6.50 3.27 3.27 0.00 33.80 7.54 41 6.67 3.27 3.27 0.00 33.80 8.73 42 6.83 3.27 3.27 0.00-33.80 11.85 43 7.00 3.27 3.27 0.00-33.80 26.80 44 7.17 3.27 3.27 0.00-33.80 10.64 45 7.33 3.27 3.27 0.00-33.80 4.19 46 7.50 3.27 3.27 0.00-33.80 1.34 47 7.67 3.27 3.27 0.00-33.80 4.15 48 7.83 3.27 3.27 0.00-33.80 10.14 49 8.00 3.27 3.27 0.00-33.80 26.02 50 8.17 3.27 3.27 0.00-33.80 12.88 51 8.33 3.27 3.27 0.00 33.80 9.44 52 8.50 3.27 3.27 0.00 33.80 8.20 53 8.67 3.27 3.27 0.00 33.80 7.79 54 8.83 3.27 3.27 0.00 33.80 7.93 55 9.00 3.27 3.27 0.00 33.80 8.66 56 9.17 3.27 3.27 0.00-33.80 10.54 57 9.33 3.27 3.27 0.00-33.80 16.07 58 9.50 3.27 3.27 0.00-33.80 15.53 59 9.67 3.27 3.27 0.00-33.80 7.73 60 9.83 3.27 3.27 0.00-33.80 3.64 61 10.00 3.27 3.27 0.00-33.80 1.28 62 10.17 3.27 3.27 0.00-33.80 3.52 63 10.33 3.27 3.27 0.00-33.80 6.81 64 10.50 3.27 3.27 0.00-33.80 12.11 65 10.67 3.27 3.27 0.00-33.80 23.31 66 10.83 3.27 3.27 0.00-33.80 19.93 67 11.00 3.27 3.27 0.00 33.80 15.68 68 11.17 3.27 3.27 0.00 33.80 14.31 69 11.33 3.27 3.27 0.00 33.80 14.00 70 11.50 3.27 3.27 0.00 33.80 14.33 71 11.67 3.27 3.27 0.00 33.80 15.20 72 11.83 3.27 3.27 0.00 33.80 16.76 73 12.00 3.27 3.27 0.00 33.80 18.20 74 12.17 3.27 3.27 0.00 33.80 21.80 75 12.33 3.27 3.27 0.00 33.80 30.71 76 12.50 3.27 3.27 0.00-33.80 448.54 Piastra fondazione monte Nr. X A fs A fi N u M u CS 1 0.00 1.96 1.96 0.00 35.60 3.67 2 0.13 1.96 1.96 0.00 35.60 3.97 3 0.26 1.96 1.96 0.00 35.60 5.19 4 0.40 1.96 1.96 0.00 35.60 9.89 5 0.53 1.96 1.96 0.00-35.60 6.08 6 0.66 1.96 1.96 0.00-35.60 2.07 7 0.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1.46 8 0.84 1.96 1.96 0.00-35.60 2.06 9 0.96 1.96 1.96 0.00-35.60 5.57 10 1.08 1.96 1.96 0.00 35.60 12.82 11 1.20 1.96 1.96 0.00 35.60 5.86 12 1.32 1.96 1.96 0.00 35.60 4.29 13 1.44 1.96 1.96 0.00 35.60 3.74 14 1.56 1.96 1.96 0.00 35.60 3.74 15 1.68 1.96 1.96 0.00 35.60 4.29 16 1.80 1.96 1.96 0.00 35.60 5.86 17 1.92 1.96 1.96 0.00 35.60 12.82 18 2.04 1.96 1.96 0.00-35.60 5.56 19 2.16 1.96 1.96 0.00-35.60 2.06 20 2.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1.46 21 2.34 1.96 1.96 0.00-35.60 2.06 22 2.46 1.96 1.96 0.00-35.60 5.56 23 2.58 1.96 1.96 0.00 35.60 12.82 24 2.70 1.96 1.96 0.00 35.60 5.86 25 2.82 1.96 1.96 0.00 35.60 4.29
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 55 26 2.94 1.96 1.96 0.00 35.60 3.74 27 3.06 1.96 1.96 0.00 35.60 3.74 28 3.18 1.96 1.96 0.00 35.60 4.29 29 3.30 1.96 1.96 0.00 35.60 5.86 30 3.42 1.96 1.96 0.00 35.60 12.82 31 3.54 1.96 1.96 0.00-35.60 5.56 32 3.66 1.96 1.96 0.00-35.60 2.06 33 3.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1.46 34 3.84 1.96 1.96 0.00-35.60 2.06 35 3.96 1.96 1.96 0.00-35.60 5.56 36 4.08 1.96 1.96 0.00 35.60 12.82 37 4.20 1.96 1.96 0.00 35.60 5.86 38 4.32 1.96 1.96 0.00 35.60 4.29 39 4.44 1.96 1.96 0.00 35.60 3.74 40 4.56 1.96 1.96 0.00 35.60 3.74 41 4.68 1.96 1.96 0.00 35.60 4.29 42 4.80 1.96 1.96 0.00 35.60 5.86 43 4.92 1.96 1.96 0.00 35.60 12.82 44 5.04 1.96 1.96 0.00-35.60 5.56 45 5.16 1.96 1.96 0.00-35.60 2.06 46 5.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1.46 47 5.34 1.96 1.96 0.00-35.60 2.06 48 5.46 1.96 1.96 0.00-35.60 5.56 49 5.58 1.96 1.96 0.00 35.60 12.83 50 5.70 1.96 1.96 0.00 35.60 5.86 51 5.82 1.96 1.96 0.00 35.60 4.29 52 5.94 1.96 1.96 0.00 35.60 3.74 53 6.06 1.96 1.96 0.00 35.60 3.74 54 6.18 1.96 1.96 0.00 35.60 4.29 55 6.30 1.96 1.96 0.00 35.60 5.87 56 6.42 1.96 1.96 0.00 35.60 12.84 57 6.54 1.96 1.96 0.00-35.60 5.55 58 6.66 1.96 1.96 0.00-35.60 2.06 59 6.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1.46 60 6.84 1.96 1.96 0.00-35.60 2.06 61 6.96 1.96 1.96 0.00-35.60 5.54 62 7.08 1.96 1.96 0.00 35.60 12.87 63 7.20 1.96 1.96 0.00 35.60 5.88 64 7.32 1.96 1.96 0.00 35.60 4.30 65 7.44 1.96 1.96 0.00 35.60 3.75 66 7.56 1.96 1.96 0.00 35.60 3.75 67 7.68 1.96 1.96 0.00 35.60 4.30 68 7.80 1.96 1.96 0.00 35.60 5.89 69 7.92 1.96 1.96 0.00 35.60 12.95 70 8.04 1.96 1.96 0.00-35.60 5.50 71 8.16 1.96 1.96 0.00-35.60 2.05 72 8.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1.46 73 8.34 1.96 1.96 0.00-35.60 2.05 74 8.46 1.96 1.96 0.00-35.60 5.46 75 8.58 1.96 1.96 0.00 35.60 13.10 76 8.70 1.96 1.96 0.00 35.60 5.94 77 8.82 1.96 1.96 0.00 35.60 4.35 78 8.94 1.96 1.96 0.00 35.60 3.80 79 9.06 1.96 1.96 0.00 35.60 3.81 80 9.18 1.96 1.96 0.00 35.60 4.38 81 9.30 1.96 1.96 0.00 35.60 6.02 82 9.42 1.96 1.96 0.00 35.60 13.59 83 9.54 1.96 1.96 0.00-35.60 5.21 84 9.66 1.96 1.96 0.00-35.60 2.03 85 9.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1.44 86 9.84 1.96 1.96 0.00-35.60 2.02 87 9.96 1.96 1.96 0.00-35.60 4.99 88 10.08 1.96 1.96 0.00 35.60 14.80 89 10.20 1.96 1.96 0.00 35.60 6.38 90 10.32 1.96 1.96 0.00 35.60 4.67 91 10.44 1.96 1.96 0.00 35.60 4.13 92 10.56 1.96 1.96 0.00 35.60 4.21 93 10.68 1.96 1.96 0.00 35.60 4.96 94 10.80 1.96 1.96 0.00 35.60 7.22 95 10.92 1.96 1.96 0.00 35.60 11.73 96 11.04 1.96 1.96 0.00-35.60 3.86 97 11.16 1.96 1.96 0.00-35.60 1.84 98 11.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1.34
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 56 99 11.34 1.96 1.96 0.00-35.60 1.79 100 11.47 1.96 1.96 0.00-35.60 3.47 101 11.60 1.96 1.96 0.00 35.60 8.15 102 11.73 1.96 1.96 0.00 35.60 13.74 103 11.86 1.96 1.96 0.00 35.60 8.94 104 11.98 1.96 1.96 0.00 35.60 6.73 105 12.11 1.96 1.96 0.00 35.60 6.11 106 12.24 1.96 1.96 0.00 35.60 6.62 107 12.37 1.96 1.96 0.00-35.60 8.53 108 12.50 1.96 1.96 0.00 35.60 141.12 Piastra fondazione valle Nr. X A fs A fi N u M u CS 1 0.00 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 2 0.13 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 3 0.26 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 4 0.40 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 5 0.53 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 6 0.66 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 7 0.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 8 0.84 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 9 0.96 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 10 1.08 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 11 1.20 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 12 1.32 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 13 1.44 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 14 1.56 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 15 1.68 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 16 1.80 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 17 1.92 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 18 2.04 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 19 2.16 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 20 2.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 21 2.34 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 22 2.46 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 23 2.58 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 24 2.70 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 25 2.82 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 26 2.94 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 27 3.06 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 28 3.18 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 29 3.30 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 30 3.42 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 31 3.54 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 32 3.66 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 33 3.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 34 3.84 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 35 3.96 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 36 4.08 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 37 4.20 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 38 4.32 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 39 4.44 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 40 4.56 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 41 4.68 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 42 4.80 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 43 4.92 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 44 5.04 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 45 5.16 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 46 5.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 47 5.34 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 48 5.46 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 49 5.58 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 50 5.70 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 51 5.82 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 52 5.94 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 53 6.06 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 54 6.18 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 55 6.30 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 56 6.42 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 57 6.54 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 58 6.66 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 59 6.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 60 6.84 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 57 61 6.96 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 62 7.08 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 63 7.20 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 64 7.32 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 65 7.44 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 66 7.56 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 67 7.68 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 68 7.80 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 69 7.92 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 70 8.04 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 71 8.16 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 72 8.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 73 8.34 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 74 8.46 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 75 8.58 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 76 8.70 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 77 8.82 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 78 8.94 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 79 9.06 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 80 9.18 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 81 9.30 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 82 9.42 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 83 9.54 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 84 9.66 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 85 9.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 86 9.84 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 87 9.96 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 88 10.08 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 89 10.20 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 90 10.32 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 91 10.44 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 92 10.56 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 93 10.68 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 94 10.80 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 95 10.92 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 96 11.04 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 97 11.16 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 98 11.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 99 11.34 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 100 11.47 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 101 11.60 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 102 11.73 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 103 11.86 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 104 11.98 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 105 12.11 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 106 12.24 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 107 12.37 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 108 12.50 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 Analisi dei pali Combinazione n 5 Risultanti sulla base della fondazione (per metro lineare di muro) Orizzontale [kn] 7.192 Verticale [kn] 138.108 Momento [knm] 16.543 Spostamenti della piastra di fondazione Orizzontale [cm] 0.22758 Verticale [cm] 0.03053 Rotazione [ ] 0.01714 Scarichi in testa ai pali Fila nr. N.pali N [kn] T [kn] M [knm] Tu [kn] Mu [knm] 1 16 151.56 5.62 0.00 24.08 0.00 2 16 64.24 5.62 0.00 24.08 0.00 Calcolo della portanza m p Nc, Nq, N N'c, N'q, N' Pl Pp Pd tensione tangenziale media palo-terreno in [kpa] tensione sul terreno alla punta del palo in [kpa] fattori di capacità portante fattori di capacità portante corretti portanza caratteristica per attrito e aderenza laterale in [kn] portanza caratteristica di punta in [kn] portanza di progetto, in [kn]
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 58 Wp PT peso del palo, in [kn] Parametri Terreno utilizzati Fila N c N' c N q N' q N N' m p 1 29.24 29.24 15.90 15.90 11.55 11.55 0.34 15.07 2 29.24 29.24 15.90 15.90 11.55 11.55 0.14 7.71 Fila P l P p W p P d PT 1 332.32 412.08 4.45 467.14 MEDI 1 332.32 412.08 4.45 467.14 MINIMI 2 302.35 411.68 4.45 446.23 MEDI 2 302.35 411.68 4.45 446.23 MINIMI Verifica a punzonamento della fondazione D diametro dei pali della fila espresso in [cm] Hf altezza della fondazione in corrispondenza della fila espressa in [cm] Sl superficie di aderenza palo-fondazione (Hf D) espressa in [cmq] N sforzo normale trasmesso dal palo alla fondazione espresso in [kn] tensione tangenziale palo-fondazione espressa in [kpa] c Fila D H f S l N c 1 18.0 50.0 2827.4 151.56 536 2 18.0 300.0 16964.6 64.24 38 Sollecitazioni nei pali e verifiche delle sezioni Combinazione n 5 Nr. Y M N T Mu Nu Tu CS numero d'ordine della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione ordinata della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione positiva verso il basso (in [m]) momento flettente espresso in [knm] sforzo normale espresso in [kn] taglio espresso in [kn] momento ultimo espresso in [knm] sforzo normale ultimo espresso in [kn] taglio ultimo espresso in [kn] coefficiente di sicurezza Sollecitazioni e tensioni per la fila di pali nr. 1 Nr. Y M N T A f M u N u T u CS 1 0.00 0.00 151.56 5.62 26.72 0.00 1107.42 410.09 7.31 2 0.15-0.84 151.67 5.41 26.72 5.91 1062.39 410.09 7.00 3 0.30-1.65 151.76 4.98 26.72 10.44 958.08 410.09 6.31 4 0.45-2.40 151.85 4.34 26.72 13.78 871.30 410.09 5.74 5 0.60-3.05 151.93 3.48 26.72 16.13 803.23 410.09 5.29 6 0.75-3.57 152.00 2.42 26.72 17.73 753.87 410.09 4.96 7 0.90-3.94 152.07 1.44 26.72 18.70 722.26 410.09 4.75 8 1.05-4.15 152.12 0.61 26.72 19.23 704.50 410.09 4.63 9 1.20-4.24 152.16-0.08 26.72 19.44 697.22 410.09 4.58 10 1.35-4.23 152.20-0.64 26.72 19.41 698.25 410.09 4.59 11 1.50-4.14 152.23-1.10 26.72 19.18 706.13 410.09 4.64 12 1.65-3.97 152.24-1.45 26.72 18.77 719.80 410.09 4.73 13 1.80-3.75 152.25-1.73 26.72 18.20 738.49 410.09 4.85 14 1.95-3.49 152.25-1.93 26.72 17.48 761.69 410.09 5.00 15 2.10-3.20 152.24-2.08 26.72 16.60 789.00 410.09 5.18 16 2.25-2.89 152.22-2.18 26.72 15.58 820.03 410.09 5.39 17 2.40-2.57 152.20-2.24 26.72 14.40 854.08 410.09 5.61 18 2.55-2.23 152.16-2.27 26.72 13.06 891.13 410.09 5.86 19 2.70-1.89 152.12-2.28 26.72 11.55 930.50 410.09 6.12 20 2.85-1.55 149.10-2.24 26.72 10.04 967.96 410.09 6.49 21 3.00-1.21 143.91-2.05 26.72 8.45 1005.28 410.09 6.99 22 3.15-0.90 138.71-1.78 26.72 6.79 1042.96 410.09 7.52 23 3.30-0.64 133.49-1.47 26.72 5.12 1074.07 410.09 8.05 24 3.45-0.42 128.27-1.16 26.72 3.51 1084.53 410.09 8.46 25 3.60-0.24 123.03-0.88 26.72 2.14 1093.48 410.09 8.89 26 3.75-0.11 117.78-0.63 26.72 1.02 1100.79 410.09 9.35 27 3.90-0.01 112.51-0.42 26.72 0.14 1106.48 410.09 9.83 28 4.05 0.05 107.24-0.25 26.72 0.49 1104.20 410.09 10.30 29 4.20 0.09 101.95-0.12 26.72 0.92 1101.41 410.09 10.80 30 4.35 0.10 96.66-0.03 26.72 1.18 1099.75 410.09 11.38 31 4.50 0.11 91.35 0.04 26.72 1.29 1099.01 410.09 12.03 32 4.65 0.10 86.03 0.08 26.72 1.30 1098.98 410.09 12.78 33 4.80 0.09 80.69 0.10 26.72 1.22 1099.48 410.09 13.63 34 4.95 0.07 75.35 0.11 26.72 1.09 1100.34 410.09 14.60 35 5.10 0.06 69.99 0.10 26.72 0.91 1101.46 410.09 15.74 36 5.25 0.04 64.62 0.09 26.72 0.72 1102.70 410.09 17.06 37 5.40 0.03 59.25 0.08 26.72 0.53 1103.98 410.09 18.63
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 59 38 5.55 0.02 53.85 0.06 26.72 0.34 1105.21 410.09 20.52 39 5.70 0.01 48.45 0.04 26.72 0.17 1106.29 410.09 22.83 40 5.85 0.00 43.04 0.01 26.72 0.05 1107.09 410.09 25.72 41 6.00 0.00 37.61 0.01 26.72 0.00 1107.42 410.09 29.44 Sollecitazioni e tensioni per la fila di pali nr. 2 Nr. Y M N T A f M u N u T u CS 1 0.00 0.00 64.24 5.62 26.72 0.00 1107.42 410.09 17.24 2 0.15-0.84 64.34 5.40 26.72 12.03 918.26 410.09 14.27 3 0.30-1.65 64.45 4.98 26.72 18.61 725.32 410.09 11.25 4 0.45-2.40 64.55 4.34 26.72 22.23 598.08 410.09 9.27 5 0.60-3.05 64.65 3.48 26.72 24.36 516.43 410.09 7.99 6 0.75-3.57 64.74 2.41 26.72 25.65 464.81 410.09 7.18 7 0.90-3.93 64.83 1.44 26.72 26.38 434.72 410.09 6.71 8 1.05-4.15 64.91 0.61 26.72 26.76 418.64 410.09 6.45 9 1.20-4.24 64.99-0.07 26.72 26.91 412.33 410.09 6.34 10 1.35-4.23 65.07-0.63 26.72 26.88 413.48 410.09 6.35 11 1.50-4.14 65.14-1.08 26.72 26.71 420.78 410.09 6.46 12 1.65-3.97 65.21-1.44 26.72 26.41 433.51 410.09 6.65 13 1.80-3.76 65.28-1.71 26.72 25.98 451.29 410.09 6.91 14 1.95-3.50 65.34-1.91 26.72 25.41 474.23 410.09 7.26 15 2.10-3.22 65.39-2.05 26.72 24.71 502.58 410.09 7.69 16 2.25-2.91 65.44-2.14 26.72 23.85 536.85 410.09 8.20 17 2.40-2.59 65.49-2.20 26.72 22.79 577.20 410.09 8.81 18 2.55-2.26 65.54-2.23 26.72 21.51 624.84 410.09 9.53 19 2.70-1.92 65.57-2.24 26.72 19.94 680.39 410.09 10.38 20 2.85-1.59 65.61-2.23 26.72 18.01 744.91 410.09 11.35 21 3.00-1.25 65.64-2.21 26.72 15.61 819.00 410.09 12.48 22 3.15-0.92 64.46-1.89 26.72 12.80 897.86 410.09 13.93 23 3.30-0.64 62.13-1.55 26.72 9.92 970.66 410.09 15.62 24 3.45-0.40 59.79-1.21 26.72 7.00 1038.29 410.09 17.37 25 3.60-0.22 57.45-0.90 26.72 4.17 1080.24 410.09 18.80 26 3.75-0.09 55.10-0.63 26.72 1.73 1096.13 410.09 19.89 27 3.90 0.01 52.75-0.41 26.72 0.16 1106.39 410.09 20.98 28 4.05 0.07 50.39-0.23 26.72 1.50 1097.65 410.09 21.78 29 4.20 0.10 48.03-0.10 26.72 2.36 1092.03 410.09 22.74 30 4.35 0.12 45.66-0.01 26.72 2.84 1088.93 410.09 23.85 31 4.50 0.12 43.28 0.06 26.72 3.01 1087.80 410.09 25.13 32 4.65 0.11 40.90 0.10 26.72 2.96 1088.16 410.09 26.60 33 4.80 0.10 38.52 0.12 26.72 2.73 1089.60 410.09 28.29 34 4.95 0.08 36.13 0.12 26.72 2.40 1091.79 410.09 30.22 35 5.10 0.06 33.73 0.11 26.72 1.99 1094.42 410.09 32.45 36 5.25 0.04 31.33 0.10 26.72 1.56 1097.27 410.09 35.02 37 5.40 0.03 28.92 0.08 26.72 1.12 1100.13 410.09 38.04 38 5.55 0.02 26.51 0.06 26.72 0.71 1102.81 410.09 41.60 39 5.70 0.01 24.09 0.04 26.72 0.36 1105.10 410.09 45.87 40 5.85 0.00 21.67 0.01 26.72 0.10 1106.75 410.09 51.07 41 6.00 0.00 19.24 0.01 26.72 0.00 1107.42 410.09 57.55 Analisi dei tiranti Combinazione n 5 Nr. Nt D N Lf L f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kn] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kpa] Nr. NT D N L f L f 1 9 12.00 25.00 121.73 8.70 11.30 119592 COMBINAZIONE n 6 Stabilità globale muro + terreno Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kn] angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [ ] (positivo antiorario) angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kpa] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kpa]
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 60 Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -2.22 Y[m]= 0.99 Raggio del cerchio R[m]= 5.16 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -6.03 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 2.85 Larghezza della striscia dx[m]= 0.36 Coefficiente di sicurezza C= 6.64 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W ( ) Wsin b/cos c u 1 7.8463 72.24 7.4725 0.0114 21.32 0 0 2 13.1993 61.84 11.6364 0.0074 21.32 0 0 3 16.9855 54.27 13.7886 0.0060 21.32 0 0 4 20.0662 47.94 14.8989 0.0052 21.32 0 0 5 22.5241 42.33 15.1670 0.0047 21.32 0 0 6 25.6031 37.18 15.4728 0.0044 21.32 0 0 7 25.6521 32.37 13.7327 0.0041 21.32 0 0 8 24.4484 27.80 11.4023 0.0039 21.32 0 0 9 32.2952 23.42 12.8354 0.0038 21.32 0 0 10 11.4372 19.18 3.7572 0.0037 21.32 0 0 11 10.4892 15.05 2.7229 0.0036 21.32 0 0 12 10.9255 10.99 2.0832 0.0035 21.32 0 0 13 11.1719 6.99 1.3603 0.0035 21.32 0 0 14 11.2348 3.03 0.5937 0.0035 21.32 0 0 15 11.1174-0.92-0.1786 0.0035 21.32 0 0 16 10.8205-4.87-0.9194 0.0035 21.32 0 0 17 10.3421-8.85-1.5915 0.0035 21.32 0 0 18 9.6776-12.87-2.1562 0.0036 21.32 0 0 19 8.8220-16.96-2.5735 0.0036 21.32 0 0 20 7.9666-21.14-2.8731 0.0037 21.32 0 0 21 7.0420-25.44-3.0251 0.0039 21.32 0 0 22 5.9155-29.90-2.9491 0.0040 21.32 0 0 23 4.5601-34.58-2.5878 0.0042 21.32 0 0 24 2.9364-39.53-1.8690 0.0045 21.32 0 0 25 0.9842-44.88-0.6944 0.0049 21.32 0 0 W i= 324.0631 [kn] W isin i= 105.5060 [kn] W icos itan i= 105.9554 [kn] c ib i/cos i= 0.0000 [kn] Analisi dei tiranti Combinazione n 6Nr. numero della fila Nt D N Lf L f numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kn] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kpa] Nr. NT D N L f L f 1 9 12.00 25.00 121.73 4.30 6.90 119592 COMBINAZIONE n 7 Valore della spinta statica 28.0552 [kn] Componente orizzontale della spinta statica 26.7299 [kn] Componente verticale della spinta statica 8.5210 [kn] Punto d'applicazione della spinta X = 1.05 [m] Y = -2.00 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 17.68 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 53.21 [ ] Incremento sismico della spinta 11.4791 [kn] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 1.05 [m] Y = -1.50 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 44.59 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 46.2398 [kn] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.53 [m] Y = -1.27 [m] Inerzia del muro 6.2096 [kn]
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 61 Inerzia verticale del muro 3.1048 [kn] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 6.7268 [kn] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 3.3634 [kn] Risultanti sforzo tiranti : Fase di esercizio Sforzo tiranti in direzione X -44.4087 [kn] Sforzo tiranti in direzione Y 20.7081 [kn] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = -0.35 [m] Y = -1.25 [m] Risultanti sforzo tiranti : Fase di ribaltamento Sforzo tiranti in direzione X -44.4087 [kn] Sforzo tiranti in direzione Y 20.7081 [kn] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = [m] Y = -1.25 [m] Risultanti sforzo tiranti : Fase di scorrimento Sforzo tiranti in direzione X 0.0000 [kn] Sforzo tiranti in direzione Y 0.0000 [kn] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 7.6492 [kn] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 138.1081 [kn] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 138.1081 [kn] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 7.6492 [kn] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0.10 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.71 [m] Risultante in fondazione 138.3198 [kn] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 3.17 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione -14.3471 [knm] Inviluppo sollecitazioni piastra paramento Combinazione n 7 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 12.50 Altezza(m) = 2.50 Origine all'attacco con la fondazione sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra espressa in [m] Ordinata Y positiva verso l'alto espressa in [m] I momenti positivi tendono le fibre contro terra Momento espresso in [knm] Taglio e Sforzo Normale espressi in [kn] Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax N 1 0.00-40.0170 20.8690-59.4279 41.1677 21.7308 2 0.08-36.6439 13.8378-58.1555 42.6081 20.9025 3 0.17-33.6665 10.0293-39.2192 41.0842 20.0798 4 0.25-30.9386 7.3184-29.9731 40.5802 19.2627 5 0.33-28.3556 5.2068-24.0184 40.8644 18.4566 6 0.42-25.8400 3.5091-19.5661 42.3051 17.6561 7 0.50-23.3254 2.1289-16.0090 44.8719 16.8612 8 0.58-20.7565 1.0037-13.1012 48.3212 16.0773 9 0.67-18.0800 0.0893-10.6577 52.9306 15.2989 10 0.75-15.2333 0.0000-8.6014 59.1386 14.5262 11 0.83-12.1383 0.0000-6.9511 67.6760 13.7645 12 0.91-8.6839 0.0000-5.5187 79.8881 13.0082 13 1.00-5.9610 2.0855-4.2777 98.3415 12.2578 14 1.08-4.2481 6.4898-3.2345 129.0791 11.5182 15 1.16-2.7501 14.1533-2.3440 193.5730 10.7841 16 1.25-2.6076 36.6331-151.6248 194.2321 10.0559 17 1.33-2.6698 15.9897-151.0549 17.3180 9.3350 18 1.41-2.6865 10.3045-88.3073 9.6601 8.6197 19 1.50-2.6643 7.0315-59.2327 8.1838 7.9104 20 1.58-2.6093 5.2726-42.2440 6.7659 7.2119 21 1.66-2.5272 3.9946-31.2224 5.4714 6.5190 22 1.75-2.4207 3.1281-23.5997 4.3207 5.8320 23 1.83-2.2924 2.5789-18.0793 3.2932 5.1559 24 1.92-2.1446 2.2192-13.8858 2.4205 4.4855 25 2.00-1.9767 1.9337-10.5747 2.0638 3.8208 26 2.08-1.7874 1.6444-7.8970 2.2871 3.1672 27 2.17-1.5745 1.3379-5.6405 2.5270 2.5191 28 2.25-1.3302 1.0222-3.7082 2.8702 1.8768 29 2.33-1.0398 0.6970-2.0092 3.4702 1.2456 30 2.42-0.6827 0.3582-2.2178 5.0309 0.6200 31 2.50-0.0132 0.0182-1.8819 5.2789 0.0000
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 62 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0.00 0.0000 33.4905-3.5016 194.1486 2 0.17 0.0000 10.5553-9.6212 193.4897 3 0.33 0.0000 3.7058-13.4491 69.6950 4 0.50-1.8858 0.8592-14.4384 39.0850 5 0.67-3.9993 0.0000-15.2007 25.3190 6 0.83-5.3490 0.0000-13.7942 16.4141 7 1.00-6.1539 0.0000-10.4348 9.9405 8 1.17-6.5300 0.0000-5.7703 4.6840 9 1.33-6.5296 0.0000-4.7077 5.7424 10 1.50-6.1527 0.0000-9.9648 10.4073 11 1.67-5.3469 0.0000-16.4391 13.7665 12 1.83-3.9964 0.0000-25.3449 15.1723 13 2.00-1.8819 0.8667-39.1120 14.4112 14 2.17 0.0000 3.7131-69.7235 13.4207 15 2.33 0.0000 10.5599-193.5205 9.5914 16 2.50 0.0000 33.4973-194.1795 194.1158 17 2.67 0.0000 10.5615-9.6566 193.4570 18 2.83 0.0000 3.7197-13.4870 69.6607 19 3.00-1.8755 0.8793-14.4791 39.0481 20 3.17-3.9877 0.0000-15.2427 25.2794 21 3.33-5.3359 0.0000-13.8396 16.3714 22 3.50-6.1392 0.0000-10.4841 9.8943 23 3.67-6.5136 0.0000-5.8249 4.6342 24 3.83-6.5113 0.0000-4.7670 5.6753 25 4.00-6.1322 0.0000-10.0304 10.3369 26 4.17-5.3242 0.0000-16.5117 13.6908 27 4.33-3.9711 0.0000-25.4252 15.0902 28 4.50-1.8537 0.9220-39.2010 14.3328 29 4.67 0.0000 3.7619-69.8221 13.3345 30 4.83 0.0000 10.5874-193.6320 9.4967 31 5.00 0.0000 33.5362-194.2913 193.9921 32 5.17 0.0000 10.5957-9.7828 193.3336 33 5.33 0.0000 3.7947-13.6262 69.5261 34 5.50-1.8213 0.9842-14.6328 38.8990 35 5.67-3.9270 0.0000-15.4007 25.1146 36 5.83-5.2679 0.0000-14.0145 16.1893 37 6.00-6.0627 0.0000-10.6784 9.6936 38 6.17-6.4276 0.0000-6.0437 4.4137 39 6.33-6.4143 0.0000-5.0376 5.3843 40 6.50-6.0227 0.0000-10.3332 10.0251 41 6.67-5.2003 0.0000-16.8499 13.3478 42 6.83-3.8306 0.1245-25.8022 14.7080 43 7.00-1.6943 1.2061-39.6204 13.9698 44 7.17 0.0000 4.0265-70.2886 12.9226 45 7.33 0.0000 10.7543-194.1634 9.0290 46 7.50 0.0000 33.7717-194.8241 193.4029 47 7.67 0.0000 10.8148-10.4783 192.7454 48 7.83 0.0000 4.2252-14.4247 68.8948 49 8.00-1.4701 1.5497-15.5513 38.2053 50 8.17-3.5254 0.6102-16.3435 24.3572 51 8.33-4.8123 0.0000-15.1040 15.3663 52 8.50-5.5387 0.0000-11.9434 8.8057 53 8.67-5.8274 0.0000-7.5335 3.4688 54 8.83-5.7346 0.0000-6.1241 3.2457 55 9.00-5.2594 0.0000-11.4672 7.6334 56 9.17-4.3427 0.4430-18.0313 10.5975 57 9.33-2.8560 1.3397-27.0105 11.5107 58 9.50-0.5489 2.6088-40.9284 10.9097 59 9.67 0.0000 5.5458-71.4579 9.3171 60 9.83 0.0000 12.1812-195.4775 4.7867 61 10.00 0.0000 35.4100-196.1457 192.2218 62 10.17 0.0000 12.6117-17.4240 191.5614 63 10.33 0.0000 6.2964-22.6061 68.2283 64 10.50 0.0000 3.4145-25.1615 37.9116 65 10.67-1.1879 1.7042-26.3750 24.6300 66 10.83-2.3035 0.5551-27.0356 16.4748 67 11.00-2.8985 0.0000-26.2619 11.2223 68 11.17-3.1651 0.0000-23.9077 7.6321 69 11.33-3.1962 0.0000-21.1399 5.0842 70 11.50-3.0759 0.0000-18.5934 3.1961 71 11.67-2.8451 0.0000-16.4789 1.7669
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 63 72 11.83-2.5241 0.0000-14.9935 0.6449 73 12.00-2.0977 0.0514-14.3794 0.0000 74 12.17-1.7358 0.3102-18.4622 0.0000 75 12.33-1.2343 0.5402-22.1916 0.0000 76 12.50-0.0814 0.0756-22.6771 0.0000 Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n 7 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 12.50 Altezza(m) = 1.71 Origine all'attacco con il muro sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax 1 0.00 0.0000 0.0042-0.0548 0.0000 2 0.06-0.0232 0.0000-0.7897 0.0000 3 0.12-0.0948 0.0000-1.5664 0.0000 4 0.19-0.2128 0.0000-2.3984 0.0000 5 0.25-0.3860 0.0000-3.1637 0.0000 6 0.66-18.7518 42.3685-107.5911 91.2106 7 0.72-9.8321 37.4570-104.9463 94.3094 8 0.77-5.0382 33.2247-70.1046 89.7416 9 0.83-1.7878 29.4177-51.5876 87.8921 10 0.88 0.0000 25.8291-39.2113 90.1990 11 0.94 0.0000 22.2848-29.8334 97.4989 12 1.00 0.0000 18.6151-22.3352 108.7776 13 1.05 0.0000 14.6284-16.1900 125.7532 14 1.11 0.0000 10.8347-11.1002 152.1290 15 1.16-0.5347 8.5426-6.8804 198.7731 16 1.22-8.5164 6.4418-3.5509 260.0536 17 1.26-14.8392 6.0222-1.4011 140.3348 18 1.31-17.1507 5.9615-0.0219 55.0145 19 1.35-16.4547 5.8116-40.7182 23.7052 20 1.40-11.7528 5.5869-186.6455 18.2753 21 1.46-5.2188 5.0849-128.1814 14.5379 22 1.52-2.9830 4.4281-76.4481 10.8525 23 1.59-1.7751 3.5445-44.8680 14.4901 24 1.65-0.8455 2.3525-21.0708 22.7317 25 1.71-0.0456 0.0505-6.4498 25.1024 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0.00-0.0001 9.4603-6.9762 10.2261 2 0.13-0.0001 8.7301-22.1555 22.4598 3 0.26-0.0002 6.6822-40.8911 31.3991 4 0.40-0.0425 3.5073-69.8660 32.9573 5 0.53-5.7114 0.0014-141.0498 31.4786 6 0.66-16.7702 0.0045-272.2801 22.1759 7 0.75-23.7801 0.0002-63.8341 63.3356 8 0.84-16.8497 0.0031-21.6154 270.7938 9 0.96-6.2339 0.0012-30.9557 145.4712 10 1.08-0.5814 2.7071-32.3131 75.8624 11 1.20-0.0001 5.9191-32.4854 46.1715 12 1.32-0.0001 8.0925-25.7186 27.6532 13 1.44 0.0000 9.2792-15.4565 12.9569 14 1.56-0.0001 9.2789-12.9663 15.4629 15 1.68-0.0001 8.0916-27.6643 25.7235 16 1.80-0.0001 5.9180-46.1866 32.4850 17 1.92-0.5851 2.7056-75.8903 32.3044 18 2.04-6.2376 0.0011-145.5484 30.9476 19 2.16-16.8552 0.0030-270.8982 21.6027 20 2.25-23.7926 0.0001-63.4622 63.4616 21 2.34-16.8551 0.0030-21.6005 270.8978 22 2.46-6.2377 0.0011-30.9451 145.5478 23 2.58-0.5853 2.7057-32.3019 75.8894 24 2.70-0.0001 5.9180-32.4821 46.1851 25 2.82-0.0001 8.0914-25.7198 27.6620 26 2.94-0.0001 9.2784-15.4574 12.9631 27 3.06-0.0001 9.2784-12.9635 15.4570 28 3.18-0.0001 8.0914-27.6625 25.7195
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 64 29 3.30-0.0001 5.9180-46.1856 32.4818 30 3.42-0.5854 2.7057-75.8900 32.3017 31 3.54-6.2378 0.0011-145.5486 30.9449 32 3.66-16.8552 0.0030-270.8991 21.6004 33 3.75-23.7926 0.0001-63.4626 63.4615 34 3.84-16.8552 0.0030-21.6024 270.8967 35 3.96-6.2381 0.0011-30.9469 145.5468 36 4.08-0.5858 2.7055-32.3038 75.8882 37 4.20-0.0001 5.9177-32.4840 46.1838 38 4.32-0.0001 8.0909-25.7218 27.6605 39 4.44-0.0001 9.2777-15.4595 12.9614 40 4.56-0.0001 9.2776-12.9655 15.4542 41 4.68-0.0001 8.0906-27.6648 25.7166 42 4.80-0.0001 5.9173-46.1883 32.4785 43 4.92-0.5871 2.7049-75.8932 32.2980 44 5.04-6.2398 0.0011-145.5524 30.9414 45 5.16-16.8563 0.0030-270.8985 21.5964 46 5.25-23.7937 0.0001-63.4594 63.4527 47 5.34-16.8566 0.0030-21.6079 270.8844 48 5.46-6.2414 0.0011-30.9534 145.5416 49 5.58-0.5895 2.7039-32.3104 75.8823 50 5.70-0.0001 5.9157-32.4916 46.1772 51 5.82-0.0001 8.0879-25.7305 27.6531 52 5.94-0.0001 9.2737-15.4690 12.9531 53 6.06-0.0001 9.2730-12.9759 15.4399 54 6.18-0.0001 8.0859-27.6768 25.7012 55 6.30-0.0001 5.9132-46.2022 32.4613 56 6.42-0.5967 2.7008-75.9099 32.2784 57 6.54-6.2509 0.0011-145.5724 30.9226 58 6.66-16.8624 0.0030-270.8945 21.5745 59 6.75-23.7997 0.0001-63.4410 63.4042 60 6.84-16.8641 0.0030-21.6383 270.8169 61 6.96-6.2594 0.0011-30.9883 145.5131 62 7.08-0.6101 2.6952-32.3464 75.8503 63 7.20-0.0001 5.9043-32.5329 46.1415 64 7.32-0.0001 8.0710-25.7780 27.6126 65 7.44-0.0001 9.2516-15.5212 12.9078 66 7.56-0.0001 9.2477-13.0325 15.3619 67 7.68-0.0001 8.0606-27.7426 25.6177 68 7.80-0.0001 5.8909-46.2783 32.3675 69 7.92-0.6492 2.6783-76.0015 32.1720 70 8.04-6.3113 0.0011-145.6823 30.8201 71 8.16-16.8959 0.0030-270.8743 21.4563 72 8.25-23.8323 0.0001-63.3422 63.1392 73 8.34-16.9050 0.0030-21.8018 270.4467 74 8.46-6.3582 0.0011-31.1758 145.3556 75 8.58-0.7232 2.6478-32.5395 75.6722 76 8.70-0.0001 5.8426-32.7539 45.9415 77 8.82-0.0001 7.9785-26.0306 27.3846 78 8.94-0.0001 9.1309-15.7952 12.6505 79 9.06-0.0001 9.1114-13.3616 14.9425 80 9.18-0.0001 7.9196-28.1295 25.1758 81 9.30-0.0001 5.7666-46.7325 31.8735 82 9.42-0.9489 2.5516-76.5525 31.6112 83 9.54-6.6605 0.0011-146.3471 30.2818 84 9.66-17.0906 0.0030-270.9538 20.8322 85 9.75-24.0251 0.0001-62.9612 61.7128 86 9.84-17.1515 0.0030-22.6846 268.3785 87 9.96-6.9568 0.0011-32.2081 144.3729 88 10.08-1.4186 2.3444-33.5981 74.5429 89 10.20-0.0001 5.4361-33.9912 44.6545 90 10.32-0.0001 7.4279-27.4774 25.9095 91 10.44-0.0001 8.3990-17.3626 10.9874 92 10.56-0.0001 8.2421-15.4595 11.9834 93 10.68-0.0001 6.9984-30.5228 21.9814 94 10.80-0.0001 4.8058-49.4055 28.0559 95 10.92-2.9584 1.5112-79.6013 26.9263 96 11.04-8.9801 0.0012-149.7702 25.7872 97 11.16-18.8274 0.0030-269.1805 15.1249 98 11.25-25.8538 0.0002-58.0204 53.4255 99 11.34-19.3481 0.0041-33.3115 257.4722 100 11.47-9.9909 0.0013-45.9124 137.5432 101 11.60-4.2613 0.1171-48.0522 67.6178
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 65 102 11.73-0.0002 2.5229-51.2218 40.2633 103 11.86-0.0002 3.8775-49.1284 24.3332 104 11.98-0.0003 5.1527-42.2867 13.2736 105 12.11-0.0003 5.6710-36.1671 5.1706 106 12.24-0.0855 5.2366-35.6839 0.2311 107 12.37-0.6175 4.0591-43.2097 0.1876 108 12.50-0.2599 0.1437-44.2987 0.1419 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 7 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kn] Mu momento ultimo espresso in [knm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kn] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kn] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kn] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0.00 100, 30 8.04 8.04 0.00 80.34 4414.97 120.94 -- -- 2 0.08 100, 30 8.04 8.04 83.07-102.94 133.98 122.09 -- -- 3 0.17 100, 31 8.04 8.04 115.90-105.67 93.05 123.24 -- -- 4 0.25 100, 31 8.04 8.04 143.15-108.38 76.28 124.38 -- -- 5 0.33 100, 31 8.04 8.04 169.90-111.13 67.44 125.53 -- -- 6 0.42 100, 32 8.04 8.04 196.72-113.91 62.11 126.67 -- -- 7 0.50 100, 32 8.04 8.04 224.30-116.90 58.71 127.81 -- -- 8 0.58 100, 33 8.04 8.04 242.37 121.43 54.03 128.95 -- -- 9 0.67 100, 33 8.04 8.04 242.98 127.26 47.13 130.09 -- -- 10 0.75 100, 33 8.04 8.04 224.94 133.68 38.57 131.23 -- -- 11 0.84 100, 34 8.04 8.04 192.07 141.02 29.46 132.36 -- -- 12 0.92 100, 34 8.04 8.04 156.23 149.61 21.66 133.50 -- -- 13 1.00 100, 34 8.04 8.04 125.20 160.02 15.83 134.63 -- -- 14 1.09 100, 35 8.04 8.04 90.07 173.41 10.45 135.76 -- -- 15 1.17 100, 35 8.04 8.04 61.20 190.01 6.56 136.89 -- -- 16 1.25 100, 35 8.04 8.04 27.79 211.68 2.76 138.02 -- -- 17 1.34 100, 36 8.04 8.04 84.33 220.35 7.82 139.15 -- -- 18 1.42 100, 36 8.04 8.04 239.29 165.93 20.77 140.27 -- -- 19 1.50 100, 37 8.04 8.04 298.60-306.48 24.36 141.39 -- -- 20 1.59 100, 37 8.04 8.04 196.95 131.48 15.14 142.51 -- -- 21 1.67 100, 37 8.04 8.04 141.06 124.40 10.25 143.63 -- -- 22 1.75 100, 38 8.04 8.04 116.27 121.93 8.00 144.75 -- -- 23 1.83 100, 38 8.04 8.04 102.46 121.09 6.70 145.87 -- -- 24 1.92 100, 38 8.04 8.04 93.73-256.50 5.83 146.99 -- -- 25 2.00 100, 39 8.04 8.04 87.70-353.60 5.20 148.11 -- -- 26 2.08 100, 39 8.04 8.04 83.28-326.72 4.72 149.22 -- -- 27 2.17 100, 39 8.04 8.04 79.79-249.08 4.32 150.34 -- -- 28 2.25 100, 40 8.04 8.04 76.80-195.21 3.99 151.45 -- -- 29 2.33 100, 40 8.04 8.04 74.04-167.57 3.69 152.57 -- -- 30 2.42 100, 41 8.04 8.04 71.26-151.32 3.41 153.68 -- -- 31 2.50 100, 41 8.04 8.04 68.24-138.54 3.14 154.79 -- -- Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 7 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kn] Mu momento ultimo espresso in [knm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kn] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kn] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kn] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0.00 100, 50 8.04 8.04 0.00 142.30 1000.00 176.18 -- -- 2 0.06 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 1000.00 176.18 -- -- 3 0.13 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 1000.00 176.18 -- -- 4 0.19 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 668.78 176.18 -- -- 5 0.25 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 368.68 176.18 -- --
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 66 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0.00 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 2817.58 176.18 -- -- 2 0.06 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 60.49 176.18 -- -- 3 0.12 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 40.15 176.18 -- -- 4 0.19 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 32.14 176.18 -- -- 5 0.25 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 27.27 176.18 -- -- 6 0.31 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 12.11 176.18 -- -- 7 0.36 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 8.65 176.18 -- -- 8 0.40 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 8.30 176.18 -- -- 9 0.45 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 9.59 176.18 -- -- 10 0.49 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 16.71 176.18 -- -- 11 0.55 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 16.66 176.18 -- -- 12 0.60 100, 50 8.04 8.04 0.00 142.30 13.13 176.18 -- -- 13 0.66 100, 50 8.04 8.04 0.00 142.30 9.73 176.18 -- -- 14 0.71 100, 50 8.04 8.04 0.00 142.30 7.64 176.18 -- -- 15 0.77 100, 50 8.04 8.04 0.00 142.30 6.39 176.18 -- -- 16 0.83 100, 50 8.04 8.04 0.00 142.30 5.51 176.18 -- -- 17 0.88 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 4.84 176.18 -- -- 18 0.94 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 4.28 176.18 -- -- 19 0.99 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 3.80 176.18 -- -- 20 1.05 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 3.36 176.18 -- -- Armature e tensioni piastre Combinazione n 7 X Afs Afi Nu Mu CS ascissa sezione espressa in [m] area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] sforzo normale ultimo espresso in [kn] momento ultimo espresso in [knm] coefficiente sicurezza sezione Piastra paramento Nr. X A fs A fi N u M u CS 1 0.00 3.27 3.27 0.00-33.80 1.21 2 0.17 3.27 3.27 0.00-33.80 3.85 3 0.33 3.27 3.27 0.00-33.80 10.34 4 0.50 3.27 3.27 0.00-33.80 21.53 5 0.67 3.27 3.27 0.00 33.80 10.15 6 0.83 3.27 3.27 0.00 33.80 7.59 7 1.00 3.27 3.27 0.00 33.80 6.60 8 1.17 3.27 3.27 0.00 33.80 6.20 9 1.33 3.27 3.27 0.00 33.80 6.20 10 1.50 3.27 3.27 0.00 33.80 6.60 11 1.67 3.27 3.27 0.00 33.80 7.59 12 1.83 3.27 3.27 0.00 33.80 10.16 13 2.00 3.27 3.27 0.00-33.80 21.58 14 2.17 3.27 3.27 0.00-33.80 10.32 15 2.33 3.27 3.27 0.00-33.80 3.85 16 2.50 3.27 3.27 0.00-33.80 1.21 17 2.67 3.27 3.27 0.00-33.80 3.85 18 2.83 3.27 3.27 0.00-33.80 10.30 19 3.00 3.27 3.27 0.00-33.80 21.65 20 3.17 3.27 3.27 0.00 33.80 10.18 21 3.33 3.27 3.27 0.00 33.80 7.61 22 3.50 3.27 3.27 0.00 33.80 6.61 23 3.67 3.27 3.27 0.00 33.80 6.22 24 3.83 3.27 3.27 0.00 33.80 6.22 25 4.00 3.27 3.27 0.00 33.80 6.62 26 4.17 3.27 3.27 0.00 33.80 7.63 27 4.33 3.27 3.27 0.00 33.80 10.22 28 4.50 3.27 3.27 0.00-33.80 21.90 29 4.67 3.27 3.27 0.00-33.80 10.19 30 4.83 3.27 3.27 0.00-33.80 3.83 31 5.00 3.27 3.27 0.00-33.80 1.21 32 5.17 3.27 3.27 0.00-33.80 3.83 33 5.33 3.27 3.27 0.00-33.80 10.10 34 5.50 3.27 3.27 0.00-33.80 22.29 35 5.67 3.27 3.27 0.00 33.80 10.34 36 5.83 3.27 3.27 0.00 33.80 7.71 37 6.00 3.27 3.27 0.00 33.80 6.70 38 6.17 3.27 3.27 0.00 33.80 6.32 39 6.33 3.27 3.27 0.00 33.80 6.33
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 67 40 6.50 3.27 3.27 0.00 33.80 6.74 41 6.67 3.27 3.27 0.00 33.80 7.81 42 6.83 3.27 3.27 0.00-33.80 10.60 43 7.00 3.27 3.27 0.00-33.80 23.96 44 7.17 3.27 3.27 0.00-33.80 9.52 45 7.33 3.27 3.27 0.00-33.80 3.74 46 7.50 3.27 3.27 0.00-33.80 1.20 47 7.67 3.27 3.27 0.00-33.80 3.72 48 7.83 3.27 3.27 0.00-33.80 9.07 49 8.00 3.27 3.27 0.00-33.80 23.27 50 8.17 3.27 3.27 0.00-33.80 11.52 51 8.33 3.27 3.27 0.00 33.80 8.44 52 8.50 3.27 3.27 0.00 33.80 7.33 53 8.67 3.27 3.27 0.00 33.80 6.97 54 8.83 3.27 3.27 0.00 33.80 7.09 55 9.00 3.27 3.27 0.00 33.80 7.75 56 9.17 3.27 3.27 0.00-33.80 9.42 57 9.33 3.27 3.27 0.00-33.80 14.37 58 9.50 3.27 3.27 0.00-33.80 13.89 59 9.67 3.27 3.27 0.00-33.80 6.91 60 9.83 3.27 3.27 0.00-33.80 3.26 61 10.00 3.27 3.27 0.00-33.80 1.15 62 10.17 3.27 3.27 0.00-33.80 3.15 63 10.33 3.27 3.27 0.00-33.80 6.09 64 10.50 3.27 3.27 0.00-33.80 10.83 65 10.67 3.27 3.27 0.00-33.80 20.84 66 10.83 3.27 3.27 0.00-33.80 17.82 67 11.00 3.27 3.27 0.00 33.80 14.03 68 11.17 3.27 3.27 0.00 33.80 12.80 69 11.33 3.27 3.27 0.00 33.80 12.53 70 11.50 3.27 3.27 0.00 33.80 12.82 71 11.67 3.27 3.27 0.00 33.80 13.60 72 11.83 3.27 3.27 0.00 33.80 14.99 73 12.00 3.27 3.27 0.00 33.80 16.27 74 12.17 3.27 3.27 0.00 33.80 19.47 75 12.33 3.27 3.27 0.00 33.80 27.38 76 12.50 3.27 3.27 0.00-33.80 446.85 Piastra fondazione monte Nr. X A fs A fi N u M u CS 1 0.00 1.96 1.96 0.00 35.60 3.76 2 0.13 1.96 1.96 0.00 35.60 4.08 3 0.26 1.96 1.96 0.00 35.60 5.33 4 0.40 1.96 1.96 0.00 35.60 10.15 5 0.53 1.96 1.96 0.00-35.60 6.23 6 0.66 1.96 1.96 0.00-35.60 2.12 7 0.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1.50 8 0.84 1.96 1.96 0.00-35.60 2.11 9 0.96 1.96 1.96 0.00-35.60 5.71 10 1.08 1.96 1.96 0.00 35.60 13.15 11 1.20 1.96 1.96 0.00 35.60 6.01 12 1.32 1.96 1.96 0.00 35.60 4.40 13 1.44 1.96 1.96 0.00 35.60 3.84 14 1.56 1.96 1.96 0.00 35.60 3.84 15 1.68 1.96 1.96 0.00 35.60 4.40 16 1.80 1.96 1.96 0.00 35.60 6.02 17 1.92 1.96 1.96 0.00 35.60 13.16 18 2.04 1.96 1.96 0.00-35.60 5.71 19 2.16 1.96 1.96 0.00-35.60 2.11 20 2.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1.50 21 2.34 1.96 1.96 0.00-35.60 2.11 22 2.46 1.96 1.96 0.00-35.60 5.71 23 2.58 1.96 1.96 0.00 35.60 13.16 24 2.70 1.96 1.96 0.00 35.60 6.02 25 2.82 1.96 1.96 0.00 35.60 4.40 26 2.94 1.96 1.96 0.00 35.60 3.84 27 3.06 1.96 1.96 0.00 35.60 3.84 28 3.18 1.96 1.96 0.00 35.60 4.40 29 3.30 1.96 1.96 0.00 35.60 6.02 30 3.42 1.96 1.96 0.00 35.60 13.16 31 3.54 1.96 1.96 0.00-35.60 5.71 32 3.66 1.96 1.96 0.00-35.60 2.11 33 3.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1.50
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 68 34 3.84 1.96 1.96 0.00-35.60 2.11 35 3.96 1.96 1.96 0.00-35.60 5.71 36 4.08 1.96 1.96 0.00 35.60 13.16 37 4.20 1.96 1.96 0.00 35.60 6.02 38 4.32 1.96 1.96 0.00 35.60 4.40 39 4.44 1.96 1.96 0.00 35.60 3.84 40 4.56 1.96 1.96 0.00 35.60 3.84 41 4.68 1.96 1.96 0.00 35.60 4.40 42 4.80 1.96 1.96 0.00 35.60 6.02 43 4.92 1.96 1.96 0.00 35.60 13.16 44 5.04 1.96 1.96 0.00-35.60 5.71 45 5.16 1.96 1.96 0.00-35.60 2.11 46 5.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1.50 47 5.34 1.96 1.96 0.00-35.60 2.11 48 5.46 1.96 1.96 0.00-35.60 5.70 49 5.58 1.96 1.96 0.00 35.60 13.17 50 5.70 1.96 1.96 0.00 35.60 6.02 51 5.82 1.96 1.96 0.00 35.60 4.40 52 5.94 1.96 1.96 0.00 35.60 3.84 53 6.06 1.96 1.96 0.00 35.60 3.84 54 6.18 1.96 1.96 0.00 35.60 4.40 55 6.30 1.96 1.96 0.00 35.60 6.02 56 6.42 1.96 1.96 0.00 35.60 13.18 57 6.54 1.96 1.96 0.00-35.60 5.70 58 6.66 1.96 1.96 0.00-35.60 2.11 59 6.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1.50 60 6.84 1.96 1.96 0.00-35.60 2.11 61 6.96 1.96 1.96 0.00-35.60 5.69 62 7.08 1.96 1.96 0.00 35.60 13.21 63 7.20 1.96 1.96 0.00 35.60 6.03 64 7.32 1.96 1.96 0.00 35.60 4.41 65 7.44 1.96 1.96 0.00 35.60 3.85 66 7.56 1.96 1.96 0.00 35.60 3.85 67 7.68 1.96 1.96 0.00 35.60 4.42 68 7.80 1.96 1.96 0.00 35.60 6.04 69 7.92 1.96 1.96 0.00 35.60 13.29 70 8.04 1.96 1.96 0.00-35.60 5.64 71 8.16 1.96 1.96 0.00-35.60 2.11 72 8.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1.49 73 8.34 1.96 1.96 0.00-35.60 2.11 74 8.46 1.96 1.96 0.00-35.60 5.60 75 8.58 1.96 1.96 0.00 35.60 13.45 76 8.70 1.96 1.96 0.00 35.60 6.09 77 8.82 1.96 1.96 0.00 35.60 4.46 78 8.94 1.96 1.96 0.00 35.60 3.90 79 9.06 1.96 1.96 0.00 35.60 3.91 80 9.18 1.96 1.96 0.00 35.60 4.50 81 9.30 1.96 1.96 0.00 35.60 6.17 82 9.42 1.96 1.96 0.00 35.60 13.95 83 9.54 1.96 1.96 0.00-35.60 5.35 84 9.66 1.96 1.96 0.00-35.60 2.08 85 9.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1.48 86 9.84 1.96 1.96 0.00-35.60 2.08 87 9.96 1.96 1.96 0.00-35.60 5.12 88 10.08 1.96 1.96 0.00 35.60 15.19 89 10.20 1.96 1.96 0.00 35.60 6.55 90 10.32 1.96 1.96 0.00 35.60 4.79 91 10.44 1.96 1.96 0.00 35.60 4.24 92 10.56 1.96 1.96 0.00 35.60 4.32 93 10.68 1.96 1.96 0.00 35.60 5.09 94 10.80 1.96 1.96 0.00 35.60 7.41 95 10.92 1.96 1.96 0.00 35.60 12.03 96 11.04 1.96 1.96 0.00-35.60 3.96 97 11.16 1.96 1.96 0.00-35.60 1.89 98 11.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1.38 99 11.34 1.96 1.96 0.00-35.60 1.84 100 11.47 1.96 1.96 0.00-35.60 3.56 101 11.60 1.96 1.96 0.00 35.60 8.35 102 11.73 1.96 1.96 0.00 35.60 14.11 103 11.86 1.96 1.96 0.00 35.60 9.18 104 11.98 1.96 1.96 0.00 35.60 6.91 105 12.11 1.96 1.96 0.00 35.60 6.28 106 12.24 1.96 1.96 0.00 35.60 6.80
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 69 107 12.37 1.96 1.96 0.00-35.60 8.77 108 12.50 1.96 1.96 0.00 35.60 136.98 Piastra fondazione valle Nr. X A fs A fi N u M u CS 1 0.00 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 2 0.13 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 3 0.26 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 4 0.40 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 5 0.53 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 6 0.66 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 7 0.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 8 0.84 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 9 0.96 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 10 1.08 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 11 1.20 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 12 1.32 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 13 1.44 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 14 1.56 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 15 1.68 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 16 1.80 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 17 1.92 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 18 2.04 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 19 2.16 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 20 2.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 21 2.34 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 22 2.46 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 23 2.58 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 24 2.70 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 25 2.82 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 26 2.94 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 27 3.06 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 28 3.18 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 29 3.30 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 30 3.42 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 31 3.54 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 32 3.66 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 33 3.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 34 3.84 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 35 3.96 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 36 4.08 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 37 4.20 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 38 4.32 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 39 4.44 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 40 4.56 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 41 4.68 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 42 4.80 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 43 4.92 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 44 5.04 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 45 5.16 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 46 5.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 47 5.34 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 48 5.46 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 49 5.58 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 50 5.70 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 51 5.82 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 52 5.94 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 53 6.06 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 54 6.18 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 55 6.30 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 56 6.42 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 57 6.54 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 58 6.66 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 59 6.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 60 6.84 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 61 6.96 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 62 7.08 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 63 7.20 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 64 7.32 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 65 7.44 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 66 7.56 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 67 7.68 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 68 7.80 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 70 69 7.92 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 70 8.04 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 71 8.16 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 72 8.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 73 8.34 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 74 8.46 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 75 8.58 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 76 8.70 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 77 8.82 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 78 8.94 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 79 9.06 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 80 9.18 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 81 9.30 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 82 9.42 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 83 9.54 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 84 9.66 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 85 9.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 86 9.84 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 87 9.96 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 88 10.08 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 89 10.20 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 90 10.32 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 91 10.44 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 92 10.56 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 93 10.68 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 94 10.80 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 95 10.92 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 96 11.04 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 97 11.16 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 98 11.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 99 11.34 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 100 11.47 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 101 11.60 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 102 11.73 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 103 11.86 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 104 11.98 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 105 12.11 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 106 12.24 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 107 12.37 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 108 12.50 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 Analisi dei pali Combinazione n 7 Risultanti sulla base della fondazione (per metro lineare di muro) Orizzontale [kn] 7.649 Verticale [kn] 138.108 Momento [knm] 14.347 Spostamenti della piastra di fondazione Orizzontale [cm] 0.24204 Verticale [cm] 0.03061 Rotazione [ ] 0.01563 Scarichi in testa ai pali Fila nr. N.pali N [kn] T [kn] M [knm] Tu [kn] Mu [knm] 1 16 147.70 5.98 0.00 24.08 0.00 2 16 68.09 5.97 0.00 24.08 0.00 Calcolo della portanza m p Nc, Nq, N N'c, N'q, N' Pl Pp Pd Wp PT tensione tangenziale media palo-terreno in [kpa] tensione sul terreno alla punta del palo in [kpa] fattori di capacità portante fattori di capacità portante corretti portanza caratteristica per attrito e aderenza laterale in [kn] portanza caratteristica di punta in [kn] portanza di progetto, in [kn] peso del palo, in [kn] Parametri Terreno utilizzati Fila N c N' c N q N' q N N' m p 1 29.24 29.24 15.90 15.90 11.55 11.55 0.33 14.70 2 29.24 29.24 15.90 15.90 11.55 11.55 0.14 8.14
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 71 Fila P l P p W p P d PT 1 332.32 412.08 4.45 739.95 MEDI 1 332.32 412.08 4.45 739.95 MINIMI 2 302.35 411.68 4.45 709.58 MEDI 2 302.35 411.68 4.45 709.58 MINIMI Verifica a punzonamento della fondazione D Hf Sl N c diametro dei pali della fila espresso in [cm] altezza della fondazione in corrispondenza della fila espressa in [cm] superficie di aderenza palo-fondazione (Hf D) espressa in [cmq] sforzo normale trasmesso dal palo alla fondazione espresso in [kn] tensione tangenziale palo-fondazione espressa in [kpa] Fila D H f S l N c 1 18.0 50.0 2827.4 147.70 522 2 18.0 300.0 16964.6 68.09 40 Sollecitazioni nei pali e verifiche delle sezioni Combinazione n 7 Nr. Y M N T Mu Nu Tu CS numero d'ordine della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione ordinata della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione positiva verso il basso (in [m]) momento flettente espresso in [knm] sforzo normale espresso in [kn] taglio espresso in [kn] momento ultimo espresso in [knm] sforzo normale ultimo espresso in [kn] taglio ultimo espresso in [kn] coefficiente di sicurezza Sollecitazioni e tensioni per la fila di pali nr. 1 Nr. Y M N T A f M u N u T u CS 1 0.00 0.00 147.70 5.98 26.72 0.00 1107.42 410.09 7.50 2 0.15-0.90 147.81 5.76 26.72 6.38 1051.92 410.09 7.12 3 0.30-1.76 147.91 5.34 26.72 11.19 939.58 410.09 6.35 4 0.45-2.56 148.00 4.70 26.72 14.65 846.66 410.09 5.72 5 0.60-3.27 148.08 3.84 26.72 17.08 774.27 410.09 5.23 6 0.75-3.84 148.15 2.77 26.72 18.72 721.69 410.09 4.87 7 0.90-4.26 148.21 1.68 26.72 19.74 687.13 410.09 4.64 8 1.05-4.51 148.27 0.76 26.72 20.31 667.58 410.09 4.50 9 1.20-4.62 148.31-0.01 26.72 20.55 659.11 410.09 4.44 10 1.35-4.62 148.35-0.64 26.72 20.55 659.26 410.09 4.44 11 1.50-4.53 148.38-1.14 26.72 20.34 666.46 410.09 4.49 12 1.65-4.36 148.40-1.54 26.72 19.96 679.74 410.09 4.58 13 1.80-4.13 148.41-1.85 26.72 19.41 698.32 410.09 4.71 14 1.95-3.85 148.41-2.08 26.72 18.71 721.82 410.09 4.86 15 2.10-3.53 148.41-2.25 26.72 17.86 749.78 410.09 5.05 16 2.25-3.20 148.39-2.36 26.72 16.84 781.69 410.09 5.27 17 2.40-2.84 148.37-2.44 26.72 15.66 817.54 410.09 5.51 18 2.55-2.48 148.34-2.47 26.72 14.31 856.70 410.09 5.78 19 2.70-2.11 148.30-2.49 26.72 12.76 898.91 410.09 6.06 20 2.85-1.73 145.36-2.46 26.72 11.19 939.41 410.09 6.46 21 3.00-1.36 140.30-2.27 26.72 9.52 980.22 410.09 6.99 22 3.15-1.02 135.23-1.98 26.72 7.72 1021.89 410.09 7.56 23 3.30-0.73 130.14-1.65 26.72 5.92 1062.11 410.09 8.16 24 3.45-0.48 125.05-1.31 26.72 4.13 1080.49 410.09 8.64 25 3.60-0.28 119.94-0.99 26.72 2.56 1090.72 410.09 9.09 26 3.75-0.13 114.82-0.71 26.72 1.27 1099.14 410.09 9.57 27 3.90-0.03 109.69-0.48 26.72 0.26 1105.74 410.09 10.08 28 4.05 0.05 104.55-0.29 26.72 0.49 1104.22 410.09 10.56 29 4.20 0.09 99.40-0.14 26.72 1.00 1100.93 410.09 11.08 30 4.35 0.11 94.24-0.04 26.72 1.30 1098.94 410.09 11.66 31 4.50 0.12 89.06 0.04 26.72 1.44 1098.01 410.09 12.33 32 4.65 0.11 83.87 0.08 26.72 1.46 1097.90 410.09 13.09 33 4.80 0.10 78.68 0.11 26.72 1.38 1098.40 410.09 13.96 34 4.95 0.08 73.47 0.12 26.72 1.24 1099.35 410.09 14.96 35 5.10 0.06 68.25 0.12 26.72 1.05 1100.60 410.09 16.13 36 5.25 0.05 63.01 0.10 26.72 0.83 1102.00 410.09 17.49 37 5.40 0.03 57.77 0.09 26.72 0.61 1103.46 410.09 19.10 38 5.55 0.02 52.51 0.07 26.72 0.39 1104.87 410.09 21.04 39 5.70 0.01 47.25 0.04 26.72 0.20 1106.11 410.09 23.41 40 5.85 0.00 41.97 0.01 26.72 0.06 1107.03 410.09 26.38 41 6.00 0.00 36.68 0.01 26.72 0.00 1107.42 410.09 30.19 Sollecitazioni e tensioni per la fila di pali nr. 2 Nr. Y M N T A f M u N u T u CS 1 0.00 0.00 68.09 5.97 26.72 0.00 1107.42 410.09 16.26
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 72 2 0.15-0.90 68.20 5.76 26.72 12.06 917.47 410.09 13.45 3 0.30-1.76 68.30 5.33 26.72 18.65 723.79 410.09 10.60 4 0.45-2.56 68.41 4.69 26.72 22.30 595.74 410.09 8.71 5 0.60-3.26 68.50 3.84 26.72 24.45 513.09 410.09 7.49 6 0.75-3.84 68.59 2.77 26.72 25.76 460.18 410.09 6.71 7 0.90-4.26 68.68 1.68 26.72 26.54 428.31 410.09 6.24 8 1.05-4.51 68.76 0.76 26.72 26.94 410.96 410.09 5.98 9 1.20-4.62 68.84 0.00 26.72 27.11 403.72 410.09 5.86 10 1.35-4.62 68.92-0.63 26.72 27.10 404.05 410.09 5.86 11 1.50-4.53 68.99-1.13 26.72 26.95 410.56 410.09 5.95 12 1.65-4.36 69.05-1.53 26.72 26.67 422.55 410.09 6.12 13 1.80-4.13 69.11-1.83 26.72 26.26 439.59 410.09 6.36 14 1.95-3.85 69.17-2.06 26.72 25.72 461.69 410.09 6.67 15 2.10-3.54 69.22-2.22 26.72 25.04 489.11 410.09 7.07 16 2.25-3.21 69.27-2.33 26.72 24.22 522.41 410.09 7.54 17 2.40-2.86 69.32-2.40 26.72 23.20 561.99 410.09 8.11 18 2.55-2.50 69.36-2.44 26.72 21.95 608.70 410.09 8.78 19 2.70-2.14 69.39-2.45 26.72 20.42 663.62 410.09 9.56 20 2.85-1.77 69.42-2.44 26.72 18.54 727.62 410.09 10.48 21 3.00-1.40 69.45-2.43 26.72 16.19 801.67 410.09 11.54 22 3.15-1.04 68.19-2.09 26.72 13.42 881.19 410.09 12.92 23 3.30-0.73 65.73-1.72 26.72 10.54 955.63 410.09 14.54 24 3.45-0.47 63.25-1.35 26.72 7.57 1025.31 410.09 16.21 25 3.60-0.26 60.77-1.01 26.72 4.69 1076.88 410.09 17.72 26 3.75-0.11 58.29-0.72 26.72 2.11 1093.66 410.09 18.76 27 3.90 0.00 55.80-0.47 26.72 0.10 1106.78 410.09 19.84 28 4.05 0.07 53.30-0.28 26.72 1.36 1098.57 410.09 20.61 29 4.20 0.11 50.80-0.13 26.72 2.31 1092.39 410.09 21.51 30 4.35 0.13 48.29-0.02 26.72 2.85 1088.88 410.09 22.55 31 4.50 0.13 45.77 0.05 26.72 3.06 1087.45 410.09 23.76 32 4.65 0.12 43.25 0.10 26.72 3.04 1087.63 410.09 25.14 33 4.80 0.11 40.73 0.12 26.72 2.83 1088.98 410.09 26.74 34 4.95 0.09 38.20 0.13 26.72 2.50 1091.14 410.09 28.57 35 5.10 0.07 35.66 0.12 26.72 2.09 1093.81 410.09 30.67 36 5.25 0.05 33.12 0.11 26.72 1.64 1096.74 410.09 33.12 37 5.40 0.03 30.57 0.09 26.72 1.18 1099.72 410.09 35.97 38 5.55 0.02 28.02 0.07 26.72 0.75 1102.52 410.09 39.35 39 5.70 0.01 25.46 0.04 26.72 0.38 1104.94 410.09 43.40 40 5.85 0.00 22.89 0.02 26.72 0.11 1106.70 410.09 48.34 41 6.00 0.00 20.32 0.02 26.72 0.00 1107.42 410.09 54.49 Analisi dei tiranti Combinazione n 7 Nr. Nt D N Lf L f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kn] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kpa] Nr. NT D N L f L f 1 9 12.00 25.00 136.11 11.10 13.70 133720 COMBINAZIONE n 8 Valore della spinta statica 28.0552 [kn] Componente orizzontale della spinta statica 26.7299 [kn] Componente verticale della spinta statica 8.5210 [kn] Punto d'applicazione della spinta X = 1.05 [m] Y = -2.00 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 17.68 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 53.21 [ ] Incremento sismico della spinta 7.7036 [kn] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 1.05 [m] Y = -1.50 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 42.96 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 46.2398 [kn] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.53 [m] Y = -1.27 [m] Inerzia del muro 6.2096 [kn] Inerzia verticale del muro -3.1048 [kn] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 6.7268 [kn] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte -3.3634 [kn]
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 73 Risultanti sforzo tiranti : Fase di esercizio Sforzo tiranti in direzione X -41.3588 [kn] Sforzo tiranti in direzione Y 19.2859 [kn] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = -0.35 [m] Y = -1.25 [m] Risultanti sforzo tiranti : Fase di ribaltamento Sforzo tiranti in direzione X -41.3588 [kn] Sforzo tiranti in direzione Y 19.2859 [kn] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = [m] Y = -1.25 [m] Risultanti sforzo tiranti : Fase di scorrimento Sforzo tiranti in direzione X 0.0000 [kn] Sforzo tiranti in direzione Y 0.0000 [kn] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 7.1020 [kn] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 122.6028 [kn] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 122.6028 [kn] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 7.1020 [kn] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0.11 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.71 [m] Risultante in fondazione 122.8084 [kn] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 3.32 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione -13.1601 [knm] Inviluppo sollecitazioni piastra paramento Combinazione n 8 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 12.50 Altezza(m) = 2.50 Origine all'attacco con la fondazione sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra espressa in [m] Ordinata Y positiva verso l'alto espressa in [m] I momenti positivi tendono le fibre contro terra Momento espresso in [knm] Taglio e Sforzo Normale espressi in [kn] Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax N 1 0.00-38.3880 18.3172-54.8619 38.8262 21.7308 2 0.08-35.2053 11.8104-53.6599 40.1897 20.9025 3 0.17-32.3892 8.3064-36.0007 38.7911 20.0798 4 0.25-29.8039 5.8263-27.3692 38.3406 19.2627 5 0.33-27.3522 3.9058-21.8081 38.6200 18.4566 6 0.42-24.9622 2.3719-17.6487 39.9744 17.6561 7 0.50-22.5720 1.1347-14.3251 42.3755 16.8612 8 0.58-20.1306 0.1356-11.6109 45.5943 16.0773 9 0.67-17.5884 0.0000-9.3314 49.8916 15.2989 10 0.75-14.8876 0.0000-7.4172 55.6756 14.5262 11 0.83-11.9553 0.0000-5.8833 63.6248 13.7645 12 0.91-8.6888 0.0000-4.5553 74.9944 13.0082 13 1.00-6.1037 1.3902-3.4087 92.1742 12.2578 14 1.08-4.4600 5.5404-2.4516 120.7902 11.5182 15 1.16-3.0173 12.7252-1.6426 180.8419 10.7841 16 1.25-2.8381 33.7076-140.6625 181.4470 10.0559 17 1.33-2.8506 14.5273-140.1438 16.6715 9.3350 18 1.41-2.8225 9.2764-81.7266 9.5101 8.6197 19 1.50-2.7598 6.2700-54.6718 8.1130 7.9104 20 1.58-2.6687 4.6719-38.8766 6.7660 7.2119 21 1.66-2.5546 3.5193-28.6407 5.5319 6.5190 22 1.75-2.4203 2.7475-21.5722 4.4297 5.8320 23 1.83-2.2684 2.2685-16.4656 3.4380 5.1559 24 1.92-2.1013 1.9630-12.5970 2.5885 4.4855 25 2.00-1.9186 1.7234-9.5521 2.2379 3.8208 26 2.08-1.7195 1.4768-7.1011 2.3996 3.1672 27 2.17-1.5020 1.2106-5.0444 2.5755 2.5191 28 2.25-1.2591 0.9319-3.2908 2.8237 1.8768 29 2.33-0.9775 0.6404-1.7580 3.3321 1.2456 30 2.42-0.6380 0.3317-2.0136 4.7320 0.6200 31 2.50-0.0119 0.0173-1.7492 4.9281 0.0000 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0.00 0.0000 31.1904-3.2610 180.8095
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 74 2 0.17 0.0000 9.8304-8.9599 180.2064 3 0.33 0.0000 3.4512-12.5251 64.9270 4 0.50-1.7563 0.8002-13.4476 36.4229 5 0.67-3.7247 0.0000-14.1559 23.6000 6 0.83-4.9817 0.0000-12.8427 15.3050 7 1.00-5.7313 0.0000-9.7060 9.2729 8 1.17-6.0816 0.0000-5.3467 4.3722 9 1.33-6.0812 0.0000-4.3944 5.3208 10 1.50-5.7301 0.0000-9.2955 9.6804 11 1.67-4.9797 0.0000-15.3282 12.8169 12 1.83-3.7219 0.0000-23.6241 14.1295 13 2.00-1.7527 0.8072-36.4481 13.4222 14 2.17 0.0000 3.4581-64.9535 12.4986 15 2.33 0.0000 9.8346-180.2351 8.9322 16 2.50 0.0000 31.1968-180.8382 180.7789 17 2.67 0.0000 9.8362-8.9929 180.1759 18 2.83 0.0000 3.4643-12.5604 64.8950 19 3.00-1.7467 0.8189-13.4855 36.3885 20 3.17-3.7138 0.0000-14.1950 23.5631 21 3.33-4.9695 0.0000-12.8849 15.2651 22 3.50-5.7176 0.0000-9.7519 9.2299 23 3.67-6.0663 0.0000-5.3976 4.3258 24 3.83-6.0641 0.0000-4.4497 5.2585 25 4.00-5.7111 0.0000-9.3567 9.6148 26 4.17-4.9585 0.0000-15.3959 12.7464 27 4.33-3.6983 0.0000-23.6990 14.0530 28 4.50-1.7264 0.8587-36.5309 13.3493 29 4.67 0.0000 3.5035-65.0454 12.4184 30 4.83 0.0000 9.8602-180.3389 8.8440 31 5.00 0.0000 31.2330-180.9424 180.6638 32 5.17 0.0000 9.8680-9.1104 180.0610 33 5.33 0.0000 3.5341-12.6900 64.7696 34 5.50-1.6962 0.9166-13.6286 36.2497 35 5.67-3.6573 0.0000-14.3422 23.4096 36 5.83-4.9061 0.0000-13.0479 15.0956 37 6.00-5.6464 0.0000-9.9330 9.0429 38 6.17-5.9861 0.0000-5.6019 4.1201 39 6.33-5.9738 0.0000-4.7021 4.9888 40 6.50-5.6091 0.0000-9.6391 9.3249 41 6.67-4.8431 0.0000-15.7111 12.4271 42 6.83-3.5675 0.1160-24.0502 13.6971 43 7.00-1.5779 1.1233-36.9217 13.0112 44 7.17 0.0000 3.7499-65.4799 12.0347 45 7.33 0.0000 10.0157-180.8338 8.4085 46 7.50 0.0000 31.4523-181.4386 180.1150 47 7.67 0.0000 10.0720-9.7581 179.5132 48 7.83 0.0000 3.9350-13.4335 64.1818 49 8.00-1.3692 1.4433-14.4838 35.6038 50 8.17-3.2833 0.5683-15.2204 22.7044 51 8.33-4.4818 0.0000-14.0629 14.3292 52 8.50-5.1583 0.0000-11.1122 8.2157 53 8.67-5.4272 0.0000-6.9921 3.2412 54 8.83-5.3408 0.0000-5.7138 3.0051 55 9.00-4.8982 0.0000-10.6970 7.0991 56 9.17-4.0445 0.4126-16.8130 9.8660 57 9.33-2.6598 1.2477-25.1770 10.7194 58 9.50-0.5112 2.4297-38.1323 10.1613 59 9.67 0.0000 5.1649-66.5696 8.6772 60 9.83 0.0000 11.3446-182.0578 4.4578 61 10.00 0.0000 32.9781-182.6694 179.0149 62 10.17 0.0000 11.7456-16.2262 178.4105 63 10.33 0.0000 5.8641-21.0525 63.5624 64 10.50 0.0000 3.1801-23.4339 35.3345 65 10.67-1.1062 1.5872-24.5632 22.9649 66 10.83-2.1452 0.5171-25.1732 15.3810 67 11.00-2.6993 0.0000-24.4337 10.4920 68 11.17-2.9476 0.0000-22.3173 7.1702 69 11.33-2.9764 0.0000-19.7200 4.8102 70 11.50-2.8644 0.0000-17.3396 3.0617 71 11.67-2.6493 0.0000-15.3656 1.7281 72 11.83-2.3503 0.0000-13.9795 0.6547 73 12.00-1.9530 0.0479-13.4060 0.0000 74 12.17-1.6159 0.2890-17.1843 0.0000
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 75 75 12.33-1.1486 0.5030-20.6603 0.0000 76 12.50-0.0763 0.0720-21.1231 0.0000 Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n 8 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 12.50 Altezza(m) = 1.71 Origine all'attacco con il muro sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax 1 0.00 0.0000 0.0042-0.0548 0.0000 2 0.06-0.0232 0.0000-0.7897 0.0000 3 0.12-0.0948 0.0000-1.5664 0.0000 4 0.19-0.2128 0.0000-2.3984 0.0000 5 0.25-0.3860 0.0000-3.1637 0.0000 6 0.66-19.9759 34.9603-102.6254 76.0989 7 0.72-11.6472 30.8665-99.9565 79.1966 8 0.77-7.0343 27.3675-68.3406 75.3753 9 0.83-3.8240 24.2339-51.3862 74.0156 10 0.88-1.4066 21.2792-39.9475 76.4143 11 0.94 0.0000 18.3466-31.2019 83.2952 12 1.00 0.0000 15.2835-24.1447 93.7554 13 1.05 0.0000 11.9178-18.3005 109.3394 14 1.11 0.0000 8.7078-13.3990 133.3786 15 1.16-1.3317 6.8304-9.2661 175.6431 16 1.22-8.3439 5.1065-5.8972 230.8219 17 1.26-13.9090 4.8476-3.6460 122.9412 18 1.31-15.8788 4.9017-1.7381 47.1008 19 1.35-15.1558 4.8641-38.2609 19.1939 20 1.40-10.8423 4.7478-169.9708 14.5594 21 1.46-4.8669 4.3964-116.7121 11.6517 22 1.52-2.7795 3.8830-69.8349 8.6919 23 1.59-1.6384 3.1438-41.0820 12.3772 24 1.65-0.7694 2.1053-19.3544 20.1384 25 1.71-0.0392 0.0472-5.9246 22.5027 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0.00-0.0001 8.5070-6.1556 7.6251 2 0.13-0.0001 7.8505-19.6896 21.3872 3 0.26-0.0002 6.0091-36.4785 28.5621 4 0.40-0.0382 3.1544-62.5238 29.7875 5 0.53-5.1347 0.0014-126.6017 28.1532 6 0.66-15.0827 0.0045-239.0907 19.8892 7 0.75-21.3857 0.0002-51.6423 51.2137 8 0.84-15.1539 0.0031-19.3839 237.7395 9 0.96-5.6055 0.0012-27.7013 130.5917 10 1.08-0.5227 2.4344-29.1912 67.9286 11 1.20-0.0001 5.3225-29.4685 41.2318 12 1.32-0.0001 7.2768-23.7726 24.6253 13 1.44 0.0000 8.3439-13.6067 11.4791 14 1.56-0.0001 8.3436-11.4868 13.6147 15 1.68-0.0001 7.2761-24.6345 23.7759 16 1.80-0.0001 5.3216-41.2445 29.4675 17 1.92-0.5257 2.4332-67.9528 29.1829 18 2.04-5.6083 0.0011-130.6599 27.6936 19 2.16-15.1584 0.0030-237.8528 19.3722 20 2.25-21.3964 0.0001-51.3298 51.3293 21 2.34-15.1583 0.0030-19.3704 237.8524 22 2.46-5.6084 0.0011-27.6916 130.6594 23 2.58-0.5259 2.4333-29.1808 67.9520 24 2.70-0.0001 5.3217-29.4651 41.2432 25 2.82-0.0001 7.2759-23.7728 24.6326 26 2.94-0.0001 8.3432-13.6122 11.4842 27 3.06-0.0001 8.3432-11.4845 13.6119 28 3.18-0.0001 7.2759-24.6330 23.7724 29 3.30-0.0001 5.3217-41.2437 29.4648 30 3.42-0.5260 2.4333-67.9526 29.1806 31 3.54-5.6086 0.0011-130.6602 27.6914
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 76 32 3.66-15.1584 0.0030-237.8535 19.3702 33 3.75-21.3964 0.0001-51.3300 51.3290 34 3.84-15.1584 0.0030-19.3720 237.8513 35 3.96-5.6088 0.0011-27.6932 130.6586 36 4.08-0.5264 2.4331-29.1825 67.9509 37 4.20-0.0001 5.3214-29.4668 41.2421 38 4.32-0.0001 7.2755-23.7745 24.6313 39 4.44-0.0001 8.3426-13.6143 11.4827 40 4.56-0.0001 8.3425-11.4863 13.6095 41 4.68-0.0001 7.2752-24.6351 23.7698 42 4.80-0.0001 5.3210-41.2461 29.4618 43 4.92-0.5275 2.4326-67.9554 29.1773 44 5.04-5.6103 0.0011-130.6635 27.6882 45 5.16-15.1593 0.0030-237.8535 19.3666 46 5.25-21.3974 0.0001-51.3274 51.3216 47 5.34-15.1596 0.0030-19.3770 237.8405 48 5.46-5.6117 0.0011-27.6989 130.6538 49 5.58-0.5297 2.4317-29.1884 67.9456 50 5.70-0.0001 5.3196-29.4736 41.2361 51 5.82-0.0001 7.2727-23.7823 24.6246 52 5.94-0.0001 8.3390-13.6241 11.4752 53 6.06-0.0001 8.3384-11.4955 13.5978 54 6.18-0.0001 7.2710-24.6458 23.7558 55 6.30-0.0001 5.3173-41.2584 29.4463 56 6.42-0.5361 2.4289-67.9703 29.1596 57 6.54-5.6203 0.0011-130.6815 27.6713 58 6.66-15.1649 0.0030-237.8528 19.3471 59 6.75-21.4028 0.0001-51.3124 51.2809 60 6.84-15.1664 0.0030-19.4042 237.7814 61 6.96-5.6279 0.0011-27.7302 130.6282 62 7.08-0.5482 2.4238-29.2208 67.9167 63 7.20-0.0001 5.3094-29.5108 41.2038 64 7.32-0.0001 7.2576-23.8246 24.5880 65 7.44-0.0001 8.3192-13.6775 11.4344 66 7.56-0.0001 8.3156-11.5455 13.5336 67 7.68-0.0001 7.2482-24.7041 23.6795 68 7.80-0.0001 5.2973-41.3262 29.3614 69 7.92-0.5833 2.4086-68.0523 29.0635 70 8.04-5.6747 0.0011-130.7801 27.5796 71 8.16-15.1950 0.0030-237.8503 19.2410 72 8.25-21.4321 0.0001-51.2321 51.0583 73 8.34-15.2032 0.0030-19.5509 237.4571 74 8.46-5.7168 0.0011-27.8984 130.4865 75 8.58-0.6499 2.3812-29.3949 67.7560 76 8.70-0.0001 5.2539-29.7099 41.0229 77 8.82-0.0001 7.1744-24.0491 24.3820 78 8.94-0.0001 8.2106-13.9633 11.2031 79 9.06-0.0001 8.1930-11.8360 13.1997 80 9.18-0.0001 7.1214-25.0476 23.2742 81 9.30-0.0001 5.1855-41.7308 28.9138 82 9.42-0.8529 2.2948-68.5452 28.5571 83 9.54-5.9886 0.0011-131.3770 27.0977 84 9.66-15.3701 0.0030-238.0041 18.6818 85 9.75-21.6054 0.0001-50.9273 49.8579 86 9.84-15.4248 0.0030-20.3429 235.6350 87 9.96-6.2551 0.0011-28.8251 129.6025 88 10.08-1.2753 2.1084-30.3485 66.7379 89 10.20-0.0001 4.8883-30.8221 39.8604 90 10.32-0.0001 6.6793-25.3203 23.0515 91 10.44-0.0001 7.5524-15.7665 9.7115 92 10.56-0.0001 7.4113-13.6909 11.0696 93 10.68-0.0001 6.2930-27.1744 20.3218 94 10.80-0.0001 4.3214-44.1125 25.4516 95 10.92-2.6600 1.3590-71.2713 24.3253 96 11.04-8.0745 0.0012-134.4482 23.0742 97 11.16-16.9321 0.0030-236.8802 13.5661 98 11.25-23.2501 0.0002-52.2158 44.6119 99 11.34-17.4003 0.0041-29.8771 226.2150 100 11.47-8.9821 0.0013-41.0970 123.4448 101 11.60-3.8299 0.1065-43.2140 60.4579 102 11.73-0.0002 2.2700-46.4599 35.8122 103 11.86-0.0002 3.4887-44.6687 21.3908 104 11.98-0.0003 4.6365-37.8730 11.3620
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 77 105 12.11-0.0003 5.1034-32.4653 4.0877 106 12.24-0.0755 4.7138-32.0563 0.0740 107 12.37-0.5518 3.6562-38.7021 0.1876 108 12.50-0.2257 0.1365-39.7355 0.1419 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 8 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kn] Mu momento ultimo espresso in [knm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kn] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kn] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kn] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0.00 100, 30 8.04 8.04 0.00 80.34 4632.33 120.94 -- -- 2 0.08 100, 30 8.04 8.04 89.67-105.15 144.63 122.09 -- -- 3 0.17 100, 31 8.04 8.04 124.66-108.35 100.08 123.24 -- -- 4 0.25 100, 31 8.04 8.04 153.07-111.56 81.56 124.38 -- -- 5 0.33 100, 31 8.04 8.04 180.29-114.88 71.57 125.53 -- -- 6 0.42 100, 32 8.04 8.04 206.87-118.27 65.32 126.67 -- -- 7 0.50 100, 32 8.04 8.04 233.44-122.00 61.10 127.81 -- -- 8 0.58 100, 33 8.04 8.04 261.23-125.81 58.24 128.95 -- -- 9 0.67 100, 33 8.04 8.04 290.54 127.84 56.35 130.09 -- -- 10 0.75 100, 33 8.04 8.04 268.50 133.70 46.04 131.23 -- -- 11 0.84 100, 34 8.04 8.04 226.74 140.21 34.78 132.36 -- -- 12 0.92 100, 34 8.04 8.04 181.73 147.60 25.20 133.50 -- -- 13 1.00 100, 34 8.04 8.04 143.64 156.21 18.16 134.63 -- -- 14 1.09 100, 35 8.04 8.04 101.56 166.77 11.78 135.76 -- -- 15 1.17 100, 35 8.04 8.04 67.99 180.36 7.28 136.89 -- -- 16 1.25 100, 35 8.04 8.04 30.31 196.31 3.01 138.02 -- -- 17 1.34 100, 36 8.04 8.04 95.13 202.13 8.82 139.15 -- -- 18 1.42 100, 36 8.04 8.04 298.46 160.83 25.91 140.27 -- -- 19 1.50 100, 37 8.04 8.04 288.63-313.42 23.55 141.39 -- -- 20 1.59 100, 37 8.04 8.04 196.81 131.46 15.13 142.51 -- -- 21 1.67 100, 37 8.04 8.04 143.68 124.80 10.44 143.63 -- -- 22 1.75 100, 38 8.04 8.04 119.45 122.42 8.22 144.75 -- -- 23 1.83 100, 38 8.04 8.04 105.78 121.61 6.91 145.87 -- -- 24 1.92 100, 38 8.04 8.04 97.06 121.53 6.04 146.99 -- -- 25 2.00 100, 39 8.04 8.04 91.03-271.67 5.40 148.11 -- -- 26 2.08 100, 39 8.04 8.04 86.59-364.69 4.90 149.22 -- -- 27 2.17 100, 39 8.04 8.04 83.08-318.92 4.50 150.34 -- -- 28 2.25 100, 40 8.04 8.04 80.07-237.89 4.16 151.45 -- -- 29 2.33 100, 40 8.04 8.04 77.30-186.89 3.85 152.57 -- -- 30 2.42 100, 41 8.04 8.04 74.49-160.68 3.56 153.68 -- -- 31 2.50 100, 41 8.04 8.04 71.44-142.80 3.29 154.79 -- -- Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 8 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kn] Mu momento ultimo espresso in [knm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kn] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kn] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kn] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0.00 100, 50 8.04 8.04 0.00 142.30 1000.00 176.18 -- -- 2 0.06 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 1000.00 176.18 -- -- 3 0.13 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 1000.00 176.18 -- -- 4 0.19 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 668.78 176.18 -- -- 5 0.25 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 368.68 176.18 -- -- Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0.00 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 3012.44 176.18 -- --
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 78 2 0.06 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 67.59 176.18 -- -- 3 0.12 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 45.26 176.18 -- -- 4 0.19 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 36.65 176.18 -- -- 5 0.25 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 29.24 176.18 -- -- 6 0.31 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 13.12 176.18 -- -- 7 0.36 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 9.39 176.18 -- -- 8 0.40 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 8.96 176.18 -- -- 9 0.45 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 10.23 176.18 -- -- 10 0.49 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 17.05 176.18 -- -- 11 0.55 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 20.83 176.18 -- -- 12 0.60 100, 50 8.04 8.04 0.00 142.30 16.34 176.18 -- -- 13 0.66 100, 50 8.04 8.04 0.00 142.30 11.94 176.18 -- -- 14 0.71 100, 50 8.04 8.04 0.00 142.30 9.31 176.18 -- -- 15 0.77 100, 50 8.04 8.04 0.00 142.30 7.76 176.18 -- -- 16 0.83 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 6.69 176.18 -- -- 17 0.88 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 5.87 176.18 -- -- 18 0.94 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 5.20 176.18 -- -- 19 0.99 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 4.61 176.18 -- -- 20 1.05 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 4.07 176.18 -- -- Armature e tensioni piastre Combinazione n 8 X Afs Afi Nu Mu CS ascissa sezione espressa in [m] area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] sforzo normale ultimo espresso in [kn] momento ultimo espresso in [knm] coefficiente sicurezza sezione Piastra paramento Nr. X A fs A fi N u M u CS 1 0.00 3.27 3.27 0.00-33.80 1.30 2 0.17 3.27 3.27 0.00-33.80 4.14 3 0.33 3.27 3.27 0.00-33.80 11.11 4 0.50 3.27 3.27 0.00-33.80 23.12 5 0.67 3.27 3.27 0.00 33.80 10.90 6 0.83 3.27 3.27 0.00 33.80 8.15 7 1.00 3.27 3.27 0.00 33.80 7.08 8 1.17 3.27 3.27 0.00 33.80 6.66 9 1.33 3.27 3.27 0.00 33.80 6.66 10 1.50 3.27 3.27 0.00 33.80 7.09 11 1.67 3.27 3.27 0.00 33.80 8.15 12 1.83 3.27 3.27 0.00 33.80 10.91 13 2.00 3.27 3.27 0.00-33.80 23.17 14 2.17 3.27 3.27 0.00-33.80 11.08 15 2.33 3.27 3.27 0.00-33.80 4.13 16 2.50 3.27 3.27 0.00-33.80 1.30 17 2.67 3.27 3.27 0.00-33.80 4.13 18 2.83 3.27 3.27 0.00-33.80 11.06 19 3.00 3.27 3.27 0.00-33.80 23.25 20 3.17 3.27 3.27 0.00 33.80 10.93 21 3.33 3.27 3.27 0.00 33.80 8.17 22 3.50 3.27 3.27 0.00 33.80 7.10 23 3.67 3.27 3.27 0.00 33.80 6.68 24 3.83 3.27 3.27 0.00 33.80 6.68 25 4.00 3.27 3.27 0.00 33.80 7.11 26 4.17 3.27 3.27 0.00 33.80 8.19 27 4.33 3.27 3.27 0.00 33.80 10.98 28 4.50 3.27 3.27 0.00-33.80 23.52 29 4.67 3.27 3.27 0.00-33.80 10.94 30 4.83 3.27 3.27 0.00-33.80 4.12 31 5.00 3.27 3.27 0.00-33.80 1.30 32 5.17 3.27 3.27 0.00-33.80 4.11 33 5.33 3.27 3.27 0.00-33.80 10.85 34 5.50 3.27 3.27 0.00-33.80 23.94 35 5.67 3.27 3.27 0.00 33.80 11.10 36 5.83 3.27 3.27 0.00 33.80 8.28 37 6.00 3.27 3.27 0.00 33.80 7.19 38 6.17 3.27 3.27 0.00 33.80 6.78 39 6.33 3.27 3.27 0.00 33.80 6.80 40 6.50 3.27 3.27 0.00 33.80 7.24 41 6.67 3.27 3.27 0.00 33.80 8.38 42 6.83 3.27 3.27 0.00-33.80 11.38 43 7.00 3.27 3.27 0.00-33.80 25.73
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 79 44 7.17 3.27 3.27 0.00-33.80 10.22 45 7.33 3.27 3.27 0.00-33.80 4.02 46 7.50 3.27 3.27 0.00-33.80 1.29 47 7.67 3.27 3.27 0.00-33.80 3.99 48 7.83 3.27 3.27 0.00-33.80 9.74 49 8.00 3.27 3.27 0.00-33.80 24.99 50 8.17 3.27 3.27 0.00-33.80 12.37 51 8.33 3.27 3.27 0.00 33.80 9.07 52 8.50 3.27 3.27 0.00 33.80 7.87 53 8.67 3.27 3.27 0.00 33.80 7.48 54 8.83 3.27 3.27 0.00 33.80 7.61 55 9.00 3.27 3.27 0.00 33.80 8.32 56 9.17 3.27 3.27 0.00-33.80 10.12 57 9.33 3.27 3.27 0.00-33.80 15.44 58 9.50 3.27 3.27 0.00-33.80 14.91 59 9.67 3.27 3.27 0.00-33.80 7.42 60 9.83 3.27 3.27 0.00-33.80 3.50 61 10.00 3.27 3.27 0.00-33.80 1.23 62 10.17 3.27 3.27 0.00-33.80 3.38 63 10.33 3.27 3.27 0.00-33.80 6.54 64 10.50 3.27 3.27 0.00-33.80 11.62 65 10.67 3.27 3.27 0.00-33.80 22.38 66 10.83 3.27 3.27 0.00-33.80 19.14 67 11.00 3.27 3.27 0.00 33.80 15.06 68 11.17 3.27 3.27 0.00 33.80 13.74 69 11.33 3.27 3.27 0.00 33.80 13.45 70 11.50 3.27 3.27 0.00 33.80 13.77 71 11.67 3.27 3.27 0.00 33.80 14.60 72 11.83 3.27 3.27 0.00 33.80 16.10 73 12.00 3.27 3.27 0.00 33.80 17.48 74 12.17 3.27 3.27 0.00 33.80 20.92 75 12.33 3.27 3.27 0.00 33.80 29.43 76 12.50 3.27 3.27 0.00-33.80 469.66 Piastra fondazione monte Nr. X A fs A fi N u M u CS 1 0.00 1.96 1.96 0.00 35.60 4.18 2 0.13 1.96 1.96 0.00 35.60 4.53 3 0.26 1.96 1.96 0.00 35.60 5.92 4 0.40 1.96 1.96 0.00 35.60 11.29 5 0.53 1.96 1.96 0.00-35.60 6.93 6 0.66 1.96 1.96 0.00-35.60 2.36 7 0.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1.66 8 0.84 1.96 1.96 0.00-35.60 2.35 9 0.96 1.96 1.96 0.00-35.60 6.35 10 1.08 1.96 1.96 0.00 35.60 14.62 11 1.20 1.96 1.96 0.00 35.60 6.69 12 1.32 1.96 1.96 0.00 35.60 4.89 13 1.44 1.96 1.96 0.00 35.60 4.27 14 1.56 1.96 1.96 0.00 35.60 4.27 15 1.68 1.96 1.96 0.00 35.60 4.89 16 1.80 1.96 1.96 0.00 35.60 6.69 17 1.92 1.96 1.96 0.00 35.60 14.63 18 2.04 1.96 1.96 0.00-35.60 6.35 19 2.16 1.96 1.96 0.00-35.60 2.35 20 2.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1.66 21 2.34 1.96 1.96 0.00-35.60 2.35 22 2.46 1.96 1.96 0.00-35.60 6.35 23 2.58 1.96 1.96 0.00 35.60 14.63 24 2.70 1.96 1.96 0.00 35.60 6.69 25 2.82 1.96 1.96 0.00 35.60 4.89 26 2.94 1.96 1.96 0.00 35.60 4.27 27 3.06 1.96 1.96 0.00 35.60 4.27 28 3.18 1.96 1.96 0.00 35.60 4.89 29 3.30 1.96 1.96 0.00 35.60 6.69 30 3.42 1.96 1.96 0.00 35.60 14.63 31 3.54 1.96 1.96 0.00-35.60 6.35 32 3.66 1.96 1.96 0.00-35.60 2.35 33 3.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1.66 34 3.84 1.96 1.96 0.00-35.60 2.35 35 3.96 1.96 1.96 0.00-35.60 6.35 36 4.08 1.96 1.96 0.00 35.60 14.63 37 4.20 1.96 1.96 0.00 35.60 6.69
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 80 38 4.32 1.96 1.96 0.00 35.60 4.89 39 4.44 1.96 1.96 0.00 35.60 4.27 40 4.56 1.96 1.96 0.00 35.60 4.27 41 4.68 1.96 1.96 0.00 35.60 4.89 42 4.80 1.96 1.96 0.00 35.60 6.69 43 4.92 1.96 1.96 0.00 35.60 14.63 44 5.04 1.96 1.96 0.00-35.60 6.35 45 5.16 1.96 1.96 0.00-35.60 2.35 46 5.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1.66 47 5.34 1.96 1.96 0.00-35.60 2.35 48 5.46 1.96 1.96 0.00-35.60 6.34 49 5.58 1.96 1.96 0.00 35.60 14.64 50 5.70 1.96 1.96 0.00 35.60 6.69 51 5.82 1.96 1.96 0.00 35.60 4.90 52 5.94 1.96 1.96 0.00 35.60 4.27 53 6.06 1.96 1.96 0.00 35.60 4.27 54 6.18 1.96 1.96 0.00 35.60 4.90 55 6.30 1.96 1.96 0.00 35.60 6.70 56 6.42 1.96 1.96 0.00 35.60 14.66 57 6.54 1.96 1.96 0.00-35.60 6.33 58 6.66 1.96 1.96 0.00-35.60 2.35 59 6.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1.66 60 6.84 1.96 1.96 0.00-35.60 2.35 61 6.96 1.96 1.96 0.00-35.60 6.33 62 7.08 1.96 1.96 0.00 35.60 14.69 63 7.20 1.96 1.96 0.00 35.60 6.71 64 7.32 1.96 1.96 0.00 35.60 4.91 65 7.44 1.96 1.96 0.00 35.60 4.28 66 7.56 1.96 1.96 0.00 35.60 4.28 67 7.68 1.96 1.96 0.00 35.60 4.91 68 7.80 1.96 1.96 0.00 35.60 6.72 69 7.92 1.96 1.96 0.00 35.60 14.78 70 8.04 1.96 1.96 0.00-35.60 6.27 71 8.16 1.96 1.96 0.00-35.60 2.34 72 8.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1.66 73 8.34 1.96 1.96 0.00-35.60 2.34 74 8.46 1.96 1.96 0.00-35.60 6.23 75 8.58 1.96 1.96 0.00 35.60 14.95 76 8.70 1.96 1.96 0.00 35.60 6.78 77 8.82 1.96 1.96 0.00 35.60 4.96 78 8.94 1.96 1.96 0.00 35.60 4.34 79 9.06 1.96 1.96 0.00 35.60 4.35 80 9.18 1.96 1.96 0.00 35.60 5.00 81 9.30 1.96 1.96 0.00 35.60 6.87 82 9.42 1.96 1.96 0.00 35.60 15.51 83 9.54 1.96 1.96 0.00-35.60 5.94 84 9.66 1.96 1.96 0.00-35.60 2.32 85 9.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1.65 86 9.84 1.96 1.96 0.00-35.60 2.31 87 9.96 1.96 1.96 0.00-35.60 5.69 88 10.08 1.96 1.96 0.00 35.60 16.89 89 10.20 1.96 1.96 0.00 35.60 7.28 90 10.32 1.96 1.96 0.00 35.60 5.33 91 10.44 1.96 1.96 0.00 35.60 4.71 92 10.56 1.96 1.96 0.00 35.60 4.80 93 10.68 1.96 1.96 0.00 35.60 5.66 94 10.80 1.96 1.96 0.00 35.60 8.24 95 10.92 1.96 1.96 0.00 35.60 13.38 96 11.04 1.96 1.96 0.00-35.60 4.41 97 11.16 1.96 1.96 0.00-35.60 2.10 98 11.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1.53 99 11.34 1.96 1.96 0.00-35.60 2.05 100 11.47 1.96 1.96 0.00-35.60 3.96 101 11.60 1.96 1.96 0.00 35.60 9.30 102 11.73 1.96 1.96 0.00 35.60 15.68 103 11.86 1.96 1.96 0.00 35.60 10.20 104 11.98 1.96 1.96 0.00 35.60 7.68 105 12.11 1.96 1.96 0.00 35.60 6.98 106 12.24 1.96 1.96 0.00 35.60 7.55 107 12.37 1.96 1.96 0.00-35.60 9.74 108 12.50 1.96 1.96 0.00 35.60 157.75
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 81 Piastra fondazione valle Nr. X A fs A fi N u M u CS 1 0.00 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 2 0.13 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 3 0.26 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 4 0.40 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 5 0.53 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 6 0.66 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 7 0.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 8 0.84 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 9 0.96 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 10 1.08 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 11 1.20 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 12 1.32 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 13 1.44 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 14 1.56 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 15 1.68 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 16 1.80 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 17 1.92 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 18 2.04 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 19 2.16 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 20 2.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 21 2.34 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 22 2.46 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 23 2.58 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 24 2.70 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 25 2.82 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 26 2.94 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 27 3.06 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 28 3.18 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 29 3.30 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 30 3.42 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 31 3.54 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 32 3.66 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 33 3.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 34 3.84 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 35 3.96 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 36 4.08 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 37 4.20 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 38 4.32 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 39 4.44 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 40 4.56 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 41 4.68 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 42 4.80 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 43 4.92 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 44 5.04 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 45 5.16 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 46 5.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 47 5.34 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 48 5.46 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 49 5.58 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 50 5.70 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 51 5.82 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 52 5.94 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 53 6.06 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 54 6.18 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 55 6.30 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 56 6.42 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 57 6.54 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 58 6.66 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 59 6.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 60 6.84 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 61 6.96 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 62 7.08 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 63 7.20 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 64 7.32 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 65 7.44 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 66 7.56 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 67 7.68 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 68 7.80 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 69 7.92 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 70 8.04 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 71 8.16 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 82 72 8.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 73 8.34 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 74 8.46 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 75 8.58 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 76 8.70 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 77 8.82 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 78 8.94 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 79 9.06 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 80 9.18 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 81 9.30 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 82 9.42 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 83 9.54 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 84 9.66 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 85 9.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 86 9.84 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 87 9.96 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 88 10.08 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 89 10.20 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 90 10.32 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 91 10.44 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 92 10.56 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 93 10.68 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 94 10.80 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 95 10.92 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 96 11.04 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 97 11.16 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 98 11.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 99 11.34 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 100 11.47 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 101 11.60 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 102 11.73 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 103 11.86 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 104 11.98 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 105 12.11 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 106 12.24 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 107 12.37 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 108 12.50 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 Analisi dei pali Combinazione n 8 Risultanti sulla base della fondazione (per metro lineare di muro) Orizzontale [kn] 7.102 Verticale [kn] 122.603 Momento [knm] 13.160 Spostamenti della piastra di fondazione Orizzontale [cm] 0.22472 Verticale [cm] 0.02714 Rotazione [ ] 0.01454 Scarichi in testa ai pali Fila nr. N.pali N [kn] T [kn] M [knm] Tu [kn] Mu [knm] 1 16 132.81 5.55 0.00 24.08 0.00 2 16 58.75 5.55 0.00 24.08 0.00 Calcolo della portanza m p Nc, Nq, N N'c, N'q, N' Pl Pp Pd Wp PT tensione tangenziale media palo-terreno in [kpa] tensione sul terreno alla punta del palo in [kpa] fattori di capacità portante fattori di capacità portante corretti portanza caratteristica per attrito e aderenza laterale in [kn] portanza caratteristica di punta in [kn] portanza di progetto, in [kn] peso del palo, in [kn] Parametri Terreno utilizzati Fila N c N' c N q N' q N N' m p 1 29.24 29.24 15.90 15.90 11.55 11.55 0.30 13.26 2 29.24 29.24 15.90 15.90 11.55 11.55 0.12 7.10 Fila P l P p W p P d PT 1 332.32 412.08 4.45 739.95 MEDI 1 332.32 412.08 4.45 739.95 MINIMI 2 302.35 411.68 4.45 709.58 MEDI 2 302.35 411.68 4.45 709.58 MINIMI
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 83 Verifica a punzonamento della fondazione D Hf Sl N c diametro dei pali della fila espresso in [cm] altezza della fondazione in corrispondenza della fila espressa in [cm] superficie di aderenza palo-fondazione (Hf D) espressa in [cmq] sforzo normale trasmesso dal palo alla fondazione espresso in [kn] tensione tangenziale palo-fondazione espressa in [kpa] Fila D H f S l N c 1 18.0 50.0 2827.4 132.81 470 2 18.0 300.0 16964.6 58.75 35 Sollecitazioni nei pali e verifiche delle sezioni Combinazione n 8 Nr. Y M N T Mu Nu Tu CS numero d'ordine della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione ordinata della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione positiva verso il basso (in [m]) momento flettente espresso in [knm] sforzo normale espresso in [kn] taglio espresso in [kn] momento ultimo espresso in [knm] sforzo normale ultimo espresso in [kn] taglio ultimo espresso in [kn] coefficiente di sicurezza Sollecitazioni e tensioni per la fila di pali nr. 1 Nr. Y M N T A f M u N u T u CS 1 0.00 0.00 132.81 5.55 26.72 0.00 1107.42 410.09 8.34 2 0.15-0.83 132.92 5.34 26.72 6.56 1047.91 410.09 7.88 3 0.30-1.63 133.02 4.91 26.72 11.45 932.99 410.09 7.01 4 0.45-2.37 133.11 4.27 26.72 14.93 838.78 410.09 6.30 5 0.60-3.01 133.19 3.41 26.72 17.32 766.62 410.09 5.76 6 0.75-3.52 133.27 2.34 26.72 18.91 715.49 410.09 5.37 7 0.90-3.87 133.34 1.39 26.72 19.85 683.37 410.09 5.13 8 1.05-4.08 133.40 0.58 26.72 20.36 665.63 410.09 4.99 9 1.20-4.17 133.45-0.09 26.72 20.57 658.56 410.09 4.93 10 1.35-4.15 133.50-0.64 26.72 20.53 659.83 410.09 4.94 11 1.50-4.06 133.53-1.09 26.72 20.30 667.99 410.09 5.00 12 1.65-3.89 133.56-1.44 26.72 19.89 682.10 410.09 5.11 13 1.80-3.68 133.58-1.70 26.72 19.32 701.46 410.09 5.25 14 1.95-3.42 133.60-1.90 26.72 18.60 725.64 410.09 5.43 15 2.10-3.14 133.60-2.04 26.72 17.72 754.22 410.09 5.65 16 2.25-2.83 133.60-2.14 26.72 16.68 786.80 410.09 5.89 17 2.40-2.51 133.59-2.20 26.72 15.47 823.22 410.09 6.16 18 2.55-2.18 133.57-2.23 26.72 14.09 862.79 410.09 6.46 19 2.70-1.85 133.54-2.24 26.72 12.51 905.44 410.09 6.78 20 2.85-1.51 130.91-2.20 26.72 10.91 946.42 410.09 7.23 21 3.00-1.18 126.35-2.01 26.72 9.22 987.31 410.09 7.81 22 3.15-0.88 121.79-1.74 26.72 7.43 1028.68 410.09 8.45 23 3.30-0.62 117.21-1.44 26.72 5.64 1068.30 410.09 9.11 24 3.45-0.40 112.63-1.14 26.72 3.87 1082.19 410.09 9.61 25 3.60-0.23 108.03-0.86 26.72 2.35 1092.10 410.09 10.11 26 3.75-0.10 103.42-0.61 26.72 1.11 1100.20 410.09 10.64 27 3.90-0.01 98.81-0.41 26.72 0.14 1106.50 410.09 11.20 28 4.05 0.05 94.18-0.24 26.72 0.57 1103.73 410.09 11.72 29 4.20 0.08 89.54-0.12 26.72 1.04 1100.65 410.09 12.29 30 4.35 0.10 84.89-0.02 26.72 1.32 1098.84 410.09 12.94 31 4.50 0.11 80.24 0.04 26.72 1.44 1098.03 410.09 13.68 32 4.65 0.10 75.57 0.08 26.72 1.44 1098.01 410.09 14.53 33 4.80 0.09 70.89 0.10 26.72 1.36 1098.58 410.09 15.50 34 4.95 0.07 66.20 0.11 26.72 1.21 1099.55 410.09 16.61 35 5.10 0.06 61.50 0.10 26.72 1.02 1100.79 410.09 17.90 36 5.25 0.04 56.79 0.09 26.72 0.80 1102.18 410.09 19.41 37 5.40 0.03 52.07 0.08 26.72 0.58 1103.61 410.09 21.19 38 5.55 0.02 47.34 0.06 26.72 0.38 1104.97 410.09 23.34 39 5.70 0.01 42.60 0.04 26.72 0.19 1106.17 410.09 25.96 40 5.85 0.00 37.85 0.01 26.72 0.06 1107.05 410.09 29.25 41 6.00 0.00 33.09 0.01 26.72 0.00 1107.42 410.09 33.47 Sollecitazioni e tensioni per la fila di pali nr. 2 Nr. Y M N T A f M u N u T u CS 1 0.00 0.00 58.75 5.55 26.72 0.00 1107.42 410.09 18.85 2 0.15-0.83 58.86 5.33 26.72 12.72 900.02 410.09 15.29 3 0.30-1.63 58.97 4.91 26.72 19.37 699.81 410.09 11.87 4 0.45-2.37 59.07 4.26 26.72 22.93 572.06 410.09 9.68 5 0.60-3.01 59.17 3.41 26.72 24.98 491.53 410.09 8.31 6 0.75-3.52 59.26 2.34 26.72 26.22 441.48 410.09 7.45 7 0.90-3.87 59.35 1.39 26.72 26.90 412.54 410.09 6.95
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 84 8 1.05-4.08 59.44 0.58 26.72 27.26 397.24 410.09 6.68 9 1.20-4.17 59.52-0.09 26.72 27.39 391.40 410.09 6.58 10 1.35-4.15 59.60-0.63 26.72 27.36 392.72 410.09 6.59 11 1.50-4.06 59.68-1.07 26.72 27.19 399.97 410.09 6.70 12 1.65-3.90 59.75-1.42 26.72 26.90 412.54 410.09 6.90 13 1.80-3.68 59.82-1.68 26.72 26.49 430.18 410.09 7.19 14 1.95-3.43 59.88-1.88 26.72 25.94 452.71 410.09 7.56 15 2.10-3.15 59.94-2.01 26.72 25.26 480.61 410.09 8.02 16 2.25-2.85 60.00-2.11 26.72 24.42 514.41 410.09 8.57 17 2.40-2.53 60.05-2.16 26.72 23.39 554.70 410.09 9.24 18 2.55-2.21 60.10-2.19 26.72 22.12 602.27 410.09 10.02 19 2.70-1.88 60.15-2.20 26.72 20.57 658.43 410.09 10.95 20 2.85-1.55 60.19-2.19 26.72 18.64 724.05 410.09 12.03 21 3.00-1.22 60.23-2.17 26.72 16.23 800.29 410.09 13.29 22 3.15-0.90 59.15-1.86 26.72 13.37 882.65 410.09 14.92 23 3.30-0.62 57.01-1.51 26.72 10.39 959.40 410.09 16.83 24 3.45-0.39 54.87-1.18 26.72 7.33 1030.77 410.09 18.79 25 3.60-0.21 52.72-0.88 26.72 4.37 1078.96 410.09 20.47 26 3.75-0.08 50.57-0.61 26.72 1.78 1095.84 410.09 21.67 27 3.90 0.01 48.41-0.40 26.72 0.23 1105.93 410.09 22.84 28 4.05 0.07 46.25-0.22 26.72 1.65 1096.69 410.09 23.71 29 4.20 0.10 44.09-0.10 26.72 2.55 1090.79 410.09 24.74 30 4.35 0.12 41.92 0.00 26.72 3.05 1087.55 410.09 25.95 31 4.50 0.12 39.74 0.06 26.72 3.23 1086.40 410.09 27.34 32 4.65 0.11 37.56 0.10 26.72 3.16 1086.83 410.09 28.94 33 4.80 0.09 35.37 0.11 26.72 2.92 1088.41 410.09 30.77 34 4.95 0.08 33.18 0.12 26.72 2.56 1090.76 410.09 32.87 35 5.10 0.06 30.99 0.11 26.72 2.12 1093.58 410.09 35.29 36 5.25 0.04 28.79 0.10 26.72 1.66 1096.63 410.09 38.10 37 5.40 0.03 26.58 0.08 26.72 1.19 1099.68 410.09 41.37 38 5.55 0.02 24.37 0.06 26.72 0.75 1102.53 410.09 45.24 39 5.70 0.01 22.15 0.04 26.72 0.38 1104.96 410.09 49.88 40 5.85 0.00 19.93 0.01 26.72 0.11 1106.71 410.09 55.52 41 6.00 0.00 17.71 0.01 26.72 0.00 1107.42 410.09 62.54 Analisi dei tiranti Combinazione n 8 Nr. Nt D N Lf L f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kn] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kpa] Nr. NT D N L f L f 1 9 12.00 25.00 126.76 10.50 13.10 124536 COMBINAZIONE n 9 Valore della spinta statica 33.6855 [kn] Componente orizzontale della spinta statica 32.6408 [kn] Componente verticale della spinta statica 8.3241 [kn] Punto d'applicazione della spinta X = 1.05 [m] Y = -2.00 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 14.31 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 50.39 [ ] Incremento sismico della spinta 13.1934 [kn] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 1.05 [m] Y = -1.50 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 40.14 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 46.2398 [kn] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.53 [m] Y = -1.27 [m] Inerzia del muro 6.2096 [kn] Inerzia verticale del muro 3.1048 [kn] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 6.7268 [kn] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 3.3634 [kn] Risultanti sforzo tiranti : Fase di esercizio Sforzo tiranti in direzione X -51.1173 [kn] Sforzo tiranti in direzione Y 23.8364 [kn] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = -0.35 [m] Y = -1.25 [m] Risultanti sforzo tiranti : Fase di ribaltamento
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 85 Sforzo tiranti in direzione X -51.1173 [kn] Sforzo tiranti in direzione Y 23.8364 [kn] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = [m] Y = -1.25 [m] Risultanti sforzo tiranti : Fase di scorrimento Sforzo tiranti in direzione X 0.0000 [kn] Sforzo tiranti in direzione Y 0.0000 [kn] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 8.6988 [kn] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 140.8133 [kn] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 140.8133 [kn] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 8.6988 [kn] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0.11 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.71 [m] Risultante in fondazione 141.0817 [kn] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 3.53 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione -15.3256 [knm] Inviluppo sollecitazioni piastra paramento Combinazione n 9 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 12.50 Altezza(m) = 2.50 Origine all'attacco con la fondazione sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra espressa in [m] Ordinata Y positiva verso l'alto espressa in [m] I momenti positivi tendono le fibre contro terra Momento espresso in [knm] Taglio e Sforzo Normale espressi in [kn] Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax N 1 0.00-45.4722 24.6068-69.2442 46.5393 21.7308 2 0.08-41.6576 16.4488-67.7230 48.2563 20.9025 3 0.17-38.2931 12.0030-45.8662 46.5648 20.0798 4 0.25-35.2108 8.8253-35.1634 46.0456 19.2627 5 0.33-32.2904 6.3421-28.2527 46.4299 18.4566 6 0.42-29.4430 4.3399-23.0733 48.1441 17.6561 7 0.50-26.5922 2.7076-18.9259 51.1522 16.8612 8 0.58-23.6747 1.3729-15.5299 55.1718 16.0773 9 0.67-20.6292 0.2851-12.6699 60.5251 15.2989 10 0.75-17.3841 0.0000-10.2579 67.7163 14.5262 11 0.83-13.8494 0.0000-8.3165 77.5852 13.7645 12 0.91-9.8979 0.0000-6.6276 91.6823 13.0082 13 1.00-6.7849 2.4772-5.1608 112.9617 12.2578 14 1.08-4.8317 7.5284-3.9253 148.3779 11.5182 15 1.16-3.1230 16.3340-2.8673 222.6483 10.7841 16 1.25-2.9718 42.1967-174.6666 223.4270 10.0559 17 1.33-3.0541 18.4241-173.9942 19.8093 9.3350 18 1.41-3.0819 11.8715-101.7411 11.0290 8.6197 19 1.50-3.0629 8.0974-68.2503 9.3526 7.9104 20 1.58-3.0044 6.0680-48.6756 7.7394 7.2119 21 1.66-2.9133 4.5936-35.9716 6.2664 6.5190 22 1.75-2.7927 3.5943-27.1819 4.9571 5.8320 23 1.83-2.6459 2.9612-20.8160 3.7857 5.1559 24 1.92-2.4758 2.5472-15.9795 2.7906 4.4855 25 2.00-2.2818 2.2192-12.1606 2.3868 3.8208 26 2.08-2.0628 1.8874-9.0745 2.6485 3.1672 27 2.17-1.8164 1.5361-6.4752 2.9268 2.5191 28 2.25-1.5336 1.1741-4.2511 3.3209 1.8768 29 2.33-1.1982 0.8012-2.2989 4.0073 1.2456 30 2.42-0.7862 0.4121-2.5456 5.7976 0.6200 31 2.50-0.0151 0.0210-2.1657 6.0783 0.0000 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0.00 0.0000 38.5498-4.0268 223.4879 2 0.17 0.0000 12.1499-11.0636 222.7090 3 0.33 0.0000 4.2656-15.4625 80.2041 4 0.50-2.1706 0.9890-16.5923 44.9695 5 0.67-4.6035 0.0000-17.5243 29.1273 6 0.83-6.1571 0.0000-15.9182 18.8798 7 1.00-7.0835 0.0000-12.0724 11.4314
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 86 8 1.17-7.5165 0.0000-6.7356 5.3850 9 1.33-7.5160 0.0000-5.4123 6.7033 10 1.50-7.0821 0.0000-11.4593 12.0407 11 1.67-6.1547 0.0000-18.9086 15.8862 12 1.83-4.6001 0.0000-29.1571 17.4915 13 2.00-2.1662 0.9976-45.0006 16.5610 14 2.17 0.0000 4.2741-80.2369 15.4298 15 2.33 0.0000 12.1551-222.7444 11.0294 16 2.50 0.0000 38.5576-223.5235 223.4502 17 2.67 0.0000 12.1570-11.1043 222.6713 18 2.83 0.0000 4.2817-15.5061 80.1646 19 3.00-2.1588 1.0121-16.6391 44.9271 20 3.17-4.5901 0.0000-17.5726 29.0817 21 3.33-6.1420 0.0000-15.9704 18.8306 22 3.50-7.0666 0.0000-12.1291 11.3782 23 3.67-7.4976 0.0000-6.7983 5.3277 24 3.83-7.4949 0.0000-5.4805 6.6252 25 4.00-7.0586 0.0000-11.5347 11.9593 26 4.17-6.1285 0.0000-18.9920 15.7989 27 4.33-4.5709 0.0000-29.2495 17.3968 28 4.50-2.1338 1.0613-45.1030 16.4709 29 4.67 0.0000 4.3302-80.3504 15.3308 30 4.83 0.0000 12.1867-222.8728 10.9205 31 5.00 0.0000 38.6024-223.6522 223.3078 32 5.17 0.0000 12.1964-11.2495 222.5292 33 5.33 0.0000 4.3680-15.6662 80.0097 34 5.50-2.0964 1.1329-16.8159 44.7554 35 5.67-4.5202 0.0000-17.7545 28.8920 36 5.83-6.0636 0.0000-16.1718 18.6211 37 6.00-6.9786 0.0000-12.3526 11.1473 38 6.17-7.3985 0.0000-7.0492 5.0741 39 6.33-7.3833 0.0000-5.7916 6.2856 40 6.50-6.9325 0.0000-11.8831 11.5986 41 6.67-5.9858 0.0000-19.3811 15.4031 42 6.83-4.4093 0.1433-29.6833 16.9562 43 7.00-1.9502 1.3883-45.5856 16.0538 44 7.17 0.0000 4.6347-80.8873 14.8571 45 7.33 0.0000 12.3789-223.4844 10.3827 46 7.50 0.0000 38.8735-224.2655 222.6296 47 7.67 0.0000 12.4485-12.0496 221.8522 48 7.83 0.0000 4.8635-16.5848 79.2830 49 8.00-1.6922 1.7838-17.8726 43.9568 50 8.17-4.0579 0.7024-18.8404 28.0202 51 8.33-5.5393 0.0000-17.4262 17.6739 52 8.50-6.3754 0.0000-13.8081 10.1256 53 8.67-6.7077 0.0000-8.7607 3.9870 54 8.83-6.6009 0.0000-7.0405 3.7953 55 9.00-6.0539 0.0000-13.1870 8.8351 56 9.17-4.9988 0.5099-20.7397 12.2312 57 9.33-3.2874 1.5420-31.0730 13.2715 58 9.50-0.6319 3.0029-47.0929 12.5358 59 9.67 0.0000 6.3835-82.2324 10.7111 60 9.83 0.0000 14.0213-224.9968 5.5039 61 10.00 0.0000 40.7592-225.7869 221.2702 62 10.17 0.0000 14.5169-20.0382 220.4894 63 10.33 0.0000 7.2476-25.9935 78.5148 64 10.50 0.0000 3.9303-28.9208 43.6159 65 10.67-1.3673 1.9616-30.4013 28.3302 66 10.83-2.6516 0.6389-31.1879 18.9416 67 11.00-3.3364 0.0000-30.3642 12.8962 68 11.17-3.6433 0.0000-27.5097 8.7654 69 11.33-3.6791 0.0000-24.3341 5.8343 70 11.50-3.5407 0.0000-21.4055 3.6644 71 11.67-3.2751 0.0000-18.9722 2.0252 72 11.83-2.9057 0.0000-17.2626 0.7393 73 12.00-2.4148 0.0590-16.5557 0.0000 74 12.17-1.9981 0.3567-21.2397 0.0000 75 12.33-1.4208 0.6210-25.5187 0.0000 76 12.50-0.0953 0.0873-26.0919 0.0000
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 87 Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n 9 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 12.50 Altezza(m) = 1.71 Origine all'attacco con il muro sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax 1 0.00 0.0000 0.0042-0.0548 0.0000 2 0.06-0.0232 0.0000-0.7897 0.0000 3 0.12-0.0948 0.0000-1.5664 0.0000 4 0.19-0.2128 0.0000-2.3984 0.0000 5 0.25-0.3860 0.0000-3.1637 0.0000 6 0.66-18.1822 45.8155-109.9020 98.2420 7 0.72-8.9875 40.5234-107.2675 101.3411 8 0.77-4.1095 35.9499-70.9252 96.4258 9 0.83-0.8404 31.8297-51.6813 94.3482 10 0.88 0.0000 27.9461-38.8688 96.6130 11 0.94 0.0000 24.1172-29.1968 104.1079 12 1.00 0.0000 20.1652-21.4936 115.7675 13 1.05 0.0000 15.8897-15.2090 133.3905 14 1.11 0.0000 11.8243-10.0338 160.8536 15 1.16-0.1638 9.3393-5.7810 209.5354 16 1.22-8.5966 7.0631-2.5001 273.6529 17 1.26-15.2720 6.5687-0.4951 148.4184 18 1.31-17.7425 6.4545 0.0000 58.6953 19 1.35-17.0591 6.2525-41.8649 25.8008 20 1.40-12.1765 5.9774-194.4008 20.0001 21 1.46-5.3825 5.4053-133.5177 15.8809 22 1.52-3.0777 4.6817-79.5248 11.8578 23 1.59-1.8387 3.7309-46.6293 15.4744 24 1.65-0.8808 2.4674-21.8688 23.9386 25 1.71-0.0486 0.0520-6.6936 26.3118 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0.00-0.0001 9.9038-7.3498 9.8889 2 0.13-0.0001 9.1394-23.2904 23.2032 3 0.26-0.0002 6.9954-42.9321 32.7507 4 0.40-0.0445 3.6715-73.2727 34.4412 5 0.53-5.9798 0.0014-147.7685 33.0168 6 0.66-17.5554 0.0045-287.8671 23.2366 7 0.75-24.8941 0.0002-69.6526 69.1202 8 0.84-17.6387 0.0031-22.6507 286.3195 9 0.96-6.5264 0.0012-32.4624 152.3911 10 1.08-0.6087 2.8340-33.7733 79.5453 11 1.20-0.0001 6.1967-33.9104 48.4590 12 1.32-0.0001 8.4720-26.7204 29.0505 13 1.44 0.0000 9.7144-15.4675 13.6339 14 1.56-0.0001 9.7140-13.6441 15.4754 15 1.68-0.0001 8.4710-29.0626 26.7259 16 1.80-0.0001 6.1954-48.4752 33.9103 17 1.92-0.6127 2.8323-79.5751 33.7644 18 2.04-6.5303 0.0011-152.4724 32.4541 19 2.16-17.6447 0.0030-286.4187 22.6375 20 2.25-24.9076 0.0001-69.2522 69.2515 21 2.34-17.6446 0.0030-22.6350 286.4182 22 2.46-6.5305 0.0011-32.4514 152.4718 23 2.58-0.6129 2.8324-33.7616 79.5740 24 2.70-0.0001 6.1954-33.9070 48.4736 25 2.82-0.0001 8.4708-26.7220 29.0601 26 2.94-0.0001 9.7135-15.4701 13.6406 27 3.06-0.0001 9.7135-13.6410 15.4698 28 3.18-0.0001 8.4708-29.0606 26.7218 29 3.30-0.0001 6.1954-48.4741 33.9068 30 3.42-0.6130 2.8324-79.5747 33.7615 31 3.54-6.5306 0.0011-152.4727 32.4513 32 3.66-17.6447 0.0030-286.4196 22.6350 33 3.75-24.9076 0.0001-69.2526 69.2515 34 3.84-17.6447 0.0030-22.6370 286.4172
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 88 35 3.96-6.5309 0.0011-32.4534 152.4708 36 4.08-0.6135 2.8322-33.7636 79.5728 37 4.20-0.0001 6.1952-33.9091 48.4722 38 4.32-0.0001 8.4703-26.7242 29.0585 39 4.44-0.0001 9.7128-15.4724 13.6388 40 4.56-0.0001 9.7127-13.6431 15.4669 41 4.68-0.0001 8.4700-29.0630 26.7187 42 4.80-0.0001 6.1947-48.4769 33.9034 43 4.92-0.6148 2.8317-79.5780 33.7576 44 5.04-6.5327 0.0011-152.4766 32.4476 45 5.16-17.6458 0.0030-286.4188 22.6308 46 5.25-24.9087 0.0001-69.2491 69.2420 47 5.34-17.6461 0.0030-22.6429 286.4042 48 5.46-6.5343 0.0011-32.4601 152.4653 49 5.58-0.6174 2.8306-33.7705 79.5667 50 5.70-0.0001 6.1930-33.9170 48.4653 51 5.82-0.0001 8.4671-26.7333 29.0508 52 5.94-0.0001 9.7086-15.4829 13.6301 53 6.06-0.0001 9.7078-13.6541 15.4522 54 6.18-0.0001 8.4651-29.0757 26.7027 55 6.30-0.0001 6.1904-48.4915 33.8854 56 6.42-0.6248 2.8273-79.5956 33.7371 57 6.54-6.5443 0.0011-152.4976 32.4278 58 6.66-17.6523 0.0030-286.4132 22.6079 59 6.75-24.9150 0.0001-69.2291 69.1898 60 6.84-17.6540 0.0030-22.6747 286.3327 61 6.96-6.5532 0.0011-32.4967 152.4355 62 7.08-0.6389 2.8214-33.8082 79.5332 63 7.20-0.0001 6.1811-33.9602 48.4280 64 7.32-0.0001 8.4494-26.7830 29.0084 65 7.44-0.0001 9.6855-15.5398 13.5826 66 7.56-0.0001 9.6814-13.7137 15.3720 67 7.68-0.0001 8.4386-29.1448 26.6156 68 7.80-0.0001 6.1671-48.5716 33.7874 69 7.92-0.6798 2.8037-79.6917 33.6258 70 8.04-6.6076 0.0011-152.6127 32.3204 71 8.16-17.6873 0.0030-286.3840 22.4839 72 8.25-24.9491 0.0001-69.1215 68.9044 73 8.34-17.6969 0.0030-22.8460 285.9410 74 8.46-6.6567 0.0011-32.6931 152.2706 75 8.58-0.7573 2.7718-34.0101 79.3470 76 8.70-0.0001 6.1166-34.1913 48.2190 77 8.82-0.0001 8.3526-27.0476 28.7700 78 8.94-0.0001 9.5591-15.8403 13.3131 79 9.06-0.0001 9.5387-14.0603 14.9442 80 9.18-0.0001 8.2910-29.5517 26.1557 81 9.30-0.0001 6.0369-49.0486 33.2715 82 9.42-0.9936 2.6712-80.2695 33.0397 83 9.54-6.9731 0.0011-153.3092 31.7560 84 9.66-17.8911 0.0030-286.4253 21.8298 85 9.75-25.1509 0.0001-68.7042 67.3691 86 9.84-17.9549 0.0030-23.7710 283.7574 87 9.96-7.2833 0.0011-33.7747 151.2420 88 10.08-1.4853 2.4542-35.1176 78.1657 89 10.20-0.0001 5.6910-35.4864 46.8736 90 10.32-0.0001 7.7763-28.5675 27.2269 91 10.44-0.0001 8.7929-17.5925 11.5698 92 10.56-0.0001 8.6287-16.2693 11.9896 93 10.68-0.0001 7.3266-32.0677 22.8369 94 10.80-0.0001 5.0311-51.8562 29.2863 95 10.92-3.0973 1.5820-83.4680 28.1429 96 11.04-9.4014 0.0012-156.8959 27.0432 97 11.16-19.7093 0.0030-284.3303 15.8480 98 11.25-27.0652 0.0002-62.9980 58.4543 99 11.34-20.2544 0.0041-34.9053 272.1468 100 11.47-10.4603 0.0013-48.1428 144.1433 101 11.60-4.4620 0.1221-50.4600 70.9365 102 11.73-0.0002 2.6406-53.4703 42.3140 103 11.86-0.0002 4.0584-51.0011 25.6738 104 11.98-0.0003 5.3929-44.3626 14.1194 105 12.11-0.0003 5.9351-37.8952 5.6084 106 12.24-0.0901 5.4798-37.3719 0.2865 107 12.37-0.6481 4.2466-45.3081 0.1876
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 89 108 12.50-0.2758 0.1471-46.4208 0.1419 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 9 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kn] Mu momento ultimo espresso in [knm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kn] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kn] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kn] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0.00 100, 30 8.04 8.04 0.00 80.34 3824.97 120.94 -- -- 2 0.08 100, 30 8.04 8.04 70.99-99.51 114.50 122.09 -- -- 3 0.17 100, 31 8.04 8.04 98.36-101.97 78.96 123.24 -- -- 4 0.25 100, 31 8.04 8.04 120.76-104.40 64.35 124.38 -- -- 5 0.33 100, 31 8.04 8.04 142.50-106.86 56.57 125.53 -- -- 6 0.42 100, 32 8.04 8.04 164.07-109.33 51.80 126.67 -- -- 7 0.50 100, 32 8.04 8.04 186.04-111.97 48.69 127.81 -- -- 8 0.58 100, 33 8.04 8.04 201.82 115.61 44.99 128.95 -- -- 9 0.67 100, 33 8.04 8.04 202.20 120.43 39.22 130.09 -- -- 10 0.75 100, 33 8.04 8.04 187.65 125.69 32.18 131.23 -- -- 11 0.84 100, 34 8.04 8.04 161.04 131.61 24.70 132.36 -- -- 12 0.92 100, 34 8.04 8.04 131.74 138.44 18.27 133.50 -- -- 13 1.00 100, 34 8.04 8.04 106.12 146.57 13.42 134.63 -- -- 14 1.09 100, 35 8.04 8.04 76.83 156.80 8.91 135.76 -- -- 15 1.17 100, 35 8.04 8.04 52.49 170.41 5.62 136.89 -- -- 16 1.25 100, 35 8.04 8.04 24.00 189.31 2.39 138.02 -- -- 17 1.34 100, 36 8.04 8.04 71.87 196.47 6.66 139.15 -- -- 18 1.42 100, 36 8.04 8.04 196.64 153.55 17.07 140.27 -- -- 19 1.50 100, 37 8.04 8.04 248.94-277.81 20.31 141.39 -- -- 20 1.59 100, 37 8.04 8.04 166.81 126.93 12.82 142.51 -- -- 21 1.67 100, 37 8.04 8.04 120.51 121.26 8.76 143.63 -- -- 22 1.75 100, 38 8.04 8.04 99.75 119.38 6.87 144.75 -- -- 23 1.83 100, 38 8.04 8.04 88.14 118.86 5.76 145.87 -- -- 24 1.92 100, 38 8.04 8.04 80.79-303.39 5.03 146.99 -- -- 25 2.00 100, 39 8.04 8.04 75.72-351.50 4.49 148.11 -- -- 26 2.08 100, 39 8.04 8.04 72.00-277.33 4.08 149.22 -- -- 27 2.17 100, 39 8.04 8.04 69.07-208.24 3.74 150.34 -- -- 28 2.25 100, 40 8.04 8.04 66.56-172.71 3.46 151.45 -- -- 29 2.33 100, 40 8.04 8.04 64.24-154.88 3.20 152.57 -- -- 30 2.42 100, 41 8.04 8.04 61.90-143.58 2.96 153.68 -- -- 31 2.50 100, 41 8.04 8.04 59.33-134.17 2.73 154.79 -- -- Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 9 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kn] Mu momento ultimo espresso in [knm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kn] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kn] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kn] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0.00 100, 50 8.04 8.04 0.00 142.30 1000.00 176.18 -- -- 2 0.06 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 1000.00 176.18 -- -- 3 0.13 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 1000.00 176.18 -- -- 4 0.19 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 668.78 176.18 -- -- 5 0.25 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 368.68 176.18 -- -- Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0.00 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 2735.26 176.18 -- -- 2 0.06 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 57.67 176.18 -- -- 3 0.12 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 38.14 176.18 -- -- 4 0.19 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 30.39 176.18 -- --
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 90 5 0.25 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 26.33 176.18 -- -- 6 0.31 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 11.69 176.18 -- -- 7 0.36 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 8.34 176.18 -- -- 8 0.40 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 8.02 176.18 -- -- 9 0.45 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 9.32 176.18 -- -- 10 0.49 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 16.55 176.18 -- -- 11 0.55 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 15.24 176.18 -- -- 12 0.60 100, 50 8.04 8.04 0.00 142.30 12.03 176.18 -- -- 13 0.66 100, 50 8.04 8.04 0.00 142.30 8.96 176.18 -- -- 14 0.71 100, 50 8.04 8.04 0.00 142.30 7.06 176.18 -- -- 15 0.77 100, 50 8.04 8.04 0.00 142.30 5.90 176.18 -- -- 16 0.83 100, 50 8.04 8.04 0.00 142.30 5.09 176.18 -- -- 17 0.88 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 4.47 176.18 -- -- 18 0.94 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 3.96 176.18 -- -- 19 0.99 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 3.51 176.18 -- -- 20 1.05 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 3.11 176.18 -- -- Armature e tensioni piastre Combinazione n 9 X Afs Afi Nu Mu CS ascissa sezione espressa in [m] area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] sforzo normale ultimo espresso in [kn] momento ultimo espresso in [knm] coefficiente sicurezza sezione Piastra paramento Nr. X A fs A fi N u M u CS 1 0.00 3.27 3.27 0.00-33.80 1.05 2 0.17 3.27 3.27 0.00-33.80 3.35 3 0.33 3.27 3.27 0.00-33.80 8.99 4 0.50 3.27 3.27 0.00-33.80 18.71 5 0.67 3.27 3.27 0.00 33.80 8.82 6 0.83 3.27 3.27 0.00 33.80 6.59 7 1.00 3.27 3.27 0.00 33.80 5.73 8 1.17 3.27 3.27 0.00 33.80 5.39 9 1.33 3.27 3.27 0.00 33.80 5.39 10 1.50 3.27 3.27 0.00 33.80 5.73 11 1.67 3.27 3.27 0.00 33.80 6.60 12 1.83 3.27 3.27 0.00 33.80 8.83 13 2.00 3.27 3.27 0.00-33.80 18.74 14 2.17 3.27 3.27 0.00-33.80 8.97 15 2.33 3.27 3.27 0.00-33.80 3.34 16 2.50 3.27 3.27 0.00-33.80 1.05 17 2.67 3.27 3.27 0.00-33.80 3.34 18 2.83 3.27 3.27 0.00-33.80 8.95 19 3.00 3.27 3.27 0.00-33.80 18.81 20 3.17 3.27 3.27 0.00 33.80 8.85 21 3.33 3.27 3.27 0.00 33.80 6.61 22 3.50 3.27 3.27 0.00 33.80 5.75 23 3.67 3.27 3.27 0.00 33.80 5.41 24 3.83 3.27 3.27 0.00 33.80 5.41 25 4.00 3.27 3.27 0.00 33.80 5.75 26 4.17 3.27 3.27 0.00 33.80 6.63 27 4.33 3.27 3.27 0.00 33.80 8.88 28 4.50 3.27 3.27 0.00-33.80 19.03 29 4.67 3.27 3.27 0.00-33.80 8.85 30 4.83 3.27 3.27 0.00-33.80 3.33 31 5.00 3.27 3.27 0.00-33.80 1.05 32 5.17 3.27 3.27 0.00-33.80 3.33 33 5.33 3.27 3.27 0.00-33.80 8.77 34 5.50 3.27 3.27 0.00-33.80 19.37 35 5.67 3.27 3.27 0.00 33.80 8.98 36 5.83 3.27 3.27 0.00 33.80 6.70 37 6.00 3.27 3.27 0.00 33.80 5.82 38 6.17 3.27 3.27 0.00 33.80 5.49 39 6.33 3.27 3.27 0.00 33.80 5.50 40 6.50 3.27 3.27 0.00 33.80 5.86 41 6.67 3.27 3.27 0.00 33.80 6.78 42 6.83 3.27 3.27 0.00-33.80 9.21 43 7.00 3.27 3.27 0.00-33.80 20.82 44 7.17 3.27 3.27 0.00-33.80 8.27 45 7.33 3.27 3.27 0.00-33.80 3.25 46 7.50 3.27 3.27 0.00-33.80 1.04
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 91 47 7.67 3.27 3.27 0.00-33.80 3.23 48 7.83 3.27 3.27 0.00-33.80 7.88 49 8.00 3.27 3.27 0.00-33.80 20.22 50 8.17 3.27 3.27 0.00-33.80 10.01 51 8.33 3.27 3.27 0.00 33.80 7.34 52 8.50 3.27 3.27 0.00 33.80 6.37 53 8.67 3.27 3.27 0.00 33.80 6.05 54 8.83 3.27 3.27 0.00 33.80 6.16 55 9.00 3.27 3.27 0.00 33.80 6.73 56 9.17 3.27 3.27 0.00-33.80 8.19 57 9.33 3.27 3.27 0.00-33.80 12.49 58 9.50 3.27 3.27 0.00-33.80 12.07 59 9.67 3.27 3.27 0.00-33.80 6.00 60 9.83 3.27 3.27 0.00-33.80 2.83 61 10.00 3.27 3.27 0.00-33.80 1.00 62 10.17 3.27 3.27 0.00-33.80 2.73 63 10.33 3.27 3.27 0.00-33.80 5.29 64 10.50 3.27 3.27 0.00-33.80 9.41 65 10.67 3.27 3.27 0.00-33.80 18.11 66 10.83 3.27 3.27 0.00-33.80 15.48 67 11.00 3.27 3.27 0.00 33.80 12.19 68 11.17 3.27 3.27 0.00 33.80 11.12 69 11.33 3.27 3.27 0.00 33.80 10.88 70 11.50 3.27 3.27 0.00 33.80 11.14 71 11.67 3.27 3.27 0.00 33.80 11.81 72 11.83 3.27 3.27 0.00 33.80 13.03 73 12.00 3.27 3.27 0.00 33.80 14.14 74 12.17 3.27 3.27 0.00 33.80 16.92 75 12.33 3.27 3.27 0.00 33.80 23.79 76 12.50 3.27 3.27 0.00-33.80 387.31 Piastra fondazione monte Nr. X A fs A fi N u M u CS 1 0.00 1.96 1.96 0.00 35.60 3.59 2 0.13 1.96 1.96 0.00 35.60 3.90 3 0.26 1.96 1.96 0.00 35.60 5.09 4 0.40 1.96 1.96 0.00 35.60 9.70 5 0.53 1.96 1.96 0.00-35.60 5.95 6 0.66 1.96 1.96 0.00-35.60 2.03 7 0.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1.43 8 0.84 1.96 1.96 0.00-35.60 2.02 9 0.96 1.96 1.96 0.00-35.60 5.45 10 1.08 1.96 1.96 0.00 35.60 12.56 11 1.20 1.96 1.96 0.00 35.60 5.75 12 1.32 1.96 1.96 0.00 35.60 4.20 13 1.44 1.96 1.96 0.00 35.60 3.66 14 1.56 1.96 1.96 0.00 35.60 3.66 15 1.68 1.96 1.96 0.00 35.60 4.20 16 1.80 1.96 1.96 0.00 35.60 5.75 17 1.92 1.96 1.96 0.00 35.60 12.57 18 2.04 1.96 1.96 0.00-35.60 5.45 19 2.16 1.96 1.96 0.00-35.60 2.02 20 2.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1.43 21 2.34 1.96 1.96 0.00-35.60 2.02 22 2.46 1.96 1.96 0.00-35.60 5.45 23 2.58 1.96 1.96 0.00 35.60 12.57 24 2.70 1.96 1.96 0.00 35.60 5.75 25 2.82 1.96 1.96 0.00 35.60 4.20 26 2.94 1.96 1.96 0.00 35.60 3.67 27 3.06 1.96 1.96 0.00 35.60 3.67 28 3.18 1.96 1.96 0.00 35.60 4.20 29 3.30 1.96 1.96 0.00 35.60 5.75 30 3.42 1.96 1.96 0.00 35.60 12.57 31 3.54 1.96 1.96 0.00-35.60 5.45 32 3.66 1.96 1.96 0.00-35.60 2.02 33 3.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1.43 34 3.84 1.96 1.96 0.00-35.60 2.02 35 3.96 1.96 1.96 0.00-35.60 5.45 36 4.08 1.96 1.96 0.00 35.60 12.57 37 4.20 1.96 1.96 0.00 35.60 5.75 38 4.32 1.96 1.96 0.00 35.60 4.20 39 4.44 1.96 1.96 0.00 35.60 3.67 40 4.56 1.96 1.96 0.00 35.60 3.67
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 92 41 4.68 1.96 1.96 0.00 35.60 4.20 42 4.80 1.96 1.96 0.00 35.60 5.75 43 4.92 1.96 1.96 0.00 35.60 12.57 44 5.04 1.96 1.96 0.00-35.60 5.45 45 5.16 1.96 1.96 0.00-35.60 2.02 46 5.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1.43 47 5.34 1.96 1.96 0.00-35.60 2.02 48 5.46 1.96 1.96 0.00-35.60 5.45 49 5.58 1.96 1.96 0.00 35.60 12.58 50 5.70 1.96 1.96 0.00 35.60 5.75 51 5.82 1.96 1.96 0.00 35.60 4.20 52 5.94 1.96 1.96 0.00 35.60 3.67 53 6.06 1.96 1.96 0.00 35.60 3.67 54 6.18 1.96 1.96 0.00 35.60 4.21 55 6.30 1.96 1.96 0.00 35.60 5.75 56 6.42 1.96 1.96 0.00 35.60 12.59 57 6.54 1.96 1.96 0.00-35.60 5.44 58 6.66 1.96 1.96 0.00-35.60 2.02 59 6.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1.43 60 6.84 1.96 1.96 0.00-35.60 2.02 61 6.96 1.96 1.96 0.00-35.60 5.43 62 7.08 1.96 1.96 0.00 35.60 12.62 63 7.20 1.96 1.96 0.00 35.60 5.76 64 7.32 1.96 1.96 0.00 35.60 4.21 65 7.44 1.96 1.96 0.00 35.60 3.68 66 7.56 1.96 1.96 0.00 35.60 3.68 67 7.68 1.96 1.96 0.00 35.60 4.22 68 7.80 1.96 1.96 0.00 35.60 5.77 69 7.92 1.96 1.96 0.00 35.60 12.70 70 8.04 1.96 1.96 0.00-35.60 5.39 71 8.16 1.96 1.96 0.00-35.60 2.01 72 8.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1.43 73 8.34 1.96 1.96 0.00-35.60 2.01 74 8.46 1.96 1.96 0.00-35.60 5.35 75 8.58 1.96 1.96 0.00 35.60 12.84 76 8.70 1.96 1.96 0.00 35.60 5.82 77 8.82 1.96 1.96 0.00 35.60 4.26 78 8.94 1.96 1.96 0.00 35.60 3.72 79 9.06 1.96 1.96 0.00 35.60 3.73 80 9.18 1.96 1.96 0.00 35.60 4.29 81 9.30 1.96 1.96 0.00 35.60 5.90 82 9.42 1.96 1.96 0.00 35.60 13.33 83 9.54 1.96 1.96 0.00-35.60 5.11 84 9.66 1.96 1.96 0.00-35.60 1.99 85 9.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1.42 86 9.84 1.96 1.96 0.00-35.60 1.98 87 9.96 1.96 1.96 0.00-35.60 4.89 88 10.08 1.96 1.96 0.00 35.60 14.51 89 10.20 1.96 1.96 0.00 35.60 6.26 90 10.32 1.96 1.96 0.00 35.60 4.58 91 10.44 1.96 1.96 0.00 35.60 4.05 92 10.56 1.96 1.96 0.00 35.60 4.13 93 10.68 1.96 1.96 0.00 35.60 4.86 94 10.80 1.96 1.96 0.00 35.60 7.08 95 10.92 1.96 1.96 0.00 35.60 11.49 96 11.04 1.96 1.96 0.00-35.60 3.79 97 11.16 1.96 1.96 0.00-35.60 1.81 98 11.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1.32 99 11.34 1.96 1.96 0.00-35.60 1.76 100 11.47 1.96 1.96 0.00-35.60 3.40 101 11.60 1.96 1.96 0.00 35.60 7.98 102 11.73 1.96 1.96 0.00 35.60 13.48 103 11.86 1.96 1.96 0.00 35.60 8.77 104 11.98 1.96 1.96 0.00 35.60 6.60 105 12.11 1.96 1.96 0.00 35.60 6.00 106 12.24 1.96 1.96 0.00 35.60 6.50 107 12.37 1.96 1.96 0.00-35.60 8.38 108 12.50 1.96 1.96 0.00 35.60 129.07 Piastra fondazione valle Nr. X A fs A fi N u M u CS 1 0.00 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 2 0.13 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 93 3 0.26 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 4 0.40 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 5 0.53 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 6 0.66 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 7 0.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 8 0.84 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 9 0.96 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 10 1.08 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 11 1.20 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 12 1.32 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 13 1.44 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 14 1.56 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 15 1.68 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 16 1.80 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 17 1.92 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 18 2.04 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 19 2.16 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 20 2.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 21 2.34 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 22 2.46 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 23 2.58 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 24 2.70 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 25 2.82 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 26 2.94 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 27 3.06 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 28 3.18 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 29 3.30 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 30 3.42 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 31 3.54 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 32 3.66 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 33 3.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 34 3.84 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 35 3.96 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 36 4.08 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 37 4.20 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 38 4.32 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 39 4.44 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 40 4.56 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 41 4.68 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 42 4.80 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 43 4.92 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 44 5.04 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 45 5.16 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 46 5.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 47 5.34 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 48 5.46 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 49 5.58 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 50 5.70 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 51 5.82 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 52 5.94 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 53 6.06 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 54 6.18 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 55 6.30 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 56 6.42 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 57 6.54 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 58 6.66 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 59 6.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 60 6.84 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 61 6.96 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 62 7.08 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 63 7.20 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 64 7.32 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 65 7.44 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 66 7.56 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 67 7.68 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 68 7.80 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 69 7.92 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 70 8.04 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 71 8.16 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 72 8.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 73 8.34 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 74 8.46 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 75 8.58 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 94 76 8.70 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 77 8.82 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 78 8.94 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 79 9.06 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 80 9.18 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 81 9.30 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 82 9.42 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 83 9.54 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 84 9.66 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 85 9.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 86 9.84 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 87 9.96 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 88 10.08 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 89 10.20 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 90 10.32 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 91 10.44 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 92 10.56 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 93 10.68 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 94 10.80 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 95 10.92 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 96 11.04 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 97 11.16 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 98 11.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 99 11.34 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 100 11.47 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 101 11.60 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 102 11.73 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 103 11.86 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 104 11.98 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 105 12.11 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 106 12.24 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 107 12.37 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 108 12.50 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 Analisi dei pali Combinazione n 9 Risultanti sulla base della fondazione (per metro lineare di muro) Orizzontale [kn] 8.699 Verticale [kn] 140.813 Momento [knm] 15.326 Spostamenti della piastra di fondazione Orizzontale [cm] 0.27525 Verticale [cm] 0.03113 Rotazione [ ] 0.01752 Scarichi in testa ai pali Fila nr. N.pali N [kn] T [kn] M [knm] Tu [kn] Mu [knm] 1 16 154.63 6.80 0.00 24.08 0.00 2 16 65.39 6.79 0.00 24.08 0.00 Calcolo della portanza m p Nc, Nq, N N'c, N'q, N' Pl Pp Pd Wp PT tensione tangenziale media palo-terreno in [kpa] tensione sul terreno alla punta del palo in [kpa] fattori di capacità portante fattori di capacità portante corretti portanza caratteristica per attrito e aderenza laterale in [kn] portanza caratteristica di punta in [kn] portanza di progetto, in [kn] peso del palo, in [kn] Parametri Terreno utilizzati Fila N c N' c N q N' q N N' m p 1 29.24 29.24 15.90 15.90 11.55 11.55 0.35 15.37 2 29.24 29.24 15.90 15.90 11.55 11.55 0.14 7.84 Fila P l P p W p P d PT 1 332.32 412.08 4.45 589.77 MEDI 1 332.32 412.08 4.45 589.77 MINIMI 2 302.35 411.68 4.45 563.41 MEDI 2 302.35 411.68 4.45 563.41 MINIMI
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 95 Verifica a punzonamento della fondazione D Hf Sl N c diametro dei pali della fila espresso in [cm] altezza della fondazione in corrispondenza della fila espressa in [cm] superficie di aderenza palo-fondazione (Hf D) espressa in [cmq] sforzo normale trasmesso dal palo alla fondazione espresso in [kn] tensione tangenziale palo-fondazione espressa in [kpa] Fila D H f S l N c 1 18.0 50.0 2827.4 154.63 547 2 18.0 300.0 16964.6 65.39 39 Sollecitazioni nei pali e verifiche delle sezioni Combinazione n 9 Nr. Y M N T Mu Nu Tu CS numero d'ordine della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione ordinata della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione positiva verso il basso (in [m]) momento flettente espresso in [knm] sforzo normale espresso in [kn] taglio espresso in [kn] momento ultimo espresso in [knm] sforzo normale ultimo espresso in [kn] taglio ultimo espresso in [kn] coefficiente di sicurezza Sollecitazioni e tensioni per la fila di pali nr. 1 Nr. Y M N T A f M u N u T u CS 1 0.00 0.00 154.63 6.80 26.72 0.00 1107.42 410.09 7.16 2 0.15-1.02 154.74 6.58 26.72 6.86 1041.33 410.09 6.73 3 0.30-2.01 154.84 6.16 26.72 11.93 920.62 410.09 5.95 4 0.45-2.93 154.92 5.52 26.72 15.54 821.31 410.09 5.30 5 0.60-3.76 155.00 4.66 26.72 18.04 743.92 410.09 4.80 6 0.75-4.46 155.07 3.59 26.72 19.75 686.95 410.09 4.43 7 0.90-5.00 155.14 2.31 26.72 20.87 648.05 410.09 4.18 8 1.05-5.34 155.19 1.16 26.72 21.51 624.80 410.09 4.03 9 1.20-5.52 155.23 0.20 26.72 21.81 613.72 410.09 3.95 10 1.35-5.55 155.26-0.59 26.72 21.86 611.90 410.09 3.94 11 1.50-5.46 155.29-1.23 26.72 21.71 617.57 410.09 3.98 12 1.65-5.27 155.31-1.74 26.72 21.38 629.63 410.09 4.05 13 1.80-5.01 155.31-2.14 26.72 20.89 647.33 410.09 4.17 14 1.95-4.69 155.31-2.43 26.72 20.24 669.95 410.09 4.31 15 2.10-4.33 155.30-2.65 26.72 19.43 697.52 410.09 4.49 16 2.25-3.93 155.28-2.80 26.72 18.47 729.78 410.09 4.70 17 2.40-3.51 155.25-2.89 26.72 17.33 766.42 410.09 4.94 18 2.55-3.08 155.21-2.95 26.72 16.00 807.34 410.09 5.20 19 2.70-2.63 155.16-2.97 26.72 14.46 852.18 410.09 5.49 20 2.85-2.19 152.09-3.00 26.72 12.88 895.78 410.09 5.89 21 3.00-1.74 146.79-2.80 26.72 11.14 940.85 410.09 6.41 22 3.15-1.32 141.48-2.47 26.72 9.20 987.84 410.09 6.98 23 3.30-0.95 136.16-2.07 26.72 7.19 1034.01 410.09 7.59 24 3.45-0.64 130.83-1.67 26.72 5.22 1073.42 410.09 8.20 25 3.60-0.39 125.48-1.28 26.72 3.34 1085.66 410.09 8.65 26 3.75-0.19 120.13-0.93 26.72 1.77 1095.86 410.09 9.12 27 3.90-0.05 114.76-0.63 26.72 0.53 1103.97 410.09 9.62 28 4.05 0.04 109.38-0.39 26.72 0.41 1104.77 410.09 10.10 29 4.20 0.10 103.99-0.21 26.72 1.05 1100.56 410.09 10.58 30 4.35 0.13 98.58-0.07 26.72 1.45 1097.95 410.09 11.14 31 4.50 0.14 93.17 0.03 26.72 1.66 1096.63 410.09 11.77 32 4.65 0.14 87.74 0.09 26.72 1.70 1096.33 410.09 12.50 33 4.80 0.12 82.30 0.13 26.72 1.63 1096.80 410.09 13.33 34 4.95 0.10 76.85 0.14 26.72 1.47 1097.83 410.09 14.29 35 5.10 0.08 71.38 0.14 26.72 1.25 1099.25 410.09 15.40 36 5.25 0.06 65.91 0.13 26.72 1.00 1100.89 410.09 16.70 37 5.40 0.04 60.42 0.11 26.72 0.74 1102.62 410.09 18.25 38 5.55 0.02 54.92 0.08 26.72 0.48 1104.31 410.09 20.11 39 5.70 0.01 49.41 0.05 26.72 0.25 1105.81 410.09 22.38 40 5.85 0.00 43.89 0.02 26.72 0.07 1106.94 410.09 25.22 41 6.00 0.00 38.35 0.02 26.72 0.00 1107.42 410.09 28.88 Sollecitazioni e tensioni per la fila di pali nr. 2 Nr. Y M N T A f M u N u T u CS 1 0.00 0.00 65.39 6.79 26.72 0.00 1107.42 410.09 16.94 2 0.15-1.02 65.50 6.58 26.72 13.62 875.54 410.09 13.37 3 0.30-2.01 65.60 6.15 26.72 20.36 665.78 410.09 10.15 4 0.45-2.93 65.70 5.51 26.72 23.88 535.72 410.09 8.15 5 0.60-3.76 65.80 4.66 26.72 25.91 453.95 410.09 6.90 6 0.75-4.45 65.89 3.59 26.72 27.15 401.67 410.09 6.10 7 0.90-4.99 65.98 2.31 26.72 27.91 368.85 410.09 5.59
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 96 8 1.05-5.34 66.07 1.16 26.72 28.33 350.59 410.09 5.31 9 1.20-5.51 66.15 0.20 26.72 28.52 342.23 410.09 5.17 10 1.35-5.54 66.22-0.59 26.72 28.55 341.07 410.09 5.15 11 1.50-5.46 66.29-1.22 26.72 28.45 345.66 410.09 5.21 12 1.65-5.27 66.36-1.73 26.72 28.22 355.29 410.09 5.35 13 1.80-5.01 66.42-2.12 26.72 27.89 369.66 410.09 5.57 14 1.95-4.69 66.48-2.42 26.72 27.45 388.82 410.09 5.85 15 2.10-4.33 66.54-2.63 26.72 26.89 413.07 410.09 6.21 16 2.25-3.94 66.59-2.78 26.72 26.18 442.84 410.09 6.65 17 2.40-3.52 66.64-2.87 26.72 25.30 478.84 410.09 7.19 18 2.55-3.09 66.68-2.92 26.72 24.21 522.45 410.09 7.84 19 2.70-2.65 66.72-2.94 26.72 22.86 574.89 410.09 8.62 20 2.85-2.21 66.75-2.94 26.72 21.14 638.27 410.09 9.56 21 3.00-1.77 66.78-2.92 26.72 18.94 714.39 410.09 10.70 22 3.15-1.33 65.58-2.56 26.72 16.25 799.87 410.09 12.20 23 3.30-0.95 63.20-2.13 26.72 13.28 885.03 410.09 14.00 24 3.45-0.63 60.83-1.70 26.72 10.01 968.67 410.09 15.93 25 3.60-0.37 58.44-1.29 26.72 6.68 1045.36 410.09 17.89 26 3.75-0.18 56.05-0.93 26.72 3.47 1084.81 410.09 19.35 27 3.90-0.04 53.66-0.63 26.72 0.81 1102.16 410.09 20.54 28 4.05 0.06 51.26-0.38 26.72 1.18 1099.70 410.09 21.45 29 4.20 0.11 48.85-0.19 26.72 2.52 1091.01 410.09 22.33 30 4.35 0.14 46.44-0.05 26.72 3.31 1085.82 410.09 23.38 31 4.50 0.15 44.03 0.04 26.72 3.69 1083.39 410.09 24.61 32 4.65 0.14 41.61 0.10 26.72 3.73 1083.10 410.09 26.03 33 4.80 0.13 39.18 0.14 26.72 3.53 1084.40 410.09 27.68 34 4.95 0.11 36.75 0.15 26.72 3.16 1086.84 410.09 29.58 35 5.10 0.08 34.31 0.15 26.72 2.67 1090.03 410.09 31.77 36 5.25 0.06 31.87 0.14 26.72 2.11 1093.64 410.09 34.32 37 5.40 0.04 29.42 0.11 26.72 1.54 1097.39 410.09 37.31 38 5.55 0.02 26.96 0.09 26.72 0.99 1100.99 410.09 40.84 39 5.70 0.01 24.50 0.05 26.72 0.50 1104.14 410.09 45.06 40 5.85 0.00 22.04 0.02 26.72 0.15 1106.46 410.09 50.21 41 6.00 0.00 19.57 0.02 26.72 0.00 1107.42 410.09 56.60 Analisi dei tiranti Combinazione n 9 Nr. Nt D N Lf L f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kn] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kpa] Nr. NT D N L f L f 1 9 12.00 25.00 156.67 10.80 13.40 153920 COMBINAZIONE n 10 Valore della spinta statica 33.6855 [kn] Componente orizzontale della spinta statica 32.6408 [kn] Componente verticale della spinta statica 8.3241 [kn] Punto d'applicazione della spinta X = 1.05 [m] Y = -2.00 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 14.31 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 50.39 [ ] Incremento sismico della spinta 8.7146 [kn] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 1.05 [m] Y = -1.50 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 38.08 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 46.2398 [kn] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.53 [m] Y = -1.27 [m] Inerzia del muro 6.2096 [kn] Inerzia verticale del muro -3.1048 [kn] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 6.7268 [kn] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte -3.3634 [kn] Risultanti sforzo tiranti : Fase di esercizio Sforzo tiranti in direzione X -47.4093 [kn] Sforzo tiranti in direzione Y 22.1073 [kn] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = -0.35 [m] Y = -1.25 [m] Risultanti sforzo tiranti : Fase di ribaltamento
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 97 Sforzo tiranti in direzione X -47.4093 [kn] Sforzo tiranti in direzione Y 22.1073 [kn] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = [m] Y = -1.25 [m] Risultanti sforzo tiranti : Fase di scorrimento Sforzo tiranti in direzione X 0.0000 [kn] Sforzo tiranti in direzione Y 0.0000 [kn] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 8.0670 [kn] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 125.0411 [kn] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 125.0411 [kn] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 8.0670 [kn] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0.11 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.71 [m] Risultante in fondazione 125.3010 [kn] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 3.69 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione -14.3068 [knm] Inviluppo sollecitazioni piastra paramento Combinazione n 10 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 12.50 Altezza(m) = 2.50 Origine all'attacco con la fondazione sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra espressa in [m] Ordinata Y positiva verso l'alto espressa in [m] I momenti positivi tendono le fibre contro terra Momento espresso in [knm] Taglio e Sforzo Normale espressi in [kn] Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax N 1 0.00-43.4800 21.5161-63.7023 43.6832 21.7308 2 0.08-39.8976 13.9949-62.2664 45.3071 20.9025 3 0.17-36.7301 9.9186-41.9619 43.7682 20.0798 4 0.25-33.8218 7.0208-32.0061 43.3144 19.2627 5 0.33-31.0617 4.7691-25.5736 43.6932 18.4566 6 0.42-28.3676 2.9654-20.7499 45.3027 17.6561 7 0.50-25.6687 1.5063-16.8862 48.1096 16.8612 8 0.58-22.9067 0.3244-13.7251 51.8493 16.0773 9 0.67-20.0253 0.0000-11.0643 56.8234 15.2989 10 0.75-16.9580 0.0000-8.8246 63.4995 14.5262 11 0.83-13.6218 0.0000-7.0241 72.6537 13.7645 12 0.91-9.8990 0.0000-5.4617 85.7267 13.0082 13 1.00-6.9542 1.6361-4.1091 105.4581 12.2578 14 1.08-5.0855 6.3780-2.9777 138.2953 11.5182 15 1.16-3.4445 14.6011-2.0176 207.1653 10.7841 16 1.25-3.2490 38.6429-161.3437 207.8787 10.0559 17 1.33-3.2713 16.6487-160.7333 19.0190 9.3350 18 1.41-3.2450 10.6237-93.7447 10.8426 8.6197 19 1.50-3.1772 7.1736-62.7092 9.2627 7.9104 20 1.58-3.0751 5.3393-44.5851 7.7360 7.2119 21 1.66-2.9453 4.0171-32.8360 6.3368 6.5190 22 1.75-2.7911 3.1326-24.7197 5.0868 5.8320 23 1.83-2.6158 2.5847-18.8567 3.9592 5.1559 24 1.92-2.4225 2.2363-14.4147 2.9927 4.4855 25 2.00-2.2107 1.9640-10.9192 2.5963 3.8208 26 2.08-1.9799 1.6840-8.1084 2.7835 3.1672 27 2.17-1.7280 1.3815-5.7517 2.9843 2.5191 28 2.25-1.4471 1.0645-3.7446 3.2635 1.8768 29 2.33-1.1223 0.7323-1.9942 3.8389 1.2456 30 2.42-0.7318 0.3798-2.2976 5.4340 0.6200 31 2.50-0.0136 0.0200-2.0043 5.6517 0.0000 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0.00 0.0000 35.7534-3.7342 207.2708 2 0.17 0.0000 11.2685-10.2597 206.5595 3 0.33 0.0000 3.9561-14.3392 74.4073 4 0.50-2.0132 0.9172-15.3880 41.7332 5 0.67-4.2696 0.0000-16.2538 27.0376 6 0.83-5.7105 0.0000-14.7605 17.5316 7 1.00-6.5697 0.0000-11.1836 10.6200
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 98 8 1.17-6.9713 0.0000-6.2112 5.0062 9 1.33-6.9708 0.0000-5.0316 6.1813 10 1.50-6.5684 0.0000-10.6460 11.1542 11 1.67-5.7082 0.0000-17.5583 14.7308 12 1.83-4.2664 0.0000-27.0653 16.2234 13 2.00-2.0091 0.9253-41.7621 15.3590 14 2.17 0.0000 3.9640-74.4377 14.3089 15 2.33 0.0000 11.2734-206.5924 10.2280 16 2.50 0.0000 35.7606-207.3038 207.2358 17 2.67 0.0000 11.2751-10.2975 206.5245 18 2.83 0.0000 3.9711-14.3796 74.3706 19 3.00-2.0022 0.9387-15.4314 41.6938 20 3.17-4.2572 0.0000-16.2986 26.9953 21 3.33-5.6965 0.0000-14.8090 17.4859 22 3.50-6.5540 0.0000-11.2363 10.5707 23 3.67-6.9537 0.0000-6.2696 4.9530 24 3.83-6.9513 0.0000-5.0949 6.1092 25 4.00-6.5466 0.0000-10.7160 11.0788 26 4.17-5.6839 0.0000-17.6358 14.6498 27 4.33-4.2394 0.0000-27.1510 16.1356 28 4.50-1.9790 0.9843-41.8570 15.2754 29 4.67 0.0000 4.0161-74.5430 14.2171 30 4.83 0.0000 11.3027-206.7114 10.1270 31 5.00 0.0000 35.8022-207.4231 207.1038 32 5.17 0.0000 11.3116-10.4321 206.3928 33 5.33 0.0000 4.0511-14.5281 74.2270 34 5.50-1.9443 1.0507-15.5953 41.5347 35 5.67-4.1923 0.0000-16.4674 26.8194 36 5.83-5.6238 0.0000-14.9958 17.2917 37 6.00-6.4724 0.0000-11.4438 10.3564 38 6.17-6.8619 0.0000-6.5033 4.7175 39 6.33-6.8477 0.0000-5.3840 5.7959 40 6.50-6.4296 0.0000-11.0395 10.7447 41 6.67-5.5516 0.0000-17.9969 14.2828 42 6.83-4.0894 0.1329-27.5535 15.7269 43 7.00-1.8087 1.2876-42.3048 14.8886 44 7.17 0.0000 4.2985-75.0410 13.7778 45 7.33 0.0000 11.4810-207.2787 9.6283 46 7.50 0.0000 36.0536-207.9920 206.4747 47 7.67 0.0000 11.5455-11.1740 205.7649 48 7.83 0.0000 4.5107-15.3799 73.5531 49 8.00-1.5695 1.6544-16.5751 40.7943 50 8.17-3.7636 0.6515-17.4747 26.0111 51 8.33-5.1375 0.0000-16.1597 16.4133 52 8.50-5.9129 0.0000-12.7952 9.4086 53 8.67-6.2212 0.0000-8.0954 3.7105 54 8.83-6.1221 0.0000-6.5421 3.4964 55 9.00-5.6148 0.0000-12.2511 8.1832 56 9.17-4.6362 0.4729-19.2589 11.3411 57 9.33-3.0490 1.4302-28.8441 12.3091 58 9.50-0.5860 2.7851-43.6936 11.6263 59 9.67 0.0000 5.9205-76.2895 9.9332 60 9.83 0.0000 13.0042-208.6815 5.1041 61 10.00 0.0000 37.8026-209.4029 205.2138 62 10.17 0.0000 13.4639-18.5820 204.5008 63 10.33 0.0000 6.7219-24.1048 72.8421 64 10.50 0.0000 3.6453-26.8207 40.4831 65 10.67-1.2681 1.8194-28.1981 26.3063 66 10.83-2.4591 0.5927-28.9225 17.6126 67 11.00-3.0943 0.0000-28.1364 12.0095 68 11.17-3.3789 0.0000-25.5727 8.2054 69 11.33-3.4120 0.0000-22.6062 5.5029 70 11.50-3.2836 0.0000-19.8803 3.5023 71 11.67-3.0371 0.0000-17.6181 1.9785 72 11.83-2.6944 0.0000-16.0293 0.7508 73 12.00-2.2390 0.0548-15.3718 0.0000 74 12.17-1.8523 0.3308-19.6862 0.0000 75 12.33-1.3165 0.5758-23.6569 0.0000 76 12.50-0.0891 0.0828-24.2024 0.0000
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 99 Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n 10 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 12.50 Altezza(m) = 1.71 Origine all'attacco con il muro sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax 1 0.00 0.0000 0.0042-0.0548 0.0000 2 0.06-0.0232 0.0000-0.7897 0.0000 3 0.12-0.0948 0.0000-1.5664 0.0000 4 0.19-0.2128 0.0000-2.3984 0.0000 5 0.25-0.3860 0.0000-3.1637 0.0000 6 0.66-19.4223 38.3102-104.8707 82.9323 7 0.72-10.8264 33.8467-102.2130 86.0305 8 0.77-6.1317 30.0161-69.1384 81.8718 9 0.83-2.9032 26.5780-51.4773 80.2906 10 0.88-0.4996 23.3367-39.6146 82.6476 11 0.94 0.0000 20.1274-30.5831 89.7179 12 1.00 0.0000 16.7900-23.3263 100.5482 13 1.05 0.0000 13.1435-17.3459 116.7615 14 1.11 0.0000 9.6696-12.3586 141.8573 15 1.16-0.9713 7.6046-8.1843 186.1022 16 1.22-8.4219 5.7103-4.8260 244.0410 17 1.26-14.3297 5.3788-2.6060 130.8103 18 1.31-16.4539 5.3809-0.8177 50.6798 19 1.35-15.7432 5.2926-39.3707 21.2353 20 1.40-11.2540 5.1272-177.5123 16.2415 21 1.46-5.0260 4.7077-121.8985 12.9568 22 1.52-2.8715 4.1295-72.8254 9.6689 23 1.59-1.7002 3.3250-42.7941 13.3322 24 1.65-0.8038 2.2171-20.1308 21.3110 25 1.71-0.0421 0.0487-6.1623 23.6784 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0.00-0.0001 8.9381-6.5304 8.4307 2 0.13-0.0001 8.2483-20.8101 21.7338 3 0.26-0.0002 6.3134-38.4790 29.8302 4 0.40-0.0401 3.3140-65.8480 31.2169 5 0.53-5.3955 0.0014-133.1366 29.6609 6 0.66-15.8458 0.0045-254.0426 20.9246 7 0.75-22.4684 0.0002-57.0986 56.6390 8 0.84-15.9207 0.0031-20.3943 252.6297 9 0.96-5.8897 0.0012-29.1762 137.3215 10 1.08-0.5492 2.5577-30.5996 71.5198 11 1.20-0.0001 5.5923-30.8230 43.4701 12 1.32-0.0001 7.6457-24.6034 25.9994 13 1.44 0.0000 8.7669-15.0161 12.1521 14 1.56-0.0001 8.7665-12.1605 15.0255 15 1.68-0.0001 7.6448-26.0095 24.6075 16 1.80-0.0001 5.5913-43.4840 30.8224 17 1.92-0.5525 2.5564-71.5456 30.5911 18 2.04-5.8928 0.0011-137.3938 29.1683 19 2.16-15.9256 0.0030-252.7394 20.3821 20 2.25-22.4799 0.0001-56.7597 56.7591 21 2.34-15.9256 0.0030-20.3801 252.7389 22 2.46-5.8929 0.0011-29.1661 137.3932 23 2.58-0.5527 2.5565-30.5888 71.5448 24 2.70-0.0001 5.5913-30.8197 43.4825 25 2.82-0.0001 7.6447-24.6041 26.0074 26 2.94-0.0001 8.7661-15.0239 12.1576 27 3.06-0.0001 8.7661-12.1580 15.0235 28 3.18-0.0001 7.6447-26.0079 24.6038 29 3.30-0.0001 5.5913-43.4831 30.8194 30 3.42-0.5529 2.5565-71.5454 30.5886 31 3.54-5.8931 0.0011-137.3940 29.1659 32 3.66-15.9256 0.0030-252.7401 20.3800 33 3.75-22.4800 0.0001-56.7600 56.7589 34 3.84-15.9257 0.0030-20.3819 252.7379
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 100 35 3.96-5.8934 0.0011-29.1678 137.3923 36 4.08-0.5532 2.5563-30.5906 71.5437 37 4.20-0.0001 5.5911-30.8215 43.4813 38 4.32-0.0001 7.6442-24.6060 26.0061 39 4.44-0.0001 8.7655-15.0260 12.1560 40 4.56-0.0001 8.7654-12.1599 15.0212 41 4.68-0.0001 7.6439-26.0101 24.6010 42 4.80-0.0001 5.5906-43.4855 30.8163 43 4.92-0.5545 2.5558-71.5484 30.5852 44 5.04-5.8950 0.0011-137.3976 29.1626 45 5.16-15.9267 0.0030-252.7399 20.3762 46 5.25-22.4810 0.0001-56.7571 56.7509 47 5.34-15.9270 0.0030-20.3871 252.7264 48 5.46-5.8964 0.0011-29.1738 137.3873 49 5.58-0.5568 2.5548-30.5968 71.5381 50 5.70-0.0001 5.5891-30.8286 43.4751 51 5.82-0.0001 7.6413-24.6142 25.9990 52 5.94-0.0001 8.7617-15.0364 12.1482 53 6.06-0.0001 8.7610-12.1696 15.0098 54 6.18-0.0001 7.6395-26.0214 24.5864 55 6.30-0.0001 5.5868-43.4986 30.8000 56 6.42-0.5635 2.5519-71.5641 30.5666 57 6.54-5.9054 0.0011-137.4164 29.1448 58 6.66-15.9325 0.0030-252.7377 20.3556 59 6.75-22.4867 0.0001-56.7406 56.7067 60 6.84-15.9341 0.0030-20.4158 252.6635 61 6.96-5.9135 0.0011-29.2068 137.3604 62 7.08-0.5762 2.5465-30.6309 71.5078 63 7.20-0.0001 5.5784-30.8677 43.4412 64 7.32-0.0001 7.6254-24.6589 25.9607 65 7.44-0.0001 8.7408-15.0932 12.1054 66 7.56-0.0001 8.7371-12.2226 14.9473 67 7.68-0.0001 7.6156-26.0831 24.5068 68 7.80-0.0001 5.5657-43.5702 30.7111 69 7.92-0.6131 2.5306-71.6505 30.4658 70 8.04-5.9626 0.0011-137.5202 29.0482 71 8.16-15.9641 0.0030-252.7275 20.2441 72 8.25-22.5175 0.0001-56.6520 56.4652 73 8.34-15.9728 0.0030-20.5700 252.3185 74 8.46-6.0069 0.0011-29.3837 137.2116 75 8.58-0.6830 2.5018-30.8136 71.3393 76 8.70-0.0001 5.5201-31.0767 43.2517 77 8.82-0.0001 7.5380-24.8967 25.7448 78 8.94-0.0001 8.6267-15.3988 11.8624 79 9.06-0.0001 8.6083-12.5308 14.6284 80 9.18-0.0001 7.4823-26.4464 24.0855 81 9.30-0.0001 5.4482-43.9973 30.2426 82 9.42-0.8963 2.4109-72.1696 29.9349 83 9.54-6.2924 0.0011-138.1478 28.5408 84 9.66-16.1481 0.0030-252.8491 19.6554 85 9.75-22.6996 0.0001-56.3131 55.1640 86 9.84-16.2056 0.0030-21.4032 250.3855 87 9.96-6.5724 0.0011-30.3582 136.2830 88 10.08-1.3401 2.2151-31.8146 70.2710 89 10.20-0.0001 5.1360-32.2458 42.0332 90 10.32-0.0001 7.0178-26.2522 24.3492 91 10.44-0.0001 7.9352-17.3988 10.2935 92 10.56-0.0001 7.7870-14.4965 12.7948 93 10.68-0.0001 6.6120-28.6942 21.0297 94 10.80-0.0001 4.5404-46.5111 26.6208 95 10.92-2.7949 1.4278-75.0419 25.4986 96 11.04-8.4840 0.0012-141.3782 24.3038 97 11.16-17.7891 0.0030-251.4390 14.2719 98 11.25-24.4274 0.0002-54.8404 47.6002 99 11.34-18.2811 0.0041-31.4319 240.2983 100 11.47-9.4383 0.0013-43.2789 129.8216 101 11.60-4.0250 0.1113-45.3050 63.7009 102 11.73-0.0002 2.3844-48.5982 37.8338 103 11.86-0.0002 3.6645-47.0705 22.7339 104 11.98-0.0003 4.8699-39.8614 12.2460 105 12.11-0.0003 5.3601-34.1372 4.6092 106 12.24-0.0800 4.9502-33.6967 0.1522 107 12.37-0.5815 3.8384-40.7400 0.1876
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 101 108 12.50-0.2412 0.1398-41.7993 0.1419 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 10 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kn] Mu momento ultimo espresso in [knm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kn] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kn] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kn] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0.00 100, 30 8.04 8.04 0.00 80.34 4024.30 120.94 -- -- 2 0.08 100, 30 8.04 8.04 76.87-101.42 123.99 122.09 -- -- 3 0.17 100, 31 8.04 8.04 106.05-104.27 85.14 123.24 -- -- 4 0.25 100, 31 8.04 8.04 129.37-107.12 68.93 124.38 -- -- 5 0.33 100, 31 8.04 8.04 151.42-110.06 60.11 125.53 -- -- 6 0.42 100, 32 8.04 8.04 172.70-113.04 54.53 126.67 -- -- 7 0.50 100, 32 8.04 8.04 193.73-116.29 50.70 127.81 -- -- 8 0.58 100, 33 8.04 8.04 215.53-119.58 48.05 128.95 -- -- 9 0.67 100, 33 8.04 8.04 238.33-121.43 46.22 130.09 -- -- 10 0.75 100, 33 8.04 8.04 224.51 125.71 38.50 131.23 -- -- 11 0.84 100, 34 8.04 8.04 190.69 130.99 29.25 132.36 -- -- 12 0.92 100, 34 8.04 8.04 153.83 136.89 21.33 133.50 -- -- 13 1.00 100, 34 8.04 8.04 122.27 143.67 15.46 134.63 -- -- 14 1.09 100, 35 8.04 8.04 87.01 151.83 10.09 135.76 -- -- 15 1.17 100, 35 8.04 8.04 58.57 162.09 6.27 136.89 -- -- 16 1.25 100, 35 8.04 8.04 26.29 175.75 2.61 138.02 -- -- 17 1.34 100, 36 8.04 8.04 81.43 181.20 7.55 139.15 -- -- 18 1.42 100, 36 8.04 8.04 245.01 149.49 21.27 140.27 -- -- 19 1.50 100, 37 8.04 8.04 240.71-323.11 19.64 141.39 -- -- 20 1.59 100, 37 8.04 8.04 166.79 126.92 12.82 142.51 -- -- 21 1.67 100, 37 8.04 8.04 122.89 121.62 8.93 143.63 -- -- 22 1.75 100, 38 8.04 8.04 102.64 119.82 7.07 144.75 -- -- 23 1.83 100, 38 8.04 8.04 91.16 119.33 5.96 145.87 -- -- 24 1.92 100, 38 8.04 8.04 83.84 119.45 5.21 146.99 -- -- 25 2.00 100, 39 8.04 8.04 78.76-313.69 4.67 148.11 -- -- 26 2.08 100, 39 8.04 8.04 75.04-353.52 4.25 149.22 -- -- 27 2.17 100, 39 8.04 8.04 72.09-272.18 3.91 150.34 -- -- 28 2.25 100, 40 8.04 8.04 69.57-201.74 3.61 151.45 -- -- 29 2.33 100, 40 8.04 8.04 67.25-168.51 3.35 152.57 -- -- 30 2.42 100, 41 8.04 8.04 64.89-150.74 3.10 153.68 -- -- 31 2.50 100, 41 8.04 8.04 62.30-137.65 2.87 154.79 -- -- Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 10 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kn] Mu momento ultimo espresso in [knm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kn] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kn] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kn] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0.00 100, 50 8.04 8.04 0.00 142.30 1000.00 176.18 -- -- 2 0.06 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 1000.00 176.18 -- -- 3 0.13 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 1000.00 176.18 -- -- 4 0.19 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 668.78 176.18 -- -- 5 0.25 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 368.68 176.18 -- -- Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0.00 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 2921.09 176.18 -- -- 2 0.06 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 64.18 176.18 -- -- 3 0.12 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 42.80 176.18 -- -- 4 0.19 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 34.46 176.18 -- --
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 102 5 0.25 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 28.31 176.18 -- -- 6 0.31 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 12.64 176.18 -- -- 7 0.36 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 9.04 176.18 -- -- 8 0.40 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 8.65 176.18 -- -- 9 0.45 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 9.93 176.18 -- -- 10 0.49 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 16.90 176.18 -- -- 11 0.55 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 18.71 176.18 -- -- 12 0.60 100, 50 8.04 8.04 0.00 142.30 14.72 176.18 -- -- 13 0.66 100, 50 8.04 8.04 0.00 142.30 10.83 176.18 -- -- 14 0.71 100, 50 8.04 8.04 0.00 142.30 8.48 176.18 -- -- 15 0.77 100, 50 8.04 8.04 0.00 142.30 7.07 176.18 -- -- 16 0.83 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 6.10 176.18 -- -- 17 0.88 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 5.35 176.18 -- -- 18 0.94 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 4.74 176.18 -- -- 19 0.99 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 4.20 176.18 -- -- 20 1.05 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 3.71 176.18 -- -- Armature e tensioni piastre Combinazione n 10 X Afs Afi Nu Mu CS ascissa sezione espressa in [m] area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] sforzo normale ultimo espresso in [kn] momento ultimo espresso in [knm] coefficiente sicurezza sezione Piastra paramento Nr. X A fs A fi N u M u CS 1 0.00 3.27 3.27 0.00-33.80 1.14 2 0.17 3.27 3.27 0.00-33.80 3.61 3 0.33 3.27 3.27 0.00-33.80 9.69 4 0.50 3.27 3.27 0.00-33.80 20.17 5 0.67 3.27 3.27 0.00 33.80 9.51 6 0.83 3.27 3.27 0.00 33.80 7.11 7 1.00 3.27 3.27 0.00 33.80 6.18 8 1.17 3.27 3.27 0.00 33.80 5.81 9 1.33 3.27 3.27 0.00 33.80 5.81 10 1.50 3.27 3.27 0.00 33.80 6.18 11 1.67 3.27 3.27 0.00 33.80 7.11 12 1.83 3.27 3.27 0.00 33.80 9.52 13 2.00 3.27 3.27 0.00-33.80 20.21 14 2.17 3.27 3.27 0.00-33.80 9.67 15 2.33 3.27 3.27 0.00-33.80 3.61 16 2.50 3.27 3.27 0.00-33.80 1.14 17 2.67 3.27 3.27 0.00-33.80 3.60 18 2.83 3.27 3.27 0.00-33.80 9.65 19 3.00 3.27 3.27 0.00-33.80 20.28 20 3.17 3.27 3.27 0.00 33.80 9.54 21 3.33 3.27 3.27 0.00 33.80 7.13 22 3.50 3.27 3.27 0.00 33.80 6.20 23 3.67 3.27 3.27 0.00 33.80 5.83 24 3.83 3.27 3.27 0.00 33.80 5.83 25 4.00 3.27 3.27 0.00 33.80 6.20 26 4.17 3.27 3.27 0.00 33.80 7.14 27 4.33 3.27 3.27 0.00 33.80 9.58 28 4.50 3.27 3.27 0.00-33.80 20.52 29 4.67 3.27 3.27 0.00-33.80 9.54 30 4.83 3.27 3.27 0.00-33.80 3.59 31 5.00 3.27 3.27 0.00-33.80 1.13 32 5.17 3.27 3.27 0.00-33.80 3.59 33 5.33 3.27 3.27 0.00-33.80 9.46 34 5.50 3.27 3.27 0.00-33.80 20.88 35 5.67 3.27 3.27 0.00 33.80 9.68 36 5.83 3.27 3.27 0.00 33.80 7.22 37 6.00 3.27 3.27 0.00 33.80 6.27 38 6.17 3.27 3.27 0.00 33.80 5.92 39 6.33 3.27 3.27 0.00 33.80 5.93 40 6.50 3.27 3.27 0.00 33.80 6.31 41 6.67 3.27 3.27 0.00 33.80 7.31 42 6.83 3.27 3.27 0.00-33.80 9.93 43 7.00 3.27 3.27 0.00-33.80 22.45 44 7.17 3.27 3.27 0.00-33.80 8.92 45 7.33 3.27 3.27 0.00-33.80 3.51 46 7.50 3.27 3.27 0.00-33.80 1.13
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 103 47 7.67 3.27 3.27 0.00-33.80 3.48 48 7.83 3.27 3.27 0.00-33.80 8.50 49 8.00 3.27 3.27 0.00-33.80 21.80 50 8.17 3.27 3.27 0.00-33.80 10.79 51 8.33 3.27 3.27 0.00 33.80 7.91 52 8.50 3.27 3.27 0.00 33.80 6.87 53 8.67 3.27 3.27 0.00 33.80 6.53 54 8.83 3.27 3.27 0.00 33.80 6.64 55 9.00 3.27 3.27 0.00 33.80 7.26 56 9.17 3.27 3.27 0.00-33.80 8.83 57 9.33 3.27 3.27 0.00-33.80 13.47 58 9.50 3.27 3.27 0.00-33.80 13.01 59 9.67 3.27 3.27 0.00-33.80 6.47 60 9.83 3.27 3.27 0.00-33.80 3.05 61 10.00 3.27 3.27 0.00-33.80 1.07 62 10.17 3.27 3.27 0.00-33.80 2.95 63 10.33 3.27 3.27 0.00-33.80 5.70 64 10.50 3.27 3.27 0.00-33.80 10.14 65 10.67 3.27 3.27 0.00-33.80 19.52 66 10.83 3.27 3.27 0.00-33.80 16.70 67 11.00 3.27 3.27 0.00 33.80 13.14 68 11.17 3.27 3.27 0.00 33.80 11.99 69 11.33 3.27 3.27 0.00 33.80 11.73 70 11.50 3.27 3.27 0.00 33.80 12.01 71 11.67 3.27 3.27 0.00 33.80 12.74 72 11.83 3.27 3.27 0.00 33.80 14.05 73 12.00 3.27 3.27 0.00 33.80 15.25 74 12.17 3.27 3.27 0.00 33.80 18.25 75 12.33 3.27 3.27 0.00 33.80 25.67 76 12.50 3.27 3.27 0.00-33.80 408.25 Piastra fondazione monte Nr. X A fs A fi N u M u CS 1 0.00 1.96 1.96 0.00 35.60 3.98 2 0.13 1.96 1.96 0.00 35.60 4.32 3 0.26 1.96 1.96 0.00 35.60 5.64 4 0.40 1.96 1.96 0.00 35.60 10.74 5 0.53 1.96 1.96 0.00-35.60 6.60 6 0.66 1.96 1.96 0.00-35.60 2.25 7 0.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1.58 8 0.84 1.96 1.96 0.00-35.60 2.24 9 0.96 1.96 1.96 0.00-35.60 6.04 10 1.08 1.96 1.96 0.00 35.60 13.92 11 1.20 1.96 1.96 0.00 35.60 6.37 12 1.32 1.96 1.96 0.00 35.60 4.66 13 1.44 1.96 1.96 0.00 35.60 4.06 14 1.56 1.96 1.96 0.00 35.60 4.06 15 1.68 1.96 1.96 0.00 35.60 4.66 16 1.80 1.96 1.96 0.00 35.60 6.37 17 1.92 1.96 1.96 0.00 35.60 13.93 18 2.04 1.96 1.96 0.00-35.60 6.04 19 2.16 1.96 1.96 0.00-35.60 2.24 20 2.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1.58 21 2.34 1.96 1.96 0.00-35.60 2.24 22 2.46 1.96 1.96 0.00-35.60 6.04 23 2.58 1.96 1.96 0.00 35.60 13.93 24 2.70 1.96 1.96 0.00 35.60 6.37 25 2.82 1.96 1.96 0.00 35.60 4.66 26 2.94 1.96 1.96 0.00 35.60 4.06 27 3.06 1.96 1.96 0.00 35.60 4.06 28 3.18 1.96 1.96 0.00 35.60 4.66 29 3.30 1.96 1.96 0.00 35.60 6.37 30 3.42 1.96 1.96 0.00 35.60 13.93 31 3.54 1.96 1.96 0.00-35.60 6.04 32 3.66 1.96 1.96 0.00-35.60 2.24 33 3.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1.58 34 3.84 1.96 1.96 0.00-35.60 2.24 35 3.96 1.96 1.96 0.00-35.60 6.04 36 4.08 1.96 1.96 0.00 35.60 13.93 37 4.20 1.96 1.96 0.00 35.60 6.37 38 4.32 1.96 1.96 0.00 35.60 4.66 39 4.44 1.96 1.96 0.00 35.60 4.06 40 4.56 1.96 1.96 0.00 35.60 4.06
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 104 41 4.68 1.96 1.96 0.00 35.60 4.66 42 4.80 1.96 1.96 0.00 35.60 6.37 43 4.92 1.96 1.96 0.00 35.60 13.93 44 5.04 1.96 1.96 0.00-35.60 6.04 45 5.16 1.96 1.96 0.00-35.60 2.24 46 5.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1.58 47 5.34 1.96 1.96 0.00-35.60 2.24 48 5.46 1.96 1.96 0.00-35.60 6.04 49 5.58 1.96 1.96 0.00 35.60 13.93 50 5.70 1.96 1.96 0.00 35.60 6.37 51 5.82 1.96 1.96 0.00 35.60 4.66 52 5.94 1.96 1.96 0.00 35.60 4.06 53 6.06 1.96 1.96 0.00 35.60 4.06 54 6.18 1.96 1.96 0.00 35.60 4.66 55 6.30 1.96 1.96 0.00 35.60 6.37 56 6.42 1.96 1.96 0.00 35.60 13.95 57 6.54 1.96 1.96 0.00-35.60 6.03 58 6.66 1.96 1.96 0.00-35.60 2.23 59 6.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1.58 60 6.84 1.96 1.96 0.00-35.60 2.23 61 6.96 1.96 1.96 0.00-35.60 6.02 62 7.08 1.96 1.96 0.00 35.60 13.98 63 7.20 1.96 1.96 0.00 35.60 6.38 64 7.32 1.96 1.96 0.00 35.60 4.67 65 7.44 1.96 1.96 0.00 35.60 4.07 66 7.56 1.96 1.96 0.00 35.60 4.07 67 7.68 1.96 1.96 0.00 35.60 4.67 68 7.80 1.96 1.96 0.00 35.60 6.40 69 7.92 1.96 1.96 0.00 35.60 14.07 70 8.04 1.96 1.96 0.00-35.60 5.97 71 8.16 1.96 1.96 0.00-35.60 2.23 72 8.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1.58 73 8.34 1.96 1.96 0.00-35.60 2.23 74 8.46 1.96 1.96 0.00-35.60 5.93 75 8.58 1.96 1.96 0.00 35.60 14.23 76 8.70 1.96 1.96 0.00 35.60 6.45 77 8.82 1.96 1.96 0.00 35.60 4.72 78 8.94 1.96 1.96 0.00 35.60 4.13 79 9.06 1.96 1.96 0.00 35.60 4.14 80 9.18 1.96 1.96 0.00 35.60 4.76 81 9.30 1.96 1.96 0.00 35.60 6.53 82 9.42 1.96 1.96 0.00 35.60 14.77 83 9.54 1.96 1.96 0.00-35.60 5.66 84 9.66 1.96 1.96 0.00-35.60 2.20 85 9.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1.57 86 9.84 1.96 1.96 0.00-35.60 2.20 87 9.96 1.96 1.96 0.00-35.60 5.42 88 10.08 1.96 1.96 0.00 35.60 16.07 89 10.20 1.96 1.96 0.00 35.60 6.93 90 10.32 1.96 1.96 0.00 35.60 5.07 91 10.44 1.96 1.96 0.00 35.60 4.49 92 10.56 1.96 1.96 0.00 35.60 4.57 93 10.68 1.96 1.96 0.00 35.60 5.38 94 10.80 1.96 1.96 0.00 35.60 7.84 95 10.92 1.96 1.96 0.00 35.60 12.74 96 11.04 1.96 1.96 0.00-35.60 4.20 97 11.16 1.96 1.96 0.00-35.60 2.00 98 11.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1.46 99 11.34 1.96 1.96 0.00-35.60 1.95 100 11.47 1.96 1.96 0.00-35.60 3.77 101 11.60 1.96 1.96 0.00 35.60 8.84 102 11.73 1.96 1.96 0.00 35.60 14.93 103 11.86 1.96 1.96 0.00 35.60 9.71 104 11.98 1.96 1.96 0.00 35.60 7.31 105 12.11 1.96 1.96 0.00 35.60 6.64 106 12.24 1.96 1.96 0.00 35.60 7.19 107 12.37 1.96 1.96 0.00-35.60 9.27 108 12.50 1.96 1.96 0.00 35.60 147.62 Piastra fondazione valle Nr. X A fs A fi N u M u CS 1 0.00 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 2 0.13 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 105 3 0.26 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 4 0.40 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 5 0.53 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 6 0.66 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 7 0.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 8 0.84 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 9 0.96 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 10 1.08 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 11 1.20 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 12 1.32 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 13 1.44 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 14 1.56 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 15 1.68 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 16 1.80 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 17 1.92 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 18 2.04 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 19 2.16 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 20 2.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 21 2.34 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 22 2.46 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 23 2.58 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 24 2.70 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 25 2.82 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 26 2.94 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 27 3.06 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 28 3.18 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 29 3.30 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 30 3.42 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 31 3.54 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 32 3.66 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 33 3.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 34 3.84 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 35 3.96 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 36 4.08 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 37 4.20 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 38 4.32 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 39 4.44 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 40 4.56 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 41 4.68 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 42 4.80 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 43 4.92 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 44 5.04 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 45 5.16 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 46 5.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 47 5.34 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 48 5.46 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 49 5.58 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 50 5.70 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 51 5.82 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 52 5.94 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 53 6.06 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 54 6.18 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 55 6.30 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 56 6.42 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 57 6.54 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 58 6.66 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 59 6.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 60 6.84 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 61 6.96 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 62 7.08 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 63 7.20 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 64 7.32 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 65 7.44 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 66 7.56 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 67 7.68 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 68 7.80 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 69 7.92 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 70 8.04 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 71 8.16 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 72 8.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 73 8.34 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 74 8.46 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 75 8.58 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 106 76 8.70 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 77 8.82 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 78 8.94 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 79 9.06 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 80 9.18 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 81 9.30 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 82 9.42 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 83 9.54 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 84 9.66 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 85 9.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 86 9.84 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 87 9.96 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 88 10.08 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 89 10.20 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 90 10.32 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 91 10.44 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 92 10.56 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 93 10.68 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 94 10.80 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 95 10.92 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 96 11.04 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 97 11.16 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 98 11.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 99 11.34 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 100 11.47 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 101 11.60 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 102 11.73 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 103 11.86 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 104 11.98 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 105 12.11 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 106 12.24 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 107 12.37 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 108 12.50 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 Analisi dei pali Combinazione n 10 Risultanti sulla base della fondazione (per metro lineare di muro) Orizzontale [kn] 8.067 Verticale [kn] 125.041 Momento [knm] 14.307 Spostamenti della piastra di fondazione Orizzontale [cm] 0.25525 Verticale [cm] 0.02760 Rotazione [ ] 0.01643 Scarichi in testa ai pali Fila nr. N.pali N [kn] T [kn] M [knm] Tu [kn] Mu [knm] 1 16 139.55 6.30 0.00 24.08 0.00 2 16 55.83 6.30 0.00 24.08 0.00 Calcolo della portanza m p Nc, Nq, N N'c, N'q, N' Pl Pp Pd Wp PT tensione tangenziale media palo-terreno in [kpa] tensione sul terreno alla punta del palo in [kpa] fattori di capacità portante fattori di capacità portante corretti portanza caratteristica per attrito e aderenza laterale in [kn] portanza caratteristica di punta in [kn] portanza di progetto, in [kn] peso del palo, in [kn] Parametri Terreno utilizzati Fila N c N' c N q N' q N N' m p 1 29.24 29.24 15.90 15.90 11.55 11.55 0.32 13.91 2 29.24 29.24 15.90 15.90 11.55 11.55 0.12 6.77 Fila P l P p W p P d PT 1 332.32 412.08 4.45 589.77 MEDI 1 332.32 412.08 4.45 589.77 MINIMI 2 302.35 411.68 4.45 563.41 MEDI 2 302.35 411.68 4.45 563.41 MINIMI
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 107 Verifica a punzonamento della fondazione D diametro dei pali della fila espresso in [cm] Hf altezza della fondazione in corrispondenza della fila espressa in [cm] Sl superficie di aderenza palo-fondazione (Hf D) espressa in [cmq] N sforzo normale trasmesso dal palo alla fondazione espresso in [kn] tensione tangenziale palo-fondazione espressa in [kpa] c Fila D H f S l N c 1 18.0 50.0 2827.4 139.55 494 2 18.0 300.0 16964.6 55.83 33 Sollecitazioni nei pali e verifiche delle sezioni Combinazione n 10 Nr. Y M N T Mu Nu Tu CS numero d'ordine della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione ordinata della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione positiva verso il basso (in [m]) momento flettente espresso in [knm] sforzo normale espresso in [kn] taglio espresso in [kn] momento ultimo espresso in [knm] sforzo normale ultimo espresso in [kn] taglio ultimo espresso in [kn] coefficiente di sicurezza Sollecitazioni e tensioni per la fila di pali nr. 1 Nr. Y M N T A f M u N u T u CS 1 0.00 0.00 139.55 6.30 26.72 0.00 1107.42 410.09 7.94 2 0.15-0.95 139.65 6.09 26.72 7.03 1037.71 410.09 7.43 3 0.30-1.86 139.75 5.66 26.72 12.17 914.56 410.09 6.54 4 0.45-2.71 139.84 5.02 26.72 15.77 814.24 410.09 5.82 5 0.60-3.46 139.93 4.17 26.72 18.24 737.26 410.09 5.27 6 0.75-4.09 140.00 3.10 26.72 19.90 681.68 410.09 4.87 7 0.90-4.55 140.07 1.91 26.72 20.96 644.96 410.09 4.60 8 1.05-4.84 140.12 0.90 26.72 21.54 623.79 410.09 4.45 9 1.20-4.97 140.17 0.06 26.72 21.80 614.30 410.09 4.38 10 1.35-4.98 140.21-0.63 26.72 21.81 613.76 410.09 4.38 11 1.50-4.89 140.25-1.19 26.72 21.63 620.50 410.09 4.42 12 1.65-4.71 140.27-1.63 26.72 21.27 633.51 410.09 4.52 13 1.80-4.47 140.29-1.97 26.72 20.76 651.99 410.09 4.65 14 1.95-4.17 140.30-2.22 26.72 20.08 675.45 410.09 4.81 15 2.10-3.84 140.30-2.41 26.72 19.25 703.80 410.09 5.02 16 2.25-3.48 140.29-2.54 26.72 18.26 736.77 410.09 5.25 17 2.40-3.10 140.27-2.62 26.72 17.08 774.08 410.09 5.52 18 2.55-2.70 140.25-2.66 26.72 15.72 815.69 410.09 5.82 19 2.70-2.30 140.22-2.68 26.72 14.15 861.02 410.09 6.14 20 2.85-1.90 137.44-2.67 26.72 12.53 905.09 410.09 6.59 21 3.00-1.50 132.66-2.47 26.72 10.76 950.22 410.09 7.16 22 3.15-1.13 127.86-2.16 26.72 8.82 996.82 410.09 7.80 23 3.30-0.81 123.06-1.81 26.72 6.83 1042.02 410.09 8.47 24 3.45-0.54 118.24-1.44 26.72 4.87 1075.67 410.09 9.10 25 3.60-0.32 113.42-1.10 26.72 3.06 1087.46 410.09 9.59 26 3.75-0.15 108.58-0.79 26.72 1.56 1097.24 410.09 10.11 27 3.90-0.04 103.73-0.54 26.72 0.38 1104.96 410.09 10.65 28 4.05 0.04 98.87-0.33 26.72 0.50 1104.14 410.09 11.17 29 4.20 0.09 94.00-0.17 26.72 1.10 1100.24 410.09 11.70 30 4.35 0.12 89.12-0.05 26.72 1.47 1097.86 410.09 12.32 31 4.50 0.13 84.23 0.03 26.72 1.64 1096.70 410.09 13.02 32 4.65 0.12 79.32 0.09 26.72 1.67 1096.52 410.09 13.82 33 4.80 0.11 74.41 0.12 26.72 1.59 1097.05 410.09 14.74 34 4.95 0.09 69.49 0.13 26.72 1.43 1098.11 410.09 15.80 35 5.10 0.07 64.55 0.13 26.72 1.21 1099.52 410.09 17.03 36 5.25 0.05 59.61 0.11 26.72 0.96 1101.13 410.09 18.47 37 5.40 0.03 54.65 0.10 26.72 0.71 1102.82 410.09 20.18 38 5.55 0.02 49.68 0.07 26.72 0.46 1104.45 410.09 22.23 39 5.70 0.01 44.70 0.05 26.72 0.23 1105.89 410.09 24.74 40 5.85 0.00 39.71 0.02 26.72 0.07 1106.97 410.09 27.87 41 6.00 0.00 34.71 0.02 26.72 0.00 1107.42 410.09 31.90 Sollecitazioni e tensioni per la fila di pali nr. 2 Nr. Y M N T A f M u N u T u CS 1 0.00 0.00 55.83 6.30 26.72 0.00 1107.42 410.09 19.84 2 0.15-0.95 55.94 6.09 26.72 14.42 853.45 410.09 15.26 3 0.30-1.86 56.05 5.66 26.72 21.15 638.01 410.09 11.38 4 0.45-2.71 56.15 5.02 26.72 24.55 509.14 410.09 9.07 5 0.60-3.46 56.25 4.16 26.72 26.48 430.53 410.09 7.65 6 0.75-4.08 56.34 3.10 26.72 27.63 381.12 410.09 6.76
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 108 7 0.90-4.55 56.43 1.91 26.72 28.32 351.30 410.09 6.22 8 1.05-4.83 56.52 0.90 26.72 28.68 335.31 410.09 5.93 9 1.20-4.97 56.61 0.07 26.72 28.84 328.44 410.09 5.80 10 1.35-4.98 56.69-0.62 26.72 28.84 328.29 410.09 5.79 11 1.50-4.89 56.76-1.18 26.72 28.72 333.59 410.09 5.88 12 1.65-4.71 56.84-1.61 26.72 28.49 343.72 410.09 6.05 13 1.80-4.47 56.91-1.95 26.72 28.15 358.46 410.09 6.30 14 1.95-4.18 56.97-2.20 26.72 27.70 377.91 410.09 6.63 15 2.10-3.85 57.04-2.38 26.72 27.14 402.43 410.09 7.06 16 2.25-3.49 57.10-2.51 26.72 26.43 432.61 410.09 7.58 17 2.40-3.11 57.15-2.58 26.72 25.54 469.02 410.09 8.21 18 2.55-2.72 57.20-2.62 26.72 24.45 513.19 410.09 8.97 19 2.70-2.33 57.25-2.64 26.72 23.07 566.65 410.09 9.90 20 2.85-1.94 57.30-2.63 26.72 21.33 631.46 410.09 11.02 21 3.00-1.54 57.34-2.62 26.72 19.07 709.92 410.09 12.38 22 3.15-1.15 56.31-2.27 26.72 16.28 798.87 410.09 14.19 23 3.30-0.81 54.28-1.88 26.72 13.20 887.33 410.09 16.35 24 3.45-0.53 52.24-1.48 26.72 9.80 973.58 410.09 18.64 25 3.60-0.30 50.20-1.12 26.72 6.36 1052.32 410.09 20.96 26 3.75-0.14 48.15-0.80 26.72 3.07 1087.42 410.09 22.58 27 3.90-0.02 46.10-0.53 26.72 0.39 1104.87 410.09 23.97 28 4.05 0.06 44.05-0.31 26.72 1.57 1097.17 410.09 24.91 29 4.20 0.11 41.99-0.15 26.72 2.86 1088.78 410.09 25.93 30 4.35 0.13 39.92-0.03 26.72 3.61 1083.92 410.09 27.15 31 4.50 0.14 37.85 0.05 26.72 3.93 1081.83 410.09 28.58 32 4.65 0.13 35.77 0.10 26.72 3.92 1081.87 410.09 30.24 33 4.80 0.11 33.70 0.13 26.72 3.68 1083.47 410.09 32.16 34 4.95 0.09 31.61 0.14 26.72 3.26 1086.18 410.09 34.36 35 5.10 0.07 29.52 0.13 26.72 2.74 1089.59 410.09 36.91 36 5.25 0.05 27.43 0.12 26.72 2.15 1093.38 410.09 39.86 37 5.40 0.04 25.33 0.10 26.72 1.56 1097.25 410.09 43.32 38 5.55 0.02 23.23 0.08 26.72 0.99 1100.94 410.09 47.40 39 5.70 0.01 21.12 0.05 26.72 0.50 1104.13 410.09 52.28 40 5.85 0.00 19.01 0.02 26.72 0.15 1106.46 410.09 58.22 41 6.00 0.00 16.89 0.02 26.72 0.00 1107.42 410.09 65.57 Analisi dei tiranti Combinazione n 10 Nr. Nt D N Lf L f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kn] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kpa] Nr. NT D N L f L f 1 9 12.00 25.00 145.31 10.10 12.70 142755 COMBINAZIONE n 11 Stabilità globale muro + terreno Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kn] angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [ ] (positivo antiorario) angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kpa] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kpa] Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -2.22 Y[m]= 0.00 Raggio del cerchio R[m]= 4.44 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -5.90 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 2.22 Larghezza della striscia dx[m]= 0.32 Coefficiente di sicurezza C= 6.04 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 109 Striscia W ( ) Wsin b/cos c u 1 4.8739 78.97 4.7839 0.0166 21.32 0 0 2 11.4135 63.28 10.1950 0.0071 21.32 0 0 3 14.9572 54.96 12.2468 0.0055 21.32 0 0 4 18.0051 48.17 13.4155 0.0048 21.32 0 0 5 20.6707 42.19 13.8833 0.0043 21.32 0 0 6 22.3168 36.75 13.3521 0.0040 21.32 0 0 7 24.4696 31.67 12.8468 0.0037 21.32 0 0 8 27.7850 26.86 12.5520 0.0036 21.32 0 0 9 11.3318 22.24 4.2893 0.0034 21.32 0 0 10 11.1550 17.78 3.4056 0.0033 21.32 0 0 11 11.6239 13.42 2.6978 0.0033 21.32 0 0 12 11.9195 9.14 1.8938 0.0032 21.32 0 0 13 12.0495 4.92 1.0324 0.0032 21.32 0 0 14 12.0183 0.72 0.1500 0.0032 21.32 0 0 15 11.8277-3.48-0.7182 0.0032 21.32 0 0 16 11.4769-7.70-1.5370 0.0032 21.32 0 0 17 10.9622-11.95-2.2705 0.0033 21.32 0 0 18 10.2773-16.28-2.8811 0.0033 21.32 0 0 19 9.4118-20.70-3.3275 0.0034 21.32 0 0 20 8.3834-25.26-3.5778 0.0035 21.32 0 0 21 7.3955-30.00-3.6980 0.0037 21.32 0 0 22 6.2514-34.98-3.5840 0.0039 21.32 0 0 23 4.8652-40.29-3.1459 0.0042 21.32 0 0 24 3.1762-46.06-2.2870 0.0046 21.32 0 0 25 1.0781-52.52-0.8556 0.0052 21.32 0 0 W i= 299.6955 [kn] W isin i= 78.8616 [kn] W icos itan i= 98.2997 [kn] c ib i/cos i= 0.0000 [kn] Analisi dei tiranti Combinazione n 11 Nr. Nt D N Lf L f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kn] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kpa] Nr. NT D N L f L f 1 9 12.00 25.00 156.67 5.40 8.00 153920 COMBINAZIONE n 12 Stabilità globale muro + terreno Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kn] angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [ ] (positivo antiorario) angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kpa] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kpa] Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -2.22 Y[m]= 0.00 Raggio del cerchio R[m]= 4.44 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -5.90 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 2.22 Larghezza della striscia dx[m]= 0.32 Coefficiente di sicurezza C= 6.59 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W ( ) Wsin b/cos c u 1 4.8739 78.97 4.7839 0.0166 21.32 0 0 2 11.4135 63.28 10.1950 0.0071 21.32 0 0
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 110 3 14.9572 54.96 12.2468 0.0055 21.32 0 0 4 18.0051 48.17 13.4155 0.0048 21.32 0 0 5 20.6707 42.19 13.8833 0.0043 21.32 0 0 6 22.3168 36.75 13.3521 0.0040 21.32 0 0 7 24.4696 31.67 12.8468 0.0037 21.32 0 0 8 27.7850 26.86 12.5520 0.0036 21.32 0 0 9 11.3318 22.24 4.2893 0.0034 21.32 0 0 10 11.1550 17.78 3.4056 0.0033 21.32 0 0 11 11.6239 13.42 2.6978 0.0033 21.32 0 0 12 11.9195 9.14 1.8938 0.0032 21.32 0 0 13 12.0495 4.92 1.0324 0.0032 21.32 0 0 14 12.0183 0.72 0.1500 0.0032 21.32 0 0 15 11.8277-3.48-0.7182 0.0032 21.32 0 0 16 11.4769-7.70-1.5370 0.0032 21.32 0 0 17 10.9622-11.95-2.2705 0.0033 21.32 0 0 18 10.2773-16.28-2.8811 0.0033 21.32 0 0 19 9.4118-20.70-3.3275 0.0034 21.32 0 0 20 8.3834-25.26-3.5778 0.0035 21.32 0 0 21 7.3955-30.00-3.6980 0.0037 21.32 0 0 22 6.2514-34.98-3.5840 0.0039 21.32 0 0 23 4.8652-40.29-3.1459 0.0042 21.32 0 0 24 3.1762-46.06-2.2870 0.0046 21.32 0 0 25 1.0781-52.52-0.8556 0.0052 21.32 0 0 W i= 299.6955 [kn] W isin i= 78.8616 [kn] W icos itan i= 98.2997 [kn] c ib i/cos i= 0.0000 [kn] Analisi dei tiranti Combinazione n 12 Nr. Nt D N Lf L f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kn] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kpa] Nr. NT D N L f L f 1 9 12.00 25.00 145.31 5.10 7.70 142755 COMBINAZIONE n 13 Peso muro favorevole e Peso terrapieno favorevole Valore della spinta statica 28.0552 [kn] Componente orizzontale della spinta statica 26.7299 [kn] Componente verticale della spinta statica 8.5210 [kn] Punto d'applicazione della spinta X = 1.05 [m] Y = -2.00 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 17.68 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 53.21 [ ] Incremento sismico della spinta 11.4791 [kn] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 1.05 [m] Y = -1.50 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 44.59 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 46.2398 [kn] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.53 [m] Y = -1.27 [m] Inerzia del muro 6.2096 [kn] Inerzia verticale del muro 3.1048 [kn] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 6.7268 [kn] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 3.3634 [kn] Risultanti sforzo tiranti : Fase di esercizio Sforzo tiranti in direzione X -44.4087 [kn] Sforzo tiranti in direzione Y 20.7081 [kn] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = -0.35 [m] Y = -1.25 [m] Risultanti sforzo tiranti : Fase di ribaltamento Sforzo tiranti in direzione X -44.4087 [kn] Sforzo tiranti in direzione Y 20.7081 [kn] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = [m] Y = -1.25 [m]
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 111 Risultanti sforzo tiranti : Fase di scorrimento Sforzo tiranti in direzione X 0.0000 [kn] Sforzo tiranti in direzione Y 0.0000 [kn] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 7.6492 [kn] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 138.1081 [kn] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 138.1081 [kn] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 7.6492 [kn] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0.10 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.71 [m] Risultante in fondazione 138.3198 [kn] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 3.17 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione -14.3471 [knm] Inviluppo sollecitazioni piastra paramento Combinazione n 13 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 12.50 Altezza(m) = 2.50 Origine all'attacco con la fondazione sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra espressa in [m] Ordinata Y positiva verso l'alto espressa in [m] I momenti positivi tendono le fibre contro terra Momento espresso in [knm] Taglio e Sforzo Normale espressi in [kn] Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax N 1 0.00-40.0170 20.8690-59.4279 41.1677 21.7308 2 0.08-36.6439 13.8378-58.1555 42.6081 20.9025 3 0.17-33.6665 10.0293-39.2192 41.0842 20.0798 4 0.25-30.9386 7.3184-29.9731 40.5802 19.2627 5 0.33-28.3556 5.2068-24.0184 40.8644 18.4566 6 0.42-25.8400 3.5091-19.5661 42.3051 17.6561 7 0.50-23.3254 2.1289-16.0090 44.8719 16.8612 8 0.58-20.7565 1.0037-13.1012 48.3212 16.0773 9 0.67-18.0800 0.0893-10.6577 52.9306 15.2989 10 0.75-15.2333 0.0000-8.6014 59.1386 14.5262 11 0.83-12.1383 0.0000-6.9511 67.6760 13.7645 12 0.91-8.6839 0.0000-5.5187 79.8881 13.0082 13 1.00-5.9610 2.0855-4.2777 98.3415 12.2578 14 1.08-4.2481 6.4898-3.2345 129.0791 11.5182 15 1.16-2.7501 14.1533-2.3440 193.5730 10.7841 16 1.25-2.6076 36.6331-151.6248 194.2321 10.0559 17 1.33-2.6698 15.9897-151.0549 17.3180 9.3350 18 1.41-2.6865 10.3045-88.3073 9.6601 8.6197 19 1.50-2.6643 7.0315-59.2327 8.1838 7.9104 20 1.58-2.6093 5.2726-42.2440 6.7659 7.2119 21 1.66-2.5272 3.9946-31.2224 5.4714 6.5190 22 1.75-2.4207 3.1281-23.5997 4.3207 5.8320 23 1.83-2.2924 2.5789-18.0793 3.2932 5.1559 24 1.92-2.1446 2.2192-13.8858 2.4205 4.4855 25 2.00-1.9767 1.9337-10.5747 2.0638 3.8208 26 2.08-1.7874 1.6444-7.8970 2.2871 3.1672 27 2.17-1.5745 1.3379-5.6405 2.5270 2.5191 28 2.25-1.3302 1.0222-3.7082 2.8702 1.8768 29 2.33-1.0398 0.6970-2.0092 3.4702 1.2456 30 2.42-0.6827 0.3582-2.2178 5.0309 0.6200 31 2.50-0.0132 0.0182-1.8819 5.2789 0.0000 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0.00 0.0000 33.4905-3.5016 194.1486 2 0.17 0.0000 10.5553-9.6212 193.4897 3 0.33 0.0000 3.7058-13.4491 69.6950 4 0.50-1.8858 0.8592-14.4384 39.0850 5 0.67-3.9993 0.0000-15.2007 25.3190 6 0.83-5.3490 0.0000-13.7942 16.4141 7 1.00-6.1539 0.0000-10.4348 9.9405 8 1.17-6.5300 0.0000-5.7703 4.6840 9 1.33-6.5296 0.0000-4.7077 5.7424 10 1.50-6.1527 0.0000-9.9648 10.4073
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 112 11 1.67-5.3469 0.0000-16.4391 13.7665 12 1.83-3.9964 0.0000-25.3449 15.1723 13 2.00-1.8819 0.8667-39.1120 14.4112 14 2.17 0.0000 3.7131-69.7235 13.4207 15 2.33 0.0000 10.5599-193.5205 9.5914 16 2.50 0.0000 33.4973-194.1795 194.1158 17 2.67 0.0000 10.5615-9.6566 193.4570 18 2.83 0.0000 3.7197-13.4870 69.6607 19 3.00-1.8755 0.8793-14.4791 39.0481 20 3.17-3.9877 0.0000-15.2427 25.2794 21 3.33-5.3359 0.0000-13.8396 16.3714 22 3.50-6.1392 0.0000-10.4841 9.8943 23 3.67-6.5136 0.0000-5.8249 4.6342 24 3.83-6.5113 0.0000-4.7670 5.6753 25 4.00-6.1322 0.0000-10.0304 10.3369 26 4.17-5.3242 0.0000-16.5117 13.6908 27 4.33-3.9711 0.0000-25.4252 15.0902 28 4.50-1.8537 0.9220-39.2010 14.3328 29 4.67 0.0000 3.7619-69.8221 13.3345 30 4.83 0.0000 10.5874-193.6320 9.4967 31 5.00 0.0000 33.5362-194.2913 193.9921 32 5.17 0.0000 10.5957-9.7828 193.3336 33 5.33 0.0000 3.7947-13.6262 69.5261 34 5.50-1.8213 0.9842-14.6328 38.8990 35 5.67-3.9270 0.0000-15.4007 25.1146 36 5.83-5.2679 0.0000-14.0145 16.1893 37 6.00-6.0627 0.0000-10.6784 9.6936 38 6.17-6.4276 0.0000-6.0437 4.4137 39 6.33-6.4143 0.0000-5.0376 5.3843 40 6.50-6.0227 0.0000-10.3332 10.0251 41 6.67-5.2003 0.0000-16.8499 13.3478 42 6.83-3.8306 0.1245-25.8022 14.7080 43 7.00-1.6943 1.2061-39.6204 13.9698 44 7.17 0.0000 4.0265-70.2886 12.9226 45 7.33 0.0000 10.7543-194.1634 9.0290 46 7.50 0.0000 33.7717-194.8241 193.4029 47 7.67 0.0000 10.8148-10.4783 192.7454 48 7.83 0.0000 4.2252-14.4247 68.8948 49 8.00-1.4701 1.5497-15.5513 38.2053 50 8.17-3.5254 0.6102-16.3435 24.3572 51 8.33-4.8123 0.0000-15.1040 15.3663 52 8.50-5.5387 0.0000-11.9434 8.8057 53 8.67-5.8274 0.0000-7.5335 3.4688 54 8.83-5.7346 0.0000-6.1241 3.2457 55 9.00-5.2594 0.0000-11.4672 7.6334 56 9.17-4.3427 0.4430-18.0313 10.5975 57 9.33-2.8560 1.3397-27.0105 11.5107 58 9.50-0.5489 2.6088-40.9284 10.9097 59 9.67 0.0000 5.5458-71.4579 9.3171 60 9.83 0.0000 12.1812-195.4775 4.7867 61 10.00 0.0000 35.4100-196.1457 192.2218 62 10.17 0.0000 12.6117-17.4240 191.5614 63 10.33 0.0000 6.2964-22.6061 68.2283 64 10.50 0.0000 3.4145-25.1615 37.9116 65 10.67-1.1879 1.7042-26.3750 24.6300 66 10.83-2.3035 0.5551-27.0356 16.4748 67 11.00-2.8985 0.0000-26.2619 11.2223 68 11.17-3.1651 0.0000-23.9077 7.6321 69 11.33-3.1962 0.0000-21.1399 5.0842 70 11.50-3.0759 0.0000-18.5934 3.1961 71 11.67-2.8451 0.0000-16.4789 1.7669 72 11.83-2.5241 0.0000-14.9935 0.6449 73 12.00-2.0977 0.0514-14.3794 0.0000 74 12.17-1.7358 0.3102-18.4622 0.0000 75 12.33-1.2343 0.5402-22.1916 0.0000 76 12.50-0.0814 0.0756-22.6771 0.0000 Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n 13 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 12.50 Altezza(m) = 1.71 Origine all'attacco con il muro sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 113 Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax 1 0.00 0.0000 0.0042-0.0548 0.0000 2 0.06-0.0232 0.0000-0.7897 0.0000 3 0.12-0.0948 0.0000-1.5664 0.0000 4 0.19-0.2128 0.0000-2.3984 0.0000 5 0.25-0.3860 0.0000-3.1637 0.0000 6 0.66-18.7518 42.3685-107.5911 91.2106 7 0.72-9.8321 37.4570-104.9463 94.3094 8 0.77-5.0382 33.2247-70.1046 89.7416 9 0.83-1.7878 29.4177-51.5876 87.8921 10 0.88 0.0000 25.8291-39.2113 90.1990 11 0.94 0.0000 22.2848-29.8334 97.4989 12 1.00 0.0000 18.6151-22.3352 108.7776 13 1.05 0.0000 14.6284-16.1900 125.7532 14 1.11 0.0000 10.8347-11.1002 152.1290 15 1.16-0.5347 8.5426-6.8804 198.7731 16 1.22-8.5164 6.4418-3.5509 260.0536 17 1.26-14.8392 6.0222-1.4011 140.3348 18 1.31-17.1507 5.9615-0.0219 55.0145 19 1.35-16.4547 5.8116-40.7182 23.7052 20 1.40-11.7528 5.5869-186.6455 18.2753 21 1.46-5.2188 5.0849-128.1814 14.5379 22 1.52-2.9830 4.4281-76.4481 10.8525 23 1.59-1.7751 3.5445-44.8680 14.4901 24 1.65-0.8455 2.3525-21.0708 22.7317 25 1.71-0.0456 0.0505-6.4498 25.1024 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0.00-0.0001 9.4603-6.9762 10.2261 2 0.13-0.0001 8.7301-22.1555 22.4598 3 0.26-0.0002 6.6822-40.8911 31.3991 4 0.40-0.0425 3.5073-69.8660 32.9573 5 0.53-5.7114 0.0014-141.0498 31.4786 6 0.66-16.7702 0.0045-272.2801 22.1759 7 0.75-23.7801 0.0002-63.8341 63.3356 8 0.84-16.8497 0.0031-21.6154 270.7938 9 0.96-6.2339 0.0012-30.9557 145.4712 10 1.08-0.5814 2.7071-32.3131 75.8624 11 1.20-0.0001 5.9191-32.4854 46.1715 12 1.32-0.0001 8.0925-25.7186 27.6532 13 1.44 0.0000 9.2792-15.4565 12.9569 14 1.56-0.0001 9.2789-12.9663 15.4629 15 1.68-0.0001 8.0916-27.6643 25.7235 16 1.80-0.0001 5.9180-46.1866 32.4850 17 1.92-0.5851 2.7056-75.8903 32.3044 18 2.04-6.2376 0.0011-145.5484 30.9476 19 2.16-16.8552 0.0030-270.8982 21.6027 20 2.25-23.7926 0.0001-63.4622 63.4616 21 2.34-16.8551 0.0030-21.6005 270.8978 22 2.46-6.2377 0.0011-30.9451 145.5478 23 2.58-0.5853 2.7057-32.3019 75.8894 24 2.70-0.0001 5.9180-32.4821 46.1851 25 2.82-0.0001 8.0914-25.7198 27.6620 26 2.94-0.0001 9.2784-15.4574 12.9631 27 3.06-0.0001 9.2784-12.9635 15.4570 28 3.18-0.0001 8.0914-27.6625 25.7195 29 3.30-0.0001 5.9180-46.1856 32.4818 30 3.42-0.5854 2.7057-75.8900 32.3017 31 3.54-6.2378 0.0011-145.5486 30.9449 32 3.66-16.8552 0.0030-270.8991 21.6004 33 3.75-23.7926 0.0001-63.4626 63.4615 34 3.84-16.8552 0.0030-21.6024 270.8967 35 3.96-6.2381 0.0011-30.9469 145.5468 36 4.08-0.5858 2.7055-32.3038 75.8882 37 4.20-0.0001 5.9177-32.4840 46.1838 38 4.32-0.0001 8.0909-25.7218 27.6605 39 4.44-0.0001 9.2777-15.4595 12.9614 40 4.56-0.0001 9.2776-12.9655 15.4542
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 114 41 4.68-0.0001 8.0906-27.6648 25.7166 42 4.80-0.0001 5.9173-46.1883 32.4785 43 4.92-0.5871 2.7049-75.8932 32.2980 44 5.04-6.2398 0.0011-145.5524 30.9414 45 5.16-16.8563 0.0030-270.8985 21.5964 46 5.25-23.7937 0.0001-63.4594 63.4527 47 5.34-16.8566 0.0030-21.6079 270.8844 48 5.46-6.2414 0.0011-30.9534 145.5416 49 5.58-0.5895 2.7039-32.3104 75.8823 50 5.70-0.0001 5.9157-32.4916 46.1772 51 5.82-0.0001 8.0879-25.7305 27.6531 52 5.94-0.0001 9.2737-15.4690 12.9531 53 6.06-0.0001 9.2730-12.9759 15.4399 54 6.18-0.0001 8.0859-27.6768 25.7012 55 6.30-0.0001 5.9132-46.2022 32.4613 56 6.42-0.5967 2.7008-75.9099 32.2784 57 6.54-6.2509 0.0011-145.5724 30.9226 58 6.66-16.8624 0.0030-270.8945 21.5745 59 6.75-23.7997 0.0001-63.4410 63.4042 60 6.84-16.8641 0.0030-21.6383 270.8169 61 6.96-6.2594 0.0011-30.9883 145.5131 62 7.08-0.6101 2.6952-32.3464 75.8503 63 7.20-0.0001 5.9043-32.5329 46.1415 64 7.32-0.0001 8.0710-25.7780 27.6126 65 7.44-0.0001 9.2516-15.5212 12.9078 66 7.56-0.0001 9.2477-13.0325 15.3619 67 7.68-0.0001 8.0606-27.7426 25.6177 68 7.80-0.0001 5.8909-46.2783 32.3675 69 7.92-0.6492 2.6783-76.0015 32.1720 70 8.04-6.3113 0.0011-145.6823 30.8201 71 8.16-16.8959 0.0030-270.8743 21.4563 72 8.25-23.8323 0.0001-63.3422 63.1392 73 8.34-16.9050 0.0030-21.8018 270.4467 74 8.46-6.3582 0.0011-31.1758 145.3556 75 8.58-0.7232 2.6478-32.5395 75.6722 76 8.70-0.0001 5.8426-32.7539 45.9415 77 8.82-0.0001 7.9785-26.0306 27.3846 78 8.94-0.0001 9.1309-15.7952 12.6505 79 9.06-0.0001 9.1114-13.3616 14.9425 80 9.18-0.0001 7.9196-28.1295 25.1758 81 9.30-0.0001 5.7666-46.7325 31.8735 82 9.42-0.9489 2.5516-76.5525 31.6112 83 9.54-6.6605 0.0011-146.3471 30.2818 84 9.66-17.0906 0.0030-270.9538 20.8322 85 9.75-24.0251 0.0001-62.9612 61.7128 86 9.84-17.1515 0.0030-22.6846 268.3785 87 9.96-6.9568 0.0011-32.2081 144.3729 88 10.08-1.4186 2.3444-33.5981 74.5429 89 10.20-0.0001 5.4361-33.9912 44.6545 90 10.32-0.0001 7.4279-27.4774 25.9095 91 10.44-0.0001 8.3990-17.3626 10.9874 92 10.56-0.0001 8.2421-15.4595 11.9834 93 10.68-0.0001 6.9984-30.5228 21.9814 94 10.80-0.0001 4.8058-49.4055 28.0559 95 10.92-2.9584 1.5112-79.6013 26.9263 96 11.04-8.9801 0.0012-149.7702 25.7872 97 11.16-18.8274 0.0030-269.1805 15.1249 98 11.25-25.8538 0.0002-58.0204 53.4255 99 11.34-19.3481 0.0041-33.3115 257.4722 100 11.47-9.9909 0.0013-45.9124 137.5432 101 11.60-4.2613 0.1171-48.0522 67.6178 102 11.73-0.0002 2.5229-51.2218 40.2633 103 11.86-0.0002 3.8775-49.1284 24.3332 104 11.98-0.0003 5.1527-42.2867 13.2736 105 12.11-0.0003 5.6710-36.1671 5.1706 106 12.24-0.0855 5.2366-35.6839 0.2311 107 12.37-0.6175 4.0591-43.2097 0.1876 108 12.50-0.2599 0.1437-44.2987 0.1419 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 13 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm]
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 115 H Afs Afi Nu Mu CS VRcd VRsd VRd altezza della sezione espressa in [cm] area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] sforzo normale ultimo espresso in [kn] momento ultimo espresso in [knm] coefficiente sicurezza sezione Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kn] Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kn] Resistenza al taglio, espresso in [kn] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0.00 100, 30 8.04 8.04 0.00 80.34 4414.97 120.94 -- -- 2 0.08 100, 30 8.04 8.04 83.07-102.94 133.98 122.09 -- -- 3 0.17 100, 31 8.04 8.04 115.90-105.67 93.05 123.24 -- -- 4 0.25 100, 31 8.04 8.04 143.15-108.38 76.28 124.38 -- -- 5 0.33 100, 31 8.04 8.04 169.90-111.13 67.44 125.53 -- -- 6 0.42 100, 32 8.04 8.04 196.72-113.91 62.11 126.67 -- -- 7 0.50 100, 32 8.04 8.04 224.30-116.90 58.71 127.81 -- -- 8 0.58 100, 33 8.04 8.04 242.37 121.43 54.03 128.95 -- -- 9 0.67 100, 33 8.04 8.04 242.98 127.26 47.13 130.09 -- -- 10 0.75 100, 33 8.04 8.04 224.94 133.68 38.57 131.23 -- -- 11 0.84 100, 34 8.04 8.04 192.07 141.02 29.46 132.36 -- -- 12 0.92 100, 34 8.04 8.04 156.23 149.61 21.66 133.50 -- -- 13 1.00 100, 34 8.04 8.04 125.20 160.02 15.83 134.63 -- -- 14 1.09 100, 35 8.04 8.04 90.07 173.41 10.45 135.76 -- -- 15 1.17 100, 35 8.04 8.04 61.20 190.01 6.56 136.89 -- -- 16 1.25 100, 35 8.04 8.04 27.79 211.68 2.76 138.02 -- -- 17 1.34 100, 36 8.04 8.04 84.33 220.35 7.82 139.15 -- -- 18 1.42 100, 36 8.04 8.04 239.29 165.93 20.77 140.27 -- -- 19 1.50 100, 37 8.04 8.04 298.60-306.48 24.36 141.39 -- -- 20 1.59 100, 37 8.04 8.04 196.95 131.48 15.14 142.51 -- -- 21 1.67 100, 37 8.04 8.04 141.06 124.40 10.25 143.63 -- -- 22 1.75 100, 38 8.04 8.04 116.27 121.93 8.00 144.75 -- -- 23 1.83 100, 38 8.04 8.04 102.46 121.09 6.70 145.87 -- -- 24 1.92 100, 38 8.04 8.04 93.73-256.50 5.83 146.99 -- -- 25 2.00 100, 39 8.04 8.04 87.70-353.60 5.20 148.11 -- -- 26 2.08 100, 39 8.04 8.04 83.28-326.72 4.72 149.22 -- -- 27 2.17 100, 39 8.04 8.04 79.79-249.08 4.32 150.34 -- -- 28 2.25 100, 40 8.04 8.04 76.80-195.21 3.99 151.45 -- -- 29 2.33 100, 40 8.04 8.04 74.04-167.57 3.69 152.57 -- -- 30 2.42 100, 41 8.04 8.04 71.26-151.32 3.41 153.68 -- -- 31 2.50 100, 41 8.04 8.04 68.24-138.54 3.14 154.79 -- -- Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 13 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kn] Mu momento ultimo espresso in [knm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kn] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kn] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kn] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0.00 100, 50 8.04 8.04 0.00 142.30 1000.00 176.18 -- -- 2 0.06 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 1000.00 176.18 -- -- 3 0.13 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 1000.00 176.18 -- -- 4 0.19 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 668.78 176.18 -- -- 5 0.25 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 368.68 176.18 -- -- Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0.00 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 2817.58 176.18 -- -- 2 0.06 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 60.49 176.18 -- -- 3 0.12 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 40.15 176.18 -- -- 4 0.19 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 32.14 176.18 -- -- 5 0.25 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 27.27 176.18 -- -- 6 0.31 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 12.11 176.18 -- -- 7 0.36 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 8.65 176.18 -- -- 8 0.40 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 8.30 176.18 -- -- 9 0.45 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 9.59 176.18 -- --
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 116 10 0.49 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 16.71 176.18 -- -- 11 0.55 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 16.66 176.18 -- -- 12 0.60 100, 50 8.04 8.04 0.00 142.30 13.13 176.18 -- -- 13 0.66 100, 50 8.04 8.04 0.00 142.30 9.73 176.18 -- -- 14 0.71 100, 50 8.04 8.04 0.00 142.30 7.64 176.18 -- -- 15 0.77 100, 50 8.04 8.04 0.00 142.30 6.39 176.18 -- -- 16 0.83 100, 50 8.04 8.04 0.00 142.30 5.51 176.18 -- -- 17 0.88 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 4.84 176.18 -- -- 18 0.94 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 4.28 176.18 -- -- 19 0.99 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 3.80 176.18 -- -- 20 1.05 100, 50 8.04 8.04 0.00-142.30 3.36 176.18 -- -- Armature e tensioni piastre Combinazione n 13 X Afs Afi Nu Mu CS ascissa sezione espressa in [m] area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] sforzo normale ultimo espresso in [kn] momento ultimo espresso in [knm] coefficiente sicurezza sezione Piastra paramento Nr. X A fs A fi N u M u CS 1 0.00 3.27 3.27 0.00-33.80 1.21 2 0.17 3.27 3.27 0.00-33.80 3.85 3 0.33 3.27 3.27 0.00-33.80 10.34 4 0.50 3.27 3.27 0.00-33.80 21.53 5 0.67 3.27 3.27 0.00 33.80 10.15 6 0.83 3.27 3.27 0.00 33.80 7.59 7 1.00 3.27 3.27 0.00 33.80 6.60 8 1.17 3.27 3.27 0.00 33.80 6.20 9 1.33 3.27 3.27 0.00 33.80 6.20 10 1.50 3.27 3.27 0.00 33.80 6.60 11 1.67 3.27 3.27 0.00 33.80 7.59 12 1.83 3.27 3.27 0.00 33.80 10.16 13 2.00 3.27 3.27 0.00-33.80 21.58 14 2.17 3.27 3.27 0.00-33.80 10.32 15 2.33 3.27 3.27 0.00-33.80 3.85 16 2.50 3.27 3.27 0.00-33.80 1.21 17 2.67 3.27 3.27 0.00-33.80 3.85 18 2.83 3.27 3.27 0.00-33.80 10.30 19 3.00 3.27 3.27 0.00-33.80 21.65 20 3.17 3.27 3.27 0.00 33.80 10.18 21 3.33 3.27 3.27 0.00 33.80 7.61 22 3.50 3.27 3.27 0.00 33.80 6.61 23 3.67 3.27 3.27 0.00 33.80 6.22 24 3.83 3.27 3.27 0.00 33.80 6.22 25 4.00 3.27 3.27 0.00 33.80 6.62 26 4.17 3.27 3.27 0.00 33.80 7.63 27 4.33 3.27 3.27 0.00 33.80 10.22 28 4.50 3.27 3.27 0.00-33.80 21.90 29 4.67 3.27 3.27 0.00-33.80 10.19 30 4.83 3.27 3.27 0.00-33.80 3.83 31 5.00 3.27 3.27 0.00-33.80 1.21 32 5.17 3.27 3.27 0.00-33.80 3.83 33 5.33 3.27 3.27 0.00-33.80 10.10 34 5.50 3.27 3.27 0.00-33.80 22.29 35 5.67 3.27 3.27 0.00 33.80 10.34 36 5.83 3.27 3.27 0.00 33.80 7.71 37 6.00 3.27 3.27 0.00 33.80 6.70 38 6.17 3.27 3.27 0.00 33.80 6.32 39 6.33 3.27 3.27 0.00 33.80 6.33 40 6.50 3.27 3.27 0.00 33.80 6.74 41 6.67 3.27 3.27 0.00 33.80 7.81 42 6.83 3.27 3.27 0.00-33.80 10.60 43 7.00 3.27 3.27 0.00-33.80 23.96 44 7.17 3.27 3.27 0.00-33.80 9.52 45 7.33 3.27 3.27 0.00-33.80 3.74 46 7.50 3.27 3.27 0.00-33.80 1.20 47 7.67 3.27 3.27 0.00-33.80 3.72 48 7.83 3.27 3.27 0.00-33.80 9.07 49 8.00 3.27 3.27 0.00-33.80 23.27 50 8.17 3.27 3.27 0.00-33.80 11.52
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 117 51 8.33 3.27 3.27 0.00 33.80 8.44 52 8.50 3.27 3.27 0.00 33.80 7.33 53 8.67 3.27 3.27 0.00 33.80 6.97 54 8.83 3.27 3.27 0.00 33.80 7.09 55 9.00 3.27 3.27 0.00 33.80 7.75 56 9.17 3.27 3.27 0.00-33.80 9.42 57 9.33 3.27 3.27 0.00-33.80 14.37 58 9.50 3.27 3.27 0.00-33.80 13.89 59 9.67 3.27 3.27 0.00-33.80 6.91 60 9.83 3.27 3.27 0.00-33.80 3.26 61 10.00 3.27 3.27 0.00-33.80 1.15 62 10.17 3.27 3.27 0.00-33.80 3.15 63 10.33 3.27 3.27 0.00-33.80 6.09 64 10.50 3.27 3.27 0.00-33.80 10.83 65 10.67 3.27 3.27 0.00-33.80 20.84 66 10.83 3.27 3.27 0.00-33.80 17.82 67 11.00 3.27 3.27 0.00 33.80 14.03 68 11.17 3.27 3.27 0.00 33.80 12.80 69 11.33 3.27 3.27 0.00 33.80 12.53 70 11.50 3.27 3.27 0.00 33.80 12.82 71 11.67 3.27 3.27 0.00 33.80 13.60 72 11.83 3.27 3.27 0.00 33.80 14.99 73 12.00 3.27 3.27 0.00 33.80 16.27 74 12.17 3.27 3.27 0.00 33.80 19.47 75 12.33 3.27 3.27 0.00 33.80 27.38 76 12.50 3.27 3.27 0.00-33.80 446.85 Piastra fondazione monte Nr. X A fs A fi N u M u CS 1 0.00 1.96 1.96 0.00 35.60 3.76 2 0.13 1.96 1.96 0.00 35.60 4.08 3 0.26 1.96 1.96 0.00 35.60 5.33 4 0.40 1.96 1.96 0.00 35.60 10.15 5 0.53 1.96 1.96 0.00-35.60 6.23 6 0.66 1.96 1.96 0.00-35.60 2.12 7 0.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1.50 8 0.84 1.96 1.96 0.00-35.60 2.11 9 0.96 1.96 1.96 0.00-35.60 5.71 10 1.08 1.96 1.96 0.00 35.60 13.15 11 1.20 1.96 1.96 0.00 35.60 6.01 12 1.32 1.96 1.96 0.00 35.60 4.40 13 1.44 1.96 1.96 0.00 35.60 3.84 14 1.56 1.96 1.96 0.00 35.60 3.84 15 1.68 1.96 1.96 0.00 35.60 4.40 16 1.80 1.96 1.96 0.00 35.60 6.02 17 1.92 1.96 1.96 0.00 35.60 13.16 18 2.04 1.96 1.96 0.00-35.60 5.71 19 2.16 1.96 1.96 0.00-35.60 2.11 20 2.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1.50 21 2.34 1.96 1.96 0.00-35.60 2.11 22 2.46 1.96 1.96 0.00-35.60 5.71 23 2.58 1.96 1.96 0.00 35.60 13.16 24 2.70 1.96 1.96 0.00 35.60 6.02 25 2.82 1.96 1.96 0.00 35.60 4.40 26 2.94 1.96 1.96 0.00 35.60 3.84 27 3.06 1.96 1.96 0.00 35.60 3.84 28 3.18 1.96 1.96 0.00 35.60 4.40 29 3.30 1.96 1.96 0.00 35.60 6.02 30 3.42 1.96 1.96 0.00 35.60 13.16 31 3.54 1.96 1.96 0.00-35.60 5.71 32 3.66 1.96 1.96 0.00-35.60 2.11 33 3.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1.50 34 3.84 1.96 1.96 0.00-35.60 2.11 35 3.96 1.96 1.96 0.00-35.60 5.71 36 4.08 1.96 1.96 0.00 35.60 13.16 37 4.20 1.96 1.96 0.00 35.60 6.02 38 4.32 1.96 1.96 0.00 35.60 4.40 39 4.44 1.96 1.96 0.00 35.60 3.84 40 4.56 1.96 1.96 0.00 35.60 3.84 41 4.68 1.96 1.96 0.00 35.60 4.40 42 4.80 1.96 1.96 0.00 35.60 6.02 43 4.92 1.96 1.96 0.00 35.60 13.16 44 5.04 1.96 1.96 0.00-35.60 5.71
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 118 45 5.16 1.96 1.96 0.00-35.60 2.11 46 5.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1.50 47 5.34 1.96 1.96 0.00-35.60 2.11 48 5.46 1.96 1.96 0.00-35.60 5.70 49 5.58 1.96 1.96 0.00 35.60 13.17 50 5.70 1.96 1.96 0.00 35.60 6.02 51 5.82 1.96 1.96 0.00 35.60 4.40 52 5.94 1.96 1.96 0.00 35.60 3.84 53 6.06 1.96 1.96 0.00 35.60 3.84 54 6.18 1.96 1.96 0.00 35.60 4.40 55 6.30 1.96 1.96 0.00 35.60 6.02 56 6.42 1.96 1.96 0.00 35.60 13.18 57 6.54 1.96 1.96 0.00-35.60 5.70 58 6.66 1.96 1.96 0.00-35.60 2.11 59 6.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1.50 60 6.84 1.96 1.96 0.00-35.60 2.11 61 6.96 1.96 1.96 0.00-35.60 5.69 62 7.08 1.96 1.96 0.00 35.60 13.21 63 7.20 1.96 1.96 0.00 35.60 6.03 64 7.32 1.96 1.96 0.00 35.60 4.41 65 7.44 1.96 1.96 0.00 35.60 3.85 66 7.56 1.96 1.96 0.00 35.60 3.85 67 7.68 1.96 1.96 0.00 35.60 4.42 68 7.80 1.96 1.96 0.00 35.60 6.04 69 7.92 1.96 1.96 0.00 35.60 13.29 70 8.04 1.96 1.96 0.00-35.60 5.64 71 8.16 1.96 1.96 0.00-35.60 2.11 72 8.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1.49 73 8.34 1.96 1.96 0.00-35.60 2.11 74 8.46 1.96 1.96 0.00-35.60 5.60 75 8.58 1.96 1.96 0.00 35.60 13.45 76 8.70 1.96 1.96 0.00 35.60 6.09 77 8.82 1.96 1.96 0.00 35.60 4.46 78 8.94 1.96 1.96 0.00 35.60 3.90 79 9.06 1.96 1.96 0.00 35.60 3.91 80 9.18 1.96 1.96 0.00 35.60 4.50 81 9.30 1.96 1.96 0.00 35.60 6.17 82 9.42 1.96 1.96 0.00 35.60 13.95 83 9.54 1.96 1.96 0.00-35.60 5.35 84 9.66 1.96 1.96 0.00-35.60 2.08 85 9.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1.48 86 9.84 1.96 1.96 0.00-35.60 2.08 87 9.96 1.96 1.96 0.00-35.60 5.12 88 10.08 1.96 1.96 0.00 35.60 15.19 89 10.20 1.96 1.96 0.00 35.60 6.55 90 10.32 1.96 1.96 0.00 35.60 4.79 91 10.44 1.96 1.96 0.00 35.60 4.24 92 10.56 1.96 1.96 0.00 35.60 4.32 93 10.68 1.96 1.96 0.00 35.60 5.09 94 10.80 1.96 1.96 0.00 35.60 7.41 95 10.92 1.96 1.96 0.00 35.60 12.03 96 11.04 1.96 1.96 0.00-35.60 3.96 97 11.16 1.96 1.96 0.00-35.60 1.89 98 11.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1.38 99 11.34 1.96 1.96 0.00-35.60 1.84 100 11.47 1.96 1.96 0.00-35.60 3.56 101 11.60 1.96 1.96 0.00 35.60 8.35 102 11.73 1.96 1.96 0.00 35.60 14.11 103 11.86 1.96 1.96 0.00 35.60 9.18 104 11.98 1.96 1.96 0.00 35.60 6.91 105 12.11 1.96 1.96 0.00 35.60 6.28 106 12.24 1.96 1.96 0.00 35.60 6.80 107 12.37 1.96 1.96 0.00-35.60 8.77 108 12.50 1.96 1.96 0.00 35.60 136.98 Piastra fondazione valle Nr. X A fs A fi N u M u CS 1 0.00 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 2 0.13 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 3 0.26 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 4 0.40 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 5 0.53 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 6 0.66 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 119 7 0.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 8 0.84 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 9 0.96 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 10 1.08 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 11 1.20 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 12 1.32 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 13 1.44 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 14 1.56 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 15 1.68 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 16 1.80 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 17 1.92 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 18 2.04 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 19 2.16 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 20 2.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 21 2.34 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 22 2.46 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 23 2.58 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 24 2.70 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 25 2.82 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 26 2.94 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 27 3.06 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 28 3.18 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 29 3.30 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 30 3.42 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 31 3.54 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 32 3.66 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 33 3.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 34 3.84 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 35 3.96 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 36 4.08 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 37 4.20 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 38 4.32 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 39 4.44 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 40 4.56 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 41 4.68 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 42 4.80 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 43 4.92 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 44 5.04 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 45 5.16 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 46 5.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 47 5.34 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 48 5.46 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 49 5.58 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 50 5.70 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 51 5.82 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 52 5.94 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 53 6.06 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 54 6.18 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 55 6.30 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 56 6.42 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 57 6.54 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 58 6.66 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 59 6.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 60 6.84 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 61 6.96 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 62 7.08 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 63 7.20 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 64 7.32 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 65 7.44 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 66 7.56 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 67 7.68 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 68 7.80 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 69 7.92 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 70 8.04 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 71 8.16 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 72 8.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 73 8.34 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 74 8.46 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 75 8.58 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 76 8.70 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 77 8.82 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 78 8.94 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 79 9.06 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 120 80 9.18 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 81 9.30 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 82 9.42 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 83 9.54 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 84 9.66 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 85 9.75 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 86 9.84 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 87 9.96 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 88 10.08 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 89 10.20 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 90 10.32 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 91 10.44 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 92 10.56 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 93 10.68 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 94 10.80 1.96 1.969.80680592331078E179.80680592331078E17 1000.00 95 10.92 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 96 11.04 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 97 11.16 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 98 11.25 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 99 11.34 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 100 11.47 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 101 11.60 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 102 11.73 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 103 11.86 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 104 11.98 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 105 12.11 1.96 1.96 0.00-35.60 1000.00 106 12.24 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 107 12.37 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 108 12.50 1.96 1.96 0.00 35.60 1000.00 Analisi dei pali Combinazione n 13 Risultanti sulla base della fondazione (per metro lineare di muro) Orizzontale [kn] 7.649 Verticale [kn] 138.108 Momento [knm] 14.347 Spostamenti della piastra di fondazione Orizzontale [cm] 0.24204 Verticale [cm] 0.03061 Rotazione [ ] 0.01563 Scarichi in testa ai pali Fila nr. N.pali N [kn] T [kn] M [knm] Tu [kn] Mu [knm] 1 16 147.70 5.98 0.00 24.08 0.00 2 16 68.09 5.97 0.00 24.08 0.00 Calcolo della portanza m p Nc, Nq, N N'c, N'q, N' Pl Pp Pd Wp PT tensione tangenziale media palo-terreno in [kpa] tensione sul terreno alla punta del palo in [kpa] fattori di capacità portante fattori di capacità portante corretti portanza caratteristica per attrito e aderenza laterale in [kn] portanza caratteristica di punta in [kn] portanza di progetto, in [kn] peso del palo, in [kn] Parametri Terreno utilizzati Fila N c N' c N q N' q N N' m p 1 29.24 29.24 15.90 15.90 11.55 11.55 0.33 14.70 2 29.24 29.24 15.90 15.90 11.55 11.55 0.14 8.14 Fila P l P p W p P d PT 1 332.32 412.08 4.45 739.95 MEDI 1 332.32 412.08 4.45 739.95 MINIMI 2 302.35 411.68 4.45 709.58 MEDI 2 302.35 411.68 4.45 709.58 MINIMI Verifica a punzonamento della fondazione D Hf Sl N c diametro dei pali della fila espresso in [cm] altezza della fondazione in corrispondenza della fila espressa in [cm] superficie di aderenza palo-fondazione (Hf D) espressa in [cmq] sforzo normale trasmesso dal palo alla fondazione espresso in [kn] tensione tangenziale palo-fondazione espressa in [kpa]
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 121 Fila D H f S l N c 1 18.0 50.0 2827.4 147.70 522 2 18.0 300.0 16964.6 68.09 40 Sollecitazioni nei pali e verifiche delle sezioni Combinazione n 13 Nr. Y M N T Mu Nu Tu CS numero d'ordine della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione ordinata della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione positiva verso il basso (in [m]) momento flettente espresso in [knm] sforzo normale espresso in [kn] taglio espresso in [kn] momento ultimo espresso in [knm] sforzo normale ultimo espresso in [kn] taglio ultimo espresso in [kn] coefficiente di sicurezza Sollecitazioni e tensioni per la fila di pali nr. 1 Nr. Y M N T A f M u N u T u CS 1 0.00 0.00 147.70 5.98 26.72 0.00 1107.42 410.09 7.50 2 0.15-0.90 147.81 5.76 26.72 6.38 1051.92 410.09 7.12 3 0.30-1.76 147.91 5.34 26.72 11.19 939.58 410.09 6.35 4 0.45-2.56 148.00 4.70 26.72 14.65 846.66 410.09 5.72 5 0.60-3.27 148.08 3.84 26.72 17.08 774.27 410.09 5.23 6 0.75-3.84 148.15 2.77 26.72 18.72 721.69 410.09 4.87 7 0.90-4.26 148.21 1.68 26.72 19.74 687.13 410.09 4.64 8 1.05-4.51 148.27 0.76 26.72 20.31 667.58 410.09 4.50 9 1.20-4.62 148.31-0.01 26.72 20.55 659.11 410.09 4.44 10 1.35-4.62 148.35-0.64 26.72 20.55 659.26 410.09 4.44 11 1.50-4.53 148.38-1.14 26.72 20.34 666.46 410.09 4.49 12 1.65-4.36 148.40-1.54 26.72 19.96 679.74 410.09 4.58 13 1.80-4.13 148.41-1.85 26.72 19.41 698.32 410.09 4.71 14 1.95-3.85 148.41-2.08 26.72 18.71 721.82 410.09 4.86 15 2.10-3.53 148.41-2.25 26.72 17.86 749.78 410.09 5.05 16 2.25-3.20 148.39-2.36 26.72 16.84 781.69 410.09 5.27 17 2.40-2.84 148.37-2.44 26.72 15.66 817.54 410.09 5.51 18 2.55-2.48 148.34-2.47 26.72 14.31 856.70 410.09 5.78 19 2.70-2.11 148.30-2.49 26.72 12.76 898.91 410.09 6.06 20 2.85-1.73 145.36-2.46 26.72 11.19 939.41 410.09 6.46 21 3.00-1.36 140.30-2.27 26.72 9.52 980.22 410.09 6.99 22 3.15-1.02 135.23-1.98 26.72 7.72 1021.89 410.09 7.56 23 3.30-0.73 130.14-1.65 26.72 5.92 1062.11 410.09 8.16 24 3.45-0.48 125.05-1.31 26.72 4.13 1080.49 410.09 8.64 25 3.60-0.28 119.94-0.99 26.72 2.56 1090.72 410.09 9.09 26 3.75-0.13 114.82-0.71 26.72 1.27 1099.14 410.09 9.57 27 3.90-0.03 109.69-0.48 26.72 0.26 1105.74 410.09 10.08 28 4.05 0.05 104.55-0.29 26.72 0.49 1104.22 410.09 10.56 29 4.20 0.09 99.40-0.14 26.72 1.00 1100.93 410.09 11.08 30 4.35 0.11 94.24-0.04 26.72 1.30 1098.94 410.09 11.66 31 4.50 0.12 89.06 0.04 26.72 1.44 1098.01 410.09 12.33 32 4.65 0.11 83.87 0.08 26.72 1.46 1097.90 410.09 13.09 33 4.80 0.10 78.68 0.11 26.72 1.38 1098.40 410.09 13.96 34 4.95 0.08 73.47 0.12 26.72 1.24 1099.35 410.09 14.96 35 5.10 0.06 68.25 0.12 26.72 1.05 1100.60 410.09 16.13 36 5.25 0.05 63.01 0.10 26.72 0.83 1102.00 410.09 17.49 37 5.40 0.03 57.77 0.09 26.72 0.61 1103.46 410.09 19.10 38 5.55 0.02 52.51 0.07 26.72 0.39 1104.87 410.09 21.04 39 5.70 0.01 47.25 0.04 26.72 0.20 1106.11 410.09 23.41 40 5.85 0.00 41.97 0.01 26.72 0.06 1107.03 410.09 26.38 41 6.00 0.00 36.68 0.01 26.72 0.00 1107.42 410.09 30.19 Sollecitazioni e tensioni per la fila di pali nr. 2 Nr. Y M N T A f M u N u T u CS 1 0.00 0.00 68.09 5.97 26.72 0.00 1107.42 410.09 16.26 2 0.15-0.90 68.20 5.76 26.72 12.06 917.47 410.09 13.45 3 0.30-1.76 68.30 5.33 26.72 18.65 723.79 410.09 10.60 4 0.45-2.56 68.41 4.69 26.72 22.30 595.74 410.09 8.71 5 0.60-3.26 68.50 3.84 26.72 24.45 513.09 410.09 7.49 6 0.75-3.84 68.59 2.77 26.72 25.76 460.18 410.09 6.71 7 0.90-4.26 68.68 1.68 26.72 26.54 428.31 410.09 6.24 8 1.05-4.51 68.76 0.76 26.72 26.94 410.96 410.09 5.98 9 1.20-4.62 68.84 0.00 26.72 27.11 403.72 410.09 5.86 10 1.35-4.62 68.92-0.63 26.72 27.10 404.05 410.09 5.86 11 1.50-4.53 68.99-1.13 26.72 26.95 410.56 410.09 5.95 12 1.65-4.36 69.05-1.53 26.72 26.67 422.55 410.09 6.12
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 122 13 1.80-4.13 69.11-1.83 26.72 26.26 439.59 410.09 6.36 14 1.95-3.85 69.17-2.06 26.72 25.72 461.69 410.09 6.67 15 2.10-3.54 69.22-2.22 26.72 25.04 489.11 410.09 7.07 16 2.25-3.21 69.27-2.33 26.72 24.22 522.41 410.09 7.54 17 2.40-2.86 69.32-2.40 26.72 23.20 561.99 410.09 8.11 18 2.55-2.50 69.36-2.44 26.72 21.95 608.70 410.09 8.78 19 2.70-2.14 69.39-2.45 26.72 20.42 663.62 410.09 9.56 20 2.85-1.77 69.42-2.44 26.72 18.54 727.62 410.09 10.48 21 3.00-1.40 69.45-2.43 26.72 16.19 801.67 410.09 11.54 22 3.15-1.04 68.19-2.09 26.72 13.42 881.19 410.09 12.92 23 3.30-0.73 65.73-1.72 26.72 10.54 955.63 410.09 14.54 24 3.45-0.47 63.25-1.35 26.72 7.57 1025.31 410.09 16.21 25 3.60-0.26 60.77-1.01 26.72 4.69 1076.88 410.09 17.72 26 3.75-0.11 58.29-0.72 26.72 2.11 1093.66 410.09 18.76 27 3.90 0.00 55.80-0.47 26.72 0.10 1106.78 410.09 19.84 28 4.05 0.07 53.30-0.28 26.72 1.36 1098.57 410.09 20.61 29 4.20 0.11 50.80-0.13 26.72 2.31 1092.39 410.09 21.51 30 4.35 0.13 48.29-0.02 26.72 2.85 1088.88 410.09 22.55 31 4.50 0.13 45.77 0.05 26.72 3.06 1087.45 410.09 23.76 32 4.65 0.12 43.25 0.10 26.72 3.04 1087.63 410.09 25.14 33 4.80 0.11 40.73 0.12 26.72 2.83 1088.98 410.09 26.74 34 4.95 0.09 38.20 0.13 26.72 2.50 1091.14 410.09 28.57 35 5.10 0.07 35.66 0.12 26.72 2.09 1093.81 410.09 30.67 36 5.25 0.05 33.12 0.11 26.72 1.64 1096.74 410.09 33.12 37 5.40 0.03 30.57 0.09 26.72 1.18 1099.72 410.09 35.97 38 5.55 0.02 28.02 0.07 26.72 0.75 1102.52 410.09 39.35 39 5.70 0.01 25.46 0.04 26.72 0.38 1104.94 410.09 43.40 40 5.85 0.00 22.89 0.02 26.72 0.11 1106.70 410.09 48.34 41 6.00 0.00 20.32 0.02 26.72 0.00 1107.42 410.09 54.49 Analisi dei tiranti Combinazione n 13 Nr. Nt D N Lf L f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kn] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kpa] Nr. NT D N L f L f 1 9 12.00 25.00 136.11 11.10 13.70 133720 COMBINAZIONE n 14 Peso muro favorevole e Peso terrapieno favorevole Valore della spinta statica 37.5044 [kn] Componente orizzontale della spinta statica 35.7258 [kn] Componente verticale della spinta statica 11.4123 [kn] Punto d'applicazione della spinta X = 1.05 [m] Y = -1.88 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 17.72 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 53.28 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 51.2393 [kn] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.53 [m] Y = -1.27 [m] Risultanti sforzo tiranti : Fase di esercizio Sforzo tiranti in direzione X -30.0520 [kn] Sforzo tiranti in direzione Y 14.0135 [kn] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = -0.35 [m] Y = -1.25 [m] Risultanti sforzo tiranti : Fase di ribaltamento Sforzo tiranti in direzione X -30.0520 [kn] Sforzo tiranti in direzione Y 14.0135 [kn] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = [m] Y = -1.25 [m] Risultanti sforzo tiranti : Fase di scorrimento Sforzo tiranti in direzione X 0.0000 [kn] Sforzo tiranti in direzione Y 0.0000 [kn] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Risultanti carichi esterni Componente dir. Y 1.67 [kn]
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 123 Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 5.6739 [kn] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 131.0196 [kn] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 131.0196 [kn] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 5.6739 [kn] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0.12 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.71 [m] Risultante in fondazione 131.1424 [kn] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 2.48 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione -15.3566 [knm] Inviluppo sollecitazioni piastra paramento Combinazione n 14 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 12.50 Altezza(m) = 2.50 Origine all'attacco con la fondazione sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra espressa in [m] Ordinata Y positiva verso l'alto espressa in [m] I momenti positivi tendono le fibre contro terra Momento espresso in [knm] Taglio e Sforzo Normale espressi in [kn] Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax N 1 0.00-25.4974 15.6790-44.4404 23.5881 23.4008 2 0.08-23.5557 10.5993-43.2505 24.9027 22.5725 3 0.17-21.8513 7.7163-30.0869 24.2360 21.7498 4 0.25-20.2860 5.6028-23.4795 24.2520 20.9327 5 0.33-18.7902 3.9226-19.1159 24.7826 20.1266 6 0.42-17.3125 2.5496-15.7781 26.0912 19.3261 7 0.50-15.8087 1.4181-13.0545 28.1476 18.5312 8 0.58-14.2425 0.4845-10.7894 30.7811 17.7473 9 0.67-12.5791 0.0000-8.8479 34.1906 16.9689 10 0.75-10.7770 0.0000-7.1818 38.6716 16.1962 11 0.83-8.7842 0.0000-5.8049 44.7109 15.4345 12 0.91-6.5272 0.0000-4.5859 53.2284 14.6782 13 1.00-4.7446 0.7007-3.5069 65.9610 13.9278 14 1.08-3.6263 3.6401-2.5833 86.9901 13.1882 15 1.16-2.6355 8.8033-1.7767 130.8555 12.4541 16 1.25-2.5433 24.0098-102.5426 131.4353 11.7259 17 1.33-2.5754 10.0501-102.0474 11.8684 11.0050 18 1.41-2.5622 6.2275-59.4060 6.9138 10.2897 19 1.50-2.5092 4.0506-39.5661 6.0715 9.5804 20 1.58-2.4219 2.9106-27.9336 5.2428 8.8819 21 1.66-2.3059 2.1062-20.3557 4.4840 8.1890 22 1.75-2.1643 1.5895-15.0930 3.8084 7.5020 23 1.83-2.0008 1.2950-11.2869 3.1817 6.8259 24 1.92-1.8196 1.1329-8.4077 2.6315 6.1555 25 2.00-1.6228 1.0237-6.1547 2.4389 5.4908 26 2.08-1.4148 0.9083-4.4348 2.5023 4.8372 27 2.17-1.2005 0.7715-3.0382 2.5292 4.1891 28 2.25-0.9775 0.6157-1.8927 2.5543 3.5468 29 2.33-0.7383 0.4382-0.9261 2.7322 2.9156 30 2.42-0.4704 0.2351-1.3041 3.5843 2.2900 31 2.50-0.0075 0.0138-1.2594 3.6181 1.6700 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0.00 0.0000 22.6635-2.3451 131.4500 2 0.17 0.0000 7.1429-6.4409 130.8701 3 0.33 0.0000 2.5077-8.9826 47.0452 4 0.50-1.2761 0.5814-9.5991 26.3359 5 0.67-2.7064 0.0000-10.4702 17.0428 6 0.83-3.6198 0.0000-9.6298 11.0345 7 1.00-4.1644 0.0000-7.6282 6.6730 8 1.17-4.4190 0.0000-4.4424 3.1388 9 1.33-4.4187 0.0000-3.1548 4.4233 10 1.50-4.1636 0.0000-6.6893 7.6093 11 1.67-3.6183 0.0000-11.0513 9.6107 12 1.83-2.7044 0.0000-17.0603 10.4508 13 2.00-1.2735 0.5865-26.3542 9.5789 14 2.17 0.0000 2.5127-47.0644 8.9636 15 2.33 0.0000 7.1460-130.8910 6.4210 16 2.50 0.0000 22.6681-131.4709 131.4278
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 124 17 2.67 0.0000 7.1471-6.4647 130.8480 18 2.83 0.0000 2.5172-9.0080 47.0220 19 3.00-1.2692 0.5950-9.6257 26.3110 20 3.17-2.6985 0.0000-10.4988 17.0160 21 3.33-3.6109 0.0000-9.6606 11.0056 22 3.50-4.1545 0.0000-7.6606 6.6418 23 3.67-4.4079 0.0000-4.4840 3.1053 24 3.83-4.4063 0.0000-3.1945 4.3819 25 4.00-4.1498 0.0000-6.7334 7.5591 26 4.17-3.6030 0.0000-11.1002 9.5582 27 4.33-2.6873 0.0000-17.1144 10.3943 28 4.50-1.2544 0.6240-26.4142 9.5177 29 4.67 0.0000 2.5457-47.1311 8.9060 30 4.83 0.0000 7.1646-130.9664 6.3576 31 5.00 0.0000 22.6944-131.5466 131.3441 32 5.17 0.0000 7.1703-6.5495 130.7645 33 5.33 0.0000 2.5679-9.1017 46.9309 34 5.50-1.2325 0.6660-9.7231 26.2101 35 5.67-2.6574 0.0000-10.6062 16.9047 36 5.83-3.5648 0.0000-9.7786 10.8827 37 6.00-4.1027 0.0000-7.7849 6.5066 38 6.17-4.3496 0.0000-4.6624 2.9572 39 6.33-4.3406 0.0000-3.3760 4.2171 40 6.50-4.0756 0.0000-6.9370 7.3313 41 6.67-3.5191 0.0000-11.3279 9.3187 42 6.83-2.5922 0.0843-17.3686 10.1311 43 7.00-1.1465 0.8162-26.6972 9.2756 44 7.17 0.0000 2.7248-47.4462 8.6308 45 7.33 0.0000 7.2776-131.3258 6.0445 46 7.50 0.0000 22.8538-131.9073 130.9453 47 7.67 0.0000 7.3185-7.0169 130.3665 48 7.83 0.0000 2.8593-9.6389 46.5037 49 8.00-0.9949 1.0487-10.3369 25.7407 50 8.17-2.3857 0.4130-11.2468 16.3927 51 8.33-3.2565 0.0000-10.5143 10.3270 52 8.50-3.7481 0.0000-8.6073 5.9082 53 8.67-3.9435 0.0000-5.8247 2.3237 54 8.83-3.8807 0.0000-4.1004 2.9001 55 9.00-3.5591 0.0000-7.6978 5.6335 56 9.17-2.9388 0.2998-12.1211 7.4167 57 9.33-1.9327 0.9066-18.1803 7.9381 58 9.50-0.3715 1.7654-27.5886 7.2339 59 9.67 0.0000 3.7529-48.2332 6.2170 60 9.83 0.0000 8.2432-132.2142 3.2015 61 10.00 0.0000 23.9625-132.8024 130.1465 62 10.17 0.0000 8.5345-11.6772 129.5652 63 10.33 0.0000 4.2608-15.1209 46.0466 64 10.50 0.0000 2.3106-16.7502 25.5284 65 10.67-0.8039 1.1531-18.1263 16.5593 66 10.83-1.5589 0.3755-18.7823 11.0521 67 11.00-1.9616 0.0000-17.9470 7.5117 68 11.17-2.1421 0.0000-16.1688 5.1368 69 11.33-2.1633 0.0000-14.3285 3.4560 70 11.50-2.0821 0.0000-12.6125 2.2417 71 11.67-1.9261 0.0000-11.1820 1.2913 72 11.83-1.7088 0.0000-10.1756 0.5066 73 12.00-1.4202 0.0341-9.7587 0.0000 74 12.17-1.1732 0.2075-12.4275 0.0000 75 12.33-0.8325 0.3611-14.8727 0.0000 76 12.50-0.0646 0.0569-15.2818 0.0000 Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n 14 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 12.50 Altezza(m) = 1.71 Origine all'attacco con il muro sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax 1 0.00 0.0000 0.0042-0.0548 0.0000 2 0.06-0.0232 0.0000-0.7897 0.0000
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 125 3 0.12-0.0948 0.0000-1.5664 0.0000 4 0.19-0.2128 0.0000-2.3984 0.0000 5 0.25-0.3860 0.0000-3.1637 0.0000 6 0.66-23.4001 34.1735-109.9034 77.3772 7 0.72-14.5336 30.0202-107.2260 80.4741 8 0.77-9.5545 26.4981-74.2608 76.3302 9 0.83-6.0371 23.3671-56.6527 74.7586 10 0.88-3.3421 20.4322-44.8212 77.1263 11 0.94-1.2223 17.5287-35.8104 84.1895 12 1.00 0.0000 14.4969-28.5679 95.0067 13 1.05 0.0000 11.1563-22.5981 111.1960 14 1.11 0.0000 7.9843-17.4904 136.3641 15 1.16-2.3422 6.2104-13.1812 180.6573 16 1.22-9.5079 4.5896-9.2622 238.5630 17 1.26-15.2068 4.4502-6.7246 125.2098 18 1.31-17.1502 4.6278-4.3916 46.7260 19 1.35-16.2843 4.6965-44.5575 17.7430 20 1.40-11.6681 4.6697-180.5121 13.1597 21 1.46-5.2941 4.4126-123.9364 10.6350 22 1.52-3.0208 3.9601-74.4046 7.9277 23 1.59-1.7640 3.2467-43.8730 12.2537 24 1.65-0.8166 2.1954-20.7349 20.7721 25 1.71-0.0390 0.0515-6.3460 23.5063 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0.00-0.0001 8.9165-6.2808 7.7171 2 0.13-0.0001 8.2284-20.3225 23.0994 3 0.26-0.0002 6.2985-37.8581 29.9820 4 0.40-0.0400 3.3066-65.1575 31.2195 5 0.53-5.3805 0.0014-132.4160 29.5134 6 0.66-15.8113 0.0045-244.6700 20.8465 7 0.75-22.4167 0.0002-50.4267 50.6175 8 0.84-15.8855 0.0031-20.3163 243.2441 9 0.96-5.8749 0.0012-29.0400 136.6164 10 1.08-0.5477 2.5515-30.5903 70.8415 11 1.20-0.0001 5.5786-30.9073 42.8511 12 1.32-0.0001 7.6269-25.1299 25.4920 13 1.44 0.0000 8.7453-13.7820 11.7908 14 1.56-0.0001 8.7450-11.7982 13.7896 15 1.68-0.0001 7.6262-25.5010 25.1330 16 1.80-0.0001 5.5778-42.8637 30.9063 17 1.92-0.5506 2.5505-70.8659 30.5821 18 2.04-5.8775 0.0011-136.6869 29.0323 19 2.16-15.8898 0.0030-243.3794 20.3050 20 2.25-22.4274 0.0001-50.6385 50.6379 21 2.34-15.8897 0.0030-20.3033 243.3789 22 2.46-5.8776 0.0011-29.0304 136.6864 23 2.58-0.5507 2.5506-30.5801 70.8651 24 2.70-0.0001 5.5778-30.9040 42.8624 25 2.82-0.0001 7.6260-25.1299 25.4991 26 2.94-0.0001 8.7447-13.7868 11.7957 27 3.06-0.0001 8.7447-11.7961 13.7864 28 3.18-0.0001 7.6260-25.4996 25.1295 29 3.30-0.0001 5.5778-42.8629 30.9036 30 3.42-0.5509 2.5506-70.8657 30.5798 31 3.54-5.8777 0.0011-136.6872 29.0301 32 3.66-15.8898 0.0030-243.3801 20.3031 33 3.75-22.4274 0.0001-50.6389 50.6373 34 3.84-15.8898 0.0030-20.3049 243.3777 35 3.96-5.8780 0.0011-29.0320 136.6855 36 4.08-0.5513 2.5504-30.5818 70.8640 37 4.20-0.0001 5.5776-30.9057 42.8612 38 4.32-0.0001 7.6256-25.1317 25.4978 39 4.44-0.0001 8.7440-13.7889 11.7941 40 4.56-0.0001 8.7439-11.7979 13.7839 41 4.68-0.0001 7.6253-25.5017 25.1267 42 4.80-0.0001 5.5771-42.8654 30.9005 43 4.92-0.5525 2.5499-70.8687 30.5763 44 5.04-5.8796 0.0011-136.6907 29.0268 45 5.16-15.8908 0.0030-243.3806 20.2993 46 5.25-22.4285 0.0001-50.6425 50.6333 47 5.34-15.8911 0.0030-20.3102 243.3667
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 126 48 5.46-5.8811 0.0011-29.0380 136.6805 49 5.58-0.5548 2.5489-30.5880 70.8584 50 5.70-0.0001 5.5756-30.9128 42.8549 51 5.82-0.0001 7.6227-25.1397 25.4907 52 5.94-0.0001 8.7403-13.7990 11.7863 53 6.06-0.0001 8.7396-11.8072 13.7714 54 6.18-0.0001 7.6209-25.5127 25.1120 55 6.30-0.0001 5.5733-42.8782 30.8842 56 6.42-0.5615 2.5460-70.8842 30.5578 57 6.54-5.8900 0.0011-136.7095 29.0091 58 6.66-15.8966 0.0030-243.3826 20.2788 59 6.75-22.4341 0.0001-50.6622 50.6114 60 6.84-15.8982 0.0030-20.3387 243.3063 61 6.96-5.8981 0.0011-29.0708 136.6536 62 7.08-0.5742 2.5407-30.6220 70.8280 63 7.20-0.0001 5.5649-30.9518 42.8207 64 7.32-0.0001 7.6068-25.1835 25.4520 65 7.44-0.0001 8.7194-13.8540 11.7434 66 7.56-0.0001 8.7157-11.8583 13.7031 67 7.68-0.0001 7.5970-25.5728 25.0319 68 7.80-0.0001 5.5523-42.9483 30.7952 69 7.92-0.6110 2.5247-70.9695 30.4571 70 8.04-5.9470 0.0011-136.8126 28.9129 71 8.16-15.9281 0.0030-243.3952 20.1676 72 8.25-22.4648 0.0001-50.7708 50.4906 73 8.34-15.9368 0.0030-20.4925 242.9751 74 8.46-5.9912 0.0011-29.2472 136.5050 75 8.58-0.6807 2.4960-30.8043 70.6588 76 8.70-0.0001 5.5068-31.1602 42.6295 77 8.82-0.0001 7.5196-25.4157 25.2343 78 8.94-0.0001 8.6056-14.1474 11.5003 79 9.06-0.0001 8.5872-12.1551 13.3453 80 9.18-0.0001 7.4641-25.9268 24.6054 81 9.30-0.0001 5.4351-43.3673 30.3259 82 9.42-0.8935 2.4054-71.4830 29.9264 83 9.54-6.2761 0.0011-137.4370 28.4077 84 9.66-16.1117 0.0030-243.6365 19.5812 85 9.75-22.6465 0.0001-51.4477 49.7287 86 9.84-16.1691 0.0030-21.3230 241.1045 87 9.96-6.5554 0.0011-30.2191 135.5780 88 10.08-1.3362 2.2100-31.8032 69.5877 89 10.20-0.0001 5.1235-32.3240 41.4027 90 10.32-0.0001 7.0006-26.7227 23.8316 91 10.44-0.0001 7.9157-15.9699 9.9378 92 10.56-0.0001 7.7678-14.0541 10.9945 93 10.68-0.0001 6.5957-28.1218 21.4842 94 10.80-0.0001 4.5293-45.8425 26.6945 95 10.92-2.7877 1.4245-74.3210 25.4911 96 11.04-8.4625 0.0012-140.6479 24.1888 97 11.16-17.7490 0.0030-242.9236 14.2163 98 11.25-24.3705 0.0002-54.7754 46.8085 99 11.34-18.2399 0.0041-31.3196 231.6211 100 11.47-9.4125 0.0013-43.0860 129.1015 101 11.60-4.0125 0.1124-45.2855 62.9289 102 11.73-0.0002 2.3803-48.7272 37.0068 103 11.86-0.0002 3.6581-46.3344 21.7453 104 11.98-0.0003 4.8623-39.5005 11.0557 105 12.11-0.0003 5.3525-33.9029 3.3272 106 12.24-0.0786 4.9453-33.6574 0.0740 107 12.37-0.5786 3.8383-40.6101 0.1876 108 12.50-0.2277 0.1396-41.6241 0.1419 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 14 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kpa] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kpa] fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kpa] tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kpa] fi
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 127 Nr. Y B, H A fs A fi c c fs fi 1 0.00 100, 30 8.04 8.04 6-3 -82-87 2 0.08 100, 30 8.04 8.04 49-2 -537 1075 3 0.17 100, 31 8.04 8.04 76-1 -803 1974 4 0.25 100, 31 8.04 8.04 99-1 1087 2713 5 0.33 100, 31 8.04 8.04 119-2 1428 3344 6 0.42 100, 32 8.04 8.04 137-3 1673 3908 7 0.50 100, 32 8.04 8.04 154-4 1814 4418 8 0.58 100, 33 8.04 8.04 170-5 1916 4850 9 0.67 100, 33 8.04 8.04 183-6 2214 5192 10 0.75 100, 33 8.04 8.04 194-7 3026 5439 11 0.84 100, 34 8.04 8.04 202-9 4735 5574 12 0.92 100, 34 8.04 8.04 251-9 7636 5588 13 1.00 100, 34 8.04 8.04 344-12 11909 5478 14 1.09 100, 35 8.04 8.04 518-15 20459 5225 15 1.17 100, 35 8.04 8.04 817-24 35710-7767 16 1.25 100, 35 8.04 8.04 1896-78 92615-17258 17 1.34 100, 36 8.04 8.04 693-88 28823-6812 18 1.42 100, 36 8.04 8.04 279-84 7461 7409 19 1.50 100, 37 8.04 8.04 361-80 -3928 11169 20 1.59 100, 37 8.04 8.04 490-77 -5150 17464 21 1.67 100, 37 8.04 8.04 647-72 -6631 25501 22 1.75 100, 38 8.04 8.04 780-68 -7886 32365 23 1.83 100, 38 8.04 8.04 895-64 -8982 38350 24 1.92 100, 38 8.04 8.04 995-60 -9962 43675 25 2.00 100, 39 8.04 8.04 1086-56 -10856 48514 26 2.08 100, 39 8.04 8.04 1170-52 -11691 53006 27 2.17 100, 39 8.04 8.04 1250-48 -12489 57298 28 2.25 100, 40 8.04 8.04 1328-44 -13278 61555 29 2.33 100, 40 8.04 8.04 1408-39 15628 65961 30 2.42 100, 41 8.04 8.04 1494-36 24929 70759 31 2.50 100, 41 8.04 8.04 1592-38 41808 76285 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 14 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kpa] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kpa] fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kpa] tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kpa] fs Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B, H A fs A fi c c fi fs 1 0.00 100, 50 8.04 8.04 0 0 12-2 2 0.06 100, 50 8.04 8.04 1-2 -10 65 3 0.13 100, 50 8.04 8.04 4-4 -41 268 4 0.19 100, 50 8.04 8.04 9-6 -92 601 5 0.25 100, 50 8.04 8.04 17-8 -166 1090 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B, H A fs A fi c c fi fs 1 0.00 100, 50 8.04 8.04 2-7 145 110 2 0.06 100, 50 8.04 8.04 96-16 6197 2305 3 0.12 100, 50 8.04 8.04 141-24 9165 4979 4 0.19 100, 50 8.04 8.04 172-53 11179 8527 5 0.25 100, 50 8.04 8.04 231-78 12456 14945 6 0.31 100, 50 8.04 8.04 508-82 13182 32938 7 0.36 100, 50 8.04 8.04 709-34 13258 45969 8 0.40 100, 50 8.04 8.04 747 43 13064 48413 9 0.45 100, 50 8.04 8.04 662 97 12562 42927 10 0.49 100, 50 8.04 8.04 414 150 12956 26840 11 0.55 100, 50 8.04 8.04 270 142 17531 6612 12 0.60 100, 50 8.04 8.04 348 133 22539-3444 13 0.66 100, 50 8.04 8.04 486 126 31493-4813 14 0.71 100, 50 8.04 8.04 631 118 40923-6254 15 0.77 100, 50 8.04 8.04 763 110 49481-7562 16 0.83 100, 50 8.04 8.04 890 103 57677 9434 17 0.88 100, 50 8.04 8.04 1018 95 65962 17042 18 0.94 100, 50 8.04 8.04 1154 88 74801 26971
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 128 19 0.99 100, 50 8.04 8.04 1307 84 84743 41027 20 1.05 100, 50 8.04 8.04 1488 95 96467 66056 Armature e tensioni piastre Combinazione n 14 X Afs Afi Nu Mu CS ascissa sezione espressa in [m] area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] sforzo normale ultimo espresso in [kn] momento ultimo espresso in [knm] coefficiente sicurezza sezione Piastra paramento Nr. X A fs A fi fs fi c c 1 0.00 3.27 3.27 225535-16424 2737 79 2 0.17 3.27 3.27 71035-5143 873 71 3 0.33 3.27 3.27 26487-1898 332 58 4 0.50 3.27 3.27 6458 12699 154 45 5 0.67 3.27 3.27-1961 26933 327 33 6 0.83 3.27 3.27-2623 36022 437 23 7 1.00 3.27 3.27-3018 41442 506 14 8 1.17 3.27 3.27-3202 44085 538 7 9 1.33 3.27 3.27-3202 44082 538-4 10 1.50 3.27 3.27-3017 41434 506-14 11 1.67 3.27 3.27-2622 36008 437-23 12 1.83 3.27 3.27-1960 26913 327-33 13 2.00 3.27 3.27 6514 12673 154-45 14 2.17 3.27 3.27 26540-1902 333-58 15 2.33 3.27 3.27 71083-5146 874-71 16 2.50 3.27 3.27 225580-16428 2738-68 17 2.67 3.27 3.27 71101-5148 874 71 18 2.83 3.27 3.27 26587-1905 333 57 19 3.00 3.27 3.27 6609 12630 153 45 20 3.17 3.27 3.27-1956 26854 326 33 21 3.33 3.27 3.27-2617 35934 436 23 22 3.50 3.27 3.27-3011 41343 504 14 23 3.67 3.27 3.27-3194 43961 537 7 24 3.83 3.27 3.27-3193 43943 537-4 25 4.00 3.27 3.27-3007 41296 504-14 26 4.17 3.27 3.27-2611 35855 435-23 27 4.33 3.27 3.27-1947 26742 325-33 28 4.50 3.27 3.27 6930 12484 151-45 29 4.67 3.27 3.27 26888-1927 337-58 30 4.83 3.27 3.27 71377-5168 877-72 31 5.00 3.27 3.27 225843-16447 2741-68 32 5.17 3.27 3.27 71466-5174 878 71 33 5.33 3.27 3.27 27123-1944 340 57 34 5.50 3.27 3.27 7421 12265 149 44 35 5.67 3.27 3.27-1926 26445 321 33 36 5.83 3.27 3.27-2583 35475 431 23 37 6.00 3.27 3.27-2973 40828 497 13 38 6.17 3.27 3.27-3152 43312 529 6 39 6.33 3.27 3.27-3146 43213 528-4 40 6.50 3.27 3.27-2954 40558 494-14 41 6.67 3.27 3.27-2550 35020 425-24 42 6.83 3.27 3.27-1879 25796 313-34 43 7.00 3.27 3.27 9168 11410 138-46 44 7.17 3.27 3.27 28779-2063 361-59 45 7.33 3.27 3.27 73067-5290 898-70 46 7.50 3.27 3.27 227429-16562 2760-69 47 7.67 3.27 3.27 73649-5332 905 69 48 7.83 3.27 3.27 30200-2164 378 55 49 8.00 3.27 3.27 11800 9900 154 42 50 8.17 3.27 3.27 4971 23741 288 32 51 8.33 3.27 3.27-2358 32381 393 21 52 8.50 3.27 3.27-2716 37289 453 11 53 8.67 3.27 3.27-2858 39240 476 5 54 8.83 3.27 3.27-2809 38573 468-8 55 9.00 3.27 3.27-2570 35284 428-16 56 9.17 3.27 3.27 3608 29012 352-26 57 9.33 3.27 3.27 10912 19014 230-37 58 9.50 3.27 3.27 19769 3668 257-48 59 9.67 3.27 3.27 39638-2841 497-59 60 9.83 3.27 3.27 83974-6080 1032-67
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 129 61 10.00 3.27 3.27 238462-17366 2894-73 62 10.17 3.27 3.27 86942-6294 1068 74 63 10.33 3.27 3.27 45003-3225 564 59 64 10.50 3.27 3.27 25336-1794 325 46 65 10.67 3.27 3.27 13186 7909 173 35 66 10.83 3.27 3.27 4519 15337 185 27 67 11.00 3.27 3.27-1420 19495 237 20 68 11.17 3.27 3.27-1552 21373 261-16 69 11.33 3.27 3.27-1582 21849 268-16 70 11.50 3.27 3.27-1541 21356 265-18 71 11.67 3.27 3.27-1444 20154 254-20 72 11.83 3.27 3.27-1300 18298 245-11 73 12.00 3.27 3.27-1154 16910 227-11 74 12.17 3.27 3.27 1833 14121 190-12 75 12.33 3.27 3.27 3157 10021 135-11 76 12.50 3.27 3.27 685 559 9-11 Piastra fondazione monte Nr. X A fs A fi fs fi c c 1 0.00 1.96 1.96-4448 100211 772-11 2 0.13 1.96 1.96-4104 92477 713-26 3 0.26 1.96 1.96-3142 70787 545-56 4 0.40 1.96 1.96-1649 37163 286-91 5 0.53 1.96 1.96 60471-2684 466-131 6 0.66 1.96 1.96 177701-7887 1369-143 7 0.75 1.96 1.96 251939-11182 1941 44 8 0.84 1.96 1.96 178535-7924 1376 144 9 0.96 1.96 1.96 66027-2930 509 135 10 1.08 1.96 1.96 6156 28676 221 98 11 1.20 1.96 1.96-2783 62697 483 65 12 1.32 1.96 1.96-3804 85717 661 36 13 1.44 1.96 1.96-4362 98287 757 13 14 1.56 1.96 1.96-4362 98284 757-10 15 1.68 1.96 1.96-3804 85709 660-36 16 1.80 1.96 1.96-2782 62688 483-65 17 1.92 1.96 1.96 6188 28665 221-98 18 2.04 1.96 1.96 66056-2932 509-135 19 2.16 1.96 1.96 178583-7926 1376-144 20 2.25 1.96 1.96 252058-11187 1942 44 21 2.34 1.96 1.96 178582-7926 1376 144 22 2.46 1.96 1.96 66057-2932 509 135 23 2.58 1.96 1.96 6190 28665 221 98 24 2.70 1.96 1.96-2782 62688 483 65 25 2.82 1.96 1.96-3804 85708 660 36 26 2.94 1.96 1.96-4362 98280 757 14 27 3.06 1.96 1.96-4362 98280 757 10 28 3.18 1.96 1.96-3804 85708 660-36 29 3.30 1.96 1.96-2782 62688 483-65 30 3.42 1.96 1.96 6191 28665 221-98 31 3.54 1.96 1.96 66059-2932 509-135 32 3.66 1.96 1.96 178583-7926 1376-144 33 3.75 1.96 1.96 252059-11187 1942-44 34 3.84 1.96 1.96 178583-7926 1376 144 35 3.96 1.96 1.96 66062-2932 509 135 36 4.08 1.96 1.96 6195 28664 221 98 37 4.20 1.96 1.96-2782 62685 483 65 38 4.32 1.96 1.96-3804 85703 660 36 39 4.44 1.96 1.96-4362 98273 757 14 40 4.56 1.96 1.96-4362 98272 757 10 41 4.68 1.96 1.96-3804 85699 660-36 42 4.80 1.96 1.96-2782 62681 483-65 43 4.92 1.96 1.96 6209 28658 221-98 44 5.04 1.96 1.96 66080-2933 509-135 45 5.16 1.96 1.96 178595-7926 1376-144 46 5.25 1.96 1.96 252070-11187 1942-44 47 5.34 1.96 1.96 178598-7927 1376 144 48 5.46 1.96 1.96 66097-2934 509 135 49 5.58 1.96 1.96 6235 28647 221 98 50 5.70 1.96 1.96-2781 62663 483 65 51 5.82 1.96 1.96-3802 85670 660 36 52 5.94 1.96 1.96-4360 98230 757 14 53 6.06 1.96 1.96-4359 98223 757 10 54 6.18 1.96 1.96-3801 85650 660-36
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 130 55 6.30 1.96 1.96-2780 62637 483-65 56 6.42 1.96 1.96 6311 28614 220-98 57 6.54 1.96 1.96 66197-2938 510-135 58 6.66 1.96 1.96 178660-7929 1377-144 59 6.75 1.96 1.96 252134-11190 1943-44 60 6.84 1.96 1.96 178678-7930 1377 144 61 6.96 1.96 1.96 66287-2942 511 135 62 7.08 1.96 1.96 6453 28554 220 97 63 7.20 1.96 1.96-2776 62543 482 65 64 7.32 1.96 1.96-3794 85492 659 36 65 7.44 1.96 1.96-4349 97997 755 14 66 7.56 1.96 1.96-4347 97955 755 10 67 7.68 1.96 1.96-3789 85382 658-37 68 7.80 1.96 1.96-2769 62401 481-65 69 7.92 1.96 1.96 6867 28375 219-98 70 8.04 1.96 1.96 66838-2966 515-135 71 8.16 1.96 1.96 179014-7945 1379-144 72 8.25 1.96 1.96 252479-11206 1946-44 73 8.34 1.96 1.96 179111-7949 1380 143 74 8.46 1.96 1.96 67335-2988 519 135 75 8.58 1.96 1.96 7651 28052 216 97 76 8.70 1.96 1.96-2747 61890 477 64 77 8.82 1.96 1.96-3751 84512 651 36 78 8.94 1.96 1.96-4293 96717 745 13 79 9.06 1.96 1.96-4283 96510 744 9 80 9.18 1.96 1.96-3723 83888 646-37 81 9.30 1.96 1.96-2711 61084 471-66 82 9.42 1.96 1.96 10042 27034 208-99 83 9.54 1.96 1.96 70536-3131 544-137 84 9.66 1.96 1.96 181077-8037 1395-137 85 9.75 1.96 1.96 254521-11296 1961-46 86 9.84 1.96 1.96 181722-8065 1400 141 87 9.96 1.96 1.96 73675-3270 568 132 88 10.08 1.96 1.96 15017 24838 191 94 89 10.20 1.96 1.96-2556 57583 444 61 90 10.32 1.96 1.96-3492 78679 606 35 91 10.44 1.96 1.96-3948 88964 686 10 92 10.56 1.96 1.96-3875 87302 673-14 93 10.68 1.96 1.96-3290 74128 571-41 94 10.80 1.96 1.96-2259 50904 392-73 95 10.92 1.96 1.96 31330 16009 241-100 96 11.04 1.96 1.96 95109-4221 733-136 97 11.16 1.96 1.96 199478-8853 1537-107 98 11.25 1.96 1.96 273897-12156 2111-52 99 11.34 1.96 1.96 204996-9098 1580 141 100 11.47 1.96 1.96 105786-4695 815 130 101 11.60 1.96 1.96 45096-2001 348 90 102 11.73 1.96 1.96-1187 26752 206 61 103 11.86 1.96 1.96-1825 41113 317-57 104 11.98 1.96 1.96-2425 54646 421-54 105 12.11 1.96 1.96-2670 60156 464-34 106 12.24 1.96 1.96-2467 55579 428-31 107 12.37 1.96 1.96 6503 43139 332-34 108 12.50 1.96 1.96 2559 1569 20-36 Piastra fondazione valle Nr. X A fs A fi fs fi c c 1 0.00 1.96 1.96 0 0 0 0 2 0.13 1.96 1.96 0 0 0 0 3 0.26 1.96 1.96 0 0 0 0 4 0.40 1.96 1.96 0 0 0 0 5 0.53 1.96 1.96-1 16 0 0 6 0.66 1.96 1.96 56 50 0 0 7 0.75 1.96 1.96 41-2 0 0 8 0.84 1.96 1.96 41 34 0 0 9 0.96 1.96 1.96-1 13 0 0 10 1.08 1.96 1.96 0 0 0 0 11 1.20 1.96 1.96 0 0 0 0 12 1.32 1.96 1.96 0 0 0 0 13 1.44 1.96 1.96 0 0 0 0 14 1.56 1.96 1.96 0 0 0 0 15 1.68 1.96 1.96 0 0 0 0 16 1.80 1.96 1.96 0 0 0 0
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 131 17 1.92 1.96 1.96 0 0 0 0 18 2.04 1.96 1.96-1 13 0 0 19 2.16 1.96 1.96 39 34 0 0 20 2.25 1.96 1.96 33-1 0 0 21 2.34 1.96 1.96 39 34 0 0 22 2.46 1.96 1.96-1 13 0 0 23 2.58 1.96 1.96 0 0 0 0 24 2.70 1.96 1.96 0 0 0 0 25 2.82 1.96 1.96 0 0 0 0 26 2.94 1.96 1.96 0 0 0 0 27 3.06 1.96 1.96 0 0 0 0 28 3.18 1.96 1.96 0 0 0 0 29 3.30 1.96 1.96 0 0 0 0 30 3.42 1.96 1.96 0 0 0 0 31 3.54 1.96 1.96-1 13 0 0 32 3.66 1.96 1.96 39 34 0 0 33 3.75 1.96 1.96 33-1 0 0 34 3.84 1.96 1.96 39 34 0 0 35 3.96 1.96 1.96-1 13 0 0 36 4.08 1.96 1.96 0 0 0 0 37 4.20 1.96 1.96 0 0 0 0 38 4.32 1.96 1.96 0 0 0 0 39 4.44 1.96 1.96 0 0 0 0 40 4.56 1.96 1.96 0 0 0 0 41 4.68 1.96 1.96 0 0 0 0 42 4.80 1.96 1.96 0 0 0 0 43 4.92 1.96 1.96 0 0 0 0 44 5.04 1.96 1.96-1 13 0 0 45 5.16 1.96 1.96 39 34 0 0 46 5.25 1.96 1.96 33-1 0 0 47 5.34 1.96 1.96 39 34 0 0 48 5.46 1.96 1.96-1 13 0 0 49 5.58 1.96 1.96 0 0 0 0 50 5.70 1.96 1.96 0 0 0 0 51 5.82 1.96 1.96 0 0 0 0 52 5.94 1.96 1.96 0 0 0 0 53 6.06 1.96 1.96 0 0 0 0 54 6.18 1.96 1.96 0 0 0 0 55 6.30 1.96 1.96 0 0 0 0 56 6.42 1.96 1.96 0 0 0 0 57 6.54 1.96 1.96-1 13 0 0 58 6.66 1.96 1.96 39 34 0 0 59 6.75 1.96 1.96 33-1 0 0 60 6.84 1.96 1.96 39 34 0 0 61 6.96 1.96 1.96-1 13 0 0 62 7.08 1.96 1.96 0 0 0 0 63 7.20 1.96 1.96 0 0 0 0 64 7.32 1.96 1.96 0 0 0 0 65 7.44 1.96 1.96 0 0 0 0 66 7.56 1.96 1.96 0 0 0 0 67 7.68 1.96 1.96 0 0 0 0 68 7.80 1.96 1.96 0 0 0 0 69 7.92 1.96 1.96 0 0 0 0 70 8.04 1.96 1.96-1 13 0 0 71 8.16 1.96 1.96 39 34 0 0 72 8.25 1.96 1.96 33-1 0 0 73 8.34 1.96 1.96 39 34 0 0 74 8.46 1.96 1.96-1 13 0 0 75 8.58 1.96 1.96 0 0 0 0 76 8.70 1.96 1.96 0 0 0 0 77 8.82 1.96 1.96 0 0 0 0 78 8.94 1.96 1.96 0 0 0 0 79 9.06 1.96 1.96 0 0 0 0 80 9.18 1.96 1.96 0 0 0 0 81 9.30 1.96 1.96 0 0 0 0 82 9.42 1.96 1.96 0 0 0 0 83 9.54 1.96 1.96-1 13 0 0 84 9.66 1.96 1.96 39 34 0 0 85 9.75 1.96 1.96 33-1 0 0 86 9.84 1.96 1.96 39 34 0 0 87 9.96 1.96 1.96-1 13 0 0 88 10.08 1.96 1.96 0 0 0 0 89 10.20 1.96 1.96 0 0 0 0
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 132 90 10.32 1.96 1.96 0 0 0 0 91 10.44 1.96 1.96 0 0 0 0 92 10.56 1.96 1.96 0 0 0 0 93 10.68 1.96 1.96 0 0 0 0 94 10.80 1.96 1.96 0 0 0 0 95 10.92 1.96 1.96 0 0 0 0 96 11.04 1.96 1.96-1 13 0 0 97 11.16 1.96 1.96 41 34 0 0 98 11.25 1.96 1.96 39-2 0 0 99 11.34 1.96 1.96 52 46 0 0 100 11.47 1.96 1.96-1 15 0 0 101 11.60 1.96 1.96 0 0 0 0 102 11.73 1.96 1.96 0 0 0 0 103 11.86 1.96 1.96 0 0 0 0 104 11.98 1.96 1.96 0 0 0 0 105 12.11 1.96 1.96 0 0 0 0 106 12.24 1.96 1.96-1 14 0 0 107 12.37 1.96 1.96 18 66 1 0 108 12.50 1.96 1.96-8 186 1 0 Verifiche a fessurazione Combinazione n 14 L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Mpf Momento di prima fessurazione espressa in [knm] M Momento agente nella sezione espressa in [knm] m deformazione media espressa in [%] sm Distanza media tra le fessure espressa in [mm] w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione paramento N Y A fs A fi M pf M m s m w 1 0.00 8.04 8.04-23.51-0.01 0.0000 0.00 0.000 2 0.08 8.04 8.04 24.07 0.47 0.0000 0.00 0.000 3 0.17 8.04 8.04 24.64 0.74 0.0000 0.00 0.000 4 0.25 8.04 8.04 25.21 0.98 0.0000 0.00 0.000 5 0.33 8.04 8.04 25.79 1.20 0.0000 0.00 0.000 6 0.42 8.04 8.04 26.37 1.41 0.0000 0.00 0.000 7 0.50 8.04 8.04 26.96 1.62 0.0000 0.00 0.000 8 0.58 8.04 8.04 27.56 1.82 0.0000 0.00 0.000 9 0.67 8.04 8.04 28.16 2.00 0.0000 0.00 0.000 10 0.75 8.04 8.04 28.77 2.16 0.0000 0.00 0.000 11 0.84 8.04 8.04 29.39 2.31 0.0000 0.00 0.000 12 0.92 8.04 8.04-30.01-2.91 0.0000 0.00 0.000 13 1.00 8.04 8.04-30.64-4.05 0.0000 0.00 0.000 14 1.09 8.04 8.04-31.27-6.23 0.0000 0.00 0.000 15 1.17 8.04 8.04-31.91-10.05 0.0000 0.00 0.000 16 1.25 8.04 8.04-32.56-24.01 0.0000 0.00 0.000 17 1.34 8.04 8.04-33.21-8.80 0.0000 0.00 0.000 18 1.42 8.04 8.04-33.87-3.64 0.0000 0.00 0.000 19 1.50 8.04 8.04 34.53 4.74 0.0000 0.00 0.000 20 1.59 8.04 8.04 35.20 6.53 0.0000 0.00 0.000 21 1.67 8.04 8.04 35.87 8.78 0.0000 0.00 0.000 22 1.75 8.04 8.04 36.56 10.78 0.0000 0.00 0.000 23 1.83 8.04 8.04 37.24 12.58 0.0000 0.00 0.000 24 1.92 8.04 8.04 37.94 14.24 0.0000 0.00 0.000 25 2.00 8.04 8.04 38.64 15.81 0.0000 0.00 0.000 26 2.08 8.04 8.04 39.34 17.31 0.0000 0.00 0.000 27 2.17 8.04 8.04 40.06 18.79 0.0000 0.00 0.000 28 2.25 8.04 8.04 40.77 20.29 0.0000 0.00 0.000 29 2.33 8.04 8.04 41.50 21.85 0.0000 0.00 0.000 30 2.42 8.04 8.04 42.23 23.56 0.0000 0.00 0.000 31 2.50 8.04 8.04 42.97 25.50 0.0000 0.00 0.000 Verifica fessurazione fondazione N Y A fs A fi M pf M m s m w 1-0.66 8.04 8.04 63.45 0.00 0.0000 0.00 0.000 2-0.60 8.04 8.04-63.45-0.02 0.0000 0.00 0.000 3-0.53 8.04 8.04-63.45-0.09 0.0000 0.00 0.000 4-0.47 8.04 8.04-63.45-0.21 0.0000 0.00 0.000 5-0.41 8.04 8.04-63.45-0.39 0.0000 0.00 0.000 6 0.00 8.04 8.04 63.45 34.17 0.0000 0.00 0.000 7 0.06 8.04 8.04 63.45 30.02 0.0000 0.00 0.000
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 133 8 0.11 8.04 8.04 63.45 26.50 0.0000 0.00 0.000 9 0.17 8.04 8.04 63.45 23.37 0.0000 0.00 0.000 10 0.22 8.04 8.04 63.45 20.43 0.0000 0.00 0.000 11 0.28 8.04 8.04 63.45 17.53 0.0000 0.00 0.000 12 0.34 8.04 8.04 63.45 14.50 0.0000 0.00 0.000 13 0.39 8.04 8.04 63.45 11.16 0.0000 0.00 0.000 14 0.45 8.04 8.04 63.45 7.98 0.0000 0.00 0.000 15 0.50 8.04 8.04 63.45 6.21 0.0000 0.00 0.000 16 0.56 8.04 8.04-63.45-9.51 0.0000 0.00 0.000 17 0.61 8.04 8.04-63.45-15.21 0.0000 0.00 0.000 18 0.65 8.04 8.04-63.45-17.15 0.0000 0.00 0.000 19 0.70 8.04 8.04-63.45-16.28 0.0000 0.00 0.000 20 0.74 8.04 8.04-63.45-11.67 0.0000 0.00 0.000 21 0.80 8.04 8.04-63.45-5.29 0.0000 0.00 0.000 22 0.86 8.04 8.04 63.45 3.96 0.0000 0.00 0.000 23 0.93 8.04 8.04 63.45 3.25 0.0000 0.00 0.000 24 0.99 8.04 8.04 63.45 2.20 0.0000 0.00 0.000 25 1.05 8.04 8.04 63.45 0.05 0.0000 0.00 0.000 Analisi dei pali Combinazione n 14 Risultanti sulla base della fondazione (per metro lineare di muro) Orizzontale [kn] 5.674 Verticale [kn] 131.020 Momento [knm] 15.357 Spostamenti della piastra di fondazione Orizzontale [cm] 0.17953 Verticale [cm] 0.02906 Rotazione [ ] 0.01446 Scarichi in testa ai pali Fila nr. N.pali N [kn] T [kn] M [knm] 1 16 139.20 4.43 0.00 2 16 65.52 4.43 0.00 Analisi dei tiranti Combinazione n 14 Nr. Nt D N Lf L f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kn] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kpa] Nr. NT D N L f L f 1 9 12.00 25.00 92.11 3.30 5.90 90490 COMBINAZIONE n 15 Peso muro favorevole e Peso terrapieno favorevole Valore della spinta statica 31.8349 [kn] Componente orizzontale della spinta statica 30.3283 [kn] Componente verticale della spinta statica 9.6775 [kn] Punto d'applicazione della spinta X = 1.05 [m] Y = -1.94 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 17.70 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 53.28 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 48.2396 [kn] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.53 [m] Y = -1.27 [m] Risultanti sforzo tiranti : Fase di esercizio Sforzo tiranti in direzione X -25.4089 [kn] Sforzo tiranti in direzione Y 11.8484 [kn] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = -0.35 [m] Y = -1.25 [m] Risultanti sforzo tiranti : Fase di ribaltamento Sforzo tiranti in direzione X -25.4089 [kn] Sforzo tiranti in direzione Y 11.8484 [kn] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = [m] Y = -1.25 [m] Risultanti sforzo tiranti : Fase di scorrimento
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 134 Sforzo tiranti in direzione X 0.0000 [kn] Sforzo tiranti in direzione Y 0.0000 [kn] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Risultanti carichi esterni Componente dir. Y 0.67 [kn] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 4.9193 [kn] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 123.1180 [kn] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 123.1180 [kn] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 4.9193 [kn] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0.12 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.71 [m] Risultante in fondazione 123.2163 [kn] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 2.29 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione -14.8977 [knm] Inviluppo sollecitazioni piastra paramento Combinazione n 15 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 12.50 Altezza(m) = 2.50 Origine all'attacco con la fondazione sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra espressa in [m] Ordinata Y positiva verso l'alto espressa in [m] I momenti positivi tendono le fibre contro terra Momento espresso in [knm] Taglio e Sforzo Normale espressi in [kn] Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax N 1 0.00-21.6153 13.1964-37.8987 19.6154 22.3988 2 0.08-19.9982 8.8795-36.8323 20.7911 21.5705 3 0.17-18.5761 6.4235-25.6358 20.2936 20.7478 4 0.25-17.2663 4.6230-19.9865 20.3695 19.9307 5 0.33-16.0106 3.1934-16.2434 20.8726 19.1246 6 0.42-14.7659 2.0280-13.3722 22.0285 18.3241 7 0.50-13.4952 1.0705-11.0244 23.8121 17.5292 8 0.58-12.1683 0.2837-9.0731 26.0751 16.7453 9 0.67-10.7565 0.0000-7.3997 28.9902 15.9669 10 0.75-9.2248 0.0000-5.9645 32.8068 15.1942 11 0.83-7.5299 0.0000-4.7807 37.9329 14.4325 12 0.91-5.6101 0.0000-3.7346 45.1504 13.6762 13 1.00-4.0904 0.5136-2.8112 55.9276 12.9258 14 1.08-3.1315 3.0122-2.0272 73.7116 12.1862 15 1.16-2.2803 7.3912-1.3472 110.7999 11.4521 16 1.25-2.1890 20.2616-86.5422 111.2884 10.7239 17 1.33-2.2032 8.4717-86.1301 10.1884 10.0030 18 1.41-2.1802 5.2516-50.0900 5.9817 9.2877 19 1.50-2.1247 3.4217-33.3318 5.2533 8.5784 20 1.58-2.0418 2.4671-23.5180 4.5311 7.8799 21 1.66-1.9365 1.7941-17.1345 3.8662 7.1870 22 1.75-1.8116 1.3625-12.7101 3.2698 6.5000 23 1.83-1.6705 1.1165-9.5225 2.7091 5.8239 24 1.92-1.5171 0.9795-7.1232 2.2086 5.1535 25 2.00-1.3537 0.8840-5.2585 2.0090 4.4888 26 2.08-1.1829 0.7812-3.8140 2.0485 3.8352 27 2.17-1.0069 0.6602-2.6279 2.0760 3.1871 28 2.25-0.8224 0.5244-1.6402 2.1172 2.5448 29 2.33-0.6227 0.3720-0.8064 2.2914 1.9136 30 2.42-0.3973 0.1990-1.1102 3.0237 1.2880 31 2.50-0.0064 0.0116-1.0654 3.0574 0.6680 ollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0.00 0.0000 19.1620-1.9786 111.1397 2 0.17 0.0000 6.0394-5.4340 110.6519 3 0.33 0.0000 2.1203-7.5748 39.7858 4 0.50-1.0790 0.4916-8.1360 22.2774 5 0.67-2.2883 0.0000-8.8834 14.4188 6 0.83-3.0605 0.0000-8.1925 9.3377 7 1.00-3.5210 0.0000-6.5615 5.6486 8 1.17-3.7362 0.0000-3.7083 2.6581 9 1.33-3.7360 0.0000-2.6716 3.6920
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 135 10 1.50-3.5203 0.0000-5.6624 6.5455 11 1.67-3.0593 0.0000-9.3520 8.1763 12 1.83-2.2866 0.0000-14.4335 8.8669 13 2.00-1.0768 0.4959-22.2928 8.1189 14 2.17 0.0000 2.1245-39.8020 7.5588 15 2.33 0.0000 6.0419-110.6695 5.4172 16 2.50 0.0000 19.1659-111.1574 111.1209 17 2.67 0.0000 6.0429-5.4541 110.6331 18 2.83 0.0000 2.1283-7.5963 39.7661 19 3.00-1.0731 0.5031-8.1585 22.2563 20 3.17-2.2816 0.0000-8.9076 14.3961 21 3.33-3.0530 0.0000-8.2186 9.3133 22 3.50-3.5126 0.0000-6.5885 5.6222 23 3.67-3.7268 0.0000-3.7434 2.6298 24 3.83-3.7255 0.0000-2.7053 3.6559 25 4.00-3.5086 0.0000-5.6997 6.5026 26 4.17-3.0463 0.0000-9.3933 8.1317 27 4.33-2.2721 0.0000-14.4793 8.8191 28 4.50-1.0606 0.5276-22.3435 8.0670 29 4.67 0.0000 2.1524-39.8584 7.5102 30 4.83 0.0000 6.0577-110.7332 5.3637 31 5.00 0.0000 19.1881-111.2214 111.0502 32 5.17 0.0000 6.0625-5.5256 110.5625 33 5.33 0.0000 2.1712-7.6754 39.6891 34 5.50-1.0421 0.5631-8.2409 22.1710 35 5.67-2.2469 0.0000-8.9985 14.3019 36 5.83-3.0141 0.0000-8.3183 9.2094 37 6.00-3.4689 0.0000-6.6913 5.5079 38 6.17-3.6776 0.0000-3.8926 2.5044 39 6.33-3.6700 0.0000-2.8589 3.5100 40 6.50-3.4459 0.0000-5.8720 6.3067 41 6.67-2.9754 0.0000-9.5859 7.9280 42 6.83-2.1917 0.0712-14.6943 8.5957 43 7.00-0.9694 0.6901-22.5829 7.8177 44 7.17 0.0000 2.3038-40.1249 7.2782 45 7.33 0.0000 6.1532-111.0371 5.0995 46 7.50 0.0000 19.3229-111.5264 110.7129 47 7.67 0.0000 6.1878-5.9203 110.2261 48 7.83 0.0000 2.4175-8.1291 39.3279 49 8.00-0.8412 0.8867-8.7129 21.7741 50 8.17-2.0171 0.3492-9.5406 13.8691 51 8.33-2.7534 0.0000-8.9398 8.7396 52 8.50-3.1690 0.0000-7.3762 5.0018 53 8.67-3.3342 0.0000-4.8710 1.9692 54 8.83-3.2811 0.0000-3.4704 2.3402 55 9.00-3.0092 0.0000-6.5161 4.8585 56 9.17-2.4847 0.2535-10.2573 6.3131 57 9.33-1.6341 0.7665-15.3812 6.7366 58 9.50-0.3141 1.4927-23.3306 6.0913 59 9.67 0.0000 3.1731-40.7907 5.2417 60 9.83 0.0000 6.9696-111.7883 2.7006 61 10.00 0.0000 20.2603-112.2831 110.0375 62 10.17 0.0000 7.2159-9.8538 109.5485 63 10.33 0.0000 3.6025-12.7548 38.9421 64 10.50 0.0000 1.9536-14.1157 21.5966 65 10.67-0.6797 0.9750-15.3723 14.0128 66 10.83-1.3180 0.3175-15.9630 9.3611 67 11.00-1.6585 0.0000-15.1978 6.3682 68 11.17-1.8111 0.0000-13.6917 4.3663 69 11.33-1.8290 0.0000-12.1324 2.9439 70 11.50-1.7604 0.0000-10.6788 1.9125 71 11.67-1.6285 0.0000-9.4673 1.1033 72 11.83-1.4448 0.0000-8.6150 0.4338 73 12.00-1.2007 0.0288-8.2619 0.0000 74 12.17-0.9919 0.1753-10.4939 0.0000 75 12.33-0.7040 0.3047-12.5510 0.0000 76 12.50-0.0564 0.0479-12.9144 0.0000 Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n 15 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 12.50 Altezza(m) = 1.71
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 136 Origine all'attacco con il muro sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax 1 0.00 0.0000 0.0042-0.0548 0.0000 2 0.06-0.0232 0.0000-0.7897 0.0000 3 0.12-0.0948 0.0000-1.5664 0.0000 4 0.19-0.2128 0.0000-2.3984 0.0000 5 0.25-0.3860 0.0000-3.1637 0.0000 6 0.66-21.8292 31.7192-103.5754 70.6408 7 0.72-13.5188 27.9246-100.8928 73.7376 8 0.77-8.8309 24.7060-70.0117 70.0818 9 0.83-5.5136 21.8395-53.4133 68.8307 10 0.88-2.9732 19.1431-42.1879 71.2540 11 0.94-0.9799 16.4637-33.5861 78.0423 12 1.00 0.0000 13.6528-26.6291 88.3220 13 1.05 0.0000 10.5424-20.8541 103.5985 14 1.11 0.0000 7.5783-15.9458 127.1662 15 1.16-2.0508 5.9060-11.7809 168.5120 16 1.22-8.7413 4.3722-8.1901 222.3687 17 1.26-14.0607 4.2247-5.8569 116.9662 18 1.31-15.8849 4.3735-3.7150 43.8232 19 1.35-15.0941 4.4228-40.7864 16.8269 20 1.40-10.8129 4.3850-167.5965 12.5260 21 1.46-4.8987 4.1308-115.0709 10.1049 22 1.52-2.7956 3.6985-69.0501 7.5328 23 1.59-1.6346 3.0266-40.7024 11.4945 24 1.65-0.7582 2.0437-19.2279 19.3677 25 1.71-0.0365 0.0477-5.8850 21.8769 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0.00-0.0001 8.2942-5.8687 7.1515 2 0.13-0.0001 7.6541-18.9509 21.3114 3 0.26-0.0002 5.8589-35.2707 28.0595 4 0.40-0.0372 3.0759-60.6642 29.1204 5 0.53-5.0051 0.0014-123.2152 27.3715 6 0.66-14.7076 0.0045-228.3693 19.3646 7 0.75-20.8523 0.0002-46.9006 47.0773 8 0.84-14.7767 0.0031-18.8715 227.0430 9 0.96-5.4650 0.0012-26.9413 127.1195 10 1.08-0.5095 2.3735-28.5275 65.9486 11 1.20-0.0001 5.1893-28.8838 39.9135 12 1.32-0.0001 7.0946-23.7515 23.7598 13 1.44 0.0000 8.1350-12.7743 11.0043 14 1.56-0.0001 8.1348-11.0112 12.7811 15 1.68-0.0001 7.0940-23.7682 23.7538 16 1.80-0.0001 5.1885-39.9252 28.8826 17 1.92-0.5122 2.3725-65.9714 28.5194 18 2.04-5.4674 0.0011-127.1851 26.9337 19 2.16-14.7806 0.0030-227.1676 18.8604 20 2.25-20.8622 0.0001-47.0972 47.0966 21 2.34-14.7806 0.0030-18.8588 227.1671 22 2.46-5.4675 0.0011-26.9320 127.1846 23 2.58-0.5124 2.3726-28.5175 65.9706 24 2.70-0.0001 5.1886-28.8804 39.9240 25 2.82-0.0001 7.0938-23.7508 23.7664 26 2.94-0.0001 8.1344-12.7785 11.0088 27 3.06-0.0001 8.1344-11.0092 12.7781 28 3.18-0.0001 7.0938-23.7669 23.7504 29 3.30-0.0001 5.1886-39.9245 28.8800 30 3.42-0.5125 2.3726-65.9712 28.5172 31 3.54-5.4676 0.0011-127.1854 26.9317 32 3.66-14.7806 0.0030-227.1682 18.8586 33 3.75-20.8622 0.0001-47.0976 47.0961 34 3.84-14.7807 0.0030-18.8603 227.1660 35 3.96-5.4679 0.0011-26.9335 127.1838 36 4.08-0.5128 2.3724-28.5191 65.9696 37 4.20-0.0001 5.1883-28.8820 39.9229 38 4.32-0.0001 7.0934-23.7525 23.7652 39 4.44-0.0001 8.1338-12.7805 11.0074
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 137 40 4.56-0.0001 8.1337-11.0109 12.7758 41 4.68-0.0001 7.0931-23.7689 23.7478 42 4.80-0.0001 5.1879-39.9268 28.8771 43 4.92-0.5140 2.3719-65.9739 28.5140 44 5.04-5.4694 0.0011-127.1886 26.9286 45 5.16-14.7816 0.0030-227.1686 18.8550 46 5.25-20.8632 0.0001-47.1010 47.0923 47 5.34-14.7819 0.0030-18.8652 227.1557 48 5.46-5.4707 0.0011-26.9390 127.1792 49 5.58-0.5161 2.3710-28.5249 65.9644 50 5.70-0.0001 5.1865-28.8886 39.9170 51 5.82-0.0001 7.0907-23.7598 23.7586 52 5.94-0.0001 8.1303-12.7898 11.0001 53 6.06-0.0001 8.1297-11.0197 12.7641 54 6.18-0.0001 7.0891-23.7791 23.7341 55 6.30-0.0001 5.1843-39.9387 28.8619 56 6.42-0.5224 2.3683-65.9884 28.4967 57 6.54-5.4791 0.0011-127.2061 26.9122 58 6.66-14.7870 0.0030-227.1701 18.8360 59 6.75-20.8684 0.0001-47.1193 47.0720 60 6.84-14.7885 0.0030-18.8917 227.0993 61 6.96-5.4865 0.0011-26.9695 127.1542 62 7.08-0.5341 2.3634-28.5565 65.9361 63 7.20-0.0001 5.1766-28.9249 39.8853 64 7.32-0.0001 7.0759-23.8001 23.7227 65 7.44-0.0001 8.1109-12.8410 10.9602 66 7.56-0.0001 8.1075-11.0673 12.7001 67 7.68-0.0001 7.0668-23.8351 23.6590 68 7.80-0.0001 5.1648-40.0040 28.7788 69 7.92-0.5684 2.3486-66.0678 28.4028 70 8.04-5.5321 0.0011-127.3021 26.8229 71 8.16-14.8163 0.0030-227.1800 18.7328 72 8.25-20.8970 0.0001-47.2202 46.9596 73 8.34-14.8244 0.0030-19.0345 226.7902 74 8.46-5.5732 0.0011-27.1334 127.0159 75 8.58-0.6333 2.3218-28.7264 65.7788 76 8.70-0.0001 5.1225-29.1190 39.7076 77 8.82-0.0001 6.9949-24.0134 23.5205 78 8.94-0.0001 8.0051-13.1138 10.7343 79 9.06-0.0001 7.9879-11.3447 12.3646 80 9.18-0.0001 6.9432-24.1654 23.2581 81 9.30-0.0001 5.0558-40.3946 28.3406 82 9.42-0.8312 2.2375-66.5460 27.9081 83 9.54-5.8382 0.0011-127.8831 26.3542 84 9.66-14.9871 0.0030-227.3942 18.1883 85 9.75-21.0660 0.0001-47.8499 46.2511 86 9.84-15.0405 0.0030-19.8060 225.0450 87 9.96-6.0980 0.0011-28.0364 126.1537 88 10.08-1.2430 2.0558-29.6566 64.7831 89 10.20-0.0001 4.7660-30.2014 38.5678 90 10.32-0.0001 6.5121-25.2039 22.2170 91 10.44-0.0001 7.3633-14.8022 9.2810 92 10.56-0.0001 7.2257-13.1180 10.1476 93 10.68-0.0001 6.1354-26.2122 20.3086 94 10.80-0.0001 4.2132-42.6942 24.9476 95 10.92-2.5932 1.3251-69.1887 23.7726 96 11.04-7.8720 0.0012-130.8710 22.4399 97 11.16-16.5101 0.0030-226.6706 13.2076 98 11.25-22.6697 0.0002-50.9472 43.5354 99 11.34-16.9667 0.0041-29.0923 216.1732 100 11.47-8.7558 0.0013-39.9771 120.1330 101 11.60-3.7326 0.1046-42.2253 58.6010 102 11.73-0.0002 2.2142-45.5345 34.5029 103 11.86-0.0002 3.4029-43.1461 20.3288 104 11.98-0.0003 4.5229-36.7997 10.4162 105 12.11-0.0003 4.9789-31.5840 3.2123 106 12.24-0.0728 4.5998-31.2630 0.0740 107 12.37-0.5366 3.5698-37.6855 0.1876 108 12.50-0.2130 0.1349-38.6875 0.1419
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 138 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 15 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kpa] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kpa] fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kpa] tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kpa] fi Nr. Y B, H A fs A fi c c fs fi 1 0.00 100, 30 8.04 8.04 3-2 -35-39 2 0.08 100, 30 8.04 8.04 42-1 -425 1235 3 0.17 100, 31 8.04 8.04 64-1 779 1951 4 0.25 100, 31 8.04 8.04 83-1 1138 2514 5 0.33 100, 31 8.04 8.04 100-2 1402 2977 6 0.42 100, 32 8.04 8.04 115-3 1585 3378 7 0.50 100, 32 8.04 8.04 129-3 1677 3733 8 0.58 100, 33 8.04 8.04 141-4 1729 4033 9 0.67 100, 33 8.04 8.04 152-5 1935 4271 10 0.75 100, 33 8.04 8.04 162-6 2563 4440 11 0.84 100, 34 8.04 8.04 169-8 3930 4524 12 0.92 100, 34 8.04 8.04 213-8 6289 4517 13 1.00 100, 34 8.04 8.04 291-10 9796 4411 14 1.09 100, 35 8.04 8.04 437-13 16909-4341 15 1.17 100, 35 8.04 8.04 689-20 29684-6597 16 1.25 100, 35 8.04 8.04 1602-66 77670-14628 17 1.34 100, 36 8.04 8.04 583-74 23635-5780 18 1.42 100, 36 8.04 8.04 239-72 5563 6012 19 1.50 100, 37 8.04 8.04 310-68 -3419 9156 20 1.59 100, 37 8.04 8.04 421-65 -4474 14438 21 1.67 100, 37 8.04 8.04 555-62 -5746 21193 22 1.75 100, 38 8.04 8.04 668-58 -6823 26957 23 1.83 100, 38 8.04 8.04 766-54 -7763 31971 24 1.92 100, 38 8.04 8.04 852-51 -8602 36417 25 2.00 100, 39 8.04 8.04 929-47 -9367 40442 26 2.08 100, 39 8.04 8.04 1000-43 -10078 44161 27 2.17 100, 39 8.04 8.04 1066-40 -10757 47696 28 2.25 100, 40 8.04 8.04 1132-36 -11425 51187 29 2.33 100, 40 8.04 8.04 1199-32 -12109 54785 30 2.42 100, 41 8.04 8.04 1270-30 19468 58697 31 2.50 100, 41 8.04 8.04 1352-31 33687 63205 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 15 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kpa] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kpa] fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kpa] tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kpa] fs Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B, H A fs A fi c c fi fs 1 0.00 100, 50 8.04 8.04 0 0 12-2 2 0.06 100, 50 8.04 8.04 1-2 -10 65 3 0.13 100, 50 8.04 8.04 4-4 -41 268 4 0.19 100, 50 8.04 8.04 9-6 -92 601 5 0.25 100, 50 8.04 8.04 17-8 -166 1090 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B, H A fs A fi c c fi fs 1 0.00 100, 50 8.04 8.04 2-7 135 103 2 0.06 100, 50 8.04 8.04 89-15 5769 2140 3 0.12 100, 50 8.04 8.04 132-22 8544 4614 4 0.19 100, 50 8.04 8.04 161-50 10440 7892 5 0.25 100, 50 8.04 8.04 213-72 11661 13829 6 0.31 100, 50 8.04 8.04 471-76 12378 30524 7 0.36 100, 50 8.04 8.04 657-30 12485 42609 8 0.40 100, 50 8.04 8.04 692 41 12346 44841
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 139 9 0.45 100, 50 8.04 8.04 612 91 11926 39692 10 0.49 100, 50 8.04 8.04 381 140 12342 24676 11 0.55 100, 50 8.04 8.04 257 133 16672 5789 12 0.60 100, 50 8.04 8.04 330 125 21392-3269 13 0.66 100, 50 8.04 8.04 459 118 29760-4548 14 0.71 100, 50 8.04 8.04 595 110 38540-5890 15 0.77 100, 50 8.04 8.04 717 102 46475-7102 16 0.83 100, 50 8.04 8.04 834 94 54038 8393 17 0.88 100, 50 8.04 8.04 951 86 61650 15564 18 0.94 100, 50 8.04 8.04 1076 79 69742 24929 19 0.99 100, 50 8.04 8.04 1216 76 78828 38162 20 1.05 100, 50 8.04 8.04 1381 86 89539 61621 Armature e tensioni piastre Combinazione n 15 X Afs Afi Nu Mu CS ascissa sezione espressa in [m] area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] sforzo normale ultimo espresso in [kn] momento ultimo espresso in [knm] coefficiente sicurezza sezione Piastra paramento Nr. X A fs A fi fs fi c c 1 0.00 3.27 3.27 190690-13887 2314 67 2 0.17 3.27 3.27 60060-4348 738 60 3 0.33 3.27 3.27 22395-1605 281 49 4 0.50 3.27 3.27 5460 10737 130 38 5 0.67 3.27 3.27-1658 22772 276 28 6 0.83 3.27 3.27-2218 30457 370 19 7 1.00 3.27 3.27-2552 35039 428 12 8 1.17 3.27 3.27-2708 37274 455 6 9 1.33 3.27 3.27-2707 37271 455-3 10 1.50 3.27 3.27-2551 35032 428-12 11 1.67 3.27 3.27-2217 30445 369-19 12 1.83 3.27 3.27-1657 22755 276-28 13 2.00 3.27 3.27 5508 10715 130-38 14 2.17 3.27 3.27 22439-1608 281-49 15 2.33 3.27 3.27 60101-4351 739-60 16 2.50 3.27 3.27 190728-13890 2315-57 17 2.67 3.27 3.27 60116-4352 739 60 18 2.83 3.27 3.27 22479-1611 282 49 19 3.00 3.27 3.27 5588 10679 130 38 20 3.17 3.27 3.27-1653 22705 276 28 21 3.33 3.27 3.27-2213 30382 369 19 22 3.50 3.27 3.27-2546 34956 426 12 23 3.67 3.27 3.27-2701 37169 454 6 24 3.83 3.27 3.27-2700 37154 454-3 25 4.00 3.27 3.27-2543 34916 426-12 26 4.17 3.27 3.27-2208 30315 368-19 27 4.33 3.27 3.27-1647 22611 274-28 28 4.50 3.27 3.27 5859 10555 128-38 29 4.67 3.27 3.27 22734-1629 285-49 30 4.83 3.27 3.27 60349-4369 742-61 31 5.00 3.27 3.27 190950-13906 2317-58 32 5.17 3.27 3.27 60425-4375 743 60 33 5.33 3.27 3.27 22932-1644 287 48 34 5.50 3.27 3.27 6274 10370 126 37 35 5.67 3.27 3.27-1628 22360 271 28 36 5.83 3.27 3.27-2184 29994 364 20 37 6.00 3.27 3.27-2514 34520 421 11 38 6.17 3.27 3.27-2665 36621 447 5 39 6.33 3.27 3.27-2660 36537 446-4 40 6.50 3.27 3.27-2497 34292 417-12 41 6.67 3.27 3.27-2156 29609 359-20 42 6.83 3.27 3.27-1588 21811 265-29 43 7.00 3.27 3.27 7752 9647 117-39 44 7.17 3.27 3.27 24333-1744 305-50 45 7.33 3.27 3.27 61778-4473 759-59 46 7.50 3.27 3.27 192291-14003 2334-59 47 7.67 3.27 3.27 62270-4508 765 59 48 7.83 3.27 3.27 25534-1830 320 47 49 8.00 3.27 3.27 9977 8371 130 36
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 140 50 8.17 3.27 3.27 4203 20073 244 27 51 8.33 3.27 3.27-1994 27378 332 18 52 8.50 3.27 3.27-2296 31528 383 10 53 8.67 3.27 3.27-2416 33177 403 4 54 8.83 3.27 3.27-2375 32613 396-7 55 9.00 3.27 3.27-2173 29833 362-14 56 9.17 3.27 3.27 3051 24530 298-22 57 9.33 3.27 3.27 9226 16076 195-31 58 9.50 3.27 3.27 16714 3101 218-41 59 9.67 3.27 3.27 33514-2402 420-50 60 9.83 3.27 3.27 71000-5140 873-56 61 10.00 3.27 3.27 201619-14683 2447-62 62 10.17 3.27 3.27 73509-5322 903 62 63 10.33 3.27 3.27 38050-2727 477 49 64 10.50 3.27 3.27 21422-1517 275 39 65 10.67 3.27 3.27 11149 6687 147 29 66 10.83 3.27 3.27 3821 12967 157 23 67 11.00 3.27 3.27-1200 16483 200 17 68 11.17 3.27 3.27-1313 18071 221-13 69 11.33 3.27 3.27-1337 18473 227-14 70 11.50 3.27 3.27-1303 18056 224-14 71 11.67 3.27 3.27-1221 17039 214-17 72 11.83 3.27 3.27-1099 15470 207-9 73 12.00 3.27 3.27-976 14297 192-9 74 12.17 3.27 3.27 1548 11939 161-10 75 12.33 3.27 3.27 2664 8474 114-10 76 12.50 3.27 3.27 577 488 8-9 Piastra fondazione montenr. X A fs A fi fs fi c c 1 0.00 1.96 1.96-4137 93217 718-10 2 0.13 1.96 1.96-3818 86024 663-24 3 0.26 1.96 1.96-2922 65847 507-52 4 0.40 1.96 1.96-1534 34570 266-84 5 0.53 1.96 1.96 56252-2497 433-122 6 0.66 1.96 1.96 165296-7336 1274-133 7 0.75 1.96 1.96 234356-10401 1806 41 8 0.84 1.96 1.96 166073-7371 1280 134 9 0.96 1.96 1.96 61420-2726 473 126 10 1.08 1.96 1.96 5726 26675 206 91 11 1.20 1.96 1.96-2588 58322 449 60 12 1.32 1.96 1.96-3539 79735 614 34 13 1.44 1.96 1.96-4058 91428 705 12 14 1.56 1.96 1.96-4058 91425 705-10 15 1.68 1.96 1.96-3539 79728 614-34 16 1.80 1.96 1.96-2588 58313 449-60 17 1.92 1.96 1.96 5757 26664 205-91 18 2.04 1.96 1.96 61447-2727 474-126 19 2.16 1.96 1.96 166117-7373 1280-134 20 2.25 1.96 1.96 234467-10406 1807 41 21 2.34 1.96 1.96 166117-7373 1280 134 22 2.46 1.96 1.96 61448-2727 474 126 23 2.58 1.96 1.96 5758 26665 205 91 24 2.70 1.96 1.96-2588 58314 449 60 25 2.82 1.96 1.96-3538 79727 614 34 26 2.94 1.96 1.96-4057 91421 704 13 27 3.06 1.96 1.96-4057 91421 704 9 28 3.18 1.96 1.96-3538 79726 614-34 29 3.30 1.96 1.96-2588 58313 449-60 30 3.42 1.96 1.96 5760 26665 205-91 31 3.54 1.96 1.96 61450-2727 474-126 32 3.66 1.96 1.96 166118-7373 1280-134 33 3.75 1.96 1.96 234467-10406 1807-41 34 3.84 1.96 1.96 166118-7373 1280 134 35 3.96 1.96 1.96 61453-2727 474 126 36 4.08 1.96 1.96 5764 26663 205 91 37 4.20 1.96 1.96-2588 58311 449 60 38 4.32 1.96 1.96-3538 79722 614 34 39 4.44 1.96 1.96-4057 91415 704 13 40 4.56 1.96 1.96-4057 91414 704 9 41 4.68 1.96 1.96-3538 79719 614-34 42 4.80 1.96 1.96-2588 58306 449-60 43 4.92 1.96 1.96 5776 26658 205-91 44 5.04 1.96 1.96 61469-2728 474-126
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 141 45 5.16 1.96 1.96 166128-7373 1280-134 46 5.25 1.96 1.96 234478-10407 1807-41 47 5.34 1.96 1.96 166131-7373 1280 134 48 5.46 1.96 1.96 61485-2729 474 126 49 5.58 1.96 1.96 5801 26648 205 91 50 5.70 1.96 1.96-2587 58290 449 60 51 5.82 1.96 1.96-3537 79692 614 34 52 5.94 1.96 1.96-4055 91375 704 13 53 6.06 1.96 1.96-4055 91368 704 9 54 6.18 1.96 1.96-3536 79673 614-34 55 6.30 1.96 1.96-2586 58266 449-60 56 6.42 1.96 1.96 5871 26617 205-91 57 6.54 1.96 1.96 61578-2733 475-126 58 6.66 1.96 1.96 166189-7376 1281-134 59 6.75 1.96 1.96 234537-10409 1807-41 60 6.84 1.96 1.96 166206-7377 1281 134 61 6.96 1.96 1.96 61662-2737 475 126 62 7.08 1.96 1.96 6003 26562 205 91 63 7.20 1.96 1.96-2582 58179 448 60 64 7.32 1.96 1.96-3530 79525 613 34 65 7.44 1.96 1.96-4046 91158 702 13 66 7.56 1.96 1.96-4044 91119 702 9 67 7.68 1.96 1.96-3525 79423 612-34 68 7.80 1.96 1.96-2576 58046 447-60 69 7.92 1.96 1.96 6388 26395 203-91 70 8.04 1.96 1.96 62174-2759 479-126 71 8.16 1.96 1.96 166519-7390 1283-134 72 8.25 1.96 1.96 234859-10424 1810-41 73 8.34 1.96 1.96 166609-7395 1284 133 74 8.46 1.96 1.96 62637-2780 483 125 75 8.58 1.96 1.96 7117 26095 201 90 76 8.70 1.96 1.96-2555 57571 444 60 77 8.82 1.96 1.96-3489 78614 606 33 78 8.94 1.96 1.96-3993 89968 693 12 79 9.06 1.96 1.96-3984 89775 692 9 80 9.18 1.96 1.96-3463 78034 601-35 81 9.30 1.96 1.96-2522 56821 438-61 82 9.42 1.96 1.96 9342 25147 194-92 83 9.54 1.96 1.96 65615-2912 506-127 84 9.66 1.96 1.96 168437-7476 1298-127 85 9.75 1.96 1.96 236758-10508 1824-43 86 9.84 1.96 1.96 169038-7502 1303 131 87 9.96 1.96 1.96 68535-3042 528 123 88 10.08 1.96 1.96 13970 23105 178 88 89 10.20 1.96 1.96-2377 53564 413 57 90 10.32 1.96 1.96-3248 73188 564 32 91 10.44 1.96 1.96-3673 82755 638 10 92 10.56 1.96 1.96-3604 81209 626-13 93 10.68 1.96 1.96-3060 68955 531-38 94 10.80 1.96 1.96-2102 47352 365-68 95 10.92 1.96 1.96 29144 14893 225-93 96 11.04 1.96 1.96 88472-3927 682-127 97 11.16 1.96 1.96 185555-8235 1430-99 98 11.25 1.96 1.96 254781-11308 1963-48 99 11.34 1.96 1.96 190686-8463 1469 131 100 11.47 1.96 1.96 98405-4367 758 121 101 11.60 1.96 1.96 41950-1862 323 84 102 11.73 1.96 1.96-1104 24885 192 57 103 11.86 1.96 1.96-1697 38245 295-53 104 11.98 1.96 1.96-2256 50832 392-50 105 12.11 1.96 1.96-2483 55957 431-32 106 12.24 1.96 1.96-2294 51697 398-29 107 12.37 1.96 1.96 6030 40121 309-32 108 12.50 1.96 1.96 2393 1516 18-33 Piastra fondazione valle Nr. X A fs A fi fs fi c c 1 0.00 1.96 1.96 0 0 0 0 2 0.13 1.96 1.96 0 0 0 0 3 0.26 1.96 1.96 0 0 0 0 4 0.40 1.96 1.96 0 0 0 0 5 0.53 1.96 1.96-1 16 0 0 6 0.66 1.96 1.96 56 50 0 0
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 142 7 0.75 1.96 1.96 41-2 0 0 8 0.84 1.96 1.96 41 34 0 0 9 0.96 1.96 1.96-1 13 0 0 10 1.08 1.96 1.96 0 0 0 0 11 1.20 1.96 1.96 0 0 0 0 12 1.32 1.96 1.96 0 0 0 0 13 1.44 1.96 1.96 0 0 0 0 14 1.56 1.96 1.96 0 0 0 0 15 1.68 1.96 1.96 0 0 0 0 16 1.80 1.96 1.96 0 0 0 0 17 1.92 1.96 1.96 0 0 0 0 18 2.04 1.96 1.96-1 13 0 0 19 2.16 1.96 1.96 39 34 0 0 20 2.25 1.96 1.96 33-1 0 0 21 2.34 1.96 1.96 39 34 0 0 22 2.46 1.96 1.96-1 13 0 0 23 2.58 1.96 1.96 0 0 0 0 24 2.70 1.96 1.96 0 0 0 0 25 2.82 1.96 1.96 0 0 0 0 26 2.94 1.96 1.96 0 0 0 0 27 3.06 1.96 1.96 0 0 0 0 28 3.18 1.96 1.96 0 0 0 0 29 3.30 1.96 1.96 0 0 0 0 30 3.42 1.96 1.96 0 0 0 0 31 3.54 1.96 1.96-1 13 0 0 32 3.66 1.96 1.96 39 34 0 0 33 3.75 1.96 1.96 33-1 0 0 34 3.84 1.96 1.96 39 34 0 0 35 3.96 1.96 1.96-1 13 0 0 36 4.08 1.96 1.96 0 0 0 0 37 4.20 1.96 1.96 0 0 0 0 38 4.32 1.96 1.96 0 0 0 0 39 4.44 1.96 1.96 0 0 0 0 40 4.56 1.96 1.96 0 0 0 0 41 4.68 1.96 1.96 0 0 0 0 42 4.80 1.96 1.96 0 0 0 0 43 4.92 1.96 1.96 0 0 0 0 44 5.04 1.96 1.96-1 13 0 0 45 5.16 1.96 1.96 39 34 0 0 46 5.25 1.96 1.96 33-1 0 0 47 5.34 1.96 1.96 39 34 0 0 48 5.46 1.96 1.96-1 13 0 0 49 5.58 1.96 1.96 0 0 0 0 50 5.70 1.96 1.96 0 0 0 0 51 5.82 1.96 1.96 0 0 0 0 52 5.94 1.96 1.96 0 0 0 0 53 6.06 1.96 1.96 0 0 0 0 54 6.18 1.96 1.96 0 0 0 0 55 6.30 1.96 1.96 0 0 0 0 56 6.42 1.96 1.96 0 0 0 0 57 6.54 1.96 1.96-1 13 0 0 58 6.66 1.96 1.96 39 34 0 0 59 6.75 1.96 1.96 33-1 0 0 60 6.84 1.96 1.96 39 34 0 0 61 6.96 1.96 1.96-1 13 0 0 62 7.08 1.96 1.96 0 0 0 0 63 7.20 1.96 1.96 0 0 0 0 64 7.32 1.96 1.96 0 0 0 0 65 7.44 1.96 1.96 0 0 0 0 66 7.56 1.96 1.96 0 0 0 0 67 7.68 1.96 1.96 0 0 0 0 68 7.80 1.96 1.96 0 0 0 0 69 7.92 1.96 1.96 0 0 0 0 70 8.04 1.96 1.96-1 13 0 0 71 8.16 1.96 1.96 39 34 0 0 72 8.25 1.96 1.96 33-1 0 0 73 8.34 1.96 1.96 39 34 0 0 74 8.46 1.96 1.96-1 13 0 0 75 8.58 1.96 1.96 0 0 0 0 76 8.70 1.96 1.96 0 0 0 0 77 8.82 1.96 1.96 0 0 0 0 78 8.94 1.96 1.96 0 0 0 0 79 9.06 1.96 1.96 0 0 0 0
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 143 80 9.18 1.96 1.96 0 0 0 0 81 9.30 1.96 1.96 0 0 0 0 82 9.42 1.96 1.96 0 0 0 0 83 9.54 1.96 1.96-1 13 0 0 84 9.66 1.96 1.96 39 34 0 0 85 9.75 1.96 1.96 33-1 0 0 86 9.84 1.96 1.96 39 34 0 0 87 9.96 1.96 1.96-1 13 0 0 88 10.08 1.96 1.96 0 0 0 0 89 10.20 1.96 1.96 0 0 0 0 90 10.32 1.96 1.96 0 0 0 0 91 10.44 1.96 1.96 0 0 0 0 92 10.56 1.96 1.96 0 0 0 0 93 10.68 1.96 1.96 0 0 0 0 94 10.80 1.96 1.96 0 0 0 0 95 10.92 1.96 1.96 0 0 0 0 96 11.04 1.96 1.96-1 13 0 0 97 11.16 1.96 1.96 41 34 0 0 98 11.25 1.96 1.96 39-2 0 0 99 11.34 1.96 1.96 52 46 0 0 100 11.47 1.96 1.96-1 15 0 0 101 11.60 1.96 1.96 0 0 0 0 102 11.73 1.96 1.96 0 0 0 0 103 11.86 1.96 1.96 0 0 0 0 104 11.98 1.96 1.96 0 0 0 0 105 12.11 1.96 1.96 0 0 0 0 106 12.24 1.96 1.96-1 14 0 0 107 12.37 1.96 1.96 18 66 1 0 108 12.50 1.96 1.96-8 186 1 0 Verifiche a fessurazione Combinazione n 15 L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Mpf Momento di prima fessurazione espressa in [knm] M Momento agente nella sezione espressa in [knm] m deformazione media espressa in [%] sm Distanza media tra le fessure espressa in [mm] w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione paramento N Y A fs A fi M pf M m s m w 1 0.00 8.04 8.04-23.51-0.01 0.0000 0.00 0.000 2 0.08 8.04 8.04 24.07 0.40 0.0000 0.00 0.000 3 0.17 8.04 8.04 24.64 0.62 0.0000 0.00 0.000 4 0.25 8.04 8.04 25.21 0.82 0.0000 0.00 0.000 5 0.33 8.04 8.04 25.79 1.01 0.0000 0.00 0.000 6 0.42 8.04 8.04 26.37 1.18 0.0000 0.00 0.000 7 0.50 8.04 8.04 26.96 1.35 0.0000 0.00 0.000 8 0.58 8.04 8.04 27.56 1.52 0.0000 0.00 0.000 9 0.67 8.04 8.04 28.16 1.67 0.0000 0.00 0.000 10 0.75 8.04 8.04 28.77 1.81 0.0000 0.00 0.000 11 0.84 8.04 8.04 29.39 1.94 0.0000 0.00 0.000 12 0.92 8.04 8.04-30.01-2.47 0.0000 0.00 0.000 13 1.00 8.04 8.04-30.64-3.42 0.0000 0.00 0.000 14 1.09 8.04 8.04-31.27-5.25 0.0000 0.00 0.000 15 1.17 8.04 8.04-31.91-8.47 0.0000 0.00 0.000 16 1.25 8.04 8.04-32.56-20.26 0.0000 0.00 0.000 17 1.34 8.04 8.04-33.21-7.39 0.0000 0.00 0.000 18 1.42 8.04 8.04 33.87 3.13 0.0000 0.00 0.000 19 1.50 8.04 8.04 34.53 4.09 0.0000 0.00 0.000 20 1.59 8.04 8.04 35.20 5.61 0.0000 0.00 0.000 21 1.67 8.04 8.04 35.87 7.53 0.0000 0.00 0.000 22 1.75 8.04 8.04 36.56 9.22 0.0000 0.00 0.000 23 1.83 8.04 8.04 37.24 10.76 0.0000 0.00 0.000 24 1.92 8.04 8.04 37.94 12.17 0.0000 0.00 0.000 25 2.00 8.04 8.04 38.64 13.50 0.0000 0.00 0.000 26 2.08 8.04 8.04 39.34 14.77 0.0000 0.00 0.000 27 2.17 8.04 8.04 40.06 16.01 0.0000 0.00 0.000 28 2.25 8.04 8.04 40.77 17.27 0.0000 0.00 0.000 29 2.33 8.04 8.04 41.50 18.58 0.0000 0.00 0.000 30 2.42 8.04 8.04 42.23 20.00 0.0000 0.00 0.000 31 2.50 8.04 8.04 42.97 21.62 0.0000 0.00 0.000
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 144 Verifica fessurazione fondazione N Y A fs A fi M pf M m s m w 1-0.66 8.04 8.04 63.45 0.00 0.0000 0.00 0.000 2-0.60 8.04 8.04-63.45-0.02 0.0000 0.00 0.000 3-0.53 8.04 8.04-63.45-0.09 0.0000 0.00 0.000 4-0.47 8.04 8.04-63.45-0.21 0.0000 0.00 0.000 5-0.41 8.04 8.04-63.45-0.39 0.0000 0.00 0.000 6 0.00 8.04 8.04 63.45 31.72 0.0000 0.00 0.000 7 0.06 8.04 8.04 63.45 27.92 0.0000 0.00 0.000 8 0.11 8.04 8.04 63.45 24.71 0.0000 0.00 0.000 9 0.17 8.04 8.04 63.45 21.84 0.0000 0.00 0.000 10 0.22 8.04 8.04 63.45 19.14 0.0000 0.00 0.000 11 0.28 8.04 8.04 63.45 16.46 0.0000 0.00 0.000 12 0.34 8.04 8.04 63.45 13.65 0.0000 0.00 0.000 13 0.39 8.04 8.04 63.45 10.54 0.0000 0.00 0.000 14 0.45 8.04 8.04 63.45 7.58 0.0000 0.00 0.000 15 0.50 8.04 8.04 63.45 5.91 0.0000 0.00 0.000 16 0.56 8.04 8.04-63.45-8.74 0.0000 0.00 0.000 17 0.61 8.04 8.04-63.45-14.06 0.0000 0.00 0.000 18 0.65 8.04 8.04-63.45-15.88 0.0000 0.00 0.000 19 0.70 8.04 8.04-63.45-15.09 0.0000 0.00 0.000 20 0.74 8.04 8.04-63.45-10.81 0.0000 0.00 0.000 21 0.80 8.04 8.04-63.45-4.90 0.0000 0.00 0.000 22 0.86 8.04 8.04 63.45 3.70 0.0000 0.00 0.000 23 0.93 8.04 8.04 63.45 3.03 0.0000 0.00 0.000 24 0.99 8.04 8.04 63.45 2.04 0.0000 0.00 0.000 25 1.05 8.04 8.04 63.45 0.05 0.0000 0.00 0.000 Analisi dei pali Combinazione n 15 Risultanti sulla base della fondazione (per metro lineare di muro) Orizzontale [kn] 4.919 Verticale [kn] 123.118 Momento [knm] 14.898 Spostamenti della piastra di fondazione Orizzontale [cm] 0.15566 Verticale [cm] 0.02733 Rotazione [ ] 0.01307 Scarichi in testa ai pali Fila nr. N.pali N [kn] T [kn] M [knm] 1 16 129.48 3.84 0.00 2 16 62.89 3.84 0.00 Analisi dei tiranti Combinazione n 15 Nr. Nt D N Lf L f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kn] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kpa] Nr. NT D N L f L f 1 9 12.00 25.00 77.88 2.90 5.50 76509 COMBINAZIONE n 16 Peso muro favorevole e Peso terrapieno favorevole Valore della spinta statica 28.0552 [kn] Componente orizzontale della spinta statica 26.7299 [kn] Componente verticale della spinta statica 8.5210 [kn] Punto d'applicazione della spinta X = 1.05 [m] Y = -2.00 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 17.68 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 53.21 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 46.2398 [kn] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.53 [m] Y = -1.27 [m] Risultanti sforzo tiranti : Fase di esercizio Sforzo tiranti in direzione X -22.3136 [kn]
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 145 Sforzo tiranti in direzione Y 10.4050 [kn] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = -0.35 [m] Y = -1.25 [m] Risultanti sforzo tiranti : Fase di ribaltamento Sforzo tiranti in direzione X -22.3136 [kn] Sforzo tiranti in direzione Y 10.4050 [kn] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = [m] Y = -1.25 [m] Risultanti sforzo tiranti : Fase di scorrimento Sforzo tiranti in direzione X 0.0000 [kn] Sforzo tiranti in direzione Y 0.0000 [kn] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 4.4163 [kn] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 117.8503 [kn] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 117.8503 [kn] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 4.4163 [kn] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0.12 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.71 [m] Risultante in fondazione 117.9331 [kn] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 2.15 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione -14.5917 [knm] Inviluppo sollecitazioni piastra paramento Combinazione n 16 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 12.50 Altezza(m) = 2.50 Origine all'attacco con la fondazione sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra espressa in [m] Ordinata Y positiva verso l'alto espressa in [m] I momenti positivi tendono le fibre contro terra Momento espresso in [knm] Taglio e Sforzo Normale espressi in [kn] Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax N 1 0.00-18.9216 11.6470-33.5609 16.9439 21.7308 2 0.08-17.5228 7.8367-32.5776 18.0257 20.9025 3 0.17-16.2911 5.6632-22.6938 17.6397 20.0798 4 0.25-15.1538 4.0692-17.6847 17.7543 19.2627 5 0.33-14.0604 2.8045-14.3567 18.2375 18.4566 6 0.42-12.9734 1.7749-11.7981 19.2901 17.6561 7 0.50-11.8606 0.9309-9.7027 20.8901 16.8612 8 0.58-10.6961 0.2393-7.9624 22.9041 16.0773 9 0.67-9.4548 0.0000-6.4697 25.4875 15.2989 10 0.75-8.1065 0.0000-5.1905 28.8591 14.5262 11 0.83-6.6135 0.0000-4.1377 33.3738 13.7645 12 0.91-4.9220 0.0000-3.2094 39.7220 13.0082 13 1.00-3.5811 0.4621-2.3923 49.1926 12.2578 14 1.08-2.7325 2.6628-1.7041 64.8097 11.5182 15 1.16-1.9786 6.5147-1.1110 97.3762 10.7841 16 1.25-1.8925 17.8233-75.9330 97.8012 10.0559 17 1.33-1.8997 7.4749-75.5788 9.0083 9.3350 18 1.41-1.8755 4.6512-43.9446 5.2943 8.6197 19 1.50-1.8240 3.0469-29.2463 4.6367 7.9104 20 1.58-1.7502 2.2096-20.6511 3.9793 7.2119 21 1.66-1.6588 1.6176-15.0702 3.3705 6.5190 22 1.75-1.5523 1.2354-11.2118 2.8197 5.8320 23 1.83-1.4337 1.0138-8.4381 2.3019 5.1559 24 1.92-1.3061 0.8865-6.3457 1.8484 4.4855 25 2.00-1.1702 0.7947-4.7109 1.6673 3.8208 26 2.08-1.0272 0.6975-3.4222 1.7212 3.1672 27 2.17-0.8777 0.5862-2.3595 1.7681 2.5191 28 2.25-0.7191 0.4636-1.4723 1.8260 1.8768 29 2.33-0.5457 0.3278-0.7266 1.9976 1.2456 30 2.42-0.3487 0.1750-0.9809 2.6500 0.6200 31 2.50-0.0057 0.0102-0.9360 2.6838 0.0000 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0.00 0.0000 16.8276-1.7342 97.5984 2 0.17 0.0000 5.3036-4.7624 97.1743 3 0.33 0.0000 1.8620-6.6357 34.9483
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 146 4 0.50-0.9475 0.4317-7.1612 19.5730 5 0.67-2.0095 0.0000-7.8270 12.6702 6 0.83-2.6877 0.0000-7.2384 8.2069 7 1.00-3.0921 0.0000-5.8700 4.9656 8 1.17-3.2811 0.0000-3.2201 2.3375 9 1.33-3.2809 0.0000-2.3493 3.2056 10 1.50-3.0915 0.0000-4.9778 5.8560 11 1.67-2.6866 0.0000-8.2194 7.2242 12 1.83-2.0080 0.0000-12.6831 7.8125 13 2.00-0.9456 0.4355-19.5866 7.1462 14 2.17 0.0000 1.8657-34.9625 6.6216 15 2.33 0.0000 5.3059-97.1898 4.7476 16 2.50 0.0000 16.8311-97.6139 97.5819 17 2.67 0.0000 5.3067-4.7800 97.1579 18 2.83 0.0000 1.8690-6.6545 34.9310 19 3.00-0.9424 0.4418-7.1810 19.5545 20 3.17-2.0037 0.0000-7.8483 12.6503 21 3.33-2.6811 0.0000-7.2613 8.1854 22 3.50-3.0847 0.0000-5.8933 4.9425 23 3.67-3.2728 0.0000-3.2508 2.3125 24 3.83-3.2717 0.0000-2.3789 3.1734 25 4.00-3.0812 0.0000-5.0106 5.8180 26 4.17-2.6752 0.0000-8.2557 7.1848 27 4.33-1.9953 0.0000-12.7234 7.7704 28 4.50-0.9314 0.4633-19.6311 7.1005 29 4.67 0.0000 1.8902-35.0121 6.5790 30 4.83 0.0000 5.3197-97.2458 4.7008 31 5.00 0.0000 16.8506-97.6701 97.5198 32 5.17 0.0000 5.3239-4.8427 97.0959 33 5.33 0.0000 1.9067-6.7238 34.8634 34 5.50-0.9151 0.4945-7.2535 19.4796 35 5.67-1.9732 0.0000-7.9282 12.5676 36 5.83-2.6469 0.0000-7.3487 8.0942 37 6.00-3.0463 0.0000-5.9809 4.8420 38 6.17-3.2296 0.0000-3.3806 2.2024 39 6.33-3.2229 0.0000-2.5140 3.0412 40 6.50-3.0262 0.0000-5.1620 5.6428 41 6.67-2.6129 0.0000-8.4249 7.0048 42 6.83-1.9247 0.0626-12.9122 7.5736 43 7.00-0.8513 0.6060-19.8414 6.8811 44 7.17 0.0000 2.0231-35.2461 6.3758 45 7.33 0.0000 5.4036-97.5127 4.4692 46 7.50 0.0000 16.9689-97.9380 97.2236 47 7.67 0.0000 5.4340-5.1889 96.8004 48 7.83 0.0000 2.1230-7.1219 34.5462 49 8.00-0.7387 0.7787-7.6684 19.1311 50 8.17-1.7714 0.3066-8.4045 12.1874 51 8.33-2.4180 0.0000-7.8938 7.6815 52 8.50-2.7830 0.0000-6.5701 4.3974 53 8.67-2.9280 0.0000-4.2356 1.7325 54 8.83-2.8814 0.0000-3.0502 1.9859 55 9.00-2.6426 0.0000-5.7283 4.3604 56 9.17-2.1820 0.2226-9.0152 5.5810 57 9.33-1.4350 0.6731-13.5160 5.9370 58 9.50-0.2758 1.3108-20.4929 5.3282 59 9.67 0.0000 2.7865-35.8311 4.5910 60 9.83 0.0000 6.1206-98.1724 2.3664 61 10.00 0.0000 17.7921-98.6025 96.6305 62 10.17 0.0000 6.3369-8.6377 96.2054 63 10.33 0.0000 3.1637-11.1766 34.2080 64 10.50 0.0000 1.7156-12.3575 18.9766 65 10.67-0.5969 0.8562-13.5383 12.3156 66 10.83-1.1575 0.2788-14.0891 8.2332 67 11.00-1.4565 0.0000-13.3609 5.6041 68 11.17-1.5905 0.0000-12.0379 3.8494 69 11.33-1.6062 0.0000-10.6666 2.5978 70 11.50-1.5459 0.0000-9.3883 1.6859 71 11.67-1.4301 0.0000-8.3231 0.9690 72 11.83-1.2688 0.0000-7.5737 0.3799 73 12.00-1.0544 0.0253-7.2631 0.0000 74 12.17-0.8712 0.1537-9.2056 0.0000 75 12.33-0.6184 0.2672-11.0040 0.0000 76 12.50-0.0508 0.0419-11.3361 0.0000
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 147 Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n 16 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 12.50 Altezza(m) = 1.71 Origine all'attacco con il muro sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax 1 0.00 0.0000 0.0042-0.0548 0.0000 2 0.06-0.0232 0.0000-0.7897 0.0000 3 0.12-0.0948 0.0000-1.5664 0.0000 4 0.19-0.2128 0.0000-2.3984 0.0000 5 0.25-0.3860 0.0000-3.1637 0.0000 6 0.66-20.7818 30.0833-99.3569 66.1499 7 0.72-12.8422 26.5275-96.6705 69.2467 8 0.77-8.3485 23.5113-67.1789 65.9163 9 0.83-5.1646 20.8211-51.2536 64.8788 10 0.88-2.7273 18.2837-40.4323 67.3392 11 0.94-0.8184 15.7538-32.1031 73.9443 12 1.00 0.0000 13.0901-25.3364 83.8656 13 1.05 0.0000 10.1331-19.6914 98.5336 14 1.11 0.0000 7.3076-14.9161 121.0344 15 1.16-1.8565 5.7030-10.8476 160.4154 16 1.22-8.2303 4.2273-7.4756 211.5726 17 1.26-13.2966 4.0744-5.2775 111.4701 18 1.31-15.0414 4.2040-3.2787 41.8880 19 1.35-14.3006 4.2403-38.2699 16.2159 20 1.40-10.2428 4.1953-158.9861 12.1033 21 1.46-4.6352 3.9431-109.1605 9.7515 22 1.52-2.6455 3.5241-65.4804 7.2695 23 1.59-1.5484 2.8799-38.5888 10.9884 24 1.65-0.7193 1.9426-18.2233 18.4314 25 1.71-0.0349 0.0451-5.5777 20.7907 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0.00-0.0001 7.8794-5.5933 6.7775 2 0.13-0.0001 7.2713-18.0357 20.0952 3 0.26-0.0002 5.5659-33.5450 26.7884 4 0.40-0.0354 2.9221-57.6681 27.7235 5 0.53-4.7549 0.0014-117.0812 25.9409 6 0.66-13.9717 0.0045-217.5077 18.3758 7 0.75-19.8093 0.0002-44.5499 44.7172 8 0.84-14.0375 0.0031-17.9074 216.2478 9 0.96-5.1917 0.0012-25.5400 120.7881 10 1.08-0.4841 2.2548-27.1545 62.6863 11 1.20-0.0001 4.9298-27.5413 37.9544 12 1.32-0.0001 6.7398-22.8807 22.6042 13 1.44 0.0000 7.7281-12.1078 10.4791 14 1.56-0.0001 7.7279-10.4857 12.1142 15 1.68-0.0001 6.7392-22.6122 22.8825 16 1.80-0.0001 4.9290-37.9655 27.5400 17 1.92-0.4866 2.2539-62.7079 27.1464 18 2.04-5.1940 0.0011-120.8505 25.5326 19 2.16-14.0412 0.0030-216.3653 17.8964 20 2.25-19.8187 0.0001-44.7363 44.7358 21 2.34-14.0412 0.0030-17.8949 216.3649 22 2.46-5.1941 0.0011-25.5309 120.8501 23 2.58-0.4868 2.2539-27.1446 62.7072 24 2.70-0.0001 4.9291-27.5379 37.9644 25 2.82-0.0001 6.7390-22.8795 22.6105 26 2.94-0.0001 7.7276-12.1117 10.4834 27 3.06-0.0001 7.7275-10.4838 12.1113 28 3.18-0.0001 6.7390-22.6110 22.8792 29 3.30-0.0001 4.9291-37.9649 27.5375 30 3.42-0.4869 2.2539-62.7077 27.1444 31 3.54-5.1942 0.0011-120.8508 25.5306 32 3.66-14.0412 0.0030-216.3659 17.8947 33 3.75-19.8188 0.0001-44.7367 44.7353 34 3.84-14.0413 0.0030-17.8963 216.3638
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 148 35 3.96-5.1945 0.0011-25.5323 120.8492 36 4.08-0.4872 2.2538-27.1461 62.7062 37 4.20-0.0001 4.9288-27.5394 37.9633 38 4.32-0.0001 6.7387-22.8811 22.6093 39 4.44-0.0001 7.7270-12.1135 10.4821 40 4.56-0.0001 7.7269-10.4854 12.1091 41 4.68-0.0001 6.7384-22.6128 22.8767 42 4.80-0.0001 4.9285-37.9670 27.5348 43 4.92-0.4883 2.2533-62.7103 27.1413 44 5.04-5.1959 0.0011-120.8539 25.5277 45 5.16-14.0421 0.0030-216.3662 17.8914 46 5.25-19.8197 0.0001-44.7399 44.7317 47 5.34-14.0424 0.0030-17.9010 216.3540 48 5.46-5.1972 0.0011-25.5376 120.8449 49 5.58-0.4903 2.2525-27.1516 62.7013 50 5.70-0.0001 4.9271-27.5457 37.9578 51 5.82-0.0001 6.7361-22.8880 22.6031 52 5.94-0.0001 7.7237-12.1224 10.4752 53 6.06-0.0001 7.7231-10.4938 12.0979 54 6.18-0.0001 6.7345-22.6226 22.8635 55 6.30-0.0001 4.9251-37.9784 27.5203 56 6.42-0.4963 2.2499-62.7241 27.1249 57 6.54-5.2051 0.0011-120.8705 25.5122 58 6.66-14.0473 0.0030-216.3674 17.8733 59 6.75-19.8247 0.0001-44.7573 44.7124 60 6.84-14.0487 0.0030-17.9261 216.3003 61 6.96-5.2122 0.0011-25.5666 120.8211 62 7.08-0.5075 2.2452-27.1817 62.6744 63 7.20-0.0001 4.9177-27.5802 37.9276 64 7.32-0.0001 6.7220-22.9257 22.5690 65 7.44-0.0001 7.7053-12.1710 10.4373 66 7.56-0.0001 7.7020-10.5392 12.0369 67 7.68-0.0001 6.7134-22.6759 22.7919 68 7.80-0.0001 4.9065-38.0406 27.4411 69 7.92-0.5400 2.2311-62.7996 27.0355 70 8.04-5.2555 0.0011-120.9617 25.4275 71 8.16-14.0751 0.0030-216.3753 17.7754 72 8.25-19.8518 0.0001-44.8532 44.6056 73 8.34-14.0828 0.0030-18.0616 216.0057 74 8.46-5.2945 0.0011-25.7220 120.6898 75 8.58-0.6017 2.2057-27.3433 62.5251 76 8.70-0.0001 4.8663-27.7647 37.7591 77 8.82-0.0001 6.6450-23.1255 22.3771 78 8.94-0.0001 7.6047-12.4300 10.2228 79 9.06-0.0001 7.5884-10.8035 11.7166 80 9.18-0.0001 6.5959-22.9903 22.4078 81 9.30-0.0001 4.8029-38.4121 27.0235 82 9.42-0.7897 2.1256-63.2542 26.5646 83 9.54-5.5463 0.0011-121.5137 24.9831 84 9.66-14.2373 0.0030-216.5714 17.2589 85 9.75-20.0124 0.0001-45.4513 43.9326 86 9.84-14.2881 0.0030-18.7938 214.3441 87 9.96-5.7931 0.0011-26.5792 119.8707 88 10.08-1.1809 1.9530-28.2276 61.5796 89 10.20-0.0001 4.5276-28.7926 36.6771 90 10.32-0.0001 6.1864-24.2312 21.1398 91 10.44-0.0001 6.9950-14.0298 8.8422 92 10.56-0.0001 6.8644-12.4929 9.5941 93 10.68-0.0001 5.8285-24.9383 19.5668 94 10.80-0.0001 4.0025-40.5996 23.7888 95 10.92-2.4635 1.2588-65.7666 22.6288 96 11.04-7.4783 0.0012-124.3529 21.2722 97 11.16-15.6842 0.0030-215.8400 12.5345 98 11.25-21.5358 0.0002-48.3951 41.3534 99 11.34-16.1179 0.0041-27.6063 205.8796 100 11.47-8.3180 0.0013-37.9016 114.1539 101 11.60-3.5459 0.0995-40.1881 55.7150 102 11.73-0.0002 2.1035-43.4161 32.8322 103 11.86-0.0002 3.2327-41.0177 19.3823 104 11.98-0.0003 4.2967-34.9969 9.9859 105 12.11-0.0003 4.7298-30.0364 3.1567 106 12.24-0.0689 4.3696-29.6679 0.0740 107 12.37-0.5085 3.3908-35.7363 0.1876
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 149 108 12.50-0.2032 0.1318-36.7294 0.1419 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 16 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kpa] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kpa] fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kpa] tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kpa] fi Nr. Y B, H A fs A fi c c fs fi 1 0.00 100, 30 8.04 8.04 1-2 51 28 2 0.08 100, 30 8.04 8.04 37-1 516 1366 3 0.17 100, 31 8.04 8.04 56-1 902 1946 4 0.25 100, 31 8.04 8.04 73-1 1187 2387 5 0.33 100, 31 8.04 8.04 87-1 1393 2734 6 0.42 100, 32 8.04 8.04 100-2 1535 3019 7 0.50 100, 32 8.04 8.04 111-3 1606 3258 8 0.58 100, 33 8.04 8.04 122-3 1643 3447 9 0.67 100, 33 8.04 8.04 131-4 1815 3585 10 0.75 100, 33 8.04 8.04 138-5 2351 3672 11 0.84 100, 34 8.04 8.04 145-7 3524 3696 12 0.92 100, 34 8.04 8.04 190-7 5552 3649 13 1.00 100, 34 8.04 8.04 259-9 8576 3528 14 1.09 100, 35 8.04 8.04 387-11 14755-3868 15 1.17 100, 35 8.04 8.04 609-18 25899-5855 16 1.25 100, 35 8.04 8.04 1410-58 67958-12915 17 1.34 100, 36 8.04 8.04 514-65 20444-5135 18 1.42 100, 36 8.04 8.04 207-63 4574 4831 19 1.50 100, 37 8.04 8.04 271-60 -3023 7541 20 1.59 100, 37 8.04 8.04 369-58 -3967 12129 21 1.67 100, 37 8.04 8.04 488-54 -5100 18016 22 1.75 100, 38 8.04 8.04 588-51 -6058 23035 23 1.83 100, 38 8.04 8.04 674-48 -6893 27393 24 1.92 100, 38 8.04 8.04 749-45 -7637 31246 25 2.00 100, 39 8.04 8.04 817-42 -8314 34722 26 2.08 100, 39 8.04 8.04 879-38 -8943 37919 27 2.17 100, 39 8.04 8.04 938-35 -9540 40945 28 2.25 100, 40 8.04 8.04 995-32 -10127 43919 29 2.33 100, 40 8.04 8.04 1053-28 -10725 46976 30 2.42 100, 41 8.04 8.04 1115-25 16210 50294 31 2.50 100, 41 8.04 8.04 1185-26 28655 54120 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 16 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kpa] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kpa] fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kpa] tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kpa] fs Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B, H A fs A fi c c fi fs 1 0.00 100, 50 8.04 8.04 0 0 12-2 2 0.06 100, 50 8.04 8.04 1-2 -10 65 3 0.13 100, 50 8.04 8.04 4-4 -41 268 4 0.19 100, 50 8.04 8.04 9-6 -92 601 5 0.25 100, 50 8.04 8.04 17-8 -166 1090 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B, H A fs A fi c c fi fs 1 0.00 100, 50 8.04 8.04 2-6 127 99 2 0.06 100, 50 8.04 8.04 85-14 5484 2031 3 0.12 100, 50 8.04 8.04 125-21 8130 4371 4 0.19 100, 50 8.04 8.04 153-47 9948 7468 5 0.25 100, 50 8.04 8.04 202-69 11131 13085 6 0.31 100, 50 8.04 8.04 446-72 11843 28914
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 150 7 0.36 100, 50 8.04 8.04 623-28 11970 40369 8 0.40 100, 50 8.04 8.04 655 40 11867 42460 9 0.45 100, 50 8.04 8.04 579 87 11501 37535 10 0.49 100, 50 8.04 8.04 358 134 11933 23233 11 0.55 100, 50 8.04 8.04 248 127 16099 5241 12 0.60 100, 50 8.04 8.04 318 119 20628-3152 13 0.66 100, 50 8.04 8.04 441 112 28604-4371 14 0.71 100, 50 8.04 8.04 570 104 36952-5647 15 0.77 100, 50 8.04 8.04 686 96 44471-6796 16 0.83 100, 50 8.04 8.04 796 89 51613-7887 17 0.88 100, 50 8.04 8.04 907 81 58775 14579 18 0.94 100, 50 8.04 8.04 1024 75 66370 23567 19 0.99 100, 50 8.04 8.04 1155 81 74884 36252 20 1.05 100, 50 8.04 8.04 1310 80 84921 58664 Armature e tensioni piastre Combinazione n 16 X Afs Afi Nu Mu CS ascissa sezione espressa in [m] area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] sforzo normale ultimo espresso in [kn] momento ultimo espresso in [knm] coefficiente sicurezza sezione Piastra paramento Nr. X A fs A fi fs fi c c 1 0.00 3.27 3.27 167460-12195 2032 58 2 0.17 3.27 3.27 52743-3818 648 53 3 0.33 3.27 3.27 19666-1409 246 43 4 0.50 3.27 3.27 4795 9429 114 33 5 0.67 3.27 3.27-1456 19998 243 25 6 0.83 3.27 3.27-1948 26746 325 17 7 1.00 3.27 3.27-2241 30771 376 10 8 1.17 3.27 3.27-2378 32733 400 5 9 1.33 3.27 3.27-2378 32731 400-3 10 1.50 3.27 3.27-2240 30765 375-10 11 1.67 3.27 3.27-1947 26736 324-17 12 1.83 3.27 3.27-1455 19983 243-25 13 2.00 3.27 3.27 4837 9410 114-33 14 2.17 3.27 3.27 19706-1412 247-43 15 2.33 3.27 3.27 52779-3821 649-53 16 2.50 3.27 3.27 167494-12198 2033-50 17 2.67 3.27 3.27 52792-3822 649 53 18 2.83 3.27 3.27 19741-1415 247 43 19 3.00 3.27 3.27 4907 9378 114 33 20 3.17 3.27 3.27-1452 19939 242 25 21 3.33 3.27 3.27-1943 26681 324 17 22 3.50 3.27 3.27-2236 30697 375 10 23 3.67 3.27 3.27-2372 32641 399 5 24 3.83 3.27 3.27-2371 32628 398-3 25 4.00 3.27 3.27-2233 30662 374-10 26 4.17 3.27 3.27-1939 26622 323-17 27 4.33 3.27 3.27-1446 19856 241-25 28 4.50 3.27 3.27 5146 9269 112-34 29 4.67 3.27 3.27 19964-1431 250-43 30 4.83 3.27 3.27 52998-3837 651-53 31 5.00 3.27 3.27 167688-12212 2035-51 32 5.17 3.27 3.27 53064-3842 652 53 33 5.33 3.27 3.27 20139-1443 252 42 34 5.50 3.27 3.27 5510 9107 111 33 35 5.67 3.27 3.27-1430 19636 238 24 36 5.83 3.27 3.27-1918 26340 320 17 37 6.00 3.27 3.27-2208 30315 369 10 38 6.17 3.27 3.27-2340 32159 393 5 39 6.33 3.27 3.27-2336 32086 392-3 40 6.50 3.27 3.27-2193 30115 367-11 41 6.67 3.27 3.27-1894 26002 316-18 42 6.83 3.27 3.27-1395 19154 232-26 43 7.00 3.27 3.27 6807 8472 103-34 44 7.17 3.27 3.27 21368-1531 268-44 45 7.33 3.27 3.27 54253-3928 667-52 46 7.50 3.27 3.27 168866-12297 2049-52 47 7.67 3.27 3.27 54685-3959 672 52 48 7.83 3.27 3.27 22423-1607 281 41
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 151 49 8.00 3.27 3.27 8761 7351 114 32 50 8.17 3.27 3.27 3691 17628 214 24 51 8.33 3.27 3.27-1751 24043 292 16 52 8.50 3.27 3.27-2016 27687 336 8 53 8.67 3.27 3.27-2122 29135 354 3 54 8.83 3.27 3.27-2086 28640 348-6 55 9.00 3.27 3.27-1908 26198 318-12 56 9.17 3.27 3.27 2679 21542 261-19 57 9.33 3.27 3.27 8102 14118 171-27 58 9.50 3.27 3.27 14678 2723 191-36 59 9.67 3.27 3.27 29431-2109 369-44 60 9.83 3.27 3.27 62351-4514 766-49 61 10.00 3.27 3.27 177058-12894 2149-54 62 10.17 3.27 3.27 64554-4674 793 55 63 10.33 3.27 3.27 33415-2395 419 43 64 10.50 3.27 3.27 18812-1332 241 34 65 10.67 3.27 3.27 9791 5872 129 26 66 10.83 3.27 3.27 3356 11387 138 20 67 11.00 3.27 3.27-1054 14475 176 15 68 11.17 3.27 3.27-1153 15869 194-12 69 11.33 3.27 3.27-1174 16222 199-12 70 11.50 3.27 3.27-1144 15857 197-13 71 11.67 3.27 3.27-1072 14964 188-14 72 11.83 3.27 3.27-965 13586 182-8 73 12.00 3.27 3.27-857 12556 169-8 74 12.17 3.27 3.27 1358 10486 141-9 75 12.33 3.27 3.27 2336 7444 100-8 76 12.50 3.27 3.27 504 440 7-8 Piastra fondazione monte Nr. X A fs A fi fs fi c c 1 0.00 1.96 1.96-3930 88555 682-10 2 0.13 1.96 1.96-3627 81721 630-23 3 0.26 1.96 1.96-2776 62554 482-49 4 0.40 1.96 1.96-1458 32841 253-80 5 0.53 1.96 1.96 53440-2372 412-116 6 0.66 1.96 1.96 157026-6969 1210-126 7 0.75 1.96 1.96 222634-9881 1716 39 8 0.84 1.96 1.96 157765-7002 1216 127 9 0.96 1.96 1.96 58349-2590 450 119 10 1.08 1.96 1.96 5440 25341 195 86 11 1.20 1.96 1.96-2459 55405 427 57 12 1.32 1.96 1.96-3362 75747 584 32 13 1.44 1.96 1.96-3855 86855 669 11 14 1.56 1.96 1.96-3855 86853 669-9 15 1.68 1.96 1.96-3362 75740 584-32 16 1.80 1.96 1.96-2459 55397 427-57 17 1.92 1.96 1.96 5469 25331 195-86 18 2.04 1.96 1.96 58375-2591 450-119 19 2.16 1.96 1.96 157807-7004 1216-127 20 2.25 1.96 1.96 222740-9886 1716 39 21 2.34 1.96 1.96 157807-7004 1216 127 22 2.46 1.96 1.96 58376-2591 450 119 23 2.58 1.96 1.96 5471 25332 195 86 24 2.70 1.96 1.96-2459 55397 427 57 25 2.82 1.96 1.96-3361 75739 584 32 26 2.94 1.96 1.96-3855 86849 669 12 27 3.06 1.96 1.96-3855 86849 669 9 28 3.18 1.96 1.96-3361 75739 584-32 29 3.30 1.96 1.96-2459 55397 427-57 30 3.42 1.96 1.96 5472 25332 195-86 31 3.54 1.96 1.96 58377-2591 450-119 32 3.66 1.96 1.96 157807-7004 1216-127 33 3.75 1.96 1.96 222740-9886 1716-39 34 3.84 1.96 1.96 157808-7004 1216 127 35 3.96 1.96 1.96 58380-2591 450 119 36 4.08 1.96 1.96 5476 25330 195 86 37 4.20 1.96 1.96-2459 55394 427 57 38 4.32 1.96 1.96-3361 75735 584 32 39 4.44 1.96 1.96-3854 86843 669 12 40 4.56 1.96 1.96-3854 86842 669 9 41 4.68 1.96 1.96-3361 75732 584-32 42 4.80 1.96 1.96-2458 55390 427-57
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 152 43 4.92 1.96 1.96 5488 25325 195-86 44 5.04 1.96 1.96 58396-2592 450-119 45 5.16 1.96 1.96 157818-7004 1216-127 46 5.25 1.96 1.96 222750-9886 1717-39 47 5.34 1.96 1.96 157821-7004 1216 127 48 5.46 1.96 1.96 58410-2592 450 119 49 5.58 1.96 1.96 5511 25315 195 86 50 5.70 1.96 1.96-2458 55375 427 57 51 5.82 1.96 1.96-3360 75706 583 32 52 5.94 1.96 1.96-3853 86805 669 12 53 6.06 1.96 1.96-3852 86798 669 9 54 6.18 1.96 1.96-3359 75688 583-32 55 6.30 1.96 1.96-2457 55352 427-57 56 6.42 1.96 1.96 5578 25286 195-86 57 6.54 1.96 1.96 58499-2596 451-119 58 6.66 1.96 1.96 157875-7007 1217-127 59 6.75 1.96 1.96 222807-9889 1717-39 60 6.84 1.96 1.96 157891-7008 1217 127 61 6.96 1.96 1.96 58579-2600 451 119 62 7.08 1.96 1.96 5703 25233 194 86 63 7.20 1.96 1.96-2453 55269 426 57 64 7.32 1.96 1.96-3353 75548 582 32 65 7.44 1.96 1.96-3843 86598 667 12 66 7.56 1.96 1.96-3842 86562 667 9 67 7.68 1.96 1.96-3349 75451 581-32 68 7.80 1.96 1.96-2447 55143 425-57 69 7.92 1.96 1.96 6069 25075 193-86 70 8.04 1.96 1.96 59065-2621 455-120 71 8.16 1.96 1.96 158188-7021 1219-127 72 8.25 1.96 1.96 223112-9902 1719-39 73 8.34 1.96 1.96 158274-7025 1220 127 74 8.46 1.96 1.96 59505-2641 459 119 75 8.58 1.96 1.96 6762 24790 191 86 76 8.70 1.96 1.96-2427 54692 421 57 77 8.82 1.96 1.96-3315 74682 576 32 78 8.94 1.96 1.96-3793 85468 659 11 79 9.06 1.96 1.96-3785 85285 657 8 80 9.18 1.96 1.96-3290 74131 571-33 81 9.30 1.96 1.96-2396 53979 416-58 82 9.42 1.96 1.96 8875 23890 184-88 83 9.54 1.96 1.96 62334-2767 480-121 84 9.66 1.96 1.96 160011-7102 1233-121 85 9.75 1.96 1.96 224916-9982 1733-41 86 9.84 1.96 1.96 160581-7127 1237 125 87 9.96 1.96 1.96 65108-2890 502 117 88 10.08 1.96 1.96 13272 21950 169 83 89 10.20 1.96 1.96-2258 50885 392 54 90 10.32 1.96 1.96-3086 69528 536 31 91 10.44 1.96 1.96-3489 78616 606 9 92 10.56 1.96 1.96-3424 77147 594-12 93 10.68 1.96 1.96-2907 65506 505-36 94 10.80 1.96 1.96-1996 44984 347-64 95 10.92 1.96 1.96 27687 14148 213-88 96 11.04 1.96 1.96 84048-3730 648-120 97 11.16 1.96 1.96 176273-7823 1358-94 98 11.25 1.96 1.96 242038-10742 1865-46 99 11.34 1.96 1.96 181147-8040 1396 125 100 11.47 1.96 1.96 93484-4149 720 115 101 11.60 1.96 1.96 39852-1769 307 79 102 11.73 1.96 1.96-1049 23641 182 54 103 11.86 1.96 1.96-1613 36332 280-50 104 11.98 1.96 1.96-2143 48290 372-47 105 12.11 1.96 1.96-2359 53157 410-30 106 12.24 1.96 1.96-2180 49109 378-28 107 12.37 1.96 1.96 5715 38109 294-30 108 12.50 1.96 1.96 2283 1481 18-32 Piastra fondazione valle Nr. X A fs A fi fs fi c c 1 0.00 1.96 1.96 0 0 0 0 2 0.13 1.96 1.96 0 0 0 0 3 0.26 1.96 1.96 0 0 0 0 4 0.40 1.96 1.96 0 0 0 0
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 153 5 0.53 1.96 1.96-1 16 0 0 6 0.66 1.96 1.96 56 50 0 0 7 0.75 1.96 1.96 41-2 0 0 8 0.84 1.96 1.96 41 34 0 0 9 0.96 1.96 1.96-1 13 0 0 10 1.08 1.96 1.96 0 0 0 0 11 1.20 1.96 1.96 0 0 0 0 12 1.32 1.96 1.96 0 0 0 0 13 1.44 1.96 1.96 0 0 0 0 14 1.56 1.96 1.96 0 0 0 0 15 1.68 1.96 1.96 0 0 0 0 16 1.80 1.96 1.96 0 0 0 0 17 1.92 1.96 1.96 0 0 0 0 18 2.04 1.96 1.96-1 13 0 0 19 2.16 1.96 1.96 39 34 0 0 20 2.25 1.96 1.96 33-1 0 0 21 2.34 1.96 1.96 39 34 0 0 22 2.46 1.96 1.96-1 13 0 0 23 2.58 1.96 1.96 0 0 0 0 24 2.70 1.96 1.96 0 0 0 0 25 2.82 1.96 1.96 0 0 0 0 26 2.94 1.96 1.96 0 0 0 0 27 3.06 1.96 1.96 0 0 0 0 28 3.18 1.96 1.96 0 0 0 0 29 3.30 1.96 1.96 0 0 0 0 30 3.42 1.96 1.96 0 0 0 0 31 3.54 1.96 1.96-1 13 0 0 32 3.66 1.96 1.96 39 34 0 0 33 3.75 1.96 1.96 33-1 0 0 34 3.84 1.96 1.96 39 34 0 0 35 3.96 1.96 1.96-1 13 0 0 36 4.08 1.96 1.96 0 0 0 0 37 4.20 1.96 1.96 0 0 0 0 38 4.32 1.96 1.96 0 0 0 0 39 4.44 1.96 1.96 0 0 0 0 40 4.56 1.96 1.96 0 0 0 0 41 4.68 1.96 1.96 0 0 0 0 42 4.80 1.96 1.96 0 0 0 0 43 4.92 1.96 1.96 0 0 0 0 44 5.04 1.96 1.96-1 13 0 0 45 5.16 1.96 1.96 39 34 0 0 46 5.25 1.96 1.96 33-1 0 0 47 5.34 1.96 1.96 39 34 0 0 48 5.46 1.96 1.96-1 13 0 0 49 5.58 1.96 1.96 0 0 0 0 50 5.70 1.96 1.96 0 0 0 0 51 5.82 1.96 1.96 0 0 0 0 52 5.94 1.96 1.96 0 0 0 0 53 6.06 1.96 1.96 0 0 0 0 54 6.18 1.96 1.96 0 0 0 0 55 6.30 1.96 1.96 0 0 0 0 56 6.42 1.96 1.96 0 0 0 0 57 6.54 1.96 1.96-1 13 0 0 58 6.66 1.96 1.96 39 34 0 0 59 6.75 1.96 1.96 33-1 0 0 60 6.84 1.96 1.96 39 34 0 0 61 6.96 1.96 1.96-1 13 0 0 62 7.08 1.96 1.96 0 0 0 0 63 7.20 1.96 1.96 0 0 0 0 64 7.32 1.96 1.96 0 0 0 0 65 7.44 1.96 1.96 0 0 0 0 66 7.56 1.96 1.96 0 0 0 0 67 7.68 1.96 1.96 0 0 0 0 68 7.80 1.96 1.96 0 0 0 0 69 7.92 1.96 1.96 0 0 0 0 70 8.04 1.96 1.96-1 13 0 0 71 8.16 1.96 1.96 39 34 0 0 72 8.25 1.96 1.96 33-1 0 0 73 8.34 1.96 1.96 39 34 0 0 74 8.46 1.96 1.96-1 13 0 0 75 8.58 1.96 1.96 0 0 0 0 76 8.70 1.96 1.96 0 0 0 0 77 8.82 1.96 1.96 0 0 0 0
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 154 78 8.94 1.96 1.96 0 0 0 0 79 9.06 1.96 1.96 0 0 0 0 80 9.18 1.96 1.96 0 0 0 0 81 9.30 1.96 1.96 0 0 0 0 82 9.42 1.96 1.96 0 0 0 0 83 9.54 1.96 1.96-1 13 0 0 84 9.66 1.96 1.96 39 34 0 0 85 9.75 1.96 1.96 33-1 0 0 86 9.84 1.96 1.96 39 34 0 0 87 9.96 1.96 1.96-1 13 0 0 88 10.08 1.96 1.96 0 0 0 0 89 10.20 1.96 1.96 0 0 0 0 90 10.32 1.96 1.96 0 0 0 0 91 10.44 1.96 1.96 0 0 0 0 92 10.56 1.96 1.96 0 0 0 0 93 10.68 1.96 1.96 0 0 0 0 94 10.80 1.96 1.96 0 0 0 0 95 10.92 1.96 1.96 0 0 0 0 96 11.04 1.96 1.96-1 13 0 0 97 11.16 1.96 1.96 41 34 0 0 98 11.25 1.96 1.96 39-2 0 0 99 11.34 1.96 1.96 52 46 0 0 100 11.47 1.96 1.96-1 15 0 0 101 11.60 1.96 1.96 0 0 0 0 102 11.73 1.96 1.96 0 0 0 0 103 11.86 1.96 1.96 0 0 0 0 104 11.98 1.96 1.96 0 0 0 0 105 12.11 1.96 1.96 0 0 0 0 106 12.24 1.96 1.96-1 14 0 0 107 12.37 1.96 1.96 18 66 1 0 108 12.50 1.96 1.96-8 186 1 0 Verifiche a fessurazione Combinazione n 16 L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Mpf Momento di prima fessurazione espressa in [knm] M Momento agente nella sezione espressa in [knm] m deformazione media espressa in [%] sm Distanza media tra le fessure espressa in [mm] w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione paramento N Y A fs A fi M pf M m s m w 1 0.00 8.04 8.04-23.51-0.01 0.0000 0.00 0.000 2 0.08 8.04 8.04 24.07 0.35 0.0000 0.00 0.000 3 0.17 8.04 8.04 24.64 0.55 0.0000 0.00 0.000 4 0.25 8.04 8.04 25.21 0.72 0.0000 0.00 0.000 5 0.33 8.04 8.04 25.79 0.88 0.0000 0.00 0.000 6 0.42 8.04 8.04 26.37 1.03 0.0000 0.00 0.000 7 0.50 8.04 8.04 26.96 1.17 0.0000 0.00 0.000 8 0.58 8.04 8.04 27.56 1.31 0.0000 0.00 0.000 9 0.67 8.04 8.04 28.16 1.43 0.0000 0.00 0.000 10 0.75 8.04 8.04 28.77 1.55 0.0000 0.00 0.000 11 0.84 8.04 8.04 29.39 1.66 0.0000 0.00 0.000 12 0.92 8.04 8.04-30.01-2.21 0.0000 0.00 0.000 13 1.00 8.04 8.04-30.64-3.05 0.0000 0.00 0.000 14 1.09 8.04 8.04-31.27-4.65 0.0000 0.00 0.000 15 1.17 8.04 8.04-31.91-7.47 0.0000 0.00 0.000 16 1.25 8.04 8.04-32.56-17.82 0.0000 0.00 0.000 17 1.34 8.04 8.04-33.21-6.51 0.0000 0.00 0.000 18 1.42 8.04 8.04 33.87 2.73 0.0000 0.00 0.000 19 1.50 8.04 8.04 34.53 3.58 0.0000 0.00 0.000 20 1.59 8.04 8.04 35.20 4.92 0.0000 0.00 0.000 21 1.67 8.04 8.04 35.87 6.61 0.0000 0.00 0.000 22 1.75 8.04 8.04 36.56 8.11 0.0000 0.00 0.000 23 1.83 8.04 8.04 37.24 9.45 0.0000 0.00 0.000 24 1.92 8.04 8.04 37.94 10.70 0.0000 0.00 0.000 25 2.00 8.04 8.04 38.64 11.86 0.0000 0.00 0.000 26 2.08 8.04 8.04 39.34 12.97 0.0000 0.00 0.000 27 2.17 8.04 8.04 40.06 14.06 0.0000 0.00 0.000 28 2.25 8.04 8.04 40.77 15.15 0.0000 0.00 0.000 29 2.33 8.04 8.04 41.50 16.29 0.0000 0.00 0.000
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 155 30 2.42 8.04 8.04 42.23 17.52 0.0000 0.00 0.000 31 2.50 8.04 8.04 42.97 18.92 0.0000 0.00 0.000 Verifica fessurazione fondazione N Y A fs A fi M pf M m s m w 1-0.66 8.04 8.04 63.45 0.00 0.0000 0.00 0.000 2-0.60 8.04 8.04-63.45-0.02 0.0000 0.00 0.000 3-0.53 8.04 8.04-63.45-0.09 0.0000 0.00 0.000 4-0.47 8.04 8.04-63.45-0.21 0.0000 0.00 0.000 5-0.41 8.04 8.04-63.45-0.39 0.0000 0.00 0.000 6 0.00 8.04 8.04 63.45 30.08 0.0000 0.00 0.000 7 0.06 8.04 8.04 63.45 26.53 0.0000 0.00 0.000 8 0.11 8.04 8.04 63.45 23.51 0.0000 0.00 0.000 9 0.17 8.04 8.04 63.45 20.82 0.0000 0.00 0.000 10 0.22 8.04 8.04 63.45 18.28 0.0000 0.00 0.000 11 0.28 8.04 8.04 63.45 15.75 0.0000 0.00 0.000 12 0.34 8.04 8.04 63.45 13.09 0.0000 0.00 0.000 13 0.39 8.04 8.04 63.45 10.13 0.0000 0.00 0.000 14 0.45 8.04 8.04 63.45 7.31 0.0000 0.00 0.000 15 0.50 8.04 8.04 63.45 5.70 0.0000 0.00 0.000 16 0.56 8.04 8.04-63.45-8.23 0.0000 0.00 0.000 17 0.61 8.04 8.04-63.45-13.30 0.0000 0.00 0.000 18 0.65 8.04 8.04-63.45-15.04 0.0000 0.00 0.000 19 0.70 8.04 8.04-63.45-14.30 0.0000 0.00 0.000 20 0.74 8.04 8.04-63.45-10.24 0.0000 0.00 0.000 21 0.80 8.04 8.04-63.45-4.64 0.0000 0.00 0.000 22 0.86 8.04 8.04 63.45 3.52 0.0000 0.00 0.000 23 0.93 8.04 8.04 63.45 2.88 0.0000 0.00 0.000 24 0.99 8.04 8.04 63.45 1.94 0.0000 0.00 0.000 25 1.05 8.04 8.04 63.45 0.05 0.0000 0.00 0.000 Analisi dei pali Combinazione n 16 Risultanti sulla base della fondazione (per metro lineare di muro) Orizzontale [kn] 4.416 Verticale [kn] 117.850 Momento [knm] 14.592 Spostamenti della piastra di fondazione Orizzontale [cm] 0.13974 Verticale [cm] 0.02618 Rotazione [ ] 0.01215 Scarichi in testa ai pali Fila nr. N.pali N [kn] T [kn] M [knm] 1 16 123.01 3.45 0.00 2 16 61.13 3.45 0.00 Analisi dei tiranti Combinazione n 16 Nr. Nt D N Lf L f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kn] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kpa] Nr. NT D N L f L f 1 9 12.00 25.00 68.39 2.50 5.10 67189 COMBINAZIONE n 17 Peso muro favorevole e Peso terrapieno favorevole Valore della spinta statica 37.5044 [kn] Componente orizzontale della spinta statica 35.7258 [kn] Componente verticale della spinta statica 11.4123 [kn] Punto d'applicazione della spinta X = 1.05 [m] Y = -1.88 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 17.72 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 53.28 [ ] Incremento sismico della spinta 5.6976 [kn]
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 156 Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 1.05 [m] Y = -1.50 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 49.96 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 51.2393 [kn] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.53 [m] Y = -1.27 [m] Inerzia del muro 2.5209 [kn] Inerzia verticale del muro 1.2604 [kn] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 3.0261 [kn] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 1.5130 [kn] Risultanti sforzo tiranti : Fase di esercizio Sforzo tiranti in direzione X -40.2356 [kn] Sforzo tiranti in direzione Y 18.7622 [kn] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = -0.35 [m] Y = -1.25 [m] Risultanti sforzo tiranti : Fase di ribaltamento Sforzo tiranti in direzione X -40.2356 [kn] Sforzo tiranti in direzione Y 18.7622 [kn] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = [m] Y = -1.25 [m] Risultanti sforzo tiranti : Fase di scorrimento Sforzo tiranti in direzione X 0.0000 [kn] Sforzo tiranti in direzione Y 0.0000 [kn] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Risultanti carichi esterni Componente dir. X 0.10 [kn] Componente dir. Y 1.67 [kn] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 7.1539 [kn] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 140.2755 [kn] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 140.2755 [kn] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 7.1539 [kn] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0.11 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.71 [m] Risultante in fondazione 140.4578 [kn] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 2.92 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione -15.3960 [knm] Inviluppo sollecitazioni piastra paramento Combinazione n 17 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 12.50 Altezza(m) = 2.50 Origine all'attacco con la fondazione sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra espressa in [m] Ordinata Y positiva verso l'alto espressa in [m] I momenti positivi tendono le fibre contro terra Momento espresso in [knm] Taglio e Sforzo Normale espressi in [kn] Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax N 1 0.00-34.6337 20.5149-56.7217 34.3912 23.4008 2 0.08-31.8117 13.9215-55.3913 35.8786 22.5725 3 0.17-29.3319 10.2560-38.0484 34.6955 21.7498 4 0.25-27.0618 7.5994-29.4806 34.4343 20.9327 5 0.33-24.9073 5.5012-23.8984 34.8818 20.1266 6 0.42-22.7983 3.7933-19.6797 36.3765 19.3261 7 0.50-20.6747 2.3883-16.2742 38.8873 18.5312 8 0.58-18.4870 1.2291-13.4627 42.1907 17.7473 9 0.67-16.1872 0.2757-11.0745 46.5424 16.9689 10 0.75-13.7188 0.0000-9.0411 52.3390 16.1962 11 0.83-11.0113 0.0000-7.3800 60.2409 15.4345 12 0.91-7.9647 0.0000-5.9195 71.4697 14.6782 13 1.00-5.5674 1.7230-4.6356 88.3512 13.9278 14 1.08-4.0722 5.6566-3.5385 116.3583 13.1882 15 1.16-2.7593 12.5557-2.5839 174.9481 12.4541 16 1.25-2.6612 32.8909-137.6645 175.6414 11.7259 17 1.33-2.7380 14.1669-137.0641 15.4653 11.0050 18 1.41-2.7624 9.0067-80.0731 8.7064 10.2897 19 1.50-2.7408 6.0427-53.5979 7.4958 9.5804 20 1.58-2.6794 4.4607-38.0876 6.3255 8.8819 21 1.66-2.5842 3.3236-27.9929 5.2598 8.1890
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 157 22 1.75-2.4583 2.5681-20.9860 4.3168 7.5020 23 1.83-2.3052 2.1076-15.9046 3.4643 6.8259 24 1.92-2.1289 1.8243-12.0478 2.7302 6.1555 25 2.00-1.9307 1.6122-9.0128 2.4628 5.4908 26 2.08-1.7140 1.3958-6.6437 2.6167 4.8372 27 2.17-1.4823 1.1573-4.6876 2.7420 4.1891 28 2.25-1.2308 0.9014-3.0515 2.8824 3.5468 29 2.33-0.9480 0.6264-1.6368 3.2943 2.9156 30 2.42-0.6157 0.3281-1.9822 4.5752 2.2900 31 2.50-0.0110 0.0175-1.7942 4.7133 1.6700 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0.00 0.0000 30.3434-3.1594 175.9530 2 0.17 0.0000 9.5634-8.6796 175.2585 3 0.33 0.0000 3.3575-12.1221 63.0507 4 0.50-1.7086 0.7784-12.9852 35.3177 5 0.67-3.6235 0.0000-13.8688 22.8625 6 0.83-4.8464 0.0000-12.6467 14.8078 7 1.00-5.5756 0.0000-9.7044 8.9579 8 1.17-5.9164 0.0000-5.7233 4.2151 9 1.33-5.9160 0.0000-4.2365 5.6977 10 1.50-5.5745 0.0000-8.9798 9.6793 11 1.67-4.8445 0.0000-14.8304 12.6214 12 1.83-3.6208 0.0000-22.8859 13.8429 13 2.00-1.7051 0.7852-35.3422 12.9606 14 2.17 0.0000 3.3642-63.0764 12.0964 15 2.33 0.0000 9.5675-175.2864 8.6528 16 2.50 0.0000 30.3495-175.9810 175.9233 17 2.67 0.0000 9.5690-8.7116 175.2289 18 2.83 0.0000 3.3702-12.1563 63.0196 19 3.00-1.6993 0.7967-13.0219 35.2843 20 3.17-3.6130 0.0000-13.9069 22.8266 21 3.33-4.8345 0.0000-12.6879 14.7691 22 3.50-5.5623 0.0000-9.7490 8.9161 23 3.67-5.9015 0.0000-5.7709 4.1701 24 3.83-5.8994 0.0000-4.2898 5.6332 25 4.00-5.5560 0.0000-9.0390 9.6142 26 4.17-4.8239 0.0000-14.8959 12.5522 27 4.33-3.5979 0.0000-22.9585 13.7680 28 4.50-1.6795 0.8354-35.4226 12.8900 29 4.67 0.0000 3.4084-63.1658 12.0187 30 4.83 0.0000 9.5925-175.3874 8.5673 31 5.00 0.0000 30.3848-176.0823 175.8113 32 5.17 0.0000 9.6000-8.8256 175.1171 33 5.33 0.0000 3.4381-12.2821 62.8976 34 5.50-1.6501 0.8917-13.1608 35.1491 35 5.67-3.5580 0.0000-14.0503 22.6773 36 5.83-4.7728 0.0000-12.8464 14.6044 37 6.00-5.4930 0.0000-9.9234 8.7348 38 6.17-5.8236 0.0000-5.9553 3.9713 39 6.33-5.8115 0.0000-4.5335 5.3450 40 6.50-5.4567 0.0000-9.3122 9.3243 41 6.67-4.7116 0.0000-15.2013 12.2377 42 6.83-3.4706 0.1128-23.2992 13.4193 43 7.00-1.5350 1.0928-35.8020 12.5636 44 7.17 0.0000 3.6481-63.5880 11.6474 45 7.33 0.0000 9.7437-175.8688 8.1454 46 7.50 0.0000 30.5982-176.5652 175.2773 47 7.67 0.0000 9.7985-9.4540 174.5842 48 7.83 0.0000 3.8282-13.0039 62.3256 49 8.00-1.3320 1.4041-13.9915 34.5205 50 8.17-3.1941 0.5529-14.9062 21.9914 51 8.33-4.3601 0.0000-13.8338 13.8595 52 8.50-5.0182 0.0000-11.0622 7.9321 53 8.67-5.2798 0.0000-7.2506 3.1182 54 8.83-5.1957 0.0000-5.5114 3.2706 55 9.00-4.7652 0.0000-10.3337 7.1174 56 9.17-3.9346 0.4014-16.2662 9.7243 57 9.33-2.5876 1.2138-24.3888 10.5068 58 9.50-0.4973 2.3637-36.9991 9.8066 59 9.67 0.0000 5.0246-64.6439 8.3947 60 9.83 0.0000 11.0365-177.0587 4.3167
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 158 61 10.00 0.0000 32.0825-177.7631 174.2076 62 10.17 0.0000 11.4266-15.7256 173.5114 63 10.33 0.0000 5.7047-20.3872 61.7166 64 10.50 0.0000 3.0936-22.6507 34.2419 65 10.67-1.0763 1.5439-24.0435 22.2212 66 10.83-2.0871 0.5028-24.7443 14.8306 67 11.00-2.6262 0.0000-24.0639 10.0790 68 11.17-2.8679 0.0000-21.6199 6.8488 69 11.33-2.8961 0.0000-19.1463 4.5683 70 11.50-2.7873 0.0000-16.8495 2.9154 71 11.67-2.5784 0.0000-14.9370 1.6508 72 11.83-2.2876 0.0000-13.5923 0.6302 73 12.00-1.9012 0.0461-13.0360 0.0000 74 12.17-1.5718 0.2796-16.6937 0.0000 75 12.33-1.1165 0.4868-20.0253 0.0000 76 12.50-0.0789 0.0722-20.5063 0.0000 Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n 17 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 12.50 Altezza(m) = 1.71 Origine all'attacco con il muro sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax 1 0.00 0.0000 0.0042-0.0548 0.0000 2 0.06-0.0232 0.0000-0.7897 0.0000 3 0.12-0.0948 0.0000-1.5664 0.0000 4 0.19-0.2128 0.0000-2.3984 0.0000 5 0.25-0.3860 0.0000-3.1637 0.0000 6 0.66-22.4910 39.6752-113.5914 88.5999 7 0.72-13.1856 34.9146-110.9315 91.6977 8 0.77-8.0721 30.8479-75.5704 86.9996 9 0.83-4.5249 27.2169-56.8019 85.0644 10 0.88-1.8524 23.8112-44.2740 87.3634 11 0.94 0.0000 20.4534-34.7935 94.7377 12 1.00 0.0000 16.9711-27.2231 106.1626 13 1.05 0.0000 13.1694-21.0283 123.3853 14 1.11 0.0000 9.5638-15.7774 150.2887 15 1.16-1.7503 7.4820-11.3925 197.8341 16 1.22-9.6360 5.5813-7.4756 260.2777 17 1.26-15.8976 5.3225-4.8431 138.1563 18 1.31-18.0948 5.4148-2.5912 52.6071 19 1.35-17.2490 5.4001-44.0111 21.1052 20 1.40-12.3444 5.2929-192.9051 15.9341 21 1.46-5.5554 4.9239-132.4548 12.7785 22 1.52-3.1720 4.3650-79.3167 9.5323 23 1.59-1.8655 3.5443-46.6855 13.8194 24 1.65-0.8730 2.3789-22.0112 22.6974 25 1.71-0.0438 0.0539-6.7377 25.4376 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0.00-0.0001 9.6244-6.9246 8.8032 2 0.13-0.0001 8.8817-22.2008 23.3577 3 0.26-0.0002 6.7984-41.1783 32.0526 4 0.40-0.0432 3.5687-70.6431 33.5657 5 0.53-5.8088 0.0014-143.1582 31.9910 6 0.66-17.0646 0.0045-268.9291 22.5472 7 0.75-24.1949 0.0002-56.8581 56.3783 8 0.84-17.1449 0.0031-21.9758 267.3992 9 0.96-6.3417 0.0012-31.4632 147.6776 10 1.08-0.5913 2.7541-32.9025 76.7622 11 1.20-0.0001 6.0217-33.1256 46.5579 12 1.32-0.0001 8.2327-26.4235 27.7829 13 1.44 0.0000 9.4399-15.6936 12.9302 14 1.56-0.0001 9.4396-12.9389 15.7032 15 1.68-0.0001 8.2318-27.7933 26.4279 16 1.80-0.0001 6.0206-46.5723 33.1251 17 1.92-0.5946 2.7528-76.7894 32.8940
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 159 18 2.04-6.3448 0.0011-147.7546 31.4552 19 2.16-17.1499 0.0030-267.5304 21.9638 20 2.25-24.2070 0.0001-56.5089 56.5083 21 2.34-17.1499 0.0030-21.9618 267.5299 22 2.46-6.3449 0.0011-31.4529 147.7541 23 2.58-0.5949 2.7529-32.8916 76.7885 24 2.70-0.0001 6.0207-33.1224 46.5708 25 2.82-0.0001 8.2316-26.4244 27.7912 26 2.94-0.0001 9.4391-15.7009 12.9359 27 3.06-0.0001 9.4391-12.9363 15.7005 28 3.18-0.0001 8.2316-27.7917 26.4241 29 3.30-0.0001 6.0207-46.5714 33.1220 30 3.42-0.5950 2.7529-76.7892 32.8914 31 3.54-6.3451 0.0011-147.7549 31.4527 32 3.66-17.1499 0.0030-267.5312 21.9616 33 3.75-24.2070 0.0001-56.5091 56.5081 34 3.84-17.1500 0.0030-21.9636 267.5287 35 3.96-6.3454 0.0011-31.4547 147.7531 36 4.08-0.5954 2.7527-32.8935 76.7874 37 4.20-0.0001 6.0204-33.1243 46.5695 38 4.32-0.0001 8.2312-26.4264 27.7897 39 4.44-0.0001 9.4385-15.7032 12.9342 40 4.56-0.0001 9.4384-12.9384 15.6980 41 4.68-0.0001 8.2308-27.7940 26.4211 42 4.80-0.0001 6.0199-46.5740 33.1187 43 4.92-0.5967 2.7521-76.7924 32.8876 44 5.04-6.3471 0.0011-147.7587 31.4491 45 5.16-17.1510 0.0030-267.5313 21.9575 46 5.25-24.2081 0.0001-56.5062 56.4998 47 5.34-17.1513 0.0030-21.9693 267.5165 48 5.46-6.3487 0.0011-31.4612 147.7477 49 5.58-0.5992 2.7511-32.9002 76.7813 50 5.70-0.0001 6.0183-33.1320 46.5628 51 5.82-0.0001 8.2280-26.4352 27.7820 52 5.94-0.0001 9.4344-15.7143 12.9258 53 6.06-0.0001 9.4337-12.9486 15.6852 54 6.18-0.0001 8.2261-27.8060 26.4054 55 6.30-0.0001 6.0158-46.5880 33.1012 56 6.42-0.6065 2.7479-76.8093 32.8677 57 6.54-6.3583 0.0011-147.7790 31.4299 58 6.66-17.1573 0.0030-267.5312 21.9353 59 6.75-24.2142 0.0001-56.4898 56.4545 60 6.84-17.1590 0.0030-22.0001 267.4500 61 6.96-6.3670 0.0011-31.4967 147.7187 62 7.08-0.6201 2.7422-32.9368 76.7486 63 7.20-0.0001 6.0067-33.1740 46.5261 64 7.32-0.0001 8.2109-26.4833 27.7406 65 7.44-0.0001 9.4119-15.7747 12.8796 66 7.56-0.0001 9.4079-13.0049 15.6158 67 7.68-0.0001 8.2003-27.8717 26.3200 68 7.80-0.0001 5.9931-46.6644 33.0056 69 7.92-0.6599 2.7250-76.9018 32.7593 70 8.04-6.4199 0.0011-147.8906 31.3258 71 8.16-17.1913 0.0030-267.5325 21.8150 72 8.25-24.2474 0.0001-56.4012 56.2068 73 8.34-17.2007 0.0030-22.1664 267.0854 74 8.46-6.4676 0.0011-31.6875 147.5584 75 8.58-0.7352 2.6940-33.1333 76.5666 76 8.70-0.0001 5.9440-33.3988 46.3211 77 8.82-0.0001 8.1168-26.7387 27.5071 78 8.94-0.0001 9.2891-16.0989 12.6179 79 9.06-0.0001 9.2692-13.3318 15.2577 80 9.18-0.0001 8.0568-28.2590 25.8674 81 9.30-0.0001 5.8666-47.1209 32.5021 82 9.42-0.9648 2.5962-77.4587 32.1884 83 9.54-6.7751 0.0011-148.5655 30.7786 84 9.66-17.3894 0.0030-267.7282 21.1804 85 9.75-24.4435 0.0001-56.0667 54.8703 86 9.84-17.4514 0.0030-23.0644 265.0343 87 9.96-7.0765 0.0011-32.7378 146.5582 88 10.08-1.4427 2.3853-34.2103 75.4139 89 10.20-0.0001 5.5304-34.6563 45.0041 90 10.32-0.0001 7.5566-28.1949 26.0002
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 160 91 10.44-0.0001 8.5445-18.1842 10.9311 92 10.56-0.0001 8.3848-15.4198 13.1266 93 10.68-0.0001 7.1196-30.6569 22.5853 94 10.80-0.0001 4.8890-49.8085 28.6091 95 10.92-3.0093 1.5375-80.5382 27.4173 96 11.04-9.1350 0.0012-152.0382 26.2090 97 11.16-19.1566 0.0030-266.5837 15.3755 98 11.25-26.3042 0.0002-59.0849 50.4843 99 11.34-19.6865 0.0041-33.8731 254.4806 100 11.47-10.1617 0.0013-46.6705 139.5849 101 11.60-4.3329 0.1204-48.7657 68.2902 102 11.73-0.0002 2.5681-52.2294 40.3885 103 11.86-0.0002 3.9469-50.4821 24.0406 104 11.98-0.0003 5.2456-42.7368 12.6598 105 12.11-0.0003 5.7740-36.6352 4.4125 106 12.24-0.0860 5.3335-36.3576 0.0740 107 12.37-0.6274 4.1376-43.9583 0.1876 108 12.50-0.2531 0.1449-45.0123 0.1419 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 17 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kpa] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kpa] fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kpa] tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kpa] fi Nr. Y B, H A fs A fi c c fs fi 1 0.00 100, 30 8.04 8.04 6-3 -85-89 2 0.08 100, 30 8.04 8.04 65-2 -674 1759 3 0.17 100, 31 8.04 8.04 98-1 1456 2968 4 0.25 100, 31 8.04 8.04 125-1 2360 3903 5 0.33 100, 31 8.04 8.04 147-1 3146 4652 6 0.42 100, 32 8.04 8.04 167-2 3822 5278 7 0.50 100, 32 8.04 8.04 184-3 4370 5808 8 0.58 100, 33 8.04 8.04 199-4 4871 6227 9 0.67 100, 33 8.04 8.04 211-5 5659 6527 10 0.75 100, 33 8.04 8.04 231-7 7185 6708 11 0.84 100, 34 8.04 8.04 293-9 9939 6755 12 0.92 100, 34 8.04 8.04 386-10 14266 6663 13 1.00 100, 34 8.04 8.04 512-14 20388 6425 14 1.09 100, 35 8.04 8.04 746-18 32207-7082 15 1.17 100, 35 8.04 8.04 1145-32 52951-10628 16 1.25 100, 35 8.04 8.04 2590-103 129427-23302 17 1.34 100, 36 8.04 8.04 983-117 44150-9368 18 1.42 100, 36 8.04 8.04 439-112 15379 9129 19 1.50 100, 37 8.04 8.04 425-107 -4513 14379 20 1.59 100, 37 8.04 8.04 597-103 -6124 23084 21 1.67 100, 37 8.04 8.04 810-98 -8093 34163 22 1.75 100, 38 8.04 8.04 990-93 -9778 43707 23 1.83 100, 38 8.04 8.04 1147-88 -11265 52124 24 1.92 100, 38 8.04 8.04 1287-83 -12607 59715 25 2.00 100, 39 8.04 8.04 1415-79 -13847 66715 26 2.08 100, 39 8.04 8.04 1535-74 -15018 73317 27 2.17 100, 39 8.04 8.04 1650-69 -16151 79716 28 2.25 100, 40 8.04 8.04 1764-65 -17284 86136 29 2.33 100, 40 8.04 8.04 1881-59 24533 92826 30 2.42 100, 41 8.04 8.04 2008-55 36610 100116 31 2.50 100, 41 8.04 8.04 2152-51 58768 108453 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 17 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kpa] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kpa] fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kpa] tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kpa] fs
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 161 Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B, H A fs A fi c c fi fs 1 0.00 100, 50 8.04 8.04 0 0 12-2 2 0.06 100, 50 8.04 8.04 1-2 -10 65 3 0.13 100, 50 8.04 8.04 4-4 -41 268 4 0.19 100, 50 8.04 8.04 9-6 -92 601 5 0.25 100, 50 8.04 8.04 17-8 -166 1090 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B, H A fs A fi c c fi fs 1 0.00 100, 50 8.04 8.04 2-8 152 124 2 0.06 100, 50 8.04 8.04 104-17 6715 2464 3 0.12 100, 50 8.04 8.04 154-25 10005 5266 4 0.19 100, 50 8.04 8.04 190-57 12322 8954 5 0.25 100, 50 8.04 8.04 242-82 13900 15682 6 0.31 100, 50 8.04 8.04 538-86 14941 34847 7 0.36 100, 50 8.04 8.04 751-33 15244 48692 8 0.40 100, 50 8.04 8.04 788 51 15285 51079 9 0.45 100, 50 8.04 8.04 692 110 15025 44877 10 0.49 100, 50 8.04 8.04 420 168 15755 27201 11 0.55 100, 50 8.04 8.04 326 160 21121 4941 12 0.60 100, 50 8.04 8.04 417 151 26997-4126 13 0.66 100, 50 8.04 8.04 574 143 37176-5681 14 0.71 100, 50 8.04 8.04 739 135 47907-7321 15 0.77 100, 50 8.04 8.04 891 127 57737-8823 16 0.83 100, 50 8.04 8.04 1037 121 67216-10272 17 0.88 100, 50 8.04 8.04 1185 113 76830 12773 18 0.94 100, 50 8.04 8.04 1343 106 87080 22787 19 0.99 100, 50 8.04 8.04 1521 101 98560 37221 20 1.05 100, 50 8.04 8.04 1728 115 111998 63489 Armature e tensioni piastre Combinazione n 17 X Afs Afi Nu Mu CS ascissa sezione espressa in [m] area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] sforzo normale ultimo espresso in [kn] momento ultimo espresso in [knm] coefficiente sicurezza sezione Piastra paramento Nr. X A fs A fi fs fi c c 1 0.00 3.27 3.27 301961-21990 3664 105 2 0.17 3.27 3.27 95106-6885 1169 96 3 0.33 3.27 3.27 35462-2542 444 77 4 0.50 3.27 3.27 8646 17003 206 60 5 0.67 3.27 3.27-2626 36059 438 44 6 0.83 3.27 3.27-3512 48229 585 30 7 1.00 3.27 3.27-4041 55486 677 18 8 1.17 3.27 3.27-4288 59024 721 9 9 1.33 3.27 3.27-4287 59020 721-5 10 1.50 3.27 3.27-4040 55474 677-19 11 1.67 3.27 3.27-3511 48210 585-31 12 1.83 3.27 3.27-2624 36033 437-45 13 2.00 3.27 3.27 8722 16968 206-60 14 2.17 3.27 3.27 35533-2547 445-77 15 2.33 3.27 3.27 95170-6890 1170-96 16 2.50 3.27 3.27 302022-21994 3665-91 17 2.67 3.27 3.27 95194-6892 1170 95 18 2.83 3.27 3.27 35596-2551 446 77 19 3.00 3.27 3.27 8848 16910 205 60 20 3.17 3.27 3.27-2618 35954 436 44 21 3.33 3.27 3.27-3504 48111 584 30 22 3.50 3.27 3.27-4031 55353 675 18 23 3.67 3.27 3.27-4277 58857 719 9 24 3.83 3.27 3.27-4275 58834 718-5 25 4.00 3.27 3.27-4026 55290 675-19 26 4.17 3.27 3.27-3496 48005 583-31 27 4.33 3.27 3.27-2607 35804 435-45 28 4.50 3.27 3.27 9279 16714 203-60 29 4.67 3.27 3.27 36000-2580 451-78 30 4.83 3.27 3.27 95565-6919 1174-96
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 162 31 5.00 3.27 3.27 302373-22020 3669-91 32 5.17 3.27 3.27 95684-6927 1176 95 33 5.33 3.27 3.27 36314-2603 455 76 34 5.50 3.27 3.27 9935 16421 199 59 35 5.67 3.27 3.27-2578 35407 430 44 36 5.83 3.27 3.27-3459 47497 576 31 37 6.00 3.27 3.27-3981 54664 666 17 38 6.17 3.27 3.27-4220 57989 708 9 39 6.33 3.27 3.27-4212 57856 707-6 40 6.50 3.27 3.27-3955 54302 661-19 41 6.67 3.27 3.27-3414 46887 569-32 42 6.83 3.27 3.27-2515 34538 419-46 43 7.00 3.27 3.27 12275 15276 185-62 44 7.17 3.27 3.27 38531-2762 483-79 45 7.33 3.27 3.27 97828-7082 1202-94 46 7.50 3.27 3.27 304496-22175 3695-93 47 7.67 3.27 3.27 98606-7139 1212 93 48 7.83 3.27 3.27 40433-2898 507 74 49 8.00 3.27 3.27 15798 13255 206 57 50 8.17 3.27 3.27 6655 31786 386 43 51 8.33 3.27 3.27-3157 43354 526 28 52 8.50 3.27 3.27-3636 49926 606 15 53 8.67 3.27 3.27-3826 52537 638 6 54 8.83 3.27 3.27-3761 51644 627-10 55 9.00 3.27 3.27-3440 47241 573-22 56 9.17 3.27 3.27 4831 38844 471-35 57 9.33 3.27 3.27 14610 25457 308-49 58 9.50 3.27 3.27 26467 4911 345-64 59 9.67 3.27 3.27 53070-3803 665-78 60 9.83 3.27 3.27 112430-8140 1382-89 61 10.00 3.27 3.27 319268-23250 3874-98 62 10.17 3.27 3.27 116403-8427 1430 99 63 10.33 3.27 3.27 60253-4318 755 78 64 10.50 3.27 3.27 33922-2402 435 61 65 10.67 3.27 3.27 17655 10589 232 47 66 10.83 3.27 3.27 6052 20534 248 36 67 11.00 3.27 3.27-1901 26101 317 27 68 11.17 3.27 3.27-2078 28614 349-21 69 11.33 3.27 3.27-2118 29250 359-22 70 11.50 3.27 3.27-2063 28590 355-24 71 11.67 3.27 3.27-1934 26980 340-25 72 11.83 3.27 3.27-1741 24498 328-14 73 12.00 3.27 3.27-1546 22647 305-15 74 12.17 3.27 3.27 2469 18920 255-16 75 12.33 3.27 3.27 4256 13439 181-15 76 12.50 3.27 3.27 869 683 12-15 Piastra fondazione monte Nr. X A fs A fi fs fi c c 1 0.00 1.96 1.96-4801 108168 834-12 2 0.13 1.96 1.96-4430 99820 769-28 3 0.26 1.96 1.96-3391 76406 589-60 4 0.40 1.96 1.96-1780 40108 309-98 5 0.53 1.96 1.96 65285-2897 503-142 6 0.66 1.96 1.96 191786-8512 1478-154 7 0.75 1.96 1.96 271923-12069 2095 48 8 0.84 1.96 1.96 192689-8552 1485 155 9 0.96 1.96 1.96 71273-3163 549 146 10 1.08 1.96 1.96 6645 30953 239 105 11 1.20 1.96 1.96-3004 67677 522 70 12 1.32 1.96 1.96-4107 92526 713 39 13 1.44 1.96 1.96-4709 106094 818 14 14 1.56 1.96 1.96-4709 106090 818-11 15 1.68 1.96 1.96-4106 92516 713-39 16 1.80 1.96 1.96-3003 67665 521-70 17 1.92 1.96 1.96 6683 30938 238-105 18 2.04 1.96 1.96 71308-3165 550-146 19 2.16 1.96 1.96 192745-8554 1485-155 20 2.25 1.96 1.96 272059-12075 2096 48 21 2.34 1.96 1.96 192745-8554 1485 155 22 2.46 1.96 1.96 71310-3165 550 146 23 2.58 1.96 1.96 6686 30939 238 105 24 2.70 1.96 1.96-3003 67665 521 70
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 163 25 2.82 1.96 1.96-4106 92514 713 39 26 2.94 1.96 1.96-4708 106085 817 15 27 3.06 1.96 1.96-4708 106085 817 11 28 3.18 1.96 1.96-4106 92514 713-39 29 3.30 1.96 1.96-3003 67665 521-70 30 3.42 1.96 1.96 6687 30939 238-105 31 3.54 1.96 1.96 71312-3165 550-146 32 3.66 1.96 1.96 192745-8554 1485-155 33 3.75 1.96 1.96 272059-12075 2096-48 34 3.84 1.96 1.96 192746-8555 1485 155 35 3.96 1.96 1.96 71315-3165 550 146 36 4.08 1.96 1.96 6692 30937 238 105 37 4.20 1.96 1.96-3003 67662 521 70 38 4.32 1.96 1.96-4106 92509 713 39 39 4.44 1.96 1.96-4708 106078 817 15 40 4.56 1.96 1.96-4708 106076 817 11 41 4.68 1.96 1.96-4106 92505 713-39 42 4.80 1.96 1.96-3003 67657 521-70 43 4.92 1.96 1.96 6706 30931 238-105 44 5.04 1.96 1.96 71334-3166 550-146 45 5.16 1.96 1.96 192758-8555 1485-155 46 5.25 1.96 1.96 272072-12075 2097-48 47 5.34 1.96 1.96 192762-8555 1485 155 48 5.46 1.96 1.96 71352-3167 550 146 49 5.58 1.96 1.96 6734 30919 238 105 50 5.70 1.96 1.96-3002 67639 521 70 51 5.82 1.96 1.96-4104 92474 713 39 52 5.94 1.96 1.96-4706 106032 817 15 53 6.06 1.96 1.96-4706 106024 817 11 54 6.18 1.96 1.96-4103 92452 712-39 55 6.30 1.96 1.96-3001 67610 521-70 56 6.42 1.96 1.96 6816 30883 238-105 57 6.54 1.96 1.96 71460-3172 551-146 58 6.66 1.96 1.96 192828-8558 1486-155 59 6.75 1.96 1.96 272140-12078 2097-48 60 6.84 1.96 1.96 192848-8559 1486 155 61 6.96 1.96 1.96 71558-3176 551 146 62 7.08 1.96 1.96 6969 30819 237 105 63 7.20 1.96 1.96-2996 67509 520 70 64 7.32 1.96 1.96-4096 92281 711 39 65 7.44 1.96 1.96-4695 105779 815 15 66 7.56 1.96 1.96-4693 105734 815 11 67 7.68 1.96 1.96-4090 92162 710-39 68 7.80 1.96 1.96-2989 67355 519-70 69 7.92 1.96 1.96 7416 30626 236-106 70 8.04 1.96 1.96 72152-3202 556-146 71 8.16 1.96 1.96 193211-8575 1489-155 72 8.25 1.96 1.96 272513-12095 2100-48 73 8.34 1.96 1.96 193316-8580 1490 155 74 8.46 1.96 1.96 72688-3226 560 145 75 8.58 1.96 1.96 8262 30277 233 105 76 8.70 1.96 1.96-2965 66804 515 69 77 8.82 1.96 1.96-4049 91224 703 39 78 8.94 1.96 1.96-4633 104399 804 14 79 9.06 1.96 1.96-4624 104175 803 10 80 9.18 1.96 1.96-4019 90550 698-40 81 9.30 1.96 1.96-2926 65934 508-71 82 9.42 1.96 1.96 10843 29178 225-107 83 9.54 1.96 1.96 76144-3379 587-148 84 9.66 1.96 1.96 195437-8674 1506-147 85 9.75 1.96 1.96 274717-12193 2117-50 86 9.84 1.96 1.96 196134-8705 1511 152 87 9.96 1.96 1.96 79532-3530 613 143 88 10.08 1.96 1.96 16214 26808 207 102 89 10.20 1.96 1.96-2759 62155 479 66 90 10.32 1.96 1.96-3769 84928 654 37 91 10.44 1.96 1.96-4262 96030 740 12 92 10.56 1.96 1.96-4182 94236 726-15 93 10.68 1.96 1.96-3551 80016 617-44 94 10.80 1.96 1.96-2439 54947 423-78 95 10.92 1.96 1.96 33821 17279 261-108 96 11.04 1.96 1.96 102667-4557 791-147 97 11.16 1.96 1.96 215298-9555 1659-115
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 164 98 11.25 1.96 1.96 295629-13121 2278-56 99 11.34 1.96 1.96 221253-9820 1705 153 100 11.47 1.96 1.96 114206-5069 880 140 101 11.60 1.96 1.96 48697-2161 375 97 102 11.73 1.96 1.96-1281 28863 222 66 103 11.86 1.96 1.96-1969 44358 342-61 104 11.98 1.96 1.96-2617 58955 454-58 105 12.11 1.96 1.96-2880 64894 500-37 106 12.24 1.96 1.96-2660 59943 462-34 107 12.37 1.96 1.96 7051 46502 358-37 108 12.50 1.96 1.96 2844 1629 22-39 Piastra fondazione valle Nr. X A fs A fi fs fi c c 1 0.00 1.96 1.96 0 0 0 0 2 0.13 1.96 1.96 0 0 0 0 3 0.26 1.96 1.96 0 0 0 0 4 0.40 1.96 1.96 0 0 0 0 5 0.53 1.96 1.96-1 16 0 0 6 0.66 1.96 1.96 56 50 0 0 7 0.75 1.96 1.96 41-2 0 0 8 0.84 1.96 1.96 41 34 0 0 9 0.96 1.96 1.96-1 13 0 0 10 1.08 1.96 1.96 0 0 0 0 11 1.20 1.96 1.96 0 0 0 0 12 1.32 1.96 1.96 0 0 0 0 13 1.44 1.96 1.96 0 0 0 0 14 1.56 1.96 1.96 0 0 0 0 15 1.68 1.96 1.96 0 0 0 0 16 1.80 1.96 1.96 0 0 0 0 17 1.92 1.96 1.96 0 0 0 0 18 2.04 1.96 1.96-1 13 0 0 19 2.16 1.96 1.96 39 34 0 0 20 2.25 1.96 1.96 33-1 0 0 21 2.34 1.96 1.96 39 34 0 0 22 2.46 1.96 1.96-1 13 0 0 23 2.58 1.96 1.96 0 0 0 0 24 2.70 1.96 1.96 0 0 0 0 25 2.82 1.96 1.96 0 0 0 0 26 2.94 1.96 1.96 0 0 0 0 27 3.06 1.96 1.96 0 0 0 0 28 3.18 1.96 1.96 0 0 0 0 29 3.30 1.96 1.96 0 0 0 0 30 3.42 1.96 1.96 0 0 0 0 31 3.54 1.96 1.96-1 13 0 0 32 3.66 1.96 1.96 39 34 0 0 33 3.75 1.96 1.96 33-1 0 0 34 3.84 1.96 1.96 39 34 0 0 35 3.96 1.96 1.96-1 13 0 0 36 4.08 1.96 1.96 0 0 0 0 37 4.20 1.96 1.96 0 0 0 0 38 4.32 1.96 1.96 0 0 0 0 39 4.44 1.96 1.96 0 0 0 0 40 4.56 1.96 1.96 0 0 0 0 41 4.68 1.96 1.96 0 0 0 0 42 4.80 1.96 1.96 0 0 0 0 43 4.92 1.96 1.96 0 0 0 0 44 5.04 1.96 1.96-1 13 0 0 45 5.16 1.96 1.96 39 34 0 0 46 5.25 1.96 1.96 33-1 0 0 47 5.34 1.96 1.96 39 34 0 0 48 5.46 1.96 1.96-1 13 0 0 49 5.58 1.96 1.96 0 0 0 0 50 5.70 1.96 1.96 0 0 0 0 51 5.82 1.96 1.96 0 0 0 0 52 5.94 1.96 1.96 0 0 0 0 53 6.06 1.96 1.96 0 0 0 0 54 6.18 1.96 1.96 0 0 0 0 55 6.30 1.96 1.96 0 0 0 0 56 6.42 1.96 1.96 0 0 0 0 57 6.54 1.96 1.96-1 13 0 0 58 6.66 1.96 1.96 39 34 0 0 59 6.75 1.96 1.96 33-1 0 0
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 165 60 6.84 1.96 1.96 39 34 0 0 61 6.96 1.96 1.96-1 13 0 0 62 7.08 1.96 1.96 0 0 0 0 63 7.20 1.96 1.96 0 0 0 0 64 7.32 1.96 1.96 0 0 0 0 65 7.44 1.96 1.96 0 0 0 0 66 7.56 1.96 1.96 0 0 0 0 67 7.68 1.96 1.96 0 0 0 0 68 7.80 1.96 1.96 0 0 0 0 69 7.92 1.96 1.96 0 0 0 0 70 8.04 1.96 1.96-1 13 0 0 71 8.16 1.96 1.96 39 34 0 0 72 8.25 1.96 1.96 33-1 0 0 73 8.34 1.96 1.96 39 34 0 0 74 8.46 1.96 1.96-1 13 0 0 75 8.58 1.96 1.96 0 0 0 0 76 8.70 1.96 1.96 0 0 0 0 77 8.82 1.96 1.96 0 0 0 0 78 8.94 1.96 1.96 0 0 0 0 79 9.06 1.96 1.96 0 0 0 0 80 9.18 1.96 1.96 0 0 0 0 81 9.30 1.96 1.96 0 0 0 0 82 9.42 1.96 1.96 0 0 0 0 83 9.54 1.96 1.96-1 13 0 0 84 9.66 1.96 1.96 39 34 0 0 85 9.75 1.96 1.96 33-1 0 0 86 9.84 1.96 1.96 39 34 0 0 87 9.96 1.96 1.96-1 13 0 0 88 10.08 1.96 1.96 0 0 0 0 89 10.20 1.96 1.96 0 0 0 0 90 10.32 1.96 1.96 0 0 0 0 91 10.44 1.96 1.96 0 0 0 0 92 10.56 1.96 1.96 0 0 0 0 93 10.68 1.96 1.96 0 0 0 0 94 10.80 1.96 1.96 0 0 0 0 95 10.92 1.96 1.96 0 0 0 0 96 11.04 1.96 1.96-1 13 0 0 97 11.16 1.96 1.96 41 34 0 0 98 11.25 1.96 1.96 39-2 0 0 99 11.34 1.96 1.96 52 46 0 0 100 11.47 1.96 1.96-1 15 0 0 101 11.60 1.96 1.96 0 0 0 0 102 11.73 1.96 1.96 0 0 0 0 103 11.86 1.96 1.96 0 0 0 0 104 11.98 1.96 1.96 0 0 0 0 105 12.11 1.96 1.96 0 0 0 0 106 12.24 1.96 1.96-1 14 0 0 107 12.37 1.96 1.96 18 66 1 0 108 12.50 1.96 1.96-8 186 1 0 Verifiche a fessurazione Combinazione n 17 L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Mpf Momento di prima fessurazione espressa in [knm] M Momento agente nella sezione espressa in [knm] m deformazione media espressa in [%] sm Distanza media tra le fessure espressa in [mm] w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione paramento N Y A fs A fi M pf M m s m w 1 0.00 8.04 8.04-23.51-0.02 0.0000 0.00 0.000 2 0.08 8.04 8.04 24.07 0.62 0.0000 0.00 0.000 3 0.17 8.04 8.04 24.64 0.95 0.0000 0.00 0.000 4 0.25 8.04 8.04 25.21 1.23 0.0000 0.00 0.000 5 0.33 8.04 8.04 25.79 1.48 0.0000 0.00 0.000 6 0.42 8.04 8.04 26.37 1.71 0.0000 0.00 0.000 7 0.50 8.04 8.04 26.96 1.93 0.0000 0.00 0.000 8 0.58 8.04 8.04 27.56 2.13 0.0000 0.00 0.000 9 0.67 8.04 8.04 28.16 2.31 0.0000 0.00 0.000 10 0.75 8.04 8.04-28.77-2.57 0.0000 0.00 0.000 11 0.84 8.04 8.04-29.39-3.32 0.0000 0.00 0.000
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 166 12 0.92 8.04 8.04-30.01-4.46 0.0000 0.00 0.000 13 1.00 8.04 8.04-30.64-6.04 0.0000 0.00 0.000 14 1.09 8.04 8.04-31.27-9.01 0.0000 0.00 0.000 15 1.17 8.04 8.04-31.91-14.17 0.0000 0.00 0.000 16 1.25 8.04 8.04-32.56-32.89 0.0377 163.40 0.105 17 1.34 8.04 8.04-33.21-12.56 0.0000 0.00 0.000 18 1.42 8.04 8.04-33.87-5.66 0.0000 0.00 0.000 19 1.50 8.04 8.04 34.53 5.57 0.0000 0.00 0.000 20 1.59 8.04 8.04 35.20 7.96 0.0000 0.00 0.000 21 1.67 8.04 8.04 35.87 11.01 0.0000 0.00 0.000 22 1.75 8.04 8.04 36.56 13.72 0.0000 0.00 0.000 23 1.83 8.04 8.04 37.24 16.19 0.0000 0.00 0.000 24 1.92 8.04 8.04 37.94 18.49 0.0000 0.00 0.000 25 2.00 8.04 8.04 38.64 20.67 0.0000 0.00 0.000 26 2.08 8.04 8.04 39.34 22.80 0.0000 0.00 0.000 27 2.17 8.04 8.04 40.06 24.91 0.0000 0.00 0.000 28 2.25 8.04 8.04 40.77 27.06 0.0000 0.00 0.000 29 2.33 8.04 8.04 41.50 29.33 0.0000 0.00 0.000 30 2.42 8.04 8.04 42.23 31.81 0.0000 0.00 0.000 31 2.50 8.04 8.04 42.97 34.63 0.0000 0.00 0.000 Verifica fessurazione fondazione N Y A fs A fi M pf M m s m w 1-0.66 8.04 8.04 63.45 0.00 0.0000 0.00 0.000 2-0.60 8.04 8.04-63.45-0.02 0.0000 0.00 0.000 3-0.53 8.04 8.04-63.45-0.09 0.0000 0.00 0.000 4-0.47 8.04 8.04-63.45-0.21 0.0000 0.00 0.000 5-0.41 8.04 8.04-63.45-0.39 0.0000 0.00 0.000 6 0.00 8.04 8.04 63.45 39.68 0.0000 0.00 0.000 7 0.06 8.04 8.04 63.45 34.91 0.0000 0.00 0.000 8 0.11 8.04 8.04 63.45 30.85 0.0000 0.00 0.000 9 0.17 8.04 8.04 63.45 27.22 0.0000 0.00 0.000 10 0.22 8.04 8.04 63.45 23.81 0.0000 0.00 0.000 11 0.28 8.04 8.04 63.45 20.45 0.0000 0.00 0.000 12 0.34 8.04 8.04 63.45 16.97 0.0000 0.00 0.000 13 0.39 8.04 8.04 63.45 13.17 0.0000 0.00 0.000 14 0.45 8.04 8.04 63.45 9.56 0.0000 0.00 0.000 15 0.50 8.04 8.04 63.45 7.48 0.0000 0.00 0.000 16 0.56 8.04 8.04-63.45-9.64 0.0000 0.00 0.000 17 0.61 8.04 8.04-63.45-15.90 0.0000 0.00 0.000 18 0.65 8.04 8.04-63.45-18.09 0.0000 0.00 0.000 19 0.70 8.04 8.04-63.45-17.25 0.0000 0.00 0.000 20 0.74 8.04 8.04-63.45-12.34 0.0000 0.00 0.000 21 0.80 8.04 8.04-63.45-5.56 0.0000 0.00 0.000 22 0.86 8.04 8.04 63.45 4.36 0.0000 0.00 0.000 23 0.93 8.04 8.04 63.45 3.54 0.0000 0.00 0.000 24 0.99 8.04 8.04 63.45 2.38 0.0000 0.00 0.000 25 1.05 8.04 8.04 63.45 0.05 0.0000 0.00 0.000 Analisi dei pali Combinazione n 17 Risultanti sulla base della fondazione (per metro lineare di muro) Orizzontale [kn] 7.154 Verticale [kn] 140.276 Momento [knm] 15.396 Spostamenti della piastra di fondazione Orizzontale [cm] 0.22636 Verticale [cm] 0.03109 Rotazione [ ] 0.01597 Scarichi in testa ai pali Fila nr. N.pali N [kn] T [kn] M [knm] 1 16 150.26 5.59 0.00 2 16 68.92 5.59 0.00 Analisi dei tiranti Combinazione n 17 Nr. Nt D N numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kn]
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 167 Lf L f lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kpa] Nr. NT D N L f L f 1 9 12.00 25.00 123.32 4.40 7.00 121154 COMBINAZIONE n 18 Peso muro favorevole e Peso terrapieno favorevole Valore della spinta statica 37.5044 [kn] Componente orizzontale della spinta statica 35.7258 [kn] Componente verticale della spinta statica 11.4123 [kn] Punto d'applicazione della spinta X = 1.05 [m] Y = -1.88 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 17.72 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 53.28 [ ] Incremento sismico della spinta 3.5033 [kn] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 1.05 [m] Y = -1.50 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 49.71 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 51.2393 [kn] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.53 [m] Y = -1.27 [m] Inerzia del muro 2.5209 [kn] Inerzia verticale del muro -1.2604 [kn] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 3.0261 [kn] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte -1.5130 [kn] Risultanti sforzo tiranti : Fase di esercizio Sforzo tiranti in direzione X -38.4565 [kn] Sforzo tiranti in direzione Y 17.9325 [kn] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = -0.35 [m] Y = -1.25 [m] Risultanti sforzo tiranti : Fase di ribaltamento Sforzo tiranti in direzione X -38.4565 [kn] Sforzo tiranti in direzione Y 17.9325 [kn] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = [m] Y = -1.25 [m] Risultanti sforzo tiranti : Fase di scorrimento Sforzo tiranti in direzione X 0.0000 [kn] Sforzo tiranti in direzione Y 0.0000 [kn] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Risultanti carichi esterni Componente dir. X 0.10 [kn] Componente dir. Y 1.67 [kn] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 6.8427 [kn] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 133.2313 [kn] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 133.2313 [kn] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 6.8427 [kn] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0.11 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.71 [m] Risultante in fondazione 133.4069 [kn] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 2.94 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione -14.7812 [knm] Inviluppo sollecitazioni piastra paramento Combinazione n 18 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 12.50 Altezza(m) = 2.50 Origine all'attacco con la fondazione sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra espressa in [m] Ordinata Y positiva verso l'alto espressa in [m] I momenti positivi tendono le fibre contro terra Momento espresso in [knm] Taglio e Sforzo Normale espressi in [kn] Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax N 1 0.00-33.6245 19.0851-54.1051 32.9782 23.4008 2 0.08-30.9174 12.7939-52.8141 34.4223 22.5725 3 0.17-28.5354 9.3024-36.2147 33.3138 21.7498
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 168 4 0.25-26.3522 6.7768-28.0040 33.0854 20.9327 5 0.33-24.2777 4.7866-22.6498 33.5317 20.1266 6 0.42-22.2452 3.1709-18.6004 34.9777 19.3261 7 0.50-20.1974 1.8460-15.3297 37.3934 18.5312 8 0.58-18.0872 0.7574-12.6294 40.5638 17.7473 9 0.67-15.8687 0.0000-10.3352 44.7350 16.9689 10 0.75-13.4882 0.0000-8.3828 50.2859 16.1962 11 0.83-10.8783 0.0000-6.7878 57.8463 15.4345 12 0.91-7.9438 0.0000-5.3862 68.5852 14.6782 13 1.00-5.6293 1.3387-4.1553 84.7254 13.9278 14 1.08-4.1768 5.1218-3.1061 111.4965 13.1882 15 1.16-2.8983 11.7395-2.1962 167.4967 12.4541 16 1.25-2.7808 31.1992-131.2932 168.1596 11.7259 17 1.33-2.8306 13.3267-130.7218 15.0658 11.0050 18 1.41-2.8306 8.4180-76.2552 8.5985 10.2897 19 1.50-2.7871 5.6080-50.9565 7.4355 9.5804 20 1.58-2.7061 4.1183-36.1408 6.3082 8.8819 21 1.66-2.5936 3.0530-26.5028 5.2793 8.1890 22 1.75-2.4527 2.3514-19.8176 4.3662 7.5020 23 1.83-2.2870 1.9308-14.9760 3.5361 6.8259 24 1.92-2.1004 1.6780-11.3071 2.8172 6.1555 25 2.00-1.8945 1.4919-8.4258 2.5521 5.4908 26 2.08-1.6727 1.2997-6.1873 2.6717 4.8372 27 2.17-1.4390 1.0841-4.3461 2.7618 4.1891 28 2.25-1.1887 0.8493-2.8125 2.8642 3.5468 29 2.33-0.9114 0.5936-1.4929 3.2112 2.9156 30 2.42-0.5896 0.3127-1.8646 4.3996 2.2900 31 2.50-0.0103 0.0170-1.7169 4.5084 1.6700 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0.00 0.0000 29.0017-3.0189 168.1724 2 0.17 0.0000 9.1406-8.2936 167.5095 3 0.33 0.0000 3.2091-11.5826 60.2687 4 0.50-1.6330 0.7440-12.4067 33.7646 5 0.67-3.4633 0.0000-13.2599 21.8597 6 0.83-4.6321 0.0000-12.0919 14.1610 7 1.00-5.3291 0.0000-9.2768 8.5688 8 1.17-5.6548 0.0000-5.4542 4.0335 9 1.33-5.6544 0.0000-4.0540 5.4296 10 1.50-5.3280 0.0000-8.5898 9.2528 11 1.67-4.6303 0.0000-14.1826 12.0677 12 1.83-3.4607 0.0000-21.8821 13.2351 13 2.00-1.6297 0.7505-33.7879 12.3832 14 2.17 0.0000 3.2155-60.2933 11.5581 15 2.33 0.0000 9.1445-167.5362 8.2679 16 2.50 0.0000 29.0076-168.1992 168.1440 17 2.67 0.0000 9.1459-8.3241 167.4812 18 2.83 0.0000 3.2212-11.6153 60.2390 19 3.00-1.6241 0.7614-12.4417 33.7326 20 3.17-3.4532 0.0000-13.2963 21.8254 21 3.33-4.6208 0.0000-12.1313 14.1240 22 3.50-5.3164 0.0000-9.3195 8.5289 23 3.67-5.6406 0.0000-5.4999 3.9906 24 3.83-5.6386 0.0000-4.1051 5.3680 25 4.00-5.3103 0.0000-8.6464 9.1906 26 4.17-4.6106 0.0000-14.2452 12.0015 27 4.33-3.4388 0.0000-21.9515 13.1635 28 4.50-1.6053 0.7985-33.8648 12.3158 29 4.67 0.0000 3.2577-60.3787 11.4839 30 4.83 0.0000 9.1683-167.6327 8.1863 31 5.00 0.0000 29.0413-168.2960 168.0369 32 5.17 0.0000 9.1755-8.4331 167.3743 33 5.33 0.0000 3.2861-11.7355 60.1224 34 5.50-1.5771 0.8523-12.5745 33.6035 35 5.67-3.4006 0.0000-13.4334 21.6828 36 5.83-4.5618 0.0000-12.2828 13.9666 37 6.00-5.2501 0.0000-9.4863 8.3555 38 6.17-5.5660 0.0000-5.6776 3.8004 39 6.33-5.5546 0.0000-4.3382 5.0933 40 6.50-5.2154 0.0000-8.9077 8.9135 41 6.67-4.5032 0.0000-14.5372 11.7008 42 6.83-3.3172 0.1078-22.2772 12.8302
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 169 43 7.00-1.4672 1.0445-34.2275 12.0039 44 7.17 0.0000 3.4868-60.7823 11.1291 45 7.33 0.0000 9.3129-168.0928 7.7831 46 7.50 0.0000 29.2452-168.7575 167.5266 47 7.67 0.0000 9.3652-9.0336 166.8650 48 7.83 0.0000 3.6589-12.4252 59.5758 49 8.00-1.2731 1.3420-13.3682 33.0028 50 8.17-3.0529 0.5284-14.2516 21.0273 51 8.33-4.1673 0.0000-13.2268 13.2547 52 8.50-4.7963 0.0000-10.5756 7.5884 53 8.67-5.0464 0.0000-6.9219 2.9858 54 8.83-4.9660 0.0000-5.2725 3.1133 55 9.00-4.5545 0.0000-9.8848 6.8034 56 9.17-3.7607 0.3836-15.5558 9.2977 57 9.33-2.4732 1.1601-23.3193 10.0456 58 9.50-0.4753 2.2592-35.3677 9.3696 59 9.67 0.0000 4.8025-61.7918 8.0211 60 9.83 0.0000 10.5485-169.2301 4.1247 61 10.00 0.0000 30.6639-169.9025 166.5041 62 10.17 0.0000 10.9213-15.0264 165.8396 63 10.33 0.0000 5.4525-19.4802 58.9942 64 10.50 0.0000 2.9568-21.6420 32.7385 65 10.67-1.0287 1.4757-22.9876 21.2502 66 10.83-1.9948 0.4806-23.6587 14.1935 67 11.00-2.5101 0.0000-23.0360 9.6547 68 11.17-2.7410 0.0000-20.6846 6.5802 69 11.33-2.7680 0.0000-18.3143 4.4071 70 11.50-2.6639 0.0000-16.1157 2.8267 71 11.67-2.4642 0.0000-14.2859 1.6106 72 11.83-2.1862 0.0000-12.9994 0.6226 73 12.00-1.8169 0.0441-12.4671 0.0000 74 12.17-1.5019 0.2672-15.9487 0.0000 75 12.33-1.0666 0.4651-19.1315 0.0000 76 12.50-0.0760 0.0700-19.5991 0.0000 Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n 18 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 12.50 Altezza(m) = 1.71 Origine all'attacco con il muro sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax 1 0.00 0.0000 0.0042-0.0548 0.0000 2 0.06-0.0232 0.0000-0.7897 0.0000 3 0.12-0.0948 0.0000-1.5664 0.0000 4 0.19-0.2128 0.0000-2.3984 0.0000 5 0.25-0.3860 0.0000-3.1637 0.0000 6 0.66-23.0738 36.1482-111.2270 81.4053 7 0.72-14.0498 31.7770-108.5561 84.5026 8 0.77-9.0225 28.0594-74.7309 80.1598 9 0.83-5.4943 24.7489-56.7062 78.4577 10 0.88-2.8074 21.6450-44.6248 80.8006 11 0.94-0.7072 18.5785-35.4454 87.9755 12 1.00 0.0000 15.3850-28.0852 99.0108 13 1.05 0.0000 11.8789-22.0346 115.5710 14 1.11 0.0000 8.5512-16.8753 141.3619 15 1.16-2.1298 6.6668-12.5385 186.8224 16 1.22-9.5539 4.9455-8.6191 246.3575 17 1.26-15.4547 4.7633-6.0564 129.8592 18 1.31-17.4892 4.9103-3.7364 48.8373 19 1.35-16.6306 4.9491-44.3755 18.9509 20 1.40-11.9109 4.8934-184.9611 14.1570 21 1.46-5.3879 4.5961-126.9940 11.4044 22 1.52-3.0751 4.1054-76.1678 8.5036 23 1.59-1.8004 3.3535-44.8825 12.8153 24 1.65-0.8368 2.2612-21.1932 21.4631 25 1.71-0.0407 0.0524-6.4867 24.1995
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 170 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0.00-0.0001 9.1706-6.5156 8.0598 2 0.13-0.0001 8.4629-21.0014 23.0310 3 0.26-0.0002 6.4779-39.0540 30.7151 4 0.40-0.0412 3.4007-67.1295 32.0592 5 0.53-5.5342 0.0014-136.2727 30.4051 6 0.66-16.2612 0.0045-253.3461 21.4577 7 0.75-23.0550 0.0002-51.8487 52.0441 8 0.84-16.3376 0.0031-20.9127 251.8826 9 0.96-6.0424 0.0012-29.9117 140.5875 10 1.08-0.5633 2.6242-31.4183 72.9693 11 1.20-0.0001 5.7376-31.6972 44.1853 12 1.32-0.0001 7.8443-25.5524 26.3184 13 1.44 0.0000 8.9946-14.3879 12.2041 14 1.56-0.0001 8.9943-12.2120 14.3960 15 1.68-0.0001 7.8435-26.3279 25.5560 16 1.80-0.0001 5.7367-44.1985 31.6964 17 1.92-0.5664 2.6231-72.9947 31.4099 18 2.04-6.0452 0.0011-140.6603 29.9039 19 2.16-16.3421 0.0030-252.0167 20.9012 20 2.25-23.0661 0.0001-52.0661 52.0655 21 2.34-16.3420 0.0030-20.8993 252.0162 22 2.46-6.0453 0.0011-29.9019 140.6598 23 2.58-0.5666 2.6232-31.4078 72.9938 24 2.70-0.0001 5.7368-31.6939 44.1971 25 2.82-0.0001 7.8434-25.5528 26.3260 26 2.94-0.0001 8.9939-14.3933 12.2093 27 3.06-0.0001 8.9939-12.2097 14.3929 28 3.18-0.0001 7.8434-26.3265 25.5524 29 3.30-0.0001 5.7368-44.1977 31.6936 30 3.42-0.5667 2.6232-72.9945 31.4075 31 3.54-6.0455 0.0011-140.6606 29.9016 32 3.66-16.3421 0.0030-252.0174 20.8991 33 3.75-23.0662 0.0001-52.0665 52.0649 34 3.84-16.3421 0.0030-20.9010 252.0150 35 3.96-6.0457 0.0011-29.9035 140.6589 36 4.08-0.5671 2.6230-31.4095 72.9927 37 4.20-0.0001 5.7365-31.6957 44.1959 38 4.32-0.0001 7.8430-25.5546 26.3246 39 4.44-0.0001 8.9933-14.3955 12.2077 40 4.56-0.0001 8.9932-12.2116 14.3904 41 4.68-0.0001 7.8426-26.3287 25.5495 42 4.80-0.0001 5.7361-44.2002 31.6904 43 4.92-0.5683 2.6225-72.9975 31.4040 44 5.04-6.0474 0.0011-140.6642 29.8982 45 5.16-16.3431 0.0030-252.0177 20.8952 46 5.25-23.0672 0.0001-52.0703 52.0608 47 5.34-16.3434 0.0030-20.9064 252.0035 48 5.46-6.0489 0.0011-29.9097 140.6538 49 5.58-0.5707 2.6215-31.4159 72.9870 50 5.70-0.0001 5.7345-31.7030 44.1894 51 5.82-0.0001 7.8400-25.5629 26.3173 52 5.94-0.0001 8.9894-14.4059 12.1996 53 6.06-0.0001 8.9887-12.2213 14.3776 54 6.18-0.0001 7.8381-26.3400 25.5345 55 6.30-0.0001 5.7321-44.2134 31.6736 56 6.42-0.5776 2.6184-73.0136 31.3849 57 6.54-6.0581 0.0011-140.6836 29.8799 58 6.66-16.3491 0.0030-252.0190 20.8741 59 6.75-23.0731 0.0001-52.0905 52.0383 60 6.84-16.3508 0.0030-20.9358 251.9410 61 6.96-6.0664 0.0011-29.9435 140.6261 62 7.08-0.5907 2.6130-31.4509 72.9557 63 7.20-0.0001 5.7235-31.7431 44.1544 64 7.32-0.0001 7.8236-25.6084 26.2776 65 7.44-0.0001 8.9680-14.4629 12.1556 66 7.56-0.0001 8.9642-12.2742 14.3081 67 7.68-0.0001 7.8135-26.4021 25.4525 68 7.80-0.0001 5.7105-44.2858 31.5823 69 7.92-0.6285 2.5966-73.1015 31.2814 70 8.04-6.1167 0.0011-140.7898 29.7809 71 8.16-16.3815 0.0030-252.0278 20.7597
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 171 72 8.25-23.1047 0.0001-52.2021 51.9140 73 8.34-16.3904 0.0030-21.0941 251.5979 74 8.46-6.1622 0.0011-30.1250 140.4733 75 8.58-0.7003 2.5671-31.6383 72.7820 76 8.70-0.0001 5.6637-31.9574 43.9582 77 8.82-0.0001 7.7340-25.8496 26.0544 78 8.94-0.0001 8.8509-14.7670 11.9059 79 9.06-0.0001 8.8320-12.5821 13.9453 80 9.18-0.0001 7.6768-26.7682 25.0169 81 9.30-0.0001 5.5900-44.7184 31.1008 82 9.42-0.9191 2.4739-73.6306 30.7364 83 9.54-6.4552 0.0011-141.4323 29.2606 84 9.66-16.5703 0.0030-252.2534 20.1560 85 9.75-23.2915 0.0001-52.8982 51.1307 86 9.84-16.6293 0.0030-21.9488 249.6627 87 9.96-6.7425 0.0011-31.1251 139.5200 88 10.08-1.3744 2.2730-32.6652 71.6817 89 10.20-0.0001 5.2696-33.1550 42.6993 90 10.32-0.0001 7.2002-27.2155 24.6146 91 10.44-0.0001 8.1414-16.6718 10.2992 92 10.56-0.0001 7.9893-14.5498 11.5966 93 10.68-0.0001 6.7837-29.0365 21.8431 94 10.80-0.0001 4.6584-47.2653 27.3762 95 10.92-2.8672 1.4650-76.5554 26.1808 96 11.04-8.7039 0.0012-144.7372 24.9155 97 11.16-18.2542 0.0030-251.3895 14.6329 98 11.25-25.0646 0.0002-56.3221 48.1279 99 11.34-18.7591 0.0041-32.2372 239.7977 100 11.47-9.6815 0.0013-44.3752 132.8655 101 11.60-4.1275 0.1153-46.5151 64.8574 102 11.73-0.0002 2.4477-49.9745 38.2283 103 11.86-0.0002 3.7618-47.8011 22.5805 104 11.98-0.0003 4.9999-40.6593 11.6518 105 12.11-0.0003 5.5038-34.8828 3.7129 106 12.24-0.0813 5.0846-34.6266 0.0740 107 12.37-0.5961 3.9458-41.8117 0.1876 108 12.50-0.2368 0.1415-42.8404 0.1419 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 18 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kpa] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kpa] fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kpa] tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kpa] fi Nr. Y B, H A fs A fi c c fs fi 1 0.00 100, 30 8.04 8.04 6-3 -84-89 2 0.08 100, 30 8.04 8.04 62-2 -650 1634 3 0.17 100, 31 8.04 8.04 94-1 1307 2793 4 0.25 100, 31 8.04 8.04 120-1 2121 3704 5 0.33 100, 31 8.04 8.04 143-1 2811 4450 6 0.42 100, 32 8.04 8.04 163-2 3387 5088 7 0.50 100, 32 8.04 8.04 181-3 3833 5644 8 0.58 100, 33 8.04 8.04 196-4 4227 6100 9 0.67 100, 33 8.04 8.04 209-6 4888 6447 10 0.75 100, 33 8.04 8.04 220-8 6245 6684 11 0.84 100, 34 8.04 8.04 269-10 8768 6795 12 0.92 100, 34 8.04 8.04 356-11 12792 6775 13 1.00 100, 34 8.04 8.04 475-14 18532 6616 14 1.09 100, 35 8.04 8.04 698-18 29715-6665 15 1.17 100, 35 8.04 8.04 1078-31 49431-10045 16 1.25 100, 35 8.04 8.04 2458-99 122414-22151 17 1.34 100, 36 8.04 8.04 920-112 40813-8815 18 1.42 100, 36 8.04 8.04 397-108 13255 9537 19 1.50 100, 37 8.04 8.04 429-103 -4556 14622 20 1.59 100, 37 8.04 8.04 596-98 -6110 23002 21 1.67 100, 37 8.04 8.04 800-95 -8006 33645 22 1.75 100, 38 8.04 8.04 973-90 -9630 42817 23 1.83 100, 38 8.04 8.04 1125-85 -11064 50907 24 1.92 100, 38 8.04 8.04 1260-80 -12359 58203
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 172 25 2.00 100, 39 8.04 8.04 1383-76 -13555 64929 26 2.08 100, 39 8.04 8.04 1498-71 -14683 71268 27 2.17 100, 39 8.04 8.04 1609-66 -15775 77407 28 2.25 100, 40 8.04 8.04 1718-62 -16865 83561 29 2.33 100, 40 8.04 8.04 1831-57 21169 89965 30 2.42 100, 41 8.04 8.04 1953-53 32634 96935 31 2.50 100, 41 8.04 8.04 2091-49 53747 104898 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 18 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kpa] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kpa] fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kpa] tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kpa] fs Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B, H A fs A fi c c fi fs 1 0.00 100, 50 8.04 8.04 0 0 12-2 2 0.06 100, 50 8.04 8.04 1-2 -10 65 3 0.13 100, 50 8.04 8.04 4-4 -41 268 4 0.19 100, 50 8.04 8.04 9-6 -92 601 5 0.25 100, 50 8.04 8.04 17-8 -166 1090 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B, H A fs A fi c c fi fs 1 0.00 100, 50 8.04 8.04 2-7 148 115 2 0.06 100, 50 8.04 8.04 98-16 6383 2362 3 0.12 100, 50 8.04 8.04 146-24 9467 5082 4 0.19 100, 50 8.04 8.04 179-55 11589 8681 5 0.25 100, 50 8.04 8.04 235-80 12974 15209 6 0.31 100, 50 8.04 8.04 519-84 13813 33623 7 0.36 100, 50 8.04 8.04 724-33 13971 46946 8 0.40 100, 50 8.04 8.04 762 46 13861 49370 9 0.45 100, 50 8.04 8.04 673 102 13446 43627 10 0.49 100, 50 8.04 8.04 416 156 13961 26969 11 0.55 100, 50 8.04 8.04 290 149 18820 6012 12 0.60 100, 50 8.04 8.04 372 140 24139-3689 13 0.66 100, 50 8.04 8.04 517 131 33533-5124 14 0.71 100, 50 8.04 8.04 670 123 43430-6637 15 0.77 100, 50 8.04 8.04 809 117 52445-8014 16 0.83 100, 50 8.04 8.04 943 109 61101-9337 17 0.88 100, 50 8.04 8.04 1078 101 69863 15510 18 0.94 100, 50 8.04 8.04 1222 94 79208 25469 19 0.99 100, 50 8.04 8.04 1384 90 89702 39661 20 1.05 100, 50 8.04 8.04 1574 102 102042 65135 Armature e tensioni piastre Combinazione n 18 X Afs Afi Nu Mu CS ascissa sezione espressa in [m] area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] sforzo normale ultimo espresso in [kn] momento ultimo espresso in [knm] coefficiente sicurezza sezione Piastra paramento Nr. X A fs A fi fs fi c c 1 0.00 3.27 3.27 288609-21018 3502 101 2 0.17 3.27 3.27 90900-6581 1117 91 3 0.33 3.27 3.27 33894-2429 425 74 4 0.50 3.27 3.27 8264 16251 197 57 5 0.67 3.27 3.27-2510 34465 418 43 6 0.83 3.27 3.27-3357 46096 559 29 7 1.00 3.27 3.27-3862 53032 647 18 8 1.17 3.27 3.27-4098 56414 689 9 9 1.33 3.27 3.27-4098 56410 689-5 10 1.50 3.27 3.27-3861 53021 647-18 11 1.67 3.27 3.27-3356 46078 559-29 12 1.83 3.27 3.27-2508 34439 418-43
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 173 13 2.00 3.27 3.27 8336 16218 197-57 14 2.17 3.27 3.27 33962-2434 426-74 15 2.33 3.27 3.27 90962-6585 1118-91 16 2.50 3.27 3.27 288667-21022 3503-87 17 2.67 3.27 3.27 90985-6587 1118 91 18 2.83 3.27 3.27 34022-2438 426 74 19 3.00 3.27 3.27 8457 16162 196 57 20 3.17 3.27 3.27-2503 34365 417 42 21 3.33 3.27 3.27-3349 45983 558 29 22 3.50 3.27 3.27-3853 52906 646 17 23 3.67 3.27 3.27-4088 56255 687 9 24 3.83 3.27 3.27-4086 56232 687-5 25 4.00 3.27 3.27-3848 52845 645-18 26 4.17 3.27 3.27-3341 45882 557-29 27 4.33 3.27 3.27-2492 34221 415-43 28 4.50 3.27 3.27 8868 15975 194-58 29 4.67 3.27 3.27 34408-2466 431-74 30 4.83 3.27 3.27 91339-6613 1122-92 31 5.00 3.27 3.27 289003-21046 3507-87 32 5.17 3.27 3.27 91453-6621 1124 91 33 5.33 3.27 3.27 34708-2487 435 73 34 5.50 3.27 3.27 9496 15695 190 57 35 5.67 3.27 3.27-2464 33841 411 42 36 5.83 3.27 3.27-3306 45396 551 30 37 6.00 3.27 3.27-3805 52246 636 17 38 6.17 3.27 3.27-4034 55425 677 8 39 6.33 3.27 3.27-4025 55298 675-6 40 6.50 3.27 3.27-3780 51901 632-18 41 6.67 3.27 3.27-3264 44814 544-30 42 6.83 3.27 3.27-2404 33011 401-44 43 7.00 3.27 3.27 11732 14600 177-59 44 7.17 3.27 3.27 36828-2639 461-76 45 7.33 3.27 3.27 93502-6769 1149-90 46 7.50 3.27 3.27 291032-21194 3532-89 47 7.67 3.27 3.27 94246-6823 1158 89 48 7.83 3.27 3.27 38645-2770 484 71 49 8.00 3.27 3.27 15100 12669 197 54 50 8.17 3.27 3.27 6361 30380 369 41 51 8.33 3.27 3.27-3018 41437 503 27 52 8.50 3.27 3.27-3475 47718 579 14 53 8.67 3.27 3.27-3657 50214 609 6 54 8.83 3.27 3.27-3595 49360 599-10 55 9.00 3.27 3.27-3288 45152 548-21 56 9.17 3.27 3.27 4617 37126 451-34 57 9.33 3.27 3.27 13964 24332 295-47 58 9.50 3.27 3.27 25297 4694 329-62 59 9.67 3.27 3.27 50724-3635 636-75 60 9.83 3.27 3.27 107459-7780 1321-85 61 10.00 3.27 3.27 305151-22222 3703-94 62 10.17 3.27 3.27 111257-8055 1367 94 63 10.33 3.27 3.27 57589-4127 722 75 64 10.50 3.27 3.27 32423-2296 416 58 65 10.67 3.27 3.27 16875 10120 222 45 66 10.83 3.27 3.27 5785 19625 237 35 67 11.00 3.27 3.27-1817 24946 303 26 68 11.17 3.27 3.27-1986 27348 334-20 69 11.33 3.27 3.27-2024 27956 344-21 70 11.50 3.27 3.27-1972 27324 339-22 71 11.67 3.27 3.27-1848 25785 324-26 72 11.83 3.27 3.27-1663 23412 314-14 73 12.00 3.27 3.27-1477 21642 291-14 74 12.17 3.27 3.27 2360 18078 243-15 75 12.33 3.27 3.27 4066 12838 173-14 76 12.50 3.27 3.27 843 658 11-14 Piastra fondazione monte Nr. X A fs A fi fs fi c c 1 0.00 1.96 1.96-4574 103067 794-12 2 0.13 1.96 1.96-4221 95113 733-27 3 0.26 1.96 1.96-3231 72804 561-57 4 0.40 1.96 1.96-1696 38220 295-93 5 0.53 1.96 1.96 62198-2761 479-135 6 0.66 1.96 1.96 182757-8111 1408-147
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 174 7 0.75 1.96 1.96 259112-11500 1997 45 8 0.84 1.96 1.96 183615-8149 1415 148 9 0.96 1.96 1.96 67910-3014 523 139 10 1.08 1.96 1.96 6331 29493 227 100 11 1.20 1.96 1.96-2862 64484 497 67 12 1.32 1.96 1.96-3913 88161 679 37 13 1.44 1.96 1.96-4487 101089 779 13 14 1.56 1.96 1.96-4486 101086 779-9 15 1.68 1.96 1.96-3912 88152 679-37 16 1.80 1.96 1.96-2862 64474 497-67 17 1.92 1.96 1.96 6366 29481 227-100 18 2.04 1.96 1.96 67941-3015 524-139 19 2.16 1.96 1.96 183666-8152 1415-148 20 2.25 1.96 1.96 259237-11506 1998 45 21 2.34 1.96 1.96 183666-8152 1415 148 22 2.46 1.96 1.96 67942-3015 524 139 23 2.58 1.96 1.96 6368 29482 227 100 24 2.70 1.96 1.96-2862 64475 497 67 25 2.82 1.96 1.96-3912 88151 679 37 26 2.94 1.96 1.96-4486 101082 779 14 27 3.06 1.96 1.96-4486 101081 779 10 28 3.18 1.96 1.96-3912 88151 679-37 29 3.30 1.96 1.96-2862 64475 497-67 30 3.42 1.96 1.96 6369 29481 227-100 31 3.54 1.96 1.96 67944-3016 524-139 32 3.66 1.96 1.96 183666-8152 1415-148 33 3.75 1.96 1.96 259237-11506 1998-45 34 3.84 1.96 1.96 183667-8152 1415 148 35 3.96 1.96 1.96 67947-3016 524 139 36 4.08 1.96 1.96 6374 29480 227 100 37 4.20 1.96 1.96-2861 64472 497 67 38 4.32 1.96 1.96-3912 88146 679 37 39 4.44 1.96 1.96-4486 101074 779 14 40 4.56 1.96 1.96-4486 101073 779 10 41 4.68 1.96 1.96-3912 88142 679-37 42 4.80 1.96 1.96-2861 64467 497-67 43 4.92 1.96 1.96 6388 29473 227-100 44 5.04 1.96 1.96 67966-3016 524-139 45 5.16 1.96 1.96 183678-8152 1415-148 46 5.25 1.96 1.96 259249-11506 1998-45 47 5.34 1.96 1.96 183682-8152 1415 148 48 5.46 1.96 1.96 67983-3017 524 139 49 5.58 1.96 1.96 6414 29462 227 100 50 5.70 1.96 1.96-2860 64449 497 66 51 5.82 1.96 1.96-3911 88112 679 37 52 5.94 1.96 1.96-4484 101031 779 14 53 6.06 1.96 1.96-4484 101023 778 10 54 6.18 1.96 1.96-3910 88092 679-37 55 6.30 1.96 1.96-2859 64422 496-67 56 6.42 1.96 1.96 6492 29428 227-100 57 6.54 1.96 1.96 68086-3022 525-139 58 6.66 1.96 1.96 183745-8155 1416-148 59 6.75 1.96 1.96 259315-11509 1998-45 60 6.84 1.96 1.96 183764-8156 1416 148 61 6.96 1.96 1.96 68179-3026 525 139 62 7.08 1.96 1.96 6638 29367 226 100 63 7.20 1.96 1.96-2855 64326 496 66 64 7.32 1.96 1.96-3902 87928 678 37 65 7.44 1.96 1.96-4473 100790 777 14 66 7.56 1.96 1.96-4471 100747 776 10 67 7.68 1.96 1.96-3897 87815 677-38 68 7.80 1.96 1.96-2848 64179 495-67 69 7.92 1.96 1.96 7064 29183 225-101 70 8.04 1.96 1.96 68745-3051 530-139 71 8.16 1.96 1.96 184110-8171 1419-148 72 8.25 1.96 1.96 259670-11525 2001-46 73 8.34 1.96 1.96 184210-8176 1420 147 74 8.46 1.96 1.96 69256-3074 534 138 75 8.58 1.96 1.96 7870 28851 222 100 76 8.70 1.96 1.96-2825 63654 491 66 77 8.82 1.96 1.96-3858 86921 670 37 78 8.94 1.96 1.96-4415 99474 767 13 79 9.06 1.96 1.96-4405 99262 765 10
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 175 80 9.18 1.96 1.96-3829 86279 665-39 81 9.30 1.96 1.96-2788 62825 484-68 82 9.42 1.96 1.96 10330 27803 214-102 83 9.54 1.96 1.96 72549-3220 559-141 84 9.66 1.96 1.96 186231-8265 1435-140 85 9.75 1.96 1.96 261770-11618 2017-47 86 9.84 1.96 1.96 186895-8295 1440 145 87 9.96 1.96 1.96 75777-3363 584 136 88 10.08 1.96 1.96 15447 25545 197 97 89 10.20 1.96 1.96-2628 59224 456 63 90 10.32 1.96 1.96-3592 80922 624 36 91 10.44 1.96 1.96-4061 91500 705 11 92 10.56 1.96 1.96-3985 89791 692-14 93 10.68 1.96 1.96-3384 76241 588-42 94 10.80 1.96 1.96-2324 52355 403-75 95 10.92 1.96 1.96 32224 16465 248-103 96 11.04 1.96 1.96 97822-4342 754-140 97 11.16 1.96 1.96 205156-9105 1581-110 98 11.25 1.96 1.96 281697-12502 2171-53 99 11.34 1.96 1.96 210831-9357 1625 145 100 11.47 1.96 1.96 108808-4829 838 134 101 11.60 1.96 1.96 46389-2059 357 92 102 11.73 1.96 1.96-1221 27510 212 63 103 11.86 1.96 1.96-1876 42278 326-58 104 11.98 1.96 1.96-2494 56193 433-55 105 12.11 1.96 1.96-2745 61857 477-35 106 12.24 1.96 1.96-2536 57145 440-32 107 12.37 1.96 1.96 6700 44346 342-35 108 12.50 1.96 1.96 2661 1590 21-37 Piastra fondazione valle Nr. X A fs A fi fs fi c c 1 0.00 1.96 1.96 0 0 0 0 2 0.13 1.96 1.96 0 0 0 0 3 0.26 1.96 1.96 0 0 0 0 4 0.40 1.96 1.96 0 0 0 0 5 0.53 1.96 1.96-1 16 0 0 6 0.66 1.96 1.96 56 50 0 0 7 0.75 1.96 1.96 41-2 0 0 8 0.84 1.96 1.96 41 34 0 0 9 0.96 1.96 1.96-1 13 0 0 10 1.08 1.96 1.96 0 0 0 0 11 1.20 1.96 1.96 0 0 0 0 12 1.32 1.96 1.96 0 0 0 0 13 1.44 1.96 1.96 0 0 0 0 14 1.56 1.96 1.96 0 0 0 0 15 1.68 1.96 1.96 0 0 0 0 16 1.80 1.96 1.96 0 0 0 0 17 1.92 1.96 1.96 0 0 0 0 18 2.04 1.96 1.96-1 13 0 0 19 2.16 1.96 1.96 39 34 0 0 20 2.25 1.96 1.96 33-1 0 0 21 2.34 1.96 1.96 39 34 0 0 22 2.46 1.96 1.96-1 13 0 0 23 2.58 1.96 1.96 0 0 0 0 24 2.70 1.96 1.96 0 0 0 0 25 2.82 1.96 1.96 0 0 0 0 26 2.94 1.96 1.96 0 0 0 0 27 3.06 1.96 1.96 0 0 0 0 28 3.18 1.96 1.96 0 0 0 0 29 3.30 1.96 1.96 0 0 0 0 30 3.42 1.96 1.96 0 0 0 0 31 3.54 1.96 1.96-1 13 0 0 32 3.66 1.96 1.96 39 34 0 0 33 3.75 1.96 1.96 33-1 0 0 34 3.84 1.96 1.96 39 34 0 0 35 3.96 1.96 1.96-1 13 0 0 36 4.08 1.96 1.96 0 0 0 0 37 4.20 1.96 1.96 0 0 0 0 38 4.32 1.96 1.96 0 0 0 0 39 4.44 1.96 1.96 0 0 0 0 40 4.56 1.96 1.96 0 0 0 0 41 4.68 1.96 1.96 0 0 0 0
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 176 42 4.80 1.96 1.96 0 0 0 0 43 4.92 1.96 1.96 0 0 0 0 44 5.04 1.96 1.96-1 13 0 0 45 5.16 1.96 1.96 39 34 0 0 46 5.25 1.96 1.96 33-1 0 0 47 5.34 1.96 1.96 39 34 0 0 48 5.46 1.96 1.96-1 13 0 0 49 5.58 1.96 1.96 0 0 0 0 50 5.70 1.96 1.96 0 0 0 0 51 5.82 1.96 1.96 0 0 0 0 52 5.94 1.96 1.96 0 0 0 0 53 6.06 1.96 1.96 0 0 0 0 54 6.18 1.96 1.96 0 0 0 0 55 6.30 1.96 1.96 0 0 0 0 56 6.42 1.96 1.96 0 0 0 0 57 6.54 1.96 1.96-1 13 0 0 58 6.66 1.96 1.96 39 34 0 0 59 6.75 1.96 1.96 33-1 0 0 60 6.84 1.96 1.96 39 34 0 0 61 6.96 1.96 1.96-1 13 0 0 62 7.08 1.96 1.96 0 0 0 0 63 7.20 1.96 1.96 0 0 0 0 64 7.32 1.96 1.96 0 0 0 0 65 7.44 1.96 1.96 0 0 0 0 66 7.56 1.96 1.96 0 0 0 0 67 7.68 1.96 1.96 0 0 0 0 68 7.80 1.96 1.96 0 0 0 0 69 7.92 1.96 1.96 0 0 0 0 70 8.04 1.96 1.96-1 13 0 0 71 8.16 1.96 1.96 39 34 0 0 72 8.25 1.96 1.96 33-1 0 0 73 8.34 1.96 1.96 39 34 0 0 74 8.46 1.96 1.96-1 13 0 0 75 8.58 1.96 1.96 0 0 0 0 76 8.70 1.96 1.96 0 0 0 0 77 8.82 1.96 1.96 0 0 0 0 78 8.94 1.96 1.96 0 0 0 0 79 9.06 1.96 1.96 0 0 0 0 80 9.18 1.96 1.96 0 0 0 0 81 9.30 1.96 1.96 0 0 0 0 82 9.42 1.96 1.96 0 0 0 0 83 9.54 1.96 1.96-1 13 0 0 84 9.66 1.96 1.96 39 34 0 0 85 9.75 1.96 1.96 33-1 0 0 86 9.84 1.96 1.96 39 34 0 0 87 9.96 1.96 1.96-1 13 0 0 88 10.08 1.96 1.96 0 0 0 0 89 10.20 1.96 1.96 0 0 0 0 90 10.32 1.96 1.96 0 0 0 0 91 10.44 1.96 1.96 0 0 0 0 92 10.56 1.96 1.96 0 0 0 0 93 10.68 1.96 1.96 0 0 0 0 94 10.80 1.96 1.96 0 0 0 0 95 10.92 1.96 1.96 0 0 0 0 96 11.04 1.96 1.96-1 13 0 0 97 11.16 1.96 1.96 41 34 0 0 98 11.25 1.96 1.96 39-2 0 0 99 11.34 1.96 1.96 52 46 0 0 100 11.47 1.96 1.96-1 15 0 0 101 11.60 1.96 1.96 0 0 0 0 102 11.73 1.96 1.96 0 0 0 0 103 11.86 1.96 1.96 0 0 0 0 104 11.98 1.96 1.96 0 0 0 0 105 12.11 1.96 1.96 0 0 0 0 106 12.24 1.96 1.96-1 14 0 0 107 12.37 1.96 1.96 18 66 1 0 108 12.50 1.96 1.96-8 186 1 0 Verifiche a fessurazione Combinazione n 18 L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Afi
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 177 Mpf Momento di prima fessurazione espressa in [knm] M Momento agente nella sezione espressa in [knm] m deformazione media espressa in [%] sm Distanza media tra le fessure espressa in [mm] w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione paramento N Y A fs A fi M pf M m s m w 1 0.00 8.04 8.04-23.51-0.02 0.0000 0.00 0.000 2 0.08 8.04 8.04 24.07 0.59 0.0000 0.00 0.000 3 0.17 8.04 8.04 24.64 0.91 0.0000 0.00 0.000 4 0.25 8.04 8.04 25.21 1.19 0.0000 0.00 0.000 5 0.33 8.04 8.04 25.79 1.44 0.0000 0.00 0.000 6 0.42 8.04 8.04 26.37 1.67 0.0000 0.00 0.000 7 0.50 8.04 8.04 26.96 1.89 0.0000 0.00 0.000 8 0.58 8.04 8.04 27.56 2.10 0.0000 0.00 0.000 9 0.67 8.04 8.04 28.16 2.29 0.0000 0.00 0.000 10 0.75 8.04 8.04 28.77 2.45 0.0000 0.00 0.000 11 0.84 8.04 8.04-29.39-3.05 0.0000 0.00 0.000 12 0.92 8.04 8.04-30.01-4.12 0.0000 0.00 0.000 13 1.00 8.04 8.04-30.64-5.61 0.0000 0.00 0.000 14 1.09 8.04 8.04-31.27-8.42 0.0000 0.00 0.000 15 1.17 8.04 8.04-31.91-13.33 0.0000 0.00 0.000 16 1.25 8.04 8.04-32.56-31.20 0.0000 0.00 0.000 17 1.34 8.04 8.04-33.21-11.74 0.0000 0.00 0.000 18 1.42 8.04 8.04-33.87-5.12 0.0000 0.00 0.000 19 1.50 8.04 8.04 34.53 5.63 0.0000 0.00 0.000 20 1.59 8.04 8.04 35.20 7.94 0.0000 0.00 0.000 21 1.67 8.04 8.04 35.87 10.88 0.0000 0.00 0.000 22 1.75 8.04 8.04 36.56 13.49 0.0000 0.00 0.000 23 1.83 8.04 8.04 37.24 15.87 0.0000 0.00 0.000 24 1.92 8.04 8.04 37.94 18.09 0.0000 0.00 0.000 25 2.00 8.04 8.04 38.64 20.20 0.0000 0.00 0.000 26 2.08 8.04 8.04 39.34 22.25 0.0000 0.00 0.000 27 2.17 8.04 8.04 40.06 24.28 0.0000 0.00 0.000 28 2.25 8.04 8.04 40.77 26.35 0.0000 0.00 0.000 29 2.33 8.04 8.04 41.50 28.54 0.0000 0.00 0.000 30 2.42 8.04 8.04 42.23 30.92 0.0000 0.00 0.000 31 2.50 8.04 8.04 42.97 33.62 0.0000 0.00 0.000 Verifica fessurazione fondazione N Y A fs A fi M pf M m s m w 1-0.66 8.04 8.04 63.45 0.00 0.0000 0.00 0.000 2-0.60 8.04 8.04-63.45-0.02 0.0000 0.00 0.000 3-0.53 8.04 8.04-63.45-0.09 0.0000 0.00 0.000 4-0.47 8.04 8.04-63.45-0.21 0.0000 0.00 0.000 5-0.41 8.04 8.04-63.45-0.39 0.0000 0.00 0.000 6 0.00 8.04 8.04 63.45 36.15 0.0000 0.00 0.000 7 0.06 8.04 8.04 63.45 31.78 0.0000 0.00 0.000 8 0.11 8.04 8.04 63.45 28.06 0.0000 0.00 0.000 9 0.17 8.04 8.04 63.45 24.75 0.0000 0.00 0.000 10 0.22 8.04 8.04 63.45 21.64 0.0000 0.00 0.000 11 0.28 8.04 8.04 63.45 18.58 0.0000 0.00 0.000 12 0.34 8.04 8.04 63.45 15.38 0.0000 0.00 0.000 13 0.39 8.04 8.04 63.45 11.88 0.0000 0.00 0.000 14 0.45 8.04 8.04 63.45 8.55 0.0000 0.00 0.000 15 0.50 8.04 8.04 63.45 6.67 0.0000 0.00 0.000 16 0.56 8.04 8.04-63.45-9.55 0.0000 0.00 0.000 17 0.61 8.04 8.04-63.45-15.45 0.0000 0.00 0.000 18 0.65 8.04 8.04-63.45-17.49 0.0000 0.00 0.000 19 0.70 8.04 8.04-63.45-16.63 0.0000 0.00 0.000 20 0.74 8.04 8.04-63.45-11.91 0.0000 0.00 0.000 21 0.80 8.04 8.04-63.45-5.39 0.0000 0.00 0.000 22 0.86 8.04 8.04 63.45 4.11 0.0000 0.00 0.000 23 0.93 8.04 8.04 63.45 3.35 0.0000 0.00 0.000 24 0.99 8.04 8.04 63.45 2.26 0.0000 0.00 0.000 25 1.05 8.04 8.04 63.45 0.05 0.0000 0.00 0.000 Analisi dei pali Combinazione n 18 Risultanti sulla base della fondazione (per metro lineare di muro) Orizzontale [kn] 6.843 Verticale [kn] 133.231
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 178 Momento [knm] 14.781 Spostamenti della piastra di fondazione Orizzontale [cm] 0.21652 Verticale [cm] 0.02952 Rotazione [ ] 0.01534 Scarichi in testa ai pali Fila nr. N.pali N [kn] T [kn] M [knm] 1 16 143.17 5.35 0.00 2 16 65.01 5.34 0.00 Analisi dei tiranti Combinazione n 18 Nr. Nt D N Lf L f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kn] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kpa] Nr. NT D N L f L f 1 9 12.00 25.00 117.87 4.20 6.80 115797 COMBINAZIONE n 19 Peso muro favorevole e Peso terrapieno favorevole Valore della spinta statica 31.8349 [kn] Componente orizzontale della spinta statica 30.3283 [kn] Componente verticale della spinta statica 9.6775 [kn] Punto d'applicazione della spinta X = 1.05 [m] Y = -1.94 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 17.70 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 53.28 [ ] Incremento sismico della spinta 4.8414 [kn] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 1.05 [m] Y = -1.50 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 49.90 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 48.2396 [kn] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.53 [m] Y = -1.27 [m] Inerzia del muro 2.5209 [kn] Inerzia verticale del muro 1.2604 [kn] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 2.8489 [kn] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 1.4245 [kn] Risultanti sforzo tiranti : Fase di esercizio Sforzo tiranti in direzione X -34.6710 [kn] Sforzo tiranti in direzione Y 16.1674 [kn] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = -0.35 [m] Y = -1.25 [m] Risultanti sforzo tiranti : Fase di ribaltamento Sforzo tiranti in direzione X -34.6710 [kn] Sforzo tiranti in direzione Y 16.1674 [kn] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = [m] Y = -1.25 [m] Risultanti sforzo tiranti : Fase di scorrimento Sforzo tiranti in direzione X 0.0000 [kn] Sforzo tiranti in direzione Y 0.0000 [kn] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Risultanti carichi esterni Componente dir. X 0.04 [kn] Componente dir. Y 0.67 [kn] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 6.2694 [kn] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 131.5937 [kn] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 131.5937 [kn] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 6.2694 [kn] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0.11 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.71 [m] Risultante in fondazione 131.7429 [kn]
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 179 Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 2.73 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione -14.8389 [knm] Inviluppo sollecitazioni piastra paramento Combinazione n 19 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 12.50 Altezza(m) = 2.50 Origine all'attacco con la fondazione sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra espressa in [m] Ordinata Y positiva verso l'alto espressa in [m] I momenti positivi tendono le fibre contro terra Momento espresso in [knm] Taglio e Sforzo Normale espressi in [kn] Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax N 1 0.00-30.2910 17.2292-48.8332 29.6770 22.3988 2 0.08-27.8539 11.5547-47.6451 31.0057 21.5705 3 0.17-25.7076 8.4058-32.6523 30.0326 20.7478 4 0.25-23.7383 6.1298-25.2253 29.8506 19.9307 5 0.33-21.8654 4.3381-20.3794 30.2716 19.1246 6 0.42-20.0289 2.8855-16.7128 31.5913 18.3241 7 0.50-18.1775 1.6963-13.7507 33.7823 17.5292 8 0.58-16.2688 0.7209-11.3084 36.6486 16.7453 9 0.67-14.2619 0.0000-9.2346 40.4146 15.9669 10 0.75-12.1087 0.0000-7.4721 45.4219 15.1942 11 0.83-9.7487 0.0000-6.0360 52.2360 14.4325 12 0.91-7.0962 0.0000-4.7767 61.9134 13.6762 13 1.00-5.0032 1.2790-3.6735 76.4578 12.9258 14 1.08-3.6880 4.6953-2.7384 100.5820 12.1862 15 1.16-2.5307 10.6662-1.9310 151.0558 11.4521 16 1.25-2.4214 28.2139-118.3388 151.6435 10.7239 17 1.33-2.4642 12.1028-117.8350 13.6048 10.0030 18 1.41-2.4638 7.6778-68.7505 7.7478 9.2877 19 1.50-2.4258 5.1431-45.9641 6.6781 8.5784 20 1.58-2.3559 3.7970-32.6299 5.6388 7.8799 21 1.66-2.2595 2.8315-23.9638 4.6884 7.1870 22 1.75-2.1394 2.1921-17.9595 3.8423 6.5000 23 1.83-1.9989 1.8040-13.6187 3.0698 5.8239 24 1.92-1.8416 1.5652-10.3368 2.3955 5.1535 25 2.00-1.6691 1.3840-7.7675 2.1260 4.4888 26 2.08-1.4831 1.1966-5.7391 2.2390 3.8352 27 2.17-1.2845 0.9898-4.0507 2.3486 3.1871 28 2.25-1.0680 0.7692-2.6232 2.4920 2.5448 29 2.33-0.8230 0.5337-1.3884 2.8652 1.9136 30 2.42-0.5340 0.2792-1.6700 3.9806 1.2880 31 2.50-0.0096 0.0150-1.5014 4.1054 0.6680 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0.00 0.0000 26.1469-2.7204 151.6134 2 0.17 0.0000 8.2408-7.4734 151.0258 3 0.33 0.0000 2.8932-10.4364 54.3490 4 0.50-1.4723 0.6708-11.1767 30.4536 5 0.67-3.1224 0.0000-11.9633 19.7182 6 0.83-4.1761 0.0000-10.9136 12.7755 7 1.00-4.8045 0.0000-8.3806 7.7317 8 1.17-5.0982 0.0000-4.9453 3.6403 9 1.33-5.0978 0.0000-3.6587 4.9232 10 1.50-4.8035 0.0000-7.7506 8.3589 11 1.67-4.1745 0.0000-12.7950 10.8918 12 1.83-3.1201 0.0000-19.7384 11.9410 13 2.00-1.4693 0.6766-30.4747 11.1555 14 2.17 0.0000 2.8989-54.3712 10.4143 15 2.33 0.0000 8.2444-151.0498 7.4503 16 2.50 0.0000 26.1522-151.6375 151.5877 17 2.67 0.0000 8.2457-7.5010 151.0002 18 2.83 0.0000 2.9041-10.4658 54.3222 19 3.00-1.4642 0.6865-11.2083 30.4248 20 3.17-3.1133 0.0000-11.9962 19.6873 21 3.33-4.1659 0.0000-10.9491 12.7421 22 3.50-4.7931 0.0000-8.4191 7.6957 23 3.67-5.0853 0.0000-4.9865 3.6015 24 3.83-5.0835 0.0000-3.7048 4.8674
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 180 25 4.00-4.7876 0.0000-7.8017 8.3028 26 4.17-4.1567 0.0000-12.8515 10.8320 27 4.33-3.1003 0.0000-19.8010 11.8764 28 4.50-1.4473 0.7199-30.5440 11.0948 29 4.67 0.0000 2.9370-54.4482 10.3474 30 4.83 0.0000 8.2658-151.1368 7.3768 31 5.00 0.0000 26.1826-151.7248 151.4912 32 5.17 0.0000 8.2723-7.5991 150.9038 33 5.33 0.0000 2.9626-10.5742 54.2171 34 5.50-1.4219 0.7684-11.3280 30.3084 35 5.67-3.0659 0.0000-12.1199 19.5587 36 5.83-4.1127 0.0000-11.0858 12.6002 37 6.00-4.7333 0.0000-8.5694 7.5394 38 6.17-5.0182 0.0000-5.1460 3.4299 39 6.33-5.0078 0.0000-3.9152 4.6184 40 6.50-4.7021 0.0000-8.0374 8.0524 41 6.67-4.0600 0.0000-13.1149 10.5606 42 6.83-2.9906 0.0972-20.0948 11.5757 43 7.00-1.3227 0.9416-30.8710 10.8139 44 7.17 0.0000 3.1436-54.8121 10.0277 45 7.33 0.0000 8.3962-151.5516 7.0135 46 7.50 0.0000 26.3664-152.1409 151.0311 47 7.67 0.0000 8.4434-8.1404 150.4447 48 7.83 0.0000 3.2987-11.1957 53.7242 49 8.00-1.1478 1.2099-12.0434 29.7668 50 8.17-2.7524 0.4764-12.8578 18.9677 51 8.33-3.7571 0.0000-11.9371 11.9583 52 8.50-4.3242 0.0000-9.5515 6.8475 53 8.67-4.5496 0.0000-6.2656 2.6953 54 8.83-4.4772 0.0000-4.7574 2.8254 55 9.00-4.1062 0.0000-8.9192 6.1471 56 9.17-3.3905 0.3459-14.0339 8.3922 57 9.33-2.2297 1.0459-21.0349 9.0637 58 9.50-0.4286 2.0368-31.8949 8.4404 59 9.67 0.0000 4.3297-55.7226 7.2270 60 9.83 0.0000 9.5102-152.5771 3.7167 61 10.00 0.0000 27.6455-153.1730 150.1092 62 10.17 0.0000 9.8463-13.5410 149.5203 63 10.33 0.0000 4.9158-17.5533 53.2006 64 10.50 0.0000 2.6658-19.4980 29.5302 65 10.67-0.9274 1.3304-20.7384 19.1710 66 10.83-1.7985 0.4333-21.3505 12.8101 67 11.00-2.2630 0.0000-20.7896 8.7167 68 11.17-2.4712 0.0000-18.6632 5.9442 69 11.33-2.4955 0.0000-16.5227 3.9803 70 11.50-2.4017 0.0000-14.5383 2.5486 71 11.67-2.2216 0.0000-12.8872 1.4484 72 11.83-1.9710 0.0000-11.7264 0.5575 73 12.00-1.6380 0.0398-11.2461 0.0000 74 12.17-1.3544 0.2408-14.3723 0.0000 75 12.33-0.9622 0.4191-17.2390 0.0000 76 12.50-0.0692 0.0620-17.6689 0.0000 Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n 19 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 12.50 Altezza(m) = 1.71 Origine all'attacco con il muro sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax 1 0.00 0.0000 0.0042-0.0548 0.0000 2 0.06-0.0232 0.0000-0.7897 0.0000 3 0.12-0.0948 0.0000-1.5664 0.0000 4 0.19-0.2128 0.0000-2.3984 0.0000 5 0.25-0.3860 0.0000-3.1637 0.0000 6 0.66-20.9904 36.7951-106.9774 80.9949 7 0.72-12.2751 32.4402-104.3121 84.0926 8 0.77-7.4632 28.7192-71.2204 79.9258 9 0.83-4.1184 25.3912-53.5511 78.3392
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 181 10 0.88-1.5988 22.2606-41.6833 80.6987 11 0.94 0.0000 19.1621-32.6481 87.7740 12 1.00 0.0000 15.9355-25.3886 98.6145 13 1.05 0.0000 12.3997-19.4063 114.8443 14 1.11 0.0000 9.0355-14.3662 140.0131 15 1.16-1.5047 7.0792-10.1330 184.3596 16 1.22-8.8595 5.2872-6.5447 242.4023 17 1.26-14.6980 5.0295-4.1401 128.9072 18 1.31-16.7564 5.0996-2.0884 49.2487 19 1.35-15.9841 5.0720-40.4428 19.9273 20 1.40-11.4368 4.9600-179.0293 15.0837 21 1.46-5.1399 4.6026-122.9299 12.0825 22 1.52-2.9351 4.0720-73.5819 9.0131 23 1.59-1.7283 3.3012-43.2972 12.9394 24 1.65-0.8103 2.2130-20.4053 21.1441 25 1.71-0.0410 0.0499-6.2462 23.6587 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0.00-0.0001 8.9474-6.4577 8.0752 2 0.13-0.0001 8.2569-20.6772 22.1351 3 0.26-0.0002 6.3201-38.3281 29.9351 4 0.40-0.0402 3.3177-65.7209 31.2758 5 0.53-5.4003 0.0014-133.1245 29.6664 6 0.66-15.8638 0.0045-250.7954 20.9370 7 0.75-22.4928 0.0002-53.6431 53.1945 8 0.84-15.9386 0.0031-20.4056 249.3736 9 0.96-5.8956 0.0012-29.1845 137.3232 10 1.08-0.5497 2.5604-30.6532 71.4073 11 1.20-0.0001 5.5981-30.9080 43.3282 12 1.32-0.0001 7.6535-24.8080 25.8676 13 1.44 0.0000 8.7759-14.4052 12.0495 14 1.56-0.0001 8.7756-12.0576 14.4137 15 1.68-0.0001 7.6527-25.8773 24.8118 16 1.80-0.0001 5.5971-43.3416 30.9072 17 1.92-0.5529 2.5592-71.4327 30.6448 18 2.04-5.8985 0.0011-137.3950 29.1766 19 2.16-15.9432 0.0030-249.4942 20.3938 20 2.25-22.5041 0.0001-53.3162 53.3157 21 2.34-15.9432 0.0030-20.3919 249.4937 22 2.46-5.8986 0.0011-29.1746 137.3944 23 2.58-0.5531 2.5592-30.6427 71.4318 24 2.70-0.0001 5.5971-30.9047 43.3403 25 2.82-0.0001 7.6526-24.8085 25.8753 26 2.94-0.0001 8.7751-14.4113 12.0548 27 3.06-0.0001 8.7751-12.0552 14.4109 28 3.18-0.0001 7.6526-25.8757 24.8082 29 3.30-0.0001 5.5971-43.3408 30.9044 30 3.42-0.5532 2.5592-71.4325 30.6424 31 3.54-5.8988 0.0011-137.3952 29.1743 32 3.66-15.9433 0.0030-249.4949 20.3918 33 3.75-22.5041 0.0001-53.3165 53.3155 34 3.84-15.9433 0.0030-20.3936 249.4926 35 3.96-5.8991 0.0011-29.1762 137.3935 36 4.08-0.5536 2.5591-30.6444 71.4308 37 4.20-0.0001 5.5969-30.9064 43.3390 38 4.32-0.0001 7.6521-24.8104 25.8739 39 4.44-0.0001 8.7745-14.4134 12.0533 40 4.56-0.0001 8.7744-12.0571 14.4085 41 4.68-0.0001 7.6518-25.8779 24.8054 42 4.80-0.0001 5.5965-43.3433 30.9013 43 4.92-0.5548 2.5585-71.4354 30.6389 44 5.04-5.9007 0.0011-137.3987 29.1710 45 5.16-15.9443 0.0030-249.4949 20.3879 46 5.25-22.5051 0.0001-53.3138 53.3077 47 5.34-15.9446 0.0030-20.3989 249.4812 48 5.46-5.9021 0.0011-29.1823 137.3885 49 5.58-0.5571 2.5576-30.6506 71.4252 50 5.70-0.0001 5.5949-30.9136 43.3328 51 5.82-0.0001 7.6492-24.8185 25.8668 52 5.94-0.0001 8.7707-14.4237 12.0454 53 6.06-0.0001 8.7700-12.0667 14.3963 54 6.18-0.0001 7.6474-25.8891 24.7907
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 182 55 6.30-0.0001 5.5926-43.3563 30.8849 56 6.42-0.5639 2.5546-71.4511 30.6204 57 6.54-5.9111 0.0011-137.4176 29.1532 58 6.66-15.9501 0.0030-249.4945 20.3674 59 6.75-22.5108 0.0001-53.2982 53.2653 60 6.84-15.9517 0.0030-20.4275 249.4192 61 6.96-5.9192 0.0011-29.2153 137.3616 62 7.08-0.5765 2.5493-30.6847 71.3948 63 7.20-0.0001 5.5842-30.9527 43.2987 64 7.32-0.0001 7.6333-24.8631 25.8283 65 7.44-0.0001 8.7498-14.4799 12.0025 66 7.56-0.0001 8.7461-12.1191 14.3298 67 7.68-0.0001 7.6234-25.9503 24.7108 68 7.80-0.0001 5.5715-43.4275 30.7958 69 7.92-0.6135 2.5333-71.5373 30.5194 70 8.04-5.9683 0.0011-137.5214 29.0566 71 8.16-15.9817 0.0030-249.4936 20.2557 72 8.25-22.5416 0.0001-53.2147 53.0329 73 8.34-15.9904 0.0030-20.5819 249.0791 74 8.46-6.0127 0.0011-29.3923 137.2125 75 8.58-0.6835 2.5045-30.8676 71.2257 76 8.70-0.0001 5.5259-31.1619 43.1083 77 8.82-0.0001 7.5458-25.0999 25.6115 78 8.94-0.0001 8.6356-14.7808 11.7592 79 9.06-0.0001 8.6172-12.4240 13.9844 80 9.18-0.0001 7.4901-26.3111 24.2870 81 9.30-0.0001 5.4539-43.8524 30.3262 82 9.42-0.8970 2.4135-72.0554 29.9876 83 9.54-6.2985 0.0011-138.1490 28.5490 84 9.66-16.1659 0.0030-249.6647 19.6668 85 9.75-22.7239 0.0001-52.8986 51.7796 86 9.84-16.2235 0.0030-21.4157 247.1671 87 9.96-6.5788 0.0011-30.3677 136.2827 88 10.08-1.3412 2.2175-31.8698 70.1545 89 10.20-0.0001 5.1413-32.3315 41.8849 90 10.32-0.0001 7.0251-26.4450 24.2114 91 10.44-0.0001 7.9434-16.6916 10.1907 92 10.56-0.0001 7.7950-14.3705 11.8221 93 10.68-0.0001 6.6187-28.5445 21.2058 94 10.80-0.0001 4.5451-46.3545 26.6944 95 10.92-2.7977 1.4293-74.9206 25.5433 96 11.04-8.4925 0.0012-141.3783 24.3101 97 11.16-17.8088 0.0030-248.5372 14.2794 98 11.25-24.4537 0.0002-54.9234 46.9267 99 11.34-18.3013 0.0041-31.4523 237.3040 100 11.47-9.4470 0.0013-43.2944 129.8034 101 11.60-4.0281 0.1119-45.3825 63.5415 102 11.73-0.0002 2.3875-48.7310 37.6123 103 11.86-0.0002 3.6693-46.9560 22.4308 104 11.98-0.0003 4.8766-39.7898 11.8687 105 12.11-0.0003 5.3678-34.1088 4.2118 106 12.24-0.0796 4.9581-33.7510 0.0740 107 12.37-0.5816 3.8460-40.7732 0.1876 108 12.50-0.2364 0.1398-41.8150 0.1419 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 19 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kpa] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kpa] fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kpa] tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kpa] fi Nr. Y B, H A fs A fi c c fs fi 1 0.00 100, 30 8.04 8.04 3-3 -38-41 2 0.08 100, 30 8.04 8.04 56-2 672 1901 3 0.17 100, 31 8.04 8.04 85-1 1527 2915 4 0.25 100, 31 8.04 8.04 108-1 2264 3679 5 0.33 100, 31 8.04 8.04 128-1 2898 4274 6 0.42 100, 32 8.04 8.04 144-2 3440 4758 7 0.50 100, 32 8.04 8.04 159-2 3869 5161
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 183 8 0.58 100, 33 8.04 8.04 172-3 4246 5479 9 0.67 100, 33 8.04 8.04 183-5 4854 5710 10 0.75 100, 33 8.04 8.04 197-6 6082 5853 11 0.84 100, 34 8.04 8.04 250-9 8353 5892 12 0.92 100, 34 8.04 8.04 328-10 11965 5822 13 1.00 100, 34 8.04 8.04 436-12 17113 5637 14 1.09 100, 35 8.04 8.04 636-16 27158-6073 15 1.17 100, 35 8.04 8.04 979-28 44886-9123 16 1.25 100, 35 8.04 8.04 2223-90 110630-20041 17 1.34 100, 36 8.04 8.04 836-101 37003-8018 18 1.42 100, 36 8.04 8.04 364-98 12100 8145 19 1.50 100, 37 8.04 8.04 381-93 -4073 12703 20 1.59 100, 37 8.04 8.04 532-89 -5488 20236 21 1.67 100, 37 8.04 8.04 717-86 -7210 29812 22 1.75 100, 38 8.04 8.04 874-81 -8685 38065 23 1.83 100, 38 8.04 8.04 1012-77 -9988 45343 24 1.92 100, 38 8.04 8.04 1134-72 -11166 51902 25 2.00 100, 39 8.04 8.04 1246-69 -12253 57945 26 2.08 100, 39 8.04 8.04 1350-64 -13279 63635 27 2.17 100, 39 8.04 8.04 1450-60 -14271 69140 28 2.25 100, 40 8.04 8.04 1549-56 -15260 74652 29 2.33 100, 40 8.04 8.04 1651-52 18551 80383 30 2.42 100, 41 8.04 8.04 1761-47 28823 86616 31 2.50 100, 41 8.04 8.04 1885-44 47802 93737 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 19 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kpa] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kpa] fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kpa] tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kpa] fs Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B, H A fs A fi c c fi fs 1 0.00 100, 50 8.04 8.04 0 0 12-2 2 0.06 100, 50 8.04 8.04 1-2 -10 65 3 0.13 100, 50 8.04 8.04 4-4 -41 268 4 0.19 100, 50 8.04 8.04 9-6 -92 601 5 0.25 100, 50 8.04 8.04 17-8 -166 1090 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B, H A fs A fi c c fi fs 1 0.00 100, 50 8.04 8.04 2-7 141 116 2 0.06 100, 50 8.04 8.04 96-15 6247 2287 3 0.12 100, 50 8.04 8.04 144-23 9319 4879 4 0.19 100, 50 8.04 8.04 177-53 11495 8285 5 0.25 100, 50 8.04 8.04 224-75 12993 14509 6 0.31 100, 50 8.04 8.04 498-80 14002 32285 7 0.36 100, 50 8.04 8.04 696 31 14318 45121 8 0.40 100, 50 8.04 8.04 730 48 14396 47301 9 0.45 100, 50 8.04 8.04 640 103 14198 41491 10 0.49 100, 50 8.04 8.04 386 157 14925 25009 11 0.55 100, 50 8.04 8.04 308 150 19984 4247 12 0.60 100, 50 8.04 8.04 394 142 25506-3898 13 0.66 100, 50 8.04 8.04 540 133 35003-5349 14 0.71 100, 50 8.04 8.04 694 125 44984-6874 15 0.77 100, 50 8.04 8.04 835 118 54092-8266 16 0.83 100, 50 8.04 8.04 969 111 62839-9603 17 0.88 100, 50 8.04 8.04 1106 103 71676 11626 18 0.94 100, 50 8.04 8.04 1251 96 81071 21068 19 0.99 100, 50 8.04 8.04 1413 92 91575 34651 20 1.05 100, 50 8.04 8.04 1602 103 103868 59253 Armature e tensioni piastre Combinazione n 19 X Afs Afi ascissa sezione espressa in [m] area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 184 Nu Mu CS sforzo normale ultimo espresso in [kn] momento ultimo espresso in [knm] coefficiente sicurezza sezione Piastra paramento Nr. X A fs A fi fs fi c c 1 0.00 3.27 3.27 260200-18949 3158 91 2 0.17 3.27 3.27 81953-5933 1007 82 3 0.33 3.27 3.27 30558-2190 383 66 4 0.50 3.27 3.27 7450 14651 178 52 5 0.67 3.27 3.27-2263 31072 377 38 6 0.83 3.27 3.27-3026 41559 504 26 7 1.00 3.27 3.27-3482 47812 584 16 8 1.17 3.27 3.27-3695 50861 621 8 9 1.33 3.27 3.27-3694 50857 621-4 10 1.50 3.27 3.27-3481 47802 583-16 11 1.67 3.27 3.27-3025 41542 504-26 12 1.83 3.27 3.27-2261 31049 377-38 13 2.00 3.27 3.27 7515 14621 177-52 14 2.17 3.27 3.27 30619-2194 384-67 15 2.33 3.27 3.27 82008-5937 1008-82 16 2.50 3.27 3.27 260253-18953 3158-78 17 2.67 3.27 3.27 82029-5939 1008 82 18 2.83 3.27 3.27 30673-2198 384 66 19 3.00 3.27 3.27 7625 14571 177 52 20 3.17 3.27 3.27-2256 30982 376 38 21 3.33 3.27 3.27-3019 41457 503 26 22 3.50 3.27 3.27-3474 47698 582 16 23 3.67 3.27 3.27-3685 50717 619 8 24 3.83 3.27 3.27-3684 50697 619-4 25 4.00 3.27 3.27-3470 47643 581-16 26 4.17 3.27 3.27-3012 41366 502-27 27 4.33 3.27 3.27-2247 30853 374-39 28 4.50 3.27 3.27 7995 14402 175-52 29 4.67 3.27 3.27 31021-2223 389-67 30 4.83 3.27 3.27 82348-5962 1012-83 31 5.00 3.27 3.27 260555-18975 3162-79 32 5.17 3.27 3.27 82451-5969 1013 82 33 5.33 3.27 3.27 31291-2243 392 66 34 5.50 3.27 3.27 8561 14150 172 51 35 5.67 3.27 3.27-2222 30510 370 38 36 5.83 3.27 3.27-2981 40928 497 27 37 6.00 3.27 3.27-3430 47104 574 15 38 6.17 3.27 3.27-3637 49969 610 7 39 6.33 3.27 3.27-3629 49855 609-5 40 6.50 3.27 3.27-3408 46792 570-16 41 6.67 3.27 3.27-2942 40403 490-28 42 6.83 3.27 3.27-2167 29761 361-40 43 7.00 3.27 3.27 10577 13163 160-53 44 7.17 3.27 3.27 33202-2380 416-68 45 7.33 3.27 3.27 84298-6103 1036-81 46 7.50 3.27 3.27 262385-19108 3184-80 47 7.67 3.27 3.27 84969-6152 1044 80 48 7.83 3.27 3.27 34841-2497 437 64 49 8.00 3.27 3.27 13613 11422 178 49 50 8.17 3.27 3.27 5735 27390 332 37 51 8.33 3.27 3.27-2721 37358 453 24 52 8.50 3.27 3.27-3133 43021 522 13 53 8.67 3.27 3.27-3297 45271 549 5 54 8.83 3.27 3.27-3241 44501 540-9 55 9.00 3.27 3.27-2964 40707 494-19 56 9.17 3.27 3.27 4163 33472 406-30 57 9.33 3.27 3.27 12589 21937 266-42 58 9.50 3.27 3.27 22807 4232 297-55 59 9.67 3.27 3.27 45731-3277 573-68 60 9.83 3.27 3.27 96881-7014 1191-77 61 10.00 3.27 3.27 275113-20035 3339-84 62 10.17 3.27 3.27 100305-7262 1233 85 63 10.33 3.27 3.27 51921-3721 651 68 64 10.50 3.27 3.27 29231-2070 375 53 65 10.67 3.27 3.27 15214 9124 200 40 66 10.83 3.27 3.27 5215 17694 214 31 67 11.00 3.27 3.27-1638 22490 273 24
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 185 68 11.17 3.27 3.27-1791 24656 301-18 69 11.33 3.27 3.27-1825 25204 310-19 70 11.50 3.27 3.27-1778 24635 306-20 71 11.67 3.27 3.27-1666 23247 293-23 72 11.83 3.27 3.27-1500 21108 283-12 73 12.00 3.27 3.27-1332 19514 263-13 74 12.17 3.27 3.27 2127 16302 219-14 75 12.33 3.27 3.27 3664 11582 156-13 76 12.50 3.27 3.27 746 599 10-13 Piastra fondazione monte Nr. X A fs A fi fs fi c c 1 0.00 1.96 1.96-4463 100558 775-12 2 0.13 1.96 1.96-4119 92798 715-26 3 0.26 1.96 1.96-3153 71031 547-56 4 0.40 1.96 1.96-1655 37287 287-91 5 0.53 1.96 1.96 60694-2694 468-132 6 0.66 1.96 1.96 178291-7913 1374-143 7 0.75 1.96 1.96 252794-11220 1948 45 8 0.84 1.96 1.96 179132-7950 1380 144 9 0.96 1.96 1.96 66260-2941 511 136 10 1.08 1.96 1.96 6178 28776 222 98 11 1.20 1.96 1.96-2792 62916 485 65 12 1.32 1.96 1.96-3818 86017 663 36 13 1.44 1.96 1.96-4377 98631 760 13 14 1.56 1.96 1.96-4377 98627 760-9 15 1.68 1.96 1.96-3817 86008 663-36 16 1.80 1.96 1.96-2792 62905 485-65 17 1.92 1.96 1.96 6214 28762 222-98 18 2.04 1.96 1.96 66293-2942 511-136 19 2.16 1.96 1.96 179184-7953 1381-144 20 2.25 1.96 1.96 252920-11225 1949 45 21 2.34 1.96 1.96 179184-7953 1381 144 22 2.46 1.96 1.96 66294-2942 511 136 23 2.58 1.96 1.96 6216 28763 222 98 24 2.70 1.96 1.96-2792 62906 485 65 25 2.82 1.96 1.96-3817 86006 663 36 26 2.94 1.96 1.96-4377 98622 760 14 27 3.06 1.96 1.96-4377 98622 760 10 28 3.18 1.96 1.96-3817 86006 663-36 29 3.30 1.96 1.96-2792 62905 485-65 30 3.42 1.96 1.96 6217 28763 222-98 31 3.54 1.96 1.96 66296-2942 511-136 32 3.66 1.96 1.96 179184-7953 1381-144 33 3.75 1.96 1.96 252920-11225 1949-45 34 3.84 1.96 1.96 179184-7953 1381 144 35 3.96 1.96 1.96 66299-2942 511 136 36 4.08 1.96 1.96 6221 28761 222 98 37 4.20 1.96 1.96-2792 62903 485 65 38 4.32 1.96 1.96-3817 86001 663 36 39 4.44 1.96 1.96-4377 98616 760 14 40 4.56 1.96 1.96-4377 98614 760 10 41 4.68 1.96 1.96-3817 85998 663-36 42 4.80 1.96 1.96-2792 62898 485-65 43 4.92 1.96 1.96 6235 28755 222-98 44 5.04 1.96 1.96 66317-2943 511-136 45 5.16 1.96 1.96 179196-7953 1381-144 46 5.25 1.96 1.96 252932-11226 1949-45 47 5.34 1.96 1.96 179199-7953 1381 144 48 5.46 1.96 1.96 66333-2944 511 136 49 5.58 1.96 1.96 6261 28744 222 98 50 5.70 1.96 1.96-2791 62881 485 65 51 5.82 1.96 1.96-3815 85969 662 36 52 5.94 1.96 1.96-4375 98573 760 14 53 6.06 1.96 1.96-4375 98565 760 10 54 6.18 1.96 1.96-3815 85948 662-37 55 6.30 1.96 1.96-2790 62854 484-65 56 6.42 1.96 1.96 6337 28711 221-98 57 6.54 1.96 1.96 66434-2949 512-136 58 6.66 1.96 1.96 179261-7956 1381-144 59 6.75 1.96 1.96 252996-11229 1950-45 60 6.84 1.96 1.96 179279-7957 1382 144 61 6.96 1.96 1.96 66525-2953 513 135
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 186 62 7.08 1.96 1.96 6480 28651 221 98 63 7.20 1.96 1.96-2785 62760 484 65 64 7.32 1.96 1.96-3808 85789 661 36 65 7.44 1.96 1.96-4364 98338 758 14 66 7.56 1.96 1.96-4363 98296 757 10 67 7.68 1.96 1.96-3803 85679 660-37 68 7.80 1.96 1.96-2779 62617 483-65 69 7.92 1.96 1.96 6895 28472 219-98 70 8.04 1.96 1.96 67077-2977 517-136 71 8.16 1.96 1.96 179617-7972 1384-145 72 8.25 1.96 1.96 253342-11244 1952-45 73 8.34 1.96 1.96 179714-7976 1385 144 74 8.46 1.96 1.96 67576-2999 521 135 75 8.58 1.96 1.96 7682 28148 217 97 76 8.70 1.96 1.96-2756 62105 479 64 77 8.82 1.96 1.96-3764 84806 654 36 78 8.94 1.96 1.96-4308 97055 748 13 79 9.06 1.96 1.96-4298 96847 746 9 80 9.18 1.96 1.96-3736 84180 649-38 81 9.30 1.96 1.96-2720 61296 472-66 82 9.42 1.96 1.96 10081 27126 209-99 83 9.54 1.96 1.96 70788-3142 545-137 84 9.66 1.96 1.96 181687-8064 1400-137 85 9.75 1.96 1.96 255391-11335 1968-47 86 9.84 1.96 1.96 182334-8092 1405 142 87 9.96 1.96 1.96 73938-3282 570 133 88 10.08 1.96 1.96 15074 24923 192 95 89 10.20 1.96 1.96-2565 57783 445 61 90 10.32 1.96 1.96-3504 78954 608 35 91 10.44 1.96 1.96-3962 89275 688 11 92 10.56 1.96 1.96-3888 87607 675-14 93 10.68 1.96 1.96-3301 74387 573-41 94 10.80 1.96 1.96-2267 51082 394-73 95 10.92 1.96 1.96 31442 16064 242-100 96 11.04 1.96 1.96 95445-4236 736-137 97 11.16 1.96 1.96 200150-8883 1542-107 98 11.25 1.96 1.96 274832-12198 2118-53 99 11.34 1.96 1.96 205686-9129 1585 142 100 11.47 1.96 1.96 106174-4712 818 130 101 11.60 1.96 1.96 45272-2009 349 90 102 11.73 1.96 1.96-1191 26833 207 61 103 11.86 1.96 1.96-1830 41239 318-57 104 11.98 1.96 1.96-2432 54807 422-54 105 12.11 1.96 1.96-2677 60328 465-34 106 12.24 1.96 1.96-2473 55723 429-31 107 12.37 1.96 1.96 6536 43224 333-34 108 12.50 1.96 1.96 2657 1572 20-36 Piastra fondazione valle Nr. X A fs A fi fs fi c c 1 0.00 1.96 1.96 0 0 0 0 2 0.13 1.96 1.96 0 0 0 0 3 0.26 1.96 1.96 0 0 0 0 4 0.40 1.96 1.96 0 0 0 0 5 0.53 1.96 1.96-1 16 0 0 6 0.66 1.96 1.96 56 50 0 0 7 0.75 1.96 1.96 41-2 0 0 8 0.84 1.96 1.96 41 34 0 0 9 0.96 1.96 1.96-1 13 0 0 10 1.08 1.96 1.96 0 0 0 0 11 1.20 1.96 1.96 0 0 0 0 12 1.32 1.96 1.96 0 0 0 0 13 1.44 1.96 1.96 0 0 0 0 14 1.56 1.96 1.96 0 0 0 0 15 1.68 1.96 1.96 0 0 0 0 16 1.80 1.96 1.96 0 0 0 0 17 1.92 1.96 1.96 0 0 0 0 18 2.04 1.96 1.96-1 13 0 0 19 2.16 1.96 1.96 39 34 0 0 20 2.25 1.96 1.96 33-1 0 0 21 2.34 1.96 1.96 39 34 0 0 22 2.46 1.96 1.96-1 13 0 0 23 2.58 1.96 1.96 0 0 0 0
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 187 24 2.70 1.96 1.96 0 0 0 0 25 2.82 1.96 1.96 0 0 0 0 26 2.94 1.96 1.96 0 0 0 0 27 3.06 1.96 1.96 0 0 0 0 28 3.18 1.96 1.96 0 0 0 0 29 3.30 1.96 1.96 0 0 0 0 30 3.42 1.96 1.96 0 0 0 0 31 3.54 1.96 1.96-1 13 0 0 32 3.66 1.96 1.96 39 34 0 0 33 3.75 1.96 1.96 33-1 0 0 34 3.84 1.96 1.96 39 34 0 0 35 3.96 1.96 1.96-1 13 0 0 36 4.08 1.96 1.96 0 0 0 0 37 4.20 1.96 1.96 0 0 0 0 38 4.32 1.96 1.96 0 0 0 0 39 4.44 1.96 1.96 0 0 0 0 40 4.56 1.96 1.96 0 0 0 0 41 4.68 1.96 1.96 0 0 0 0 42 4.80 1.96 1.96 0 0 0 0 43 4.92 1.96 1.96 0 0 0 0 44 5.04 1.96 1.96-1 13 0 0 45 5.16 1.96 1.96 39 34 0 0 46 5.25 1.96 1.96 33-1 0 0 47 5.34 1.96 1.96 39 34 0 0 48 5.46 1.96 1.96-1 13 0 0 49 5.58 1.96 1.96 0 0 0 0 50 5.70 1.96 1.96 0 0 0 0 51 5.82 1.96 1.96 0 0 0 0 52 5.94 1.96 1.96 0 0 0 0 53 6.06 1.96 1.96 0 0 0 0 54 6.18 1.96 1.96 0 0 0 0 55 6.30 1.96 1.96 0 0 0 0 56 6.42 1.96 1.96 0 0 0 0 57 6.54 1.96 1.96-1 13 0 0 58 6.66 1.96 1.96 39 34 0 0 59 6.75 1.96 1.96 33-1 0 0 60 6.84 1.96 1.96 39 34 0 0 61 6.96 1.96 1.96-1 13 0 0 62 7.08 1.96 1.96 0 0 0 0 63 7.20 1.96 1.96 0 0 0 0 64 7.32 1.96 1.96 0 0 0 0 65 7.44 1.96 1.96 0 0 0 0 66 7.56 1.96 1.96 0 0 0 0 67 7.68 1.96 1.96 0 0 0 0 68 7.80 1.96 1.96 0 0 0 0 69 7.92 1.96 1.96 0 0 0 0 70 8.04 1.96 1.96-1 13 0 0 71 8.16 1.96 1.96 39 34 0 0 72 8.25 1.96 1.96 33-1 0 0 73 8.34 1.96 1.96 39 34 0 0 74 8.46 1.96 1.96-1 13 0 0 75 8.58 1.96 1.96 0 0 0 0 76 8.70 1.96 1.96 0 0 0 0 77 8.82 1.96 1.96 0 0 0 0 78 8.94 1.96 1.96 0 0 0 0 79 9.06 1.96 1.96 0 0 0 0 80 9.18 1.96 1.96 0 0 0 0 81 9.30 1.96 1.96 0 0 0 0 82 9.42 1.96 1.96 0 0 0 0 83 9.54 1.96 1.96-1 13 0 0 84 9.66 1.96 1.96 39 34 0 0 85 9.75 1.96 1.96 33-1 0 0 86 9.84 1.96 1.96 39 34 0 0 87 9.96 1.96 1.96-1 13 0 0 88 10.08 1.96 1.96 0 0 0 0 89 10.20 1.96 1.96 0 0 0 0 90 10.32 1.96 1.96 0 0 0 0 91 10.44 1.96 1.96 0 0 0 0 92 10.56 1.96 1.96 0 0 0 0 93 10.68 1.96 1.96 0 0 0 0 94 10.80 1.96 1.96 0 0 0 0 95 10.92 1.96 1.96 0 0 0 0 96 11.04 1.96 1.96-1 13 0 0
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 188 97 11.16 1.96 1.96 41 34 0 0 98 11.25 1.96 1.96 39-2 0 0 99 11.34 1.96 1.96 52 46 0 0 100 11.47 1.96 1.96-1 15 0 0 101 11.60 1.96 1.96 0 0 0 0 102 11.73 1.96 1.96 0 0 0 0 103 11.86 1.96 1.96 0 0 0 0 104 11.98 1.96 1.96 0 0 0 0 105 12.11 1.96 1.96 0 0 0 0 106 12.24 1.96 1.96-1 14 0 0 107 12.37 1.96 1.96 18 66 1 0 108 12.50 1.96 1.96-8 186 1 0 Verifiche a fessurazione Combinazione n 19 L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Mpf Momento di prima fessurazione espressa in [knm] M Momento agente nella sezione espressa in [knm] m deformazione media espressa in [%] sm Distanza media tra le fessure espressa in [mm] w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione paramento N Y A fs A fi M pf M m s m w 1 0.00 8.04 8.04-23.51-0.01 0.0000 0.00 0.000 2 0.08 8.04 8.04 24.07 0.53 0.0000 0.00 0.000 3 0.17 8.04 8.04 24.64 0.82 0.0000 0.00 0.000 4 0.25 8.04 8.04 25.21 1.07 0.0000 0.00 0.000 5 0.33 8.04 8.04 25.79 1.28 0.0000 0.00 0.000 6 0.42 8.04 8.04 26.37 1.48 0.0000 0.00 0.000 7 0.50 8.04 8.04 26.96 1.67 0.0000 0.00 0.000 8 0.58 8.04 8.04 27.56 1.84 0.0000 0.00 0.000 9 0.67 8.04 8.04 28.16 2.00 0.0000 0.00 0.000 10 0.75 8.04 8.04-28.77-2.19 0.0000 0.00 0.000 11 0.84 8.04 8.04-29.39-2.83 0.0000 0.00 0.000 12 0.92 8.04 8.04-30.01-3.80 0.0000 0.00 0.000 13 1.00 8.04 8.04-30.64-5.14 0.0000 0.00 0.000 14 1.09 8.04 8.04-31.27-7.68 0.0000 0.00 0.000 15 1.17 8.04 8.04-31.91-12.10 0.0000 0.00 0.000 16 1.25 8.04 8.04-32.56-28.21 0.0000 0.00 0.000 17 1.34 8.04 8.04-33.21-10.67 0.0000 0.00 0.000 18 1.42 8.04 8.04-33.87-4.70 0.0000 0.00 0.000 19 1.50 8.04 8.04 34.53 5.00 0.0000 0.00 0.000 20 1.59 8.04 8.04 35.20 7.10 0.0000 0.00 0.000 21 1.67 8.04 8.04 35.87 9.75 0.0000 0.00 0.000 22 1.75 8.04 8.04 36.56 12.11 0.0000 0.00 0.000 23 1.83 8.04 8.04 37.24 14.26 0.0000 0.00 0.000 24 1.92 8.04 8.04 37.94 16.27 0.0000 0.00 0.000 25 2.00 8.04 8.04 38.64 18.18 0.0000 0.00 0.000 26 2.08 8.04 8.04 39.34 20.03 0.0000 0.00 0.000 27 2.17 8.04 8.04 40.06 21.87 0.0000 0.00 0.000 28 2.25 8.04 8.04 40.77 23.74 0.0000 0.00 0.000 29 2.33 8.04 8.04 41.50 25.71 0.0000 0.00 0.000 30 2.42 8.04 8.04 42.23 27.85 0.0000 0.00 0.000 31 2.50 8.04 8.04 42.97 30.29 0.0000 0.00 0.000 Verifica fessurazione fondazione N Y A fs A fi M pf M m s m w 1-0.66 8.04 8.04 63.45 0.00 0.0000 0.00 0.000 2-0.60 8.04 8.04-63.45-0.02 0.0000 0.00 0.000 3-0.53 8.04 8.04-63.45-0.09 0.0000 0.00 0.000 4-0.47 8.04 8.04-63.45-0.21 0.0000 0.00 0.000 5-0.41 8.04 8.04-63.45-0.39 0.0000 0.00 0.000 6 0.00 8.04 8.04 63.45 36.80 0.0000 0.00 0.000 7 0.06 8.04 8.04 63.45 32.44 0.0000 0.00 0.000 8 0.11 8.04 8.04 63.45 28.72 0.0000 0.00 0.000 9 0.17 8.04 8.04 63.45 25.39 0.0000 0.00 0.000 10 0.22 8.04 8.04 63.45 22.26 0.0000 0.00 0.000 11 0.28 8.04 8.04 63.45 19.16 0.0000 0.00 0.000 12 0.34 8.04 8.04 63.45 15.94 0.0000 0.00 0.000 13 0.39 8.04 8.04 63.45 12.40 0.0000 0.00 0.000 14 0.45 8.04 8.04 63.45 9.04 0.0000 0.00 0.000
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 189 15 0.50 8.04 8.04 63.45 7.08 0.0000 0.00 0.000 16 0.56 8.04 8.04-63.45-8.86 0.0000 0.00 0.000 17 0.61 8.04 8.04-63.45-14.70 0.0000 0.00 0.000 18 0.65 8.04 8.04-63.45-16.76 0.0000 0.00 0.000 19 0.70 8.04 8.04-63.45-15.98 0.0000 0.00 0.000 20 0.74 8.04 8.04-63.45-11.44 0.0000 0.00 0.000 21 0.80 8.04 8.04-63.45-5.14 0.0000 0.00 0.000 22 0.86 8.04 8.04 63.45 4.07 0.0000 0.00 0.000 23 0.93 8.04 8.04 63.45 3.30 0.0000 0.00 0.000 24 0.99 8.04 8.04 63.45 2.21 0.0000 0.00 0.000 25 1.05 8.04 8.04 63.45 0.05 0.0000 0.00 0.000 Analisi dei pali Combinazione n 19 Risultanti sulla base della fondazione (per metro lineare di muro) Orizzontale [kn] 6.269 Verticale [kn] 131.594 Momento [knm] 14.839 Spostamenti della piastra di fondazione Orizzontale [cm] 0.19838 Verticale [cm] 0.02919 Rotazione [ ] 0.01448 Scarichi in testa ai pali Fila nr. N.pali N [kn] T [kn] M [knm] 1 16 139.69 4.90 0.00 2 16 65.93 4.90 0.00 Analisi dei tiranti Combinazione n 19 Nr. Nt D N Lf L f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kn] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kpa] Nr. NT D N L f L f 1 9 12.00 25.00 106.26 3.80 6.40 104398 COMBINAZIONE n 20 Peso muro favorevole e Peso terrapieno favorevole Valore della spinta statica 31.8349 [kn] Componente orizzontale della spinta statica 30.3283 [kn] Componente verticale della spinta statica 9.6775 [kn] Punto d'applicazione della spinta X = 1.05 [m] Y = -1.94 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 17.70 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 53.28 [ ] Incremento sismico della spinta 2.9788 [kn] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 1.05 [m] Y = -1.50 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 49.71 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 48.2396 [kn] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.53 [m] Y = -1.27 [m] Inerzia del muro 2.5209 [kn] Inerzia verticale del muro -1.2604 [kn] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 2.8489 [kn] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte -1.4245 [kn] Risultanti sforzo tiranti : Fase di esercizio Sforzo tiranti in direzione X -33.1625 [kn] Sforzo tiranti in direzione Y 15.4639 [kn] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = -0.35 [m] Y = -1.25 [m] Risultanti sforzo tiranti : Fase di ribaltamento Sforzo tiranti in direzione X -33.1625 [kn] Sforzo tiranti in direzione Y 15.4639 [kn] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = [m] Y = -1.25 [m]
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 190 Risultanti sforzo tiranti : Fase di scorrimento Sforzo tiranti in direzione X 0.0000 [kn] Sforzo tiranti in direzione Y 0.0000 [kn] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Risultanti carichi esterni Componente dir. X 0.04 [kn] Componente dir. Y 0.67 [kn] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 6.0034 [kn] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 124.9543 [kn] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 124.9543 [kn] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 6.0034 [kn] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0.11 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.71 [m] Risultante in fondazione 125.0984 [kn] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 2.75 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione -14.2997 [knm] Inviluppo sollecitazioni piastra paramento Combinazione n 20 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 12.50 Altezza(m) = 2.50 Origine all'attacco con la fondazione sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra espressa in [m] Ordinata Y positiva verso l'alto espressa in [m] I momenti positivi tendono le fibre contro terra Momento espresso in [knm] Taglio e Sforzo Normale espressi in [kn] Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax N 1 0.00-29.4562 15.9961-46.5980 28.4957 22.3988 2 0.08-27.1152 10.5791-45.4439 29.7870 21.5705 3 0.17-25.0505 7.5791-31.0820 28.8767 20.7478 4 0.25-23.1535 5.4154-23.9584 28.7220 19.9307 5 0.33-21.3473 3.7165-19.3064 29.1413 19.1246 6 0.42-19.5745 2.3432-15.7838 30.4191 18.3241 7 0.50-17.7862 1.2232-12.9365 32.5289 17.5292 8 0.58-15.9420 0.3087-10.5891 35.2820 16.7453 9 0.67-14.0031 0.0000-8.5957 38.8945 15.9669 10 0.75-11.9234 0.0000-6.9024 43.6928 15.1942 11 0.83-9.6452 0.0000-5.5230 50.2168 14.4325 12 0.91-7.0869 0.0000-4.3144 59.4782 13.6762 13 1.00-5.0632 0.9456-3.2571 73.3935 12.9258 14 1.08-3.7834 4.2352-2.3637 96.4692 12.1862 15 1.16-2.6546 9.9682-1.5957 144.7468 11.4521 16 1.25-2.5281 26.7743-112.9285 145.3084 10.7239 17 1.33-2.5473 11.3859-112.4495 13.2741 10.0030 18 1.41-2.5256 7.1748-65.5060 7.6635 9.2877 19 1.50-2.4684 4.7712-43.7177 6.6337 8.5784 20 1.58-2.3813 3.5039-30.9731 5.6303 7.8799 21 1.66-2.2698 2.5997-22.6947 4.7105 7.1870 22 1.75-2.1366 2.0065-16.9638 3.8892 6.5000 23 1.83-1.9849 1.6526-12.8269 3.1352 5.8239 24 1.92-1.8186 1.4401-9.7048 2.4731 5.1535 25 2.00-1.6392 1.2811-7.2664 2.2048 4.4888 26 2.08-1.4487 1.1146-5.3493 2.2885 3.8352 27 2.17-1.2481 0.9274-3.7589 2.3678 3.1871 28 2.25-1.0325 0.7249-2.4189 2.4740 2.5448 29 2.33-0.7920 0.5058-1.2653 2.7957 1.9136 30 2.42-0.5118 0.2661-1.5698 3.8322 1.2880 31 2.50-0.0089 0.0146-1.4357 3.9317 0.6680 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0.00 0.0000 25.0093-2.6014 145.0162 2 0.17 0.0000 7.8823-7.1463 144.4557 3 0.33 0.0000 2.7673-9.9793 51.9905 4 0.50-1.4082 0.6416-10.6867 29.1369 5 0.67-2.9865 0.0000-11.4465 18.8681 6 0.83-3.9944 0.0000-10.4422 12.2271 7 1.00-4.5955 0.0000-8.0162 7.4018
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 191 8 1.17-4.8764 0.0000-4.7125 3.4863 9 1.33-4.8760 0.0000-3.5039 4.6913 10 1.50-4.5945 0.0000-7.4199 7.9954 11 1.67-3.9929 0.0000-12.2457 10.4213 12 1.83-2.9843 0.0000-18.8875 11.4252 13 2.00-1.4053 0.6472-29.1571 10.6665 14 2.17 0.0000 2.7728-52.0118 9.9582 15 2.33 0.0000 7.8857-144.4787 7.1242 16 2.50 0.0000 25.0144-145.0392 144.9917 17 2.67 0.0000 7.8869-7.1726 144.4313 18 2.83 0.0000 2.7777-10.0074 51.9649 19 3.00-1.4005 0.6566-10.7170 29.1094 20 3.17-2.9779 0.0000-11.4780 18.8386 21 3.33-3.9847 0.0000-10.4762 12.1952 22 3.50-4.5845 0.0000-8.0530 7.3673 23 3.67-4.8641 0.0000-4.7522 3.4491 24 3.83-4.8624 0.0000-3.5481 4.6380 25 4.00-4.5793 0.0000-7.4687 7.9417 26 4.17-3.9759 0.0000-12.2998 10.3641 27 4.33-2.9654 0.0000-18.9473 11.3634 28 4.50-1.3843 0.6885-29.2234 10.6084 29 4.67 0.0000 2.8092-52.0854 9.8942 30 4.83 0.0000 7.9062-144.5619 7.0539 31 5.00 0.0000 25.0434-145.1227 144.8993 32 5.17 0.0000 7.9124-7.2665 144.3391 33 5.33 0.0000 2.8337-10.1110 51.8644 34 5.50-1.3600 0.7350-10.8314 28.9981 35 5.67-2.9325 0.0000-11.5963 18.7156 36 5.83-3.9338 0.0000-10.6069 12.0594 37 6.00-4.5274 0.0000-8.1970 7.2177 38 6.17-4.7998 0.0000-4.9062 3.2849 39 6.33-4.7899 0.0000-3.7495 4.4007 40 6.50-4.4975 0.0000-7.6943 7.7022 41 6.67-3.8833 0.0000-12.5518 10.1045 42 6.83-2.8605 0.0930-19.2284 11.0756 43 7.00-1.2652 0.9007-29.5363 10.3398 44 7.17 0.0000 3.0068-52.4335 9.5885 45 7.33 0.0000 8.0309-144.9587 6.7065 46 7.50 0.0000 25.2193-145.5207 144.4592 47 7.67 0.0000 8.0760-7.7841 143.8999 48 7.83 0.0000 3.1552-10.7054 51.3930 49 8.00-1.0978 1.1573-11.5155 28.4802 50 8.17-2.6326 0.4557-12.3022 18.1504 51 8.33-3.5936 0.0000-11.4215 11.4456 52 8.50-4.1360 0.0000-9.1373 6.5559 53 8.67-4.3517 0.0000-5.9831 2.5829 54 8.83-4.2824 0.0000-4.5548 2.6890 55 9.00-3.9275 0.0000-8.5386 5.8793 56 9.17-3.2430 0.3308-13.4316 8.0296 57 9.33-2.1327 1.0004-20.1283 8.6722 58 9.50-0.4099 1.9482-30.5119 8.0704 59 9.67 0.0000 4.1413-53.3048 6.9105 60 9.83 0.0000 9.0964-145.9396 3.5540 61 10.00 0.0000 26.4427-146.5080 143.5774 62 10.17 0.0000 9.4179-12.9484 143.0157 63 10.33 0.0000 4.7019-16.7847 50.8927 64 10.50 0.0000 2.5498-18.6436 28.2557 65 10.67-0.8870 1.2726-19.8422 18.3478 66 10.83-1.7202 0.4145-20.4285 12.2695 67 11.00-2.1645 0.0000-19.9204 8.3561 68 11.17-2.3636 0.0000-17.8711 5.7141 69 11.33-2.3869 0.0000-15.8177 3.8401 70 11.50-2.2971 0.0000-13.9166 2.4700 71 11.67-2.1248 0.0000-12.3354 1.4118 72 11.83-1.8851 0.0000-11.2240 0.5490 73 12.00-1.5665 0.0380-10.7639 0.0000 74 12.17-1.2951 0.2303-13.7406 0.0000 75 12.33-0.9198 0.4007-16.4814 0.0000 76 12.50-0.0667 0.0602-16.9000 0.0000
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 192 Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n 20 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 12.50 Altezza(m) = 1.71 Origine all'attacco con il muro sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax 1 0.00 0.0000 0.0042-0.0548 0.0000 2 0.06-0.0232 0.0000-0.7897 0.0000 3 0.12-0.0948 0.0000-1.5664 0.0000 4 0.19-0.2128 0.0000-2.3984 0.0000 5 0.25-0.3860 0.0000-3.1637 0.0000 6 0.66-21.5271 33.5471-104.8004 74.3695 7 0.72-13.0709 29.5508-102.1242 77.4667 8 0.77-8.3384 26.1513-70.4470 73.6269 9 0.83-5.0112 23.1185-53.4629 72.2550 10 0.88-2.4783 20.2658-42.0062 74.6552 11 0.94-0.5031 17.4355-33.2482 81.5469 12 1.00 0.0000 14.4749-26.1823 92.0285 13 1.05 0.0000 11.2112-20.3326 107.6483 14 1.11 0.0000 8.1031-15.3767 131.7926 15 1.16-1.8541 6.3285-11.1868 174.2190 16 1.22-8.7839 4.7017-7.5956 229.5837 17 1.26-14.2902 4.5145-5.2352 121.2687 18 1.31-16.1987 4.6350-3.1279 45.7774 19 1.35-15.4146 4.6566-40.6104 17.9444 20 1.40-11.0376 4.5921-171.7144 13.4483 21 1.46-4.9856 4.3008-117.9011 10.8171 22 1.52-2.8458 3.8330-70.6821 8.0659 23 1.59-1.6683 3.1255-41.6369 12.0146 24 1.65-0.7770 2.1047-19.6520 20.0073 25 1.71-0.0381 0.0485-6.0152 22.5186 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0.00-0.0001 8.5294-6.0839 7.7475 2 0.13-0.0001 7.8712-19.5767 22.0812 3 0.26-0.0002 6.0250-36.3753 28.7235 4 0.40-0.0383 3.1630-62.4879 29.8940 5 0.53-5.1475 0.0014-126.7847 28.2005 6 0.66-15.1240 0.0045-236.4173 19.9317 7 0.75-21.4431 0.0002-48.4726 48.3979 8 0.84-15.1951 0.0031-19.4247 235.0563 9 0.96-5.6201 0.0012-27.7512 130.7949 10 1.08-0.5240 2.4408-29.2909 67.9168 11 1.20-0.0001 5.3365-29.6057 41.1464 12 1.32-0.0001 7.2959-24.0786 24.5224 13 1.44 0.0000 8.3658-13.3062 11.3844 14 1.56-0.0001 8.3655-11.3918 13.3136 15 1.68-0.0001 7.2952-24.5313 24.0816 16 1.80-0.0001 5.3357-41.1587 29.6047 17 1.92-0.5268 2.4397-67.9404 29.2827 18 2.04-5.6227 0.0011-130.8627 27.7435 19 2.16-15.1993 0.0030-235.1797 19.4134 20 2.25-21.4535 0.0001-48.4187 48.4181 21 2.34-15.1993 0.0030-19.4117 235.1792 22 2.46-5.6228 0.0011-27.7417 130.8622 23 2.58-0.5270 2.4398-29.2807 67.9396 24 2.70-0.0001 5.3357-29.6023 41.1574 25 2.82-0.0001 7.2951-24.0785 24.5295 26 2.94-0.0001 8.3651-13.3110 11.3892 27 3.06-0.0001 8.3651-11.3896 13.3106 28 3.18-0.0001 7.2950-24.5299 24.0781 29 3.30-0.0001 5.3357-41.1580 29.6020 30 3.42-0.5271 2.4398-67.9403 29.2804 31 3.54-5.6229 0.0011-130.8630 27.7414 32 3.66-15.1993 0.0030-235.1803 19.4115 33 3.75-21.4535 0.0001-48.4190 48.4176 34 3.84-15.1994 0.0030-19.4133 235.1781
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 193 35 3.96-5.6232 0.0011-27.7432 130.8614 36 4.08-0.5275 2.4396-29.2823 67.9386 37 4.20-0.0001 5.3355-29.6040 41.1563 38 4.32-0.0001 7.2946-24.0802 24.5281 39 4.44-0.0001 8.3646-13.3130 11.3877 40 4.56-0.0001 8.3644-11.3914 13.3082 41 4.68-0.0001 7.2943-24.5320 24.0754 42 4.80-0.0001 5.3351-41.1603 29.5991 43 4.92-0.5287 2.4391-67.9431 29.2771 44 5.04-5.6247 0.0011-130.8664 27.7383 45 5.16-15.2003 0.0030-235.1806 19.4079 46 5.25-21.4545 0.0001-48.4225 48.4137 47 5.34-15.2006 0.0030-19.4183 235.1674 48 5.46-5.6261 0.0011-27.7490 130.8566 49 5.58-0.5309 2.4382-29.2883 67.9333 50 5.70-0.0001 5.3336-29.6108 41.1503 51 5.82-0.0001 7.2919-24.0879 24.5214 52 5.94-0.0001 8.3609-13.3227 11.3802 53 6.06-0.0001 8.3603-11.4004 13.2963 54 6.18-0.0001 7.2901-24.5426 24.0613 55 6.30-0.0001 5.3314-41.1726 29.5834 56 6.42-0.5373 2.4354-67.9580 29.2594 57 6.54-5.6347 0.0011-130.8843 27.7213 58 6.66-15.2059 0.0030-235.1814 19.3883 59 6.75-21.4599 0.0001-48.4414 48.3928 60 6.84-15.2074 0.0030-19.4456 235.1090 61 6.96-5.6423 0.0011-27.7804 130.8309 62 7.08-0.5494 2.4303-29.3208 67.9042 63 7.20-0.0001 5.3234-29.6482 41.1177 64 7.32-0.0001 7.2766-24.1299 24.4845 65 7.44-0.0001 8.3410-13.3757 11.3393 66 7.56-0.0001 8.3375-11.4498 13.2309 67 7.68-0.0001 7.2673-24.6005 23.9846 68 7.80-0.0001 5.3113-41.2401 29.4982 69 7.92-0.5846 2.4151-68.0398 29.1630 70 8.04-5.6892 0.0011-130.9831 27.6294 71 8.16-15.2360 0.0030-235.1875 19.2820 72 8.25-21.4893 0.0001-48.5452 48.2772 73 8.34-15.2443 0.0030-19.5926 234.7887 74 8.46-5.7315 0.0011-27.9490 130.6888 75 8.58-0.6514 2.3876-29.4954 67.7427 76 8.70-0.0001 5.2678-29.8477 40.9355 77 8.82-0.0001 7.1933-24.3526 24.2771 78 8.94-0.0001 8.2321-13.6582 11.1072 79 9.06-0.0001 8.2145-11.7372 12.8891 80 9.18-0.0001 7.1401-24.9418 23.5758 81 9.30-0.0001 5.1992-41.6431 29.0487 82 9.42-0.8549 2.3009-68.5324 28.6549 83 9.54-6.0040 0.0011-131.5809 27.1466 84 9.66-15.4116 0.0030-235.3869 18.7215 85 9.75-21.6631 0.0001-49.1925 47.5488 86 9.84-15.4665 0.0030-20.3865 232.9836 87 9.96-6.2712 0.0011-28.8781 129.8022 88 10.08-1.2784 2.1141-30.4515 66.7199 89 10.20-0.0001 4.9012-30.9617 39.7658 90 10.32-0.0001 6.6968-25.6063 22.9392 91 10.44-0.0001 7.5722-15.4185 9.6127 92 10.56-0.0001 7.4307-13.5737 10.6518 93 10.68-0.0001 6.3095-27.0562 20.5854 94 10.80-0.0001 4.3327-44.0159 25.5705 95 10.92-2.6668 1.3626-71.2554 24.4085 96 11.04-8.0954 0.0012-134.6558 23.1152 97 11.16-16.9778 0.0030-234.5214 13.5941 98 11.25-23.3122 0.0002-52.3790 44.7568 99 11.34-17.4473 0.0041-29.9433 223.7572 100 11.47-9.0047 0.0013-41.1745 123.6166 101 11.60-3.8390 0.1073-43.3595 60.3839 102 11.73-0.0002 2.2766-46.6747 35.6292 103 11.86-0.0002 3.4988-44.4996 21.0954 104 11.98-0.0003 4.6503-37.8740 10.9562 105 12.11-0.0003 5.1189-32.4925 3.6013 106 12.24-0.0753 4.7288-32.1590 0.0740 107 12.37-0.5528 3.6693-38.7973 0.1876
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 194 108 12.50-0.2214 0.1367-39.8140 0.1419 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 20 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kpa] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kpa] fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kpa] tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kpa] fi Nr. Y B, H A fs A fi c c fs fi 1 0.00 100, 30 8.04 8.04 3-2 -37-41 2 0.08 100, 30 8.04 8.04 54-1 612 1793 3 0.17 100, 31 8.04 8.04 82-1 1395 2765 4 0.25 100, 31 8.04 8.04 105-1 2056 3510 5 0.33 100, 31 8.04 8.04 124-1 2609 4103 6 0.42 100, 32 8.04 8.04 141-2 3066 4599 7 0.50 100, 32 8.04 8.04 156-3 3408 5025 8 0.58 100, 33 8.04 8.04 170-4 3693 5376 9 0.67 100, 33 8.04 8.04 182-5 4193 5649 10 0.75 100, 33 8.04 8.04 192-7 5278 5841 11 0.84 100, 34 8.04 8.04 229-9 7352 5936 12 0.92 100, 34 8.04 8.04 303-10 10705 5929 13 1.00 100, 34 8.04 8.04 405-13 15526 5812 14 1.09 100, 35 8.04 8.04 595-16 25030-5716 15 1.17 100, 35 8.04 8.04 922-27 41883-8626 16 1.25 100, 35 8.04 8.04 2110-87 104663-19062 17 1.34 100, 36 8.04 8.04 782-97 34150-7543 18 1.42 100, 36 8.04 8.04 328-94 10283 8516 19 1.50 100, 37 8.04 8.04 386-90 -4115 12938 20 1.59 100, 37 8.04 8.04 532-86 -5481 20199 21 1.67 100, 37 8.04 8.04 710-82 -7142 29409 22 1.75 100, 38 8.04 8.04 861-79 -8566 37350 23 1.83 100, 38 8.04 8.04 993-74 -9825 44354 24 1.92 100, 38 8.04 8.04 1112-70 -10962 50667 25 2.00 100, 39 8.04 8.04 1219-67 -12013 56481 26 2.08 100, 39 8.04 8.04 1320-62 -13004 61952 27 2.17 100, 39 8.04 8.04 1416-58 -13961 67241 28 2.25 100, 40 8.04 8.04 1511-54 -14915 72530 29 2.33 100, 40 8.04 8.04 1609-50 -15899 78023 30 2.42 100, 41 8.04 8.04 1715-46 25399 83989 31 2.50 100, 41 8.04 8.04 1834-43 43479 90797 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 20 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kpa] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kpa] fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kpa] tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kpa] fs Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B, H A fs A fi c c fi fs 1 0.00 100, 50 8.04 8.04 0 0 12-2 2 0.06 100, 50 8.04 8.04 1-2 -10 65 3 0.13 100, 50 8.04 8.04 4-4 -41 268 4 0.19 100, 50 8.04 8.04 9-6 -92 601 5 0.25 100, 50 8.04 8.04 17-8 -166 1090 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B, H A fs A fi c c fi fs 1 0.00 100, 50 8.04 8.04 2-7 137 108 2 0.06 100, 50 8.04 8.04 92-15 5941 2193 3 0.12 100, 50 8.04 8.04 136-22 8823 4710 4 0.19 100, 50 8.04 8.04 167-51 10820 8033 5 0.25 100, 50 8.04 8.04 217-74 12140 14074 6 0.31 100, 50 8.04 8.04 481-78 12963 31158
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 195 7 0.36 100, 50 8.04 8.04 671-30 13145 43513 8 0.40 100, 50 8.04 8.04 705 44 13084 45727 9 0.45 100, 50 8.04 8.04 622 96 12744 40339 10 0.49 100, 50 8.04 8.04 383 146 13272 24796 11 0.55 100, 50 8.04 8.04 276 139 17865 5234 12 0.60 100, 50 8.04 8.04 353 131 22874-3496 13 0.66 100, 50 8.04 8.04 488 122 31648-4836 14 0.71 100, 50 8.04 8.04 630 115 40861-6244 15 0.77 100, 50 8.04 8.04 759 108 49218-7521 16 0.83 100, 50 8.04 8.04 883 100 57208-8742 17 0.88 100, 50 8.04 8.04 1007 93 65261 14146 18 0.94 100, 50 8.04 8.04 1139 85 73822 23538 19 0.99 100, 50 8.04 8.04 1287 81 83418 36897 20 1.05 100, 50 8.04 8.04 1461 92 94699 60768 Armature e tensioni piastre Combinazione n 20 X Afs Afi Nu Mu CS ascissa sezione espressa in [m] area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] sforzo normale ultimo espresso in [kn] momento ultimo espresso in [knm] coefficiente sicurezza sezione Piastra paramento Nr. X A fs A fi fs fi c c 1 0.00 3.27 3.27 248879-18124 3020 87 2 0.17 3.27 3.27 78387-5675 963 79 3 0.33 3.27 3.27 29228-2095 366 64 4 0.50 3.27 3.27 7126 14014 170 49 5 0.67 3.27 3.27-2164 29720 361 37 6 0.83 3.27 3.27-2895 39750 482 25 7 1.00 3.27 3.27-3330 45732 558 15 8 1.17 3.27 3.27-3534 48648 594 8 9 1.33 3.27 3.27-3534 48644 594-4 10 1.50 3.27 3.27-3330 45722 558-15 11 1.67 3.27 3.27-2894 39735 482-25 12 1.83 3.27 3.27-2163 29698 360-37 13 2.00 3.27 3.27 7188 13985 170-50 14 2.17 3.27 3.27 29287-2099 367-64 15 2.33 3.27 3.27 78440-5679 964-79 16 2.50 3.27 3.27 248929-18128 3021-75 17 2.67 3.27 3.27 78460-5680 964 79 18 2.83 3.27 3.27 29339-2103 368 63 19 3.00 3.27 3.27 7293 13937 169 49 20 3.17 3.27 3.27-2158 29634 360 37 21 3.33 3.27 3.27-2888 39653 481 25 22 3.50 3.27 3.27-3322 45623 557 15 23 3.67 3.27 3.27-3525 48511 592 8 24 3.83 3.27 3.27-3524 48491 592-4 25 4.00 3.27 3.27-3319 45571 556-15 26 4.17 3.27 3.27-2881 39566 480-25 27 4.33 3.27 3.27-2149 29510 358-37 28 4.50 3.27 3.27 7647 13776 167-50 29 4.67 3.27 3.27 29671-2127 372-64 30 4.83 3.27 3.27 78765-5702 968-79 31 5.00 3.27 3.27 249219-18149 3024-75 32 5.17 3.27 3.27 78863-5710 969 78 33 5.33 3.27 3.27 29930-2145 375 63 34 5.50 3.27 3.27 8189 13534 164 49 35 5.67 3.27 3.27-2125 29183 354 36 36 5.83 3.27 3.27-2851 39147 475 26 37 6.00 3.27 3.27-3281 45054 549 14 38 6.17 3.27 3.27-3478 47795 584 7 39 6.33 3.27 3.27-3471 47686 582-5 40 6.50 3.27 3.27-3259 44757 545-16 41 6.67 3.27 3.27-2814 38645 469-26 42 6.83 3.27 3.27-2073 28466 345-38 43 7.00 3.27 3.27 10117 12591 153-51 44 7.17 3.27 3.27 31758-2276 398-65 45 7.33 3.27 3.27 80630-5837 991-78 46 7.50 3.27 3.27 250969-18276 3046-77 47 7.67 3.27 3.27 81272-5884 999 77 48 7.83 3.27 3.27 33325-2388 418 61
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 196 49 8.00 3.27 3.27 13021 10925 170 47 50 8.17 3.27 3.27 5485 26198 318 35 51 8.33 3.27 3.27-2602 35733 434 23 52 8.50 3.27 3.27-2997 41149 499 12 53 8.67 3.27 3.27-3153 43301 525 5 54 8.83 3.27 3.27-3100 42565 517-9 55 9.00 3.27 3.27-2835 38936 473-18 56 9.17 3.27 3.27 3982 32015 389-29 57 9.33 3.27 3.27 12042 20982 254-40 58 9.50 3.27 3.27 21815 4048 284-53 59 9.67 3.27 3.27 43741-3135 548-65 60 9.83 3.27 3.27 92666-6709 1139-73 61 10.00 3.27 3.27 263144-19163 3193-81 62 10.17 3.27 3.27 95941-6946 1179 81 63 10.33 3.27 3.27 49662-3559 622 65 64 10.50 3.27 3.27 27960-1980 359 50 65 10.67 3.27 3.27 14553 8727 191 38 66 10.83 3.27 3.27 4989 16923 205 30 67 11.00 3.27 3.27-1567 21511 261 23 68 11.17 3.27 3.27-1713 23583 288-17 69 11.33 3.27 3.27-1745 24107 296-18 70 11.50 3.27 3.27-1700 23562 293-19 71 11.67 3.27 3.27-1593 22234 280-21 72 11.83 3.27 3.27-1434 20187 271-12 73 12.00 3.27 3.27-1274 18661 251-12 74 12.17 3.27 3.27 2034 15588 210-13 75 12.33 3.27 3.27 3503 11072 149-12 76 12.50 3.27 3.27 724 578 10-12 Piastra fondazione monte Nr. X A fs A fi fs fi c c 1 0.00 1.96 1.96-4255 95861 739-11 2 0.13 1.96 1.96-3926 88463 682-25 3 0.26 1.96 1.96-3005 67714 522-53 4 0.40 1.96 1.96-1578 35548 274-87 5 0.53 1.96 1.96 57852-2568 446-126 6 0.66 1.96 1.96 169976-7544 1310-137 7 0.75 1.96 1.96 240996-10696 1857 42 8 0.84 1.96 1.96 170776-7579 1316 137 9 0.96 1.96 1.96 63163-2803 487 129 10 1.08 1.96 1.96 5889 27432 211 93 11 1.20 1.96 1.96-2662 59976 462 62 12 1.32 1.96 1.96-3639 81997 632 35 13 1.44 1.96 1.96-4173 94022 725 12 14 1.56 1.96 1.96-4173 94019 725-10 15 1.68 1.96 1.96-3639 81989 632-35 16 1.80 1.96 1.96-2661 59967 462-62 17 1.92 1.96 1.96 5921 27420 211-93 18 2.04 1.96 1.96 63192-2805 487-129 19 2.16 1.96 1.96 170823-7582 1316-137 20 2.25 1.96 1.96 241112-10701 1858 42 21 2.34 1.96 1.96 170823-7582 1316 137 22 2.46 1.96 1.96 63193-2805 487 129 23 2.58 1.96 1.96 5923 27421 211 93 24 2.70 1.96 1.96-2661 59967 462 62 25 2.82 1.96 1.96-3639 81988 632 35 26 2.94 1.96 1.96-4173 94015 724 13 27 3.06 1.96 1.96-4173 94015 724 9 28 3.18 1.96 1.96-3639 81988 632-35 29 3.30 1.96 1.96-2661 59967 462-62 30 3.42 1.96 1.96 5924 27421 211-93 31 3.54 1.96 1.96 63195-2805 487-129 32 3.66 1.96 1.96 170823-7582 1316-137 33 3.75 1.96 1.96 241113-10701 1858-42 34 3.84 1.96 1.96 170824-7582 1316 137 35 3.96 1.96 1.96 63198-2805 487 129 36 4.08 1.96 1.96 5929 27419 211 93 37 4.20 1.96 1.96-2661 59964 462 62 38 4.32 1.96 1.96-3639 81983 632 35 39 4.44 1.96 1.96-4172 94008 724 13 40 4.56 1.96 1.96-4172 94007 724 9 41 4.68 1.96 1.96-3638 81980 632-35 42 4.80 1.96 1.96-2661 59960 462-62
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 197 43 4.92 1.96 1.96 5942 27413 211-93 44 5.04 1.96 1.96 63215-2806 487-129 45 5.16 1.96 1.96 170834-7582 1316-137 46 5.25 1.96 1.96 241124-10702 1858-42 47 5.34 1.96 1.96 170837-7582 1316 137 48 5.46 1.96 1.96 63231-2806 487 129 49 5.58 1.96 1.96 5966 27403 211 93 50 5.70 1.96 1.96-2660 59943 462 62 51 5.82 1.96 1.96-3637 81952 632 35 52 5.94 1.96 1.96-4170 93967 724 13 53 6.06 1.96 1.96-4170 93960 724 9 54 6.18 1.96 1.96-3636 81933 631-35 55 6.30 1.96 1.96-2659 59918 462-62 56 6.42 1.96 1.96 6039 27371 211-93 57 6.54 1.96 1.96 63327-2811 488-129 58 6.66 1.96 1.96 170897-7585 1317-137 59 6.75 1.96 1.96 241185-10704 1859-42 60 6.84 1.96 1.96 170914-7586 1317 137 61 6.96 1.96 1.96 63413-2814 489 129 62 7.08 1.96 1.96 6175 27314 210 93 63 7.20 1.96 1.96-2655 59828 461 62 64 7.32 1.96 1.96-3630 81781 630 35 65 7.44 1.96 1.96-4161 93743 722 13 66 7.56 1.96 1.96-4159 93704 722 9 67 7.68 1.96 1.96-3625 81676 629-35 68 7.80 1.96 1.96-2649 59692 460-62 69 7.92 1.96 1.96 6571 27143 209-94 70 8.04 1.96 1.96 63940-2838 493-130 71 8.16 1.96 1.96 171235-7600 1320-138 72 8.25 1.96 1.96 241515-10719 1861-43 73 8.34 1.96 1.96 171329-7604 1320 137 74 8.46 1.96 1.96 64415-2859 496 129 75 8.58 1.96 1.96 7321 26834 207 93 76 8.70 1.96 1.96-2628 59204 456 61 77 8.82 1.96 1.96-3588 80844 623 34 78 8.94 1.96 1.96-4106 92520 713 12 79 9.06 1.96 1.96-4097 92322 711 9 80 9.18 1.96 1.96-3562 80247 618-36 81 9.30 1.96 1.96-2593 58433 450-63 82 9.42 1.96 1.96 9608 25860 199-95 83 9.54 1.96 1.96 67478-2995 520-131 84 9.66 1.96 1.96 173209-7687 1335-131 85 9.75 1.96 1.96 243468-10806 1876-44 86 9.84 1.96 1.96 173826-7715 1340 135 87 9.96 1.96 1.96 70481-3128 543 126 88 10.08 1.96 1.96 14368 23760 183 90 89 10.20 1.96 1.96-2445 55084 424 59 90 10.32 1.96 1.96-3340 75265 580 33 91 10.44 1.96 1.96-3777 85103 656 10 92 10.56 1.96 1.96-3707 83513 644-13 93 10.68 1.96 1.96-3147 70911 546-39 94 10.80 1.96 1.96-2161 48695 375-70 95 10.92 1.96 1.96 29972 15314 231-96 96 11.04 1.96 1.96 90983-4038 701-130 97 11.16 1.96 1.96 190811-8469 1470-102 98 11.25 1.96 1.96 262002-11628 2019-50 99 11.34 1.96 1.96 196088-8703 1511 135 100 11.47 1.96 1.96 101203-4492 780 124 101 11.60 1.96 1.96 43146-1915 332 86 102 11.73 1.96 1.96-1136 25587 197 58 103 11.86 1.96 1.96-1745 39323 303-54 104 11.98 1.96 1.96-2320 52264 403-51 105 12.11 1.96 1.96-2553 57531 443-33 106 12.24 1.96 1.96-2359 53147 410-30 107 12.37 1.96 1.96 6213 41238 318-33 108 12.50 1.96 1.96 2488 1536 19-34 Piastra fondazione valle Nr. X A fs A fi fs fi c c 1 0.00 1.96 1.96 0 0 0 0 2 0.13 1.96 1.96 0 0 0 0 3 0.26 1.96 1.96 0 0 0 0 4 0.40 1.96 1.96 0 0 0 0
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 198 5 0.53 1.96 1.96-1 16 0 0 6 0.66 1.96 1.96 56 50 0 0 7 0.75 1.96 1.96 41-2 0 0 8 0.84 1.96 1.96 41 34 0 0 9 0.96 1.96 1.96-1 13 0 0 10 1.08 1.96 1.96 0 0 0 0 11 1.20 1.96 1.96 0 0 0 0 12 1.32 1.96 1.96 0 0 0 0 13 1.44 1.96 1.96 0 0 0 0 14 1.56 1.96 1.96 0 0 0 0 15 1.68 1.96 1.96 0 0 0 0 16 1.80 1.96 1.96 0 0 0 0 17 1.92 1.96 1.96 0 0 0 0 18 2.04 1.96 1.96-1 13 0 0 19 2.16 1.96 1.96 39 34 0 0 20 2.25 1.96 1.96 33-1 0 0 21 2.34 1.96 1.96 39 34 0 0 22 2.46 1.96 1.96-1 13 0 0 23 2.58 1.96 1.96 0 0 0 0 24 2.70 1.96 1.96 0 0 0 0 25 2.82 1.96 1.96 0 0 0 0 26 2.94 1.96 1.96 0 0 0 0 27 3.06 1.96 1.96 0 0 0 0 28 3.18 1.96 1.96 0 0 0 0 29 3.30 1.96 1.96 0 0 0 0 30 3.42 1.96 1.96 0 0 0 0 31 3.54 1.96 1.96-1 13 0 0 32 3.66 1.96 1.96 39 34 0 0 33 3.75 1.96 1.96 33-1 0 0 34 3.84 1.96 1.96 39 34 0 0 35 3.96 1.96 1.96-1 13 0 0 36 4.08 1.96 1.96 0 0 0 0 37 4.20 1.96 1.96 0 0 0 0 38 4.32 1.96 1.96 0 0 0 0 39 4.44 1.96 1.96 0 0 0 0 40 4.56 1.96 1.96 0 0 0 0 41 4.68 1.96 1.96 0 0 0 0 42 4.80 1.96 1.96 0 0 0 0 43 4.92 1.96 1.96 0 0 0 0 44 5.04 1.96 1.96-1 13 0 0 45 5.16 1.96 1.96 39 34 0 0 46 5.25 1.96 1.96 33-1 0 0 47 5.34 1.96 1.96 39 34 0 0 48 5.46 1.96 1.96-1 13 0 0 49 5.58 1.96 1.96 0 0 0 0 50 5.70 1.96 1.96 0 0 0 0 51 5.82 1.96 1.96 0 0 0 0 52 5.94 1.96 1.96 0 0 0 0 53 6.06 1.96 1.96 0 0 0 0 54 6.18 1.96 1.96 0 0 0 0 55 6.30 1.96 1.96 0 0 0 0 56 6.42 1.96 1.96 0 0 0 0 57 6.54 1.96 1.96-1 13 0 0 58 6.66 1.96 1.96 39 34 0 0 59 6.75 1.96 1.96 33-1 0 0 60 6.84 1.96 1.96 39 34 0 0 61 6.96 1.96 1.96-1 13 0 0 62 7.08 1.96 1.96 0 0 0 0 63 7.20 1.96 1.96 0 0 0 0 64 7.32 1.96 1.96 0 0 0 0 65 7.44 1.96 1.96 0 0 0 0 66 7.56 1.96 1.96 0 0 0 0 67 7.68 1.96 1.96 0 0 0 0 68 7.80 1.96 1.96 0 0 0 0 69 7.92 1.96 1.96 0 0 0 0 70 8.04 1.96 1.96-1 13 0 0 71 8.16 1.96 1.96 39 34 0 0 72 8.25 1.96 1.96 33-1 0 0 73 8.34 1.96 1.96 39 34 0 0 74 8.46 1.96 1.96-1 13 0 0 75 8.58 1.96 1.96 0 0 0 0 76 8.70 1.96 1.96 0 0 0 0 77 8.82 1.96 1.96 0 0 0 0
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 199 78 8.94 1.96 1.96 0 0 0 0 79 9.06 1.96 1.96 0 0 0 0 80 9.18 1.96 1.96 0 0 0 0 81 9.30 1.96 1.96 0 0 0 0 82 9.42 1.96 1.96 0 0 0 0 83 9.54 1.96 1.96-1 13 0 0 84 9.66 1.96 1.96 39 34 0 0 85 9.75 1.96 1.96 33-1 0 0 86 9.84 1.96 1.96 39 34 0 0 87 9.96 1.96 1.96-1 13 0 0 88 10.08 1.96 1.96 0 0 0 0 89 10.20 1.96 1.96 0 0 0 0 90 10.32 1.96 1.96 0 0 0 0 91 10.44 1.96 1.96 0 0 0 0 92 10.56 1.96 1.96 0 0 0 0 93 10.68 1.96 1.96 0 0 0 0 94 10.80 1.96 1.96 0 0 0 0 95 10.92 1.96 1.96 0 0 0 0 96 11.04 1.96 1.96-1 13 0 0 97 11.16 1.96 1.96 41 34 0 0 98 11.25 1.96 1.96 39-2 0 0 99 11.34 1.96 1.96 52 46 0 0 100 11.47 1.96 1.96-1 15 0 0 101 11.60 1.96 1.96 0 0 0 0 102 11.73 1.96 1.96 0 0 0 0 103 11.86 1.96 1.96 0 0 0 0 104 11.98 1.96 1.96 0 0 0 0 105 12.11 1.96 1.96 0 0 0 0 106 12.24 1.96 1.96-1 14 0 0 107 12.37 1.96 1.96 18 66 1 0 108 12.50 1.96 1.96-8 186 1 0 Verifiche a fessurazione Combinazione n 20 L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Mpf Momento di prima fessurazione espressa in [knm] M Momento agente nella sezione espressa in [knm] m deformazione media espressa in [%] sm Distanza media tra le fessure espressa in [mm] w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione paramento N Y A fs A fi M pf M m s m w 1 0.00 8.04 8.04-23.51-0.01 0.0000 0.00 0.000 2 0.08 8.04 8.04 24.07 0.51 0.0000 0.00 0.000 3 0.17 8.04 8.04 24.64 0.79 0.0000 0.00 0.000 4 0.25 8.04 8.04 25.21 1.03 0.0000 0.00 0.000 5 0.33 8.04 8.04 25.79 1.25 0.0000 0.00 0.000 6 0.42 8.04 8.04 26.37 1.45 0.0000 0.00 0.000 7 0.50 8.04 8.04 26.96 1.64 0.0000 0.00 0.000 8 0.58 8.04 8.04 27.56 1.82 0.0000 0.00 0.000 9 0.67 8.04 8.04 28.16 1.98 0.0000 0.00 0.000 10 0.75 8.04 8.04 28.77 2.14 0.0000 0.00 0.000 11 0.84 8.04 8.04-29.39-2.60 0.0000 0.00 0.000 12 0.92 8.04 8.04-30.01-3.50 0.0000 0.00 0.000 13 1.00 8.04 8.04-30.64-4.77 0.0000 0.00 0.000 14 1.09 8.04 8.04-31.27-7.17 0.0000 0.00 0.000 15 1.17 8.04 8.04-31.91-11.39 0.0000 0.00 0.000 16 1.25 8.04 8.04-32.56-26.77 0.0000 0.00 0.000 17 1.34 8.04 8.04-33.21-9.97 0.0000 0.00 0.000 18 1.42 8.04 8.04-33.87-4.24 0.0000 0.00 0.000 19 1.50 8.04 8.04 34.53 5.06 0.0000 0.00 0.000 20 1.59 8.04 8.04 35.20 7.09 0.0000 0.00 0.000 21 1.67 8.04 8.04 35.87 9.65 0.0000 0.00 0.000 22 1.75 8.04 8.04 36.56 11.92 0.0000 0.00 0.000 23 1.83 8.04 8.04 37.24 14.00 0.0000 0.00 0.000 24 1.92 8.04 8.04 37.94 15.94 0.0000 0.00 0.000 25 2.00 8.04 8.04 38.64 17.79 0.0000 0.00 0.000 26 2.08 8.04 8.04 39.34 19.57 0.0000 0.00 0.000 27 2.17 8.04 8.04 40.06 21.35 0.0000 0.00 0.000 28 2.25 8.04 8.04 40.77 23.15 0.0000 0.00 0.000 29 2.33 8.04 8.04 41.50 25.05 0.0000 0.00 0.000
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 200 30 2.42 8.04 8.04 42.23 27.12 0.0000 0.00 0.000 31 2.50 8.04 8.04 42.97 29.46 0.0000 0.00 0.000 Verifica fessurazione fondazione N Y A fs A fi M pf M m s m w 1-0.66 8.04 8.04 63.45 0.00 0.0000 0.00 0.000 2-0.60 8.04 8.04-63.45-0.02 0.0000 0.00 0.000 3-0.53 8.04 8.04-63.45-0.09 0.0000 0.00 0.000 4-0.47 8.04 8.04-63.45-0.21 0.0000 0.00 0.000 5-0.41 8.04 8.04-63.45-0.39 0.0000 0.00 0.000 6 0.00 8.04 8.04 63.45 33.55 0.0000 0.00 0.000 7 0.06 8.04 8.04 63.45 29.55 0.0000 0.00 0.000 8 0.11 8.04 8.04 63.45 26.15 0.0000 0.00 0.000 9 0.17 8.04 8.04 63.45 23.12 0.0000 0.00 0.000 10 0.22 8.04 8.04 63.45 20.27 0.0000 0.00 0.000 11 0.28 8.04 8.04 63.45 17.44 0.0000 0.00 0.000 12 0.34 8.04 8.04 63.45 14.47 0.0000 0.00 0.000 13 0.39 8.04 8.04 63.45 11.21 0.0000 0.00 0.000 14 0.45 8.04 8.04 63.45 8.10 0.0000 0.00 0.000 15 0.50 8.04 8.04 63.45 6.33 0.0000 0.00 0.000 16 0.56 8.04 8.04-63.45-8.78 0.0000 0.00 0.000 17 0.61 8.04 8.04-63.45-14.29 0.0000 0.00 0.000 18 0.65 8.04 8.04-63.45-16.20 0.0000 0.00 0.000 19 0.70 8.04 8.04-63.45-15.41 0.0000 0.00 0.000 20 0.74 8.04 8.04-63.45-11.04 0.0000 0.00 0.000 21 0.80 8.04 8.04-63.45-4.99 0.0000 0.00 0.000 22 0.86 8.04 8.04 63.45 3.83 0.0000 0.00 0.000 23 0.93 8.04 8.04 63.45 3.13 0.0000 0.00 0.000 24 0.99 8.04 8.04 63.45 2.10 0.0000 0.00 0.000 25 1.05 8.04 8.04 63.45 0.05 0.0000 0.00 0.000 Analisi dei pali Combinazione n 20 Risultanti sulla base della fondazione (per metro lineare di muro) Orizzontale [kn] 6.003 Verticale [kn] 124.954 Momento [knm] 14.300 Spostamenti della piastra di fondazione Orizzontale [cm] 0.18996 Verticale [cm] 0.02771 Rotazione [ ] 0.01395 Scarichi in testa ai pali Fila nr. N.pali N [kn] T [kn] M [knm] 1 16 133.16 4.69 0.00 2 16 62.08 4.69 0.00 Analisi dei tiranti Combinazione n 20 Nr. Nt D N Lf L f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kn] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kpa] Nr. NT D N L f L f 1 9 12.00 25.00 101.64 3.70 6.30 99856 COMBINAZIONE n 21 Peso muro favorevole e Peso terrapieno favorevole Valore della spinta statica 28.0552 [kn] Componente orizzontale della spinta statica 26.7299 [kn] Componente verticale della spinta statica 8.5210 [kn] Punto d'applicazione della spinta X = 1.05 [m] Y = -2.00 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 17.68 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 53.21 [ ] Incremento sismico della spinta 4.2706 [kn] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 1.05 [m] Y = -1.50 [m]
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 201 Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 49.84 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 46.2398 [kn] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.53 [m] Y = -1.27 [m] Inerzia del muro 2.5209 [kn] Inerzia verticale del muro 1.2604 [kn] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 2.7308 [kn] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 1.3654 [kn] Risultanti sforzo tiranti : Fase di esercizio Sforzo tiranti in direzione X -30.9613 [kn] Sforzo tiranti in direzione Y 14.4375 [kn] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = -0.35 [m] Y = -1.25 [m] Risultanti sforzo tiranti : Fase di ribaltamento Sforzo tiranti in direzione X -30.9613 [kn] Sforzo tiranti in direzione Y 14.4375 [kn] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = [m] Y = -1.25 [m] Risultanti sforzo tiranti : Fase di scorrimento Sforzo tiranti in direzione X 0.0000 [kn] Sforzo tiranti in direzione Y 0.0000 [kn] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 5.6797 [kn] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 125.8057 [kn] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 125.8057 [kn] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 5.6797 [kn] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0.11 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.71 [m] Risultante in fondazione 125.9339 [kn] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 2.58 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione -14.4676 [knm] Inviluppo sollecitazioni piastra paramento Combinazione n 21 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 12.50 Altezza(m) = 2.50 Origine all'attacco con la fondazione sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra espressa in [m] Ordinata Y positiva verso l'alto espressa in [m] I momenti positivi tendono le fibre contro terra Momento espresso in [knm] Taglio e Sforzo Normale espressi in [kn] Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax N 1 0.00-27.2915 15.1432-43.5964 26.5122 21.7308 2 0.08-25.1128 10.0793-42.5042 27.7337 20.9025 3 0.17-23.1908 7.2729-29.0794 26.8993 20.0798 4 0.25-21.4242 5.2485-22.4144 26.7688 19.2627 5 0.33-19.7412 3.6589-18.0610 27.1705 18.4566 6 0.42-18.0888 2.3741-14.7640 28.3719 17.6561 7 0.50-16.4213 1.3263-12.0992 30.3480 16.8612 8 0.58-14.7012 0.4709-9.9049 32.9209 16.0773 9 0.67-12.8926 0.0000-8.0429 36.2945 15.2989 10 0.75-10.9524 0.0000-6.4629 40.7734 14.5262 11 0.83-8.8272 0.0000-5.1792 46.8596 13.7645 12 0.91-6.4409 0.0000-4.0567 55.5000 13.0082 13 1.00-4.5544 1.0557-3.0768 68.4834 12.2578 14 1.08-3.3631 4.1232-2.2527 90.0155 11.5182 15 1.16-2.3138 9.4712-1.5464 135.0748 10.7841 16 1.25-2.2016 25.1560-105.5122 135.5895 10.0559 17 1.33-2.2266 10.7820-105.0754 12.3049 9.3350 18 1.41-2.2149 6.8418-61.2670 7.0432 8.6197 19 1.50-2.1717 4.5876-40.9451 6.0622 7.9104 20 1.58-2.1023 3.3926-29.0679 5.1041 7.2119 21 1.66-2.0118 2.5348-21.3607 4.2239 6.5190 22 1.75-1.9028 1.9656-16.0320 3.4353 5.8320 23 1.83-1.7782 1.6180-12.1864 2.7149 5.1559 24 1.92-1.6407 1.4017-9.2747 2.0943 4.4855 25 2.00-1.4906 1.2358-6.9870 1.8451 3.8208 26 2.08-1.3280 1.0648-5.1578 1.9617 3.1672
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 202 27 2.17-1.1526 0.8783-3.6310 2.0804 2.5191 28 2.25-0.9595 0.6811-2.3380 2.2339 1.8768 29 2.33-0.7396 0.4718-1.2228 2.5793 1.2456 30 2.42-0.4796 0.2466-1.4618 3.5844 0.6200 31 2.50-0.0086 0.0133-1.3062 3.7003 0.0000 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0.00 0.0000 23.3493-2.4278 135.3858 2 0.17 0.0000 7.3591-6.6694 134.8719 3 0.33 0.0000 2.5836-9.3126 48.5499 4 0.50-1.3147 0.5990-9.9710 27.2122 5 0.67-2.7883 0.0000-10.6931 17.6228 6 0.83-3.7293 0.0000-9.7584 11.4209 7 1.00-4.2904 0.0000-7.4992 6.9142 8 1.17-4.5527 0.0000-4.4315 3.2568 9 1.33-4.5524 0.0000-3.2733 4.4116 10 1.50-4.2896 0.0000-6.9311 7.4798 11 1.67-3.7278 0.0000-11.4383 9.7389 12 1.83-2.7862 0.0000-17.6409 10.6732 13 2.00-1.3121 0.6042-27.2310 9.9521 14 2.17 0.0000 2.5888-48.5698 9.2929 15 2.33 0.0000 7.3622-134.8933 6.6487 16 2.50 0.0000 23.3540-135.4073 135.3629 17 2.67 0.0000 7.3634-6.6939 134.8490 18 2.83 0.0000 2.5934-9.3389 48.5260 19 3.00-1.3076 0.6130-9.9992 27.1865 20 3.17-2.7802 0.0000-10.7225 17.5952 21 3.33-3.7202 0.0000-9.7902 11.3911 22 3.50-4.2802 0.0000-7.5336 6.8820 23 3.67-4.5412 0.0000-4.4683 3.2221 24 3.83-4.5396 0.0000-3.3145 4.3617 25 4.00-4.2753 0.0000-6.9767 7.4296 26 4.17-3.7120 0.0000-11.4888 9.6855 27 4.33-2.7686 0.0000-17.6968 10.6154 28 4.50-1.2924 0.6428-27.2930 9.8980 29 4.67 0.0000 2.6228-48.6385 9.2332 30 4.83 0.0000 7.3814-134.9711 6.5831 31 5.00 0.0000 23.3811-135.4853 135.2767 32 5.17 0.0000 7.3872-6.7815 134.7630 33 5.33 0.0000 2.6456-9.4356 48.4322 34 5.50-1.2698 0.6862-10.1060 27.0825 35 5.67-2.7379 0.0000-10.8330 17.4804 36 5.83-3.6727 0.0000-9.9123 11.2643 37 6.00-4.2269 0.0000-7.6679 6.7423 38 6.17-4.4812 0.0000-4.6110 3.0687 39 6.33-4.4720 0.0000-3.5027 4.1385 40 6.50-4.1990 0.0000-7.1874 7.2055 41 6.67-3.6256 0.0000-11.7242 9.4429 42 6.83-2.6706 0.0868-17.9593 10.3466 43 7.00-1.1812 0.8409-27.5851 9.6473 44 7.17 0.0000 2.8072-48.9636 8.9479 45 7.33 0.0000 7.4978-135.3415 6.2589 46 7.50 0.0000 23.5453-135.8568 134.8658 47 7.67 0.0000 7.5399-7.2646 134.3530 48 7.83 0.0000 2.9458-9.9904 47.9921 49 8.00-1.0250 1.0804-10.7446 26.5989 50 8.17-2.4579 0.4255-11.4922 16.9526 51 8.33-3.3551 0.0000-10.6729 10.6910 52 8.50-3.8615 0.0000-8.5454 6.1241 53 8.67-4.0628 0.0000-5.6121 2.4129 54 8.83-3.9981 0.0000-4.2544 2.5322 55 9.00-3.6668 0.0000-7.9761 5.5011 56 9.17-3.0277 0.3088-12.5459 7.5043 57 9.33-1.9912 0.9340-18.7998 8.1017 58 9.50-0.3827 1.8188-28.4932 7.5295 59 9.67 0.0000 3.8665-49.7773 6.4486 60 9.83 0.0000 8.4926-136.2573 3.3167 61 10.00 0.0000 24.6875-136.7785 134.0426 62 10.17 0.0000 8.7928-12.0846 133.5275 63 10.33 0.0000 4.3898-15.6641 47.5255 64 10.50 0.0000 2.3806-17.3963 26.3903 65 10.67-0.8282 1.1881-18.5350 17.1379
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 203 66 10.83-1.6060 0.3869-19.0884 11.4620 67 11.00-2.0208 0.0000-18.6031 7.8062 68 11.17-2.2068 0.0000-16.6901 5.3360 69 11.33-2.2285 0.0000-14.7723 3.5805 70 11.50-2.1447 0.0000-12.9966 2.2919 71 11.67-1.9839 0.0000-11.5198 1.3004 72 11.83-1.7601 0.0000-10.4818 0.4992 73 12.00-1.4626 0.0355-10.0521 0.0000 74 12.17-1.2095 0.2150-12.8253 0.0000 75 12.33-0.8594 0.3740-15.3822 0.0000 76 12.50-0.0627 0.0552-15.7774 0.0000 Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n 21 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 12.50 Altezza(m) = 1.71 Origine all'attacco con il muro sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax 1 0.00 0.0000 0.0042-0.0548 0.0000 2 0.06-0.0232 0.0000-0.7897 0.0000 3 0.12-0.0948 0.0000-1.5664 0.0000 4 0.19-0.2128 0.0000-2.3984 0.0000 5 0.25-0.3860 0.0000-3.1637 0.0000 6 0.66-19.9900 34.8750-102.5683 75.9250 7 0.72-11.6681 30.7907-99.8990 79.0227 8 0.77-7.0573 27.3001-68.3203 75.2099 9 0.83-3.8474 24.1742-51.3839 73.8558 10 0.88-1.4297 21.2269-39.9560 76.2556 11 0.94 0.0000 18.3013-31.2177 83.1317 12 1.00 0.0000 15.2452-24.1655 93.5824 13 1.05 0.0000 11.8865-18.3249 109.1505 14 1.11 0.0000 8.6834-13.4255 133.1628 15 1.16-1.3409 6.8107-9.2937 175.3768 16 1.22-8.3419 5.0911-5.9246 230.4854 17 1.26-13.8983 4.8341-3.6728 122.7408 18 1.31-15.8641 4.8895-1.7627 47.0097 19 1.35-15.1409 4.8532-38.2327 19.1419 20 1.40-10.8318 4.7381-169.7788 14.5165 21 1.46-4.8628 4.3885-116.5801 11.6185 22 1.52-2.7771 3.8767-69.7587 8.6671 23 1.59-1.6368 3.1392-41.0384 12.3529 24 1.65-0.7685 2.1025-19.3346 20.1085 25 1.71-0.0391 0.0472-5.9185 22.4728 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0.00-0.0001 8.4960-6.1459 7.6079 2 0.13-0.0001 7.8403-19.6610 21.3836 3 0.26-0.0002 6.0013-36.4274 28.5303 4 0.40-0.0381 3.1504-62.4391 29.7512 5 0.53-5.1280 0.0014-126.4353 28.1147 6 0.66-15.0633 0.0045-238.7114 19.8628 7 0.75-21.3581 0.0002-51.5047 51.0769 8 0.84-15.1344 0.0031-19.3581 237.3617 9 0.96-5.5982 0.0012-27.6637 130.4203 10 1.08-0.5220 2.4312-29.1554 67.8371 11 1.20-0.0001 5.3157-29.4343 41.1747 12 1.32-0.0001 7.2674-23.7530 24.5901 13 1.44 0.0000 8.3332-13.5764 11.4619 14 1.56-0.0001 8.3329-11.4696 13.5843 15 1.68-0.0001 7.2667-24.5994 23.7563 16 1.80-0.0001 5.3148-41.1874 29.4333 17 1.92-0.5250 2.4301-67.8612 29.1471 18 2.04-5.6010 0.0011-130.4884 27.6559 19 2.16-15.1388 0.0030-237.4751 19.3464 20 2.25-21.3688 0.0001-51.1928 51.1923 21 2.34-15.1388 0.0030-19.3447 237.4747 22 2.46-5.6011 0.0011-27.6540 130.4880
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 204 23 2.58-0.5252 2.4301-29.1451 67.8604 24 2.70-0.0001 5.3148-29.4309 41.1861 25 2.82-0.0001 7.2665-23.7532 24.5975 26 2.94-0.0001 8.3325-13.5818 11.4669 27 3.06-0.0001 8.3325-11.4673 13.5815 28 3.18-0.0001 7.2665-24.5979 23.7529 29 3.30-0.0001 5.3148-41.1866 29.4306 30 3.42-0.5253 2.4301-67.8610 29.1448 31 3.54-5.6013 0.0011-130.4887 27.6537 32 3.66-15.1388 0.0030-237.4758 19.3445 33 3.75-21.3688 0.0001-51.1931 51.1921 34 3.84-15.1389 0.0030-19.3463 237.4736 35 3.96-5.6015 0.0011-27.6556 130.4871 36 4.08-0.5257 2.4300-29.1467 67.8594 37 4.20-0.0001 5.3146-29.4325 41.1849 38 4.32-0.0001 7.2661-23.7550 24.5961 39 4.44-0.0001 8.3319-13.5839 11.4654 40 4.56-0.0001 8.3318-11.4691 13.5792 41 4.68-0.0001 7.2658-24.6000 23.7502 42 4.80-0.0001 5.3142-41.1889 29.4276 43 4.92-0.5268 2.4295-67.8638 29.1415 44 5.04-5.6031 0.0011-130.4921 27.6506 45 5.16-15.1398 0.0030-237.4758 19.3409 46 5.25-21.3698 0.0001-51.1904 51.1847 47 5.34-15.1401 0.0030-19.3513 237.4628 48 5.46-5.6045 0.0011-27.6613 130.4824 49 5.58-0.5290 2.4286-29.1526 67.8541 50 5.70-0.0001 5.3127-29.4394 41.1790 51 5.82-0.0001 7.2634-23.7627 24.5894 52 5.94-0.0001 8.3283-13.5937 11.4579 53 6.06-0.0001 8.3276-11.4782 13.5674 54 6.18-0.0001 7.2616-24.6106 23.7362 55 6.30-0.0001 5.3105-41.2013 29.4121 56 6.42-0.5354 2.4258-67.8787 29.1238 57 6.54-5.6130 0.0011-130.5100 27.6337 58 6.66-15.1453 0.0030-237.4751 19.3214 59 6.75-21.3752 0.0001-51.1755 51.1441 60 6.84-15.1469 0.0030-19.3784 237.4038 61 6.96-5.6206 0.0011-27.6926 130.4568 62 7.08-0.5475 2.4207-29.1850 67.8252 63 7.20-0.0001 5.3025-29.4766 41.1467 64 7.32-0.0001 7.2482-23.8049 24.5529 65 7.44-0.0001 8.3084-13.6470 11.4172 66 7.56-0.0001 8.3049-11.5281 13.5033 67 7.68-0.0001 7.2389-24.6689 23.6600 68 7.80-0.0001 5.2905-41.2690 29.3273 69 7.92-0.5826 2.4055-67.9606 29.0278 70 8.04-5.6673 0.0011-130.6085 27.5421 71 8.16-15.1754 0.0030-237.4728 19.2155 72 8.25-21.4044 0.0001-51.0954 50.9220 73 8.34-15.1836 0.0030-19.5249 237.0800 74 8.46-5.7094 0.0011-27.8605 130.3152 75 8.58-0.6491 2.3782-29.3589 67.6647 76 8.70-0.0001 5.2471-29.6754 40.9660 77 8.82-0.0001 7.1652-24.0291 24.3471 78 8.94-0.0001 8.2000-13.9323 11.1862 79 9.06-0.0001 8.1825-11.8182 13.1694 80 9.18-0.0001 7.1122-25.0119 23.2551 81 9.30-0.0001 5.1788-41.6730 28.8802 82 9.42-0.8518 2.2918-68.4528 28.5221 83 9.54-5.9809 0.0011-131.2045 27.0609 84 9.66-15.3503 0.0030-237.6274 18.6569 85 9.75-21.5775 0.0001-50.7915 49.7240 86 9.84-15.4050 0.0030-20.3159 235.2607 87 9.96-6.2470 0.0011-28.7860 129.4324 88 10.08-1.2736 2.1057-30.3112 66.6479 89 10.20-0.0001 4.8820-30.7861 39.8050 90 10.32-0.0001 6.6707-25.2979 23.0183 91 10.44-0.0001 7.5427-15.7313 9.6966 92 10.56-0.0001 7.4018-13.6703 11.0364 93 10.68-0.0001 6.2849-27.1356 20.3051 94 10.80-0.0001 4.3158-44.0513 25.4221 95 10.92-2.6566 1.3573-71.1752 24.2955
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 205 96 11.04-8.0641 0.0012-134.2717 23.0428 97 11.16-16.9102 0.0030-236.5106 13.5481 98 11.25-23.2201 0.0002-52.1490 44.5549 99 11.34-17.3779 0.0041-29.8375 225.8576 100 11.47-8.9705 0.0013-41.0413 123.2824 101 11.60-3.8250 0.1063-43.1609 60.3752 102 11.73-0.0002 2.2671-46.4059 35.7605 103 11.86-0.0002 3.4842-44.6035 21.3563 104 11.98-0.0003 4.6306-37.8225 11.3389 105 12.11-0.0003 5.0969-32.4228 4.0735 106 12.24-0.0754 4.7078-32.0145 0.0740 107 12.37-0.5510 3.6515-38.6503 0.1876 108 12.50-0.2253 0.1364-39.6830 0.1419 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 21 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kpa] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kpa] fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kpa] tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kpa] fi Nr. Y B, H A fs A fi c c fs fi 1 0.00 100, 30 8.04 8.04 1-2 67 43 2 0.08 100, 30 8.04 8.04 50-1 864 2013 3 0.17 100, 31 8.04 8.04 76 0 1589 2887 4 0.25 100, 31 8.04 8.04 97-1 2206 3534 5 0.33 100, 31 8.04 8.04 114-1 2737 4024 6 0.42 100, 32 8.04 8.04 129-1 3192 4407 7 0.50 100, 32 8.04 8.04 142-2 3554 4711 8 0.58 100, 33 8.04 8.04 153-3 3870 4938 9 0.67 100, 33 8.04 8.04 163-4 4388 5093 10 0.75 100, 33 8.04 8.04 176-6 5451 5179 11 0.84 100, 34 8.04 8.04 224-8 7431 5184 12 0.92 100, 34 8.04 8.04 294-9 10596 5103 13 1.00 100, 34 8.04 8.04 389-11 15119 4930 14 1.09 100, 35 8.04 8.04 567-15 24004-5435 15 1.17 100, 35 8.04 8.04 873-25 39741-8158 16 1.25 100, 35 8.04 8.04 1983-81 98348-17908 17 1.34 100, 36 8.04 8.04 743-91 32503-7161 18 1.42 100, 36 8.04 8.04 319-88 10193 7224 19 1.50 100, 37 8.04 8.04 347-84 -3728 11303 20 1.59 100, 37 8.04 8.04 483-80 -5011 18039 21 1.67 100, 37 8.04 8.04 650-76 -6568 26602 22 1.75 100, 38 8.04 8.04 792-73 -7902 33985 23 1.83 100, 38 8.04 8.04 915-69 -9082 40495 24 1.92 100, 38 8.04 8.04 1026-65 -10148 46360 25 2.00 100, 39 8.04 8.04 1126-62 -11133 51758 26 2.08 100, 39 8.04 8.04 1220-58 -12061 56835 27 2.17 100, 39 8.04 8.04 1310-54 -12958 61739 28 2.25 100, 40 8.04 8.04 1399-51 -13851 66641 29 2.33 100, 40 8.04 8.04 1491-46 14945 71728 30 2.42 100, 41 8.04 8.04 1589-42 24009 77253 31 2.50 100, 41 8.04 8.04 1700-40 40866 83560 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 21 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kpa] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kpa] fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kpa] tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kpa] fs Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B, H A fs A fi c c fi fs 1 0.00 100, 50 8.04 8.04 0 0 12-2 2 0.06 100, 50 8.04 8.04 1-2 -10 65 3 0.13 100, 50 8.04 8.04 4-4 -41 268
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 206 4 0.19 100, 50 8.04 8.04 9-6 -92 601 5 0.25 100, 50 8.04 8.04 17-8 -166 1090 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B, H A fs A fi c c fi fs 1 0.00 100, 50 8.04 8.04 2-7 133 110 2 0.06 100, 50 8.04 8.04 92-15 5935 2169 3 0.12 100, 50 8.04 8.04 137-22 8861 4620 4 0.19 100, 50 8.04 8.04 169-51 10943 7839 5 0.25 100, 50 8.04 8.04 212-71 12388 13727 6 0.31 100, 50 8.04 8.04 472-76 13375 30577 7 0.36 100, 50 8.04 8.04 659 30 13700 42741 8 0.40 100, 50 8.04 8.04 691 46 13802 44782 9 0.45 100, 50 8.04 8.04 605 98 13646 39233 10 0.49 100, 50 8.04 8.04 363 150 14372 23548 11 0.55 100, 50 8.04 8.04 297 143 19226 3785 12 0.60 100, 50 8.04 8.04 378 135 24512-3746 13 0.66 100, 50 8.04 8.04 518 127 33554-5128 14 0.71 100, 50 8.04 8.04 664 119 43035-6577 15 0.77 100, 50 8.04 8.04 797 111 51662-7895 16 0.83 100, 50 8.04 8.04 924 105 59921-9157 17 0.88 100, 50 8.04 8.04 1053 97 68241 10861 18 0.94 100, 50 8.04 8.04 1189 89 77065 19922 19 0.99 100, 50 8.04 8.04 1341 85 86918 32937 20 1.05 100, 50 8.04 8.04 1519 96 98448 56429 Armature e tensioni piastre Combinazione n 21 X Afs Afi Nu Mu CS ascissa sezione espressa in [m] area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] sforzo normale ultimo espresso in [kn] momento ultimo espresso in [knm] coefficiente sicurezza sezione Piastra paramento Nr. X A fs A fi fs fi c c 1 0.00 3.27 3.27 232359-16921 2820 81 2 0.17 3.27 3.27 73184-5298 899 74 3 0.33 3.27 3.27 27288-1956 342 59 4 0.50 3.27 3.27 6653 13084 159 46 5 0.67 3.27 3.27-2021 27748 337 34 6 0.83 3.27 3.27-2703 37112 450 23 7 1.00 3.27 3.27-3109 42696 521 14 8 1.17 3.27 3.27-3299 45419 555 7 9 1.33 3.27 3.27-3299 45416 555-4 10 1.50 3.27 3.27-3109 42688 521-14 11 1.67 3.27 3.27-2702 37097 450-24 12 1.83 3.27 3.27-2019 27727 336-34 13 2.00 3.27 3.27 6711 13057 158-46 14 2.17 3.27 3.27 27343-1960 343-59 15 2.33 3.27 3.27 73234-5302 900-74 16 2.50 3.27 3.27 232406-16925 2820-70 17 2.67 3.27 3.27 73252-5303 900 73 18 2.83 3.27 3.27 27391-1963 343 59 19 3.00 3.27 3.27 6809 13012 158 46 20 3.17 3.27 3.27-2015 27667 336 34 21 3.33 3.27 3.27-2696 37021 449 23 22 3.50 3.27 3.27-3102 42594 520 14 23 3.67 3.27 3.27-3291 45291 553 7 24 3.83 3.27 3.27-3290 45273 553-4 25 4.00 3.27 3.27-3098 42546 519-14 26 4.17 3.27 3.27-2690 36940 448-24 27 4.33 3.27 3.27-2006 27551 334-35 28 4.50 3.27 3.27 7140 12861 156-46 29 4.67 3.27 3.27 27702-1985 347-60 30 4.83 3.27 3.27 73537-5324 904-74 31 5.00 3.27 3.27 232677-16944 2824-70 32 5.17 3.27 3.27 73629-5331 905 73 33 5.33 3.27 3.27 27943-2003 350 59 34 5.50 3.27 3.27 7645 12636 153 46 35 5.67 3.27 3.27-1984 27246 331 34 36 5.83 3.27 3.27-2662 36549 444 24
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 207 37 6.00 3.27 3.27-3063 42064 512 13 38 6.17 3.27 3.27-3248 44623 545 7 39 6.33 3.27 3.27-3241 44521 544-5 40 6.50 3.27 3.27-3043 41786 509-15 41 6.67 3.27 3.27-2627 36080 438-25 42 6.83 3.27 3.27-1935 26577 323-36 43 7.00 3.27 3.27 9445 11755 143-48 44 7.17 3.27 3.27 29650-2125 372-61 45 7.33 3.27 3.27 75278-5450 925-72 46 7.50 3.27 3.27 234310-17063 2843-72 47 7.67 3.27 3.27 75878-5493 932 72 48 7.83 3.27 3.27 31113-2230 390 57 49 8.00 3.27 3.27 12157 10200 159 44 50 8.17 3.27 3.27 5121 24459 297 33 51 8.33 3.27 3.27-2429 33361 405 22 52 8.50 3.27 3.27-2798 38418 466 12 53 8.67 3.27 3.27-2944 40427 491 5 54 8.83 3.27 3.27-2894 39740 482-8 55 9.00 3.27 3.27-2647 36352 441-17 56 9.17 3.27 3.27 3718 29890 363-27 57 9.33 3.27 3.27 11242 19589 237-38 58 9.50 3.27 3.27 20367 3779 265-50 59 9.67 3.27 3.27 40838-2927 512-60 60 9.83 3.27 3.27 86515-6263 1063-69 61 10.00 3.27 3.27 245677-17891 2981-75 62 10.17 3.27 3.27 89573-6485 1101 76 63 10.33 3.27 3.27 46365-3323 581 60 64 10.50 3.27 3.27 26104-1849 335 47 65 10.67 3.27 3.27 13586 8148 179 36 66 10.83 3.27 3.27 4658 15800 191 28 67 11.00 3.27 3.27-1463 20084 244 21 68 11.17 3.27 3.27-1599 22018 269-16 69 11.33 3.27 3.27-1629 22507 277-17 70 11.50 3.27 3.27-1588 21999 273-18 71 11.67 3.27 3.27-1488 20759 261-21 72 11.83 3.27 3.27-1339 18849 253-11 73 12.00 3.27 3.27-1189 17426 234-12 74 12.17 3.27 3.27 1899 14559 196-12 75 12.33 3.27 3.27 3270 10344 139-12 76 12.50 3.27 3.27 664 543 9-11 Piastra fondazione monte Nr. X A fs A fi fs fi c c 1 0.00 1.96 1.96-4238 95486 736-11 2 0.13 1.96 1.96-3911 88116 679-25 3 0.26 1.96 1.96-2993 67448 520-53 4 0.40 1.96 1.96-1571 35407 273-86 5 0.53 1.96 1.96 57633-2558 444-125 6 0.66 1.96 1.96 169295-7514 1305-136 7 0.75 1.96 1.96 240041-10654 1850 42 8 0.84 1.96 1.96 170093-7549 1311 137 9 0.96 1.96 1.96 62918-2792 485 129 10 1.08 1.96 1.96 5867 27324 211 93 11 1.20 1.96 1.96-2651 59742 460 62 12 1.32 1.96 1.96-3625 81678 629 35 13 1.44 1.96 1.96-4157 93655 722 12 14 1.56 1.96 1.96-4156 93652 722-9 15 1.68 1.96 1.96-3625 81669 629-35 16 1.80 1.96 1.96-2651 59732 460-62 17 1.92 1.96 1.96 5901 27311 210-93 18 2.04 1.96 1.96 62949-2794 485-129 19 2.16 1.96 1.96 170143-7551 1311-137 20 2.25 1.96 1.96 240161-10659 1851 42 21 2.34 1.96 1.96 170143-7551 1311 137 22 2.46 1.96 1.96 62950-2794 485 129 23 2.58 1.96 1.96 5903 27312 210 93 24 2.70 1.96 1.96-2651 59732 460 62 25 2.82 1.96 1.96-3625 81668 629 35 26 2.94 1.96 1.96-4156 93647 722 13 27 3.06 1.96 1.96-4156 93647 722 9 28 3.18 1.96 1.96-3625 81667 629-35 29 3.30 1.96 1.96-2651 59732 460-62 30 3.42 1.96 1.96 5904 27312 210-93
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 208 31 3.54 1.96 1.96 62952-2794 485-129 32 3.66 1.96 1.96 170143-7551 1311-137 33 3.75 1.96 1.96 240161-10659 1851-42 34 3.84 1.96 1.96 170144-7551 1311 137 35 3.96 1.96 1.96 62955-2794 485 129 36 4.08 1.96 1.96 5908 27310 210 93 37 4.20 1.96 1.96-2651 59730 460 62 38 4.32 1.96 1.96-3624 81663 629 35 39 4.44 1.96 1.96-4156 93641 722 13 40 4.56 1.96 1.96-4156 93640 722 9 41 4.68 1.96 1.96-3624 81659 629-35 42 4.80 1.96 1.96-2651 59725 460-62 43 4.92 1.96 1.96 5921 27305 210-93 44 5.04 1.96 1.96 62972-2795 485-129 45 5.16 1.96 1.96 170154-7552 1311-137 46 5.25 1.96 1.96 240172-10659 1851-42 47 5.34 1.96 1.96 170157-7552 1311 137 48 5.46 1.96 1.96 62988-2796 485 129 49 5.58 1.96 1.96 5946 27294 210 93 50 5.70 1.96 1.96-2650 59709 460 62 51 5.82 1.96 1.96-3623 81632 629 35 52 5.94 1.96 1.96-4154 93600 721 13 53 6.06 1.96 1.96-4154 93593 721 9 54 6.18 1.96 1.96-3622 81613 629-35 55 6.30 1.96 1.96-2649 59684 460-62 56 6.42 1.96 1.96 6018 27263 210-93 57 6.54 1.96 1.96 63084-2800 486-129 58 6.66 1.96 1.96 170216-7555 1312-137 59 6.75 1.96 1.96 240233-10662 1851-43 60 6.84 1.96 1.96 170234-7555 1312 137 61 6.96 1.96 1.96 63170-2804 487 129 62 7.08 1.96 1.96 6153 27206 210 93 63 7.20 1.96 1.96-2645 59594 459 62 64 7.32 1.96 1.96-3615 81461 628 35 65 7.44 1.96 1.96-4144 93377 720 13 66 7.56 1.96 1.96-4143 93338 719 9 67 7.68 1.96 1.96-3611 81357 627-35 68 7.80 1.96 1.96-2639 59459 458-62 69 7.92 1.96 1.96 6548 27036 208-93 70 8.04 1.96 1.96 63694-2827 491-129 71 8.16 1.96 1.96 170554-7570 1314-137 72 8.25 1.96 1.96 240562-10677 1854-43 73 8.34 1.96 1.96 170647-7574 1315 137 74 8.46 1.96 1.96 64168-2848 494 128 75 8.58 1.96 1.96 7295 26728 206 92 76 8.70 1.96 1.96-2617 58972 454 61 77 8.82 1.96 1.96-3574 80528 621 34 78 8.94 1.96 1.96-4090 92159 710 13 79 9.06 1.96 1.96-4081 91961 709 9 80 9.18 1.96 1.96-3548 79933 616-36 81 9.30 1.96 1.96-2583 58204 449-63 82 9.42 1.96 1.96 9573 25757 198-94 83 9.54 1.96 1.96 67218-2983 518-130 84 9.66 1.96 1.96 172519-7657 1329-130 85 9.75 1.96 1.96 242507-10763 1869-44 86 9.84 1.96 1.96 173134-7684 1334 134 87 9.96 1.96 1.96 70209-3116 541 126 88 10.08 1.96 1.96 14314 23666 182 90 89 10.20 1.96 1.96-2435 54868 423 58 90 10.32 1.96 1.96-3327 74971 578 33 91 10.44 1.96 1.96-3762 84771 653 10 92 10.56 1.96 1.96-3692 83187 641-13 93 10.68 1.96 1.96-3135 70635 544-39 94 10.80 1.96 1.96-2153 48505 374-69 95 10.92 1.96 1.96 29857 15254 230-95 96 11.04 1.96 1.96 90631-4022 698-130 97 11.16 1.96 1.96 190052-8435 1465-102 98 11.25 1.96 1.96 260967-11582 2011-50 99 11.34 1.96 1.96 195307-8668 1505 135 100 11.47 1.96 1.96 100818-4475 777 124 101 11.60 1.96 1.96 42988-1908 331 86 102 11.73 1.96 1.96-1131 25480 196 58 103 11.86 1.96 1.96-1738 39159 302-54
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 209 104 11.98 1.96 1.96-2310 52042 401-51 105 12.11 1.96 1.96-2542 57283 441-33 106 12.24 1.96 1.96-2348 52910 408-30 107 12.37 1.96 1.96 6193 41039 316-33 108 12.50 1.96 1.96 2532 1533 20-34 Piastra fondazione valle Nr. X A fs A fi fs fi c c 1 0.00 1.96 1.96 0 0 0 0 2 0.13 1.96 1.96 0 0 0 0 3 0.26 1.96 1.96 0 0 0 0 4 0.40 1.96 1.96 0 0 0 0 5 0.53 1.96 1.96-1 16 0 0 6 0.66 1.96 1.96 56 50 0 0 7 0.75 1.96 1.96 41-2 0 0 8 0.84 1.96 1.96 41 34 0 0 9 0.96 1.96 1.96-1 13 0 0 10 1.08 1.96 1.96 0 0 0 0 11 1.20 1.96 1.96 0 0 0 0 12 1.32 1.96 1.96 0 0 0 0 13 1.44 1.96 1.96 0 0 0 0 14 1.56 1.96 1.96 0 0 0 0 15 1.68 1.96 1.96 0 0 0 0 16 1.80 1.96 1.96 0 0 0 0 17 1.92 1.96 1.96 0 0 0 0 18 2.04 1.96 1.96-1 13 0 0 19 2.16 1.96 1.96 39 34 0 0 20 2.25 1.96 1.96 33-1 0 0 21 2.34 1.96 1.96 39 34 0 0 22 2.46 1.96 1.96-1 13 0 0 23 2.58 1.96 1.96 0 0 0 0 24 2.70 1.96 1.96 0 0 0 0 25 2.82 1.96 1.96 0 0 0 0 26 2.94 1.96 1.96 0 0 0 0 27 3.06 1.96 1.96 0 0 0 0 28 3.18 1.96 1.96 0 0 0 0 29 3.30 1.96 1.96 0 0 0 0 30 3.42 1.96 1.96 0 0 0 0 31 3.54 1.96 1.96-1 13 0 0 32 3.66 1.96 1.96 39 34 0 0 33 3.75 1.96 1.96 33-1 0 0 34 3.84 1.96 1.96 39 34 0 0 35 3.96 1.96 1.96-1 13 0 0 36 4.08 1.96 1.96 0 0 0 0 37 4.20 1.96 1.96 0 0 0 0 38 4.32 1.96 1.96 0 0 0 0 39 4.44 1.96 1.96 0 0 0 0 40 4.56 1.96 1.96 0 0 0 0 41 4.68 1.96 1.96 0 0 0 0 42 4.80 1.96 1.96 0 0 0 0 43 4.92 1.96 1.96 0 0 0 0 44 5.04 1.96 1.96-1 13 0 0 45 5.16 1.96 1.96 39 34 0 0 46 5.25 1.96 1.96 33-1 0 0 47 5.34 1.96 1.96 39 34 0 0 48 5.46 1.96 1.96-1 13 0 0 49 5.58 1.96 1.96 0 0 0 0 50 5.70 1.96 1.96 0 0 0 0 51 5.82 1.96 1.96 0 0 0 0 52 5.94 1.96 1.96 0 0 0 0 53 6.06 1.96 1.96 0 0 0 0 54 6.18 1.96 1.96 0 0 0 0 55 6.30 1.96 1.96 0 0 0 0 56 6.42 1.96 1.96 0 0 0 0 57 6.54 1.96 1.96-1 13 0 0 58 6.66 1.96 1.96 39 34 0 0 59 6.75 1.96 1.96 33-1 0 0 60 6.84 1.96 1.96 39 34 0 0 61 6.96 1.96 1.96-1 13 0 0 62 7.08 1.96 1.96 0 0 0 0 63 7.20 1.96 1.96 0 0 0 0 64 7.32 1.96 1.96 0 0 0 0 65 7.44 1.96 1.96 0 0 0 0
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 210 66 7.56 1.96 1.96 0 0 0 0 67 7.68 1.96 1.96 0 0 0 0 68 7.80 1.96 1.96 0 0 0 0 69 7.92 1.96 1.96 0 0 0 0 70 8.04 1.96 1.96-1 13 0 0 71 8.16 1.96 1.96 39 34 0 0 72 8.25 1.96 1.96 33-1 0 0 73 8.34 1.96 1.96 39 34 0 0 74 8.46 1.96 1.96-1 13 0 0 75 8.58 1.96 1.96 0 0 0 0 76 8.70 1.96 1.96 0 0 0 0 77 8.82 1.96 1.96 0 0 0 0 78 8.94 1.96 1.96 0 0 0 0 79 9.06 1.96 1.96 0 0 0 0 80 9.18 1.96 1.96 0 0 0 0 81 9.30 1.96 1.96 0 0 0 0 82 9.42 1.96 1.96 0 0 0 0 83 9.54 1.96 1.96-1 13 0 0 84 9.66 1.96 1.96 39 34 0 0 85 9.75 1.96 1.96 33-1 0 0 86 9.84 1.96 1.96 39 34 0 0 87 9.96 1.96 1.96-1 13 0 0 88 10.08 1.96 1.96 0 0 0 0 89 10.20 1.96 1.96 0 0 0 0 90 10.32 1.96 1.96 0 0 0 0 91 10.44 1.96 1.96 0 0 0 0 92 10.56 1.96 1.96 0 0 0 0 93 10.68 1.96 1.96 0 0 0 0 94 10.80 1.96 1.96 0 0 0 0 95 10.92 1.96 1.96 0 0 0 0 96 11.04 1.96 1.96-1 13 0 0 97 11.16 1.96 1.96 41 34 0 0 98 11.25 1.96 1.96 39-2 0 0 99 11.34 1.96 1.96 52 46 0 0 100 11.47 1.96 1.96-1 15 0 0 101 11.60 1.96 1.96 0 0 0 0 102 11.73 1.96 1.96 0 0 0 0 103 11.86 1.96 1.96 0 0 0 0 104 11.98 1.96 1.96 0 0 0 0 105 12.11 1.96 1.96 0 0 0 0 106 12.24 1.96 1.96-1 14 0 0 107 12.37 1.96 1.96 18 66 1 0 108 12.50 1.96 1.96-8 186 1 0 Verifiche a fessurazione Combinazione n 21 L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Mpf Momento di prima fessurazione espressa in [knm] M Momento agente nella sezione espressa in [knm] m deformazione media espressa in [%] sm Distanza media tra le fessure espressa in [mm] w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione paramento N Y A fs A fi M pf M m s m w 1 0.00 8.04 8.04-23.51-0.01 0.0000 0.00 0.000 2 0.08 8.04 8.04 24.07 0.48 0.0000 0.00 0.000 3 0.17 8.04 8.04 24.64 0.74 0.0000 0.00 0.000 4 0.25 8.04 8.04 25.21 0.96 0.0000 0.00 0.000 5 0.33 8.04 8.04 25.79 1.15 0.0000 0.00 0.000 6 0.42 8.04 8.04 26.37 1.33 0.0000 0.00 0.000 7 0.50 8.04 8.04 26.96 1.49 0.0000 0.00 0.000 8 0.58 8.04 8.04 27.56 1.64 0.0000 0.00 0.000 9 0.67 8.04 8.04 28.16 1.78 0.0000 0.00 0.000 10 0.75 8.04 8.04-28.77-1.97 0.0000 0.00 0.000 11 0.84 8.04 8.04-29.39-2.53 0.0000 0.00 0.000 12 0.92 8.04 8.04-30.01-3.39 0.0000 0.00 0.000 13 1.00 8.04 8.04-30.64-4.59 0.0000 0.00 0.000 14 1.09 8.04 8.04-31.27-6.84 0.0000 0.00 0.000 15 1.17 8.04 8.04-31.91-10.78 0.0000 0.00 0.000 16 1.25 8.04 8.04-32.56-25.16 0.0000 0.00 0.000 17 1.34 8.04 8.04-33.21-9.47 0.0000 0.00 0.000
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 211 18 1.42 8.04 8.04-33.87-4.12 0.0000 0.00 0.000 19 1.50 8.04 8.04 34.53 4.55 0.0000 0.00 0.000 20 1.59 8.04 8.04 35.20 6.44 0.0000 0.00 0.000 21 1.67 8.04 8.04 35.87 8.83 0.0000 0.00 0.000 22 1.75 8.04 8.04 36.56 10.95 0.0000 0.00 0.000 23 1.83 8.04 8.04 37.24 12.89 0.0000 0.00 0.000 24 1.92 8.04 8.04 37.94 14.70 0.0000 0.00 0.000 25 2.00 8.04 8.04 38.64 16.42 0.0000 0.00 0.000 26 2.08 8.04 8.04 39.34 18.09 0.0000 0.00 0.000 27 2.17 8.04 8.04 40.06 19.74 0.0000 0.00 0.000 28 2.25 8.04 8.04 40.77 21.42 0.0000 0.00 0.000 29 2.33 8.04 8.04 41.50 23.19 0.0000 0.00 0.000 30 2.42 8.04 8.04 42.23 25.11 0.0000 0.00 0.000 31 2.50 8.04 8.04 42.97 27.29 0.0000 0.00 0.000 Verifica fessurazione fondazione N Y A fs A fi M pf M m s m w 1-0.66 8.04 8.04 63.45 0.00 0.0000 0.00 0.000 2-0.60 8.04 8.04-63.45-0.02 0.0000 0.00 0.000 3-0.53 8.04 8.04-63.45-0.09 0.0000 0.00 0.000 4-0.47 8.04 8.04-63.45-0.21 0.0000 0.00 0.000 5-0.41 8.04 8.04-63.45-0.39 0.0000 0.00 0.000 6 0.00 8.04 8.04 63.45 34.88 0.0000 0.00 0.000 7 0.06 8.04 8.04 63.45 30.79 0.0000 0.00 0.000 8 0.11 8.04 8.04 63.45 27.30 0.0000 0.00 0.000 9 0.17 8.04 8.04 63.45 24.17 0.0000 0.00 0.000 10 0.22 8.04 8.04 63.45 21.23 0.0000 0.00 0.000 11 0.28 8.04 8.04 63.45 18.30 0.0000 0.00 0.000 12 0.34 8.04 8.04 63.45 15.25 0.0000 0.00 0.000 13 0.39 8.04 8.04 63.45 11.89 0.0000 0.00 0.000 14 0.45 8.04 8.04 63.45 8.68 0.0000 0.00 0.000 15 0.50 8.04 8.04 63.45 6.81 0.0000 0.00 0.000 16 0.56 8.04 8.04-63.45-8.34 0.0000 0.00 0.000 17 0.61 8.04 8.04-63.45-13.90 0.0000 0.00 0.000 18 0.65 8.04 8.04-63.45-15.86 0.0000 0.00 0.000 19 0.70 8.04 8.04-63.45-15.14 0.0000 0.00 0.000 20 0.74 8.04 8.04-63.45-10.83 0.0000 0.00 0.000 21 0.80 8.04 8.04-63.45-4.86 0.0000 0.00 0.000 22 0.86 8.04 8.04 63.45 3.88 0.0000 0.00 0.000 23 0.93 8.04 8.04 63.45 3.14 0.0000 0.00 0.000 24 0.99 8.04 8.04 63.45 2.10 0.0000 0.00 0.000 25 1.05 8.04 8.04 63.45 0.05 0.0000 0.00 0.000 Analisi dei pali Combinazione n 21 Risultanti sulla base della fondazione (per metro lineare di muro) Orizzontale [kn] 5.680 Verticale [kn] 125.806 Momento [knm] 14.468 Spostamenti della piastra di fondazione Orizzontale [cm] 0.17972 Verticale [cm] 0.02792 Rotazione [ ] 0.01349 Scarichi in testa ai pali Fila nr. N.pali N [kn] T [kn] M [knm] 1 16 132.64 4.44 0.00 2 16 63.93 4.44 0.00 Analisi dei tiranti Combinazione n 21 Nr. Nt D N Lf L f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kn] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kpa] Nr. NT D N L f L f 1 9 12.00 25.00 94.89 3.40 6.00 93228
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 212 COMBINAZIONE n 22 Peso muro favorevole e Peso terrapieno favorevole Valore della spinta statica 28.0552 [kn] Componente orizzontale della spinta statica 26.7299 [kn] Componente verticale della spinta statica 8.5210 [kn] Punto d'applicazione della spinta X = 1.05 [m] Y = -2.00 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 17.68 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 53.21 [ ] Incremento sismico della spinta 2.6292 [kn] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 1.05 [m] Y = -1.50 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 49.65 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 46.2398 [kn] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.53 [m] Y = -1.27 [m] Inerzia del muro 2.5209 [kn] Inerzia verticale del muro -1.2604 [kn] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 2.7308 [kn] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte -1.3654 [kn] Risultanti sforzo tiranti : Fase di esercizio Sforzo tiranti in direzione X -29.6333 [kn] Sforzo tiranti in direzione Y 13.8182 [kn] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = -0.35 [m] Y = -1.25 [m] Risultanti sforzo tiranti : Fase di ribaltamento Sforzo tiranti in direzione X -29.6333 [kn] Sforzo tiranti in direzione Y 13.8182 [kn] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = [m] Y = -1.25 [m] Risultanti sforzo tiranti : Fase di scorrimento Sforzo tiranti in direzione X 0.0000 [kn] Sforzo tiranti in direzione Y 0.0000 [kn] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 5.4439 [kn] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 119.4363 [kn] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 119.4363 [kn] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 5.4439 [kn] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0.12 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.71 [m] Risultante in fondazione 119.5603 [kn] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 2.61 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione -13.9787 [knm] Inviluppo sollecitazioni piastra paramento Combinazione n 22 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 12.50 Altezza(m) = 2.50 Origine all'attacco con la fondazione sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra espressa in [m] Ordinata Y positiva verso l'alto espressa in [m] I momenti positivi tendono le fibre contro terra Momento espresso in [knm] Taglio e Sforzo Normale espressi in [kn] Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax N 1 0.00-26.5747 14.0396-41.6142 25.4866 21.7308 2 0.08-24.4794 9.2035-40.5525 26.6749 20.9025 3 0.17-22.6281 6.5292-27.6835 25.8953 20.0798 4 0.25-20.9241 4.6049-21.2860 25.7883 19.2627 5 0.33-19.2987 3.0980-17.1037 26.1881 18.4566 6 0.42-17.7014 1.8841-13.9340 27.3521 17.6561 7 0.50-16.0884 0.8982-11.3708 29.2562 16.8612 8 0.58-14.4243 0.0973-9.2605 31.7290 16.0773 9 0.67-12.6745 0.0000-7.4698 34.9668 15.2989 10 0.75-10.7982 0.0000-5.9514 39.2613 14.5262 11 0.83-8.7442 0.0000-4.7181 45.0917 13.7645 12 0.91-6.4400 0.0000-3.6409 53.3654 13.0082 13 1.00-4.6138 0.7556-2.7021 65.7945 12.2578 14 1.08-3.4530 3.7123-1.9157 86.4029 11.5182
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 213 15 1.16-2.4280 8.8515-1.2455 129.5283 10.7841 16 1.25-2.3001 23.8840-100.7420 130.0197 10.0559 17 1.33-2.3037 10.1468-100.3274 12.0207 9.3350 18 1.41-2.2727 6.3955-58.4043 6.9753 8.6197 19 1.50-2.2121 4.2573-38.9616 6.0289 7.9104 20 1.58-2.1271 3.1320-27.6039 5.1019 7.2119 21 1.66-2.0229 2.3287-20.2386 4.2482 6.5190 22 1.75-1.9020 1.8005-15.1510 3.4809 5.8320 23 1.83-1.7672 1.4833-11.4853 2.7764 5.1559 24 1.92-1.6214 1.2905-8.7149 2.1660 4.4855 25 2.00-1.4650 1.1445-6.5429 1.9176 3.8208 26 2.08-1.2982 0.9921-4.8121 2.0081 3.1672 27 2.17-1.1208 0.8230-3.3722 2.0995 2.5191 28 2.25-0.9284 0.6418-2.1567 2.2144 1.8768 29 2.33-0.7124 0.4472-1.1135 2.5190 1.2456 30 2.42-0.4600 0.2351-1.3732 3.4541 0.6200 31 2.50-0.0080 0.0130-1.2483 3.5474 0.0000 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0.00 0.0000 22.3478-2.3230 129.5777 2 0.17 0.0000 7.0434-6.3815 129.0880 3 0.33 0.0000 2.4728-8.9105 46.4739 4 0.50-1.2583 0.5733-9.5402 26.0533 5 0.67-2.6687 0.0000-10.2376 16.8746 6 0.83-3.5693 0.0000-9.3426 10.9382 7 1.00-4.1064 0.0000-7.1767 6.6237 8 1.17-4.3574 0.0000-4.2223 3.1211 9 1.33-4.3571 0.0000-3.1370 4.2033 10 1.50-4.1056 0.0000-6.6399 7.1582 11 1.67-3.5679 0.0000-10.9548 9.3239 12 1.83-2.6667 0.0000-16.8918 10.2185 13 2.00-1.2558 0.5783-26.0713 9.5221 14 2.17 0.0000 2.4777-46.4929 8.8916 15 2.33 0.0000 7.0465-129.1086 6.3618 16 2.50 0.0000 22.3523-129.5983 129.5558 17 2.67 0.0000 7.0476-6.4050 129.0662 18 2.83 0.0000 2.4821-8.9356 46.4510 19 3.00-1.2515 0.5867-9.5671 26.0287 20 3.17-2.6609 0.0000-10.2658 16.8481 21 3.33-3.5606 0.0000-9.3730 10.9096 22 3.50-4.0966 0.0000-7.2096 6.5929 23 3.67-4.3464 0.0000-4.2578 3.0879 24 3.83-4.3449 0.0000-3.1765 4.1555 25 4.00-4.0920 0.0000-6.6836 7.1100 26 4.17-3.5528 0.0000-11.0032 9.2728 27 4.33-2.6498 0.0000-16.9454 10.1633 28 4.50-1.2370 0.6153-26.1306 9.4703 29 4.67 0.0000 2.5103-46.5587 8.8345 30 4.83 0.0000 7.0648-129.1830 6.2990 31 5.00 0.0000 22.3783-129.6730 129.4733 32 5.17 0.0000 7.0704-6.4889 128.9838 33 5.33 0.0000 2.5322-9.0281 46.3612 34 5.50-1.2153 0.6568-9.6694 25.9292 35 5.67-2.6204 0.0000-10.3715 16.7382 36 5.83-3.5152 0.0000-9.4899 10.7883 37 6.00-4.0456 0.0000-7.3384 6.4591 38 6.17-4.2890 0.0000-4.3959 2.9410 39 6.33-4.2802 0.0000-3.3567 3.9429 40 6.50-4.0189 0.0000-6.8854 6.8957 41 6.67-3.4701 0.0000-11.2286 9.0405 42 6.83-2.5561 0.0831-17.1967 9.9059 43 7.00-1.1306 0.8048-26.4102 9.2304 44 7.17 0.0000 2.6868-46.8698 8.5616 45 7.33 0.0000 7.1762-129.5375 5.9888 46 7.50 0.0000 22.5354-130.0286 129.0801 47 7.67 0.0000 7.2165-6.9511 128.5914 48 7.83 0.0000 2.8194-9.5590 45.9400 49 8.00-0.9810 1.0341-10.2803 25.4665 50 8.17-2.3524 0.4072-11.0026 16.2332 51 8.33-3.2112 0.0000-10.2182 10.2397 52 8.50-3.6959 0.0000-8.1792 5.8675 53 8.67-3.8886 0.0000-5.3601 2.3139
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 214 54 8.83-3.8266 0.0000-4.0761 2.4091 55 9.00-3.5095 0.0000-7.6410 5.2640 56 9.17-2.8978 0.2956-12.0158 7.1845 57 9.33-1.9058 0.8939-18.0018 7.7566 58 9.50-0.3663 1.7408-27.2759 7.2042 59 9.67 0.0000 3.7006-47.6490 6.1702 60 9.83 0.0000 8.1283-130.4140 3.1735 61 10.00 0.0000 23.6286-130.9107 128.2921 62 10.17 0.0000 8.4156-11.5632 127.8013 63 10.33 0.0000 4.2015-14.9879 45.4940 64 10.50 0.0000 2.2785-16.6447 25.2685 65 10.67-0.7926 1.1372-17.7453 16.4133 66 10.83-1.5371 0.3704-18.2753 10.9859 67 11.00-1.9341 0.0000-17.8399 7.4883 68 11.17-2.1120 0.0000-15.9937 5.1323 69 11.33-2.1328 0.0000-14.1522 3.4557 70 11.50-2.0526 0.0000-12.4496 2.2223 71 11.67-1.8986 0.0000-11.0343 1.2702 72 11.83-1.6844 0.0000-10.0397 0.4923 73 12.00-1.3997 0.0340-9.6278 0.0000 74 12.17-1.1573 0.2058-12.2691 0.0000 75 12.33-0.8221 0.3579-14.7154 0.0000 76 12.50-0.0605 0.0536-15.1007 0.0000 Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n 22 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 12.50 Altezza(m) = 1.71 Origine all'attacco con il muro sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax 1 0.00 0.0000 0.0042-0.0548 0.0000 2 0.06-0.0232 0.0000-0.7897 0.0000 3 0.12-0.0948 0.0000-1.5664 0.0000 4 0.19-0.2128 0.0000-2.3984 0.0000 5 0.25-0.3860 0.0000-3.1637 0.0000 6 0.66-20.4959 31.8133-100.5163 69.6791 7 0.72-12.4183 28.0667-97.8362 72.7762 8 0.77-7.8823 24.8792-67.5910 69.2718 9 0.83-4.6890 22.0317-51.3006 68.1200 10 0.88-2.2588 19.3463-40.2604 70.5584 11 0.94-0.3671 16.6735-31.7834 77.2613 12 1.00 0.0000 13.8682-24.9136 87.3737 13 1.05 0.0000 10.7662-19.1979 102.3667 14 1.11 0.0000 7.8043-14.3777 125.4132 15 1.16-1.6704 6.1029-10.2859 165.8170 16 1.22-8.2706 4.5392-6.9137 218.4013 17 1.26-13.5139 4.3487-4.6864 115.5414 18 1.31-15.3384 4.4515-2.7213 43.7375 19 1.35-14.6040 4.4616-38.0979 17.2732 20 1.40-10.4554 4.3912-162.8834 12.9757 21 1.46-4.7174 4.1039-111.8393 10.4256 22 1.52-2.6930 3.6514-67.0251 7.7741 23 1.59-1.5803 2.9735-39.4732 11.4808 24 1.65-0.7371 2.0003-18.6246 19.0369 25 1.71-0.0364 0.0458-5.7009 21.3980 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0.00-0.0001 8.1020-5.7956 7.0523 2 0.13-0.0001 7.4768-18.6261 21.1744 3 0.26-0.0002 5.7231-34.5889 27.4045 4 0.40-0.0364 3.0045-59.3931 28.4528 5 0.53-4.8896 0.0014-120.4593 26.7285 6 0.66-14.3658 0.0045-225.1369 18.9136 7 0.75-20.3685 0.0002-46.6104 46.2100 8 0.84-14.4335 0.0031-18.4320 223.8444 9 0.96-5.3385 0.0012-26.3090 124.2665 10 1.08-0.4978 2.3185-27.8747 64.5480
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 215 11 1.20-0.0001 5.0691-28.2171 39.1199 12 1.32-0.0001 6.9303-23.1307 23.3244 13 1.44 0.0000 7.9466-12.5950 10.8372 14 1.56-0.0001 7.9463-10.8442 12.6018 15 1.68-0.0001 6.9296-23.3328 23.1332 16 1.80-0.0001 5.0683-39.1316 28.2159 17 1.92-0.5005 2.3175-64.5706 27.8665 18 2.04-5.3410 0.0011-124.3310 26.3014 19 2.16-14.4375 0.0030-223.9606 18.4208 20 2.25-20.3784 0.0001-46.3220 46.3215 21 2.34-14.4375 0.0030-18.4192 223.9601 22 2.46-5.3411 0.0011-26.2996 124.3305 23 2.58-0.5007 2.3176-27.8646 64.5698 24 2.70-0.0001 5.0683-28.2137 39.1304 25 2.82-0.0001 6.9295-23.1302 23.3311 26 2.94-0.0001 7.9460-12.5993 10.8418 27 3.06-0.0001 7.9459-10.8422 12.5989 28 3.18-0.0001 6.9295-23.3316 23.1298 29 3.30-0.0001 5.0683-39.1309 28.2134 30 3.42-0.5008 2.3176-64.5704 27.8644 31 3.54-5.3412 0.0011-124.3312 26.2994 32 3.66-14.4375 0.0030-223.9612 18.4190 33 3.75-20.3784 0.0001-46.3222 46.3213 34 3.84-14.4375 0.0030-18.4207 223.9590 35 3.96-5.3414 0.0011-26.3011 124.3297 36 4.08-0.5011 2.3174-27.8662 64.5688 37 4.20-0.0001 5.0681-28.2153 39.1293 38 4.32-0.0001 6.9291-23.1318 23.3299 39 4.44-0.0001 7.9454-12.6012 10.8404 40 4.56-0.0001 7.9453-10.8438 12.5967 41 4.68-0.0001 6.9288-23.3335 23.1273 42 4.80-0.0001 5.0677-39.1331 28.2105 43 4.92-0.5022 2.3169-64.5731 27.8612 44 5.04-5.3429 0.0011-124.3344 26.2964 45 5.16-14.4384 0.0030-223.9614 18.4155 46 5.25-20.3793 0.0001-46.3198 46.3144 47 5.34-14.4387 0.0030-18.4254 223.9489 48 5.46-5.3442 0.0011-26.3066 124.3252 49 5.58-0.5043 2.3160-27.8719 64.5638 50 5.70-0.0001 5.0663-28.2218 39.1236 51 5.82-0.0001 6.9265-23.1391 23.3234 52 5.94-0.0001 7.9419-12.6104 10.8333 53 6.06-0.0001 7.9413-10.8525 12.5852 54 6.18-0.0001 6.9248-23.3436 23.1138 55 6.30-0.0001 5.0642-39.1449 28.1956 56 6.42-0.5104 2.3134-64.5873 27.8443 57 6.54-5.3524 0.0011-124.3515 26.2804 58 6.66-14.4437 0.0030-223.9619 18.3970 59 6.75-20.3845 0.0001-46.3062 46.2769 60 6.84-14.4452 0.0030-18.4513 223.8933 61 6.96-5.3597 0.0011-26.3364 124.3008 62 7.08-0.5219 2.3086-27.9028 64.5362 63 7.20-0.0001 5.0566-28.2572 39.0927 64 7.32-0.0001 6.9120-23.1787 23.2885 65 7.44-0.0001 7.9230-12.6607 10.7944 66 7.56-0.0001 7.9197-10.8995 12.5228 67 7.68-0.0001 6.9031-23.3987 23.0405 68 7.80-0.0001 5.0451-39.2090 28.1145 69 7.92-0.5554 2.2941-64.6651 27.7526 70 8.04-5.4042 0.0011-124.4454 26.1932 71 8.16-14.4724 0.0030-223.9662 18.2961 72 8.25-20.4124 0.0001-46.2336 46.0716 73 8.34-14.4802 0.0030-18.5908 223.5882 74 8.46-5.4443 0.0011-26.4963 124.1657 75 8.58-0.6188 2.2680-28.0688 64.3828 76 8.70-0.0001 5.0038-28.4469 38.9198 77 8.82-0.0001 6.8328-23.3886 23.0916 78 8.94-0.0001 7.8196-12.9289 10.5740 79 9.06-0.0001 7.8029-11.1733 12.1957 80 9.18-0.0001 6.7823-23.7235 22.6493 81 9.30-0.0001 4.9386-39.5923 27.6863 82 9.42-0.8121 2.1856-65.1332 27.2692 83 9.54-5.7032 0.0011-125.0133 25.7354
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 216 84 9.66-14.6391 0.0030-224.1480 17.7645 85 9.75-20.5775 0.0001-46.7221 45.1609 86 9.84-14.6913 0.0030-19.3442 221.8698 87 9.96-5.9570 0.0011-27.3782 123.3236 88 10.08-1.2144 2.0081-28.9777 63.4117 89 10.20-0.0001 4.6556-29.5050 37.8095 90 10.32-0.0001 6.3612-24.5631 21.8215 91 10.44-0.0001 7.1928-14.5943 9.1543 92 10.56-0.0001 7.0584-12.9221 10.0436 93 10.68-0.0001 5.9933-25.7353 19.7769 94 10.80-0.0001 4.1156-41.8490 24.3718 95 10.92-2.5332 1.2944-67.7216 23.2286 96 11.04-7.6898 0.0012-127.9348 21.9134 97 11.16-16.1268 0.0030-223.2808 12.9011 98 11.25-22.1439 0.0002-49.7503 42.5094 99 11.34-16.5728 0.0041-28.4130 213.0687 100 11.47-8.5536 0.0013-39.0381 117.4506 101 11.60-3.6467 0.1019-41.2584 57.4008 102 11.73-0.0002 2.1626-44.4837 33.8953 103 11.86-0.0002 3.3235-42.2960 20.1036 104 11.98-0.0003 4.4172-36.0147 10.4893 105 12.11-0.0003 4.8623-30.8973 3.5194 106 12.24-0.0712 4.4917-30.5151 0.4718 107 12.37-0.5239 3.4850-36.7882 0.1876 108 12.50-0.2111 0.1335-37.7959 0.1419 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 22 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kpa] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kpa] fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kpa] tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kpa] fi Nr. Y B, H A fs A fi c c fs fi 1 0.00 100, 30 8.04 8.04 1-2 65 40 2 0.08 100, 30 8.04 8.04 48-1 808 1916 3 0.17 100, 31 8.04 8.04 73-1 1470 2755 4 0.25 100, 31 8.04 8.04 94-1 2021 3386 5 0.33 100, 31 8.04 8.04 111-1 2479 3874 6 0.42 100, 32 8.04 8.04 126-2 2859 4269 7 0.50 100, 32 8.04 8.04 140-2 3143 4595 8 0.58 100, 33 8.04 8.04 152-3 3378 4852 9 0.67 100, 33 8.04 8.04 162-4 3800 5045 10 0.75 100, 33 8.04 8.04 171-6 4736 5175 11 0.84 100, 34 8.04 8.04 205-8 6542 5231 12 0.92 100, 34 8.04 8.04 271-9 9477 5207 13 1.00 100, 34 8.04 8.04 361-12 13710 5096 14 1.09 100, 35 8.04 8.04 531-15 22117-5118 15 1.17 100, 35 8.04 8.04 822-24 37081-7717 16 1.25 100, 35 8.04 8.04 1883-77 93076-17043 17 1.34 100, 36 8.04 8.04 695-88 29972-6739 18 1.42 100, 36 8.04 8.04 287-85 8580 7571 19 1.50 100, 37 8.04 8.04 352-81 -3770 11535 20 1.59 100, 37 8.04 8.04 483-78 -5010 18035 21 1.67 100, 37 8.04 8.04 644-74 -6513 26279 22 1.75 100, 38 8.04 8.04 781-71 -7803 33390 23 1.83 100, 38 8.04 8.04 900-67 -8944 39663 24 1.92 100, 38 8.04 8.04 1007-63 -9976 45313 25 2.00 100, 39 8.04 8.04 1104-59 -10928 50513 26 2.08 100, 39 8.04 8.04 1195-56 -11826 55401 27 2.17 100, 39 8.04 8.04 1281-52 -12693 60117 28 2.25 100, 40 8.04 8.04 1367-48 -13556 64827 29 2.33 100, 40 8.04 8.04 1455-45 -14444 69708 30 2.42 100, 41 8.04 8.04 1550-41 20949 75001 31 2.50 100, 41 8.04 8.04 1656-38 37003 81037 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 22 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm]
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 217 H Afi Afs c c fi fs altezza della sezione espressa in [cm] area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] tensione nel calcestruzzo espressa in [kpa] tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kpa] tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kpa] tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kpa] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B, H A fs A fi c c fi fs 1 0.00 100, 50 8.04 8.04 0 0 12-2 2 0.06 100, 50 8.04 8.04 1-2 -10 65 3 0.13 100, 50 8.04 8.04 4-4 -41 268 4 0.19 100, 50 8.04 8.04 9-6 -92 601 5 0.25 100, 50 8.04 8.04 17-8 -166 1090 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B, H A fs A fi c c fi fs 1 0.00 100, 50 8.04 8.04 2-7 129 103 2 0.06 100, 50 8.04 8.04 87-14 5647 2081 3 0.12 100, 50 8.04 8.04 130-21 8394 4461 4 0.19 100, 50 8.04 8.04 159-49 10307 7602 5 0.25 100, 50 8.04 8.04 205-70 11585 13317 6 0.31 100, 50 8.04 8.04 455-73 12396 29514 7 0.36 100, 50 8.04 8.04 636-28 12595 41225 8 0.40 100, 50 8.04 8.04 668 42 12566 43298 9 0.45 100, 50 8.04 8.04 589 92 12276 38148 10 0.49 100, 50 8.04 8.04 360 140 12814 23347 11 0.55 100, 50 8.04 8.04 266 133 17228 4715 12 0.60 100, 50 8.04 8.04 340 125 22031-3367 13 0.66 100, 50 8.04 8.04 469 117 30392-4644 14 0.71 100, 50 8.04 8.04 604 109 39148-5982 15 0.77 100, 50 8.04 8.04 726 102 47067-7193 16 0.83 100, 50 8.04 8.04 843 94 54612-8346 17 0.88 100, 50 8.04 8.04 960 87 62193 13237 18 0.94 100, 50 8.04 8.04 1084 80 70231 22251 19 0.99 100, 50 8.04 8.04 1222 76 79229 35055 20 1.05 100, 50 8.04 8.04 1386 86 89805 57857 Armature e tensioni piastre Combinazione n 22 X Afs Afi Nu Mu CS ascissa sezione espressa in [m] area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] sforzo normale ultimo espresso in [kn] momento ultimo espresso in [knm] coefficiente sicurezza sezione Piastra paramento Nr. X A fs A fi fs fi c c 1 0.00 3.27 3.27 222393-16195 2699 78 2 0.17 3.27 3.27 70045-5071 861 70 3 0.33 3.27 3.27 26118-1872 327 57 4 0.50 3.27 3.27 6368 12522 152 44 5 0.67 3.27 3.27-1934 26557 322 33 6 0.83 3.27 3.27-2587 35520 431 22 7 1.00 3.27 3.27-2976 40865 499 14 8 1.17 3.27 3.27-3158 43471 531 7 9 1.33 3.27 3.27-3158 43468 531-4 10 1.50 3.27 3.27-2975 40857 499-14 11 1.67 3.27 3.27-2586 35506 431-23 12 1.83 3.27 3.27-1933 26538 322-33 13 2.00 3.27 3.27 6423 12497 152-44 14 2.17 3.27 3.27 26170-1876 328-57 15 2.33 3.27 3.27 70093-5075 861-70 16 2.50 3.27 3.27 222438-16199 2699-67 17 2.67 3.27 3.27 70110-5076 862 70 18 2.83 3.27 3.27 26216-1879 329 57 19 3.00 3.27 3.27 6517 12454 151 44 20 3.17 3.27 3.27-1928 26480 321 33 21 3.33 3.27 3.27-2580 35433 430 22 22 3.50 3.27 3.27-2969 40767 497 13 23 3.67 3.27 3.27-3150 43348 529 7 24 3.83 3.27 3.27-3149 43331 529-4
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 218 25 4.00 3.27 3.27-2965 40721 497-14 26 4.17 3.27 3.27-2575 35355 429-23 27 4.33 3.27 3.27-1920 26370 320-33 28 4.50 3.27 3.27 6834 12310 149-44 29 4.67 3.27 3.27 26514-1900 332-57 30 4.83 3.27 3.27 70383-5096 865-71 31 5.00 3.27 3.27 222697-16218 2703-67 32 5.17 3.27 3.27 70470-5102 866 70 33 5.33 3.27 3.27 26745-1917 335 56 34 5.50 3.27 3.27 7317 12094 147 44 35 5.67 3.27 3.27-1899 26077 316 32 36 5.83 3.27 3.27-2547 34981 425 23 37 6.00 3.27 3.27-2932 40259 490 13 38 6.17 3.27 3.27-3108 42709 522 6 39 6.33 3.27 3.27-3102 42611 520-4 40 6.50 3.27 3.27-2912 39993 487-14 41 6.67 3.27 3.27-2515 34532 419-24 42 6.83 3.27 3.27-1852 25437 309-34 43 7.00 3.27 3.27 9040 11251 137-46 44 7.17 3.27 3.27 28378-2034 356-58 45 7.33 3.27 3.27 72049-5216 885-69 46 7.50 3.27 3.27 224260-16331 2722-68 47 7.67 3.27 3.27 72623-5258 892 68 48 7.83 3.27 3.27 29779-2134 373 55 49 8.00 3.27 3.27 11635 9762 152 42 50 8.17 3.27 3.27 4901 23410 284 32 51 8.33 3.27 3.27-2325 31930 387 21 52 8.50 3.27 3.27-2678 36770 446 11 53 8.67 3.27 3.27-2818 38693 470 5 54 8.83 3.27 3.27-2770 38035 462-8 55 9.00 3.27 3.27-2534 34793 422-16 56 9.17 3.27 3.27 3558 28608 347-26 57 9.33 3.27 3.27 10760 18749 227-36 58 9.50 3.27 3.27 19493 3617 254-47 59 9.67 3.27 3.27 39086-2801 490-58 60 9.83 3.27 3.27 82804-5995 1018-66 61 10.00 3.27 3.27 235140-17124 2854-72 62 10.17 3.27 3.27 85731-6207 1054 73 63 10.33 3.27 3.27 44377-3180 556 58 64 10.50 3.27 3.27 24984-1769 320 45 65 10.67 3.27 3.27 13004 7798 171 34 66 10.83 3.27 3.27 4458 15122 183 27 67 11.00 3.27 3.27-1400 19222 233 20 68 11.17 3.27 3.27-1531 21073 257-15 69 11.33 3.27 3.27-1560 21541 265-16 70 11.50 3.27 3.27-1519 21054 261-17 71 11.67 3.27 3.27-1424 19867 250-18 72 11.83 3.27 3.27-1282 18038 242-11 73 12.00 3.27 3.27-1138 16675 224-11 74 12.17 3.27 3.27 1817 13930 187-12 75 12.33 3.27 3.27 3129 9895 133-11 76 12.50 3.27 3.27 645 523 9-11 Piastra fondazione monte Nr. X A fs A fi fs fi c c 1 0.00 1.96 1.96-4041 91057 702-10 2 0.13 1.96 1.96-3729 84030 648-24 3 0.26 1.96 1.96-2855 64321 496-51 4 0.40 1.96 1.96-1499 33767 260-82 5 0.53 1.96 1.96 54954-2439 423-119 6 0.66 1.96 1.96 161456-7166 1244-130 7 0.75 1.96 1.96 228918-10160 1764 40 8 0.84 1.96 1.96 162216-7200 1250 131 9 0.96 1.96 1.96 59998-2663 462 123 10 1.08 1.96 1.96 5594 26057 201 89 11 1.20 1.96 1.96-2528 56971 439 59 12 1.32 1.96 1.96-3457 77888 600 33 13 1.44 1.96 1.96-3964 89310 688 12 14 1.56 1.96 1.96-3964 89308 688-9 15 1.68 1.96 1.96-3457 77881 600-33 16 1.80 1.96 1.96-2528 56962 439-59 17 1.92 1.96 1.96 5625 26046 201-89 18 2.04 1.96 1.96 60026-2664 463-123
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 219 19 2.16 1.96 1.96 162261-7202 1250-131 20 2.25 1.96 1.96 229030-10165 1765 40 21 2.34 1.96 1.96 162261-7202 1250 131 22 2.46 1.96 1.96 60027-2664 463 123 23 2.58 1.96 1.96 5627 26047 201 89 24 2.70 1.96 1.96-2528 56962 439 59 25 2.82 1.96 1.96-3456 77880 600 33 26 2.94 1.96 1.96-3963 89303 688 13 27 3.06 1.96 1.96-3963 89303 688 9 28 3.18 1.96 1.96-3456 77879 600-33 29 3.30 1.96 1.96-2528 56962 439-59 30 3.42 1.96 1.96 5628 26047 201-89 31 3.54 1.96 1.96 60029-2664 463-123 32 3.66 1.96 1.96 162261-7202 1250-131 33 3.75 1.96 1.96 229030-10165 1765-40 34 3.84 1.96 1.96 162262-7202 1250 131 35 3.96 1.96 1.96 60032-2664 463 123 36 4.08 1.96 1.96 5632 26045 201 89 37 4.20 1.96 1.96-2528 56960 439 59 38 4.32 1.96 1.96-3456 77875 600 33 39 4.44 1.96 1.96-3963 89297 688 13 40 4.56 1.96 1.96-3963 89296 688 9 41 4.68 1.96 1.96-3456 77872 600-33 42 4.80 1.96 1.96-2528 56955 439-59 43 4.92 1.96 1.96 5644 26040 201-89 44 5.04 1.96 1.96 60048-2665 463-123 45 5.16 1.96 1.96 162272-7202 1250-131 46 5.25 1.96 1.96 229040-10165 1765-40 47 5.34 1.96 1.96 162275-7202 1250 131 48 5.46 1.96 1.96 60063-2666 463 123 49 5.58 1.96 1.96 5668 26030 201 89 50 5.70 1.96 1.96-2527 56940 439 59 51 5.82 1.96 1.96-3455 77845 600 33 52 5.94 1.96 1.96-3961 89258 688 13 53 6.06 1.96 1.96-3961 89251 688 9 54 6.18 1.96 1.96-3454 77827 600-33 55 6.30 1.96 1.96-2526 56916 439-59 56 6.42 1.96 1.96 5737 26000 200-89 57 6.54 1.96 1.96 60154-2670 464-123 58 6.66 1.96 1.96 162331-7205 1251-131 59 6.75 1.96 1.96 229098-10168 1765-40 60 6.84 1.96 1.96 162347-7205 1251 130 61 6.96 1.96 1.96 60236-2673 464 123 62 7.08 1.96 1.96 5866 25946 200 89 63 7.20 1.96 1.96-2522 56830 438 59 64 7.32 1.96 1.96-3448 77683 599 33 65 7.44 1.96 1.96-3952 89046 686 12 66 7.56 1.96 1.96-3950 89008 686 9 67 7.68 1.96 1.96-3443 77583 598-33 68 7.80 1.96 1.96-2517 56701 437-59 69 7.92 1.96 1.96 6242 25783 199-89 70 8.04 1.96 1.96 60737-2696 468-123 71 8.16 1.96 1.96 162653-7219 1253-131 72 8.25 1.96 1.96 229412-10182 1768-41 73 8.34 1.96 1.96 162741-7223 1254 130 74 8.46 1.96 1.96 61188-2716 472 122 75 8.58 1.96 1.96 6954 25490 196 88 76 8.70 1.96 1.96-2496 56237 433 58 77 8.82 1.96 1.96-3408 76793 592 33 78 8.94 1.96 1.96-3900 87884 677 12 79 9.06 1.96 1.96-3892 87696 676 8 80 9.18 1.96 1.96-3383 76226 587-34 81 9.30 1.96 1.96-2463 55505 428-60 82 9.42 1.96 1.96 9127 24564 189-90 83 9.54 1.96 1.96 64097-2845 494-124 84 9.66 1.96 1.96 164527-7302 1268-124 85 9.75 1.96 1.96 231267-10264 1782-42 86 9.84 1.96 1.96 165113-7328 1272 128 87 9.96 1.96 1.96 66949-2971 516 120 88 10.08 1.96 1.96 13648 22569 174 86 89 10.20 1.96 1.96-2322 52323 403 56 90 10.32 1.96 1.96-3173 71493 551 31 91 10.44 1.96 1.96-3588 80838 623 10
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 220 92 10.56 1.96 1.96-3521 79328 611-12 93 10.68 1.96 1.96-2989 67358 519-37 94 10.80 1.96 1.96-2053 46255 356-66 95 10.92 1.96 1.96 28470 14547 219-91 96 11.04 1.96 1.96 86425-3836 666-124 97 11.16 1.96 1.96 181247-8044 1397-97 98 11.25 1.96 1.96 248872-11046 1918-47 99 11.34 1.96 1.96 186259-8267 1435 128 100 11.47 1.96 1.96 96132-4267 741 118 101 11.60 1.96 1.96 40984-1819 316 82 102 11.73 1.96 1.96-1079 24305 187 55 103 11.86 1.96 1.96-1658 37353 288-51 104 11.98 1.96 1.96-2203 49645 383-49 105 12.11 1.96 1.96-2425 54647 421-31 106 12.24 1.96 1.96-2240 50481 389-28 107 12.37 1.96 1.96 5888 39167 302-31 108 12.50 1.96 1.96 2373 1500 18-33 Piastra fondazione valle Nr. X A fs A fi fs fi c c 1 0.00 1.96 1.96 0 0 0 0 2 0.13 1.96 1.96 0 0 0 0 3 0.26 1.96 1.96 0 0 0 0 4 0.40 1.96 1.96 0 0 0 0 5 0.53 1.96 1.96-1 16 0 0 6 0.66 1.96 1.96 56 50 0 0 7 0.75 1.96 1.96 41-2 0 0 8 0.84 1.96 1.96 41 34 0 0 9 0.96 1.96 1.96-1 13 0 0 10 1.08 1.96 1.96 0 0 0 0 11 1.20 1.96 1.96 0 0 0 0 12 1.32 1.96 1.96 0 0 0 0 13 1.44 1.96 1.96 0 0 0 0 14 1.56 1.96 1.96 0 0 0 0 15 1.68 1.96 1.96 0 0 0 0 16 1.80 1.96 1.96 0 0 0 0 17 1.92 1.96 1.96 0 0 0 0 18 2.04 1.96 1.96-1 13 0 0 19 2.16 1.96 1.96 39 34 0 0 20 2.25 1.96 1.96 33-1 0 0 21 2.34 1.96 1.96 39 34 0 0 22 2.46 1.96 1.96-1 13 0 0 23 2.58 1.96 1.96 0 0 0 0 24 2.70 1.96 1.96 0 0 0 0 25 2.82 1.96 1.96 0 0 0 0 26 2.94 1.96 1.96 0 0 0 0 27 3.06 1.96 1.96 0 0 0 0 28 3.18 1.96 1.96 0 0 0 0 29 3.30 1.96 1.96 0 0 0 0 30 3.42 1.96 1.96 0 0 0 0 31 3.54 1.96 1.96-1 13 0 0 32 3.66 1.96 1.96 39 34 0 0 33 3.75 1.96 1.96 33-1 0 0 34 3.84 1.96 1.96 39 34 0 0 35 3.96 1.96 1.96-1 13 0 0 36 4.08 1.96 1.96 0 0 0 0 37 4.20 1.96 1.96 0 0 0 0 38 4.32 1.96 1.96 0 0 0 0 39 4.44 1.96 1.96 0 0 0 0 40 4.56 1.96 1.96 0 0 0 0 41 4.68 1.96 1.96 0 0 0 0 42 4.80 1.96 1.96 0 0 0 0 43 4.92 1.96 1.96 0 0 0 0 44 5.04 1.96 1.96-1 13 0 0 45 5.16 1.96 1.96 39 34 0 0 46 5.25 1.96 1.96 33-1 0 0 47 5.34 1.96 1.96 39 34 0 0 48 5.46 1.96 1.96-1 13 0 0 49 5.58 1.96 1.96 0 0 0 0 50 5.70 1.96 1.96 0 0 0 0 51 5.82 1.96 1.96 0 0 0 0 52 5.94 1.96 1.96 0 0 0 0 53 6.06 1.96 1.96 0 0 0 0
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 221 54 6.18 1.96 1.96 0 0 0 0 55 6.30 1.96 1.96 0 0 0 0 56 6.42 1.96 1.96 0 0 0 0 57 6.54 1.96 1.96-1 13 0 0 58 6.66 1.96 1.96 39 34 0 0 59 6.75 1.96 1.96 33-1 0 0 60 6.84 1.96 1.96 39 34 0 0 61 6.96 1.96 1.96-1 13 0 0 62 7.08 1.96 1.96 0 0 0 0 63 7.20 1.96 1.96 0 0 0 0 64 7.32 1.96 1.96 0 0 0 0 65 7.44 1.96 1.96 0 0 0 0 66 7.56 1.96 1.96 0 0 0 0 67 7.68 1.96 1.96 0 0 0 0 68 7.80 1.96 1.96 0 0 0 0 69 7.92 1.96 1.96 0 0 0 0 70 8.04 1.96 1.96-1 13 0 0 71 8.16 1.96 1.96 39 34 0 0 72 8.25 1.96 1.96 33-1 0 0 73 8.34 1.96 1.96 39 34 0 0 74 8.46 1.96 1.96-1 13 0 0 75 8.58 1.96 1.96 0 0 0 0 76 8.70 1.96 1.96 0 0 0 0 77 8.82 1.96 1.96 0 0 0 0 78 8.94 1.96 1.96 0 0 0 0 79 9.06 1.96 1.96 0 0 0 0 80 9.18 1.96 1.96 0 0 0 0 81 9.30 1.96 1.96 0 0 0 0 82 9.42 1.96 1.96 0 0 0 0 83 9.54 1.96 1.96-1 13 0 0 84 9.66 1.96 1.96 39 34 0 0 85 9.75 1.96 1.96 33-1 0 0 86 9.84 1.96 1.96 39 34 0 0 87 9.96 1.96 1.96-1 13 0 0 88 10.08 1.96 1.96 0 0 0 0 89 10.20 1.96 1.96 0 0 0 0 90 10.32 1.96 1.96 0 0 0 0 91 10.44 1.96 1.96 0 0 0 0 92 10.56 1.96 1.96 0 0 0 0 93 10.68 1.96 1.96 0 0 0 0 94 10.80 1.96 1.96 0 0 0 0 95 10.92 1.96 1.96 0 0 0 0 96 11.04 1.96 1.96-1 13 0 0 97 11.16 1.96 1.96 41 34 0 0 98 11.25 1.96 1.96 39-2 0 0 99 11.34 1.96 1.96 52 46 0 0 100 11.47 1.96 1.96-1 15 0 0 101 11.60 1.96 1.96 0 0 0 0 102 11.73 1.96 1.96 0 0 0 0 103 11.86 1.96 1.96 0 0 0 0 104 11.98 1.96 1.96 0 0 0 0 105 12.11 1.96 1.96 0 0 0 0 106 12.24 1.96 1.96-1 14 0 0 107 12.37 1.96 1.96 18 66 1 0 108 12.50 1.96 1.96-8 186 1 0 Verifiche a fessurazione Combinazione n 22 L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Mpf Momento di prima fessurazione espressa in [knm] M Momento agente nella sezione espressa in [knm] m deformazione media espressa in [%] sm Distanza media tra le fessure espressa in [mm] w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione paramento N Y A fs A fi M pf M m s m w 1 0.00 8.04 8.04-23.51-0.01 0.0000 0.00 0.000 2 0.08 8.04 8.04 24.07 0.46 0.0000 0.00 0.000 3 0.17 8.04 8.04 24.64 0.71 0.0000 0.00 0.000 4 0.25 8.04 8.04 25.21 0.93 0.0000 0.00 0.000 5 0.33 8.04 8.04 25.79 1.12 0.0000 0.00 0.000
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 222 6 0.42 8.04 8.04 26.37 1.30 0.0000 0.00 0.000 7 0.50 8.04 8.04 26.96 1.46 0.0000 0.00 0.000 8 0.58 8.04 8.04 27.56 1.62 0.0000 0.00 0.000 9 0.67 8.04 8.04 28.16 1.77 0.0000 0.00 0.000 10 0.75 8.04 8.04 28.77 1.90 0.0000 0.00 0.000 11 0.84 8.04 8.04-29.39-2.33 0.0000 0.00 0.000 12 0.92 8.04 8.04-30.01-3.13 0.0000 0.00 0.000 13 1.00 8.04 8.04-30.64-4.26 0.0000 0.00 0.000 14 1.09 8.04 8.04-31.27-6.40 0.0000 0.00 0.000 15 1.17 8.04 8.04-31.91-10.15 0.0000 0.00 0.000 16 1.25 8.04 8.04-32.56-23.88 0.0000 0.00 0.000 17 1.34 8.04 8.04-33.21-8.85 0.0000 0.00 0.000 18 1.42 8.04 8.04-33.87-3.71 0.0000 0.00 0.000 19 1.50 8.04 8.04 34.53 4.61 0.0000 0.00 0.000 20 1.59 8.04 8.04 35.20 6.44 0.0000 0.00 0.000 21 1.67 8.04 8.04 35.87 8.74 0.0000 0.00 0.000 22 1.75 8.04 8.04 36.56 10.80 0.0000 0.00 0.000 23 1.83 8.04 8.04 37.24 12.67 0.0000 0.00 0.000 24 1.92 8.04 8.04 37.94 14.42 0.0000 0.00 0.000 25 2.00 8.04 8.04 38.64 16.09 0.0000 0.00 0.000 26 2.08 8.04 8.04 39.34 17.70 0.0000 0.00 0.000 27 2.17 8.04 8.04 40.06 19.30 0.0000 0.00 0.000 28 2.25 8.04 8.04 40.77 20.92 0.0000 0.00 0.000 29 2.33 8.04 8.04 41.50 22.63 0.0000 0.00 0.000 30 2.42 8.04 8.04 42.23 24.48 0.0000 0.00 0.000 31 2.50 8.04 8.04 42.97 26.57 0.0000 0.00 0.000 Verifica fessurazione fondazione N Y A fs A fi M pf M m s m w 1-0.66 8.04 8.04 63.45 0.00 0.0000 0.00 0.000 2-0.60 8.04 8.04-63.45-0.02 0.0000 0.00 0.000 3-0.53 8.04 8.04-63.45-0.09 0.0000 0.00 0.000 4-0.47 8.04 8.04-63.45-0.21 0.0000 0.00 0.000 5-0.41 8.04 8.04-63.45-0.39 0.0000 0.00 0.000 6 0.00 8.04 8.04 63.45 31.81 0.0000 0.00 0.000 7 0.06 8.04 8.04 63.45 28.07 0.0000 0.00 0.000 8 0.11 8.04 8.04 63.45 24.88 0.0000 0.00 0.000 9 0.17 8.04 8.04 63.45 22.03 0.0000 0.00 0.000 10 0.22 8.04 8.04 63.45 19.35 0.0000 0.00 0.000 11 0.28 8.04 8.04 63.45 16.67 0.0000 0.00 0.000 12 0.34 8.04 8.04 63.45 13.87 0.0000 0.00 0.000 13 0.39 8.04 8.04 63.45 10.77 0.0000 0.00 0.000 14 0.45 8.04 8.04 63.45 7.80 0.0000 0.00 0.000 15 0.50 8.04 8.04 63.45 6.10 0.0000 0.00 0.000 16 0.56 8.04 8.04-63.45-8.27 0.0000 0.00 0.000 17 0.61 8.04 8.04-63.45-13.51 0.0000 0.00 0.000 18 0.65 8.04 8.04-63.45-15.34 0.0000 0.00 0.000 19 0.70 8.04 8.04-63.45-14.60 0.0000 0.00 0.000 20 0.74 8.04 8.04-63.45-10.46 0.0000 0.00 0.000 21 0.80 8.04 8.04-63.45-4.72 0.0000 0.00 0.000 22 0.86 8.04 8.04 63.45 3.65 0.0000 0.00 0.000 23 0.93 8.04 8.04 63.45 2.97 0.0000 0.00 0.000 24 0.99 8.04 8.04 63.45 2.00 0.0000 0.00 0.000 25 1.05 8.04 8.04 63.45 0.05 0.0000 0.00 0.000 Analisi dei pali Combinazione n 22 Risultanti sulla base della fondazione (per metro lineare di muro) Orizzontale [kn] 5.444 Verticale [kn] 119.436 Momento [knm] 13.979 Spostamenti della piastra di fondazione Orizzontale [cm] 0.17226 Verticale [cm] 0.02650 Rotazione [ ] 0.01302 Scarichi in testa ai pali Fila nr. N.pali N [kn] T [kn] M [knm] 1 16 126.49 4.25 0.00 2 16 60.13 4.25 0.00
ALLEGATO 1 - RELAZIONE DI CALCOLO MURO TIRANTATO SU MICROPALI 223 Analisi dei tiranti Combinazione n 22 Nr. numero della fila Nt numero di tiranti della fila D diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi N sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kn] Lf lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] L lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kpa] f Nr. NT D N L f L f 1 9 12.00 25.00 90.82 3.30 5.90 89229
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 1 ALLEGATO 2 RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. (redatta secondo le modalità previste nel D.M. 14 Gennaio 2008 cap. 10) Premessa La presente relazione di calcolo strutturale, in conformità al punto 10.1 del DM 14/01/08, è comprensiva di una descrizione generale dell opera e dei criteri generali di analisi e verifica. Segue inoltre le indicazioni fornite al 10.2 del DM stesso per quanto concerne analisi e verifiche svolte con l ausilio di codici di calcolo. Nella presente parte sono riportati i principali elementi di inquadramento del progetto esecutivo riguardante le strutture, in relazione agli strumenti urbanistici, al progetto architettonico, al progetto delle componenti tecnologiche in generale ed alle prestazioni attese dalla struttura. Per ulteriori dettagli si rimanda alla relazione illustrativa e di calcolo di cui la presente è allegato. Descrizione generale dell opera Descrizione generale dell opera Fabbricato ad uso Autorimessa e locale tecnico Comune di MEZZANEGO (GE) (Regione LIGURIA) Ubicazione Località Circ. Campovecchio Longitudine 9.377, Latitudine 44.383 Fuori terra 0 Numero di piani Interrati 1 Principali caratteristiche della struttura Struttura regolare in pianta SI Struttura regolare in altezza SI Classe di duttilità CDB - Bassa Pilastri in falso NO Tipo di fondazione Platea Condizioni per cui è necessario considerare No la componente verticale del sisma Parametri della struttura Classe d'uso Vita Vn Coeff. Uso Periodo Vr [anni] [anni] II 50.0 1.0 50.0 Fattore di struttura Il fattore di struttura da utilizzare per ciascuna direzione dell azione sismica è dato dalla relazione: q = q 0 K D K R Per la struttura a telai in c.a viene effettuata la seguente caratterizzazione: - struttura non regolare in pianta, non regolare in altezza, progettata in bassa duttilità. - sistema costruttivo: Calcestruzzo - tipologia strutturale: Strutture a telaio, pareti accoppiate, miste - tipologia di edificio: Strutture a telaio con più piani e più campate - q0 =3,00 - au/a1 =1,15 - Kr =0,80 - Kw =1,00 Valore fattore di struttura q da utilizzare: 2.76 Quadro normativo di riferimento adottato Le norme ed i documenti assunti quale riferimento per la progettazione strutturale vengono indicati di seguito.
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 2 Nel capitolo normativa di riferimento è comunque presente l elenco completo delle normative disponibili. Progetto-verifica degli elementi Progetto cemento armato D.M. 14-01-2008 Progetto acciaio D.M. 14-01-2008 Progetto legno D.M. 14-01-2008 Progetto muratura D.M. 14-01-2008 Azione sismica Norma applicata per l azione sismica D.M. 14-01-2008 Azioni di progetto sulla costruzione Nei capitoli modellazione delle azioni e schematizzazione dei casi di carico sono indicate le azioni sulla costruzioni. Nel prosieguo si indicano tipo di analisi strutturale condotta (statico,dinamico, lineare o non lineare) e il metodo adottato per la risoluzione del problema strutturale nonché le metodologie seguite per la verifica o per il progetto-verifica delle sezioni. Si riportano le combinazioni di carico adottate e, nel caso di calcoli non lineari, i percorsi di carico seguiti; le configurazioni studiate per la struttura in esame sono risultate effettivamente esaustive per la progettazione-verifica. La verifica della sicurezza degli elementi strutturali avviene con i metodi della scienza delle costruzioni. L analisi strutturale è condotta con il metodo degli spostamenti per la valutazione dello stato tensodeformativo indotto da carichi statici. L analisi strutturale è condotta con il metodo dell analisi modale e dello spettro di risposta in termini di accelerazione per la valutazione dello stato tensodeformativo indotto da carichi dinamici (tra cui quelli di tipo sismico). L analisi strutturale viene effettuata con il metodo degli elementi finiti. Il metodo sopraindicato si basa sulla schematizzazione della struttura in elementi connessi solo in corrispondenza di un numero prefissato di punti denominati nodi. I nodi sono definiti dalle tre coordinate cartesiane in un sistema di riferimento globale. Le incognite del problema (nell ambito del metodo degli spostamenti) sono le componenti di spostamento dei nodi riferite al sistema di riferimento globale (traslazioni secondo X, Y, Z, rotazioni attorno X, Y, Z). La soluzione del problema si ottiene con un sistema di equazioni algebriche lineari i cui termini noti sono costituiti dai carichi agenti sulla struttura opportunamente concentrati ai nodi: K * u = F dove K = matrice di rigidezza u = vettore spostamenti nodali F = vettore forze nodali Dagli spostamenti ottenuti con la risoluzione del sistema vengono quindi dedotte le sollecitazioni e/o le tensioni di ogni elemento, riferite generalmente ad una terna locale all elemento stesso. Il sistema di riferimento utilizzato è costituito da una terna cartesiana destrorsa XYZ. Si assume l asse Z verticale ed orientato verso l'alto. Gli elementi utilizzati per la modellazione dello schema statico della struttura sono i seguenti: Elemento tipo TRUSS (biella-d2) Elemento tipo BEAM (trave-d2) Elemento tipo MEMBRANE (membrana-d3) Elemento tipo PLATE (piastra-guscio-d3) Elemento tipo BOUNDARY (molla) Elemento tipo STIFFNESS (matrice di rigidezza) Elemento tipo BRICK (elemento solido) Elemento tipo SOLAIO (macro elemento composto da più membrane) Modello numerico In questa parte viene descritto il modello numerico utilizzato (o i modelli numerici utilizzati) per l analisi della struttura. La presentazione delle informazioni deve essere, coerentemente con le prescrizioni del paragrafo 10.2 delle NTC-08, tale da garantirne la leggibilità, la corretta interpretazione e la riproducibilità
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 3 Tipo di analisi strutturale Statica lineare SI Statica non lineare NO Sismica statica lineare NO Sismica dinamica lineare SI Sismica statica non lineare (prop. masse) NO Sismica statica non lineare (prop. modo) NO Sismica statica non lineare (triangolare) NO Non linearità geometriche (fattore P delta) NO Di seguito si indicano l origine e le caratteristiche dei codici di calcolo utilizzati riportando titolo, produttore e distributore, versione, estremi della licenza d uso: Informazioni sul codice di calcolo Titolo: PRO_SAP PROfessional Structural Analysis Program Versione: PROFESSIONAL (build2016-04-174) Produttore-Distributore: 2S.I. Software e Servizi per l Ingegneria s.r.l., Ferrara Dati utente finale: Codda Ingegneria di Codda Matteo Codice Utente: Utente 002199/cli Codice Licenza: Licenza dsi4293 Un attento esame preliminare della documentazione a corredo del software ha consentito di valutarne l affidabilità e soprattutto l idoneità al caso specifico. La documentazione, fornita dal produttore e distributore del software, contiene una esauriente descrizione delle basi teoriche e degli algoritmi impiegati, l individuazione dei campi d impiego, nonché casi prova interamente risolti e commentati, corredati dei file di input necessari a riprodurre l elaborazione: Affidabilità dei codici utilizzati 2S.I. ha verificato l affidabilità e la robustezza del codice di calcolo attraverso un numero significativo di casi prova in cui i risultati dell analisi numerica sono stati confrontati con soluzioni teoriche. E possibile reperire la documentazione contenente alcuni dei più significativi casi trattati al seguente link: http://www.2si.it/software/affidabilità.htm Modellazione della geometria e proprietà meccaniche: nodi 32 elementi D2 (per aste, travi, pilastri ) 0 elementi D3 (per pareti, platee, gusci ) 24 elementi solaio 0 elementi solidi 0 Dimensione del modello strutturale [cm]: X min = 0.00 Xmax = 420.00 Ymin = 0.00 Ymax = 220.00 Zmin = 0.00 Zmax = 220.00 Strutture verticali: Elementi di tipo asta NO Pilastri NO Pareti SI Setti (a comportamento membranale) NO
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 4 Strutture non verticali: Elementi di tipo asta NO Travi NO Gusci SI Membrane NO Orizzontamenti: Solai con la proprietà piano rigido NO Solai senza la proprietà piano rigido NO Tipo di vincoli: Nodi vincolati rigidamente NO Nodi vincolati elasticamente NO Nodi con isolatori sismici NO Fondazioni puntuali (plinti/plinti su palo) NO Fondazioni di tipo trave NO Fondazioni di tipo platea SI Fondazioni con elementi solidi NO Modellazione delle azioni Si veda il capitolo Schematizzazione dei casi di carico per le informazioni necessarie alla comprensione ed alla ricostruzione delle azioni applicate al modello numerico, coerentemente con quanto indicato nella parte 2.6. Azioni di progetto sulla costruzione. Combinazioni e/o percorsi di carico Si veda il capitolo Definizione delle combinazioni in cui sono indicate le combinazioni di carico adottate e, nel caso di calcoli non lineari, i percorsi di carico seguiti. Combinazioni dei casi di carico APPROCCIO PROGETTUALE Approccio 1 Tensioni ammissibili NO SLU SI SLV (SLU con sisma) SI SLC NO SLD SI SLO NO SLU GEO A2 (per approccio 1) NO SLU EQU NO Combinazione caratteristica (rara) SI Combinazione frequente SI Combinazione quasi permanente (SLE) SI SLA (accidentale quale incendio) NO Informazioni generali sull elaborazione e giudizio motivato di accettabilità dei risultati. Il programma prevede una serie di controlli automatici (check) che consentono l individuazione di errori di modellazione. Al termine dell analisi un controllo automatico identifica la presenza di spostamenti o rotazioni abnormi. Si può pertanto asserire che l elaborazione sia corretta e completa. I risultati delle elaborazioni sono stati sottoposti a controlli che ne comprovano l attendibilità. Tale valutazione ha compreso il confronto con i risultati di semplici calcoli, eseguiti con metodi tradizionali e adottati, anche in fase di primo proporzionamento della struttura. Inoltre, sulla base di considerazioni riguardanti gli stati tensionali e deformativi determinati, si è valutata la validità delle scelte operate in sede di schematizzazione e di modellazione della struttura e delle azioni. Si allega al termine della presente relazione elenco sintetico dei controlli svolti (verifiche di equilibrio tra reazioni vincolari e carichi applicati, comparazioni tra i risultati delle analisi e quelli di valutazioni semplificate, etc.).
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 5 Verifiche agli stati limite ultimi Nel capitolo relativo alla progettazione degli elementi strutturali agli SLU vengono indicate, con riferimento alla normativa adottata, le modalità ed i criteri seguiti per valutare la sicurezza della struttura nei confronti delle possibili situazioni di crisi ed i risultati delle valutazioni svolte. In via generale, oltre alle verifiche di resistenza e di spostamento, devono essere prese in considerazione verifiche nei confronti dei fenomeni di instabilità, locale e globale, di fatica, di duttilità, di degrado. Verifiche agli stati limite di esercizio Nel capitolo relativo alla progettazione degli elementi strutturali agli SLU vengono indicate, con riferimento alla normativa adottata, le modalità seguite per valutare l affidabilità della struttura nei confronti delle possibili situazioni di perdita di funzionalità (per eccessive deformazioni, fessurazioni, vibrazioni, etc.) ed i risultati delle valutazioni svolte. NORMATIVA DI RIFERIMENTO 1. D.Min. Infrastrutture Min. Interni e Prot. Civile 14 Gennaio 2008 e allegate "Norme tecniche per le costruzioni". 2. D.Min. Infrastrutture e trasporti 14 Settembre 2005 e allegate "Norme tecniche per le costruzioni". 3. D.M. LL.PP. 9 Gennaio 1996 "Norme tecniche per il calcolo, l'esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato, normale e precompresso e per le strutture metalliche". 4. D.M. LL.PP. 16 Gennaio 1996 "Norme tecniche relative ai <<Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi>>". 5. D.M. LL.PP. 16 Gennaio 1996 "Norme tecniche per le costruzioni in zone sismiche". 6. Circolare 4/07/96, n.156aa.gg./stc. istruzioni per l'applicazione delle "Norme tecniche relative ai <<Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi>>" di cui al D.M. 16/01/96. 7. Circolare 10/04/97, n.65aa.gg. istruzioni per l'applicazione delle "Norme tecniche per le costruzioni in zone sismiche" di cui al D.M. 16/01/96. 8. D.M. LL.PP. 20 Novembre 1987 "Norme tecniche per la progettazione, esecuzione e collaudo degli edifici in muratura e per il loro consolidamento". 9. Circolare 4 Gennaio 1989 n. 30787 Istruzioni in merito alle norme tecniche per la progettazione, esecuzione e collaudo degli edifici in muratura e per il loro consolidamento. 10. D.M. LL.PP. 11 Marzo 1988 Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. 11. D.M. LL.PP. 3 Dicembre 1987 Norme tecniche per la progettazione, esecuzione e collaudo delle costruzioni prefabbricate. 12. UNI 9502 - Procedimento analitico per valutare la resistenza al fuoco degli elementi costruttivi di conglomerato cementizio armato, normale e precompresso - edizione maggio 2001 13. Ordinanza del Presidente del Consiglio dei Ministri n. 3274 del 20 marzo 2003 Primi elementi in materia di criteri generali per la classificazione sismica del territorio nazionale e di normative tecniche per le costruzioni in zona sismica e successive modificazioni e integrazioni. 14. UNI EN 1990:2006 13/04/2006 Eurocodice 0 - Criteri generali di progettazione strutturale. 15. UNI EN 1991-1-1:2004 01/08/2004 Eurocodice 1 - Azioni sulle strutture - Parte 1-1: Azioni in generale - Pesi per unità di volume, pesi propri e sovraccarichi per gli edifici. 16. UNI EN 1991-2:2005 01/03/2005 Eurocodice 1 - Azioni sulle strutture - Parte 2: Carichi da traffico sui ponti. 17. UNI EN 1991-1-3:2004 01/10/2004 Eurocodice 1 - Azioni sulle strutture - Parte 1-3: Azioni in generale - Carichi da neve. 18. UNI EN 1991-1-4:2005 01/07/2005 Eurocodice 1 - Azioni sulle strutture - Parte 1-4: Azioni in generale - Azioni del vento. 19. UNI EN 1991-1-5:2004 01/10/2004 Eurocodice 1 - Azioni sulle strutture - Parte 1-5: Azioni in generale - Azioni termiche. 20. UNI EN 1992-1-1:2005 24/11/2005 Eurocodice 2 - Progettazione delle strutture di calcestruzzo - Parte 1-1: Regole generali e regole per gli edifici. 21. UNI EN 1992-1-2:2005 01/04/2005 Eurocodice 2 - Progettazione delle strutture di calcestruzzo - Parte 1-2: Regole generali - Progettazione strutturale contro l'incendio. 22. UNI EN 1993-1-1:2005 01/08/2005 Eurocodice 3 - Progettazione delle strutture di acciaio - Parte 1-1: Regole generali e regole per gli edifici. 23. UNI EN 1993-1-8:2005 01/08/2005 Eurocodice 3 - Progettazione delle strutture di acciaio - Parte 1-8: Progettazione dei collegamenti. 24. UNI EN 1994-1-1:2005 01/03/2005 Eurocodice 4 - Progettazione delle strutture composte acciaio-calcestruzzo - Parte 1-1: Regole generali e regole per gli edifici. 25. UNI EN 1994-2:2006 12/01/2006 Eurocodice 4 - Progettazione delle strutture composte acciaio-calcestruzzo - Parte 2: Regole generali e regole per i ponti. 26. UNI EN 1995-1-1:2005 01/02/2005 Eurocodice 5 - Progettazione delle strutture di legno - Parte 1-1: Regole generali Regole comuni e regole per gli edifici. 27. UNI EN 1995-2:2005 01/01/2005 Eurocodice 5 - Progettazione delle strutture di legno - Parte 2: Ponti. 28. UNI EN 1996-1-1:2006 26/01/2006 Eurocodice 6 - Progettazione delle strutture di muratura - Parte 1-1: Regole generali per strutture di muratura armata e non armata. 29. UNI EN 1996-3:2006 09/03/2006 Eurocodice 6 - Progettazione delle strutture di muratura - Parte 3: Metodi di calcolo semplificato per strutture di muratura non armata. 30. UNI EN 1997-1:2005 01/02/2005 Eurocodice 7 - Progettazione geotecnica - Parte 1: Regole generali. 31. UNI EN 1998-1:2005 01/03/2005 Eurocodice 8 - Progettazione delle strutture per la resistenza sismica - Parte 1: Regole generali, azioni sismiche e regole per gli edifici. 32. UNI EN 1998-3:2005 01/08/2005 Eurocodice 8 - Progettazione delle strutture per la resistenza sismica - Parte 3: Valutazione e adeguamento degli edifici. UNI EN 1998-5:2005 01/01/2005 Eurocodice 8 - Progettazione delle strutture per la resistenza sismica - Parte 5: Fondazioni, strutture di contenimento ed aspetti geotecnici. NOTA sul capitolo "normativa di riferimento": riporta l' elenco delle normative implementate nel software. Le norme utilizzate per la struttura
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 6 oggetto della presente relazione sono indicate nel precedente capitolo "RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE" "ANALISI E VERIFICHE SVOLTE CON L AUSILIO DI CODICI DI CALCOLO". Laddove nei capitoli successivi vengano richiamate norme antecedenti al DM 14.01.08 è dovuto o a progettazione simulata di edifico esistente o ad applicazione del punto 2.7 del DM 14.01.08 01_INT_PERICOLOSITA 01_INT_SPETTRI_ELASTICI_O
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 7 01_INT_VISTA_SOLIDA_001 01_INT_VISTA_SOLIDA_002
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 8 01_INT_VISTA_SOLIDA_003 01_INT_VISTA_SOLIDA_004
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 9 CARATTERISTICHE MATERIALI UTILIZZATI LEGENDA TABELLA DATI MATERIALI Il programma consente l uso di materiali diversi. Sono previsti i seguenti tipi di materiale: 1 materiale tipo cemento armato 2 materiale tipo acciaio 3 materiale tipo muratura 4 materiale tipo legno 5 materiale tipo generico I materiali utilizzati nella modellazione sono individuati da una sigla identificativa ed un codice numerico (gli elementi strutturali richiamano quest ultimo nella propria descrizione). Per ogni materiale vengono riportati in tabella i seguenti dati: Young modulo di elasticità normale Poisson coefficiente di contrazione trasversale G modulo di elasticità tangenziale Gamma peso specifico Alfa coefficiente di dilatazione termica I dati soprariportati vengono utilizzati per la modellazione dello schema statico e per la determinazione dei carichi inerziali e termici. In relazione al tipo di materiale vengono riportati inoltre: 1 cemento armato 2 acciaio 3 muratura 4 legno Rck Fctm Ft Fy Fd Fdt Sadm Sadmt Resist. Fk Resist. Fvko Resist. fc0k Resist. ft0k Resist. fmk Resist. fvk Modulo E0,05 Lamellare resistenza caratteristica cubica resistenza media a trazione semplice tensione di rottura a trazione tensione di snervamento resistenza di calcolo resistenza di calcolo per spess. t>40 mm tensione ammissibile tensione ammissibile per spess. t>40 mm resistenza caratteristica a compressione resistenza caratteristica a taglio Resistenza caratteristica (tensione amm. per REGLES) per compressione Resistenza caratteristica (tensione amm. per REGLES) per trazione Resistenza caratteristica (tensione amm. per REGLES) per flessione Resistenza caratteristica (tensione amm. per REGLES) per taglio Modulo elastico parallelo caratteristico lamellare o massiccio Vengono inoltre riportate le tabelle conteneti il riassunto delle nformazioni assegnate nei criteri di progetto in uso. Con riferimento al Documento di Affidabilità Test di validazione del software di calcolo PRO_SAP e dei moduli aggiuntivi PRO_SAP Modulo Geotecnico, PRO_CAD nodi acciaio e PRO_MST - versione Maggio 2011, disponibile per il download sul sito www.2si.it, si segnalano i seguenti esempi applicativi: Modellazione di strutture in c.a. Test N Titolo 41 GERARCHIA DELLE RESISTENZE PER TRAVI IN C.A. 42 GERARCHIA DELLE RESISTENZE PER PILASTRI IN C.A. 43 VERIFICA ALLE TA DI STRUTTURE IN C.A. 44 VERIFICA AGLI SLU DI STRUTTURE IN C.A. 45 VERIFICA A PUNZONAMENTO ALLO SLU DI PIASTRE IN C.A. 46 VERIFICA A PUNZONAMENTO ALLO SLU DI TRAVI IN C.A. 47 PROGETTAZIONE A TAGLIO DI STRUTTURE IN C.A. SECONDO IL D.M. 9/1/96 48 PROGETTAZIONE A TAGLIO DI STRUTTURE IN C.A. SECONDO IL D.M. 14/1/2008 49 VERIFICA ALLO SLE (TENSIONI E FESSURAZIONE) DI STRUTTURE IN C.A. 50 VERIFICA ALLO SLE (DEFORMAZIONE) DI STRUTTURE IN C.A. 51 FATTORE DI STRUTTURA
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 10 52 SOVRARESISTENZE 53 DETTAGLI COSTRUTTIVI C.A.: LIMITI D'ARMATURA PILASTRI E NODI TRAVE-PILASTRO 54 PARETI IN C.A. SNELLE IN ZONA SISMICA 80 ANALISI PUSHOVER DI UN EDIFICIO IN C.A. 120 PROGETTO E VERIFICA DI TRAVI PREM Id Tipo / Note Young Poisson G Gamma Alfa dan/cm2 dan/cm2 dan/cm2 dan/cm3 4 Calcestruzzo Classe C32/40 3.360e+05 0.20 1.400e+05 2.50e-03 1.00e-05 Rck 400.0 fctm 31.0 11_MOD_MATERIALI_D3 Pareti c.a. 1/7/.. 2/8/.. 3/9/.. 4/10/.. 5/11/.. 6/12/.. Generalità Progetto armatura Composto con parete sismica Armatura Inclinazione Av [ gradi ] 90.00 Angolo Av-Ao [ gradi ] 90.00 Minima tesa 0.25 Massima tesa 4.00 Maglia unica centrale No Unico strato verticale No Unico strato orizzontale No Copriferro [ cm ] 2.00 Maglia V diametro 10 passo 25 diametro aggiuntivi 12 Maglia O diametro 8 passo 25 diametro aggiuntivi 8 Stati limite ultimi Tensione fy [dan/cm2 ] 4500.00 Tipo acciaio tipo C Coefficiente gamma s 1.15 Coefficiente gamma c 1.50 Fattore di confidenza FC 0.0 Verifiche con N costante Si Tensioni ammissibili Tensione amm. cls [dan/cm2 ] 97.50 Tensione amm. acciaio [dan/cm2 ] 2600.00
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 11 Pareti c.a. 1/7/.. 2/8/.. 3/9/.. 4/10/.. 5/11/.. 6/12/.. Rapporto omogeneizzazione N 15.00 Massimo rapporto area compressa/tesa 1.00 Parete sismica Fattore amplificazione taglio V 1.50 Hcrit. par. 7.4.4.5.1 [ cm ] 0.0 Hcrit. par. 7.4.6.1.4 [ cm ] 0.0 Usa diagramma di fig. 7.4.2 Si Vincolo lati nessun lato Verifica come fascia No Diametro di estremità 0 Zona confinata Minima tesa 1.00 Massima tesa 4.00 Distanza barre [ cm ] 2.00 Interferro 2 Armatura inclinata Area barre [ cm2 ] 0.0 Angolo orizzontale [ gradi ] 0.0 Distanza di base [ cm ] 0.0 Resistenza al fuoco 3- intradosso No 3+ estradosso No Tempo di esposizione R 15 Gusci c.a. 1/7/.. 2/8/.. 3/9/.. 4/10/.. 5/11/.. 6/12/.. Armatura Inclinazione Ax [ gradi ] 0.0 Angolo Ax-Ay [ gradi ] 90.00 Minima tesa 0.31 Massima tesa 0.78 Maglia unica centrale No Copriferro [ cm ] 2.00 Maglia x diametro 10 passo 20 diametro aggiuntivi 12 Maglia y diametro 10 passo 20 diametro aggiuntivi 12 Stati limite ultimi Tensione fy [dan/cm2 ] 4500.00 Tipo acciaio tipo C Coefficiente gamma s 1.15 Coefficiente gamma c 1.50 Fattore di confidenza FC 0.0 Verifiche con N costante Si Applica SLU da DIN No Tensioni ammissibili Tensione amm. cls [dan/cm2 ] 97.50 Tensione amm. acciaio [dan/cm2 ] 2600.00 Rapporto omogeneizzazione N 15.00 Massimo rapporto area compressa/tesa 1.00 Resistenza al fuoco 3- intradosso No 3+ estradosso No Tempo di esposizione R 15 Travi c.a. 1/7/.. 2/8/.. 3/9/.. 4/10/.. 5/11/.. 6/12/.. Generalità Progetta a filo No Af inf: da q*l*l / 0.0 Armatura Minima tesa 0.31 Minima compressa 0.31 Massima tesa 0.78 Da sezione Si Usa armatura teorica No Stati limite ultimi Tensione fy [dan/cm2 ] 4500.00 Tensione fy staffe [dan/cm2 ] 4500.00 Tipo acciaio tipo C Coefficiente gamma s 1.15
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 12 Travi c.a. 1/7/.. 2/8/.. 3/9/.. 4/10/.. 5/11/.. 6/12/.. Coefficiente gamma c 1.50 Fattore di confidenza FC 0.0 Verifiche con N costante Si Fattore di ridistribuzione 0.0 Modello per il confinamento Relazione tensio-deformativa Mander Incrudimento acciaio 5.000e-03 Fattore lambda 1.00 epsilon max,s 4.000e-02 epsilon cu2 4.500e-03 epsilon c2 0.0 epsilon cy 0.0 Tensioni ammissibili Tensione amm. cls [dan/cm2 ] 97.50 Tensione amm. acciaio [dan/cm2 ] 2600.00 Rapporto omogeneizzazione N 15.00 Massimo rapporto area compressa/tesa 1.00 Staffe Diametro staffe 0.0 Passo minimo [ cm ] 4.00 Passo massimo [ cm ] 30.00 Passo raffittito [ cm ] 15.00 Lunghezza zona raffittita [ cm ] 50.00 Ctg(Teta) Max 2.50 Percentuale sagomati 0.0 Luce di taglio per GR [ cm ] 1.00 Adotta scorrimento medio No Torsione non essenziale inclusa Si Pilastri c.a. 1/7/.. 2/8/.. 3/9/.. 4/10/.. 5/11/.. 6/12/.. Generalità Progetto armatura Privilegia lati Progetta a filo No Effetti del 2 ordine Si Beta per 2-2 1.00 Beta per 3-3 1.00 Armatura Massima tesa 4.00 Minima tesa 1.00 Stati limite ultimi Tensione fy [dan/cm2 ] 4500.00 Tensione fy staffe [dan/cm2 ] 4500.00 Tipo acciaio tipo C Coefficiente gamma s 1.15 Coefficiente gamma c 1.50 Fattore di confidenza FC 0.0 Verifiche con N costante Si Modello per il confinamento Relazione tensio-deformativa Mander Incrudimento acciaio 5.000e-03 Fattore lambda 1.00 epsilon max,s 4.000e-02 epsilon cu2 4.500e-03 epsilon c2 0.0 epsilon cy 0.0 Tensioni ammissibili Tensione amm. cls [dan/cm2 ] 97.50 Tensione amm. acciaio [dan/cm2 ] 2600.00 Rapporto omogeneizzazione N 15.00 Staffe Diametro staffe 0.0 Passo minimo [ cm ] 5.00 Passo massimo [ cm ] 25.00 Passo raffittito [ cm ] 15.00 Lunghezza zona raffittita [ cm ] 45.00 Ctg(Teta) Max 2.50 Luce di taglio per GR [ cm ] 1.00 Massimizza gerarchia Si
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 13 MODELLAZIONE STRUTTURA: NODI LEGENDA TABELLA DATI NODI Il programma utilizza per la modellazione nodi strutturali. Ogni nodo è individuato dalle coordinate cartesiane nel sistema di riferimento globale (X Y Z). Ad ogni nodo è eventualmente associato un codice di vincolamento rigido, un codice di fondazione speciale, ed un set di sei molle (tre per le traslazioni, tre per le rotazioni). Le tabelle sottoriportate riflettono le succitate possibilità. In particolare per ogni nodo viene indicato in tabella: Nodo X Y Z numero del nodo. valore della coordinata X valore della coordinata Y valore della coordinata Z Per i nodi ai quali sia associato un codice di vincolamento rigido, un codice di fondazione speciale o un set di molle viene indicato in tabella: Nodo numero del nodo. X valore della coordinata X Y valore della coordinata Y Z valore della coordinata Z Note eventuale codice di vincolo (es. v=110010 sei valori relativi ai sei gradi di libertà previsti per il nodo TxTyTzRxRyRz, il valore 1 indica che lo spostamento o rotazione relativo è impedito, il valore 0 indica che lo spostamento o rotazione relativo è libero). Note (FS = 1, 2, ) eventuale codice del tipo di fondazione speciale (1, 2, fanno riferimento alle tipologie: plinto, palo, plinto su pali, ) che è collegato al nodo. (ISO = id SIGLA ) indice e sigla identificativa dell eventuale isolatore sismico assegnato al nodo Rig. TX valore della rigidezza dei vincoli elastici eventualmente applicati al nodo, nello specifico TX (idem per TY, TZ, RX, RY, RZ). Per strutture sismicamente isolate viene inoltre inserita la tabella delle caratteristiche per gli isolatori utilizzati; le caratteristiche sono indicate in conformità al cap. 7.10 del D.M. 14/01/08 TABELLA DATI NODI Nodo X Y Z Nodo X Y Z Nodo X Y Z cm cm cm cm cm cm cm cm cm 1 0.0 0.0 0.0 2 420.0 0.0 0.0 3 420.0 220.0 0.0 4 0.0 220.0 0.0 5 171.0 71.0 220.0 6 249.0 71.0 220.0 7 0.0 0.0 220.0 8 420.0 0.0 220.0 9 0.0 220.0 220.0 10 420.0 220.0 220.0 11 171.0 149.0 220.0 12 249.0 149.0 220.0 13 0.0 149.0 220.0 14 171.0 0.0 220.0 15 0.0 71.0 220.0 16 249.0 0.0 220.0 17 420.0 71.0 220.0 18 420.0 149.0 220.0 19 171.0 220.0 220.0 20 249.0 220.0 220.0 21 171.0 220.0 0.0 22 249.0 220.0 0.0 23 0.0 149.0 0.0 24 171.0 149.0 0.0 25 249.0 149.0 0.0 26 420.0 149.0 0.0 27 0.0 71.0 0.0 28 171.0 71.0 0.0 29 249.0 71.0 0.0 30 420.0 71.0 0.0 31 171.0 0.0 0.0 32 249.0 0.0 0.0 14_MOD_NUMERAZIONE_NODI
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 14 MODELLAZIONE STRUTTURA: ELEMENTI SHELL LEGENDA TABELLA DATI SHELL Il programma utilizza per la modellazione elementi a tre o quattro nodi denominati in generale shell. Ogni elemento shell è individuato dai nodi I, J, K, L (L=I per gli elementi a tre nodi). Ogni elemento è caratterizzato da un insieme di proprietà riportate in tabella che ne completano la modellazione. Z X Y 3 2 1 Z X Y 2 3 1 orientamento elementi 3D non verticali orientamento elementi 3D verticali In particolare per ogni elemento viene indicato in tabella: Elem. numero dell elemento Note codice di comportamento: Guscio (elemento guscio in elevazione non verticale) Guscio fond. (elemento guscio su suolo elastico) Setto (elemento guscio in elevazione verticale) Membrana (elemento guscio con comportamento membranale) Nodo I (J, K, L) numero del nodo I (J, K, L) Mat. codice del materiale assegnato all elemento Spessore spessore dell elemento (costante) Wink V costante di sottofondo (coefficiente di Winkler) per la modellazione del suolo elastico verticale Wink O costante di sottofondo (coefficiente di Winkler) per la modellazione del suolo elastico orizzontale Con riferimento al Documento di Affidabilità Test di validazione del software di calcolo PRO_SAP e dei moduli aggiuntivi PRO_SAP Modulo Geotecnico, PRO_CAD nodi acciaio e PRO_MST - versione Maggio 2011, disponibile per il download sul sito www.2si.it, si segnalano i seguenti esempi applicativi: Test N Titolo 8 MENSOLE CON ELEMENTI PLATE E MATERIALE ORTOTROPO 10 PIASTRA CON ELEMENTI PLATE E MATERIALE ORTOTROPO 21 DRILLING 25 TENSIONI DI ELEMENTI PLATE 31 REALIZZAZIONE DI MESH PIANA SU GEOMETRIA CON PUNTI FISSI 32 IMPORTATA DA FILE.DXF REALIZZAZIONE DI MESH PIANA SU GEOMETRIA CON SEGMENTI E FORI INTERNI IMPORTATA DA FILE.DXF 33 REALIZZAZIONE DI MESH PIANE SU GEOMETRIE COSTRUITE IN PRO_SAP 34 ANALISI DI BUCKLING DI PIASTRA ISOTROPA 35 ANALISI DI BUCKLING DI UN CILINDRO COMPRESSO INCASTRATO ALLA BASE 36 ANALISI DI PARETI FORATE 37 BIMETALLIC STRIP (NAFEMS EXERCISE 6) 38 ANALISI ELASTICA DI PIASTRA CON INTAGLIO CIRCOLARE (FLAT BAR WITH EDGE NOTCHES-NAFEMS EXERCISE 9) 39 PLATEA NERVATA 45 VERIFICA A PUNZONAMENTO ALLO SLU DI PIASTRE IN C.A. 117 PROGETTO E VERIFICA DI GUSCI IN MATERIALE XLAM 118 PROGETTO E VERIFICA DI PARETI IN MATERIALE XLAM E RELATIVI COLLEGAMENTI
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 15 Elem.Note Nodo I Nodo J Nodo K Nodo L Mat. Spessore Wink V Wink O cm dan/cm3 dan/cm3 1 Guscio fond. 23 24 21 4 4 25.0 10.00 5.46 2 Guscio fond. 27 28 24 23 4 25.0 10.00 5.46 3 Guscio fond. 1 31 28 27 4 25.0 10.00 5.46 4 Guscio fond. 31 32 29 28 4 25.0 10.00 5.46 5 Guscio fond. 28 29 25 24 4 25.0 10.00 5.46 6 Guscio fond. 24 25 22 21 4 25.0 10.00 5.46 7 Guscio fond. 32 2 30 29 4 25.0 10.00 5.46 8 Guscio fond. 29 30 26 25 4 25.0 10.00 5.46 9 Guscio fond. 25 26 3 22 4 25.0 10.00 5.46 10 Setto 1 27 15 7 4 20.0 11 Setto 27 23 13 15 4 20.0 12 Guscio 12 18 10 20 4 25.0 13 Setto 23 4 9 13 4 20.0 14 Setto 2 30 17 8 4 20.0 15 Setto 30 26 18 17 4 20.0 16 Setto 26 3 10 18 4 20.0 17 Guscio 13 11 19 9 4 25.0 18 Guscio 15 5 11 13 4 25.0 19 Guscio 7 14 5 15 4 25.0 20 Guscio 11 12 20 19 4 25.0 21 Guscio 5 6 12 11 4 25.0 22 Guscio 14 16 6 5 4 25.0 23 Guscio 16 8 17 6 4 25.0 24 Guscio 6 17 18 12 4 25.0 16_MOD_NUMERAZIONE_D3
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 16 16_MOD_NUMERAZIONE_D3_PARETI 16_MOD_SPESSORI_D3
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 17 MODELLAZIONE DELLE AZIONI LEGENDA TABELLA DATI AZIONI Il programma consente l uso di diverse tipologie di carico (azioni). Le azioni utilizzate nella modellazione sono individuate da una sigla identificativa ed un codice numerico (gli elementi strutturali richiamano quest ultimo nella propria descrizione). Per ogni azione applicata alla struttura viene di riportato il codice, il tipo e la sigla identificativa. Le tabelle successive dettagliano i valori caratteristici di ogni azione in relazione al tipo. Le tabelle riportano infatti i seguenti dati in relazione al tipo: 1 carico concentrato nodale 6 dati (forza Fx, Fy, Fz, momento Mx, My, Mz) 2 spostamento nodale impresso 6 dati (spostamento Tx,Ty,Tz, rotazione Rx,Ry,Rz) 3 carico distribuito globale su elemento tipo trave 7 dati (fx,fy,fz,mx,my,mz,ascissa di inizio carico) 7 dati (fx,fy,fz,mx,my,mz,ascissa di fine carico) 4 carico distribuito locale su elemento tipo trave 7 dati (f1,f2,f3,m1,m2,m3,ascissa di inizio carico) 7 dati (f1,f2,f3,m1,m2,m3,ascissa di fine carico) 5 carico concentrato globale su elemento tipo trave 7 dati (Fx,Fy,Fz,Mx,My,Mz,ascissa di carico) 6 carico concentrato locale su elemento tipo trave 7 dati (F1, F2, F3, M1, M2, M3, ascissa di carico) 7 variazione termica applicata ad elemento tipo trave 7 dati (variazioni termiche: uniforme, media e differenza in altezza e larghezza al nodo iniziale e finale) 8 carico di pressione uniforme su elemento tipo piastra 1 dato (pressione) 9 carico di pressione variabile su elemento tipo piastra 4 dati (pressione, quota, pressione, quota) 10 variazione termica applicata ad elemento tipo piastra 2 dati (variazioni termiche: media e differenza nello spessore) 11 carico variabile generale su elementi tipo trave e piastra 1 dato descrizione della tipologia 4 dati per segmento (posizione, valore, posizione, valore) la tipologia precisa l ascissa di definizione, la direzione del carico, la modalità di carico e la larghezza d influenza per gli elementi tipo trave 12 gruppo di carichi con impronta su piastra 9 dati (numero di ripetizioni in direzione X e Y, valore di ciascun carico, posizione centrale del primo, dimensioni dell impronta, interasse tra i carichi F Z M Z Z R Z F Y M Y Carico concentrato nodale Y R Y Spostamento impresso F X M X X R X Z Carico distribuito globale 2 1 3 q 3 i q 3 f Carico distribuito locale X Y
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 18 Z a Carico concentrato globale 2 3 1 a F 3 Carico concentrato locale X Y Carico termico 2D Carico termico 3D Carico pressione uniforme Carico pressione variabile Tipo carico di pressione uniforme su piastra Id Tipo pressione dan/cm2 2 Sovravvarico Stadale Distribuito 0.09 5 Peso Rinterro 0.64 9 Spinta Idrostatica Fondo 0.20 Tipo carico di pressione variabile su piastra Id Tipo pressione quota pressione quota dan/cm2 cm dan/cm2 cm 3 Spinta Terreno [+] 0.0 220.00 0.10 0.0 4 Spinta Terreno [-] 0.0 220.00-0.10 0.0 6 Spinta Laterale Carico Stradale [-] -0.09 0.0-0.09 220.00 7 Spinta Laterale Carico Stradale [+] 0.09 0.0 0.09 220.00 10 Spinta Idrostatica Laterale [+] 0.0 220.00 0.10 0.0 11 Spinta Idrostatica Laterale [-] 0.0 220.00-0.10 0.0 Tipo gruppo di carichi con impronta su piastra Id Tipo Ripet. X Ripet. Y Carico FZ Centro X Centro Y dim. X dim. Y Passo X Passo Y dan cm cm cm cm cm cm 8 Impronta Carico Stradale 2 2-0.38 171.00 71.00 40.00 40.00 78.00 78.00 SCHEMATIZZAZIONE DEI CASI DI CARICO LEGENDA TABELLA CASI DI CARICO Il programma consente l applicazione di diverse tipologie di casi di carico. Sono previsti i seguenti 11 tipi di casi di carico: Sigla Tipo Descrizione 1 Ggk A caso di carico comprensivo del peso proprio struttura 2 Gk NA caso di carico con azioni permanenti 3 Qk NA caso di carico con azioni variabili 4 Gsk A caso di carico comprensivo dei carichi permanenti sui solai e sulle coperture 5 Qsk A caso di carico comprensivo dei carichi variabili sui solai 6 Qnk A caso di carico comprensivo dei carichi di neve sulle coperture 7 Qtk SA caso di carico comprensivo di una variazione termica agente sulla struttura 8 Qvk NA caso di carico comprensivo di azioni da vento sulla struttura 9 Esk SA caso di carico sismico con analisi statica equivalente 10 Edk SA caso di carico sismico con analisi dinamica 11 Etk NA caso di carico comprensivo di azioni derivanti dall incremento di spinta delle terre in condizione sismica 12 Pk NA caso di carico comprensivo di azioni derivanti da coazioni, cedimenti e precompressioni Sono di tipo automatico A (ossia non prevedono introduzione dati da parte dell utente) i seguenti casi di carico: 1-Ggk; 4-Gsk; 5-Qsk; 6-Qnk.
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 19 Sono di tipo semi-automatico SA (ossia prevedono una minima introduzione dati da parte dell utente) i seguenti casi di carico: 7-Qtk, in quanto richiede solo il valore della variazione termica; 9-Esk e 10-Edk, in quanto richiedono il valore dell angolo di ingresso del sisma e l individuazione dei casi di carico partecipanti alla definizione delle masse. Sono di tipo non automatico NA ossia prevedono la diretta applicazione di carichi generici agli elementi strutturali (si veda il precedente punto Modellazione delle Azioni) i restanti casi di carico. Nella tabella successiva vengono riportati i casi di carico agenti sulla struttura, con l indicazione dei dati relativi al caso di carico stesso: Numero Tipo e Sigla identificativa, Valore di riferimento del caso di carico (se previsto). In successione, per i casi di carico non automatici, viene riportato l elenco di nodi ed elementi direttamente caricati con la sigla identificativa del carico. Per i casi di carico di tipo sismico (9-Esk e 10-Edk), viene riportata la tabella di definizione delle masse: per ogni caso di carico partecipante alla definizione delle masse viene indicata la relativa aliquota (partecipazione) considerata. Si precisa che per i caso di carico 5-Qsk e 6-Qnk la partecipazione è prevista localmente per ogni elemento solaio o copertura presente nel modello (si confronti il valore Sksol nel capitolo relativo agli elementi solaio) e pertanto la loro partecipazione è di norma pari a uno. CDC Tipo Sigla Id Note 1 Ggk CDC=Ggk (peso proprio della struttura) 2 Edk CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=0.0 (ecc. +) partecipazione:1.00 per 1 CDC=Ggk (peso proprio della struttura) partecipazione:1.00 per 10 CDC=G1k (permanente generico)... 3 Edk CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=0.0 (ecc. -) come precedente CDC sismico 4 Edk CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=90.00 (ecc. +) come precedente CDC sismico 5 Edk CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=90.00 (ecc. -) come precedente CDC sismico 6 Edk CDC=Ed (dinamico SLD) alfa=0.0 (ecc. +) come precedente CDC sismico 7 Edk CDC=Ed (dinamico SLD) alfa=0.0 (ecc. -) come precedente CDC sismico 8 Edk CDC=Ed (dinamico SLD) alfa=90.00 (ecc. +) come precedente CDC sismico 9 Edk CDC=Ed (dinamico SLD) alfa=90.00 (ecc. -) come precedente CDC sismico 10 Gk CDC=G1k (permanente generico)... D3 :da 1 a 9 Azione : Spinta Idrostatica Fondo D3 :da 10 a 11 Azione : Spinta Terreno [-] D3 :da 10 a 11 Azione : Spinta Laterale Carico Stradale [-] D3 :da 10 a 11 Azione : Spinta Idrostatica Laterale [+] D3 : 12 Azione : Peso Rinterro D3 : 12 Azione : Sovravvarico Stadale Distribuito D3 : 13 Azione : Spinta Terreno [-] D3 : 13 Azione : Spinta Laterale Carico Stradale [-] D3 : 13 Azione : Spinta Idrostatica Laterale [+] D3 :da 14 a 16 Azione : Spinta Terreno [+] D3 :da 14 a 16 Azione : Spinta Idrostatica Laterale [-] D3 :da 14 a 16 Azione : Spinta Laterale Carico Stradale [+] D3 :da 17 a 22 Azione : Sovravvarico Stadale Distribuito D3 :da 17 a 24 Azione : Peso Rinterro 22_CDC_001_CDC=Ggk (peso proprio della struttura)
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 20 22_CDC_002_CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=0.0 (ecc. +) 22_CDC_003_CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=0.0 (ecc. -)
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 21 22_CDC_004_CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=90.00 (ecc. +) 22_CDC_005_CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=90.00 (ecc. -)
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 22 22_CDC_006_CDC=Ed (dinamico SLD) alfa=0.0 (ecc. +) 22_CDC_007_CDC=Ed (dinamico SLD) alfa=0.0 (ecc. -)
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 23 22_CDC_008_CDC=Ed (dinamico SLD) alfa=90.00 (ecc. +) 22_CDC_009_CDC=Ed (dinamico SLD) alfa=90.00 (ecc. -)
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 24 22_CDC_010_CDC=G1k (permanente generico)... DEFINIZIONE DELLE COMBINAZIONI LEGENDA TABELLA COMBINAZIONI DI CARICO Il programma combina i diversi tipi di casi di carico (CDC) secondo le regole previste dalla normativa vigente. Le combinazioni previste sono destinate al controllo di sicurezza della struttura ed alla verifica degli spostamenti e delle sollecitazioni. La prima tabella delle combinazioni riportata di seguito comprende le seguenti informazioni: Numero, Tipo, Sigla identificativa. Una seconda tabella riporta il peso nella combinazione assunto per ogni caso di carico. Ai fini delle verifiche degli stati limite si definiscono le seguenti combinazioni delle azioni: Combinazione fondamentale SLU G1 G1 + G2 G2 + P P + Q1 Qk1 + Q2 02 Qk2 + Q3 03 Qk3 + Combinazione caratteristica (rara) SLE G1 + G2 + P + Qk1 + 02 Qk2 + 03 Qk3+ Combinazione frequente SLE G1 + G2 + P + 11 Qk1 + 22 Qk2 + 23 Qk3 + Combinazione quasi permanente SLE G1 + G2 + P + 21 Qk1 + 22 Qk2 + 23 Qk3 + Combinazione sismica, impiegata per gli stati limite ultimi e di esercizio connessi all azione sismica E E + G1 + G2 + P + 21 Qk1 + 22 Qk2 + Combinazione eccezionale, impiegata per gli stati limite connessi alle azioni eccezionali G1 + G2 + P + 21 Qk1 + 22 Qk2 +
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 25 Dove: NTC 2008 Tabella 2.5.I Destinazione d uso/azione 0 1 2 Categoria A residenziali 0,70 0,50 0,30 Categoria B uffici 0,70 0,50 0,30 Categoria C ambienti suscettibili di affollamento 0,70 0,70 0,60 Categoria D ambienti ad uso commerciale 0,70 0,70 0,60 Categoria E biblioteche, archivi, magazzini, 1,00 0,90 0,80 Categoria F Rimesse e parcheggi (autoveicoli <= 30kN) 0,70 0,70 0,60 Categoria G Rimesse e parcheggi (autoveicoli > 30kN) 0,70 0,50 0,30 Categoria H Coperture 0,00 0,00 0,00 Vento 0,60 0,20 0,00 Neve a quota <= 1000 m 0,50 0,20 0,00 Neve a quota > 1000 m 0,70 0,50 0,20 Variazioni Termiche 0,60 0,50 0,00 Nelle verifiche possono essere adottati in alternativa due diversi approcci progettuali: - per l approccio 1 si considerano due diverse combinazioni di gruppi di coefficienti di sicurezza parziali per le azioni, per i materiali e per la resistenza globale (combinazione 1 con coefficienti A1 e combinazione 2 con coefficienti A2), - per l approccio 2 si definisce un unica combinazione per le azioni, per la resistenza dei materiali e per la resistenza globale (con coefficienti A1). NTC 2008 Tabella 2.6.I Carichi permanenti Carichi permanenti non strutturali (Non compiutamente definiti) Carichi variabili Favorevoli Sfavorevoli Favorevoli Sfavorevoli Favorevoli Sfavorevoli Coefficiente f G1 0,9 1,1 G2 0,0 1,5 Qi 0,0 1,5 EQU A1 A2 1,0 1,3 0,0 1,5 0,0 1,5 1,0 1,0 0,0 1,3 0,0 1,3 Cmb Tipo Sigla Id effetto P-delta 1 SLU Comb. SLU A1 1 2 SLU Comb. SLU A1 2 3 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 3 4 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 4 5 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 5 6 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 6 7 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 7 8 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 8 9 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 9 10 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 10 11 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 11 12 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 12 13 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 13 14 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 14 15 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 15 16 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 16 17 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 17 18 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 18 19 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 19 20 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 20
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 26 Cmb Tipo Sigla Id effetto P-delta 21 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 21 22 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 22 23 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 23 24 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 24 25 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 25 26 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 26 27 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 27 28 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 28 29 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 29 30 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 30 31 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 31 32 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 32 33 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 33 34 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 34 35 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 35 36 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 36 37 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 37 38 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 38 39 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 39 40 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 40 41 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 41 42 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 42 43 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 43 44 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 44 45 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 45 46 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 46 47 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 47 48 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 48 49 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 49 50 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 50 51 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 51 52 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 52 53 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 53 54 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 54 55 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 55 56 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 56 57 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 57 58 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 58 59 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 59 60 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 60 61 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 61 62 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 62 63 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 63 64 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 64 65 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 65 66 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 66 67 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 67 68 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 68 69 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 69 70 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 70 71 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 71 72 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 72 73 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 73 74 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 74 75 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 75 76 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 76 77 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 77 78 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 78 79 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 79 80 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 80 81 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 81 82 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 82 83 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 83 84 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 84 85 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 85 86 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 86 87 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 87 88 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 88 89 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 89 90 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 90 91 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 91 92 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 92 93 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 93 94 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 94 95 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 95 96 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 96
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 27 Cmb Tipo Sigla Id effetto P-delta 97 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 97 98 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 98 99 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 99 100 SLE(r) Comb. SLE(rara) 100 101 SLE(f) Comb. SLE(freq.) 101 102 SLE(p) Comb. SLE(perm.) 102 Cmb CDC 1/15... CDC 2/16... CDC 3/17... CDC 4/18... CDC 5/19... CDC 6/20... CDC 7/21... CDC 8/22... CDC 9/23... CDC 10/24... 1 1.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.30 2 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 3 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 4 1.00-1.00 0.0-0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 5 1.00-1.00 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 6 1.00 1.00 0.0-0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 7 1.00 1.00 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 8 1.00-1.00 0.0 0.0-0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 9 1.00-1.00 0.0 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 10 1.00 1.00 0.0 0.0-0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 11 1.00 1.00 0.0 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 12 1.00 0.0-1.00-0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 13 1.00 0.0-1.00 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 14 1.00 0.0 1.00-0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 15 1.00 0.0 1.00 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 16 1.00 0.0-1.00 0.0-0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 17 1.00 0.0-1.00 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 18 1.00 0.0 1.00 0.0-0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 19 1.00 0.0 1.00 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 20 1.00-0.30 0.0-1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 21 1.00-0.30 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 22 1.00 0.30 0.0-1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 23 1.00 0.30 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 24 1.00 0.0-0.30-1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 25 1.00 0.0-0.30 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 26 1.00 0.0 0.30-1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 27 1.00 0.0 0.30 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 28 1.00-0.30 0.0 0.0-1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 29 1.00-0.30 0.0 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 30 1.00 0.30 0.0 0.0-1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 31 1.00 0.30 0.0 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 32 1.00 0.0-0.30 0.0-1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 33 1.00 0.0-0.30 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 34 1.00 0.0 0.30 0.0-1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 35 1.00 0.0 0.30 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 36 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0-1.00 0.0-0.30 0.0 1.00 37 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0-1.00 0.0 0.30 0.0 1.00 38 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0-0.30 0.0 1.00 39 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 0.30 0.0 1.00 40 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0-1.00 0.0 0.0-0.30 1.00 41 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0-1.00 0.0 0.0 0.30 1.00 42 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 0.0-0.30 1.00 43 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 0.0 0.30 1.00 44 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0-1.00-0.30 0.0 1.00 45 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0-1.00 0.30 0.0 1.00 46 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00-0.30 0.0 1.00 47 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.30 0.0 1.00 48 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0-1.00 0.0-0.30 1.00 49 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0-1.00 0.0 0.30 1.00 50 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0-0.30 1.00 51 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 0.30 1.00 52 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0-0.30 0.0-1.00 0.0 1.00 53 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0-0.30 0.0 1.00 0.0 1.00 54 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0-1.00 0.0 1.00 55 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 1.00 0.0 1.00 56 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0-0.30-1.00 0.0 1.00 57 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0-0.30 1.00 0.0 1.00 58 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30-1.00 0.0 1.00 59 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 1.00 0.0 1.00 60 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0-0.30 0.0 0.0-1.00 1.00 61 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0-0.30 0.0 0.0 1.00 1.00 62 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 0.0-1.00 1.00 63 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 0.0 1.00 1.00 64 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0-0.30 0.0-1.00 1.00 65 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0-0.30 0.0 1.00 1.00 CDC 11/25... CDC 12/26... CDC 13/27... CDC 14/28...
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 28 Cmb CDC 1/15... CDC 2/16... CDC 3/17... CDC 4/18... CDC 5/19... CDC 6/20... CDC 7/21... CDC 8/22... CDC 9/23... CDC 10/24... 66 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0-1.00 1.00 67 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 1.00 1.00 68 1.00-1.00 0.0-0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 69 1.00-1.00 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 70 1.00 1.00 0.0-0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 71 1.00 1.00 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 72 1.00-1.00 0.0 0.0-0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 73 1.00-1.00 0.0 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 74 1.00 1.00 0.0 0.0-0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 75 1.00 1.00 0.0 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 76 1.00 0.0-1.00-0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 77 1.00 0.0-1.00 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 78 1.00 0.0 1.00-0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 79 1.00 0.0 1.00 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 80 1.00 0.0-1.00 0.0-0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 81 1.00 0.0-1.00 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 82 1.00 0.0 1.00 0.0-0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 83 1.00 0.0 1.00 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 84 1.00-0.30 0.0-1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 85 1.00-0.30 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 86 1.00 0.30 0.0-1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 87 1.00 0.30 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 88 1.00 0.0-0.30-1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 89 1.00 0.0-0.30 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 90 1.00 0.0 0.30-1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 91 1.00 0.0 0.30 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 92 1.00-0.30 0.0 0.0-1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 93 1.00-0.30 0.0 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 94 1.00 0.30 0.0 0.0-1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 95 1.00 0.30 0.0 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 96 1.00 0.0-0.30 0.0-1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 97 1.00 0.0-0.30 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 98 1.00 0.0 0.30 0.0-1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 99 1.00 0.0 0.30 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 100 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 101 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 102 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 CDC 11/25... CDC 12/26... CDC 13/27... CDC 14/28... AZIONE SISMICA VALUTAZIONE DELL AZIONE SISMICA L azione sismica sulle costruzioni è valutata a partire dalla pericolosità sismica di base, in condizioni ideali di sito di riferimento rigido con superficie topografica orizzontale. Allo stato attuale, la pericolosità sismica su reticolo di riferimento nell intervallo di riferimento è fornita dai dati pubblicati sul sito http://esse1.mi.ingv.it/. Per punti non coincidenti con il reticolo di riferimento e periodi di ritorno non contemplati direttamente si opera come indicato nell allegato alle NTC (rispettivamente media pesata e interpolazione). L azione sismica viene definita in relazione ad un periodo di riferimento Vr che si ricava, per ciascun tipo di costruzione, moltiplicandone la vita nominale per il coefficiente d uso (vedi tabella Parametri della struttura). Fissato il periodo di riferimento Vr e la probabilità di superamento Pver associata a ciascuno degli stati limite considerati, si ottiene il periodo di ritorno Tr e i relativi parametri di pericolosità sismica (vedi tabella successiva): ag: accelerazione orizzontale massima del terreno; Fo: valore massimo del fattore di amplificazione dello spettro in accelerazione orizzontale; T*c: periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro in accelerazione orizzontale; Parametri della struttura Classe d'uso Vita Vn [anni] Coeff. Uso Periodo Vr [anni] Tipo di suolo Categoria topografica II 50.0 1.0 50.0 E T2 Individuati su reticolo di riferimento i parametri di pericolosità sismica si valutano i parametri spettrali riportati in tabella: S è il coefficiente che tiene conto della categoria di sottosuolo e delle condizioni topografiche mediante la relazione seguente S = Ss*St (3.2.5) Fo è il fattore che quantifica l amplificazione spettrale massima, su sito di riferimento rigido orizzontale Fv è il fattore che quantifica l amplificazione spettrale massima verticale, in termini di accelerazione orizzontale massima del terreno ag su sito di riferimento rigido orizzontale Tb è il periodo corrispondente all inizio del tratto dello spettro ad accelerazione costante. Tc è il periodo corrispondente all inizio del tratto dello spettro a velocità costante. Td è il periodo corrispondente all inizio del tratto dello spettro a spostamento costante. Id nodo Longitudine Latitudine Distanza
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 29 Id nodo Longitudine Latitudine Distanza Km Loc. 9.377 44.383 17146 9.365 44.363 2.412 17147 9.434 44.366 4.893 16925 9.431 44.415 5.555 16924 9.361 44.413 3.558 SL Pver Tr ag Fo T*c Anni g sec SLO 81.0 30.0 0.037 2.500 0.210 SLD 63.0 50.0 0.046 2.480 0.230 SLV 10.0 475.0 0.118 2.420 0.280 SLC 5.0 975.0 0.154 2.390 0.290 SL ag S Fo Fv Tb Tc Td g sec sec sec SLO 0.037 1.920 2.500 0.646 0.150 0.451 1.746 SLD 0.046 1.920 2.480 0.721 0.159 0.476 1.786 SLV 0.118 1.920 2.420 1.123 0.179 0.536 2.073 SLC 0.154 1.914 2.390 1.267 0.182 0.547 2.217 RISULTATI ANALISI SISMICHE LEGENDA TABELLA ANALISI SISMICHE Il programma consente l analisi di diverse configurazioni sismiche. Sono previsti, infatti, i seguenti casi di carico: 9. Esk caso di carico sismico con analisi statica equivalente 10. Edk caso di carico sismico con analisi dinamica Ciascun caso di carico è caratterizzato da un angolo di ingresso e da una configurazione di masse determinante la forza sismica complessiva (si rimanda al capitolo relativo ai casi di carico per chiarimenti inerenti questo aspetto). Nella colonna Note, in funzione della norma in uso sono riportati i parametri fondamentali che caratterizzano l azione sismica: in particolare possono essere presenti i seguenti valori: Angolo di ingresso Angolo di ingresso dell azione sismica orizzontale Fattore di Fattore di importanza dell edificio, in base alla categoria di appartenenza importanza Zona sismica Zona sismica Accelerazione ag Accelerazione orizzontale massima sul suolo Categoria suolo Categoria di profilo stratigrafico del suolo di fondazione Fattore di struttura Fattore dipendente dalla tipologia strutturale q Fattore di sito S Fattore dipendente dalla stratigrafia e dal profilo topografico Classe di duttilità Classe di duttilità della struttura A duttilità alta, B duttilità bassa CD Fattore riduz. SLD Fattore di riduzione dello spettro elastico per lo stato limite di danno Periodo proprio T1 Periodo proprio di vibrazione della struttura Coefficiente Coefficiente dipendente dal periodo proprio T1 e dal numero di piani della struttura Lambda Ordinata spettro Valore delle ordinate dello spettro di progetto per lo stato limite ultimo, componente orizzontale (verticale Svd) Sd(T1) Ordinata spettro Valore delle ordinate dello spettro elastico ridotta del fattore SLD per lo stato limite di danno, componente orizzontale Se(T1) (verticale Sve) Ordinata spettro S Valore dell ordinata dello spettro in uso nel tratto costante (Tb-Tc) numero di modi Numero di modi di vibrare della struttura considerati nell analisi dinamica considerati Per ciascun caso di carico sismico viene riportato l insieme di dati sotto riportati (le masse sono espresse in unità di forza): a) analisi sismica statica equivalente: quota, posizione del centro di applicazione e azione orizzontale risultante, posizione del baricentro delle rigidezze, rapporto r/ls (per strutture a nucleo), indici di regolarità e/r secondo EC8 4.2.3.2 azione sismica complessiva b) analisi sismica dinamica con spettro di risposta: quota, posizione del centro di massa e massa risultante, posizione del baricentro delle rigidezze, rapporto r/ls (per strutture a nucleo), indici di regolarità e/r secondo EC8 4.2.3.2 frequenza, periodo,accelerazione spettrale, massa eccitata nelle tre direzioni globali per tutti i modi massa complessiva ed aliquota di massa complessiva eccitata.
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 30 Per ciascuna combinazione sismica definita SLD o SLO viene riportato il livello di deformazione etat (dr) degli elementi strutturali verticali. Per semplicità di consultazione il livello è espresso anche in unità 1000*etaT/h da confrontare direttamente con i valori forniti nella norma ( es. 5 per edifici con tamponamenti collegati rigidamente alla struttura, 10.0 per edifici con tamponamenti collegati elasticamente, 3 per edifici in muratura ordinaria, 4 per edifici in muratura armata). Qualora si applichi il D.M. 96 (vedi NOTA sul capitolo "normativa di riferimento") l analisi sismica dinamica può essere comprensiva di sollecitazione verticale contemporanea a quella orizzontale, nel qual caso è effettuata una sovrapposizione degli effetti in ragione della radice dei quadrati degli effetti stessi. Per ciascuna combinazione sismica - analisi effettuate con il D.M. 96 (vedi NOTA sul capitolo "normativa di riferimento") - viene riportato il livello di deformazione etat, etap e etad degli elementi strutturali verticali. Per semplicità di consultazione il livello è espresso in unità 1000*etaT/h da confrontare direttamente con il valore 2 o 4 per la verifica. Per gli edifici sismicamente isolati si riportano di seguito le verifiche condotte sui dispositivi di isolamento. Le verifiche sono effettuate secondo l allegato 10.A dell Ordinanza 3274 e smi. In particolare la tabella, per ogni combinazione SLU (SLC per il DM 14-01-2008) sismica riporta il codice di verifica e i valori utilizzati per la verifica: spostamento de, area ridotta e dimensione A2, azione verticale, deformazioni di taglio dell elastomero e tensioni nell acciaio. Nodo Nodo di appoggio dell isolatore Cmb Combinazione oggetto della verifica Verif. Codice di verifica ok verifica positiva, NV verifica negativa, ND verifica non completata de Spostamento relativo tra le due facce (amplificato del 20% per Ordinanza 3274 e smi) combinato con la regola del 30% Ang fi Angolo utilizzato per il calcolo dell area ridotta Ar (per dispositivi circolari) V Azione verticale agente Ar Area ridotta efficace Dim A2 Dimensione utile per il calcolo della deformazione per rotazione Sig s Tensione nell inserto in acciaio Gam c(a,s,t) Deformazioni di taglio dell elestomero Vcr Carico critico per instabilità Affinché la verifica sia positiva deve essere: 1) V > 0 2) Sig s < fyk 3) Gam t < 5 4) Gam s < Gam * (caratteristica dell elastomero) 5) Gam s < 2 6) V < 0.5 Vcr Con riferimento al Documento di Affidabilità Test di validazione del software di calcolo PRO_SAP e dei moduli aggiuntivi PRO_SAP Modulo Geotecnico, PRO_CAD nodi acciaio e PRO_MST - versione Maggio 2011, disponibile per il download sul sito www.2si.it, si segnalano i seguenti esempi applicativi: Test N Titolo 23 DM 2008: SPETTRO 29 SISMICA 1000/H, SOMMA V, EFFETTO P- 30 ANALISI DI UN EDIFICIO CON ISOLATORI SISMICI 70 MASSE SISMICHE 75 PROGETTO DI ISOLATORI ELASTOMERICI 76 VERIFICA DI ISOLATORI ELASTOMERICI 77 VERIFICA DI ISOLATORI FRICTION PENDULUM CDC Tipo Sigla Id 2 Edk CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=0.0 (ecc. +) Note categoria suolo: E fattore di sito S = 1.920 ordinata spettro (tratto Tb-Tc) = 0.208 g angolo di ingresso:0.0 eccentricità aggiuntiva: positiva periodo proprio T1: 0.065 sec. fattore di struttura q: 2.640 fattore per spost. mu d: 9.200
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 31 CDC Tipo Sigla Id Note classe di duttilità CD: B numero di modi considerati: 9 combinaz. modale: CQC Quota M Sismica x g Pos. GX Pos. GY E agg. X-X E agg. Y-Y Pos. KX Pos. KY rapp. r/ls rapp. ex/rx rapp. ey/ry cm dan cm cm cm cm cm cm 220.00 8195.38 210.00 110.00 0.0-11.00 210.00 110.00 1.534 0.0 0.0 Risulta 8195.38 Modo Frequenza Periodo Acc. M efficace X % M efficace Y % M efficace Z % Energia Energia x v Spettrale x g x g x g Hz sec g dan dan dan 1 12.769 0.078 0.219 0.0 0.0 7504.56 91.6 0.0 0.0 0.0 0.0 2 15.287 0.065 0.220 7871.65 96.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 3 21.886 0.046 0.222 23.97 0.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 4 28.997 0.034 0.223 0.0 0.0 0.0 0.0 7120.82 86.9 0.0 0.0 5 51.244 0.020 0.225 271.88 3.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 6 64.888 0.015 0.225 0.0 0.0 456.44 5.6 2.00e-05 0.0 0.0 0.0 7 89.567 0.011 0.226 0.0 0.0 3.05e-05 0.0 1073.93 13.1 0.0 0.0 8 173.477 0.006 0.226 0.0 0.0 232.83 2.8 4.35e-05 0.0 0.0 0.0 9 257.275 0.004 0.227 0.0 0.0 0.15 1.88e-03 0.53 6.49e-03 0.0 0.0 Risulta 8167.50 8193.98 8195.28 In percentuale 99.66 99.98 100.00 CDC Tipo Sigla Id 3 Edk CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=0.0 (ecc. -) Note categoria suolo: E fattore di sito S = 1.920 ordinata spettro (tratto Tb-Tc) = 0.208 g angolo di ingresso:0.0 eccentricità aggiuntiva: negativa periodo proprio T1: 0.065 sec. fattore di struttura q: 2.640 fattore per spost. mu d: 9.200 classe di duttilità CD: B numero di modi considerati: 9 combinaz. modale: CQC Quota M Sismica x g Pos. GX Pos. GY E agg. X-X E agg. Y-Y Pos. KX Pos. KY rapp. r/ls rapp. ex/rx rapp. ey/ry cm dan cm cm cm cm cm cm 220.00 8195.38 210.00 110.00 0.0 11.00 210.00 110.00 1.534 0.0 0.0 Risulta 8195.38 Modo Frequenza Periodo Acc. M efficace X % M efficace Y % M efficace Z % Energia Energia x v Spettrale x g x g x g Hz sec g dan dan dan 1 12.769 0.078 0.219 0.0 0.0 7504.56 91.6 0.0 0.0 0.0 0.0 2 15.287 0.065 0.220 7871.65 96.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 3 21.886 0.046 0.222 23.97 0.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 4 28.997 0.034 0.223 0.0 0.0 0.0 0.0 7120.82 86.9 0.0 0.0 5 51.244 0.020 0.225 271.88 3.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 6 64.888 0.015 0.225 0.0 0.0 456.44 5.6 2.00e-05 0.0 0.0 0.0 7 89.567 0.011 0.226 0.0 0.0 3.05e-05 0.0 1073.93 13.1 0.0 0.0 8 173.477 0.006 0.226 0.0 0.0 232.83 2.8 4.35e-05 0.0 0.0 0.0 9 257.275 0.004 0.227 0.0 0.0 0.15 1.88e-03 0.53 6.49e-03 0.0 0.0 Risulta 8167.50 8193.98 8195.28 In percentuale 99.66 99.98 100.00 CDC Tipo Sigla Id 4 Edk CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=90.00 (ecc. +) Note categoria suolo: E fattore di sito S = 1.920 ordinata spettro (tratto Tb-Tc) = 0.208 g angolo di ingresso:90.00 eccentricità aggiuntiva: positiva
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 32 CDC Tipo Sigla Id Note periodo proprio T1: 0.079 sec. fattore di struttura q: 2.640 fattore per spost. mu d: 9.200 classe di duttilità CD: B numero di modi considerati: 9 combinaz. modale: CQC Quota M Sismica x g Pos. GX Pos. GY E agg. X-X E agg. Y-Y Pos. KX Pos. KY rapp. r/ls rapp. ex/rx rapp. ey/ry cm dan cm cm cm cm cm cm 220.00 8195.38 210.00 110.00 21.00 0.0 210.00 110.00 1.534 0.0 0.0 Risulta 8195.38 Modo Frequenza Periodo Acc. Spettrale M efficace X % M efficace Y % M efficace Z % Energia Energia x v x g x g x g Hz sec g dan dan dan 1 12.728 0.079 0.219 0.0 0.0 7489.55 91.4 0.0 0.0 0.0 0.0 2 15.314 0.065 0.220 7895.66 96.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 3 22.060 0.045 0.222 0.0 0.0 15.82 0.2 0.0 0.0 0.0 0.0 4 28.997 0.034 0.223 0.0 0.0 0.0 0.0 7120.82 86.9 0.0 0.0 5 51.014 0.020 0.225 268.36 3.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 6 67.464 0.015 0.225 0.0 0.0 525.77 6.4 0.0 0.0 0.0 0.0 7 89.567 0.011 0.226 0.0 0.0 0.0 0.0 1073.94 13.1 0.0 0.0 8 240.211 0.004 0.227 31.32 0.4 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 9 262.187 0.004 0.227 0.0 0.0 0.0 0.0 0.54 6.53e-03 0.0 0.0 Risulta 8195.35 8031.14 8195.29 In percentuale 100.00 98.00 100.00 CDC Tipo Sigla Id 5 Edk CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=90.00 (ecc. -) Note categoria suolo: E fattore di sito S = 1.920 ordinata spettro (tratto Tb-Tc) = 0.208 g angolo di ingresso:90.00 eccentricità aggiuntiva: negativa periodo proprio T1: 0.079 sec. fattore di struttura q: 2.640 fattore per spost. mu d: 9.200 classe di duttilità CD: B numero di modi considerati: 9 combinaz. modale: CQC Quota M Sismica x g Pos. GX Pos. GY E agg. X-X E agg. Y-Y Pos. KX Pos. KY rapp. r/ls rapp. ex/rx rapp. ey/ry cm dan cm cm cm cm cm cm 220.00 8195.38 210.00 110.00-21.00 0.0 210.00 110.00 1.534 0.0 0.0 Risulta 8195.38 Modo Frequenza Periodo Acc. Spettrale M efficace X % M efficace Y % M efficace Z % Energia Energia x v x g x g x g Hz sec g dan dan dan 1 12.728 0.079 0.219 0.0 0.0 7489.55 91.4 0.0 0.0 0.0 0.0 2 15.314 0.065 0.220 7895.66 96.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 3 22.060 0.045 0.222 0.0 0.0 15.82 0.2 0.0 0.0 0.0 0.0 4 28.997 0.034 0.223 0.0 0.0 0.0 0.0 7120.82 86.9 0.0 0.0 5 51.014 0.020 0.225 268.36 3.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 6 67.464 0.015 0.225 0.0 0.0 525.77 6.4 0.0 0.0 0.0 0.0 7 89.567 0.011 0.226 0.0 0.0 0.0 0.0 1073.94 13.1 0.0 0.0 8 240.211 0.004 0.227 31.32 0.4 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 9 262.187 0.004 0.227 0.0 0.0 0.0 0.0 0.54 6.53e-03 0.0 0.0 Risulta 8195.35 8031.14 8195.29 In percentuale 100.00 98.00 100.00 CDC Tipo Sigla Id 6 Edk CDC=Ed (dinamico SLD) alfa=0.0 (ecc. +) Note categoria suolo: E fattore di sito S = 1.920 ordinata spettro (tratto Tb-Tc) = 0.221 g angolo di ingresso:0.0 eccentricità aggiuntiva: positiva periodo proprio T1: 0.065 sec.
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 33 CDC Tipo Sigla Id Note numero di modi considerati: 9 combinaz. modale: CQC Quota M Sismica x g Pos. GX Pos. GY E agg. X-X E agg. Y-Y Pos. KX Pos. KY rapp. r/ls rapp. ex/rx rapp. ey/ry cm dan cm cm cm cm cm cm 220.00 8195.38 210.00 110.00 0.0-11.00 210.00 110.00 1.534 0.0 0.0 Risulta 8195.38 Modo Frequenza Periodo Acc. M efficace X % M efficace Y % M efficace Z % Energia Energia x v Spettrale x g x g x g Hz sec g dan dan dan 1 12.769 0.078 0.154 0.0 0.0 7504.56 91.6 0.0 0.0 0.0 0.0 2 15.287 0.065 0.143 7871.65 96.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 3 21.886 0.046 0.127 23.97 0.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 4 28.997 0.034 0.118 0.0 0.0 0.0 0.0 7120.82 86.9 0.0 0.0 5 51.244 0.020 0.105 271.88 3.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 6 64.888 0.015 0.102 0.0 0.0 456.44 5.6 2.00e-05 0.0 0.0 0.0 7 89.567 0.011 0.098 0.0 0.0 3.05e-05 0.0 1073.93 13.1 0.0 0.0 8 173.477 0.006 0.094 0.0 0.0 232.83 2.8 4.35e-05 0.0 0.0 0.0 9 257.275 0.004 0.092 0.0 0.0 0.15 1.88e-03 0.53 6.49e-03 0.0 0.0 Risulta 8167.50 8193.98 8195.28 In percentuale 99.66 99.98 100.00 CDC Tipo Sigla Id 7 Edk CDC=Ed (dinamico SLD) alfa=0.0 (ecc. -) Note categoria suolo: E fattore di sito S = 1.920 ordinata spettro (tratto Tb-Tc) = 0.221 g angolo di ingresso:0.0 eccentricità aggiuntiva: negativa periodo proprio T1: 0.065 sec. numero di modi considerati: 9 combinaz. modale: CQC Quota M Sismica x g Pos. GX Pos. GY E agg. X-X E agg. Y-Y Pos. KX Pos. KY rapp. r/ls rapp. ex/rx rapp. ey/ry cm dan cm cm cm cm cm cm 220.00 8195.38 210.00 110.00 0.0 11.00 210.00 110.00 1.534 0.0 0.0 Risulta 8195.38 Modo Frequenza Periodo Acc. M efficace X % M efficace Y % M efficace Z % Energia Energia x v Spettrale x g x g x g Hz sec g dan dan dan 1 12.769 0.078 0.154 0.0 0.0 7504.56 91.6 0.0 0.0 0.0 0.0 2 15.287 0.065 0.143 7871.65 96.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 3 21.886 0.046 0.127 23.97 0.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 4 28.997 0.034 0.118 0.0 0.0 0.0 0.0 7120.82 86.9 0.0 0.0 5 51.244 0.020 0.105 271.88 3.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 6 64.888 0.015 0.102 0.0 0.0 456.44 5.6 2.00e-05 0.0 0.0 0.0 7 89.567 0.011 0.098 0.0 0.0 3.05e-05 0.0 1073.93 13.1 0.0 0.0 8 173.477 0.006 0.094 0.0 0.0 232.83 2.8 4.35e-05 0.0 0.0 0.0 9 257.275 0.004 0.092 0.0 0.0 0.15 1.88e-03 0.53 6.49e-03 0.0 0.0 Risulta 8167.50 8193.98 8195.28 In percentuale 99.66 99.98 100.00 CDC Tipo Sigla Id 8 Edk CDC=Ed (dinamico SLD) alfa=90.00 (ecc. +) Note categoria suolo: E fattore di sito S = 1.920 ordinata spettro (tratto Tb-Tc) = 0.221 g angolo di ingresso:90.00 eccentricità aggiuntiva: positiva periodo proprio T1: 0.079 sec. numero di modi considerati: 9 combinaz. modale: CQC
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 34 Quota M Sismica x g Pos. GX Pos. GY E agg. X-X E agg. Y-Y Pos. KX Pos. KY rapp. r/ls rapp. ex/rx rapp. ey/ry cm dan cm cm cm cm cm cm 220.00 8195.38 210.00 110.00 21.00 0.0 210.00 110.00 1.534 0.0 0.0 Risulta 8195.38 Modo Frequenza Periodo Acc. SpettraleM efficace X % M efficace Y % M efficace Z % Energia Energia x v x g x g x g Hz sec g dan dan dan 1 12.728 0.079 0.154 0.0 0.0 7489.55 91.4 0.0 0.0 0.0 0.0 2 15.314 0.065 0.143 7895.66 96.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 3 22.060 0.045 0.127 0.0 0.0 15.82 0.2 0.0 0.0 0.0 0.0 4 28.997 0.034 0.118 0.0 0.0 0.0 0.0 7120.82 86.9 0.0 0.0 5 51.014 0.020 0.105 268.36 3.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 6 67.464 0.015 0.101 0.0 0.0 525.77 6.4 0.0 0.0 0.0 0.0 7 89.567 0.011 0.098 0.0 0.0 0.0 0.0 1073.94 13.1 0.0 0.0 8 240.211 0.004 0.093 31.32 0.4 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 9 262.187 0.004 0.092 0.0 0.0 0.0 0.0 0.54 6.53e-03 0.0 0.0 Risulta 8195.35 8031.14 8195.29 In percentuale 100.00 98.00 100.00 CDC Tipo Sigla Id 9 Edk CDC=Ed (dinamico SLD) alfa=90.00 (ecc. -) Note categoria suolo: E fattore di sito S = 1.920 ordinata spettro (tratto Tb-Tc) = 0.221 g angolo di ingresso:90.00 eccentricità aggiuntiva: negativa periodo proprio T1: 0.079 sec. numero di modi considerati: 9 combinaz. modale: CQC Quota M Sismica x g Pos. GX Pos. GY E agg. X-X E agg. Y-Y Pos. KX Pos. KY rapp. r/ls rapp. ex/rx rapp. ey/ry cm dan cm cm cm cm cm cm 220.00 8195.38 210.00 110.00-21.00 0.0 210.00 110.00 1.534 0.0 0.0 Risulta 8195.38 Modo Frequenza Periodo Acc. Spettrale M efficace X % M efficace Y % M efficace Z % Energia Energia x v x g x g x g Hz sec g dan dan dan 1 12.728 0.079 0.154 0.0 0.0 7489.55 91.4 0.0 0.0 0.0 0.0 2 15.314 0.065 0.143 7895.66 96.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 3 22.060 0.045 0.127 0.0 0.0 15.82 0.2 0.0 0.0 0.0 0.0 4 28.997 0.034 0.118 0.0 0.0 0.0 0.0 7120.82 86.9 0.0 0.0 5 51.014 0.020 0.105 268.36 3.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 6 67.464 0.015 0.101 0.0 0.0 525.77 6.4 0.0 0.0 0.0 0.0 7 89.567 0.011 0.098 0.0 0.0 0.0 0.0 1073.94 13.1 0.0 0.0 8 240.211 0.004 0.093 31.32 0.4 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 9 262.187 0.004 0.092 0.0 0.0 0.0 0.0 0.54 6.53e-03 0.0 0.0 Risulta 8195.35 8031.14 8195.29 In percentuale 100.00 98.00 100.00
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 35 31_RIS_MODOX_002_CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=0.0 (ecc. +) 31_RIS_MODOY_001_CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=90.00 (ecc. +)
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 36 RISULTATI NODALI LEGENDA RISULTATI NODALI 31_RIS_SPETTRI_PROGETTO_SLV_O Il controllo dei risultati delle analisi condotte, per quanto concerne i nodi strutturali, è possibile in relazione alle tabelle sottoriportate. Una prima tabella riporta infatti per ogni nodo e per ogni combinazione (o caso di carico) gli spostamenti nodali. Una seconda tabella riporta per ogni nodo a cui sia associato un vincolo rigido e/o elastico o una fondazione speciale e per ogni combinazione (o caso di carico) i valori delle azioni esercitate dalla struttura sui vincoli (reazioni vincolari cambiate di segno). Una terza tabella, infine riassume per ogni nodo le sei combinazioni in cui si attingono i valori minimi e massimi della reazione Fz, della reazione Mx e della reazione My. Nodo Cmb Traslazione X Traslazione Y Traslazione Z Rotazione X Rotazione Y Rotazione Z cm cm cm 1 1 5.52e-04-6.56e-04-0.26-9.31e-05-1.48e-03 7.43e-06 1 9 4.42e-03-2.49e-03-0.20-2.74e-05-1.06e-03 1.06e-05 1 35 1.45e-04-5.05e-03-0.21 5.27e-05-1.19e-03 1.25e-05 1 41 3.03e-03-1.86e-03-0.20-4.08e-05-1.09e-03 8.97e-06 1 67 2.77e-04-3.69e-03-0.21 1.62e-05-1.17e-03 1.04e-05 1 73 4.42e-03-2.49e-03-0.20-2.74e-05-1.06e-03 1.06e-05 1 99 1.45e-04-5.05e-03-0.21 5.27e-05-1.19e-03 1.25e-05 1 100 4.25e-04-5.04e-04-0.20-7.16e-05-1.14e-03 5.71e-06 1 101 4.25e-04-5.04e-04-0.20-7.16e-05-1.14e-03 5.71e-06 1 102 4.25e-04-5.04e-04-0.20-7.16e-05-1.14e-03 5.71e-06 2 1-5.25e-04-6.39e-04-0.25-1.11e-04 1.45e-03-7.63e-06 2 7-4.40e-03-2.47e-03-0.19-4.09e-05 1.04e-03-1.08e-05 2 25-1.25e-04-5.03e-03-0.21 3.92e-05 1.17e-03-1.26e-05 2 39-3.01e-03-1.84e-03-0.19-5.43e-05 1.07e-03-9.12e-06 2 57-2.56e-04-3.67e-03-0.20 2.69e-06 1.15e-03-1.05e-05 2 71-4.40e-03-2.47e-03-0.19-4.09e-05 1.04e-03-1.08e-05 2 89-1.25e-04-5.03e-03-0.21 3.92e-05 1.17e-03-1.26e-05 2 100-4.04e-04-4.91e-04-0.19-8.51e-05 1.12e-03-5.87e-06 2 101-4.04e-04-4.91e-04-0.19-8.51e-05 1.12e-03-5.87e-06 2 102-4.04e-04-4.91e-04-0.19-8.51e-05 1.12e-03-5.87e-06 3 1-5.41e-04 6.55e-04-0.26 2.53e-05 1.47e-03 6.43e-06 3 14-4.41e-03 2.49e-03-0.20-2.48e-05 1.06e-03 9.88e-06 3 20-1.37e-04 5.04e-03-0.22-1.05e-04 1.19e-03 1.17e-05 3 46-3.03e-03 1.86e-03-0.20-1.14e-05 1.08e-03 8.20e-06 3 52-2.68e-04 3.69e-03-0.21-6.84e-05 1.17e-03 9.61e-06 3 78-4.41e-03 2.49e-03-0.20-2.48e-05 1.06e-03 9.88e-06 3 84-1.37e-04 5.04e-03-0.22-1.05e-04 1.19e-03 1.17e-05 3 100-4.16e-04 5.04e-04-0.20 1.94e-05 1.13e-03 4.95e-06 3 101-4.16e-04 5.04e-04-0.20 1.94e-05 1.13e-03 4.95e-06 3 102-4.16e-04 5.04e-04-0.20 1.94e-05 1.13e-03 4.95e-06 4 1 5.26e-04 6.67e-04-0.26 4.44e-05-1.49e-03-6.72e-06 4 16 4.40e-03 2.50e-03-0.20-1.00e-05-1.07e-03-1.01e-05 4 30 1.25e-04 5.05e-03-0.22-9.02e-05-1.20e-03-1.19e-05 4 48 3.01e-03 1.86e-03-0.20 3.38e-06-1.10e-03-8.43e-06 4 62 2.57e-04 3.70e-03-0.21-5.36e-05-1.18e-03-9.83e-06
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 37 4 80 4.40e-03 2.50e-03-0.20-1.00e-05-1.07e-03-1.01e-05 4 94 1.25e-04 5.05e-03-0.22-9.02e-05-1.20e-03-1.19e-05 4 100 4.05e-04 5.13e-04-0.20 3.42e-05-1.15e-03-5.17e-06 4 101 4.05e-04 5.13e-04-0.20 3.42e-05-1.15e-03-5.17e-06 4 102 4.05e-04 5.13e-04-0.20 3.42e-05-1.15e-03-5.17e-06 5 1-1.35e-03 7.44e-03-0.71 1.11e-04 1.20e-03 0.0 5 7-0.02-3.02e-03-0.55 1.26e-04 9.35e-04 0.0 5 29 6.17e-03-0.03-0.55 2.31e-04 9.14e-04 0.0 5 32 5.20e-03 0.04-0.54-6.06e-05 9.23e-04 0.0 5 39-0.02-4.62e-04-0.55 1.14e-04 9.31e-04 0.0 5 61 3.68e-03-0.02-0.55 1.88e-04 9.17e-04 0.0 5 64 3.01e-03 0.03-0.54-1.76e-05 9.23e-04 0.0 5 71-0.02-3.02e-03-0.55 1.26e-04 9.35e-04 0.0 5 93 6.17e-03-0.03-0.55 2.31e-04 9.14e-04 0.0 5 96 5.20e-03 0.04-0.54-6.06e-05 9.23e-04 0.0 5 100-1.04e-03 5.73e-03-0.55 8.52e-05 9.22e-04 0.0 5 101-1.04e-03 5.73e-03-0.55 8.52e-05 9.22e-04 0.0 5 102-1.04e-03 5.73e-03-0.55 8.52e-05 9.22e-04 0.0 6 1-1.72e-03 8.23e-03-0.71 1.02e-04-1.24e-03 0.0 6 10-0.02 0.02-0.54 3.78e-05-9.38e-04 0.0 6 23-8.53e-03-0.02-0.55 2.24e-04-9.43e-04 0.0 6 26-7.56e-03 0.04-0.54-6.74e-05-9.52e-04 0.0 6 42-0.02 0.01-0.54 4.97e-05-9.43e-04 0.0 6 55-6.04e-03-0.02-0.55 1.81e-04-9.46e-04 0.0 6 58-5.37e-03 0.03-0.54-2.44e-05-9.52e-04 0.0 6 74-0.02 0.02-0.54 3.78e-05-9.38e-04 0.0 6 87-8.53e-03-0.02-0.55 2.24e-04-9.43e-04 0.0 6 90-7.56e-03 0.04-0.54-6.74e-05-9.52e-04 0.0 6 100-1.32e-03 6.33e-03-0.55 7.84e-05-9.51e-04 0.0 6 101-1.32e-03 6.33e-03-0.55 7.84e-05-9.51e-04 0.0 6 102-1.32e-03 6.33e-03-0.55 7.84e-05-9.51e-04 0.0 7 1-2.29e-04 5.33e-03-0.27-5.39e-05 2.60e-03-8.69e-05 7 7-0.02-2.70e-03-0.21-1.27e-05 1.92e-03-7.85e-05 7 32 5.29e-03 0.04-0.19-1.71e-04 2.00e-03-7.77e-05 7 35-5.65e-03-0.03-0.22 8.77e-05 2.01e-03-5.61e-05 7 39-0.02-8.06e-04-0.21-2.08e-05 1.95e-03-7.45e-05 7 64 3.34e-03 0.03-0.19-1.33e-04 2.00e-03-7.43e-05 7 67-3.70e-03-0.02-0.22 4.98e-05 2.01e-03-5.95e-05 7 71-0.02-2.70e-03-0.21-1.27e-05 1.92e-03-7.85e-05 7 96 5.29e-03 0.04-0.19-1.71e-04 2.00e-03-7.77e-05 7 99-5.65e-03-0.03-0.22 8.77e-05 2.01e-03-5.61e-05 7 100-1.76e-04 4.10e-03-0.21-4.14e-05 2.00e-03-6.69e-05 7 101-1.76e-04 4.10e-03-0.21-4.14e-05 2.00e-03-6.69e-05 7 102-1.76e-04 4.10e-03-0.21-4.14e-05 2.00e-03-6.69e-05 8 1-1.43e-03 9.57e-03-0.26-7.70e-05-2.61e-03 1.07e-04 8 10-0.02 0.01-0.19-8.79e-05-2.09e-03 7.09e-05 8 25 4.38e-03-0.03-0.22 6.99e-05-2.02e-03 7.17e-05 8 26-6.57e-03 0.04-0.18-1.88e-04-2.01e-03 9.34e-05 8 42-0.02 0.01-0.19-7.99e-05-2.06e-03 7.49e-05 8 57 2.42e-03-0.02-0.21 3.20e-05-2.01e-03 7.52e-05 8 58-4.61e-03 0.03-0.19-1.50e-04-2.01e-03 8.99e-05 8 74-0.02 0.01-0.19-8.79e-05-2.09e-03 7.09e-05 8 89 4.38e-03-0.03-0.22 6.99e-05-2.02e-03 7.17e-05 8 90-6.57e-03 0.04-0.18-1.88e-04-2.01e-03 9.34e-05 8 100-1.10e-03 7.36e-03-0.20-5.92e-05-2.01e-03 8.25e-05 8 101-1.10e-03 7.36e-03-0.20-5.92e-05-2.01e-03 8.25e-05 8 102-1.10e-03 7.36e-03-0.20-5.92e-05-2.01e-03 8.25e-05 9 1-2.41e-03 6.23e-03-0.27 0.0 2.62e-03 1.08e-04 9 14-0.03 0.01-0.22-2.94e-05 1.94e-03 9.50e-05 9 30-7.33e-03 0.04-0.23-1.30e-04 2.02e-03 7.25e-05 9 46-0.02 9.70e-03-0.22-2.13e-05 1.96e-03 9.10e-05 9 62-5.38e-03 0.03-0.22-9.18e-05 2.02e-03 7.60e-05 9 78-0.03 0.01-0.22-2.94e-05 1.94e-03 9.50e-05 9 94-7.33e-03 0.04-0.23-1.30e-04 2.02e-03 7.25e-05 9 100-1.86e-03 4.79e-03-0.21 0.0 2.02e-03 8.33e-05 9 101-1.86e-03 4.79e-03-0.21 0.0 2.02e-03 8.33e-05 9 102-1.86e-03 4.79e-03-0.21 0.0 2.02e-03 8.33e-05 10 1-3.61e-03 0.01-0.27-2.06e-05-2.63e-03-8.83e-05 10 19-0.03 1.22e-03-0.20 1.29e-05-2.11e-03-5.63e-05 10 20 2.70e-03 0.04-0.22-1.45e-04-2.03e-03-5.71e-05 10 51-0.02 3.11e-03-0.20 4.82e-06-2.08e-03-6.02e-05 10 52 7.43e-04 0.03-0.22-1.07e-04-2.03e-03-6.05e-05 10 83-0.03 1.22e-03-0.20 1.29e-05-2.11e-03-5.63e-05 10 84 2.70e-03 0.04-0.22-1.45e-04-2.03e-03-5.71e-05 10 100-2.78e-03 8.02e-03-0.21-1.58e-05-2.03e-03-6.79e-05 10 101-2.78e-03 8.02e-03-0.21-1.58e-05-2.03e-03-6.79e-05 10 102-2.78e-03 8.02e-03-0.21-1.58e-05-2.03e-03-6.79e-05 11 1-2.13e-03 7.54e-03-0.72-2.21e-04 1.21e-03 0.0 11 14-0.02 0.01-0.55-2.11e-04 9.44e-04 0.0
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 38 11 30-7.88e-03 0.04-0.56-3.16e-04 9.31e-04 0.0 11 32 5.57e-03 0.04-0.56-3.16e-04 9.24e-04 0.0 11 46-0.02 0.01-0.55-1.99e-04 9.40e-04 0.0 11 62-5.69e-03 0.03-0.55-2.73e-04 9.31e-04 0.0 11 64 3.08e-03 0.03-0.55-2.73e-04 9.26e-04 0.0 11 78-0.02 0.01-0.55-2.11e-04 9.44e-04 0.0 11 94-7.88e-03 0.04-0.56-3.16e-04 9.31e-04 0.0 11 96 5.57e-03 0.04-0.56-3.16e-04 9.24e-04 0.0 11 100-1.64e-03 5.80e-03-0.55-1.70e-04 9.31e-04 0.0 11 101-1.64e-03 5.80e-03-0.55-1.70e-04 9.31e-04 0.0 11 102-1.64e-03 5.80e-03-0.55-1.70e-04 9.31e-04 0.0 12 1-2.50e-03 8.32e-03-0.71-2.28e-04-1.23e-03 0.0 12 19-0.02-2.34e-03-0.55-1.35e-04-9.37e-04 0.0 12 20 4.32e-03 0.04-0.56-3.21e-04-9.49e-04 0.0 12 26-9.13e-03 0.04-0.56-3.21e-04-9.42e-04 0.0 12 51-0.02 2.12e-04-0.55-1.47e-04-9.42e-04 0.0 12 52 2.13e-03 0.03-0.55-2.78e-04-9.49e-04 0.0 12 58-6.64e-03 0.03-0.55-2.78e-04-9.45e-04 0.0 12 83-0.02-2.34e-03-0.55-1.35e-04-9.37e-04 0.0 12 84 4.32e-03 0.04-0.56-3.21e-04-9.49e-04 0.0 12 90-9.13e-03 0.04-0.56-3.21e-04-9.42e-04 0.0 12 100-1.92e-03 6.40e-03-0.55-1.75e-04-9.50e-04 0.0 12 101-1.92e-03 6.40e-03-0.55-1.75e-04-9.50e-04 0.0 12 102-1.92e-03 6.40e-03-0.55-1.75e-04-9.50e-04 0.0 13 1-1.08e-03 5.94e-03-0.27-3.72e-05 2.51e-03 1.91e-05 13 10-0.02 0.02-0.22-7.23e-05 1.85e-03 3.96e-06 13 14-0.02 0.01-0.21-6.04e-05 1.84e-03 2.60e-05 13 30-7.10e-03 0.04-0.21-1.58e-04 1.91e-03 2.82e-06 13 42-0.02 0.01-0.21-5.91e-05 1.87e-03 7.67e-06 13 46-0.02 9.47e-03-0.21-5.13e-05 1.87e-03 2.21e-05 13 62-4.90e-03 0.03-0.21-1.20e-04 1.92e-03 6.56e-06 13 74-0.02 0.02-0.22-7.23e-05 1.85e-03 3.96e-06 13 78-0.02 0.01-0.21-6.04e-05 1.84e-03 2.60e-05 13 94-7.10e-03 0.04-0.21-1.58e-04 1.91e-03 2.82e-06 13 100-8.34e-04 4.57e-03-0.21-2.86e-05 1.93e-03 1.47e-05 13 101-8.34e-04 4.57e-03-0.21-2.86e-05 1.93e-03 1.47e-05 13 102-8.34e-04 4.57e-03-0.21-2.86e-05 1.93e-03 1.47e-05 14 1-6.86e-04 7.42e-03-0.73 5.62e-04 1.28e-03 0.0 14 7-0.02-3.04e-03-0.57 4.70e-04 1.00e-03 0.0 14 29 7.55e-03-0.03-0.58 5.78e-04 9.68e-04 0.0 14 32 4.85e-03 0.04-0.55 2.87e-04 9.87e-04 0.0 14 39-0.02-4.83e-04-0.57 4.59e-04 9.94e-04 0.0 14 61 4.79e-03-0.02-0.57 5.35e-04 9.72e-04 0.0 14 64 2.92e-03 0.03-0.55 3.30e-04 9.85e-04 0.0 14 71-0.02-3.04e-03-0.57 4.70e-04 1.00e-03 0.0 14 93 7.55e-03-0.03-0.58 5.78e-04 9.68e-04 0.0 14 96 4.85e-03 0.04-0.55 2.87e-04 9.87e-04 0.0 14 100-5.28e-04 5.70e-03-0.56 4.32e-04 9.81e-04 0.0 14 101-5.28e-04 5.70e-03-0.56 4.32e-04 9.81e-04 0.0 14 102-5.28e-04 5.70e-03-0.56 4.32e-04 9.81e-04 0.0 15 1-3.11e-04 5.62e-03-0.27-1.81e-05 2.50e-03 1.16e-06 15 7-0.02-2.48e-03-0.21 1.78e-05 1.84e-03-1.05e-05 15 19-0.02-7.09e-03-0.21 2.97e-05 1.84e-03 1.16e-05 15 32 6.02e-03 0.04-0.20-1.43e-04 1.93e-03-1.10e-05 15 39-0.02-5.85e-04-0.21 8.71e-06 1.87e-03-6.57e-06 15 51-0.01-3.62e-03-0.21 1.65e-05 1.87e-03 7.90e-06 15 64 3.82e-03 0.03-0.20-1.05e-04 1.93e-03-7.22e-06 15 71-0.02-2.48e-03-0.21 1.78e-05 1.84e-03-1.05e-05 15 83-0.02-7.09e-03-0.21 2.97e-05 1.84e-03 1.16e-05 15 96 6.02e-03 0.04-0.20-1.43e-04 1.93e-03-1.10e-05 15 100-2.39e-04 4.32e-03-0.21-1.39e-05 1.92e-03 0.0 15 101-2.39e-04 4.32e-03-0.21-1.39e-05 1.92e-03 0.0 15 102-2.39e-04 4.32e-03-0.21-1.39e-05 1.92e-03 0.0 16 1-9.61e-04 8.20e-03-0.73 5.44e-04-1.33e-03 0.0 16 10-0.02 0.02-0.56 3.80e-04-1.00e-03 0.0 16 23-8.82e-03-0.02-0.58 5.65e-04-1.01e-03 0.0 16 26-6.11e-03 0.04-0.54 2.73e-04-1.03e-03 0.0 16 42-0.02 0.01-0.56 3.91e-04-1.01e-03 0.0 16 55-6.05e-03-0.02-0.57 5.21e-04-1.01e-03 0.0 16 58-4.19e-03 0.03-0.55 3.16e-04-1.02e-03 0.0 16 74-0.02 0.02-0.56 3.80e-04-1.00e-03 0.0 16 87-8.82e-03-0.02-0.58 5.65e-04-1.01e-03 0.0 16 90-6.11e-03 0.04-0.54 2.73e-04-1.03e-03 0.0 16 100-7.39e-04 6.31e-03-0.56 4.18e-04-1.02e-03 0.0 16 101-7.39e-04 6.31e-03-0.56 4.18e-04-1.02e-03 0.0 16 102-7.39e-04 6.31e-03-0.56 4.18e-04-1.02e-03 0.0 17 1-2.76e-03 9.83e-03-0.26-3.80e-05-2.51e-03 1.85e-05 17 10-0.02 0.01-0.20-6.09e-05-2.01e-03 2.89e-06 17 13 0.02-3.85e-03-0.21 1.44e-05-1.85e-03 3.53e-06
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 39 17 26-8.39e-03 0.04-0.20-1.59e-04-1.94e-03 2.61e-05 17 42-0.02 0.01-0.20-5.18e-05-1.98e-03 6.78e-06 17 45 0.01-3.76e-04-0.21 1.23e-06-1.88e-03 7.23e-06 17 58-6.19e-03 0.03-0.20-1.20e-04-1.94e-03 2.24e-05 17 74-0.02 0.01-0.20-6.09e-05-2.01e-03 2.89e-06 17 77 0.02-3.85e-03-0.21 1.44e-05-1.85e-03 3.53e-06 17 90-8.39e-03 0.04-0.20-1.59e-04-1.94e-03 2.61e-05 17 100-2.13e-03 7.56e-03-0.20-2.92e-05-1.93e-03 1.42e-05 17 101-2.13e-03 7.56e-03-0.20-2.92e-05-1.93e-03 1.42e-05 17 102-2.13e-03 7.56e-03-0.20-2.92e-05-1.93e-03 1.42e-05 18 1-3.54e-03 0.01-0.27-5.65e-05-2.52e-03 0.0 18 4 0.02 0.02-0.21-8.71e-05-1.86e-03 1.11e-05 18 19-0.03 9.99e-04-0.20-1.17e-05-2.02e-03 1.17e-05 18 20 3.54e-03 0.04-0.21-1.73e-04-1.92e-03 1.22e-05 18 36 0.01 0.02-0.21-7.39e-05-1.88e-03 7.40e-06 18 51-0.02 2.89e-03-0.20-2.08e-05-1.99e-03 7.85e-06 18 52 1.34e-03 0.03-0.21-1.35e-04-1.93e-03 8.51e-06 18 68 0.02 0.02-0.21-8.71e-05-1.86e-03 1.11e-05 18 83-0.03 9.99e-04-0.20-1.17e-05-2.02e-03 1.17e-05 18 84 3.54e-03 0.04-0.21-1.73e-04-1.92e-03 1.22e-05 18 100-2.72e-03 7.80e-03-0.21-4.34e-05-1.94e-03 0.0 18 101-2.72e-03 7.80e-03-0.21-4.34e-05-1.94e-03 0.0 18 102-2.72e-03 7.80e-03-0.21-4.34e-05-1.94e-03 0.0 19 1-2.89e-03 7.56e-03-0.74-6.72e-04 1.31e-03 0.0 19 14-0.03 0.01-0.58-5.55e-04 1.02e-03 0.0 19 30-7.60e-03 0.04-0.59-6.62e-04 9.99e-04 0.0 19 32 5.85e-03 0.04-0.59-6.63e-04 9.91e-04 0.0 19 46-0.02 0.01-0.58-5.44e-04 1.02e-03 0.0 19 62-5.67e-03 0.03-0.58-6.19e-04 1.00e-03 0.0 19 64 3.09e-03 0.03-0.58-6.20e-04 9.96e-04 0.0 19 78-0.03 0.01-0.58-5.55e-04 1.02e-03 0.0 19 94-7.60e-03 0.04-0.59-6.62e-04 9.99e-04 0.0 19 96 5.85e-03 0.04-0.59-6.63e-04 9.91e-04 0.0 19 100-2.22e-03 5.82e-03-0.57-5.17e-04 1.00e-03 0.0 19 101-2.22e-03 5.82e-03-0.57-5.17e-04 1.00e-03 0.0 19 102-2.22e-03 5.82e-03-0.57-5.17e-04 1.00e-03 0.0 20 1-3.16e-03 8.35e-03-0.74-6.77e-04-1.32e-03 0.0 20 19-0.03-2.32e-03-0.57-4.83e-04-9.97e-04 0.0 20 20 2.94e-03 0.04-0.59-6.66e-04-1.01e-03 0.0 20 26-0.01 0.04-0.59-6.67e-04-1.00e-03 0.0 20 51-0.02 2.34e-04-0.57-4.94e-04-1.00e-03 0.0 20 52 1.02e-03 0.03-0.58-6.23e-04-1.01e-03 0.0 20 58-7.74e-03 0.03-0.58-6.24e-04-1.01e-03 0.0 20 83-0.03-2.32e-03-0.57-4.83e-04-9.97e-04 0.0 20 84 2.94e-03 0.04-0.59-6.66e-04-1.01e-03 0.0 20 90-0.01 0.04-0.59-6.67e-04-1.00e-03 0.0 20 100-2.43e-03 6.42e-03-0.57-5.21e-04-1.02e-03 0.0 20 101-2.43e-03 6.42e-03-0.57-5.21e-04-1.02e-03 0.0 20 102-2.43e-03 6.42e-03-0.57-5.21e-04-1.02e-03 0.0 21 1 6.43e-05 7.26e-05-0.06 2.09e-04-5.09e-04 0.0 21 16 3.96e-03 1.18e-03-0.05 1.37e-04-4.19e-04 0.0 21 32 1.71e-03 3.41e-03-0.05 9.41e-05-4.35e-04 0.0 21 48 2.60e-03 8.40e-04-0.05 1.45e-04-4.10e-04 0.0 21 64 1.16e-03 2.41e-03-0.05 1.14e-04-4.22e-04 0.0 21 80 3.96e-03 1.18e-03-0.05 1.37e-04-4.19e-04 0.0 21 96 1.71e-03 3.41e-03-0.05 9.41e-05-4.35e-04 0.0 21 100 4.95e-05 5.59e-05-0.05 1.61e-04-3.92e-04 0.0 21 101 4.95e-05 5.59e-05-0.05 1.61e-04-3.92e-04 0.0 21 102 4.95e-05 5.59e-05-0.05 1.61e-04-3.92e-04 0.0 22 1-6.49e-05 7.01e-05-0.06 2.05e-04 5.00e-04 0.0 22 14-3.96e-03 1.18e-03-0.05 1.34e-04 4.12e-04 0.0 22 26-1.71e-03 3.41e-03-0.05 9.08e-05 4.28e-04 0.0 22 46-2.60e-03 8.38e-04-0.05 1.41e-04 4.03e-04 0.0 22 58-1.16e-03 2.41e-03-0.05 1.11e-04 4.15e-04 0.0 22 78-3.96e-03 1.18e-03-0.05 1.34e-04 4.12e-04 0.0 22 90-1.71e-03 3.41e-03-0.05 9.08e-05 4.28e-04 0.0 22 100-4.99e-05 5.39e-05-0.04 1.58e-04 3.85e-04 0.0 22 101-4.99e-05 5.39e-05-0.04 1.58e-04 3.85e-04 0.0 22 102-4.99e-05 5.39e-05-0.04 1.58e-04 3.85e-04 0.0 23 1 4.29e-04 2.24e-04-0.26-1.45e-05-1.39e-03 1.18e-06 23 10-2.95e-03 2.16e-03-0.21-5.35e-05-1.16e-03-4.36e-06 23 16 3.98e-03 2.15e-03-0.20-5.16e-05-9.91e-04-4.27e-06 23 30-4.42e-04 4.70e-03-0.21-1.36e-04-1.11e-03-6.30e-06 23 42-1.80e-03 1.53e-03-0.21-4.07e-05-1.13e-03-2.58e-06 23 48 2.71e-03 1.52e-03-0.20-3.94e-05-1.02e-03-2.52e-06 23 62-1.61e-04 3.35e-03-0.21-9.94e-05-1.10e-03-4.08e-06 23 74-2.95e-03 2.16e-03-0.21-5.35e-05-1.16e-03-4.36e-06 23 80 3.98e-03 2.15e-03-0.20-5.16e-05-9.91e-04-4.27e-06 23 94-4.42e-04 4.70e-03-0.21-1.36e-04-1.11e-03-6.30e-06
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 40 23 100 3.30e-04 1.72e-04-0.20-1.12e-05-1.07e-03 0.0 23 101 3.30e-04 1.72e-04-0.20-1.12e-05-1.07e-03 0.0 23 102 3.30e-04 1.72e-04-0.20-1.12e-05-1.07e-03 0.0 24 1 8.60e-05 0.0-0.07 4.57e-05-4.80e-04 0.0 24 16 3.66e-03 1.12e-03-0.05 1.35e-05-3.87e-04 0.0 24 32 1.31e-03 3.34e-03-0.05-3.24e-05-3.88e-04 0.0 24 48 2.41e-03 7.80e-04-0.05 2.00e-05-3.81e-04 0.0 24 64 8.83e-04 2.35e-03-0.05-1.25e-05-3.82e-04 0.0 24 80 3.66e-03 1.12e-03-0.05 1.35e-05-3.87e-04 0.0 24 96 1.31e-03 3.34e-03-0.05-3.24e-05-3.88e-04 0.0 24 100 6.61e-05 0.0-0.05 3.51e-05-3.69e-04 0.0 24 101 6.61e-05 0.0-0.05 3.51e-05-3.69e-04 0.0 24 102 6.61e-05 0.0-0.05 3.51e-05-3.69e-04 0.0 25 1-8.75e-05-2.62e-06-0.07 4.19e-05 4.65e-04 0.0 25 14-3.66e-03 1.12e-03-0.05 1.06e-05 3.75e-04 0.0 25 25 1.17e-03-3.35e-03-0.05 9.98e-05 3.39e-04 0.0 25 26-1.31e-03 3.34e-03-0.05-3.53e-05 3.76e-04 0.0 25 46-2.41e-03 7.78e-04-0.05 1.71e-05 3.69e-04 0.0 25 57 7.50e-04-2.35e-03-0.05 7.99e-05 3.45e-04 0.0 25 58-8.85e-04 2.35e-03-0.05-1.54e-05 3.70e-04 0.0 25 78-3.66e-03 1.12e-03-0.05 1.06e-05 3.75e-04 0.0 25 89 1.17e-03-3.35e-03-0.05 9.98e-05 3.39e-04 0.0 25 90-1.31e-03 3.34e-03-0.05-3.53e-05 3.76e-04 0.0 25 100-6.73e-05-2.02e-06-0.05 3.22e-05 3.58e-04 0.0 25 101-6.73e-05-2.02e-06-0.05 3.22e-05 3.58e-04 0.0 25 102-6.73e-05-2.02e-06-0.05 3.22e-05 3.58e-04 0.0 26 1-4.35e-04 2.13e-04-0.26-3.30e-05 1.37e-03 0.0 26 4 2.95e-03 2.15e-03-0.21-6.77e-05 1.14e-03 4.56e-06 26 14-3.99e-03 2.15e-03-0.20-6.57e-05 9.75e-04 4.47e-06 26 20 4.37e-04 4.69e-03-0.21-1.51e-04 1.09e-03 6.49e-06 26 36 1.80e-03 1.52e-03-0.20-5.49e-05 1.11e-03 2.78e-06 26 46-2.72e-03 1.52e-03-0.20-5.36e-05 1.00e-03 2.71e-06 26 52 1.56e-04 3.34e-03-0.20-1.14e-04 1.08e-03 4.28e-06 26 68 2.95e-03 2.15e-03-0.21-6.77e-05 1.14e-03 4.56e-06 26 78-3.99e-03 2.15e-03-0.20-6.57e-05 9.75e-04 4.47e-06 26 84 4.37e-04 4.69e-03-0.21-1.51e-04 1.09e-03 6.49e-06 26 100-3.34e-04 1.64e-04-0.20-2.54e-05 1.06e-03 0.0 26 101-3.34e-04 1.64e-04-0.20-2.54e-05 1.06e-03 0.0 26 102-3.34e-04 1.64e-04-0.20-2.54e-05 1.06e-03 0.0 27 1 4.34e-04-2.24e-04-0.26-3.61e-05-1.39e-03 0.0 27 9 3.99e-03-2.16e-03-0.20 1.26e-05-9.87e-04 4.99e-06 27 19-2.95e-03-2.16e-03-0.21 1.46e-05-1.15e-03 5.08e-06 27 35-4.38e-04-4.70e-03-0.21 9.75e-05-1.10e-03 7.01e-06 27 41 2.72e-03-1.52e-03-0.20 0.0-1.01e-03 3.23e-06 27 51-1.80e-03-1.53e-03-0.21 1.77e-06-1.12e-03 3.29e-06 27 67-1.57e-04-3.35e-03-0.20 6.05e-05-1.09e-03 4.80e-06 27 73 3.99e-03-2.16e-03-0.20 1.26e-05-9.87e-04 4.99e-06 27 83-2.95e-03-2.16e-03-0.21 1.46e-05-1.15e-03 5.08e-06 27 99-4.38e-04-4.70e-03-0.21 9.75e-05-1.10e-03 7.01e-06 27 100 3.34e-04-1.73e-04-0.20-2.78e-05-1.07e-03 0.0 27 101 3.34e-04-1.73e-04-0.20-2.78e-05-1.07e-03 0.0 27 102 3.34e-04-1.73e-04-0.20-2.78e-05-1.07e-03 0.0 28 1 8.72e-05 2.91e-06-0.07-7.54e-05-4.80e-04 0.0 28 9 3.66e-03-1.12e-03-0.05-3.64e-05-3.86e-04 0.0 28 29 1.31e-03-3.34e-03-0.05 9.52e-06-3.87e-04 0.0 28 30-1.17e-03 3.35e-03-0.05-1.26e-04-3.51e-04 0.0 28 41 2.41e-03-7.77e-04-0.05-4.29e-05-3.80e-04 0.0 28 61 8.84e-04-2.35e-03-0.05-1.04e-05-3.82e-04 0.0 28 62-7.50e-04 2.35e-03-0.05-1.06e-04-3.56e-04 0.0 28 73 3.66e-03-1.12e-03-0.05-3.64e-05-3.86e-04 0.0 28 93 1.31e-03-3.34e-03-0.05 9.52e-06-3.87e-04 0.0 28 94-1.17e-03 3.35e-03-0.05-1.26e-04-3.51e-04 0.0 28 100 6.71e-05 2.24e-06-0.05-5.80e-05-3.69e-04 0.0 28 101 6.71e-05 2.24e-06-0.05-5.80e-05-3.69e-04 0.0 28 102 6.71e-05 2.24e-06-0.05-5.80e-05-3.69e-04 0.0 29 1-8.67e-05 0.0-0.06-7.90e-05 4.57e-04 0.0 29 7-3.66e-03-1.12e-03-0.05-3.91e-05 3.69e-04 0.0 29 23-1.31e-03-3.34e-03-0.05 6.82e-06 3.70e-04 0.0 29 39-2.41e-03-7.80e-04-0.05-4.56e-05 3.63e-04 0.0 29 55-8.84e-04-2.35e-03-0.05-1.31e-05 3.64e-04 0.0 29 71-3.66e-03-1.12e-03-0.05-3.91e-05 3.69e-04 0.0 29 87-1.31e-03-3.34e-03-0.05 6.82e-06 3.70e-04 0.0 29 100-6.67e-05 0.0-0.05-6.07e-05 3.52e-04 0.0 29 101-6.67e-05 0.0-0.05-6.07e-05 3.52e-04 0.0 29 102-6.67e-05 0.0-0.05-6.07e-05 3.52e-04 0.0 30 1-4.30e-04-2.26e-04-0.26-5.41e-05 1.36e-03 0.0 30 7-3.99e-03-2.16e-03-0.19-1.20e-06 9.69e-04-4.77e-06 30 13 2.95e-03-2.16e-03-0.20 0.0 1.14e-03-4.86e-06 30 25 4.40e-04-4.70e-03-0.20 8.36e-05 1.09e-03-6.79e-06
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 41 30 39-2.71e-03-1.53e-03-0.19-1.33e-05 9.97e-04-3.02e-06 30 45 1.80e-03-1.53e-03-0.20-1.21e-05 1.11e-03-3.08e-06 30 57 1.59e-04-3.35e-03-0.20 4.67e-05 1.07e-03-4.58e-06 30 71-3.99e-03-2.16e-03-0.19-1.20e-06 9.69e-04-4.77e-06 30 77 2.95e-03-2.16e-03-0.20 0.0 1.14e-03-4.86e-06 30 89 4.40e-04-4.70e-03-0.20 8.36e-05 1.09e-03-6.79e-06 30 100-3.31e-04-1.74e-04-0.20-4.16e-05 1.05e-03 0.0 30 101-3.31e-04-1.74e-04-0.20-4.16e-05 1.05e-03 0.0 30 102-3.31e-04-1.74e-04-0.20-4.16e-05 1.05e-03 0.0 31 1 6.64e-05-6.95e-05-0.06-2.36e-04-5.08e-04 0.0 31 9 3.96e-03-1.18e-03-0.05-1.58e-04-4.18e-04 0.0 31 29 1.71e-03-3.41e-03-0.05-1.15e-04-4.34e-04 0.0 31 41 2.60e-03-8.37e-04-0.04-1.65e-04-4.09e-04 0.0 31 61 1.16e-03-2.41e-03-0.05-1.34e-04-4.21e-04 0.0 31 73 3.96e-03-1.18e-03-0.05-1.58e-04-4.18e-04 0.0 31 93 1.71e-03-3.41e-03-0.05-1.15e-04-4.34e-04 0.0 31 100 5.11e-05-5.34e-05-0.04-1.82e-04-3.91e-04 0.0 31 101 5.11e-05-5.34e-05-0.04-1.82e-04-3.91e-04 0.0 31 102 5.11e-05-5.34e-05-0.04-1.82e-04-3.91e-04 0.0 32 1-6.78e-05-7.15e-05-0.05-2.38e-04 4.80e-04 0.0 32 7-3.96e-03-1.18e-03-0.04-1.59e-04 3.97e-04 0.0 32 23-1.71e-03-3.41e-03-0.05-1.16e-04 4.12e-04 0.0 32 39-2.61e-03-8.39e-04-0.04-1.67e-04 3.88e-04 0.0 32 55-1.16e-03-2.41e-03-0.05-1.36e-04 3.99e-04 0.0 32 71-3.96e-03-1.18e-03-0.04-1.59e-04 3.97e-04 0.0 32 87-1.71e-03-3.41e-03-0.05-1.16e-04 4.12e-04 0.0 32 100-5.21e-05-5.50e-05-0.04-1.83e-04 3.69e-04 0.0 32 101-5.21e-05-5.50e-05-0.04-1.83e-04 3.69e-04 0.0 32 102-5.21e-05-5.50e-05-0.04-1.83e-04 3.69e-04 0.0 Nodo Traslazione X Traslazione Y Traslazione Z Rotazione X Rotazione Y Rotazione Z -0.03-0.03-0.74-6.77e-04-2.63e-03-8.83e-05 0.02 0.04-0.04 5.78e-04 2.62e-03 1.08e-04 41_RIS_SPOSTAMENTI_001_Comb. SLU A1 1
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 42 41_RIS_SPOSTAMENTI_003_Comb. SLU A2 3 RISULTATI OPERE DI FONDAZIONE LEGENDA RISULTATI OPERE DI FONDAZIONE Il controllo dei risultati delle analisi condotte, per quanto concerne le opere di fondazione, è possibile in relazione alle tabelle sotto riportate. La prima tabella è riferita alle fondazioni tipo palo e plinto su pali. Per questo tipo di fondazione vengono riportate le sei componenti di sollecitazione (espresse nel riferimento globale della struttura) per ogni palo componente l opera. In particolare viene riportato: Nodo numero del nodo a cui è applicato il plinto Tipo codice corrispondente al nome assegnato al tipo di plinto di fondazione: 3) palo singolo (PALO) 4) plinto su palo 5) plinto su due pali (PL.2P) 6) plinto su tre pali (PL.3P) 7) plinto su quattro pali (PL.4P) 8) plinto rettangolare su cinque pali (PL.5P.R) 9) plinto pentagonale su cinque pali (PL.5P) 10) plinto su sei pali (PL.6P) Palo numero del palo Comb. combinazione di carico in cui si verificano le sei componenti di sollecitazione. Quota quota assoluta della sezione del palo per cui si riportano le sei componenti di sollecitazione. L azione Fz ( corrispondente allo sforzo normale nel palo) è costante poiché il peso del palo stesso non è considerato nella modellazione. La seconda tabella è riferita alle fondazioni tipo plinto su suolo elastico. Per questo tipo di fondazione vengono riportate le pressioni nei quattro vertici dell impronta sul terreno. In particolare viene riportato: Nodo numero del nodo a cui è applicato il plinto Tipo Codice identificativo del nome assegnato al plinto area area dell impronta del plinto Wink O Wink V coefficienti di Winkler (orizzontale e verticale) adottati Comb Combinazione di carico in cui si verificano i valori riportati Pt (P1 P2 P3 P4) valori di pressione nei vertici La terza tabella è riferita alle fondazioni tipo platea su suolo elastico. Per questo tipo di fondazione vengono riportate le pressioni in ogni vertice (nodo) degli elementi costituenti la platea. La quarta tabella è riferita alle fondazioni tipo trave su suolo elastico. Per questo tipo di fondazione vengono riportate le pressioni alle estremità dell elemento e la massima (in valore assoluto) pressione lungo lo sviluppo dell elemento. Vengono inoltre riportati, con funzione statistica, i valori massimo e minimo delle pressioni che compaiono nella tabella.
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 43 Con riferimento al Documento di Affidabilità Test di validazione del software di calcolo PRO_SAP e dei moduli aggiuntivi PRO_SAP Modulo Geotecnico, PRO_CAD nodi acciaio e PRO_MST - versione Settembre 2014, disponibile per il download sul sito www.2si.it, si segnalano i seguenti esempi applicativi: Test N 105 PLINTO SUPERFICIALE 106 PLINTO SUPERFICIALE 107 PLINTO SUPERFICIALE 108 PLINTO SUPERFICIALE 109 PLINTO SUPERFICIALE 110 PLINTO SUPERFICIALE 111 PLINTO SUPERFICIALE 112 PLINTO SUPERFICIALE 113 PLINTO SUPERFICIALE 114 PLINTO SUPERFICIALE 115 PLINTO SUPERFICIALE 116 PLINTO SUPERFICIALE 117 PLINTO SUPERFICIALE 118 PLINTO SUPERFICIALE 119 PLINTO SUPERFICIALE 120 PLINTO SUPERFICIALE 121 PLINTO SUPERFICIALE 122 PLINTO SUPERFICIALE 123 PLINTO SUPERFICIALE 124 FONDAZIONE NASTRIFORME 125 CALCOLO DEI K DI WINKLER Titolo Nodo (G) Pt 1/12 Pt 2/13 Pt 3... Pt 4... dan/cm2 dan/cm2 dan/cm2 dan/cm2 dan/cm2 dan/cm2 dan/cm2 dan/cm2 dan/cm2 dan/cm2 dan/cm2 1-2.58-2.14-2.09-2.14-1.99-1.99-1.99 2-2.52-2.09-2.05-2.09-1.94-1.94-1.94 3-2.61-2.17-2.12-2.17-2.01-2.01-2.01 4-2.64-2.18-2.14-2.18-2.03-2.03-2.03 21-0.59-0.53-0.50-0.53-0.45-0.45-0.45 22-0.58-0.52-0.50-0.52-0.45-0.45-0.45 23-2.63-2.09-2.07-2.09-2.02-2.02-2.02 24-0.66-0.54-0.53-0.54-0.51-0.51-0.51 25-0.66-0.53-0.52-0.53-0.50-0.50-0.50 26-2.59-2.06-2.04-2.06-1.99-1.99-1.99 27-2.61-2.08-2.05-2.08-2.00-2.00-2.00 28-0.65-0.53-0.52-0.53-0.50-0.50-0.50 29-0.64-0.52-0.51-0.52-0.49-0.49-0.49 30-2.55-2.04-2.01-2.04-1.96-1.96-1.96 31-0.56-0.50-0.48-0.50-0.43-0.43-0.43 32-0.54-0.49-0.47-0.49-0.42-0.42-0.42 Nodo (G) Pt 1/12 Pt 2/13 Pt 3... Pt 4... -2.64-0.42
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 44 46_RIS_PRESSIONI_001_Comb. SLU A1 1 46_RIS_PRESSIONI_002_Comb. SLU A1 2
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 45 46_RIS_PRESSIONI_003_Comb. SLU A2 3
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 46 RISULTATI ELEMENTI TIPO SHELL LEGENDA RISULTATI ELEMENTI TIPO SHELL Il controllo dei risultati delle analisi condotte, per quanto concerne gli elementi tipo shell, è possibile in relazione alle tabelle sottoriportate. Per ogni elemento, e per ogni combinazione(o caso di carico) vengono riportati i risultati più significativi. 3 3 2 N2 Azione N Azione N 1-2 2 1 N1 1 3 3 M2 2 Azione M Azione M 1-2 2 1 M1 1 orientamento per stampa setti orientamento per stampa gusci O O V n n V n V O In particolare vengono riportati in ogni nodo di un elemento per ogni combinazione: tensione di Von Mises (valore riassuntivo del complessivo stato di sollecitazione) N max sforzo membranale principale massimo N min sforzo membranale principale minimo M max sforzo flessionale principale massimo M min sforzo flessionale principale minimo N1 N2 sforzi membranali e flessionali in direzione locale 1 e 2 dell elemento (lo sforzo 2-1 è N1-2 M1 uguale allo sforzo 1-2 per la reciprocità delle tensioni tangenziali) M2 M1-2 I suddetti risultati possono a scelta del progettista essere preceduti o sostituiti da valori di sollecitazione non più riferiti al sistema locale dell elemento ma al sistema globale. In questo caso gli elementi vengono raggruppati in gruppi (M_S: macro gusci o macro setti, raggruppati per materiale, spessore, e posizione fisica) per la valutazione dei valori mediati ai nodi appartenenti agli elementi dei gruppi stessi. I valori di sollecitazione sono, in questo caso, riferiti ad una terna specifica del gruppo ruotata di O attorno all asse Z per i gusci e ruotata di V attorno alla normale (che per definizione è orizzontale) al piano del setto. Per i setti, in particolare, se V è zero, l asse '1-1 rappresenta la verticale e l'asse '2-2 l'orizzontale contenuta nel setto. Le azioni sui setti possono essere espresse anche con formato macro, cioè riferite all intero macroelemento. In particolare vengono riportati per ogni quota Z dei nodi e per ogni combinazione i seguenti valori: N memb. Azione membranale complessiva agente sulla parete in direzione Z V memb. Azione complessiva di taglio agente nel piano del macroelemento V orto Azione complessiva di taglio agente in direzione perpendicolare al macroelemento M memb. Azione flessionale complessiva agente nel piano del macroelemento M orto Azione flessionale complessiva agente in direzione perpendicolare al macroelemento T Azione torsionale complessiva agente nel piano orizzontale Macro Tipo Angolo 1-Z (gradi) 2 Setto 0.0 M_S Cmb Z N memb. V memb. V orto M memb. M orto T cm dan dan dan dan cm dan cm dan cm 2 1 0.0-4.896e+04-28.97-6954.12-3.660e+04-1.428e+05 9801.89 2 1 220.00-4.896e+04-28.97-6954.12-3.069e+04-1.673e+06-2930.77 2 2 0.0-3.767e+04-22.28-5349.33-2.815e+04-1.099e+05 7539.92 2 2 220.00-3.767e+04-22.28-5349.33-2.361e+04-1.287e+06-2254.44
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 47 2 6 0.0-3.825e+04-304.94-6217.81-5.164e+04-1.094e+05 1.041e+04 2 6 220.00-3.826e+04-304.94-6217.81-4.735e+04-1.286e+06-6220.95 2 8 0.0-3.708e+04-228.56-4480.85-4.986e+04-1.103e+05 1.229e+04 2 8 220.00-3.707e+04-228.56-4480.85-4.558e+04-1.287e+06-4119.74 2 20 0.0-3.749e+04-736.74-5088.78-1.009e+05-1.100e+05 2.257e+04 2 20 220.00-3.749e+04-736.74-5088.78-9.718e+04-1.287e+06-9392.00 2 32 0.0-3.749e+04-937.62-5088.78-1.061e+05-1.100e+05 1.790e+04 2 32 220.00-3.749e+04-937.62-5088.78-1.024e+05-1.287e+06-1.456e+04 2 36 0.0-3.729e+04-136.94-4784.02-4.258e+04-1.102e+05 1.158e+04 2 36 220.00-3.728e+04-136.94-4784.02-3.823e+04-1.287e+06-2790.12 2 38 0.0-3.804e+04-218.07-5914.63-4.461e+04-1.096e+05 9660.85 2 38 220.00-3.805e+04-218.07-5914.63-4.025e+04-1.286e+06-4929.79 2 58 0.0-3.778e+04-527.53-5518.92-7.932e+04-1.098e+05 1.810e+04 2 58 220.00-3.778e+04-527.53-5518.92-7.539e+04-1.287e+06-7285.21 2 62 0.0-3.778e+04-670.29-5518.92-8.298e+04-1.098e+05 1.486e+04 2 62 220.00-3.778e+04-670.29-5518.92-7.904e+04-1.287e+06-1.088e+04 2 70 0.0-3.825e+04-304.94-6217.81-5.164e+04-1.094e+05 1.041e+04 2 70 220.00-3.826e+04-304.94-6217.81-4.735e+04-1.286e+06-6220.95 2 72 0.0-3.708e+04-228.56-4480.85-4.986e+04-1.103e+05 1.229e+04 2 72 220.00-3.707e+04-228.56-4480.85-4.558e+04-1.287e+06-4119.74 2 84 0.0-3.749e+04-736.74-5088.78-1.009e+05-1.100e+05 2.257e+04 2 84 220.00-3.749e+04-736.74-5088.78-9.718e+04-1.287e+06-9392.00 2 96 0.0-3.749e+04-937.62-5088.78-1.061e+05-1.100e+05 1.790e+04 2 96 220.00-3.749e+04-937.62-5088.78-1.024e+05-1.287e+06-1.456e+04 2 100 0.0-3.767e+04-22.28-5349.33-2.815e+04-1.099e+05 7539.92 2 100 220.00-3.767e+04-22.28-5349.33-2.361e+04-1.287e+06-2254.44 2 101 0.0-3.767e+04-22.28-5349.33-2.815e+04-1.099e+05 7539.92 2 101 220.00-3.767e+04-22.28-5349.33-2.361e+04-1.287e+06-2254.44 2 102 0.0-3.767e+04-22.28-5349.33-2.815e+04-1.099e+05 7539.92 2 102 220.00-3.767e+04-22.28-5349.33-2.361e+04-1.287e+06-2254.44 M_S N memb. V memb. V orto M memb. M orto T -4.896e+04-937.62-6954.12-1.061e+05-1.673e+06-1.456e+04-3.707e+04-22.28-4480.85-2.361e+04-1.094e+05 2.257e+04 Macro Tipo Angolo 1-Z (gradi) 4 Setto 0.0 M_S Cmb Z N memb. V memb. V orto M memb. M orto T cm dan dan dan dan cm dan cm dan cm 4 1 0.0-4.809e+04 28.97 6954.12-7.137e+04 1.407e+05-4065.26 4 1 220.00-4.809e+04 28.97 6954.12-7.746e+04 1.671e+06 1.100e+04 4 2 0.0-3.700e+04 22.28 5349.33-5.490e+04 1.083e+05-3127.12 4 2 220.00-3.700e+04 22.28 5349.33-5.958e+04 1.285e+06 8462.98 4 4 0.0-3.758e+04-309.36 6217.81-7.967e+04 1.078e+05-4865.63 4 4 220.00-3.759e+04-309.36 6217.81-8.461e+04 1.285e+06 1.368e+04 4 6 0.0-3.641e+04-184.00 4480.85-7.661e+04 1.087e+05-7873.60 4 6 220.00-3.640e+04-184.00 4480.85-8.155e+04 1.286e+06 1.033e+04 4 23 0.0-3.682e+04 937.62 5088.78 2.303e+04 1.084e+05 7229.97 4 23 220.00-3.682e+04 937.62 5088.78 1.920e+04 1.285e+06-3838.83 4 26 0.0-3.682e+04-893.05 5088.78-1.328e+05 1.084e+05-1.348e+04 4 26 220.00-3.682e+04-893.05 5088.78-1.384e+05 1.285e+06 2.076e+04 4 45 0.0-3.737e+04 253.60 5914.63-3.753e+04 1.080e+05-1805.89 4 45 220.00-3.738e+04 253.60 5914.63-4.203e+04 1.285e+06 4902.39 4 47 0.0-3.662e+04 172.47 4784.02-3.956e+04 1.085e+05 116.77 4 47 220.00-3.661e+04 172.47 4784.02-4.405e+04 1.285e+06 7042.06 4 52 0.0-3.711e+04-625.73 5518.92-1.097e+05 1.082e+05-1.045e+04 4 52 220.00-3.711e+04-625.73 5518.92-1.150e+05 1.285e+06 1.709e+04 4 55 0.0-3.688e+04 670.29 5179.74-74.74 1.083e+05 4193.01 4 55 220.00-3.688e+04 670.29 5179.74-4154.74 1.285e+06-160.48 4 68 0.0-3.758e+04-309.36 6217.81-7.967e+04 1.078e+05-4865.63 4 68 220.00-3.759e+04-309.36 6217.81-8.461e+04 1.285e+06 1.368e+04 4 70 0.0-3.641e+04-184.00 4480.85-7.661e+04 1.087e+05-7873.60 4 70 220.00-3.640e+04-184.00 4480.85-8.155e+04 1.286e+06 1.033e+04 4 87 0.0-3.682e+04 937.62 5088.78 2.303e+04 1.084e+05 7229.97 4 87 220.00-3.682e+04 937.62 5088.78 1.920e+04 1.285e+06-3838.83 4 90 0.0-3.682e+04-893.05 5088.78-1.328e+05 1.084e+05-1.348e+04 4 90 220.00-3.682e+04-893.05 5088.78-1.384e+05 1.285e+06 2.076e+04 4 100 0.0-3.700e+04 22.28 5349.33-5.490e+04 1.083e+05-3127.12 4 100 220.00-3.700e+04 22.28 5349.33-5.958e+04 1.285e+06 8462.98 4 101 0.0-3.700e+04 22.28 5349.33-5.490e+04 1.083e+05-3127.12 4 101 220.00-3.700e+04 22.28 5349.33-5.958e+04 1.285e+06 8462.98 4 102 0.0-3.700e+04 22.28 5349.33-5.490e+04 1.083e+05-3127.12 4 102 220.00-3.700e+04 22.28 5349.33-5.958e+04 1.285e+06 8462.98 M_S N memb. V memb. V orto M memb. M orto T -4.809e+04-893.05 4480.85-1.384e+05 1.078e+05-1.348e+04-3.640e+04 937.62 6954.12 2.303e+04 1.671e+06 2.076e+04
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 48 47_RIS_M_001_Comb. SLU A1 1 47_RIS_M_002_Comb. SLU A1 2
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 49 47_RIS_V_001_Comb. SLU A1 1 47_RIS_N_001_Comb. SLU A1 1
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 50 47_RIS_N_002_Comb. SLU A1 2 47_RIS_M_003_Comb. SLU A2 3
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 51 47_RIS_V_003_Comb. SLU A2 3 47_RIS_N_003_Comb. SLU A2 3 Macro Tipo Angolo 1-X (gradi) 1 Guscio 0.0
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 52 M_G Cmb Nodo N max N min N 1 N 2 N 1-2 M max M min M 1 M 2 M 1-2 dan/cm dan/cm dan/cm dan/cm dan/cm dan dan dan dan dan 1 1 1 27.27-2.57-1.25 25.95-6.13-159.93-696.76-338.42-518.26 252.91 1 1 2 26.58-0.89 0.73 24.96 6.46-122.84-656.29-271.11-508.01-238.98 1 1 3 28.01-1.49-0.48 27.00-5.37-160.35-784.13-424.61-519.88 308.23 1 1 4 28.09 0.14 1.13 27.09 5.17-147.30-752.65-375.85-524.10-293.46 1 1 21-6.77-16.88-16.88-6.77-2.67e-03 5473.90-31.21 5468.20-25.50-177.15 1 1 22-6.78-16.95-16.95-6.78 2.69e-02 5463.75-30.93 5455.97-23.14 206.68 1 1 23 36.14-16.34-13.72 33.51-11.44-114.56-905.62-796.98-223.20-272.28 1 1 24-1.63-10.84-5.42-7.05 4.53 5435.77 390.57 5435.46 390.88-39.61 1 1 25-1.42-11.11-5.63-6.90-4.80 5417.86 386.80 5416.56 388.11 81.02 1 1 26 35.30-16.39-13.99 32.90 10.87-110.60-932.36-811.01-231.95 291.53 1 1 27 35.37-16.28-13.57 32.66 11.50-152.95-845.19-781.43-216.71 200.19 1 1 28-1.32-11.29-5.72-6.89-4.95 5388.05 373.24 5387.92 373.37 25.65 1 1 29-1.59-10.65-5.64-6.59 4.51 5356.95 367.36 5356.91 367.40 14.37 1 1 30 34.46-16.37-13.48 31.56-11.78-150.35-802.13-748.03-204.44-179.81 1 1 31-6.49-17.08-17.08-6.49 8.69e-02 5361.76-27.14 5356.56-21.94 167.25 1 1 32-6.34-16.71-16.71-6.35-0.22 5319.40-19.68 5315.63-15.92-141.66 1 14 1 22.26 0.96 2.38 20.85-5.31 31.59-440.57-33.94-375.04 163.23 1 14 2 20.03-0.92 0.66 18.45 5.53-277.46-577.47-436.06-418.87-149.76 1 14 3 20.32-5.20-4.69 19.81-3.58-230.89-794.58-596.94-428.53 268.97 1 14 4 22.23 1.19 1.75 21.67 3.38 119.60-507.31-17.67-370.05-259.25 1 14 21-5.81-14.70-14.69-5.82-0.18 4401.06-5.37 4396.84-1.15-136.35 1 14 22-5.18-17.06-17.04-5.20 0.41 4129.13-29.69 4118.70-19.25 208.03 1 14 23 29.30-10.94-8.56 26.92-9.49 31.40-509.57-353.85-124.32-244.93 1 14 24-1.40-8.02-3.72-5.70 3.16 4330.90 321.44 4330.55 321.79-37.31 1 14 25-2.27-9.08-6.29-5.06-3.35 4062.73 280.36 4059.81 283.28 105.13 1 14 26 26.25-16.25-14.24 24.24 9.02-135.18-969.03-880.98-223.23 256.27 1 14 27 28.05-9.15-7.26 26.16 8.16-72.46-412.31-361.26-123.51 121.42 1 14 28 0.51-8.60-2.58-5.51-4.31 4242.62 300.98 4242.58 301.02 12.94 1 14 29-1.10-8.38-4.65-4.83 3.64 3980.81 262.17 3980.02 262.96 53.92 1 14 30 25.07-13.96-12.06 23.16-8.41-186.08-834.27-817.34-203.01-103.39 1 14 31-4.95-9.65-9.61-5.00-0.46 4179.26-22.06 4176.38-19.18 109.97 1 14 32-4.28-10.67-10.66-4.28-0.12 3922.23-28.53 3920.66-26.97-78.53 1 26 1 22.90 2.37 4.83 20.45-6.66-181.21-434.55-215.14-400.61 86.28 1 26 2 22.12 3.28 6.25 19.15 6.87-226.48-434.76-257.49-403.74-74.15 1 26 3 20.49-7.51-7.33 20.31-2.24-69.18-761.81-427.02-403.96 346.12 1 26 4 21.04-3.82-3.65 20.87 2.04 64.61-633.73-184.94-384.18-334.66 1 26 21-6.23-22.01-21.95-6.29-0.99 4453.18 4.72 4444.50 13.39-196.26 1 26 22-6.05-23.17-23.12-6.10 0.95 4349.05-9.97 4333.15 5.93 262.75 1 26 23 29.22-15.04-12.07 26.25-11.06 33.89-710.42-523.72-152.81-322.65 1 26 24-3.59-8.23-6.26-5.56 2.29 4297.03 314.40 4294.87 316.56-92.77 1 26 25-3.44-9.10-7.28-5.26-2.64 4202.03 295.13 4195.01 302.15 165.51 1 26 26 27.76-16.87-14.20 25.09 10.58-23.40-871.59-706.23-188.77 336.03 1 26 27 26.58-8.64-7.37 25.31 6.58-153.93-545.22-540.73-158.42 41.66 1 26 28 1.91-8.85-1.62-5.31-5.05 4105.51 281.33 4105.04 281.81-42.56 1 26 29 1.18-8.22-2.07-4.97 4.47 4021.52 265.05 4018.04 268.53 114.26 1 26 30 25.23-9.87-8.48 23.84-6.84-172.68-644.16-642.75-174.08-25.67 1 26 31-2.80-4.91-3.62-4.09-1.03 3957.17-46.03 3956.18-45.04 63.08 1 26 32-2.87-4.26-3.32-3.81 0.65 3878.78-40.86 3878.75-40.83-10.79 1 46 1 21.81 9.70e-03 1.29 20.53-5.13-29.28-467.36-113.20-383.45 172.39 1 46 2 20.18-0.75 0.73 18.70 5.37-220.78-544.84-356.48-409.14-159.88 1 46 3 20.74-3.86-3.28 20.15-3.74-197.63-723.69-502.85-418.47 259.62 1 46 4 22.00 0.75 1.36 21.39 3.56 36.62-530.12-112.07-381.43-249.32 1 46 21-5.62-14.24-14.24-5.62-0.14 4337.88-11.43 4333.53-7.08-137.46 1 46 22-5.21-15.81-15.80-5.22 0.29 4157.76-27.18 4148.89-18.31 192.42 1 46 23 28.79-11.56-9.29 26.53-9.28-13.26-571.59-444.09-140.76-234.37 1 46 24-1.40-8.12-3.91-5.60 3.25 4279.97 314.27 4279.64 314.59-36.13 1 46 25-1.93-8.86-5.65-5.14-3.45 4100.37 286.55 4098.17 288.76 91.65 1 46 26 26.58-15.03-13.07 24.62 8.82-117.11-881.71-791.28-207.54 246.91 1 46 27 27.74-10.27-8.33 25.80 8.37-90.31-493.42-445.08-138.65 130.96 1 46 28-1.01e-03-8.61-3.18-5.44-4.15 4207.23 295.98 4207.18 296.03 14.10 1 46 29-1.11-8.31-4.50-4.91 3.59 4028.40 269.23 4027.97 269.66 40.42 1 46 30 25.55-13.43-11.43 23.55-8.60-164.36-755.73-732.97-187.12-113.76 1 46 31-4.96-10.71-10.69-4.98-0.29 4156.91-22.10 4153.71-18.90 115.63 1 46 32-4.48-11.27-11.27-4.48-0.13 3978.37-24.17 3976.46-22.26-87.37 1 58 1 22.19 1.14 3.08 20.26-6.08-170.87-461.31-231.71-400.47 118.19 1 58 2 21.48 2.24 4.59 19.13 6.30-186.58-452.76-239.87-399.47-106.51 1 58 3 20.81-5.53-5.22 20.51-2.80-83.39-711.45-392.55-402.29 313.99 1 58 4 21.17-2.63-2.34 20.88 2.61 8.83-619.58-220.48-390.26-302.52 1 58 21-5.93-19.34-19.30-5.97-0.70 4379.17-3.73 4371.86 3.58-178.85 1 58 22-5.81-20.15-20.12-5.84 0.67 4307.88-13.36 4295.41-0.89 231.82 1 58 23 28.76-14.34-11.67 26.09-10.39-6.46-707.06-554.38-159.14-289.23 1 58 24-2.94-8.24-5.66-5.51 2.65 4260.59 310.17 4259.18 311.58-74.59 1 58 25-2.82-8.84-6.39-5.28-2.96 4193.53 296.73 4188.86 301.40 134.85 1 58 26 27.58-15.55-13.14 25.17 9.92-40.67-821.66-677.39-184.94 303.08 1 58 27 26.74-9.82-8.32 25.24 7.26-148.06-575.78-562.29-161.56 74.77 1 58 28 1.01-8.78-2.46-5.30-4.68 4114.99 282.97 4114.84 283.13-24.38 1 58 29 0.46-8.18-2.73-5.00 4.17 4051.93 271.08 4050.08 272.93 83.59
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 53 1 58 30 25.62-10.63-9.00 23.99-7.51-160.87-626.95-619.38-168.44-58.92 1 58 31-4.14-6.67-6.46-4.35-0.70 4004.71-38.61 4003.03-36.92 82.52 1 58 32-4.05-6.21-6.13-4.13 0.41 3942.69-32.71 3942.29-32.32-39.68 1 78 1 22.26 0.96 2.38 20.85-5.31 31.59-440.57-33.94-375.04 163.23 1 78 2 20.03-0.92 0.66 18.45 5.53-277.46-577.47-436.06-418.87-149.76 1 78 3 20.32-5.20-4.69 19.81-3.58-230.89-794.58-596.94-428.53 268.97 1 78 4 22.23 1.19 1.75 21.67 3.38 119.60-507.31-17.67-370.05-259.25 1 78 21-5.81-14.70-14.69-5.82-0.18 4401.06-5.37 4396.84-1.15-136.35 1 78 22-5.18-17.06-17.04-5.20 0.41 4129.13-29.69 4118.70-19.25 208.03 1 78 23 29.30-10.94-8.56 26.92-9.49 31.40-509.57-353.85-124.32-244.93 1 78 24-1.40-8.02-3.72-5.70 3.16 4330.90 321.44 4330.55 321.79-37.31 1 78 25-2.27-9.08-6.29-5.06-3.35 4062.73 280.36 4059.81 283.28 105.13 1 78 26 26.25-16.25-14.24 24.24 9.02-135.18-969.03-880.98-223.23 256.27 1 78 27 28.05-9.15-7.26 26.16 8.16-72.46-412.31-361.26-123.51 121.42 1 78 28 0.51-8.60-2.58-5.51-4.31 4242.62 300.98 4242.58 301.02 12.94 1 78 29-1.10-8.38-4.65-4.83 3.64 3980.81 262.17 3980.02 262.96 53.92 1 78 30 25.07-13.96-12.06 23.16-8.41-186.08-834.27-817.34-203.01-103.39 1 78 31-4.95-9.65-9.61-5.00-0.46 4179.26-22.06 4176.38-19.18 109.97 1 78 32-4.28-10.67-10.66-4.28-0.12 3922.23-28.53 3920.66-26.97-78.53 1 90 1 22.90 2.37 4.83 20.45-6.66-181.21-434.55-215.14-400.61 86.28 1 90 2 22.12 3.28 6.25 19.15 6.87-226.48-434.76-257.49-403.74-74.15 1 90 3 20.49-7.51-7.33 20.31-2.24-69.18-761.81-427.02-403.96 346.12 1 90 4 21.04-3.82-3.65 20.87 2.04 64.61-633.73-184.94-384.18-334.66 1 90 21-6.23-22.01-21.95-6.29-0.99 4453.18 4.72 4444.50 13.39-196.26 1 90 22-6.05-23.17-23.12-6.10 0.95 4349.05-9.97 4333.15 5.93 262.75 1 90 23 29.22-15.04-12.07 26.25-11.06 33.89-710.42-523.72-152.81-322.65 1 90 24-3.59-8.23-6.26-5.56 2.29 4297.03 314.40 4294.87 316.56-92.77 1 90 25-3.44-9.10-7.28-5.26-2.64 4202.03 295.13 4195.01 302.15 165.51 1 90 26 27.76-16.87-14.20 25.09 10.58-23.40-871.59-706.23-188.77 336.03 1 90 27 26.58-8.64-7.37 25.31 6.58-153.93-545.22-540.73-158.42 41.66 1 90 28 1.91-8.85-1.62-5.31-5.05 4105.51 281.33 4105.04 281.81-42.56 1 90 29 1.18-8.22-2.07-4.97 4.47 4021.52 265.05 4018.04 268.53 114.26 1 90 30 25.23-9.87-8.48 23.84-6.84-172.68-644.16-642.75-174.08-25.67 1 90 31-2.80-4.91-3.62-4.09-1.03 3957.17-46.03 3956.18-45.04 63.08 1 90 32-2.87-4.26-3.32-3.81 0.65 3878.78-40.86 3878.75-40.83-10.79 1 100 1 20.97-1.97-0.96 19.96-4.72-123.02-535.97-260.32-398.66 194.54 1 100 2 20.44-0.69 0.56 19.20 4.97-94.49-504.83-208.54-390.78-183.83 1 100 3 21.55-1.15-0.37 20.77-4.13-123.35-603.18-326.62-399.90 237.10 1 100 4 21.61 0.11 0.87 20.84 3.98-113.31-578.96-289.12-403.15-225.74 1 100 21-5.21-12.98-12.98-5.21-2.06e-03 4210.70-24.01 4206.31-19.62-136.27 1 100 22-5.21-13.04-13.04-5.21 2.07e-02 4202.89-23.79 4196.90-17.80 158.98 1 100 23 27.80-12.57-10.55 25.78-8.80-88.12-696.63-613.06-171.69-209.45 1 100 24-1.25-8.34-4.17-5.42 3.49 4181.36 300.44 4181.12 300.68-30.47 1 100 25-1.09-8.54-4.33-5.31-3.69 4167.59 297.54 4166.58 298.54 62.32 1 100 26 27.15-12.60-10.76 25.31 8.36-85.08-717.20-623.86-178.42 224.26 1 100 27 27.20-12.52-10.44 25.12 8.85-117.65-650.15-601.10-166.70 153.99 1 100 28-1.01-8.69-4.40-5.30-3.81 4144.65 287.11 4144.55 287.21 19.73 1 100 29-1.22-8.19-4.34-5.07 3.47 4120.73 282.58 4120.70 282.61 11.06 1 100 30 26.51-12.60-10.37 24.28-9.06-115.65-617.02-575.41-157.26-138.32 1 100 31-4.99-13.14-13.13-4.99 6.68e-02 4124.43-20.88 4120.43-16.88 128.65 1 100 32-4.88-12.85-12.85-4.88-0.17 4091.84-15.14 4088.95-12.25-108.97 1 101 1 20.97-1.97-0.96 19.96-4.72-123.02-535.97-260.32-398.66 194.54 1 101 2 20.44-0.69 0.56 19.20 4.97-94.49-504.83-208.54-390.78-183.83 1 101 3 21.55-1.15-0.37 20.77-4.13-123.35-603.18-326.62-399.90 237.10 1 101 4 21.61 0.11 0.87 20.84 3.98-113.31-578.96-289.12-403.15-225.74 1 101 21-5.21-12.98-12.98-5.21-2.06e-03 4210.70-24.01 4206.31-19.62-136.27 1 101 22-5.21-13.04-13.04-5.21 2.07e-02 4202.89-23.79 4196.90-17.80 158.98 1 101 23 27.80-12.57-10.55 25.78-8.80-88.12-696.63-613.06-171.69-209.45 1 101 24-1.25-8.34-4.17-5.42 3.49 4181.36 300.44 4181.12 300.68-30.47 1 101 25-1.09-8.54-4.33-5.31-3.69 4167.59 297.54 4166.58 298.54 62.32 1 101 26 27.15-12.60-10.76 25.31 8.36-85.08-717.20-623.86-178.42 224.26 1 101 27 27.20-12.52-10.44 25.12 8.85-117.65-650.15-601.10-166.70 153.99 1 101 28-1.01-8.69-4.40-5.30-3.81 4144.65 287.11 4144.55 287.21 19.73 1 101 29-1.22-8.19-4.34-5.07 3.47 4120.73 282.58 4120.70 282.61 11.06 1 101 30 26.51-12.60-10.37 24.28-9.06-115.65-617.02-575.41-157.26-138.32 1 101 31-4.99-13.14-13.13-4.99 6.68e-02 4124.43-20.88 4120.43-16.88 128.65 1 101 32-4.88-12.85-12.85-4.88-0.17 4091.84-15.14 4088.95-12.25-108.97 1 102 1 20.97-1.97-0.96 19.96-4.72-123.02-535.97-260.32-398.66 194.54 1 102 2 20.44-0.69 0.56 19.20 4.97-94.49-504.83-208.54-390.78-183.83 1 102 3 21.55-1.15-0.37 20.77-4.13-123.35-603.18-326.62-399.90 237.10 1 102 4 21.61 0.11 0.87 20.84 3.98-113.31-578.96-289.12-403.15-225.74 1 102 21-5.21-12.98-12.98-5.21-2.06e-03 4210.70-24.01 4206.31-19.62-136.27 1 102 22-5.21-13.04-13.04-5.21 2.07e-02 4202.89-23.79 4196.90-17.80 158.98 1 102 23 27.80-12.57-10.55 25.78-8.80-88.12-696.63-613.06-171.69-209.45 1 102 24-1.25-8.34-4.17-5.42 3.49 4181.36 300.44 4181.12 300.68-30.47 1 102 25-1.09-8.54-4.33-5.31-3.69 4167.59 297.54 4166.58 298.54 62.32 1 102 26 27.15-12.60-10.76 25.31 8.36-85.08-717.20-623.86-178.42 224.26 1 102 27 27.20-12.52-10.44 25.12 8.85-117.65-650.15-601.10-166.70 153.99 1 102 28-1.01-8.69-4.40-5.30-3.81 4144.65 287.11 4144.55 287.21 19.73
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 54 1 102 29-1.22-8.19-4.34-5.07 3.47 4120.73 282.58 4120.70 282.61 11.06 1 102 30 26.51-12.60-10.37 24.28-9.06-115.65-617.02-575.41-157.26-138.32 1 102 31-4.99-13.14-13.13-4.99 6.68e-02 4124.43-20.88 4120.43-16.88 128.65 1 102 32-4.88-12.85-12.85-4.88-0.17 4091.84-15.14 4088.95-12.25-108.97 M_G N max N min N 1 N 2 N 1-2 M max M min M 1 M 2 M 1-2 -23.17-23.12-7.05-11.78-969.03-880.98-524.10-334.66 36.14 6.25 33.51 11.50 5473.90 5468.20 390.88 346.12 Macro Tipo Angolo 1-X (gradi) 3 Guscio 0.0 M_G Cmb Nodo N max N min N 1 N 2 N 1-2 M max M min M 1 M 2 M 1-2 dan/cm dan/cm dan/cm dan/cm dan/cm dan dan dan dan dan 3 1 5-0.84-38.41-38.21-1.04 2.72-971.42-1.402e+04-1.401e+04-974.09-186.34 3 1 6-0.43-38.65-38.49-0.59-2.46-941.51-1.389e+04-1.388e+04-946.94 264.95 3 1 7 71.85-27.20 16.66 27.99 49.20 7467.17-67.11 7407.41-7.35-668.35 3 1 8 69.65-28.10 15.20 26.34-48.55 7464.71-63.91 7404.99-4.20 667.83 3 1 9 72.52-28.45 15.36 28.71-50.04 7616.84-71.60 7544.52 0.72 742.14 3 1 10 73.37-27.26 17.41 28.70 50.00 7576.66-70.91 7505.51 0.24-734.21 3 1 11-0.99-38.46-38.31-1.14-2.39-976.11-1.405e+04-1.404e+04-984.24 325.94 3 1 12-0.71-38.46-38.23-0.94 2.94-997.16-1.400e+04-1.399e+04-1002.43-261.92 3 1 13 22.78-75.43-75.19 22.53 4.89 7737.87 1788.43 7696.42 1829.88 494.86 3 1 14-4.41-59.13-57.66-5.88-8.83 527.56-1.439e+04-1.437e+04 501.43-623.75 3 1 15 21.99-74.67-74.50 21.82-4.09 7664.29 1777.24 7637.76 1803.77-394.31 3 1 16-4.27-59.09-57.68-5.69 8.69 497.21-1.417e+04-1.413e+04 464.66 690.11 3 1 17 20.46-75.09-74.88 20.24 4.57 7663.53 1774.46 7639.55 1798.43 374.98 3 1 18 21.93-75.33-75.09 21.68-4.87 7728.12 1773.99 7686.12 1815.99-498.32 3 1 19-4.62-59.65-58.15-6.12 8.96 526.76-1.445e+04-1.442e+04 492.13 719.48 3 1 20-4.64-59.19-57.70-6.12-8.89 520.89-1.442e+04-1.439e+04 489.55-683.54 3 16 5-0.62-29.39-29.19-0.82 2.40-762.88-1.090e+04-1.090e+04-765.43-160.76 3 16 6-0.19-31.16-31.02-0.33-2.10-707.71-1.056e+04-1.055e+04-711.06 181.64 3 16 7 55.19-21.73 12.38 21.08 38.21 5532.19-75.30 5487.83-30.94-496.77 3 16 8 52.34-23.79 8.92 19.63-37.68 5991.51-16.80 5950.54 24.17 494.45 3 16 9 57.18-19.27 15.14 22.77-38.04 5563.49-95.02 5500.97-32.50 591.51 3 16 10 56.37-20.62 13.27 22.48 38.22 6087.45-24.57 6031.76 31.12-580.76 3 16 11-0.95-28.07-27.99-1.03-1.45-770.67-1.094e+04-1.093e+04-776.01 232.97 3 16 12-0.52-29.83-29.67-0.67 2.13-748.36-1.064e+04-1.064e+04-753.43-223.98 3 16 13 18.07-55.76-55.50 17.80 4.41 5682.90 1322.16 5645.01 1360.05 404.71 3 16 14-3.63-47.07-46.03-4.67-6.65 401.58-1.118e+04-1.116e+04 381.16-485.83 3 16 15 16.88-56.22-56.13 16.79-2.55 5656.69 1323.63 5638.09 1342.23-283.25 3 16 16-3.47-48.17-47.21-4.43 6.48 389.25-1.078e+04-1.075e+04 364.84 521.53 3 16 17 15.27-59.90-59.78 15.14 3.08 6148.09 1413.94 6133.02 1429.01 266.69 3 16 18 16.86-59.31-59.09 16.63-4.13 6202.20 1410.34 6168.39 1444.15-401.09 3 16 19-3.32-42.99-41.63-4.68 7.21 390.88-1.126e+04-1.124e+04 366.99 527.09 3 16 20-3.33-44.16-42.97-4.52-6.87 412.48-1.096e+04-1.094e+04 385.29-555.45 3 19 5-0.67-29.71-29.60-0.78 1.79-731.57-1.066e+04-1.066e+04-733.17-125.92 3 19 6-0.48-28.30-28.20-0.58-1.68-740.69-1.081e+04-1.080e+04-745.77 225.98 3 19 7 55.35-20.12 13.25 21.98 37.48 5955.76-27.95 5908.18 19.63-531.47 3 19 8 54.84-19.47 14.47 20.90-37.02 5493.18-82.05 5441.76-30.63 532.98 3 19 9 54.42-24.54 8.49 21.40-38.95 6155.44-15.85 6105.99 33.60 550.25 3 19 10 56.51-21.33 13.51 21.67 38.70 5568.97-84.54 5515.18-30.76-548.79 3 19 11-0.57-31.11-30.94-0.73-2.23-730.95-1.067e+04-1.066e+04-738.21 268.48 3 19 12-0.57-29.34-29.14-0.77 2.39-785.60-1.090e+04-1.089e+04-788.77-178.97 3 19 13 16.99-60.30-60.17 16.86 3.12 6222.32 1428.47 6195.64 1455.15 356.61 3 19 14-3.15-43.90-42.68-4.37-6.94 410.04-1.096e+04-1.094e+04 390.27-473.78 3 19 15 16.96-58.66-58.48 16.78-3.75 6134.55 1410.57 6112.31 1432.81-323.38 3 19 16-3.08-42.76-41.52-4.31 6.89 375.69-1.102e+04-1.099e+04 350.02 540.18 3 19 17 16.22-55.63-55.42 16.00 3.95 5642.50 1315.46 5620.14 1337.81 310.20 3 19 18 16.88-56.59-56.43 16.72-3.35 5687.22 1318.87 5656.41 1349.68-365.55 3 19 19-3.75-48.81-47.83-4.74 6.58 419.71-1.098e+04-1.095e+04 390.14 579.79 3 19 20-3.80-46.91-45.81-4.90-6.80 389.10-1.122e+04-1.120e+04 367.86-496.14 3 48 5-0.63-29.48-29.30-0.81 2.30-757.33-1.086e+04-1.086e+04-759.70-154.60 3 48 6-0.23-30.70-30.56-0.37-2.05-713.41-1.060e+04-1.060e+04-717.04 189.27 3 48 7 55.17-21.54 12.44 21.19 38.10 5607.56-66.77 5562.81-22.02-501.90 3 48 8 52.74-23.09 9.82 19.84-37.59 5904.97-27.93 5862.48 14.56 500.29 3 48 9 56.72-20.11 14.07 22.54-38.18 5665.10-81.30 5604.87-21.07 585.23 3 48 10 56.43-20.66 13.39 22.38 38.28 5996.47-35.16 5940.93 20.37-576.08 3 48 11-0.89-28.56-28.47-0.98-1.58-763.86-1.089e+04-1.089e+04-769.51 239.24 3 48 12-0.53-29.71-29.55-0.69 2.16-754.96-1.069e+04-1.068e+04-759.67-216.24 3 48 13 17.88-56.53-56.29 17.64 4.20 5776.24 1340.72 5740.35 1376.61 397.39 3 48 14-3.56-46.63-45.57-4.63-6.69 403.40-1.114e+04-1.112e+04 383.08-483.85 3 48 15 16.86-56.67-56.57 16.76-2.74 5740.58 1338.98 5721.50 1358.06-289.15 3 48 16-3.42-47.33-46.33-4.42 6.54 387.09-1.082e+04-1.079e+04 362.51 524.27 3 48 17 15.43-59.18-59.04 15.29 3.20 6059.96 1397.03 6043.89 1413.10 273.28 3 48 18 16.88-58.82-58.60 16.67-4.03 6112.22 1394.22 6078.75 1427.68-395.92 3 48 19-3.40-43.88-42.59-4.68 7.11 395.54-1.121e+04-1.119e+04 370.70 536.47 3 48 20-3.40-44.53-43.35-4.58-6.87 408.10-1.101e+04-1.098e+04 382.00-545.31
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 55 3 51 5-0.67-29.62-29.49-0.79 1.89-737.14-1.070e+04-1.070e+04-738.89-132.08 3 51 6-0.43-28.76-28.66-0.54-1.74-735.03-1.076e+04-1.076e+04-739.79 218.35 3 51 7 55.37-20.31 13.20 21.87 37.59 5880.40-36.49 5833.20 10.71-526.34 3 51 8 54.42-20.15 13.58 20.69-37.11 5579.43-70.64 5529.81-21.02 527.15 3 51 9 54.86-23.68 9.55 21.62-38.81 6053.44-29.18 6002.08 22.17 556.53 3 51 10 56.45-21.29 13.39 21.77 38.64 5659.94-73.94 5606.01-20.01-553.47 3 51 11-0.63-30.61-30.46-0.78-2.10-737.81-1.072e+04-1.071e+04-744.70 262.21 3 51 12-0.56-29.46-29.26-0.75 2.36-779.07-1.085e+04-1.085e+04-782.53-186.71 3 51 13 17.17-59.53-59.38 17.02 3.32 6128.54 1410.35 6100.30 1438.59 363.93 3 51 14-3.22-44.34-43.14-4.42-6.90 408.23-1.100e+04-1.098e+04 388.35-475.76 3 51 15 16.97-58.21-58.04 16.80-3.56 6050.65 1395.23 6028.89 1416.98-317.48 3 51 16-3.14-43.59-42.40-4.33 6.83 377.85-1.098e+04-1.095e+04 352.35 537.44 3 51 17 16.05-56.36-56.15 15.85 3.83 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22.08-38.49 5859.10-55.08 5803.48 0.55 570.88 3 100 10 56.44-20.97 13.39 22.08 38.46 5828.20-54.55 5773.47 0.18-564.78 3 100 11-0.76-29.58-29.47-0.88-1.84-750.85-1.081e+04-1.080e+04-757.11 250.73 3 100 12-0.55-29.58-29.41-0.72 2.26-767.04-1.077e+04-1.076e+04-771.10-201.48 3 100 13 17.52-58.02-57.84 17.33 3.76 5952.21 1375.72 5920.32 1407.60 380.66 3 100 14-3.39-45.48-44.36-4.52-6.79 405.81-1.107e+04-1.105e+04 385.72-479.81 3 100 15 16.92-57.44-57.30 16.78-3.15 5895.61 1367.11 5875.20 1387.52-303.32 3 100 16-3.29-45.45-44.37-4.37 6.69 382.47-1.090e+04-1.087e+04 357.43 530.86 3 100 17 15.74-57.76-57.60 15.57 3.51 5895.02 1364.97 5876.58 1383.41 288.45 3 100 18 16.87-57.95-57.76 16.68-3.74 5944.71 1364.61 5912.40 1396.91-383.32 3 100 19-3.55-45.88-44.73-4.71 6.90 405.20-1.112e+04-1.109e+04 378.56 553.44 3 100 20-3.57-45.53-44.39-4.71-6.84 400.68-1.109e+04-1.107e+04 376.58-525.80 3 101 5-0.65-29.55-29.40-0.80 2.09-747.25-1.078e+04-1.078e+04-749.30-143.34 3 101 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ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 56 3 101 20-3.57-45.53-44.39-4.71-6.84 400.68-1.109e+04-1.107e+04 376.58-525.80 3 102 5-0.65-29.55-29.40-0.80 2.09-747.25-1.078e+04-1.078e+04-749.30-143.34 3 102 6-0.33-29.73-29.61-0.46-1.89-724.24-1.068e+04-1.068e+04-728.41 203.81 3 102 7 55.27-20.92 12.82 21.53 37.85 5743.98-51.63 5698.01-5.66-514.12 3 102 8 53.57-21.62 11.70 20.26-37.35 5742.08-49.16 5696.15-3.23 513.72 3 102 9 55.78-21.89 11.81 22.08-38.49 5859.10-55.08 5803.48 0.55 570.88 3 102 10 56.44-20.97 13.39 22.08 38.46 5828.20-54.55 5773.47 0.18-564.78 3 102 11-0.76-29.58-29.47-0.88-1.84-750.85-1.081e+04-1.080e+04-757.11 250.73 3 102 12-0.55-29.58-29.41-0.72 2.26-767.04-1.077e+04-1.076e+04-771.10-201.48 3 102 13 17.52-58.02-57.84 17.33 3.76 5952.21 1375.72 5920.32 1407.60 380.66 3 102 14-3.39-45.48-44.36-4.52-6.79 405.81-1.107e+04-1.105e+04 385.72-479.81 3 102 15 16.92-57.44-57.30 16.78-3.15 5895.61 1367.11 5875.20 1387.52-303.32 3 102 16-3.29-45.45-44.37-4.37 6.69 382.47-1.090e+04-1.087e+04 357.43 530.86 3 102 17 15.74-57.76-57.60 15.57 3.51 5895.02 1364.97 5876.58 1383.41 288.45 3 102 18 16.87-57.95-57.76 16.68-3.74 5944.71 1364.61 5912.40 1396.91-383.32 3 102 19-3.55-45.88-44.73-4.71 6.90 405.20-1.112e+04-1.109e+04 378.56 553.44 3 102 20-3.57-45.53-44.39-4.71-6.84 400.68-1.109e+04-1.107e+04 376.58-525.80 M_G N max N min N 1 N 2 N 1-2 M max M min M 1 M 2 M 1-2 -75.43-75.19-6.12-50.04-1.445e+04-1.442e+04-1002.43-734.21 73.37 17.41 28.71 50.00 7737.87 7696.42 1829.88 742.14 Elem. 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ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 57 28 38.85 2.54-14.07-2.07-9.45 7.44 4170.26 283.41 4169.81 283.86 41.67 24 39.14 3.12-14.56-1.80-9.65-7.92 4205.02 297.30 4204.09 298.23-60.18 23 5.77 28.72-13.11-10.69 26.31 9.75-211.11-626.59-600.64-237.06-100.54 3 1 1 6.97 27.27-2.57-1.25 25.95-6.13-159.93-696.76-338.42-518.26 252.91 31 50.44-15.87-27.09-26.78-16.18 1.84 5240.88 133.59 5231.37 143.10 220.15 28 51.53 14.92-27.80 0.47-13.36-20.21 5480.19 301.34 5479.87 301.66-40.45 27 11.49 51.43-32.68-13.11 31.85 35.54 11.13-936.57-796.65-128.79 336.19 3 10 1 5.34 22.38 1.90 3.36 20.92-5.27 70.12-430.16 10.00-370.03 162.67 31 41.02-12.26-16.64-16.46-12.44 0.86 4300.21 146.89 4296.72 150.38 120.34 28 42.09 14.14-20.99 3.60-10.45-16.10 4472.17 267.47 4470.71 268.93-78.25 27 6.86 40.44-21.90-6.67 25.22 26.78 52.94-486.30-359.55-73.81 228.66 3 42 1 5.21 21.88 0.64 1.95 20.58-5.11-5.17-459.02-84.09-380.09 172.02 31 40.24-12.25-18.00-17.81-12.44 1.03 4206.43 132.02 4201.91 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ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 58 5 101 28 38.28 7.05-14.82-6.39-1.37-10.64 4105.06 301.07 4105.06 301.07 0.89 29 38.09 6.73-14.48-6.42-1.33 10.30 4082.97 296.51 4082.83 296.66 23.51 25 38.43 7.03-14.75-6.40-1.33-10.59 4125.21 315.74 4124.99 315.96 29.06 24 38.55 6.77-14.49-6.33-1.39 10.34 4140.55 316.83 4140.55 316.83-2.24 5 102 28 38.28 7.05-14.82-6.39-1.37-10.64 4105.06 301.07 4105.06 301.07 0.89 29 38.09 6.73-14.48-6.42-1.33 10.30 4082.97 296.51 4082.83 296.66 23.51 25 38.43 7.03-14.75-6.40-1.33-10.59 4125.21 315.74 4124.99 315.96 29.06 24 38.55 6.77-14.49-6.33-1.39 10.34 4140.55 316.83 4140.55 316.83-2.24 6 1 24 50.01 1.39-13.89-12.37-0.13-4.57 5367.51 444.41 5365.64 446.27-95.85 25 49.86 1.31-13.77-12.46 2.69e-03 4.24 5347.22 434.78 5343.59 438.41 133.58 22 54.86 3.36-7.28-7.11 3.19-1.34 5580.91-188.48 5577.71-185.29 135.68 21 55.06 3.44-7.03-6.87 3.28 1.32 5600.57-193.14 5598.58-191.15-107.30 6 30 24 39.89 1.07-12.79-11.97 0.24-3.27 4271.34 351.71 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ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 59 25 41.38 4.73-14.62-0.33-9.56 8.50 4454.54 348.04 4451.49 351.09 112.02 8 100 29 38.61 3.00-14.16-2.01-9.15-7.80 4144.41 279.09 4144.39 279.11-7.70 30 5.37 27.48-13.09-10.71 25.11 9.53-220.30-568.83-565.05-224.07-36.07 26 5.89 28.34-13.47-10.88 25.74-10.09-207.19-643.83-610.09-240.92 116.58 25 39.03 2.80-14.31-2.07-9.45 7.72 4193.12 294.78 4190.91 296.99 92.75 8 101 29 38.61 3.00-14.16-2.01-9.15-7.80 4144.41 279.09 4144.39 279.11-7.70 30 5.37 27.48-13.09-10.71 25.11 9.53-220.30-568.83-565.05-224.07-36.07 26 5.89 28.34-13.47-10.88 25.74-10.09-207.19-643.83-610.09-240.92 116.58 25 39.03 2.80-14.31-2.07-9.45 7.72 4193.12 294.78 4190.91 296.99 92.75 8 102 29 38.61 3.00-14.16-2.01-9.15-7.80 4144.41 279.09 4144.39 279.11-7.70 30 5.37 27.48-13.09-10.71 25.11 9.53-220.30-568.83-565.05-224.07-36.07 26 5.89 28.34-13.47-10.88 25.74-10.09-207.19-643.83-610.09-240.92 116.58 25 39.03 2.80-14.31-2.07-9.45 7.72 4193.12 294.78 4190.91 296.99 92.75 9 1 25 51.75 14.68-27.32 0.95-13.58-19.70 5512.16 316.99 5511.97 317.19 32.14 26 12.77 51.05-32.55-13.84 32.34 34.85 59.01-1038.61-828.90-150.70 431.51 3 7.67 28.01-1.49-0.48 27.00-5.37-160.35-784.13-424.61-519.88 308.23 22 51.51-16.55-26.99-26.80-16.74 1.39 5349.02 124.20 5334.22 139.00 277.68 9 16 25 42.19 12.00-19.84 2.52-10.36-14.56 4496.54 275.20 4496.11 275.64 42.83 26 8.98 41.14-23.73-8.65 26.06 27.40 160.64-628.41-381.89-85.89 365.71 3 6.30 22.18-0.07 0.50 21.60-3.54 101.28-523.25-55.17-366.80 270.61 22 42.06-12.64-20.33-19.95-13.02 1.67 4387.75 128.93 4375.13 141.55 231.49 9 48 25 41.36 11.69-20.22 1.86-10.38-14.74 4407.23 264.14 4406.88 264.49 38.18 26 9.24 40.51-24.24-9.38 25.65 27.23 118.39-685.53-470.90-96.24 355.65 3 6.07 21.95-0.51 0.12 21.32-3.71 20.76-548.52-149.58-378.18 260.68 22 41.21-12.68-20.56-20.27-12.97 1.49 4292.87 117.06 4280.50 129.43 226.94 9 80 25 42.19 12.00-19.84 2.52-10.36-14.56 4496.54 275.20 4496.11 275.64 42.83 26 8.98 41.14-23.73-8.65 26.06 27.40 160.64-628.41-381.89-85.89 365.71 3 6.30 22.18-0.07 0.50 21.60-3.54 101.28-523.25-55.17-366.80 270.61 22 42.06-12.64-20.33-19.95-13.02 1.67 4387.75 128.93 4375.13 141.55 231.49 9 100 25 39.81 11.29-21.01 0.73-10.45-15.16 4240.13 243.84 4239.97 243.99 24.72 26 9.82 39.27-25.04-10.65 24.87 26.81 45.39-798.93-637.62-115.93 331.93 3 5.90 21.55-1.15-0.37 20.77-4.13-123.35-603.18-326.62-399.90 237.10 22 39.62-12.73-20.76-20.61-12.88 1.07 4114.63 95.54 4103.25 106.92 213.60 9 101 25 39.81 11.29-21.01 0.73-10.45-15.16 4240.13 243.84 4239.97 243.99 24.72 26 9.82 39.27-25.04-10.65 24.87 26.81 45.39-798.93-637.62-115.93 331.93 3 5.90 21.55-1.15-0.37 20.77-4.13-123.35-603.18-326.62-399.90 237.10 22 39.62-12.73-20.76-20.61-12.88 1.07 4114.63 95.54 4103.25 106.92 213.60 9 102 25 39.81 11.29-21.01 0.73-10.45-15.16 4240.13 243.84 4239.97 243.99 24.72 26 9.82 39.27-25.04-10.65 24.87 26.81 45.39-798.93-637.62-115.93 331.93 3 5.90 21.55-1.15-0.37 20.77-4.13-123.35-603.18-326.62-399.90 237.10 22 39.62-12.73-20.76-20.61-12.88 1.07 4114.63 95.54 4103.25 106.92 213.60 10 1 1 32.34 42.18-291.56-4.08-245.29-115.33 256.82-958.61 67.23-769.02-441.01 27 20.86 33.32-239.69-6.62-199.76 96.47 251.13-602.00 226.10-576.98-143.95 15 115.43 4.10-264.60-24.69-235.81-83.11-1575.34-7609.63-1581.40-7603.57 191.21 7 123.45 22.96-256.21-15.70-217.54 96.43-268.69-7599.72-288.41-7580.00 379.65 10 35 1 26.49 32.49-236.19-4.19-199.51-92.24 194.07-808.31 40.59-654.83-360.95 27 16.42 22.97-185.12-4.72-157.43 70.68 196.55-495.73 170.31-469.50-132.19 15 89.34 4.83-209.19-19.11-185.24-67.46-1211.73-5880.54-1218.10-5874.17 172.35 7 96.39 12.60-204.41-13.55-178.25 70.65-213.31-5911.35-231.00-5893.66 317.05 10 67 1 26.01 32.51-232.64-3.87-196.26-91.23 195.12-787.39 43.87-636.14-354.58 27 16.30 23.73-184.82-4.83-156.26 71.70 195.48-486.04 171.37-461.93-125.90 15 89.17 4.37-207.49-19.06-184.05-66.44-1211.78-5872.56-1217.62-5866.72 164.80 7 95.96 14.06-202.14-13.11-174.97 71.66-211.38-5892.00-228.30-5875.08 309.57 10 99 1 26.49 32.49-236.19-4.19-199.51-92.24 194.07-808.31 40.59-654.83-360.95 27 16.42 22.97-185.12-4.72-157.43 70.68 196.55-495.73 170.31-469.50-132.19 15 89.34 4.83-209.19-19.11-185.24-67.46-1211.73-5880.54-1218.10-5874.17 172.35 7 96.39 12.60-204.41-13.55-178.25 70.65-213.31-5911.35-231.00-5893.66 317.05 10 100 1 24.88 32.45-224.28-3.14-188.69-88.71 197.55-737.39 51.71-591.55-339.24 27 16.05 25.63-184.38-5.09-153.66 74.21 193.18-463.08 173.93-443.83-110.73 15 88.79 3.16-203.54-18.99-181.39-63.93-1211.80-5853.57-1216.46-5848.90 147.09 7 94.96 17.66-197.08-12.08-167.34 74.18-206.69-5845.94-221.85-5830.77 292.04 10 101 1 24.88 32.45-224.28-3.14-188.69-88.71 197.55-737.39 51.71-591.55-339.24 27 16.05 25.63-184.38-5.09-153.66 74.21 193.18-463.08 173.93-443.83-110.73 15 88.79 3.16-203.54-18.99-181.39-63.93-1211.80-5853.57-1216.46-5848.90 147.09 7 94.96 17.66-197.08-12.08-167.34 74.18-206.69-5845.94-221.85-5830.77 292.04 10 102 1 24.88 32.45-224.28-3.14-188.69-88.71 197.55-737.39 51.71-591.55-339.24 27 16.05 25.63-184.38-5.09-153.66 74.21 193.18-463.08 173.93-443.83-110.73 15 88.79 3.16-203.54-18.99-181.39-63.93-1211.80-5853.57-1216.46-5848.90 147.09 7 94.96 17.66-197.08-12.08-167.34 74.18-206.69-5845.94-221.85-5830.77 292.04 11 1 27 22.74 36.07-262.76-11.38-215.31-109.22 1.02-640.53-3.22-636.28-52.00 23 23.31 34.45-265.75-11.93-219.36 108.50 11.39-638.68-4.22-623.07 99.52 13 115.48 22.50-254.45-21.20-210.75-100.95-1344.97-7573.19-1345.92-7572.25-76.60 15 114.83 23.79-254.89-21.17-209.93 102.51-1334.55-7529.17-1335.16-7528.57 61.19 11 30 27 16.52 24.52-195.85-8.10-163.23-78.26 3.22-462.62 2.88-462.27-12.64 23 19.03 29.56-212.06-9.79-172.71 89.22 12.35-526.16-8.52-505.29 103.94 13 89.40 11.93-195.15-17.10-166.12-71.90-1038.68-5852.52-1040.43-5850.77-91.62 15 87.82 23.40-198.35-15.81-159.13 84.61-1021.47-5764.04-1021.51-5763.99 14.34 11 62 27 16.81 25.50-197.69-8.30-163.90-80.00 2.19-471.25 1.29-470.35-20.67 23 18.70 28.63-209.73-9.61-171.49 87.48 11.11-515.70-6.96-497.62 95.90
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 60 13 89.23 13.54-195.28-16.86-164.89-73.64-1037.53-5844.52-1038.93-5843.12-81.86 15 87.97 21.86-197.59-15.94-159.78 82.87-1023.04-5772.21-1023.16-5772.08 24.11 11 94 27 16.52 24.52-195.85-8.10-163.23-78.26 3.22-462.62 2.88-462.27-12.64 23 19.03 29.56-212.06-9.79-172.71 89.22 12.35-526.16-8.52-505.29 103.94 13 89.40 11.93-195.15-17.10-166.12-71.90-1038.68-5852.52-1040.43-5850.77-91.62 15 87.82 23.40-198.35-15.81-159.13 84.61-1021.47-5764.04-1021.51-5763.99 14.34 11 100 27 17.49 27.75-202.12-8.75-165.62-84.01 0.79-492.71-2.48-489.45-40.00 23 17.93 26.50-204.42-9.18-168.74 83.46 8.76-491.29-3.24-479.29 76.56 13 88.83 17.31-195.73-16.30-162.12-77.66-1034.60-5825.53-1035.32-5824.81-58.92 15 88.33 18.30-196.07-16.29-161.49 78.85-1026.58-5791.67-1027.04-5791.21 47.07 11 101 27 17.49 27.75-202.12-8.75-165.62-84.01 0.79-492.71-2.48-489.45-40.00 23 17.93 26.50-204.42-9.18-168.74 83.46 8.76-491.29-3.24-479.29 76.56 13 88.83 17.31-195.73-16.30-162.12-77.66-1034.60-5825.53-1035.32-5824.81-58.92 15 88.33 18.30-196.07-16.29-161.49 78.85-1026.58-5791.67-1027.04-5791.21 47.07 11 102 27 17.49 27.75-202.12-8.75-165.62-84.01 0.79-492.71-2.48-489.45-40.00 23 17.93 26.50-204.42-9.18-168.74 83.46 8.76-491.29-3.24-479.29 76.56 13 88.83 17.31-195.73-16.30-162.12-77.66-1034.60-5825.53-1035.32-5824.81-58.92 15 88.33 18.30-196.07-16.29-161.49 78.85-1026.58-5791.67-1027.04-5791.21 47.07 12 1 12 131.24 10.72-22.29-14.09 2.52 14.26-1251.38-1.419e+04-1.419e+04-1256.82-265.30 18 71.69 21.78-100.03-99.46 21.21-8.31 7811.17 1914.91 7749.90 1976.19-597.96 10 73.62 73.37-27.26 17.41 28.70 50.00 7576.66-70.91 7505.51 0.24-734.21 20 142.38-6.22-84.37-74.73-15.85-25.69 582.31-1.423e+04-1.414e+04 492.45-1150.24 12 14 12 103.32 8.32-15.15-8.62 1.80 10.51-1000.16-1.119e+04-1.119e+04-1003.96-196.63 18 52.67 17.29-74.69-74.18 16.78-6.85 5745.01 1438.68 5690.30 1493.40-482.31 10 53.91 57.86-18.39 16.72 22.76 38.00 5532.54-94.45 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85.26-1594.09-7659.86-1601.25-7652.70-208.26 13 30 23 16.19 23.61-187.21-5.09-158.51-72.29 215.78-502.48 171.83-458.53 172.15 4 27.08 33.04-245.00-4.57-207.40 95.09 220.05-802.95 42.98-625.88 387.02 9 98.00 13.18-211.65-13.74-184.73-72.99-220.02-5999.17-238.09-5981.10-322.66 13 89.89 5.44-211.64-19.41-186.79 69.11-1226.02-5919.30-1233.37-5911.96-185.47 13 62 23 16.06 24.38-186.92-5.19-157.35-73.31 214.25-492.32 172.89-450.97 165.86 4 26.61 33.06-241.45-4.25-204.14 94.07 221.18-782.11 46.26-607.19 380.65 9 97.58 14.64-209.38-13.30-181.45-74.01-218.09-5979.82-235.39-5962.52-315.18 13 89.72 4.97-209.94-19.36-185.60 68.10-1226.12-5911.28-1232.88-5904.52-177.91 13 94 23 16.19 23.61-187.21-5.09-158.51-72.29 215.78-502.48 171.83-458.53 172.15 4 27.08 33.04-245.00-4.57-207.40 95.09 220.05-802.95 42.98-625.88 387.02 9 98.00 13.18-211.65-13.74-184.73-72.99-220.02-5999.17-238.09-5981.10-322.66 13 89.89 5.44-211.64-19.41-186.79 69.11-1226.02-5919.30-1233.37-5911.96-185.47 13 100 23 15.77 26.30-186.50-5.46-154.74-75.82 210.73-468.15 175.45-432.86 150.70 4 25.48 32.99-233.09-3.52-196.57 91.56 223.80-732.30 54.10-562.60 365.31 9 96.58 18.23-204.30-12.26-173.81-76.52-213.41-5933.74-228.94-5918.21-297.65 13 89.34 3.75-205.98-19.29-182.94 65.59-1226.23-5892.20-1231.73-5886.69-160.20 13 101 23 15.77 26.30-186.50-5.46-154.74-75.82 210.73-468.15 175.45-432.86 150.70 4 25.48 32.99-233.09-3.52-196.57 91.56 223.80-732.30 54.10-562.60 365.31 9 96.58 18.23-204.30-12.26-173.81-76.52-213.41-5933.74-228.94-5918.21-297.65 13 89.34 3.75-205.98-19.29-182.94 65.59-1226.23-5892.20-1231.73-5886.69-160.20 13 102 23 15.77 26.30-186.50-5.46-154.74-75.82 210.73-468.15 175.45-432.86 150.70 4 25.48 32.99-233.09-3.52-196.57 91.56 223.80-732.30 54.10-562.60 365.31 9 96.58 18.23-204.30-12.26-173.81-76.52-213.41-5933.74-228.94-5918.21-297.65 13 89.34 3.75-205.98-19.29-182.94 65.59-1226.23-5892.20-1231.73-5886.69-160.20 14 1 2 31.13 39.86-281.09-3.87-237.36-110.11 901.44-283.27-73.29 691.46 452.41 30 20.00 31.44-230.86-5.72-193.70 91.46 569.61-268.93-238.47 539.16 156.88 17 115.47 2.13-258.86-24.35-232.38-78.81 7623.59 1582.82 1587.55 7618.87-168.82 8 123.42 21.07-240.57-14.95-204.55 90.15 7649.11 274.72 292.78 7631.05-364.46 14 25 2 25.54 30.71-228.14-4.02-193.41-88.23 764.07-214.15-45.26 595.18 369.72
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 61 30 15.78 21.58-178.38-4.03-152.77 66.83 471.43-210.84-179.82 440.41 142.13 17 89.36 3.29-204.75-18.85-182.61-64.15 5891.09 1217.67 1222.82 5885.94-155.13 8 96.36 11.17-192.40-12.97-168.26 65.82 5949.24 218.05 234.37 5932.92-305.37 14 57 2 25.07 30.73-224.59-3.71-190.15-87.21 743.23-215.28-48.54 576.49 363.35 30 15.66 22.33-178.07-4.13-151.61 67.84 461.56-209.61-180.89 432.84 135.84 17 89.20 2.83-203.05-18.81-181.42-63.14 5883.16 1217.67 1222.34 5878.49-147.57 8 95.94 12.62-190.13-12.53-164.97 66.83 5929.92 216.09 231.66 5914.35-297.88 14 89 2 25.54 30.71-228.14-4.02-193.41-88.23 764.07-214.15-45.26 595.18 369.72 30 15.78 21.58-178.38-4.03-152.77 66.83 471.43-210.84-179.82 440.41 142.13 17 89.36 3.29-204.75-18.85-182.61-64.15 5891.09 1217.67 1222.82 5885.94-155.13 8 96.36 11.17-192.40-12.97-168.26 65.82 5949.24 218.05 234.37 5932.92-305.37 14 100 2 23.94 30.66-216.22-2.98-182.58-84.70 693.41-217.90-56.38 531.89 348.00 30 15.38 24.18-177.58-4.40-149.00 70.36 438.16-206.87-183.44 414.74 120.68 17 88.82 1.64-199.12-18.73-178.75-60.62 5864.30 1217.56 1221.19 5860.67-129.86 8 94.94 16.21-185.05-11.50-157.34 69.35 5883.93 211.33 225.22 5870.04-280.35 14 101 2 23.94 30.66-216.22-2.98-182.58-84.70 693.41-217.90-56.38 531.89 348.00 30 15.38 24.18-177.58-4.40-149.00 70.36 438.16-206.87-183.44 414.74 120.68 17 88.82 1.64-199.12-18.73-178.75-60.62 5864.30 1217.56 1221.19 5860.67-129.86 8 94.94 16.21-185.05-11.50-157.34 69.35 5883.93 211.33 225.22 5870.04-280.35 14 102 2 23.94 30.66-216.22-2.98-182.58-84.70 693.41-217.90-56.38 531.89 348.00 30 15.38 24.18-177.58-4.40-149.00 70.36 438.16-206.87-183.44 414.74 120.68 17 88.82 1.64-199.12-18.73-178.75-60.62 5864.30 1217.56 1221.19 5860.67-129.86 8 94.94 16.21-185.05-11.50-157.34 69.35 5883.93 211.33 225.22 5870.04-280.35 15 1 30 22.25 35.97-258.08-10.86-211.25-107.60 607.67-10.40-3.36 600.63 65.60 26 23.08 33.96-260.54-10.90-215.68 105.82 651.07-4.40 7.21 639.46-86.47 18 115.10 20.71-253.83-21.49-211.63-99.02 7541.12 1338.92 1340.40 7539.64 95.74 17 114.64 23.22-247.10-20.71-203.17 99.73 7542.99 1336.62 1336.91 7542.70-42.44 15 20 30 16.13 24.44-192.25-7.70-160.11-77.01 436.05-9.14-7.94 434.85 23.10 26 18.83 29.16-208.04-9.00-169.88 87.16 534.72-6.00 10.82 517.89-93.90 18 89.11 10.62-194.74-17.33-166.79-70.41 5828.05 1033.82 1036.18 5825.69 106.35 17 87.67 22.98-192.37-15.46-153.93 82.47 5774.86 1022.86 1022.86 5774.86 0.08 15 52 30 16.42 25.41-194.08-7.90-160.77-78.75 445.07-8.50-6.35 442.92 31.13 26 18.51 28.24-205.71-8.82-168.65 85.42 524.54-5.04 9.27 510.23-85.86 18 88.94 12.20-194.84-17.09-165.56-72.15 5819.99 1032.73 1034.68 5818.04 96.58 17 87.82 21.44-191.61-15.59-154.58 80.73 5782.97 1024.49 1024.51 5782.95-9.69 15 84 30 16.13 24.44-192.25-7.70-160.11-77.01 436.05-9.14-7.94 434.85 23.10 26 18.83 29.16-208.04-9.00-169.88 87.16 534.72-6.00 10.82 517.89-93.90 18 89.11 10.62-194.74-17.33-166.79-70.41 5828.05 1033.82 1036.18 5825.69 106.35 17 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20.63 35.23-239.18-6.30-197.65-98.34 621.70-258.56-219.57 582.71-181.10 3 33.51 42.04-303.70-4.61-257.05 118.12 991.28-267.42-64.88 788.74-462.50 10 124.54 23.25-263.92-15.88-224.79-98.52 7645.99 270.42 292.30 7624.11 401.08 18 115.64 4.89-267.61-25.35-237.38 85.59 7625.70 1581.98 1590.64 7617.05 228.60 16 20 26 16.28 24.39-184.67-4.48-155.81-72.12 512.07-203.45-165.29 473.91-160.77 3 27.39 32.39-245.54-4.59-208.56 94.39 833.39-202.17-38.79 670.01-377.48 10 97.23 12.85-210.37-13.69-183.83-72.26 5947.06 214.52 234.00 5927.58 333.53 18 89.50 5.45-211.53-19.62-186.45 69.36 5893.20 1216.54 1225.20 5884.54 201.11 16 52 26 16.15 25.16-184.39-4.58-154.64-73.13 502.05-202.05-166.35 466.34-154.48 3 26.91 32.41-241.98-4.27-205.30 93.38 812.48-203.24-42.07 651.32-371.12 10 96.80 14.30-208.10-13.25-180.55-73.27 5927.67 212.63 231.29 5909.01 326.05 18 89.34 4.98-209.82-19.57-185.26 68.35 5885.13 1216.68 1224.72 5877.09 193.56 16 84 26 16.28 24.39-184.67-4.48-155.81-72.12 512.07-203.45-165.29 473.91-160.77 3 27.39 32.39-245.54-4.59-208.56 94.39 833.39-202.17-38.79 670.01-377.48 10 97.23 12.85-210.37-13.69-183.83-72.26 5947.06 214.52 234.00 5927.58 333.53 18 89.50 5.45-211.53-19.62-186.45 69.36 5893.20 1216.54 1225.20 5884.54 201.11 16 100 26 15.87 27.10-183.98-4.85-152.04-75.65 478.23-198.89-168.90 448.24-139.31 3 25.78 32.34-233.61-3.54-197.73 90.86 762.52-205.70-49.91 606.73-355.77 10 95.80 17.88-203.02-12.22-172.91-75.78 5881.53 208.02 224.84 5864.70 308.52 18 88.95 3.76-205.86-19.50-182.60 65.84 5865.93 1216.91 1223.57 5859.27 175.84 16 101 26 15.87 27.10-183.98-4.85-152.04-75.65 478.23-198.89-168.90 448.24-139.31 3 25.78 32.34-233.61-3.54-197.73 90.86 762.52-205.70-49.91 606.73-355.77 10 95.80 17.88-203.02-12.22-172.91-75.78 5881.53 208.02 224.84 5864.70 308.52 18 88.95 3.76-205.86-19.50-182.60 65.84 5865.93 1216.91 1223.57 5859.27 175.84 16 102 26 15.87 27.10-183.98-4.85-152.04-75.65 478.23-198.89-168.90 448.24-139.31 3 25.78 32.34-233.61-3.54-197.73 90.86 762.52-205.70-49.91 606.73-355.77 10 95.80 17.88-203.02-12.22-172.91-75.78 5881.53 208.02 224.84 5864.70 308.52 18 88.95 3.76-205.86-19.50-182.60 65.84 5865.93 1216.91 1223.57 5859.27 175.84
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 62 17 1 13 71.75 22.52-100.13-99.55 21.94 8.43 7822.25 1931.00 7761.81 1991.45 593.67 11 131.87 9.92-21.90-14.17 2.18-13.65-1238.89-1.425e+04-1.425e+04-1247.23 329.41 19 142.92-6.21-84.97-75.30-15.88 25.84 589.38-1.428e+04-1.419e+04 493.89 1187.79 9 74.10 72.52-28.45 15.36 28.71-50.04 7616.84-71.60 7544.52 0.72 742.14 17 16 13 52.72 17.86-74.77-74.25 17.34 6.94 5753.47 1451.12 5699.46 1505.13 479.01 11 103.80 7.69-14.84-8.68 1.53-10.04-990.68-1.124e+04-1.123e+04-996.58 245.95 19 112.46-4.00-62.86-54.71-12.16 20.34 405.81-1.129e+04-1.122e+04 336.47 897.72 9 54.28 57.18-19.27 15.14 22.77-38.04 5563.49-95.02 5500.97-32.50 591.51 17 48 13 53.58 17.68-75.53-75.03 17.18 6.80 5844.87 1463.06 5793.38 1514.55 472.18 11 102.98 7.65-15.51-9.43 1.57-10.19-977.69-1.114e+04-1.114e+04-983.76 248.34 19 111.59-4.26-63.66-55.74-12.18 20.19 422.12-1.118e+04-1.111e+04 351.29 903.84 9 55.21 56.72-20.11 14.07 22.54-38.18 5665.10-81.30 5604.87-21.07 585.23 17 80 13 52.72 17.86-74.77-74.25 17.34 6.94 5753.47 1451.12 5699.46 1505.13 479.01 11 103.80 7.69-14.84-8.68 1.53-10.04-990.68-1.124e+04-1.123e+04-996.58 245.95 19 112.46-4.00-62.86-54.71-12.16 20.34 405.81-1.129e+04-1.122e+04 336.47 897.72 9 54.28 57.18-19.27 15.14 22.77-38.04 5563.49-95.02 5500.97-32.50 591.51 17 100 13 55.20 17.32-77.02-76.58 16.88 6.48 6017.12 1485.39 5970.62 1531.88 456.67 11 101.44 7.63-16.85-10.90 1.68-10.50-952.99-1.096e+04-1.096e+04-959.41 253.40 19 109.94-4.78-65.36-57.92-12.21 19.88 453.37-1.099e+04-1.091e+04 379.92 913.69 9 57.00 55.78-21.89 11.81 22.08-38.49 5859.10-55.08 5803.48 0.55 570.88 17 101 13 55.20 17.32-77.02-76.58 16.88 6.48 6017.12 1485.39 5970.62 1531.88 456.67 11 101.44 7.63-16.85-10.90 1.68-10.50-952.99-1.096e+04-1.096e+04-959.41 253.40 19 109.94-4.78-65.36-57.92-12.21 19.88 453.37-1.099e+04-1.091e+04 379.92 913.69 9 57.00 55.78-21.89 11.81 22.08-38.49 5859.10-55.08 5803.48 0.55 570.88 17 102 13 55.20 17.32-77.02-76.58 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7.85-14.89-8.91 1.87 10.01-982.75-1.121e+04-1.120e+04-984.26-124.04 15 52.13 17.04-73.84-73.42 16.62-6.16 5689.15 1444.75 5651.40 1482.50-398.51 19 41 7 53.99 56.23-19.16 15.08 21.99 37.54 5549.48-77.35 5499.40-27.27-528.47 14 110.81-4.24-62.87-55.22-11.89-19.75 414.82-1.111e+04-1.105e+04 355.06-827.67 5 102.73 7.81-15.57-9.66 1.91 10.16-969.85-1.111e+04-1.111e+04-971.43-126.43 15 52.99 16.86-74.60-74.20 16.46-6.02 5781.08 1456.15 5745.32 1491.92-391.68 19 73 7 53.05 56.69-18.33 16.15 22.21 37.39 5447.62-90.83 5395.50-38.71-534.75 14 111.68-3.99-62.06-54.18-11.87-19.89 398.67-1.121e+04-1.115e+04 340.24-821.55 5 103.55 7.85-14.89-8.91 1.87 10.01-982.75-1.121e+04-1.120e+04-984.26-124.04 15 52.13 17.04-73.84-73.42 16.62-6.16 5689.15 1444.75 5651.40 1482.50-398.51 19 100 7 55.78 55.27-20.92 12.82 21.53 37.85 5743.98-51.63 5698.01-5.66-514.12 14 109.15-4.75-64.57-57.40-11.92-19.43 445.79-1.091e+04-1.085e+04 383.69-837.52 5 101.18 7.80-16.92-11.13 2.02 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ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 63 15 54.62 16.51-76.10-75.75 16.15-5.71 5954.39 1477.42 5922.56 1509.25-376.17 19 102 7 55.78 55.27-20.92 12.82 21.53 37.85 5743.98-51.63 5698.01-5.66-514.12 14 109.15-4.75-64.57-57.40-11.92-19.43 445.79-1.091e+04-1.085e+04 383.69-837.52 5 101.18 7.80-16.92-11.13 2.02 10.47-945.35-1.093e+04-1.093e+04-947.08-131.49 15 54.62 16.51-76.10-75.75 16.15-5.71 5954.39 1477.42 5922.56 1509.25-376.17 20 1 11 132.02-0.93-56.13-52.83-4.23 13.09-856.97-1.394e+04-1.392e+04-879.71 544.94 12 131.57-1.09-55.81-52.72-4.18-12.63-867.83-1.390e+04-1.388e+04-885.30-476.75 20 144.66 4.98-42.05-40.67 3.60 7.92 489.76-1.464e+04-1.464e+04 486.65-216.83 19 144.86 5.00-42.36-41.00 3.64-7.91 494.53-1.466e+04-1.465e+04 490.37 251.16 20 29 11 101.87-0.15-45.51-43.07-2.58 10.22-654.35-1.074e+04-1.072e+04-674.07 445.69 12 101.43-0.42-45.13-42.99-2.56-9.56-676.90-1.071e+04-1.070e+04-688.49-340.86 20 111.96 2.77-42.27-41.39 1.89 6.25 364.52-1.130e+04-1.130e+04 362.66-147.28 19 112.17 2.73-42.42-41.63 1.93-5.93 379.82-1.131e+04-1.131e+04 375.93 213.36 20 61 11 101.76-0.31-44.82-42.35-2.77 10.18-655.88-1.074e+04-1.072e+04-674.88 437.21 12 101.35-0.55-44.48-42.27-2.76-9.60-673.48-1.070e+04-1.069e+04-685.65-349.21 20 111.69 3.08-39.32-38.39 2.15 6.20 369.90-1.128e+04-1.128e+04 367.89-153.15 19 111.88 3.05-39.49-38.63 2.20-5.98 381.11-1.129e+04-1.129e+04 377.42 207.36 20 93 11 101.87-0.15-45.51-43.07-2.58 10.22-654.35-1.074e+04-1.072e+04-674.07 445.69 12 101.43-0.42-45.13-42.99-2.56-9.56-676.90-1.071e+04-1.070e+04-688.49-340.86 20 111.96 2.77-42.27-41.39 1.89 6.25 364.52-1.130e+04-1.130e+04 362.66-147.28 19 112.17 2.73-42.42-41.63 1.93-5.93 379.82-1.131e+04-1.131e+04 375.93 213.36 20 100 11 101.56-0.71-43.18-40.64-3.25 10.07-659.21-1.072e+04-1.071e+04-676.70 419.18 12 101.21-0.84-42.93-40.55-3.21-9.72-667.57-1.069e+04-1.068e+04-681.00-366.73 20 111.27 3.83-32.34-31.29 2.77 6.09 376.74-1.126e+04-1.126e+04 374.35-166.80 19 111.43 3.85-32.58-31.53 2.80-6.09 380.41-1.128e+04-1.127e+04 377.21 193.20 20 101 11 101.56-0.71-43.18-40.64-3.25 10.07-659.21-1.072e+04-1.071e+04-676.70 419.18 12 101.21-0.84-42.93-40.55-3.21-9.72-667.57-1.069e+04-1.068e+04-681.00-366.73 20 111.27 3.83-32.34-31.29 2.77 6.09 376.74-1.126e+04-1.126e+04 374.35-166.80 19 111.43 3.85-32.58-31.53 2.80-6.09 380.41-1.128e+04-1.127e+04 377.21 193.20 20 102 11 101.56-0.71-43.18-40.64-3.25 10.07-659.21-1.072e+04-1.071e+04-676.70 419.18 12 101.21-0.84-42.93-40.55-3.21-9.72-667.57-1.069e+04-1.068e+04-681.00-366.73 20 111.27 3.83-32.34-31.29 2.77 6.09 376.74-1.126e+04-1.126e+04 374.35-166.80 19 111.43 3.85-32.58-31.53 2.80-6.09 380.41-1.128e+04-1.127e+04 377.21 193.20 21 1 5 131.03-0.98-41.91-41.01-1.87 6.00-887.08-1.390e+04-1.390e+04-887.10 17.43 6 129.83-0.88-42.04-41.22-1.69-5.73-837.75-1.376e+04-1.376e+04-838.16 72.49 12 130.68-0.88-42.03-41.11-1.81 6.10-919.50-1.388e+04-1.388e+04-919.60-35.73 11 131.09-0.99-41.94-41.14-1.79-5.67-880.49-1.391e+04-1.391e+04-881.35 105.86 21 35 5 100.54-7.91e-03-29.66-28.86-0.81 4.82-678.11-1.068e+04-1.068e+04-678.33 46.94 6 99.62-0.25-29.67-29.06-0.86-4.20-641.00-1.056e+04-1.056e+04-641.65 80.49 12 100.77-1.29-35.04-34.31-2.02 4.89-711.43-1.070e+04-1.070e+04-711.44-3.11 11 101.10-1.29-34.82-34.30-1.81-4.15-679.73-1.072e+04-1.071e+04-681.04 114.61 21 67 5 100.63-0.23-30.42-29.65-1.00 4.76-679.87-1.068e+04-1.068e+04-680.00 36.37 6 99.71-0.37-30.46-29.84-0.99-4.25-642.46-1.057e+04-1.057e+04-642.98 72.28 12 100.68-1.11-34.24-33.51-1.83 4.84-709.75-1.069e+04-1.069e+04-709.77-11.20 11 101.00-1.14-34.06-33.51-1.69-4.21-678.63-1.071e+04-1.071e+04-679.71 104.16 21 99 5 100.54-7.91e-03-29.66-28.86-0.81 4.82-678.11-1.068e+04-1.068e+04-678.33 46.94 6 99.62-0.25-29.67-29.06-0.86-4.20-641.00-1.056e+04-1.056e+04-641.65 80.49 12 100.77-1.29-35.04-34.31-2.02 4.89-711.43-1.070e+04-1.070e+04-711.44-3.11 11 101.10-1.29-34.82-34.30-1.81-4.15-679.73-1.072e+04-1.071e+04-681.04 114.61 21 100 5 100.79-0.75-32.24-31.55-1.44 4.61-682.37-1.069e+04-1.069e+04-682.38 13.41 6 99.87-0.67-32.34-31.71-1.30-4.40-644.42-1.058e+04-1.058e+04-644.74 55.76 12 100.52-0.68-32.33-31.62-1.39 4.69-707.31-1.068e+04-1.068e+04-707.38-27.48 11 100.84-0.76-32.26-31.64-1.37-4.36-677.30-1.070e+04-1.070e+04-677.96 81.43 21 101 5 100.79-0.75-32.24-31.55-1.44 4.61-682.37-1.069e+04-1.069e+04-682.38 13.41 6 99.87-0.67-32.34-31.71-1.30-4.40-644.42-1.058e+04-1.058e+04-644.74 55.76 12 100.52-0.68-32.33-31.62-1.39 4.69-707.31-1.068e+04-1.068e+04-707.38-27.48 11 100.84-0.76-32.26-31.64-1.37-4.36-677.30-1.070e+04-1.070e+04-677.96 81.43 21 102 5 100.79-0.75-32.24-31.55-1.44 4.61-682.37-1.069e+04-1.069e+04-682.38 13.41 6 99.87-0.67-32.34-31.71-1.30-4.40-644.42-1.058e+04-1.058e+04-644.74 55.76 12 100.52-0.68-32.33-31.62-1.39 4.69-707.31-1.068e+04-1.068e+04-707.38-27.48 11 100.84-0.76-32.26-31.64-1.37-4.36-677.30-1.070e+04-1.070e+04-677.96 81.43 22 1 14 144.64 5.01-41.97-40.71 3.75 7.60 505.74-1.463e+04-1.463e+04 504.07-158.73 16 141.85 4.35-42.33-41.12 3.14-7.42 459.33-1.436e+04-1.436e+04 454.36 271.33 6 130.65-1.05-55.44-52.37-4.12 12.54-825.58-1.379e+04-1.377e+04-844.61 496.22 5 131.70-1.41-55.51-52.55-4.38-12.32-850.28-1.391e+04-1.390e+04-863.12-409.24 22 26 14 111.96 2.81-42.23-41.41 2.00 6.00 376.96-1.129e+04-1.129e+04 376.06-102.58 16 109.86 2.25-42.43-41.73 1.55-5.55 352.81-1.109e+04-1.108e+04 348.23 228.87 6 100.81-0.23-44.98-42.72-2.50 9.80-630.37-1.062e+04-1.061e+04-647.07 408.21 5 101.53-0.66-44.91-42.85-2.71-9.32-663.12-1.072e+04-1.071e+04-671.43-288.94 22 58 14 111.68 3.11-39.27-38.42 2.26 5.96 382.30-1.127e+04-1.127e+04 381.29-108.45 16 109.57 2.57-39.49-38.73 1.81-5.60 354.08-1.107e+04-1.106e+04 349.73 222.87 6 100.70-0.40-44.29-42.00-2.69 9.76-631.85-1.062e+04-1.060e+04-647.88 399.73 5 101.45-0.79-44.26-42.14-2.91-9.37-659.79-1.071e+04-1.070e+04-668.59-297.28 22 90 14 111.96 2.81-42.23-41.41 2.00 6.00 376.96-1.129e+04-1.129e+04 376.06-102.58 16 109.86 2.25-42.43-41.73 1.55-5.55 352.81-1.109e+04-1.108e+04 348.23 228.87 6 100.81-0.23-44.98-42.72-2.50 9.80-630.37-1.062e+04-1.061e+04-647.07 408.21 5 101.53-0.66-44.91-42.85-2.71-9.32-663.12-1.072e+04-1.071e+04-671.43-288.94 22 100 14 111.26 3.85-32.29-31.32 2.88 5.85 389.03-1.125e+04-1.125e+04 387.75-122.10 16 109.12 3.34-32.56-31.63 2.41-5.71 353.33-1.105e+04-1.105e+04 349.51 208.71
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 64 6 100.50-0.81-42.64-40.29-3.17 9.65-635.06-1.061e+04-1.059e+04-649.70 381.70 5 101.30-1.08-42.70-40.42-3.37-9.48-654.06-1.070e+04-1.069e+04-663.94-314.80 22 101 14 111.26 3.85-32.29-31.32 2.88 5.85 389.03-1.125e+04-1.125e+04 387.75-122.10 16 109.12 3.34-32.56-31.63 2.41-5.71 353.33-1.105e+04-1.105e+04 349.51 208.71 6 100.50-0.81-42.64-40.29-3.17 9.65-635.06-1.061e+04-1.059e+04-649.70 381.70 5 101.30-1.08-42.70-40.42-3.37-9.48-654.06-1.070e+04-1.069e+04-663.94-314.80 22 102 14 111.26 3.85-32.29-31.32 2.88 5.85 389.03-1.125e+04-1.125e+04 387.75-122.10 16 109.12 3.34-32.56-31.63 2.41-5.71 353.33-1.105e+04-1.105e+04 349.51 208.71 6 100.50-0.81-42.64-40.29-3.17 9.65-635.06-1.061e+04-1.059e+04-649.70 381.70 5 101.30-1.08-42.70-40.42-3.37-9.48-654.06-1.070e+04-1.069e+04-663.94-314.80 23 1 16 139.95-5.55-83.19-74.23-14.51 24.81 559.96-1.399e+04-1.391e+04 474.95 1108.90 8 72.49 69.65-28.10 15.20 26.34-48.55 7464.71-63.91 7404.99-4.20 667.83 17 70.99 19.88-99.42-98.88 19.34 8.02 7738.97 1919.00 7701.90 1956.07 463.00 6 130.39 10.40-22.11-15.07 3.36-13.39-1209.85-1.408e+04-1.408e+04-1214.74 250.77 23 7 16 110.18-3.53-61.46-53.88-11.11 19.54 383.44-1.106e+04-1.100e+04 321.90 837.03 8 53.03 55.00-19.03 15.02 20.95-36.89 5445.72-88.37 5393.64-36.28 534.35 17 52.11 15.83-74.22-73.73 15.34 6.62 5687.41 1443.89 5653.38 1477.92 378.49 6 102.67 8.01-14.95-9.37 2.44-9.84-968.20-1.110e+04-1.110e+04-971.59 185.45 23 39 16 109.31-3.77-62.27-54.92-11.13 19.39 399.65-1.096e+04-1.090e+04 336.72 843.15 8 53.97 54.53-19.85 13.96 20.72-37.04 5547.58-74.89 5497.54-24.85 528.07 17 52.98 15.64-74.98-74.52 15.18 6.48 5779.48 1455.15 5747.30 1487.34 371.66 6 101.85 7.98-15.63-10.12 2.47-9.99-955.26-1.101e+04-1.101e+04-958.77 187.84 23 71 16 110.18-3.53-61.46-53.88-11.11 19.54 383.44-1.106e+04-1.100e+04 321.90 837.03 8 53.03 55.00-19.03 15.02 20.95-36.89 5445.72-88.37 5393.64-36.28 534.35 17 52.11 15.83-74.22-73.73 15.34 6.62 5687.41 1443.89 5653.38 1477.92 378.49 6 102.67 8.01-14.95-9.37 2.44-9.84-968.20-1.110e+04-1.110e+04-971.59 185.45 23 100 16 107.66-4.27-63.99-57.10-11.16 19.08 430.74-1.076e+04-1.070e+04 365.35 853.00 8 55.76 53.57-21.62 11.70 20.26-37.35 5742.08-49.16 5696.15-3.23 513.72 17 54.61 15.29-76.48-76.06 14.87 6.17 5953.06 1476.16 5924.54 1504.67 356.15 6 100.30 8.00-17.01-11.59 2.58-10.30-930.65-1.083e+04-1.083e+04-934.41 192.90 23 101 16 107.66-4.27-63.99-57.10-11.16 19.08 430.74-1.076e+04-1.070e+04 365.35 853.00 8 55.76 53.57-21.62 11.70 20.26-37.35 5742.08-49.16 5696.15-3.23 513.72 17 54.61 15.29-76.48-76.06 14.87 6.17 5953.06 1476.16 5924.54 1504.67 356.15 6 100.30 8.00-17.01-11.59 2.58-10.30-930.65-1.083e+04-1.083e+04-934.41 192.90 23 102 16 107.66-4.27-63.99-57.10-11.16 19.08 430.74-1.076e+04-1.070e+04 365.35 853.00 8 55.76 53.57-21.62 11.70 20.26-37.35 5742.08-49.16 5696.15-3.23 513.72 17 54.61 15.29-76.48-76.06 14.87 6.17 5953.06 1476.16 5924.54 1504.67 356.15 6 100.30 8.00-17.01-11.59 2.58-10.30-930.65-1.083e+04-1.083e+04-934.41 192.90 24 1 6 131.44 0.31-45.53-45.30 0.08-3.26-885.83-1.393e+04-1.392e+04-890.26 240.33 17 68.71 21.16-50.89-50.87 21.14 1.12 7591.04 1626.96 7577.20 1640.80 286.96 18 69.24 22.18-50.75-50.72 22.16-1.43 7648.86 1629.27 7622.34 1655.79-398.68 12 132.19 0.05-45.37-45.01-0.31 4.02-942.45-1.403e+04-1.403e+04-948.02-269.90 24 14 6 103.14 0.32-34.01-33.68-7.28e-03-3.33-729.99-1.095e+04-1.095e+04-733.94 201.00 17 50.72 16.52-37.90-37.90 16.52 0.03 5597.39 1192.76 5588.47 1201.68 198.01 18 50.81 17.59-36.74-36.67 17.52-1.93 5608.96 1180.24 5583.87 1205.34-332.43 12 104.00 0.08-32.50-32.35-0.08 2.26-782.60-1.107e+04-1.107e+04-786.24-193.33 24 46 6 102.42 0.29-34.39-34.11 0.01-3.08-712.93-1.087e+04-1.086e+04-716.66 194.66 17 51.47 16.42-38.36-38.36 16.42 0.29 5682.36 1213.52 5672.97 1222.92 204.71 18 51.66 17.41-37.51-37.46 17.35-1.67 5704.19 1205.49 5680.64 1229.04-324.63 12 103.20 0.06-33.30-33.11-0.13 2.52-762.62-1.097e+04-1.097e+04-766.50-199.06 24 78 6 103.14 0.32-34.01-33.68-7.28e-03-3.33-729.99-1.095e+04-1.095e+04-733.94 201.00 17 50.72 16.52-37.90-37.90 16.52 0.03 5597.39 1192.76 5588.47 1201.68 198.01 18 50.81 17.59-36.74-36.67 17.52-1.93 5608.96 1180.24 5583.87 1205.34-332.43 12 104.00 0.08-32.50-32.35-0.08 2.26-782.60-1.107e+04-1.107e+04-786.24-193.33 24 100 6 101.11 0.24-35.03-34.85 0.06-2.51-681.41-1.071e+04-1.071e+04-684.81 184.87 17 52.85 16.28-39.14-39.13 16.26 0.86 5839.26 1251.51 5828.62 1262.15 220.74 18 53.26 17.06-39.04-39.01 17.04-1.10 5883.74 1253.28 5863.34 1273.68-306.67 12 101.68 0.04-34.90-34.62-0.23 3.09-724.96-1.079e+04-1.079e+04-729.24-207.62 24 101 6 101.11 0.24-35.03-34.85 0.06-2.51-681.41-1.071e+04-1.071e+04-684.81 184.87 17 52.85 16.28-39.14-39.13 16.26 0.86 5839.26 1251.51 5828.62 1262.15 220.74 18 53.26 17.06-39.04-39.01 17.04-1.10 5883.74 1253.28 5863.34 1273.68-306.67 12 101.68 0.04-34.90-34.62-0.23 3.09-724.96-1.079e+04-1.079e+04-729.24-207.62 24 102 6 101.11 0.24-35.03-34.85 0.06-2.51-681.41-1.071e+04-1.071e+04-684.81 184.87 17 52.85 16.28-39.14-39.13 16.26 0.86 5839.26 1251.51 5828.62 1262.15 220.74 18 53.26 17.06-39.04-39.01 17.04-1.10 5883.74 1253.28 5863.34 1273.68-306.67 12 101.68 0.04-34.90-34.62-0.23 3.09-724.96-1.079e+04-1.079e+04-729.24-207.62 Elem. Von Mises N max N min N 1 N 2 N 1-2 M max M min M 1 M 2 M 1-2 -303.70-99.55-257.05-115.33-1.466e+04-1.465e+04-7693.68-1150.24 144.86 73.37 17.41 34.20 119.02 7822.25 7761.81 7631.05 1187.79
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 65 44_RIS_VONMISES_001_Comb. SLU A1 1 44_RIS_VONMISES_003_Comb. SLU A2 3
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 66 VERIFICHE ELEMENTI PARETE E GUSCIO IN C.A. LEGENDA TABELLA VERIFICHE ELEMENTI PARETE E GUSCIO IN C.A. Per le pareti in c.a. progettate in ottemperanza al cap. 7 del DM 14-01-08 vengono riportate 4 tabelle. In particolare per ogni parete si riportano: una tabella riassuntiva della geometria e dello stato di verifica per compressione assiale, pressoflessione e taglio; per le estese debolmente armate anche lo stato di verifica relativo alla snellezza. una tabella nella quale, per ogni quota significativa, si riporta l armatura verticale di base e della zona confinata, eventuale armatura concentrata all estremita per le estese debolmente armate, l armatura orizzontale, l esito delle 5 verifiche condotte, lo sforzo assiale aggiuntivo per q superiore a 2 e i valori di inviluppo di taglio e momento una tabella nella quale, per ogni quota significativa, si riportano le azioni che hanno reso massimo il valore delle 5 verifiche condotte (in particolare le verifiche a taglio sono influenzate dal valore dello sforzo assiale e del momento). Le azioni derivate dall analisi, in ogni combinazione di calcolo, sono elaborate come previsto al punto 7.4.4.5.1: traslazione del momento, incremento e variazione diagramma taglio, incremento e decremento sforzo assiale una tabella riassuntiva dei parametri utilizzati per le verifiche a taglio per ogni quota significativa. Tabella 1 H totale Altezza complessiva della parete Spessore Spessore della parete H critica Altezza come da punto 7.4.4.5.1 per traslazione momento H critica V Altezza come da punto 7.4.6.1.4 per la definizione della zona critica e zona confinata L totale Larghezza di base della parete L confinata Larghezza della zona confinata Verif. N Verifica di cui al punto 7.4.4.5.2.1 compressione semplice Verif. N-M Verifica di cui al punto 7.4.4.5.2.1 pressoflessione Verif. Snellezza Verifica di cui al punto 7.4.4.5.2.1 limitazione compressione per prevenire l instabilità Fattore V Fattore di amplificazione del taglio di cui al punto 7.4.4.5.1 Diagramma V Diagramma elaborato per effetto modi superiori come da fig. 7.4.2 Verif. V Verifica di cui al punto 7.4.4.5.2.2 taglio (compressione cls, trazione acciaio, scorrimento in zona critica) Tabella 2 Af conf. Numero e diametro armatura presente in una zona confinata Af std Diametro e passo armatura in zona non confinata (doppia maglia) Af estremi Diametro dei ferri di estremità del pannello; se posto uguale 0, viene utilizzato il diametro standard Af V (ori) Diametro e passo armatura orizzontale (doppia maglia) Ver. N Rapporto tra azione di calcolo e resistenza a compressione (normalizzato a 1 in quanto da confrontare con 40% in CDB e 35 % in CDA) Ver. N/M Rapporto tra azione di calcolo e resistenza a pressoflessione Ver. Snell. Rapporto tra la snellezza dell elemento e la snellezza lim. come da formula 4.1.33 Ver. V cls Rapporto tra azione di calcolo e resistenza a taglio-compressione Ver. V acc Rapporto tra azione di calcolo e resistenza a taglio-trazione Ver. V scorr. Rapporto tra azione di calcolo e resistenza a taglio scorrimento N add Sforzo assiale di cui al punto 7.4.4.5.1 da sommare e sottrarre nelle verifiche quando q supera 2 M invil Inviluppo del momento come al punto 7.4.4.5.1 (informativo) V invil Inviluppo del taglio come al punto 7.4.4.5.1 (informativo) Tabella 3 N v.n Valore dello sforzo assiale per cui Ver. N attinge il massimo valore N v.m/n, M v.m/n Valore dello sforzo assiale e momento per cui Ver. N/M attinge il massimo valore N v.m/n, M v.m/n Mo v.m/n Valore dello sforzo assiale e dei momenti per cui Ver. N/M attinge il massimo valore (per le pareti estese debolmente armate) N v.vcls, V v.vcls, Valore dello sforzo assiale e taglio per cui Ver. V. cls attinge il massimo valore N v.vacc, M v.vacc, V v.vacc, Valore dello sforzo assiale, momento e taglio per cui Ver. V. acc attinge il massimo valore N v.vscorr, M v.vscorr, V v.vscorr, Valore dello sforzo assiale, momento e taglio per cui Ver. V. scorr.e Tabella 4 CtgT Vcls Valore di ctg(teta) adottato nella verifica V compressione cls Vrsd Vcls Valore della resistenza a taglio trazione (armatura di calcolo) Vrcd Vcls Valore della resistenza a taglio compressione CtgT Vacc Valore di ctg(teta) adottato nella verifica V trazione armatura Vrsd Vacc Valore della resistenza a taglio trazione (armatura presente) Vrcd Vacc Valore della resistenza a taglio compressione Vdd Valore del contributo alla resistenza allo scorrimento come da [7.4.19] Vid Valore del contributo alla resistenza allo scorrimento come da [7.4.20] Vfd Valore del contributo alla resistenza allo scorrimento come da [7.4.21] Nel caso dei gusci e nel caso in cui la progettazione della parete sia integrata o effettuata del tutto con progettazione locale si produce una tabella nella quale vengono riportati per ogni macroelemento il numero dello stesso ed il codice di verifica. Per la progettazione con il metodo degli stati limite vengono riportati il rapporto x/d, la verifica per sollecitazioni ultime e la verifica per compressione media con l indicazione delle due combinazioni in cui si sono attinti i rispettivi valori. Nel caso in cui si sia proceduto alla progettazione con le tensioni ammissibili vengono riportate le massime tensioni nell elemento (massima compressione nel calcestruzzo, massima compressione media nel calcestruzzo, massima tensione nell acciaio) con l indicazione delle combinazioni in cui si sono attinti i rispettivi valori. Per ogni elemento viene riportata inoltre la maglia di armatura necessaria in relazione alle risultanze della progettazione dei nodi dell elemento stesso (diametri in mm, passi in cm). Le quantità di armature necessarie sono armature (disposte rispettivamente in direzione principale e secondaria, inferiore e superiore) distribuite nell elemento ed espresse in centimetri quadri per sviluppo lineare pari ad un metro.
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 67 In particolare i simboli utilizzati assumono il seguente significato: M_S macroelemento di tipo setto (elementi verticali contigui ed analoghi per proprietà) M_G macroelemento di tipo guscio (elementi non verticali contigui ed analoghi per proprietà) Stato codice di verifica dell elemento Nodo numero del nodo x/d rapporto tra posizione dell asse neutro e altezza utile alla rottura della sezione (per sola flessione) verif. rapporto Sd/Su con sollecitazioni ultime: valore minore o uguale a 1 per verifica positiva Ver.rd rapporto Nd/Nu (Nu ottenuto con riduzione del 25% di fcd): valore minore o uguale a 1 per verifica positiva Rete pr maglia di armatura (diametro/passo) in direzione principale inferiore e superiore Rete sec maglia di armatura (diametro/passo) in direzione secondaria inferiore e superiore Aggiuntivi relativa armatura aggiuntiva (diametro/passo) inferiore (i) e superiore (s) eventualmente differenziate sc max massima tensione di compressione del calcestruzzo sc med massima tensione media di compressione del calcestruzzo sf max massima tensione dell acciaio Rif. cmb combinazioni di carico in cui si verificano i valori riportati Af pr- quantità di armatura richiesta in direzione principale relativa alla faccia negativa (intradosso piastre) (valore derivante da calcolo o minimo normativo) Af pr+ quantità di armatura richiesta in direzione principale relativa alla faccia positiva (estradosso piastre) (valore derivante da calcolo o minimo normativo) Af sec- Af sec+ valori analoghi a quelli soprariportati ma relativi alla armatura secondaria N M azioni membranali e flessionali (in direzione dell armatura principale e secondaria) estratte, poiché rappresentative, tra quelle utilizzate per il progetto e la verifica Progettazione delle fondazioni Il D.M.14/02/2008 - par: 7.2.5 prevede: Per le strutture progettate sia per CD A sia per CD B il dimensionamento delle strutture di fondazione e la verifica di sicurezza del complesso fondazione-terreno devono essere eseguiti assumendo come azioni in fondazione le resistenze degli elementi strutturali soprastanti [...] si richiede tuttavia che tali azioni risultino non maggiori di quelle trasferite dagli elementi soprastanti, amplificate con un γrd pari a 1,1 in CD B e 1,3 in CD A e comunque non maggiori di quelle derivanti da una analisi elastica della struttura in elevazione eseguita con un fattore di struttura q pari a 1... Nel contesto visualizzazione risultati e nella stampa della relazione sulle fondazioni PRO_SAP mostra le sollecitazioni che derivano dall analisi non incrementate sia in termini di pressioni sul terreno che in termini di sollecitazioni. La progettazione degli elementi strutturali con proprietà fondazione è effettuata da PRO_SAP (per travi e platee) o da PRO_CAD Plinti (per plinti e pali di fondazione) incrementando le sollecitazioni delle combinazioni con sisma del fattore: γrd= 1.1 in CDB γrd=1.3 in CDA per pali, plinti, travi e platee. Per i bicchieri dei plinti di fondazione prefabbricati l incremento delle sollecitazioni ha un fattore: γrd= 1.2 in CDB γrd=1.35 in CDA. N.B.: se il fattore di struttura q è =1 la progettazione viene effettuata senza nessun incremento. Le verifiche geotecniche vengono effettuate dal modulo geotecnico incrementando automaticamente le sollecitazioni del fattore: γrd= 1.1 in CDB γrd=1.3 in CDA per pali, plinti, travi e platee. N.B.: se il fattore di struttura q è =1 le verifiche geotecniche vengono effettuate senza nessun incremento. Macro Guscio Spessore Id Materiale Id Criterio Progettazione cm 3 25.00 4 1 Singolo elemento Nodo Stato x/d V N/M ver. rid Af pr- Af pr+af sec-af sec+ N x N y N xy M x M y M xy dan/cm dan/cm dan/cm dan dan dan 5 ok 0.16 1.0 1.24e-02 17.8 7.8 7.8 7.8-14.5 2.6 13.6-1.421e+04-1231.2-170.9 6 ok 0.16 1.0 1.24e-02 17.6 7.8 7.8 7.8-15.1 3.4-13.4-1.408e+04-1214.7 250.8 7 ok 0.11 1.0 6.53e-03 7.8 9.2 7.8 7.8 16.7 28.0 49.2 7407.4-7.4-668.4 8 ok 0.11 1.0 6.74e-03 7.8 9.1 7.8 7.8 15.2 26.3-48.6 7405.0-4.2 667.8 9 ok 0.11 1.0 6.82e-03 7.8 9.3 7.8 7.8 15.4 28.7-50.0 7544.5 0.7 742.1 10 ok 0.11 1.0 6.54e-03 7.8 9.3 7.8 7.8 17.4 28.7 50.0 7505.5 0.2-734.2 11 ok 0.16 1.0 1.25e-02 17.9 7.8 7.8 7.8-14.2 2.2-13.6-1.425e+04-1247.2 329.4 12 ok 0.16 1.0 1.25e-02 17.8 7.8 7.8 7.8-14.1 2.5 14.3-1.419e+04-1256.8-265.3
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 68 13 ok 0.11 1.0 2.41e-02 7.8 8.6 7.8 7.9-99.5 21.9 8.4 7761.8 1991.4 593.7 14 ok 0.16 1.0 1.88e-02 18.1 7.8 7.9 7.8-74.6-15.5-25.3-1.410e+04 498.8-1088.8 15 ok 0.11 1.0 2.38e-02 7.8 8.5 7.8 7.9-98.5 21.0-7.4 7699.3 1962.0-489.0 16 ok 0.16 1.0 1.87e-02 17.7 7.8 7.9 7.8-74.2-14.5 24.8-1.391e+04 474.9 1108.9 17 ok 0.11 1.0 2.40e-02 7.8 8.5 7.8 7.9-98.9 19.3 8.0 7701.9 1956.1 463.0 18 ok 0.11 1.0 2.41e-02 7.8 8.6 7.8 7.9-99.5 21.2-8.3 7749.9 1976.2-598.0 19 ok 0.16 1.0 1.90e-02 18.1 7.8 7.9 7.8-75.3-15.9 25.8-1.419e+04 493.9 1187.8 20 ok 0.16 1.0 1.89e-02 18.1 7.8 7.9 7.8-74.7-15.9-25.7-1.414e+04 492.4-1150.2 Nodo x/d V N/M ver. rid Af pr- Af pr+af sec-af sec+ N x N y N xy M x M y M xy -99.55-15.88-50.04-1.425e+04-1256.82-1150.24 0.16 0.99 0.02 18.14 9.33 7.93 7.90 17.41 28.71 50.00 7761.81 1991.45 1187.79 Nodo Stato Max tau Ver V pr Ver V sec Af V pr Af V sec V pr V sec Ver pnz N pnz dan/cm2 dan/cm dan/cm dan 5 ok Av 6.39 0.19 0.12 6.2 3.8 118.6 74.1 0.0 0.0 6 ok Av 6.26 0.18 0.11 6.1 3.7 116.9 71.6 1.282e+50 1.282e+50 7 ok Av 6.61 0.23 1.41e-03 7.5 4.68e-02 144.7 0.9 0.0 0.0 8 ok Av 6.64 0.23 4.99e-04 7.5 1.66e-02 145.4 0.3 0.0 3.369e+31 9 ok Av 6.97 0.24 3.34e-03 7.9 0.1 152.6 2.1 0.0 0.0 10 ok Av 6.88 0.24 3.02e-03 7.8 0.1 150.7 1.9 0.0 0.0 11 ok Av 6.50 0.19 0.12 6.2 3.9 120.3 76.1 0.0 0.0 12 ok Av 6.53 0.19 0.12 6.3 4.0 121.0 76.3 0.0 0.0 13 ok Av 5.93 0.19 0.06 6.4 2.0 123.9 39.1 0.0 0.0 14 ok Av 9.39 0.31 0.07 10.4 2.2 201.2 42.3 0.0 0.0 15 ok Av 5.83 0.19 0.06 6.4 1.8 122.6 35.7 0.0 0.0 16 ok Av 9.31 0.31 0.06 10.4 2.1 199.9 39.6 0.0 0.0 17 ok Av 5.85 0.19 0.06 6.4 1.8 123.0 35.4 0.0 0.0 18 ok Av 5.85 0.19 0.06 6.3 2.0 122.3 38.6 0.0 0.0 19 ok Av 9.73 0.33 0.07 10.8 2.2 208.6 43.1 0.0 0.0 20 ok Av 9.62 0.32 0.07 10.7 2.2 206.3 42.7 0.0 0.0 Nodo Max tau Ver V pr Ver V sec Af V pr Af V sec V pr V sec Ver pnz N pnz 0.0 9.73 0.33 0.12 10.82 3.96 208.62 76.27 1.282e+50 1.282e+50 72_PRO_CA_D3_VER_NM
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 69 72_PRO_CA_D3_VER_VI 72_PRO_CA_D3_VER_VII
ALLEGATO 2 - RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURA SCATOLARE IN C.A. 70 72_PRO_CA_PAR_VER_NM 72_PRO_CA_PAR_VER_NSIS