INDICE 1 DESCRIZIONE DELL OPERA E DEGLI INTERVENTI... 2 2 RIFERIMENTI... 2 3 PERICOLOSITÀ SISMICA... 2 4 CARATTERIZZAZIONE FISICO MECCANICA DEI TERRENI... 3 5 CARATTERIZZAZIONE SISMICA DEL SOTTOSUOLO DI FONDAZIONE... 4 6 CALCOLO DELLE PRESSIONI MASSIME IN FONDAZIONE... 4 7 CALCOLO DELLA PORTANZA... 6 7.1 Ante operam... 6 7.2 Post operam... 11 Pag. 1 a 14
1 DESCRIZIONE DELL OPERA E DEGLI INTERVENTI Nell ambito del progetto di miglioramento sismico del plesso scolastico sede della scuola elementare di villa Innocenti sita in via Brigida Pastorino n 27, nel comune di Frascati è stato condotto uno studio volto a verificare l incidenza degli interventi previsti sulle caratteristiche di interazione terreno struttura con particolare riferimento alla stabilità delle fondazioni. Le caratteristiche di dettaglio dell intervento sono riportate nella relazione tecnica e negli elaborati grafici allegati. In particolare nella presente relazione si analizzerà l interazione terreno-struttura. La progettazione si è basata sulle conoscenze disponibili così come riportate nella relazione geologica allegata al presente progetto. 2 RIFERIMENTI La progettazione degli elementi strutturali è stata condotta in conformità al quadro legislativo attualmente vigente in merito al dimensionamento degli elementi strutturali: Legge 5 Novembre 1971 n 1086 Norma per la disci plina delle opere in conglomerato cementizio, normale e precompresso ed a struttura metallica; Circolare Min. LL.PP. 14 Febbraio 1974 n 11951 N orme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato, normale e precompresso ed a struttura metallica. Istruzioni per l applicazione; DECRETO 14 gennaio 2008 : Norme tecniche per le costruzioni Circolare 617/2009 del 2 febbraio 2009: Circolare applicativa delle norme tecniche delle costruzioni. Norme UNI varie. 3 PERICOLOSITÀ SISMICA L azione sismica è definita in base alla pericolosità sismica di base del sito oggetto di indagine. La pericolosità sismica è definita in termini di accelerazione orizzontale massima attesa ag in condizioni di campo libero su sito di riferimento rigido con superficie topografica orizzontale, nonché di ordinate dello spettro di risposta elastico in accelerazione ad essa corrispondente Se(T), con riferimento a prefissate probabilità di eccedenza PVr nel periodo di riferimento Vr. Le forme spettrali sono definite, per ciascuna delle probabilità di superamento nel periodo di riferimento PVr, a partire dai valori dei seguenti parametri su sito di riferimento rigido orizzontale: ag accelerazione orizzontale massima al sito; F0 valore massimo del fattore di amplificazione dello spettro in accelerazione orizzontale. Te periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro in accelerazione orizzontale. La norma definisce la pericolosità sismica sull intero territorio nazionale in corrispondenza dei punti di un reticolo a maglie quadrate di 10 km di lato. Ad ogni nodo del reticolo sono associate le terne (ag, Fo, Tc) per diverse probabilità di superamento in 50 anni ovvero per diversi periodi di ritorno in un intervallo 30-2475 anni. L'azione sismica così individuata viene amplificata con un coeffiente S che tiene conto delle modifiche prodotte dalle condizioni locali stratigrafiche del sottosuolo effettivamente presente nel sito di costruzione (esprimibile in funzione dell andamento Pag. 2 a 14
delle velocità delle onde di taglio nei primi 30 metri di sottosuolo) e dalla morfologia della superficie mediante la seguente relazione S=Ss*St (risposta sismica locale), essendo Ss dipendente, oltre che dalla Vs30 di sito anche da ag e Fo, e St dipendente unicamente dalle caratteristiche topografiche del sito. Per il sito in esame la pericolosità sismica di base è riportata nelle tabelle contenute nelle figure sottostanti. 4 CARATTERIZZAZIONE FISICO MECCANICA DEI TERRENI Lo studio sulla natura dei terreni di fondazione riportato nella relazione allegata al progetto si è basato essenzialmente sia sulle indagini effettuate che sul rilevamento cartografico e di superficie del territorio su cui insiste l'area in esame. Pag. 3 a 14
Al fine di caratterizzare dal punto di vista geotecnico il litotipo più significativo ai fini della presente relazione, ovvero il primo strato di riporto, si sono assunti i seguenti parametri: strato di base tufo-arenaceo peso di volume γ = 1600 kg/m3 coesione non drenata c' = 0 kg/cm2 angolo di attrito φ' = 24. Modulo di elasticità E= 100 DaN/cm2 Costante di sottofondo k= 5 DaN/cm3 5 CARATTERIZZAZIONE SISMICA DEL SOTTOSUOLO DI FONDAZIONE Si è in presenza di un sottosuolo di categoria B con coefficiente di topografia T1, per i cui dettagli si rimanda alla relazione geologica allegata. 6 CALCOLO DELLE PRESSIONI MASSIME IN FONDAZIONE Si riporta il diagramma delle pressioni minime in fondazione nelle due condizioni ante e post operam. Per i valori di dettaglio si rimanda al fascicolo di calcolo allegato al progetto. Pag. 4 a 14
Pressioni estreme in ante operam Pag. 5 a 14
Pressioni estreme nelle condizioni post operam 7 CALCOLO DELLA PORTANZA 7.1 Ante operam PC.E esegue automaticamente le verifiche allo stato limite ultimo di tipo geotecnico (GEO) (verifica di capacità portante del terreno e di scorrimento sul piano di posa) utilizzando l'approccio 2 ( 2.6.1), dove i coefficienti parziali definiti per le azioni (A), per la resistenza dei materiali (M) e la resistenza globale del sistema (R) assumono i valori ( 6.4.2.1): A1 + M1 + R3 Con questo approccio, sono incrementate le azioni (A), invariati i parametri geotecnici (M) e ridotta la resistenza (R). A1 (tab. 6.2.I) definisce i coefficienti parziali per le azioni γ F (distinti in: γ G1, γ G2, γ P e γ Q) già applicati nella generazione delle combinazioni di carico delle quali si esamineranno i risultati. Il campo di tensioni sul terreno generato da ognuna delle combinazioni di carico risulta quindi coerente con i valori dei γ F indicati dalla Norma. M1 (tab. 6.2.II) indica il coefficiente parziale per i materiali γ M che deve essere applicato ai parametri geotecnici del terreno: tangente dell'angolo di resistenza al taglio, coesione efficace, resistenza non drenata, peso dell'unità di volume. Si ha: γ M=1.0 (cioè: nessuna variazione dei parametri). R3 (tab. 6.4.I) definisce il coefficiente parziale per la resistenza, pari a 2.3 per la capacità portante, e ad 1.1 per lo scorrimento sul piano di posa. Per la verifica di resistenza strutturale della trave di fondazione (stato limite STR) il coefficiente γ R non deve essere portato in conto. Pag. 6 a 14
Si ipotizza che il modello globale dell'edificio contenga sia le travi di fondazione sia la struttura in elevazione, e le sollecitazioni sono calcolate tenendo conto dell'interazione fra fondazioni e struttura sovrastante; le fondazioni sono schematizzate come aste su suolo elastico, e normalmente considerate rigide sotto i maschi e deformabili in corrispondenza delle aperture. Per l'analisi sismica, si fa riferimento a 7.2.5; si ricorda che la combinazione di carico sismica è unica ed è data da: G 1 + G 2 + E + Σ j ψ 2j Q kj ( i coefficienti γ F sono unitari). Nella verifica delle fondazioni devono essere assunte come azioni di progetto trasmesse dalla struttura le minori tra: (a) la forza assiale (N) negli elementi strutturali verticali soprastanti, derivante dalla combinazione delle azioni di cui sopra, associata al concomitante valore resistente del momento flettente (M) e del taglio (V); (b) le azioni trasferite dagli elementi soprastanti (N, M, V) amplificate con un coefficiente γ Rd pari a 1,1 in CD B (N.B. CD "B" può essere considerata la situazione degli edifici in muratura, caratterizzati da bassa duttilità) e 1,3 in CD A ; si ritiene ragionevole ritenere che l'amplificazione riguardi le sole componenti sismiche (il valore di ogni sollecitazione è dato dalla composizione della componente statica con quella sismica) (in alternativa, l'amplificazione viene applicata alle sollecitazioni complessive); (c) le azioni derivanti da una analisi elastica della struttura in elevazione eseguita con un fattore di struttura q pari a 1. Per applicare l'opzione (a) è indispensabile seguire una modalità di modellazione che separa il graticcio di fondazione dalla sovrastruttura; al graticcio si applicano puntualmente (nei nodi di base degli elementi verticali sovrastanti) le azioni assiali di calcolo e i valori resistenti delle azioni tagliante e flettente. Nel caso di modello unitario fondazioni+sovrastruttura, l'opzione (a) non può essere utilizzata, perchè non esiste una configurazione di analisi che produca contemporaneamente le sollecitazioni richieste. L'opzione (b) è invece sempre applicabile in entrambi i casi; nel caso di modello unitario, l'amplificazione verrà attribuita direttamente alle tensioni di contatto fondazione-terreno (ai fini della verifica geotecnica GEO) e alle sollecitazioni nelle travi di fondazione (ai fini della loro verifica di resistenza strutturale STR). L'opzione (c) può essere considerata poco significativa per le normali strutture (è ragionevole ritererla pensata per le strutture che in elevazione sono calcolate con q=1). Infatti: la componente sismica valutata con il reale fattore di struttura (>=2.25 per gli edifici in muratura esistenti; >=2.80 per gli edifici nuovi in muratura ordinaria; >=3.25 per gli edifici nuovi in muratura armata) è comunque inferiore a quella valutata con q=1 e quindi, potendo scegliere le sollecitazioni minori fra (a) (b) (c), l'opzione (c) appare superflua. Comunque, potendo scegliere le azioni minori fra (a) (b) (c), considerando un solo caso o due casi si opera favore di sicurezza (i restanti due casi o un caso potrebbero solo ridurre le azioni e quindi non corrisponderebbero a situazioni più sfavorevoli). In analisi sismica, PC.E segue l'opzione (b). Per la verifica di capacità portante: si amplificano di 1.1 le tensioni sul terreno corrispondenti all'unica combinazione sismica prevista (effetto statico + effetto sismico); l'amplificazione viene applicata, a favore di sicurezza, alle componenti globali: in alternativa potrebbe infatti applicarsi alla sola componente sismica; infine si confrontano con la capacità portante (ridotta di 2.3). Per la verifica a scorrimento, si confronta il taglio complessivo agente sul piano di posa, cioè sulla superficie di appoggio completa dell'edificio, amplificato di 1.1, con la resistenza a scorrimento (ridotta di 1.1). I seguenti parametri: K Winkler, Base di appoggio, Capacità portante (q,lim): sono proprietà di ogni singola trave di fondazione e vengono definiti nei Dati Aste. Sia il coefficiente di sottofondo che la capacità portante possono infatti variare a causa delle diverse dimensioni geometriche delle travi di fondazioni. Dato comune a tutte le fondazioni è invece l'angolo d'attrito fondazione-terreno: δ k, da cui: il coefficiente d'attrito (tg δ k). La combinazione sismica è la seguente : G 1 + G 2 + E + Σ j ψ 2j Q kj ( i coefficienti γ F sono unitari) ( 3.2.4). Le verifiche sismiche di tipo geotecnico, come le altre verifiche di resistenza, sono condotte, per tutti gli edifici in muratura, allo stato limite ultimo di salvaguardia della vita (SLV). Per alcuni tipi di edifici sono richieste verifiche sismiche di resistenza anche per stati limite di esercizio (in particolare: SLD): si tratta delle costruzioni di Classe III e IV qualora si vogliano limitare i danneggiamenti strutturali ( 7.3.7.1). Simbologia utilizzata nel software PC.E: Verifica di capacità portante del terreno N.asta = numero progressivo dell asta (trave di fondazione, o trave su suolo elastico) K Winkler = coefficiente di sottofondo della trave su suolo elastico q,lim = capacità portante corrispondente all'asta, calcolata ad esempio con la formulazione di Terzaghi: q lim = c N c + q o N q + ½ γ B Nγ essendo: c N c = contributo della coesione lungo le superfici di rottura; q o N q = effetto stabilizzante del terreno ai lati della fondazione sul piano di posa; ½ γ B Nγ = contributo della resistenza di attrito dovuta al peso del terreno del terreno all interno delle superfici di scorrimento. Rd = valore di progetto della resistenza = q,lim / γ R Nodo i = nodo iniziale dell'asta sz,i = spostamento verticale del nodo i st,i = tensione di contatto nel nodo i Ed,i = valore di progetto dell'azione in corrispondenza del nodo i. La tensione sul terreno risultante dal calcolo deve essere amplificata di 1.1 (opzione (b); l'amplificazione 1.1 si applica, a favore di sicurezza, alla tensione complessiva, che include sia la parte statica sia la parte sismica) C.Sic. i = coefficiente di sicurezza, fornito dal rapporto: Rd / Ed,i. La verifica è soddisfatta quando il coefficiente di sicurezza è >= 1 Nodo j = nodo finale dell'asta sz,j = spostamento verticale del nodo j st,j = tensione di contatto nel nodo j Ed,j = valore di progetto dell'azione in corrispondenza del nodo j. Analogamente a Ed,i, la tensione sul terreno risultante dal calcolo deve essere amplificata per 1.1 C.Sic. j = coefficiente di sicurezza, fornito dal rapporto: Rd / Ed,j. La verifica è soddisfatta quando il coefficiente di sicurezza è >= 1 Verifica di scorrimento sul piano di posa In corrispondenza di tutti i nodi di fondazione (nodi vincolati su suolo elastico), vengono rilevate le seguenti azioni (forze): F orizz.x, F orizz. Y = reazioni orizzontali competenti al nodo. F vert. = carico verticale corrispondente al nodo. Avendo risolto la struttura nel suo insieme (fondazioni+sovrastruttura), poiché il nodo su suolo elastico alla Winkler non fornisce la reazione verticale, è comunque possibile fare riferimento allo sforzo normale alla base del maschio; questa azione interna contiene già il contributo del peso proprio delle travi di fondazione, regolarmente considerato nelle condizioni di carico. Pag. 7 a 14
Per ognuna delle due direzioni orizzontali del sistema globale di riferimento X,Y vengono infine riportati i seguenti parametri: Direz. = direzione di riferimento (X o Y) F.orizz.tot. = taglio globale agente lungo la direzione di riferimento F.vert.tot. = carico verticale complessivo agente sul piano di posa delle fondazioni R = valore di calcolo della resistenza. La resistenza di progetto si ottiene moltiplicando il carico verticale totale per tg δ k Ed = valore di progetto dell'azione, coincidente con il taglio globale nella direzione di riferimento amplificato per 1.1 (opzione (b)) Rd = valore di progetto della resistenza. Il coefficiente d'attrito di progetto è dato da: tg δ d = tg δ k / γ φ', dove: γ φ' = 1 (da tab. 6.2.II, colonna M1), applicando a tg δ k il coefficiente parziale per tg φ'. Risulta quindi: tg δ d = tg δ k. La resistenza di progetto si ottiene moltiplicando il carico verticale totale per tg δ d e dividendo per 1.1 C.Sic. = coefficiente di sicurezza, fornito dal rapporto: Rd / Ed. La verifica è soddisfatta quando il coefficiente di sicurezza è >= 1 VERIFICHE A STATO LIMITE ULTIMO DI TIPO GEOTECNICO ( 6.4.2.1, 7.2.5) [ SLV ] - C.Sic: 1.208 (Analisi Sismica Statica Lineare) VERIFICA DI CAPACITA' PORTANTE DEL TERRENO ( 6.4.2.1, 7.2.5) [ SLV ] (Analisi Sismica Statica Lineare) N.asta K Winkler q,lim Rd Nodo sz,i st,i Ed,i C.Sic. Nodo sz,j st,j Ed,j C.Sic. (kgf/cm^3) (kgf/cm^2) i (mm) (kgf/cm^2) i j (mm) (kgf/cm^2) j -------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 2 5.00 4.50 1.96 1-0.89 0.44 0.49 4.003 2-0.92 0.46 0.51 3.870 4 5.00 4.50 1.96 4-0.89 0.45 0.49 3.981 3-0.94 0.47 0.52 3.765 5 5.00 4.50 1.96 3-0.94 0.47 0.52 3.765 5-1.00 0.50 0.55 3.575 7 5.00 4.50 1.96 7-1.21 0.61 0.67 2.931 6-1.25 0.62 0.69 2.852 8 5.00 4.50 1.96 6-1.25 0.62 0.69 2.852 8-1.28 0.64 0.70 2.785 10 5.00 4.50 1.96 10-1.28 0.64 0.70 2.785 8-1.28 0.64 0.70 2.785 11 5.00 4.50 1.96 9-1.33 0.66 0.73 2.676 11-1.38 0.69 0.76 2.576 13 5.00 4.50 1.96 13-1.66 0.83 0.91 2.140 12-1.74 0.87 0.96 2.039 14 5.00 4.50 1.96 12-1.74 0.87 0.96 2.039 14-1.83 0.91 1.01 1.946 16 5.00 4.50 1.96 16-1.98 0.99 1.09 1.794 15-1.97 0.99 1.08 1.804 17 5.00 4.50 1.96 15-1.97 0.99 1.08 1.804 17-1.95 0.98 1.07 1.823 19 5.00 4.50 1.96 19-1.91 0.96 1.05 1.858 18-1.89 0.94 1.04 1.885 20 5.00 4.50 1.96 18-1.89 0.94 1.04 1.885 20-1.85 0.93 1.02 1.920 22 5.00 4.50 1.96 22-1.67 0.84 0.92 2.127 21-1.65 0.83 0.91 2.150 23 5.00 4.50 1.96 21-1.65 0.83 0.91 2.150 169-1.64 0.82 0.90 2.173 25 5.00 4.50 1.96 24-0.95 0.47 0.52 3.749 23-1.39 0.70 0.77 2.552 26 5.00 4.50 1.96 23-1.39 0.70 0.77 2.552 25-1.51 0.76 0.83 2.354 28 5.00 4.50 1.96 25-1.51 0.76 0.83 2.354 26-1.51 0.75 0.83 2.361 30 5.00 4.50 1.96 28-1.70 0.85 0.93 2.099 27-1.76 0.88 0.97 2.023 31 5.00 4.50 1.96 27-1.76 0.88 0.97 2.023 29-1.82 0.91 1.00 1.954 33 5.00 4.50 1.96 30-1.98 0.99 1.09 1.796 31-2.03 1.01 1.11 1.755 35 5.00 4.50 1.96 33-2.17 1.08 1.19 1.643 32-2.21 1.11 1.22 1.607 36 5.00 4.50 1.96 32-2.21 1.11 1.22 1.607 34-2.26 1.13 1.24 1.573 38 5.00 4.50 1.96 34-2.26 1.13 1.24 1.573 35-2.32 1.16 1.28 1.532 39 5.00 4.50 1.96 35-2.32 1.16 1.28 1.532 36-2.36 1.18 1.30 1.505 41 5.00 4.50 1.96 38-2.43 1.22 1.34 1.463 37-2.42 1.21 1.33 1.471 42 5.00 4.50 1.96 37-2.42 1.21 1.33 1.471 39-2.32 1.16 1.27 1.536 44 5.00 4.50 1.96 39-2.32 1.16 1.27 1.536 40-2.22 1.11 1.22 1.604 46 5.00 4.50 1.96 40-2.22 1.11 1.22 1.604 41-2.18 1.09 1.20 1.630 48 5.00 4.50 1.96 43-2.06 1.03 1.13 1.724 42-2.04 1.02 1.12 1.748 49 5.00 4.50 1.96 42-2.04 1.02 1.12 1.748 170-2.01 1.00 1.10 1.773 51 5.00 4.50 1.96 45-2.21 1.10 1.22 1.610 44-2.23 1.11 1.22 1.598 52 5.00 4.50 1.96 44-2.23 1.11 1.22 1.598 46-2.25 1.13 1.24 1.579 54 5.00 4.50 1.96 46-2.25 1.13 1.24 1.579 47-2.25 1.12 1.24 1.581 56 5.00 4.50 1.96 47-2.25 1.12 1.24 1.581 48-2.25 1.12 1.24 1.584 58 5.00 4.50 1.96 48-2.25 1.12 1.24 1.584 49-2.24 1.12 1.23 1.586 60 5.00 4.50 1.96 49-2.24 1.12 1.23 1.586 50-2.24 1.12 1.23 1.588 62 5.00 4.50 1.96 50-2.24 1.12 1.23 1.588 51-2.24 1.12 1.23 1.588 63 5.00 4.50 1.96 51-2.24 1.12 1.23 1.588 52-2.24 1.12 1.23 1.589 65 5.00 4.50 1.96 54-2.26 1.13 1.24 1.574 53-2.50 1.25 1.37 1.425 66 5.00 4.50 1.96 53-2.50 1.25 1.37 1.425 171-2.28 1.14 1.25 1.561 68 5.00 4.50 1.96 55-2.22 1.11 1.22 1.602 56-2.16 1.08 1.19 1.646 70 5.00 4.50 1.96 58-1.83 0.92 1.01 1.941 57-1.80 0.90 0.99 1.978 71 5.00 4.50 1.96 57-1.80 0.90 0.99 1.978 59-1.76 0.88 0.97 2.017 73 5.00 4.50 1.96 61-0.95 0.48 0.52 3.738 60-1.15 0.58 0.63 3.087 74 5.00 4.50 1.96 60-1.15 0.58 0.63 3.087 62-1.26 0.63 0.69 2.819 76 5.00 4.50 1.96 64-1.52 0.76 0.84 2.334 63-1.76 0.88 0.97 2.020 77 5.00 4.50 1.96 63-1.76 0.88 0.97 2.020 65-1.57 0.79 0.86 2.262 79 5.00 4.50 1.96 67-2.21 1.11 1.22 1.609 66-2.21 1.11 1.22 1.606 80 5.00 4.50 1.96 66-2.21 1.11 1.22 1.606 68-2.22 1.11 1.22 1.604 82 5.00 4.50 1.96 70-0.86 0.43 0.47 4.139 69-1.22 0.61 0.67 2.914 83 5.00 4.50 1.96 69-1.22 0.61 0.67 2.914 71-1.29 0.64 0.71 2.767 85 5.00 4.50 1.96 73-1.64 0.82 0.90 2.170 72-1.92 0.96 1.05 1.855 86 5.00 4.50 1.96 72-1.92 0.96 1.05 1.855 74-2.14 1.07 1.18 1.659 88 5.00 4.50 1.96 76-2.25 1.13 1.24 1.580 75-2.25 1.13 1.24 1.580 89 5.00 4.50 1.96 75-2.25 1.13 1.24 1.580 172-2.25 1.13 1.24 1.580 91 5.00 4.50 1.96 78-2.25 1.13 1.24 1.579 77-2.25 1.13 1.24 1.579 92 5.00 4.50 1.96 77-2.25 1.13 1.24 1.579 79-2.25 1.13 1.24 1.579 94 5.00 4.50 1.96 81-2.39 1.20 1.31 1.488 80-2.41 1.21 1.33 1.474 95 5.00 4.50 1.96 80-2.41 1.21 1.33 1.474 82-2.43 1.21 1.33 1.466 97 5.00 4.50 1.96 82-2.43 1.21 1.33 1.466 83-2.44 1.22 1.34 1.460 Pag. 8 a 14
99 5.00 4.50 1.96 83-2.44 1.22 1.34 1.460 84-2.44 1.22 1.34 1.457 101 5.00 4.50 1.96 86-2.51 1.26 1.38 1.417 85-2.54 1.27 1.39 1.403 102 5.00 4.50 1.96 85-2.54 1.27 1.39 1.403 88-2.56 1.28 1.41 1.390 104 5.00 4.50 1.96 88-2.56 1.28 1.41 1.390 87-2.62 1.31 1.44 1.358 105 5.00 4.50 1.96 87-2.62 1.31 1.44 1.358 89-2.67 1.34 1.47 1.330 107 5.00 4.50 1.96 91-2.90 1.45 1.59 1.229 90-2.92 1.46 1.61 1.218 108 5.00 4.50 1.96 90-2.92 1.46 1.61 1.218 92-2.94 1.47 1.62 1.208 110 5.00 4.50 1.96 94-0.67 0.34 0.37 5.305 93-1.12 0.56 0.62 3.165 111 5.00 4.50 1.96 93-1.12 0.56 0.62 3.165 95-1.45 0.73 0.80 2.449 113 5.00 4.50 1.96 97-1.73 0.87 0.95 2.056 96-1.80 0.90 0.99 1.975 114 5.00 4.50 1.96 96-1.80 0.90 0.99 1.975 98-1.87 0.93 1.03 1.903 116 5.00 4.50 1.96 100-1.87 0.93 1.03 1.903 98-1.87 0.93 1.03 1.903 117 5.00 4.50 1.96 99-1.91 0.95 1.05 1.864 101-1.95 0.97 1.07 1.827 119 5.00 4.50 1.96 103-1.99 1.00 1.10 1.784 102-2.03 1.01 1.12 1.754 120 5.00 4.50 1.96 102-2.03 1.01 1.12 1.754 104-2.06 1.03 1.13 1.725 122 5.00 4.50 1.96 105-2.10 1.05 1.16 1.692 106-2.03 1.02 1.12 1.749 124 5.00 4.50 1.96 108-2.03 1.02 1.12 1.748 106-2.03 1.02 1.12 1.749 125 5.00 4.50 1.96 107-2.27 1.14 1.25 1.567 109-1.75 0.87 0.96 2.036 127 5.00 4.50 1.96 110-0.93 0.46 0.51 3.838 24-0.95 0.47 0.52 3.749 129 5.00 4.50 1.96 111-0.98 0.49 0.54 3.637 61-0.95 0.48 0.52 3.738 131 5.00 4.50 1.96 61-0.95 0.48 0.52 3.738 112-0.95 0.48 0.52 3.738 132 5.00 4.50 1.96 113-0.95 0.48 0.52 3.743 70-0.86 0.43 0.47 4.139 134 5.00 4.50 1.96 114-0.92 0.46 0.50 3.876 115-0.67 0.34 0.37 5.303 136 5.00 4.50 1.96 117-2.16 1.08 1.19 1.649 116-2.17 1.09 1.19 1.639 137 5.00 4.50 1.96 116-2.17 1.09 1.19 1.639 118-2.20 1.10 1.21 1.620 139 5.00 4.50 1.96 118-2.20 1.10 1.21 1.620 45-2.21 1.10 1.22 1.610 141 5.00 4.50 1.96 119-2.21 1.11 1.22 1.607 68-2.22 1.11 1.22 1.604 143 5.00 4.50 1.96 68-2.22 1.11 1.22 1.604 120-2.23 1.12 1.23 1.594 144 5.00 4.50 1.96 120-2.23 1.12 1.23 1.594 121-2.25 1.13 1.24 1.580 146 5.00 4.50 1.96 121-2.25 1.13 1.24 1.580 172-2.25 1.13 1.24 1.580 148 5.00 4.50 1.96 122-2.25 1.13 1.24 1.580 123-2.25 1.13 1.24 1.579 150 5.00 4.50 1.96 123-2.25 1.13 1.24 1.579 78-2.25 1.13 1.24 1.579 151 5.00 4.50 1.96 124-2.25 1.13 1.24 1.579 125-2.25 1.13 1.24 1.580 153 5.00 4.50 1.96 126-2.21 1.10 1.21 1.612 100-1.87 0.93 1.03 1.903 155 5.00 4.50 1.96 127-0.87 0.43 0.48 4.112 128-0.31 0.15 0.17 >> 1 157 5.00 4.50 1.96 130-1.12 0.56 0.62 3.174 129-1.63 0.81 0.90 2.185 158 5.00 4.50 1.96 129-1.63 0.81 0.90 2.185 131-1.11 0.55 0.61 3.214 160 5.00 4.50 1.96 133-1.94 0.97 1.07 1.837 132-2.12 1.06 1.16 1.681 161 5.00 4.50 1.96 132-2.12 1.06 1.16 1.681 134-2.64 1.32 1.45 1.349 163 5.00 4.50 1.96 134-2.64 1.32 1.45 1.349 135-1.88 0.94 1.03 1.897 165 5.00 4.50 1.96 34-2.26 1.13 1.24 1.573 136-2.28 1.14 1.25 1.562 166 5.00 4.50 1.96 136-2.28 1.14 1.25 1.562 137-2.29 1.15 1.26 1.551 168 5.00 4.50 1.96 139-2.26 1.13 1.24 1.574 138-2.25 1.13 1.24 1.580 169 5.00 4.50 1.96 138-2.25 1.13 1.24 1.580 140-2.24 1.12 1.23 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416 5.00 4.50 1.96 96-1.80 0.90 0.99 1.975 100-1.87 0.93 1.03 1.903 417 5.00 4.50 1.96 98-1.87 0.93 1.03 1.903 99-1.91 0.95 1.05 1.864 418 5.00 4.50 1.96 101-1.95 0.97 1.07 1.827 103-1.99 1.00 1.10 1.784 419 5.00 4.50 1.96 104-2.06 1.03 1.13 1.725 173-2.10 1.05 1.16 1.692 420 5.00 4.50 1.96 105-2.10 1.05 1.16 1.692 108-2.03 1.02 1.12 1.748 421 5.00 4.50 1.96 106-2.03 1.02 1.12 1.749 107-2.27 1.14 1.25 1.567 422 5.00 4.50 1.96 112-0.95 0.48 0.52 3.738 113-0.95 0.48 0.52 3.743 423 5.00 4.50 1.96 70-0.86 0.43 0.47 4.139 114-0.92 0.46 0.50 3.876 424 5.00 4.50 1.96 125-2.25 1.13 1.24 1.580 126-2.21 1.10 1.21 1.612 425 5.00 4.50 1.96 137-2.29 1.15 1.26 1.551 139-2.26 1.13 1.24 1.574 426 5.00 4.50 1.96 140-2.24 1.12 1.23 1.587 142-2.24 1.12 1.23 1.587 427 5.00 4.50 1.96 144-2.24 1.12 1.23 1.589 146-2.03 1.02 1.12 1.750 428 5.00 4.50 1.96 149-2.52 1.26 1.39 1.412 151-2.53 1.27 1.39 1.405 429 5.00 4.50 1.96 154-1.94 0.97 1.07 1.830 156-2.21 1.11 1.22 1.608 430 5.00 4.50 1.96 158-2.28 1.14 1.26 1.558 160-2.44 1.22 1.34 1.457 431 5.00 4.50 1.96 161-2.39 1.19 1.31 1.489 162-2.33 1.16 1.28 1.527 432 5.00 4.50 1.96 163-2.21 1.10 1.22 1.610 165-1.94 0.97 1.07 1.832 563 5.00 4.50 1.96 5-1.00 0.50 0.55 3.575 7-1.21 0.61 0.67 2.931 564 5.00 4.50 1.96 10-1.28 0.64 0.70 2.785 127-0.87 0.43 0.48 4.112 565 5.00 4.50 1.96 24-0.95 0.47 0.52 3.749 111-0.98 0.49 0.54 3.637 566 5.00 4.50 1.96 45-2.21 1.10 1.22 1.610 119-2.21 1.11 1.22 1.607 567 5.00 4.50 1.96 50-2.24 1.12 1.23 1.588 143-2.24 1.12 1.23 1.588 568 5.00 4.50 1.96 78-2.25 1.13 1.24 1.579 124-2.25 1.13 1.24 1.579 569 5.00 4.50 1.96 88-2.56 1.28 1.41 1.390 148-2.54 1.27 1.40 1.400 570 5.00 4.50 1.96 93-1.12 0.56 0.62 3.165 115-0.67 0.34 0.37 5.303 571 5.00 4.50 1.96 110-0.93 0.46 0.51 3.838 168-0.70 0.35 0.39 5.050 572 5.00 4.50 1.96 115-0.67 0.34 0.37 5.303 94-0.67 0.34 0.37 5.305 573 5.00 4.50 1.96 166-2.03 1.01 1.11 1.755 169-1.64 0.82 0.90 2.173 574 5.00 4.50 1.96 170-2.01 1.00 1.10 1.773 167-1.91 0.96 1.05 1.858 575 5.00 4.50 1.96 171-2.28 1.14 1.25 1.561 157-2.30 1.15 1.27 1.545 576 5.00 4.50 1.96 172-2.25 1.13 1.24 1.580 122-2.25 1.13 1.24 1.580 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------- VERIFICA DI SCORRIMENTO SUL PIANO DI POSA ( 6.4.2.1, 7.2.5) [ SLV ] (Analisi Sismica Statica Lineare) N.nodo F orizz.x F orizz.y F vert. (kgf) (kgf) (kgf) ----------------------------------------------- 1 22852 1239 21711 3 680 592 9283 6 268 65 6082 9 1745 430 12714 12 1131 1273 27335 15 1337 1468 26547 18 1662 1124 28234 21 1126 360 15725 23 32740 2192 66594 25 51 17 268 27 416 250 7987 30 8929 1727 20135 32 803 315 15686 35 1465 371 17648 37 23898 3242 42742 39 4167 1590 24021 40 2060 856 13990 42 519 62 11212 44 4824 936 27040 46 355 77 6462 47 554 93 7532 48 489 388 10100 49 899 501 12205 51 863 380 9408 53 54837 3558 70612 55 3979 742 14834 57 234 10 4955 60 11139 350 20892 63 253 100 10050 66 16 0 2081 69 12165 341 20873 72 1082 332 10146 75 8 0 1942 77 1083 278 36928 80 2384 584 25974 82 1983 706 24233 83 111 13 3226 85 31 10 2623 87 13948 1597 50281 90 9361 965 33805 93 38262 1385 27426 96 6236 662 30759 99 2118 631 16324 102 2861 880 18537 105 16045 2915 45474 107 37008 6373 52683 110 941 7942 779 111 1485 15353 16047 Pag. 10 a 14
113 1472 15027 19783 114 1919 13748 20008 116 1374 8011 17198 118 1417 8087 19983 119 226 344 5270 120 1572 9087 25008 121 1939 11544 30267 122 124 126 3851 124 1796 8422 25512 126 2316 9413 30359 127 33 1401 5831 129 3 236 4752 132 295 1319 1223 134 730 25479 36848 138 474 736 5807 141 298 1171 9714 143 1464 28181 47429 145 1636 14356 8352 148 114 470 5781 150 1266 25904 39165 152 785 9593 20755 155 1378 4411 18847 157 3118 26026 41288 159 2993 21544 31539 162 1960 10847 21423 164 1311 7609 21423 166 1576 13330 23003 167 2866 21211 36650 ------------------------------------------------- Direz. F.orizz.tot. F.vert.tot. R Ed Rd C.Sic. (kgf) (kgf) (kgf) (kgf) (kgf) ----------------------------------------------------------------------------------- X 367858 1559214 694207 404644 631097 1.560 Y 362908 1559214 694207 399199 631097 1.581 ------------------------------------------------------------------------------------- 7.2 Post operam VERIFICHE A STATO LIMITE ULTIMO DI TIPO GEOTECNICO ( 6.4.2.1, 7.2.5) [ SLV ] - C.Sic: 1.051 (Analisi Sismica Statica Lineare) VERIFICA DI CAPACITA' PORTANTE DEL TERRENO ( 6.4.2.1, 7.2.5) [ SLV ] (Analisi Sismica Statica Lineare) N.asta K Winkler q,lim Rd Nodo sz,i st,i Ed,i C.Sic. Nodo sz,j st,j Ed,j C.Sic. (kgf/cm^3) (kgf/cm^2) i (mm) (kgf/cm^2) i j (mm) (kgf/cm^2) j -------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 2 5.00 4.50 1.96 1-0.95 0.47 0.52 3.752 2-0.94 0.47 0.52 3.767 4 5.00 4.50 1.96 4-0.99 0.49 0.54 3.600 3-1.06 0.53 0.58 3.362 5 5.00 4.50 1.96 3-1.06 0.53 0.58 3.362 5-1.13 0.56 0.62 3.153 7 5.00 4.50 1.96 7-1.26 0.63 0.69 2.819 6-1.28 0.64 0.70 2.787 8 5.00 4.50 1.96 6-1.28 0.64 0.70 2.787 8-1.29 0.65 0.71 2.754 10 5.00 4.50 1.96 10-1.29 0.65 0.71 2.756 8-1.29 0.65 0.71 2.754 11 5.00 4.50 1.96 9-1.32 0.66 0.72 2.699 11-1.34 0.67 0.74 2.648 13 5.00 4.50 1.96 13-1.50 0.75 0.83 2.364 12-1.58 0.79 0.87 2.247 14 5.00 4.50 1.96 12-1.58 0.79 0.87 2.247 14-1.66 0.83 0.91 2.141 16 5.00 4.50 1.96 16-1.89 0.94 1.04 1.882 15-1.91 0.96 1.05 1.860 17 5.00 4.50 1.96 15-1.91 0.96 1.05 1.860 17-1.86 0.93 1.02 1.912 19 5.00 4.50 1.96 19-1.72 0.86 0.95 2.066 18-1.68 0.84 0.92 2.123 20 5.00 4.50 1.96 18-1.68 0.84 0.92 2.123 20-1.63 0.81 0.90 2.185 22 5.00 4.50 1.96 22-1.63 0.82 0.90 2.179 21-1.65 0.82 0.91 2.158 23 5.00 4.50 1.96 21-1.65 0.82 0.91 2.158 169-1.66 0.83 0.92 2.137 25 5.00 4.50 1.96 24-0.95 0.48 0.52 3.741 23-1.50 0.75 0.82 2.372 26 5.00 4.50 1.96 23-1.50 0.75 0.82 2.372 25-1.52 0.76 0.83 2.343 28 5.00 4.50 1.96 25-1.52 0.76 0.83 2.343 26-1.51 0.76 0.83 2.351 30 5.00 4.50 1.96 28-1.81 0.90 0.99 1.970 27-1.90 0.95 1.05 1.872 31 5.00 4.50 1.96 27-1.90 0.95 1.05 1.872 29-1.99 1.00 1.10 1.785 33 5.00 4.50 1.96 30-2.11 1.05 1.16 1.686 31-2.12 1.06 1.17 1.678 35 5.00 4.50 1.96 33-2.17 1.09 1.19 1.638 32-2.20 1.10 1.21 1.615 36 5.00 4.50 1.96 32-2.20 1.10 1.21 1.615 34-2.23 1.12 1.23 1.592 38 5.00 4.50 1.96 34-2.23 1.12 1.23 1.592 35-2.28 1.14 1.25 1.564 39 5.00 4.50 1.96 35-2.28 1.14 1.25 1.564 36-2.31 1.15 1.27 1.542 41 5.00 4.50 1.96 38-2.37 1.19 1.30 1.500 37-2.36 1.18 1.30 1.509 42 5.00 4.50 1.96 37-2.36 1.18 1.30 1.509 39-2.25 1.13 1.24 1.580 44 5.00 4.50 1.96 39-2.25 1.13 1.24 1.580 40-2.16 1.08 1.19 1.648 46 5.00 4.50 1.96 40-2.16 1.08 1.19 1.648 41-2.12 1.06 1.17 1.675 48 5.00 4.50 1.96 43-2.02 1.01 1.11 1.763 42-2.00 1.00 1.10 1.776 49 5.00 4.50 1.96 42-2.00 1.00 1.10 1.776 170-1.99 0.99 1.09 1.789 51 5.00 4.50 1.96 45-2.23 1.11 1.23 1.597 44-2.26 1.13 1.24 1.576 Pag. 11 a 14
52 5.00 4.50 1.96 44-2.26 1.13 1.24 1.576 46-2.30 1.15 1.27 1.546 54 5.00 4.50 1.96 46-2.30 1.15 1.27 1.546 47-2.33 1.16 1.28 1.528 56 5.00 4.50 1.96 47-2.33 1.16 1.28 1.528 48-2.36 1.18 1.30 1.510 58 5.00 4.50 1.96 48-2.36 1.18 1.30 1.510 49-2.38 1.19 1.31 1.493 60 5.00 4.50 1.96 49-2.38 1.19 1.31 1.493 50-2.40 1.20 1.32 1.484 62 5.00 4.50 1.96 50-2.40 1.20 1.32 1.484 51-2.41 1.20 1.32 1.477 63 5.00 4.50 1.96 51-2.41 1.20 1.32 1.477 52-2.42 1.21 1.33 1.471 65 5.00 4.50 1.96 54-2.49 1.24 1.37 1.430 53-2.49 1.24 1.37 1.431 66 5.00 4.50 1.96 53-2.49 1.24 1.37 1.431 171-2.34 1.17 1.28 1.523 68 5.00 4.50 1.96 55-2.30 1.15 1.27 1.546 56-2.26 1.13 1.24 1.572 70 5.00 4.50 1.96 58-1.93 0.96 1.06 1.845 57-1.89 0.95 1.04 1.878 71 5.00 4.50 1.96 57-1.89 0.95 1.04 1.878 59-1.86 0.93 1.02 1.917 73 5.00 4.50 1.96 61-0.99 0.50 0.55 3.585 60-1.25 0.63 0.69 2.835 74 5.00 4.50 1.96 60-1.25 0.63 0.69 2.835 62-1.39 0.70 0.76 2.558 76 5.00 4.50 1.96 64-1.58 0.79 0.87 2.245 63-1.77 0.89 0.97 2.008 77 5.00 4.50 1.96 63-1.77 0.89 0.97 2.008 65-1.41 0.70 0.77 2.529 79 5.00 4.50 1.96 67-2.23 1.11 1.22 1.598 66-2.23 1.12 1.23 1.593 80 5.00 4.50 1.96 66-2.23 1.12 1.23 1.593 68-2.24 1.12 1.23 1.589 82 5.00 4.50 1.96 70-0.87 0.43 0.48 4.102 69-1.27 0.64 0.70 2.798 83 5.00 4.50 1.96 69-1.27 0.64 0.70 2.798 71-1.32 0.66 0.73 2.686 85 5.00 4.50 1.96 73-1.65 0.82 0.91 2.158 72-1.91 0.95 1.05 1.864 86 5.00 4.50 1.96 72-1.91 0.95 1.05 1.864 74-2.17 1.08 1.19 1.642 88 5.00 4.50 1.96 76-2.30 1.15 1.27 1.545 75-2.31 1.15 1.27 1.542 89 5.00 4.50 1.96 75-2.31 1.15 1.27 1.542 172-2.31 1.16 1.27 1.539 91 5.00 4.50 1.96 78-2.32 1.16 1.27 1.536 77-2.33 1.16 1.28 1.529 92 5.00 4.50 1.96 77-2.33 1.16 1.28 1.529 79-2.34 1.17 1.29 1.522 94 5.00 4.50 1.96 81-2.66 1.33 1.46 1.339 80-2.68 1.34 1.47 1.329 95 5.00 4.50 1.96 80-2.68 1.34 1.47 1.329 82-2.73 1.36 1.50 1.305 97 5.00 4.50 1.96 82-2.73 1.36 1.50 1.305 83-2.76 1.38 1.52 1.288 99 5.00 4.50 1.96 83-2.76 1.38 1.52 1.288 84-2.77 1.39 1.52 1.283 101 5.00 4.50 1.96 86-2.82 1.41 1.55 1.263 85-2.83 1.41 1.56 1.257 102 5.00 4.50 1.96 85-2.83 1.41 1.56 1.257 88-2.84 1.42 1.56 1.253 104 5.00 4.50 1.96 88-2.84 1.42 1.56 1.253 87-2.88 1.44 1.58 1.237 105 5.00 4.50 1.96 87-2.88 1.44 1.58 1.237 89-2.90 1.45 1.60 1.225 107 5.00 4.50 1.96 91-3.19 1.60 1.76 1.114 90-3.29 1.64 1.81 1.082 108 5.00 4.50 1.96 90-3.29 1.64 1.81 1.082 92-3.38 1.69 1.86 1.051 110 5.00 4.50 1.96 94-0.75 0.38 0.41 4.741 93-1.19 0.59 0.65 3.001 111 5.00 4.50 1.96 93-1.19 0.59 0.65 3.001 95-1.46 0.73 0.80 2.440 113 5.00 4.50 1.96 97-1.70 0.85 0.94 2.092 96-1.76 0.88 0.97 2.019 114 5.00 4.50 1.96 96-1.76 0.88 0.97 2.019 98-1.82 0.91 1.00 1.951 116 5.00 4.50 1.96 100-1.82 0.91 1.00 1.951 98-1.82 0.91 1.00 1.951 117 5.00 4.50 1.96 99-1.86 0.93 1.02 1.913 101-1.90 0.95 1.04 1.877 119 5.00 4.50 1.96 103-2.07 1.03 1.14 1.720 102-2.12 1.06 1.16 1.680 120 5.00 4.50 1.96 102-2.12 1.06 1.16 1.680 104-2.17 1.08 1.19 1.641 122 5.00 4.50 1.96 105-2.26 1.13 1.24 1.576 106-2.29 1.15 1.26 1.551 124 5.00 4.50 1.96 108-2.29 1.15 1.26 1.551 106-2.29 1.15 1.26 1.551 125 5.00 4.50 1.96 107-2.43 1.21 1.34 1.465 109-2.20 1.10 1.21 1.619 127 5.00 4.50 1.96 110-0.91 0.46 0.50 3.904 24-0.95 0.48 0.52 3.741 129 5.00 4.50 1.96 111-1.00 0.50 0.55 3.540 61-0.99 0.50 0.55 3.585 131 5.00 4.50 1.96 61-0.99 0.50 0.55 3.585 112-0.99 0.50 0.55 3.585 132 5.00 4.50 1.96 113-0.95 0.47 0.52 3.760 70-0.87 0.43 0.48 4.102 134 5.00 4.50 1.96 114-0.93 0.47 0.51 3.818 115-0.75 0.38 0.41 4.739 136 5.00 4.50 1.96 117-2.16 1.08 1.19 1.647 116-2.18 1.09 1.20 1.634 137 5.00 4.50 1.96 116-2.18 1.09 1.20 1.634 118-2.21 1.11 1.22 1.609 139 5.00 4.50 1.96 118-2.21 1.11 1.22 1.609 45-2.23 1.11 1.23 1.597 141 5.00 4.50 1.96 119-2.23 1.12 1.23 1.592 68-2.24 1.12 1.23 1.589 143 5.00 4.50 1.96 68-2.24 1.12 1.23 1.589 120-2.26 1.13 1.24 1.576 144 5.00 4.50 1.96 120-2.26 1.13 1.24 1.576 121-2.29 1.15 1.26 1.551 146 5.00 4.50 1.96 121-2.29 1.15 1.26 1.551 172-2.31 1.16 1.27 1.539 148 5.00 4.50 1.96 122-2.31 1.16 1.27 1.537 123-2.32 1.16 1.27 1.536 150 5.00 4.50 1.96 123-2.32 1.16 1.27 1.536 78-2.32 1.16 1.27 1.536 151 5.00 4.50 1.96 124-2.32 1.16 1.28 1.534 125-2.30 1.15 1.27 1.545 153 5.00 4.50 1.96 126-2.21 1.10 1.21 1.611 100-1.82 0.91 1.00 1.951 155 5.00 4.50 1.96 127-1.23 0.62 0.68 2.887 128-1.02 0.51 0.56 3.504 157 5.00 4.50 1.96 130-1.32 0.66 0.72 2.702 129-1.38 0.69 0.76 2.584 158 5.00 4.50 1.96 129-1.38 0.69 0.76 2.584 131-1.13 0.56 0.62 3.154 160 5.00 4.50 1.96 133-2.34 1.17 1.29 1.519 132-2.45 1.22 1.35 1.454 161 5.00 4.50 1.96 132-2.45 1.22 1.35 1.454 134-2.76 1.38 1.52 1.290 163 5.00 4.50 1.96 134-2.76 1.38 1.52 1.290 135-2.32 1.16 1.28 1.530 165 5.00 4.50 1.96 34-2.23 1.12 1.23 1.592 136-2.24 1.12 1.23 1.586 166 5.00 4.50 1.96 136-2.24 1.12 1.23 1.586 137-2.25 1.13 1.24 1.580 168 5.00 4.50 1.96 139-2.27 1.13 1.25 1.567 138-2.31 1.15 1.27 1.542 169 5.00 4.50 1.96 138-2.31 1.15 1.27 1.542 140-2.34 1.17 1.29 1.518 171 5.00 4.50 1.96 142-2.39 1.19 1.31 1.491 141-2.39 1.20 1.32 1.487 172 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