LOTTO COMMESSA MDL1 1 PREMESSA NORMATIVA DI RIFERIMENTO CARATTERISTICHE DEI MATERIALI ANALISI DEI CARICHI...7. Pesi propri...

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2 PROGETTO DEFINITIVO PER PPLTO INTEGRTO POTENZIMENTO DELL LINE RHO-RON TRTT RHO-GLLRTE VI01-MPLIMENTO SOTTOVI DI CORSO EUROP - RELZIONE DI CLCOLO IMPLCTO COMMESS 2 di 25 INDICE 1 PREMESS NORMTIV DI RIFERIMENTO CRTTERISTICHE DEI MTERILI NLISI DEI CRICHI...7 PESI PROPRI STRUTTURLI...8 Pesi propri...8 Sovraccarichi permanenti portati...8 ZIONI TERMICHE...8 ZIONI DEL VENTO...9 ZIONI D TRFFICO FERROVIRIO...10 Carichi verticali...10 Carichi orizzontali...10 ZIONI SISMICHE NLISI IMPLCTO CLCOLO DELLE SOLLECITZIONI GENTI VERIFICHE SOLLEVMENTO IMPLCTO PPOGGI E GIUNTI ZIONI SUGLI PPOGGI ESCURSIONI PPOGGI E GIUNTI...24

3 PROGETTO DEFINITIVO PER PPLTO INTEGRTO POTENZIMENTO DELL LINE RHO-RON TRTT RHO-GLLRTE VI01-MPLIMENTO SOTTOVI DI CORSO EUROP - RELZIONE DI CLCOLO IMPLCTO COMMESS 3 di 25 1 PREMESS Nel presente documento si tratta delle analisi delle sollecitazioni e delle verifiche di resistenza relative all impalcato del nuovo sottopasso di Corso Europa nel Comune di Rho, funzionale al potenziamento della linea Galllarate Rho. L opera è costituita da un impalcato monobinario a travi incorporate di luce teorica.97m, semplicemente poggiato su due spalle in cls fondate su micropali. Per una descrizione particolareggiata si rimanda alla allegata relazione generale. Figura 1: Sezione longitudinale opera;

4 PROGETTO DEFINITIVO PER PPLTO INTEGRTO POTENZIMENTO DELL LINE RHO-RON TRTT RHO-GLLRTE VI01-MPLIMENTO SOTTOVI DI CORSO EUROP - RELZIONE DI CLCOLO IMPLCTO COMMESS 4 di 25 Figura 2: sezione trasversale impalcato; Figura 3: Carpenteria trave in acciaio HEB650;

5 PROGETTO DEFINITIVO PER PPLTO INTEGRTO POTENZIMENTO DELL LINE RHO-RON TRTT RHO-GLLRTE VI01-MPLIMENTO SOTTOVI DI CORSO EUROP - RELZIONE DI CLCOLO IMPLCTO COMMESS 5 di 25 2 NORMTIV DI RIFERIMENTO I calcoli sono svolti in ottemperanza alla Normativa vigente ed in particolare per l azione sismica si considera un grado di sismicità S = 6 infatti il viadotto si trova in zona non classificata sismica che con la nuova mappatura sismica del territorio nazionale è stata classificata appartenere alla zona 4; in accordo con le normative ferroviarie è stato dimensionato come se fosse in zona 3. Le procedure di verifica degli elementi strutturali si basano sul metodo delle Tensioni ammissibili in accordo con le seguenti normative vigenti: 1. L //71 Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio armato, normale e precompresso ed a struttura metallica. 2. D.M. 14 febbraio 1992 Norme tecniche l esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche. 3. DM 09/01/96 Norme tecniche per il calcolo, l esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche. 4. DM 16/01/96 Norme tecniche relative ai Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi. 5. DM 16/01/96 Norme tecniche per le costruzioni in zone sismiche. 6. Istruzione FF.SS. 44/b aggiornamento 16 dicembre Istruzioni tecniche per manufatti sotto binario da costruire in zona sismica 7. Istruzione FF.SS. I/SC/PS-OM/2298 aggiornamento 13 gennaio 1997: Sovraccarichi per il calcolo dei ponti ferroviari. Istruzioni per la progettazione, l esecuzione ed il collaudo. 8. Istruzione FF.SS. 44/d : Istruzione tecnica per la progettazione e l esecuzione di impalcati ferroviari a travi in ferro a doppio T incorporate nel calcestruzzo. 9. Istruzione FF.SS. 44/e : Istruzione tecnica per il calcolo,l esecuzione, il collaudo e la posa in opera dei dispositivi di vincolo e dei coprigiunti negli impalcati ferroviari e nei cavalcavia.

6 PROGETTO DEFINITIVO PER PPLTO INTEGRTO POTENZIMENTO DELL LINE RHO-RON TRTT RHO-GLLRTE VI01-MPLIMENTO SOTTOVI DI CORSO EUROP - RELZIONE DI CLCOLO IMPLCTO COMMESS 6 di 25 3 CRTTERISTICHE DEI MTERILI CLCESTRUZZO PER SOLETT DI IMPLCTO / ELEVZIONI SPLLE Rck 35 N/mm2 Ec = MPa σ c =.00 MPa τ b0 = 0.67 MPa τ b1 = 1.97 MPa CLCESTRUZZO PLINTI DI FONDZIONE E MURI Rck 30 N/mm2 Ec = MPa σ c = 9.75 MPa τ b0 = 0.60 MPa τ b1 = 1.83 MPa CCIIO PER RMTURE ORDINRIE Feb44k Fyk = 430 N/mm2 Es = N/mm2 σs = 255 MPa in aggiunta e in accordo con [7] p.to g, si adottano le seguenti limitazioni sui tassi di lavoro in funzione del diametro delle barre: φmax 20 σ smax 220 MPa φmax 24 σ smax 190 MPa φmax 30 σ smax 160 MPa CCIIO PER CRPENTERI METLLIC TRVI S275J2G3 (Ex Fe 430 D1) fyk = 275 N/mm2 Es = N/mm2 σs = 190 MPa τs = MPa

7 PROGETTO DEFINITIVO PER PPLTO INTEGRTO POTENZIMENTO DELL LINE RHO-RON TRTT RHO-GLLRTE VI01-MPLIMENTO SOTTOVI DI CORSO EUROP - RELZIONE DI CLCOLO IMPLCTO COMMESS 7 di 25 CCIIO PER RMTUR MICROPLI S275Jr (Ex Fe 430 b) fyk = 275 N/mm2 Es = N/mm2 σs = 190 MPa τs = MPa 4 NLISI DEI CRICHI Di seguito si riporta l analisi dei carichi agenti globalmente sulla struttura.

8 PROGETTO DEFINITIVO PER PPLTO INTEGRTO POTENZIMENTO DELL LINE RHO-RON TRTT RHO-GLLRTE VI01-MPLIMENTO SOTTOVI DI CORSO EUROP - RELZIONE DI CLCOLO IMPLCTO COMMESS 8 di 25 Pesi propri strutturali I pesi sono stati valutati considerando un peso specifico del cls pari a 25 kn/mc e un peso specifico dell acciaio pari 78.5 kn/mc. Il peso del cls gettato in opera è comprensivo della soletta, delle predalle e dei marciapiedi. Pesi propri Travi di acciaio (HEB 650): 13 x 2.25 = kn/ml cls in opera 5.08 x 25 = kn/ml Sommano kn/ml Sovraccarichi permanenti portati Ballast, armamento e congl. bituminoso: 4.3 x 0.8 x 18 = 61.9 kn/ml Muretti paraballast : 0.14 x 2 x 25 = 7.0 kn/ml Barriere antirumore (n=1) : 15 x 1 = 15.0 kn/ml Canalette (n=1) : 4.0 x 1 = 4.0 kn/ml Sommano 87.9 kn/ml Barriere antirumore e parapetti : è prevista la barriera sul solo marciapiede opposto all opera esistente, nel lato interno il parapetto non è previsto. Per le barriere, sulla base delle indicazioni fornite dalla committenza è stato considerata la configurazione che determina il maggior effetto flettente combinando azioni dovute al peso proprio e al vento sull impronta esposta. Nel caso in esame è risultata più penalizzante la barriera standard con h=6.0m e peso 2kN/mq 12 kn/ml. In favore di sicurezza, il peso della barriera utilizzato nei calcoli è pari al peso della barriera H4 che vale 15.0 kn/ml zioni termiche Si considera un gradiente termico di ± 10 C tra intradosso e estradosso impalcato. i fini del calcolo delle escursioni degli appoggi e dei giunti si considera una variazione uniforme di temperatura pari a 20 C incrementati del 50%. Tu=30 C

9 PROGETTO DEFINITIVO PER PPLTO INTEGRTO POTENZIMENTO DELL LINE RHO-RON TRTT RHO-GLLRTE VI01-MPLIMENTO SOTTOVI DI CORSO EUROP - RELZIONE DI CLCOLO IMPLCTO COMMESS 9 di 25 zioni del vento Si applica una azione statica equivalente pari a 2.5 kn/mq. Tale pressione agisce sulla barriera antirumore e sull altezza dell impalcato per un altezza complessiva di 6.95m. Ht = 2.5 x 6.95 = ±17.37 kn/ml

10 PROGETTO DEFINITIVO PER PPLTO INTEGRTO POTENZIMENTO DELL LINE RHO-RON TRTT RHO-GLLRTE VI01-MPLIMENTO SOTTOVI DI CORSO EUROP - RELZIONE DI CLCOLO IMPLCTO COMMESS 10 di 25 zioni da traffico ferroviario Carichi verticali Sono stati considerati i modelli di carico previsti dalla normativa ipotizzando il ponte di categoria caricato con i modelli di carico di normativa affetti da un coefficiente di incremento dinamico pari a 1.39 (con una luce di calcolo di.97m). Carichi orizzontali Frenatura / vviamento Si considera agente a livello del piano del ferro. Trattandosi di binario singolo, la situazione più gravosa si ha con il treno di calcolo SW2 in frenatura Hl= 35 kn/ml. In condizioni sismiche si considera, solo contemporaneamente al sisma longitudinale, il 10% del treno sismico, quindi 1200/10 = 120 kn Non si considera l interazione binario struttura. Serpeggio Si applica una forza di 100 kn applicata a livello del piano del ferro. zioni sismiche Come accennato si effettua il calcolo considerando la struttura ubicata in zona sismica di III categoria secondo le indicazione della istruzione FS44/B. I parametri dello spettro sono : a/g=c R I ε β C= 6-2 / 100 = 0.04 R= 1.0 ε = 1.0 β = 1.2 per l impalcato β = 2.5*0.8=2.0 per le spalle β = 2.5 per gli appoggi I=1.0 Le masse partecipanti all azione sismica oltre ai pesi propri e ai permanenti portati sono costituite dal treno sismico che nel caso in esame e per la luce in gioco assume i seguenti valori (Tab. B.17.1 [6]): Qt = 1200 kn peso complessivo di tutti gli assi

11 PROGETTO DEFINITIVO PER PPLTO INTEGRTO POTENZIMENTO DELL LINE RHO-RON TRTT RHO-GLLRTE VI01-MPLIMENTO SOTTOVI DI CORSO EUROP - RELZIONE DI CLCOLO IMPLCTO COMMESS di 25 P1s = kn/ml P2s = kn/ml sovraccarico uniforme flettente sovraccarico uniforme tagliante 5 NLISI IMPLCTO 5.1 Calcolo delle sollecitazioni agenti Il ponte in esame è un ponte a travi incorporate su una luce di calcolo di.97m. Lo schema di calcolo ripercorre le linee guida illustrate nell esempio di calcolo dell Istruzione FS 44D. L elemento strutturale resistente sono le travi in acciaio. I pesi propri e i permanenti portati sono affidati in egual misura alle travi in acciaio, le azioni variabili invece sono affidate alle travi che ricadono all interno della fascia di ripartizione espressamente definita nell Istruzione. Per la luce di calcolo di.97m, per ponti di Categoria con ballast, la [8] suggerisce di adottare, usando il profilo HEB, HEB con un interasse i=46.2cm. L impalcato utilizzato prevede l inserimento di 2 travi in più al fine di diminuire lo sbalzo e di limitare l effetto locale sullo sbalzo prodotto dalla barriera antirumore. i fini del calcolo, i carichi permanenti portati, con le loro eccentricità trasversali rispetto all asse delle travi, sono stati ripartiti su tutte e 13 le travi presenti. In favore di sicurezza il carico massimo portato dalla trave più esterna è stato considerato come fosse agente sulla trave più esterna della fascia reagente utilizzata per la ripartizione dei carichi variabili. Si riporta una legenda con le informazioni necessarie per comprendere il calcolo effettuato che verrà in seguito illustrato in via sintetica:

12 PROGETTO DEFINITIVO PER PPLTO INTEGRTO POTENZIMENTO DELL LINE RHO-RON TRTT RHO-GLLRTE VI01-MPLIMENTO SOTTOVI DI CORSO EUROP - RELZIONE DI CLCOLO IMPLCTO COMMESS 12 di 25 R raggio planimetrico dell'asse del binario H sopraelevazione del binario esterno Vp velocità di progetto L luce netta t rea totale cls gettato in opera comprensiva delle travi in acciaio, delle predalle e dei marciapiedi n_cls area netta cls in opera (al netto delle travi) Hmax altezza impalcato (massima - in mezzeria) lb larghezza ballast - all'interno dei muri paraballast retro_tr_acc retro trave trave metallica retro_tr_sol retro trave soletta varco varco impalcato - paraghiaia i interasse travi P peso 1 trave di acciaio br fascia trasversale reagente n1 numero travi totale n2 numero travi all'interno della fascia trasversale reagente d0 dist.piano del ferro - baricentro travi di acciaio d1 dist. centro di spinta del vento - baricentro delle travi d2 dist. intradosso travi - testa spalla c1 dist. piano del ferro - testa spalla d dist. trave di bordo collaborante - asse binario Forza centrifuga Si considera agente a 1.8m dal piano del ferro, e quindi a 3.03m dal baricentro delle travi. Non si applica il coefficiente α zione di frenatura/avviamento Si considera agente a livello del piano del ferro, e quindi a 1.23 dal baricentro delle travi zione laterale (Serpeggio) Si considera agente a livello del piano del ferro, e quindi a 1.23 dal baricentro delle travi Eccentricità di carico LM71 si assume pari a 8cm come da normativa La soprelevazione s produce un'eccentricità di carico e=180*s/143.5 Tale effetto in parte bilancia l'azione della forza centrifuga Le azioni verticali prodotte da permanenti e accidentali e quelle prodotte da frenatura/avviamento sono ugualmente ripartite sulle diverse travi contenute all'interno della fascia resistente br di 4 m. Le azioni orizzontali trasversali, invece, riportate al baricentro delle travi, producono delle coppie torcenti lungo l'asse dell'impalcato che hanno per effetto quello di caricare maggiormente le travi più esterne della fascia considerata. nalogo effetto hanno l'eccentricità di carico del treno LM71 e l'effettto della sopraelevazione. L'incremento di carico verticale prodotto sulla trave di bordo dalle coppie torcenti si valuta, in prima approssimazione, considerando la flessione su una striscia unitaria trasversale di implacato avente sezione b*h pari a 100*400cm ed il cui momento di inerzia vale Jt=b*h^3/12 p = mt/jt * d*i

13 PROGETTO DEFINITIVO PER PPLTO INTEGRTO POTENZIMENTO DELL LINE RHO-RON TRTT RHO-GLLRTE VI01-MPLIMENTO SOTTOVI DI CORSO EUROP - RELZIONE DI CLCOLO IMPLCTO COMMESS 13 di 25 Dati di base CT α(lm71) α(sw2) a Materiali Cls cciaio per carpenteria cciaio per c.a. Rck S σamm τamm FeB σamm k 255 Geometria Dati impalcato n binari ballast R(m) H(cm) Vp(Km/h) L(m) Φ3 1 si inf retro_tr_acc(m) retro_tr_sol(m) varco(m) L_travi(m) L_soletta(m) L_ax_varchi(m) Soletta Hmax(cm) n_cls(m2) lb(m) e(cm) Travi in acciaio profilo n1=n travi i(cm) (cm2) h(cm) J(cm4) W(cm3) HE 650 B b(cm) h2(cm) P(Kg/m) br(m) n2=travi-resis D(m) d1*(m) d2(m) d0(m) d1(m) c1(m) nalisi dei carichi Pesi propri+permanenti portati ecc (m) con segno 29.3 KN/m 0 travi in acciaio KN/m cls in opera KN/m Totale p.p KN/m 0.46 Ballast, armamento e conglomerato bituminoso KN/m cordoli 7 KN/m 0.46 muretti paraballast 15 KN/m barriere 4 KN/m canalette 87.9 KN/m Totale perm.portati KN/m Totale p.p + perm.portati

14 PROGETTO DEFINITIVO PER PPLTO INTEGRTO POTENZIMENTO DELL LINE RHO-RON TRTT RHO-GLLRTE VI01-MPLIMENTO SOTTOVI DI CORSO EUROP - RELZIONE DI CLCOLO IMPLCTO COMMESS 14 di 25 Carichi accidentali equivalenti caratteristici *α treno LM71 treno SW2 treno LM71 treno SW2 flettente KN/m tagliante KN/m Folla (KN/m) Vento(KN/m) Serpeggio F(KN) Forza centrifuga (KN/m) z. di frenatura/avviamento (KN) treno LM71 treno SW2 treno LM71 treno SW2 flettente frenatura tagliante avviamento Calcolo delle sollecitazioni sulla fascia reagente Momento flettente (KNm) in mezzeria e taglio (KN) agli appoggi Modello di carico LM71 M(L/2) T(appoggi) Permanenti ccidentali ccidentali dinamizzati Frenatura/vviamento Modello di carico SW2 M(L/2) T(appoggi) Permanenti ccidentali ccidentali dinamizzati Frenatura/vviamento Coppie torcenti a metro lineare di impalcato (KNm/m) Incremento di carico verticale prodotto sulla trave di bordo dalle coppie torcenti b(cm) h(cm) Jt(cm4) d(cm) p E *Mt Mt(KNm/m) p(kn/m) eff.flett. eff.tagliante eff.flett. eff.tagliante Centrifuga LM Centrifuga SW Eccentricità di carico LM sopraelevazione (LM71) sopraelevazione (SW2) Vento Mt(KNm) p(kn) zione laterale

15 PROGETTO DEFINITIVO PER PPLTO INTEGRTO POTENZIMENTO DELL LINE RHO-RON TRTT RHO-GLLRTE VI01-MPLIMENTO SOTTOVI DI CORSO EUROP - RELZIONE DI CLCOLO IMPLCTO COMMESS 15 di 25 Calcolo delle sollecitazioni sulla trave di bordo fascia Momento flettente (KNm) in mezzeria, Taglio (KN) agli appoggi, Sforzo normale (KN) Modello di carico LM71 M(L/2) T(appoggi) N Permanenti ccidentali ccidentali dinamizzati Frenatura/vviamento Centrifuga LM Eccentricità di carico LM sopraelevazione (LM71) Vento zione laterale Modello di carico SW2 M(L/2) T(appoggi) N Permanenti ccidentali ccidentali dinamizzati Frenatura/vviamento Centrifuga SW Eccentricità di carico SW sopraelevazione (SW2) Vento zione laterale Combinazione delle sollecitazioni sulla trave di bordo fascia Modello di carico LM71 coeff M(L/2) coeff T(appoggi) coeff N Permanenti ccidentali ccidentali dinamizzati Frenatura/vviamento Centrifuga LM Eccentricità di carico LM sopraelevazione (LM71) Vento zione laterale Modello di carico SW2 Modello di carico SW2 coeff M(L/2) coeff T(appoggi) coeff N Permanenti ccidentali ccidentali dinamizzati Frenatura/vviamento Centrifuga SW Eccentricità di carico SW sopraelevazione (SW2) Vento zione laterale

16 PROGETTO DEFINITIVO PER PPLTO INTEGRTO POTENZIMENTO DELL LINE RHO-RON TRTT RHO-GLLRTE VI01-MPLIMENTO SOTTOVI DI CORSO EUROP - RELZIONE DI CLCOLO IMPLCTO COMMESS 16 di 25 Sollecitazioni di verifica LM71 SW2 M(KNm) T(KN) N(KN) Verifiche Verifiche di resistenza Riepilogo sollecitazioni LM71 SW2 M(KNm) T(KN) N(KN) Flessione condizione di carico 2 (σamm_ii=1.125*σamm_i) (cm2) W(cm3) σ=m/w σ=n/ σ(mpa) σamm_ii LM OK SW OK Taglio condizione di carico 1 b(cm) h2(cm) t(cm2) τ=t/t τamm LM OK SW OK Calcolo prima frequenza propria dell'impalcato Questa verifica è eseguita per controllare l'affidabilità del coefficiente dinamico Φ3 assunto nei calcoli. Essa consiste nell'accertare che la frequenza propria n0 sia contenuta all'interno del fuso indicato in fig dell'istruzione per il calcolo dei ponti L.97 m Luce di calcolo p KN/m carichi permanenti J cm4 inerzia intero impalcato (compreso cls, n=6) f mm = 5/384*p*L^4/E/J = freccia sotto i carichi permanenti n0_inf=80/l 6.68 Hz limite inferiore del fuso n Hz =17.75/(f0)^0.5 = frequenza propria n >= n0_inf 6.68 Verifiche di deformabilità Freccia sotto i carichi accidentali dinamizzati prodotti dall'lm71 (comb. rara) p KN/m carico equivalente LM71 Φ coeff dinamico p KN/m carico equivalente LM71 dinamizzato J cm4 inerzia impalcato largo 5m (compreso cls, n=6) f 5.47 mm freccia sotto i carichi acc. dinam. prodotti dall'lm71 α 1.5 incremento dei limiti di deformabilità f 5.47 <= f_max =L/1200*1.5

17 PROGETTO DEFINITIVO PER PPLTO INTEGRTO POTENZIMENTO DELL LINE RHO-RON TRTT RHO-GLLRTE VI01-MPLIMENTO SOTTOVI DI CORSO EUROP - RELZIONE DI CLCOLO IMPLCTO COMMESS 17 di 25 Rotazione agli appoggi (comb. Rara) Sghembo f 5.47 mm freccia sotto i carichi acc. dinam. prodotti dall'lm71 θ =16/5*f/L rotazione per effetto dell'lm71 dinamizzato T 10 C delta termico di 10 C tra estradosso e intrados so H 77 cm θ =L/2*α* T/H rotazione per effetto termico θ =θ1+0.6*θ2 θ <= θ_max La verifica si effettua ipotizzando la presenza di un profilo metallico in corrispondenza di ciascuna rotaia e calcolando la differenza di abbassamento tra i due profili in corrispondenza della sezione posta a 3 metri dall'appoggio considerando una distribuzione trasversale degli abbassamenti di tipo lineare Momenti torcenti val. caratt. coeff coeff. din progetto Mt KNm/m Centrifuga LM71 Mt KNm/m Eccentricità di carico LM71 Mt KNm/m sopraelevazione (LM71) Mt KNm/m Vento Mt KNm/m zione laterale 64.8 Totale Jt 5.33 m4 inerzia striscia unitaria trasversale impalcato i 46.2 cm interasse travi p 4.21 KN/m =Mt/Jt*0.75*i J_1trave cm4 =J2/n1 a 3 m distanza dall'appoggio f(a) 1.00 freccia verticale a 3m dall'appoggio s 2.00 =2*f(a) sghembo s 2.00 <= s_max

18 PROGETTO DEFINITIVO PER PPLTO INTEGRTO POTENZIMENTO DELL LINE RHO-RON TRTT RHO-GLLRTE VI01-MPLIMENTO SOTTOVI DI CORSO EUROP - RELZIONE DI CLCOLO IMPLCTO COMMESS 18 di Sollevamento impalcato In fase di sollevamento le massime sollecitazioni agenti in direzione trasversali si hanno sullo sbalzo posto lato sud. Da questo lato infatti, il muro frontale di larghezza variabile, determina la necessità di arretrae la posizione dell ultimo martinetto fino alla terzultima trave. Ciò quindi comporta uno sbalzo in fase di sollevamento definito nella figura seguente. Tale circostanza comporta la necessità di prevedere un rinforzo dell armatura trasversale sugli sbalzi per una fascia di 1.20 da testa travi, costituitola barre φ14 passo 15cm. M = 1.5 x 25 x x 22 * 1.72 ^2 / x x 0.25 = x / knm V= 285 kn Si considera reagente una sezione di larghezza 1.2m avente altezza pari a 0.73m Tale sezione è armata 1 φ φ 22 / 20 posti a 12 m da lembo inferiore 1 φ 30 posto a 53cm da lembo inferiore e φ12 / 20 posti a 69 cm da lembo inferiore In prossimità agli appoggi si prevede un rinforzo di armatura costituito da barre φ14 / 15 con copriferro superiore di 3.0cm, che interessa entrambi gli sbalzi per una lunghezza di 1.20m La verifica a flessione semplice della sezione sullo sbalzo denuncia i seguenti tassi di lavoro:

19 PROGETTO DEFINITIVO PER PPLTO INTEGRTO POTENZIMENTO DELL LINE RHO-RON TRTT RHO-GLLRTE VI01-MPLIMENTO SOTTOVI DI CORSO EUROP - RELZIONE DI CLCOLO IMPLCTO COMMESS 19 di 25 DTI GENERLI SEZIONE IN C.. NOME SEZIONE: sollevamento (Percorso File: R:\MP317 RHO PD I\02 Lavorazione\VI01\nalisi\impalcato\sollevamento.sez) Descrizione Sezione: Metodo di calcolo resistenza: Tipologia sezione: Riferimento Sforzi assegnati: Riferimento alla sismicità: Posizione sezione nell'asta: Tensioni mmissibili Sezione generica ssi x,y principali d'inerzia Zona non sismica In zona critica CRTTERISTICHE DI RESISTENZ DEI MTERILI IMPIEGTI CONGLOMERTO - Classe: C28/35 Tensione Normale mmiss. Sc : 0.00 dan/cm² Tensione Tangenz.mm. TauC0 : 6.66 dan/cm² Tensione Tangenz.mm. TauC1 : dan/cm² Coeff. N di omogeneizzazione : 15.0 Modulo Elastico Normale Ec : dan/cm² Coeff. di Poisson : 0.20 Resis. media a trazione fctm: dan/cm² CCIIO - Tipo: B450C

20 PROGETTO DEFINITIVO PER PPLTO INTEGRTO POTENZIMENTO DELL LINE RHO-RON TRTT RHO-GLLRTE VI01-MPLIMENTO SOTTOVI DI CORSO EUROP - RELZIONE DI CLCOLO IMPLCTO COMMESS 20 di 25 Resist. caratt. rottura ftk: dan/cm² Tensione mmissibile Sf : dan/cm² Modulo Elastico Ef : dan/cm² CRTTERISTICHE DOMINI CONGLOMERTO DOMINIO N 1 Forma del Dominio: Poligonale Classe Conglomerato: C28/35 N.vertice scissa X, cm Ordinata Y, cm DTI BRRE ISOLTE N.Barra scissa X Ordinata Y Diam. Numero assegnato alle singole barre isolate e nei vertici dei domini scissa in cm del baricentro della barra nel sistema di rif. gen. X, Y, O Ordinata in cm del baricentro della barra nel sistema di rif. gen. X, Y, O Diametro in mm della barra N.Barra scissa X, cm Ordinata Y, cm Diam.Ø,mm DTI GENERZIONI LINERI DI BRRE N.Gen. Numero assegnato alla singola generazione lineare di barre N.Barra In. Numero della barra iniziale cui si riferisce la gener. N.Barra Fin. Numero della barra finale cui si riferisce la gener. N.Barre Numero di barre generate equidist. inserite tra la barra iniz. e fin. Diam. Diametro in mm della singola barra generata N.Gen. N.Barra In. N.Barra Fin. N.Barre Diam.Ø,mm

21 PROGETTO DEFINITIVO PER PPLTO INTEGRTO POTENZIMENTO DELL LINE RHO-RON TRTT RHO-GLLRTE VI01-MPLIMENTO SOTTOVI DI CORSO EUROP - RELZIONE DI CLCOLO IMPLCTO COMMESS 21 di 25 TENS.MMISS. - SFORZI PER OGNI COMBINZIONE SSEGNT N Mx My Vy Vx Sforzo normale in dan applicato nel Baric. (+ se di compressione) Coppia concentrata in danm applicata all'asse x princ. d'inerzia con verso positivo se tale da comprimere il lembo sup. della sez. Coppia concentrata in danm applicata all'asse y princ. d'inerzia con verso positivo se tale da comprimere il lembo destro della sez. Componente del Taglio [dan] parall. all'asse princ.d'inerzia y Componente del Taglio [dan] parall. all'asse princ.d'inerzia x N.Comb. N Mx My Vy Vx RISULTTI DEL CLCOLO Copriferro netto minimo barre longitudinali: 3.3 cm METODO DELLE TENSIONI MMISSIBILI - MSSIME E MINIME TENSIONI NORMLI Ver Sc max Xc max Yc max Sc min Xc min Yc min Sf min Yf min S = combinazione verificata / N = combin. non verificata Massima tensione [in dan/cm²] nel conglomerato (positiva se di compress.) scissa [in cm] corrispond. al punto di massima compressione Ordinata [in cm] corrispond. al punto di massima compressione Minima tensione [in dan/cm²] nel conglomerato (positiva se di compress.) scissa [in cm] corrispond. al punto di minima compressione Ordinata [in cm] corrispond. al punto di minima compressione Minima tensione [in dan/cm²] nell'acciaio (negativa se di trazione) Ordinata [in cm] corrispond. alla barra di minima tensione N.Comb. Ver Sc max Xcmax Ycmax Sc min Xcmin Ycmin Sc med Sf min Xfmin Yfmin 1 S non occorre armare a taglio in quanto la tensione tangenziale massima vale τ = 285 / 0.90 / 1.20 / 0.73 = 0.36 MPa < τc0. Con ciò l incidenza di armatura ordinaria da disporre nell impalcato è di seguito valutata.

22 PROGETTO DEFINITIVO PER PPLTO INTEGRTO POTENZIMENTO DELL LINE RHO-RON TRTT RHO-GLLRTE VI01-MPLIMENTO SOTTOVI DI CORSO EUROP - RELZIONE DI CLCOLO IMPLCTO COMMESS 22 di 25 Impalcato Sezione corrente Base ltezza Sezione diametro passo n strati Peso rmatura inferiore kg Tiranti inferiori kg Tirnati superiori kg Ripartitori inferiori kg Legature e staffe 5% kg sommano kg incidenza 45.9 kg/mc Sezione rinforzata Base ltezza Sezione diametro passo n strati Peso rmatura inferiore kg Tiranti inferiori kg Tirnati superiori kg Rete kg Rinforzo superiore kg Legature e staffe 10% kg sommano kg incidenza 62.5 kg/mc Lunghezza sez corrente Lunghezza sez rinforzata incidenza media 54.1 i.c.t. 60 kg/mc 6 PPOGGI E GIUNTI 6.1 zioni sugli appoggi

23 PROGETTO DEFINITIVO PER PPLTO INTEGRTO POTENZIMENTO DELL LINE RHO-RON TRTT RHO-GLLRTE VI01-MPLIMENTO SOTTOVI DI CORSO EUROP - RELZIONE DI CLCOLO IMPLCTO COMMESS 23 di 25 zioni agli appoggi In condizioni di esercizio In condizioni sismiche Fl,max Ft,max Fl,max Ft,max Fren/vv 419 G ttrito Qt 9 60 somma kn n long 4 numero appoggi fissi longitudinali su 1 fila di appoggi n trasv 4 numero appoggi fissi trasversali su 1 fila di appoggi 50% percentuale di appoggi considerati per la ripartizione delle forze trasversali, a causa dei giochi di costruzione zioni massime sul singolo appoggio ESE SIS N,max KN Hl,max KN Ht,max 85 0 KN

24 PROGETTO DEFINITIVO PER PPLTO INTEGRTO POTENZIMENTO DELL LINE RHO-RON TRTT RHO-GLLRTE VI01-MPLIMENTO SOTTOVI DI CORSO EUROP - RELZIONE DI CLCOLO IMPLCTO COMMESS 24 di Escursioni appoggi e giunti La corsa dei giunti e degli apparecchi d appoggio valutata secondo le prescrizioni contenute al punto B. della F.S. 44 B., sarà effettuata sulla base dell escursione totale dei giunti e degli apparecchi d appoggio, nonché del varco da prevedere fra le testate di impalcati adiacenti, valutato in accordo al punto B.9 della F.S. 44 B. : In direzione longitudinale: E L = K 1 *(E 1 +E 2 +E 3 ) = K 1 *(2*K 2 *D t +4*K 2 *D e +2*K 2 *D RL ) Ove: K1 0.7 coefficiente che tiene conto della non contemporaneità dei valori massimi corrispondenti a ciascun evento singolo K coefficiente che tiene conto dell effettiva probabilità, che si verifichi il moto in opposizione di fase dei due elementi indipendenti (1.00 per le spalle); In ogni caso, dovrà risultare: EL = E0 e EL = Ei con i = 1,2,3 Ove: E0 = escursione valutata secondo i criteri validi nelle zone non sismiche; Ei = il maggiore dei tre termini indicati nella espressione precedente. Nei casi in cui anche una sola delle due precedenti disuguaglianze non risultasse verificata, dovrà assumersi EL = max (E0; Ei). Per la valutazione delle corse degli apparecchi di appoggio, dell escursione dei giunti e dei varchi tra le testate degli impalcati adiacenti, si fa riferimento al punto B. della F.S. 44 B. dilatazione termica in direzione longitudinale associata alla variazione termica uniforme pari a 25 C per tutte le tipologie di ponte; L m luce totale impalcato α 1.00E-05 coefficiente di dilatazione termica t 30 Dt=L*α* T 0.38 cm D e =η*φ - spostamento longitudinale associato all azione sismica, con Φ = 9; R ck 35 kn/m2 modulo elastico elevazione E c kn/m2 J l 2.28 m4 rigidezza della sezione H 4.86 m altezza libera K vl = 3*E c *J l /H kn/m T max,long 442 kn forza massima longitudinale η = T max,long /K vl De=η*Φ 0.02 cm 0.20 cm D RL - spostamento longitudinale fra strutture distanti L, definito nella F.S. 44 B, Tab.B S 6 grado di sismicità DRL 1.28 cm 1*(L/1000) E L = K 1 *(E 1 +E 2 +E 3 ) = K 1 *(2*K 2 *D t +4*K 2 *D e +2*K 2 *D RL ) K2 D(cm) Ei(cm) E 1 =2*K 2 *D t 2x 0.65x 0.38= 0.50 E 2 =4*K 2 *D e 4x 0.65x 0.20= 0.52 E 3 =2*K 2 *D RL 2x 1.00x 1.28= 2.55 max(e 1,E 2,E 3 ) 2.55 cm E L 2.55 cm escursione totale longitunale 3.57 x0.70= 2.50

25 PROGETTO DEFINITIVO PER PPLTO INTEGRTO POTENZIMENTO DELL LINE RHO-RON TRTT RHO-GLLRTE VI01-MPLIMENTO SOTTOVI DI CORSO EUROP - RELZIONE DI CLCOLO IMPLCTO COMMESS 25 di 25 Vincoli degli impalcato, corsa degli appoggi, varchi In direzione longitudinale: La corsa degli apparecchi d appoggio deve essere pari a: ± E L / cm L escursione dei giunti deve essere pari a: ± E L / cm L ampiezza dei varchi, a temperatura media ambiente, deve essere pari a: V 0 2 cm V = E L /2 + V cm In direzione trasversale ± E T / cm