Progetto esecutivo. Calcoli strutturali. Intervento n. 15 km Calcolo strutturale paratia quinconce

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1 Lavori di protezione del corpo stradale e miglioramento delle condizioni di sicurezza del 1 e 2 lotto della strada di collegamento tra la S.S. Melfi-Potenza e l'abitato di Venosa - Lavori di completamento Progetto esecutivo Calcoli strutturali Intervento n. 15 km Calcolo strutturale paratia quinconce Il Responsabile del Procedimento Ing. Angelo BARBANO I Progettisti Ing. Leonardo COLANGELO Geom. Cataldo LOPARDO Il progettista delle strutture Ing. Leonardo COLANGELO

2 RELAZIONE DI CALCOLO Introduzione. Le paratie sono opere di ingegneria civile che trovano molta applicazione in problemi legati alla stabilizzazione di versanti o al sostegno di rilevati di terreno. Tuttavia è anche facile sentire parlare di paratie che sono utilizzate per l ormeggio di grandi imbarcazioni, o per puntellare pareti di trincee e altri scavi o per realizzare cassoni a tenuta stagna per lavori subacquei. Come si può quindi intuire grande importanza deve essere data alla progettazione di una simile opera, soprattutto per quanto riguarda il progetto strutturale e geotecnico. Per quanto riguarda l aspetto del calcolo vale la pena sottolineare che non esistono, ad oggi, metodi esatti, e questo è anche dovuto alla complessa interazione tra la profondità di scavo, la rigidezza del materiale costituente la paratia e la resistenza dovuta alla pressione passiva. In ogni caso, i metodi correntemente utilizzati possono essere classificati in due categorie: 1. Metodi che si basano su una discretizzazione del modello di paratia (si parla di differenze finite o di elementi finiti); 2. Metodi che si basano su congetture di tipo semplicistico, al fine di poter affrontare il problema con il semplice studio dell equilibrio di un corpo rigido. Tra le due classi di metodi esposti all elenco precedente, quello degli elementi finiti è quello che più di tutti risulta razionale, in quanto basato su considerazioni che coinvolgono sia la statica del problema (equilibrio) sia la cinematica (congruenza). Tipi di paratie. I tipi di paratie maggiormente utilizzate allo stato attuale possono essere classificati come segue: 1. Paratie in calcestruzzo armato, costruite per mezzo di pali o per mezzo di setti (entrambi armati); 2. Paratie di legno; 3. Paratie in acciaio. Analisi della paratia. Alcune considerazioni preliminari. Gli elementi che concorrono al calcolo di una paratia sono vari. Si coinvolgono infatti concetti legati alla flessibilità dei pali, al calcolo della spinta del terrapieno, alla rigidezza del terreno ecc. Si osservi la seguente figura: 1

3 O Figura 1: Schema delle pressioni agenti sulla paratia Si vede che le pressioni laterali che sono chiamate a concorrere nell equilibrio sono la pressione attiva sviluppata a tergo della paratia e la pressione passiva che si sviluppa nella parte anteriore della paratia (Parte di valle della paratia). Il calcolo, sia nell ambito dei metodi semplificati che nell ambito di metodi numerici, della spinta a tergo ed a valle della paratia viene solitamente condotto sia con il metodo di Rankine che con il metodo do Coulomb. Si rileva però che il metodo di Coulomb fornisce risultati più accurati in quanto essendo la paratia un opera solitamente flessibile, e manifestando quindi spostamenti maggiori si generano fenomeni di attrito all interfaccia paratia-terreno che possono essere tenuti in conto solo attraverso i coefficienti di spinta di Coulomb. Nell utilizzo del metodo degli elementi finiti si deve calcolare anche un coefficiente di reazione del terreno ks, oltre che la spinta attiva e passive del terreno. Se si parla di analisi in condizioni non drenate è inoltre necessario conoscere il valore della coesione non drenata. E inoltre opportuno considerare che se si vuole tenere debitamente in conto l attrito tra terreno e opera si deve essere a conoscenza dell angolo di attrito tra terreno e opera (appunto). In conclusione i parametri (in termini di proprietà del terreno) di cui si deve disporre per effettuare l analisi sono i seguenti: 1. Angolo di attrito interno del terreno; 2. Coesione del terreno; 3. Peso dell unità di volume del terreno; 4. Angolo di attrito tra il terreno ed il materiale che costituisce l opera. Calcolo delle spinte. 2

4 Come accennato in uno dei paragrafi precedenti, deve in ogni caso essere effettuato il calcolo della spinta attiva e passiva. Si espone quindi in questa sezione il calcolo delle spinte con il metodo di Coulomb. Calcolo della spinta attiva. La spinta attiva può essere calcolata con il metodo di Coulomb o alternativamente utilizzando la Teoria di Caquot. Metodo di Coulomb. Il metodo di Coulomb è capace di tenere in conto le variabili più significative, soprattutto con riguardo al fenomeno attritivo che si genera all interfaccia paratia-terreno. Per terreno omogeneo ed asciutto il diagramma delle pressioni si presenta lineare con distribuzione (valutata alla profondità z): La spinta totale, che è l integrale della relazione precedente su tutta l altezza, è applicata ad 1/3 di H e si calcola con la seguente espressione: Avendo indicato con ka il valore del coefficiente di pressione attiva, determinabile con la seguente relazione: γt β φ δ = Peso unità di volume del terreno; = Inclinazione della parete interna rispetto al piano orizzontale passante per il piede; = Angolo di resistenza al taglio del terreno; = Angolo di attrito terreno-paratia positivo se antiorario; ε = Inclinazione del piano campagna rispetto al piano orizzontale positiva se antioraria; Metodo di Caquot. Il metodo di Coulomb risulta essere un metodo sufficientemente accurato per la valutazione dei coefficienti di pressione allo stato limite. Tuttavia soffre dell ipotesi riguardante la planarità della superficie di scorrimento. Tale ipotesi è rimossa applicando la teoria di Caquot la quale si basa sull utilizzo di una superficie di scorrimento a forma di spirale logaritmica. Secondo questa teoria il coefficiente di pressione attiva si determina utilizzando la seguente formula: Dove i simboli hanno il seguente significato: K a Coulomb è il coefficiente di pressione attiva calcolato con la teoria di Coulomb; r è un coefficiente moltiplicativo calcolato con la seguente formula: Dove i simboli sono calcolati con le seguenti formule: Dove i simboli hanno il seguente significato (vedere anche figura seguente): b è l inclinazione del profilo di monte misurata rispetto all orizzontale; f è l angolo di attrito interno del terreno spingente; 3

5 d è l angolo di attrito all interfaccia opera-terreno; Figura: Convenzione utilizzata per il calcolo del coefficiente di pressione secondo la teoria di Caquot Carico uniforme sul terrapieno Un carico Q, uniformemente distribuito sul piano campagna induce delle pressioni costanti pari: Integrando la tensione riportata alla formula precedente si ottiene la spinta totale dovuta al sovraccarico: Con punto di applicazione ad H/2 (essendo la distribuzione delle tensioni costante). Nelle precedenti formule i simboli hanno il seguente significato: β ε Ka = Inclinazione della parete interna rispetto al piano orizzontale passante per il piede = Inclinazione del piano campagna rispetto al piano orizzontale positiva se antioraria = Coefficiente di pressione attiva calcolato al paragrafo precedente Striscia di carico su pc inclinato Il carico agente viene decomposto in un carico ortogonale ed in uno tangenziale al terrapieno, le pressioni indotte sulla parete saranno calcolate come illustrato nei due paragrafi che seguono. Striscia di carico ortogonale al piano di azione Un carico ripartito in modo parziale di ascissa iniziale x1 ed ascissa finale x2 genera un diagramma di pressioni sulla parete i cui valori sono stati determinati secondo la formulazione di Terzaghi, che esprime la pressione alla generica profondità z come segue: Con: θ=θ 1 θ 2 ; 4

6 A=sen(2θ 1 )-sen(2θ 2 ) B=cos(2θ 1 )-cos(2θ 2 ) θ 1 =arctg(z/x1) θ 2 =arctg(z/x2) Per integrazione si otterrà la risultante ed il relativo braccio. Striscia di carico tangenziale al p.c. T D E =Intensità del carico [F/L²] =4 log[senθ1/senθ2] =sen²θ1-sen²θ2 Linee di carico sul terrapieno Le linee di carico generano un incremento di pressioni sulla parete che secondo BOUSSINESQ, alla profondità z, possono essere espresse come segue: Dove i simboli hanno il seguente significato: V =Intensità del carico espessa in [F/L]; X =Distanza, in proiezione orizzontale, del punto di applicazione del carico dalla parete; Se il piano di azione è inclinato di ε viene ruotato il sistema di riferimento xz in XZ, attraverso la seguente trasformazione: Spinta in presenza di falda acquifera La falda con superficie distante Hw dalla base della struttura, induce delle pressioni idrostatiche normali alla parete che, alla profondità z sono espresse come segue: La spinta idrostatica totale si ottiene per integrazione su tutta l altezza della relazione precedente: Avendo indicato con H l altezza totale di spinta e con γw il peso dell unità di volume dell acqua. La spinta del terreno immerso si ottiene sostituendo γt con γ't (γ't = γsaturo - γw), peso specifico del materiale immerso in acqua. In condizioni sismiche la sovraspinta esercitata dall'acqua viene valutata nel seguente modo: applicata a 2/3 dell'altezza della falda Hw [Matsuo O'Hara (1960) Geotecnica, R. Lancellotta] 5

7 Effetto dovuto alla presenza di coesione La coesione induce delle pressioni negative costanti pari a: Non essendo possibile stabilire a priori quale sia il decremento indotto della spinta per effetto della coesione. E' stata calcolate l'altezza critica Zc come segue: Dove i simboli hanno il seguente significato Q =Carico agente sul terrapieno eventualmente presente. γt β = Peso unità di volume del terreno = Inclinazione della parete interna rispetto al piano orizzontale passante per il piede ε = Inclinazione del piano campagna rispetto al piano orizzontale positiva se antioraria C = Coesione del materiale Ka = Coefficiente di pressione attiva, come calcolato ai passi precedenti Nel caso in cui si verifichi la circostanza che la Zc, calcolata con la formula precedente, sia minore di zero è possibile sovrapporre direttamente gli effetti dei diagrammi, imponendo un decremento al diagramma di spinta originario valutato come segue: Dove si è indicata con il simbolo H l altezza totale di spinta. Sisma Spinta attiva in condizioni sismiche In presenza di sisma la forza di calcolo esercitata dal terrapieno sulla parete è data da: Dove i simboli hanno il seguente significato: H =altezza di scavo Kv = coefficiente sismico verticale γ =peso per unità di volume del terreno K =coefficienti di spinta attiva totale (statico + dinamico) (vedi Mononobe & Okabe) Ews =spinta idrostatica dell acqua Ewd =spinta idrodinamica. Per terreni impermeabili la spinta idrodinamica Ewd = 0, ma viene effettuata una correzione sulla valutazione dell angolo β della formula di Mononobe & Okabe così come di seguito: Nei terreni ad elevata permeabilità in condizioni dinamiche continua a valere la correzione di cui sopra, ma la spinta idrodinamica assume la seguente espressione: Con H altezza del livello di falda (riportata nella sezione relativa al calcolo della spinta idrostatica). Resistenza passiva Anche per il calcolo della resistenza passiva si possono utilizzare i due metodi usati nel calcolo della pressione allo stato limite attivo (metodo di Coulomb e metodo di Caquot). Metodo di Coulomb 6

8 Per terreno omogeneo il diagramma delle pressioni in condizioni di stato limite passivo risulta lineare con legge del tipo del tipo: Ancora una volta integrando la precedente relazione sull altezza di spinta ( che per le paratie deve essere valutata attentamente ) si ottiene la spinta passiva totale: Avendo indicato al solito con H l altezza di spinta, gt il peso dell unità di volume di terreno e con kp il coefficiente di pressione passiva ( in condizioni di stato limite passivo ). Il valore di questo coefficiente è determinato con la seguente formula: con valori limite pari a:δ< β φ ε (Muller-Breslau). Metodo di Caquot Il metodo di Caquot differisce dal metodo di Coulomb per il calcolo del coefficiente di pressione allo stato limite passivo. Il coefficiente di pressione passiva viene calcolato, con questo metodo, interpolando i valori della seguente tabella: C K p for δ = -φ α [ ] φ [ ] K p when β ,17 1,41 1, ,30 1,70 1,92 2, ,71 2,08 2,42 2,71 2, ,14 2,81 2,98 3,88 4,22 4, ,78 3,42 4,18 5,01 5,98 8,94 7, ,75 4,73 5,87 7,21 8,78 10,80 12,50 13, ,31 8,87 8,77 11,00 13,70 17,20 24,80 25,40 28, ,05 10,70 14,20 18,40 23,80 90, ,10 60,70 69, ,36 1,58 1, ,68 1,97 2,20 2, ,13 2,52 2,92 3,22 3, ,78 3,34 3,99 4,80 5,29 5, ,78 4,81 8,58 8,81 7,84 9,12 9, ,38 8,89 8,28 10,10 12,20 14,80 17,40 19, ,07 10,40 12,00 18,50 20,00 25,50 38,50 37,80 42, ,2 17,50 22,90 29,80 38,30 48,90 82,30 78,80 97,30 111, ,52 1,72 1, ,95 2,23 2,57 2, ,57 2,98 3,42 3,75 4, ,50 4,14 4,90 5,82 8,45 8, ,98 8,01 7,19 8,51 10,10 11,70 12, ,47 9,24 11,30 13,80 18,70 20,10 23,70 2ó, ,0 15,40 19,40 24,10 29,80 37,10 53,20 55,10 61, ,2 27,90 38,50 47,20 80,80 77,30 908,20 124,00 153,00 178, ,84 1,81 1, ,19 2,46 2,73 2, ,01 3,44 3,91 4,42 4, ,28 5,02 5,81 8,72 7,71 8, ,42 7,69 9,19 10,80 12,70 14,80 15, ,2 12,60 15,30 18,80 22,30 28,90 31,70 34,90 7

9 40 17,5 22,30 28,00 34,80 42,90 53,30 78,40 79,10 88, ,5 44,10 57,40 74,10 94,70 120, ,73 1,87 1, ,40 2,65 2,93 3, ,45 3,90 4,40 4,96 5, ,17 5,99 6,90 7,95 9,11 9, ,17 9,69 11,40 13,50 15,90 18,50 19, ,8 16,90 20,50 24,80 29,80 35,80 42,30 46,60 153,00 174,00 240,00 275, ,5 32,20 40,40 49,90 61,70 76,40 110,00 113,00 127, ,9 69,40 90,90 116,00 148,00 i88,00 239,00 303,00 375,00 431, ,78 1,89 I 2, ,58 2,821 3,11 3, ,90 4,38 4,92 5,53 5, ,18 7,12 8,17 9,39 10,70 11, ,4 12,30 14,40 16,90 20,00 23,20 25, ,7 22,80 27,60 33,30 40,00 48,00 56,80 62, ,2 46,90 58,60 72,50 89,30 111,00 158,00 164,00 185, ,0 110,00 143,00 184,00 234,00 297, ,00 478,00 592,00 680,00 Tabella: Valutazione del coefficiente di pressione passiva con la teoria di Caquot Carico uniforme sul terrapieno La resistenza indotta da un carico uniformemente distribuito Sq vale: Con punto di applicazione pari a H/2 ( essendo il diagramma delle tensioni orizzontali costante per tutta l altezza ). Nella precedente formula k p è il coefficiente di spinta passiva valutato al paragrafo precedente. Coesione La coesione determina un incremento di resistenza pari a: Tale incremento va a sommarsi direttamente al diagramma principale di spinta. Metodo dell equilibrio limite ( LEM ) Il metodo dell equilibrio limite consiste nel ricercare soluzioni, al problema di verifica o di progetto, che siano compatibili con il solo aspetto statico del problema. In sostanza si ragiona in termini di equilibrio di un corpo rigido, senza preoccuparsi della congruenza cinematica degli spostamenti. I principali schemi di calcolo cui si farà riferimento sono i seguenti: 1. Paratia a sbalzo; 2. Paratia tirantata ad estremo libero; 3. Paratia tirantata ad estremo fisso; Paratia a sbalzo: calcolo della profondità d infissione limite Per paratia non tirantata, la stabilità è assicurata dalla resistenza passiva del terreno che si trova a valle della stessa; dall'equilibrio dei momenti rispetto al centro di rotazione si ottiene: 8

10 Dove i simboli hanno il seguente significato: S =componente orizzontale della spinta attiva; m B m R v B v =braccio di S m rispetto ad O centro di rotazione; =componente orizzontale della resistenza passiva; =braccio di R v rispetto ad O centro di rotazione; ogni termine risulta funzione di t dove t è la profondità del centro di rotazione rispetto al piano di riferimento di valle (piano campagna a valle). La lunghezza necessaria per assicurare l'equilibrio alla traslazione orizzontale si ottiene aumentando t come segue: O Figura 2: Schema di riferimento per il calcolo dell'equilibrio della paratia Coefficiente di sicurezza sulla resistenza passiva La lunghezza d infissione d come sopra determinata è relativa alla condizione limite di incipiente collasso, tramite un coefficiente F. E possibile introdurre un margine di sicurezza sulle resistenze passive; la riduzione si effetua come segue: Paratia tirantata ad estremo libero: calcolo della profondità d infissione limite La stabilità dell'opera è assicurata anche dai tiranti ancorati sulla paratia. Per utilizzare lo schema di calcolo ad estremo libero, la paratia deve essere sufficientemente corta e rigida. La lunghezza di infissione, sarà determinata imponendo l'equilibrio alla rotazione sull'origine del tirante indicato B1 9

11 Dove i simboli hanno il seguente significato: S = componente orizzontale spinta attiva; m H t B m P m = altezza terreno da sostenere; = profondità di infissione calcolata; =braccio di S rispetto alla base della paratia; m =ordinata del punto di applicazione del tirante a monte; R v = componente orizzontale della resistenza passiva; B v = braccio di R v. Noto t, si determinano S m ed R v ed il relativo sforzo del tirante. Coefficiente di sicurezza F sulle resistenze passive La lunghezza d infissione sarà ulteriormente aumentata per avere margine di sicurezza in condizioni di esercizio tramite il coefficiente di sicurezza F: Paratia tirantata ad estremo fisso: calcolo della profondità d infissione limite Se la sezione più profonda della paratia non trasla e non ruota può essere assimilata ad un incastro, in tal caso la paratia si definisce ad estremo fisso. Un procedimento elaborato da BLUM consente di ricavare la profondità d infissione (t+t'), imponendo le condizioni cinematiche di spostamenti nulli alla base dell'opera ed all'origine del tirante (B1), e le condizioni statiche di momento e taglio nullo alla base della paratia. Si perviene ad una equazione di 5 grado in (t+t') che può essere risolta in modo agevole. Coefficiente di sicurezza F sulle resistenze Per aumentare il fattore di sicurezza sono stati introdotti negli sviluppi numerici, valori delle resistenze passive ridotte. 10

12 Metodo degli elementi finiti (FEM) Il metodo degli elementi finiti è il metodo che più di tutti si fonda su basi teoriche solide e razionali. Di fatti tutto il metodo presuppone che il problema sia affrontato tenendo in conto sia l aspetto statico (e quindi l equilibrio del problema, sia l aspetto cinematica (e quindi la congruenza degli spostamenti o meglio delle deformazioni). In questo approccio la paratia è modellata come un insieme di travi, con vincolo di continuità tra loro (elementi beam) vincolati al terreno mediante molle elastiche, la cui rigidezza è valutata in funzione delle proprietà elastiche del terreno. Nella figura che segue è mostrato schematicamente il modello utilizzato per l analisi ad elementi finiti: Figura 3: Schematizzazione della paratia ad elementi finiti Vari aspetti hanno importanza centrale in questo metodo di calcolo. Si riportano nel seguito gli aspetti essenziali. Calcolo del modulo di rigidezza Ks del terreno Come già detto in precedenza, il terreno viene schematizzato con delle molle di rigidezza Ks applicate sui nodi dei conci compresi tra il nodo di fondo scavo e l'estremità di infissione. La stima della rigidezza Ks è stata effettuata sulla base della capacità portante delle fondazioni secondo la seguente formula: Dove i simboli hanno il seguente significato: As =costante, calcolata come segue As=C (c Nc+0.5 G B Ng) Bs =coefficiente funzione della profondità Bs=C G Nq Z =Profondità in esame C =40 nel sistema internazionale SI 11

13 n Nq Nc Ng =π tanϕ =exp[n (tan²(45 + ϕ/2)] =(Nq-1) cotϕ =1.5 (Nq-1) tanϕ Tiranti I tiranti vengono schematizzati come elementi elastici, con sezione trasversale di area pari ad A modulo di elasticità E e lunghezza L. Per un tratto di paratia di larghezza unitaria, l'azione dei tiranti inclinati di un angolo β vale: Sifonamento Il sifonamento è un fenomeno che in una fase iniziale si localizza al piede della paratia, e poi rapidamente si estende nell'intorno del volume resistente. Si verifica quando, per una elevata pressione idrodinamica o di infiltrazione, si annullano le pressioni passive efficaci, con la conseguente perdita di resistenza del terreno. Si assume di norma un fattore di sicurezza Fsif=3.5-4 Indicando con: ic = Gradiente Idraulico critico; ie = Gradiente Idraulico in condizioni di esercizio; Il margine di sicurezza è definito come rapporto tra ic ed ie, se ie<ic la paratie è stabile. Verifica di sollevamento del fondo scavo. Nel caso di un diaframma infisso nel terreno, la presenza della falda in posizioni tali da innescare un moto di filtrazione comporta l instaurarsi di una forza di filtrazione che, se diretta verso l alto, può annullare il peso del terreno il quale, in assenza di coesione, può essere trascinato dal flusso dell acqua e compromettere la stabilità dell opera. Il fenomeno della stabilità del fondo scavo, analogo a quello del sifonamento, è stato affrontato per la prima volta da Terzaghi (1943). A differenza del sifonamento, che è un fenomeno localizzato nel punto di sbocco della prima linea di flusso, quello del sollevamento del fondo scavo si estende per una profondità pari a quella d infissione della paratia per una larghezza pari a metà di tale infissione. Per semplificare il problema della determinazione dell effettivo andamento della pressione interstiziale nel punto A, si assume che il valore della sovrappressione al piede del diaframma sia costante sulla lunghezza D/2 e pari a γ w xh c. Per determinare H c si ricorre all espressione del gradiente di efflusso i E : 12

14 Da cui si ottiene: La forza di filtrazione S w che tende a sollevare il blocco di terreno coinvolto è pari a: Le condizioni limite di stabilità vengono raggiunte quando S w uguaglia il peso efficace del blocco, pertanto il fattore di sicurezza a sollevamento del fondo scavo si definisce come il rapporto tra il peso efficace del blocco e la forza di filtrazione: Verifica delle sezioni e calcolo armature Il calcolo delle armature e le verifiche a presso-flessione e taglio della paratia soggetta alle sollecitazioni N,M e T, si effettuano sulla sezione maggiormente sollecitata. Le sollecitazioni di calcolo sono ottenute come prodotto tra le sollecitazioni ottenute con un calcolo a metro lineare e l interasse tra i pali (o larghezza dei setti se la paratia è costituita da setto): Dove M', M', T' rappresentano il momento il taglio e lo sforzo normale relativi ad una striscia unitaria di calcolo mentre i è l interasse tra i pali per paratia costituita da pali o micropali (o larghezza setti per paratia costituita da setti). Ripacandida - S.P. Oraizan a Archivio materiali CONGLOMERATI Nr. Classe calcestruzz o fck,cubi [MPa] Ec [MPa] fck [MPa] fcd [MPa] fctd [MPa] fctm [MPa] 13

15 Acciai: Nr. 1 C20/ C25/ ,16 1,19 2,56 3 C28/ ,86 1,28 2,76 4 C40/ ,83 1,49 3,2 Classe acciaio Es [MPa] fyk [MPa] fyd [MPa] ftk [MPa] ftd [MPa] ep_tk epd_ult ß1*ß2 iniz. ß1*ß2 finale 1 B450C , , ,5 2 B450C* , ,5 3 S235H , ,35 0,05 0,04 1 0,5 4 S275H , ,13 0,05 0,04 1 0,5 5 S355H , ,7 0,05 0,04 1 0,5 6 C

16 GEOMETRIA SEZIONE Sezione Circolare Barre Calcestruzzo C25/30 Acciaio B450C Nome CIRC Diametro 1 m Disposizione Quinconce Interasse Iy 1,2 m Interasse Ix 1,4 m Dati generali FEM Massimo spostamento lineare terreno 1,5 cm Fattore tolleranza spostamento 0,03 cm Tipo analisi Non lineare Massimo numero di iterazioni 10 Fattore riduzione molla fondo scavo 1 Profondità infissione iniziale 15 m Incremento profondità infissione 0 m Numero di elementi 36 Numero nodo di fondo scavo 16 15

17 Fase: 1 Nr. Peso specifico [kn/m³] Peso specifico saturo [kn/m³] Coesione [kn/m²] Angolo attrito [ ] Stratigrafia O.C.R. Modulo edometri co [kn/m²] Attrito terra muro monte [ ] Attrito terra muro valle [ ] Spessore [m] Inclinazi one [ ] Descrizi one 1 22,0 23,0 0,0 40,0 1, , 25,33 20,0 0,696 18,0 Rilavato ,0 22,0 0,0 18,0 1,0 3922,0 13,33 9,0 5,27 20,0 detrito in frana 3 21,0 22,0 14,7 23,0 1,0 5883,0 16,67 11,5 5,0 20,0 Argilla o argilla limosa consisten te 4 21,0 23,0 19,8 25,0 1,0 5883,0 16,67 12,5 13,5 0,0 Sub strato Argillitic o 16

18 Calcolo coefficienti sismici 17

19 Dati generali Descrizione zona S.P. Oraziana Latitudine 40,9081 [ ] Longitudine 15,6920 [ ] Dati opera Tipo opera Classe d'uso Vita nominale Vita di riferimento Parametri sismici su un sito di riferimento Categoria sottosuolo Categoria topografica Opere ordinarie III 50 [anni] 75 [anni] C T2 SL Tr [Anni] ag [m/sec²] F0 [-] TS* [sec] SLO 45 0,570 2,470 0,310 SLD 75 0,720 2,560 0,330 SLV 712 1,940 2,530 0,440 SLC ,590 2,530 0,450 Coefficienti sismici orizzontale e verticale Opera: Paratia Altezza paratia Spostamento ammissibile 5,000[m] 0,025[m] SL Amax [m/sec²] beta [-] kh [-] kv [-] SLO 1,026 0,575 0,060 0,030 SLD 1,296 0,575 0,076 0,038 SLV 3,258 0,575 0,191 0,096 SLC 4,037 0,575 0,237 0,118 Carichi Fase: 1 18

20 Descrizione Tipo Xi [m] Xf [m] Yi [m] Yf [m] Profondità [m] Valore [kn]-[kpa] Strisce 2, sovraccarico stradale 19

21 Analisi Paratia Metodo calcolo: FEM Profondità massima di infissione 15 [m] Fase: 1 Analisi geotecnica Fase: 1 - Combinazione: 1 Altezza scavo 5 [m] Tipo: S.L.U. [STR] Nome: A1+M1+R1 Coefficienti sismici: Kh = 0,1911, Kv = 0,0955 Coefficienti parziali azioni Nr. Azioni Fattori combinazione 1 Peso proprio 1 2 Spinta terreno 1,3 3 Spinta falda 1,5 4 Spinta sismica x 1,5 5 Spinta sismica y 1 6 sovraccarico stradale 1,5 Coefficienti parziali terreno Nr. Parametro Coefficienti parziali 1 Tangente angolo resistenza taglio 1 2 Coesione efficace 1 3 Resistenza non drenata 1 4 Peso unità volume 1 5 Angolo di attrito terra parete 1 Coefficienti resistenze capacità portante verticale Nr. Capacità portante Coefficienti resistenze 1 Punta 1 2 Laterale compressione 1 3 Totale 1 4 Laterale trazione 1 5 Orizzontale 1 Profondità di infissione Pressione massima terreno Momento massimo Taglio massimo 15,00 [m] 127,50 [kpa] 1518,94 [knm/m] 362,42 [KN/m] 20

22 Sollecitazioni Z Pressioni [m] totali terreno Sforzo normale [kn/m] Momento [knm/m] Taglio [kn/m] Spostamento [cm] Modulo reazione [kn/m³] [kpa] 0,33 23,61 61,69-0,54-8,76 1, ,67 31,18 72,39-4,57-23,60 1, ,00 38,04 87,09-12,04-32,78 1, ,33 44,82 102,78-24,11-44,35 1, ,67 51,61 118,48-39,86-66,83 1, ,00 58,40 134,18-61,84-84,96 1, ,33 65,18 149,88-89,79-109,24 1, ,67 71,97 165,57-126,00-129,03 1, ,00 78,76 181,27-169,25-160,52 1, ,33 85,55 195,97-221,16-191,04 0, ,67 92,33 211,67-283,18-220,89 0, ,00 99,12 227,36-356,39-252,68 0, ,33 105,41 243,06-439,22-286,70 0, ,67 112,31 258,76-534,54-323,76 0, ,00 121,65 274,46-642,13-362,42 0, ,15 5, ,38-900,93-330,61 0, ,15 6,43-127,50 334, ,98-245,05 0, ,74 7,14-113,45 357, ,21-164,60 0, ,74 7,86-99,94 380, ,96-93,22 0, ,74 8,57-87,00 403, ,63-31,32 0, ,74 9,29-74,67 425, ,94 21,97 0, ,74 10,00-62,95 448, ,25 67,03 0, ,74 10,71-51,84 471, ,28 105,17 0, ,74 11,43-58,47 494, ,09 145,99 0, ,34 12,14-44,38 517, ,84 177,70 0, ,34 12,86-31,02 540, ,82 199,80 0, ,34 13,57-18,33 563, ,11 212,97 0, ,34 14,29-6,21 586,45-853,99 217,35 0, ,34 15,00 5,41 609,38-698,75 213,51-0, ,34 15,71 16,64 632,30-546,22 201,61-0, ,34 16,43 27,55 655,22-402,20 182,05-0, ,34 17,14 38,22 678,15-272,19 154,92-0, ,34 17,86 48,74 701,07-161,53 120,04-0, ,34 18,57 59,16 723,99-75,79 77,91-0, ,34 19,29 69,53 746,92-20,32 28,56-0, ,34 21

23 Sollecitazioni Pressioni sismiche 22

24 Pressioni strisce di carico Pressioni terreno 23

25 Fase: 1 - Combinazione: 2 Altezza scavo 5 [m] Tipo: S.L.U. [GEO] Nome: A2+M2+R1 Coefficienti sismici: Kh = 0,1911, Kv = 0,0955 Coefficienti parziali azioni Nr. Azioni Fattori combinazione 1 Peso proprio 1 2 Spinta terreno 1,3 3 Spinta falda 1,3 4 Spinta sismica x 1,3 5 Spinta sismica y 1 6 sovraccarico stradale 1,3 Coefficienti parziali terreno Nr. Parametro Coefficienti parziali 1 Tangente angolo resistenza taglio 1,25 2 Coesione efficace 1,25 3 Resistenza non drenata 1,4 4 Peso unità volume 1 5 Angolo di attrito terra parete 1 Coefficienti resistenze capacità portante verticale Nr. Capacità portante Coefficienti resistenze 1 Punta 1 2 Laterale compressione 1 3 Totale 1 4 Laterale trazione 1 5 Orizzontale 1 Profondità di infissione Pressione massima terreno Momento massimo Taglio massimo 15,00 [m] 126,20 [kpa] 1516,43 [knm/m] 360,53 [KN/m] Sollecitazioni Z Pressioni Sforzo Momento Taglio Spostamento Modulo 24

26 [m] totali terreno [kpa] normale [kn/m] [knm/m] [kn/m] [cm] reazione [kn/m³] 0,33 19,66 61,69-1,15-11,09 1, ,67 27,96 73,39-3,13-23,25 1, ,00 35,51 89,09-9,97-24,18 1, ,33 42,99 104,78-20,04-41,75 1, ,67 50,48 120,48-35,36-63,85 1, ,00 57,96 136,18-55,15-77,12 1, ,33 65,44 151,88-80,36-111,86 1, ,67 72,93 167,57-116,23-124,60 1, ,00 80,41 183,27-158,26-154,45 1, ,33 87,89 198,97-211,76-169,46 1, ,67 95,38 214,67-270,12-215,28 1, ,00 102,86 230,36-342,64-242,15 1, ,33 109,74 246,06-423,26-286,45 1, ,67 116,92 261,76-520,09-323,45 1, ,00 126,20 277,46-627,74-360,53 1, ,24 5, ,38-885,29-327,85 1, ,24 6,43-120,46 338, ,13-247,09 1, ,91 7,14-108,45 361, ,56-169,59 0, ,91 7,86-96,74 384, ,43-100,99 0, ,91 8,57-85,36 407, ,38-39,37 0, ,91 9,29-74,33 429, ,43 13,64 0, ,91 10,00-63,65 452, ,73 58,90 0, ,91 10,71-53,32 475, ,68 98,15 0, ,91 11,43-60,59 498, ,63 140,54 0, ,85 12,14-47,08 521, ,30 173,91 0, ,85 12,86-33,98 544, ,09 198,09 0, ,85 13,57-21,27 567, ,68 213,15 0, ,85 14,29-8,90 590,45-876,42 219,49 0, ,85 15,00 3,19 613,38-719,63 217,24-0, ,85 15,71 15,04 636,30-564,47 206,55-0, ,85 16,43 26,71 659,22-416,91 187,45-0, ,85 17,14 38,24 682,15-282,90 160,20-0, ,85 17,86 49,68 705,07-168,60 125,05-0, ,85 18,57 61,06 727,99-79,15 81,10-0, ,85 19,29 72,41 750,92-21,30 30,07-0, ,85 Risultati analisi strutturale Fase: 1 Risultati analisi strutturale Fase: 1 - Combinazione: 1 Z [m] Nome sezione N [kn] M [knm] T [kn] Nr.Barre Diametro Nu [kn] Mu [knm] Cond. Verfica Ver. Fless. 25

27 Flessione 0,33 CIRC 37,02-0,32-5,25 16Ø16 37,02-547, ,17 Verificata 0,67 CIRC 43,43-2,74-14,16 16Ø16 43,43-550,12 200,80 Verificata 1,00 CIRC 52,25-7,22-19,67 16Ø16 52,26-553,39 76,63 Verificata 1,33 CIRC 61,67-14,47-26,61 16Ø16 61,66-556,87 38,50 Verificata 1,67 CIRC 71,09-23,92-40,10 16Ø16 71,08-560,34 23,43 Verificata 2,00 CIRC 80,51-37,10-50,98 16Ø16 80,50-563,81 15,20 Verificata 2,33 CIRC 89,93-53,88-65,55 16Ø16 89,93-567,29 10,53 Verificata 2,67 CIRC 99,34-75,60-77,42 16Ø16 99,34-570,76 7,55 Verificata 3,00 CIRC 108,76-101,55-96,31 16Ø16 108,76-574,22 5,65 Verificata 3,33 CIRC 117,58-132,70-114,62 16Ø16 117,59-577,46 4,35 Verificata 3,67 CIRC 127,00-169,91-132,54 16Ø16 126,99-580,90 3,42 Verificata 4,00 CIRC 136,42-213,83-151,61 16Ø16 136,41-584,34 2,73 Verificata 4,33 CIRC 145,84-263,53-172,02 16Ø16 145,84-587,79 2,23 Verificata 4,67 CIRC 155,25-320,72-194,26 16Ø16 155,25-591,23 1,84 Verificata 5,00 CIRC 164,67-385,28-217,45 16Ø16 164,67-594,67 1,54 Verificata 5,71 CIRC 184,43-540,56-198,36 16Ø16 184,43-601,84 1,11 Verificata 26

28 6,43 CIRC 7,14 CIRC 7,86 CIRC 8,57 CIRC 9,29 CIRC 10,00 CIRC 10,71 CIRC 11,43 CIRC 12,14 CIRC 12,86 CIRC 13,57 CIRC 14,29 CIRC 15,00 CIRC 15,71 CIRC 16,43 CIRC 200,58-682,19-147,03 19Ø16 200,58-697,36 1,02 Verificata 214,33-787,33-98,76 22Ø16 214,33-790,65 1,00 Verificata 228,09-857,97-55,93 25Ø16 228,09-880,57 1,03 Verificata 241,84-897,98-18,79 26Ø16 241,84-914,70 1,02 Verificata 255,60-911,36 13,18 26Ø16 255,59-919,20 1,01 Verificata 269,35-901,95 40,22 26Ø16 269,34-923,69 1,02 Verificata 283,10-873,17 63,10 25Ø16 283,10-898,43 1,03 Verificata 296,86-828,05 87,59 23Ø16 296,86-845,98 1,02 Verificata 310,61-765,50 106,62 21Ø16 310,62-792,77 1,04 Verificata 324,37-689,29 119,88 18Ø16 324,37-710,93 1,03 Verificata 338,12-603,66 127,78 16Ø16 338,11-656,74 1,09 Verificata 351,87-512,39 130,41 16Ø16 351,87-661,53 1,29 Verificata 365,63-419,25 128,11 16Ø16 365,62-666,32 1,59 Verificata 379,38-327,73 120,97 16Ø16 379,38-671,07 2,05 Verificata 393,13-241,32 109,23 16Ø16 393,13-675,82 2,80 Verificata 27

29 17,14 CIRC 17,86 CIRC 18,57 CIRC 19,29 CIRC 406,89-163,31 92,95 16Ø16 406,89-680,56 4,17 Verificata 420,64-96,92 72,02 16Ø16 420,64-685,29 7,07 Verificata 434,40-45,48 46,74 16Ø16 434,39-689,99 15,17 Verificata 448,15-12,19 17,13 16Ø16 448,14-694,69 56,97 Verificata 28

30 Z [m] Def.Max calcestruzz o Def.Max acciaio Asse neutro [cm] Passo staffe [cm] Resistenza taglio kn Misura sicurezza taglio Verifica a taglio Angolo inclinazion e puntoni [ ] 0,33 3,50E-03-1,96E-02-35,44 19,1Ø10 Calcestruzz 255,95 Verificata 21,80 o=1344,55 Staffe=636, 09 0,67 3,50E-03-1,95E-02-35,38 19,1Ø10 Calcestruzz 95,00 Verificata 21,80 o=1345,32 Staffe=636, 09 1,00 3,50E-03-1,94E-02-35,30 19,1Ø10 Calcestruzz 68,45 Verificata 21,80 o=1346,38 Staffe=636, 09 1,33 3,50E-03-1,92E-02-35,21 19,1Ø10 Calcestruzz 51,75 Verificata 21,80 o=1376,96 Staffe=632, 73 1,67 3,50E-03-1,91E-02-35,12 19,1Ø10 Calcestruzz 34,37 Verificata 21,80 o=1378,12 Staffe=632, 73 2,00 3,50E-03-1,90E-02-35,04 19,1Ø10 Calcestruzz 27,06 Verificata 21,80 o=1379,28 Staffe=632, 73 2,33 3,50E-03-1,88E-02-34,95 19,1Ø10 Calcestruzz 21,06 Verificata 21,80 o=1380,44 Staffe=632, 73 2,67 3,50E-03-1,87E-02-34,86 19,1Ø10 Calcestruzz 17,85 Verificata 21,80 o=1381,60 Staffe=632, 73 3,00 3,50E-03-1,86E-02-34,77 19,1Ø10 Calcestruzz 14,36 Verificata 21,80 o=1382,76 Staffe=632, 73 3,33 3,50E-03-1,84E-02-34,68 19,1Ø10 Calcestruzz 12,07 Verificata 21,80 o=1383,85 Staffe=632, 73 3,67 3,50E-03-1,83E-02-34,60 19,1Ø10 Calcestruzz 10,45 Verificata 21,80 29

31 o=1385,01 Staffe=632, 73 4,00 3,50E-03-1,82E-02-34,51 19,1Ø10 Calcestruzz o=1386,17 Staffe=632, 73 4,33 3,50E-03-1,81E-02-34,42 19,1Ø10 Calcestruzz o=1387,33 Staffe=632, 73 4,67 3,50E-03-1,79E-02-34,33 19,1Ø10 Calcestruzz o=1388,49 Staffe=632, 73 5,00 3,50E-03-1,78E-02-34,24 19,1Ø10 Calcestruzz o=1389,65 Staffe=632, 73 5,71 3,50E-03-1,76E-02-34,05 19,1Ø10 Calcestruzz o=1420,93 Staffe=629, 31 6,43 3,50E-03-1,58E-02-32,55 19,1Ø10 Calcestruzz o=1450,90 Staffe=625, 81 7,14 3,50E-03-1,45E-02-31,35 19,1Ø10 Calcestruzz o=1479,60 Staffe=622, 25 7,86 3,50E-03-1,36E-02-30,39 19,1Ø10 Calcestruzz o=1507,28 Staffe=618, 64 8,57 3,50E-03-1,33E-02-29,95 19,1Ø10 Calcestruzz o=1509,10 Staffe=618, 64 9,29 3,50E-03-1,32E-02-29,84 19,1Ø10 Calcestruzz o=1510,93 Staffe=618, 64 10,00 3,50E-03-1,31E-02-29,72 19,1Ø10 Calcestruzz o=1512,76 Staffe=618, 64 9,14 Verificata 21,80 8,06 Verificata 21,80 7,15 Verificata 21,80 6,39 Verificata 21,80 7,16 Verificata 21,80 9,87 Verificata 21,80 14,98 Verificata 21,80 26,95 Verificata 21,80 80,31 Verificata 21,80 114,62 Verificata 21,80 37,62 Verificata 21,80 30

32 10,71 3,50E-03-1,32E-02-29,94 19,1Ø10 Calcestruzz o=1514,58 Staffe=618, 64 11,43 3,50E-03-1,36E-02-30,34 19,1Ø10 Calcestruzz o=1516,41 Staffe=618, 64 12,14 3,50E-03-1,41E-02-30,89 19,1Ø10 Calcestruzz o=1492,17 Staffe=622, 25 12,86 3,50E-03-1,49E-02-31,73 19,1Ø10 Calcestruzz o=1493,96 Staffe=622, 25 13,57 3,50E-03-1,58E-02-32,55 19,1Ø10 Calcestruzz o=1468,52 Staffe=625, 81 14,29 3,50E-03-1,56E-02-32,41 19,1Ø10 Calcestruzz o=1470,29 Staffe=625, 81 15,00 3,50E-03-1,54E-02-32,26 19,1Ø10 Calcestruzz o=1472,05 Staffe=625, 81 15,71 3,50E-03-1,53E-02-32,12 19,1Ø10 Calcestruzz o=1473,81 Staffe=625, 81 16,43 3,50E-03-1,51E-02-31,98 19,1Ø10 Calcestruzz o=1475,57 Staffe=625, 81 17,14 3,50E-03-1,50E-02-31,84 19,1Ø10 Calcestruzz o=1504,73 Staffe=622, 25 17,86 3,50E-03-1,49E-02-31,69 19,1Ø10 Calcestruzz o=1506,53 Staffe=622, 25 18,57 3,50E-03-1,47E-02-31,55 19,1Ø10 Calcestruzz o=1508,32 Staffe=622, 24,00 Verificata 21,80 17,31 Verificata 21,80 14,00 Verificata 21,80 12,46 Verificata 21,80 11,49 Verificata 21,80 11,27 Verificata 21,80 11,49 Verificata 21,80 12,18 Verificata 21,80 13,51 Verificata 21,80 16,19 Verificata 21,80 20,92 Verificata 21,80 32,27 Verificata 21,80 31

33 25 19,29 3,50E-03-1,46E-02-31,41 19,1Ø10 Calcestruzz o=1510,12 Staffe=622, 25 88,13 Verificata 21,80 32

34 CALCOLO CORDOLO DI TESTATA Ipotizzo (a vantaggio di sicurezza) che sul cordolo di testata agisca lo sforzo normale massimo presente in testa dei pali Schema di calcolo a trave continua 33

35 PROVINCIA DI POTENZA - UFFICIO VIABILITA' PIAZZA DELLE REGIONI, 52 POTENZA Sezione: verifica cordolo Software: OPZIONI: Metodo di calcolo: Stati Limite; Normativa Tecnica: Norme Tecniche per le Costruzioni 2008; Sismicità: edif. non in zona sismica; 34

36 Elemento costr.: trave in elevazione; Posiz. sezione: fuori dalla zona critica; Carico conc.: No Armatura inferiore a taglio: Si; Eccentricità aggiuntiva: No; Trasl. momento flett.: No; Non inserire staffe: No; Considera solo staffe: No; Cond. Ambientali: ordinarie; Sensibilità armature: poco sensibili. MATERIALI: Calcestruzzo: C25/30; Rck=300.00; Ec= ; Kg/cm²; γc: 1.50 fck=249.00; fcd=141.10; fctk=17.91; fctd=11.94; fctm=25.58; fcfm=30.70; (in Kg/cm²) Grafico tensioni/deformazioni cls: f2= Kg/cm²; εcu2=0.0035; εc2= Acciaio barre: B450C; γs : 1.15 fyk= ; fyd= ; fbd=26.86; Es= ; (in Kg/cm²); Grafico tensioni/deformazioni acciaio: σu=0.0675; k=1.15 Nelle verifiche delle tensioni SLE trascura sempre la resistenza a trazione del cls: Si Acciaio staffe: fyks= , fyds= (in Kg/cm²) Percent. torsione limite (TorSoll/TorRes) 100=20.00 % FORMA DELLA SEZIONE: Rettangolare Base: B = cm; Base: H = cm Rotazione: rot = 0.00 gradi Area totale acciaio : Ast = cm² Copriferro di progetto : c = 3.00 cm Diametro staffe : ds = 8 mm GEOMETRIA DELLE MASSE SEZIONE IN CALCESTRUZZO: Area: Acls = cm²; Baricentro: XgCls = 0.00 cm; YgCls = 0.00 cm Momenti d'inerzia: Jx = cm^4; Jy = cm^4; Jxy = 0.00 cm^4; Momenti principali d'inerzia: Jcsi = cm^4; Jeta = cm^4; Angolo tra l'asse principale d'inerzia csi e l'asse x: θ = rad; COMBINAZIONI DI CARICO: Azione normale (positiva se di compressione). Azioni rispetto x e y baricent. paralleli agli assi x e y (Kg, Kgm). Combinazioni stati limite ultimi: comb N Mx Vx My Vy Mt VERIFICA PRESSO-TENSOFLESSIONE (comb. di carico N.ro 1): Equaz. asse neutro ax+by+c=0 : a= ; b= ; c= Angolo asse neutro-asse x : α= gradi sessadec. in senso antiorario Deformazioni a rottura (valore positivo se di accorciamento) Sezione parzializzata Deformazione massima cls : εc = / 1000 Deformazione massima acciaio : εf = / 1000 Deformazione minima acciaio : εf'= / 1000 Azioni sollecitanti rispetto agli assi principali d'inerzia (Kg, Kg m): 35

37 NS=0.00; MxiS=0.00; MyiS= ; TxiS= ; TyiS=0.00 Azioni resistenti a rottura rispetto agli assi principali d'inerzia (Kg, Kg m): NR= ; MxiR= 0.00; MyiR= Mxi0=0.00, Myi0= Punto base nel grafico Mxi-Myi sul piano NS=cost. MR=((MxiR-Mxi0)²+(MyiR-Myi0)²)½= ; MS=((MxiS-Mxi0)²+(MyiS-Myi0)²)½= Fattore di sicurezza ad N costante: MR/MS = > 1 VERIFICA POSITIVA VALORI DI δ (p NTC2008) (x/d= ) δ = ( /εcu) x/d = VERIFICA QUANTITA' ARMATURA LONGITUDINALE (AfTot=76.40 cm²; AreaCls= cm²) Armatura tesa (comb. 1): Aft=48.25 cm² > 0.26 fctm bt d/fyk=28.72 cm² Aft=48.25 cm² > bt d=25.76 cm² con: bt= cm; d=76.20 cm Aftesa max (comb. 1)=48.25 cm² e Afcompr max (comb. 1)=28.15 cm² < 0.04 AreaCls= cm² VERIFICHE POSITIVE VERIFICA TRANCIAMENTO BARRE Comb. N.: 1; Vsu= Kg; τmaxtr=vsu/af= < fyd= Kg/cm² VERIFICA POSITIVA VERIFICHE TAGLIO comb. n.ro: 1; (fcd= , fctd=11.94, fck= in Kg/cm²) VEd= Kg; d=76.20 cm; bw= cm, αc=1.0000, cot(θ)=2.5000, Asw/s progettata=39.00 cm²/m VRcd= 0.9 bw d αc fcd 0.5 (cot(90 )+cot(θ)/(1+ cot(θ)²)) = Kg VRsd= 0.9 d (Asw/s) fyd_st ( cot(90 ) + cot(θ)) sin(90 ) = Kg VEd < min(vrsd, VRcd) => VERIFICA POSITIVA PROGETTO PASSO STAFFE. (N.ro bracci: Nb=2, Area singola staffa: A1s= cm²) N.B. I bracci considerati sono quelli delle staffe e le legature dell'anima aventi l'angolo, con l'asse ort. all'asse neutro, inferiore a 45 gradi Area staffe per il taglio (Comb. n.ro 1) (fydst= Kg/cm²) VEd= Kg; d=76.20 cm; bw= cm, cot(θ)= da VEd=0.9 d (Asw/s) fydst cot(θ) si ottiene: Asw/s=0.68 cm²/m s= 100 Nb A1s/Asw= cm Per le travi: Ast=0.15 bw = = cm²/m s<= Nb A1s/Ast= 2.58 cm s<= 0.8 h utile= = cm s<= 33 cm Armatura staffe adottata: As=39.00 cm²/m -> 1Ø8 a 2 bracci ogni 2.58 cm VERTICI SEZIONE: Nv X (cm) Y (cm) εc x

38 BARRE LONGITUDINALI: Nf X (cm) Y (cm) diametro(mm) εf x INTERSEZIONI TRA ASSE NEUTRO E PROFILO DELLA SEZIONE: Ni X (cm) Y (cm) Fattore di sicurezza SLU per sforzo normale e flessione per tutte le combinazioni NS, MSxi, MSyi: azioni sollecitanti rispetto agli assi principali di inerzia NR, MRxi, MRyi: azioni resistenti '' '' '' '' sic.: fattore Resistenza/Sicurezza a pressoflessione (o per la compressione assiale) SLU Aft, Afc: armatura in zona tesa e compressa a pressoflessione T: tipo N = pressofles. ad N costante; M = pressofles. ad M/N costante;, C = il fattore NRd/NS risulta piu' sfavorevole (NRd= Kg) V : verifiche - con un asterisco viene indicata la sezione non verificata, con un N se la combinazione non converge cb NS MSxi MSyi NR MRxi MRyi sic. Aft Afc T V n.ro (Kg) (Kgm) (Kgm) (Kg) (Kgm) (Kgm) (cm²) (cm²) N Tutte le combinazioni sono verificate a sforzo normale e flessione SLU 37