RELAZIONE DI CALCOLO GEOTECNICO PROVA PENETROMETRICA DINAMICA

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2 RELAZIONE DI CALCOLO GEOTECNICO PROVA PENETROMETRICA DINAMICA Committente: AMMINISTRAZIONE COMUNALE DI FELIZZANO (AL) Cantiere: Realizzazione di spogliatoi presso il campo polisportivo Località: Via Vallestero - Comune di Felizzano (AL) Caratteristiche Tecniche-Strumentali Sonda: DPSH TG PAGANI Rif. Norme DIN 4094 Peso Massa battente 63,5 Kg Altezza di caduta libera 0,75 m Peso sistema di battuta 0,63 Kg Diametro punta conica 51,00 mm Area di base punta 20,43 cm² Lunghezza delle aste 1 m Peso aste a metro 6,31 Kg/m Profondità giunzione prima asta 0,40 m Avanzamento punta 0,20 m Numero colpi per punta N(20) Rivestimento/fanghi No Angolo di apertura punta 90 GEO CONTEST s.a.s. Via E. Giovanelli, Asti (AT) Tel. e fax: Cell.: massimo.castellaro@geologipiemonte.it Il procuratore Speciale Dott. Geol. Massimo Castellaro Realizzazione di spogliatoi presso campo polisportivo - Via Vallestero - Comune di Felizzano (AL) 1

3 PROVE PENETROMETRICHE DINAMICHE CONTINUE (DYNAMIC PROBING) DPSH DPM (... scpt ecc.) Note illustrative - Diverse tipologie di penetrometri dinamici La prova penetrometrica dinamica consiste nell infiggere nel terreno una punta conica (per tratti consecutivi δ) misurando il numero di colpi N necessari. Le Prove Penetrometriche Dinamiche sono molto diffuse ed utilizzate nel territorio da geologi e geotecnici, data la loro semplicità esecutiva, economicità e rapidità di esecuzione. La loro elaborazione, interpretazione e visualizzazione grafica consente di catalogare e parametrizzare il suolo attraversato con un immagine in continuo, che permette anche di avere un raffronto sulle consistenze dei vari livelli attraversati e una correlazione diretta con sondaggi geognostici per la caratterizzazione stratigrafica. La sonda penetrometrica permette inoltre di riconoscere abbastanza precisamente lo spessore delle coltri sul substrato, la quota di eventuali falde e superfici di rottura sui pendii, e la consistenza in generale del terreno. L utilizzo dei dati, ricavati da correlazioni indirette e facendo riferimento a vari autori, dovrà comunque essere trattato con le opportune cautele e, possibilmente, dopo esperienze geologiche acquisite in zona. Elementi caratteristici del penetrometro dinamico sono i seguenti: - peso massa battente M; - altezza libera caduta H; - punta conica: diametro base cono D, area base A (angolo di apertura α); - avanzamento (penetrazione) δ ; - presenza o meno del rivestimento esterno (fanghi bentonitici). Con riferimento alla classificazione ISSMFE (1988) dei diversi tipi di penetrometri dinamici (vedi tabella sotto riportata) si rileva una prima suddivisione in quattro classi (in base al peso M della massa battente) : - tipo LEGGERO (DPL); - tipo MEDIO (DPM); - tipo PESANTE (DPH); - tipo SUPERPESANTE (DPSH). Realizzazione di spogliatoi presso campo polisportivo - Via Vallestero - Comune di Felizzano (AL) 2

4 Classificazione ISSMFE dei penetrometri dinamici: Tipo Sigla di riferimento peso della massa M (kg) prof. max indagine battente Leggero DPL (Light) M 10 8 Medio DPM (Medium) 10 < M < Pesante DPH (Heavy) 40 M < Super pesante DPSH M (Super Heavy) Penetrometri in uso in Italia In Italia risultano attualmente in uso i seguenti tipi di penetrometri dinamici (non rientranti però nello Standard ISSMFE): - DINAMICO LEGGERO ITALIANO (DL-30) (MEDIO secondo la classifica ISSMFE) massa battente M = 30 kg, altezza di caduta H = 0.20 m, avanzamento δ = 10 cm, punta conica (α=60-90 ), diametro D 35.7 mm, area base cono A=10 cm ² rivestimento / fango bentonitico : talora previsto; - DINAMICO LEGGERO ITALIANO (DL-20) (MEDIO secondo la classifica ISSMFE) massa battente M = 20 kg, altezza di caduta H=0.20 m, avanzamento δ = 10 cm, punta conica (α= ), diametro D 35.7 mm, area base cono A=10 cm² rivestimento / fango bentonitico : talora previsto; - DINAMICO PESANTE ITALIANO (SUPERPESANTE secondo la classifica ISSMFE) massa battente M = 73 kg, altezza di caduta H=0.75 m, avanzamento δ=30 cm, punta conica (α = 60 ), diametro D = 50.8 mm, area base cono A=20.27 cm ² rivestimento: previsto secondo precise indicazioni; - DINAMICO SUPERPESANTE (Tipo EMILIA) massa battente M=63.5 kg, altezza caduta H=0.75 m, avanzamento δ=20-30 cm, punta conica conica (α = ) diametro D = 50.5 mm, area base cono A = 20 cm ², rivestimento / fango bentonitico : talora previsto. Realizzazione di spogliatoi presso campo polisportivo - Via Vallestero - Comune di Felizzano (AL) 3

5 con Nspt Poiché la prova penetrometrica standard (SPT) rappresenta, ad oggi, uno dei mezzi più diffusi ed economici per ricavare informazioni dal sottosuolo, la maggior parte delle correlazioni esistenti riguardano i valori del numero di colpi Nspt ottenuto con la suddetta prova, pertanto si presenta la necessità di rapportare il numero di colpi di una prova dinamica con Nspt. Il passaggio viene dato da: NSPT = β t N Dove: β Q t = QSPT in cui Q è l energia specifica per colpo e Qspt è quella riferita alla prova SPT. L energia specifica per colpo viene calcolata come segue: in cui 2 M H Q = A δ ( M + M' ) M peso massa battente. M peso aste. H A δ altezza di caduta. area base punta conica. passo di avanzamento. Valutazione resistenza dinamica alla punta Rpd Formula Olandesi Rpd = 2 M H = 2 M H N [ A e ( M + P) ] [ A δ ( M + P) ] Rpd e M P resistenza dinamica punta (area A). infissione media per colpo (δ/ N). peso massa battente (altezza caduta H). peso totale aste e sistema battuta. Realizzazione di spogliatoi presso campo polisportivo - Via Vallestero - Comune di Felizzano (AL) 4

6 Calcolo di (N 1)60 (N1)60 è il numero di colpi normalizzato definito come segue: ( N 1 ) 60 = CN N60 con CN = (Pa/' σ vo) CN < 1.7 Pa = kpa (Liao e Whitman 1986) N 60 = N SPT ( ER/60) CS Cr Cd ER/60 rendimento del sistema di infissione normalizzato al 60%. Cs Cd Cr parametro funzione della controcamicia (1.2 se assente). funzione del diametro del foro (1 se compreso tra mm). parametro di correzione funzione della lunghezza delle aste. Metodologia di Elaborazione. Le elaborazioni sono state effettuate mediante un programma di calcolo automatico Dynamic Probing della GeoStru Software. Il programma calcola il rapporto delle energie trasmesse (coefficiente di correlazione con SPT) tramite le elaborazioni proposte da Pasqualini (1983) - Meyerhof (1956) - Desai (1968) - Borowczyk-Frankowsky (1981). Permette inoltre di utilizzare i dati ottenuti dall effettuazione di prove penetrometriche per estrapolare utili informazioni geotecniche e geologiche. Una vasta esperienza acquisita, unitamente ad una buona interpretazione e correlazione, permettono spesso di ottenere dati utili alla progettazione e frequentemente dati maggiormente attendibili di tanti dati bibliografici sulle litologie e di dati geotecnici determinati sulle verticali litologiche da poche prove di laboratorio eseguite come rappresentazione generale di una verticale eterogenea disuniforme e/o complessa. In particolare consente di ottenere informazioni su: - l andamento verticale e orizzontale degli intervalli stratigrafici, - la caratterizzazione litologica delle unità stratigrafiche, Realizzazione di spogliatoi presso campo polisportivo - Via Vallestero - Comune di Felizzano (AL) 5

7 - i parametri geotecnici suggeriti da vari autori in funzione dei valori del numero dei colpi e delle resistenza alla punta. Valutazioni statistiche e correlazioni Elaborazione Statistica Permette l elaborazione statistica dei dati numerici di Dynamic Probing, utilizzando nel calcolo dei valori rappresentativi dello strato considerato un valore inferiore o maggiore della media aritmetica dello strato (dato comunque maggiormente utilizzato); i valori possibili in immissione sono : Media Media aritmetica dei valori del numero di colpi sullo strato considerato. Media minima Valore statistico inferiore alla media aritmetica dei valori del numero di colpi sullo strato considerato. Massimo Valore massimo dei valori del numero di colpi sullo strato considerato. Minimo Valore minimo dei valori del numero di colpi sullo strato considerato. Scarto quadratico medio Valore statistico di scarto dei valori del numero di colpi sullo strato considerato. Media deviata Valore statistico di media deviata dei valori del numero di colpi sullo strato considerato. Media (+ s) Media + scarto (valore statistico) dei valori del numero di colpi sullo strato considerato. Media ( s) Media - scarto (valore statistico) dei valori del numero di colpi sullo strato considerato. Distribuzione normale R.C. Il valore di Nspt,k viene calcolato sulla base di una distribuzione normale o gaussiana, fissata una probabilità di non superamento del 5%, secondo la seguente relazione: Nspt, k = Nspt, medio ( σ ) Nspt dove σnspt è la deviazione standard di Nspt Realizzazione di spogliatoi presso campo polisportivo - Via Vallestero - Comune di Felizzano (AL) 6

8 Distribuzione normale R.N.C. Il valore di Nspt,k viene calcolato sulla base di una distribuzione normale o gaussiana, fissata una probabilità di non superamento del 5%, trattando i valori medi di Nspt distribuiti normalmente: Nspt, k = Nspt, medio ( σ )/ n Nspt dove n è il numero di letture. Pressione ammissibile Pressione ammissibile specifica sull interstrato (con effetto di riduzione energia per svergolamento aste o no) calcolata secondo le note elaborazioni proposte da Herminier, applicando un coefficiente di sicurezza (generalmente = 20-22) che corrisponde ad un coefficiente di sicurezza standard delle fondazioni pari a 4, con una geometria fondale standard di larghezza pari a 1 m ed immorsamento d = 1 m. Correlazioni geotecniche terreni incoerenti Liquefazione Permette di calcolare utilizzando dati Nspt il potenziale di liquefazione dei suoli (prevalentemente sabbiosi). Attraverso la relazione di SHI-MING (1982), applicabile a terreni sabbiosi, la liquefazione risulta possibile solamente se Nspt dello strato considerato risulta inferiore a Nspt critico calcolato con l'elaborazione di SHI-MING. Correzione Nspt in presenza di falda ( 15) Nspt corretto = Nspt Nspt è il valore medio nello strato La correzione viene applicata in presenza di falda solo se il numero di colpi è maggiore di 15 (la correzione viene eseguita se tutto lo strato è in falda). Angolo di Attrito Peck-Hanson-Thornburn-Meyerhof (1956) - valida per terreni non molli a prof. < 5 m; correlazione valida per sabbie e ghiaie rappresenta valori medi. - storica molto usata, valevole per prof. < 5 m per terreni sopra falda e < 8 m per terreni in falda (tensioni < 8-10 t/mq) Meyerhof (1956) - Correlazioni valide per terreni argillosi ed argillosi-marnosi fessurati, terreni di riporto sciolti e coltri detritiche (da modifica sperimentale di dati). Realizzazione di spogliatoi presso campo polisportivo - Via Vallestero - Comune di Felizzano (AL) 7

9 Sowers (1961)- Angolo di attrito in gradi valido per sabbie in genere (cond. ottimali per prof. < 4 m. sopra falda e < 7 m per terreni in falda) σ >5 t/mq. De Mello - valida per terreni prevalentemente sabbiosi e sabbioso-ghiaiosi (da modifica sperimentale di dati) con angolo di attrito < 38. Malcev (1964) - Angolo di attrito in gradi valido per sabbie in genere (cond. ottimali per prof. > 2 m e per valori di angolo di attrito < 38 ). Schmertmann (1977)- Angolo di attrito (gradi) per vari tipi litologici (valori massimi). N.B. valori spesso troppo ottimistici poiché desunti da correlazioni indirette da Dr %. Shioi-Fukuni (1982) - ROAD BRIDGE SPECIFICATION, Angolo di attrito in gradi valido per sabbie - sabbie fini o limose e limi (cond. ottimali per prof. di prova > 8 m sopra falda e > 15 m per terreni in falda) σ >15 t/mq. Shioi-Fukuni (1982) - JAPANESE NATIONALE RAILWAY, Angolo di attrito valido per sabbie medie e grossolane fino a ghiaiose. Angolo di attrito in gradi (Owasaki & Iwasaki) valido per sabbie - sabbie medie e grossolaneghiaiose (cond. ottimali per prof. > 8 m sopra falda e > 15 m per terreni in falda) s>15 t/mq. Meyerhof (1965) - valida per terreni per sabbie con % di limo < 5% a profondità < 5 m e con (%) di limo > 5% a profondità < 3 m. Mitchell e Katti (1965) - valida per sabbie e ghiaie. Densità relativa (%) Gibbs & Holtz (1957) correlazione valida per qualunque pressione efficace, per ghiaie Dr viene sovrastimato, per limi sottostimato. Skempton (1986) elaborazione valida per limi e sabbie e sabbie da fini a grossolane NC a qualunque pressione efficace, per ghiaie il valore di Dr % viene sovrastimato, per limi sottostimato. Meyerhof (1957). Schultze & Menzenbach (1961) per sabbie fini e ghiaiose NC, metodo valido per qualunque valore di pressione efficace in depositi NC, per ghiaie il valore di Dr % viene sovrastimato, per limi sottostimato. Realizzazione di spogliatoi presso campo polisportivo - Via Vallestero - Comune di Felizzano (AL) 8

10 Modulo Di Young (Ey) Terzaghi - elaborazione valida per sabbia pulita e sabbia con ghiaia senza considerare la pressione efficace. Schmertmann (1978), correlazione valida per vari tipi litologici. Schultze-Menzenbach, correlazione valida per vari tipi litologici. D'Appollonia ed altri (1970), correlazione valida per sabbia, sabbia SC, sabbia NC e ghiaia. Bowles (1982), correlazione valida per sabbia argillosa, sabbia limosa, limo sabbioso, sabbia media, sabbia e ghiaia. Modulo Edometrico Begemann (1974) elaborazione desunta da esperienze in Grecia, correlazione valida per limo con sabbia, sabbia e ghiaia Buismann-Sanglerat, correlazione valida per sabbia e sabbia argillosa. Farrent (1963) valida per sabbie, talora anche per sabbie con ghiaia (da modifica sperimentale di dati). Menzenbach e Malcev valida per sabbia fine, sabbia ghiaiosa e sabbia e ghiaia. Stato di consistenza Classificazione A.G.I Peso di Volume Meyerhof ed altri, valida per sabbie, ghiaie, limo, limo sabbioso. Peso di volume saturo Terzaghi-Peck ( ) Modulo di poisson Classificazione A.G.I. Potenziale di liquefazione (Stress Ratio) Seed-Idriss ( ). Tale correlazione è valida solamente per sabbie, ghiaie e limi sabbiosi, rappresenta il rapporto tra lo sforzo dinamico medio τ e la tensione verticale di consolidazione per la Realizzazione di spogliatoi presso campo polisportivo - Via Vallestero - Comune di Felizzano (AL) 9

11 valutazione del potenziale di liquefazione delle sabbie e terreni sabbio-ghiaiosi attraverso grafici degli autori. Velocità onde di taglio Vs (m/s) Tale correlazione è valida solamente per terreni incoerenti sabbiosi e ghiaiosi. Modulo di deformazione di taglio (G) Ohsaki & Iwasaki elaborazione valida per sabbie con fine plastico e sabbie pulite. Robertson e Campanella (1983) e Imai & Tonouchi (1982) elaborazione valida soprattutto per sabbie e per tensioni litostatiche comprese tra 0,5-4,0 kg/cmq. Modulo di reazione (Ko) Navfac ( ) - elaborazione valida per sabbie, ghiaie, limo, limo sabbioso. Resistenza alla punta del Penetrometro Statico (Qc) Robertson (1983) - Qc Correlazioni geotecniche terreni coesivi Coesione non drenata Benassi & Vannelli- correlazioni scaturite da esperienze ditta costruttrice Penetrometri SUNDA (1983). Terzaghi-Peck ( ), correlazione valida per argille sabbiose-siltose NC con Nspt < 8, argille limose-siltose mediamente plastiche, argille marnose alterate-fessurate. Terzaghi-Peck (1948). Cu (min-max). Sanglerat, da dati Penetr. Statico per terreni coesivi saturi, tale correlazione non è valida per argille sensitive con sensitività > 5, per argille sovraconsolidate fessurate e per i limi a bassa plasticità. Sanglerat, (per argille limose-sabbiose poco coerenti), valori validi per resistenze penetrometriche < 10 colpi, per resistenze penetrometriche > 10 l'elaborazione valida è comunque quella delle "argille plastiche " di Sanglerat. (U.S.D.M.S.M.) U.S. Design Manual Soil Mechanics Coesione non drenata per argille limose e argille di bassa media ed alta plasticità, (Cu-Nspt-grado di plasticità). Realizzazione di spogliatoi presso campo polisportivo - Via Vallestero - Comune di Felizzano (AL) 10

12 Schmertmann (1975), Cu (Kg/cmq) (valori medi), valida per argille e limi argillosi con Nc = 20 e Qc/Nspt = 2. Schmertmann (1975), Cu (Kg/cmq) (valori minimi), valida per argille NC. Fletcher (1965), (Argilla di Chicago). Coesione non drenata Cu (Kg/cmq), colonna valori validi per argille a medio-bassa plasticità. Houston (1960) - argilla di media-alta plasticità. Shioi-Fukuni (1982), valida per suoli poco coerenti e plastici, argilla di media-alta plasticità. Begemann. De Beer. Resistenza alla punta del Penetrometro Statico (Qc) Robertson (1983) - Qc Modulo Edometrico-Confinato (Mo) Stroud e Butler (1975),- per litotipi a media plasticità, valida per litotipi argillosi a media-medio-alta plasticità - da esperienze su argille glaciali. Stroud e Butler (1975), per litotipi a medio-bassa plasticità (IP < 20), valida per litotipi argillosi a medio-bassa plasticità (IP < 20) - da esperienze su argille glaciali. Vesic (1970), correlazione valida per argille molli (valori minimi e massimi). Trofimenkov (1974), Mitchell e Gardner Modulo Confinato -Mo (Eed) (Kg/cmq)-, valida per litotipi argillosi e limosi-argillosi (rapporto Qc/Nspt= ). Buismann- Sanglerat, valida per argille compatte (Nspt < 30) medie e molli ( Nspt < 4) e argille sabbiose (Nspt = 6-12). Modulo Di Young (EY) Schultze-Menzenbach - (Min. e Max.), correlazione valida per limi coerenti e limi argillosi con I.P. > 15. D'Appollonia ed altri (1983), correlazione valida per argille sature-argille fessurate. Realizzazione di spogliatoi presso campo polisportivo - Via Vallestero - Comune di Felizzano (AL) 11

13 Stato di consistenza Classificazione A.G.I Peso di Volume Meyerhof ed altri, valida per argille, argille sabbiose e limose prevalentemente coerenti. Peso di volume saturo Meyerhof ed altri. Realizzazione di spogliatoi presso campo polisportivo - Via Vallestero - Comune di Felizzano (AL) 12

14 GEO CONTEST s.a.s. Via E. Giovanelli Asti (AT) Tel.e fax: Cell.: PROVA PENETROMETRICA DINAMICA Nr.1 Strumento utilizzato... DPSH TG PAGANI Committente: Comune di Felizzano (AL) Data: 29/06/2017 Cantiere: Realizzazione di spogliatoi presso campo polisportivo Località: Campo polisportivo - Via Vallestero - Felizzano (AL) Scala 1:38 Numero di colpi penetrazione punta Rpd Interpretazione Stratigrafica ,8 39,6 59,4 79,2 99, ghiaioso-sabbioso con frammenti di cm , , cm Falda ,0 PENETROMETRO PAGANI TG KN DOTT. GEOL. MASSIMO CASTELLARO

15 GEO CONTEST s.a.s. Via E. Giovanelli Asti (AT) Tel.e fax: Cell.: PROVA PENETROMETRICA DINAMICA Nr.2 Strumento utilizzato... DPSH TG PAGANI Committente: Comune di Felizzano (AL) Data: 29/06/2017 Cantiere: Realizzazione di spogliatoi presso campo polisportivo Località: Campo polisportivo - Via Vallestero - Felizzano (AL) Scala 1:38 Numero di colpi penetrazione punta Rpd Interpretazione Stratigrafica ,6 23,2 34,8 46,4 58, sabbioso-ghiaioso con frammenti di 1 80 cm 80, , cm 5 5 Falda ,0 PENETROMETRO PAGANI TG KN DOTT. GEOL. MASSIMO CASTELLARO

16 PROVA... Nr.1 Strumento utilizzato... DPSH TG PAGANI Prova eseguita in data 29/06/2017 Profondità prova 8,40 mt Falda rilevata Profondità Nr. Colpi Calcolo coeff. riduzione sonda Chi Res. dinamica ridotta Res. dinamica Pres. ammissibile con riduzione Herminier - Olandesi Pres. ammissibile Herminier - Olandesi 0,20 5 0,855 44,90 52,54 2,24 2,63 0,40 7 0,851 62,58 73,55 3,13 3,68 0, ,847 98,02 115,72 4,90 5,79 0,80 6 0,843 48,80 57,86 2,44 2,89 1,00 6 0,840 48,59 57,86 2,43 2,89 1,20 3 0,836 24,19 28,93 1,21 1,45 1,40 5 0,833 40,16 48,22 2,01 2,41 1,60 3 0,830 22,18 26,73 1,11 1,34 1,80 1 0,826 7,36 8,91 0,37 0,45 2,00 1 0,823 7,34 8,91 0,37 0,45 2,20 1 0,820 7,31 8,91 0,37 0,45 2,40 2 0,817 14,56 17,82 0,73 0,89 2,60 1 0,814 6,74 8,28 0,34 0,41 2,80 1 0,811 6,72 8,28 0,34 0,41 3,00 1 0,809 6,70 8,28 0,33 0,41 3,20 1 0,806 6,68 8,28 0,33 0,41 3,40 2 0,803 13,31 16,56 0,67 0,83 3,60 1 0,801 6,20 7,74 0,31 0,39 3,80 2 0,798 12,35 15,47 0,62 0,77 4,00 2 0,796 12,32 15,47 0,62 0,77 4,20 4 0,794 24,56 30,94 1,23 1,55 4,40 3 0,791 18,37 23,21 0,92 1,16 4,60 2 0,789 11,45 14,51 0,57 0,73 4,80 2 0,787 11,42 14,51 0,57 0,73 5,00 1 0,785 5,70 7,26 0,28 0,36 5,20 1 0,783 5,68 7,26 0,28 0,36 5,40 2 0,781 11,34 14,51 0,57 0,73 5,60 1 0,779 5,32 6,83 0,27 0,34 5,80 2 0,777 10,62 13,67 0,53 0,68 6,00 6 0,775 31,80 41,00 1,59 2,05 6,20 3 0,774 15,86 20,50 0,79 1,03 6,40 3 0,772 15,83 20,50 0,79 1,03 6,60 3 0,770 14,92 19,37 0,75 0,97 6,80 5 0,769 24,82 32,29 1,24 1,61 7,00 6 0,767 29,73 38,75 1,49 1,94 7,20 6 0,766 29,67 38,75 1,48 1,94 7,40 6 0,764 29,61 38,75 1,48 1,94 7,60 5 0,763 23,34 30,60 1,17 1,53 7,80 5 0,761 23,30 30,60 1,16 1,53 8,00 6 0,760 27,91 36,73 1,40 1,84 8,20 6 0,759 27,86 36,73 1,39 1,84 8,40 7 0,757 32,45 42,85 1,62 2,14 Realizzazione di spogliatoi presso campo polisportivo - Via Vallestero - Comune di Felizzano (AL) 13

17 Prof. Strato NPDM Rd Tipo Peso unità di volume (t/m³) Peso unità di volume saturo (t/m³) Tensione efficace Coeff. di correlaz. con Nspt Nspt Descrizione 1 7,2 71,51 Incoerente 1,75 1,92 0,09 1,46 10,51 Terreno di riporto ghiaiososabbioso con frammenti di 8,4 3,03 21,54 Incoerente - coesivo 1,73 1,87 0,72 1,5 4,54 alluvionali Liquefazione Metodo di Shi-Ming (1982) Strato VII Nspt critico VIII Nspt critico IX Nspt critico X Nspt critico Condizione Strato Strato 2 9,21 15,35 24,56 36,84 Liquefazione possibile al VII Mercalli TERRENI COESIVI STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA Nr. 1 Coesione non drenata Cu 4,54 1,00-8,40 Schmertmann ,44 Qc ( Resistenza punta Penetrometro Statico) Qc 4,54 1,00-8,40 Robertson (1983) 9,08 Modulo Edometrico Eed 4,54 1,00-8,40 Vesic (1970) 68,10 Realizzazione di spogliatoi presso campo polisportivo - Via Vallestero - Comune di Felizzano (AL) 14

18 Modulo di Young Ey 4,54 1,00-8,40 Apollonia 45,40 Classificazione AGI Classificazione 4,54 1,00-8,40 A.G.I. (1977) MODERAT. CONSISTENTE Peso unità di volume Peso unità di volume (t/m³) 4,54 1,00-8,40 Meyerhof 1,73 Peso unità di volume saturo Velocità onde di taglio TERRENI INCOERENTI Peso unità di volume saturo (t/m³) 4,54 1,00-8,40 Meyerhof 1,87 4,54 1,00-8,40 Ohta & Goto (1978) Argille limose e argille di bassa plasticità Velocità onde di taglio (m/s) 119,81 Densità relativa ghiaioso-sabbioso alluvionali Angolo di resistenza al taglio ghiaioso-sabbioso alluvionali Nspt corretto per 10, ,00 10,51 Gibbs & Holtz ,54 1,00-8,40 4,54 Gibbs & Holtz 1957 Nspt corretto per 10, ,00 10,51 Shioi-Fukuni 1982 (ROAD BRIDGE SPECIFICATION) 4,54 1,00-8,40 4,54 Shioi-Fukuni 1982 (ROAD BRIDGE SPECIFICATION) Densità relativa (%) 40,41 14 Angolo d'attrito ( ) 27,56 23,25 Realizzazione di spogliatoi presso campo polisportivo - Via Vallestero - Comune di Felizzano (AL) 15

19 Modulo di Young ghiaioso-sabbioso alluvionali Modulo Edometrico ghiaioso-sabbioso alluvionali Classificazione AGI ghiaioso-sabbioso alluvionali Nspt corretto per 10, ,00 10,51 Schmertmann (1978) (Sabbie) 4,54 1,00-8,40 4,54 Schmertmann (1978) (Sabbie) Nspt corretto per 10, ,00 10,51 Begemann 1974 (Ghiaia con sabbia) 4,54 1,00-8,40 4,54 Begemann 1974 (Ghiaia con sabbia) Nspt corretto per 10, ,00 10,51 Classificazione A.G.I 4,54 1,00-8,40 4,54 Classificazione A.G.I Modulo di Young 84,08 36,32 Modulo Edometrico 49,05 36,79 Classificazione AGI MODERATAME NTE ADDENSATO POCO ADDENSATO Peso unità di volume ghiaioso-sabbioso alluvionali Nspt corretto per Peso Unità di Volume (t/m³) 10, ,00 10,51 Meyerhof ed altri 1,75 4,54 1,00-8,40 4,54 Meyerhof ed altri 1,52 Peso unità di volume saturo ghiaioso-sabbioso Nspt corretto per 10, ,00 10,51 Terzaghi-Peck ,54 1,00-8,40 4,54 Terzaghi-Peck Peso Unità Volume Saturo (t/m³) 1,92 1,88 Realizzazione di spogliatoi presso campo polisportivo - Via Vallestero - Comune di Felizzano (AL) 16

20 alluvionali Modulo di Poisson Nspt corretto per Poisson 10, ,00 10,51 (A.G.I.) 0,33 ghiaioso-sabbioso alluvionali 4,54 1,00-8,40 4,54 (A.G.I.) 0,34 Modulo di deformazione a taglio dinamico ghiaioso-sabbioso alluvionali Velocità onde di taglio ghiaioso-sabbioso alluvionali Liquefazione ghiaioso-sabbioso alluvionali Nspt corretto per 10, ,00 10,51 Robertson e Campanella (1983) e Imai & Tonouchi (1982) 4,54 1,00-8,40 4,54 Robertson e Campanella (1983) e Imai & Tonouchi (1982) Nspt corretto per 10, ,00 10,51 Ohta & Goto (1978) Limi 4,54 1,00-8,40 4,54 Ohta & Goto (1978) Limi Nspt corretto per 10, ,00 10,51 Seed e Idriss (1971) 4,54 1,00-8,40 4,54 Seed e Idriss (1971) G 526,15 315,04 Velocità onde di taglio (m/s) 89,9 119,81 Fs liquefazione -- 2,785 Coefficiente spinta a Riposo K0=SigmaH/P0 Nspt corretto per K0 10, ,00 10,51 Navfac ,21 ghiaioso-sabbioso 4,54 1,00-8,40 4,54 Navfac ,88 Realizzazione di spogliatoi presso campo polisportivo - Via Vallestero - Comune di Felizzano (AL) 17

21 alluvionali Qc ( Resistenza punta Penetrometro Statico) Nspt corretto per Qc ghiaioso-sabbioso 10, ,00 10,51 Robertson ,02 alluvionali 4,54 1,00-8,40 4,54 Robertson ,08 PROVA... Nr.2 Strumento utilizzato... DPSH TG PAGANI Prova eseguita in data 29/06/2017 Profondità prova 8,40 mt Falda rilevata Tipo elaborazione Nr. Colpi: Medio Profondità Nr. Colpi Calcolo coeff. riduzione sonda Chi Res. dinamica ridotta Res. dinamica Pres. ammissibile con riduzione Herminier - Olandesi Pres. ammissibile Herminier - Olandesi 0,20 4 0,855 35,92 42,03 1,80 2,10 0,40 5 0,851 44,70 52,54 2,23 2,63 0,60 7 0,847 57,18 67,50 2,86 3,38 0,80 4 0,843 32,53 38,57 1,63 1,93 1,00 2 0,840 16,20 19,29 0,81 0,96 1,20 3 0,836 24,19 28,93 1,21 1,45 1,40 2 0,833 16,06 19,29 0,80 0,96 1,60 2 0,830 14,78 17,82 0,74 0,89 1,80 2 0,826 14,73 17,82 0,74 0,89 2,00 1 0,823 7,34 8,91 0,37 0,45 2,20 1 0,820 7,31 8,91 0,37 0,45 2,40 1 0,817 7,28 8,91 0,36 0,45 2,60 1 0,814 6,74 8,28 0,34 0,41 2,80 1 0,811 6,72 8,28 0,34 0,41 3,00 1 0,809 6,70 8,28 0,33 0,41 3,20 2 0,806 13,35 16,56 0,67 0,83 3,40 1 0,803 6,65 8,28 0,33 0,41 3,60 2 0,801 12,39 15,47 0,62 0,77 3,80 2 0,798 12,35 15,47 0,62 0,77 4,00 2 0,796 12,32 15,47 0,62 0,77 4,20 3 0,794 18,42 23,21 0,92 1,16 4,40 3 0,791 18,37 23,21 0,92 1,16 4,60 3 0,789 17,18 21,77 0,86 1,09 4,80 3 0,787 17,14 21,77 0,86 1,09 5,00 4 0,785 22,79 29,03 1,14 1,45 5,20 4 0,783 22,73 29,03 1,14 1,45 5,40 3 0,781 17,00 21,77 0,85 1,09 5,60 2 0,779 10,65 13,67 0,53 0,68 5,80 3 0,777 15,94 20,50 0,80 1,03 6,00 4 0,775 21,20 27,34 1,06 1,37 Realizzazione di spogliatoi presso campo polisportivo - Via Vallestero - Comune di Felizzano (AL) 18

22 6,20 4 0,774 21,15 27,34 1,06 1,37 6,40 3 0,772 15,83 20,50 0,79 1,03 6,60 4 0,770 19,90 25,83 0,99 1,29 6,80 5 0,769 24,82 32,29 1,24 1,61 7,00 6 0,767 29,73 38,75 1,49 1,94 7,20 6 0,766 29,67 38,75 1,48 1,94 7,40 5 0,764 24,67 32,29 1,23 1,61 7,60 6 0,763 28,01 36,73 1,40 1,84 7,80 7 0,761 32,62 42,85 1,63 2,14 8,00 6 0,760 27,91 36,73 1,40 1,84 8,20 7 0,759 32,50 42,85 1,63 2,14 8,40 7 0,757 32,45 42,85 1,62 2,14 Prof. Strato NPDM Rd Tipo Peso unità di volume (t/m³) Peso unità di volume saturo (t/m³) Tensione efficace Coeff. di correlaz. con Nspt Nspt Descrizione 0,8 5 50,16 Incoerente 1,63 1,9 0,07 1,46 7,3 sabbioso-ghiaioso 8,4 3,26 23,03 Incoerente - coesivo 1,75 1,88 0,59 1,5 4,88 Liquefazione Metodo di Shi-Ming (1982) Strato VII Nspt critico VIII Nspt critico IX Nspt critico X Nspt critico Condizione Strato Strato 2 8,79 14,65 23,44 35,16 Liquefazione possibile al VII Mercalli STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA Nr. 2 TERRENI COESIVI Coesione non drenata Cu 4,88 0,80-8,40 Schmertmann ,48 Qc ( Resistenza punta Penetrometro Statico) Qc 4,88 0,80-8,40 Robertson (1983) 9,76 Modulo Edometrico Eed 4,88 0,80-8,40 Vesic (1970) 73,20 Realizzazione di spogliatoi presso campo polisportivo - Via Vallestero - Comune di Felizzano (AL) 19

23 Modulo di Young Ey 4,88 0,80-8,40 Apollonia 48,80 Classificazione AGI Classificazione 4,88 0,80-8,40 A.G.I. (1977) MODERAT. CONSISTENTE Peso unità di volume Peso unità di volume (t/m³) 4,88 0,80-8,40 Meyerhof 1,75 Peso unità di volume saturo Velocità onde di taglio Peso unità di volume saturo (t/m³) 4,88 0,80-8,40 Meyerhof 1,88 4,88 0,80-8,40 Ohta & Goto (1978) Argille limose e argille di bassa plasticità Velocità onde di taglio (m/s) 120,82 TERRENI INCOERENTI Densità relativa sabbioso-ghiaioso alluvionali Angolo di resistenza al taglio sabbioso-ghiaioso alluvionali Nspt corretto per 7, ,80 7,3 Gibbs & Holtz ,88 0,80-8,40 4,88 Gibbs & Holtz 1957 Nspt corretto per 7, ,80 7,3 Shioi-Fukuni 1982 (ROAD BRIDGE SPECIFICATION) 4,88 0,80-8,40 4,88 Shioi-Fukuni 1982 (ROAD BRIDGE SPECIFICATION) Densità relativa (%) 33,12 16,77 Angolo d'attrito ( ) 25,46 23,56 Realizzazione di spogliatoi presso campo polisportivo - Via Vallestero - Comune di Felizzano (AL) 20

24 Modulo di Young sabbioso-ghiaioso alluvionali Modulo Edometrico sabbioso-ghiaioso alluvionali Classificazione AGI sabbioso-ghiaioso alluvionali Nspt corretto per 7, ,80 7,3 Schmertmann (1978) (Sabbie) 4,88 0,80-8,40 4,88 Schmertmann (1978) (Sabbie) Nspt corretto per 7, ,80 7,3 Begemann 1974 (Ghiaia con sabbia) 4,88 0,80-8,40 4,88 Begemann 1974 (Ghiaia con sabbia) Nspt corretto per 7, ,80 7,3 Classificazione A.G.I 4,88 0,80-8,40 4,88 Classificazione A.G.I Modulo di Young 58,40 39,04 Modulo Edometrico 42,46 37,49 Classificazione AGI POCO ADDENSATO POCO ADDENSATO Peso unità di volume sabbioso-ghiaioso alluvionali Nspt corretto per Peso Unità di Volume (t/m³) 7, ,80 7,3 Meyerhof ed altri 1,63 4,88 0,80-8,40 4,88 Meyerhof ed altri 1,53 Peso unità di volume saturo sabbioso-ghiaioso Nspt corretto per 7, ,80 7,3 Terzaghi-Peck ,88 0,80-8,40 4,88 Terzaghi-Peck Peso Unità Volume Saturo (t/m³) 1,90 1,89 Realizzazione di spogliatoi presso campo polisportivo - Via Vallestero - Comune di Felizzano (AL) 21

25 alluvionali Modulo di Poisson Nspt corretto per Poisson 7, ,80 7,3 (A.G.I.) 0,34 sabbioso-ghiaioso alluvionali 4,88 0,80-8,40 4,88 (A.G.I.) 0,34 Modulo di deformazione a taglio dinamico sabbioso-ghiaioso alluvionali Velocità onde di taglio sabbioso-ghiaioso alluvionali Nspt corretto per 7, ,80 7,3 Robertson e Campanella (1983) e Imai & Tonouchi (1982) 4,88 0,80-8,40 4,88 Robertson e Campanella (1983) e Imai & Tonouchi (1982) Nspt corretto per 7, ,80 7,3 Ohta & Goto (1978) Limi Liquefazione sabbioso-ghiaioso alluvionali 4,88 0,80-8,40 4,88 Ohta & Goto (1978) Limi Nspt corretto per 7, ,80 7,3 Seed e Idriss (1971) 4,88 0,80-8,40 4,88 Seed e Idriss (1971) G 421,11 329,26 Velocità onde di taglio (m/s) 80,85 120,82 Fs liquefazione -- 2,478 Coefficiente spinta a Riposo K0=SigmaH/P0 Nspt corretto per K0 7, ,80 7,3 Navfac ,51 sabbioso-ghiaioso 4,88 0,80-8,40 4,88 Navfac ,96 Realizzazione di spogliatoi presso campo polisportivo - Via Vallestero - Comune di Felizzano (AL) 22

26 alluvionali Qc ( Resistenza punta Penetrometro Statico) Nspt corretto per Qc 7, ,80 7,3 Robertson ,60 sabbioso-ghiaioso alluvionali 4,88 0,80-8,40 4,88 Robertson ,76 Realizzazione di spogliatoi presso campo polisportivo - Via Vallestero - Comune di Felizzano (AL) 23

27 Realizzazione di spogliatoi presso il campo polisportivo Via Vallestero - Comune di Felizzano (AL) GEO CONTEST s.a.s DOCUMENTAZIONE FOTOGRAFICA PROVE PENETROMETRICHE

28 Realizzazione di spogliatoi presso il campo polisportivo Via Vallestero - Comune di Felizzano (AL) GEO CONTEST s.a.s DOCUMENTAZIONE FOTOGRAFICA PROVE PENETROMETRICHE