INTERPRETAZIONE DI PROVE PENETROMETRICHE STATICHE CON PUNTA MECCANICA (CPT) PUNTA ELETTRICA (CPTE) PUNTA CON PIEZOCONO (CPTU)

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Serafina Nicolosi
8 anni fa
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1 INTERPRETAZIONE DI PROVE PENETROMETRICHE STATICHE CON PUNTA MECCANICA (CPT) PUNTA ELETTRICA (CPTE) PUNTA CON PIEZOCONO (CPTU)

2 DEFINIZIONE STRATIGRAFIA Prove CPT: diagramma di Shmertmann (1979)

3 DEFINIZIONE STRATIGRAFIA Prove CPTE: diagramma di Douglas-Olsen (1981)

4 DEFINIZIONE STRATIGRAFIA Prove CPTU: diagramma di Robertson (1986)

5 DEFINIZIONE COESIONE NON DRENATA (Cu) Formulazione valida per prove penetrometriche statiche: c U = ( q σ 0 ) C u c N ( qc σ v 0 ) = N k k v Con fattore empirico statiche: N k = 8 20

6 DEFINIZIONE GRADO DI SOVRACONSOLIDAZIONE (OCR) σ OCR P = σ V 0 Correlazione attraverso resistenza non drenata: cu ( OC) cu ( NC) = ( OCR) σ σ V V m Cu (OC) = resistenza non drenata del materiale sovraconsolidato Cu (NC) = resistenza non drenata del materiale normalconsolidato m = parametro sperimentale, mediamente pari a 0,8 diagramma di Ladd (1972)

drenata del materiale sovraconsolidato Cu (NC) = resistenza non drenata del materiale

7 DEFINIZIONE GRADO DI SOVRACONSOLIDAZIONE (OCR) σ OCR P σ ( OC) ( NC) = u u m = ( OCR) V 0 σ V σv c c Correlazione attraverso resistenza non drenata in funzione dell Indice Plastico: diagramma di Andresen et al. (1979)

8 DEFINIZIONE MODULO EDOMETRICO (Ed) Trattazione per terreni grana grossa: Formulazione empirica (Robertson & Campanella) da diagramma di Schmertmann (Ed espresso in kg/cmq) E d = 0.03 qc σ v Dr (%) Sabbie Trattazone Lunne-Christoffersen (1983) E = α d q c Limite Non cementate Sovra cementate Ed (MPa) = 4 qc Ed (MPa) = 2 qc + 20 Ed (MPa) = 120 Ed (MPa) = 5 qc Ed (MPa) = 250 qc > 10 Mpa per 10 Mpa < qc < 50 Mpa qc > 50 Mpa qc < 50 Mpa per qc > 50 Mpa

79 Dr (%) Sabbie Trattazone Lunne-Christoffersen (1983) E = α d q c Limite Non cementate Sovra cementate Ed (MPa) =

9 DEFINIZIONE MODULO EDOMETRICO (Ed) Formulazione empirica (Mitchell & Gardner 1975) E = α d q c Formulazione empirica (Buisman - Sanglerat) valido per sabbie argillose: d q c Dove α = aumentando al diminuire della granulometria e della Rp E = α

(Buisman - Sanglerat) valido per sabbie argillose: d q c Dove

10 DEFINIZIONE MODULO EDOMETRICO (Ed) Trattazione di Mayne (2007): d M a ( p ) E = k p / σ v 0 a per tensioni superiori a quella di preconsolidamento E d = k M p a per tensioni inferiori a quelle di preconsolidamento

11 DEFINIZIONE DENSITA RELATIVA (Dr) Formulazione empirica Baldi ed altri ( ) D r 1 = C 2 ln C 0 q c C ( ) 1 σ v0 Sabbie sabbie moderatamente compressibili non cementate: la tensione efficace di riferimento è quella verticale: Per sabbie sovraconsolidate la tensione efficace di riferimento è quella media: σ = σ m v σ h0 / 3 σ = σ v 0

cementate: la tensione efficace di riferimento è quella verticale: Per sabbie

12 DEFINIZIONE ANGOLO DI RESISTENZA A TAGLIO (Φ) Formulazione di Durgunoglu Mitchell (1983) c ( ) φ = ln( q ) 4.5 ln σ Formulazione di Meyerhof (1951) φ = q c Formulazione di Caquot φ = ln σ v q c 0 Formulazione di Koppejan φ = ln σ v q c 0 Formulazione di De Beer ( ) φ = ln σ v q c 0

5 ln σ Formulazione di Meyerhof (1951) φ = 17 + 4. 49 q c Formulazione di Caquot φ = 9.

13 DEFINIZIONE ANGOLO DI RESISTENZA A TAGLIO (Φ) Formulazione di Robertson Campanella (1983) φ = arctan ln σ v q c 0

14 DEFINIZIONE PERMEABILTA (K) Formulazione Piacentini e Righi: (risultati da CPT) k = q fr fr 10 c Formulazione Robertson (1992) : (risultati da CPTU con test di dissipazione) k h Dove: ch: = ( c γ ) h M w coefficiente di consolidazione orizzontale c h = 6 (1 log t50 ) ( ) 10 M: modulo di compressibilità gw: peso unità di volume acqua T50: tempo corrispondente alla dissipazione del 50% della dissipazione della pressione nei pori

) h M w coefficiente di consolidazione orizzontale c h = 6 (1 log t50 ) ( 1.

15 DEFINIZIONE MODULI DI DEFORMAZIONE Trattazione di Robertson Campanella (1983) Modulo confinato tangente (Mt) Modulo di Young (E50;E25) Modulo di taglio dinamico (G)

16 DEFINIZIONE VELOCITA ONDE DI TAGLIO (Vs30) Formulazione Barrow & Stokoe (1983): (valida per tutti i terreni) V = α + β s q c α = β = Formulazione Mayne & Rix (1995): (valida per terreni a grana fine) V s = α q α = 1.75 β = β c

17 INTERPRETAZIONE DI PROVE PENETROMETRICHE DINAMICHE (SPT)

18 DEFINIZIONE ANGOLO DI RESISTENZA A TAGLIO (Φ) Trattazione De Mello (1971): Trattazione Schmertmann (1978):

19 DEFINIZIONE DENSITA RELATIVA (Dr) Trattazione Gibbs Holtz (1951): NSPT Density Relative density (%) 0 4 Very loose Loose Medium dense Dense >50 Very dense

(%) 0 4 Very loose 0-15 4 10 Loose 15 35 10-30

20 DEFINIZIONE VELOCITA ONDE DI TAGLIO (Vs) Formulazioni empiriche (da Brandenberg 2010)

21 DEFINIZIONE VELOCITA ONDE DI TAGLIO (Vs)

22 DEFINIZIONE VELOCITA ONDE DI TAGLIO (Vs) Trattazione Yoshida Monotori (1988) valori stimati sulla base di confronto fra prove in laboratorio e risultati in situ da SPT Sabbia fine: 0.25 s = N SPT V 49 σ v Ghiaia s = N SPT V 56 σ v Ghiaia grossa 0.25 s = N SPT V 60 σ v Valore valido per i suoli in generale 0.25 s = N SPT V 55 σ v

23 CORRELAZIONE RISULTATI DA PROVE PENETROMETRICHE CPT E SPT

24 Correlazione in funzione della dimensione dei grani per terreni granulari Trattazione Robertson (1983) q f q f = c N SPT = s N SPT = c N SPT = s N SPT Valori validi per sabbia Valori validi per limo argilloso

25 Correlazione in funzione del contenuto in percentuale di fine q c / N55 = (% fine)

26 Quadro di riferimento per classificazione dei suoli mediante prove meccaniche statiche e dinamiche Robertson (1986)

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