RELAZIONE SULL ELABORAZIONE DELLE PROVE PENETROMETRICA DINAMICHE CONTINUE SUPERPESANTI
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2 RELAZIONE SULL ELABORAZIONE DELLE PROVE PENETROMETRICA DINAMICHE CONTINUE SUPERPESANTI Committente: Amministrazione Comunale di Meta Cantiere: Indagini geognostiche per il PUA n 1 Località: Marina di Meta - Meta (NA) Caratteristiche Tecniche-Strumentali Sonda: DPSH TG PAGANI Rif. Norme DIN 4094 Peso Massa battente 63,5 Kg Altezza di caduta libera 0,75 m Peso sistema di battuta 0,63 Kg Diametro punta conica 51,00 mm Area di base punta 20,43 cm² Lunghezza delle aste 1 m Peso aste a metro 6,31 Kg/m Profondità giunzione prima asta 0,40 m Avanzamento punta 0,20 m Numero colpi per punta N(20) Coeff. 1,47 Rivestimento/fanghi No Angolo di apertura punta 90 IL GEOLOGO Dr. Francesco RUOCCO (Amministrazione Comunale di Meta - Indagini geognostiche per il PUA n 1 - Marina di Meta (NA)) pagina 1
3 PROVE PENETROMETRICHE DINAMICHE CONTINUE (DYNAMIC PROBING) DPSH DPM (... scpt ecc.) Note illustrative - Diverse tipologie di penetrometri dinamici La prova penetrometrica dinamica consiste nell infiggere nel terreno una punta conica (per tratti consecutivi ) misurando il numero di colpi N necessari. Le Prove Penetrometriche Dinamiche sono molto diffuse ed utilizzate nel territorio da geologi e geotecnici, data la loro semplicità esecutiva, economicità e rapidità di esecuzione. La loro elaborazione, interpretazione e visualizzazione grafica consente di catalogare e parametrizzare il suolo attraversato con un immagine in continuo, che permette anche di avere un raffronto sulle consistenze dei vari livelli attraversati e una correlazione diretta con sondaggi geognostici per la caratterizzazione stratigrafica. La sonda penetrometrica permette inoltre di riconoscere abbastanza precisamente lo spessore delle coltri sul substrato, la quota di eventuali falde e superfici di rottura sui pendii, e la consistenza in generale del terreno. L utilizzo dei dati, ricavati da correlazioni indirette e facendo riferimento a vari autori, dovrà comunque essere trattato con le opportune cautele e, possibilmente, dopo esperienze geologiche acquisite in zona. Elementi caratteristici del penetrometro dinamico sono i seguenti: - peso massa battente M; - altezza libera caduta H; - punta conica: diametro base cono D, area base A (angolo di apertura ); - avanzamento (penetrazione) ; - presenza o meno del rivestimento esterno (fanghi bentonitici). Con riferimento alla classificazione ISSMFE (1988) dei diversi tipi di penetrometri dinamici (vedi tabella sotto riportata) si rileva una prima suddivisione in quattro classi (in base al peso M della massa battente) : - tipo LEGGERO (DPL); - tipo MEDIO (DPM); - tipo PESANTE (DPH); - tipo SUPERPESANTE (DPSH). (Amministrazione Comunale di Meta - Indagini geognostiche per il PUA n 1 - Marina di Meta (NA)) pagina 2
4 Classificazione ISSMFE dei penetrometri dinamici: Tipo Sigla di riferimento peso della massa M (kg) prof. max indagine battente Leggero DPL (Light) M 10 8 Medio DPM (Medium) 10 < M < Pesante DPH (Heavy) 40 M < Super pesante DPSH M (Super Heavy) Penetrometri in uso in Italia In Italia risultano attualmente in uso i seguenti tipi di penetrometri dinamici (non rientranti però nello Standard ISSMFE): - DINAMICO LEGGERO ITALIANO (DL-30) (MEDIO secondo la classifica ISSMFE) massa battente M = 30 kg, altezza di caduta H = 0.20 m, avanzamento = 10 cm, punta conica (=60-90 ), diametro D 35.7 mm, area base cono A=10 cm ² rivestimento / fango bentonitico : talora previsto; - DINAMICO LEGGERO ITALIANO (DL-20) (MEDIO secondo la classifica ISSMFE) massa battente M = 20 kg, altezza di caduta H=0.20 m, avanzamento = 10 cm, punta conica (= ), diametro D 35.7 mm, area base cono A=10 cm² rivestimento / fango bentonitico : talora previsto; - DINAMICO PESANTE ITALIANO (SUPERPESANTE secondo la classifica ISSMFE) massa battente M = 73 kg, altezza di caduta H=0.75 m, avanzamento =30 cm, punta conica ( = 60 ), diametro D = 50.8 mm, area base cono A=20.27 cm ² rivestimento: previsto secondo precise indicazioni; - DINAMICO SUPERPESANTE (Tipo EMILIA) massa battente M=63.5 kg, altezza caduta H=0.75 m, avanzamento =20-30 cm, punta conica conica ( = ) diametro D = 50.5 mm, area base cono A = 20 cm ², rivestimento / fango bentonitico : talora previsto. (Amministrazione Comunale di Meta - Indagini geognostiche per il PUA n 1 - Marina di Meta (NA)) pagina 3
5 con Poiché la prova penetrometrica standard (SPT) rappresenta, ad oggi, uno dei mezzi più diffusi ed economici per ricavare informazioni dal sottosuolo, la maggior parte delle correlazioni esistenti riguardano i valori del numero di colpi ottenuto con la suddetta prova, pertanto si presenta la necessità di rapportare il numero di colpi di una prova dinamica con. Il passaggio viene dato da: Dove: NSPT t N Q t QSPT in cui Q è l energia specifica per colpo e Qspt è quella riferita alla prova SPT. L energia specifica per colpo viene calcolata come segue: in cui 2 M H Q A M M' M peso massa battente. M peso aste. H A altezza di caduta. area base punta conica. passo di avanzamento. Valutazione resistenza dinamica alla punta Rpd Formula Olandesi Rpd 2 M H 2 M H N A e M P A M P Rpd e M P resistenza dinamica punta (area A). infissione media per colpo (/ N). peso massa battente (altezza caduta H). peso totale aste e sistema battuta. (Amministrazione Comunale di Meta - Indagini geognostiche per il PUA n 1 - Marina di Meta (NA)) pagina 4
6 Calcolo di (N 1)60 (N1)60 è il numero di colpi normalizzato definito come segue: N 1 60 CN N60 con CN = (Pa/' vo) CN < 1.7 Pa = kPa (Liao e Whitman 1986) N 60 N SPT ER/60 CS Cr Cd ER/60 rendimento del sistema di infissione normalizzato al 60%. Cs Cd Cr parametro funzione della controcamicia (1.2 se assente). funzione del diametro del foro (1 se compreso tra mm). parametro di correzione funzione della lunghezza delle aste. Metodologia di Elaborazione. Le elaborazioni sono state effettuate mediante un programma di calcolo automatico Dynamic Probing della GeoStru Software. Il programma calcola il rapporto delle energie trasmesse (coefficiente di correlazione con SPT) tramite le elaborazioni proposte da Pasqualini (1983) - Meyerhof (1956) - Desai (1968) - Borowczyk-Frankowsky (1981). Permette inoltre di utilizzare i dati ottenuti dall effettuazione di prove penetrometriche per estrapolare utili informazioni geotecniche e geologiche. Una vasta esperienza acquisita, unitamente ad una buona interpretazione e correlazione, permettono spesso di ottenere dati utili alla progettazione e frequentemente dati maggiormente attendibili di tanti dati bibliografici sulle litologie e di dati geotecnici determinati sulle verticali litologiche da poche prove di laboratorio eseguite come rappresentazione generale di una verticale eterogenea disuniforme e/o complessa. In particolare consente di ottenere informazioni su: - l andamento verticale e orizzontale degli intervalli stratigrafici, - la caratterizzazione litologica delle unità stratigrafiche, - i parametri geotecnici suggeriti da vari autori in funzione dei valori del numero dei colpi e delle resistenza alla punta. (Amministrazione Comunale di Meta - Indagini geognostiche per il PUA n 1 - Marina di Meta (NA)) pagina 5
7 Valutazioni statistiche e correlazioni Elaborazione Statistica Permette l elaborazione statistica dei dati numerici di Dynamic Probing, utilizzando nel calcolo dei valori rappresentativi dello strato considerato un valore inferiore o maggiore della media aritmetica dello strato (dato comunque maggiormente utilizzato); i valori possibili in immissione sono : Media Media aritmetica dei valori del numero di colpi sullo strato considerato. Media minima Valore statistico inferiore alla media aritmetica dei valori del numero di colpi sullo strato considerato. Massimo Valore massimo dei valori del numero di colpi sullo strato considerato. Minimo Valore minimo dei valori del numero di colpi sullo strato considerato. Scarto quadratico medio Valore statistico di scarto dei valori del numero di colpi sullo strato considerato. Media deviata Valore statistico di media deviata dei valori del numero di colpi sullo strato considerato. Media (+ s) Media + scarto (valore statistico) dei valori del numero di colpi sullo strato considerato. Media ( s) Media - scarto (valore statistico) dei valori del numero di colpi sullo strato considerato. Distribuzione normale R.C. (Amministrazione Comunale di Meta - Indagini geognostiche per il PUA n 1 - Marina di Meta (NA)) pagina 6
8 Il valore di,k viene calcolato sulla base di una distribuzione normale o gaussiana, fissata una probabilità di non superamento del 5%, secondo la seguente relazione:, k, medio dove è la deviazione standard di Distribuzione normale R.N.C. Il valore di,k viene calcolato sulla base di una distribuzione normale o gaussiana, fissata una probabilità di non superamento del 5%, trattando i valori medi di distribuiti normalmente:, k, medio / n dove n è il numero di letture. Pressione ammissibile Pressione ammissibile specifica sull interstrato (con effetto di riduzione energia per svergolamento aste o no) calcolata secondo le note elaborazioni proposte da Herminier, applicando un coefficiente di sicurezza (generalmente = 20-22) che corrisponde ad un coefficiente di sicurezza standard delle fondazioni pari a 4, con una geometria fondale standard di larghezza pari a 1 m ed immorsamento d = 1 m. Correlazioni geotecniche terreni incoerenti Liquefazione Permette di calcolare utilizzando dati il potenziale di liquefazione dei suoli (prevalentemente sabbiosi). Attraverso la relazione di SHI-MING (1982), applicabile a terreni sabbiosi, la liquefazione risulta possibile solamente se dello strato considerato risulta inferiore a critico calcolato con l'elaborazione di SHI-MING. Correzione in presenza di falda corretto è il valore medio nello strato La correzione viene applicata in presenza di falda solo se il numero di colpi è maggiore di 15 (la correzione viene eseguita se tutto lo strato è in falda). (Amministrazione Comunale di Meta - Indagini geognostiche per il PUA n 1 - Marina di Meta (NA)) pagina 7
9 Angolo di Attrito Peck-Hanson-Thornburn-Meyerhof (1956) - valida per terreni non molli a prof. < 5 m; correlazione valida per sabbie e ghiaie rappresenta valori medi. - storica molto usata, valevole per prof. < 5 m per terreni sopra falda e < 8 m per terreni in falda (tensioni < 8-10 t/mq) Meyerhof (1956) - Correlazioni valide per terreni argillosi ed argillosi-marnosi fessurati, terreni di riporto sciolti e coltri detritiche (da modifica sperimentale di dati). Sowers (1961)- Angolo di attrito in gradi valido per sabbie in genere (cond. ottimali per prof. < 4 m. sopra falda e < 7 m per terreni in falda) >5 t/mq. De Mello - valida per terreni prevalentemente sabbiosi e sabbioso-ghiaiosi (da modifica sperimentale di dati) con angolo di attrito < 38. Malcev (1964) - Angolo di attrito in gradi valido per sabbie in genere (cond. ottimali per prof. > 2 m e per valori di angolo di attrito < 38 ). Schmertmann (1977)- Angolo di attrito (gradi) per vari tipi litologici (valori massimi). N.B. valori spesso troppo ottimistici poiché desunti da correlazioni indirette da Dr %. Shioi-Fukuni (1982) - ROAD BRIDGE SPECIFICATION, Angolo di attrito in gradi valido per sabbie - sabbie fini o limose e limi siltosi (cond. ottimali per prof. di prova > 8 m sopra falda e > 15 m per terreni in falda) >15 t/mq. Shioi-Fukuni (1982) - JAPANESE NATIONALE RAILWAY, Angolo di attrito valido per sabbie medie e grossolane fino a ghiaiose. Angolo di attrito in gradi (Owasaki & Iwasaki) valido per sabbie - sabbie medie e grossolaneghiaiose (cond. ottimali per prof. > 8 m sopra falda e > 15 m per terreni in falda) s>15 t/mq. Meyerhof (1965) - valida per terreni per sabbie con % di limo < 5% a profondità < 5 m e con (%) di limo > 5% a profondità < 3 m. Mitchell e Katti (1965) - valida per sabbie e ghiaie. Densità relativa (%) Gibbs & Holtz (1957) correlazione valida per qualunque pressione efficace, per ghiaie Dr viene sovrastimato, per limi sottostimato. Skempton (1986) elaborazione valida per limi e sabbie e sabbie da fini a grossolane NC a qualunque pressione efficace, per ghiaie il valore di Dr % viene sovrastimato, per limi sottostimato. (Amministrazione Comunale di Meta - Indagini geognostiche per il PUA n 1 - Marina di Meta (NA)) pagina 8
10 Meyerhof (1957). Schultze & Menzenbach (1961) per sabbie fini e ghiaiose NC, metodo valido per qualunque valore di pressione efficace in depositi NC, per ghiaie il valore di Dr % viene sovrastimato, per limi sottostimato. Modulo Di Young (Ey) Terzaghi - elaborazione valida per sabbia pulita e sabbia con ghiaia senza considerare la pressione efficace. Schmertmann (1978), correlazione valida per vari tipi litologici. Schultze-Menzenbach, correlazione valida per vari tipi litologici. D'Appollonia ed altri (1970), correlazione valida per sabbia, sabbia SC, sabbia NC e ghiaia. Bowles (1982), correlazione valida per sabbia argillosa, sabbia limosa, limo sabbioso, sabbia media, sabbia e ghiaia. Modulo Edometrico Begemann (1974) elaborazione desunta da esperienze in Grecia, correlazione valida per limo con sabbia, sabbia e ghiaia Buismann-Sanglerat, correlazione valida per sabbia e sabbia argillosa. Farrent (1963) valida per sabbie, talora anche per sabbie con ghiaia (da modifica sperimentale di dati). Menzenbach e Malcev valida per sabbia fine, sabbia e sabbia e ghiaia. Stato di consistenza Classificazione A.G.I Peso di Volume Meyerhof ed altri, valida per sabbie, ghiaie, limo, limo sabbioso. Peso di volume saturo Terzaghi-Peck ( ) Modulo di poisson Classificazione A.G.I. (Amministrazione Comunale di Meta - Indagini geognostiche per il PUA n 1 - Marina di Meta (NA)) pagina 9
11 Potenziale di liquefazione (Stress Ratio) Seed-Idriss ( ). Tale correlazione è valida solamente per sabbie, ghiaie e limi sabbiosi, rappresenta il rapporto tra lo sforzo dinamico medio e la tensione verticale di consolidazione per la valutazione del potenziale di liquefazione delle sabbie e terreni sabbio-ghiaiosi attraverso grafici degli autori. Velocità onde di taglio Vs (m/s) Tale correlazione è valida solamente per terreni incoerenti sabbiosi e ghiaiosi. Modulo di deformazione di taglio (G) Ohsaki & Iwasaki elaborazione valida per sabbie con fine plastico e sabbie pulite. Robertson e Campanella (1983) e Imai & Tonouchi (1982) elaborazione valida soprattutto per sabbie e per tensioni litostatiche comprese tra 0,5-4,0 kg/cmq. Modulo di reazione (Ko) Navfac ( ) - elaborazione valida per sabbie, ghiaie, limo, limo sabbioso. Resistenza alla punta del Penetrometro Statico (Qc) Robertson (1983) - Qc Correlazioni geotecniche terreni coesivi Coesione non drenata Benassi & Vannelli- correlazioni scaturite da esperienze ditta costruttrice Penetrometri SUNDA (1983). Terzaghi-Peck ( ), correlazione valida per argille sabbiose-siltose NC con < 8, argille limose-siltose mediamente plastiche, argille marnose alterate-fessurate. Terzaghi-Peck (1948). Cu (min-max). Sanglerat, da dati Penetr. Statico per terreni coesivi saturi, tale correlazione non è valida per argille sensitive con sensitività > 5, per argille sovraconsolidate fessurate e per i limi a bassa plasticità. (Amministrazione Comunale di Meta - Indagini geognostiche per il PUA n 1 - Marina di Meta (NA)) pagina 10
12 Sanglerat, (per argille limose-sabbiose poco coerenti), valori validi per resistenze penetrometriche < 10 colpi, per resistenze penetrometriche > 10 l'elaborazione valida è comunque quella delle "argille plastiche " di Sanglerat. (U.S.D.M.S.M.) U.S. Design Manual Soil Mechanics Coesione non drenata per argille limose e argille di bassa media ed alta plasticità, (Cu--grado di plasticità). Schmertmann (1975), Cu (Kg/cmq) (valori medi), valida per argille e limi argillosi con Nc = 20 e Qc/ = 2. Schmertmann (1975), Cu (Kg/cmq) (valori minimi), valida per argille NC. Fletcher (1965), (Argilla di Chicago). Coesione non drenata Cu (Kg/cmq), colonna valori validi per argille a medio-bassa plasticità. Houston (1960) - argilla di media-alta plasticità. Shioi-Fukuni (1982), valida per suoli poco coerenti e plastici, argilla di media-alta plasticità. Begemann. De Beer. Resistenza alla punta del Penetrometro Statico (Qc) Robertson (1983) - Qc Modulo Edometrico-Confinato (Mo) Stroud e Butler (1975),- per litotipi a media plasticità, valida per litotipi argillosi a media-medio-alta plasticità - da esperienze su argille glaciali. Stroud e Butler (1975), per litotipi a medio-bassa plasticità (IP < 20), valida per litotipi argillosi a medio-bassa plasticità (IP < 20) - da esperienze su argille glaciali. Vesic (1970), correlazione valida per argille molli (valori minimi e massimi). Trofimenkov (1974), Mitchell e Gardner Modulo Confinato -Mo (Eed) (Kg/cmq)-, valida per litotipi argillosi e limosi-argillosi (rapporto Qc/= ). Buismann- Sanglerat, valida per argille compatte ( < 30) medie e molli ( < 4) e argille sabbiose ( = 6-12). (Amministrazione Comunale di Meta - Indagini geognostiche per il PUA n 1 - Marina di Meta (NA)) pagina 11
13 Modulo Di Young (EY) Schultze-Menzenbach - (Min. e Max.), correlazione valida per limi coerenti e limi argillosi con I.P. > 15. D'Appollonia ed altri (1983), correlazione valida per argille sature-argille fessurate. Stato di consistenza Classificazione A.G.I Peso di Volume Meyerhof ed altri, valida per argille, argille sabbiose e limose prevalentemente coerenti. Peso di volume saturo Meyerhof ed altri. (Amministrazione Comunale di Meta - Indagini geognostiche per il PUA n 1 - Marina di Meta (NA)) pagina 12
14 ELABORAZIONE PROVA PENETROMETRICA DINAMICA 1 Strumento utilizzato... DPSH TG PAGANI Prova eseguita in data 04/12/2017 Profondità prova 5,00 mt Falda non rilevata Tipo elaborazione Nr. Colpi: Medio Profondità Nr. Colpi Calcolo coeff. riduzione sonda Chi Res. dinamica ridotta Res. dinamica Pres. ammissibile con riduzione Herminier - Olandesi Pres. ammissibile Herminier - Olandesi 0,20 1 0,855 8,98 10,51 0,45 0,53 0,40 1 0,851 8,94 10,51 0,45 0,53 0,60 8 0,847 65,34 77,15 3,27 3,86 0, , ,11 135,01 5,36 6,75 1, , ,32 192,87 7,62 9,64 1, , ,10 202,51 7,46 10,13 1, , ,68 241,09 8,83 12,05 1, , ,02 231,68 8,45 11,58 1, , ,96 320,79 10,85 16,04 2, , ,23 374,26 11,66 18,71 2, , ,56 365,34 11,33 18,27 2, , ,97 392,08 12,10 19,60 2, , ,48 331,27 10,17 16,56 2, , ,73 356,11 10,89 17,81 3, , ,59 322,99 9,83 16,15 3, , ,82 364,39 11,04 18,22 3, , ,88 339,55 10,24 16,98 3, , ,22 324,89 9,76 16,24 3, , ,31 348,10 10,42 17,40 4, , ,42 309,42 9,22 15,47 4, , ,21 293,95 9,46 14,70 4, , ,30 340,36 10,07 17,02 4, , ,87 312,05 9,19 15,60 4, , ,77 355,59 10,44 17,78 5, , ,73 435,42 12,74 21,77 (Amministrazione Comunale di Meta - Indagini geognostiche per il PUA n 1 - Marina di Meta (NA)) pagina 13
15 Dott. Geol. Francesco RUOCCO Piano di Sorrento (NA) - Via Cavoniello n 8 (Parco Terranova) Tel./Fax Mobile geol.francescoruocco@alice.it PROVA PENETROMETRICA DINAMICA Nr.1 Strumento utilizzato... DPSH TG PAGANI Committente: Amministrazione Comunale di Meta Cantiere: Indagini geognostiche per il PUA n 1 Località: Marina di Meta (NA) Data: 04/12/2017 Scala 1:22 Numero di colpi penetrazione punta Rpd Interpretazione Stratigrafica ,0 102,0 153,0 204,0 255, cm , cm ,0 IL GEOLOGO
16 TERRENI INCOERENTI STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA 1 Densità relativa corretto per 15, ,20 15,92 60,51 1,20-5,00 60,51 Gibbs & Holtz 1957 Gibbs & Holtz 1957 Densità relativa (%) 49,41 72,64 Angolo di resistenza al taglio corretto per 15, ,20 15,92 60,51 1,20-5,00 60,51 Mitchell & Katti (1981) Mitchell & Katti (1981) Angolo d'attrito ( ) >38 Modulo di Young corretto per Modulo di Young 15, ,20 15,92 Bowles (1982) 154,60 60,51 1,20-5,00 60,51 Bowles (1982) 377,55 Modulo Edometrico corretto per 15, ,20 15,92 60,51 1,20-5,00 60,51 Menzenbach e Malcev Menzenbach e Malcev Modulo Edometrico 204,52 670,93 Classificazione AGI corretto per 15, ,20 15,92 60,51 1,20-5,00 60,51 Classificazione A.G.I Classificazione A.G.I Classificazione AGI MODERATAME NTE ADDENSATO MOLTO ADDENSATO (Amministrazione Comunale di Meta - Indagini geognostiche per il PUA n 1 - Marina di Meta (NA)) pagina 14
17 Peso unità di volume corretto per Peso Unità di Volume (t/m³) 15, ,20 15,92 Meyerhof ed altri 1,90 60,51 1,20-5,00 60,51 Meyerhof ed altri 2,29 Peso unità di volume saturo corretto per 15, ,20 15,92 60,51 1,20-5,00 60,51 Terzaghi-Peck Terzaghi-Peck Peso Unità Volume Saturo (t/m³) 1,95 2,17 (Amministrazione Comunale di Meta - Indagini geognostiche per il PUA n 1 - Marina di Meta (NA)) pagina 15
18 ELABORAZIONE PROVA PENETROMETRICA DINAMICA 2 Strumento utilizzato... DPSH TG PAGANI Prova eseguita in data 04/12/2017 Profondità prova 5,80 mt Falda non rilevata Tipo elaborazione Nr. Colpi: Medio Profondità Nr. Colpi Calcolo coeff. riduzione sonda Chi Res. dinamica ridotta Res. dinamica Pres. ammissibile con riduzione Herminier - Olandesi Pres. ammissibile Herminier - Olandesi 0,20 1 0,855 8,98 10,51 0,45 0,53 0,40 4 0,851 35,76 42,03 1,79 2,10 0, ,847 81,68 96,43 4,08 4,82 0, , ,11 135,01 5,36 6,75 1, , ,24 144,65 5,71 7,23 1, , ,06 183,23 7,20 9,16 1, , ,99 192,87 7,55 9,64 1, , ,72 276,24 9,39 13,81 1, , ,69 258,41 9,38 12,92 2, , ,33 267,33 9,67 13,37 2, , ,08 285,15 9,55 14,26 2, , ,18 294,06 9,81 14,70 2, , ,54 240,17 8,58 12,01 2, , ,72 289,86 9,59 14,49 3, , ,07 248,45 8,80 12,42 3, , ,42 256,73 8,42 12,84 3, , ,98 281,58 9,20 14,08 3, , ,18 263,01 8,56 13,15 3, , ,51 247,54 8,03 12,38 4, , ,91 255,27 8,25 12,76 4, , ,21 293,95 9,46 14,70 4, , ,70 263,01 8,44 13,15 4, , ,28 275,76 8,81 13,79 4, , ,20 312,05 9,16 15,60 5, , ,31 304,79 8,92 15,24 5, , ,46 297,53 8,67 14,88 5, , ,53 319,30 9,28 15,97 5, , ,94 334,87 9,70 16,74 5, , ,71 410,05 11,84 20,50 (Amministrazione Comunale di Meta - Indagini geognostiche per il PUA n 1 - Marina di Meta (NA)) pagina 16
19 Dott. Geol. Francesco RUOCCO Piano di Sorrento (NA) - Via Cavoniello n 8 (Parco Terranova) Tel./Fax Mobile geol.francescoruocco@alice.it PROVA PENETROMETRICA DINAMICA Nr.2 Strumento utilizzato... DPSH TG PAGANI Committente: Amministrazione Comunale di Meta Data: 04/12/2017 Cantiere: Indagini geognostiche per il PUA n 1 Località: Marina di Meta (NA) Scala 1:25 Numero di colpi penetrazione punta Rpd Interpretazione Stratigrafica ,4 94,8 142,2 189,6 237, cm , cm ,0 IL GEOLOGO
20 TERRENI INCOERENTI STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA 1 Densità relativa corretto per 17, ,40 17,43 53,58 1,40-5,80 53,58 Gibbs & Holtz 1957 Gibbs & Holtz 1957 Densità relativa (%) 51,14 67,07 Angolo di resistenza al taglio corretto per 17, ,40 17,43 53,58 1,40-5,80 53,58 Mitchell & Katti (1981) Mitchell & Katti (1981) Angolo d'attrito ( ) >38 Modulo di Young corretto per Modulo di Young 17, ,40 17,43 Bowles (1982) 162,15 53,58 1,40-5,80 53,58 Bowles (1982) 342,90 Modulo Edometrico corretto per 17, ,40 17,43 53,58 1,40-5,80 53,58 Menzenbach e Malcev Menzenbach e Malcev Modulo Edometrico 220,32 598,45 Classificazione AGI corretto per 17, ,40 17,43 Classificazione A.G.I 53,58 1,40-5,80 53,58 Classificazione A.G.I Classificazione AGI MODERATAME NTE ADDENSATO MOLTO ADDENSATO (Amministrazione Comunale di Meta - Indagini geognostiche per il PUA n 1 - Marina di Meta (NA)) pagina 17
21 Peso unità di volume corretto per Peso Unità di Volume (t/m³) 17, ,40 17,43 Meyerhof ed altri 1,94 53,58 1,40-5,80 53,58 Meyerhof ed altri 2,25 Peso unità di volume saturo corretto per 17, ,40 17,43 53,58 1,40-5,80 53,58 Terzaghi-Peck Terzaghi-Peck Peso Unità Volume Saturo (t/m³) 1,96 2,16 (Amministrazione Comunale di Meta - Indagini geognostiche per il PUA n 1 - Marina di Meta (NA)) pagina 18
22 ELABORAZIONE PROVA PENETROMETRICA DINAMICA 3 Strumento utilizzato... DPSH TG PAGANI Prova eseguita in data 04/12/2017 Profondità prova 5,40 mt Falda non rilevata Tipo elaborazione Nr. Colpi: Medio Profondità Nr. Colpi Calcolo coeff. riduzione sonda Chi Res. dinamica ridotta Res. dinamica Pres. ammissibile con riduzione Herminier - Olandesi Pres. ammissibile Herminier - Olandesi 0,20 1 0,855 8,98 10,51 0,45 0,53 0,40 1 0,851 8,94 10,51 0,45 0,53 0,60 3 0,847 24,50 28,93 1,23 1,45 0, ,843 81,33 96,43 4,07 4,82 1,00 8 0,840 64,78 77,15 3,24 3,86 1,20 8 0,836 64,52 77,15 3,23 3,86 1,40 9 0,833 72,29 86,79 3,61 4,34 1, ,830 73,92 89,11 3,70 4,46 1, ,826 73,63 89,11 3,68 4,46 2, ,823 88,02 106,93 4,40 5,35 2, , ,08 285,15 9,55 14,26 2, , ,59 196,04 7,03 9,80 2, , ,13 182,20 6,51 9,11 2, , ,75 248,45 8,84 12,42 3, , ,59 322,99 9,83 16,15 3, , ,75 331,27 10,04 16,56 3, , ,88 339,55 10,24 16,98 3, , ,29 286,21 9,31 14,31 3, , ,53 301,69 9,03 15,08 4, , ,03 317,16 9,45 15,86 4, , ,70 309,42 9,19 15,47 4, , ,55 293,95 9,43 14,70 4, , ,77 283,02 8,34 14,15 4, , ,68 297,53 8,73 14,88 5, , ,31 304,79 8,92 15,24 5, , ,31 355,59 10,37 17,78 5, , ,99 435,42 12,65 21,77 (Amministrazione Comunale di Meta - Indagini geognostiche per il PUA n 1 - Marina di Meta (NA)) pagina 19
23 Dott. Geol. Francesco RUOCCO Piano di Sorrento (NA) - Via Cavoniello n 8 (Parco Terranova) Tel./Fax Mobile geol.francescoruocco@alice.it PROVA PENETROMETRICA DINAMICA Nr.3 Strumento utilizzato... DPSH TG PAGANI Committente: Amministrazione Comunale di Meta Cantiere: Indagini geognostiche per il PUA n 1 Località: Marina di Meta (NA) Data: 04/12/2017 Scala 1:23 Numero di colpi penetrazione punta Rpd Interpretazione Stratigrafica ,6 101,2 151,8 202,4 253, cm , cm ,0 IL GEOLOGO
24 TERRENI INCOERENTI STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA 3 Densità relativa corretto per 10, ,00 10,58 56,37 2,00-5,40 56,37 Gibbs & Holtz 1957 Gibbs & Holtz 1957 Densità relativa (%) 38,21 68,52 Angolo di resistenza al taglio corretto per 10, ,00 10,58 56,37 2,00-5,40 56,37 Mitchell & Katti (1981) Mitchell & Katti (1981) Angolo d'attrito ( ) <30 >38 Modulo di Young corretto per Modulo di Young 10, ,00 10,58 Bowles (1982) 127,90 56,37 2,00-5,40 56,37 Bowles (1982) 356,85 Modulo Edometrico corretto per 10, ,00 10,58 56,37 2,00-5,40 56,37 Menzenbach e Malcev Menzenbach e Malcev Modulo Edometrico 148,67 627,63 Classificazione AGI corretto per 10, ,00 10,58 56,37 2,00-5,40 56,37 Classificazione A.G.I Classificazione A.G.I Classificazione AGI MODERATAME NTE ADDENSATO MOLTO ADDENSATO (Amministrazione Comunale di Meta - Indagini geognostiche per il PUA n 1 - Marina di Meta (NA)) pagina 20
25 Peso unità di volume corretto per Peso Unità di Volume (t/m³) 10, ,00 10,58 Meyerhof ed altri 1,75 56,37 2,00-5,40 56,37 Meyerhof ed altri 2,27 Peso unità di volume saturo corretto per 10, ,00 10,58 56,37 2,00-5,40 56,37 Terzaghi-Peck Terzaghi-Peck Peso Unità Volume Saturo (t/m³) 1,92 2,16 (Amministrazione Comunale di Meta - Indagini geognostiche per il PUA n 1 - Marina di Meta (NA)) pagina 21
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