PROGETTO DI COSTRUZIONE ACCESSORIO AGRICOLO DA REALIZZARSI IN C.DA PIEVE NEL COMUNE DI MACERATA

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1 Dott. Fabio Mariani GEOLOGO ORDINE GEOLOGI REGIONE MARCHE N. 110 Studio di Geologia Idrogeologia Geotecnica PROGETTO DI COSTRUZIONE ACCESSORIO AGRICOLO DA REALIZZARSI IN C.DA PIEVE NEL COMUNE DI MACERATA RAPPORTO GEOLOGICO Normativa vigente: D.M. 14 gennaio 2008 Documento protetto dal diritto d autore e di altri diritti connessi al suo esercizio L N.633 RIF.:2016/472 Ottobre 2016 GEOLOGO Dott. Fabio Mariani via Velluti, 118 Macerata Tel Committente: Ditta AGRIFOGLIA srl

2 - 2 - PROGETTO DI COSTRUZIONE ACCESSORIO AGRICOLO DA REALIZZARSI IN C.DA PIEVE NEL COMUNE DI MACERATA RAPPORTO GEOLOGICO D.M. 14 gennaio 2008 Sommario PREMESSA 3 CARATTERI GEOLOGICI GENERALI 5 INDAGINI GEOGNOSTICHE 8 SISMICITA 9 CARATTERI IDROGEOLOGICI 12 RICOSTRUZIONE STRATIGRAFICA DEL SOTTOSUOLO E PARAMETRI FISICO- MECCANICI DEI TERRENI 13 PRESCRIZIONI 14 - Allegato 1: Planimetria - Allegato 2: certificati prove penetrometriche GEOLOGO Dott. Fabio Mariani via Velluti, 118 Macerata Tel Committente: Ditta AGRI FOGLIA Soc.Agricola srl

3 - 3 - PREMESSA La presente relazione si inserisce nel progetto di costruzione di un accessorio agricolo in Loc. Pieve a Macerata. Poiché, il progetto prevede la costruzione di un edificio, si applica la normativa prevista al D.M In questo caso, trattandosi di una costruzione il cui uso prevede presenza solo occasionale di persone, in base al sopra indicato Decreto, la classe d uso è la Classe I. Secondo quanto previsto dalle Norme tecniche per le Costruzioni 2008 (D.M ), il presente rapporto geologico è finalizzato alla elaborazione del modello geologico, elemento imprescindibile per la redazione del successivo modello geotecnico (componente della relazione d opera geotecnica). Il rapporto geologico e quello geotecnico costituiscono quindi due elaborati separati e distinti (vedi cap.6 NTC/08). Secondo la normativa vigente, il rapporto geologico è essenziale per la redazione del rapporto geotecnico (geologo e/o strutturista) e precede necessariamente le relative elaborazioni progettuali. L analisi contenuta in detto documento si riferisce ad un area vasta e al tempo stesso definisce nel dettaglio l area di progetto e le interazioni con l opera stessa. Il documento contiene: - analisi della documentazione esistente; - rilevamento geologico, geomorfologico, geologico-tecnico e geomeccanico in superficie; - indagini geognostiche in profondità; - indagini geofisiche (in superficie, in foro di sondaggio); - definizione delle unità litotecniche; - definizione del quadro idrogeologico; - aspetti geodinamici sismicità. Il rapporto geotecnico è una vera e propria relazione d opera, da redigere sulla base dei dati prestazionali dell opera (tipo, vita nominale, classe d uso, livello di prestazione degli GEOLOGO Dott. Fabio Mariani via Velluti, 118 Macerata Tel Committente: Ditta AGRI FOGLIA Soc.Agricola srl

4 - 4 - stati limite, ecc.), delle azioni e delle caratteristiche delle opere di sostegno e/o delle opere speciali necessarie per la realizzazione del progetto oltre che la determinazione dei cedimenti e del calcolo stabilità versante. Nella presente relazione, quindi, dopo un breve inquadramento geologico-geomorfologico del territorio, verranno descritte le caratteristiche geomeccaniche dei terreni interessati dall opera, ricavate da sondaggi eseguiti (si veda planimetria allegata),. Successivamente verranno analizzate le caratteristiche sismiche dell area. In Figura 1 è possibile vedere l ubicazione del sito di progetto. Figura 1: Ubicazione sito di indagine. GEOLOGO Dott. Fabio Mariani via Velluti, 118 Macerata Tel Committente: Ditta AGRI FOGLIA Soc.Agricola srl

5 - 5 - CARATTERI GEOLOGICI GENERALI L'area indagata si trova in Contrada Pieve, nella porzione meridionale del territorio comunale di Macerata, a una quota di circa m.148 s.l.m. Il terreno oggetto d'indagine risulta sub pianeggiante a seguito di pregressi livellamenti dell area e si ubica al piede di un terrazzo alluvionale inciso dal Fosso Valteja. L area oggetto d indagine destinata alla edificazione dell accessorio si trova oltre m. 19 dal ciglio superiore della scarpata del fosso. Morfologicamente l'area oggetto della presente indagine risulta attualmente stabile in quanto priva di processi morfogenetici attivi. Geologicamente, il territorio indagato si trova nella zona appartenente al bacino marchigiano esterno ed è caratterizzato dalla presenza di sedimenti riferibili ad alternanze di sabbie e argille. In linea generale, dal punto di vista geologico si può affermare che l area indagata appartiene all avanfossa periadriatica, in cui si rinvengono i terreni sedimentari marini costituiti prevalentemente da alternanze di argille azzurre siltose e sabbie, strutturati a monoclinale con vergenza a Nord-Est. Tali terreni, che potremmo definire primari in quanto deposti a seguito di normali processi litogenetici in ambiente marino, sono spesso ricoperti da caotiche coltri di copertura formatesi nel Quaternario, composte in netta prevalenza da argille, limi e ghiaie, con qualche orizzonte più ricco di componente sabbiosa. La superficie di contatto tra le coltri e la sottostante formazione è nella maggior parte dei casi conseguenza di fenomeni di alterazione e di erosione risultanti in un andamento irregolare della stessa. Lo stile tettonico del territorio è essenzialmente plicativo, seppur complicato da una serie di faglie a debole rigetto e tra loro intersecanti, che sovente pongono a contatto anomalo le differenti litofacies della Formazione Pliocenica. In Figura 2 è riportato uno stralcio della Carta Geologica-Geomorfologica-Idrogeologica da L Ambiente Fisico delle Marche (redatta dalla Regione Marche), in cui si può evidenziare come l area in esame (cerchio blu) sia interessato da depositi ascrivibili alle sopra citate coltri colluviali-alluvionali. GEOLOGO Dott. Fabio Mariani via Velluti, 118 Macerata Tel Committente: Ditta AGRI FOGLIA Soc.Agricola srl

6 - 6 - Figura 2: Stralcio della Carta geologica geomorfologica idrogeologica da L ambiente fisico delle Marche. GEOLOGO Dott. Fabio Mariani via Velluti, 118 Macerata Tel Committente: Ditta AGRI FOGLIA Soc.Agricola srl

7 - 7 - L area presa in considerazione non ricade in alcuna area a rischio idrogeologico PAI. GEOLOGO Dott. Fabio Mariani via Velluti, 118 Macerata Tel Committente: Ditta AGRI FOGLIA Soc.Agricola srl

8 - 8 - INDAGINI GEOGNOSTICHE L indagini geognostica eseguita, necessaria per la ricostruzione lito-stratigrafica del sottosuolo ed alla caratterizzazione fisico-meccanica dei terreni individuati, sono consistite in: SONDAGGI GEOGNOSTICI Non eseguiti PROVE PENETROMETRICHE Sono state eseguite tre prove penetrometriche statiche nell area per valutare la consistenza dei terreni che andranno sottoposti ad edificazione. In appendice sono riportate le schede tecniche. PROVE DI LABORATORIO E INTERPRETAZIONE PROVE IN SITU Non prelevati. PIEZOMETRO A TUBO APERTO Non sono stati al momento eseguiti. DATI REPERITI Sono stati assunti dati dalle cartografie tecniche della Regione Marche e i dati emersi nel corso dell indagine geologica eseguita per il piano regolatore comunale e i dati derivanti da un precedente Suap a nome Messi Livia. GEOLOGO Dott. Fabio Mariani via Velluti, 118 Macerata Tel Committente: Ditta AGRI FOGLIA Soc.Agricola srl

9 - 9 - SISMICITA A seguito della riclassificazione sismica nazionale, indicata all interno dell OPCM 3274 Primi elementi in materia di criteri generali per la classificazione sismica del territorio nazionale e di normative tecniche per le costruzioni in zona sismica e successive, l intero territorio italiano è stato suddiviso in 4 zone sismiche, ciascuna delle quali è contrassegnata da un diverso valore di a g accelerazione orizzontale massima su suolo rigido, con probabilità di superamento del 10% in 50 anni, ossia con tempo di ritorno di 475 anni. In tale quadro il territorio del Comune di Macerata ricade in zona sismica 2. Si riporta la tabella in cui ciascuna zona è individuata secondo valori di accelerazione di picco orizzontale al suolo a g, con probabilità di superamento del 10% in 50 anni. zona sismica Accelerazione orizzontale con probabilità di superamento pari al 10% in 50 anni [ag/g] Accelerazione orizzontale di ancoraggio dello spettro di risposta elastico [ag/g] 1 > < Con l entrata in vigore del D.M , la stima della pericolosità sismica viene definita mediante un approccio sito dipendente. L azione sismica di progetto in base alla quale valutare il rispetto dei diversi strati limite presi in considerazione viene definita partendo dalla pericolosità di base del sito di costruzione, che è l elemento essenziale di conoscenza per la determinazione dell azione sismica. Per la determinazione delle caratteristiche sismiche dei terreni potranno essere desunte dalle risultanze delle prove penetrometriche attraverso l applicazione della seguente relazione: dove GEOLOGO Dott. Fabio Mariani via Velluti, 118 Macerata Tel Committente: Ditta AGRI FOGLIA Soc.Agricola srl

10 hi = spessore (in metri) dell i-esimo strato compreso nei primi 30 m di profondità; Nspt,i = numero di colpi Nspt nell i-esimo strato; K = numero di strati di terreni a grana fina compresi nei primi 30 m di profondità. Il valore di Nspt,30 medio che si ottiene è pari a 15,02 (zona prova 2). In base alla normativa sopra indicata, quindi, il terreno rientri nella classe C Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente consistenti con spessori superiori a 30 m, caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietà geomeccaniche con la profondità e da valori di v s,30 compresi tra 180 m/s e 360 m/s (ovvero 15 < N SPT,30 < 50 nei terreni a grana grossa e 70 < c u,30 < 250 kpa nei terreni a grana fina). Le condizioni topografiche della zona in base alla tab. 3.2.IV NTA possono essere assimilate alla categoria T1. STIMA DELLA PERICOLOSITA SISMICA Il primo passo per la stima della pericolosità sismica consiste nella determinazione di a g, accelerazione orizzontale massima attesa su sito di riferimento rigido. Per tale stima è necessario conoscere le coordinate geografiche decimali del sito dell opera da verificare (da oppure da A partire da questo (a g) e da altri parametri richiesti (classe d uso, vita nominale, categoria di sottosuolo e topografica) dal sito possono essere ricavati i parametri e i coefficienti sismici per l analisi della stabilità del pendio interessato dal progetto, di seguito riportati: Tipo di elaborazione: Stabilità dei pendii Muro rigido: 0 Sito in esame. latitudine: 43, longitudine: 13, Classe: 1 Vita nominale: 50 Siti di riferimento Sito 1ID: Lat: 43,2849Lon: 13,4214 Distanza: 1363,956 Sito 2ID: Lat: 43,2850Lon: 13,4900 Distanza: 4504,092 Sito 3ID: Lat: 43,2350Lon: 13,4900 Distanza: 6525,170 Sito 4ID: Lat: 43,2349Lon: 13,4214 Distanza: 4913,901 GEOLOGO Dott. Fabio Mariani via Velluti, 118 Macerata Tel Committente: Ditta AGRI FOGLIA Soc.Agricola srl

11 Parametri sismici Categoria sottosuolo: C Categoria topografica: T1 Periodo di riferimento: 35anni Coefficiente cu: 0,7 Operatività (SLO): Probabilità di superamento: 81 % Tr: 30 [anni] ag: 0,054 g Fo: 2,441 Tc*: 0,273 [s] Danno (SLD): Probabilità di superamento: 63 % Tr: 35 [anni] ag: 0,058 g Fo: 2,437 Tc*: 0,279 [s] Salvaguardia della vita (SLV): Probabilità di superamento: 10 % Tr: 332 [anni] ag: 0,152 g Fo: 2,426 Tc*: 0,330 [s] Prevenzione dal collasso (SLC): Probabilità di superamento: 5 % Tr: 682 [anni] ag: 0,200 g Fo: 2,444 Tc*: 0,340 [s] Coefficienti Sismici SLO: SLD: Ss: 1,500 Cc: 1,610 St: 1,000 Kh: 0,016 Kv: 0,008 Amax: 0,792 Beta: 0,200 Ss: 1,500 Cc: 1,600 St: 1,000 GEOLOGO Dott. Fabio Mariani via Velluti, 118 Macerata Tel Committente: Ditta AGRI FOGLIA Soc.Agricola srl

12 SLV: SLC: Kh: 0,017 Kv: 0,009 Amax: 0,851 Beta: 0,200 Ss: 1,480 Cc: 1,510 St: 1,000 Kh: 0,054 Kv: 0,027 Amax: 2,209 Beta: 0,240 Ss: 1,410 Cc: 1,500 St: 1,000 Kh: 0,079 Kv: 0,040 Amax: 2,767 Beta: 0,280 Le coordinate espresse in questo file sono in ED50 Geostru software - Coordinate WGS84 latitudine: longitudine: CARATTERI IDROGEOLOGICI Dal punto di vista idrogeologico, l area in esame è caratterizzata dalla presenza di terreni appartenenti alla coltre alluvionale alla quale può essere assegnato un valore del coefficiente di permeabilità compreso tra 10-5 e 10-7 cm/s. Non sono state riscontrate manifestazioni idriche nel corso delle prove se non quelle legate ad un locale ristagno d acqua. All'interno del territorio esaminato non è presente alcun reticolo idrografico permanente. A distanza è presente un fosso a carattere intermittente comunque senza acqua corrente in quanto costantemente pompata verso depuratore. GEOLOGO Dott. Fabio Mariani via Velluti, 118 Macerata Tel Committente: Ditta AGRI FOGLIA Soc.Agricola srl

13 RICOSTRUZIONE STRATIGRAFICA DEL SOTTOSUOLO E PARAMETRI FISICO- MECCANICI DEI TERRENI Il terreno riscontrato nel corso della presente indagine è costituito da riporto e da una coltre alluvionale che ricoprono una formazione sedimentaria marina costituita da alternanze di peliti e sabbie. I terreni rinvenuti nel corso delle terebrazioni possono essere schematizzati nei seguenti litotipi: Riporto - costituito da materiale arido dovuto alla realizzazione di una pregressa massicciata. Questo litotipo è stato rinvenuto nelle prove poste più a valle dell area fino alla profondità di m. 1.4 rispetto al piano campagna attuale. Sabbia limosa di colore giallognolo nocciola. Questo litotipo, presente intercalato da episodi sabbiosi, è stato rinvenuto con spessori di oltre ml. 10. Ghiaia costituita da ciottolo carbonatici e silicei in subordine arrotondati e mediamente addensata con matrice sabbiosa. Questo litotipo non è stato raggiunto nella zona della prova CPT2. Alternanze di argille marnose e sabbie non sono state raggiunte dalle prove eseguite. Nel corso delle prove non sono state rilevate manifestazioni idriche di alcun genere salvo la presenza di un accumulo idrico rinvenuto tra m.2,0 e m. 7,0 nelle CPT2. Le caratteristiche meccaniche dei terreni presenti nell area indagata sono state valutate sulla base delle risultanze litologica ed in base ai dati ricavati dalle prove penetrometriche. I coefficienti geotecnici possono essere così valutati nella porzione riguardante i primi ml.. 5,00-6,00 di profondità: LIMO SABBIOSO ARGILLOSO peso dell'unità di volume = 1,9 (g/cmc) coesione non drenata Cu = 0,6-1,0 (kg/cmq) coesione drenata c = 0,05 (kg/cmq) angolo attrito interno drenato ' = (gradi) NB: i valori si riferiscono al terreno posto al di sotto della quota di ml. 3,0 in quanto in superficie i terreni risultano molto scadenti. Per maggiori dettagli si faccia riferimenti ai risultati delle prove. GEOLOGO Dott. Fabio Mariani via Velluti, 118 Macerata Tel Committente: Ditta AGRI FOGLIA Soc.Agricola srl

14 CONSIDERAZIONI-PRESCRIZIONI Sulla base dei dati come sopra rilevati e tenuto conto delle caratteristiche geomeccaniche dei terreni riscontrati non si evidenziano particolarità di natura geologica che determinino problematiche esecutive all atto dell edificazione salvo quella relativa alla giusta individuazione della profondità di posa della fondazione. Macerata, ottobre 2016 Dott. Fabio Mariani GEOLOGO Dott. Fabio Mariani via Velluti, 118 Macerata Tel Committente: Ditta AGRI FOGLIA Soc.Agricola srl

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16 PLANIMETRIA LEGENDA Limite SUAP Area ingombro edificio in progetto Scala 1: STR AD A PROPR

17 PLANIMETRIA PROGETTO legenda CPT1 ubicazione prova penetrometrica SCALA 1: Ingresso Carrabile Piazzale Esistente Quota di riferimento Cancello Carrabile C CPT CPT C Limite Particella Catastale B CPT B LIMITE SUAP Recinzione Esistente FOGLIO 95 P A

18 Interpretazione litostratigrafica proposta Probe CPT - Cone Penetration Nr.1 Strumento utilizzato PAGANI TG 63 (200 kn) Committente: Foglia Data: 18/12/2015 Cantiere: C.da Pieve Località: Macerata Resistenza punta Qc Resistenza laterale Fs Interpretazione Stratigrafica (Douglas Olsen 1981) 0 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 0 0,82 1,63 2,45 3, cm , cm ,0 limo argilloso sabbioso 100 cm , cm ,0 limo argilloso sabbioso cm ,0 ghiaia sabbiosa cm 1560,0 STRATI INDAGINI GEOGNOSTICHE Pag. 1 Scala 1:74 CIVITANOVA MARCHE

19 Interpretazione litostratigrafica proposta Probe CPT - Cone Penetration Nr.2 Strumento utilizzato PAGANI TG 63 (200 kn) Committente: Foglia Data: 18/12/2015 Cantiere: C.da Pieve Località: Macerata Resistenza punta Qc Resistenza laterale Fs Interpretazione Stratigrafica (Douglas Olsen 1981) 0 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 0 1,15 2,30 3,44 4, riporto cm ,0 200,0 2, cm ,0 Falda cm 7 7 7, , cm ,0 80 cm 1140,0 limo argilloso sabbioso cm ,0 limo argilloso sabbioso cm ,0 STRATI INDAGINI GEOGNOSTICHE Pag. 1 Scala 1:86 CIVITANOVA MARCHE

20 Interpretazione litostratigrafica proposta Probe CPT - Cone Penetration Nr.3 Strumento utilizzato PAGANI TG 63 (200 kn) Committente: Foglia Data: 18/12/2015 Cantiere: C.da Pieve Località: Macerata Resistenza punta Qc Resistenza laterale Fs Interpretazione Stratigrafica (Douglas Olsen 1981) 0 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 0 0,98 1,95 2,93 3, cm 60,0 riporto cm , cm , cm ,0 limo argilloso sabbioso cm ,0 60 cm 1360,0 limo argilloso sabbioso cm 1440,0 ghiaia sabbiosa cm 1520,0 STRATI INDAGINI GEOGNOSTICHE Pag. 1 Scala 1:72 CIVITANOVA MARCHE

21 PROVA PENETROMETRICA DINAMICA Committente: Foglia Cantiere: C.da Pieve Località: Macerata Caratteristiche Tecniche-Strumentali Sonda: DPSH TG PAGANI Rif. Norme DIN 4094 Peso Massa battente 63,5 Kg Altezza di caduta libera 0,75 m Peso sistema di battuta 0,63 Kg Diametro punta conica 51,00 mm Area di base punta 20,43 cm² Lunghezza delle aste 1 m Peso aste a metro 6,31 Kg/m Profondità giunzione prima asta 0,40 m Avanzamento punta 0,20 m Numero colpi per punta N(20) Coeff. 1,47 Rivestimento/fanghi No Angolo di apertura punta 90 (Foglia-C.da Pieve-Macerata ) 1

22 PROVA... Nr.1 Strumento utilizzato... DPSH TG PAGANI Prova eseguita in data 20/12/2015 Profondità prova 15,60 mt Falda non rilevata Tipo elaborazione Nr. Colpi: Medio Profondità Nr. Colpi Calcolo coeff. riduzione sonda Chi Res. dinamica ridotta Res. dinamica Pres. ammissibile con riduzione Herminier - Olandesi Pres. ammissibile Herminier - Olandesi 0,20 3 0,855 26,94 31,52 1,35 1,58 0,40 2 0,851 17,88 21,01 0,89 1,05 0,60 2 0,847 16,34 19,29 0,82 0,96 0,80 1 0,843 8,13 9,64 0,41 0,48 1,00 2 0,840 16,20 19,29 0,81 0,96 1,20 1 0,836 8,06 9,64 0,40 0,48 1,40 1 0,833 8,03 9,64 0,40 0,48 1,60 1 0,830 7,39 8,91 0,37 0,45 1,80 1 0,826 7,36 8,91 0,37 0,45 2,00 1 0,823 7,34 8,91 0,37 0,45 2,20 4 0,820 29,23 35,64 1,46 1,78 2,40 2 0,817 14,56 17,82 0,73 0,89 2,60 2 0,814 13,49 16,56 0,67 0,83 2,80 2 0,811 13,44 16,56 0,67 0,83 3,00 2 0,809 13,39 16,56 0,67 0,83 3,20 9 0,806 60,08 74,54 3,00 3,73 3, ,753 87,35 115,94 4,37 5,80 3,60 6 0,801 37,17 46,41 1,86 2,32 3,80 9 0,798 55,59 69,62 2,78 3,48 4, ,746 86,56 116,03 4,33 5,80 4,20 6 0,794 36,84 46,41 1,84 2,32 4, , ,76 216,59 7,49 10,83 4, , ,04 152,40 5,25 7,62 4, ,787 57,12 72,57 2,86 3,63 5,00 6 0,785 34,18 43,54 1,71 2,18 5,20 6 0,783 34,09 43,54 1,70 2,18 5,40 6 0,781 34,01 43,54 1,70 2,18 5,60 5 0,779 26,62 34,17 1,33 1,71 5,80 5 0,777 26,56 34,17 1,33 1,71 6,00 2 0,775 10,60 13,67 0,53 0,68 6,20 4 0,774 21,15 27,34 1,06 1,37 6,40 2 0,772 10,55 13,67 0,53 0,68 6,60 2 0,770 9,95 12,92 0,50 0,65 6,80 3 0,769 14,89 19,37 0,74 0,97 7,00 2 0,767 9,91 12,92 0,50 0,65 7,20 2 0,766 9,89 12,92 0,49 0,65 7,40 2 0,764 9,87 12,92 0,49 0,65 7,60 3 0,763 14,01 18,36 0,70 0,92 (Foglia-C.da Pieve-Macerata ) 2

23 7,80 2 0,761 9,32 12,24 0,47 0,61 8,00 2 0,760 9,30 12,24 0,47 0,61 8,20 2 0,759 9,29 12,24 0,46 0,61 8,40 3 0,757 13,91 18,36 0,70 0,92 8,60 5 0,756 21,99 29,09 1,10 1,45 8,80 5 0,755 21,95 29,09 1,10 1,45 9,00 7 0,753 30,68 40,72 1,53 2,04 9,20 5 0,752 21,88 29,09 1,09 1,45 9,40 5 0,751 21,85 29,09 1,09 1,45 9,60 5 0,750 20,78 27,71 1,04 1,39 9,80 5 0,749 20,75 27,71 1,04 1,39 10,00 6 0,748 24,86 33,25 1,24 1,66 10,20 6 0,747 24,83 33,25 1,24 1,66 10,40 6 0,746 24,79 33,25 1,24 1,66 10,60 9 0,744 35,46 47,63 1,77 2,38 10, ,743 47,21 63,51 2,36 3,18 11,00 7 0,742 27,50 37,05 1,38 1,85 11,20 7 0,741 27,46 37,05 1,37 1,85 11,40 4 0,740 15,67 21,17 0,78 1,06 11,60 5 0,739 18,72 25,32 0,94 1,27 11,80 7 0,738 26,17 35,45 1,31 1,77 12,00 7 0,737 26,13 35,45 1,31 1,77 12,20 8 0,736 29,82 40,51 1,49 2,03 12,40 9 0,735 33,51 45,57 1,68 2,28 12, ,734 35,64 48,54 1,78 2,43 12,80 5 0,733 17,79 24,27 0,89 1,21 13,00 6 0,732 21,32 29,13 1,07 1,46 13,20 8 0,731 28,39 38,83 1,42 1,94 13,40 9 0,730 31,89 43,69 1,59 2,18 13, ,729 33,98 46,61 1,70 2,33 13,80 8 0,728 27,14 37,29 1,36 1,86 14, ,727 33,88 46,61 1,69 2,33 14, ,726 40,59 55,94 2,03 2,80 14, ,625 61,14 97,89 3,06 4,89 14, ,623 78,26 125,53 3,91 6,28 14, , ,52 282,44 7,38 14,12 15, , ,19 282,44 7,36 14,12 15, , ,14 367,62 9,56 18,38 15, , ,90 246,58 6,40 12,33 15, , ,88 310,91 8,04 15,55 Prof. Strato NPDM Rd (Kg/cm² ) Tipo Peso unità di volum e (t/m³) Peso unità di volume saturo (t/m³) Tension e efficace (Kg/cm² ) Coeff. di correlaz. con Nspt Nspt Descrizione 3 1,8 16,66 Incoerente 1,43 1,87 0,21 1,47 2,65 4,8 13,11 101,17 Incoerente 1,98 1,98 0,61 1,47 19,27 5,8 5,6 39,79 Incoerente - coesivo 1,91 2,1 0,88 1,47 8,23 8,4 2,38 15,32 Incoerente 1,47 1,88 1,17 1,47 3,5 14,2 7,17 36,96 Incoerente 1,98 2,18 1,93 1,47 10,54 limo argilloso- (Foglia-C.da Pieve-Macerata ) 3

24 - coesivo sabbioso 15,6 54,86 244,77 Incoerente 2,5 2,21 2,68 1,47 80,64 ghiaia sabbiosa STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA Nr.1 TERRENI COESIV I Coesione non drenata Cu 8,23 4,80-5,80 Sanglerat 1,03 10,54 8,40-14,20 Sanglerat 1,32 Qc ( Resistenza punta Penetrometro Statico) Qc 8,23 4,80-5,80 Robertson (1983) 16,46 10,54 8,40-14,20 Robertson (1983) 21,08 Modulo Edometrico Eed 8,23 4,80-5,80 Stroud e Butler (1975) 37,76 10,54 8,40-14,20 Stroud e Butler (1975) 48,36 Modulo di Young Ey 8,23 4,80-5,80 Apollonia 82,30 10,54 8,40-14,20 Apollonia 105,40 Classificazione AGI Classificazione 8,23 4,80-5,80 A.G.I. (1977) CONSISTENTE 10,54 8,40-14,20 A.G.I. (1977) CONSISTENTE Peso unità di volume Peso unità di volume (t/m³) (Foglia-C.da Pieve-Macerata ) 4

25 8,23 4,80-5,80 Meyerhof 1,91 10,54 8,40-14,20 Meyerhof 1,98 Peso unità di volume saturo Velocità onde di taglio Peso unità di volume saturo (t/m³) 8,23 4,80-5,80 Meyerhof 2,10 10,54 8,40-14,20 Meyerhof 2,18 8,23 4,80-5,80 Ohta & Goto (1978) Argille limose e argille di bassa plasticità 10,54 8,40-14,20 Ohta & Goto (1978) Argille limose e argille di bassa plasticità Velocità onde di taglio (m/s) 135,92 164,18 TERRENI INCOERENT I Densità relativa Nspt corretto per Strato (1) 2, ,00 2,65 Gibbs & Holtz 1957 Strato (2) 19,27 3,00-4,80 19,27 Gibbs & Holtz ghiaia sabbiosa ,23 4,80-5,80 8,23 Gibbs & Holtz ,5 5,80-8,40 3,5 Gibbs & Holtz ,54 8,40-14,20 10,54 Gibbs & Holtz ,64 14,20-15,60 80,64 Gibbs & Holtz 1957 Densità relativa (%) 11,84 43,79 22,54 5,84 17,83 55,29 Angolo di resistenza al taglio Nspt corretto per Angolo d'attrito ( ) Strato (1) 2, ,00 2,65 Meyerhof (1956) 20,76 Strato (2) 19,27 3,00-4,80 19,27 Meyerhof (1956) 25,51 8,23 4,80-5,80 8,23 Meyerhof (1956) 22,35 3,5 5,80-8,40 3,5 Meyerhof (1956) 21 10,54 8,40-14,20 10,54 Meyerhof (1956) 23,01 (Foglia-C.da Pieve-Macerata ) 5

26 ghiaia sabbiosa 80,64 14,20-15,60 80,64 Meyerhof (1956) 43,04 Modulo di Young Nspt corretto per Strato (1) 2, ,00 2,65 Schmertmann (1978) (Sabbie) Strato (2) 19,27 3,00-4,80 19,27 Schmertmann ghiaia sabbiosa Modulo Edometrico Strato (1) Strato (2) ghiaia sabbiosa (1978) (Sabbie) 8,23 4,80-5,80 8,23 Schmertmann (1978) (Sabbie) 3,5 5,80-8,40 3,5 Schmertmann (1978) (Sabbie) 10,54 8,40-14,20 10,54 Schmertmann (1978) (Sabbie) 80,64 14,20-15,60 80,64 Schmertmann (1978) (Sabbie) Nspt corretto per 2, ,00 2,65 Begemann 1974 (Ghiaia con sabbia) 19,27 3,00-4,80 19,27 Begemann 1974 (Ghiaia con sabbia) 8,23 4,80-5,80 8,23 Begemann 1974 (Ghiaia con sabbia) 3,5 5,80-8,40 3,5 Begemann 1974 (Ghiaia con sabbia) 10,54 8,40-14,20 10,54 Begemann 1974 (Ghiaia con sabbia) 80,64 14,20-15,60 80,64 Begemann 1974 (Ghiaia con sabbia) Modulo di Young 21,20 154,16 65,84 28,00 84,32 645,12 Modulo Edometrico 32,91 67,05 44,37 34,65 49,11 193,10 Classificazione AGI Nspt corretto per Strato (1) 2, ,00 2,65 Classificazione Strato (2) A.G.I 19,27 3,00-4,80 19,27 Classificazione A.G.I 8,23 4,80-5,80 8,23 Classificazione A.G.I Classificazione AGI SCIOLTO MODERATAME NTE ADDENSATO POCO ADDENSATO 3,5 5,80-8,40 3,5 Classificazione A.G.I SCIOLTO 10,54 8,40-14,20 10,54 Classificazione MODERATAME (Foglia-C.da Pieve-Macerata ) 6

27 ghiaia sabbiosa A.G.I 80,64 14,20-15,60 80,64 Classificazione A.G.I NTE ADDENSATO MOLTO ADDENSATO Peso unità di volume Strato (1) Strato (2) ghiaia sabbiosa Nspt corretto per Peso Unità di Volume (t/m³) 2, ,00 2,65 Meyerhof ed altri 1,43 19,27 3,00-4,80 19,27 Meyerhof ed altri 1,98 8,23 4,80-5,80 8,23 Meyerhof ed altri 1,67 3,5 5,80-8,40 3,5 Meyerhof ed altri 1,47 10,54 8,40-14,20 10,54 Meyerhof ed altri 1,75 80,64 14,20-15,60 80,64 Meyerhof ed altri 2,50 Peso unità di volume saturo Strato (1) Strato (2) ghiaia sabbiosa Nspt corretto per 2, ,00 2,65 Terzaghi-Peck ,27 3,00-4,80 19,27 Terzaghi-Peck ,23 4,80-5,80 8,23 Terzaghi-Peck ,5 5,80-8,40 3,5 Terzaghi-Peck ,54 8,40-14,20 10,54 Terzaghi-Peck ,64 14,20-15,60 80,64 Terzaghi-Peck Peso Unità Volume Saturo (t/m³) 1,87 1,98 1,91 1,88 1,92 2,21 Modulo di Poisson Nspt corretto per Poisson Strato (1) 2, ,00 2,65 (A.G.I.) 0,35 Strato (2) 19,27 3,00-4,80 19,27 (A.G.I.) 0,32 8,23 4,80-5,80 8,23 (A.G.I.) 0,34 3,5 5,80-8,40 3,5 (A.G.I.) 0,35 10,54 8,40-14,20 10,54 (A.G.I.) 0,33 ghiaia sabbiosa 80,64 14,20-15,60 80,64 (A.G.I.) 0,19 (Foglia-C.da Pieve-Macerata ) 7

28 Modulo di deformazione a taglio dinamico Nspt corretto per Strato (1) 2, ,00 2,65 Ohsaki (Sabbie pulite) Strato (2) 19,27 3,00-4,80 19,27 Ohsaki (Sabbie ghiaia sabbiosa Velocità onde di taglio Strato (1) Strato (2) ghiaia sabbiosa pulite) 8,23 4,80-5,80 8,23 Ohsaki (Sabbie pulite) 3,5 5,80-8,40 3,5 Ohsaki (Sabbie pulite) 10,54 8,40-14,20 10,54 Ohsaki (Sabbie pulite) 80,64 14,20-15,60 80,64 Ohsaki (Sabbie pulite) Nspt corretto per 2, ,00 2,65 Ohta & Goto (1978) Limi 19,27 3,00-4,80 19,27 Ohta & Goto (1978) Limi 8,23 4,80-5,80 8,23 Ohta & Goto (1978) Limi 3,5 5,80-8,40 3,5 Ohta & Goto (1978) Limi 10,54 8,40-14,20 10,54 Ohta & Goto (1978) Limi 80,64 14,20-15,60 80,64 Ohta & Goto (1978) Limi G 162, ,82 471,40 211,03 594, ,83 Velocità onde di taglio (m/s) 87,56 148,42 135,92 124,03 164,18 246,25 Coefficiente spinta a Riposo K0=SigmaH/P0 Nspt corretto per K0 Strato (1) 2, ,00 2,65 Navfac ,43 Strato (2) 19,27 3,00-4,80 19,27 Navfac ,92 8,23 4,80-5,80 8,23 Navfac ,72 3,5 5,80-8,40 3,5 Navfac ,63 10,54 8,40-14,20 10,54 Navfac ,22 ghiaia sabbiosa 80,64 14,20-15,60 80,64 Navfac ,93 Qc ( Resistenza punta Penetrometro Statico) Nspt corretto per Qc Strato (1) 2, ,00 2,65 Robertson ,30 (Foglia-C.da Pieve-Macerata ) 8

29 Strato (2) ghiaia sabbiosa 19,27 3,00-4,80 19,27 Robertson ,54 8,23 4,80-5,80 8,23 Robertson ,46 3,5 5,80-8,40 3,5 Robertson ,00 10,54 8,40-14,20 10,54 Robertson ,08 80,64 14,20-15,60 80,64 Robertson ,28 (Foglia-C.da Pieve-Macerata ) 9

30 PROVA... Nr.2 Strumento utilizzato... DPSH TG PAGANI Prova eseguita in data 20/12/2015 Profondità prova 18,20 mt Falda non rilevata Tipo elaborazione Nr. Colpi: Medio Profondità Nr. Colpi Calcolo coeff. riduzione sonda Chi Res. dinamica ridotta Res. dinamica Pres. ammissibile con riduzione Herminier - Olandesi Pres. ammissibile Herminier - Olandesi 0, , ,91 136,59 5,50 6,83 0, , ,38 136,59 5,47 6,83 0,60 4 0,847 32,67 38,57 1,63 1,93 0,80 5 0,843 40,66 48,22 2,03 2,41 1,00 6 0,840 48,59 57,86 2,43 2,89 1,20 5 0,836 40,32 48,22 2,02 2,41 1,40 5 0,833 40,16 48,22 2,01 2,41 1,60 2 0,830 14,78 17,82 0,74 0,89 1,80 1 0,826 7,36 8,91 0,37 0,45 2,00 1 0,823 7,34 8,91 0,37 0,45 2,20 4 0,820 29,23 35,64 1,46 1,78 2,40 4 0,817 29,13 35,64 1,46 1,78 2,60 3 0,814 20,23 24,85 1,01 1,24 2,80 6 0,811 40,32 49,69 2,02 2,48 3,00 6 0,809 40,18 49,69 2,01 2,48 3,20 6 0,806 40,05 49,69 2,00 2,48 3,40 4 0,803 26,61 33,13 1,33 1,66 3,60 3 0,801 18,59 23,21 0,93 1,16 3,80 5 0,798 30,88 38,68 1,54 1,93 4, , ,22 185,65 6,46 9,28 4, ,744 80,54 108,30 4,03 5,41 4, ,791 67,34 85,09 3,37 4,25 4,60 3 0,789 17,18 21,77 0,86 1,09 4,80 3 0,787 17,14 21,77 0,86 1,09 5,00 3 0,785 17,09 21,77 0,85 1,09 5,20 4 0,783 22,73 29,03 1,14 1,45 5,40 4 0,781 22,67 29,03 1,13 1,45 5,60 5 0,779 26,62 34,17 1,33 1,71 5,80 4 0,777 21,25 27,34 1,06 1,37 6,00 2 0,775 10,60 13,67 0,53 0,68 6,20 3 0,774 15,86 20,50 0,79 1,03 6,40 3 0,772 15,83 20,50 0,79 1,03 6,60 3 0,770 14,92 19,37 0,75 0,97 6,80 3 0,769 14,89 19,37 0,74 0,97 7,00 3 0,767 14,86 19,37 0,74 0,97 7,20 4 0,766 19,78 25,83 0,99 1,29 7,40 4 0,764 19,74 25,83 0,99 1,29 7,60 4 0,763 18,67 24,48 0,93 1,22 7,80 4 0,761 18,64 24,48 0,93 1,22 8,00 5 0,760 23,26 30,60 1,16 1,53 8,20 5 0,759 23,22 30,60 1,16 1,53 8,40 6 0,757 27,81 36,73 1,39 1,84 8,60 8 0,756 35,18 46,54 1,76 2,33 8, ,755 43,90 58,17 2,20 2,91 9,00 8 0,753 35,07 46,54 1,75 2,33 (Foglia-C.da Pieve-Macerata ) 10

31 9, ,652 83,48 127,98 4,17 6,40 9,40 8 0,751 34,96 46,54 1,75 2,33 9, ,700 54,31 77,59 2,72 3,88 9,80 7 0,749 29,05 38,80 1,45 1,94 10, ,748 49,73 66,51 2,49 3,33 10, ,697 57,91 83,14 2,90 4,16 10, ,646 93,02 144,10 4,65 7,21 10, , ,02 222,28 6,05 11,11 10,80 6 0,743 23,61 31,75 1,18 1,59 11,00 6 0,742 23,57 31,75 1,18 1,59 11,20 7 0,741 27,46 37,05 1,37 1,85 11,40 7 0,740 27,42 37,05 1,37 1,85 11, ,739 44,92 60,77 2,25 3,04 11, ,688 55,76 81,02 2,79 4,05 12, ,687 69,60 101,28 3,48 5,06 12, ,686 55,60 81,02 2,78 4,05 12, ,735 37,23 50,64 1,86 2,53 12, ,734 42,77 58,25 2,14 2,91 12,80 8 0,733 28,47 38,83 1,42 1,94 13, ,682 46,36 67,96 2,32 3,40 13, ,631 76,58 121,36 3,83 6,07 13, , ,99 184,46 5,35 9,22 13, ,629 70,36 111,87 3,52 5,59 13,80 8 0,728 27,14 37,29 1,36 1,86 14, ,677 44,17 65,26 2,21 3,26 14, ,676 44,10 65,26 2,20 3,26 14, ,625 66,96 107,21 3,35 5,36 14, ,673 51,33 76,21 2,57 3,81 14, ,622 66,96 107,60 3,35 5,38 15, ,671 54,16 80,70 2,71 4,03 15, ,620 69,48 112,08 3,47 5,60 15, ,669 59,96 89,66 3,00 4,48 15, ,617 55,99 90,68 2,80 4,53 15, ,666 37,40 56,14 1,87 2,81 16,00 8 0,715 24,70 34,55 1,23 1,73 16, ,714 30,81 43,18 1,54 2,16 16,40 8 0,712 24,60 34,55 1,23 1,73 16,60 7 0,711 20,72 29,15 1,04 1,46 16,80 8 0,709 23,63 33,32 1,18 1,67 17,00 8 0,708 23,58 33,32 1,18 1,67 17, ,706 29,42 41,65 1,47 2,08 17,40 9 0,705 26,42 37,48 1,32 1,87 17, ,703 31,11 44,24 1,56 2,21 17, ,701 31,03 44,24 1,55 2,21 18, ,600 57,89 96,53 2,89 4,83 18, ,648 39,09 60,33 1,95 3,02 Prof. Strato NPDM Rd Tipo Peso unità di volume (t/m³) Peso unità di volume saturo (t/m³) Tensione efficace Coeff. di correlaz. con Nspt Nspt Descrizione 1,4 7,29 73,47 Incoerente 1,75 1,92 0,12 1,47 10,72 riporto 2 1,33 11,88 Incoerente 1,4 1,87 0,29 1,47 1,96 4,4 7,5 59,94 Incoerente 1,76 1,92 0,54 1,47 11,03 8,2 3,63 24,18 Incoerente 1,55 1,89 1,05 1,47 5,34 10,6 14,83 82,91 Incoerente 2,03 1,99 1,58 1,47 21,8 11,4 6,5 34,4 Incoerente - coesivo 1,95 2,14 1,91 1,47 9,56 15,8 17,82 83,89 Incoerente 2,09 2,02 2,44 1,47 26,2 (Foglia-C.da Pieve-Macerata ) 11

32 18,2 10,75 44,38 Incoerente - coesivo 2,07 2,28 3,15 1,47 15,8 STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA Nr.2 TERRENI COESIV I Coesione non drenata Cu 9,56 10,60-11,40 Sanglerat 1,20 Strato (8) 15,8 15,80-18,20 Sanglerat 1,98 Qc ( Resistenza punta Penetrometro Statico) Qc 9,56 10,60-11,40 Robertson (1983) 19,12 Strato (8) 15,8 15,80-18,20 Robertson (1983) 31,60 Modulo Edometrico Eed 9,56 10,60-11,40 Stroud e Butler (1975) 43,86 Strato (8) 15,8 15,80-18,20 Stroud e Butler (1975) 72,49 Modulo di Young Ey 9,56 10,60-11,40 Apollonia 95,60 Strato (8) 15,8 15,80-18,20 Apollonia 158,00 Classificazione AGI Classificazione limo argilloso- 9,56 10,60-11,40 A.G.I. (1977) CONSISTENTE sabbioso Strato (8) 15,8 15,80-18,20 A.G.I. (1977) MOLTO CONSISTENTE Peso unità di volume Peso unità di volume (t/m³) (Foglia-C.da Pieve-Macerata ) 12

33 Strato (8) 9,56 10,60-11,40 Meyerhof 1,95 15,8 15,80-18,20 Meyerhof 2,07 Peso unità di volume saturo Strato (8) Velocità onde di taglio Strato (8) Peso unità di volume saturo (t/m³) 9,56 10,60-11,40 Meyerhof 2,14 15,8 15,80-18,20 Meyerhof 2,28 9,56 10,60-11,40 Ohta & Goto (1978) Argille limose e argille di bassa plasticità 15,8 15,80-18,20 Ohta & Goto (1978) Argille limose e argille di bassa plasticità Velocità onde di taglio (m/s) 160,59 190,53 TERRENI INCOERENT I Densità relativa Nspt corretto per Strato (1) 10, ,40 10,72 Gibbs & Holtz riporto 1957 Strato (2) 1,96 1,40-2,00 1,96 Gibbs & Holtz ,03 2,00-4,40 11,03 Gibbs & Holtz ,34 4,40-8,20 5,34 Gibbs & Holtz ,8 8,20-10,60 21,8 Gibbs & Holtz Strato (7) Strato (8) ,56 10,60-11,40 9,56 Gibbs & Holtz ,2 11,40-15,80 26,2 Gibbs & Holtz ,8 15,80-18,20 15,8 Gibbs & Holtz 1957 Densità relativa (%) 40,02 6,18 32,71 13,39 34,47 16,34 31,4 17,8 Angolo di resistenza al taglio Nspt corretto per Angolo d'attrito ( ) Strato (1) 10, ,40 10,72 Meyerhof (1956) 23,06 riporto Strato (2) 1,96 1,40-2,00 1,96 Meyerhof (1956) 20,56 11,03 2,00-4,40 11,03 Meyerhof (1956) 23,15 (Foglia-C.da Pieve-Macerata ) 13

34 Strato (7) Strato (8) 5,34 4,40-8,20 5,34 Meyerhof (1956) 21,53 21,8 8,20-10,60 21,8 Meyerhof (1956) 26,23 9,56 10,60-11,40 9,56 Meyerhof (1956) 22,73 26,2 11,40-15,80 26,2 Meyerhof (1956) 27,49 15,8 15,80-18,20 15,8 Meyerhof (1956) 24,51 Modulo di Young Nspt corretto per Strato (1) 10, ,40 10,72 Schmertmann riporto (1978) (Sabbie) Strato (2) 1,96 1,40-2,00 1,96 Schmertmann (1978) (Sabbie) 11,03 2,00-4,40 11,03 Schmertmann (1978) (Sabbie) 5,34 4,40-8,20 5,34 Schmertmann (1978) (Sabbie) 21,8 8,20-10,60 21,8 Schmertmann Strato (7) Strato (8) Modulo Edometrico Strato (1) riporto Strato (2) Strato (7) (1978) (Sabbie) 9,56 10,60-11,40 9,56 Schmertmann (1978) (Sabbie) 26,2 11,40-15,80 26,2 Schmertmann (1978) (Sabbie) 15,8 15,80-18,20 15,8 Schmertmann (1978) (Sabbie) Nspt corretto per 10, ,40 10,72 Begemann 1974 (Ghiaia con sabbia) 1,96 1,40-2,00 1,96 Begemann 1974 (Ghiaia con sabbia) 11,03 2,00-4,40 11,03 Begemann 1974 (Ghiaia con sabbia) 5,34 4,40-8,20 5,34 Begemann 1974 (Ghiaia con sabbia) 21,8 8,20-10,60 21,8 Begemann 1974 (Ghiaia con sabbia) 9,56 10,60-11,40 9,56 Begemann 1974 (Ghiaia con sabbia) 26,2 11,40-15,80 26,2 Begemann 1974 (Ghiaia con sabbia) Modulo di Young 85,76 15,68 88,24 42,72 174,40 76,48 209,60 126,40 Modulo Edometrico 49,48 31,49 50,12 38,43 72,24 47,10 81,28 (Foglia-C.da Pieve-Macerata ) 14

35 Strato (8) 15,8 15,80-18,20 15,8 Begemann 1974 (Ghiaia con sabbia) 59,92 Classificazione AGI Strato (1) riporto Strato (2) Strato (7) Strato (8) Nspt corretto per 10, ,40 10,72 Classificazione A.G.I 1,96 1,40-2,00 1,96 Classificazione A.G.I 11,03 2,00-4,40 11,03 Classificazione A.G.I 5,34 4,40-8,20 5,34 Classificazione A.G.I 21,8 8,20-10,60 21,8 Classificazione A.G.I 9,56 10,60-11,40 9,56 Classificazione A.G.I 26,2 11,40-15,80 26,2 Classificazione A.G.I 15,8 15,80-18,20 15,8 Classificazione A.G.I Classificazione AGI MODERATAME NTE ADDENSATO SCIOLTO MODERATAME NTE ADDENSATO POCO ADDENSATO MODERATAME NTE ADDENSATO POCO ADDENSATO MODERATAME NTE ADDENSATO MODERATAME NTE ADDENSATO Peso unità di volume Strato (1) riporto Strato (2) Strato (7) Strato (8) Peso unità di volume saturo Nspt corretto per Peso Unità di Volume (t/m³) 10, ,40 10,72 Meyerhof ed altri 1,75 1,96 1,40-2,00 1,96 Meyerhof ed altri 1,40 11,03 2,00-4,40 11,03 Meyerhof ed altri 1,76 5,34 4,40-8,20 5,34 Meyerhof ed altri 1,55 21,8 8,20-10,60 21,8 Meyerhof ed altri 2,03 9,56 10,60-11,40 9,56 Meyerhof ed altri 1,72 26,2 11,40-15,80 26,2 Meyerhof ed altri 2,09 15,8 15,80-18,20 15,8 Meyerhof ed altri 1,90 Nspt corretto per Peso Unità Volume Saturo (t/m³) 1,92 Strato (1) 10, ,40 10,72 Terzaghi-Peck riporto Strato (2) 1,96 1,40-2,00 1,96 Terzaghi-Peck 1,87 (Foglia-C.da Pieve-Macerata ) 15

36 ,03 2,00-4,40 11,03 Terzaghi-Peck ,34 4,40-8,20 5,34 Terzaghi-Peck ,8 8,20-10,60 21,8 Terzaghi-Peck ,56 10,60-11,40 9,56 Terzaghi-Peck Strato (7) 26,2 11,40-15,80 26,2 Terzaghi-Peck Strato (8) ,8 15,80-18,20 15,8 Terzaghi-Peck ,92 1,89 1,99 1,92 2,02 1,95 Modulo di Poisson Nspt corretto per Poisson Strato (1) 10, ,40 10,72 (A.G.I.) 0,33 riporto Strato (2) 1,96 1,40-2,00 1,96 (A.G.I.) 0,35 11,03 2,00-4,40 11,03 (A.G.I.) 0,33 5,34 4,40-8,20 5,34 (A.G.I.) 0,34 21,8 8,20-10,60 21,8 (A.G.I.) 0,31 9,56 10,60-11,40 9,56 (A.G.I.) 0,34 Strato (7) 26,2 11,40-15,80 26,2 (A.G.I.) 0,3 Strato (8) 15,8 15,80-18,20 15,8 (A.G.I.) 0,32 Modulo di deformazione a taglio dinamico Nspt corretto per Strato (1) 10, ,40 10,72 Ohsaki (Sabbie riporto pulite) Strato (2) 1,96 1,40-2,00 1,96 Ohsaki (Sabbie pulite) 11,03 2,00-4,40 11,03 Ohsaki (Sabbie pulite) 5,34 4,40-8,20 5,34 Ohsaki (Sabbie pulite) 21,8 8,20-10,60 21,8 Ohsaki (Sabbie Strato (7) Strato (8) pulite) 9,56 10,60-11,40 9,56 Ohsaki (Sabbie pulite) 26,2 11,40-15,80 26,2 Ohsaki (Sabbie pulite) 15,8 15,80-18,20 15,8 Ohsaki (Sabbie pulite) G 604,36 122,36 620,78 313, ,78 542, ,96 870,26 (Foglia-C.da Pieve-Macerata ) 16

37 Velocità onde di taglio Strato (1) riporto Strato (2) Strato (7) Strato (8) Nspt corretto per 10, ,40 10,72 Ohta & Goto (1978) Limi 1,96 1,40-2,00 1,96 Ohta & Goto (1978) Limi 11,03 2,00-4,40 11,03 Ohta & Goto (1978) Limi 5,34 4,40-8,20 5,34 Ohta & Goto (1978) Limi 21,8 8,20-10,60 21,8 Ohta & Goto (1978) Limi 9,56 10,60-11,40 9,56 Ohta & Goto (1978) Limi 26,2 11,40-15,80 26,2 Ohta & Goto (1978) Limi 15,8 15,80-18,20 15,8 Ohta & Goto (1978) Limi Velocità onde di taglio (m/s) 96,26 85,14 129,71 130,39 179,68 160,59 199,19 190,53 Coefficiente spinta a Riposo K0=SigmaH/P0 Nspt corretto per K0 Strato (1) 10, ,40 10,72 Navfac ,26 riporto Strato (2) 1,96 1,40-2,00 1,96 Navfac ,26 11,03 2,00-4,40 11,03 Navfac ,32 5,34 4,40-8,20 5,34 Navfac ,07 21,8 8,20-10,60 21,8 Navfac ,36 9,56 10,60-11,40 9,56 Navfac ,01 Strato (7) 26,2 11,40-15,80 26,2 Navfac ,06 Strato (8) 15,8 15,80-18,20 15,8 Navfac ,28 Qc ( Resistenza punta Penetrometro Statico) Nspt corretto per Qc Strato (1) 10, ,40 10,72 Robertson ,44 riporto Strato (2) 1,96 1,40-2,00 1,96 Robertson ,92 11,03 2,00-4,40 11,03 Robertson ,06 5,34 4,40-8,20 5,34 Robertson ,68 21,8 8,20-10,60 21,8 Robertson ,60 limo argilloso- 9,56 10,60-11,40 9,56 Robertson ,12 (Foglia-C.da Pieve-Macerata ) 17

38 sabbioso Strato (7) Strato (8) 26,2 11,40-15,80 26,2 Robertson ,40 15,8 15,80-18,20 15,8 Robertson ,60 (Foglia-C.da Pieve-Macerata ) 18

39 PROVA PENETROMETRICA STATICA Committente: Foglia Cantiere: C.da Pieve Località: Macerata Caratteristiche Strumentali PAGANI TG 63 (200 kn) Rif. Norme ASTM D Diametro Punta conica meccanica 35,7 Angolo di apertura punta 60 Area punta 10 Superficie manicotto 150 Passo letture (cm) 20 Costante di trasformazione Ct 10 ( Foglia-C.da Pieve-Macerata ) 1

40 PROVA... Nr.1 Committente: Foglia Strumento utilizzato: PAGANI TG 63 (200 kn) Prova eseguita in data: 18/12/2015 Profondità prova: 15,60 mt Località: Macerata Profondità Lettura punta Lettura laterale qc fs qc/fs Begemann fs/qcx100 (Schmertmann) 0,20 30,00 62,0 30,0 1,33 22,556 4,4 0,40 20,00 40,0 20,0 0,93 21,505 4,7 0,60 17,00 31,0 17,0 1,4 12,143 8,2 0,80 12,00 33,0 12,0 1,2 10,0 10,0 1,00 19,00 37,0 19,0 0,4 47,5 2,1 1,20 12,00 18,0 12,0 0,67 17,91 5,6 1,40 10,00 20,0 10,0 0,4 25,0 4,0 1,60 12,00 18,0 12,0 0,47 25,532 3,9 1,80 8,00 15,0 8,0 0,67 11,94 8,4 2,00 8,00 18,0 8,0 0,6 13,333 7,5 2,20 32,00 41,0 32,0 1,2 26,667 3,8 2,40 18,00 36,0 18,0 1,07 16,822 5,9 2,60 12,00 28,0 12,0 0,47 25,532 3,9 2,80 12,00 19,0 12,0 0,67 17,91 5,6 3,00 11,00 21,0 11,0 1,47 7,483 13,4 3,20 63,00 85,0 63,0 0,53 118,868 0,8 3,40 92,00 100,0 92,0 1,87 49,198 2,0 3,60 42,00 70,0 42,0 3,07 13,681 7,3 3,80 59,00 105,0 59,0 0,33 178,788 0,6 4,00 97,00 102,0 97,0 2,6 37,308 2,7 4,20 34,00 73,0 34,0 2,4 14,167 7,1 4,40 170,00 206,0 170,0 1,67 101,796 1,0 4,60 131,00 156,0 131,0 3,07 42,671 2,3 4,80 63,00 109,0 63,0 2,13 29,577 3,4 5,00 35,00 67,0 35,0 0,73 47,945 2,1 5,20 32,00 43,0 32,0 0,47 68,085 1,5 5,40 33,00 40,0 33,0 0,8 41,25 2,4 5,60 27,00 39,0 27,0 0,27 100,0 1,0 5,80 27,00 31,0 27,0 0,87 31,034 3,2 6,00 14,00 27,0 14,0 0,2 70,0 1,4 6,20 20,00 23,0 20,0 0,47 42,553 2,4 6,40 10,00 17,0 10,0 0,4 25,0 4,0 6,60 13,00 19,0 13,0 0,6 21,667 4,6 6,80 15,00 24,0 15,0 0,6 25,0 4,0 7,00 13,00 22,0 13,0 0,67 19,403 5,2 7,20 11,00 21,0 11,0 0,6 18,333 5,5 7,40 12,00 21,0 12,0 0,6 20,0 5,0 7,60 13,00 22,0 13,0 0,67 19,403 5,2 7,80 11,00 21,0 11,0 0,53 20,755 4,8 8,00 9,00 17,0 9,0 0,47 19,149 5,2 8,20 9,00 16,0 9,0 0,47 19,149 5,2 8,40 14,00 21,0 14,0 0,67 20,896 4,8 8,60 22,00 32,0 22,0 1,27 17,323 5,8 8,80 22,00 41,0 22,0 0,93 23,656 4,2 9,00 31,00 45,0 31,0 1,33 23,308 4,3 9,20 21,00 41,0 21,0 0,87 24,138 4,1 9,40 22,00 35,0 22,0 0,93 23,656 4,2 9,60 21,00 35,0 21,0 1,0 21,0 4,8 9,80 21,00 36,0 21,0 1,27 16,535 6,0 10,00 24,00 43,0 24,0 1,13 21,239 4,7 10,20 25,00 42,0 25,0 1,07 23,364 4,3 10,40 25,00 41,0 25,0 2,67 9,363 10,7 10,60 38,00 78,0 38,0 1,13 33,628 3,0 10,80 50,00 67,0 50,0 1,6 31,25 3,2 11,00 30,00 54,0 30,0 1,47 20,408 4,9 11,20 23,00 45,0 23,0 1,07 21,495 4,7 11,40 16,00 32,0 16,0 0,73 21,918 4,6 11,60 20,00 31,0 20,0 0,8 25,0 4,0 11,80 28,00 40,0 28,0 1,13 24,779 4,0 ( Foglia-C.da Pieve-Macerata ) 2

41 Prof. Strato 12,00 27,00 44,0 27,0 1,0 27,0 3,7 12,20 25,00 40,0 25,0 0,53 47,17 2,1 12,40 28,00 36,0 28,0 0,6 46,667 2,1 12,60 33,00 42,0 33,0 1,27 25,984 3,8 12,80 17,00 36,0 17,0 0,87 19,54 5,1 13,00 17,00 30,0 17,0 0,6 28,333 3,5 13,20 26,00 35,0 26,0 1,0 26,0 3,8 13,40 28,00 43,0 28,0 0,93 30,108 3,3 13,60 32,00 46,0 32,0 1,2 26,667 3,8 13,80 24,00 42,0 24,0 1,13 21,239 4,7 14,00 30,00 47,0 30,0 1,53 19,608 5,1 14,20 35,00 58,0 35,0 2,73 12,821 7,8 14,40 61,00 102,0 61,0 0,27 225,926 0,4 14,60 76,00 80,0 76,0 1,13 67,257 1,5 14,80 184,00 201,0 184,0 4,07 45,209 2,2 15,00 181,00 242,0 181,0 3,067 59,015 1,7 15,20 228,00 274,0 228,0 1, ,773 0,7 15,40 140,00 165,0 140,0 2,667 52,493 1,9 15,60 184,00 224,0 184,0 0,0 0,0 qc Media fs Media Gamma Medio (t/m³) Comp. Geotecnico Descrizione 3,00 14,357 0,839 1,9 Incoerente-Coesivo 4,80 83,444 1,963 2,2 Incoerente-Coesivo 5,80 30,8 0,628 2,0 Incoerente-Coesivo limo argilloso sabbioso 8,40 12,615 0,535 1,9 Incoerente-Coesivo 14,20 26,241 1,165 2,0 Incoerente-Coesivo limo argilloso sabbioso 15,60 150,571 1,839 2,3 Incoerente ghiaia sabbiosa STIMA PARAMETRI GEOTECNICI Nr: Numero progressivo strato Prof: Profondità strato Tipo: C: Coesivo. I: Incoerente. CI: Coesivo-Incoerente Cu: Coesione non drenata Eu: Modulo di defomazione non drenato Mo: Modulo Edometrico G: Modulo di deformazione a taglio OCR: Grado di sovraconsolidazione Puv: Peso unità di volume (t/m³) PuvS: Peso unità di volume saturo (t/m³) Dr: Densità relativa (%) Fi: Angolo di resistenza al taglio ( ) Ey: Modulo di Young Vs: Velocità onde di taglio (m/s) Nr. Prof. Tipo Cu Eu Mo G OCR Puv PuvS Dr Fi Ey Vs 1 3,00 CI 0,6 527,7 48,4 142,6 <0.5 1,9 2,0 35,5 20,7 0,0 204,31 2 4,80 CI 3,6 3100,4 166,9 418,0 1,2 2,2 2,3 72,1 25,5 0,0 359,53 3 5,80 CI 1,3 1115,0 61,6 227,3 <0.5 2,0 2,1 30,0 22,35 0,0 291,62 4 8,40 CI 0,4 420,1 47,5 131,8 <0.5 1,9 2,0 5,0 21,0 0,0 241, ,20 CI 1,0 900,0 52,5 206,1 <0.5 2,0 2,1 6,6 21,0 0,0 307, ,60 I ,9 599,5 3,0 1,9 2,2 59,8 33,0 0,0 493,6 4 ( Foglia-C.da Pieve-Macerata ) 3

42 PROVA... Nr.2 Committente: Foglia Strumento utilizzato: PAGANI TG 63 (200 kn) Prova eseguita in data: 18/12/2015 Profondità prova: 18,20 mt Località: Macerata Profondità Lettura punta Lettura laterale qc fs qc/fs Begemann fs/qcx100 (Schmertmann) 0,20 121,00 150,0 121,0 2,8 43,214 2,3 0,40 112,00 154,0 112,0 0, ,131 0,5 0,60 35,00 43,0 35,0 5,73 6,108 16,4 0,80 41,00 127,0 41,0 1,07 38,318 2,6 1,00 55,00 71,0 55,0 2,53 21,739 4,6 1,20 38,00 76,0 38,0 1,27 29,921 3,3 1,40 38,00 57,0 38,0 1,93 19,689 5,1 1,60 19,00 48,0 19,0 0,53 35,849 2,8 1,80 8,00 16,0 8,0 0,4 20,0 5,0 2,00 11,00 17,0 11,0 0,73 15,068 6,6 2,20 27,00 38,0 27,0 0,47 57,447 1,7 2,40 30,00 37,0 30,0 1,0 30,0 3,3 2,60 19,00 34,0 19,0 0,733 25,921 3,9 2,80 40,00 51,0 40,0 1,8 22,222 4,5 3,00 42,00 69,0 42,0 0,8 52,5 1,9 3,20 41,00 53,0 41,0 1,27 32,283 3,1 3,40 26,00 45,0 26,0 1,67 15,569 6,4 3,60 19,00 44,0 19,0 1,07 17,757 5,6 3,80 31,00 47,0 31,0 1,067 29,053 3,4 4,00 158,00 174,0 158,0 4,0 39,5 2,5 4,20 88,00 148,0 88,0 2,73 32,234 3,1 4,40 70,00 111,0 70,0 2,07 33,816 3,0 4,60 16,00 47,0 16,0 1,07 14,953 6,7 4,80 17,00 33,0 17,0 0,87 19,54 5,1 5,00 18,00 31,0 18,0 1,0 18,0 5,6 5,20 22,00 37,0 22,0 1,4 15,714 6,4 5,40 24,00 45,0 24,0 1,4 17,143 5,8 5,60 28,00 49,0 28,0 1,2 23,333 4,3 5,80 21,00 39,0 21,0 1,07 19,626 5,1 6,00 13,00 29,0 13,0 0,8 16,25 6,2 6,20 16,00 28,0 16,0 0,93 17,204 5,8 6,40 17,00 31,0 17,0 0,67 25,373 3,9 6,60 16,00 26,0 16,0 0,73 21,918 4,6 6,80 15,00 26,0 15,0 0,8 18,75 5,3 7,00 17,00 29,0 17,0 1,47 11,565 8,6 7,20 21,00 43,0 21,0 1,07 19,626 5,1 7,40 20,00 36,0 20,0 1,2 16,667 6,0 7,60 18,00 36,0 18,0 1,13 15,929 6,3 7,80 22,00 39,0 22,0 0,67 32,836 3,0 8,00 25,00 35,0 25,0 1,13 22,124 4,5 8,20 22,00 39,0 22,0 0,67 32,836 3,0 8,40 28,00 38,0 28,0 2,27 12,335 8,1 8,60 35,00 69,0 35,0 1,07 32,71 3,1 8,80 43,00 59,0 43,0 2,2 19,545 5,1 9,00 36,00 69,0 36,0 0,2 180,0 0,6 9,20 88,00 91,0 88,0 2,4 36,667 2,7 9,40 34,00 70,0 34,0 2,13 15,962 6,3 9,60 61,00 93,0 61,0 2,13 28,638 3,5 9,80 31,00 63,0 31,0 2,0 15,5 6,5 10,00 52,00 82,0 52,0 1,6 32,5 3,1 10,20 63,00 87,0 63,0 0,33 190,909 0,5 10,40 109,00 114,0 109,0 0,8 136,25 0,7 10,60 174,00 186,0 174,0 1,4 124,286 0,8 10,80 26,00 47,0 26,0 4,0 6,5 15,4 11,00 26,00 86,0 26,0 1,73 15,029 6,7 11,20 25,00 51,0 25,0 1,4 17,857 5,6 11,40 27,00 48,0 27,0 1,4 19,286 5,2 11,60 47,00 68,0 47,0 3,0 15,667 6,4 11,80 61,00 106,0 61,0 2,67 22,846 4,4 ( Foglia-C.da Pieve-Macerata ) 4

43 Prof. Strato 12,00 79,00 119,0 79,0 2,33 33,906 2,9 12,20 51,00 86,0 51,0 1,4 36,429 2,7 12,40 30,00 51,0 30,0 0,4 75,0 1,3 12,60 38,00 44,0 38,0 1,13 33,628 3,0 12,80 27,00 44,0 27,0 1,47 18,367 5,4 13,00 41,00 63,0 41,0 1,07 38,318 2,6 13,20 76,00 92,0 76,0 3,47 21,902 4,6 13,40 115,00 167,0 115,0 1,93 59,585 1,7 13,60 72,00 101,0 72,0 2,67 26,966 3,7 13,80 23,00 63,0 23,0 0,8 28,75 3,5 14,00 42,00 54,0 42,0 1,73 24,277 4,1 14,20 41,00 67,0 41,0 1,93 21,244 4,7 14,40 68,00 97,0 68,0 4,13 16,465 6,1 14,60 46,00 108,0 46,0 2,2 20,909 4,8 14,80 70,00 103,0 70,0 3,73 18,767 5,3 15,00 52,00 108,0 52,0 1,8 28,889 3,5 15,20 70,00 97,0 70,0 1,6 43,75 2,3 15,40 52,00 76,0 52,0 1,33 39,098 2,6 15,60 54,00 74,0 54,0 1,87 28,877 3,5 15,80 32,00 60,0 32,0 1,87 17,112 5,8 16,00 23,00 51,0 23,0 1,2 19,167 5,2 16,20 28,00 46,0 28,0 1,0 28,0 3,6 16,40 23,00 38,0 23,0 1,0 23,0 4,3 16,60 21,00 36,0 21,0 1,33 15,789 6,3 16,80 24,00 44,0 24,0 1,27 18,898 5,3 17,00 23,00 42,0 23,0 1,13 20,354 4,9 17,20 25,00 42,0 25,0 1,6 15,625 6,4 17,40 23,00 47,0 23,0 0,93 24,731 4,0 17,60 28,00 42,0 28,0 1,2 23,333 4,3 17,80 27,00 45,0 27,0 1,0 27,0 3,7 18,00 61,00 76,0 61,0 1,467 41,581 2,4 18,20 35,00 57,0 35,0 0,0 0,0 qc Media fs Media Gamma Medio (t/m³) Comp. Geotecnico Descrizione 1,40 62,857 2,266 2,1 Incoerente-Coesivo riporto 2,00 12,667 0,553 1,9 Incoerente-Coesivo 4,40 49,25 1,557 2,1 Incoerente-Coesivo 8,20 19,368 1,015 2,0 Incoerente-Coesivo 10,60 62,833 1,544 2,1 Incoerente-Coesivo 11,40 26,0 2,133 2,0 Incoerente-Coesivo limo argilloso sabbioso 15,80 53,955 2,024 2,1 Incoerente-Coesivo 18,20 25,455 1,06 2,0 Incoerente-Coesivo limo argilloso sabbioso ( Foglia-C.da Pieve-Macerata ) 5