REGIONE PIEMONTE PROVINCIA DI CUNEO COMUNE DI SAN MICHELE MONDOVÌ RISTRUTTURAZIONE DEL DEPURATORE DI SAN MICHELE MONDOVÌ - LOCALITÀ ROCCHINI

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1 REGIONE PIEMONTE PROVINCIA DI CUNEO COMUNE DI SAN MICHELE MONDOVÌ RISTRUTTURAZIONE DEL DEPURATORE DI SAN MICHELE MONDOVÌ - LOCALITÀ ROCCHINI PROGETTO DEFINITIVO COMMITTENTE MONDO ACQUA S.p.A. Via Venezia, 6/B MONDOVÌ (CN) tel IL PROGETTISTA SAGLIETTO ENGINEERING S.r.l Corso Giolitti, CUNEO (CN) Tel fax sagliettoengineering@pe.it Dott. Ing. Fabrizio Saglietto DESCRIZIONE RELAZIONE GEOTECNICA DATA 25/01/2019 COMMESSA 2018_017 SCALA / livello PD ategoria RS tipologia TXT revisione 00 ALLEGATO /01/2019 EMISSIONE PER CONSEGNA GA.KA. BR.ER. SA.FA. REV. DATA DESCRIZIONE REDATTO CONTROLLATO APPROVATO A TERMINI DI LEGGE CI RISERVIAMO LA PROPRIETA DI QUESTO ELABORATO CON DIVIETO DI RIPRODURLO O RENDERLO NOTO A TERZI SENZA LA NOSTRA AUTORIZZAZIONE PRODOTTO CONFORME AI REQUISITI ISO 9001:2015, ISO 14001:2015 E OHSAS 18001:2007 VALUTATI DA BUREAU VERITAS ITALIA S.P.A. E COPERTO DAI CERTIFICATI

2 SOMMARIO PREMESSA... 2 NORMATIVA DI RIFERIMENTO... 3 COLLOCAZIONE GEOLOGICA DELL AREA... 3 CONSIDERAZIONI GEOTECNICHE E PARAMETRI GEOTECNICI... 7 PARAMETRI SISMICI... 7 VERIFICA DELLA CAPACITA PORTANTE... 8 VERIFICA DEI CEDIMENTI INTERVENTI IN PROGETTO COMPARTO BIOLOGICO COMPARTO DIGESTIONE AEROBICA CONCLUSIONI Pagina 1 di 21

3 PREMESSA Le opere in progetto, desritte in dettaglio nell Allegato 1 Relazione tenia illustrativa, riguardano lavorazioni sul depuratore esistente sito in loalità Rohini nel Comune di San Mihele Mondovì. Comune di San Mihele Mondovì Impianto di depurazione Fig. 1 Individuazione area di intervento [Geoportale Regione Piemonte] La presente relazione ha ome sopo la verifia delle strutture di fondazione dei manufatti in progetto: Comparto biologio Comparto di digestione aerobia. Il alolo è stato ondotto ol metodo degli Stati Limite, sotto le disposizioni impartite dalla vigente Normativa in materia di ostruzioni. Pagina 2 di 21

4 NORMATIVA DI RIFERIMENTO Le indagini e i aloli dei parametri geotenii del terreno vengono determinati in aordo alla normativa vigente: D.M. 17 Gennaio 2018 Nuove Norme Tenihe per le Costruzioni, pubbliate in Gazzetta Uffiiale il 20 febbraio 2018 ed in vigore dal 22 marzo 2018; Cirolare 2 Febbraio 2009 n 617 Istruzioni per l appliazione delle Nuove Norme Tenihe per le Costruzioni di ui al D.M. 14 Gennaio 2008 Legge 5 Novembre 1971 n 1086 Norma per la disiplina delle opere in onglomerato ementizio, normale e preompresso ed a struttura metallia. D.P.R. 6 Giugno 2001, n 380 Testo unio delle disposizioni legislative e regolamentari in materia edilizia. D.M Norme tenihe riguardanti le indagini sui terreni e sulle roe, la stabilità dei pendii naturali e delle sarpate, i riteri generali e le presrizioni per la progettazione, l eseuzione ed il ollaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. COLLOCAZIONE GEOLOGICA DELL AREA Dal Piano Paesaggistio Regionale (PPR) si rileva he l area del Comune di San Mihele Mondovì interessata dall intervento in oggetto riade nell ambito 60 (Monregalese), di dimensioni ridotte, he ospita al entro la ittà di Mondovì e he si estende sino alle pendii delle Alpi Marittime. L eterogeneità morfologia del territorio è notevole e omprende ambienti di alta e media pianura, terrazzi antihi, lembi di alveo del Tanaro, del Pesio e versanti ollinari. Per il sito, non essendo disponibile uno studio geologio dettagliato e poihé gli interventi in progetto non ontemplano la realizzazione di nuove vashe, è stata ondotta una riera sulla artografia geologia reperibile dal Geoportale di Arpa Piemonte, di ui si riporta nel seguito uanto riavato. Pagina 3 di 21

5 Fig. 2 Carta Geologia [Geoportale ARPA Piemonte] Fig. 3 Carta Litologio-Giaimentologia e Sondaggi disponibili nella Bana Dati Geotenia [Geoportale ARPA Piemonte] Pagina 4 di 21

6 Si riportano nel seguito le stratigrafie semplifiate derivanti dai sondaggi effettuati nel medesimo Comune. Pagina 5 di 21

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8 CONSIDERAZIONI GEOTECNICHE E PARAMETRI GEOTECNICI Dall analisi dei dati reperiti dalla Bana Dati Geotenia si può affermare he il sito presenta un terreno a grana grossa dalle buone aratteristihe geotenihe. Tuttavia per proedere alle verifihe geotenihe si onsiderano, autelativamente, le seguenti aratteristihe: - = 18 kn/m 3 - φ = 25 - = 0 - NSPT = Per uanto onerne invee le ondizioni di falda, dovendo in aso di verifia onsiderare le ondizioni peggiorative, si onsidera oinidente on il piano ampagna. PARAMETRI SISMICI I parametri utilizzati per la verifia in ondizioni sismihe sono stati riavati attraverso la speifia appliazione offerta dal sito Pagina 7 di 21

9 VERIFICA DELLA CAPACITA PORTANTE La formulazione della apaità portante delle fondazioni in ondizioni drenate appartiene, anoniamente, ai terreni a grana grossa per i uali si assiste all espulsione pratiamente immediata della fase liuida per effetto dei arihi appliati; tuttavia, seondo le Normative sulle ostruzioni nelle verifihe di siurezza devono essere presi in onsiderazione tutti i meanismi di stato limite ultimo, sia a breve he a lungo termine. La diretta onseguenza di tali presrizioni ondue alla neessità di dover analizzare la apaità portante di una fondazione sia in ondizioni drenate he in ondizioni non drenate, ualunue sia la reale natura del terreno. Alla lue di uanto sopra esposto, le seguenti verifihe verranno ondotte nel modo seguente: Se il terreno di fondazione è a grana grossa, verrà svolta la verifia nella sola ondizione drenata (a lungo termine) Se il terreno di fondazione è a grana fine, saranno riportate sia la verifia a breve termine (non drenata) he uella a lungo termine (drenata). La apaità portante della fondazione superfiiale a lungo termine (ondizioni drenate) viene valutata, seguendo la prassi introdotta da Terzaghi, mediante un espressione generale, nota ome formula di Brinh Hansen, he somma i ontributi dovuti alla oesione ed al sovraario, introduendo inoltre una gamma di oeffiienti orrettivi he tengono onto di vari fattori: lim 1 ' BN 2 s i b g ' N s i b g d ' N s i b g d I oeffiienti di apaità portante sono stati riavati nell ipotesi di fondazione infinitamente lunga. Se la fondazione ha dimensioni B e L (on B < L), i risultati andrebbero orretti seondo Meyerhof tramite dei oeffiienti di forma: s s s ' sen B ' sen L ' sen B ' sen L Pagina 8 di 21

10 Se la base della fondazione è posta ad una profondità pari a D, volendo tener onto della resistenza al taglio presente in tale zona andrebbero introdotti i seguenti oeffiienti di profondità: d d d 1 2 tan 1 2 tan d ' ' 1 d N tan (1 sen (1 sen ' ' 2 ) ' 2 ) D B tan 1 on D B D B on D B La presenza di una omponente orizzontale di elevata intensità può produrre rottura per semplie sorrimento. Se si eslude tale eventualità, è omunue opportuno tener onto della marata riduzione della apaità portante rispetto al aso relativo al ario vertiale. Si introduono uindi i seguenti oeffiienti orrettivi: i i H 1 ' ' N BL ot g H 1 ' ' N BL ot g m1 m i i B 2 m B L 1 L 1 i ' N tan Qualora si riorra ad una fondazione inlinata, è opportuno appliare il seguente oeffiiente riduttivo: b ( 1 tan ' ) 2 viene inoltre suggerito di assumere b = b e di adottare per b una espressione analoga a uella del oeffiiente di profondità: b b 1 b N tan ' Analogamente, nel aso di piano ampagna inlinato si applia: g ( 1 tan ) 2 Infine nel aso di ario eentrio, il valore della dimensione B della fondazione da introdurre nelle preedenti relazioni dovrebbe orrispondere a uello relativo alla minima superfiie rispetto alla uale il ario risulta entrato. Nel aso ad esempio di fondazione rettangolare si avrebbe pertanto: Pagina 9 di 21

11 B BR 2e La apaità portante della fondazione superfiiale a breve termine (ondizioni non drenate) la formulazione di formula di Brinh Hansen si ridue a: lim In ui: u N s i b g 0 d N = (2 + π) = 5,14 s 0 = 1 + 0,5 B L 0 d 0 = 1 + 0,4 D B se D B d 0 = 1 + 0,4 tan 1 D B se D B i 0 m H = 1 on m = 2 + B L B L u N 1 + B L b 0 = 1 2α π + 1 g 0 = 1 2ω π+2 Pagina 10 di 21

12 VERIFICA DEI CEDIMENTI Il edimento immediato della fondazione viene alolato on la seguente euazione: 0.7 S f * f * * B * I i in ui: s H S i B è il edimento medio immediato, espresso in [mm] è la larghezza della fondazione, espressa in [m] * L B f s 0.25 è un fattore di forma he assume i valori: L B f 1 per fondazione uadrata o irolare s f s 1.25 per fondazione nastriforme H S H S f H 2 è un fattore di spessore, in ui Zi Zi H S è lo spessore dello strato sotto la fondazione. e H S sono espressi in metri. Se Z i B è la profondità di influenza e H Z si assume f 1 è la pressione media trasmessa alla fondazione, in kpa I è un indie di ompressibilità, funzione di un valore medio, N, 1.4 N dell indie della prova SPT. I valori direttamente misurati dell indie S i H N SPT sono orretti per tener onto della omposizione granulometria, nel modo seguente: - per sabbie molto fini o limose: N *( N 15) - per ghiaie o sabbie ghiaiose: N 1.25 * NSPT Se i valori di N SPT (o del valore orretto N ) resono o sono pressohé ostanti on la profondità, la media è alolata entro la profondità di influenza Z i, altrimenti entro una profondità pari a 2 B SPT Pagina 11 di 21

13 Nel aso di fondazioni su sabbie OC o disposte alla base di uno savo, indiando on ' vo la pressione di onsolidazione del terreno OC o la pressione vertiale effiae itostatia alla profondità dello savo, l euazione per il alolo del edimento medio immediato al termine della ostruzione è modifiata nel modo seguente: 0.7 I Si fs * f H * * B * se < ' vo 3 S i I f s * f H * ' vo * B * se > ' vo 3 3 Calolato il edimento immediato, per tenere onto degli effetti visosi, Burland e Burbridge propongono di moltipliare il edimento immediato per un fattore di orrezione: S f t * S i f t 1 R3 Rt *log 10 t 3 in ui t è il tempo dalla fine della ostruzione espresso in anni (t 3), ed R3 e Rt sono oeffiienti he dipendono dalle ondizioni di ario: Tabella 1 - Sintesi oeffiienti R 3 e R t In fase progettuale uno degli obiettivi è uello di definire i valori di soglia dei edimenti al di sotto dei uali non si hanno danni strutturali, mettendo in relazione i movimenti della fondazione on i danni della struttura. Premessa indispensabile è la orretta individuazione dell organismo strutturale, dell influenza delle pareti perimetrali, delle aratteristihe meanihe dei materiali impiegati, unitamente alla onosenza delle modalità e dei tempi di eseuzione. E pertanto uasi obbligatorio il riorso a un proesso empirio, basato sull osservazione del omportamento di strutture già realizzate. Si deve inoltre riordare he l aettabilità dei edimenti differenziali è legata al mantenimento della funzionalità della struttura stessa. In onlusione si omprende uanto omplessa possa risultare la orretta valutazione dei edimenti ammissibili, per ui, almeno in prima analisi è Pagina 12 di 21

14 possibile riorrere ai risultati ottenuti da diversi gruppi di lavoro ( Skempton e Ma Donald, Polshin e Tokar, Meyerhof) i uali indiano dei valori limite della rotazione relativa (la rotazione subita dalla retta ongiungente due punti di riferimento, sorporata da essa la rotazione rigida della struttura). Fig. 4 - Andamento dei edimenti differenziali in un edifiio. = 1/500 per evitare la fessurazione delle strutture di tamponamento; = 1/150 per evitare il danno alle strutture portanti in alestruzzo armato Definiti i valori di soglia, mediante orrelazioni empirihe (proposte da Grant et al., 1974) si individuano i edimenti massimi osservabili, in partiolare: fondazioni su sabbie: Smax (mm) = max (plinti) Smax (mm) = max (platee) fondazioni su argille: Smax (mm) = max (plinti) Smax (mm) = max (platee) Pagina 13 di 21

15 In aggiunta a tali indiazioni si riorda he nel aso di fondazioni su sabbie il edimento massimo non deve superare i 40 mm per le fondazioni isolate ed i mm per le platee, mentre sulle argille i rispettivi valori sono dell ordine di 65 mm e di mm. INTERVENTI IN PROGETTO I manufatti oggetto della presente relazione e per ui si deve proedere alle verifihe sono: - Comparto biologio - Comparto di digestione aerobia. Per proedere alla verifia di apaità portante sono state onsiderate le seguenti azioni: Cario permanente (Gk, Gk,fond): peso proprio della struttura Cario variabile (Qk): ario variabile di eserizio, pari a 2 kn/m, il ario dovuto alla presenza del refluo e eventuali arihi aggiuntivi dovuti alla presenza di opere elettromeanihe. Le verifihe saranno ondotte seondo l approio 2 previsto dalle NTC 2018, in uanto le vigenti Norme Tenihe presrivono di utilizzare, nella verifia S.L.U. di tipo Geotenio di ollasso per ario limite dell insieme fondazione terreno, la ombinazione A1 + M1 + R3. Sarà onsiderata sia la ondizione di solleitazione statia he uella di solleitazione sismia. Comparto biologio Le esistenti vashe di ossidazione presentano problemi strutturali e pertanto è prevista in progetto la realizzazione di una vasa all interno di uella esistente. Tale nuova vasa sarà ostituita da una platea avente spessore 30 m on pareti di altezza pari a 410 m e spessore 25 m. La fondazione omplessiva al termine dei lavori sarà ostituita da una platea avente dimensioni 9,10 x 16,90 x (H) 0,60 m e risulterà posta ad una profondità, rispetto al piano ampagna, di 1,70 m. Pagina 14 di 21

16 Il terreno in ui si inserise la fondazione si assume a grana grossa, per il uale vengono eseguite le sole verifihe a lungo termine. VERIFICA AL COLLASSO PER CARICO LIMITE PER IL SISTEMA TERRENO-FONDAZIONE CONDIZIONI DRENATE COMBINAZIONE DI CALCOLO E PARAMETRI SISMICI Condizione di verifia: APPROCCIO Combinazione (A1+M1+R3) AZIONI A GEOTECNICA M γ G1 1,30 Tan(ϕ'),k 1,00 Seondo la ombinazione: STATICA γ G2 1,50 ',k 1,00 γ Qk 1,50 u,k 1,00 ϒ,k 1,00 RESISTENZE R apaità portante 2,30 sorrimento 1,10 Aelerazione massima su suolo rigido ag 0,076 m/s² Coeffiiente di amplifiazione spettrale FO 2,662 Periodo di inizio tratto a veloità ostante T* 0,311 s Categoria di sottosuolo C Categoria topografia T1 DATI DI PROGETTO angolo di attrito ϕ',d 25,00 Base B 9,10 m Cario vertiale V,d 5573,5 kn oesione ',d 0,00 kpa Lunghezza L 16,90 m Cario Orizzontale H,d 0,0 kn P.S. terreno sopra il piano di posa. ϒ'f,sopra,d 8,0 kn/m³ Base ridotta B* 9,10 m Momento Solleitante b Mb,d 0,0 knm P.S. terreno sotto il piano di posa. ϒ'f,sotto,d 8,0 kn/m³ Lung. Ridotta L* 16,90 m Momento Solleitante l Ml,d 0,0 knm P.S. terreno sopra il piano di posa. ϒ'f,medio 8,0 kn/m³ Altezza zattera H 0,60 m P.S. terreno sotto il piano di posa. α 0,00 Affondamento D 1,70 m Taglio Sismio H,s 64,8 kn inlinazione piano ampagna ω 0,00 Altezza magrone Hm 0,10 m Profondità della urva di sorrimento Hsor. 13,07 m CARICO LIMITE lim 502,6 [kn/m²] Qlim 77291,5 [kn] VERIFICA CAPACITA' PORTANTE (ROTTURA GENERALE) Ed 5573,5 [kn] Rd 33605,0 [kn] ed 36,2 [kpa] rd 218,5 [kpa] verifiato 6,03 Pagina 15 di 21

17 VERIFICA AL COLLASSO PER CARICO LIMITE PER IL SISTEMA TERRENO-FONDAZIONE CONDIZIONI DRENATE COMBINAZIONE DI CALCOLO E PARAMETRI SISMICI Condizione di verifia: APPROCCIO Combinazione (A1+M1+R3) AZIONI A GEOTECNICA M γ G1 1,00 Tan(ϕ'),k 1,00 Seondo la ombinazione: SISMICA γ G2 1,00 ',k 1,00 γ Qk 1,00 u,k 1,00 ϒ,k 1,00 RESISTENZE R apaità portante 2,30 sorrimento 1,10 Aelerazione massima su suolo rigido ag 0,076 m/s² Coeffiiente di amplifiazione spettrale FO 2,662 Periodo di inizio tratto a veloità ostante T* 0,311 s Categoria di sottosuolo C Categoria topografia T1 DATI DI PROGETTO angolo di attrito ϕ',d 25,00 Base B 9,10 m Cario vertiale V,d 4901,0 kn oesione ',d 0,00 kpa Lunghezza L 16,90 m Cario Orizzontale H,d 57,0 kn P.S. terreno sopra il piano di posa. ϒ'f,sopra,d 8,0 kn/m³ Base ridotta B* 9,09 m Momento Solleitante b Mb,d 34,2 knm P.S. terreno sotto il piano di posa. ϒ'f,sotto,d 8,0 kn/m³ Lung. Ridotta L* 16,89 m Momento Solleitante l Ml,d 34,2 knm P.S. terreno sopra il piano di posa. ϒ'f,medio 8,0 kn/m³ Altezza zattera H 0,60 m P.S. terreno sotto il piano di posa. α 0,00 Affondamento D 1,70 m Taglio Sismio H,s 57,0 kn inlinazione piano ampagna ω 0,00 Altezza magrone Hm 0,10 m Profondità della urva di sorrimento Hsor. 13,05 m CARICO LIMITE lim 485,6 [kn/m²] Qlim 74499,2 [kn] VERIFICA CAPACITA' PORTANTE (ROTTURA GENERALE) Ed 4901,0 [kn] Rd 32391,0 [kn] ed 31,9 [kpa] rd 211,1 [kpa] verifiato 6,61 Pagina 16 di 21

18 Cedimento [mm] CEDIMENTI GEOMETRIA B = 9,10 m lato fondazione L = 16,90 m lunghezza fondazione D = 1,70 m profondità di posa Zw = 0 m profondità falda STRATIGRAFIA Strato 1 g 1 = 19,00 kn/m peso speifio saturo 1 = 0,00 kn/m oesione ' f 1 = 25,00 attrito interno terreno sottostante la fondazione Hs 1 = 20,00 m spessore dello strato N spt,1 = 25,00 sabbia/ghiaia omposizione granulometria CARICO = 36,24 kn/m pressione media trasmessa alla fondazione CEDIMENTO N orretto = 31,25 zi = 5,39 m profondità di influenza fs = 1,21 fattore di forma fh = 1,00 fattore di spessore ' vo = 15,3 kn/m pressione vertiale effiae Si = 2,05 mm edimento immediato ANDAMENTO CEDIMENTI NEL TEMPO Cedimento immediato = 2,05 mm Cedimento a 5 anni = 2,75 mm Cedimento a 30 anni = 3,07 mm Cedimento a 100 anni = 3,29 mm Andamento temporale dei edimenti 3,5 3 2,5 2 1,5 1 0, Anni Pagina 17 di 21

19 Comparto digestione aerobia Detto omparto sarà loalizzato all interno di una vasa attualmente inutilizzata he presenta problemi strutturali. Tale nuova vasa sarà ostituita da una platea avente spessore 30 m on pareti di altezza pari a 410 m e spessore 25 m. La fondazione omplessiva al termine dei lavori sarà ostituita da una platea avente dimensioni 5,90 x 6,50 x (H) 0,60 m e risulterà posta ad una profondità, rispetto al piano ampagna, di 1,70 m. Il terreno in ui si inserise la fondazione si assume a grana grossa, per il uale vengono eseguite le sole verifihe a lungo termine. VERIFICA AL COLLASSO PER CARICO LIMITE PER IL SISTEMA TERRENO-FONDAZIONE CONDIZIONI DRENATE COMBINAZIONE DI CALCOLO E PARAMETRI SISMICI Condizione di verifia: APPROCCIO Combinazione (A1+M1+R3) AZIONI A GEOTECNICA M γ G1 1,30 Tan(ϕ'),k 1,00 Seondo la ombinazione: STATICA γ G2 1,50 ',k 1,00 γ Qk 1,50 u,k 1,00 ϒ,k 1,00 RESISTENZE R apaità portante 2,30 sorrimento 1,10 Aelerazione massima su suolo rigido ag 0,076 m/s² Coeffiiente di amplifiazione spettrale FO 2,662 Periodo di inizio tratto a veloità ostante T* 0,311 s Categoria di sottosuolo C Categoria topografia T1 DATI DI PROGETTO angolo di attrito ϕ',d 25,00 Base B 5,90 m Cario vertiale V,d 2926,2 kn oesione ',d 0,00 kpa Lunghezza L 6,50 m Cario Orizzontale H,d 0,0 kn P.S. terreno sopra il piano di posa. ϒ'f,sopra,d 8,0 kn/m³ Base ridotta B* 5,90 m Momento Solleitante b Mb,d 0,0 knm P.S. terreno sotto il piano di posa. ϒ'f,sotto,d 8,0 kn/m³ Lung. Ridotta L* 6,50 m Momento Solleitante l Ml,d 0,0 knm P.S. terreno sopra il piano di posa. ϒ'f,medio 8,0 kn/m³ Altezza zattera H 0,60 m P.S. terreno sotto il piano di posa. α 0,00 Affondamento D 1,70 m Taglio Sismio H,s 34,0 kn inlinazione piano ampagna ω 0,00 Altezza magrone Hm 0,10 m Profondità della urva di sorrimento Hsor. 8,48 m CARICO LIMITE lim 388,4 [kn/m²] Qlim 14893,4 [kn] VERIFICA CAPACITA' PORTANTE (ROTTURA GENERALE) Ed 2926,2 [kn] Rd 6475,4 [kn] ed 76,3 [kpa] rd 168,8 [kpa] verifiato 2,21 Pagina 18 di 21

20 VERIFICA AL COLLASSO PER CARICO LIMITE PER IL SISTEMA TERRENO-FONDAZIONE CONDIZIONI DRENATE COMBINAZIONE DI CALCOLO E PARAMETRI SISMICI Condizione di verifia: APPROCCIO Combinazione (A1+M1+R3) AZIONI A GEOTECNICA M γ G1 1,00 Tan(ϕ'),k 1,00 Seondo la ombinazione: SISMICA γ G2 1,00 ',k 1,00 γ Qk 1,00 u,k 1,00 ϒ,k 1,00 RESISTENZE R apaità portante 2,30 sorrimento 1,10 Aelerazione massima su suolo rigido ag 0,076 m/s² Coeffiiente di amplifiazione spettrale FO 2,662 Periodo di inizio tratto a veloità ostante T* 0,311 s Categoria di sottosuolo C Categoria topografia T1 DATI DI PROGETTO angolo di attrito ϕ',d 25,00 Base B 5,90 m Cario vertiale V,d 2401,2 kn oesione ',d 0,00 kpa Lunghezza L 6,50 m Cario Orizzontale H,d 27,9 kn P.S. terreno sopra il piano di posa. ϒ'f,sopra,d 8,0 kn/m³ Base ridotta B* 5,89 m Momento Solleitante b Mb,d 16,7 knm P.S. terreno sotto il piano di posa. ϒ'f,sotto,d 8,0 kn/m³ Lung. Ridotta L* 6,49 m Momento Solleitante l Ml,d 16,7 knm P.S. terreno sopra il piano di posa. ϒ'f,medio 8,0 kn/m³ Altezza zattera H 0,60 m P.S. terreno sotto il piano di posa. α 0,00 Affondamento D 1,70 m Taglio Sismio H,s 27,9 kn inlinazione piano ampagna ω 0,00 Altezza magrone Hm 0,10 m Profondità della urva di sorrimento Hsor. 8,46 m CARICO LIMITE lim 376,1 [kn/m²] Qlim 14357,3 [kn] VERIFICA CAPACITA' PORTANTE (ROTTURA GENERALE) Ed 2401,2 [kn] Rd 6242,3 [kn] ed 62,9 [kpa] rd 163,5 [kpa] verifiato 2,60 Pagina 19 di 21

21 Cedimento [mm] CEDIMENTI GEOMETRIA B = 5,90 m lato fondazione L = 6,50 m lunghezza fondazione D = 1,70 m profondità di posa Zw = 0 m profondità falda STRATIGRAFIA Strato 1 g 1 = 19,00 kn/m peso speifio saturo 1 = 0,00 kn/m oesione ' f 1 = 25,00 attrito interno terreno sottostante la fondazione Hs 1 = 20,00 m spessore dello strato N spt,1 = 25,00 sabbia/ghiaia omposizione granulometria CARICO = 76,30 kn/m pressione media trasmessa alla fondazione CEDIMENTO N orretto = 31,25 zi = 3,87 m profondità di influenza fs = 1,04 fattore di forma fh = 1,00 fattore di spessore ' vo = 15,3 kn/m pressione vertiale effiae Si = 3,28 mm edimento immediato ANDAMENTO CEDIMENTI NEL TEMPO Cedimento immediato = 3,28 mm Cedimento a 5 anni = 4,41 mm Cedimento a 30 anni = 4,92 mm Cedimento a 100 anni = 5,27 mm Andamento temporale dei edimenti Anni Pagina 20 di 21

22 CONCLUSIONI Dalle verifihe sopra riportate si può onludere he: la verifia di apaità portante ha dato sempre esito positivo; i edimenti alolati risultano inferiori al edimento massimo ammissibile (per le platee mm). Pagina 21 di 21