3.3. UNIONE MONTANA ALTO CANAVESE città Metropolitana di Torino COMUNE DI RIVARA. Relazione geotecnica

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1 UIE MTAA ALT CAAVESE ittà Metropolitana di Torino CMUE DI RIVARA Lavori di sistemazione deposito mezzi via Pola Falletti di Villafaletto PRGETT ESECUTIV 3.3 Relazione geotenia novembre 015 rev.0 visto: Il Responsabile del servizio Ing. svaldo Riassetto via Malone Front (T) tel. 011/ P.IVA C.F. RSSSVD5E06D805H

2 Unione Montana Alto Canavese - Comune di Rivara Lavori di sistemazione deposito mezzi - Relazione geotenia Comune di Rivara Provinia di Torino RELAZIE GETECICA GEERALE E DELLE FDAZII GGETT: Relazione geotenia relativa al progetto di Lavori di sistemazione deposito mezzi CMMITTETE: Comune di Rivara pag. 1

3 Unione Montana Alto Canavese - Comune di Rivara Lavori di sistemazione deposito mezzi - Relazione geotenia 1 - DESCRIZIE GEERALE DELL'PERA La presente relazione geotenia riguarda le indagini, la aratterizzazione e modellazione geotenia del volume signifiativo per l'opera in esame e valuta l'interazione opera / terreno ai fini del dimensionamento delle relative fondazioni. Questa relazione è stata redatta sulla base dei dati risultanti dalle prove di ampagna e/o di laboratorio. - RMATIVA DI RIFERIMET Le fasi di analisi e verifia della struttura sono state ondotte in aordo alle seguenti disposizioni normative, per uanto appliabili in relazione al riterio di alolo adottato dal progettista, evidenziato nel prosieguo della presente relazione: Legge 5 novembre 1971 n (G. U. 1 diembre 1971 n. 31) orme per la disiplina delle opere di onglomerato ementizio armato, normale e preompresso ed a struttura metallia Legge febbraio 1974 n. 64 (G. U. 1 marzo 1974 n. 76) Provvedimenti per le ostruzioni on partiolari presrizioni per le zone sismihe Indiazioni progettuali per le nuove ostruzioni in zone sismihe a ura del Ministero per la Riera sientifia - Roma D. M. Infrastrutture Trasporti 14 gennaio 008 (G.U. 4 febbraio 008 n. 9 - Suppl. rd.) orme tenihe per le Costruzioni Inoltre, in mananza di speifihe indiazioni, ad integrazione della norma preedente e per uanto on esse non in ontrasto, sono state utilizzate le indiazioni ontenute nella: Cirolare febbraio 009 n. 617 del Ministero delle Infrastrutture e dei Trasporti (G.U. 6 febbraio 009 n. 7 Suppl. rd.) Istruzioni per l'appliazione delle 'orme Tenihe delle Costruzioni' di ui al D.M. 14 gennaio 008 ; Euroodie 7 Progettazione geotenia - EV per uanto non in ontrasto on le disposizioni del D.M. 008 orme Tenihe per le Costruzioni 3 - IDAGII GEGSTICHE E CARATTERIZZAZIE GETECICA Sulla base di uanto dettagliato nella relazione geologia dell'area di sito, si è proeduto alla progettazione della ampagna di indagini geognostihe finalizzate alla determinazione delle aratteristihe geotenihe dei terreni interessati dal volume signifiativo dell'opera in esame. 3.1 Prove effettuate e Caratterizzazione geotenia Al fine della determinazione delle aratteristihe geotenihe dei terreni oinvolti nel volume signifiativo dell'opera in esame, sono state ondotte delle prove geotenihe, riassunte nella relazione geologia. Le indagini realizzate hanno permesso di riostruire le seguenti stratigrafie per ognuna delle uali sono state definite le proprietà geotenihe dei singoli terreni oinvolti. TERREI Terreni TR T K K X K Y K Z φ u ' E d E u A S-B [/m 3 ] [/m 3 ] [/m 3 ] [/m 3 ] [ ] [/mm ] [/mm ] [/mm ] [/mm ] Coltre eluviale (limi argillosi) T ,030 5, ,750 depositi fluvioglaiali T ,030 0, ,350 Substrato T ,000 0, ,000 pag.

4 Unione Montana Alto Canavese - Comune di Rivara Lavori di sistemazione deposito mezzi - Relazione geotenia TR LEGEDA: TR T K φ u ' E d E u A S-B Terreni T K K X K Y K Z φ u ' E d E u A S-B [/m 3 ] [/m 3 ] [/m 3 ] [/m 3 ] [ ] [/mm ] [/mm ] [/mm ] [/mm ] umero identifiativo del terreno. Peso speifio del terreno. Valori della ostante di sottofondo del terreno nelle direzioni degli assi del riferimento globale X (K X), Y (K Y), e Z (K Z). Angolo di attrito del terreno. Coesione non drenata. Coesione effiae. Modulo edometrio. Modulo elastio in ondizione non drenate. Parametro A di Skempton-Bjerrum per pressioni interstiziali. STRATIGRAFIE Stratigrafie TR Q i Q f Cmp. S. Add Ed [m] [m] [S001]-Sabbia argillosa mediamente onsolidata T001 0,00 -,00 inoerente siolto nulla T00 -,00-5,00 oerente siolto nulla T003-5,00 IF inoerente siolto nulla LEGEDA: TR Q i Q f Cmp. S. Add Ed umero identifiativo della stratigrafia. Quota iniziale dello strato (riferito alla uota iniziale della stratigrafia). Quota finale dello strato (riferito alla uota iniziale della stratigrafia). IF = infinito (profondità dello strato finale. Comportamento dello strato. Addensamento dello strato. Variazione on la profondità del modulo edometrio. B: el aso di fondazioni dirette on stratigrafia, il alolo del ario limite ( lim ) viene fatto su un terreno euivalente on parametri geotenii alolati ome media pesata degli strati ompresi tra la uota del piano di posa e la uota della profondità signifiativa (stabilita ome Multiplo della dimensione Signifiativa della fondazione ). Parametro " J" = n [ Parametro " J" (strato, i) Spessore (strato, i) ] i Profondità signifiativa on i = 1,, n (numero di strati ompresi tra la uota del piano di posa e la uota della profondità signifiativa). 3. Idrogeologia Tipologia di falda Falda a pelo libero (o freatia) Quota Piezometria m 3.3 Problematihe risontrate Durante l'eseuzione delle prove e dall'elaborazione dei dati non sono emerse problematihe rilevanti alla realizzazione delle opere di fondazione. pag. 3

5 Unione Montana Alto Canavese - Comune di Rivara Lavori di sistemazione deposito mezzi - Relazione geotenia 4 - MDELLAZIE GETECICA E PERICLSITA' SISMICA DEL SIT Le indagini effettuate, permettono di lassifiare il profilo stratigrafio, ai fini della determinazione dell'azione sismia, di ategoria: E [E - Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 0 m], basandosi sulla valutazione della veloità delle onde di taglio (V S30 ) e/o del numero di olpi dello Standard Penetration Test ( SPT ) e/o della resistenza non drenata euivalente ( u,30 ). Tutti i parametri he aratterizzano i terreni di fondazione sono riportati nei seguenti paragrafi. 4.1 Modellazione geotenia Ai fini del alolo strutturale, il terreno sottostante l'opera viene modellato seondo lo shema di Winkler, ioè un sistema ostituito da un letto di molle elastihe mutuamente indipendenti. Ciò onsente di riavare le rigidezze offerte dai manufatti di fondazione, siano ueste profonde o superfiiali, he sono state introdotte direttamente nel modello strutturale per tener onto dell'interazione opera / terreno. 4. Periolosità sismia Ai fini della periolosità sismia sono stati analizzati i dati relativi alla sismiità dell'area di interesse e ad eventuali effetti di amplifiazione stratigrafia e topografia. Si sono tenute in onsiderazione anhe la lasse dell'edifiio e la vita nominale. Per tale aratterizzazione si riportano di seguito i dati di periolosità ome da normativa: DATI GEERALI AALISI SISMICA Dati generali analisi sismia Ang V CD MP Dir TS EA Ir Tmp C.S.T. RP RH ξ [ ] X [P] muld S - E 5 Y [P] LEGEDA: Ang Direzione di una omponente dell'azione sismia rispetto all'asse X (sistema di riferimento globale); la seonda omponente dell'azione sismia e' assunta on direzione ruotata di 90 gradi rispetto alla prima. V el aso di analisi dinamia, india il numero di modi di vibrazione onsiderati. CD Classe di duttilità: [A] = Alta - [B] = Bassa - [D] = on Dissipativa - [-] = essuna. MP Tipo di struttura sismo-resistente prevalente: [a] = alestruzzo armato - [ald] = alestruzzo armato esistente - [muld] = muratura esistente - [muew] = muratura nuova - [muarm] = muratura armata - [a] = aiaio. Dir Direzione del sisma. TS Tipologia della struttura: Cemento armato: [T 1C] = Telai ad una sola ampata - [T +C] = Telai a più ampate - [P] = Pareti aoppiate o miste euivalenti a pareti- [P C] = Due pareti per direzione non aoppiate - [P C] = Pareti non aoppiate - [DT] = Deformabili torsionalmente - [PI] = Pendolo inverso; Muratura: [P] = un solo piano - [PP] = più di un piano; Aiaio: [T 1C] = Telai ad una sola ampata - [T +C] = Telai a più ampate - [CT] = ontroventi onentrii diagonale tesa - [CV] = ontroventi onentrii a V - [M] = mensola o pendolo inverso - [TT] = telaio on tamponature. EA Eentriita' aidentale: [S] = onsiderata ome ondizione di ario statia aggiuntiva - [] = Considerata ome inremento delle solleitazioni. Ir Tmp Per piani on distribuzione dei tamponamenti in pianta fortemente irregolare, l'eentriità aidentale è stata inrementata di un fattore pari a : [SI] = Distribuzione tamponamenti irregolare fortemente - [] = Distribuzione tamponamenti regolare. C.S. Categoria di sottosuolo: [A] = Ammassi roiosi affioranti o terreni molto rigidi - [B] = Roe tenere e depositi di terreni a grana T. grossa molto addensati o terreni a grana fina molto onsistenti - [C] = Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente onsistenti - [D] = Depositi di terreni a grana grossa sarsamente addensati o di terreni a grana fina sarsamente onsistenti - [E] = Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 0 m - [S1] = Depositi di terreni aratterizzati da valori di V s,30 inferiori a 100 m/s (ovvero 10 < u,30 < 0 kpa), he inludono uno strato di almeno 8 m di terreni a grana fina di bassa onsistenza, oppure he inludono almeno 3 m di torba o di argille altamente organihe - [S] = Depositi di terreni susettibili di liuefazione, di argille sensitive o ualsiasi altra ategoria di sottosuolo non lassifiabile nei tipi preedenti. RP Regolarita' in pianta: [S] = Struttura regolare - [] = Struttura non regolare. RH Regolarita' in altezza: [S] = Struttura regolare - [] = Struttura non regolare. ξ Coeffiiente visoso euivalente. T [-] = Parametro non signifiativo per il tipo di alolo effettuato. E pag. 4

6 Unione Montana Alto Canavese - Comune di Rivara Lavori di sistemazione deposito mezzi - Relazione geotenia DATI GEERALI AALISI SISMICA - FATTRI DI STRUTTURA Fattori di struttura Dir. X Dir. Y Dir. Z α u/α 1 K w α u/α 1 K w 3,00 1,50-3,00 1,50-1,50 LEGEDA: Fattore di riduzione dello spettro di risposta sismio allo SLU (Fattore di struttura). α u/α 1 Rapporto di sovraresistenza. K w Fattore di riduzione di 0. Stato Amplif. Stratigrafia T Limite r a g/g S S C C F 0 T * C T B T C T D [t] [s] [s] [s] [s] SL 30 0,03 1,600,83,590 0,180 0,137 0,411 1,689 SLD 50 0,076 1,600,189,590 0,00 0,146 0,438 1,710 SLV 475 0,0530 1,600 1,94,74 0,76 0,177 0,531 1,81 SLC 975 0,063 1,600 1,879,79 0,93 0,183 0,550 1,849 LEGEDA: T r a g/g S S C C F 0 T * C T B T C T D Periodo di ritorno dell'azione sismia. [t] = anni. Coeffiiente di aelerazione al suolo. Coeffiienti di Amplifiazione Stratigrafia allo SL/SLD/SLV/SLC. Coeffiienti di Amplifiazione di T allo SL/SLD/SLV/SLC. Valore massimo del fattore di amplifiazione dello spettro in aelerazione orizzontale. Periodo di inizio del tratto a veloità ostante dello spettro in aelerazione orizzontale. Periodo di inizio del tratto aelerazione ostante dello spettro di progetto. Periodo di inizio del tratto a veloità ostante dello spettro di progetto. Periodo di inizio del tratto a spostamento ostante dello spettro di progetto. Cl Ed V V R Lat. Long. Q g CTop CATop [t] [t] [ ssd] [ ssd] [m] T1 1,00 LEGEDA: Cl Ed Lat. Long. Q g CTop CATop TE Classe dell'edifiio. Latitudine geografia del sito. Longitudine geografia del sito. Altitudine geografia del sito. Categoria topografia (Vedi TE). Coeffiiente di amplifiazione topografia. [-] = Parametro non signifiativo per il tipo di alolo effettuato. Categoria topografia. T1: Superfiie pianeggiante, pendii e rilievi isolati on inlinazione media i <= 15. T: Pendii on inlinazione media i > 15. T3: Rilievi on larghezza in resta molto minore he alla base e inlinazione media 15 <= i <= 30. T4: Rilievi on larghezza in resta molto minore he alla base e inlinazione media i > SCELTA TIPLGICA DELLE PERE DI FDAZIE La tipologia delle opere di fondazione sono onsone alle aratteristihe meanihe del terreno definite in base ai risultati delle indagini geognostihe. el aso in esame, la struttura di fondazione è ostituita da: fondazioni dirette 6 - VERIFICHE DI SICUREZZA elle verifihe allo stato limite ultimo deve essere rispettata la ondizione: E d R d E d è il valore di progetto dell azione o dell effetto dell azione; R d è il valore di progetto della resistenza del sistema geotenio. pag. 5

7 Unione Montana Alto Canavese - Comune di Rivara Lavori di sistemazione deposito mezzi - Relazione geotenia Le verifihe strutturali e geotenihe delle fondazioni, sono state effettuate on l Approio ome definito al p..6.1 del DM 14/01/008, attraverso la ombinazione A1+M1+R3. Le azioni sono state amplifiate tramite i oeffiienti della olonna A1 (STR) definiti nella tabella 6..I del DM 14/01/008. Tabella 6..I Coeffiienti parziali per le azioni o per l effetto delle azioni [DM 14/01/008] CARICHI EFFETT Coeffiiente parziale F (o E) A1 (STR) A (GE) Permanenti Favorevole 1,00 1,00 G1 Sfavorevole 1,30 1,00 Permanenti non strutturali Favorevole 0,00 0,00 G Sfavorevole 1,50 1,30 Variabili Favorevole 0,00 0,00 Qi Sfavorevole 1,50 1,30 I valori di resistenza del terreno sono stati ridotti tramite i oeffiienti della olonna M1 definiti nella 6..II del DM 14/01/008. Tabella 6..II Coeffiienti parziali per i parametri geotenii del terreno [E :005 (EC7)] PARAMETR GETECIC Grandezza alla uale appliare il Coeffiiente parziale oeffiiente parziale M M1 M Angolo di attrito tanϕ k ϕ' 1,00 1,5 Coesione effiae k 1,00 1,5 Coesione non drenata uk u 1,00 1,40 Peso dell unità di volume 1,00 1,00 I valori alolati delle resistenze totali dell elemento strutturale sono stati divisi per i oeffiienti R3 della tabella 6.4.I del DM 14/01/008 per le fondazioni superfiiali. Per le varie tipologie di fondazioni sono di seguito elenate le metodologie ed i modelli usati per il alolo del ario limite ed i risultati di tale alolo. 6.1 Cario limite fondazioni dirette La formula del ario limite esprime l'euilibrio fra il ario appliato alla fondazione e la resistenza limite del terreno. Il ario limite è dato dalla seguente espressione: lim = s d i g b Ψ + s d i g b Ψ + f s d i g b Ψ r in ui: = oesione del terreno al disotto del piano di posa della fondazione; = D = pressione geostatia in orrispondenza del piano di posa della fondazione; = peso unità di volume del terreno al di sopra del piano di posa della fondazione; D = profondità del piano di posa della fondazione; B = larghezza ridotta della suola di fondazione (vedi B); L = lunghezza della fondazione; f = peso unità di volume del terreno al disotto del piano di posa della fondazione;,, = fattori di apaità portante; s, d, i, g, b, ψ, r = oeffiienti orrettivi. B: Se la risultante dei arihi vertiali è eentria, B e L saranno ridotte rispettivamente di: = B e B ed L' = L el e B = eentriità parallela al lato di dimensione B; e L = eentriità parallela al lato di dimensione L; on B L. D f,, φ B pag. 6

8 Unione Montana Alto Canavese - Comune di Rivara Lavori di sistemazione deposito mezzi - Relazione geotenia Calolo dei fattori,, Terreni puramente oesivi ( 0, φ=0) Terreni dotati di attrito e oesione ( 0, φ 0) = + π = ( 1) ot φ = 1 = 0 se ω = 0 = sin ω se ω 0 k p = tan φ 45 + è il oeffiiente di spinta passiva di Rankine; = K = p e π tan φ ( + 1) tan φ φ = angolo di attrito del terreno al disotto del piano di posa della fondazione; ω = angolo di inlinazione del piano ampagna. Calolo dei fattori di forma s, s, s Terreni puramente oesivi ( 0, φ=0) s s = 1 + ( + π) L' s = 1 = L' Terreni dotati di attrito e oesione ( 0, φ 0) s s s = 1 + L' = 1 + tan φ L' = L' on B /L <1. Calolo dei fattori di profondità del piano di posa d, d, d Si definise il seguente parametro: D D K= se 1 ; D D K = artg se > 1. Terreni puramente oesivi ( 0, φ=0) d = k Terreni dotati di attrito e oesione ( 0, φ 0) d = d 1 d tanφ d = 1 d = 1 + tan φ ( 1 sin φ) K d = 1 d = 1 Calolo dei fattori di inlinazione del ario i, i, i Si definise il seguente parametro: + B / L m = mb = se la forza H è parallela alla direzione trasversale della fondazione 1 + B / L + L / B m = ml = se la forza H è parallela alla direzione longitudinale della fondazione 1 + L / B m = mθ = m L os θ + m B sen θ se la forza H forma un angolo θ on la direzione longitudinale della fondazione i Terreni oesivi ( 0, φ=0) Terreni inoerenti (=0, φ 0) m H = 1 i 0 B L = Terreni dotati di attrito e oesione ( 0, φ 0) i = i 1 i tanφ pag. 7

9 Unione Montana Alto Canavese - Comune di Rivara Lavori di sistemazione deposito mezzi - Relazione geotenia i = 1 i = 0 i m m H H = 1 i = 1 i V H = 1 V m+ 1 i V + B L ot φ H 1 V B L ot = + φ H = omponente orizzontale dei arihi agente sul piano di posa della fondazione; V = omponente vertiale dei arihi agente sul piano di posa della fondazione. Calolo dei fattori di inlinazione del piano di ampagna b, b, b Indiando on ω la pendenza del piano ampagna, si ha: Terreni puramente oesivi ( 0, φ=0) b b = 1 ω + π ( ) m+ 1 Terreni dotati di attrito e oesione ( 0, φ 0) b = b 1 b tanφ = ( 1 tanω) os ω b = ( 1 tanω) os ω b b = os ω b b = os ω Per poter appliare tali oeffiienti orrettivi deve essere verifiata la seguente ondizione: ω < φ; ω < 45. D B Calolo dei fattori di inlinazione del piano di posa g, g, g Indiando on ε la pendenza del piano di posa della fondazione, si ha: Terreni puramente oesivi ( 0, φ=0) g = 1 ε ( + π) Terreni dotati di attrito e oesione ( 0, φ 0) g = g 1 g tanφ g = 1 g = ( 1 ε tanφ) g = 1 g = g Per poter appliare tali oeffiienti orrettivi deve essere verifiata la seguente ondizione: ε < 45 D ε B Calolo dei fattori di riduzione per rottura a punzonamento ψ, ψ, ψ Si definise l'indie di rigidezza del terreno ome: G I r = + σ tan φ E G = = modulo d elastiità tangenziale del terreno; 1 + ν ( ) pag. 8

10 Unione Montana Alto Canavese - Comune di Rivara Lavori di sistemazione deposito mezzi - Relazione geotenia E= modulo elastio del terreno (nei aloli è utilizzato il modulo edometrio); ν = modulo di Poisson. Sia in ondizioni non drenate he drenate è assunto pari a 0.5, a vantaggio di siurezza; σ= tensione litostatia alla profondità D+B/. La rottura a punzonamento si verifia uando i oeffiienti di punzonamento ψ, ψ, ψ sono inferiori all'unità; iò aade uando l'indie di rigidezza I r si mantiene inferiore al valore ritio: ψ Terreni puramente oesivi ( 0, φ=0) = Log L' B φ ot 45 L 1 I r < Ir,rit = e. ( ) I r Correzione per fondazione tipo piastra Terreni dotati di attrito e oesione ( 0, φ 0) ψ = ψ 1 ψ tanφ 3,07 sinφ Log( Ir ) ψ = 1 0,6 4,4 tanφ+ L' 1+ sin φ ψ = e ψ = 1 ψ = ψ Bowles, al fine di limitare il ontributo del termine B, he per valori elevati di B porterebbe ad ottenere valori del ario limite prossimi a uelli di una fondazione profonda, propone il seguente fattore di riduzione r : B r = 1 0,5 Log on B m ella tabella sottostante sono riportati una serie di valori del oeffiiente r al variare della larghezza dell elemento di fondazione. B [m] r 1,00 0,97 0,95 0,93 0,9 0,90 0,8 0,75 0,57 Questo oeffiiente assume partiolare importanza per fondazioni larghe on rapporto D/B basso, aso nel uale il termine B è predominante. Calolo del ario limite in presenza di falda Se il pelo libero della falda è ompreso fra il piano ampagna ed il piano di posa della fondazione, ad un'altezza a sopra il piano di posa, l'espressione generale del ario limite, valutato in termini di tensioni effettive, diviene: lim = ' s d i g b Ψ + s d i g b Ψ + ' f s d i g b Ψ r + H 0 dove la tensione litostatia al piano di posa è valutata ome: = ( D a) + ' a B a a p e l o l i b e r o f a l d a Se il pelo libero della falda è al di sotto del piano di posa della fondazione di una profondità d, tale he: D d D+B, o in altri termini d<b l'espressione generale del ario limite, valutato in termini di tensioni effettive, diviene: lim d = ' s d i g b Ψ + s d i g b Ψ + ' f + r ( f ' f ) s d i g b Ψ pag. 9

11 Unione Montana Alto Canavese - Comune di Rivara Lavori di sistemazione deposito mezzi - Relazione geotenia B p e l o l i b e r o f a l d a d<b Se il pelo libero della falda è al di sotto del piano ampagna di una profondità d, tale he: d D+B, o in altri termini d B la presenza della falda viene trasurata. Calolo del ario limite in ondizioni non drenate L'espressione generale del ario limite, valutato in termini di tensioni totale, diventa: lim = u r u = oesione non drenata; sat = peso unità di volume del terreno in ondizioni di saturazione. ( + π) s d i g b + + sat s.b: el alolo in ondizioni non drenate (situazione molto rara per un terreno inoerente) si assume, sempre e omunue, he l'angolo di attrito φ sia nullo (φ=0). 6. Fattori orrettivi al ario limite in presenza di sisma L azione del sisma si tradue in aelerazioni nel sottosuolo (effetto inematio) e nella fondazione, per l azione delle forze d inerzia generate nella struttura in elevazione (effetto inerziale). ell analisi pseudo-statia, modellando l azione sismia attraverso la sola omponente orizzontale, tali effetti possono essere portati in onto mediante l introduzione di oeffiienti sismii rispettivamente denominati K hi e K hk, il primo definito dal rapporto tra le omponenti orizzontale e vertiale dei arihi trasmessi in fondazione ed il seondo funzione dell aelerazione massima attesa al sito. La formula generale del ario limite si modifia nel seguente modo: lim = s d i g b Ψ z + s d i g b Ψ z + f s d i g b Ψ r z in ui, oltre ai termini già preedentemente indiati, si sono introdotti i seguenti termini: z, z, z = oeffiienti orrettivi dovuti all effetto inerziale; = oeffiiente orrettivo dovuto all effetto inematio. Calolo del fattore orrettivo dovuto all effetto inematio L effetto inematio modifia il solo oeffiiente in funzione del oeffiiente sismio K hk he è pari a: S S S T ag K hk = βs g β s = oeffiiente di riduzione dell aelerazione massima attesa al sito; g = aelerazione di gravità; S S = oeffiiente di amplifiazione stratigrafia; S T = oeffiiente di amplifiazione topografia; a g = aelerazione orizzontale massima attesa su sito di riferimento rigido. I valori di β s sono riportati nella seguente tabella: A CATEGRIA DI STTSUL B,C,D,E 0, < a g(g) 0,4 0,30 0,8 0,1 < a g(g) 0, 0,7 0,4 a g(g) 0,1 0,0 0,0 Il fattore orrettivo dovuto all effetto inematio è stato, pertanto, determinato on la seguente relazione: β s β s pag. 10

12 Unione Montana Alto Canavese - Comune di Rivara Lavori di sistemazione deposito mezzi - Relazione geotenia Terreni puramente oesivi ( 0, φ=0) = 1 Terreni dotati di attrito e oesione ( 0, φ 0) 0.45 K hk 1 tan K = se hk < 1, altrimenti = 0 φ tanφ Calolo dei fattori orrettivi dovuti all effetto inerziale z, z, z L effetto inerziale produe variazioni di tutti i oeffiienti di apaità portante del ario limite in funzione del oeffiiente sismio K hi. Tali effetti orrettivi vengono valutati on la teoria di Paolui - Peker attraverso le seguenti relazioni: Terreni puramente oesivi ( 0, φ=0) z = z = z = 1 z z = z K hi Terreni dotati di attrito e oesione ( 0, φ 0) = se z >0 altrimenti z = 0 K hi 1 tan = φ 0.35 K se hi < 1 tanφ altrimenti z = z = 0 K hi è riavato dallo spettro di progetto allo SLV attraverso la relazione: S S S T ag K hi = g i ui termini sono stati preedentemente preisati. Si fa notare he il oeffiiente sismio K hi oinide on l ordinata dello spettro di progetto allo SLU per T =0 ed è indipendente dalle ombinazioni di ario. Verifihe nei onfronti degli stati limite ultimi (SLU) Di seguito si riporta una tabella riepilogativa relativa alla verifia dello stato limite di ollasso per ario limite dell insieme fondazione-terreno. Si preisa he il valore relativo alla olonna Q d,rd, di ui nella tabella seguente, è da intendersi ome il valore di progetto della resistenza R d, ossia il rapporto fra il ario limite lim (alolato ome sopra esposto) ed il valore del oeffiiente parziale di siurezza R relativo alla apaità portante del omplesso terrenofondazione, in relazione all approio utilizzato. el aso in esame il oeffiiente parziale di siurezza R, ome indiato nella tabella 6.4.I del DM 14/01/008 è stato assunto pari a: Tabella 6.4.I Coeffiienti parziali R per le verifihe agli stati limiti ultimi di fondazioni superfiiali [DM 14/01/008] Verifia Coeffiiente parziale R (R3) Capaità portante,3 Si preisa he, nella sottostante tabella: la oppia Q Ed e Q d,rd è relativa alla ombinazione di ario, fra tutte uelle esaminate, he da luogo al minimo oeffiiente di siurezza (CS); nelle olonne per, per e per, relative ai Coef. Cor. Terzaghi, viene riportato il prodotto tra i vari oeffiienti orrettivi presenti nell'espressione generale del ario limite. Ad esempio si è posto: Coef. Cor. Terzaghi per = Coef. Cor. Terzaghi per = Coef. Cor. Terzaghi per = s d i g b ψ z s d i g b ψ z s d i g b Ψ r z VERIFICHE CARIC LIMITE FDAZII DIRETTE Id Fnd CS L X L Y Rtz Z P.mp Z Fld Cmp T pag. 11 per Verifihe Cario Limite fondazioni dirette C. Terzaghi per Q Ed Q Rd R f per [m] [m] [ ] [m] [m] [/mm ] [/mm ]

13 Unione Montana Alto Canavese - Comune di Rivara Lavori di sistemazione deposito mezzi - Relazione geotenia Id Fnd CS L X L Y Rtz Z P.mp Z Fld Cmp T per Verifihe Cario Limite fondazioni dirette C. Terzaghi per Q Ed Q Rd R f per [m] [m] [ ] [m] [m] [/mm ] [/mm ] Trave 3-4,0,79 0,90 0,00 0,55 1,00 Trave 1-,70 3,07 0,90 0,00 0,55 1,00 Trave 0-1,19 3, 0,90 0,00 0,55 1,00 Trave 5-4,3 4,75 0,90 0,00 0,55 1,00 Trave 5-4,51,90 0,90 0,00 0,55 1,00 Trave 3-,5 3,06 0,90 0,00 0,55 1,00 Trave P3-5,9 1,75 0,90 0,00 0,55 1,00 Trave 4-3,36 3,14 0,90 0,00 0,55 1,00 Trave 7-6,41 1,77 0,90 0,00 0,55 1,00 Trave 9-0 1,69 3,65 0,90 0,00 0,55 1,00 Trave 1-9 1,65 3,64 0,90 0,00 0,55 1,00 Trave ,80 3,00 0,90 0,00 0,55 1,00 Trave 5-8 4,01,19 0,90 0,00 0,55 1,00 Trave 8-15,67,3 0,90 0,00 0,55 1,00 Trave ,71 3,95 0,90 0,00 0,55 1,00 Trave 1b-15 4,5 1,98 0,90 0,00 0,55 1,00 Trave 19-1b 5,15,89 0,90 0,00 0,55 1,00 Trave P3-1b 9,36 4,7 0,90 0,00 0,55 1,00 Trave 6-P3,8 1,39 0,90 0,00 0,55 1,00 Trave -1,41 3,6 0,90 0,00 0,55 1,00 Trave P1-5,85 3,88 0,90 0,00 0,55 1,00 Trave P-7 5,8 3,86 0,90 0,00 0,55 1,00 Trave ,40 3,34 0,90 0,00 0,55 1,00 Trave P1-P,91 4,80 0,90 0,00 0,55 1,00 Trave -3,7 3,08 0,90 0,00 0,55 1,00 LEGEDA: Id Fnd CS L X/Y Rtz Z P.mp Z Fld Cmp T C. Terzag hi Q Ed Q Rd R f 1,4 1,33 0,85 1,00 5,14 0,00 0,043 0,095 1,37 1,31 0,88 1,00 5,14 0,00 0,035 0,094 1,39 1,3 0,87 1,00 5,14 0,00 0,043 0,094 1,31 1,9 0,9 1,00 5,14 0,00 0,041 0,09 1,43 1,34 0,85 1,00 5,14 0,00 0,038 0,096 1,38 1,3 0,88 1,00 5,14 0,00 0,04 0,094 1,58 1,39 0,75 1,00 5,14 0,00 0,044 0,100 1,37 1,31 0,88 1,00 5,14 0,00 0,040 0,094 1,55 1,38 0,77 1,00 5,14 0,00 0,041 0,099 1,37 1,31 0,89 1,00 5,14 0,00 0,056 0,094 1,37 1,31 0,89 1,00 5,14 0,00 0,057 0,094 1,43 1,33 0,85 1,00 5,14 0,00 0,00 0,096 1,53 1,37 0,79 1,00 5,14 0,00 0,05 0,099 1,61 1,40 0,74 1,00 5,14 0,00 0,038 0,101 1,37 1,31 0,89 1,00 5,14 0,00 0,05 0,094 1,67 1,4 0,70 1,00 5,14 0,00 0,03 0,10 1,50 1,36 0,81 1,00 5,14 0,00 0,019 0,098 1,33 1,30 0,91 1,00 5,14 0,00 0,010 0,093 1,64 1,41 0,7 1,00 5,14 0,00 0,036 0,10 1,38 1,3 0,88 1,00 5,14 0,00 0,039 0,094 1,34 1,30 0,90 1,00 5,14 0,00 0,033 0,093 1,34 1,30 0,90 1,00 5,14 0,00 0,018 0,093 1,37 1,31 0,88 1,00 5,14 0,00 0,08 0,094 1,31 1,9 0,9 1,00 5,14 0,00 0,03 0,09 1,38 1,3 0,88 1,00 5,14 0,00 0,035 0,094 Desrizione dell'oggetto di fondazione al uale è riferita la verifia. Coeffiiente di siurezza ([S] = on Signifiativo per valori di CS >= 100; [VR]= Verifia on Rihiesta). Dimensioni dell'elemento di fondazione. Angolo ompreso tra l'asse X e il lato più lungo del minimo rettangolo he delimita il poligono della platea. Profondità di posa dell'elemento di fondazione dal piano ampagna. Profondità della falda dal piano ampagna. Classifiazione del omportamento del terreno ai fini del alolo. Coeffiienti orrettivi per la formula di Terzaghi. Cario di progetto sul terreno. Resistenza di progetto del terreno. [SI] = elemento on presenza di rinforzo; [] = elemento senza rinforzo. pag. 1