P O N T E S U L L O S T R E T T O D I M E S S I N A PROGETTO DEFINITIVO

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1 Conessionaria per la progettazione, realizzazione e gestione del ollegamento stabile tra la Siilia e il Continente Organismo di Diritto Pubblio (Legge n 1158 del 17 diembre 1971, modifiata dal D.Lgs. n 114 del 24 aprile 2003) P O N T E S U L L O S T R E T T O D I M E S S I N A EUROLINK S.C.p.A. IMPREGILO S.p.A. (MANDATARIA) SOCIETÀ ITALIANA PER CONDOTTE D ACQUA S.p.A. (MANDANTE) COOPERATIVA MURATORI E CEMENTISTI - C.M.C. DI RAVENNA SOC. COOP. A.R.L. (MANDANTE) SACYRS.A.U. (MANDANTE) ISHIKAWAJIMA - HARIMA HEAVY INDUSTRIES CO. LTD (MANDANTE) A.C.I. S.C.P.A. - CONSORZIO STABILE (MANDANTE) IL PROGETTISTA Dott. Ing. F. Colla Ordine Ingegneri Milano n Dott. Ing. E. Pagani Ordine Ingegneri Milano n IL CONTRAENTE GENERALE Projet Manager (Ing. P.P. Marheselli) STRETTO DI MESSINA Direttore Generale e RUP Validazione (Ing. G. Fiammenghi) STRETTO DI MESSINA Amministratore Delegato (Dott. P. Ciui) Unità Funzionale Tipo di sistema Raggruppamento di opere/attività Opera - tratto d opera - parte d opera Titolo del doumento OPERA D ATTRAVERSAMENTO ATTIVITA DI CARATTERE GENERALE SISTEMAZIONI ESTERNE ED OPERE ACCESSORIE CALABRIA OPERE D ARTE PG0117_ SERVIZIO - RELAZIONE GEOTECNICA CODICE C G P R B D G T C O P S E REV DATA DESCRIZIONE REDATTO VERIFICATO APPROVATO EMISSIONE FINALE R.CAFFARENA G.SCIUTO F.COLLA NOME DEL FILE: revisione interna:

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3 INDICE INDICE... 3 PREMESSA RIFERIMENTI NORMATIVI RIFERIMENTI BIBLIOGRAFICI CARATTERISTICHE MATERIALI Conglomerato ementizio Conglomerato ementizio per sottofondazioni Conglomerato ementizio per fondazioni Conglomerato ementizio per elevazioni Aiaio per emento armato DESCRIZIONE DELLA STRUTTURA CARATTERISTICHE GEOMETRICHE E UBICAZIONE DELLA STRUTTURA CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICA DEL LUOGO CARATTERIZZAZIONE DELLA SISMICITA DEL LUOGO ANALISI DELLE FONDAZIONI DELLA STRUTTURA SCATOLARE CALCOLO DELLE SOLLECITAZIONI A INTRADOSSO FONDAZIONE Combinazioni per gli S.L.U VERIFICHE GEOTECNICHE Verifia di apaità portante Calolo dei edimenti indotti ANALISI DELLE FONDAZIONI DEI MURI AD U CALCOLO DELLE SOLLECITAZIONI A INTRADOSSO FONDAZIONE Combinazioni per gli S.L.U VERIFICHE GEOTECNICHE Verifia di apaità portante Calolo dei edimenti indotti Eurolink S.C.p.A.

4 PREMESSA La presente relazione riguarda il dimensionamento statio dello satolare pedonale sotto la strada di servizio (dimensioni interne 3.20x4.0 m), nell ambito del progetto Definitivo per la realizzazione del. 1 RIFERIMENTI NORMATIVI [NT_1]. D.M Norme tenihe per le ostruzioni (Gazzetta uffiiale 04/02/2008 n. 29) [NT_2]. C.M Istruzioni per l appliazione delle Nuove Norme tenihe per le ostruzioni (Gazzetta uffiiale 04/02/2008 n. 29) [NT_3]. UNI EN 1990: 2006 Euroodie 0 Criteri generali di progettazione strutturale [NT_4]. UNI EN : 2004 Euroodie 1 Azioni sulle strutture Parte 1-1: Azioni in generale Pesi per unità di volume, pesi propri e sovraarihi per gli edifii [NT_5]. UNI EN : 2005 Euroodie 1 Azioni sulle strutture Parte 1-4: Azioni in generale Azioni del vento [NT_6]. UNI EN : 2004 Euroodie 1 Azioni sulle strutture Parte 1-5: Azioni in generale Azioni termihe [NT_7]. UNI EN : 2005 Euroodie 1 Azioni sulle strutture Parte 2: Carihi da traffio sui ponti [NT_8]. UNI EN : 2005 Euroodie 2 Progettazione delle strutture di alestruzzo Parte 1-1: Regole generali e regole per gli edifii [NT_9]. UNI EN : 2006 Euroodie 2 Progettazione delle strutture di alestruzzo Parte 2: Ponti di alestruzzo Progettazione e dettagli ostruttivi [NT_10]. UNI EN : 2007 Euroodie 3 Progettazione delle strutture di aiaio Parte 1-5: Elementi strutturali a lastra [NT_11]. UNI EN : 2005 Euroodie 3 Progettazione delle strutture di aiaio Parte 1-9: Fatia [NT_12]. UNI EN : 2007 Euroodie 3 Progettazione delle strutture di aiaio Parte 2: Ponti in aiaio [NT_13]. UNI EN : 2006 Euroodie 4 Progettazione delle strutture omposte aiaioalestruzzo Parte 2: Regole generali e regole per i ponti [NT_14]. UNI EN : 2005 Euroodie 7 Progettazione geotenia Parte 1: Regole generali [NT_15]. UNI EN : 2005 Euroodie 8 Progettazione delle strutture per la resistenza sismia Eurolink S.C.p.A. Pagina 4 di 41

5 Parte 1: Regole generali, azioni sismihe e regole per gli edifii [NT_16]. UNI EN : 2005 Euroodie 8 Progettazione delle strutture per la resistenza sismia Parte 5: Fondazioni, strutture di ontenimento ed aspetti geotenii [NT_17]. UNI Calestruzzo Speifiazione, prestazione, produzione e onformità Istruzioni omplementari per l appliazione della EN [NT_18]. UNI EN Cemento: Parte 1 - Composizione, speifiazioni e riteri di onformità per ementi omuni [NT_19]. UNI EN Calestruzzo. Speifiazioni, prestazioni, produzione e onformità [NT_20]. CNR DT 207: 2008 Istruzioni per la valutazione delle azioni e degli effetti del vento sulle ostruzioni Eurolink S.C.p.A. Pagina 5 di 41

6 2 RIFERIMENTI BIBLIOGRAFICI RIFERIMENTI PER CALCOLO STRUTTURALE [B1]. A.I.C.A.P. [2006] - Guida all uso dell Euroodie 2 [B2]. ANTONIO MIGLIACCI, FRANCO MOLA [2003] - Progetto agli stati limite delle strutture in.a. [B3]. CSI COMPUTER & STRUCTURE [2009] - SAP 2000 user s manual [B4]. C. CESTELLI GUIDI [1987] - Cemento armato preompresso [B5]. DAVID COLLINGS [2005] - Steel-onrete omposite bridge [B6]. ERASMO VIOLA [1992] - Sienza delle ostruzioni [B7]. INTERNETIONAL CENTRE FOR MECHANICAL SCIENCES [2003] - Strutture omposte: nuove ostruzioni reupero ponti [B8]. LUIGI SABTARELLA [1998] - Il emento armato: la tenia e la statia [B9]. MARIO PETRANGELI [1996] - "Progettazione e ostruzione di ponti" [B10]. MARCELLO ARICI, ENZO SIVIERO [2005] - Nuovi orientamenti per la progettazione di Ponti e Viadotti [B11]. NIGEL R. HEWSON [2006] - Prestressed onrete bridge: design and onstrution [B12]. O. BELLUZZI [1996] - Sienza delle ostruzioni [B13]. PAOLO RUGALI [2008] - Calolo di strutture in aiaio; guida all Euroodie 3 [B14]. P. POZZATI, C. CECCOLI [2000] - Teoria e tenia delle strutture [B15]. R. WALTHER, B. HOURIET, W. ISLER, P. MOIA, J.F. KLEIN [2008] - Cable stayed bridges [B16]. WAI-FAH CHEN, LIANDUAN [2000] - Bridge engineering, substruture design RIFERIMENTI PER CALCOLO SISMICO [B17]. ANDRE PREUMONT, KAZUTO SETO [2008] - Ative ontrol of strutures [B18]. AMR S. ELNASHI, LUIGI DI SARNO [2008] - Foundamental of earthquake engineering [B19]. C. CASAROTTI, R. PINHO, G.M. CALVI [2006] - Adaptive pushover-based methods for seismi assessment and design of bridge struture [B20]. C.G. LAI, S. FOTI, M. ROTA [2009] Input sismio e stabilità geotenia dei siti in ostruzione [B21]. D. PIETRA, G.M. CALVI, R. PINHO [2008] - Displaement-based sismi design of isolated bridge [B22]. ERASMO VIOLA [2001] - Fondamenti di dinamia e vibrazione delle strutture Eurolink S.C.p.A. Pagina 6 di 41

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9 3 CARATTERISTICHE MATERIALI 3.1 Conglomerato ementizio I onglomerati ementizi dovranno essere realizzati in aordo on le normative UNI e UNI EN 206-1; più in dettaglio ogni parte strutturale dovrà possedere le seguenti aratteristihe resistenti: Conglomerato ementizio per sottofondazioni Classe C12/15 Resistenza aratteristia ubia f k,ube = 15 N/mm 2 Resistenza aratteristia ilindria f k,yl = 12 N/mm 2 Classe di esposizione X0 Classe di onsistenza S4 / S Conglomerato ementizio per fondazioni Classe C25/30 Resistenza aratteristia ubia f k,ube = 30 N/mm 2 Resistenza aratteristia ilindria f k,yl = 25 N/mm 2 Resistenza di alolo a ompressione f d = α * f k / =0,85* f k /1,5 = 14,167 N/mm 2 Resistenza a trazione media 2/3 f tm = 0,30* f k = 2,565 N/mm 2 Resistenza a trazione (frattile 5%) f tk 0,05 = 0,7* f tm = 1,795 N/mm 2 Resistenza a trazione di alolo f td = f tk0,05 / = 1,197 N/mm 2 Classe di esposizione XC2 Classe di onsistenza S Conglomerato ementizio per elevazioni Classe C32/40 Resistenza aratteristia ubia f k,ube = 40 N/mm 2 Resistenza aratteristia ilindria f k,yl = 32 N/mm 2 Resistenza di alolo a ompressione f d = α * f k / =0,85* f k /1,5 = 18,133 N/mm 2 Resistenza a trazione media 2/3 f tm = 0,30* f k = 3,024 N/mm 2 Eurolink S.C.p.A. Pagina 9 di 41

10 Resistenza a trazione (frattile 5%) f tk 0,05 = 0,7* f tm = 2,117 N/mm 2 Resistenza a trazione di alolo f td = f tk0,05 / = 1,411 N/mm 2 Classe di esposizione XC4 XS1 XF2 Classe di onsistenza S4 3.2 Aiaio per emento armato Per le armature metallihe si adottano tondini in aiaio del tipo B450C ontrollato in stabilimento he presentano le seguenti aratteristihe: Tensione di snervamento aratteristia f yk 450 N/mm 2 Tensione aratteristia a rottura f tk 540 N/mm 2 Resistenza di alolo f yd = f yk / s = 450/1,15 = 391,30 N/mm 2 Deformazione aratteristia al ario massimo ε uk = 7,5 % Deformazione di progetto ε ud = 6,75 % Eurolink S.C.p.A. Pagina 10 di 41

11 4 DESCRIZIONE DELLA STRUTTURA 4.1 CARATTERISTICHE GEOMETRICHE E UBICAZIONE DELLA STRUTTURA La zona in ui è individuata l opera esaminata nel presente doumento, riade all inira alla Latitudine di 38 13'42.80"N e Longitudine di 15 38'42.34"E. F1. Individuazione della zona in ui riade l opera L opera in oggetto è ostituita da una struttura satolare in.a. gettato in opera on andamento rettilineo. La sezione dello satolare è rettangolare, di lue interna netta strutturale pari a 3.20x4.0 m ed è realizzato da una soletta di fondazione su ui si innestano i piedritti, ostituiti da setti ontinui in emento armato a spessore ostante e sui quali si realizzerà la soletta di opertura, ostituita da una piastra in alestruzzo armato, anh essa a spessore ostante. La geometria è quella riportata nella Fig. 2 Eurolink S.C.p.A. Pagina 11 di 41

12 F2. Sezione trasversale satolare Ln= 3.20m Ss= 0.40m Hr= 1.60m L= 4.00m Si= 0.40m Hn= 4.0m Lss= 4.00m Sp= 0.40m H= 4.80m Ssb= 0.00m Le azioni onsiderate nel alolo sono quelle tipihe di una struttura interrata on le aggiunte delle azioni di tipo stradale, on appliazione della Normativa sui ponti stradali D. M. Min. II. TT. del 14 gennaio 2008 Norme tenihe per le ostruzioni. Eurolink S.C.p.A. Pagina 12 di 41

13 4.2 CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICA DEL LUOGO Essendo l intervento in prossimità delle opere d aesso, la aratterizzazione geotenia del luogo è individuata dalla seguente desrizione. Desrizione delle litologie prevalenti La litologia prevalente è ostituita dalla formazione del Conglomerato di Pezzo. Il Conglomerato di Pezzo, di età tortoniana, è la litologiastratigrafiamente più bassa della suessione sedimentaria. La sua potenza è superiore ai 200 m. Il onglomerato è omposto prevalentemente da lasti di graniti e gneiss ementati in matrie prevalentemente omposta da frazioni arenaee fini e limose. Le dimensioni dei lasti sono eterogenee e variabili da pohi mm fino a blohi superiori al metro, interpretati ome grossi trovanti inglobati nel onglomerato. Negli affioramenti la formazione presenta un aspetto litoide on sarpate stabili. Il Conglomerato di Pezzo ha quindi generalmente aratteristihe assimilabili a quelle di roe tenere. Loalmente non i sono indagini he indagano nei primi 30m di profondità per la aratterizzazione sismia del suolo. La prova sismia nel viino sondaggio CS103 fornise una Vs30 di at. B. Indagini previste Si onsiderano i sondaggi e le prove loalmente disponibili. - prove di ario su piastra (ampagna di indagine 1988 pozzo P2500) - 3 prove sismihe (CS103,C423BIS,OTCCH1501) - Prove pressiometrihe e dilatometrihe (C403BIS, C404, C423, C423BIS,OTCSPT504) - Prove di laboratorio per la determinazione dei parametri fisii e meanii(cs103, FCBH1512, OTCLPT1505, FCCH2509, OTCSPT504, FCBH1501, OTCLPT2503 Caratterizzazione geotenia Per i riteri e per gli aspetti generali di aratterizzazione si rimanda a quanto riportato nella relazione Elab. CG0800PRBDCSBC8G A. Per la definizione delle ategorie di suolo si rimanda al medesimo elaborato ed alla relazione sismia di riferimento. Conglomerato di Pezzo Per quanto riguarda gli spezzoni di roia o di onglomerato prelevati nei sondaggi il peso di volume totale è risultato mediamente pari a 23 kn/m 3 on i valori più bassi di kn/m 3 rappresentativi degli Eurolink S.C.p.A. Pagina 13 di 41

14 spezzoni onglomeratii: Per lo stato iniziale poihé la litologia in esame è quella, della suessione sedimentaria, più vehia, è diffiile tenere in onto in modo sintetio della storia tensionale del deposito he è stato aratterizzato da fenomeni di preonsolidazione e ementazione. La stima può in prima approssimazione essere effettuata: onsiderando un età di almeno 10 milioni di anni, he Ko n = (φ =30 40 ) e he Ko o = , tenendo dell erosione (si stima un fattore minimo pari a 1.4 orrispondente ad OCR=2) ed infine onsiderando gli effetti di aging on la orrelazione di (Mesri (1989)), si ottiene un valore ompreso approssimativamente fra 0.7 e 0.9. Per i parametri di resistenza al taglio nell ambito dello strato superfiiale più alterato (z<25 30m), si fa riferimento alla aratterizzazione geotenia generale he si basa sull esito delle prove di ario su piastra, ritenute maggiormente rappresentative del omportamento d insieme dell ammasso: si onsiderano quelle ubiate in prossimità del bloo di anoraggio lato Calabria (ampagna di indagine 1988 pozzo P2500) ed al proposito si è ripreso lo studio effettuato nel Progetto preliminare ( Le basi del progetto Geotenia Elab. PP2RA24)(Vd.Elab. CG0800PRBDCSBC8G A). In orrispondenza di un valore medio di ø'=40 (ottenuto anhe da prove pressiometrihe) i valori di ottenuti variano linearmente, tra 0 e ira 25m di profondità, da 0 a100 KPa ira. La resistenza a ompressione monoassiale ottenuta invee da prove di laboratorio LPT ha fornito valori molto variabili da qualhe MPa ad un max di 30-40MPa. Per i parametri di deformabilitànel ontesto in esame le simihe di riferimento sono CS103, C423bis, OTCCH1501he evidenziano una erta variabilità, si può porre: G 0 = MPa e quindi E 0 = MPa. Le pressiometrihe nei fori C403bis (ario), C404 (ario e sario-riario), C423 (ario e sarioriario), C423bis (ario), OTCSPT504 (sario-riario) fornisono un range di valori variabilissimo fra 15m e 35m di profondità ompreso fra 75 e 220 MPa, mediamente pari a 150 MPa. Faendo riferimento all esito delle prove sismihe ed al valore medio dei valori saturiti dalle prove dilatometrihe e pressiometrihe si ritiene he il range E = MPa, nei primi 20m di spessore del Conglomerato di Pezzo, possa onsiderarsi adeguato per la tratta in esame. In partiolare il valore minimo di E =150 MPasi ritiene mediamente rappresentativo del ontesto geotenio in esame in ui sono previste opere he mobilitano medie e grandi deformazioni. Eurolink S.C.p.A. Pagina 14 di 41

15 Caratteristihe geotenia assunte nelle analisi Le fondazione dell opera in oggetto, si attestano a una quota di -2 m da p.. (+ 1,5 m s.l.m.). La zona in ui riade l opera in oggetto presenta quindi una stratigrafia uniforme aratterizzata dai onglomerati di pezzo. Più in dettaglio tale litologia presenta le seguenti aratteristihe: (kn/m 3 ) pio (kpa) (0-25m) per profondità maggiori vedi tabella par ϕ pio ( ) (0-25m) per profondità maggiori vedi tabella par C residuo (kpa) vedi tabella par ϕ residuo ( ) vedi tabella par k o (-) = 280 z 0. V s (m/se) V ( ) 2 s G o (MPa) G o = 3000 p a p p ' o a E = (0-20m) 0.50 E (MPa) * E = (20-35m) E = (35-65m) E = * (>65m) ν (-) K(m/s) 10-7 Simbologia: t = peso di volume naturale; N SPT = resistenza penetrometria dinamia in prova SPT; ϕ = angolo di attrito operativo; = interetta di oesione operativa; Eurolink S.C.p.A. Pagina 15 di 41

16 ϕ r = angolo di attrito residuo; r = interetta di oesione residua; OCR = grado di sovraonsolidazione; σ vo = pressione vertiale effiae geostatia; σ vmax = pressione vertiale effiae massima subita dal deposito; u = resistenza al taglio non drenata riferita a tensioni di onsolidazione pari a quelle geostatihe e a ondizioni di ario tipo quelle delle prove triassiali di ompressione e ario; k o = oeffiiente di spinta del terreno a riposo; k v = oeffiiente di permeabilità vertiale riferito a pressioni di onsolidazione pari a quelle geostatihe e a problemi di flusso diretto prinipalmente nella direzione vertiale; V s = veloità di propagazione delle onde di taglio; G o = modulo di taglio iniziale riferito alle pressioni effiai geostatihe; E = modulo di Young operativo ; * = si onsiderano valori nel range per gallerie, fronti di savo sostenuti, opere di sostegno tirantate o puntonate; valori al minimo del range per fondazioni dirette, fondazioni su pali e rilevati. ν (-)= oeffiiente di Poisson p a = pressione atmosferia di riferimento, espressa in MPa p 0 = pressione effiae alla profondità z, espressa in MPa La posizione della falda risulta a una profondità superiore a 4 m da intradosso fondazione (zona d influenza dell opera), pertanto nel proseguo della relazione si onsidererà assente la falda in quanto ininfluente nei dimensionamenti. 4.3 CARATTERIZZAZIONE DELLA SISMICITA DEL LUOGO L effetto dell azione sismia di progetto sull opera nel suo omplesso, inludendo il volume signifiativo di terreno, la struttura di fondazione, gli elementi strutturali e non, nonhé gli impianti, deve rispettare gli stati limite ultimi e di eserizio definiti al 3.2.1, i ui requisiti di siurezza sono indiati nel 7.1 della norma. Il rispetto degli stati limite si onsidera onseguito quando: - nei onfronti degli stati limite di eserizio siano rispettate le verifihe relative al solo Stato Limite di Danno; Eurolink S.C.p.A. Pagina 16 di 41

17 - nei onfronti degli stati limite ultimi siano rispettate le verifihe relative al solo Stato Limite di salvaguardia della Vita. Per Stato Limite di Danno (SLD) s intende he l opera, nel suo omplesso, a seguito del terremoto, inludendo gli elementi strutturali, quelli non strutturali, le apparehiature rilevanti alla sua funzione, subise danni tali da non provoare rishi agli utenti e non ompromette signifiativamente la apaità di resistenza e di rigidezza nei onfronti delle azioni vertiali e orizzontali. Lo stato limite di eserizio omporta la verifia delle tensioni di lavoro, in onformità al [NT_1]. Per Stato Limite di salvaguardia della Vita (SLV) si intende he l opera a seguito del terremoto subise rotture e rolli dei omponenti non strutturali e impiantistii e signifiativi danni di omponenti strutturali, ui si assoia una perdita signifiativa di rigidezza nei onfronti delle azioni orizzontali (reazione di erniere plastihe seondo il riterio della gerarhia delle resistenze), mantenendo anora un margine di siurezza (resistenza e rigidezza) nei onfronti delle azioni vertiali. Gli stati limite, sia di eserizio sia ultimi, sono individuati riferendosi alle prestazioni he l opera a realizzarsi deve assolvere durante un evento sismio; per la funzione he l opera deve espletare nella sua vita utile, è signifiativo alolare lo Stato Limite di Danno (SLD) per l eserizio e lo Stato Limite di Salvaguardia della Vita (SLV) per lo stato limite ultimo. Per la definizione dell azione sismia, oorre definire il periodo di riferimento P VR in funzione dello stato limite onsiderato. La vita nominale (V N ) dell opera è stata assunta pari a V N =100 anni. La lasse d uso assunta è la IV, da ui C u =2. Il periodo di riferimento (V R ) per l azione sismia, data la vita nominale e la lasse d uso vale: V R = V N C u = 200 anni I valori di probabilità di superamento del periodo di riferimento P VR, ui riferirsi per individuare l azione sismia agente è: P VR (SLD) = 63% P VR (SLV) = 10% Il periodo di ritorno dell azione sismia T R espresso in anni, vale: Vr T R (SLD) = = 201 anni ln( 1 Pvr) Vr T R (SLV) = = 1898 anni ln( 1 Pvr) Dato il valore del periodo di ritorno suddetto, tramite le tabelle riportate nell Allegato B della norma o Eurolink S.C.p.A. Pagina 17 di 41

18 tramite la mappatura messa a disposizione in rete dall Istituto Nazionale di Geofisia e Vulanologia (INGV), è possibile definire i valori di a g, F 0, T*. a g aelerazione orizzontale massima del terreno su suolo di ategoria A, espressa ome frazione dell aelerazione di gravità; F 0 valore massimo del fattore di amplifiazione dello spettro in aelerazione orizzontale; T* periodo di inizio del tratto a veloità ostante dello spettro in aelerazione orizzontale; S oeffiiente he omprende l effetto dell amplifiazione stratigrafia (Ss) e dell amplifiazione topografia (St); I valori delle aratteristihe sismihe (a g, F 0, T* ) per lo Stato Limite di salvaguardia della Vita sono: Per SLD (a g =0.168g ; F 0 =2,359 ; T* =0,324s) Per SLV (a g =0,434g ; F 0 =2,488 ; T* =0,421s) Il sottosuolo su ui insiste l opera può essere inserito nella ategoria B. Il valore del oeffiiente di amplifiazione stratigrafio risulta: S S (SLD) = 1,4-0,4 F 0 a g /g = 1,24 essendo il valore > 1,2 si assume S S (SLD) = 1,2 S S (SLV) = 1,4-0,4 F 0 a g /g = 0.96 essendo il valore < 1 si assume S S (SLV) = 1,00 Le aratteristihe della superfiie topografia possono essere assunte ome ategoria T1, adottando di onseguenza un valore di amplifiazione topografia S T = 1,0. L aelerazione massima è valutata on la relazione: a max (SLD) = S a g = Ss S T a g = 1,2 1,0 0,168g = 0,201g a max (SLV) = S a g = Ss S T a g = 1,00 1,0 0,434g = 0,434g L appliazione delle azioni sismihe alle sottostrutture viene affrontato mediante il metodo pseudostatio ([NT_1] ). In queste ondizioni l azione sismia è rappresentata da una forza statia equivalente pari al prodotto delle forze di gravità per un opportuno oeffiiente sismio. L analisi sismia è stata fatta onsiderando il valore di anoraggio dello spettro. L azione sismia è rappresentata da un insieme di forze statihe orizzontali e vertiali, date dal prodotto delle forze di gravità per i oeffiienti sismii in preedenza definiti. In merito alle opere satolari di ui trattasi, nel rispetto del punto , assimilando l opera satolare alla ategoria delle spalle da ponte, rientrando tra le opere he si muovono on il terreno ( ), si Eurolink S.C.p.A. Pagina 18 di 41

19 può ritenere he la struttura debba mantenere sotto l azione sismia un omportamento elastio; queste ategorie di opere he si muovono on il terreno non subisono le amplifiazioni dell aelerazione del suolo. Nelle verifihe allo Stato Limite Ultimo, i valori dei oeffiienti sismii orizzontali k h e vertiale k v possono essere valutati mediante le espressioni: a max k h =β m g k v =± 0.5* k h dove a max g = aelerazione orizzontale massima attesa al sito; = aelerazione di gravità; β = parametro riduttivo dell azione sismia in aordo on il Essendo lo satolare una struttura he non ammette spostamenti relativi rispetto al terreno, il oeffiiente β m, assume il valore 1. Le spinte delle terre, onsiderando lo satolare una struttura rigida e priva di spostamenti (NT e EC ), sono alolate in regime di spinta a riposo he omporta il alolo delle spinte sismihe in tali ondizioni; l inremento dinamio di spinta del terreno può essere alolato ome: 2 ΔP d = S a g /g h tot Il punto di appliazione della spinta he interessa lo satolare è posto h sat /2, on h tot altezza dal piano stradale alla fondazione dello satolare e h sat l altezza dello satolare. Essendo ΔP d la risultante globale, ed il diagramma di spinta di tipo rettangolare, è immediato riavare la quota parte della spinta he agise sul piedritto dello satolare. L azione sismia è rappresentata da un insieme di forze statihe orizzontali e vertiali, date dal prodotto delle forze di gravità per i oeffiienti sismii in preedenza definiti, di ui la omponente vertiale è onsiderata agente verso l alto o verso il basso, in modo da produrre gli effetti più sfavorevoli. Eurolink S.C.p.A. Pagina 19 di 41

20 5 ANALISI DELLE FONDAZIONI DELLA STRUTTURA SCATOLARE In aordo on il D.M e on la C.M vengono ondotte le analisi di tipo geotenio del omplesso terreno\struttura. Nello stato limite di ollasso per raggiungimento del ario limite della fondazione, l azione di progetto è la omponente della risultante delle forze in direzione nomale al piano di posa. La resistenza di progetto è il valore della forza normale al piano di posa a ui orrisponde il raggiungimento del ario limite nei terreni in fondazione. Nell impiego dell espressione trinomia per la valutazione del ario limite, i valori di progetto dei parametri di resistenza ( d, φ d ) sono impiegati sia per la determinazione dei fattori di apaità portante, N, Nq, Nℵ, sia per la determinazione dei oeffiienti orrettivi, ove tali oeffiienti intervengano. Per ogni stato limite ultimo deve essere rispettata la ondizione Ed Rd, dove Ed è il valore di progetto dell azione o dell effetto dell azione X k E d E F Fk ; ; a M = d e dove Rd è il valore di progetto della resistenza del sistema geotenio 1 X k R d R F Fk ; ; a R M = d La verifia della suddetta ondizione deve essere effettuata impiegando diverse ombinazioni di gruppi di oeffiienti parziali, rispettivamente definiti per le azioni (A1 e A2), per i parametri geotenii (M1 e M2) e per le resistenze (R1, R2 e R3). I diversi gruppi di oeffiienti di siurezza parziali sono selti nell ambito di due approi progettuali distinti e alternativi. Nel primo approio progettuale (Approio 1) sono previste due diverse ombinazioni di gruppi di oeffiienti: la prima ombinazione è generalmente più severa nei onfronti del dimensionamento strutturale delle opere a ontatto on il terreno, mentre la seonda ombinazione è generalmente più severa nei riguardi del dimensionamento geotenio. Nel seondo approio progettuale (Approio 2) è prevista un unia ombinazione di gruppi di oeffiienti, da adottare sia nelle verifihe strutturali sia nelle verifihe geotenihe. Approio 1 Eurolink S.C.p.A. Pagina 20 di 41

21 Nelle verifihe agli stati limite ultimi per il dimensionamento geotenio della fondazione (GEO), si onsidera lo sviluppo di meanismi di ollasso determinati dal raggiungimento della resistenza del terreno. L analisi può essere ondotta on la Combinazione 2 (A2+M2+R2), nella quale i parametri di resistenza del terreno sono ridotti tramite i oeffiienti parziali del gruppo M2, i oeffiienti globali R sulla resistenza del sistema (R2) sono unitari e le sole azioni variabili sono amplifiate on i oeffiienti del gruppo A2. I parametri di resistenza di progetto sono periò inferiori a quelli aratteristii e di onseguenza i valori di progetto delle spinte sono maggiori e le resistenze in fondazione sono minori dei rispettivi valori aratteristii. Nelle verifihe STR si onsiderano gli stati limite ultimi per raggiungimento della resistenza negli elementi strutturali o omunque negli elementi he ostituisono il muro di sostegno, inlusi eventuali anoraggi. L analisi può essere svolta utilizzando la Combinazione 1 (A1+M1+R1), nella quale i oeffiienti sui parametri di resistenza del terreno (M1) e sulla resistenza globale del sistema (R1) sono unitari, mentre le azioni permanenti e variabili sono amplifiate mediante i oeffiienti parziali del gruppo A1 he possono essere appliati alle spinte, ai pesi e ai sovraarihi. Approio 2 Nelle verifihe per il dimensionamento geotenio della fondazione (GEO), si onsidera lo sviluppo di meanismi di ollasso determinati dal raggiungimento della resistenza del terreno. L analisi può essere ondotta on la Combinazione (A1+M1+R3), nella quale le azioni permanenti e variabili sono amplifiate mediante i oeffiienti parziali del gruppo A1, he possono essere appliati alle spinte, ai pesi e ai sovraarihi; i oeffiienti parziali sui parametri di resistenza del terreno (M1) sono unitari e la resistenza globale del sistema è ridotta tramite i oeffiienti R del gruppo R3. Tali oeffiienti si appliano solo alla resistenza globale del terreno, he è ostituita, a seonda dello stato limite onsiderato, dalla forza parallela al piano di posa della fondazione he ne produe lo sorrimento, o dalla forza normale alla fondazione he produe il ollasso per ario limite. Essi vengono quindi utilizzati solo nell analisi degli stati limite GEO. Nelle verifihe STR si onsiderano gli stati limite ultimi per raggiungimento della resistenza negli elementi strutturali. Per tale analisi non si utilizza il oeffiiente ℵR e si proede ome nella Combinazione 1 dell Approio 1. Per l opera in oggetto, in ondizione statia, si esegue la verifia seondo l Approio 1 ome preedentemente desritto. Eurolink S.C.p.A. Pagina 21 di 41

22 5.1.1 CALCOLO DELLE SOLLECITAZIONI A INTRADOSSO FONDAZIONE Combinazioni per gli S.L.U. Si appliano le ombinazioni di ario del DM La Tab. 5.1.V di [NT_1] fornise i valori dei oeffiienti parziali delle azioni da assumere nell analisi per la determinazione degli effetti delle azioni nelle verifihe agli stati limite ultimi; il signifiato dei simboli è il seguente: G1 G2 Q Qi oeffiiente parziale del peso proprio della struttura, del terreno e dell aqua; oeffiiente parziale dei pesi propri degli elementi non strutturali; oeffiiente parziale delle azioni variabili da traffio; oeffiiente parziale delle azioni variabili. Il oeffiiente parziale della preompressione si assume pari a P =1. Eurolink S.C.p.A. Pagina 22 di 41

23 I valori dei oeffiienti ψ 0j, ψ 1j e ψ 2j per le diverse ategorie di azioni sono riportati nella Tab. 5.1.VI di [NT_1] e riportati nel seguito per ompletezza. Essendo lo satolare una struttura rigida, le azioni orizzontali omportano dal lato sfavorevole una rapida diminuzione di spinta (da regime di K0 a regime di Ka) he avviene per pioli spostamenti, mentre dal lato resistente la spinta aumenta tendendo a Kp per ui, in definitiva, la struttura risulta autoequilibrata in direzione orizzontale. Ciò è partiolarmente signifiativo nel aso in esame, onsiderando he per il terreno di reinterro il rapporto tra Kp e Ka è molto elevato (ira 10). Poihé le verifihe di apaità portante sono eseguite allo stato limite ultimo (a ui orrispondono per definizione grandi spostamenti) si ritiene di poter onsiderare l azione resistente massima in regime di spinta passiva. Si tratta quindi di verifiare he, per la ombinazione di ario più gravosa, la massima spinta agente sia inferiore a quella resistente assiurando osì l equilibrio della struttura. Nel aso in esame: Eurolink S.C.p.A. Pagina 23 di 41

24 Il reinterro a ridosso dello satolare verrà realizzato tramite materiale arido di buone aratteristihe meanihe. Per tale materiale si assumono i seguenti parametri: - peso speifio t = 20 kn/m 3 ; - angolo di attrito φ=38 per le verifihe geotenihe si ridue la tangente dell angolo di attrito ome da normativa ottenendo φ=32 da ui risulta un oeffiiente di spinta attiva λ a = 0,307 ed un oeffiiente di spinta a riposo λ p = 3,255. Si appliano, di onseguenza, i valori delle spinte seondo la profondità onp h = λ t z e on il onsueto diagramma trapezoidale delle pressioni orizzontali. Azione resistente massima: p min = [20 * 1,6] *3,255 p max = p min + [20 * 4,80] * 3,255 = 104,16kN/m² = 416,64kN/m² da ui: F res = p min * 3,55 + [p max -p min ]* 3,55/2 = 104,16 * 3, ,48 * 3,55/2 = 924,42kN Azione agente massima spinta del terrreno: p min = [20 * 1,6] *0,307 p max = p min + [20 * 4,80] * 0,307 = 9,82kN/m² = 39,29kN/m² da ui: F agente_terr = p min * 3,55 + [p max -p min ]* 3,55/2 = 9,82 * 3, ,47 * 3,55/2 = 87,17kN Azione agente massima sovraario a tergo: p a = 20 *0,307 da ui: F agente_a = p a * 3,55= 6,14 * 3,55 = 21,80kN = 6,14kN/m² Dai aloli sopra riportati si evine he la resistenza massima del terreno è largamente maggiore rispetto alle azioni agenti, per ui si ritiene la struttura equilibrata. Ne onsegue he per le verifihe di apaità portante (vedi paragrafo suessivo) si può ritenere nulla la risultante delle forze orizzontali e onsiderare uniamente l azione vertiale, he risulta massima per il aso statio per il quale si onsiderano agenti i arihi aidentali da traffio: Nmax= 1422 kn/m (COMBINAZIONE GEO) Eurolink S.C.p.A. Pagina 24 di 41

25 5.1.3 VERIFICHE GEOTECNICHE Verifia di apaità portante La verifia di apaità portante è soddisfatta se: dove: σ max σ adm E R d d = σ max = R è l azione pressione sul terreno per effetto dei arihi agenti; è la portanza ammissibile he il terreno può garantire, valutata ome di seguito indiato. σ adm R La portanza del terreno viene valutata in aordo on la teoria di Brinh-Hansen (vedi riferimento bibliografio [B32]), mettendo in onto anhe l eentriità dei arihi e la possibilità di parzializzazione della fondazione. Essa deriva dallo studio teorio del meanismo della rottura generale ondotto inizialmente da Terzaghi, ma i singoli parametri sono stati riavati dall'osservazione di asi reali e, quindi, essa può essere generalizzata anhe a meanismi diversi. La formulazione analitia della teoria di Brinh-Hansen è la seguente: dove q ult = Nsdi gb + qnqsqdqiqgqbq + 0, 5N s d i se φ=0, qult = 5,14su ( 1+ s' + d' i' b' g' ) + q g b ( N 1) otφ π N tan φ = e tan 2 ( 45 + φ / 2) = q s' = 0, 2 B L N q N 1,5 ( N 1) tanφ s = q N q B B =1 s q = 1+ tanφ N L L + d ' = 0, 4k d 1 + 0, 4k k = D B se D B 1 D k = tan 1 se D > 1 B B i' H = 0,5 0,5 1 A f = tanφ( 1 sinφ) k i = i q 1 iq N 1 q d q 2 s =1 0, 4 = d = 1 i q 0,5 H = 1 ot V + A f ϕ 5 B L Eurolink S.C.p.A. Pagina 25 di 41

26 i 0,7 H = 1 ot V + Af ϕ 5 se η = 1 5 (0,7 / 450) η H i = 1 se η 1 ot V + A f ϕ β β g ' = = 1 g q = g = 1 0,5 tan β η η b ' = b = 1 q = exp( 2η tan φ ) Af è l area effiae di base è l aderenza di base D è la profondità della fondazione rispetto a piano ampagna B è la dimensione minore della fondazione L è la dimensione maggiore della fondazione H è il ario orizzontale trasmesso dalla fondazione V è il ario vertiale trasmesso dalla fondazione η è l inlinazione del piano della fondazione sull orizzontale β è l inlinazione del pendio g ( ) 5 b b = exp( 2,7η tan φ) Per le analisi A2+M2, vengono adottati i seguenti parametri aratterizzanti la formulazione di B.-H.: Peso speifio del terreno = 20 kn/m angolo di attrito = 32 oesione effiae = 0 MPa Profondità del piano di posa (profondità media) = -2,0 m da p.. Si riportano nel seguito le sole verifihe di apaità portante per ogni parte strutturale analizzata. Per ogni ombinazione di verifia sono indiati i parametri geometrii della fondazione, i parametri geotenii, le azioni agenti e i parametri resistenti. COMBINAZIONE GEO B = 4 m dimensione della fondazione lungo l'asse x L = 1 m dimensione della fondazione lungo l'asse y D = 2 m profondità della fondazione Eurolink S.C.p.A. Pagina 26 di 41

27 φ' = 32 angolo di attrito del terreno, 0,559 rad ' = 0 kpa oesione effiaie del terreno = 20 kn/m peso speifio del terreno β = 0 inlinazione del pendio, positiva verso il basso η = 0 inlinazione del piano fondazione, positiva verso l'alto Fz = 1.422,00 kn azione vertiale agente Fx = 0,00 kn azione orizzontale agente lungo B Mxx = 0,00 knm momento di asse vettore x Myy = 0,00 knm momento di asse vettore y ex = 0,000 m eentriità del ario lungo x ey = 0,000 m eentriità del ario lungo y B' = 4,000 m dimensione ridotta della fondazione lungo l'asse x L' = 1,000 m dimensione ridotta della fondazione lungo l'asse y Af = 4,000 mq area della fondazione effiaie qmax = 355,500 kpa massima pressione agente qult = 3193,36 kpa apaità portante agente = 8,983 fattore di siurezza relativo alla apaità portante Come si evine la verifia risulta soddisfatta. Riporto per ompletezza i singoli oeffiienti della formulazione di Brinh-Hansen, onsiderati nella ombinazione in esame: COEFFICIENTI DI CAPACITA' PORTANTE Nq = 23,177 N = 35,490 N = 20,786 FATTORI DI FORMA s' = 0,8000 s = 3,6122 sq = 3,4995 s = -0,6000 FATTORI DI PROFONDITA' d' = 0,2000 d = 1,2000 dq = 1,1381 d = 1,0000 Eurolink S.C.p.A. Pagina 27 di 41

28 k = 0,5000 FATTORI DI INCLINAZIONE DEL CARICO i = 1,0000 iq = 1,0000 i = 1,0000 FATTORI DI INCLINAZIONE DEL TERRENO g' = 0,0000 g = 1,0000 gq = g = 1,0000 FATTORI DI INCLINAZIONE DEL PIANO FONDAZIONE b' = 0,0000 b = 1,0000 bq = 1,0000 b = 1, Calolo dei edimenti indotti Il alolo dei edimenti viene ondotto on il metodo di Burland-Burbidge. Il metodo per la stima del edimento di fondazioni su sabbie normalmente onsolidate (NC) e sovra onsolidate (OC) dai risultati di prove SPT si basa su un analisi statistia di un grande numero asi osservati. Sia w il edimento esprimibile on la relazione: w = q' I C Z dove Z 1 = B 0,7 I C = 1,7 / N 1,4 q 1 zona di influenza del ario he si estende fino ad una profondità dove il edimento è pari a 25% del edimento superfiiale; indie di ompressibilità (anhe definibile ome variazione di indie di vuoti su variazione di tensioni effiai); ario uniforme trasmesso da una fondazione quadrata Espliitando i termini, si ottiene il edimento w (in mm) di una sabbia normalonsolidata: 0,7 w= q' B Se la fondazione si trova ad una profondità da p.. ove è presente una tensione litostatia σ' v0, l equazione diventa, nella sua forma generalizzata: ' 0,7 I C w = σ v B 3 I C ' 0 + ( q' σ v0 ) Dove il primo termine si riferise al tratto di riompressione aratteristio di un omportamento elastio B 0,7 I C Eurolink S.C.p.A. Pagina 28 di 41

29 del terreno (finhé non raggiunge lo stato tensionale pari a quello litostatio in sito), mentre il seondo termine si riferise alla urva di ario (per arihi appliati superiori a quelli litostatii a parità di profondità). Se il terreno è sovraonsolidato, l equazione sopra si mantiene valida, on l unio aorgimento he al posto di σ' v0 si troverà σ' p, tensione di preonsolidazione (si riordi il diagramma semilogaritmio delle prove edometrihe). Si riporta nel seguito il alolo ondotto per la determinazione del edimento indotto, assumendo ome ario agente, la pressione massima in fondazione onseguente all appliazione dei arihi nella ombinazione allo Stato Limite di Servizio RARA. Le valutazioni dei edimenti nelle ombinazioni FR e QP risultano superflue in quanto le azioni sono inferiori rispetto alla ombinazione RARA. L azione vertiale agente è pari a ira kn/m, pertanto la pressione media agente in fondazione è pari a 0,27 Mpa. Dalla relazione geotenia CG0800PRBDCSBC8G B si sono valutati i valori di Nspt riferiti al onglomerato di Pezzo e riferendosi ai sondaggi OTCLPT1505, OTCLPT2503 e C210si sono osservati valori di Nspt he osillano tra 31 e 100 nei primi 10 m; si assume nel alolo dei edimenti il valor medio di lettura pari a 70 Nspt: Nspt ( DICALCOLO ) = 70 La quota di imposta fondazione è stata assunta autelativamente a -2 m da p.., riferendosi alla ondizione esistente. Da ui si ottiene: Caratteristihe fondali: Litologia e arihi e prove: B = 4,00 [ m ] Z = 2,64 [ m ] L = 1,00 [ m ] = 2,00 [ t/m 3 ] D = 2,00 [ m ] q' = 27,00 [ t/m 2 ] Z Nspt = 70,00 media Periodo di previsione: Tempo = 100 [ anni ] σ'vo = 4,00 [ t/m 2 ] Eurolink S.C.p.A. Pagina 29 di 41

30 I = 0,0045 Zi = 2,6672 Fh = 0,9999 Fs = 0,3906 anni Ft 1,2046 1,3444 1,4046 1,5000 1,5444 1,5736 1,5905 1,6046 CEDIMENTI: S [ mm ] 1,096 1,473 1,539 1,644 1,692 1,724 1,743 1,758 LEGENDA: B = Larghezza fondale L = Lunghezza fondale D = Profondità del piano di posa Z = Spessore strato ompressibile = Peso di volume dello strato q' = Pressione effiae lorda Nspt = N. medio di olpi (prove SPT) σ'vo = Tensione vertiale effiae I = Indie di ompressibilità Fs, Fh, Ft = Fattori orrettivi Zi = Profondità signifiativa Dall analisi si evine quindi he l entità massima dei edimenti on le assunzioni fatte è dell ordine dei 0,2 m, valore aettabile per le assunzioni fatte. E da preisare he tale valore di edimento è un valore assoluto, he non tiene onto dello sviluppo nel tempo dei edimenti; per questo tipo di terreni infatti, la parte maggiore dei edimenti viene sontata in fase di ostruzione dell opera, a favore di siurezza per le analisi svolte in questa fase progettuale. Eurolink S.C.p.A. Pagina 30 di 41

31 6 ANALISI DELLE FONDAZIONI DEI MURI AD U In aordo on il D.M e on la C.M vengono ondotte le analisi di tipo geotenio del omplesso terreno\struttura. Nello stato limite di ollasso per raggiungimento del ario limite della fondazione, l azione di progetto è la omponente della risultante delle forze in direzione nomale al piano di posa. La resistenza di progetto è il valore della forza normale al piano di posa a ui orrisponde il raggiungimento del ario limite nei terreni in fondazione. Nell impiego dell espressione trinomia per la valutazione del ario limite, i valori di progetto dei parametri di resistenza ( d, φ d ) sono impiegati sia per la determinazione dei fattori di apaità portante, N, Nq, Nℵ, sia per la determinazione dei oeffiienti orrettivi, ove tali oeffiienti intervengano. Per ogni stato limite ultimo deve essere rispettata la ondizione Ed Rd, dove Ed è il valore di progetto dell azione o dell effetto dell azione X k E d E F Fk ; ; a M = d e dove Rd è il valore di progetto della resistenza del sistema geotenio 1 X k R d R F Fk ; ; a R M = d La verifia della suddetta ondizione deve essere effettuata impiegando diverse ombinazioni di gruppi di oeffiienti parziali, rispettivamente definiti per le azioni (A1 e A2), per i parametri geotenii (M1 e M2) e per le resistenze (R1, R2 e R3). I diversi gruppi di oeffiienti di siurezza parziali sono selti nell ambito di due approi progettuali distinti e alternativi. Nel primo approio progettuale (Approio 1) sono previste due diverse ombinazioni di gruppi di oeffiienti: la prima ombinazione è generalmente più severa nei onfronti del dimensionamento strutturale delle opere a ontatto on il terreno, mentre la seonda ombinazione è generalmente più severa nei riguardi del dimensionamento geotenio. Nel seondo approio progettuale (Approio 2) è prevista un unia ombinazione di gruppi di oeffiienti, da adottare sia nelle verifihe strutturali sia nelle verifihe geotenihe. Approio 1 Eurolink S.C.p.A. Pagina 31 di 41

32 Nelle verifihe agli stati limite ultimi per il dimensionamento geotenio della fondazione (GEO), si onsidera lo sviluppo di meanismi di ollasso determinati dal raggiungimento della resistenza del terreno. L analisi può essere ondotta on la Combinazione 2 (A2+M2+R2), nella quale i parametri di resistenza del terreno sono ridotti tramite i oeffiienti parziali del gruppo M2, i oeffiienti globali R sulla resistenza del sistema (R2) sono unitari e le sole azioni variabili sono amplifiate on i oeffiienti del gruppo A2. I parametri di resistenza di progetto sono periò inferiori a quelli aratteristii e di onseguenza i valori di progetto delle spinte sono maggiori e le resistenze in fondazione sono minori dei rispettivi valori aratteristii. Nelle verifihe STR si onsiderano gli stati limite ultimi per raggiungimento della resistenza negli elementi strutturali o omunque negli elementi he ostituisono il muro di sostegno, inlusi eventuali anoraggi. L analisi può essere svolta utilizzando la Combinazione 1 (A1+M1+R1), nella quale i oeffiienti sui parametri di resistenza del terreno (M1) e sulla resistenza globale del sistema (R1) sono unitari, mentre le azioni permanenti e variabili sono amplifiate mediante i oeffiienti parziali del gruppo A1 he possono essere appliati alle spinte, ai pesi e ai sovraarihi. Approio 2 Nelle verifihe per il dimensionamento geotenio della fondazione (GEO), si onsidera lo sviluppo di meanismi di ollasso determinati dal raggiungimento della resistenza del terreno. L analisi può essere ondotta on la Combinazione (A1+M1+R3), nella quale le azioni permanenti e variabili sono amplifiate mediante i oeffiienti parziali del gruppo A1, he possono essere appliati alle spinte, ai pesi e ai sovraarihi; i oeffiienti parziali sui parametri di resistenza del terreno (M1) sono unitari e la resistenza globale del sistema è ridotta tramite i oeffiienti R del gruppo R3. Tali oeffiienti si appliano solo alla resistenza globale del terreno, he è ostituita, a seonda dello stato limite onsiderato, dalla forza parallela al piano di posa della fondazione he ne produe lo sorrimento, o dalla forza normale alla fondazione he produe il ollasso per ario limite. Essi vengono quindi utilizzati solo nell analisi degli stati limite GEO. Nelle verifihe STR si onsiderano gli stati limite ultimi per raggiungimento della resistenza negli elementi strutturali. Per tale analisi non si utilizza il oeffiiente ℵR e si proede ome nella Combinazione 1 dell Approio 1. Per l opera in oggetto, in ondizione statia, si esegue la verifia seondo l Approio 1 ome preedentemente desritto. Eurolink S.C.p.A. Pagina 32 di 41

33 6.1.1 CALCOLO DELLE SOLLECITAZIONI A INTRADOSSO FONDAZIONE Combinazioni per gli S.L.U. Si appliano le ombinazioni di ario del DM La Tab. 5.1.V di [NT_1] fornise i valori dei oeffiienti parziali delle azioni da assumere nell analisi per la determinazione degli effetti delle azioni nelle verifihe agli stati limite ultimi; il signifiato dei simboli è il seguente: G1 G2 Q Qi oeffiiente parziale del peso proprio della struttura, del terreno e dell aqua; oeffiiente parziale dei pesi propri degli elementi non strutturali; oeffiiente parziale delle azioni variabili da traffio; oeffiiente parziale delle azioni variabili. Il oeffiiente parziale della preompressione si assume pari a P =1. Eurolink S.C.p.A. Pagina 33 di 41

34 I valori dei oeffiienti ψ 0j, ψ 1j e ψ 2j per le diverse ategorie di azioni sono riportati nella Tab. 5.1.VI di [NT_1] e riportati nel seguito per ompletezza. Essendo lo satolare una struttura rigida, le azioni orizzontali omportano dal lato sfavorevole una rapida diminuzione di spinta (da regime di K0 a regime di Ka) he avviene per pioli spostamenti, mentre dal lato resistente la spinta aumenta tendendo a Kp per ui, in definitiva, la struttura risulta autoequilibrata in direzione orizzontale. Ciò è partiolarmente signifiativo nel aso in esame, onsiderando he per il terreno di reinterro il rapporto tra Kp e Ka è molto elevato (ira 10). Poihé le verifihe di apaità portante sono eseguite allo stato limite ultimo (a ui orrispondono per definizione grandi spostamenti) si ritiene di poter onsiderare l azione resistente massima in regime di spinta passiva. Si tratta quindi di verifiare he, per la ombinazione di ario più gravosa, la massima spinta agente sia inferiore a quella resistente assiurando osì l equilibrio della struttura. Nel aso in esame: Eurolink S.C.p.A. Pagina 34 di 41