INDICE Relazione di Calcolo

Transcript

1

2 1 INDICE RELAZIONE ILLUSTRATIVA OGGETTO DESCRIZIONE DEL FABBRICATO VULNERABILITÀ GENERALI RISCONTRATE QUADRO FESSURATIVO INDAGINI ESEGUITE ESITO INDAGINE DI SFONDELLAMENTO ESITO PROVE SULLE TRAVI LIGNEE DEL SOLAIO DI COPERTURA INTERVENTI PREVISTI RELAZIONE DI CALCOLO OGGETTO NORMATIVE DI RIFERIMENTO VALUTAZIONE DEL CARICO ACCIDENTALE NEVE ANALISI DEI CARICHI VERIFICA TAVOLATO SP.3CM (L MAX =1.40M) VERIFICA ARCARECCI TIPO A (L MAX =3.70M): 14X VERIFICA ARCARECCI TIPO B (L MAX =4.70M): 14X VERIFICA ARCARECCI TIPO C (LMAX=5.40 M): 16X VERIFICA ZAMPINI GRONDA 8X8 L=85CM I=120CM VERIFICA PUNTONE TIPO A CON CARICO DISTRIBUITO: 16X VERIFICA PUNTONE TIPO B CON CARICO CONCENTRATO: 16X VERIFICA PUNTONE TIPO C CON DISTRIBUITO: 16X VERIFICA DIAGONALE 24X32 LATO PIAZZA VERIFICA DIAGONALE 24X32 - LATO POSTERIORE VERIFICA CAPRIATE LATO PIAZZA (INTERMEDIE) VERIFICA CAPRIATE LATO PIAZZA (DI BORDO) VERIFICA DEL NODO SOMMITALE DELLA CAPRIATA VERIFICA SCALA ESTERNA IN ACCIAIO RELAZIONE SUI MATERIALI OGGETTO MATERIALI UTILIZZATI RELAZIONE SULLE FONDAZIONI OGGETTO VERIFICA FONDAZIONI... 65

3 2 RELAZIONE ILLUSTRATIVA 1. Oggetto La presente relazione riguarda il progetto esecutivo 1 stralcio inerente il rifacimento del solaio di copertura del fabbricato sede della Scuola Elementare Paolo Fiori sita in Piazza Bacigalupi a Lerici (SP). 2. Descrizione del fabbricato L edificio in oggetto si sviluppa su tre piani fuori terra e presenta una struttura portante verticale in muratura di pietra a spacco con buona tessitura, le cui caratteristiche meccaniche sono state indagate mediante prove eseguite con doppio martinetto piatto nel I solai del piano primo e del piano secondo sono realizzati in cemento armato gettato in opera (solai nervati), mentre il solaio di sottotetto, raggiungibile attraverso delle botole interne, è costituito principalmente in parte con travi di legno e cannucciato ed in minima parte con travetti di acciaio e tavelloni con relativo getto di completamento. Solaio di sottotetto Il solaio di copertura è realizzato in legno con diagonali, capriate, arcarecci e manto di copertura. Non è presente alcun tavolato o pianellato ed è assente la membrana impermeabilizzante; il manto di copertura in tegole marsigliesi è direttamente appoggiato ai travicelli. Il solaio in legno di copertura risulta essere privo di collegamenti efficaci alle murature perimetrali. Il piano terra dello stabile è utilizzato per la maggior parte come uffici Comunali ed in minima parte come Scuola. Al piano terra nella parte posteriore è presente un ampliamento in cemento armato giuntato sismicamente rispetto all edificio in muratura destinato a refettorio.

4 3 3. Vulnerabilità generali riscontrate Dal rilievo visivo e dai saggi effettuati, si sono potuti individuare elementi di vulnerabilità sia a livello strutturale che a livello non strutturale. Un elemento di vulnerabilità di tipo strutturale è rappresentato dai diagonali in legno del solaio di copertura. Data la loro geometria risultano essere spingenti. Tale azione spingente è dovuta all assenza di un cordolo perimetrale collegato in sommità alle pareti murarie e agli elementi del solaio di copertura. Diagonale solaio di copertura Gli elementi del solaio di copertura hanno già manifestato fenomeni di dissesto di natura statica. Sono presenti infatti elementi in acciaio posti in opera a rinforzo degli elementi in legno del solaio in oggetto quali puntelli o profilati inseriti all intradosso delle travi stesse. Rinforzo provvisorio diagonale solaio di copertura eseguito in passato E presente anche una vulnerabilità di tipo non strutturale rappresentata dalla mancanza di un idonea impermeabilizzazione del solaio di copertura il cui manto è costituito da tegole marsigliesi direttamente appoggiate ai travetti dell orditura secondaria del solaio di copertura.

5 4 La vulnerabilità è legata al fatto che una eventuale rottura localizzata del manto di copertura permetterebbe ed ha permesso nel corso degli anni infiltrazioni di acqua piovana la quale provoca sia l infradiciamento degli elementi portanti in legno del solaio di copertura che il deterioramento del controsoffitto in gesso e cannine con il rischio di distacco e crollo. Il solaio di sottotetto così realizzato, anche in assenza di infiltrazioni, risulta essere a rischio di crollo sotto azioni sismiche di tipo verticale in quanto molto fragile. Rottura orditura minuta reggi tegole 4. Quadro fessurativo Dal rilievo visivo è stato riscontrato il seguente quadro fessurativo: lesioni sui marcapiani del fabbricato; lesioni diffuse sulle murature esterne riguardanti principalmente gli intonaci; lesioni diffuse sull intradosso del solaio di sottotetto (cannucciato intonacato) ovvero soffitto del piano secondo; crolli localizzati dell intonaco del solaio di sottotetto in cannucciato; elevata deformabilità orditura secondaria lignea solaio di sottotetto; orditura principale del solaio di copertura ammalorata e rinforzata con profilati in acciaio; orditura lignea interessata da attacchi di xilofagi del legno.

6 5 Lesioni intradosso sottotetto archivio 2 Crollo intonaco corridoio piano secondo Travi principale tarlata Travetto secondario tarlato 5. Indagini eseguite Sono state eseguite delle indagini strumentali sui solai del fabbricato tese alla verifica dello sfondellamento degli intonaci e delle indagini tese a verificare lo stato di conservazione degli elementi lignei del solaio di copertura. Tali indagini sono state eseguite a cura del laboratorio Unilab Sperimentazione S.r.l. (rapporto di prova 159/15 e 76/16) sotto la Direzione dei Lavori del sottoscritto Ing. Massimiliano Vagniluca.

7 6 6. Esito indagine di sfondellamento L indagine per la verifica dello sfondellamento è stata eseguita per ogni campo di solaio ed ha previsto le seguenti fasi: individuazione delle tipologia di solaio; accurato esame visivo preliminare dell intradosso dei solai; indagine con termocamera ad infrarosso dell intera superficie dei solai; indagine con battitura strumentale dell intera superficie dei solai. Come riportato nel rapporto di prova n. 159/15 del laboratorio Unilab Sperimentazione S.r.l. che ha curato l esecuzione materiale delle indagini di sfondellamento dei solai, l intradosso dei solai è stato classificato, combinando i risultati dell esame visivo, dell indagine all infrarosso con termocamera e della battitura strumentale, in tre livelli qualitativi di conservazione degli stessi: pessimo (colore rosso), mediocre (colore blu) e normale (colore bianco). Nel primo caso (pessimo) vanno prese urgenti misure di messa in sicurezza, nel secondo caso (mediocre) va monitorata la situazione nel tempo in quanto sono stati riscontrati dei primi segnali che possono portare nel tempo a fenomeni di sfondellamento, mentre nel terzo caso (normale) non si sono riscontrati segnali che possano far pensare a fenomeni di sfondellamento. I risultati dell indagine eseguita, come riportato nel rapporto di prova 159/15, sono i seguenti: a) l intradosso dei solai del piano terra e del piano primo hanno manifestato delle zone che sono state classificate come mediocri (colore blu nella pianta di seguito riportata) e quindi per tali zone dovrà essere monitorata la situazione nel tempo; b) la quasi totalità dell intero intradosso del solaio di sottotetto, realizzato con travi in legno e cannucciato intonacato, è stato classificato come pessimo (colore rosso nella pianta di seguito riportata) ed è pertanto necessario un intervento urgente di messa in sicurezza. Tale situazione dell intradosso del solaio di sottotetto è dovuta alle infiltrazioni di acqua manifestatesi nel corso degli anni dal solaio di copertura privo sia di membrana impermeabilizzante, sia di tavolato o pianellato. Una porzione del corridoio era stata già messa in sicurezza dal Comune prima dell esecuzione delle indagini tramite la rimozione dell intonaco dal cannucciato sottostante a seguito di una infiltrazione di acqua proveniente dal tetto.

8 7 Distacco intonaco solaio di sottotetto in cannucciato L esito di tale studio, riportato di seguito, al fine di tutelare l incolumità degli occupanti la Scuola, ha indotto il Comune ad ordinare con urgenza la chiusura dell intero piano secondo della Scuola (Ordinanza n. 4 del ).

9 8

10 9 7. Esito prove sulle travi lignee del solaio di copertura E stata eseguita una campagna di indagini al fine di verificare lo stato di conservazione degli elementi lignei del solaio di copertura a cura del laboratorio Unilab Sperimentazione S.r.l. di Perugia (rapporto di prova n. 76/16) sotto la Direzione dei Lavori del sottoscritto Ing. Massimiliano Vagniluca. Sono state eseguite n. 48 prove penetro metriche e igrometriche e n. 17 prove sclerometriche su legno. L esito delle prove ha mostrato una variabilità delle caratteristiche meccaniche delle travi lignee sottoposte a prova: l essenza principale è risultata essere l abete. La prova penetrometrica effettuata mediante Resistograph ha permesso di valutare la variazione di densità tra legno integro e ammalorato e determinare quindi lo stato di ammaloramento delle travi nelle parti interne non direttamente visibili (cavità per attacchi di xilofagi, infradiciamento,.). I risultati hanno dato come esito per la maggior parte degli elementi provati una densità del legno pari a bassa, medio bassa (circa il 76% degli elementi provati), mentre solo un 9% una densità compresa tra alta e medio alta. Il restante 15% ha dato una densità pari a media.

11 10 Tali risultati denotano un elevato grado di ammaloramento degli elementi lignei che combinato al numero di travi visibili palesemente ammalorate da xilofagi e/o infiltrazioni di acqua, ha portato alla decisione di rifare completamente il solaio di copertura. Rottura travetto orditura minuta Travi principale tarlata Travetto secondario tarlato

12 11 8. Interventi previsti Gli interventi oggetto del presente progetto si inquadrano come interventi locali ai sensi del punto delle N.T.C e della relativa circolare (punto C.8.4.3) in quanto non apportano aumenti di carico significativi e non modificano il comportamento globale della struttura esistente. Nel dettaglio gli interventi previsti sono i seguenti: Rifacimento del solaio di copertura della porzione lato piazza, con l esclusione al momento delle due ali laterali che saranno oggetto del 2 stralcio, con capriate e travi in legno lamellare, doppio tavolato incrociato (3+2cm) e cordolo sommitale in acciaio costituito da un piatto da 250x15 mm ancorato alla muratura tramite perfori armati; Mantenimento dello sporto di gronda esistente (soletta a sbalzo) con sostituzione della sola orditura lignea a sbalzo; Inserimento di un lucernaio a filo falda in copertura per permettere in sicurezza l accesso alla stessa; Demolizione di tutti i controsoffitti in camorcanna esistenti in quanto fortemente lesionati e pericolanti come desunto dallo studio eseguito a dicembre 2015 con prove di sfondellamento. L esito di tale studio ha indotto il Comune ad ordinare con urgenza la chiusura dell intero piano secondo della Scuola (Ordinanza n. 4 del ); Rifacimento di nuovi controsoffitti in cartongesso; Ripristino dei punti luce a soffitto a seguito del rifacimento dei controsoffitti; Tinteggio dei locali sottostanti ai nuovi controsoffitti;

13 12 Inoltre il presente progetto prevede anche la realizzazione di una piccola scala in acciaio per collegare il corridoio principale del piano primo al cortile posteriore (copertura piano interrato) destinato a campetto per attività sportive. La scala, con un pianerottolo ed una sola rampa, verrà realizzata in acciaio zincato della stessa tipologia delle due scale di emergenza già esistenti sulle due ali interne del fabbricato. La scala verrà realizzata in corrispondenza di una finestra esistente previa demolizione del sottofinestra. Data la tipologia dell intervento lo stesso può inquadrarsi come intervento locale ai sensi del punto delle N.T.C e della relativa circolare (punto C.8.4.3) come il resto degli interventi in quanto non andrà a modificare il comportamento globale della struttura.

14 13 RELAZIONE DI CALCOLO 9. Oggetto La presente relazione riguarda il progetto esecutivo 1 stralcio inerente il rifacimento del solaio di copertura del fabbricato sede della Scuola Elementare Paolo Fiori sita in Piazza Bacigalupi a Lerici (SP). 10. Normative di riferimento Il calcolo degli elementi strutturali verrà eseguito nel rispetto delle normative attualmente in vigore e delle principali raccomandazioni CNR ed UNI adottando il metodo semiprobabilistico agli stati limite ultimi: - D.M. Infrastrutture : Nuove norme tecniche per le costruzioni. - Circolare 2 Febbraio 2009, n 617: Istruzioni per l applicazione delle Nuove norme tecniche per le costruzioni di cui al D.M. 14 Gennaio Valutazione del carico accidentale neve Si riporta nel seguito il calcolo del carico neve. I parametri per il calcolo della neve assunti nelle verifiche sono i seguenti: Zona 2 (La Spezia) H < 200 m altitudine massima di riferimento q sk = 1.00 KN/m 2 valore caratteristico del carico neve α i =25 pendenza della copertura µ i =0.8 coefficiente di forma della copertura CE = 1 (topografia normale) coefficiente di esposizione C t = 1 coefficiente di topografia q s = C E C t q sk µ i = 0.80 KN/m 2 carico neve

15 Analisi dei carichi Si riporta nel seguito l analisi dei carichi del solaio di copertura e di quello di sottotetto sia nella condizione attuale che in quella di progetto. a) Solaio di sottotetto Stato attuale Travetti 0.10 KN/m 2 (G k1 ) Controsoffitto Camorcanna 0.40 KN/m 2 (G k2 ) Permanente strutturale 0.10 KN/m 2 (G k1 ) Permanente non strutturale 0.40 KN/m 2 (G k2 ) Accidentale sottotetto 0.50 KN/m 2 (Q k2 ) b) Solaio di copertura Stato attuale Arcarecci 0.10 KN/m 2 (G k1 ) Travetti+Listelli 0.10 KN/m 2 (G k1 ) Manto di copertura 0.80 KN/m 2 (G k2 ) Permanente strutturale 0.20 KN/m 2 (G k1 ) Permanente non strutturale 0.80 KN/m 2 (G k2 ) Accidentale neve 0.80 KN/m 2 (Q k1 ) c) Solaio di sottotetto Stato di progetto Travetti 0.10 KN/m 2 (G k1 ) Tavolato 0.15 KN/m 2 (G k2 ) Controsoffitto a pannelli 0.20 KN/m 2 (G k2 ) Permanente strutturale 0.10 KN/m 2 (G k1 ) Permanente non strutturale 0.35 KN/m 2 (G k2 ) Accidentale sottotetto 0.50 KN/m 2 (Q k2 ) d) Solaio di copertura Stato di progetto Arcarecci 0.15 KN/m 2 (G k1 ) Doppio tavolato 0.25 KN/m 2 (G k1 ) Guaina impermeabilizzante 0.05 KN/m 2 (G k2 ) Manto di copertura 0.80 KN/m 2 (G k2 )

16 15 Permanente strutturale 0.40 KN/m 2 (G k1 ) Permanente non strutturale 0.85 KN/m 2 (G k2 ) Accidentale neve 0.80 KN/m 2 (Q k1 ) e) Sporto di gronda Stato di progetto Doppio tavolato 0.25 KN/m 2 (G k1 ) Zampini 8x8 i=120cm 0.05 KN/m 2 (G k1 ) Guaina impermeabilizzante 0.05 KN/m 2 (G k2 ) Manto di copertura 0.80 KN/m 2 (G k2 ) Permanente strutturale 0.30 KN/m 2 (G k1 ) Permanente non strutturale 0.85 KN/m 2 (G k2 ) Accidentale neve 0.80 KN/m 2 (Q k1 ) f) Scala esterna in acciaio Profilati 0.75 KN/m 2 (G k1 ) Grigliato 0.40 KN/m 2 (G k2 ) Permanente strutturale 0.75 KN/m 2 (G k1 ) Permanente non strutturale 0.40 KN/m 2 (G k2 ) Accidentale scale 4.00 KN/m 2 (Q k2 )

17 Verifica tavolato sp.3cm (L max =1.40m) Verifica tavolato sp.3cm Caratteristiche del legno Verifica a flessione TIPO Abete S2 (UNI :2010) σ m,y,d 4,57 Mpa Tensione di calcolo a flessione f m,k 25 Mpa Resistenza caratteristica a flessione σ m,y,d /f m,d 0,30 <1,00, Verifica soddisfatta f v,k 4 Mpa Resistenza caratteristica a taglio Verifica a taglio ρ mean 450 Kg/m 3 Massa volumica media τ d 0,10 Mpa Tensione di calcolo a taglio G mean 740 MPa Modulo di taglio τ d /f v,d 0,04 <1,00, Verifica soddisfatta E 0, MPa Modulo di elasticità E 0,mean MPa Modulo di elasticità medio Verifica a deformabilità G 0, MPa Modulo elastico tangenziale caratt. p G 1,10 KN/m Carico permanente al metro lineare p Q 0,80 KN/m Carico accidentale al metro lineare Coefficienti parziali di sicurezza u ist,g 0,21 cm Freccia istantanea per carico perm. γ m 1,50 Materiali u ist,q 0,15 cm Freccia istantanea per carico acc. γ G1 1,30 Permanenti strutturali γ G2 1,50 Permanenti non strutturali Istantanea per carichi totali (combinazione rara) γ Q 1,50 Accidentali u ist 0,36 cm L/u ist 391 >300, Verifica soddisfatta Geometria e calcolo statico G k1 0,25 KN/m 2 Carico permanente strutturale Finale per carichi totali (combinazione quasi permanente) G k2 0,85 KN/m 2 Carico permanente non strutturale Ψ 2 0,00 Coefficiente di combinazione Q k 0,80 KN/m 2 Carico accidentale u fin 0,52 cm B 1,00 m Larghezza sezione trave L/u fin 267 >200, Verifica soddisfatta H 0,030 m Altezza sezione trave i 1,00 m Interasse travi Verifica di instabilità della trave (sola flessione) L 1,40 m Luce trave I y 2,25E-06 m 4 Momento d'inerzia intorno a z W y 1,50E-04 m 3 Modulo di resistenza J tors 4,29E-07 m4 Momento di inerzia torsionale I y 2,25E-06 m 4 Momento d'inerzia principale λ rel 0,88 1/m Snellezza relativa trave C.d.S. 2 Vedi tab. 4,4 II M crit 4,84 KNm Momento critico K mod 0,90 Vedi tab. 4,4 IV σ m,crit 32,3 Mpa Tensione critica K def 0,80 Vedi tab. 4,4 V l eff 1,26 m Lunghezza efficace f m,d 15,00 Mpa Resistenza di calcolo a flessione β 0,90 Coefficiente di vincolo f v,d 2,40 Mpa Resistenza di calcolo a taglio 1-K crit,m 0 E I Mpa Modulo elastico istantaneo K crit,m 0, K crit,m 1 E LT 6556 Mpa Modulo elastico a lungo termine 3-K crit,m 0 p 2,80 KN/m Carico al metro lineare 0,34 <1,00, Verifica soddisfatta M d 0,69 KNm Momento massimo in mezzeria T d 1,96 KN Taglio massimo La verifica risulta soddisfatta

18 Verifica arcarecci tipo A (L max =3.70m): 14x16 Verifica trave 14x16 Caratteristiche del legno Verifica a flessione TIPO GL28c (UNI EN 14080:2013) σ m,y,d Mpa Tensione di calcolo a flessione f m,k 28 Mpa Resistenza caratteristica a flessione σ m,y,d /f m,d 0.69 <1,00, Verifica soddisfatta f v,k 3.5 Mpa Resistenza caratteristica a taglio Verifica a taglio ρ mean 420 Kg/m 3 Massa volumica media τ d 0.52 Mpa Tensione di calcolo a taglio G mean 650 MPa Modulo di taglio τ d /f v,d 0.24 <1,00, Verifica soddisfatta E 0, MPa Modulo di elasticità E 0,mean MPa Modulo di elasticità medio Verifica a deformabilità p G 1.75 KN/m Carico permanente al metro lineare Coefficienti parziali di sicurezza p Q 1.12 KN/m Carico accidentale al metro lineare γ m 1.45 Materiali u ist,g 0.71 cm Freccia istantanea per carico perm. γ G1 1.3 Permanenti strutturali u ist,q 0.46 cm Freccia istantanea per carico acc. γ G2 1.5 Permanenti non strutturali γ Q 1.5 Accidentali Istantanea per carichi totali (combinazione rara) u ist 1.17 cm Geometria e calcolo statico L/u ist 316 >300, Verifica soddisfatta G k KN/m 2 Carico permanente strutturale G k KN/m 2 Carico permanente non strutturale Finale per carichi totali (combinazione quasi permanente) Q k 0.80 KN/m 2 Carico accidenatale Ψ Coefficiente di combinazione B 0.14 m Larghezza sezione trave u fin 1.74 cm H 0.16 m Altezza sezione trave L/u fin 212 >200, Verifica soddisfatta i 1.40 m Interasse travi L 3.70 m Luce trave Verifica di instabilità della trave (sola flessione) W y 5.97E-04 m 3 Modulo di resistenza I y 4.78E-05 m 4 Momento d'inerzia intorno a z I y 4.78E-05 m 4 Momento d'inerzia principale J tors 1.25E-04 m4 Momento di inerzia torsionale C.d.S. 2 Vedi tab. 4,4 II λ rel /m Snellezza relativa trave K mod 0.90 Vedi tab. 4,4 IV M crit KNm Momento critico K def 0.80 Vedi tab. 4,4 V σ m,crit Mpa Tensione critica f m,d Mpa Resistenza di calcolo a flessione l eff 3.33 m Lunghezza efficace f v,d 2.17 Mpa Resistenza di calcolo a taglio β 0.90 Coefficiente di vincolo E I Mpa Modulo elastico istantaneo 1-K crit,m 1 E LT 6944 Mpa Modulo elastico a lungo termine K crit,m 1 2-K crit,m 0 p 4.19 KN/m Carico al metro lineare 3-K crit,m 0 M d 7.18 KNm Momento massimo in mezzeria 0.69 <1,00, Verifica soddisfatta T d 7.76 KN Taglio massimo La verifica risulta soddisfatta

19 18 Verifica ancoraggio arcarecci-capriata (a 90 ) (scarpa BSA liscia tipo Rothoblaas) Squadretta utilizzata: PF da 140x139 Ancoraggio con 12 chiodi Anker da 4x60 V Ed = 7.8 KN R v,k = KN γ m =1.5 R v,d = R v,k / γ m = 18.4 KN V Ed = 7.8 KN < R v,d = 18.4 KN La verifica risulta soddisfatta

20 19 Verifica ancoraggio arcarecci-diagonale (a 45 ) - Viti incrociate VGS

21 20

22 Verifica arcarecci tipo B (L max =4.70m): 14x20 Verifica trave 14x20 Caratteristiche del legno Verifica a flessione TIPO GL28c (UNI EN 14080:2013) σ m,y,d Mpa Tensione di calcolo a flessione f m,k 28 Mpa Resistenza caratteristica a flessione σ m,y,d /f m,d 0.71 <1,00, Verifica soddisfatta f v,k 3.5 Mpa Resistenza caratteristica a taglio Verifica a taglio ρ mean 420 Kg/m 3 Massa volumica media τ d 0.53 Mpa Tensione di calcolo a taglio G mean 650 MPa Modulo di taglio τ d /f v,d 0.24 <1,00, Verifica soddisfatta E 0, MPa Modulo di elasticità E 0,mean MPa Modulo di elasticità medio Verifica a deformabilità p G 1.75 KN/m Carico permanente al metro lineare Coefficienti parziali di sicurezza p Q 1.12 KN/m Carico accidentale al metro lineare γ m 1.45 Materiali u ist,g 0.95 cm Freccia istantanea per carico perm. γ G1 1.3 Permanenti strutturali u ist,q 0.61 cm Freccia istantanea per carico acc. γ G2 1.5 Permanenti non strutturali γ Q 1.5 Accidentali Istantanea per carichi totali (combinazione rara) u ist 1.56 cm Geometria e calcolo statico L/u ist 301 >300, Verifica soddisfatta G k KN/m 2 Carico permanente strutturale G k KN/m 2 Carico permanente non strutturale Finale per carichi totali (combinazione quasi permanente) Q k 0.80 KN/m 2 Carico accidenatale Ψ Coefficiente di combinazione B 0.14 m Larghezza sezione trave u fin 2.33 cm H 0.20 m Altezza sezione trave L/u fin 202 >200, Verifica soddisfatta i 1.40 m Interasse travi L 4.70 m Luce trave Verifica di instabilità della trave (sola flessione) W y 9.33E-04 m 3 Modulo di resistenza I y 9.33E-05 m 4 Momento d'inerzia intorno a z I y 9.33E-05 m 4 Momento d'inerzia principale J tors 2.63E-04 m4 Momento di inerzia torsionale C.d.S. 2 Vedi tab. 4,4 II λ rel /m Snellezza relativa trave K mod 0.90 Vedi tab. 4,4 IV M crit KNm Momento critico K def 0.80 Vedi tab. 4,4 V σ m,crit Mpa Tensione critica f m,d Mpa Resistenza di calcolo a flessione l eff 4.23 m Lunghezza efficace f v,d 2.17 Mpa Resistenza di calcolo a taglio β 0.90 Coefficiente di vincolo E I Mpa Modulo elastico istantaneo 1-K crit,m 1 E LT 6944 Mpa Modulo elastico a lungo termine K crit,m 1 2-K crit,m 0 p 4.19 KN/m Carico al metro lineare 3-K crit,m 0 M d KNm Momento massimo in mezzeria 0.71 <1,00, Verifica soddisfatta T d 9.85 KN Taglio massimo La verifica risulta soddisfatta

23 22 Verifica ancoraggio arcarecci-capriata (a 90 ) (scarpa BSA liscia tipo Rothoblaas) Squadretta utilizzata: PF da 140x180 Ancoraggio con 16 chiodi Anker da 4x60 V Ed = 9.9 KN R v,k =35.55 KN γ m =1.5 R v,d = R v,k / γ m = KN V Ed = 9.9 KN < R v,d = KN La verifica risulta soddisfatta

24 23 Verifica ancoraggio arcarecci-diagonali (a 45 ) - Viti incrociate VGS

25 24

26 Verifica arcarecci tipo C (Lmax=5.40 m): 16x22 Verifica trave 16x22 Caratteristiche del legno Verifica a flessione TIPO GL28c (UNI EN 14080:2013) σ m,y,d Mpa Tensione di calcolo a flessione f m,k 28 Mpa Resistenza caratteristica a flessione σ m,y,d /f m,d 0.68 <1,00, Verifica soddisfatta f v,k 3.5 Mpa Resistenza caratteristica a taglio Verifica a taglio ρ mean 420 Kg/m 3 Massa volumica media τ d 0.48 Mpa Tensione di calcolo a taglio G mean 650 MPa Modulo di taglio τ d /f v,d 0.22 <1,00, Verifica soddisfatta E 0, MPa Modulo di elasticità E 0,mean MPa Modulo di elasticità medio Verifica a deformabilità p G 1.75 KN/m Carico permanente al metro lineare Coefficienti parziali di sicurezza p Q 1.12 KN/m Carico accidentale al metro lineare γ m 1.45 Materiali u ist,g 1.09 cm Freccia istantanea per carico perm. γ G1 1.3 Permanenti strutturali u ist,q 0.70 cm Freccia istantanea per carico acc. γ G2 1.5 Permanenti non strutturali γ Q 1.5 Accidentali Istantanea per carichi totali (combinazione rara) u ist 1.79 cm Geometria e calcolo statico L/u ist 302 >300, Verifica soddisfatta G k KN/m 2 Carico permanente strutturale G k KN/m 2 Carico permanente non strutturale Finale per carichi totali (combinazione quasi permanente) Q k 0.80 KN/m 2 Carico accidenatale Ψ Coefficiente di combinazione B 0.16 m Larghezza sezione trave u fin 2.66 cm H 0.22 m Altezza sezione trave L/u fin 203 >200, Verifica soddisfatta i 1.40 m Interasse travi L 5.40 m Luce trave Verifica di instabilità della trave (sola flessione) W y 1.29E-03 m 3 Modulo di resistenza I y 1.42E-04 m 4 Momento d'inerzia intorno a z I y 1.42E-04 m 4 Momento d'inerzia principale J tors 3.95E-04 m4 Momento di inerzia torsionale C.d.S. 2 Vedi tab. 4,4 II λ rel /m Snellezza relativa trave K mod 0.90 Vedi tab. 4,4 IV M crit KNm Momento critico K def 0.80 Vedi tab. 4,4 V σ m,crit Mpa Tensione critica f m,d Mpa Resistenza di calcolo a flessione l eff 4.86 m Lunghezza efficace f v,d 2.17 Mpa Resistenza di calcolo a taglio β 0.90 Coefficiente di vincolo E I Mpa Modulo elastico istantaneo 1-K crit,m 1 E LT 6944 Mpa Modulo elastico a lungo termine K crit,m 1 2-K crit,m 0 p 4.19 KN/m Carico al metro lineare 3-K crit,m 0 M d KNm Momento massimo in mezzeria 0.68 <1,00, Verifica soddisfatta T d KN Taglio massimo La verifica risulta soddisfatta

27 26 Verifica a taglio trave 16x22 con sezione ridotta per appoggio su puntone 16x20 Viene di seguito riportata la verifica a taglio della trave 16x22 che in corrispondenza dell appoggio sul puntone rompitratta da 16x20 presenta una sezione ridotta (vedi particolare costruttivo 06C) in quanto viene realizzato un dente per tenere l estradosso delle travi allo stesso livello. Caratteristiche del legno Verifica a flessione TIPO GL28c (UNI EN 14080:2013) σ m,y,d 0,00 Mpa Tensione di calcolo a flessione f m,k 28 Mpa Resistenza caratteristica a flessione σ m,y,d /f m,d 0,00 <1,00, Verifica soddisfatta f v,k 3,5 Mpa Resistenza caratteristica a taglio Verifica a taglio ρ mean 420 Kg/m 3 Massa volumica media τ d 0,66 Mpa Tensione di calcolo a taglio G mean 650 MPa Modulo di taglio τ d /f v,d 0,31 <1,00, Verifica soddisfatta E 0, MPa Modulo di elasticità E 0,mean MPa Modulo di elasticità medio Coefficienti parziali di sicurezza γ m 1,45 Materiali γ G1 1,3 Permanenti strutturali γ G2 1,5 Permanenti non strutturali γ Q 1,5 Accidentali Geometria e calcolo statico G k1 0,40 KN/m 2 Carico permanente strutturale G k2 0,85 KN/m 2 Carico permanente non strutturale Q k 0,80 KN/m 2 Carico accidenatale B 0,16 m Larghezza sezione trave H 0,16 m Altezza sezione trave i 1,40 m Interasse travi L 5,40 m Luce trave W y 6,83E-04 m 3 Modulo di resistenza I y 5,46E-05 m 4 Momento d'inerzia principale C.d.S. 2 Vedi tab. 4,4 II K mod 0,90 Vedi tab. 4,4 IV K def 0,80 Vedi tab. 4,4 V f m,d 17,38 Mpa Resistenza di calcolo a flessione f v,d 2,17 Mpa Resistenza di calcolo a taglio E I Mpa Modulo elastico istantaneo E LT 6944 Mpa Modulo elastico a lungo termine p 4,19 KN/m Carico al metro lineare M d 0,00 KNm Momento all'appoggio T d 11,32 KN Taglio massimo La verifica risulta soddisfatta

28 27 Verifica ancoraggio arcarecci-diagonali (a 45 ) - Viti incrociate VGS

29 28

30 Verifica zampini gronda 8x8 L=85cm i=120cm Caratteristiche del legno e coefficienti TIPO GL28c (UNI EN 14080:2013) f m,k 28 Mpa resistenza caratteristica a flessione f v,k 3.4 Mpa resistenza caratteristica a taglio E 0,mean MPa modulo elastico medio γ m 1.45 Coefficiente parz. di sicurezza sui MATERIALI γ G1 1.3 Coeff. parz. di sicurezza sui CARICHI PERM. STRUTTURALI γ G2 1.5 Coeff. parz. di sicurezza sui CARICHI PERM. NON STRUTTURALI γ Q 1.5 Coefficiente parz. di sicurezza sui CARICHI ACCIDENTALI Geometria e calcolo statico G k KN/m 2 Carico permanente strutturale G k KN/m 2 Carico permanente non strutturale Q k 0.80 KN/m 2 Carico accidenatale B 0.08 m Larghezza sezione trave H 0.08 m Altezza sezione trave i 1.20 m Interasse travi L 0.85 m Luce trave W y 8.53E-05 m 3 modulo di resistenza I y 3.41E-06 m 4 modulo d'inerzia intorno ad y C.d.S. 2 vedi tab. 4,4 II K mod 0.90 vedi tab. 4,4 IV K def 0.80 vedi tab. 4,4 V f m,d Mpa resistenza di calcolo a flessione f v,d 2.11 Mpa resistenza di calcolo a taglio E I Mpa modulo elastico istantaneo E LT 6944 Mpa modulo elastico a lungo termine p 3.44 KN/m Carico al metro lineare M d 1.24 KNm Momento massimo all'appoggio T d 2.92 KN Taglio massimo all'appoggio Verifica a flessione σ m,y,d Mpa tensione di calcolo a flessione σ m,y,d /f m,d 0.84 <1,00, Verifica soddisfatta Verifica a taglio τ d 0.68 Mpa tensione di calcolo a taglio τ d /f v,d 0.32 <1,00, Verifica soddisfatta Verifica a deformabilità p G 1.38 KN/m Carico permanente al metro lineare p Q 0.96 KN/m Carico permanente al metro lineare u ist,g 0.21 cm Freccia istantanea per carico permanente u ist,q 0.15 cm Freccia istantanea per carico accidentale Istantanea per carichi totali (combinazione rara) u ist 0.36 cm L/u ist 238 >150, Verifica soddisfatta La verifica risulta soddisfatta

31 Verifica puntone tipo A con carico distribuito: 16x20 Caratteristiche del legno Verifica a flessione TIPO GL28c (UNI EN 14080:2013) σ m,y,d Mpa Tensione di calcolo a flessione f m,k 28 Mpa Resistenza caratteristica a flessione σ m,y,d/f m,d 0.92 <1,00, Verifica soddisfatta f v,k 3.5 Mpa Resistenza caratteristica a taglio Verifica a taglio ρ mean 420 Kg/m 3 Massa volumica media τ d 0.91 Mpa Tensione di calcolo a taglio G mean 650 MPa Modulo di taglio τ d/f v,d 0.42 <1,00, Verifica soddisfatta E 0, MPa Modulo di elasticità E 0,mean MPa Modulo di elasticità medio Verifica a deformabilità p G 4.63 KN/m Carico permanente al metro lineare Coefficienti parziali di sicurezza p Q 2.96 KN/m Carico accidentale al metro lineare γ m 1.45 Materiali u ist,g 0.68 cm Freccia istantanea per carico perm. γ G1 1.3 Permanenti strutturali u ist,q 0.43 cm Freccia istantanea per carico acc. γ G2 1.5 Permanenti non strutturali γ Q 1.5 Accidentali Istantanea per carichi totali (combinazione rara) u ist 1.11 cm Geometria e calcolo statico L/u ist 315 >300, Verifica soddisfatta G k KN/m 2 Carico permanente strutturale G k KN/m 2 Carico permanente non strutturale Finale per carichi totali (combinazione quasi permanente) Q k 0.80 KN/m 2 Carico accidenatale Ψ Coefficiente di combinazione B 0.16 m Larghezza sezione trave u fin 1.65 cm H 0.20 m Altezza sezione trave L/u fin 212 >200, Verifica soddisfatta i 3.70 m Interasse travi L 3.50 m Luce trave Verifica di instabilità della trave (sola flessione) W y 1.07E-03 m 3 Modulo di resistenza I y 1.07E-04 m 4 Momento d'inerzia intorno a z I y 1.07E-04 m 4 Momento d'inerzia principale J tors 2.88E-04 m4 Momento di inerzia torsionale C.d.S. 2 Vedi tab. 4,4 II λ rel /m Snellezza relativa trave K mod 0.90 Vedi tab. 4,4 IV M crit KNm Momento critico K def 0.80 Vedi tab. 4,4 V σ m,crit Mpa Tensione critica f m,d Mpa Resistenza di calcolo a flessione l eff 3.15 m Lunghezza efficace f v,d 2.17 Mpa Resistenza di calcolo a taglio β 0.90 Coefficiente di vincolo E I Mpa Modulo elastico istantaneo 1-K crit,m 1 E LT 6944 Mpa Modulo elastico a lungo termine K crit,m 1 2-K crit,m 0 p KN/m Carico al metro lineare 3-K crit,m 0 M d KNm Momento massimo in mezzeria 0.92 <1,00, Verifica soddisfatta T d KN Taglio massimo La verifica risulta soddisfatta

32 Verifica puntone tipo B con carico concentrato: 16x20 Caratteristiche del legno Verifica a flessione TIPO GL28c (UNI EN 14080:2013) σ m,y,d Mpa Tensione di calcolo a flessione f m,k 28 Mpa Resistenza caratteristica a flessione σ m,y,d /f m,d 0.66 <1,00, Verifica soddisfatta f v,k 3.5 Mpa Resistenza caratteristica a taglio ρ mean 420 Kg/m 3 Massa volumica media Verifica a taglio G mean 650 MPa Modulo di taglio τ d 0.46 Mpa Tensione di calcolo a taglio E 0, MPa Modulo di elasticità τ d /f v,d 0.21 <1,00, Verifica soddisfatta E 0,mean MPa Modulo di elasticità medio Verifica a deformabilità Coefficienti parziali di sicurezza p G 8.23 KN Carico permanente concentrato γ m 1.45 Materiali p Q 5.26 KN Carico accidentale concentrato γ G Permanenti strutturali u ist,g 0.20 cm Freccia istantanea per carico perm. γ G Permanenti non strutturali u ist,q 0.13 cm Freccia istantanea per carico acc. γ Q 1.50 Accidentali Istantanea per carichi totali (combinazione rara) Geometria e calcolo statico u ist 0.33 cm G k KN/m 2 Carico permanente strutturale L/u ist 759 >300, Verifica soddisfatta G k KN/m 2 Carico permanente non strutturale Q k 0.80 KN/m 2 Carico accidentale Finale per carichi totali (combinazione quasi permanente) A inf 6.58 mq Area di influenza Ψ Coefficiente di combinazione B 0.16 m Larghezza sezione trave u fin 0.49 cm H 0.20 m Altezza sezione trave L/u fin 510 >200, Verifica soddisfatta L 2.50 m Luce trave W y 1.07E-03 m 3 Modulo di resistenza Verifica di instabilità della trave (sola flessione) I y 1.07E-04 m 4 Momento d'inerzia principale I y 1.07E-04 m 4 Momento d'inerzia intorno a z C.d.S. 2 Vedi tab. 4,4 II J tors 2.88E-04 m4 Momento di inerzia torsionale K mod 0.90 Vedi tab. 4,4 IV λ rel /m Snellezza relativa trave K def 0.80 Vedi tab. 4,4 V M crit KNm Momento critico f m,d Mpa Resistenza di calcolo a flessione σ m,crit Mpa Tensione critica f v,d 2.17 Mpa Resistenza di calcolo a taglio l eff 2.25 m Lunghezza efficace E I Mpa Modulo elastico istantaneo β 0.90 Coefficiente di vincolo E LT 6944 Mpa Modulo elastico a lungo termine 1-K crit,m 1 P KN/m Carico Concentrato in mezzeria K crit,m 1 2-K crit,m 0 M Ed KNm Momento massimo in mezzeria 3-K crit,m 0 V Ed 9.85 KN Taglio massimo 0.66 <1,00, Verifica soddisfatta La verifica risulta soddisfatta

33 Verifica puntone tipo C con distribuito: 16x28 Caratteristiche del legno Verifica a flessione TIPO GL28c (UNI EN 14080:2013) σ m,y,d 12,53 Mpa Tensione di calcolo a flessione f m,k 28 Mpa Resistenza caratteristica a flessione σ m,y,d /f m,d 0,72 <1,00, Verifica soddisfatta f v,k 3,5 Mpa Resistenza caratteristica a taglio Verifica a taglio ρ mean 420 Kg/m 3 Massa volumica media τ d 0,65 Mpa Tensione di calcolo a taglio G mean 650 MPa Modulo di taglio τ d /f v,d 0,30 <1,00, Verifica soddisfatta E 0, MPa Modulo di elasticità E 0,mean MPa Modulo di elasticità medio Verifica a deformabilità p G 3,00 KN/m Carico permanente al metro lineare Coefficienti parziali di sicurezza p Q 1,92 KN/m Carico accidentale al metro lineare γ m 1,45 Materiali u ist,g 0,91 cm Freccia istantanea per carico perm. γ G1 1,3 Permanenti strutturali u ist,q 0,58 cm Freccia istantanea per carico acc. γ G2 1,5 Permanenti non strutturali γ Q 1,5 Accidentali Istantanea per carichi totali (combinazione rara) u ist 1,49 cm Geometria e calcolo statico L/u ist 363 >300, Verifica soddisfatta G k1 0,40 KN/m 2 Carico permanente strutturale G k2 0,85 KN/m 2 Carico permanente non strutturale Finale per carichi totali (combinazione quasi permanente) Q k 0,80 KN/m 2 Carico accidenatale Ψ 2 0,00 Coefficiente di combinazione B 0,16 m Larghezza sezione trave u fin 2,22 cm H 0,28 m Altezza sezione trave L/u fin 244 >200, Verifica soddisfatta i 2,40 m Interasse travi L 5,40 m Luce trave Verifica di instabilità della trave (sola flessione) W y 2,09E-03 m 3 Modulo di resistenza I y 2,93E-04 m 4 Momento d'inerzia intorno a z I y 2,93E-04 m 4 Momento d'inerzia principale J tors 8,72E-04 m4 Momento di inerzia torsionale C.d.S. 2 Vedi tab. 4,4 II λ rel 0,29 1/m Snellezza relativa trave K mod 0,90 Vedi tab. 4,4 IV M crit 717,47 KNm Momento critico K def 0,80 Vedi tab. 4,4 V σ m,crit 343,2 Mpa Tensione critica f m,d 17,38 Mpa Resistenza di calcolo a flessione l eff 4,86 m Lunghezza efficace f v,d 2,17 Mpa Resistenza di calcolo a taglio β 0,90 Coefficiente di vincolo E I Mpa Modulo elastico istantaneo 1-K crit,m 1 E LT 6944 Mpa Modulo elastico a lungo termine K crit,m 1 2-K crit,m 0 p 7,19 KN/m Carico al metro lineare 3-K crit,m 0 M d 26,20 KNm Momento massimo in mezzeria 0,72 <1,00, Verifica soddisfatta T d 19,41 KN Taglio massimo La verifica risulta soddisfatta

34 Verifica diagonale 24x32 Lato piazza Verifica trave SLU Schema statico Combinazione SLU Diagramma sforzo normale Diagramma del taglio

35 34 Diagramma momento flettente VERIFICA DI RESISTENZA SEZIONE RETTANGOLARE (COMPRESSA) Caratteristiche del legno Sollecitazioni di progetto TIPO GL28c (UNI EN 14080:2013) N Ed 6.30 KN Sforzo assiale di progetto f m,k 28 Mpa Resistenza caratteristica a flessione M Ed KNm Momento di progetto f v,k 3.5 Mpa Resistenza caratteristica a taglio V Ed KN Taglio di progetto f c,0,k 24 Mpa Resistenza caratteristica a compress. Verifica a presso-flessione ρ mean 420 Kg/m 3 Massa volumica media σ c,0,d 0.08 Mpa Tensione di calcolo a compress. G mean 650 MPa Modulo di taglio σ m,y,d Mpa Tensione di calcolo a flessione E 0, MPa Modulo di elasticità σ m,y,d /f m,d 0.71 <1,00, Verifica soddisfatta E 0,mean MPa Modulo di elasticità medio Verifica a taglio τ d 0.43 Mpa Tensione di calcolo a taglio Coefficienti parziali di sicurezza τ d /f v,d 0.20 <1,00, Verifica soddisfatta γ m 1.45 Materiali Geometria e calcolo statico Verifica di instabilità della trave (sola flessione) B 0.24 m Larghezza sezione trave I y 6.55E-04 m 4 Momento d'inerzia intorno a z H 0.32 m Altezza sezione trave J tors 1.81E-03 m4 Momento di inerzia torsionale L 7.70 m Luce trave λ rel /m Snellezza relativa trave W y 4.10E-03 m 3 Modulo di resistenza M crit KNm Momento critico I y 6.55E-04 m 4 Momento d'inerzia principale σ m,crit Mpa Tensione critica C.d.S. 2 Vedi tab. 4,4 II l eff 6.93 m Lunghezza efficace K mod 0.90 Vedi tab. 4,4 IV β 0.90 Coefficiente di vincolo K def 0.80 Vedi tab. 4,4 V 1-K crit,m 1 f m,d Mpa Resistenza di calcolo a flessione K crit,m 1 2-K crit,m 0 f v,d 2.17 Mpa Resistenza di calcolo a taglio 3-K crit,m 0 f c,0,d <1,00, Verifica soddisfatta La verifica risulta soddisfatta

36 35 Verifica trave SLE Schema statico Combinazione SLE Risultato verifica a deformabilità Combinazione SLE Si ha dunque che: u ist =2.55cm < L/300 = 2.59 cm la verifica risulta soddisfatta di cui 1.56cm è lo spostamento dovuto ai carichi permanenti e 0.99cm è lo spostamento dovuto agli accidentali. A lungo termine invece si ha: u fin = u ist,g (1+K def ) + u ist,q (1+ Ψ 02 K def )= 1.56*(1+0.8)+0.99*(1) = 3.80 cm per cui u fin =3.80cm < L/200 = 3.89 cm la verifica risulta soddisfatta

37 36 Verifica tirante in acciaio Si riporta nel seguito la verifica del tirante in acciaio inserito allo scopo di assorbire le spinte generate dal puntone di legno. A favore di sicurezza si considera lo sforzo di taglio agente sul puntone in legno pari allo sforzo assiale di trazione agente sul tirante metallico. Si ha dunque N Ed =22.3 KN Verifica di resistenza del tirante N Rd = A f yk /γ m Dove A=7.07cm 2 f tk = 235 MPa area resistente del tirante resistenza a snervamento del tirante γ m =1.05 coefficiente di sicurezza da cui si ottiene N Rd = 158.2KN > N Ed =22.3 KN verificato Verifica dell ancoraggio del tirante Si procede alla verifica a trazione del collegamento acciaio-legno realizzato mediante 8 viti HSB per ogni lato della cuffia. La sollecitazione su ogni faccia è pari a circa 11.2 KN (N Ed /2=22.3/2=11.2 KN). Si allegano i risultati del calcolo eseguito.

38 37

39 38

40 39

41 40 Verifica di resistenza del collegamento acciaio-acciaio

42 Verifica diagonale 24x32 - Lato posteriore TRAVE APPOGGIO - APPOGGIO CON CARICO CONCENTRATO IN MEZZERIA + CARICO UNIF. DISTRIBUITO Caratteristiche del legno Verifica a flessione TIPO GL28c (UNI EN 14080:2013) σ m,y,d 14,68 Mpa Tensione di calcolo a flessione f m,k 28 Mpa Resistenza caratteristica a flessione σ m,y,d /f m,d 0,84 <1,00, Verifica soddisfatta f v,k 3,5 Mpa Resistenza caratteristica a taglio ρ mean 420 Kg/m 3 Massa volumica media Verifica a taglio G mean 650 MPa Modulo di taglio τ d 0,37 Mpa Tensione di calcolo a taglio E 0, MPa Modulo di elasticità τ d /f v,d 0,17 <1,00, Verifica soddisfatta E 0,mean MPa Modulo di elasticità medio Verifica a deformabilità Coefficienti parziali di sicurezza p G 11,25 KN Carico permanente CONC γ m 1,45 Materiali p Q 7,20 KN Carico accidentale CONC γ G1 1,30 Permanenti strutturali u ist,g 1,16 cm Freccia istantanea per carico perm. γ G2 1,50 Permanenti non strutturali u ist,q 0,74 cm Freccia istantanea per carico acc. γ Q 1,50 Accidentali p G 0,08 KN/m Carico permanente DISTR p Q 0,05 KN/m Carico accidentale DISTR Geometria e calcolo statico u ist,g 0,04 cm Freccia istantanea per carico perm. G k1 0,40 KN/m 2 Carico permanente strutturale u ist,q 0,03 cm Freccia istantanea per carico acc. G k2 0,85 KN/m 2 Carico permanente non strutturale Istantanea per carichi totali (combinazione rara) Q k1 0,80 KN/m 2 Carico accidentale u ist 1,97 cm i DISTR 0,50 m Interasse carico DISTR L/u ist 376 >300, Verifica soddisfatta A infconc 9,00 mq Area di influenza carico CONC Finale per carichi totali (combinazione quasi permanente) B 0,24 m Larghezza sezione trave Ψ 2 0,00 Coefficiente di combinazione H 0,32 m Altezza sezione trave u fin 2,93 cm L 7,40 m Luce trave L/u fin 253 >200, Verifica soddisfatta W y 4,10E-03 m 3 Modulo di resistenza I y 6,55E-04 m 4 Momento d'inerzia principale Verifica di instabilità della trave (sola flessione) C.d.S. 2 Vedi tab. 4,4 II I y 6,55E-04 m 4 Momento d'inerzia intorno a z K mod 0,90 Vedi tab. 4,4 IV J tors 1,81E-03 m4 Momento di inerzia torsionale K def 0,80 Vedi tab. 4,4 V λ rel 0,32 1/m Snellezza relativa trave f m,d 17,38 Mpa Resistenza di calcolo a flessione M crit 1128,14 KNm Momento critico f v,d 2,17 Mpa Resistenza di calcolo a taglio σ m,crit 275,4 Mpa Tensione critica E I Mpa Modulo elastico istantaneo l eff 6,66 m Lunghezza efficace E LT 6944 Mpa Modulo elastico a lungo termine β 0,90 Coefficiente di vincolo p DISTR 1,50 KN/m Carico DIST 1-K crit,m 1 P CONC 26,96 KN Carico CONC in mezzeria K crit,m 1 2-K crit,m 0 M Ed 60,12 KNm Momento massimo in mezzeria 3-K crit,m 0 V Ed 19,02 KN Taglio massimo 0,84 <1,00, Verifica soddisfatta La verifica risulta soddisfatta

43 Verifica capriate lato piazza (intermedie) Si riporta nel seguito la verifica delle capriate intermedia della copertura lato piazza con esclusione di quelle di bordo poste sull incrocio delle due ali che saranno analizzate al paragrafo successivo. Schema statico SLU Diagramma sforzo normale (N)

44 43 Diagramma taglio (T) Diagramma momento flettente (M)

45 44 Verifica della catena 16x20 VERIFICA DI RESISTENZA SEZIONE RETTANGOLARE (TESA) Caratteristiche del legno Sollecitazioni di progetto TIPO GL28c (UNI EN 14080:2013) N Ed 115,50 KN Sforzo assiale di progetto f m,k 28 Mpa Resistenza caratteristica a flessione M Ed 0,00 KNm Momento di progetto f v,k 3,5 Mpa Resistenza caratteristica a taglio V Ed 0,00 KN Taglio di progetto f t,0,k 19,5 Mpa Resistenza caratteristica a trazione Verifica a tenso-flessione ρ mean 420 Kg/m 3 Massa volumica media σ t,0,d 3,61 Mpa Tensione di calcolo a trazione G mean 650 MPa Modulo di taglio σ m,y,d 0,00 Mpa Tensione di calcolo a flessione E 0, MPa Modulo di elasticità σ m,y,d /f m,d 0,30 <1,00, Verifica soddisfatta E 0,mean MPa Modulo di elasticità medio Verifica a taglio τ d 0,00 Mpa Tensione di calcolo a taglio Coefficienti parziali di sicurezza τ d /f v,d 0,00 <1,00, Verifica soddisfatta γ m 1,45 Materiali Geometria e calcolo statico Verifica di instabilità della trave (sola flessione) B 0,16 m Larghezza sezione trave I y 1,07E-04 m 4 Momento d'inerzia intorno a z H 0,20 m Altezza sezione trave J tors 2,88E-04 m4 Momento di inerzia torsionale L 10,60 m Luce trave λ rel 0,49 1/m Snellezza relativa trave W y 1,07E-03 m 3 Modulo di resistenza M crit 126,88 KNm Momento critico I y 1,07E-04 m 4 Momento d'inerzia principale σ m,crit 118,9 Mpa Tensione critica C.d.S. 2 Vedi tab. 4,4 II l eff 9,54 m Lunghezza efficace K mod 0,90 Vedi tab. 4,4 IV β 0,90 Coefficiente di vincolo K def 0,80 Vedi tab. 4,4 V 1-K crit,m 1 f m,d 17,38 Mpa Resistenza di calcolo a flessione K crit,m 1 2-K crit,m 0 f v,d 2,17 Mpa Resistenza di calcolo a taglio 3-K crit,m 0 f c,0,d 12,10 0,00 <1,00, Verifica soddisfatta La verifica risulta soddisfatta

46 45 Verifica del puntone 16x20 VERIFICA DI RESISTENZA SEZIONE RETTANGOLARE (COMPRESSA) Caratteristiche del legno Sollecitazioni di progetto TIPO GL28c (UNI EN 14080:2013) N Ed 124,00 KN Sforzo assiale di progetto f m,k 28 Mpa Resistenza caratteristica a flessione M Ed 7,90 KNm Momento di progetto f v,k 3,5 Mpa Resistenza caratteristica a taglio V Ed 8,80 KN Taglio di progetto f c,0,k 24 Mpa Resistenza caratteristica a compress. Verifica a presso-flessione ρ mean 420 Kg/m 3 Massa volumica media σ c,0,d 3,88 Mpa Tensione di calcolo a compress. G mean 650 MPa Modulo di taglio σ m,y,d 7,41 Mpa Tensione di calcolo a flessione E 0, MPa Modulo di elasticità σ m,y,d /f m,d 0,49 <1,00, Verifica soddisfatta E 0,mean MPa Modulo di elasticità medio Verifica a taglio τ d 0,41 Mpa Tensione di calcolo a taglio Coefficienti parziali di sicurezza τ d /f v,d 0,19 <1,00, Verifica soddisfatta γ m 1,45 Materiali Geometria e calcolo statico Verifica di instabilità della trave (sola flessione) B 0,16 m Larghezza sezione trave I y 1,07E-04 m 4 Momento d'inerzia intorno a z H 0,20 m Altezza sezione trave J tors 2,88E-04 m4 Momento di inerzia torsionale L 5,80 m Luce trave λ rel 0,36 1/m Snellezza relativa trave W y 1,07E-03 m 3 Modulo di resistenza M crit 231,88 KNm Momento critico I y 1,07E-04 m 4 Momento d'inerzia principale σ m,crit 217,4 Mpa Tensione critica C.d.S. 2 Vedi tab. 4,4 II l eff 5,22 m Lunghezza efficace K mod 0,90 Vedi tab. 4,4 IV β 0,90 Coefficiente di vincolo K def 0,80 Vedi tab. 4,4 V 1-K crit,m 1 f m,d 17,38 Mpa Resistenza di calcolo a flessione K crit,m 1 2-K crit,m 0 f v,d 2,17 Mpa Resistenza di calcolo a taglio 3-K crit,m 0 f c,0,d 14,90 0,43 <1,00, Verifica soddisfatta La verifica risulta soddisfatta

47 Verifica capriate lato piazza (di bordo) Si riporta nel seguito la verifica delle capriate di bordo della copertura lato piazza. Schema statico SLU Diagramma sforzo normale (N) Diagramma taglio (T)

48 47 Diagramma momento flettente (M) Verifica della catena 16x20 VERIFICA DI RESISTENZA SEZIONE RETTANGOLARE (TESA) Caratteristiche del legno Sollecitazioni di progetto TIPO GL28c (UNI EN 14080:2013) N Ed 154,90 KN Sforzo assiale di progetto f m,k 28 Mpa Resistenza caratteristica a flessione M Ed 0,00 KNm Momento di progetto f v,k 3,5 Mpa Resistenza caratteristica a taglio V Ed 0,00 KN Taglio di progetto f t,0,k 19,5 Mpa Resistenza caratteristica a trazione Verifica a tenso-flessione ρ mean 420 Kg/m 3 Massa volumica media σ t,0,d 4,84 Mpa Tensione di calcolo a trazione G mean 650 MPa Modulo di taglio σ m,y,d 0,00 Mpa Tensione di calcolo a flessione E 0, MPa Modulo di elasticità σ m,y,d /f m,d 0,40 <1,00, Verifica soddisfatta E 0,mean MPa Modulo di elasticità medio Verifica a taglio τ d 0,00 Mpa Tensione di calcolo a taglio Coefficienti parziali di sicurezza τ d /f v,d 0,00 <1,00, Verifica soddisfatta γ m 1,45 Materiali Geometria e calcolo statico Verifica di instabilità della trave (sola flessione) B 0,16 m Larghezza sezione trave I y 1,07E-04 m 4 Momento d'inerzia intorno a z H 0,20 m Altezza sezione trave J tors 2,88E-04 m4 Momento di inerzia torsionale L 10,60 m Luce trave λ rel 0,49 1/m Snellezza relativa trave W y 1,07E-03 m 3 Modulo di resistenza M crit 126,88 KNm Momento critico I y 1,07E-04 m 4 Momento d'inerzia principale σ m,crit 118,9 Mpa Tensione critica C.d.S. 2 Vedi tab. 4,4 II l eff 9,54 m Lunghezza efficace K mod 0,90 Vedi tab. 4,4 IV β 0,90 Coefficiente di vincolo K def 0,80 Vedi tab. 4,4 V 1-K crit,m 1 f m,d 17,38 Mpa Resistenza di calcolo a flessione K crit,m 1 2-K crit,m 0 f v,d 2,17 Mpa Resistenza di calcolo a taglio 3-K crit,m 0 f c,0,d 12,10 0,00 <1,00, Verifica soddisfatta La verifica risulta soddisfatta

49 48 Verifica del puntone 16x20 VERIFICA DI RESISTENZA SEZIONE RETTANGOLARE (COMPRESSA) Caratteristiche del legno Sollecitazioni di progetto TIPO GL28c (UNI EN 14080:2013) N Ed 172,70 KN Sforzo assiale di progetto f m,k 28 Mpa Resistenza caratteristica a flessione M Ed 12,10 KNm Momento di progetto f v,k 3,5 Mpa Resistenza caratteristica a taglio V Ed 12,00 KN Taglio di progetto f c,0,k 24 Mpa Resistenza caratteristica a compress. Verifica a presso-flessione ρ mean 420 Kg/m 3 Massa volumica media σ c,0,d 5,40 Mpa Tensione di calcolo a compress. G mean 650 MPa Modulo di taglio σ m,y,d 11,34 Mpa Tensione di calcolo a flessione E 0, MPa Modulo di elasticità σ m,y,d /f m,d 0,78 <1,00, Verifica soddisfatta E 0,mean MPa Modulo di elasticità medio Verifica a taglio τ d 0,56 Mpa Tensione di calcolo a taglio Coefficienti parziali di sicurezza τ d /f v,d 0,26 <1,00, Verifica soddisfatta γ m 1,45 Materiali Geometria e calcolo statico Verifica di instabilità della trave (sola flessione) B 0,16 m Larghezza sezione trave I y 1,07E-04 m 4 Momento d'inerzia intorno a z H 0,20 m Altezza sezione trave J tors 2,88E-04 m4 Momento di inerzia torsionale L 5,80 m Luce trave λ rel 0,36 1/m Snellezza relativa trave W y 1,07E-03 m 3 Modulo di resistenza M crit 231,88 KNm Momento critico I y 1,07E-04 m 4 Momento d'inerzia principale σ m,crit 217,4 Mpa Tensione critica C.d.S. 2 Vedi tab. 4,4 II l eff 5,22 m Lunghezza efficace K mod 0,90 Vedi tab. 4,4 IV β 0,90 Coefficiente di vincolo K def 0,80 Vedi tab. 4,4 V 1-K crit,m 1 f m,d 17,38 Mpa Resistenza di calcolo a flessione K crit,m 1 2-K crit,m 0 f v,d 2,17 Mpa Resistenza di calcolo a taglio 3-K crit,m 0 f c,0,d 14,90 0,65 <1,00, Verifica soddisfatta La verifica risulta soddisfatta