LIDL ITALIA S.r.l. Committente. Oggetto

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1 Comune SESTO CALENDE Provincia VARESE Committente LIDL ITALIA S.r.l. Oggetto Piano Attuativo in Variante al PGT, SS33 Via Manzoni, Proprietà LIDL Italia Srl. Descrizione delle reti fognarie e calcolo delle portate scolanti. Data 01 luglio 2016

2 1. Descrizione dello stato di fatto del sistema fognario Per eseguire i calcoli idraulici delle portate smaltite dal centro commerciale, la scrivente si è basata sui dati forniti dal progettista (Studio dell arch. Simona Gussoni): in particolare la tavola 09 schema impianti progetto. Attualmente le acque del centro commerciale vengono così raccolte e smaltite: le acque reflue domestiche provenienti dai 3 bagni del centro commerciale, vengono convogliate al collettore principale sul retro del capannone e scaricate nella fognatura pubblica in Via Riale; le acque meteoriche scolanti dal piazzale, le cui superfici sono in prato armato in corrispondenza dei posti auto, in autobloccanti nelle restanti aree; le acque vengono raccolte tramite caditoie e scaricate nella fognatura pubblica in Via Riale in 2 punti; le acque meteoriche delle coperture vengono raccolte tramite i pluviali e scaricate con le acque meteoriche del piazzale in fognatura. Le informazioni riguardo i materiali, i diametri e le pendenze delle tubazioni fornite dal progettista sono: PVC, Ø 200 mm e p = 0,2 %. Lungo i lati W e S è presente una pista ciclabile, la quale non costituisce area scolante poiché si trova ad una quota più bassa rispetto al CC LIDL. Sono presenti anche piccole aree verdi ed una più ampia sul retro. 2. Descrizione dello stato di progetto delle reti fognarie Il progetto di ampliamento prevede anche il rifacimento delle reti fognarie esistenti. Il capannone verrà ampliato e sopraelevato, le acque reflue domestiche avranno quindi un leggero incremento della portata dovuto alla realizzazione di un ulteriore bagno; il punto di scarico resterà lo stesso. I parcheggi adiacenti il lato Nord del capannone verranno eliminati in favore dell ampliamento del fabbricato. Il piazzale a W verrà ampliato leggermente, ridistribuendo la disposizione dei parcheggi che saranno sempre in prato armato, mentre l ampia area verde a S verrà utilizzata per realizzare ulteriori parcheggi. Le acque meteoriche scolanti dai piazzali in progetto, saranno raccolte tramite nuove caditoie e con progetto esecutivo redatto in allegato al Permesso di Costruire sarà dismesso lo scarico in fognatura delle acque meteoriche. I pluviali per la raccolta delle acque meteoriche delle coperture verranno ricostruiti.

3 Su indicazione del progettista, le tubazioni potranno essere realizzate tutte in PVC, i diametri tutti 200 mm, mentre le pendenze pari allo 0,2 %. 3. Calcolo della portata delle acque nere domestiche La portata delle acque nere è calcolata con il metodo semiprobabilistico che tiene conto del fatto che non tutti gli scarichi siano attivati contemporaneamente. Questa probabilità è rappresentata dal coefficiente di simultaneità K dato dalla seguente formula: K = 1/ n-1 dove n è il numero totale degli apparecchi di scarico. K = 1/ 12-1 = 0,302 Conoscendo K (0,302) la portata scaricata, calcolata con la formula sotto riportata, risulta di 2,26 l/s q = K x q = 0,302 x 7,50 = 2,261 l/s dove q è il risultato della tabella di seguito riportata: DESCRIZIONE N PORTATA PORTATA N APPARECCHI UNITARIA lt/s TOTALE lt/s DI SCARICO (n) Bagno completo 3 2,50 7,5 12 Q = 7,5 n = 12 Tabella 10: calcolo della portata delle acque nere stato di fatto In seguito all ampliamento in progetto, ci sarà un bagno in più, per un totale di 4: di seguito si riporta il calcolo della portata di progetto delle acque nere. K = 1/ 16-1 = 0,258 Conoscendo K (0, 258) la portata scaricata, calcolata con la formula sotto riportata, risulta di 2,58 l/s q = K x q = 0,258 x 10,00 = 2,582 l/s dove q è il risultato della tabella di seguito riportata: DESCRIZIONE N PORTATA PORTATA N APPARECCHI UNITARIA lt/s TOTALE lt/s DI SCARICO (n) Bagno completo 4 2,50 10,0 16 Q = 10,00 n = 16 Tabella 11: calcolo della portata delle acque nere stato di progetto

4 3.1 Abitanti equivalenti Il concetto di abitante equivalente viene utile per esprimere il carico di una particolare utenza civile dell impianto di depurazione, in termini omogenei e confrontabili con le utenze civili. L equivalenza si può riferire o al carico idraulico, o al carico in solidi sospesi, o infine, (ed è questo il caso più frequente), al carico organico espresso come BOD 5. E un concetto convenzionale in quanto il carico specifico dell abitante è molto variabile a seconda delle circostanze e condizioni cui si riferisce. Tuttavia il carico organico specifico giornaliero corrisponde a gr BOD 5 per abitante. Il concetto di abitante equivalente è utile nel caso di carico di varie utenze anche assai eterogenee, perché può essere facilmente posto a confronto esprimendo ciascuna utenza con il suo carico di abitanti equivalenti. In questo caso l utenza è eterogenea ed artigianale, di seguito si riporta la corrispondenza tra gli utenti e gli abitanti equivalenti: n utenti n abitanti equivalenti artigianale/produttiva 3 1 Tabella 12 Corrispondenza tra gli utenti e gli abitanti equivalenti Nell insediamento vi sono attualmente n. 15 dipendenti, quindi vengono considerati 5 abitanti equivalenti. In seguito all ampliamento i dipendenti saranno 18, gli abitanti equivalenti saranno quindi Variazione della portata delle acque nere domestiche L ampliamento influirà sulla rete delle acque nere domestiche, con un incremento della portata scaricata da 2,261 l/s a 2,582 l/s, e un abitante equivalente in più. 4. Calcolo della portata defluente dalla rete delle acque meteoriche Ai fini del presente studio per la valutazione dell incidenza del progetto, è stata calcolata la portata defluente dai piazzali e dalle coperture del centro commerciale, sia per lo stato di fatto che di progetto. Le geometrie delle reti delle acque meteoriche dello stato di fatto e di progetto poste a base di calcolo sono ipotizzate nei paragrafi precedenti su schemi indicati dalla progettista e per le aree pubbliche riportate nella tavola 09 schema impianti progetto.

5 Il metodo utilizzato per il calcolo della portata di piena defluente dalla rete fognaria delle coperture per eventi meteorici con tempo di ritorno di 10 anni è il metodo cinematico o della corrivazione. Questo metodo si basa sulle seguenti ipotesi: 1) le gocce di pioggia cadute contemporaneamente in punti diversi del bacino impiegano tempi diversi per arrivare alla sezione di chiusura di questo; 2) il contributo di ogni singolo punto del bacino alla portata di piena è direttamente proporzionale all intensità della pioggia caduta nel punto in un istante precedente quello del passaggio della piena del tempo necessario perché detto contributo raggiunga la sezione di chiusura; 3) questo tempo è caratteristico di ogni singolo punto e invariante nel tempo. Ne consegue che esiste un tempo di concentrazione t c caratteristico del bacino il quale rappresenta il tempo necessario perché la goccia caduta nel punto più lontano del bacino raggiunga la sezione di chiusura. La portata al colmo della piena critica, calcolata con il metodo della corrivazione, risulta dalla seguente formula: Q M = φ i S / 360 (1) dove: Q M = portata al colmo di piena (m 3 /s) φ = valore del coefficiente d afflusso medio del bacino; i = intensità media della pioggia di durata pari al tempo di concentrazione t c (mm/h); S = superficie del bacino (ha). Per una fognatura come quella del centro commerciale, il tempo di concentrazione è determinato facendo riferimento al percorso idraulico più lungo della rete fognaria fino alla sezione di chiusura considerata; quindi, una volta individuata la rete fognaria sottesa dalla sezione di chiusura e delimitati i sottobacini contribuenti in ogni ramo della rete, il tempo di concentrazione viene calcolato con la seguente somma: t c = t a + t r (2) ove t a è il tempo di accesso alla rete relativo al sottobacino drenato dal condotto fognario e t r è il tempo di rete. Il tempo di rete è dato dalla somma dei tempi di percorrenza di ogni singola canalizzazione seguendo il percorso più lungo della rete: t r = Σ i L i /V i (3)

6 dove L i sono le lunghezze delle canalizzazioni mentre V i le velocità di moto uniforme che assume la portata di piena nelle singole canalizzazioni (Ippolito, 1993). Per la determinazione del tempo di accesso t a si è scelto di utilizzare il modello del condotto equivalente (Mambretti e Paoletti, 1996) valido per sottobacini di area fino ai 10 ettari: t a = 3600 (n-1/4) * 120 * S 0.30 i (4) (s i (a φ) 0.25 )) (4/n+3) dove t a = tempo di accesso i-esimo bacino (s); S i = superficie dell i-esimo sottobacino (ha); φ = coefficiente d afflusso dell i-esimo sottobacino; s i = pendenza media dell i-esimo sottobacino; a, n = parametri della curva di possibilità pluviometrica ragguagliata, essendo a espresso in mm/hn mentre n è un numero puro. Il metodo del condotto equivalente assume ulteriori condizioni: - il funzionamento dei collettori è autonomo, trascurando quindi eventuali rigurgiti indotti sui singoli rami da parte dei collettori che seguono a valle; - il deflusso dei singoli rami avviene in condizioni di moto uniforme; - il comportamento della rete nel suo complesso è sincrono, cioè i diversi collettori raggiungono contemporaneamente il massimo valore di portata. È stata quindi seguita la seguente procedura di calcolo per la determinazione della massima portata al colmo di piena defluente dalle reti dei piazzali e delle coperture: 1) è stata utilizzata la Linea Segnalatrice di Possibilità Pluviometrica (LSPP 1-5 giorni) riferita agli eventi di pioggia di Sesto Calende per un tempo di ritorno T=10 anni (tratta dall archivio informatico dell ufficio idrografico dell A.R.P.A. Lombardia) la quale fornisce la relazione tra l'altezza h delle precipitazioni e le loro durate D, utilizzando la curva con criticità 1-5 giorni, dove: a1 (mm/ore n ) = 24, w T (10) = 1, n = 0, ) per ogni sezione di calcolo è stata determinata l area totale sottesa e il coefficiente d afflusso; 3) è stato calcolato per ogni singolo tratto il tempo d accesso t a con la (4); 4) è stato calcolato il tempo di concentrazione t c con la (2);

7 5) noto t c è stata determinata l intensità media della pioggia di durata pari al tempo di concentrazione e, in base alla (1), si è calcolata la portata al colmo di piena che viene scaricata da ogni collettore principale. La portata defluente dalla rete esistente dei piazzali e delle coperture è suddivisa in due portate Q1 e Q2 corrispondenti alle portate dei due collettori principali. Le portate al colmo di piena scaricate dalla rete esistente (suddivise nelle due linee principali) durante un evento piovoso con tempo di ritorno di 10 anni e criticità 1-5 giorni risultano di: Q1 = 0,1612 m 3 /s (161,2 l/s) Q2 = 0,0813 m 3 /s (81,3 l/s). La portata totale al colmo di piena totale scaricata in fognatura attualmente è pari a 0,2425 mc/s (242,5 l/s). La portata al colmo di piena che dovrà essere smaltita dalla rete in progetto durante un evento piovoso con tempo di ritorno di 10 anni e criticità 1-5 giorni risulta di 0,4537 mc/s (453,7 l/s). 4.1 Verifica del limite della portata di scarico Nel presente paragrafo vengono analizzati gli scarichi in progetto in relazione all appendice G DIRETTIVE IN ORDINE ALLA PROGRAMMAZIONE E PROGETTAZIONE DEI SISTEMI DI FOGNATURA della D.G.R. n. 8/2244 del 29/03/2006. Di seguito si riportano le definizioni: a) Area di ampliamento : area urbanizzata non ancora dotata di rete fognaria; b) Area di espansione : area non ancora urbanizzata e non dotata di rete fognaria. Considerando che l area in oggetto rientra in un area urbanizzata già dotata di rete fognaria, si ritiene tale area non sia assoggettata alla D.G.R. n. 8/2244 del 29/03/2006, quindi non soggetta ad imposizione di limiti di scarico.