Consulente Geologo Dr. Cristiano Nericcio Via Roma 92/ Mercallo VA. cell e mail

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1 Consulente Geologo Dr. Cristiano Nericcio Via Roma 92/ Mercallo VA cell e mail cnericc@tin.it REGIONE LOMBARDIA PROVINCIA DI VARESE Comune di Sesto Calende STUDI CONCERNENTI IL PROGETTO DI AMPLIAMENTO DI UN CAPANNONE INDUSTRIALE E SISTEMAZIONE AREE ESTERNE PRESSO VIA MEREGINO 13 Piazzale retro Edificio Portone prospetto Sud Movimenti terra Scivolo accesso piazzale ELABORATO COMMITTENTE Relazione Geologica (ai sensi del D.M. 14/01/2008 e del D.G.R. IX/2616 del 30/11/2011) Aggiornamento Ntc 17 Gennaio 2018 Verifica idrologica Spett.le ENRICO COLOMBO S.R.L. Via Meregino 13, Sesto Calende C.F e P.IVA DATA Giugno 2018 Il tecnico: Dr. Geol. Cristiano Nericcio

2 INDICE PREMESSA Considerazioni relative alla rampa di accesso al piazzale e ai movimenti di terra (oltre che l apertura del portone nel prospetto Sud) Considerazioni relative alla pavimentazione posta sul retro dell edificio PREMESSA In seguito al colloquio avuto con l egr. Ing. Margaroli E. (Studio tecnico Via Briante Somma Lombardo) e con l egr.a Arch. Calloni E. (Studio Tecnico Papa, Corso Sempione Gallarate) mi è

3 stato commissionato nel Settembre 2008 l incarico per eseguire un indagine geologico-tecnica a sostegno del progetto di ampliamento di un capannone industriale e sistemazione aree esterne previsto per una porzione di territorio ubicata in Via Meregino 13, nel comune di Sesto Calende. Nel Settembre 2015 fu aggiornata la perizia originaria poiché: a) lo stesso progetto era ancora da realizzare; b) sono subentrate modifiche al progetto originario (ridimensionamento); c) sono subentrate normative nuove (aggiornamento componente geologica PGT, nuove norme tecniche per le costruzioni, ecc) in relazione a quelle in vigore al momento della prima stesura. Nel Novembre 2017 e nel Maggio 2018 sono stati apportati nuovi aggiornamenti poiché: a) lo stesso progetto è ancora da realizzare; b) sono subentrate modifiche al progetto originario; c) sono subentrate normative nuove rispetto a quelle in vigore al momento della prima stesura e dell aggiornamento L attuale perizia viene redatta con un duplice scopo: 1. Consentire la verifica ed autorizzazione dell ufficio reticolo idrico minore relative ai muri di contenimento della rampa di accesso al piazzale e ai movimenti di terra oltre che l apertura di un portone lungo il prospetto Sud del progetto. 2. Redigere una perizia geologica ed idrologica al fine del conseguimento dell autorizzazione di polizia idraulica in merito al piazzale in asfalto drenante previsto per il lato Sud Est, tra l edificio esistente ed il fosso Meregino. 1 Considerazioni relative alla rampa di accesso al piazzale e ai movimenti di terra (oltre che l apertura del portone nel prospetto Sud)

4 Planimetria di raffronto relativa alla rampa di accesso al piazzale e movimenti terra (riporto) Limiti fasce di protezione e di tutela assoluta

5 Prospetto Sud con portone oggetto di studio Prospetto Ovest con indicati i movimenti terra (riporto)

6 Planimetria con sistema raccolta acque

7 Legenda planimetria VISTE Le planimetrie, sezioni e confronti forniti dall egr.o arch. Calloni; La verifica idrologica volta ad identificare la pioggia di progetto con tempo di ritorno di 100 anni (tempo corrivazione 0,6 ore, altezza pioggia 68,18 mm) che distribuita in un bacino idrografico di circa mq collocato tra l opere in progetto ed la sede della SS del Sempione attorno al Fosso Meregino, che ha dato luogo ad una portata di piena pari a 0,4 mc/s con una transitabilità massima calcolata per i tratti naturali del Fosso Meregino ed i tratti intubati rispettivamente pari a 0,4 e 2,8 mc/s Le peculiarità geometriche del Fosso Meregino, alveo naturale a sezione trapezia (base maggiore 1 m, altezza 40 cm), tratto intubato diametro 80 cm; La descrizione e le situazioni di criticità individuate dai documenti relativi al Reticolo Idrico Minore che segnalano per il Fosso Meregino criticità solo legate al tratto terminale interessato da allagamento di prati;

8 Che non è previsto alcuno scarico in progetto rivolto al Fosso Meregino ma che è previsto un sistema di raccolta ed infiltrazione delle acque meteoriche; DICHIARA Che non sussisterà alcuna interfenza idrologico idraulica tra le opere in progetto ed il Fosso Meregino poiché la piena di progetto Tr 100 calcolata saturerà l alveo attuale non invadendo la fascia di tutela assoluta mentre le opere in progetto non prevedono alcuno scarico aggiuntivo rivolto verso il fosso (non alimentandone così la portata) ma bensì una raccolta delle acque meteoriche tramite griglie, caditoie e pozzo perdente (dimensionamento superficie drenante 1,5 m di altezza 1,5 m diametro ogni 100 mq d impermeabilizzazione che convoglia acqua al pozzo). Che i riporti di terreno in progetto riguardano il prospetto Ovest dell edificio non interessando né la fascia di tutela assoluta né la fascia di protezione, e la loro messa in opera secondo delle regolari ed accorte pratiche di cantiere (stesura a strati da costipare adeguatamente) non comporterà potenziali dissesti idrogeologici;

9 Dimensionamento pozzi perdenti Per il dimensionamento dei pozzi perdenti è necessario conoscere la portata al colmo decennale relativa alla zona in considerazione. Il calcolo di tale portata si basa sulla formula razionale: Q = u * A * f ; dove u è il coefficiente udometrico (l/s*ha), A è l area del bacino scolante (ha) ed f è il coefficiente d assorbimento medio ponderale del bacino. Per il territorio del Nord Italia si assuma u = 250 l/s*ha (valutato considerando un massimo scroscio decennale pari a 1,5 litri al minuto per metro quadrato) Determinazione indicativa di f: 0,3 0,4 Villette con giardini, 0,6 0,8 Comparti industriali, 0,9 Parcheggi e/o piazzali Una volta calcolata Q va determinata la portata massima in uscita dal pozzo, assunta come: Qu = P * Q (l/s) ; P è la percentuale sulla portata in ingresso che si assume dispersa dal pozzo, varia dal 5% per permeabilità basse k 10-8 m/s al 30% per k alte 10-2 m/s: Successivamente va calcolata la portata in uscita dal pozzo riferita alla totalità della superficie scolante impermeabile con la formula: Qu imp = Qu / (A*f) (l/s*haimp) Una volta calcolato Qu imp si entra in tabella determinando il volume del pozzo perdente in calcestruzzo relativo ad una superficie di 1 ha. (Vpozzo imp ). In media V pozzo in mc/ha 345 corrisponde ad un Qu imp pari a 40, V pozzo in mc/ha 310 corrisponde ad un Qu imp pari a 50, ecc. Il valore trovato si riferisce alla superficie impermeabile quindi va modificato in relazione alla capacità drenante della zona: Veffettivo pozzo = Vpozzo imp * f * A Viene così determinato il volume effettivo dei pozzi da posare. Così facendo per smaltire le acque meteoriche provenienti da ogni 100 mq d impermeabilizzazione sarà necessario un pozzo dalle seguenti peculiarità: Coeff. Altezza Diametro Volume Permeabilità superf superf pozzo Grado di permeabilità P k drenante drenante % m/s m m mc molto basso basso medio/basso medio medio alto alto Inquadramento fattibilità geologica, fonte PGT

10 Descrizione del Fosso Meregino e sue criticità da studio del Reticolo Idrico Minore

11 40 cm 80 cm 100 cm 60 cm Sezione del tratto intubato del fosso Meregino, sezione naturale del fosso Meregino in corrispondenza della proprietà Colombo

12 Corografia su base CTR 1: , A5b2, in rosso il bacino idrografico valutato, in giallo quadrato di scala 100 x 100 m

13 STIMA DELLE PORTATE DI MASSIMA PIENA Direttiva n. 2 Autorità di Bacino del Fiume PO - P.A.I. "Piena di progetto da assumere per le progettazioni e le verifiche di compatibilità idraulica" Descrizione : Punto di sezione : TEMPO DI CORRIVAZIONE (Giandotti) DATI MORFOMETRICI BACINO IDROGRAFICO S [Km 2 ] Superficie Bacino L [Km] Lunghezza asta principale Hm [m] Altezza media del Bacino s.l.m.m. Ho [m] Quota della sez. di chiusura s.l.m.m. DATI RISULTANTI Tempo di Corrivazione 4 S + 1,5L Tc = 0,8 ( Hm Ho) [ore] 0.61 FORMULA Curva di probabilità pluviometrica PREVISIONE QUANTITATIVA DELLE PIOGGE INTENSE h = ( t ) at n h (t) = massima precipitazione in mm al tempo t t = tempo di progetto (ore) = tempo di corrivazione a = fattore della curva relativo ad un determitato Tr n = esponente della curva relativo ad un determinato Tr Tr = tempo di ritorno ( anni) DATI CELLA DELLA GRIGLIA DI DISCRETIZZAZIONE DELLE PIOGGE INTENSE (Cfr. Allegato n.3 della Direttiva n.2 PAI dell'autorità di Bacino del Fiume PO) Cella Coord. Est UTM Coord. Nord UTM a Tr 20 n Tr 20 a Tr 100 n Tr 100 a Tr 200 n Tr 200 a Tr 500 n Tr 500 CI MASSIMA PRECIPITAZIONE PROBABILE Tr h(t) h (t) = massima precipitazione in mm al tempo t t = tempo di progetto (ore) = tempo di corrivazione [ore] Tr = tempo di ritorno Q c ch = T ( t ) c S PORTATE DI MASSIMA PIENA FORMULA del METODO RAZIONALE Q c portata al colmo c 0.4 coefficiente di deflusso dove h (t) massima precipitazione in mm al tempo t (vedi punto prec.) S 0.04 [Km 2 ] Superficie Bacino T c 0.61 [ore] Tempo di corrivazione Tempo di ritorno (anni) Portate al colmo = Q c [mc/sec] Stima delle portate di massima piena, piena di progetto utilizzata con TR 100

14 CALCOLO CAPACITA' DI SMALITIMENTO SEZIONE IDRAULICA DI FORMA TRAPEZOIDALE Descrizione: Punto di sezione: Fosso Meregino all'altezza della metà della proprietà Enrico Colombo CARATTERISTICHE SEZIONE DATI NOTI (da inserire) H 0.40 ALTEZZA [m] a 0.60 [m] b 1.00 [m] h 0.30 [m] p 4.0% Pendenza m 2.5 Coeff. di scabrosità di Kutter Inclinazione scarpata α 63.4 [ ] Contorno bagnato [m] Area di deflusso A = h a + h tg 90 α [m 2 ] Raggio idraulico DATI RISULTANTI Pb = a + 2h / sen α [ ( )] Ri = A Pb [m] CAPACITA' DI SMALTIMENTO per un'altezza d'acqua h = 0.30 m FORMULE (moto uniforme) Portata Q = AV dove A = Area di deflusso V = Velocità di deflusso Velocità di deflusso V = c R p dove c = coefficiente di attrito i Ri = raggio idraulico p = pendenza Ri Coefficiente di attrito c = 100 dove m = Coeff. Di scabrosità m + Ri di Kutter RISULTATI c V 1.21 [m/sec] Q [m 3 /sec] Calcolo capacità smaltimento sezione trapezia Fosso Meregino in corrispondenza della proprietà Enrico Colombo

15 CAPACITA' DI SMALITIMENTO SEZIONE IDRAULICA DI FORMA TRAPEZOIDALE per varie altezze d'acqua H 0.40 ALTEZZA [m] CARATTERISTICHE SEZIONE a 0.60 [m] p 4.0% Pendenza b 1.00 [m] m 2.5 Coeff. di scabrosità di Kutter h [m] Q[m 3 /sec] h = altezza d'acqua Q = portata all'altezza d'acqua corrispondente Grafico Portata / Altezza idrometrica Q - portate [mc/sec] h - altezza d'acqua [m] Calcolo capacità smaltimento sezioni trapezie per diverse altezze d acqua

16 CALCOLO CAPACITA' DI SMALITIMENTO SEZIONE IDRAULICA DI FORMA CIRCOLARE Descrizione = Punto di sezione= Fosso Meregino tratto intubato a valle della proprietà Enrico Colombo CARATTERISTICHE SEZIONE DATI NOTI (da inserire) d 0.80 DIAMETRO [m] r 0.40 [m] h 0.30 [m] p 4.0% Pendenza α/2 Coeff. di scabrosità di m 0.25 Kutter α DATI RISULTANTI Angolo al centro α [ ] Contorno bagnato α Pb = 2π ( r) [m] 2 πα Area di deflusso A = 1/ 2r ( sen α ) [m 2 ] 180 Raggio idraulico Ri = A Pb [m] CAPACITA' DI SMALTIMENTO per un'altezza d'acqua h = 0.3 m FORMULE (moto uniforme) Portata Q = AV dove A = Area di deflusso V = Velocità di deflusso Velocità di deflusso V = c Ri p dove c = coefficiente di attrito Ri = raggio idraulico p = pendenza Ri Coefficiente di attrito c = 100 dove m = Coeff. Di scabrosità m + Ri di Kutter RISULTATI c V 4.99 [m/sec] Q [m 3 /sec] Calcolo capacità smaltimento tratto incubato del Fosso Meregino

17 d 0.80 DIAMETRO [m] p 4.0% Pendenza m 0.25 CAPACITA' DI SMALITIMENTO SEZIONE IDRAULICA DI FORMA CIRCOLARE per varie altezze d'acqua CARATTERISTICHE SEZIONE Coeff. di scabrosità di Kutter h [m] Q[m 3 /sec] h = altezza d'acqua Q = portata all'altezza d'acqua corrispondente Grafico Portata / Altezza idrometrica Q - portata [mc/sec] h - altezza d'acqua [m] Calcolo capacità smaltimento del tratto incubato per diverse altezze d acqua

18 2. Considerazioni relative alla pavimentazione posta sul retro dell edificio Planimetria in rosso puntinato della pavimentazione in asfalto drenante prevista VISTE Le tavole e la relazione costituenti la componente geologica e sismica del PGT del comune Sesto Calende redatte dallo Studio di Geologia Congeo (2011 e succ. mod. ed integr.) compilate secondo la L.R n. 12 del 2005 e la D.G.R. n. IX/2616/2011. Le planimetrie e sezioni preliminari relativi all opera in progetto redatte dallo spett.le studio di progettazione Calloni Papa, Vicolo del Prestino 2, Gallarate. La verifica idrologica volta ad identificare la pioggia di progetto con tempo di ritorno di 100 anni (tempo corrivazione 0,6 ore, altezza pioggia 68,18 mm) che distribuita in un bacino idrografico di circa mq collocato tra l opere in progetto ed la sede della SS del

19 Sempione attorno al Fosso Meregino, che ha dato luogo ad una portata di piena pari a 0,4 mc/s con una transitabilità massima calcolata per i tratti naturali del Fosso Meregino ed i tratti intubati rispettivamente pari a 0,4 e 2,8 mc/s Le peculiarità geometriche del Fosso Meregino, alveo naturale a sezione trapezia (base maggiore 1 m, altezza 40 cm), tratto intubato diametro 80 cm; Le perizie geologico tecniche ad oggi compilate in merito all intervento in progetto; L assenza di scarichi rivolti verso il fosso Meregino; DICHIARA Che l intervento previsto prevede nuove realizzazioni ubicate in CLASSE DI FATTIBILITA GEOLOGICA IV (gravi limitazioni) nella quale le limitazioni di natura geologica all urbanizzazione sono legate alle dinamiche erosive del Fosso Meregino. Che secondo la carta di SINTESI DEGLI ELEMENTI CONOSCITIVI e dei VINCOLI le nuove realizzazioni in progetto rientreranno in una fascia di tutela assoluta del Fosso Meregino; Che i sedimenti presenti in sito appartengono all unità geologica Fluvioglaciale Wurm, ciottoli e ghiaia con sabbia; Che la pericolosità sismica del sito è identificata dallo scenario Z4a, categoria sismica suoli C; Che la vulnerabilità generale della falda acquifera sotterranea rivolta verso SW (ubicata ad una decina di metri di profondità) è considerata alta; Che la permeabilità in sito dei terreni è da considerarsi media anche se è stata identificata come alta a livello generale; Che lo smaltimento delle acque meteoriche per infiltrazione tramite pozzo perdente prevedrà un dimensionamento delle superfici drenanti pari a 1,5 m di altezza e 1,5 m di diametro ogni 100 mq di superficie coperta in progetto, ghiaione attorno avvolto in geotessuto per 50 cm di spessore; Che l inquadramento litotecnico prevede la presenza di terreni dal discreto buono grado di capacità portante ad esclusione del primo metro da mediamente a scarsamente addensato (le prove geognostiche svolte in sito hanno identificato terreni mediamente addensati fino a 1 m di profondità, rifiuto alla penetrazione a 2,9/3,7 m dal p.c.) ;

20 Che l intervento in progetto non comporterà situazioni di potenziale inquinamento per gli acquiferi sotterranei né richiederà importanti condizioni di addensamento dei sedimenti presenti in sito; né agevolerà l innesco di fenomeni di dissesto idrogeologico favorendo l erosone torrentizia; Che non sussisterà alcuna interfenza idrologico idraulica tra le opere in progetto ed il Fosso Meregino poiché la piena di progetto Tr 100 calcolata saturerà l alveo attuale non invadendo la fascia di tutela assoluta mentre le opere in progetto non prevedono alcuno scarico aggiuntivo rivolto verso il fosso (non alimentandone così la portata); Che le opere risultano pertanto compatibili con le condizioni geologiche locali. PRESCRIVE La realizzazione delle pavimentazione oggetto di studio con pendenza rivolta verso un asse centrale di raccolta ( con successivo smaltimento in pozzo perdente) e non verso il Fosso Meregino.

21 Inquadramento catastale

22 Inquadramento fattibilità geologica

23 Litologia e permeabilità Permeabilità

24 Scenario pericolosità sismica locale

25 210 m slm 205 m slm Vulnerabilità acquifero e ubicazione acque sotterranee

26 Litotecnica