Disposizioni costruttive per edifici in c.a.

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1 ORDINE DEGLI INGEGNERI DELLA PROVINCIA DI BERGAMO Corso di aggiornamento professionale Dott. Ing. Giulio Pandini IX Corso Università degli Studi di Bergamo - Facoltà di Ingegneria Dalmine 28 novembre 2003 Disposizioni costruttive per edifici in c.a. Prof. Ing. Paolo Riva Dipartimento di Ingegneria Civile Università degli Studi di Brescia

2 Disposizioni Costruttive Page ii/46 INDICE pag. 1. INTRODUZIONE EFFETTI DEL CONFINAMENTO SUL CALCESTRUZZO Comportamento del calcestruzzo confinato con staffe Calcestruzzo confinato secondo EC TRAVI PILASTRI NODI TRAVI-PILASTRO PARETI...34

3 Disposizioni Costruttive Page 3/46 1. INTRODUZIONE EFFETTI DEL CONFINAMENTO SUL CALCESTRUZZO Non ammesso calcestruzzo di classe inferiore a C20/25; La resistenza e la duttilità del calcestruzzo aumentano notevolmente in presenza di stati di compressione tri-assiale (Fig. 1.1). Fig. 1.1 Legame σ-ε al variare della pressione di confinamento in prove tri-assiali.

4 Disposizioni Costruttive Page 4/ Comportamento del calcestruzzo confinato con staffe Dato il comportamento tri-assiale, l aggiunta di staffe può comportare un sensibile miglioramento del calcestruzzo sotto stati mono-assiali sia in termini di resistenza, sia, soprattutto, in termini di duttilità (Fig. 9.2 e 9.3); Fig. 1.2 Legame σ-ε su cilindri confinato con spirali in acciaio. Fig. 1.3 Legame Forza Normale - deformazione su prismi a base quadrata con diverso contenuto di armatura di confinamento (staffe).

5 Disposizioni Costruttive Page 5/46 Per bassi valori di compressione nel calcestruzzo confinato, le staffe risultano solo marginalmente soggette a trazione (dilatazione trasversale del calcestruzzo trascurabile), e quindi non forniscono alcun contributo apprezzabile, ed il comportamento del calcestruzzo è simile a quello del materiale non confinato; Perché il confinamento sia efficace le staffe devono essere ravvicinate (vd. Meccanismi di confinamento in Figg. 1.4, 1.5). Staffe vicine limitano inoltre la tendenza all instabilità delle armature compresse, migliorando sensibilmente le caratteristiche di duttilità della sezione, soprattutto in presenza di azioni cicliche; Fig. 1.4 Effetto del confinamento in presenza di azione assiale. Fig. 1.5 Calcestruzzo confinato e non confinato nelle sezioni armate con staffe.

6 Disposizioni Costruttive Page 6/46 Il calcestruzzo all esterno delle staffe (copriferro) è caratterizzato da comportamento non-confinato, e non può essere considerato come resistente qualora si raggiungano valori di deformazione che superino la deformazione limite per il calcestruzzo non-confinato (tipicamente in zona sismica, quando si fa riferimento al comportamento duttile degli elementi in c.a. inflessi o presso-inflessi); Dato il considerevole aumento della duttilità del calcestruzzo confinato, si osserva un notevole incremento della duttilità delle sezioni inflesse e (soprattutto) presso-inflesse; Sono disponibili in letteratura legami costitutivi da utilizzare per l analisi non-lineare o per le verifiche di duttilità delle sezioni in c.a. confinate (es. Fig. 1.6). Dal punto di vista della resistenza sezionale, la presenza di confinamento ha un effetto solamente marginale (se sfrutto il confinamento non posso considerare il copriferro, quindi il braccio della coppia interna non cambia apprezzabilmente, malgrado migliori la resistenza a compressione del materiale). Fig. 1.6 Esempio di legame costitutivo per calcestruzzi confinati (Park et al.).

7 Disposizioni Costruttive Page 7/ Calcestruzzo confinato secondo EC2 Il confinamento del calcestruzzo comporta una modifica del legame sforzo-deformazione efficace: si ottengono resistenze maggiori e deformazioni critiche superiori; In assenza di dati più precisi, si può utilizzare il legame σ c -ε c illustrato in figura 1.7, nella quale le diverse quantità hanno il seguente significato: f ck,c = f ck ( σ 2 /f ck ) per σ f ck f ck,c = f ck ( σ 2 /f ck ) per σ 2 > 0.05f ck ε c2,c = ε c2 (f ck,c /f ck ) 2 ε cu2,c = ε cu σ 2 /f ck dove σ 2 (= σ 3 ) è la tensione di confinamento efficace allo Stato Limite Ultimo, mentre ε c2 e ε cu2 sono il valori della deformazione in corrispondenza della tensione massima e della deformazione ultima del calcestruzzo, rispettivamente. Il confinamento può essere generato da staffe adeguatamente chiuse (uncini a 135 ), che arrivano a snervamento a causa della dilatazione trasversale del calcestruzzo compresso. Fig. 1.7 Legame σ c -ε c per il calcestruzzo confinato. Il confinamento efficace può essere valutato, con riferimento alle formule riportate in Fig. 1.8, come: σ 2 /f ck = 0.5αω wd = 0.5α n α s (Vol staffe /Vol cls,confinato )(f ydw /f cd )

8 Disposizioni Costruttive Page 8/46 Fig. 1.8 Calcolo del confinamento efficace da EC 2.

9 Disposizioni Costruttive Page 9/46 2. TRAVI Sollecitazioni I momenti flettenti di calcolo, da utilizzare per il dimensionamento o verifica delle travi, sono quelli ottenuti dall'analisi globale della struttura per le combinazione di carico previste. Per le strutture in CD B gli sforzi di taglio, da utilizzare per il relativo dimensionamento o verifica, si ottengono sommando il contributo dovuto ai carichi gravitazionali agenti sulla trave allo sforzo di taglio prodotto dai momenti flettenti di calcolo delle sezioni di estremità (Taglio da Analisi). Per le strutture in CD A, al fine di escludere la formazione di meccanismi inelastici dovuti ai taglio, gli sforzi di taglio di calcolo si ottengono sommando il contributo dovuto ai carichi gravitazionali agenti sulla trave allo sforzo di taglio prodotto dai momenti resistenti delle sezioni di estremità, amplificati del fattore: γ Rd = 1,20 (Capacity Design). I momenti resistenti di estremità sono da calcolare sulla base delle armature flessionali effettivamente disposte, con gli stessi coefficienti parziali di sicurezza γ m applicabili per le situazioni non sismiche. Si considereranno due valori dello sforzo di taglio, massimo e minimo, assumendo rispettivamente la presenza e l assenza dei carichi variabili e momenti di estremità con i due possibili segni, da assumere in ogni caso concordi.

10 Disposizioni Costruttive Page 10/46 Verifiche di resistenza a) Flessione In ogni sezione, il momento resistente, calcolato con gli stessi coefficienti parziali di sicurezza γ m applicabili per le situazioni non sismiche, deve risultare superiore o uguale al momento flettente di calcolo. b) Taglio Per le strutture in CD"B", le verifiche a taglio ed il calcolo delle armature si eseguono come per le situazioni non sismiche. Per le strutture in CD A, vale quanto segue: - il contributo del calcestruzzo alla resistenza a taglio viene considerato nullo e si considera esclusivamente il contributo dell'acciaio; - se il più grande dei valori assoluti di V max e V min supera il valore: V R1 = 10τ Rd b w d dove i τ Rd = R ck 2/3 /28, in MPa, b, è la larghezza dell'anima della trave, d è l'altezza utile della sezione, allora la resistenza deve venire affidata esclusivamente ad apposita armatura diagonale nei due sensi, con inclinazione di 45 rispetto l'asse della trave (armatura bi-diagonale, con ferri piegati o staffe inclinate); in ogni caso il più grande dei valori assoluti non può superare il valore: V R2 = 15τ Rd b w d.

11 Disposizioni Costruttive Page 11/46 Disposizioni Costruttive La larghezza della trave, b, non deve essere minore di 20 cm e, per le travi basse comunemente denominate "a spessore", non maggiore della larghezza del pilastro, aumentata da ogni lato di metà dell'altezza della sezione trasversale del pilastro stesso. I1 rapporto b/h non deve essere minore di 0,25. Armature longitudinali In ogni sezione della trave, il rapporto d'armatura al bordo superiore e quello al bordo inferiore devono essere compresi tra i seguenti limiti: dove: 1.4 f yk < ρ < per f yk = 430MPa si ottiene = 0,33% < ρ < = 1,63% f yk ρ è il rapporto geometrico di armatura = A s /(bh) oppure A i /(bh) A s e A i rappresentano l'area dell'armatura longitudinale, rispettivamente superiore e inferiore; f yk è la tensione caratteristica di snervamento dell'acciaio (in N/mm 2 ).

12 Disposizioni Costruttive Page 12/46 L'armatura superiore per il momento negativo alle estremità delle travi deve essere contenuta per almeno il 75% entro la larghezza dell'anima e comunque entro una fascia di soletta pari rispettivamente alla larghezza del pilastro, od alla larghezza del pilastro aumentata di 2 volte lo spessore della soletta da ciascun lato del pilastro, a seconda che nel nodo manchi o sia presente una trave ortogonale. Almeno due barre di diametro non inferiore a 12 mm devono essere presenti superiormente e inferiormente per tutta la lunghezza della trave. A ciascuna estremità collegata con pilastri, per un tratto pari a due volte l'altezza utile della sezione trasversale, la percentuale di armatura compressa non deve essere minore della metà di quella tesa nella stessa sezione. Almeno un quarto dell'armatura superiore necessaria alle estremità della trave deve essere mantenuta per tutto il bordo superiore della trave. Armature trasversali Nelle zone di attacco con i pilastri, per un tratto pari a due volte l'altezza utile della sezione trasversale per il CD"A" e pari a una volta tale altezza per il CD"B", devono essere previste staffe di contenimento. La prima staffa di contenimento deve distare non più di 5 cm dalla sezione a filo pilastro; le successive devono essere disposte ad un passo non maggiore della più piccola della grandezze seguenti: - un quarto dell'altezza utile della sezione trasversale (DC"A" e "B"); - 15 cm (CD"A" e "B"); - sei volte il diametro minimo delle barre longitudinali considerate ai fini delle verifiche (solo per DC"A"). Per staffa di contenimento si intende una staffa rettangolare, circolare o a spirale, di diametro minimo 6 mm, con ganci a 135 prolungati per almeno 10 diametri alle due estremità. I ganci devono essere assicurati alle barre longitudinali.

13 Disposizioni Costruttive Page 13/46 RIEPILOGO DISPOSIZIONI COSTRUTTIVE TRAVI Larghezza delle Travi: b 20cm Travi in spessore: Vedi Figura b/h 0,25 Disposizioni costruttive per le armature delle travi

14 Disposizioni Costruttive Page 14/46 ESEMPIO DI ARMATURA BI-DIAGONALE (ESEMPIO CON EC 8)

15 Disposizioni Costruttive Page 15/46 Confronto: prescrizioni costrutttive normativa ACI

16 Disposizioni Costruttive Page 16/46 3. PILASTRI Sollecitazioni Per le strutture in CD B, le sollecitazioni di calcolo da utilizzare per il dimensionamento o verifica dei pilastri sia a pressoflessione che a taglio, sono date dalla più sfavorevole situazione ottenuta dall'analisi globale della struttura per le combinazioni di carico di progetto. Per le strutture in CD A, i momenti flettenti di calcolo nei pilastri si ottengono moltiplicando i momenti derivanti dall'analisi per il fattore di amplificazione α. Il fattore di amplificazione, il cui scopo è quello di proteggere i pilastri dalla plasticizzazione, è dato dall'espressione: α = γ Rd M M Rt p nella quale γ Rd = 1,20, M Rt è la somma dei momenti resistenti delle travi convergenti in un nodo, aventi verso concorde, e M p è la somma dei momenti nei pilastri al di sopra ed al di sotto del medesimo nodo, ottenuti dall'analisi. Nel caso in cui i momenti nei pilastri siano di verso discorde, il solo valore maggiore va posto al denominatore della formula, mentre il minore va sommato ai momenti resistenti delle travi. Il fattore di amplificazione α deve essere calcolato per entrambi i versi della azione sismica, applicando il fattore di amplificazione calcolato per ciascun verso ai momenti calcolati nei pilastri con l'azione agente nella medesima direzione. Per la sezione di base dei pilastri del piano terreno si applica il maggiore tra il momento risultante dall'analisi ed il momento utilizzato per la sezione di sommità del pilastro.

17 Disposizioni Costruttive Page 17/46 Non si applicano fattori di amplificazione alle sezioni di sommità dei pilastri dell'ultimo piano. Al valore del momento di calcolo ottenuto applicando la procedura suddetta deve essere associato il più sfavorevole valore dello sforzo normale ottenuto dall'analisi, per ciascun verso dell'azione sismica. Per le strutture in CD "A", al fine di escludere la formazione di meccanismi inelastici dovuti al taglio, gli sforzi di taglio nei pilastri da utilizzare per le verifiche ed il dimensionamento delle armature si ottengono dalla condizione di equilibrio del pilastro soggetto all'azione dei momenti resistenti nelle sezioni di estremità superiore M Rdp S ed inferiore M Rdp i secondo l espressione (Capacity Design): V Sd = γ Rd M s Rdp + M l p i Rdp nella quale γ Rd = 1,20, l p è la lunghezza del pilastro (luce netta). Verifiche di resistenza La resistenza delle sezioni dei pilastri a pressoflessione ed a taglio, da confrontare con le rispettive azioni esterne determinate secondo quanto precedentemente indicato, si valuta secondo le espressioni applicabili alle situazioni non sismiche.

18 Disposizioni Costruttive Page 18/46 Disposizioni Costruttive La dimensione minima della sezione trasversale non deve essere inferiore a 30 cm. Il rapporto tra i lati minimo e massimo della sezione trasversale non deve essere inferiore a 0.3. In caso contrario l'elemento sarà assimilato alle pareti portanti. Armature longitudinali Nella sezione corrente del pilastro la percentuale di armatura longitudinale deve essere compresa tra i seguenti limiti: As 1% 4% A c con A s area totale dell'armatura longitudinale e A c area della sezione lorda del pilastro. Per tutta la lunghezza del pilastro l'interasse tra le barre non deve essere superiore a 25 cm

19 Disposizioni Costruttive Page 19/46 Armature trasversali Per entrambi i livelli CD A e CD B, alle due estremità del pilastro si devono disporre staffe di contenimento e legature per una lunghezza, misurata a partire dalla sezione di estremità, pari alla maggiore delle seguenti quantità: - il lato maggiore della sezione trasversale; - 1/6 dell altezza netta del pilastro; - 45cm. in ciascuna delle due zone di estremità del pilastro devono essere rispettate le condizioni seguenti: le barre disposte sugli spigoli della sezione devono essere contenute dalle staffe; almeno una barra ogni due, di quelle disposte sui lati, dovrà essere contenuta da staffe interne o da legature; le barre non fissate devono trovarsi a meno di 15 cm da una barra fissata. Il diametro delle staffe di contenimento e legature non deve essere inferiore a 8 mm. Esse saranno disposte ad un passo pari alla più piccola delle quantità seguenti: - un quarto del lato minore della sezione trasversale (DC"A" e "B); - 15 cm (DC"A" e "B"); - 6 volte il diametro delle barre longitudinali che collegano (solo per DC"A").

20 Disposizioni Costruttive Page 20/46 RIEPILOGO DISPOSIZIONI COSTRUTTIVE PILASTRI

21 Disposizioni Costruttive Page 21/46 Confronto: prescrizioni costrutttive normativa ACI

22 Disposizioni Costruttive Page 22/46 4. NODI TRAVI-PILASTRO Definizioni Si definisce nodo la zona del pilastro che si incrocia con le travi ad esso concorrenti Si distinguono due tipi di nodo: - nodi interamente confinati, così definiti quando in ognuna delle quattro facce verticali si innesta una trave. Il confinamento si considera realizzato quando su ogni faccia la sezione della trave si sovrappone per almeno i 3/4 della larghezza del pilastro, e su entrambe le coppie di facce opposte del nodo le sezioni delle travi si ricoprono per almeno i 3/4 dell'altezza; - nodi non interamente confinati: tutti i nodi non appartenenti alla categoria precedente.

23 Disposizioni Costruttive Page 23/46 Verifiche di resistenza La verifica di resistenza del nodo si assume automaticamente soddisfatta nel caso che esso sia interamente confinato. Per nodi non confinati, appartenenti a strutture di DC A e B deve essere verificata la seguente condizione: nst A i b st R 0.15 f ck sy nella quale n st è il numero di braccia delle staffe orizzontali presenti lungo l'altezza del nodo, A st è l'area di ciascuna barra, i è l'interasse delle staffe, e b è la larghezza utile del nodo (larghezza confinata). Determinazione delle azioni nei nodi. Meccanismi di trasferimento delle azioni nei nodi.

24 Disposizioni Costruttive Page 24/46 Meccanismi resistenti nelle verifiche

25 Disposizioni Costruttive Page 25/46 Disposizioni Costruttive Sono da evitare per quanto possibile eccentricità tra l'asse della trave e l'asse del pilastro concorrenti in un nodo. Nel caso che tale eccentricità superi 1/4 della larghezza del pilastro la trasmissione degli sforzi deve essere assicurata da armature adeguatamente dimensionate allo scopo. Armature Le armature longitudinali delle travi, sia superiori che inferiori, devono attraversare, di regola, il nodo senza giunzioni. Quando ciò non risulti possibile, sono da rispettare le seguenti prescrizioni: - le barre vanno ancorate oltre la faccia opposta a quella di intersezione, oppure rivoltate verticalmente in corrispondenza di tale faccia, a contenimento del nodo; - la lunghezza di ancoraggio va calcolata in modo da sviluppare una tensione nelle barre pari a 1,25 fyk, e misurata a partire da una distanza pari a 6 diametri dalla faccia del pilastro verso l'interno. Lungo le armature longitudinali del pilastro che attraversano i nodi non confinati devono essere disposte staffe di contenimento in quantità almeno pari alla maggiore prevista nelle zone del pilastro inferiore e superiore adiacenti al nodo. Questa regola può non essere osservata nel caso di nodi interamente confinati. PER LE FIGURE SI VEDANO I DETTAGLI DELLE TRAVI E DEI PILASTRI

26 Disposizioni Costruttive Page 26/46 ESEMPI DI DETTAGLI COSTRUTTIVI Esempio di nodo di bordo Esempio di nodo d angolo

27 Disposizioni Costruttive Page 27/46 Confronto: prescrizioni costrutttive normativa ACI (ACI 352R-02) Esempio 1 Nodo Interno NON interamente confinato (solo i pilastri E-W coprono il 75% del pilastro)

28 Disposizioni Costruttive Page 28/46 Esempio 2 Nodo Esterno NON interamente confinato (solo tre travi)

29 Disposizioni Costruttive Page 29/46 Esempio 3 Nodo Interno interamente confinato con travi fuori spessore

30 Disposizioni Costruttive Page 30/46 Esempio 4 Nodo d angolo

31 Disposizioni Costruttive Page 31/46 Esempio 5 Nodo d angolo con pilastro che non prosegue.

32 Disposizioni Costruttive Page 32/46 Esempio 6 Nodo Interno con travi in spessore.

33 Disposizioni Costruttive Page 33/46 Esempio 7 Nodo perimetrale con trave di spina in spessore e travi di bordo ribassate.

34 Disposizioni Costruttive Page 34/46 Sollecitazioni 5. PARETI Per le strutture in DC"B", la distribuzione dei momenti flettenti e degli sforzi di taglio lungo l'altezza delle pareti è quella derivante dall'analisi dell'edificio per le combinazioni di carico definite per lo SLU. Per le pareti semplici delle strutture in DC"A" vale quanto segue - Il diagramma dei momenti di calcolo si ottiene linearizzando dapprima il diagramma dei momenti ottenuti dall'analisi (congiungendo i punti estremi), e poi traslando verticalmente il diagramma linearizzato per una distanza pari ad h cr (altezza della zona inelastica di base). L'altezza h cr è data dal più grande dei seguenti valori: altezza della sezione di base della parete (l), un sesto dell'altezza dell'edificio (H), l'altezza del piano terra. Il diagramma degli sforzi di taglio di calcolo si ottiene moltiplicando quello ottenuto dall'analisi per il fattore α dato da (Capacity Design) M α = γ Rd Rd M Sd nella quale γ Rd = 1.20, M Rd ed M Sd sono rispettivamente il momento resistente della sezione di base della parete, alcolato considerando le armature effettivamente disposte, ed il corrispondente momento ottenuto dall'analisi. Il fattore di amplificazione α deve essere calcolato per entrambi i versi della azione sismica, applicando il fattore di amplificazione calcolato per ciascun verso ai momenti calcolati con l'azione agente nella medesima direzione. Nel caso di pareti tozze (H/l < 2) si applica solo l'amplificazione degli sforzi di taglio, mentre i momenti di calcolo possono coincidere con quelli forniti dall'analisi.

35 Disposizioni Costruttive Page 35/46

36 Disposizioni Costruttive Page 36/46 Verifiche di resistenza Determinazione delle sollecitazioni nelle pareti Meccanismi di rottura di pareti singole Flessione In ogni sezione il momento resistente, associato al più sfavorevole valore dello sforzo normale e calcolato come per le situazioni non sismiche, deve risultare superiore od eguale al momento esterno di calcolo, determinato come precedentemente indicato

37 Disposizioni Costruttive Page 37/46 Comportamento di parete governata dalla flessione

38 Disposizioni Costruttive Page 38/46 Taglio Comportamento di una parete governata dal taglio Verifica dell'anima a compressione Deve essere verificata la condizione V<V Rd2, nella quale: V Rd2 = 0,4 (0,7 - f ck /200) f cd b 0 z con f ck espresso in MPa e non superiore a 40 MPa, b 0 = spessore dell'anima della parete, z = braccio delle forze interne, valutabile come: 0,8l

39 Disposizioni Costruttive Page 39/46 Verifica del meccanismo resistente a trazione Deve essere verificata la condizione V < V Rd3 < V cd + V wd, nella quale V cd e V wd rappresentano rispettivamente il contributo del conglomerato e dell'armatura, e sono da valutare con le espressioni valide per le situazioni non sismiche nelle sezioni al di fuori dell'altezza h cr mentre nelle zone critiche valgono le espressioni: - sforzo normale di trazione: V cd = 0 - sforzo normale di compressione: Vcd = τ Rd ( ρ) b 0 z dove ρ è il rapporto geometrico dell'armatura longitudinale espresso in %. Verifica a scorrimento lungo piani orizzontali Deve essere verificata la condizione V < V Rds < V dd + V fd nella quale V dd e V fd rappresentano rispettivamente il contributo dell'effetto "spinotto" delle armature verticali, e V fd il contributo della resistenza per attrito e sono dati dalle espressioni: V dd = 0,25 f yd A si V fd = 0,25 f cd ξl b 0 essendo A si la somma delle aree delle barre verticali intersecanti il piano, e ξl l'altezza della parte compressa della sezione.

40 Disposizioni Costruttive Page 40/46 Travi di Collegamento Meccanismi di comportamento nelle travi di collegamento Travi aventi altezza pari allo spessore del solaio non sono da considerare efficaci ai fini del collegamento. La verifica delle travi di collegamento è da eseguire con i procedimenti forniti per le travi se è soddisfatta almeno una delle due condizioni seguenti: - il rapporto luce netta e altezza è uguale o superiore a 3; - lo sforzo di taglio di calcolo risulta: V d < 4bd τ Rd Se le condizioni precedenti non sono soddisfatte lo sforzo di taglio deve venire assorbito da armature ad X, con sezione pari ad A s per ciascuna diagonale, che attraversano diagonalmente la trave e si ancorano nelle pareti adiacenti, in modo da soddisfare la relazione: V d 2 A s f yd sinα essendo α l'angolo tra le diagonali e l'asse orizzontale. In ogni caso deve risultare: V d < 15bd τ Rd

41 Disposizioni Costruttive Page 41/46 Calcolo delle armature ad X

42 Disposizioni Costruttive Page 42/46 Disposizioni Costruttive Si definiscono pareti gli elementi portanti verticali quando il rapporto tra la minima e la massima dimensione della sezione trasversale è inferiore a 0,3. Lo spessore delle pareti deve essere generalmente non inferiore a 150 mm, oppure a 200 mm nel caso in cui siano da prevedersi armature ad X nelle travi di collegamento. Lo sforzo assiale normalizzato (υ d ) prodotto dai carichi di gravità non deve eccedere 0.4. Armature Le armature, sia orizzontali che verticali, devono essere disposte su entrambe le facce della parete. Le armature presenti sulle due facce devono essere collegate con legature in ragione di almeno nove ogni metro quadrato. Il passo tra le barre deve essere non maggiore di 30 cm. Il diametro delle barre deve essere non maggiore di un decimo dello spessore della parete. Il rapporto geometrico ρ dell'armatura totale verticale deve essere compreso tra i seguenti limiti: 0,25% < ρ < 4% qualora il rapporto tra altezza e lunghezza della parete non sia maggiore di 4, altrimenti 1% < ρ < 4% Uguali condizioni vanno rispettate per l'armatura orizzontale. Un'armatura trasversale orizzontale più fitta va disposta alla base della parete per un'altezza pari alla lunghezza in pianta (l) della parete stessa, in vicinanza dei due bordi per una lunghezza pari a 0,20l su ciascun lato. In tali zone l'armatura trasversale deve essere costituita da tondini di diametro non inferiore a 8 mm, disposti in modo da fermare tutte le barre verticali con un passo non superiore a 10 volte il diametro della barra o a 25 cm.

43 Disposizioni Costruttive Page 43/46 Travi di Collegamento Nel caso di armatura ad X, ciascuno dei due fasci di armatura deve essere racchiuso da armatura a spirale o da staffe di contenimento con passo non superiore a 100 mm. In questo caso, in aggiunta all'armatura diagonale sarà disposta su ciascuna faccia della trave una rete di diametro 10mm a maglia quadrata di lato 10 cm, ed armatura corrente di 2 barre da 16 mm ai bordi superiore ed inferiore. Gli ancoraggi delle armature nelle pareti saranno del 50% più lunghi di quanto previsto per il dimensionamento non sismico.

44 Disposizioni Costruttive Page 44/46 RIEPILOGO DISPOSIZIONI COSTRUTTIVE PARETI

45 Disposizioni Costruttive Page 45/46 ESEMPIO PARETE VANO ASCENSORE

46 Disposizioni Costruttive Page 46/46 RIEPILOGO DISPOSIZIONI COSTRUTTIVE TRAVI DI COLLEGAMENTO