Sistema / Edificio / Argomento. Elaborato Livello Tipo / S tipo. Data 12/03/2014. Centrale / Impianto: Titolo Elaborato: GR AD 00130

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1 Elaborato Livello Tipo / S tipo GR AD RT - Relazioni ETQ Sistema / Edificio / Argomento EMR - Edificio immagazzinamento rifiuti solidi radioattivi Rev. 01 Data 12/03/2014 Centrale / Impianto: GR - Sito di Garigliano Titolo Elaborato: Adeguamento Ex-Compattatore - Schermi scorrevoli - Relazione di calcolo Il sistema informatico prevede la firma elettronica pertanto l'indicazione delle strutture e dei nominativi delle persone associate certifica l'avvenuto controllo. Elaborato del 12/03/2014 Pag. 1 di 29 DWMD/ING Nardini R. DWMD/ING DWMD/ING ESTERNO Geraldini P. Barbella G. Incaricato Collaborazioni Verifica Approvazione / Benestare DWMD/ING Del Lucchese M. Autorizzazione all uso PROPRIETA STATO LIVELLO DI CLASSIFICAZIONE Del Lucchese M. Autorizzato Aziendale Livello di Classificazione: Pubblico, Aziendale, Riservato Aziendale riproduzione vietata, Uso Ristretto riproduzione vietata

2 ADEGUAMENTO EX COMPATTATORE PLANT LOCATION CENTRALE DEL GARIGLIANO (CE) REV 01 PAGE 1 OF 28 Centrale del Garigliano Il sistema informatico prevede la firma elettronica pertanto l'indicazione delle strutture e dei nominativi delle persone associate certifica l'avvenuto controllo. Elaborato del 12/03/2014 Pag. 2 di 29 Adeguamento Ex-Compattatore SCHERMI SCORREVOLI RELAZIONE DI CALCOLO 1 28/02/2014 INGLOBATI COMMENTI DELLA SORVEGLIANZA DEL 03/02/2014 GIUSTARINI GIUSTARINI FARINA 0 30/08/2013 PER BENESTARE GIUSTARINI GIUSTARINI FARINA REV DATE DESCRIPTION PREPARED CHECKED APPROVED

3 PLANT LOCATION CENTRALE DEL GARIGLIANO (CE) REV 01 PAGE 2 OF 28 1 DESCRIZIONE DELLE STRUTTURE IN PROGETTO... 3 Il sistema informatico prevede la firma elettronica pertanto l'indicazione delle strutture e dei nominativi delle persone associate certifica l'avvenuto controllo. Elaborato del 12/03/2014 Pag. 3 di 29 2 ANALISI DEI CARICHI CARICO PERMANENTE STRUTTURALE CARICO PERMANENTE NON STRUTTURALE AZIONE SIMICA NEVE, VENTO, PIOGGIA, AZIONI TERMICHE COMBINAZIONI DI CARICO VERIFICHE DEGLI ELEMENTI STRUTTURALI... 6

4 1 Descrizione delle strutture in progetto PLANT LOCATION CENTRALE DEL GARIGLIANO (CE) REV 01 PAGE 3 OF 28 Il progetto in esame riguarda l adeguamento impiantistico dell edificio di stoccaggio rifiuti radioattivi Ex-Compattatore della Centrale del Garigliano (CE), nell ambito generale degli interventi di sua ristrutturazione/adeguamento per destinarlo ad uso deposito. Il sistema informatico prevede la firma elettronica pertanto l'indicazione delle strutture e dei nominativi delle persone associate certifica l'avvenuto controllo. Elaborato del 12/03/2014 Pag. 4 di 29 In particolare, oggetto del presente report, sono i calcoli e le necessarie verifiche strutturali in accordo alle Norme Tecniche sulle Costruzioni - NTC 2008, degli elementi strutturali principali costituenti il nuovo schermo mobile a due ante per la protezione dalle radiazioni ionizzanti in corrispondenza del portone carrabile del Locale 2 dell Edificio, lato Nord. Data la semplicità delle strutture in oggetto, le necessarie analisi e verifiche strutturali saranno eseguite manualmente secondo gli usuali metodi della Tecnica delle Costruzioni.

5 PLANT LOCATION CENTRALE DEL GARIGLIANO (CE) REV 01 PAGE 4 OF 28 2 Analisi dei carichi 2.1 Carico permanente strutturale Il peso proprio dell unità di volume delle strutture in carpenteria metallica è stato considerato pari a 78.5 kn/m Carico permanente non strutturale Il sistema informatico prevede la firma elettronica pertanto l'indicazione delle strutture e dei nominativi delle persone associate certifica l'avvenuto controllo. Elaborato del 12/03/2014 Pag. 5 di 29 Peso proprio elementi schermanti in piombo Il peso proprio dell unità di volume degli elementi schermanti in piombo è stato considerato pari a kn/m Azione simica Come specificato nella guida di progetto, l azione sismica è stata definita in accordo alle Norme Tecniche sulle Costruzioni - NTC In particolare; nelle verifiche di sicurezza sismica si deve accertare che: - sistemi, strutture e componenti non superino lo stato limite SLD a fronte del terremoto S1 ( T R = 500 anni ). - sistemi, strutture e componenti non superino lo stato limite SLV a fronte del terremoto S2 ( T R = 1000 anni ). Si riportano di seguito i parametri adottati per la definizione dello spettro di risposta di progetto. - Vita nominale della struttura: V N = 25 anni - Classe d uso delle strutture IV: C U = 2 - Periodo di riferimento: V R = 50 anni - Categoria di sottosuolo: C - Categoria topografica: T1 - Fattore di struttura: q = 1 Data la tipologia strutturale in questione (struttura metallica costituente il portone schermante), a comportamento prettamente non dissipativo, è stato considerato un fattore di struttura unitario. Successivamente, una volta definito lo spettro di progetto sia per lo stato limite di salvaguardia delle vita che per lo stato limite di danno, è stato preso cautelativamente il valore massimo dell accelerazione e moltiplicato per la massa della struttura al fine di definire l azione fuori piano indotta dal sisma sulla parete. Otteniamo cosi i seguenti valori di accelerazione: S1: a g,max = 0.40g S2: a g,max = 0.50g

6 PLANT LOCATION CENTRALE DEL GARIGLIANO (CE) REV 01 PAGE 5 OF 28 Data la tipologia strutturale in oggetto e la natura delle verifiche successivamente riportate, essendo queste unicamente di resistenza, è stato preso in conto il solo valore dell azione sismica corrispondente allo stato limite SLV in quanto maggiore di quello relativo allo SLD. Avendo adottato un fattore di struttura unitario, lo spettro di progetto calcolato allo SLD attribuendo ad η un valore pari a 2/3 risulta inferiore a quello relativo allo SLV; per questo motivo la prescrizione relativa al delle NTC 2008 risulta implicitamente soddisfatta. Il sistema informatico prevede la firma elettronica pertanto l'indicazione delle strutture e dei nominativi delle persone associate certifica l'avvenuto controllo. Elaborato del 12/03/2014 Pag. 6 di Neve, vento, pioggia, azioni termiche Essendo i pannelli schermanti all interno della struttura esistente non si considerano azioni dovute a fenomeni meteorologici esterni nè alla temperatura. 3 Combinazioni di carico La classificazione dei carichi elementari e le combinazioni di carichi sono quelle definite nelle NTC G1 = peso prorpio strutturale - G2 = peso prorpio elementi schermanti in piombo - E S1 = azione sismica corrispondente allo SLD agente in direzione ortogonale al piano della parete - E S2 = azione sismica corrispondente allo SLV agente in direzione ortogonale al piano della parete Nel seguito vengono riportate per esteso: - combinazioni di carico per verifiche in condizioni normali - combinazioni di carico per verifiche in condizioni sismiche - SLU = 1.30 G G2 - SLV = 1.00 G G E S2 - SLD = 1.00 G G E S1 Di volta in voltà sarà presa in considerazione solamente la combinazione di carico più gravosa per la verifica strutturale in oggetto.

7 4 Verifiche degli elementi strutturali Traversa di base PLANT LOCATION CENTRALE DEL GARIGLIANO (CE) REV 01 PAGE 6 OF 28 In via del tutto cautelativa, si considera la seguente sezione resistente della traversa di base calcolata come una trave semplicemente appoggiata di lunghezza pari all interasse tra le ruote corrispondente a 1500 mm. Il sistema informatico prevede la firma elettronica pertanto l'indicazione delle strutture e dei nominativi delle persone associate certifica l'avvenuto controllo. Elaborato del 12/03/2014 Pag. 7 di 29

8 Calcolo delle sollecitazioni PLANT LOCATION CENTRALE DEL GARIGLIANO (CE) REV 01 PAGE 7 OF 28 p y p x p y (G1) p y (G2) p x (E) = carico per unità di lungheza agente in direzione locale verticale = carico per unità di lungheza agente in direzione locale orizzontale = kn/m = kn/m = 8.73 kn/m Il sistema informatico prevede la firma elettronica pertanto l'indicazione delle strutture e dei nominativi delle persone associate certifica l'avvenuto controllo. Elaborato del 12/03/2014 Pag. 8 di 29 M x,ed M y,ed V y,ed V x,ed = momento flettente di calcolo agente attorno all asse locale orizzontale = momento flettente di caclolo agente attorno all asse locale verticale = azione talgiante di calcolo agente in direzione locale verticale = azione talgiante di calcolo agente in direzione locale orizzontale M x,ed (SLU) = knm M y.ed (SLU) = 0.00 knm V y,ed (SLU) = 37.5 kn V x,ed (SLU) = 0.00 kn M x,ed (SLV) = knm M y,ed (SLV) = 2.45 knm V y.ed (SLV) = kn V x,ed (SLV) = 6.54 kn Caratteristiche geometriche sezione A = cm 2 area A VY = cm 2 area resistente a taglio lungo Y A VX = cm 2 area resistente a taglio lungo X J X = cm 4 momento d'inerzia attorno X J Y = cm 4 momento d'inerzia attorno Y W el,xmin = cm 3 modulo di resistenza elastico minimo attorno X W el,ymin = cm 3 modulo di resistenza elastico minimo attorno Y Caratteristiche acciaio S.S. AISI 304 ρ = 7850 kg/m 3 densità E = N/mm 2 modulo elastico ν = 0.30 coefficiente di Poisson α = 12x10-6 C 1 coefficiente di espansione termica lineare f yk = 200 N/mm 2 tensione caratteristica di snervamento f tk = 500 N/mm 2 tensione caratteristica di rottura

9 PLANT LOCATION CENTRALE DEL GARIGLIANO (CE) REV 01 PAGE 8 OF 28 Coefficiente di sicurezza γ M0 = 1.05 resistenza delle sezioni di classe Verifica a flessione [retta/biassiale] - SLU Il sistema informatico prevede la firma elettronica pertanto l'indicazione delle strutture e dei nominativi delle persone associate certifica l'avvenuto controllo. Elaborato del 12/03/2014 Pag. 9 di 29 M x,ed = knmm momento flettente x_x di calcolo M y,ed = 0.00 knmm momento flettente y_y di calcolo σ Mx_x = N/mm 2 tensione normale dovuta al momento flettente x_x σ My_y = 0.00 N/mm 2 tensione normale dovuta al momento flettente y_y σ id = N/mm 2 tensione ideale di Von Mises σ 2 id / (f yk /γ M0 ) 2 = VERIFICATO Verifica a flessione [retta/biassiale] - SLV M x,ed = knmm momento flettente x_x di calcolo M y,ed = 2450 knmm momento flettente y_y di calcolo σ Mx_x = N/mm 2 tensione normale dovuta al momento flettente x_x σ My_y = 9.60 N/mm 2 tensione normale dovuta al momento flettente y_y σ id = N/mm 2 tensione ideale di Von Mises σ 2 id / (f yk /γ M0 ) 2 = VERIFICATO Verifica a taglio agente in direzione y - SLU V y,ed = 37.5 kn azione tagliante di calcolo V c,rd = 865 kn resistenza di calcolo a taglio V y,ed / V c,rd = VERIFICATO Verifica a taglio agente in direzione x - SLV V x,ed = 6.54 kn azione tagliante di calcolo V c,rd = 494 kn resistenza di calcolo a taglio V x,ed / V c,rd = VERIFICATO

10 Irrigiditori verticali UPN 120 PLANT LOCATION CENTRALE DEL GARIGLIANO (CE) REV 01 PAGE 9 OF 28 Oggetto della verifica risulta l irrigiditore verticale di mezzeria caratterizzato dal maggior interasse di competenza; 1000 mm. In via del tutto cautelativa, si considera il profilo menzionato come una trave semplicemente appoggiata di lunghezza pari all altezza del portone corrispondente a 4000 mm. Calcolo delle sollecitazioni Il sistema informatico prevede la firma elettronica pertanto l'indicazione delle strutture e dei nominativi delle persone associate certifica l'avvenuto controllo. Elaborato del 12/03/2014 Pag. 10 di 29 p y p x p y (G1) p y (G2) p y (E) M x,ed M y,ed V y,ed V x,ed = carico per unità di lungheza agente in direzione locale verticale = carico per unità di lungheza agente in direzione locale orizzontale = 0.00 kn/m = 0.00 kn/m = 3.37 kn/m = momento flettente di calcolo agente attorno all asse locale orizzontale = momento flettente di caclolo agente attorno all asse locale verticale = azione talgiante di calcolo agente in direzione locale verticale = azione talgiante di calcolo agente in direzione locale orizzontale M x,ed (SLU) = 0.00 knm M y.ed (SLU) = 0.00 knm V y,ed (SLU) = 0.00 kn V x,ed (SLU) = 0.00 kn M x,ed (SLV) = 6.74 knm M y,ed (SLV) = 0.00 knm V y.ed (SLV) = 6.74 kn V x,ed (SLV) = 0.00 kn Caratteristiche geometriche sezione A = cm 2 area A VY = 8.80 cm 2 area resistente a taglio lungo Y A VX = 8.20 cm 2 area resistente a taglio lungo X J X = cm 4 momento d'inerzia attorno X J Y = cm 4 momento d'inerzia attorno Y W el,x = cm 3 modulo di resistenza elastico attorno X W el,y = cm 3 modulo di resistenza elastico attorno Y

11 PLANT LOCATION CENTRALE DEL GARIGLIANO (CE) REV 01 PAGE 10 OF 28 Caratteristiche acciaio S.S. AISI 304 ρ = 7850 kg/m 3 densità E = N/mm 2 modulo elastico ν = 0.30 coefficiente di Poisson α = 12x10-6 C 1 coefficiente di espansione termica lineare f yk = 200 N/mm 2 tensione caratteristica di snervamento f tk = 500 N/mm 2 tensione caratteristica di rottura Il sistema informatico prevede la firma elettronica pertanto l'indicazione delle strutture e dei nominativi delle persone associate certifica l'avvenuto controllo. Elaborato del 12/03/2014 Pag. 11 di 29 Coefficiente di sicurezza γ M0 = 1.05 resistenza delle sezioni di classe Verifica a flessione [retta/biassiale] - SLV M x,ed = 6740 knmm momento flettente x_x di calcolo M y,ed = 0.00 knmm momento flettente y_y di calcolo σ Mx_x = N/mm 2 tensione normale dovuta al momento flettente x_x σ My_y = 0.00 N/mm 2 tensione normale dovuta al momento flettente y_y σ id = N/mm 2 tensione ideale di Von Mises σ 2 id / (f yk /γ M0 ) 2 = VERIFICATO Verifica a taglio agente in direzione y - SLV V y,ed = 6.74 kn azione tagliante di calcolo V c,rd = kn resistenza di calcolo a taglio V y,ed / V c,rd = VERIFICATO

12 Irrigiditore orizzontale UPN 120 PLANT LOCATION CENTRALE DEL GARIGLIANO (CE) REV 01 PAGE 11 OF 28 Oggetto della verifica risulta l irrigiditore orizzontale posto in sommità del portone. Si considera il profilo menzionato come una trave continua su due appoggi posti simmetricamente ad una distanza fra loro di 730 mm e caricata puntualmente in corrispondenza degli irrigiditori vericali. Calcolo delle sollecitazioni Il sistema informatico prevede la firma elettronica pertanto l'indicazione delle strutture e dei nominativi delle persone associate certifica l'avvenuto controllo. Elaborato del 12/03/2014 Pag. 12 di 29 R 1 R 2 R 1 (G1) R 1 (G2) R 1 (E) R 2 (G1) R 2 (G2) R 2 (E) M x,ed M y,ed V y,ed V x,ed = reazione vincolare irrigidimento verticale di mezzeria = reazione vincolare irrigidimento verticale laterale = 0.00 kn = 0.00 kn = 6.74 kn = 0.00 kn = 0.00 kn = 3.37 kn = momento flettente di calcolo agente attorno all asse locale orizzontale = momento flettente di caclolo agente attorno all asse locale verticale = azione talgiante di calcolo agente in direzione locale verticale = azione talgiante di calcolo agente in direzione locale orizzontale M x,ed (SLU) = 0.00 knm M y.ed (SLU) = 0.00 knm V y,ed (SLU) = 0.00 kn V x,ed (SLU) = 0.00 kn M x,ed (SLV) = 2.15 knm M y,ed (SLV) = 0.00 knm V y.ed (SLV) = 3.37 kn V x,ed (SLV) = 0.00 kn Caratteristiche geometriche sezione A = cm 2 area A VY = 8.80 cm 2 area resistente a taglio lungo Y A VX = 8.20 cm 2 area resistente a taglio lungo X J X = cm 4 momento d'inerzia attorno X J Y = cm 4 momento d'inerzia attorno Y W el,x = cm 3 modulo di resistenza elastico attorno X W el,y = cm 3 modulo di resistenza elastico attorno Y

13 PLANT LOCATION CENTRALE DEL GARIGLIANO (CE) REV 01 PAGE 12 OF 28 Caratteristiche acciaio S.S. AISI 304 ρ = 7850 kg/m 3 densità E = N/mm 2 modulo elastico ν = 0.30 coefficiente di Poisson α = 12x10-6 C 1 coefficiente di espansione termica lineare f yk = 200 N/mm 2 tensione caratteristica di snervamento f tk = 500 N/mm 2 tensione caratteristica di rottura Il sistema informatico prevede la firma elettronica pertanto l'indicazione delle strutture e dei nominativi delle persone associate certifica l'avvenuto controllo. Elaborato del 12/03/2014 Pag. 13 di 29 Coefficiente di sicurezza γ M0 = 1.05 resistenza delle sezioni di classe Verifica a flessione [retta/biassiale] - SLV M x,ed = 2150 knmm momento flettente x_x di calcolo M y,ed = 0.00 knmm momento flettente y_y di calcolo σ Mx_x = N/mm 2 tensione normale dovuta al momento flettente x_x σ My_y = 0.00 N/mm 2 tensione normale dovuta al momento flettente y_y σ id = N/mm 2 tensione ideale di Von Mises σ 2 id / (f yk /γ M0 ) 2 = VERIFICATO Verifica a taglio agente in direzione y - SLV V y,ed = 3.37 kn azione tagliante di calcolo V c,rd = kn resistenza di calcolo a taglio V y,ed / V c,rd = VERIFICATO

14 PLANT LOCATION CENTRALE DEL GARIGLIANO (CE) REV 01 PAGE 13 OF 28 Lamiera nervata Oggetto della verifica risulta la lamiera nervata di chiusura del portone schermante. In via del tutto cautelativa viene fatta astrazione del comportamento bidirezionale della stessa e considerata quindi una sezione fittizia avente larghezza pari all interasse degli irrigiditori trasversali L30x3 mm e modellata alla stregua di una trave semplicemente appoggiata sugli irrigiditori verticali UPN120 di lunghezza pari a 950 mm. Il sistema informatico prevede la firma elettronica pertanto l'indicazione delle strutture e dei nominativi delle persone associate certifica l'avvenuto controllo. Elaborato del 12/03/2014 Pag. 14 di 29 Calcolo delle sollecitazioni p y p x p y (G1) p y (G2) p y (E) M x,ed M y,ed V y,ed V x,ed = carico per unità di lungheza agente in direzione locale verticale = carico per unità di lungheza agente in direzione locale orizzontale = 0.00 kn/m = 0.00 kn/m = 1.34 kn/m = momento flettente di calcolo agente attorno all asse locale orizzontale = momento flettente di caclolo agente attorno all asse locale verticale = azione talgiante di calcolo agente in direzione locale verticale = azione talgiante di calcolo agente in direzione locale orizzontale M x,ed (SLU) = 0.00 knm M y.ed (SLU) = 0.00 knm V y,ed (SLU) = 0.00 kn V x,ed (SLU) = 0.00 kn M x,ed (SLV) = 0.15 knm M y,ed (SLV) = 0.00 knm V y.ed (SLV) = 0.64 kn V x,ed (SLV) = 0.00 kn

15 PLANT LOCATION CENTRALE DEL GARIGLIANO (CE) REV 01 PAGE 14 OF 28 Caratteristiche geometriche sezione Il sistema informatico prevede la firma elettronica pertanto l'indicazione delle strutture e dei nominativi delle persone associate certifica l'avvenuto controllo. Elaborato del 12/03/2014 Pag. 15 di 29 A = cm 2 area A VY = 1.20 cm 2 area resistente a taglio lungo Y A VX = cm 2 area resistente a taglio lungo X J X = cm 4 momento d'inerzia attorno X J Y = cm 4 momento d'inerzia attorno Y W el,xmin = 5.14 cm 3 modulo di resistenza elastico minimo attorno X W el,ymin = cm 3 modulo di resistenza elastico minimo attorno Y Caratteristiche acciaio S.S. AISI 304 ρ = 7850 kg/m 3 densità E = N/mm 2 modulo elastico ν = 0.30 coefficiente di Poisson α = 12x10-6 C 1 coefficiente di espansione termica lineare f yk = 200 N/mm 2 tensione caratteristica di snervamento f tk = 500 N/mm 2 tensione caratteristica di rottura Coefficiente di sicurezza γ M0 = 1.05 resistenza delle sezioni di classe Verifica a flessione [retta/biassiale] - SLV M x,ed = 150 knmm momento flettente x_x di calcolo M y,ed = 0.00 knmm momento flettente y_y di calcolo σ Mx_x = N/mm 2 tensione normale dovuta al momento flettente x_x σ My_y = 0.00 N/mm 2 tensione normale dovuta al momento flettente y_y σ id = N/mm 2 tensione ideale di Von Mises σ 2 id / (f yk /γ M0 ) 2 = VERIFICATO Verifica a taglio agente in direzione y - SLV V y,ed = 0.64 kn azione tagliante di calcolo V c,rd = kn resistenza di calcolo a taglio V y,ed / V c,rd = VERIFICATO

16 Piatto di inserimento all interno della guida alta PLANT LOCATION CENTRALE DEL GARIGLIANO (CE) REV 01 PAGE 15 OF 28 Si verifica nel seguito che il piatto in oggetto sia in grado di assorbire il massimo taglio indotto dall irrigidimento verticale di mezzeria su una larghezza che, in favore di sicurezza, è stata considerata di 180 mm; pari alla larghezza massima dei rulli. Calcolo delle sollecitazioni R 1 = reazione vincolare irrigidimento verticale di mezzeria Il sistema informatico prevede la firma elettronica pertanto l'indicazione delle strutture e dei nominativi delle persone associate certifica l'avvenuto controllo. Elaborato del 12/03/2014 Pag. 16 di 29 R 1 (G1) R 1 (G2) R 1 (E) M x,ed M y,ed V y,ed V x,ed = 0.00 kn = 0.00 kn = 6.74 kn = momento flettente di calcolo agente attorno all asse locale orizzontale = momento flettente di caclolo agente attorno all asse locale verticale = azione talgiante di calcolo agente in direzione locale verticale = azione talgiante di calcolo agente in direzione locale orizzontale M x,ed (SLU) = 0.00 knm M y.ed (SLU) = 0.00 knm V y,ed (SLU) = 0.00 kn V x,ed (SLU) = 0.00 kn M x,ed (SLV) = 0.49 knm M y,ed (SLV) = 0.00 knm V y.ed (SLV) = 6.74 kn V x,ed (SLV) = 0.00 kn Caratteristiche geometriche sezione A = cm 2 area A VY = cm 2 area resistente a taglio lungo Y A VX = cm 2 area resistente a taglio lungo X J X = cm 4 momento d'inerzia attorno X J Y = cm 4 momento d'inerzia attorno Y W el,x = cm 3 modulo di resistenza elastico attorno X W el,y = cm 3 modulo di resistenza elastico attorno Y

17 PLANT LOCATION CENTRALE DEL GARIGLIANO (CE) REV 01 PAGE 16 OF 28 Caratteristiche acciaio S.S. AISI 304 ρ = 7850 kg/m 3 densità E = N/mm 2 modulo elastico ν = 0.30 coefficiente di Poisson α = 12x10-6 C 1 coefficiente di espansione termica lineare f yk = 200 N/mm 2 tensione caratteristica di snervamento f tk = 500 N/mm 2 tensione caratteristica di rottura Il sistema informatico prevede la firma elettronica pertanto l'indicazione delle strutture e dei nominativi delle persone associate certifica l'avvenuto controllo. Elaborato del 12/03/2014 Pag. 17 di 29 Coefficiente di sicurezza γ M0 = 1.05 resistenza delle sezioni di classe Verifica a flessione [retta/biassiale] - SLV M x,ed = 490 knmm momento flettente x_x di calcolo M y,ed = 0.00 knmm momento flettente y_y di calcolo σ Mx_x = N/mm 2 tensione normale dovuta al momento flettente x_x σ My_y = 0.00 N/mm 2 tensione normale dovuta al momento flettente y_y σ id = N/mm 2 tensione ideale di Von Mises σ 2 id / (f yk /γ M0 ) 2 = VERIFICATO Verifica a taglio agente in direzione y - SLV V y,ed = 6.74 kn azione tagliante di calcolo V c,rd = kn resistenza di calcolo a taglio V y,ed / V c,rd = VERIFICATO

18 Profilo della guida alta HEB180 PLANT LOCATION CENTRALE DEL GARIGLIANO (CE) REV 01 PAGE 17 OF 28 Si verifica nel seguito che il profilo costituente la guida sia in grado di sostenere con adeguato margine di sicurezza le sollecitazioni indotte dalle azioni che agiscono in direzione ortogonale al piano del portone. Si considera il profilo menzionato come una trave continua su appoggi posti ad una distanza fra loro di 2500 mm e caricata puntualmente in corrispondenza dei rulli della guida. Il sistema informatico prevede la firma elettronica pertanto l'indicazione delle strutture e dei nominativi delle persone associate certifica l'avvenuto controllo. Elaborato del 12/03/2014 Pag. 18 di 29 Calcolo delle sollecitazioni R 1 R 2 R 1 (G1) R 1 (G2) R 1 (E) R 2 (G1) R 2 (G2) R 2 (E) M x,ed M y,ed V y,ed V x,ed = reazione vincolare irrigidimento verticale di mezzeria = reazione vincolare irrigidimento verticale laterale = 0.00 kn = 0.00 kn = 6.74 kn = 0.00 kn = 0.00 kn = 3.37 kn = momento flettente di calcolo agente attorno all asse locale orizzontale = momento flettente di caclolo agente attorno all asse locale verticale = azione talgiante di calcolo agente in direzione locale verticale = azione talgiante di calcolo agente in direzione locale orizzontale

19 PLANT LOCATION CENTRALE DEL GARIGLIANO (CE) REV 01 PAGE 18 OF 28 M x,ed (SLU) = 0.00 knm M y.ed (SLU) = 0.00 knm V y,ed (SLU) = 0.00 kn V x,ed (SLU) = 0.00 kn Il sistema informatico prevede la firma elettronica pertanto l'indicazione delle strutture e dei nominativi delle persone associate certifica l'avvenuto controllo. Elaborato del 12/03/2014 Pag. 19 di 29 M x,ed (SLV) = 0.49 knm M y,ed (SLV) = 0.00 knm V y.ed (SLV) = 6.74 kn V x,ed (SLV) = 0.00 kn Caratteristiche geometriche sezione A = cm 2 area A VY = cm 2 area resistente a taglio lungo Y A VX = cm 2 area resistente a taglio lungo X J X = cm 4 momento d'inerzia attorno X J Y = cm 4 momento d'inerzia attorno Y W el,x = cm 3 modulo di resistenza elastico attorno X W el,y = cm 3 modulo di resistenza elastico attorno Y Caratteristiche acciaio S.S. AISI 304 ρ = 7850 kg/m 3 densità E = N/mm 2 modulo elastico ν = 0.30 coefficiente di Poisson α = 12x10-6 C 1 coefficiente di espansione termica lineare f yk = 200 N/mm 2 tensione caratteristica di snervamento f tk = 500 N/mm 2 tensione caratteristica di rottura Coefficiente di sicurezza γ M0 = 1.05 resistenza delle sezioni di classe Verifica a flessione [retta/biassiale] - SLV M x,ed = 490 knmm momento flettente x_x di calcolo M y,ed = 0.00 knmm momento flettente y_y di calcolo σ Mx_x = 1.15 N/mm 2 tensione normale dovuta al momento flettente x_x σ My_y = 0.00 N/mm 2 tensione normale dovuta al momento flettente y_y σ id = 1.15 N/mm 2 tensione ideale di Von Mises σ 2 id / (f yk /γ M0 ) 2 = VERIFICATO

20 PLANT LOCATION CENTRALE DEL GARIGLIANO (CE) REV 01 PAGE 19 OF 28 Verifica a taglio agente in direzione y - SLV V y,ed = 6.74 kn azione tagliante di calcolo V c,rd = 222 kn resistenza di calcolo a taglio V y,ed / V c,rd = VERIFICATO Il sistema informatico prevede la firma elettronica pertanto l'indicazione delle strutture e dei nominativi delle persone associate certifica l'avvenuto controllo. Elaborato del 12/03/2014 Pag. 20 di 29 Viene ora riportata la verifica del suddetto profilo in corrispondenza di ciascuna coppia di rulli per effetto dell eccentricità della reazione offerta dai rulli stessi rispetto al piano dell anima della trave. Si considera una sezione a T avente per anima il piatto di rinforzo e per base l anima della trave per una larghezza complessiva di 180 mm. Calcolo delle sollecitazioni R 1 R 1 (G1) R 1 (G2) R 1 (E) M x,ed M y,ed V y,ed V x,ed = reazione vincolare irrigidimento verticale di mezzeria = 0.00 kn = 0.00 kn = 6.74 kn = momento flettente di calcolo agente attorno all asse locale orizzontale = momento flettente di caclolo agente attorno all asse locale verticale = azione talgiante di calcolo agente in direzione locale verticale = azione talgiante di calcolo agente in direzione locale orizzontale M x,ed (SLU) = 0.00 knm M y.ed (SLU) = 0.00 knm V y,ed (SLU) = 0.00 kn V x,ed (SLU) = 0.00 kn M x,ed (SLV) = 0.55 knm

21 M y,ed (SLV) = 0.00 knm V y.ed (SLV) = 0.00 kn V x,ed (SLV) = 0.00 kn Caratteristiche geometriche sezione PLANT LOCATION CENTRALE DEL GARIGLIANO (CE) REV 01 PAGE 20 OF 28 Il sistema informatico prevede la firma elettronica pertanto l'indicazione delle strutture e dei nominativi delle persone associate certifica l'avvenuto controllo. Elaborato del 12/03/2014 Pag. 21 di 29 A = cm 2 area A VY = 8.00 cm 2 area resistente a taglio lungo Y A VX = cm 2 area resistente a taglio lungo X J X = cm 4 momento d'inerzia attorno X J Y = cm 4 momento d'inerzia attorno Y W el,xmin = cm 3 modulo di resistenza elastico minimo attorno X W el,ymin = cm 3 modulo di resistenza elastico minimo attorno Y Caratteristiche acciaio S.S. AISI 304 ρ = 7850 kg/m 3 densità E = N/mm 2 modulo elastico ν = 0.30 coefficiente di Poisson α = 12x10-6 C 1 coefficiente di espansione termica lineare f yk = 200 N/mm 2 tensione caratteristica di snervamento f tk = 500 N/mm 2 tensione caratteristica di rottura Coefficiente di sicurezza γ M0 = 1.05 resistenza delle sezioni di classe Verifica a flessione [retta/biassiale] - SLV M x,ed = 550 knmm momento flettente x_x di calcolo M y,ed = 0.00 knmm momento flettente y_y di calcolo σ Mx_x = N/mm 2 tensione normale dovuta al momento flettente x_x σ My_y = 0.00 N/mm 2 tensione normale dovuta al momento flettente y_y σ id = N/mm 2 tensione ideale di Von Mises σ 2 id / (f yk /γ M0 ) 2 = VERIFICATO

22 Piastra di ancoraggio della guida alta PLANT LOCATION CENTRALE DEL GARIGLIANO (CE) REV 01 PAGE 21 OF 28 Si verifica nel seguito che le tensioni nelle barre di ancoraggio siano inferiori ai valori ammissibili sia lato acciaio che lato calcestruzzo. Il calcolo delle suddette tensioni viene eseguito sencondo l ipotesi di pastra rigida (ipotesi avvalorata dallo spessore complessivo della piastra stessa più quella di montaggio). Il sistema informatico prevede la firma elettronica pertanto l'indicazione delle strutture e dei nominativi delle persone associate certifica l'avvenuto controllo. Elaborato del 12/03/2014 Pag. 22 di 29 Calcolo delle sollecitazioni Si considera la massima reazione in corrispondenza di ciascuna coppia di rulli con la sua eccentricità rispetto al baricentro geometrico della piastra di ancoraggio. R 1 R 1 (G1) R 1 (G2) R 1 (E) M Ed T Ed = reazione vincolare irrigidimento verticale di mezzeria = 0.00 kn = 0.00 kn = 6.74 kn = momento flettente di calcolo = sforzo di trazione di calcolo M Ed (SLU) = 0.00 knm T Ed (SLU) = 0.00 kn M Ed (SLV) = 0.27 knm T Ed (SLV) = 6.74 kn

23 Caratteristiche geometriche piastra b = 220 mm base h = 220 mm altezza t = mm spessore Barre di ancoraggio PLANT LOCATION CENTRALE DEL GARIGLIANO (CE) REV 01 PAGE 22 OF 28 Il sistema informatico prevede la firma elettronica pertanto l'indicazione delle strutture e dei nominativi delle persone associate certifica l'avvenuto controllo. Elaborato del 12/03/2014 Pag. 23 di 29 Ф = 10 mm diamtero l = 344 mm lunghezza sviluppata n = 4 numero Caratteristiche acciaio S.S. AISI 304 (sia per le barreche per la piastra di ancoraggio) ρ = 7850 kg/m 3 densità E = N/mm 2 modulo elastico ν = 0.30 coefficiente di Poisson α = 12x10-6 C 1 coefficiente di espansione termica lineare f yk = 200 N/mm 2 tensione caratteristica di snervamento f tk = 500 N/mm 2 tensione caratteristica di rottura Calcestruzzo classe C20/25 ρ = 2500 kg/m 3 densità E = N/mm 2 modulo elastico ν = 0.20 coefficiente di Poisson R ck = N/mm 2 resistenza caratteristica cubica a compressione f ck = N/mm 2 resistenza caratteristica cilindrica a compressione f cd = N/mm 2 resistenza di calcolo a compressione Coefficienti di sicurezza γ M0 = 1.05 resistenza delle sezioni di classe γ MS = 1.15 resistenza delle barre γ MC = 1.50 resistenza del calcestruzzo

24 PLANT LOCATION CENTRALE DEL GARIGLIANO (CE) REV 01 PAGE 23 OF 28 Verifica barre di ancoraggio - SLV Si evince dal calcolo come la sezione sia tenso-inflessa al punto tale da non comprimere in alcun punto il calcestruzzo. Le sole barre costituiscono la parte resistente. Verifica lato acciaio Il sistema informatico prevede la firma elettronica pertanto l'indicazione delle strutture e dei nominativi delle persone associate certifica l'avvenuto controllo. Elaborato del 12/03/2014 Pag. 24 di 29 T Ed = 2.52 kn sforzo di trazione agente sulla singola barra σ Ed = N/mm 2 tensione di trazione agente sulla singola barra f yk = 200 N/mm 2 tensione caratteristica di snervamento f yd = 173 N/mm 2 tensione caratteristica di calcolo σ Ed / f yd = VERIFICATO Verifica lato calcestruzzo T Ed = 2.52 kn sforzo di trazione agente sulla singola barra τ Ed = 0.24 N/mm 2 tensione di aderenza calcolata sullo sviluppo della barra f ck = N/mm 2 resistenza caratteristica cilindrica a compressione f cd = N/mm 2 resistenza di calcolo a compressione calcestruzzo f ctk = 1.55 N/mm 2 resistenza caratteristica a trazione calcestruzzo f ctd = 1.03 N/mm 2 resistenza di calcolo a trazione calcestruzzo η = 1.00 N/mm 2 coefficiente riduttivo per grandi diametri η 1 = 1.50 N/mm 2 coefficiente di qualità aderenza (mediocre) f bk = 3.48 N/mm 2 resistenza tangenziale caratteristica di aderenza cls f bd = 1.54 N/mm 2 resistenza tangenziale di aderenza di calcolo cls L b,rqd = N/mm 2 lunghezza di ancoraggio necessaria di base L b = 344 N/mm 2 lunghezza di ancoraggio effettiva L b,rqd / L b = VERIFICATO

25 PLANT LOCATION CENTRALE DEL GARIGLIANO (CE) REV 01 PAGE 24 OF 28 Carrello inferiore Si riportano nel seguito le verifiche strutturali effettuate per gli elementi meccanici costituenti il carrello inferiore. Il sistema informatico prevede la firma elettronica pertanto l'indicazione delle strutture e dei nominativi delle persone associate certifica l'avvenuto controllo. Elaborato del 12/03/2014 Pag. 25 di 29

26 Calcolo delle sollecitazioni PLANT LOCATION CENTRALE DEL GARIGLIANO (CE) REV 01 PAGE 25 OF 28 V y,ed V x,ed = azione tagliante verticale agente in corrispondenza della ruota = azione tagliante orizzontale agente alla base della ruota V y,ed (SLU) = 37.5 kn V x,ed (SLU) = 0.00 kn Il sistema informatico prevede la firma elettronica pertanto l'indicazione delle strutture e dei nominativi delle persone associate certifica l'avvenuto controllo. Elaborato del 12/03/2014 Pag. 26 di 29 V y,ed (SLV) = 26.2 kn V x,ed (SLV) = 6.55 kn Albero Di seguito la verifica a taglio in corrispondenza della sezione dell albero all interfaccia tra il piatto della traversa inferiore e la ruota stessa. Sono state considerate nel calcolo del taglio sollecitante tutte le effettive eccentricità geometriche presenti. Caratteristiche geometriche sezione albero Ф = 42 mm A = 1384 mm 2 area A VY = 881 mm 2 area resistente a taglio lungo Y A VX = 881 mm 2 area resistente a taglio lungo X Caratteristiche acciaio S235 ρ = 7850 kg/m 3 densità E = N/mm 2 modulo elastico ν = 0.30 coefficiente di Poisson α = 12x10-6 C 1 coefficiente di espansione termica lineare f yk = 235 N/mm 2 tensione caratteristica di snervamento f tk = 360 N/mm 2 tensione caratteristica di rottura Coefficiente di sicurezza γ M0 = 1.05 resistenza delle sezioni di classe Verifica a taglio agente in direzione verticale - SLU V y,ed = 37.5 kn azione tagliante di calcolo V c,rd = 113 kn resistenza di calcolo a taglio V y,ed / V c,rd = VERIFICATO

27 PLANT LOCATION CENTRALE DEL GARIGLIANO (CE) REV 01 PAGE 26 OF 28 Verifica a taglio agente in direzione verticale - SLV V y,ed = 38.2 kn azione tagliante di calcolo V c,rd = 113 kn resistenza di calcolo a taglio V y,ed / V c,rd = VERIFICATO Si riporta ora la verifica a rifollamento del piatto verticale del carrello. Il sistema informatico prevede la firma elettronica pertanto l'indicazione delle strutture e dei nominativi delle persone associate certifica l'avvenuto controllo. Elaborato del 12/03/2014 Pag. 27 di 29 Caratteristiche acciaio S235 ρ = 7850 kg/m 3 densità E = N/mm 2 modulo elastico ν = 0.30 coefficiente di Poisson α = 12x10-6 C 1 coefficiente di espansione termica lineare f yk = 235 N/mm 2 tensione caratteristica di snervamento f tk = 360 N/mm 2 tensione caratteristica di rottura Coefficiente di sicurezza γ M2 = 1.25 resistenza dei bulloni Verifica a rifollamento in direzione verticale - SLV V y,ed = 38.2 kn azione tagliante di calcolo s = 15 mm spessore piatto F b,rd = 594 kn resistenza a rifollamento del piatto V y,ed / F b,rd = VERIFICATO

28 PLANT LOCATION CENTRALE DEL GARIGLIANO (CE) REV 01 PAGE 27 OF 28 Ruota La sezione del bordino della ruota a contatto con il quadrotto sottostante è stata verificata nei confronti del taglio sismico orizzontale. Caratteristiche geometriche sezione resistente a taglio orizzontale ruota Il sistema informatico prevede la firma elettronica pertanto l'indicazione delle strutture e dei nominativi delle persone associate certifica l'avvenuto controllo. Elaborato del 12/03/2014 Pag. 28 di 29 s = 14 mm spessore l = 146 mm lunghezza della corda a distanza radiale = 125 mm A = 2044 mm 2 area A VX = 2044 mm 2 area resistente a taglio lungo X Caratteristiche acciaio S235 ρ = 7850 kg/m 3 densità E = N/mm 2 modulo elastico ν = 0.30 coefficiente di Poisson α = 12x10-6 C 1 coefficiente di espansione termica lineare f yk = 235 N/mm 2 tensione caratteristica di snervamento f tk = 360 N/mm 2 tensione caratteristica di rottura Coefficiente di sicurezza γ M0 = 1.05 resistenza delle sezioni di classe Verifica a taglio agente in direzione orizzontale - SLV V y,ed = 6.55 kn azione tagliante di calcolo V c,rd = 264 kn resistenza di calcolo a taglio V y,ed / V c,rd = VERIFICATO Di seguito la verifica della pressione di contatto tra la ruota ed il quadrotto sottostante. Verifica della pressione di contatto lineare mediante la formula di Hertz - SLU F,Ed = 37.5 kn forza di contatto r = 125 mm raggio della superficie della ruota a contatto b = 30 mm estensione lineare zona di contatto σ H,Ed = 615 N/mm 2 pressione di contatto CNR f yd = 223 N/mm 2 tensione di snervamento di progetto σ H,Ed / 4.0 f yd = VERIFICATO CNR

29 PLANT LOCATION CENTRALE DEL GARIGLIANO (CE) REV 01 PAGE 28 OF 28 Saldatura quadrotto 40x40 mm piastra s = 20 mm Si considera cautelativamente una lunghezza di cordone resistente pari a quella della sezione resistente del bordino della ruota. Caratteristiche geometriche saldatura quadrotto 40x40 mm piastra s = 20 mm Il sistema informatico prevede la firma elettronica pertanto l'indicazione delle strutture e dei nominativi delle persone associate certifica l'avvenuto controllo. Elaborato del 12/03/2014 Pag. 29 di 29 a w = 5 mm sezione di gola l = 146 mm lunghezza cordone parte resistente A w = 730 mm 2 area resistente cordone di saldatura Verifica saldatura a cordone d angolo V x,ed = 6.55 kn azione tagliante di calcolo A w = 730 mm 2 area resistente cordone di saldatura τ ort = 8.97 N/mm 2 tensione tangenziale perpendicolare all asse del cord. β 1 = 0.85 β 2 = 1.00 f yk = 235 N/mm 2 tensione caratteristica di snervamento β 1 f yk = 199 N/mm 2 β 2 f yk = 235 N/mm 2 τ ort / β 1 f yk = VERIFICATO τ ort / β 2 f yk = VERIFICATO