densità secca γd Figura II.1: Rappresentazione schematica della curva di costipamento.

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1 Figura II.1: Rappresentazione schematica della curva di costipamento. Peso secco dell u.d.v., γd (g/cm 3 ) densità secca γd Tensioni nette isotrope, (p-u a ) Contenuto d acqua, w (%) Figura II.2: Curve di costipamento ottenute mediante addensamento in cella triassiale di un argilla di bassa plasticità. (da Barrera, 22).

2 Figura II.3: Curve di distribuzione porosimetrica (Delage et al., 1996). Figura II.4: Tipi di struttura: (a) dispersa, costituita da una matrice argillosa; (b) con aggregati di particelle argillose; (c) particella argillosa (Gens e Alonso, 1992).

3 Figura II.5: Effetto del contenuto d acqua di costipamento sulla permeabilità dell argilla di Siburua (Lambe e Whitman, 1969). Figura II.6: Effetto del contenuto d acqua di costipamento sull angolo d attrito φ b (Vanapalli et al., 1996).

4 argilla limo sabbia ghiaia,2,6 2 6 Passante in peso (%) Rampino (1997) Sangiuliano (1999) Diametro (mm) Figura II.7: Curve granulometriche della sabbia limosa del Metramo. Figura II.8: Argine sperimentale sul fiume Po.

5 argilla limo sabbia ghiaia,2,6 2 6 Passante in peso (%) A1 (-2 cm) 2 A2 (2-5 cm) A3 (5-65 cm) 1 B1 (-12 cm) Diametro (mm) Figura II.9: Curve granulometriche del limo argilloso del Po argilla limo sabbia ghiaia,2,6 2 6 Passante in peso (%) MagisPo Metramo Diametro (mm) Figura II.1: Fusi granulometrici dei materiali oggetto di prova.

6 Indice di plasticità, I p (%) Metramo MagisPo Argille inorganiche di bassa plasticità Argille inorganiche di media plasticità Limi inorganici di media compressibilità e limi organici Argille inorganiche di alta plasticità Figura II.11: Caratteristiche di plasticità dei materiali oggetto di prova. Limi inorganici di alta compressibilità e argille organiche Limite liquido, w L (%) Peso secco dell'u.d.v., γd (g/cm 3 ) Sr=7% Sr=9% Sr=85% Sr=8% Sr=% Contenuto d'acqua, w (%) Figura II.12: Limo del Po: curva di costipamento Proctor standard. prove RCTS prove TX

7 volume specifico, v retta vergine λ =.4 retta vergine λ = Sr = 1. w = 9.8% Sr = 1. w = 12.3 % 1 tensione media efficace, p' (kpa) Figura II.13: Curve di compressione isotropa della sabbia limosa del metramo satura, costipata all ottimo e sul lato wet (da Rampino, 1997; Sangiuliano, 1999). Figura II.14: Tipica relazione tensione-deformazione in una prova di taglio drenata su sabbia limosa del Metramo costipata all ottimo satura (Santucci de Magistris, 1996).

8 Figura II.15: Risultati delle prove di taglio effettuate su sabbia limosa del Metramo costipata all ottimo satura: (a) nel piano p':q; (b) nel piano v:ln(p') (Santucci de Magistris, 1996).

9 modulo di taglio iniziale, G o (MPa) MT1 MT11 MT12 MT31 MT1 MT2 MT3 ottimo wet tensione media efficace, p' (kpa) Figura II.16: Risultati di prove RC su sabbia limosa del Metramo satura (da d Onofrio, 1992; Santucci de Magistris, 1996). modulo di taglio iniziale, G o (MPa) MT1 MT11 MT12 MT31 MT1 MT2 MT3 ottimo wet tensione media efficace, p' (kpa) Figura II.17: Risultati di prove TS su sabbia limosa del Metramo satura (da d Onofrio, 1992; Santucci de Magistris, 1996).

10 volume Specific specifico, volume, v v Specific volume specifico, volume, v suzione suction = kpa suzione suction = kpa suzione suction = 2 kpa suzione suction = 3 kpa tensione Mean net media stress, netta, (p-u p-u a ) a (kpa) suzione suction = kpa suzione suction = kpa suzione suction = 2 kpa tensione Mean net media stress, netta, (p-u p-u a ) a (kpa) a) b) Figura II.18: Curve di compressione isotropa a suzione controllata della sabbia limosa del Metramo: (a) costipata all ottimo; (b) addensata sul lato wet (da Rampino, 1997; Sangiuliano, 1999).

11 indice di compressibilità, λ ottimo (ordinate a sinistra) wet (ordinate a destra) suzione, u a -u w (kpa) Figura II.19: Effetti della suzione e del contenuto d acqua di costipamento sull indice di compressibilità della sabbia limosa del Metramo 4 suzione, u a -u w (kpa) optimum wet; saturato a vol. costante wet; equal. a s = kpa wet; equal. a s = 2 kpa wet ottimo tensione media netta, p - u a (kpa) Figura II.2: Luogo di snervamento LC della sabbia limosa del Metramo costipata all ottimo e sul lato wet.

12 Figura II.21: Risultati di una fase di taglio condotta alla suzione di 2 kpa su sabbia del Metramo addensata all ottimo e consolidata a (p-u a ) = 2 kpa (Rampino, 1997). 2 tensione deviatorica, q (kpa) tensione media netta, (p-u a ) (kpa) Figura II.22: Rette di stato critico della sabbia limosa del Metramo. s = kpa s = kpa, ottimo s = 2 kpa, ottimo s = 3 kpa, ottimo s = kpa,wet s = 2 kpa, wet

13 tensione deviatorica, q (kpa) deviatore def. volum deformazione assiale, ε a (%) deformazione volumetrica, ε v (%) Figura II.23: Risultati di una fase di taglio condotta alla suzione di kpa su sabbia del Metramo costipata sul lato wet e consolidata a (p-u a ) = kpa (Sangiuliano, 1999). volume specifico, v Sr = 1. prova mp2 Sr = 1. prova mp8 retta vergine λ =.4 1 tensione media efficace, p' (kpa) Figura II.24: Curve di compressione isotropa del limo argilloso del Po saturo (da Parlato, 22).

14 volume specifico, v pc = kpa pc = 2 kpa pc = 4 kpa deformazione assiale ε ax (%) Figura II.25: Risultati delle fasi di taglio condotte alla suzione di 5 kpa sul limo argilloso del Po consolidato a tensione media netta p c, nel piano ε a :v. volume specifico d'acqua, v w pc = kpa pc = 2 kpa pc = 4 kpa deformazione assiale ε ax (%) Figura II.26: Risultati delle fasi di taglio condotte alla suzione di 5 kpa sul limo argilloso del Po consolidato a tensione media netta p c, nel piano ε a :v w.

15 volume specifico d'acqua, v w S r = 1,,975,95,9,88 pc = kpa pc= 2 kpa pc = 4 kpa volume specifico, v Figura II.27: Risultati delle fasi di taglio condotte alla suzione di 5 kpa sul limo argilloso del Po consolidato a tensione media netta p c, nel piano v:v w. 9 tensione deviatorica, q (kpa) p''c = 146 kpa p''c = 246 kpa p''c = 446 kpa Sr = 1.; p'c = 2 kpa deformazione assiale ε ax (%) Figura II.28: Confronto tra i risultati delle fasi di taglio condotte a suzione 5 kpa e quelli di una prova CID su limo argilloso del Po saturo consolidato a p'=2 kpa, nel piano ε a :q.

16 volume specifico, v p''c = 146 kpa p''c = 246 kpa p''c = 446 kpa Sr = 1.; p'c = 2 kpa deformazione assiale ε ax (%) Figura II.29: Confronto tra i risultati delle fasi di taglio condotte a suzione 5 kpa e quelli di una prova CID su limo argilloso del Po saturo consolidato a p'=2 kpa, nel piano ε a :v. 7 tensione deviatorica, q (kpa) CIU Sr = 1. p'c = kpa CIU Sr = 1. p'c = 4 kpa CIU Sr = 1. p'c = 5 kpa CID Sr = 1. p' = 4>>>37 kpa deformazione assiale ε ax (%) Figura II.3: Risultati delle fasi di taglio non drenate eseguite su limo argilloso del Po saturo (da Parlato, 22).

17 tensione deviatorica, q (kpa) p''c = 146 kpa p''c = 246 kpa p''c = 446 kpa CID Sr = 1. CIU Sr = 1. CIU Sr = 1. CID Sr = 1. CIU Sr = tensione media, p'; p'' (kpa) Figura II.31: Limo argilloso del Po: percorsi tensionali relativi a prove su materiale saturo e a suzione 5 kpa.